3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica

8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica

1/23

EVALUARE SEISMIC

1. Stabilirea obiectivelor de performan.

Stri limit obligatorii: SLU i SLS

2. Stri limit suplimentare.Prevenirea prbuirii i funcionare continu.

.

(accelerograme specifice, valori PGA, spectre de proiectare).Selectarea nivelului hazardului seismic pentru diferitele stri limit.

. - erce area carac er s c or construciei existente prin analiza documentelor construciei i cercetri

pe teren

5b. Cunoatere normal5a. Cunoatere limitat 5c. Cunoatere complet

1

.valorilor de calcul ale rezistenelor


2/23

EVALUARE SEISMIC

7. Evaluarea calitativ: verificarea traseului ncrcrilor; redundana; condiiide regularitate; alctuirea planeelor; alctuirea fundaiilor; elementenes ruc ura e.

8. Evaluare strii de degradare a construciei

9. Evaluarea de nivel 1. Calculul gradului de asigurare seismic.

. .elementele structurale. Calculul gradului de asigurare seismic pentruelementele structurale i pentru ntreaga structur.

11. Evaluare de nivel 3. Curba capacitii structurii. Cerine de deplasare.Calculul gradului global de asigurare seismic n termeni de deplasare.

2

12. Evaluare final i formularea concluziilor.

ncadrarea n clase de risc seismic.Stabilirea necesitii interveniei structurale.


3/23

EVALUARE SEISMIC

1. Stabilirea obiectivelor de performan.

Stri limit obligatorii: SLU i SLS

2. Stri limit suplimentare.Prevenirea prbuirii i funcionare continu.

.

(accelerograme specifice, valori PGA, spectre de proiectare).Selectarea nivelului hazardului seismic pentru diferitele stri limit.

. - erce area carac er s c or construciei existente prin analiza documentelor construciei i cercetri

pe teren

Stabilirea NIVELULUI DE CUNOATERE

i a FACTORULUI DE NCREDERE

5b. Cunoatere normal5a. Cunoatere limitat 5c. Cunoatere complet

3

.valorilor de calcul ale rezistenelor


4/23

EVALUARE SEISMIC

KL1 Cunoatere LIMITATKL2 Cunoa tere NORMAL Factorul de

KL3 Cunoatere COMPLETncre ere

Nivelul

cunoaterii Geometrie dedetaliu Materiale Calcul CF

Pe baza proiectrii simulate n acord cu Valori stabilite pe baza standardelor

KL1

Din proiectul de

ansamblu original i

prac ca a a a rea z r cons ruc ei

pe baza unei inspecii n teren limitate

va a e n per oa a rea z r cons ruc ei

din teste n teren limitate

LF-MRS CF=1,35

Din proiectul de execuie original

incomplet i dintr-o inspecie n teren

Din specificaiile de proiectare originalei din teste limitate n teren Orice metod,

prin sondaj n terensau dintr-un releveu

complet al cldirii

sau

dintr-o inspecie n teren extinsdintr-o testare extins a calitii

materialelor n terenP100-1/2006

,

Din proiectul de execuie originalcomplet i dintr-o inspecie limitat pe

Din rapoarte originale privind calitateamaterialelor din lucrare i din teste Orice metod,

4

sau

dintr-o inspecie pe teren cuprinztoare

sau

dintr-o testare cuprinztoare

P100-1/2006,

LF = metoda forei laterale echivalente; MRS = calcul modal cu spectre de rspuns


5/23

EVALUARE SEISMIC

7. Evaluarea calitativ: verificarea traseului ncrcrilor; redundana; condiiide regularitate; alctuirea planeelor; alctuirea fundaiilor; elementenes ruc ura e.

8. Evaluare strii de degradare a construciei

9. Evaluarea de nivel 1. Calculul gradului de asigurare seismic.

. .elementele structurale. Calculul gradului de asigurare seismic pentruelementele structurale i pentru ntreaga structur.

11. Evaluare de nivel 3. Curba capacitii structurii. Cerine de deplasare.Calculul gradului global de asigurare seismic n termeni de deplasare.

5

12. Evaluare final i formularea concluziilor.

ncadrarea n clase de risc seismic.Stabilirea necesitii interveniei structurale.


6/23

EVALUAREA PRIN CALCUL

Metodologii de evaluare: eto o og a e n ve meto s mp cat

Metodologia de nivel 2 (metod de tip curent)

eto o og a e n ve meto e e ca cu ne n ar Criterii de alegere a metodologiei

datele disponibile (nivelul de cunoatere)

complexitatea cldirii, d.p.d.v. structural funciunea, importana i valoarea cldirii

nivelul de performan stabilit pentru cldire

tipul sistemului structural 6


7/23

METODOLOGIA DE NIVEL 2

Domeniul de aplicare: la toate cldirile la care nu.

Principiul metodei de calcul:

Efectele cutremurului sunt aproximate printr-un set defore convenionale aplicate construciei. Mrimea

obinute n urma unui calcul liniar s aproximeze

deforma iile im use structurii de ctre ac iuneaseismic fora lateral corespunde rspunsului seismicelastic evaluat pe baza spectrului de rspuns neredus prin

factorul de comportare q (regula deplas

rii egale) 7


8/23


Principiul metodei de calcul: egu a ep as r ega e

Fe

T1 < Tc

y

du deplasarea ultim

Fy fora la iniierea curgerii

Fy= Fe/qRegula

deplasrii egaleT1 > Tc

Fe fora asociat rspunsului seismic elastic

8ddy du= dyq


9/23

COEFICIENTUL SEISMIC ELASTIC

Cf. P100-1/2006, fora seismic ELASTIC este:

( ) ( )( )gm

q

T

g

aFm

q

TaF

gIb

gIb ==

=

1

1

unde:

- Clasa de importan a cldirii: III = 1,0

- Acceleraia de proiectare a terenului (FOCSANI) ... ag = 0,32 g

- Spectrul de acceleraii normalizat pt. Tc=1.0 sec (FOCSANI). (T1) = 2,75

- Pt. calculul forei seismice elastice NU SE INTRODUCE FACTORUL DE COMPORTARE q

- Factorul de corecie (modal participating mass ratio /100), 0,85 = 0,85

- Masa total a cldirii (calculat de ETABS) m

Coeficient

seismic

Greutatea total a construciei care este calculatade ETABS (din greutatea proprie a elementelor

si din ncrcrile atribuite)


10/23


Principiul metodei de calcul: t. ecare e ement structura re a a e ver care ep n e

de modul de cedare, ductil sau fragil, la diferitele tipuri, , .

* n cazul cedrii ductile, verificarea se face comparnd.

Cerina rezult sub aciunea ncrcrilor gravitaionale combinat cu

aciunea forelor seismice mprit la un factor de comportare qa crui valoare este specific naturii ruperiielementului la tipul deefort considerat.

mprite la factorii de ncredere i coeficienii pariali de siguran. 9


11/23


Principiul metodei de calcul: t. ecare e ement structura re a a e ver care ep n e

de modul de cedare, ductil sau fragil, la diferitele tipuri, , .

* n cazul cedrilor fragile cerina este asociat

structurii, iar capacitatea este calculat cu valorile

minime ale rezistenelor materialelor (cu valorilecaracteristice mprite la CF i coeficienii pariali desiguran).

10


12/23


Calculul structural eto a ore or se sm ce stat ce ec va ente sau meto a

de calcul modal cu spectre de rspuns (nereduse)

face conform P1001/2006

prevederilor din P100-1/2006

degradabil prin fisurare n calculul structural se aplic

prevederile P100-1/2006 privitoare la determinareavalorilor de proiectare ale rigiditilor, mpreun cu

precizrile suplimentare date n anexa E 11


13/23


Relaiile de verificare er carea structur se ace a , respect v,

Deplasrilor laterale: cf. anexei E din P100-1/2006

rULSrr

SLSr dqcddqd == ;

Indicatorul R3 (n termeni de deplasri)

ULSSLS

ULS

r

admrULS

SLS

r

admrSLS

dR

dR

,3

,3 ; ==

12


14/23

Determinarea DRIFT-urilor (deplasrilor relative de nivel)

Cf. P100-1/2006:

Pentru SLS: == SLSrarSLS

rq 5

[ r se calculeaz considernd rigiditatea NEFISURAT (EbIb) a elementelor de b.a.]

Pentru ULS:==

SLU

rar

SLU

r qc 25 (2.5 %)

[r se calculeaz considernd rigiditatea FISURAT (0.5EbIb) a elementelor de b.a.]

Unde:q =1.0 NU SE INTRODUCE FACTORUL DE COMPORTARE q (deplasrile corespund forei seismice elastice)

= 0.5 Factor de reducere ce ia n considerare intervalul mai mic de revenire a cutremurului asociat SLS.

25.231 1 =c

OY

T

Tc - Coeficient de amplificare ce ia n considerare c pentru construciile cu T1


15/23


Relaiile de verificare E ortur le sec onale n elementele cu

comportare inelastic:

g

*

Ed EEq1E +=

- efortul total de calcul (cerina)

- efortul din aciunea seismic considernd spectrul de rspuns elastic (neredus)

dE*

E- efortul din aciunile neseismice, (cu valorile corespunztoare combinaiei dencrcri care include aciunea seismic)

gE

13

- actoru e comportare corespunz tor t pu u e e ement ana zat, respect v natur

cedrii la tipul de efort considerat.

q


16/23


Factorii de comportare q(cf. anexei B a P100-3/2008)

14


17/23


Condiii de alctuire i detaliere GRINZI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, capacitatea la momente pozitive pe reazeme este cel

puin 40% din capacitatea la momente negative (pondere10%);

2. La partea superioari inferioar a grinzilor se prevd cel puin cte dou bare cusuprafaa profilat14 mm (pondere10%);

3. Cel puin un sfert din armtura maxim de la partea superioar a grinzilor se prevedecontinu pe toat lungimea grinzii (p10%);

4. Pentru clasa M de ductilitate, n zonele critice ale grinzii, distana dintre etrieri trebuies es m n w ; mm; bL p ;

5. Coeficientul de armare longitudinal din zona ntins satisface condiia: 0,5 fctm/fyk[pt. beton C12/15: 0,0024 (p 0,24%)] (p10%);

.

7. nndirile armturilor din grinzi se realizeaz n afara zonelor critice (p15%).

8. Raportul ntre limea bw i nlimea seciunii hw nu va fi mai mic dect (p10%) .

. xcen r c a ea axu u gr nz , n rapor cu axu s pu u a no ur va ce mu n

limea bc a stlpului normal la axa grinzii (p10%). 15


18/23


Factorii de comportare q(cf. anexei B a P100-3/2008)

16


19/23


Condiii de alctuire i detaliere STLPI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, valorile normalizate ale forei axiale d nu vor depi

valoarea 0,55 (pondere15%);

2. Coeficientul de armare longitudinal total este cel puin 0,008 (pondere15%);

3. ntre armturile din coluri se va prevedea, pe fiecare latur, cel puin cte o barintermediar(p15%);

4. Pentru clasa M de ductilitate, distana n seciune dintre barele consecutive aflate lacolul unui etrier sau prinse de agrafe nu va fi mai mare de 250 mm.(p15%);

5. Pentru clasa M de ductilitate, n zonele critice ale stlpului, distana dintre etrieritrebuie s fies min{b0/2; 175 mm; 8dbL} (p10%);

6. Coeficientul de armare transversal cu etrieri va fi cel puin 0,0035 n zona critic a, ,

7. nndirile armturilor n stlpi se dezvolt pe cel puin 40 diametre, cu etrierindesii pe zona de nndire (p10%).

. .

17


20/23


Rezistenele materialelor (cedare DUCTIL)

, Rezistena la compresiune:

f = f / /CF = 20/1 20/1 20 = 13 9 MPa Rezistena la ntindere:

fctd = fctm/c/CF = 1,6/1,20/1,20 = 1,1 MPa

Armturi PC 52fyd = fym/s/CF = 405/1,00/1,20 = 337 MPa

18


21/23


Rezistenele materialelor (cedare FRAGIL)

, Rezistena la compresiune:

f = f / /CF = 15/1 20/1 20 = 10 4 MPa Rezistena la ntindere:

fctd = fctk/c/CF = 1,1/1,20/1,20 = 0,76 MPa

Armturi PC 52fyd = fyk/s/CF = 345/1,00/1,20 = 287.5 MPa Armturi OB 37

fyd = fyk/s/CF = 242/1,00/1,20 = 201 MPa19


22/23


Relaiile de verificare

E ortur le de calcul n elementele cu cedarefragil se obin din condiii de echilibru pe

mecan smu structura e p ast care Valorile individuale ale indicatorului R3 ,

pentru fiecare din elementele structurale:

dj

jE

=3

-

20

- efortul total de calcul din elementul j (cerina)

dj

djE


23/23


Relaiile de verificare

Ind catorul R3 la n velul structur

RdV

=

jE qV j*3

- or a e oare capa a e emen u u ver ca sau pro ec a pe or zon a aefortului axial, n diagonalele de contravntuire) corespunztoare mecanismuluide cedare al elementului (!!! dup caz ncovoiere sau for tietoare !!!)

jRd

- fora tietoare n elementulj, obinut pe baza valorilor din spectrul de rspunsneredus

*

jEV

21

-

rupere al acestora (valoare dat n anexele B, C, D ale P100-3/2008)

j

3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica

Documents

Transcript of 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica