8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
1/23
EVALUARE SEISMIC
1. Stabilirea obiectivelor de performan.
Stri limit obligatorii: SLU i SLS
2. Stri limit suplimentare.Prevenirea prbuirii i funcionare continu.
.
(accelerograme specifice, valori PGA, spectre de proiectare).Selectarea nivelului hazardului seismic pentru diferitele stri limit.
. - erce area carac er s c or construciei existente prin analiza documentelor construciei i cercetri
pe teren
5b. Cunoatere normal5a. Cunoatere limitat 5c. Cunoatere complet
1
.valorilor de calcul ale rezistenelor
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
2/23
EVALUARE SEISMIC
7. Evaluarea calitativ: verificarea traseului ncrcrilor; redundana; condiiide regularitate; alctuirea planeelor; alctuirea fundaiilor; elementenes ruc ura e.
8. Evaluare strii de degradare a construciei
9. Evaluarea de nivel 1. Calculul gradului de asigurare seismic.
. .elementele structurale. Calculul gradului de asigurare seismic pentruelementele structurale i pentru ntreaga structur.
11. Evaluare de nivel 3. Curba capacitii structurii. Cerine de deplasare.Calculul gradului global de asigurare seismic n termeni de deplasare.
2
12. Evaluare final i formularea concluziilor.
ncadrarea n clase de risc seismic.Stabilirea necesitii interveniei structurale.
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
3/23
EVALUARE SEISMIC
1. Stabilirea obiectivelor de performan.
Stri limit obligatorii: SLU i SLS
2. Stri limit suplimentare.Prevenirea prbuirii i funcionare continu.
.
(accelerograme specifice, valori PGA, spectre de proiectare).Selectarea nivelului hazardului seismic pentru diferitele stri limit.
. - erce area carac er s c or construciei existente prin analiza documentelor construciei i cercetri
pe teren
Stabilirea NIVELULUI DE CUNOATERE
i a FACTORULUI DE NCREDERE
5b. Cunoatere normal5a. Cunoatere limitat 5c. Cunoatere complet
3
.valorilor de calcul ale rezistenelor
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
4/23
EVALUARE SEISMIC
KL1 Cunoatere LIMITATKL2 Cunoa tere NORMAL Factorul de
KL3 Cunoatere COMPLETncre ere
Nivelul
cunoaterii Geometrie dedetaliu Materiale Calcul CF
Pe baza proiectrii simulate n acord cu Valori stabilite pe baza standardelor
KL1
Din proiectul de
ansamblu original i
prac ca a a a rea z r cons ruc ei
pe baza unei inspecii n teren limitate
va a e n per oa a rea z r cons ruc ei
din teste n teren limitate
LF-MRS CF=1,35
Din proiectul de execuie original
incomplet i dintr-o inspecie n teren
Din specificaiile de proiectare originalei din teste limitate n teren Orice metod,
prin sondaj n terensau dintr-un releveu
complet al cldirii
sau
dintr-o inspecie n teren extinsdintr-o testare extins a calitii
materialelor n terenP100-1/2006
,
Din proiectul de execuie originalcomplet i dintr-o inspecie limitat pe
Din rapoarte originale privind calitateamaterialelor din lucrare i din teste Orice metod,
4
sau
dintr-o inspecie pe teren cuprinztoare
sau
dintr-o testare cuprinztoare
P100-1/2006,
LF = metoda forei laterale echivalente; MRS = calcul modal cu spectre de rspuns
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
5/23
EVALUARE SEISMIC
7. Evaluarea calitativ: verificarea traseului ncrcrilor; redundana; condiiide regularitate; alctuirea planeelor; alctuirea fundaiilor; elementenes ruc ura e.
8. Evaluare strii de degradare a construciei
9. Evaluarea de nivel 1. Calculul gradului de asigurare seismic.
. .elementele structurale. Calculul gradului de asigurare seismic pentruelementele structurale i pentru ntreaga structur.
11. Evaluare de nivel 3. Curba capacitii structurii. Cerine de deplasare.Calculul gradului global de asigurare seismic n termeni de deplasare.
5
12. Evaluare final i formularea concluziilor.
ncadrarea n clase de risc seismic.Stabilirea necesitii interveniei structurale.
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
6/23
EVALUAREA PRIN CALCUL
Metodologii de evaluare: eto o og a e n ve meto s mp cat
Metodologia de nivel 2 (metod de tip curent)
eto o og a e n ve meto e e ca cu ne n ar Criterii de alegere a metodologiei
datele disponibile (nivelul de cunoatere)
complexitatea cldirii, d.p.d.v. structural funciunea, importana i valoarea cldirii
nivelul de performan stabilit pentru cldire
tipul sistemului structural 6
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
7/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Domeniul de aplicare: la toate cldirile la care nu.
Principiul metodei de calcul:
Efectele cutremurului sunt aproximate printr-un set defore convenionale aplicate construciei. Mrimea
obinute n urma unui calcul liniar s aproximeze
deforma iile im use structurii de ctre ac iuneaseismic fora lateral corespunde rspunsului seismicelastic evaluat pe baza spectrului de rspuns neredus prin
factorul de comportare q (regula deplas
rii egale) 7
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
8/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Principiul metodei de calcul: egu a ep as r ega e
Fe
T1 < Tc
y
du deplasarea ultim
Fy fora la iniierea curgerii
Fy= Fe/qRegula
deplasrii egaleT1 > Tc
Fe fora asociat rspunsului seismic elastic
8ddy du= dyq
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
9/23
COEFICIENTUL SEISMIC ELASTIC
Cf. P100-1/2006, fora seismic ELASTIC este:
( ) ( )( )gm
q
T
g
aFm
q
TaF
gIb
gIb ==
=
1
1
unde:
- Clasa de importan a cldirii: III = 1,0
- Acceleraia de proiectare a terenului (FOCSANI) ... ag = 0,32 g
- Spectrul de acceleraii normalizat pt. Tc=1.0 sec (FOCSANI). (T1) = 2,75
- Pt. calculul forei seismice elastice NU SE INTRODUCE FACTORUL DE COMPORTARE q
- Factorul de corecie (modal participating mass ratio /100), 0,85 = 0,85
- Masa total a cldirii (calculat de ETABS) m
Coeficient
seismic
Greutatea total a construciei care este calculatade ETABS (din greutatea proprie a elementelor
si din ncrcrile atribuite)
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
10/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Principiul metodei de calcul: t. ecare e ement structura re a a e ver care ep n e
de modul de cedare, ductil sau fragil, la diferitele tipuri, , .
* n cazul cedrii ductile, verificarea se face comparnd.
Cerina rezult sub aciunea ncrcrilor gravitaionale combinat cu
aciunea forelor seismice mprit la un factor de comportare qa crui valoare este specific naturii ruperiielementului la tipul deefort considerat.
mprite la factorii de ncredere i coeficienii pariali de siguran. 9
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
11/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Principiul metodei de calcul: t. ecare e ement structura re a a e ver care ep n e
de modul de cedare, ductil sau fragil, la diferitele tipuri, , .
* n cazul cedrilor fragile cerina este asociat
structurii, iar capacitatea este calculat cu valorile
minime ale rezistenelor materialelor (cu valorilecaracteristice mprite la CF i coeficienii pariali desiguran).
10
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
12/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Calculul structural eto a ore or se sm ce stat ce ec va ente sau meto a
de calcul modal cu spectre de rspuns (nereduse)
face conform P1001/2006
prevederilor din P100-1/2006
degradabil prin fisurare n calculul structural se aplic
prevederile P100-1/2006 privitoare la determinareavalorilor de proiectare ale rigiditilor, mpreun cu
precizrile suplimentare date n anexa E 11
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
13/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Relaiile de verificare er carea structur se ace a , respect v,
Deplasrilor laterale: cf. anexei E din P100-1/2006
rULSrr
SLSr dqcddqd == ;
Indicatorul R3 (n termeni de deplasri)
ULSSLS
ULS
r
admrULS
SLS
r
admrSLS
dR
dR
,3
,3 ; ==
12
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
14/23
Determinarea DRIFT-urilor (deplasrilor relative de nivel)
Cf. P100-1/2006:
Pentru SLS: == SLSrarSLS
rq 5
[ r se calculeaz considernd rigiditatea NEFISURAT (EbIb) a elementelor de b.a.]
Pentru ULS:==
SLU
rar
SLU
r qc 25 (2.5 %)
[r se calculeaz considernd rigiditatea FISURAT (0.5EbIb) a elementelor de b.a.]
Unde:q =1.0 NU SE INTRODUCE FACTORUL DE COMPORTARE q (deplasrile corespund forei seismice elastice)
= 0.5 Factor de reducere ce ia n considerare intervalul mai mic de revenire a cutremurului asociat SLS.
25.231 1 =c
OY
T
Tc - Coeficient de amplificare ce ia n considerare c pentru construciile cu T1
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
15/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Relaiile de verificare E ortur le sec onale n elementele cu
comportare inelastic:
g
*
Ed EEq1E +=
- efortul total de calcul (cerina)
- efortul din aciunea seismic considernd spectrul de rspuns elastic (neredus)
dE*
E- efortul din aciunile neseismice, (cu valorile corespunztoare combinaiei dencrcri care include aciunea seismic)
gE
13
- actoru e comportare corespunz tor t pu u e e ement ana zat, respect v natur
cedrii la tipul de efort considerat.
q
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
16/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Factorii de comportare q(cf. anexei B a P100-3/2008)
14
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
17/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Condiii de alctuire i detaliere GRINZI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, capacitatea la momente pozitive pe reazeme este cel
puin 40% din capacitatea la momente negative (pondere10%);
2. La partea superioari inferioar a grinzilor se prevd cel puin cte dou bare cusuprafaa profilat14 mm (pondere10%);
3. Cel puin un sfert din armtura maxim de la partea superioar a grinzilor se prevedecontinu pe toat lungimea grinzii (p10%);
4. Pentru clasa M de ductilitate, n zonele critice ale grinzii, distana dintre etrieri trebuies es m n w ; mm; bL p ;
5. Coeficientul de armare longitudinal din zona ntins satisface condiia: 0,5 fctm/fyk[pt. beton C12/15: 0,0024 (p 0,24%)] (p10%);
.
7. nndirile armturilor din grinzi se realizeaz n afara zonelor critice (p15%).
8. Raportul ntre limea bw i nlimea seciunii hw nu va fi mai mic dect (p10%) .
. xcen r c a ea axu u gr nz , n rapor cu axu s pu u a no ur va ce mu n
limea bc a stlpului normal la axa grinzii (p10%). 15
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
18/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Factorii de comportare q(cf. anexei B a P100-3/2008)
16
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
19/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Condiii de alctuire i detaliere STLPI (cf. P100-1/2006)1. Pentru clasa M de ductilitate, valorile normalizate ale forei axiale d nu vor depi
valoarea 0,55 (pondere15%);
2. Coeficientul de armare longitudinal total este cel puin 0,008 (pondere15%);
3. ntre armturile din coluri se va prevedea, pe fiecare latur, cel puin cte o barintermediar(p15%);
4. Pentru clasa M de ductilitate, distana n seciune dintre barele consecutive aflate lacolul unui etrier sau prinse de agrafe nu va fi mai mare de 250 mm.(p15%);
5. Pentru clasa M de ductilitate, n zonele critice ale stlpului, distana dintre etrieritrebuie s fies min{b0/2; 175 mm; 8dbL} (p10%);
6. Coeficientul de armare transversal cu etrieri va fi cel puin 0,0035 n zona critic a, ,
7. nndirile armturilor n stlpi se dezvolt pe cel puin 40 diametre, cu etrierindesii pe zona de nndire (p10%).
. .
17
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
20/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Rezistenele materialelor (cedare DUCTIL)
, Rezistena la compresiune:
f = f / /CF = 20/1 20/1 20 = 13 9 MPa Rezistena la ntindere:
fctd = fctm/c/CF = 1,6/1,20/1,20 = 1,1 MPa
Armturi PC 52fyd = fym/s/CF = 405/1,00/1,20 = 337 MPa
18
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
21/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Rezistenele materialelor (cedare FRAGIL)
, Rezistena la compresiune:
f = f / /CF = 15/1 20/1 20 = 10 4 MPa Rezistena la ntindere:
fctd = fctk/c/CF = 1,1/1,20/1,20 = 0,76 MPa
Armturi PC 52fyd = fyk/s/CF = 345/1,00/1,20 = 287.5 MPa Armturi OB 37
fyd = fyk/s/CF = 242/1,00/1,20 = 201 MPa19
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
22/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Relaiile de verificare
E ortur le de calcul n elementele cu cedarefragil se obin din condiii de echilibru pe
mecan smu structura e p ast care Valorile individuale ale indicatorului R3 ,
pentru fiecare din elementele structurale:
dj
jE
=3
-
20
- efortul total de calcul din elementul j (cerina)
dj
djE
8/3/2019 3.1-Tema 3 - Metodologia de Nivel 2 - Parte Teoretica
23/23
METODOLOGIA DE NIVEL 2
Relaiile de verificare
Ind catorul R3 la n velul structur
RdV
=
jE qV j*3
- or a e oare capa a e emen u u ver ca sau pro ec a pe or zon a aefortului axial, n diagonalele de contravntuire) corespunztoare mecanismuluide cedare al elementului (!!! dup caz ncovoiere sau for tietoare !!!)
jRd
- fora tietoare n elementulj, obinut pe baza valorilor din spectrul de rspunsneredus
*
jEV
21
-
rupere al acestora (valoare dat n anexele B, C, D ale P100-3/2008)
j
Top Related