C O M U N E D I S A N T ‘ A N T I M O Provincia di Napoli
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Provincia di Napoli
PROGETTO ARCHITETTONICO DEFINITIVO ED ESECUTIVO
Interventi di adeguamento antisismico ed
ampliamento della scuola Giovanni XXIII.
Abbattimento e ricostruzione
PROGETTISTA ARCHITETTONICO: ARCHITETTO LUIGI D’ANGELO
PROGETTISTA STRUTTURALE: ARCH. MICHELANGELO D’ANDREA
PROGETTISTA DEGLI IMPIANTI: ARCH. MICHELANGELO D’ANDREA
R.U.P.: INGEGNERE CLAUDIO VALENTINO
SEZIONE BS – RELAZIONI SPECIFICHE STRUTTURALI
TAVOLA 019BS * RELAZIONE GEOTECNICA CORPO PALESTRA
DATA: APRILE 2019
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
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R E L A Z I O N E G E O T E C N I C A
Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e
del terreno.
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di
calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 17/01/2018 pubblicato nel suppl.
8 G.U. 42 del 20/02/2018, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per
l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.
Per il calcolo delle strutture in oggetto si adotteranno i criteri della Geotecnica e della Scienza delle Costruzioni.
CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SUPERFICIALI
La verifica della capacità portante consiste nel confronto tra la pressione verticale di esercizio in fondazione e la pressione limite per il
terreno, valutata secondo Brinch-Hansen:
qlim = q Nq Yq iq dq bq gq sq + c Nc Yc ic dc bc gc sc + 2
1G B' Ng Yg ig bg sg
dove
Caratteristiche geometriche della fondazione:
q = carico sul piano di fondazione
B = lato minore della fondazione
L = lato maggiore della fondazione
D = profondità della fondazione
= inclinazione base della fondazione
G = peso specifico del terreno
B' = larghezza di fondazione ridotta = B - 2 eB
L' = lunghezza di fondazione ridotta = L - 2 eL
Caratteristiche di carico sulla fondazione:
H = risultante delle forze orizzontali
N = risultante delle forze verticali
eB = eccentricità del carico verticale lungo B
eL = eccentricità del carico verticale lungo L
FhB = forza orizzontale lungo B
FhL = forza orizzontale lungo L
Caratteristiche del terreno di fondazione:
= inclinazione terreno a valle
c = cu = coesione non drenata (condizioni U)
c = c’ = coesione drenata (condizioni D)
= peso specifico apparente (condizioni U)
= ’ = peso specifico sommerso (condizioni D)
= 0 = angolo di attrito interno (condizioni U)
= ’ = angolo di attrito interno (condizioni D)
Fattori di capacità portante:
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(Prandtl-Caquot-Meyerhof)
tan)1(2 NqNg (Vesic)
tan
1
NqNc in condizioni D (Reissner-Meyerhof)
14,5Nc in condizioni U
Indici di rigidezza (condizioni D):
tan'' qc
GIr
= indice di rigidezza
'q = pressione litostatica efficace alla profondità 2
BD
)1(2
E
G = modulo elastico tangenziale
E = modulo elastico normale
=coefficiente di Poisson
)2
'45tan(
45,03,3
exp2
1
L
B
Icr = indice di rigidezza critico
Coefficienti di punzonamento (Vesic):
'sin1
)2log('sin07,3'tan4,46,0exp
Ir
L
BYgYq in condizioni drenate, per Ir Icr
'tan
1
Nq
YqYqYc
Coefficienti di inclinazione del carico (Vesic): 1
'cot'
1
m
angcLBN
Hig
m
cLBN
Hiq
'cot'
1
'tan
1
Nc
iqiqic in condizioni D
NccuLB
Hmic
1 in condizioni U
essendo:
22cos mLsinmBm
'
'1
'
'2
L
BL
B
mB
'
'1
'
'2
B
LB
L
mL
LFh
BFh
1tan
Coefficienti di affondamento del piano di posa (Brinch-Hansen):
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'
arctg)1(tan21 2
B
Dsindq per D > B’
2)1(tan
'21 sin
B
Ddq per D B’
tan
1
Nc
dqdqdc in condizioni D
'
tan4,01B
Darcdc per D > B’ in condizioni U
'
4,01B
Ddc per D B’ in condizioni U
Coefficienti di inclinazione del piano di posa:
)tan7,2exp( bg
)tan2exp( bqbc in condizioni D
147
1
bc in condizioni U
1bq in condizioni U)
Coefficienti di inclinazione del terreno di fondazione:
tan5,01 gqgc in condizioni D
147
1
gc in condizioni U
1gq in condizioni U
Coefficienti di forma (De Beer):
'
'4,01
L
Bsg
tan'
'1
L
Bsq
Nc
Nq
L
Bsc
'
'1
L’azione del sisma si traduce in accelerazioni nel sottosuolo (effetto cinematico) e nella fondazione, per l’azione delle forze d’inerzia
generate nella struttura in elevazione (effetto inerziale). Tali effetti possono essere portati in conto mediante l’introduzione di coefficienti
sismici rispettivamente denominati Khi e Igk, il primo definito dal rapporto tra le componenti orizzontale e verticale dei carichi trasmessi in
fondazione ed il secondo funzione dell’accelerazione massima attesa al sito. L’effetto inerziale produce variazioni di tutti i coefficienti di
capacità portante del carico limite in funzione del coefficiente sismico Khi e viene portato in conto impiegando le formule comunemente
adottate per calcolare i coefficienti correttivi del carico limite in funzione dell’inclinazione, rispetto alla verticale, del carico agente sul piano
di posa. Nel caso in cui sia stato attivato il flag per tener conto degli effetti cinematici il valore Igk modifica invece il solo coefficiente Ng; il
fattore Ng viene infatti moltiplicato sia per il coefficiente correttivo dell’effetto inerziale, sia per il coefficiente correttivo per l’effetto
cinematico.
CAPACITÀ PORTANTE DI FONDAZIONI SU PALI
a) Pali resistenti a compressione
Il carico ultimo del palo a compressione risulta:
Qlim = Qpunta + Qlater - Ppalo - Pattr_neg
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Qpunta: RESISTENZA ALLA PUNTA
- In terreni coesivi in condizioni non drenate:
Qpunta = RcApNcCup v )(
essendo
Cup = coesione non drenata terreno alla quota della punta
Nc = coeff. di capacità portante = 9
v = tensione verticale totale in punta
Ap = area della punta del palo
Rc = coeff. di Meyerhof per le argille S/C
Rc = 12
1
D
D per pali trivellati Rc =
D
D
2
5,0 per pali infissi
D = diametro del palo
- In terreni coesivi in condizioni drenate (secondo Vesic):
Qpunta = ApNccNqv )'( '
essendo
3
)'1(21
sin
)'1(3
'4
2 )2
'
4(tan'tan)'
2(exp
'3
3
sin
sin
Irrsin
Nq
Irr = indice di rigidezza ridotta
Irr Ir = indice di rigidezza = 'tan' ' vc
G
G = modulo elastico di taglio 'v = tensione verticale efficace in punta
Nc = (Nq - 1) cot ’
- In terreni incoerenti (secondo Berezantzev):
Qpunta = ApNqqv '
essendo
q = coeff. di riduzione per effetto silos in funzione di L/D
Nq = calcolato con * secondo Kishida:
* = ' – 3° per pali
trivellati
* = (' + 40°) /2 per pali infissi
L = lunghezza del palo
Qlater: RESISTENZA LATERALE
- In terreni coesivi in condizioni non drenate:
Qlater = AsCum
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essendo
Cum = coesione non drenata media lungo lo strato
As = area della superficie laterale del palo
= coeff. riduttivo in funzione delle modalità esecutive:
- per pali infissi:
= 1 per Cu 25 kPa (0,25 kg/cm2)
= 1-0,011(Cu-25) per 25 < Cu < 70 kPa
= 0,5 per Cu 70 kPa (0,70 kg/cm2)
- per pali trivellati:
= 0,7 per Cu 25 kPa (0,25 kg/cm2)
= 0,7-0,008(Cu-25) per 25 < Cu < 70 kPa
= 0,35 per Cu 70 kPa (0,70 kg/cm2)
- In terreni coesivi in condizioni drenate:
Qlater = Aszsin v )()'1( '
essendo
)(' zv = tensione verticale efficace lungo il fusto del palo
= coefficiente di attrito:
= tan ’ per pali trivellati
= tan (3/4’) per pali infissi prefabbricati
- In terreni incoerenti:
Qlater = AszK v )('
essendo
)(' zv = tensione verticale efficace lungo il fusto del palo
K = coefficiente di spinta:
K = (1 - sin ’) per pali trivellati
K = 1 per pali infissi
= coefficiente di attrito:
= tan’ per pali trivellati
= tan(3/4’) per pali infissi prefabbricati
Pp: PESO DEL PALO
Pattr_neg: CARICO DA ATTRITO NEGATIVO
Pattr_neg = 0 in terreni coesivi in condizioni non drenate
Pattr_neg = 'mAs in terreni incoerenti o coesivi in condizioni drenate
essendo
= coeff. di Lambe
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'm = pressione verticale efficace media lungo lo strato deformabile
Il carico ammissibile risulta pari a:
EgnegPattrPpaloQlaterQpunta
QammLP
_
dove:
P = coefficiente di sicurezza del palo per resistenza di punta
L = coefficiente di sicurezza del palo per resistenza laterale
Eg = coefficiente di efficienza dei pali in gruppo:
- in terreni coesivi:
a) per plinti rettangolari (secondo Converse-La Barre):
mn
nmmn
i
DarcEg
90
)1()1(tan1
con
m = numero delle file dei pali nel gruppo
n = numero di pali per ciascuna fila
i = interasse fra i pali
b) per plinti triangolari (secondo Barla):
0305.7tan1 Ei
DarcEg
c) per plinti rettangolari a cinque pali (secondo Barla):
0385.10tan1 Ei
DarcEg
- in terreni incoerenti:
Eg = 1 per pali infissi
Eg = 2/3 per pali trivellati
b) Pali resistenti a trazione
- Il carico ultimo del palo a trazione vale:
Qlim = Qlater + Ppalo
- Il carico ammissibile risulta invece pari a:
Qamm = Qlim / L
CAPACITÀ PORTANTE DELLE PLATEE
La verifica agli S.L.U. delle platee di fondazione risulta particolarmente difficoltosa poiché tali fondazioni spesso hanno forme non
rettangolari e pertanto non è possibile valutarne la capacità portante attraverso le classiche formule della geotecnica.
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Per potere valutare la portanza delle platee si è quindi implementato un tipo di verifica in cui la fondazione viene modellata per intero
(potendo essere costituita, nella forma più generale, da travi rovesce, plinti, pali e platee).
In particolare, gli elementi strutturali vengono modellati in campo elastico lineare, mentre il terreno viene modellato come un letto di molle:
a) lineari elastiche e non reagenti a trazione per le platee;
b) molle non lineari elasto-plastiche non reagenti a trazione per le travi Winkler ed i plinti diretti.
Per le molle elastiche delle platee viene calcolato anche il limite elastico, al fine di bloccare il calcolo del moltiplicatore dei carichi qualora
venga raggiunto tale limite.
Il legame di tipo elastico reagente a sola compressione è ottenuto utilizzando come rigidezza all’origine la costante di Winkler del terreno. Il
modello così ottenuto è in grado di tenere in conto dell’eterogeneità del terreno in maniera puntuale. Su tale modello viene quindi condotta
un’analisi non lineare a controllo di forza immettendo le forze agenti sulla fondazione.
Il calcolo viene interrotto quando le molle delle platee attingono al loro limite elastico o qualora venga raggiunto uno stato di incipiente
formazione di cerniere plastiche nelle travi Winkler. In corrispondenza a tali eventi viene calcolato il moltiplicatore dei carichi.
CALCOLO DEI CEDIMENTI
Il calcolo viene eseguito sulla base della conoscenza delle tensioni nel sottosuolo.
dzE
z)(
essendo
E = modulo elastico o edometrico
(z) = tensione verticale nel sottosuolo dovuta all’incremento di carico q
La distribuzione delle tensioni verticali viene valutata secondo l’espressione di Steinbrenner, considerando la pressione agente
uniformemente su una superficie rettangolare di dimensioni B e L:
1
2tan
)1(
)1(2
4)(
VV
VNMarc
VVV
VVNMqz
con:
M = B / z
N = L / z
V = M2 + N2 +1
V1 = (M N)2
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei dati geometrici delle travi Winkler.
Trave : numero sequenziale della trave
Asta3d : numero asta tipo in C.D.S. Win (spaziale)
Filo Iniz : primo filo fisso
Filo Fin. : secondo filo fisso
Nodo3d In. : numero Nodo3d primo filo fisso
Nodo3d Fin : numero Nodo3d secondo filo fisso
X3d In. : ascissa Nodo3d Iniziale
Y3d In. : ordinata Nodo3d Iniziale
Z3d In. : quota Nodo3d Iniziale
X3d Fin : ascissa Nodo3d finale
Y3d Fin : ordinata Nodo3d finale
Z3d Fin : quota Nodo3d finale
Xfond : ascissa baricentro fondazione
Yfond : ordinata baricentro fondazione
Zfond : quota baricentro base di fondazione nel riferimento di C.D.Gs. Win
Bfond : dimensione trasversale trave Winkler
Lfond : dimensione longitudinale trave Winkler
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle risultanti delle sollecitazioni agenti sull’area d'impronta delle
travi Winkler, nel sistema di riferimento locale (y=asse trave).
Trave : numero di trave sequenziale
Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che
seguono
Rv : Risultante delle pressioni verticali
Vx : Risultante delle sollecitazioni agenti parallelamente all’asse x
locale dell' asta
Vy : Risultante delle sollecitazioni agenti parallelamente all'asse y
locale dell' asta
Mrx : Momento risultante di asse vettore x nel sistema di riferimento
locale dell' asta (momento flettente)
Mry : Momento risultante di asse vettore y nel sistema di riferimento
locale dell' asta (momento torcente)
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della portanza delle fondazioni superficiali (travi Winkler,
plinti e piastre) in condizioni drenate e non drenate.
Tabella 1: PARAMETRI GEOTECNICI
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento
Infiss : Infissione base fondazione dal piano campagna
Tipo Tabella : Tipo di tabella (M1/M2) per i coeff. parziali per i parametri del
terreno
Gamma : Peso specifico totale di calcolo
Fi : Angolo di attrito interno di calcolo in gradi
Coes : Coesione drenata di calcolo
Mod.El. : Modulo elastico di calcolo
Poiss : Coefficiente di Poisson
P base : Pressione litostatica base di fondazione in condizioni drenate
Indice Rigid. : Indice di rigidezza
IndRig Crit. : Indice di rigidezza critico
Cu : Coesione non drenata
Pbase : Pressione litostatica base di fondazione in cond. non drenate
Tabella 2: COEFFICIENTI DI PORTANZA
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento
Nc : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Nq : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Ng : Coefficiente di portanza di Brinch-Hansen
Gc : Coefficiente di inclinazione del terreno
Gq : Coefficiente di inclinazione del terreno
bc : Coefficiente di inclinazione del piano di posa
bq : Coefficiente di inclinazione del piano di posa
Igk : Coefficiente per effetti cinematici
Comb.Nro : Numero della combinazione di carico
Icv : Coefficiente di inclinazione del carico
Iqv : Coefficiente di inclinazione del carico
Igv : Coefficiente di inclinazione del carico
Dc : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Dq : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Dg : Coefficiente di affondamento del piano di posa
Sc : Coefficiente di forma
Sq : Coefficiente di forma
Sg : Coefficiente di forma
Psic : Coefficiente di punzonamento
Psiq : Coefficiente di punzonamento
Psig : Coefficiente di punzonamento
Tabella 3: PORTANZA (per Risultanti)
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win
Asta3d, Filo : Identificativo di input
Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che
seguono
Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità
By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità
GamEf : Peso specifico efficace di calcolo
QlimV : Carico limite in condiz. drenate o non drenate comprensivo dei
Coeff. Parziali R1/R2/R3
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N : Carico verticale agente
Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (QlimV/N) tra la condiz. drenata e quella
non drenata per la combinazione in esame
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Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:
Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza
N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta
Qlim/Ar : Tensione limite sull' impronta ridotta
Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:
OK = Verifica soddisfatta
NONVERIF = Non verifica nei seguenti casi:
Coefficiente di sicurezza minore di 1
Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei
carichi
Se QlimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva a
causa di forze orizzontali elevate
SCARICA = Verifica soddisfatta:Impronta non sollecitata
o in trazione
DECOMPR = Verifica soddisfatta:
lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la
risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole
compressione per effetto del peso proprio
dell’elemento stesso.
Tabella 3: PORTANZA (per Tensioni)
Trave, Plinto o Piastra : Numero elemento in numerazione calcolo C.D.Gs. Win
Asta3d, Filo : Identificativo di input
Comb. : Numero della combinazione a cui si riferiscono i dati che
seguono
Bx' : Base di fondazione ridotta lungo x per eccentricità
By' : Base di fondazione ridotta lungo y per eccentricità
GamEf : Peso specifico efficace di calcolo
SgmLimV : Tensione limite in condiz. drenate o non drenate
SgmTerr : Tensione elastica massima sul terreno
Coeff.Sicur. : Minimo tra i rapporti (SgmLimV/SgmTerr) tra la condiz. drenata
e quella non drenata per la combinazione in esame
Tra tutte le combinazioni vengono riportati i seguenti dati:
Minimo CoeSic : Minimo coefficiente di sicurezza
N/Ar : Tensione media agente sull' impronta ridotta
Qlim/Ar : Tensione limite media sull' impronta ridotta (SgmLimV minima)
Status Verifica : Si possono avere i seguenti messaggi:
OK = Verifica soddisfatta
NOVERIF = Non verifica nei seguenti casi:
Coefficiente di sicurezza minore di 1
Se Bx=0 o By=0 per eccentricita' eccessiva dei
carichi
Se SgmLimV=0 per inclinazione dei carichi eccessiva
a causa di forze orizzontali elevate
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SCARICA = Impronta non sollecitata o in trazione
DECOMPR = Verifica soddisfatta:
lo sforzo agente sull’elemento è di trazione, ma la
risultante dei carichi agenti sul terreno è di debole
compressione per effetto del peso proprio
dell’elemento stesso.
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
La verifica allo scorrimento delle fondazioni superficiali è stata condotta calcolando la resistenza limite secondo la seguente relazione, che
tiene in conto sia il contributo ad attrito che quello coesivo:
Crrres
CAtgNV
in cui:
g, gC : Coefficienti parziali per i parametri geotecnici (NTC Tabella 6.2.II)
gr : Coefficienti parziali SLU fondazioni superficiali (NTC Tabella 6.4.I)
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella precedente relazione e nella relativa tabella di stampa.
Comb. : Numero combinazione a cui si riferisce la verifica
Tipo Elem. : Tipo di elemento strutturale: Trave/Plinto/Piastra
Elem. N.ro : Numero dell’elemento strutturale (numero Travata/Filo/Nodo3D) in base al tipo
elemento (Asta Winkler/Plinto/Platea)
N : Scarico verticale
tg / g/ gr : Coefficiente attrito di progetto
C/ gC/ gr : Adesione di progetto
Area : Area ridotta
Vres : Resistenza allo scorrimento dell' elemento strutturale
Fh : Azione orizzontale trasmessa dall' elemento strutturale
Verifica
Locale
: Flag di verifica allo scorrimento del singolo elemento. Se l’elemento è collegato
al resto della fondazione, la condizione di slittamento del singolo elemento non
pregiudica la verifica globale della intera fondazione
S(Vres) : Somma dei contributi resistenti dei vari elementi strutturali
S(Fh) : Somma dei contributi delle azioni orizzontali trasmesse dai vari elementi
strutturali
Verifica
Globale
: Flag di verifica globale allo scorrimento della intera fondazione
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dei cedimenti.
Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene calcolato
lo stato deformativo
Comb. : numero di combinazione di carico
Ced.El. : cedimento elastico
Ced.Ed. : cedimento edometrico
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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella dello stato tensionale.
Filo : numero del filo fisso in corrispondenza del quale viene
calcolato lo stato tensionale
Quot : quota dalla superficie in corrispondenza della quale viene calcolato lo
stato tensionale
Tens. : tensione verticale indotta dai carichi esterni
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DATI GENERALI
C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 Peso Specifico 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 Tipo Approccio Combinazione Unica: (A1+M1+R3) Tipo di fondazione Superficiali COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 2,30 Scorrimento 1,10 Resist. alla Base 1,15 Resist. Lat. a Compr. 1,15 Resist. Lat. a Traz. 1,25 Carichi Trasversali 1,30
GEOMETRIA TRAVI WINKLER
IDENTIFICATIVO COORDINATE 3D ESTREMI ASTA WINKLER D A T I I M P R O N T A
Trave Ast3d Fil Fil Nod3d Nod3d X3dIn. Y3dIn. Z3dIn. X3dFin Y3dFin Z3dFin Xfond Yfond Zfond Bfond Lfond N.ro N.ro In. Fin Iniz. Fin. (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
1 1 1 2 1 2 65,02 13,74 0,00 70,90 14,10 0,00 67,96 13,93 1,00 1,50 5,89 2 2 2 3 2 3 70,90 14,10 0,00 76,40 14,43 0,00 73,65 14,27 1,00 1,50 5,51 3 3 3 4 3 4 76,40 14,43 0,00 81,89 14,76 0,00 79,15 14,60 1,00 1,50 5,50 4 4 4 5 4 5 81,89 14,76 0,00 87,38 15,10 0,00 84,63 14,93 1,00 1,50 5,50 5 5 5 6 5 6 87,38 15,10 0,00 92,87 15,43 0,00 90,13 15,27 1,00 1,50 5,50 6 6 23 22 7 8 64,66 19,58 0,00 64,38 24,20 0,00 64,52 21,89 1,00 1,50 4,63 7 7 13 12 9 10 91,32 40,95 0,00 96,34 40,15 0,00 93,84 40,62 1,00 1,50 5,08 8 8 14 13 11 9 85,76 41,83 0,00 91,32 40,95 0,00 88,54 41,39 1,00 1,50 5,63 9 9 15 14 12 11 80,19 42,71 0,00 85,76 41,83 0,00 82,98 42,27 1,00 1,50 5,64 10 10 16 15 13 12 74,63 43,59 0,00 80,19 42,71 0,00 77,41 43,15 1,00 1,50 5,63 11 11 17 16 14 13 69,06 44,48 0,00 74,63 43,59 0,00 71,85 44,03 1,00 1,50 5,64 12 12 6 7 6 15 92,87 15,43 0,00 97,82 15,73 0,00 95,35 15,58 1,00 1,50 4,96 13 13 7 8 15 16 97,82 15,73 0,00 97,47 21,57 0,00 97,65 18,65 1,00 1,50 5,85 14 14 8 9 16 17 97,47 21,57 0,00 97,19 26,18 0,00 97,33 23,88 1,00 1,50 4,62 15 15 9 10 17 18 97,19 26,18 0,00 96,77 32,55 0,00 96,98 29,36 1,00 1,50 6,38 16 16 10 11 18 19 96,77 32,55 0,00 96,57 36,39 0,00 96,67 34,47 1,00 1,50 3,85 17 17 11 12 19 10 96,57 36,39 0,00 96,34 40,15 0,00 96,45 38,27 1,00 1,50 3,77 18 18 1 23 1 7 65,02 13,74 0,00 64,66 19,58 0,00 64,85 16,66 1,00 1,50 5,85 19 19 18 17 20 14 63,10 45,42 0,00 69,06 44,48 0,00 66,08 44,93 1,00 1,50 6,03 20 20 19 18 21 20 63,33 41,54 0,00 63,10 45,42 0,00 63,23 43,48 1,00 1,50 3,89 21 21 20 19 22 21 63,76 34,41 0,00 63,33 41,54 0,00 63,54 37,97 1,00 1,50 7,14 22 22 21 20 23 22 64,00 30,56 0,00 63,76 34,41 0,00 63,88 32,49 1,00 1,50 3,86 23 23 22 21 8 23 64,38 24,20 0,00 64,00 30,56 0,00 64,19 27,38 1,00 1,50 6,37
RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLU
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
1 A1/1 22276 0 0 64774 19478 A1/2 22276 0 0 64774 19478 A1/3 21156 0 0 60340 13312 A1/4 22276 0 0 64774 19478 A1/5 21156 0 0 60340 13312 X+ A1/12 16312 27 172 48369 22362 X- A1/21 16534 66 189 7358 33618
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLU
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
Y+ A1/25 15823 183 81 126496 42388 Y- A1/37 16724 194 85 33666 62868
2 A1/1 21766 0 0 8387 17565 A1/2 21766 0 0 8387 17565 A1/3 20422 0 0 13984 5819 A1/4 21766 0 0 8387 17565 A1/5 20422 0 0 13984 5819 X+ A1/9 15827 63 181 15718 27557 X- A1/21 15593 62 178 5796 36509 Y+ A1/25 15780 182 81 15521 74648 Y- A1/37 15639 181 80 5992 83600
3 A1/1 22281 0 0 73848 12022 A1/2 22281 0 0 73848 12022 A1/3 20776 0 0 58689 4225 A1/4 22281 0 0 73848 12022 A1/5 20776 0 0 58689 4225 X+ A1/9 15966 63 182 24269 24577 X- A1/21 15997 63 183 66022 31077 Y+ A1/25 15976 185 82 42173 69152 Y- A1/37 15987 185 82 48118 75652
4 A1/1 22451 0 0 57958 4872 A1/2 22451 0 0 57958 4872 A1/3 20892 0 0 49129 2244 A1/4 22451 0 0 57958 4872 A1/5 20892 0 0 49129 2244 X+ A1/6 16004 63 183 36622 26543 X- A1/18 16137 64 184 38961 29996 Y+ A1/22 16055 186 83 36831 69405 Y- A1/34 16086 186 83 38753 72857
5 A1/1 21684 0 0 15668 7237 A1/2 21684 0 0 15668 7237 A1/3 20287 0 0 8672 3134 A1/4 21684 0 0 15668 7237 A1/5 20287 0 0 8672 3134 X+ A1/6 15551 62 178 24283 28245 X- A1/18 15659 62 179 10942 33066 Y+ A1/22 15616 181 80 9528 69777 Y- A1/34 15595 180 80 3813 74598
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Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
6 A1/1 20302 0 0 63344 158595 A1/2 20302 0 0 63344 158595 A1/3 16378 0 0 28568 69587 A1/4 20302 0 0 63344 158595 A1/5 16378 0 0 28568 69587 X+ A1/6 12620 144 50 19544 2189 X- A1/16 12631 133 20 21444 112322 Y+ A1/32 12698 35 139 16988 76624 Y- A1/34 12515 65 145 26865 66375
7 A1/1 20329 0 0 35908 3358 A1/2 20329 0 0 35908 3358 A1/3 19183 0 0 46793 146 A1/4 20329 0 0 35908 3358 A1/5 19183 0 0 46793 146 X+ A1/6 15059 91 157 105114 25054 X- A1/18 14454 88 151 33125 25279 Y+ A1/22 15234 188 44 113352 43797 Y- A1/34 14278 176 41 41362 44022
8 A1/1 22400 0 0 6653 2279 A1/2 22400 0 0 6653 2279 A1/3 20938 0 0 3515 340 A1/4 22400 0 0 6653 2279 A1/5 20938 0 0 3515 340 X+ A1/6 15966 101 164 25818 36690 X- A1/18 16247 103 167 20411 37213 Y+ A1/22 15990 198 40 18633 73012 Y- A1/34 16223 201 41 13226 73535
9 A1/1 24080 0 0 165242 24115 A1/2 24080 0 0 165242 24115 A1/3 21782 0 0 81818 7866 A1/4 24080 0 0 165242 24115 A1/5 21782 0 0 81818 7866 X+ A1/6 16773 106 173 73559 41275 X- A1/18 16738 106 172 52316 29173 Y+ A1/22 16754 208 42 64153 78726 Y- A1/34 16757 208 42 61722 66624
10 A1/1 23888 0 0 182386 21372
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLU
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
A1/2 23888 0 0 182386 21372 A1/3 21891 0 0 65939 7858 A1/4 23888 0 0 182386 21372 A1/5 21891 0 0 65939 7858 X+ A1/9 16863 107 174 42406 42074 X- A1/21 16816 106 173 59039 29985 Y+ A1/25 16860 209 43 48419 81887 Y- A1/37 16818 209 43 53026 69799
11 A1/1 21800 0 0 51725 929 A1/2 21800 0 0 51725 929 A1/3 21072 0 0 30765 682 A1/4 21800 0 0 51725 929 A1/5 21072 0 0 30765 682 X+ A1/9 16249 103 167 12908 39920 X- A1/21 16169 103 166 34422 38871 Y+ A1/25 16218 201 41 25096 83127 Y- A1/37 16200 201 41 22234 82078
12 A1/1 19968 0 0 74431 12873 A1/2 19968 0 0 74431 12873 A1/3 18804 0 0 72489 9296 A1/4 19968 0 0 74431 12873 A1/5 18804 0 0 72489 9296 X+ A1/11 14673 23 155 103356 20542 X- A1/18 14516 57 166 45784 23405 Y+ A1/22 14142 163 73 11212 33753 Y- A1/27 14834 163 40 117581 47196
13 A1/1 25160 0 0 187957 84922 A1/2 25160 0 0 187957 84922 A1/3 22841 0 0 44484 40540 A1/4 25160 0 0 187957 84922 A1/5 22841 0 0 44484 40540 X+ A1/12 17877 189 29 10973 69770 X- A1/16 17263 182 28 79410 7402 Y+ A1/22 17532 90 203 56706 36655 Y- A1/28 17763 48 195 6364 48892
14 A1/1 23491 0 0 57763 165368 A1/2 23491 0 0 57763 165368 A1/3 19651 0 0 23975 71567
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Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
A1/4 23491 0 0 57763 165368 A1/5 19651 0 0 23975 71567 X+ A1/6 15188 173 60 24167 113255 X- A1/16 15092 159 24 10955 6437 Y+ A1/22 15217 78 176 17237 68470 Y- A1/28 15060 41 165 23115 79416
15 A1/1 30832 0 0 41858 218956 A1/2 30832 0 0 41858 218956 A1/3 26160 0 0 26787 95313 A1/4 30832 0 0 41858 218956 A1/5 26160 0 0 26787 95313 X+ A1/11 20145 213 31 33970 141598 X- A1/18 20157 231 79 53909 4491 Y+ A1/22 20048 104 231 42830 94149 Y- A1/27 20195 56 222 78059 93618
16 A1/1 20230 0 0 39004 157421 A1/2 20230 0 0 39004 157421 A1/3 16857 0 0 9971 70318 A1/4 20230 0 0 39004 157421 A1/5 16857 0 0 9971 70318 X+ A1/11 13022 137 22 4160 109267 X- A1/18 13095 149 53 10707 2751 Y+ A1/25 12777 64 148 7007 76453 Y- A1/27 13195 35 145 6146 66656
17 A1/1 17416 0 0 94319 75943 A1/2 17416 0 0 94319 75943 A1/3 15582 0 0 37123 37252 A1/4 17416 0 0 94319 75943 A1/5 15582 0 0 37123 37252 X+ A1/6 12387 142 49 6013 61696 X- A1/15 11751 124 19 40235 3457 Y+ A1/22 12308 64 142 9018 40149 Y- A1/28 11899 33 131 45464 36550
18 A1/1 21283 0 0 133473 78354 A1/2 21283 0 0 133473 78354 A1/3 19011 0 0 20482 35300 A1/4 21283 0 0 133473 78354 A1/5 19011 0 0 20482 35300
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLU
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
X+ A1/6 14356 164 57 44625 6597 X- A1/21 14903 170 59 80453 59612 Y+ A1/32 14568 40 160 5647 38383 Y- A1/37 14822 76 171 68418 35892
19 A1/1 22523 0 0 40037 3350 A1/2 22523 0 0 40037 3350 A1/3 21664 0 0 20289 6826 A1/4 22523 0 0 40037 3350 A1/5 21664 0 0 20289 6826 X+ A1/9 16882 106 175 4376 30284 X- A1/16 16895 64 169 41561 17372 Y+ A1/25 17282 214 45 86145 59896 Y- A1/37 16047 199 42 117359 49394
20 A1/1 14864 0 0 35413 22860 A1/2 14864 0 0 35413 22860 A1/3 13329 0 0 55568 10359 A1/4 14864 0 0 35413 22860 A1/5 13329 0 0 55568 10359 X+ A1/9 10026 114 41 58378 22955 X- A1/16 10558 111 18 67857 35261 Y+ A1/32 10454 27 115 100925 13201 Y- A1/37 10212 52 118 12593 20201
21 A1/1 25601 0 0 365278 102973 A1/2 25601 0 0 365278 102973 A1/3 22397 0 0 169057 45587 A1/4 25601 0 0 365278 102973 A1/5 22397 0 0 169057 45587 X+ A1/9 17064 195 68 197468 31697 X- A1/21 17394 199 69 62619 101830 Y+ A1/31 17074 46 188 247302 48414 Y- A1/37 17476 90 202 24395 63364
22 A1/1 18123 0 0 15172 153292 A1/2 18123 0 0 15172 153292 A1/3 14345 0 0 8710 67805 A1/4 18123 0 0 15172 153292 A1/5 14345 0 0 8710 67805 X+ A1/9 10988 126 43 5748 4251 X- A1/21 11081 127 44 19148 108567
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLU
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
Y+ A1/31 11061 30 122 548 64264 Y- A1/37 11037 57 127 20093 74187
23 A1/1 26085 0 0 25008 193708 A1/2 26085 0 0 25008 193708 A1/3 21581 0 0 25523 85027 A1/4 26085 0 0 25008 193708 A1/5 21581 0 0 25523 85027 X+ A1/12 16561 175 27 53918 3258 X- A1/21 16686 190 66 36414 127450 Y+ A1/32 16558 45 182 52887 84002 Y- A1/37 16682 86 193 86903 84065
RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
1 SLD/1 22276 0 0 64774 19478 SLD/2 22276 0 0 64774 19478 SLD/3 21156 0 0 60340 13312 SLD/4 22276 0 0 64774 19478 SLD/5 21156 0 0 60340 13312 X+ SLD/12 16338 35 221 49674 30456 X- SLD/21 16707 86 244 43262 49227 Y+ SLD/31 15754 222 54 130005 59490 Y- SLD/37 17025 253 112 87135 98007
2 SLD/1 21766 0 0 8387 17565 SLD/2 21766 0 0 8387 17565 SLD/3 20422 0 0 13984 5819 SLD/4 21766 0 0 8387 17565 SLD/5 20422 0 0 13984 5819 X+ SLD/6 15907 81 233 18422 35794 X- SLD/21 15514 79 227 2483 57898 Y+ SLD/22 15829 235 104 18071 113830 Y- SLD/28 15699 221 54 6556 130294
3 SLD/1 22281 0 0 73848 12022 SLD/2 22281 0 0 73848 12022 SLD/3 20776 0 0 58689 4225 SLD/4 22281 0 0 73848 12022 SLD/5 20776 0 0 58689 4225
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
X+ SLD/9 15956 81 234 10330 43158 X- SLD/18 16009 81 234 83532 46529 Y+ SLD/25 15972 237 105 40188 117494 Y- SLD/34 15993 237 105 53808 120747
4 SLD/1 22451 0 0 57958 4872 SLD/2 22451 0 0 57958 4872 SLD/3 20892 0 0 49129 2244 SLD/4 22451 0 0 57958 4872 SLD/5 20892 0 0 49129 2244 X+ SLD/9 15970 81 234 36267 38273 X- SLD/18 16181 82 237 39742 48871 Y+ SLD/32 16120 227 56 37503 103485 Y- SLD/34 16097 239 107 39394 120351
5 SLD/1 21684 0 0 15668 7237 SLD/2 21684 0 0 15668 7237 SLD/3 20287 0 0 8672 3134 SLD/4 21684 0 0 15668 7237 SLD/5 20287 0 0 8672 3134 X+ SLD/6 15515 79 227 36043 48714 X- SLD/21 15702 80 230 20562 36395 Y+ SLD/31 15687 221 54 6501 111971 Y- SLD/37 15595 231 103 4126 105010
6 SLD/1 20302 0 0 63344 158595 SLD/2 20302 0 0 63344 158595 SLD/3 16378 0 0 28568 69587 SLD/4 20302 0 0 63344 158595 SLD/5 16378 0 0 28568 69587 X+ SLD/9 12663 186 64 16412 35801 X- SLD/16 12654 171 26 21089 151577 Y+ SLD/25 12767 84 189 12255 35832 Y- SLD/34 12460 82 185 30130 74953
7 SLD/1 20329 0 0 35908 3358 SLD/2 20329 0 0 35908 3358 SLD/3 19183 0 0 46793 146 SLD/4 20329 0 0 35908 3358 SLD/5 19183 0 0 46793 146 X+ SLD/6 15261 119 205 151265 41857 X- SLD/15 14809 68 191 1189 7371
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
Y+ SLD/22 15553 246 57 165002 73115 Y- SLD/28 14275 207 11 23025 50004
8 SLD/1 22400 0 0 6653 2279 SLD/2 22400 0 0 6653 2279 SLD/3 20938 0 0 3515 340 SLD/4 22400 0 0 6653 2279 SLD/5 20938 0 0 3515 340 X+ SLD/11 15962 79 204 31310 18810 X- SLD/18 16341 133 216 35844 61886 Y+ SLD/32 16037 233 6 9054 92844 Y- SLD/34 16301 259 53 23861 122460
9 SLD/1 24080 0 0 165242 24115 SLD/2 24080 0 0 165242 24115 SLD/3 21782 0 0 81818 7866 SLD/4 24080 0 0 165242 24115 SLD/5 21782 0 0 81818 7866 X+ SLD/6 16784 136 222 80651 64794 X- SLD/21 16731 136 221 43891 47293 Y+ SLD/22 16752 266 54 64965 127250 Y- SLD/37 16763 267 54 59527 109546
10 SLD/1 23888 0 0 182386 21372 SLD/2 23888 0 0 182386 21372 SLD/3 21891 0 0 65939 7858 SLD/4 23888 0 0 182386 21372 SLD/5 21891 0 0 65939 7858 X+ SLD/6 16882 137 223 38322 61179 X- SLD/21 16800 136 222 64591 54042 Y+ SLD/22 16878 268 55 48405 127388 Y- SLD/37 16804 267 55 54564 120438
11 SLD/1 21800 0 0 51725 929 SLD/2 21800 0 0 51725 929 SLD/3 21072 0 0 30765 682 SLD/4 21800 0 0 51725 929 SLD/5 21072 0 0 30765 682 X+ SLD/6 16285 133 215 6388 51263 X- SLD/21 16142 131 213 41605 65176 Y+ SLD/22 16234 258 52 26739 122753 Y- SLD/37 16194 258 52 21279 137231
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
12 SLD/1 19968 0 0 74431 12873 SLD/2 19968 0 0 74431 12873 SLD/3 18804 0 0 72489 9296 SLD/4 19968 0 0 74431 12873 SLD/5 18804 0 0 72489 9296 X+ SLD/11 14813 30 201 135135 29484 X- SLD/18 14550 74 213 39122 34258 Y+ SLD/25 14061 208 93 4189 47591 Y- SLD/27 15080 213 53 158858 73933
13 SLD/1 25160 0 0 187957 84922 SLD/2 25160 0 0 187957 84922 SLD/3 22841 0 0 44484 40540 SLD/4 25160 0 0 187957 84922 SLD/5 22841 0 0 44484 40540 X+ SLD/11 18098 245 37 48707 92984 X- SLD/18 17174 252 87 78030 27043 Y+ SLD/25 17524 116 260 63876 37662 Y- SLD/27 17911 62 252 41305 58069
14 SLD/1 23491 0 0 57763 165368 SLD/2 23491 0 0 57763 165368 SLD/3 19651 0 0 23975 71567 SLD/4 23491 0 0 57763 165368 SLD/5 19651 0 0 23975 71567 X+ SLD/6 15237 223 77 27990 152118 X- SLD/15 15108 205 31 4831 43250 Y+ SLD/22 15284 101 227 16433 77430 Y- SLD/37 14983 99 222 19286 37074
15 SLD/1 30832 0 0 41858 218956 SLD/2 30832 0 0 41858 218956 SLD/3 26160 0 0 26787 95313 SLD/4 30832 0 0 41858 218956 SLD/5 26160 0 0 26787 95313 X+ SLD/11 20160 273 40 42894 187188 X- SLD/18 20180 296 101 76146 41464 Y+ SLD/25 20028 134 296 59045 107086 Y- SLD/34 20249 135 300 126396 38577
16 SLD/1 20230 0 0 39004 157421
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
SLD/2 20230 0 0 39004 157421 SLD/3 16857 0 0 9971 70318 SLD/4 20230 0 0 39004 157421 SLD/5 16857 0 0 9971 70318 X+ SLD/11 13059 177 29 1817 146108 X- SLD/18 13180 192 69 12734 40705 Y+ SLD/25 12650 82 188 6565 91384 Y- SLD/34 13383 87 199 8404 19001
17 SLD/1 17416 0 0 94319 75943 SLD/2 17416 0 0 94319 75943 SLD/3 15582 0 0 37123 37252 SLD/4 17416 0 0 94319 75943 SLD/5 15582 0 0 37123 37252 X+ SLD/6 12655 185 64 29094 83756 X- SLD/15 11593 157 24 48033 24898 Y+ SLD/22 12523 83 186 34107 47823 Y- SLD/28 11842 42 167 56753 41822
18 SLD/1 21283 0 0 133473 78354 SLD/2 21283 0 0 133473 78354 SLD/3 19011 0 0 20482 35300 SLD/4 21283 0 0 133473 78354 SLD/5 19011 0 0 20482 35300 X+ SLD/12 14298 194 29 50128 29708 X- SLD/21 15090 221 76 123652 81285 Y+ SLD/31 14551 51 205 12463 43642 Y- SLD/37 14954 99 222 103580 41726
19 SLD/1 22523 0 0 40037 3350 SLD/2 22523 0 0 40037 3350 SLD/3 21664 0 0 20289 6826 SLD/4 22523 0 0 40037 3350 SLD/5 21664 0 0 20289 6826 X+ SLD/9 17028 137 226 17719 46998 X- SLD/16 17048 83 218 79732 25465 Y+ SLD/25 17694 281 60 154085 96383 Y- SLD/34 15828 251 53 153250 71988
20 SLD/1 14864 0 0 35413 22860 SLD/2 14864 0 0 35413 22860 SLD/3 13329 0 0 55568 10359
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RISULTANTI SOLLECITAZIONI TRAVI WINKLER - SLD
Trave Combinazione Rv Vx Vy Mrx Mry N.ro N.ro (kg) (kg) (kg) kg*cm kg*cm
SLD/4 14864 0 0 35413 22860 SLD/5 13329 0 0 55568 10359 X+ SLD/9 9875 144 51 68816 43603 X- SLD/16 10761 146 23 84624 53483 Y+ SLD/32 10588 36 150 139772 16695 Y- SLD/34 10197 66 152 32728 24519
21 SLD/1 25601 0 0 365278 102973 SLD/2 25601 0 0 365278 102973 SLD/3 22397 0 0 169057 45587 SLD/4 25601 0 0 365278 102973 SLD/5 22397 0 0 169057 45587 X+ SLD/12 17221 233 36 58679 62165 X- SLD/21 17504 256 89 17601 146408 Y+ SLD/31 16970 59 239 325595 57326 Y- SLD/37 17641 116 262 127513 82259
22 SLD/1 18123 0 0 15172 153292 SLD/2 18123 0 0 15172 153292 SLD/3 14345 0 0 8710 67805 SLD/4 18123 0 0 15172 153292 SLD/5 14345 0 0 8710 67805 X+ SLD/9 10957 161 55 14059 41915 X- SLD/18 11117 163 56 23999 143555 Y+ SLD/32 11084 39 156 7151 69572 Y- SLD/34 11043 73 164 25444 86119
23 SLD/1 26085 0 0 25008 193708 SLD/2 26085 0 0 25008 193708 SLD/3 21581 0 0 25523 85027 SLD/4 26085 0 0 25008 193708 SLD/5 21581 0 0 25523 85027 X+ SLD/12 16534 224 34 76810 38237 X- SLD/21 16743 245 85 47619 168877 Y+ SLD/31 16549 57 233 78367 96115 Y- SLD/37 16736 110 248 131818 96525
PARAMETRI GEOTECNICI TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA
Trave Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq
1 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 156,57
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
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PARAMETRI GEOTECNICI TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIFICATIVO CONDIZIONE DRENATA NON DRENATA
Trave Infiss Tipo Gamma Fi' C' Mod.El Poiss P base Indice IndRig Cu P base N.ro m Tabel kg/mc Grd kg/cmq kg/cmq on kg/cmq Rigid. Crit. kg/cmq kg/cmq
2 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 154,35
3 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 154,28
4 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 154,29
5 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 154,28
6 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 147,99
7 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 151,51
8 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 155,07
9 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 155,13
10 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 155,07
11 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 155,14
12 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 150,60
13 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 156,35
14 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 147,90
15 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 159,09
16 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 140,26
17 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 139,34
18 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 156,35
19 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 157,34
20 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 140,74
21 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 162,35
22 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 140,40
23 3,00 M1 1400 32,00 0,00 500,00 0,35 0,42 564,49 159,03
COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE - S.L.U.
Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
1 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE - S.L.U.
Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
X+ A1/12 1,00 0,99 0,99 0,98 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00
2 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
3 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
4 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X- A1/18 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
5 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X- A1/18 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
6 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,20 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,20 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,21 1,20 0,87 1,00 1,00 1,00 X- A1/16 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,32 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/32 1,00 0,99 0,99 0,97 1,33 1,31 1,00 1,20 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,20 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00
7 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,19 1,19 0,88 1,00 1,00 1,00 X- A1/18 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,19 1,18 0,88 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,19 1,18 0,89 1,00 1,00 1,00
8 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/18 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
9 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/18 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/34 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
10 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,89 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
11 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,18 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,17 1,17 0,89 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
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13 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X+ A1/12 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/16 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/28 1,00 0,99 0,99 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00
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17 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00
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COEFFICIENTI DI PORTANZA TRAVI WINKLER - CONDIZIONI DRENATE - S.L.U.
Trave Brinch Hansen IclTe Incl.PianoPosa Comb Igk CoeffIncl.Car. Affondamento Forma Punzonamento Nro Nc Nq Ng Gc=Gq Bc Bq Bg N.ro Sism IcV IqV IgV Dc Dq Dg Sc Sq Sg Psic Psiq Psig
X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,24 1,23 0,85 1,00 1,00 1,00 X- A1/15 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,26 1,25 0,84 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/22 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 Y- A1/28 1,00 0,98 0,99 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00
18 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X+ A1/6 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,17 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/32 1,00 0,99 0,99 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00
19 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,16 1,16 0,90 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 X- A1/16 1,00 0,99 0,99 0,98 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/25 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,16 1,15 0,90 1,00 1,00 1,00
20 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 X- A1/16 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/32 1,00 0,98 0,99 0,97 1,32 1,31 1,00 1,26 1,25 0,84 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,85 1,00 1,00 1,00
21 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,32 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,13 1,12 0,92 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/31 1,00 0,99 0,99 0,98 1,32 1,31 1,00 1,14 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,13 1,13 0,92 1,00 1,00 1,00
22 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,23 1,22 0,86 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,23 1,22 0,86 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,24 1,23 0,85 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,23 1,22 0,86 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,24 1,23 0,85 1,00 1,00 1,00 X+ A1/9 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,25 1,24 0,84 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,34 1,32 1,00 1,22 1,21 0,86 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/31 1,00 0,98 0,99 0,97 1,33 1,31 1,00 1,23 1,22 0,86 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,32 1,00 1,23 1,22 0,86 1,00 1,00 1,00
23 35,49 23,18 30,21 1,00 1,00 1,00 1,00 A1/1 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,14 1,13 0,91 1,00 1,00 1,00 A1/2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,14 1,13 0,91 1,00 1,00 1,00 A1/3 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,15 1,14 0,91 1,00 1,00 1,00 A1/4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,32 1,00 1,14 1,13 0,91 1,00 1,00 1,00 A1/5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,33 1,31 1,00 1,15 1,14 0,91 1,00 1,00 1,00 X+ A1/12 1,00 0,98 0,98 0,97 1,32 1,31 1,00 1,15 1,15 0,91 1,00 1,00 1,00 X- A1/21 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,32 1,00 1,14 1,13 0,91 1,00 1,00 1,00 Y+ A1/32 1,00 0,99 0,99 0,98 1,33 1,31 1,00 1,14 1,14 0,91 1,00 1,00 1,00 Y- A1/37 1,00 0,98 0,98 0,97 1,33 1,31 1,00 1,15 1,14 0,91 1,00 1,00 1,00
CARICO LIMITE TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
1 1 A1/1 1,48 5,83 1400 660,2 22,3 29,64 29,64 0,26 7,64 OK A1/2 1,48 5,83 1400 660,2 22,3 29,64 OK A1/3 1,49 5,83 1400 662,9 21,2 31,34 OK A1/4 1,48 5,83 1400 660,2 22,3 29,64 OK A1/5 1,49 5,83 1400 662,9 21,2 31,34 OK X+ A1/12 1,47 5,83 1400 645,3 16,3 39,56 OK X- A1/21 1,46 5,88 1400 641,7 16,5 38,81 OK Y+ A1/25 1,45 5,73 1400 616,3 15,8 38,95 OK Y- A1/37 1,42 5,85 1400 616,9 16,7 36,88 OK
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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CARICO LIMITE TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
2 2 A1/1 1,48 5,50 1400 627,1 21,8 28,81 28,81 0,27 7,68 OK A1/2 1,48 5,50 1400 627,1 21,8 28,81 OK A1/3 1,49 5,50 1400 631,7 20,4 30,93 OK A1/4 1,48 5,50 1400 627,1 21,8 28,81 OK A1/5 1,49 5,50 1400 631,7 20,4 30,93 OK X+ A1/9 1,47 5,49 1400 605,9 15,8 38,28 OK X- A1/21 1,45 5,50 1400 601,2 15,6 38,56 OK Y+ A1/25 1,41 5,49 1400 573,1 15,8 36,32 OK Y- A1/37 1,39 5,50 1400 568,3 15,6 36,34 OK
3 3 A1/1 1,49 5,43 1400 622,7 22,3 27,95 27,95 0,28 7,70 OK A1/2 1,49 5,43 1400 622,7 22,3 27,95 OK A1/3 1,50 5,44 1400 627,1 20,8 30,18 OK A1/4 1,49 5,43 1400 622,7 22,3 27,95 OK A1/5 1,50 5,44 1400 627,1 20,8 30,18 OK X+ A1/9 1,47 5,47 1400 605,8 16,0 37,94 OK X- A1/21 1,46 5,42 1400 596,7 16,0 37,30 OK Y+ A1/25 1,41 5,45 1400 572,9 16,0 35,86 OK Y- A1/37 1,41 5,44 1400 568,4 16,0 35,55 OK
4 4 A1/1 1,50 5,45 1400 627,5 22,5 27,95 27,95 0,28 7,70 OK A1/2 1,50 5,45 1400 627,5 22,5 27,95 OK A1/3 1,50 5,45 1400 629,1 20,9 30,11 OK A1/4 1,50 5,45 1400 627,5 22,5 27,95 OK A1/5 1,50 5,45 1400 629,1 20,9 30,11 OK X+ A1/6 1,47 5,45 1400 603,2 16,0 37,69 OK X- A1/18 1,46 5,45 1400 601,0 16,1 37,24 OK Y+ A1/22 1,41 5,45 1400 573,7 16,1 35,73 OK Y- A1/34 1,41 5,45 1400 571,5 16,1 35,53 OK
5 5 A1/1 1,49 5,49 1400 630,1 21,7 29,06 29,06 0,26 7,69 OK A1/2 1,49 5,49 1400 630,1 21,7 29,06 OK A1/3 1,50 5,49 1400 632,6 20,3 31,18 OK A1/4 1,49 5,49 1400 630,1 21,7 29,06 OK A1/5 1,50 5,49 1400 632,6 20,3 31,18 OK X+ A1/6 1,46 5,47 1400 603,0 15,6 38,78 OK X- A1/18 1,46 5,49 1400 601,8 15,7 38,43 OK Y+ A1/22 1,41 5,49 1400 575,4 15,6 36,85 OK Y- A1/34 1,40 5,50 1400 573,1 15,6 36,75 OK
6 6 A1/1 1,34 4,57 1400 471,9 20,3 23,25 23,25 0,33 7,69 OK A1/2 1,34 4,57 1400 471,9 20,3 23,25 OK A1/3 1,42 4,59 1400 504,6 16,4 30,81 OK A1/4 1,34 4,57 1400 471,9 20,3 23,25 OK A1/5 1,42 4,59 1400 504,6 16,4 30,81 OK X+ A1/6 1,50 4,60 1400 528,0 12,6 41,84 OK X- A1/16 1,32 4,59 1400 456,1 12,6 36,11 OK Y+ A1/32 1,38 4,60 1400 482,4 12,7 37,99 OK Y- A1/34 1,39 4,59 1400 485,7 12,5 38,81 OK
7 7 A1/1 1,50 5,05 1400 586,6 20,3 28,86 28,86 0,27 7,76 OK A1/2 1,50 5,05 1400 586,6 20,3 28,86 OK A1/3 1,50 5,03 1400 586,7 19,2 30,59 OK A1/4 1,50 5,05 1400 586,6 20,3 28,86 OK A1/5 1,50 5,03 1400 586,7 19,2 30,59 OK X+ A1/6 1,47 4,94 1400 551,8 15,1 36,64 OK X- A1/18 1,47 5,04 1400 560,3 14,5 38,77 OK Y+ A1/22 1,44 4,93 1400 537,0 15,2 35,25 OK Y- A1/34 1,44 5,03 1400 543,9 14,3 38,09 OK
8 8 A1/1 1,50 5,62 1400 646,7 22,4 28,87 28,87 0,27 7,68 OK A1/2 1,50 5,62 1400 646,7 22,4 28,87 OK A1/3 1,50 5,63 1400 647,9 20,9 30,94 OK A1/4 1,50 5,62 1400 646,7 22,4 28,87 OK A1/5 1,50 5,63 1400 647,9 20,9 30,94 OK X+ A1/6 1,45 5,60 1400 610,2 16,0 38,22 OK X- A1/18 1,45 5,60 1400 611,0 16,2 37,61 OK Y+ A1/22 1,41 5,61 1400 585,0 16,0 36,59 OK Y- A1/34 1,41 5,61 1400 586,0 16,2 36,12 OK
9 9 A1/1 1,48 5,50 1400 625,1 24,1 25,96 25,96 0,30 7,68 OK A1/2 1,48 5,50 1400 625,1 24,1 25,96 OK
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
A1/3 1,49 5,56 1400 638,0 21,8 29,29 OK A1/4 1,48 5,50 1400 625,1 24,1 25,96 OK A1/5 1,49 5,56 1400 638,0 21,8 29,29 OK X+ A1/6 1,45 5,55 1400 604,1 16,8 36,02 OK X- A1/18 1,47 5,58 1400 613,7 16,7 36,67 OK Y+ A1/22 1,41 5,56 1400 579,7 16,8 34,60 OK Y- A1/34 1,42 5,57 1400 587,0 16,8 35,03 OK
10 10 A1/1 1,48 5,48 1400 623,6 23,9 26,10 26,10 0,29 7,68 OK A1/2 1,48 5,48 1400 623,6 23,9 26,10 OK A1/3 1,49 5,57 1400 638,5 21,9 29,17 OK A1/4 1,48 5,48 1400 623,6 23,9 26,10 OK A1/5 1,49 5,57 1400 638,5 21,9 29,17 OK X+ A1/9 1,45 5,58 1400 606,5 16,9 35,97 OK X- A1/21 1,46 5,56 1400 611,6 16,8 36,37 OK Y+ A1/25 1,40 5,57 1400 579,0 16,9 34,34 OK Y- A1/37 1,42 5,57 1400 585,4 16,8 34,81 OK
11 11 A1/1 1,50 5,59 1400 644,2 21,8 29,55 29,55 0,26 7,68 OK A1/2 1,50 5,59 1400 644,2 21,8 29,55 OK A1/3 1,50 5,61 1400 646,2 21,1 30,67 OK A1/4 1,50 5,59 1400 644,2 21,8 29,55 OK A1/5 1,50 5,61 1400 646,2 21,1 30,67 OK X+ A1/9 1,45 5,62 1400 611,4 16,2 37,62 OK X- A1/21 1,45 5,60 1400 609,3 16,2 37,68 OK Y+ A1/25 1,40 5,61 1400 579,9 16,2 35,76 OK Y- A1/37 1,40 5,61 1400 580,8 16,2 35,85 OK
12 12 A1/1 1,49 4,88 1400 565,4 20,0 28,31 28,31 0,27 7,78 OK A1/2 1,49 4,88 1400 565,4 20,0 28,31 OK A1/3 1,49 4,88 1400 566,5 18,8 30,13 OK A1/4 1,49 4,88 1400 565,4 20,0 28,31 OK A1/5 1,49 4,88 1400 566,5 18,8 30,13 OK X+ A1/11 1,47 4,82 1400 543,6 14,7 37,04 OK X- A1/18 1,47 4,90 1400 548,1 14,5 37,76 OK Y+ A1/22 1,45 4,94 1400 542,6 14,1 38,37 OK Y- A1/27 1,44 4,80 1400 522,8 14,8 35,24 OK
13 13 A1/1 1,43 5,70 1400 621,0 25,2 24,68 24,68 0,31 7,60 OK A1/2 1,43 5,70 1400 621,0 25,2 24,68 OK A1/3 1,46 5,81 1400 648,6 22,8 28,40 OK A1/4 1,43 5,70 1400 621,0 25,2 24,68 OK A1/5 1,46 5,81 1400 648,6 22,8 28,40 OK X+ A1/12 1,42 5,84 1400 615,9 17,9 34,45 OK X- A1/16 1,49 5,76 1400 643,7 17,3 37,29 OK Y+ A1/22 1,46 5,79 1400 630,9 17,5 35,98 OK Y- A1/28 1,44 5,84 1400 631,4 17,8 35,55 OK
14 14 A1/1 1,36 4,57 1400 478,7 23,5 20,38 20,38 0,38 7,71 OK A1/2 1,36 4,57 1400 478,7 23,5 20,38 OK A1/3 1,43 4,59 1400 509,8 19,7 25,94 OK A1/4 1,36 4,57 1400 478,7 23,5 20,38 OK A1/5 1,43 4,59 1400 509,8 19,7 25,94 OK X+ A1/6 1,35 4,59 1400 466,2 15,2 30,69 OK X- A1/16 1,49 4,60 1400 527,6 15,1 34,96 OK Y+ A1/22 1,41 4,60 1400 493,4 15,2 32,42 OK Y- A1/28 1,39 4,59 1400 487,4 15,1 32,37 OK
15 15 A1/1 1,36 6,36 1400 643,7 30,8 20,88 20,88 0,36 7,46 OK A1/2 1,36 6,36 1400 643,7 30,8 20,88 OK A1/3 1,43 6,36 1400 683,1 26,2 26,11 OK A1/4 1,36 6,36 1400 643,7 30,8 20,88 OK A1/5 1,43 6,36 1400 683,1 26,2 26,11 OK X+ A1/11 1,36 6,35 1400 630,5 20,1 31,30 OK X- A1/18 1,50 6,33 1400 702,0 20,2 34,83 OK Y+ A1/22 1,41 6,34 1400 656,9 20,0 32,76 OK Y- A1/27 1,41 6,31 1400 656,1 20,2 32,49 OK
16 16 A1/1 1,34 3,81 1400 402,6 20,2 19,90 19,90 0,40 7,87 OK A1/2 1,34 3,81 1400 402,6 20,2 19,90 OK A1/3 1,42 3,83 1400 431,4 16,9 25,59 OK A1/4 1,34 3,81 1400 402,6 20,2 19,90 OK A1/5 1,42 3,83 1400 431,4 16,9 25,59 OK X+ A1/11 1,33 3,84 1400 393,2 13,0 30,20 OK
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
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CARICO LIMITE TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
X- A1/18 1,50 3,83 1400 450,3 13,1 34,39 OK Y+ A1/25 1,38 3,83 1400 410,4 12,8 32,12 OK Y- A1/27 1,40 3,84 1400 418,3 13,2 31,70 OK
17 17 A1/1 1,41 3,66 1400 413,1 17,4 23,72 23,72 0,34 7,99 OK A1/2 1,41 3,66 1400 413,1 17,4 23,72 OK A1/3 1,45 3,72 1400 433,2 15,6 27,80 OK A1/4 1,41 3,66 1400 413,1 17,4 23,72 OK A1/5 1,45 3,72 1400 433,2 15,6 27,80 OK X+ A1/6 1,40 3,76 1400 409,1 12,4 33,02 OK X- A1/15 1,49 3,70 1400 437,5 11,8 37,23 OK Y+ A1/22 1,43 3,75 1400 422,1 12,3 34,29 OK Y- A1/28 1,44 3,69 1400 418,5 11,9 35,17 OK
18 18 A1/1 1,43 5,73 1400 620,2 21,3 29,14 29,14 0,26 7,59 OK A1/2 1,43 5,73 1400 620,2 21,3 29,14 OK A1/3 1,46 5,83 1400 649,5 19,0 34,17 OK A1/4 1,43 5,73 1400 620,2 21,3 29,14 OK A1/5 1,46 5,83 1400 649,5 19,0 34,17 OK X+ A1/6 1,49 5,79 1400 645,1 14,4 44,94 OK X- A1/21 1,42 5,74 1400 604,6 14,9 40,57 OK Y+ A1/32 1,45 5,84 1400 632,6 14,6 43,43 OK Y- A1/37 1,45 5,76 1400 624,8 14,8 42,16 OK
19 19 A1/1 1,50 6,00 1400 685,0 22,5 30,41 30,41 0,25 7,63 OK A1/2 1,50 6,00 1400 685,0 22,5 30,41 OK A1/3 1,49 6,01 1400 684,9 21,7 31,62 OK A1/4 1,50 6,00 1400 685,0 22,5 30,41 OK A1/5 1,49 6,01 1400 684,9 21,7 31,62 OK X+ A1/9 1,46 6,03 1400 658,0 16,9 38,97 OK X- A1/16 1,48 5,98 1400 663,8 16,9 39,29 OK Y+ A1/25 1,43 5,93 1400 627,2 17,3 36,30 OK Y- A1/37 1,44 5,89 1400 626,8 16,0 39,06 OK
20 20 A1/1 1,47 3,84 1400 451,5 14,9 30,37 30,37 0,26 8,00 OK A1/2 1,47 3,84 1400 451,5 14,9 30,37 OK A1/3 1,48 3,80 1400 453,5 13,3 34,02 OK A1/4 1,47 3,84 1400 451,5 14,9 30,37 OK A1/5 1,48 3,80 1400 453,5 13,3 34,02 OK X+ A1/9 1,45 3,77 1400 429,4 10,0 42,83 OK X- A1/16 1,43 3,76 1400 421,7 10,6 39,94 OK Y+ A1/32 1,47 3,69 1400 431,6 10,5 41,28 OK Y- A1/37 1,46 3,86 1400 442,1 10,2 43,29 OK
21 21 A1/1 1,42 6,86 1400 726,9 25,6 28,39 28,39 0,26 7,47 OK A1/2 1,42 6,86 1400 726,9 25,6 28,39 OK A1/3 1,46 6,99 1400 764,4 22,4 34,13 OK A1/4 1,42 6,86 1400 726,9 25,6 28,39 OK A1/5 1,46 6,99 1400 764,4 22,4 34,13 OK X+ A1/9 1,46 6,91 1400 741,0 17,1 43,42 OK X- A1/21 1,38 7,07 1400 708,4 17,4 40,73 OK Y+ A1/31 1,44 6,85 1400 729,3 17,1 42,71 OK Y- A1/37 1,43 7,12 1400 743,1 17,5 42,52 OK
22 22 A1/1 1,33 3,84 1400 400,9 18,1 22,12 22,12 0,35 7,84 OK A1/2 1,33 3,84 1400 400,9 18,1 22,12 OK A1/3 1,41 3,85 1400 428,5 14,3 29,87 OK A1/4 1,33 3,84 1400 400,9 18,1 22,12 OK A1/5 1,41 3,85 1400 428,5 14,3 29,87 OK X+ A1/9 1,49 3,85 1400 450,8 11,0 41,03 OK X- A1/21 1,30 3,82 1400 381,1 11,1 34,39 OK Y+ A1/31 1,38 3,86 1400 414,8 11,1 37,50 OK Y- A1/37 1,37 3,82 1400 404,0 11,0 36,60 OK
23 23 A1/1 1,35 6,35 1400 639,7 26,1 24,52 24,52 0,30 7,45 OK A1/2 1,35 6,35 1400 639,7 26,1 24,52 OK A1/3 1,42 6,35 1400 678,2 21,6 31,43 OK A1/4 1,35 6,35 1400 639,7 26,1 24,52 OK A1/5 1,42 6,35 1400 678,2 21,6 31,43 OK X+ A1/12 1,50 6,31 1400 701,4 16,6 42,35 OK X- A1/21 1,35 6,33 1400 620,6 16,7 37,19 OK Y+ A1/32 1,40 6,31 1400 651,4 16,6 39,34 OK Y- A1/37 1,40 6,27 1400 646,2 16,7 38,74 OK
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
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CARICO LIMITE TRAVI WINKLER - S.L.U.
IDENTIIFICATIVO DRENATE NON DRENATE RISULTATI
Trave Asta3d Comb Bx' By' GamEf QLimV GamEf QLimV N Coeff. Minimo N/Ar QLim/Ar Status N.ro N.ro N.ro m m kg/mc (t) kg/mc (t) (t) Sicur. CoeSic kg/cmq kg/cmq Verifica
VERIFICA ALLO SCORRIMENTO - CONDIZIONI DRENATE
IDENTIFICATIVO RISULTATI
Combinazione Tipo Elem N Tg(fi)/ C/Gc/Gr Area Vres Fh Verifica S(Vres) S(Fh) Verifica N.ro Elem. N.ro (t) Gfi/Gr t/mq mq (t) (t) Locale (t) (t) Globale
A1 / 25 TRAVE 1 15,82 0,244 0,00 8,290 3,85 0,20 OK 3,85 0,20 TRAVE 2 15,78 0,244 0,00 7,716 3,84 0,20 OK 7,70 0,40 TRAVE 3 15,98 0,244 0,00 7,699 3,89 0,20 OK 11,59 0,60 TRAVE 4 16,06 0,244 0,00 7,740 3,91 0,20 OK 15,50 0,81 TRAVE 5 15,61 0,244 0,00 7,818 3,80 0,20 OK 19,30 1,00 TRAVE 6 12,70 0,244 0,00 6,593 3,09 0,16 OK 22,40 1,16 TRAVE 7 15,13 0,244 0,00 7,194 3,68 0,19 OK 26,08 1,35 TRAVE 8 16,00 0,244 0,00 7,965 3,90 0,20 OK 29,98 1,56 TRAVE 9 16,75 0,244 0,00 7,842 4,08 0,21 OK 34,06 1,77 TRAVE 10 16,86 0,244 0,00 7,816 4,11 0,21 OK 38,17 1,98 TRAVE 11 16,22 0,244 0,00 7,840 3,95 0,21 OK 42,12 2,19 TRAVE 12 14,22 0,244 0,00 7,219 3,46 0,18 OK 45,58 2,37 TRAVE 13 17,54 0,244 0,00 8,455 4,27 0,22 OK 49,86 2,59 TRAVE 14 15,20 0,244 0,00 6,494 3,70 0,19 OK 53,56 2,78 TRAVE 15 20,07 0,244 0,00 8,942 4,89 0,25 OK 58,44 3,04 TRAVE 16 12,78 0,244 0,00 5,292 3,11 0,16 OK 61,56 3,20 TRAVE 17 12,26 0,244 0,00 5,398 2,99 0,16 OK 64,54 3,35 TRAVE 18 14,43 0,244 0,00 8,552 3,51 0,18 OK 68,06 3,54 TRAVE 19 17,28 0,244 0,00 8,490 4,21 0,22 OK 72,27 3,75 TRAVE 20 10,29 0,244 0,00 5,514 2,51 0,13 OK 74,78 3,88 TRAVE 21 16,98 0,244 0,00 10,158 4,14 0,21 OK 78,91 4,10 TRAVE 22 11,03 0,244 0,00 5,558 2,69 0,14 OK 81,60 4,24 TRAVE 23 16,52 0,244 0,00 9,113 4,02 0,21 OK 85,62 4,45 OK
CEDIMENTI ELASTICI ED EDOMETRICI
Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm
1 Rare 1 0,10 0,22 2 Rare 1 0,11 0,24 3 Rare 1 0,11 0,24 4 Rare 1 0,11 0,24 Rare 2 0,10 0,22 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,11 0,24 Rare 3 0,10 0,21 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,10 0,23 Rare 4 0,10 0,22 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,24 Rare 5 0,10 0,21 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,10 0,23 Freq 1 0,10 0,21 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,10 0,23 Freq 2 0,10 0,21 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,10 0,23 Freq 3 0,10 0,21 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,10 0,23 Perm 1 0,10 0,21 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,10 0,23 MAX. 0,10 0,22 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,24
5 Rare 1 0,11 0,24 6 Rare 1 0,11 0,24 7 Rare 1 0,11 0,26 8 Rare 1 0,13 0,28 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,11 0,26 Rare 2 0,13 0,28 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,10 0,23 Rare 3 0,11 0,24 Rare 3 0,11 0,25 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,26 Rare 4 0,13 0,28 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,10 0,23 Rare 5 0,11 0,24 Rare 5 0,11 0,25 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,10 0,23 Freq 1 0,11 0,24 Freq 1 0,11 0,25 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,10 0,23 Freq 2 0,11 0,24 Freq 2 0,11 0,25 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,10 0,23 Freq 3 0,11 0,24 Freq 3 0,11 0,25 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,10 0,23 Perm 1 0,11 0,24 Perm 1 0,11 0,25 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,26 MAX. 0,13 0,28
9 Rare 1 0,14 0,30 10 Rare 1 0,14 0,30 11 Rare 1 0,13 0,28 12 Rare 1 0,11 0,25 Rare 2 0,14 0,30 Rare 2 0,14 0,30 Rare 2 0,13 0,28 Rare 2 0,11 0,25 Rare 3 0,12 0,26 Rare 3 0,12 0,26 Rare 3 0,11 0,25 Rare 3 0,10 0,24 Rare 4 0,14 0,30 Rare 4 0,14 0,30 Rare 4 0,13 0,28 Rare 4 0,11 0,25 Rare 5 0,12 0,26 Rare 5 0,12 0,26 Rare 5 0,11 0,25 Rare 5 0,10 0,24 Freq 1 0,12 0,26 Freq 1 0,12 0,26 Freq 1 0,11 0,25 Freq 1 0,10 0,24 Freq 2 0,12 0,26 Freq 2 0,12 0,26 Freq 2 0,11 0,25 Freq 2 0,10 0,24 Freq 3 0,12 0,26 Freq 3 0,12 0,26 Freq 3 0,11 0,25 Freq 3 0,10 0,24 Perm 1 0,12 0,26 Perm 1 0,12 0,26 Perm 1 0,11 0,25 Perm 1 0,10 0,24 MAX. 0,14 0,30 MAX. 0,14 0,30 MAX. 0,13 0,28 MAX. 0,11 0,25
13 Rare 1 0,11 0,24 14 Rare 1 0,11 0,24 15 Rare 1 0,12 0,28 16 Rare 1 0,11 0,25 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,12 0,28 Rare 2 0,11 0,25 Rare 3 0,10 0,23 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,11 0,24 Rare 3 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,12 0,28 Rare 4 0,11 0,25 Rare 5 0,10 0,23 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,11 0,24 Rare 5 0,11 0,24 Freq 1 0,10 0,23 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,11 0,24 Freq 1 0,11 0,24 Freq 2 0,10 0,23 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,11 0,24 Freq 2 0,11 0,24 Freq 3 0,10 0,23 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,11 0,24 Freq 3 0,11 0,24 Perm 1 0,10 0,23 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,11 0,24 Perm 1 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,12 0,28 MAX. 0,11 0,25
17 Rare 1 0,11 0,24 18 Rare 1 0,10 0,23 19 Rare 1 0,10 0,23 20 Rare 1 0,12 0,26
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
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SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
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CEDIMENTI ELASTICI ED EDOMETRICI
Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. Filo Combinaz Ced.El. Ced.Ed. N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm N.ro N.ro cm cm
Rare 2 0,11 0,24 Rare 2 0,10 0,23 Rare 2 0,10 0,23 Rare 2 0,12 0,26 Rare 3 0,10 0,23 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,09 0,20 Rare 3 0,10 0,21 Rare 4 0,11 0,24 Rare 4 0,10 0,23 Rare 4 0,10 0,23 Rare 4 0,12 0,26 Rare 5 0,10 0,23 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,09 0,20 Rare 5 0,10 0,21 Freq 1 0,10 0,23 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,09 0,20 Freq 1 0,10 0,21 Freq 2 0,10 0,23 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,09 0,20 Freq 2 0,10 0,21 Freq 3 0,10 0,23 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,09 0,20 Freq 3 0,10 0,21 Perm 1 0,10 0,23 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,09 0,20 Perm 1 0,10 0,21 MAX. 0,11 0,24 MAX. 0,10 0,23 MAX. 0,10 0,23 MAX. 0,12 0,26
21 Rare 1 0,12 0,26 22 Rare 1 0,12 0,26 23 Rare 1 0,11 0,25 Rare 2 0,12 0,26 Rare 2 0,12 0,26 Rare 2 0,11 0,25 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,10 0,22 Rare 3 0,10 0,21 Rare 4 0,12 0,26 Rare 4 0,12 0,26 Rare 4 0,11 0,25 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,10 0,22 Rare 5 0,10 0,21 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,10 0,22 Freq 1 0,10 0,21 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,10 0,22 Freq 2 0,10 0,21 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,10 0,22 Freq 3 0,10 0,21 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,10 0,22 Perm 1 0,10 0,21 MAX. 0,12 0,26 MAX. 0,12 0,26 MAX. 0,11 0,25
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,38 2 1,0 0,40 3 1,0 0,40 4 1,0 0,42 5 1,0 0,40 6 1,0 0,40 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,38 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,38 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,36 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,36 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,32 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,32 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,29 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,29 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,27 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,27 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,24 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,24 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,22 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,22 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,20 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,20 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,19 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,17 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,17 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,16 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,16 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,15 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,14 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,08 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,44 8 1,0 0,48 9 1,0 0,52 10 1,0 0,52 11 1,0 0,50 12 1,0 0,43 1,1 0,42 1,1 0,46 1,1 0,50 1,1 0,50 1,1 0,48 1,1 0,41 1,2 0,39 1,2 0,43 1,2 0,46 1,2 0,47 1,2 0,44 1,2 0,38 1,3 0,36 1,3 0,39 1,3 0,42 1,3 0,43 1,3 0,41 1,3 0,35 1,4 0,32 1,4 0,36 1,4 0,38 1,4 0,39 1,4 0,37 1,4 0,31 1,5 0,29 1,5 0,32 1,5 0,35 1,5 0,35 1,5 0,33 1,5 0,28 1,6 0,26 1,6 0,29 1,6 0,31 1,6 0,32 1,6 0,30 1,6 0,26 1,7 0,24 1,7 0,27 1,7 0,29 1,7 0,29 1,7 0,28 1,7 0,24 1,8 0,22 1,8 0,25 1,8 0,26 1,8 0,27 1,8 0,25 1,8 0,22 1,9 0,20 1,9 0,23 1,9 0,24 1,9 0,25 1,9 0,23 1,9 0,20 2,0 0,19 2,0 0,21 2,0 0,22 2,0 0,23 2,0 0,22 2,0 0,19 2,1 0,17 2,1 0,20 2,1 0,21 2,1 0,21 2,1 0,20 2,1 0,17 2,2 0,16 2,2 0,18 2,2 0,19 2,2 0,20 2,2 0,19 2,2 0,16 2,3 0,15 2,3 0,17 2,3 0,18 2,3 0,17 2,3 0,15 2,3 0,14 2,4 0,14 2,4 0,16 2,4 0,17 2,4 0,16 2,4 0,14 2,4 0,13 2,5 0,13 2,5 0,15 2,5 0,16 2,5 0,15 2,5 0,13 2,5 0,12 2,6 0,13 2,6 0,13 2,6 0,14 2,6 0,14 2,6 0,13 2,6 0,12 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,13 2,7 0,13 2,7 0,12 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,12 2,9 0,11 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,11 3,0 0,11 3,0 0,09 3,0 0,08
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
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Pag. 38
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
3,1 0,08 3,1 0,09 3,1 0,09 3,1 0,08 3,1 0,06 3,1 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,08 3,2 0,05 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,06 3,4 0,05 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,03 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
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19 1,0 0,38 20 1,0 0,44 21 1,0 0,46 22 1,0 0,45 23 1,0 0,42 1,1 0,36 1,1 0,43 1,1 0,44 1,1 0,43 1,1 0,40 1,2 0,34 1,2 0,40 1,2 0,41 1,2 0,40 1,2 0,37 1,3 0,31 1,3 0,36 1,3 0,37 1,3 0,37 1,3 0,34 1,4 0,28 1,4 0,33 1,4 0,34 1,4 0,33 1,4 0,31 1,5 0,25 1,5 0,30 1,5 0,31 1,5 0,30 1,5 0,28 1,6 0,23 1,6 0,27 1,6 0,28 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,21 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,23 1,8 0,19 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,23 1,8 0,21 1,9 0,18 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,20 2,0 0,16 2,0 0,19 2,0 0,20 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,15 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,17 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,17 2,2 0,16 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,16 2,3 0,15 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,15 2,4 0,14 2,5 0,11 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,14 2,5 0,13 2,6 0,10 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,11 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,05 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,03 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 2
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens.
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 39
N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
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7 1,0 0,44 8 1,0 0,48 9 1,0 0,52 10 1,0 0,52 11 1,0 0,50 12 1,0 0,43 1,1 0,42 1,1 0,46 1,1 0,50 1,1 0,50 1,1 0,48 1,1 0,41 1,2 0,39 1,2 0,43 1,2 0,46 1,2 0,47 1,2 0,44 1,2 0,38 1,3 0,36 1,3 0,39 1,3 0,42 1,3 0,43 1,3 0,41 1,3 0,35 1,4 0,32 1,4 0,36 1,4 0,38 1,4 0,39 1,4 0,37 1,4 0,31 1,5 0,29 1,5 0,32 1,5 0,35 1,5 0,35 1,5 0,33 1,5 0,28 1,6 0,26 1,6 0,29 1,6 0,31 1,6 0,32 1,6 0,30 1,6 0,26 1,7 0,24 1,7 0,27 1,7 0,29 1,7 0,29 1,7 0,28 1,7 0,24 1,8 0,22 1,8 0,25 1,8 0,26 1,8 0,27 1,8 0,25 1,8 0,22 1,9 0,20 1,9 0,23 1,9 0,24 1,9 0,25 1,9 0,23 1,9 0,20 2,0 0,19 2,0 0,21 2,0 0,22 2,0 0,23 2,0 0,22 2,0 0,19 2,1 0,17 2,1 0,20 2,1 0,21 2,1 0,21 2,1 0,20 2,1 0,17 2,2 0,16 2,2 0,18 2,2 0,19 2,2 0,20 2,2 0,19 2,2 0,16 2,3 0,15 2,3 0,17 2,3 0,18 2,3 0,17 2,3 0,15 2,3 0,14 2,4 0,14 2,4 0,16 2,4 0,17 2,4 0,16 2,4 0,14 2,4 0,13 2,5 0,13 2,5 0,15 2,5 0,16 2,5 0,15 2,5 0,13 2,5 0,12 2,6 0,13 2,6 0,13 2,6 0,14 2,6 0,14 2,6 0,13 2,6 0,12 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,13 2,7 0,13 2,7 0,12 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,12 2,9 0,11 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,11 3,0 0,11 3,0 0,09 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,09 3,1 0,09 3,1 0,08 3,1 0,06 3,1 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,08 3,2 0,05 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,06 3,4 0,05 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,03 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
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PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 2
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,14 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,13 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,09 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,09 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,07 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,04 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,04 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,38 20 1,0 0,44 21 1,0 0,46 22 1,0 0,45 23 1,0 0,42 1,1 0,36 1,1 0,43 1,1 0,44 1,1 0,43 1,1 0,40 1,2 0,34 1,2 0,40 1,2 0,41 1,2 0,40 1,2 0,37 1,3 0,31 1,3 0,36 1,3 0,37 1,3 0,37 1,3 0,34 1,4 0,28 1,4 0,33 1,4 0,34 1,4 0,33 1,4 0,31 1,5 0,25 1,5 0,30 1,5 0,31 1,5 0,30 1,5 0,28 1,6 0,23 1,6 0,27 1,6 0,28 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,21 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,23 1,8 0,19 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,23 1,8 0,21 1,9 0,18 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,20 2,0 0,16 2,0 0,19 2,0 0,20 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,15 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,17 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,17 2,2 0,16 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,16 2,3 0,15 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,15 2,4 0,14 2,5 0,11 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,14 2,5 0,13 2,6 0,10 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,11 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,05 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,03 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 3
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 41
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 3
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22 1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 42
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 3
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 4
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,38 2 1,0 0,40 3 1,0 0,40 4 1,0 0,42 5 1,0 0,40 6 1,0 0,40 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,38 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,38 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,36 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,36 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,32 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,32 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,29 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,29 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,27 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,27 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,24 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,24 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,22 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,22 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,20 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,20 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,19 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,17 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,17 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,16 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,16 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,15 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,14 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,08 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,44 8 1,0 0,48 9 1,0 0,52 10 1,0 0,52 11 1,0 0,50 12 1,0 0,43 1,1 0,42 1,1 0,46 1,1 0,50 1,1 0,50 1,1 0,48 1,1 0,41 1,2 0,39 1,2 0,43 1,2 0,46 1,2 0,47 1,2 0,44 1,2 0,38 1,3 0,36 1,3 0,39 1,3 0,42 1,3 0,43 1,3 0,41 1,3 0,35 1,4 0,32 1,4 0,36 1,4 0,38 1,4 0,39 1,4 0,37 1,4 0,31 1,5 0,29 1,5 0,32 1,5 0,35 1,5 0,35 1,5 0,33 1,5 0,28 1,6 0,26 1,6 0,29 1,6 0,31 1,6 0,32 1,6 0,30 1,6 0,26 1,7 0,24 1,7 0,27 1,7 0,29 1,7 0,29 1,7 0,28 1,7 0,24 1,8 0,22 1,8 0,25 1,8 0,26 1,8 0,27 1,8 0,25 1,8 0,22 1,9 0,20 1,9 0,23 1,9 0,24 1,9 0,25 1,9 0,23 1,9 0,20 2,0 0,19 2,0 0,21 2,0 0,22 2,0 0,23 2,0 0,22 2,0 0,19 2,1 0,17 2,1 0,20 2,1 0,21 2,1 0,21 2,1 0,20 2,1 0,17 2,2 0,16 2,2 0,18 2,2 0,19 2,2 0,20 2,2 0,19 2,2 0,16 2,3 0,15 2,3 0,17 2,3 0,18 2,3 0,17 2,3 0,15 2,3 0,14 2,4 0,14 2,4 0,16 2,4 0,17 2,4 0,16 2,4 0,14 2,4 0,13 2,5 0,13 2,5 0,15 2,5 0,16 2,5 0,15 2,5 0,13 2,5 0,12
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 43
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 4
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
2,6 0,13 2,6 0,13 2,6 0,14 2,6 0,14 2,6 0,13 2,6 0,12 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,13 2,7 0,13 2,7 0,12 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,12 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,12 2,9 0,11 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,11 3,0 0,11 3,0 0,09 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,09 3,1 0,09 3,1 0,08 3,1 0,06 3,1 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,08 3,2 0,05 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,06 3,4 0,05 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,03 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,40 14 1,0 0,40 15 1,0 0,48 16 1,0 0,42 17 1,0 0,39 18 1,0 0,40 1,1 0,38 1,1 0,38 1,1 0,46 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,38 1,2 0,36 1,2 0,36 1,2 0,43 1,2 0,37 1,2 0,35 1,2 0,36 1,3 0,32 1,3 0,32 1,3 0,39 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,32 1,4 0,29 1,4 0,29 1,4 0,35 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,29 1,5 0,27 1,5 0,27 1,5 0,32 1,5 0,28 1,5 0,26 1,5 0,27 1,6 0,24 1,6 0,24 1,6 0,29 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,24 1,7 0,22 1,7 0,22 1,7 0,26 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,22 1,8 0,20 1,8 0,20 1,8 0,24 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,20 1,9 0,19 1,9 0,19 1,9 0,22 1,9 0,20 1,9 0,18 1,9 0,19 2,0 0,17 2,0 0,17 2,0 0,20 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,17 2,1 0,16 2,1 0,16 2,1 0,19 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,15 2,2 0,18 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,14 2,3 0,16 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,14 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,15 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,14 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,14 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,13 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,09 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,09 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,07 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,04 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,04 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,38 20 1,0 0,44 21 1,0 0,46 22 1,0 0,45 23 1,0 0,42 1,1 0,36 1,1 0,43 1,1 0,44 1,1 0,43 1,1 0,40 1,2 0,34 1,2 0,40 1,2 0,41 1,2 0,40 1,2 0,37 1,3 0,31 1,3 0,36 1,3 0,37 1,3 0,37 1,3 0,34 1,4 0,28 1,4 0,33 1,4 0,34 1,4 0,33 1,4 0,31 1,5 0,25 1,5 0,30 1,5 0,31 1,5 0,30 1,5 0,28 1,6 0,23 1,6 0,27 1,6 0,28 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,21 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,25 1,7 0,23 1,8 0,19 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,23 1,8 0,21 1,9 0,18 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,20 2,0 0,16 2,0 0,19 2,0 0,20 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,15 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,17 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,17 2,2 0,16 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,16 2,3 0,15 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,15 2,4 0,14 2,5 0,11 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,14 2,5 0,13 2,6 0,10 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,12 2,7 0,11 2,7 0,11 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,09 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,04 3,3 0,05 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,03 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,03 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 44
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 4
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 5
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22 1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Rare 5
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22 1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22 1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 47
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22 1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 2
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 48
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 2
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22 1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 49
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 2
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 3
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22 1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
Arch. Michelangelo D’Andrea
SOFTWARE:C.D.G. - Computer Design Geo Structures - Rel.2018 - Lic. Nro: 357 S
Pag. 50
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Freq 3
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22 1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1 1,0 0,36 2 1,0 0,38 3 1,0 0,38 4 1,0 0,40 5 1,0 0,38 6 1,0 0,38 1,1 0,34 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,29 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,26 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
PALESTRA
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STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,12 2,4 0,12 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,5 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,10 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,07 3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,05 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
7 1,0 0,42 8 1,0 0,42 9 1,0 0,44 10 1,0 0,44 11 1,0 0,44 12 1,0 0,41 1,1 0,40 1,1 0,41 1,1 0,42 1,1 0,43 1,1 0,42 1,1 0,39 1,2 0,37 1,2 0,38 1,2 0,39 1,2 0,40 1,2 0,39 1,2 0,36 1,3 0,34 1,3 0,35 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,36 1,3 0,33 1,4 0,31 1,4 0,31 1,4 0,32 1,4 0,33 1,4 0,32 1,4 0,30 1,5 0,28 1,5 0,28 1,5 0,29 1,5 0,30 1,5 0,29 1,5 0,27 1,6 0,25 1,6 0,26 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,27 1,6 0,25 1,7 0,23 1,7 0,24 1,7 0,24 1,7 0,25 1,7 0,24 1,7 0,22 1,8 0,21 1,8 0,22 1,8 0,22 1,8 0,23 1,8 0,22 1,8 0,21 1,9 0,19 1,9 0,20 1,9 0,20 1,9 0,21 1,9 0,21 1,9 0,19 2,0 0,18 2,0 0,18 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,19 2,0 0,18 2,1 0,17 2,1 0,17 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,18 2,1 0,16 2,2 0,15 2,2 0,16 2,2 0,16 2,2 0,17 2,2 0,16 2,2 0,15 2,3 0,14 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,15 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,14 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,7 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,11 2,8 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,10 2,9 0,10 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,10 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,2 0,08 3,2 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,04 3,2 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,05 3,3 0,04 3,3 0,02 3,3 0,03 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,04 3,4 0,02 3,4 0,03 3,5 0,04 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,01 3,7 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,02 3,9 0,01
13 1,0 0,38 14 1,0 0,38 15 1,0 0,42 16 1,0 0,40 17 1,0 0,38 18 1,0 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,40 1,1 0,38 1,1 0,36 1,1 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,2 0,37 1,2 0,36 1,2 0,34 1,2 0,34 1,3 0,31 1,3 0,31 1,3 0,34 1,3 0,32 1,3 0,31 1,3 0,31 1,4 0,28 1,4 0,28 1,4 0,31 1,4 0,29 1,4 0,28 1,4 0,28 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,28 1,5 0,27 1,5 0,25 1,5 0,25 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,25 1,6 0,24 1,6 0,23 1,6 0,23 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,23 1,7 0,22 1,7 0,21 1,7 0,21 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,21 1,8 0,20 1,8 0,19 1,8 0,19 1,9 0,18 1,9 0,18 1,9 0,20 1,9 0,19 1,9 0,18 1,9 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,18 2,0 0,17 2,0 0,16 2,0 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,17 2,1 0,16 2,1 0,15 2,1 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,16 2,2 0,15 2,2 0,14 2,2 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,3 0,15 2,3 0,14 2,3 0,13 2,3 0,13 2,4 0,13 2,4 0,13 2,4 0,14 2,4 0,13 2,4 0,12 2,4 0,11 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,13 2,5 0,12 2,5 0,12 2,5 0,11 2,6 0,11 2,6 0,11 2,6 0,12 2,6 0,12 2,6 0,11 2,6 0,10 2,7 0,10 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,11 2,7 0,10 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,10 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,09 2,9 0,08 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,09 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,07 3,1 0,07 3,1 0,08 3,1 0,08 3,1 0,07 3,1 0,06 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,08 3,2 0,07 3,2 0,07 3,2 0,06
PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO: Interventi di adeguamento antisismico ed ampliamento della Scuola Media "GIOVANNI XXIII", affidamento incarico relativo alla redazione del progetto (Abbattimento e ricostruzione). CORPO
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STATO TENSIONALE NEL TERRENO - COMBINAZIONE:Perm 1
Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. Filo Quota Tens. N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq N.ro m kg/cmq
3,3 0,05 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,06 3,3 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,04 3,4 0,05 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,6 0,02 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,7 0,02 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,03 3,7 0,02 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,01 3,8 0,02 3,8 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01
19 1,0 0,34 20 1,0 0,36 21 1,0 0,38 22 1,0 0,37 23 1,0 0,36 1,1 0,32 1,1 0,35 1,1 0,36 1,1 0,36 1,1 0,34 1,2 0,30 1,2 0,32 1,2 0,34 1,2 0,33 1,2 0,32 1,3 0,28 1,3 0,30 1,3 0,31 1,3 0,30 1,3 0,29 1,4 0,25 1,4 0,27 1,4 0,28 1,4 0,27 1,4 0,26 1,5 0,23 1,5 0,24 1,5 0,25 1,5 0,25 1,5 0,24 1,6 0,21 1,6 0,22 1,6 0,23 1,6 0,23 1,6 0,22 1,7 0,19 1,7 0,20 1,7 0,21 1,7 0,21 1,7 0,20 1,8 0,17 1,8 0,18 1,8 0,19 1,8 0,19 1,8 0,18 1,9 0,16 1,9 0,17 1,9 0,18 1,9 0,17 1,9 0,17 2,0 0,15 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,16 2,0 0,15 2,1 0,14 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,15 2,1 0,14 2,2 0,13 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,14 2,2 0,13 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,12 2,3 0,13 2,3 0,12 2,4 0,10 2,4 0,11 2,4 0,11 2,4 0,12 2,4 0,12 2,5 0,10 2,5 0,10 2,5 0,11 2,5 0,11 2,5 0,11 2,6 0,09 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,6 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,7 0,10 2,7 0,09 2,7 0,09 2,8 0,08 2,8 0,08 2,8 0,09 2,8 0,09 2,8 0,09 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 2,9 0,08 3,0 0,07 3,0 0,07 3,0 0,08 3,0 0,08 3,0 0,07 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,06 3,1 0,07 3,1 0,07 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,06 3,2 0,05 3,3 0,04 3,3 0,03 3,3 0,03 3,3 0,04 3,3 0,04 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,03 3,4 0,04 3,4 0,03 3,5 0,03 3,5 0,03 3,5 0,02 3,5 0,02 3,5 0,03 3,6 0,03 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,6 0,02 3,7 0,03 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,7 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,02 3,8 0,01 3,9 0,02 3,9 0,02 3,9 0,01 3,9 0,01 3,9 0,01