Post on 15-Feb-2019
Progetto di un telaio in calcestruzzo armatoPortelli Fabio 0173698Zona Milano (122msmm, terreno tipo B, edificio di civile abitazione, Zona I - mediterranea)
Dati geometrici telaio
L1 4 m H1 3.5 m
L2 4 m H2 3.5 m
Dati geometrici solaio
L3 5m L4 4m
Materiali
Calcestruzzo classe C25/30
Rck 30 MPa
fck 0.83 Rck 24.9 MPa
αcc 0.85
γc 1.5
fcd αcc
fck
γc 14.11 MPa fbd
2.25 0.7 0.3fck
MPa
2
3
γcMPa 2.686 MPa
εcu 0.0035
A cciaio B450C
fyk 450 MPa
γs 1.15
fyd
fyk
γs391.304 MPa
Es 2.06 105
MPa
εyd
fyd
Es1.9 10
3
εsu 0.01
Coefficienti per combinazione SLU
Coefficiente amplificativo carichi strutturali
γg1 1.3
Coefficiente amplificativo carichi non strutturali
γg2 1.5
Coefficiente amplificativo carico variabile di base
γq 1.5
Coefficiente riduttivo carico variabile indipendente
ψ01 0.5
Coefficienti per combinazione sismica
Carichi accidentali generici
ψ1 0.3
Analisi dei carichi
Trave a 3.5m di quota dal terreno
Carichi strutturali solaio
pss1 3.074kN
m2
ps1 pss1
L3
2
L4
2
13.833kN
m
Carichi non strutturali solaio
psns1 1.85kN
m2
pns1 psns1
L3
2
L4
2
8.325kN
m
Carichi accidentali da folla
qsf1 2kN
m2
qf1 qsf1
L3
2
L4
2
9kN
m
Peso della trave
γcls 25kN
m3
b1 0.3 m
h1 0.5 m
pt10 γcls b1 h1 3.75kN
m
Trave a 7m di quota dal terreno
Carichi strutturali solaio
pss2 3.53kN
m2
ps2 pss2
L3
2
L4
2
15.885kN
m
Carichi non strutturali solaio
psns2 1.94kN
m2
pns2 psns2
L3
2
L4
2
8.73kN
m
Carichi accidentali da folla
qsf2 2kN
m2
qf2 qsf2
L3
2
L4
2
9kN
m
Carichi accidentali da neve
μ 0.8
qsk 1.5kN
m2
valore caratteristico carico da neve al suolo (per msmm<200me Zona I - Mediterranea)
CE 1.1 coefficiente esposizione per zona riparata
Ct 1 coefficiente termico
qsn μ qsk CE Ct 1.32kN
m2
qn qsn
L3
2
L4
2
5.94kN
m
Peso della trave
γcls 25kN
m3
b2 0.3 m
h2 0.6 m
pt20 γcls b2 h2 4.5kN
m
Calcolo azione statica equivalente per sismaVN 50
Cu 1
VR VN Cu 50
PVr 0.1
TR
VR
ln 1 PVr 474.561
ag 0.494g
10 0.484
m
s2
Fo 2.66
Tcc 0.28
SS 1 1.4 0.4 Foag
g 1if
1.2 1.4 0.4 Foag
g 1.2if
1.4 0.4 Foag
g otherwise
1.2
CC 1.1 Tcc 1
5 1.419
ST 1
S SS ST 1.2
KR 1
q0 3.9
q KR q0 3.9
η 1
TC CC Tcc 0.397
TB
TC
30.132
TD 4ag
g 1.6 1.798
Se t( ) ag S η Fot
TB
1
η Fo1
t
TB
0 t TBif
ag S η Fo TB t TCif
ag S η FoTC
t
TC t TDif
ag S η FoTC TD
t2
t TDif
spettro elastico
0 1 2 30
0.5
1
1.5
2
Se t( )
t
Sd t( ) ag S1
q Fo
t
TB
1
1
qFo
1t
TB
0 t TBif
ag S1
q Fo TB t TCif
ag S1
q Fo
TC
t
TC t TDif
ag S1
q Fo
TC TD
t2
t TDif
spettro di progetto
0 1 2 30
0.2
0.4
0.6
Sd t( )
t
C1 0.075
Htot
H1 H2 m
7
T1 C1 Htot
3
4 0.323
Sd T1 0.397m
s2
W1 ps1 pns1 qf1 L1 L2 249.264 kN
W2 ps2 pns2 qf1 L1 L2 268.92 kN
Wtot W1 W2 518.184 kN
λ 1
Fh Sd T1 Wtotλ
g 20.951 kN
PREDIMENSIONAMENTO TRAVI E PILASTRI
Trave a 3.5m
Mmax_p1 97.7kN m
xp d( )εcu
εsu εcud
A d( ) fcd b1 0.8 xp d( ) d 0.4xp d( ) Mmax_p1
dnt
h1
2
Given
A dnt 0=
dp1 Find dnt 0.352 m
h1p 0.4 m
b1p 0.3 m
pt1 γcls h1p b1p 3kN
m
Trave a 7m
Mmax_p2 115.1kN m
B d( ) fcd b2 0.8 xp d( ) d 0.4xp d( ) Mmax_p2
Given
B dnt 0=
dp2 Find dnt 0.382 m
h2p 0.45 m
b2p 0.3 m
pt2 γcls h2p b2p 3.375kN
m
Predimensionamento pilastro più sollecitato
Supponiamo pilastro 30x30cm
bp_pil 0.3 m
hp_pil 0.3 m
p3 γg1 ps1 γg2 pns1 γq qf1 L1
2
L2
2
175.882 kN
ptrave3 γg1 γcls b1p h1p L1
2
L2
2
L3
2
L4
2
33.15 kN
p4 γg1 ps2 γg2 pns2 γq qf2 γq ψ01 qn L1
2
L2
2
206.802 kN
ptrave4 γg1 γcls b2p h2p L1
2
L2
2
L3
2
L4
2
37.294 kN
pp_pil γg1 γcls H1 bp_pil hp_pil 10.238 kN
Npil p3 ptrave3 p4 ptrave4 2 pp_pil 473.602 kN
Apil
Npil
0.8 fcd419.563 cm
2
Ap_pil bp_pil hp_pil 900 cm2
COMBINAZIONI DI CARICO
Combinazione carichi verticali SLU
Carichi sulla trave a 3.5m
p1 γg1 ps1 γg2 pns1 γq qf1 γg1 pt1 47.87kN
m
Carichi sulla trave a 7m
p2 γg1 ps2 γg2 pns2 γq qf2 γg1 pt2 γq ψ01 qn 56.088kN
m
Combinazione sismica SLU
Carichi sulla trave a 3.5m
p1s ps1 pns1 ψ1 qf1 24.858kN
m
F1 Fh
H1 W1
H1 W1 H1 H2 W2 6.635 kN
Carichi sulla trave a 7m
p2s ps2 pns2 ψ1 qf2 ψ01 qn 28.206kN
m
F2 Fh
H1 H2 W2
H1 W1 H1 H2 W2 14.316 kN
PROGETTO-VERIFICA ELEMENTI STRUTTURALI
Trave a 7m di quota
Progetto per flessione. dimensionamento armatura longitudinale tesa con riferimento al valoremassimo in campata, altezza della sezione per momento nel nodo centrale.
M2nodo 90.31 kN m
C d( ) fcd b1p 0.8 xp d( ) d 0.4 xp d( )
Given
C dnt M2nodo=
d2r Find dnt 0.339 m
h2 0.45 m
c 3 cm
d2 h2 c 0.42 m
b2 b2p
M2campata 53.8kN m
Aps_inf2
M2campata
fyd 0.9 d23.637 cm
2
Supponiamo di armare con ϕ14 (diametro minimo da normativa) e ϕ16
ϕ14 14mm ϕ16 16mm
Aϕ14 πϕ14
2
4 1.539 cm
2 Aϕ16 π
ϕ162
4 2.011 cm
2
As_inf2 2 Aϕ16 4.021 cm2
Predimensionamento armatura nodo centrale
Aps_sup2
M2nodo
fyd 0.9 d26.106 cm
2
As_sup2 4 Aϕ14 6.158 cm2
la_ϕ14
fyd ϕ14
4 fbd50.989 cm la_ϕ16
fyd ϕ16
4 fbd58.273 cm
lanc_ϕ14 55cm lanc_ϕ16 60cm
CALCOLO DEI MOMENTI ULTIMI
Momento ultimo nodo centrale
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
sNa x( ) fcd b2 0.8 x fyd As_sup2
xnt
h2
2
Given
sNa xnt 0=
xc1 Find xnt 7.115 cm
Mu_nodo2 fcd b2 0.8 xc1 d2 0.4 xc1 94.34 kN m
Momento ultimo positivo campate
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
sNb x( ) fcd b2 0.8 x fyd As_inf2
Given
sNb xnt 0=
xc2 Find xnt 4.647 cm
Mu_campate2 fcd b2 0.8 xc2 d2 0.4 xc2 63.164 kN m
Momento ultimo negativo campate
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
As_sup2f 2 Aϕ14 3.079 cm2
sNc x( ) fcd b2 0.8 x fyd As_sup2f
Given
sNc xnt 0=
xc3 Find xnt 3.558 cm
Mu_campate2f fcd b2 0.8 xc3 d2 0.4 xc3 48.884 kN m
CALCOLO TAGLI RESISTENTI E STAFFE
Si trascura lo sforzo normale agente a vantaggio di sicurezza
Asm 2 Aϕ16 4.021 cm2
ρl
Asm
b2 d23.191 10
3
k 1200 mm
d2 1.69
Vrd10.18
1.5k 100 ρl
fck
MPa
1
3
b2 d2 1000 kPa 50.994 kN
Vmin 0.035 k
3
2
fck
MPa
1
2
b2 d2 1000 kPa 48.35 kN
Armatura a taglio (staffe)
ϕ8 8mm
Ast πϕ8
2
4 0.503 cm
2
V1 96.49kN
V2 127.7kN
θ 30°
cot θ( ) 1.732
nb 2
p1d
nb Ast 0.9 d2 fyd cot θ( )
V10.267 m
p2d
nb Ast 0.9 d2 fyd cot θ( )
V20.202 m
passo1 25cm
passo2 20cm
Vrd2a
Ast nb 0.9 d2 fyd cot θ( )
passo2128.777 kN
Vrd2b
Ast nb 0.9 d2 fyd cot θ( )
passo1103.021 kN
Vrd3 0.5 fcd b2 0.9 d2cot θ( )
1 cot θ( )2
346.426 kN
Criterio di gerarchia delle resistenze: rottura duttile della trave (per flessione)
Vlim2
Mu_campate2 Mu_nodo2
L139.376 kN
Vlim2 Vrd2b Vrd2a 1 la trave si rompe per flessione, gerarchia rispettata
INTERAZIONE FLESSIONE E TAGLIO
Il diagramma del momento flettente va traslato della seguente quantità
a 0.9 d2 37.8 cm
Trave a 3.5m di quota
Progetto per flessione. dimensionamento armatura longitudinale tesa con riferimento al valoremassimo in campata, altezza della sezione per momento nel nodo centrale.
M1nodo 72.41 kN m
D d( ) fcd b1p 0.8 xp d( ) d 0.4 xp d( )
Given
D dnt M1nodo=
d1r Find dnt 0.303 m
h1 0.4 m
c 3 cm
d1 h1 c 0.37 m
b1 b1p
M1campata 39.7kN m
Aps_inf1
M1campata
fyd 0.9 d13.047 cm
2
Supponiamo di armare con ϕ14 (diametro minimo da normativa) e ϕ16
As_inf1 Aϕ16 Aϕ14 3.55 cm2
Predimensionamento armatura nodo centrale
Aps_sup1
M1nodo
fyd 0.9 d15.557 cm
2
As_sup1 4 Aϕ14 6.158 cm2
CALCOLO DEI MOMENTI ULTIMI
Momento ultimo nodo centrale
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
sNd x( ) fcd b1 0.8 x fyd As_sup1
Given
sNd xnt 0=
xc4 Find xnt 7.115 cm
Mu_nodo1 fcd b1 0.8 xc4 d1 0.4 xc4 82.293 kN m
Momento ultimo positivo campate
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
sNe x( ) fcd b1 0.8 x fyd As_inf1
Given
sNe xnt 0=
xc5 Find xnt 4.102 cm
Mu_campate1 fcd b1 0.8 xc5 d1 0.4 xc5 49.118 kN m
Momento ultimo negativo campate
Ipotizziamo rottura lato acciaio, calcestruzzo stress-block, trascuriamo il contributodell'armatura compressa a vantaggio di sicurezza.
As_sup1f 2 Aϕ14 3.079 cm2
sNf x( ) fcd b1 0.8 x fyd As_sup1f
Given
sNf xnt 0=
xc6 Find xnt 3.558 cm
Mu_campate1f fcd b1 0.8 xc6 d1 0.4 xc6 42.861 kN m
CALCOLO TAGLI RESISTENTI E STAFFE
Si trascura lo sforzo normale agente a vantaggio di sicurezza
Asm1 Aϕ14 Aϕ16 3.55 cm2
ρ2
Asm1
b1 d13.198 10
3
k1 1200 mm
d1 1.735
Vrd1_a0.18
1.5k1 100 ρl
fck
MPa
1
3
b1 d1 1000 kPa 46.123 kN
Vmin_a 0.035 k1
3
2
fck
MPa
1
2
b1 d1 1000 kPa 44.312 kN
Armatura a taglio (staffe)
V3 87.56kN
V4 103.92kN
p3d
nb Ast 0.9 d1 fyd cot θ( )
V30.259 m
p4d
nb Ast 0.9 d1 fyd cot θ( )
V40.218 m
passo3 25cm
passo4 20cm
Vrd2c
Ast nb 0.9 d1 fyd cot θ( )
passo390.757 kN
Vrd2d
Ast nb 0.9 d1 fyd cot θ( )
passo4113.446 kN
Vrd3_a 0.5 fcd b1 0.9 d1cot θ( )
1 cot θ( )2
305.185 kN
Criterio di gerarchia delle resistenze: rottura duttile della trave (per flessione)
Vlim2_a
Mu_campate1 Mu_nodo1
L132.853 kN
Vlim2_a Vrd2c Vrd2d 1 la trave si rompe per flessione, gerarchia rispettata
INTERAZIONE FLESSIONE E TAGLIO
Il diagramma del momento flettente va traslato della seguente quantità
b 0.9 d1 33.3 cm
Verifica dei pilastri da predimensionamento mediante l'uso dei domini a pressoflessione M-N
Ap Ap_pil 900 cm2
Asp_p
Ap
7512 cm
2
Asp_sup 3 Aϕ16 6.032 cm2
Asp_inf Asp_sup 6.032 cm2
Bp 30cm
Hp 30cm
dp Hp c 27 cm
Valori da verificare per pilastro 1
Na_p1 96.492kN Ma_p1 27.88kN m
Nb_p1 106.73kN Mb_p1 24.8 kN m
Nc_p1 103.804kN Mc_p1 10.81 kN m
Nd_p1 97.94kN Md_p1 20.51kN m
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 1-trave 2
Given
sN xnt Na_p1=
xu1 Find xnt 5.644 cm
M xu1 69.601 kN m
M xu1 1.1Mu_campate2 1
Il pilastro 1 verifica la gerarchia delle resistenze nel nodo pilastro 1-trave 2
1 106 0 1 10
6 2 106
2 105
1 105
1 105
2 105
Mu
Minf_u
Ma_p1
Mb_p1
Mc_p1
Md_p1
1.1 Mu_campate2
sNu
sNinf_u
Na_p1 Nb_p1 Nc_p1 Nd_p1 Na_p1
Valori da verificare per pilastro 2
Na_p2 255.409kN Ma_p2 12.67kN m
Nb_p2 265.646kN Mb_p2 12.67 kN m
Nc_p2 258.334kN Mc_p2 5.73 kN m
Nd_p2 263.452kN Md_p2 6.87kN m
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 2-trave 2
Given
sN xnt Na_p2=
xu2 Find xnt 7.453 cm
M xu2 87.04 kN m
M xu2 1.1Mu_campate2 1.1 Mu_nodo2 0
1 106 0 1 10
6 2 106
2 105
1 105
1 105
2 105
Mu
Minf_u
Ma_p2
Mb_p2
Mc_p2
Md_p2
1.1 Mu_campate2 Mu_nodo2
sNu
sNinf_u
Na_p2 Nb_p2 Nc_p2 Nd_p2 Na_p2
Il pilastro non risulta verificato alla gerarchia delle resistenze
Pilastro 30x40 con 1.7% di armatura
Bpil 30cm
Hpil 40cm
dpil Hpil c 37 cm
Aspil_sup1 5 Aϕ16 10.053 cm2
Aspil_inf1 Aspil_sup1 10.053 cm2
Given
sN2 xnt Na_p2=
xu3 Find xnt 7.453 cm
M2 xu3 176.913 kN m
M2 xu3 1.1Mu_campate2 1.1 Mu_nodo2 1
1 106 0 1 10
6 2 106 3 10
6
3 105
2 105
1 105
1 105
2 105
3 105
M2u
Minf2_u
Ma_p2
Mb_p2
Mc_p2
Md_p2
1.1 Mu_campate2 Mu_nodo2
sN2u
sNinf2_u
Na_p2 Nb_p2 Nc_p2 Nd_p2 Na_p2
Il pilastro 2 verifica la gerarchia delle resistenze nel nodo pilastro 2-trave 2
Valori da verificare per pilastro 3
Na_p3 96.492kN Ma_p3 27.88kN m
Nb_p3 106.73kN Mb_p3 24.8 kN m
Nc_p3 103.804kN Mc_p3 10.81 kN m
Nd_p3 97.94kN Md_p3 20.51kN m
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 3-trave 2
Given
sN xnt Na_p1=
xu4 Find xnt 5.644 cm
M xu4 69.601 kN m
M xu4 1.1Mu_campate2 1
1 106 0 1 10
6 2 106
2 105
1 105
1 105
2 105
Mu
Minf_u
Ma_p3
Mb_p3
Mc_p3
Md_p3
1.1 Mu_campate2
sNu
sNinf_u
Na_p3 Nb_p3 Nc_p3 Nd_p3 Na_p3
Il pilastro 3 verifica la gerarchia delle resistenze nel nodo pilastro 3-trave 2
Valori da verificare per pilastro 4
Na_p4 194.286kN Ma_p4 19.38kN m
Nb_p4 196.48kN Mb_p4 12.79kN m
Nc_p4 201.6kN Mc_p4 7.75 kN m
Nd_p4 204.52kN Md_p4 18.6 kN m
1 106 0 1 10
6 2 106
2 105
1 105
1 105
2 105
Mu
Minf_u
Ma_p4
Mb_p4
Mc_p4
Md_p4
sNu
sNinf_u
Na_p4 Nb_p4 Nc_p4 Nd_p4
Valori da verificare per pilastro 5
Na_p5 474kN Ma_p5 14.7kN m
Nb_p5 476.42kN Mb_p5 6.74kN m
Nc_p5 481.54kN Mc_p5 9.62 kN m
Nd_p5 483.73kN Md_p5 16.25 kN m
1 106 0 1 10
6 2 106 3 10
6
3 105
2 105
1 105
1 105
2 105
3 105
M2u
Minf2_u
Ma_p5
Mb_p5
Mc_p5
Md_p5
sN2u
sNinf2_u
Na_p5 Nb_p5 Nc_p5 Nd_p5
Valori da verificare per pilastro 6
Na_p6 194.286kN Ma_p6 19.38kN m
Nb_p6 196.48kN Mb_p6 12.79kN m
Nc_p6 201.6kN Mc_p6 7.75 kN m
Nd_p6 204.52kN Md_p6 18.6 kN m
1 106 0 1 10
6 2 106
2 105
1 105
1 105
2 105
Mu
Minf_u
Ma_p6
Mb_p6
Mc_p6
Md_p6
sNu
sNinf_u
Na_p6 Nb_p6 Nc_p6 Nd_p6
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 1-pilastro 4-trave 1
Given
sN xnt Na_p4=
xu6 Find xnt 6.508 cm
M xu6 80.698 kN m
Given
sN xnt Nb_p1=
xu7 Find xnt 5.737 cm
M xu7 70.778 kN m
M xu6 M xu7 1.1 Mu_campate1 1
Nodo verificato per la gerarchia delle resistenze
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 2-pilastro 5-trave 1
Given
sN2 xnt Na_p5=
xu8 Find xnt 13.832 cm
M2 xu8 201.277 kN m
Given
sN2 xnt Nb_p2=
xu9 Find xnt 7.752 cm
M2 xu9 178.313 kN m
M2 xu8 M2 xu9 1.1 Mu_campate1 Mu_nodo1 1
Nodo verificato per la gerarchia delle resistenze
Verifica gerarchia delle resistenze nodo pilastro 3-pilastro 6-trave 1
Given
sN xnt Na_p6=
xu10 Find xnt 6.508 cm
M xu10 80.698 kN m
Given
sN xnt Nb_p3=
xu11 Find xnt 5.737 cm
M xu11 70.778 kN m
M xu10 M xu11 1.1 Mu_campate1 1
Nodo verificato per la gerarchia delle resistenze
DIMENSIONAMENTO PLINTI DI FONDAZIONE
Usiamo il modello di Winkler di trave rigida su terreno elastico
PLINTO PER PILASTRO 30x30cm
sm1 10cm spessore magrone
Bpm1 6Md_p6
Nd_p6 0.546 m
Bmagrone1 1.4 m base magrone
Lmagrone1 Bmagrone1
Hp
Bp 1.4m larghezza magrone
Bplinto1 Bmagrone1 2sm1 1.2m base plinto
Lplinto1 Bplinto1
Hp
Bp 1.2m larghezza plinto
CALCOLO ALTEZZA DEL PLINTO PER FLESSIONE
Imagrone1
Bmagrone1 Lmagrone13
120.32 m
4
Amagrone1 Bmagrone1 Lmagrone1 1.96 m2
σm1 y( )Nd_p6
Amagrone1
Md_p6
Imagrone1y
σm1
Lplinto1
2
0.139 MPa
σm1 0( ) 0.104 MPa
σ1 σm1
Lplinto1
2
Bplinto1
2 83.524
kN
m
σ2 σm1 0( )Bplinto1
2 62.608
kN
m
R1 σ2
Lplinto1
2 37.565 kN
R2 σ1 σ2 Lplinto1
4 6.275 kN
Mt1 R1
Lplinto1
4 R2
2
3
Lplinto1
2 13.779 kN m
M1 d( ) fcd
Bplinto1
2 0.8 xp d( ) d 0.4 xp d( )
Given
M1 dnt Mt1=
dM_plinto1 Find dnt 9.357 cm
CALCOLO ALTEZZA DEL PLINTO PER TAGLIO
kp1 d( ) 1200 mm
d
ρlp1 0.005
Vcd_plinto1 d( )0.18
1.5kp1 d( ) 100 ρlp1
fck
MPa
1
3
Bplinto1
2 d 1000 kPa
Given
Vcd_plinto1 dnt R1 R2=
dV_plinto1 Find dnt 11.263 cm
Prendiamo un'altezza del plinto di 70cm e 5cm di copriferro per zona aggressiva
Hplinto1 70cm
δplinto1 5cm
dplinto1 Hplinto1 δplinto1 65 cm
Vcd_plinto1 dplinto1 168.635 kN
VERIFICA A PUNZONAMENTO DEL PLINTO (perimetro di controllo distante d/2 dal pilastro)
τ1
Vcd_plinto1 dplinto1 Bplinto1 dplinto1
0.216 MPa
pc1 3.8 m
τ1 pc1 Hplinto1 Nd_p6 1
Verificato al punzonamento
CALCOLO ARMATURA DEL PLINTO
Asd_plinto1
Mt1
0.9dplinto1 fyd0.602 cm
2
As_plinto1 Aϕ14 1.539 cm2
PLINTO PER PILASTRO 30x40cm
sm2 10cm spessore magrone
Bpm2 6Md_p5
Nd_p5 0.202 m
Bmagrone2 1.5 m base magrone
Lmagrone2 2.0m larghezza magrone
Bplinto2 Bmagrone2 2sm2 1.3m base plinto
Lplinto2 1.8m larghezza plinto
CALCOLO ALTEZZA DEL PLINTO PER FLESSIONE
Imagrone2
Bmagrone2 Lmagrone23
121 m
4
Amagrone2 Bmagrone2 Lmagrone2 3 m2
σm2 y( )Nd_p5
Amagrone2
Md_p5
Imagrone2y
σm2
Lplinto2
2
0.176 MPa
σm2 0( ) 0.161 MPa
σ3 σm2
Lplinto2
2
Bplinto2
2 114.314
kN
m
σ4 σm2 0( )Bplinto2
2 104.808
kN
m
R3 σ4
Lplinto2
2 94.327 kN
R4 σ3 σ4 Lplinto2
4 4.278 kN
Mt2 R3
Lplinto2
4 R4
2
3
Lplinto2
2 45.014 kN m
M3 d( ) fcd
Bplinto2
2 0.8 xp d( ) d 0.4 xp d( )
Given
M3 dnt Mt2=
dM_plinto2 Find dnt 16.249 cm
CALCOLO ALTEZZA DEL PLINTO PER TAGLIO
kp2 d( ) 1200 mm
d
ρlp2 0.005
Vcd_plinto2 d( )0.18
1.5kp1 d( ) 100 ρlp2
fck
MPa
1
3
Bplinto2
2 d 1000 kPa
Given
Vcd_plinto2 dnt R3 R4=
dV_plinto2 Find dnt 30.035 cm
Prendiamo un'altezza del plinto di 70cm e 5cm di copriferro per zona aggressiva
Hplinto2 70cm
δplinto2 5cm
dplinto2 Hplinto2 δplinto2 65 cm
Vcd_plinto2 dplinto2 182.688 kN
VERIFICA A PUNZONAMENTO DEL PLINTO (perimetro di controllo distante d/2 dal pilastro)
τ2
Vcd_plinto2 dplinto2 Bplinto2 dplinto2
0.216 MPa
pc2 4 m
τ2 pc2 Hplinto2 Nd_p5 1
Verificato al punzonamento
CALCOLO ARMATURA DEL PLINTO
Asd_plinto2
Mt2
0.9dplinto2 fyd1.966 cm
2
As_plinto2 2Aϕ14 3.079 cm2