Telaio Cls(1)

PREDIMENSIONAMENTO

Schemi di predimensionamento - aree d'influenza

Travi trasversali

TRAVE

1°i

mp

alc

ato 1,2,3 15 7

4,5,6 33 167,8,9 33 16

10,11,12 20 13

2°i

mp

alc

ato 1.3 15 7

4.6 33 167.9 33 16

10.12 20 13

Travi longitudinali

TRAVE

1°i

mp

alc

ato 1,4,7,10 11 2

2,5,8,11 12 2003,6,9,12 11 2

2°i

mp

alc

ato 1,4,7,10 11 2

3,6,9,12 11 2

PESO TOMPAGNI 5.7 m

Muratura 1.92 KN/mq 5.9 m 6.2 KN/mq

Intonaco 0.315 KN/mq 4.9 m 3.8 KN/mq

Rives. est 0.315 KN/mq 4.9 m

Inc. vuoti 20% 4.7 m 3 KN/mq

Totale 2.04 KN/mq 11.6 m 4 KN/mq

Gk [Kg/m]Qk [Kg/m]

Gk [Kg/m]Qk [Kg/m]

L1 =L2 = Gk solaio =L3 = Gk sbalzo =L4 =L5 = Qk solaio =L6 = Qk sbalzo =

A questo punto bisognerebbe risolvere tutte le travi utilizzando, come suggerisce la geometria della struttura, tre schemi base: 1) trave continua su tre appoggi; 2) trave con due semi incastri alle estremità; 3) trave continua su quattro appoggi. Ovviamente le prime due riguardano le travi trasversali, mentre la terza riguarda le travi longitudinali. Ricavato il momento massimo si potrà utilizzare il metodo tabellare per completare il predimensionamento delle travi. Tuttavia nel nostro caso, avendo già ottenuto la soluzione esatta della trave continua nel progetto del solaio, e avendo constatato che le travi maggiormente caricate sono la 4,5,6 (per il primo impalcato) e la 4,6 (per il secondo impalcato) , ci limiteremo a predimensionare queste ultime (utilizzando la stessa sezione per tutte le altre travi meno sollecitate) prendendo come carico per unità di lunghezza sulle stesse le reazioni vincolari ottenute nella soluzione dello schema del solaio. Di nuovo, ottenuto il momento massimo, si procederà utilizzando il metodo tabellare. Quest'ultimo modo di procedere è sostanzialmente più corretto.

1.5 m6 KN/m

Lsb =PESO TRAVI (40X60)

A questo punto bisognerebbe risolvere tutte le travi utilizzando, come suggerisce la geometria della struttura, tre schemi base: 1) trave continua su tre appoggi; 2) trave con due semi incastri alle estremità; 3) trave continua su quattro appoggi. Ovviamente le prime due riguardano le travi trasversali, mentre la terza riguarda le travi longitudinali. Ricavato il momento massimo si potrà utilizzare il metodo tabellare per completare il predimensionamento delle travi. Tuttavia nel nostro caso, avendo già ottenuto la soluzione esatta della trave continua nel progetto del solaio, e avendo constatato che le travi maggiormente caricate sono la 4,5,6 (per il primo impalcato) e la 4,6 (per il secondo impalcato) , ci limiteremo a predimensionare queste ultime (utilizzando la stessa sezione per tutte le altre travi meno sollecitate) prendendo come carico per unità di lunghezza sulle stesse le reazioni vincolari ottenute nella soluzione dello schema del solaio. Di nuovo, ottenuto il momento massimo, si procederà utilizzando il metodo tabellare. Quest'ultimo modo di procedere è sostanzialmente più corretto.

METODO DI CROSS

COMBINAZIONE DI MAGGIOR SCARICO APPOGGIO BF [KN]1.3

Gk1 [kN/m] Gk2 [kN/m] Gk3 [kN/m] Gk4 [kN/m]6.2 6.2 6.2 3.8

campata AB campata BC campata CD campata DEA B C D E

0.429 0.571 0.561 0.43917.86 -12.92 12.92 -17.12-2.12 -2.82 >> -1.41

1.57 << 3.15 2.46-0.68 -0.90 >> -0.45

0.13 << 0.25 0.20-0.05 -0.07 >> -0.04

0.01 << 0.02 0.020.00 -0.01 >> 0.00

0.00 << 0.00 0.00

15 -15 14.44 -14.44

6* i momenti sono espressi in KNm

-18.25 KN

15.30 KN

33.56 KN

MA=0 MD= ME=0

Rbsx=

Rbdx=

RbGK=

METODO DI CROSS

COMBINAZIONE DI MAGGIOR SCARICO APPOGGIO B

Qk1 [kN/m] Qk2 [kN/m] Qk3 [kN/m] Qk4 [kN/m]3 3 0 4

campata AB campata BC campata CD campata DEA B C D E

0.429 0.571 0.561 0.4398.64 -6.25 6.25 0.00

-1.03 -1.36 >> -0.68-1.56 << -3.12 -2.44

0.67 0.89 >> 0.45-0.13 << -0.25 -0.20

0.05 0.07 >> 0.04-0.01 << -0.02 -0.02

0.00 0.01 >> 0.000.00 << 0.00 0.00

8.34 -8.34 2.66 -2.66

4.50* i momenti sono espressi in KNm

-9.05 KN

8.51 KN

17.56 KN

MA=0 MD= ME=0

Rbsx=

Rbdx=

RbQK=

Predimensionamento Travi

Carichi concentrati NodiTravi Tompagni Totale

Nodo C 29.4 17.5 47 KNNodo D 29.4 17.5 47 KNNodo B 29.4 42.5 72 KNNodo E 29.4 0 29.4 KNNodo H 29.4 42.5 72 KN

5.7 m 5 m b'= 0.4 m 14.17 N/mmq

5.9 m 3.5 m 33.56 KN/m 31 KN/mc

### m b= 0.3 m 17.56 KN/m

PREDIMENSIONAMENTO TRAVICombinazione SLU:

244 KNm 227

941 KNm

0.49 m

0.96 m ###

PESO TRAVI PESO TOMPAGNITrave CD (40x100) 10 KN/m Muratura 1.92 Kg/mqTravi BE-EH (40x60) 6 KN/m Intonaco 0.315 Kg/mqTravi di collegamento (40x60) 6 KN/m Rivestimento esterno 0.315 Kg/mq

Incidenza dei vuoti 20%Totale 2.04 Kg/mq

60 cm

100 cm

L1= h1= scd=

L2= h2= Qgk= gsolaio=

L3= Qqk=

MEFmax= MDEmax= Fd=ggQgk+gqQqk

MGHmax= gg= 1,3

gq= 1,5

hBEH ≥ r*(MBEHmax/b)0,5= x = x/h = 0,259

hCD ≥ r*(MCDmax/b)0,5= r = 1/[0,8*scd*x*(1-0,4*x)]0,5=

H trave BEH

H trave CD

PREDIMENSIONAMENTO PILASTRIPilastro

40

cm

b cm

Pilastro 4 Pilastro 5 Pilastro 6N [KN] A [mmq] b [cm] N [KN] A [mmq] b [cm] N [KN] A [mmq] b [cm] sigma ammissibile

2°

ord

ine Travi 114

76108

calcolo:

2°

ord

ine Travi -

-

calcolo:

2°

ord

ine Travi 114

76108

calcolo: 6.825Solaio 253 19 Solaio - - Solaio 253 19 sigma ammissibile ridotta

Sovraccarico 153 reale Sovraccarico - reale Sovraccarico 153 reale 2.0475Totale 519 60 Totale - Totale 519 60

1°

ord

ine

Travi 60

124846

calcolo:

1°

ord

ine

Travi 83

71688

calcolo:

1°

ord

ine

Travi 61

125986

calcolo:

Solaio 124 31.21 Solaio 253 18 Solaio 129 31.50Sovraccarico 75 reale Sovraccarico 153 reale Sovraccarico 78 reale

Tompagni 45 60 - 0 40 Tompagni 45 60Peso Pilastro 27 - 0 Peso Pilastro 27

Totale 852 Totale 489 Totale 860

schema telaio 1° impalcato 2° impalcato5.7 m

5.9 m

4.9 m

4.9 m

4.7 m11.6 m

1.5 m

L1 =L2 =L3 =

L4 =L5 =L6 =

Lsb =

VALUTAZIONI DELLE AZIONI ORIZZONTALI

F25.7 m5.9 m

11.6 m

5 m

F1 3.5 m6.2 KN/mq3.8 KN/mq

Combinazione di carico: 0.3

MasseSolaio [KN]Sbalzo [KN] Travi [KN]Tompagni [KN]Qk [KN] Totale [KN]1043 66 638 106 172 20261043 66 539 373 172 2193

845 KN

Categoria CD B329 KN 82 KN

516 KN 129 KN

L1=L2=

L6=

h1=

h2=Gk solaio =Gk sbalzo =

Wi = Gk + y2 Qk y2 =

W2

W1

Fh = (ag*S*2,5/q)*(Wtot/g)= q = qo*KR qo = 3,0*au/ay

au/ay=1,3 telai piani a più campate e piani

Fi = (Wi*zi)/(∑iWi*zi)*Fh KR=1 struttura regolare

F1 tot= F1=

F2 tot= F2=

ARMATURE LONGITUDINALI TRAVI

barre mmq barre mmq

Materiali Ø8 50 290 160 Ø8 50391.3 N/mmq Ø10 79 362 200 Ø10 79

25 N/mmq Ø12 113 435 240 Ø12 113

14.17 N/mmq Ø14 154 507 280 391.3 Ø14 154

2.56 N/mmq Ø16 201 580 320 2.56 Ø16 201450 N/mmq Ø18 254 652 360 450 Ø18 2542.7 N/mmq Ø20 314 725 400 Ø20 314

Ø22 379 797 440 Ø22 379Ø24 452 870 480 Ø24 452

Trave D-E-F TRAVE D-E-F

Sezione Barre sezione b [mm] d [mm] T [KN] Af [mmq] barre

400 600 40 295 - 381.76 1496 1.00 5Ø20 1570 1 0.007 1 1 1 400 560 295 331 1496 1 5Ø20 1570 1 0.007 1

400 600 40 201 - 381.76 1019 1.00 4Ø20 1256 1 0.0056 1 1 1 400 560 201 331 1019 1 4Ø20 1256 1 0.0056 1

400 600 40 296 - 381.76 1501 1.00 5Ø20 1570 1 0.007 1 1 1 400 560 296 331 1501 1 5Ø20 1570 1 0.007 1400 600 40 139 - 381.76 705 1.00 3Ø20 942 1 0.0042 1 1 1 400 560 139 331 705 1 3Ø20 942 1 0.0042 1400 600 40 141 - 381.76 715 1.00 3Ø20 942 1 0.0042 1 1 1 400 560 141 331 715 1 3Ø20 942 1 0.0042 1

400 600 40 40 198 - 506 - 3Ø20 942 1 0.0042 - - 1 400 560 40 198 331 203 - Ø20

400 600 40 0 - - 236 - 3Ø20 942 1 0.0042 - - 1 400 560 0 - 331 0 - Ø20

400 600 40 27 207 - 529 - 3Ø20 942 1 0.0042 - - 1 400 560 27 207 331 137 - Ø20

Trave G-H

Sezione Barre

400 1000 40 442 - 654.44 1307 1.00 5 Ø20 1570 1 0.0041 1 1 1

400 1000 40 438 - 654.44 1296 1.00 5 Ø20 1570 1 0.0041 1 1 1

400 1000 40 736 - 654.44 2177 1.00 6 Ø22 2274 1 0.0059 1 1 1

400 1000 40 0 406 - 1038 - 4 Ø20 1256 1 0.0033 - - 1400 1000 40 0 405 - 1035 - 4 Ø20 1256 1 0.0033 - - 1

L’area dell’armatura longitudinale in zona tesa non deve essere inferiore a:

e comunque non minore di 0,0013×b×d

Ancoraggio[mm] EC2

Ancoraggio[mm] NTC

08

fyd=

fck=

fcd= fyd=

fctm= fctm=fyk= fyk=

fbd=

b [mm]

H [mm]

c[mm

]

MEd [KNm

]

Taglio

[KN]

Afmin

(tesa)

[cmq]

Af[mmq]

Af > Afmin

(tesa)

Af eff[mmq]

Verifica Afmax < 4%Ac

r;rcompr>1,4/

fyk

r<rcomp +

+3,5/fyk

Verifica Sezione

Med [KNm] Af min [mmq]

Af ˃ Af minAf eff

[mmq]Af eff ˂ Af max

r;rcomp r>1,4/fykr<rcomp + +3,5/fyk

Verifica Sezione

Dsup Dsup

Esup Esup

Fsup Fsup

D-Einf D-Einf

E-Finf E-Finf

Dinf Dinf

Einf Einf

Finf Finf

b [mm]

H [mm]

c [mm

]

Md [KNm

]

Taglio

[KN]

Afmin

(tesa)

[cmq]

Af[mmq]

Af > Afmin

(tesa)

Af eff[mmq]


r;rcompr>1,4/

fyk

r<rcomp +

+3,5/fyk

Verifica Sezione

Gsup

Hsup

G-Hinf

Ginf

Hinf

Secondo quanto prescritto dalla normativa NTC 2008, al di fuori delle zone di sovrapposizione, l’area di armatura tesa o compressa non deve superare individualmente As,max = 0,04 Ac, essendo Ac l’area della sezione trasversale di calcestruzzo.

Alle estremità delle travi (intese come nodi perimetrali e non come intermedi di trave-pilastro) deve essere disposta un'armatura inferiore, convenientemente ancorata, in grado di assorbire allo stato limite ultimo uno sforzo di trazione pari al taglio. Nel calcolo dell'armatura inferiore in questi nodi si è condisedarata la condizione più gravosa tra il momento positivo ed il taglio.Per i nodi intermendi invece, secondo quanto prescritto dall'Eurocodice 2, si dispone un minimo di armatura pari ad un quarto dell'armatura di campata. Tutte le sezioni sono state infine verificate tramite l'utilizzo del software EC2 v.1.3d basandosi sull'Eurocodice 2, secondo la versione ENV 1992-1-1.

A f min=0 ,26×f ctmf yk

×b×h

ARMATURE LONGITUDINALI TRAVI

barre cmq

Materiali Ø8 0.50 1003.70 1355.87 28

3913 Kg/cmq Ø10 0.79 1585.84 2142.27 36

300 Kg/cmq Ø12 1.13 2268.35 3064.27 43

166.00 Kg/cmq Ø14 1.54 3091.38 4176.08 50Ø16 2.01 4034.86 5450.60 57Ø18 2.54 5098.77 6887.82 64Ø20 3.14 6303.21 8514.86 71

Armature inferiori Armature superiori

Sezione Barre Barre

C 40 80 3 6014 20914 5.34 4Ø20 12.56 12389 4.57 4Ø16 8.04 1 1 1 1C-D 40 80 3 20348 - 7.50 4Ø20 12.56 0 0.00 2Ø16 4.02 1 1 1 1D 40 80 3 5726 21337 5.45 4Ø20 12.56 13290 4.90 4Ø16 8.04 1 1 1 1B 30 60 3 864 15214 3.89 3Ø20 9.42 16090 8.02 2Ø20 + 2Ø16 10.3 1 1 1 1

B-E 30 60 3 5498 - 2.74 3Ø20 9.42 0 0.00 2Ø20 6.28 1 1 1 1E 30 60 3 274 - 3Ø20 9.42 15237 7.59 5Ø20 15.7 1 1 1 1

E-H 30 60 3 16122 - 8.03 3Ø20 9.42 0 0.00 2Ø20 6.28 1 1 1 1H 30 60 3 8681 17967 4.59 3Ø20 9.42 12409 6.18 2Ø20 + 1Ø16 7.15 1 1 1 1

4.1.6.1.1 Armatura delle travi NTC 2008

L’area dell’armatura longitudinale in zona tesa non deve essere inferiore a:

e comunque non minore di 0,0013×b×d

Mu , h=60cm

[Kgm]

Mu , h=80cm

[Kgm]

Ancoraggio

[cm]

fyd=

Rck=

fcd=


Verifica Afmin >

0,0013bh

Verifica Sezioneb

[cm]H

[cm]d

[cm]Md+

[Kgm]Taglio[Kg]

Af[cmq]

Af eff[cmq]

Md- [Kgm]

Af[cmq]

Af eff[cmq]

Al di fuori delle zone di sovrapposizione, l’area di armatura tesa o compressa non deve superare individualmente As,max = 0,04 Ac, essendo Ac l’area della sezione trasversale di calcestruzzo.

Alle estremità delle travi (intese come nodi perimetrali e non come intermedi di trave-pilastro) deve essere disposta un'armatura inferiore, convenientemente ancora, in grado di assorbire allo stato limite ultimo uno sforzo di trazione pari al taglio. Nel calcolo dell'armatura inferiore in questi nodi si è condisedarata la condizione più gravosa tra il momento positivo ed il taglio.Per i nodi intermendi invece, secondo quanto prescritto dall'Eurocodice 2, si dispone un minimo di armatura pari ad un quarto dell'armatura di campata.

A f min=0 ,26×f ctmf yk

×b×h

ARMATURE TRASVERSALI TRAVI

PROGETTO

n a

Trave D-E 400 600 40 560 0.5 14.17 600 333 8 2 90 1 0 100.53 391.3 200 0 0 1 2.50 0.070 0.172 0.25 0.028 248 200Trave E-F 400 600 40 560 0.5 14.17 600 333 8 2 90 1 0 100.53 391.3 207 0 0 1 2.50 0.072 0.172 0.25 0.029 239 200Trave G-H 400 1000 40 960 0.5 14.17 600 333 8 2 90 1 0 100.53 391.3 406 0 0 1 2.50 0.083 0.172 0.25 0.033 209 200

Trave D-E 600 140 225 160 192 100 Trave E-F 600 140 225 160 192 100Trave G-H 1000 240 225 160 192 150

VERIFICA

Trave D-E 0.035 3.6617 493 248 248 VERIFICA SODDISFATTATrave E-F 0.035 3.6617 493 248 248 VERIFICA SODDISFATTATrave G-H 0.035 3.6617 844 425 425 VERIFICA SODDISFATTA

Trave D-E 0.069 2.4908 494 494 494 VERIFICA SODDISFATTATrave E-F 0.069 2.4908 494 494 494 VERIFICA SODDISFATTATrave G-H 0.046 3.1315 710 567 567 VERIFICA SODDISFATTA

ZONA NON CRITICA

b [mm]

H [mm]

c [mm]

d [mm]

fcd [N/mmq]

(Ast/s)min [mmq/m

]

smin NTC [mm]

Ø [mm]

Bracci staffe

sina cota Ast

[mmq]

fyd [KN/mmq

]

Td max

[KN]

Nd

max

[Kg]

scp [N/mm

q]ac cotq tSd tRcd min tRcd max wst

smin prog [mm]

sadottato [mm]

ZONA CRITICA

Lunghezza [mm] CD"B"

Lim.1 [mm]

Lim.2 [mm]

Lim.3 [mm]

Lim.4 [mm]

sadottato [mm]

ZONA NON CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(KN)VRsd (KN) VRd (KN) Verifica: VRd > Td max

ZONA CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(KN)VRsd (KN) VRd (KN) Verifica: VRd > Td max

(Ast/s)min = 1,5*bsmin NTC = min [0,8*h; 3 staffe/metro]tSd = Td max /(0,9*h*b*fcd) = taglio specifico di progettotRcd min = n*ac*(cota+2,5)/(1+2,52) = taglio compressione specifico minimotRcd max = n*ac*(cota+1)/(1+12) = taglio compressione specifico massimowst = tSd /2,5 = percentuale meccanica di armatura trasversalesmin prog = (Ast*fyd)/(b*wst*fcd) = passo staffe minimo di progettoLa lunghezza della zona critica è misurata a partire dalla faccia del nodo trave pilastro.Lim.1 = h/4Lim.2 = 22,5 cmLim.3 = 8*Øminimo (armatura longitudinale)Lim.4 = 24*Østaffe wst adottata= (Ast*fyd)/(b*sadottato*fcd) cotq* = {[(n*ac)/wst adottata]-1}0,5

VRcd=[0,9*h*b*ac*n*fcd*(cota+cotq)]/(1+cot2q) VRsd=Ast*fyd*0,9*h/s*sina*(cota+cotq) VRd= min [VRcd ; VRsd]


PROGETTO

H [cm] n a

Trave B-E 40 60 4 56 0.5 141.70 6 33 8 2 90 1 0 1.01 3913 15214 0 0 1 2.50 0.053 0.172 0.25 0.021 33 25Trave E-H 40 60 4 56 0.5 141.70 6 33 8 2 90 1 0 1.01 3913 15805 0 0 1 2.50 0.055 0.172 0.25 0.022 31 25Trave C-D 40 100 4 96 0.5 141.70 6 33 8 2 90 1 0 1.01 3913 30937 0 0 1 2.50 0.063 0.172 0.25 0.025 27 20

Trave B-E 60 14 22.5 0 19 10 Trave E-H 60 14 22.5 0 19 10Trave C-D 100 24 22.5 0 19 15

VERIFICA

Trave B-E 0.028 4.1244 ### 19829 19829 VERIFICA SODDISFATTATrave E-H 0.028 4.1244 ### 19829 19829 VERIFICA SODDISFATTATrave C-D 0.035 3.6617 ### 30941 30941 VERIFICA SODDISFATTA

Trave B-E 0.069 2.4908 ### 49390 49390 VERIFICA SODDISFATTATrave E-H 0.069 2.4908 ### 49390 49390 VERIFICA SODDISFATTATrave C-D 0.046 3.1315 ### 56654 56654 VERIFICA SODDISFATTA

ZONA NON CRITICA

b [cm]

d [cm]

h [cm]

fcd [Kg/cmq

]

(Ast/s)min [cmq/m]

smin NTC [cm]

Ø [mm]

Bracci staffe

sina cota Ast

[cmq]

fyd [Kg/cm

q]

Td max

[Kg]

Nd

max

[Kg]

scp [Kg/cm


smin prog [cm]

sadottato [cm]

ZONA CRITICA

Lunghezza [cm] CD"B"

Lim.1 [cm]

Lim.2 [cm]

Lim.3 [cm]

Lim.4 [cm]

sadottato [cm]

ZONA NON CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(Kg)VRsd (Kg)

VRd (Kg) Verifica: VRd > Td max

ZONA CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(Kg)VRsd (Kg)

VRd (Kg) Verifica: VRd > Td max

(Ast/s)min = 1,5*bsmin NTC = min [0,8*h; 3 staffe/metro]tSd = Td max /(0,9*h*b*fcd) = taglio specifico di progettotRcd min = n*ac*(cota+2,5)/(1+2,52) = taglio compressione specifico minimotRcd max = n*ac*(cota+1)/(1+12) = taglio compressione specifico massimowst = tSd /2,5 = percentuale meccanica di armatura trasversalesmin prog = (Ast*fyd)/(b*wst*fcd) = passo staffe minimo di progettoLa lunghezza della zona critica è misurata a partire dalla faccia del nodo trave pilastro.Lim.1 = h/4Lim.2 = 22,5 cmLim.3 = 8*Øminimo (armatura longitudinale)Lim.4 = 24*Østaffe wst adottata= (Ast*fyd)/(b*sadottato*fcd) cotq* = {[(n*ac)/wst adottata]-1}0,5


ARMATURE LONGITUDINALI PILASTRI

barre mmq

Materiali Ø8 50 290 160

391.3 N/mmq Ø10 79 362 200

25 N/mmq Ø12 113 435 240

14.17 N/mmq Ø14 154 507 280

2.7 N/mmq Ø16 201 580 320Ø18 254 652 360Ø20 314 725 400Ø22 379 797 440Ø24 452 870 480

Pilastro Barre

pilastro 4A-D 400 600 40 759 268 720 2400 3768 12 Ø20 1 1 1D-G 400 600 40 467 442 720 2400 3768 12 Ø20 1 1 1

pilastro 5 B-E 400 400 40 445 132 480 1600 2512 8 Ø20 1 1 1

pilastro 6C-F 400 600 40 767 265 720 2400 3768 12 Ø20 1 1 1F-H 400 600 40 466 438 720 2400 3768 12 Ø20 1 1 1

Ancoraggio

[mm] EC2

Ancoraggio[mm] NTC

08

fyd=

fck=

fcd=

fbd=

b [mm

]

H [mm

]

c [mm]

Nd [KN]

Md [KNm

]

Afmin

[mmq]Af

[mmq]Af eff[mmq]

r<4%Verifica Afmax < 4%Ac

Verifica Sezione

Afmin= 0,10*Nd/fyd ; e comunque non minore di: 0,003*Ac

1%<r<4%r= percentuale geometrica di armatura longitudinale

ARMATURE TRASVERSALI PILASTRI

PROGETTO

n a

Pil. A-D 400 600 40 560 0.5 14.17 1.51 240 8 2 90 1 0 100.53 391.3 82 759 3.16 1 2.50 0.029 0.211 0.3059 0.011 604 250Pil. D-G 400 600 40 560 0.5 14.17 1.51 240 8 2 90 1 0 100.53 391.3 180 467 1.95 1 2.50 0.063 0.196 0.2844 0.025 275 250Pil. B-E 400 400 40 360 0.5 14.17 0.93 240 8 2 90 1 0 100.53 391.3 50 445 2.78 1 2.50 0.027 0.206 0.2992 0.011 637 250Pil. C-F 400 600 40 560 0.5 14.17 1.51 240 8 2 90 1 0 100.53 391.3 81 767 3.20 1 2.50 0.028 0.211 0.3065 0.011 612 250Pil. F-H 400 600 40 560 0.5 14.17 1.51 240 8 2 90 1 0 100.53 391.3 180 466 1.94 1 2.50 0.063 0.196 0.2843 0.025 275 250

Pil. A-D 560 200 175 160 150 Pil. D-G 560 200 175 160 150Pil. B-E 360 200 175 160 150Pil. C-F 560 200 175 160 150Pil. F-H 560 200 175 160 150

VERIFICA

Pil. A-D 0.028 4.5859 603 198 198 VERIFICA SODDISFATTAPil. D-G 0.028 4.414 560 198 198 VERIFICA SODDISFATTAPil. B-E 0.028 4.5327 379 127 127 VERIFICA SODDISFATTAPil. C-F 0.028 4.5905 604 198 198 VERIFICA SODDISFATTAPil. F-H 0.028 4.4134 560 198 198 VERIFICA SODDISFATTA

Pil. A-D 0.046 3.4954 603 330 330 VERIFICA SODDISFATTAPil. D-G 0.046 3.3601 560 330 330 VERIFICA SODDISFATTAPil. B-E 0.046 3.4536 379 212 212 VERIFICA SODDISFATTAPil. C-F 0.046 3.4991 604 330 330 VERIFICA SODDISFATTAPil. F-H 0.046 3.3596 560 330 330 VERIFICA SODDISFATTA

ZONA NON

CRITICA

b [mm]

H [mm]

c [mm]

d [mm]

fcd [N/mm

q]

(Ast/s)min

[cmq/m]

smin

NTC [cm]

Ø [mm]

Bracci staffe

sina

cota

Ast [mmq]

fyd [N/mm

q]

Td max

[Kn]Nd max

[Kg]

scp [N/mmq

]ac cotq tSd tRcd min tRcd max wst

smin

prog [cm]

sadottato [mm]

ZONA CRITICA

Lunghezza [mm] CD"B"

Lim.1 [mm]

Lim.2

[mm]

Lim.3 [mm]

sadottato [mm]

ZONA NON

CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(KN)VRsd (KN)

VRd (KN) Verifica: VRd > Td max

ZONA CRITICA

wst

adottatacotq* VRcd

(KN)VRsd (KN)

VRd (KN) Verifica: VRd > Td max

(Ast/s)min = 0,08*(H-2*d)*fcd/fyd

smin NTC = 12*Ø (armatura longitudinale)tSd = Td max /(0,9*h*b*fcd) = taglio specifico di progettotRcd min = n*ac*(cota+2,5)/(1+2,52) = taglio compressione specifico minimotRcd max = n*ac*(cota+1)/(1+12) = taglio compressione specifico massimowst = tSd /2,5 = percentuale meccanica di armatura trasversalesmin prog = (Ast*fyd)/(b*wst*fcd) = passo staffe minimo di progettoLa lunghezza della zona critica è misurata a partire dalla faccia del nodo trave pilastro.Lim.1 = B/2Lim.2 = 17,5 cmLim.3 = 8*Ø (armatura longitudinale)wst adottata= (Ast*fyd)/(b*sadottato*fcd) cotq* = {[(n*ac)/wst adottata]-1}0,5


ARMATURE TRASVERSALI PILASTRI

PROGETTO

n a

Pil. A-B 40 60 3 57 0.5 141.70 0.16 24 8 2 90 1 0 1.01 3913 7936 60161 25.07 1 2.50 0.027 0.203 0.294 0.011 64 20Pil. B-C 40 60 3 57 0.5 141.70 0.16 24 8 2 90 1 0 1.01 3913 19038 35809 14.92 1 2.50 0.065 0.191 0.276 0.026 27 20Pil. G-E 40 40 3 37 0.5 141.70 0.10 24 8 2 90 1 0 1.01 3913 5083 32709 20.44 1 2.50 0.027 0.197 0.286 0.011 64 20Pil. I-H 40 60 3 57 0.5 141.70 0.16 24 8 2 90 1 0 1.01 3913 7361 60723 25.30 1 2.50 0.025 0.203 0.295 0.010 69 20Pil. H-D 40 60 3 57 0.5 141.70 0.16 24 8 2 90 1 0 1.01 3913 19038 35779 14.91 1 2.50 0.065 0.191 0.276 0.026 27 20

Pil. A-B 60 20 17.5 16 10 Pil. B-C 60 20 17.5 16 10Pil. G-E 40 20 17.5 16 10Pil. I-H 60 20 17.5 16 10Pil. H-D 60 20 17.5 16 10

VERIFICA

Pil. A-B ### 4 ### 25229 25229 VERIFICA SODDISFATTAPil. B-C ### 3.86 ### 25229 25229 VERIFICA SODDISFATTAPil. G-E ### 3.94 ### 16376 16376 VERIFICA SODDISFATTAPil. I-H ### 4 ### 25229 25229 VERIFICA SODDISFATTAPil. H-D ### 3.86 ### 25229 25229 VERIFICA SODDISFATTA

Pil. A-B ### 2.73 ### 50457 50457 VERIFICA SODDISFATTAPil. B-C ### 2.64 ### 50457 50457 VERIFICA SODDISFATTAPil. G-E ### 2.69 ### 32753 32753 VERIFICA SODDISFATTAPil. I-H ### 2.74 ### 50457 50457 VERIFICA SODDISFATTAPil. H-D ### 2.64 ### 50457 50457 VERIFICA SODDISFATTA

ZONA NON

CRITICA

b [cm]

H [cm

]

d [cm]

h [cm]

fcd [Kg/cm

q]

(Ast/s)min

[cmq/m]

smin

NTC [cm]

Ø [mm]

Bracci

staffe

sina

cota

Ast [cmq]

fyd [Kg/cm

q]

Td max

[Kg]Nd max

[Kg]

scp [Kg/cm


smin

prog [cm]

sadotta

to [cm]

ZONA CRITICA

Lunghezza [cm] CD"B"

Lim.1 [cm]

Lim.2

[cm]

Lim.3 [cm]

sadottato [cm]

ZONA NON

CRITICA

wst

adottat

a

cotq*

VRcd (Kg)

VRsd (Kg) VRd (Kg) Verifica: VRd > Td max

ZONA CRITICA

wst

adottat

a

cotq*

VRcd (Kg)


(Ast/s)min = 0,08*(H-2*d)*fcd/fyd

smin NTC = 12*Ø (armatura longitudinale)tSd = Td max /(0,9*h*b*fcd) = taglio specifico di progettotRcd min = n*ac*(cota+2,5)/(1+2,52) = taglio compressione specifico minimotRcd max = n*ac*(cota+1)/(1+12) = taglio compressione specifico massimowst = tSd /2,5 = percentuale meccanica di armatura trasversalesmin prog = (Ast*fyd)/(b*wst*fcd) = passo staffe minimo di progettoLa lunghezza della zona critica è misurata a partire dalla faccia del nodo trave pilastro.Lim.1 = B/2Lim.2 = 17,5 cmLim.3 = 8*Ø (armatura longitudinale)wst adottata= (Ast*fyd)/(b*sadottato*fcd) cotq* = {[(n*ac)/wst adottata]-1}0,5


DIMENSIONAMENTO FONDAZIONICombinazione: CARICHI VERTICALI Combinazione: SISMA + Combinazione: SISMA --

Sollecitazioni: base dei pilastri Sollecitazioni: base dei pilastri Sollecitazioni: base dei pilastriPlinto N [KN] T [KN] M [KNm] Plinto N [KN] T [KN] M [KNm] Plinto N [KN]

4 759 1.49 6 4 379 80 262 4 5305 445 1.2 3 5 258 49 119 5 2526 767 2.7 6 6 531 81 264 6 386

Plinto Np [KN] Tp [KN] Mp [KNm] Plinto Np [KN] Tp [KN] Mp [KNm] Plinto Np [KN]4 834.9 1.49 7.49 4 416.9 80 342 4 5835 489.5 1.2 4.2 5 283.8 49 168 5 277.26 843.7 2.7 8.7 6 584.1 81 345 6 424.6

Eccentricità Eccentricità Eccentricità

Plinto e [mm] Plinto e [mm] Plinto e [mm]4 9 4 820 4 6005 9 5 592 5 6206 10 6 591 6 791

Dimensionamento magrone

Plinto e [mm] Plinto Dimensioni Magrone4 820 5.83 2.41 4 3,3x3,3x0,15 35 620 2.77 1.66 5 2,8x2,8x0,15 2.5

6 791 4.25 2.06 6 3,3x3,3x0,15 3

200 KN/mmq

Combinazione: CARICHI VERTICALI Combinazione: SISMA + Combinazione: SISMA --

Plinto u Plinto u [m] Plinto u4 - 77.92 1 4 0.83 101.51 1.00 4 0.83

Sollecitazioni: piano di posa [ipotesi, h=1 m] Sollecitazioni: piano di posa [ipotesi, h=1 m] Sollecitazioni: piano di posa

Effettuando un primo dimensionamento, possiamo imporre che per la combinazione di carico caratterizzata dalla massima eccentricità e, si abbia un diagramma delle pressioni triangolare, la cui pressione media non superi st/2:

Npe max/(Am) = st/2

Am [mq] Bm [m]

dim

en

sio

ni eff

ett

ive Bp [m]

Sono stati progettati plinti a base quadrata per tener conto di eventuali sollecitazioni da sisma secondo due direzioni.

Ipotizzando st =A questo punto bisogna assicurarsi che la pressione massima di contatto sia minore della st ,per tutte le combinazioni di carico; in caso contrario deve essere aumentata l'area d'impronta della fondazione:

st max st max < st st max st max < st

5 - 63.14 1 5 0.81 83.62 1.00 5 0.786 - 78.93 1 6 1.06 111.39 1.00 6 0.86

Dimensioni effettive plinti

Plinto H [m] Plinto

4 759 120 0.97 4 3 3 15 445 120 0.73 5 2.5 2.5 16 767 120 0.98 6 3 3 1

A questo punto bisogna dimensionare l'altezza del plinto H. Questa verrà dimensionata in maniera tale che non ci sia bisogno di armature per prevenire il fenomeno del punzonamento tramite l'utilizzo della formula: Nmax=0,5*u*H*fctd (in cui u è il cosiddetto perimetro di punzonamento)

Nmax [KN]

fctd

[KN/mq]Bp [m] Lp [m] Hp [m]

SISMA --

Sollecitazioni: base dei pilastriT [KN] M [KNm]

82 26850 12278 258

Tp [KN] Mp [KNm]82 35050 17278 336

SISMA --

141.96 1

Sollecitazioni: piano di posa [ipotesi, h=1 m]

, si abbia un diagramma delle pressioni

Sono stati progettati plinti a base quadrata per tener conto di eventuali sollecitazioni da sisma secondo due direzioni.

,per tutte le combinazioni di carico; in caso contrario deve essere aumentata l'area

st max st max < st

84.67 199.90 1

. Questa verrà dimensionata in maniera tale che non ci sia bisogno di armature per prevenire il fenomeno del

Verifiche Geotecniche - Combinazione SLU Verticali

Parametri sismici Sollecitazioni base dei pilastriCat.Terr. B Plinto N T M

Classe di duttilità [KN] [KN] [KNm]C 0.25 3 1.25 1.0 0.28 3.07 0.088 4 759 1.49 6

5 445 1.2 36 767 2.7 6

Sollecitazioni amplificate pilastri Dim. plinto (quadrato)Peso plinto Coeff. Parz.Sollec. base del plinto Dim. magrone Peso magr. Coeff.parz. Sollecitaz. Base del magronePlinto N T M B H Np B H Nm

KN KN KNm m m KN Sfavorevole KN KNm m m KN Sfavorevole KN KN KNm

4 835 2 7 3 1 225 1.3 1127 8 3.30 0.15 39 1.3 1178 1.64 8.24

5 490 1 3 2.5 1 156 1.3 693 5 2.80 0.15 28 1.3 729 1.32 4.62

6 844 3 7 3 1 225 1.3 1136 10 3.30 0.15 39 1.3 1187 2.97 9.57Tab 6.2.I Tab 6.2.I

APPROCCIO 2

DATI DATI DI PROGETTOTerreno Coefficienti parziali Terreno Carico limite orizzontale Coeff. parz.

Plinto c e Verifica

deg Sfavorevole deg m m KN KN

4 17 30 0 1.0 1.0 1.0 1.5 17 30 0 0.00 3.00 651 1.1 592 OK

5 17 30 0 1.0 1.0 1.0 1.5 17 30 0 0.00 2.50 400 1.1 364 OK

6 17 30 0 1.0 1.0 1.0 1.5 17 30 0 0.00 3.00 656 1.1 596 OKTab 6.2.II Tab 6.2.II Tab 6.2.II Tab 6.2.I Tab 6.4.I

CALCOLO DEL CARICO LIMITE VERTICALEFattori di capacità portante Fattori di forma Fattori di profond. piano di posa Fattori di inclinazione del carico Carico lim.Coeff. parz.

Plinto e Nq NcVerifica

m m trascurati a vantaggio di sicurezza KN

4 0.0070 3.29 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 812 2.3 3810 OK

5 0.0063 2.79 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 688 2.3 2324 OK

6 0.0081 3.28 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 810 2.3 3796 OKTab 6.4.I

Verifiche strutturali - Combinazione SLU Verticali

Calcolo sollecitazioni alla sezione d'incastro della mensola di fondazione Dati sezione Dati armatura singola mensola

Plinto lato 1 pilastro mensola Np Mp ep B/6 B H Copriferro INFERIORE (tesa) SUPERIORE (compressa) B d

m m KN KNm m m KNm KN m m m f n As [mm2] f n cm cm4 0.6 1.2 1127 8 0.0073 0.50 123.44 127.10 125.27 276 454 3 1 0.05 20 6 1884.96 20 5 1570.80 300 955 0.4 1.05 693 5 0.0067 0.42 109.05 112.59 110.82 156 293 2.5 1 0.05 20 4 1256.64 20 4 1256.64 250 956 0.6 1.2 1136 10 0.0084 0.50 124.12 128.37 126.24 279 458 3 1 0.05 20 6 1884.96 20 5 1570.80 300 95

VERIFICA ARMATURA SEZIONE DI INCASTROTAGLIO VERIFICA A PUNZONAMENTO

Plinto kVerifica

lato 2 pilastro b k Verifica

KN KN m gradi m4 2.00 0.00066 0.00 1410.68 809 OK 0.4 40 14 1.004 0.0633 3.53 2.00 0.00066 0.41 OK OK 0.49 0.285 2.00 0.00053 0.00 1175.57 626 OK 0.4 39 13.5 1.004 0.0382 3.53 2.00 0.00053 0.40 OK OK 0.49 0.266 2.00 0.00066 0.00 1410.68 809 OK 0.4 34 14 1.005 0.0640 3.53 2.00 0.00066 0.41 OK OK 0.49 0.28

391.3 N/mmq

VERIFICA DELLE TRAVI DI COLLEGAMENTOCarichi orizzontali Dimensioni cordolo Armatura simmetrica Carichi verticali Verifiche

Colleg. B H Ac L f n Af - A'f Gk Tompagno Schema MmaxFlessione

KN KN m m m KN/m KN/m KNm4-5 910 0 0.00 0.40 0.40 0.16 5.7 16 5 1005.31 4 10.2 1.3 inc/inc 49.98 OK5-6 914 0 0.00 0.40 0.40 0.16 5.9 16 5 1005.31 4 10.2 1.3 inc/inc 53.55 OK

ag/g Fo Ss St bs amax kh

m/s2 m/s2

amax = ag/g*Ss*St*g

kh = bs*amax*g

gG Ntot.plin. Mtot.plin. gG Ntot. Ttot. Mtot.

gt f' gt gf gc gg gtd f'd cd Brid. qHlim gR Rdh

KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2

Brid. Ng sq sc sg dq dc dg iq ic ig qLIM gR RdV

KN/m2

smin smax sincastro Md Td

KN/m2 KN/m2 KN/m2 As' [mm2]

Verificaflessione

r1 scp VRd 1 VRd 2 angolo a u1 vEd vRd,max rl vRd,s VRd 1 VRd 2

N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2

fyd=

Nsp amax/g N± = NSd gg

m2 mm2

Verifiche Geotecniche - Combinazione CV + Sisma


Classe di duttilità Kg Kg Kgm

C 0.25 3 1.25 1.0 0.28 3.07 0.088 4 33585 5656 30540

5 19538 4817 14457

6 41829 7361 35357

Sollecitazioni amplificate pilastriDim. plinto (quadrato)Peso plintoCoeff. Parz.Sollec. base del plintoDim. magronePeso magr.Coeff.parz.Sollecitaz. Base del magronePlinto N T M B H Np B H Nm Ntot. Ttot. Mtot.

Kg Kg Kgm m m Kg Sismica Kg Kgm m m Kg Sismica Kg Kg Kg

4 36944 6222 33594 0.03 0.01 0 1.1 36944 33656 0.33 0.15 39 1.0 36983 6222 33656

5 21492 5299 15903 0.03 0.01 0 1.1 21492 15956 0.33 0.15 38 1.0 21530 5299 15956

6 46012 8097 38893 0.03 0.01 0 1.1 46012 38974 0.33 0.15 39 1.0 46051 8097 38974Tab 6.2.I Tab 6.2.I

APPROCCIO 2

DATI DATI DI PROGETTOTerreno Coefficienti parziali Terreno Carico limite orizzontaleCoeff. parz.

Plinto c e Verifica

deg Sismica deg cm cm Kg Kg

4 1700 30 0 1.0 1.0 1.0 1.0 1700 30 0 0.00 3.00 21329 1.1 19390 OK

5 1700 30 0 1.0 1.0 1.0 1.0 1700 30 0 0.00 2.50 12408 1.1 11280 OK


CALCOLO DEL CARICO LIMITE VERTICALEFattori di capacità portante Fattori di forma Fattori di profond. piano di posaFattori di inclinazione del caricoCarico liCoeff. parz.


cm cm trascurati a vantaggio di sicurezza Kg

4 91.01 -149.01 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.88 0.88 0.74 -27136 2.3 -26197 NO

5 74.11 -115.72 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.83 0.82 0.62 -17889 2.3 -10415 NO

6 84.63 -136.26 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.88 0.87 0.72 -24438 2.3 -19728 NOTab 6.4.I

Verifiche strutturali - Combinazione CV + Sisma

Calcolo sollecitazioni alla sezione d'incastro della mensola di fondazione Dati sezione Dati armatura singola mensolaPlinto lato 1 pilastro mensola Np Mp ep B/6 smin smax sincastro B H Copriferro INFERIORE (tesa) SUPERIORE (compressa)

cm cm Kg Kgm cm cm Kgm Kg cm cm cm f n As f n4 60 -28.5 36944 33656 91.10 0.50 0.00 -91.62 -45.81 -1302 5875 3 1 5 20 6 18.85 20 5 15.715 40 -18.75 21492 15956 74.24 0.42 0.00 -78.52 -39.26 -403 2760 2.5 1 5 20 4 12.57 20 4 12.576 60 -28.5 46012 38974 84.70 0.50 0.00 -122.89 -61.45 -1747 7880 3 1 5 20 6 18.85 20 5 15.71


Plinto kVerifica

lato 2 pilastro Perimetro b k Verifica

Kg cm gradi cm Kg/cm Kg/cm4 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -2 1644 1.56 -251.12 1.41 #NUM! -0.11781 #NUM! #NUM! NO5 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -3 1604 1.49 -142.96 1.41 #NUM! -0.07854 #NUM! #NUM! NO6 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -2 1644 1.53 -304.85 1.41 #NUM! -0.11781 #NUM! #NUM! NO


Colleg. B H Ac L f n Af - A'f Gk Tompagno Schema Mmax

Kg Kg m m m Kg/m Kg/m Kgm4-5 29218 0.31 3652.21 0.30 0.30 900 5.7 16 5 10.05 225 1350 1.3 inc/inc 5543.61 OK OK5-6 33752 0.31 4218.98 0.30 0.30 900 5.9 16 5 10.05 225 1350 1.3 inc/inc 5939.46 OK OK


m/s2 m/s2

amax = ag/g*Ss*St*g

kh = bs*amax*g

gG Ntot.plin. Mtot.plin. gG


Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2


Kg/m2

Md Td

Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 As'

Verifica

flessione

r1 scp vmin VRd angolo a vSd tRd rl vRd1

kg/cm2 kg/cm2 Kg/cm2

Nsp amax/g N± = NSd gg Presso- flessione

Tenso- flession

ecm2 cm2

Verifiche Geotecniche - Combinazione CV - Sisma


Classe di duttilità Kg Kg Kgm

C 0.25 3 1.25 1.0 0.28 3.07 0.088 4 41657 7936 37285

5 19228 5083 14930

6 34067 4815 28349

Sollecitazioni amplificate pilastriDim. plinto (quadrato)Peso plintoCoeff. Parz.Sollec. base del plintoDim. magronePeso magr.Coeff.parz.Sollecitaz. Base del magronePlinto N T M B H Np B H Nm Ntot. Ttot. Mtot.

Kg Kg Kgm m m Kg Sismica Kg Kgm m m Kg Sismica Kg Kg Kg

4 45823 8730 41014 0.03 0.01 0 1.1 45823 41101 0.33 0.15 39 1.0 45862 8730 41101

5 21151 5591 16423 0.03 0.01 0 1.1 21151 16479 0.33 0.15 38 1.0 21189 5591 16479

6 37474 5297 31184 0.03 0.01 0 1.1 37474 31237 0.33 0.15 39 1.0 37513 5297 31237Tab 6.2.I Tab 6.2.I

APPROCCIO 2

DATI DATI DI PROGETTOTerreno Coefficienti parziali Terreno Carico limite orizzontaleCoeff. parz.

Plinto c e Verifica

deg Sismica deg cm cm Kg Kg

4 1700 30 0 1.0 1.0 1.0 1.0 1700 30 0 0.00 3.00 26456 1.1 24051 OK

5 1700 30 0 1.0 1.0 1.0 1.0 1700 30 0 0.00 2.50 12211 1.1 11101 OK


CALCOLO DEL CARICO LIMITE VERTICALEFattori di capacità portante Fattori di forma Fattori di profond. piano di posaFattori di inclinazione del caricoCarico liCoeff. parz.


cm cm trascurati a vantaggio di sicurezza Kg

4 89.62 -146.24 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.87 0.86 0.70 -25461 2.3 -27225 NO

5 77.77 -123.04 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.82 0.80 0.60 -18280 2.3 -12032 NO

6 83.27 -133.54 18.40 30.14 22.40 1.30 1.60 1.30 1.00 1.00 1.00 0.90 0.90 0.78 -25650 2.3 -19888 NOTab 6.4.I

Verifiche strutturali - Combinazione CV - Sisma

Calcolo sollecitazioni alla sezione d'incastro della mensola di fondazione Dati sezione Dati armatura singola mensolaPlintolato 1 pilastromensola Np Mp ep B/6 smin smax sincastro B H Copriferro INFERIORE (tesa) SUPERIORE (compressa)

cm cm Kg Kgm cm cm Kgm Kg cm cm cm f n As f n4 60 -28.5 45823 41101 89.70 0.50 0.00 -115.46 -57.73 -1641 7404 3 1 5 20 6 18.85 20 5 15.715 40 -18.75 21151 16479 77.91 0.42 0.00 -73.57 -36.79 -377 2587 2.5 1 5 20 4 12.57 20 4 12.576 60 -28.5 37474 31237 83.36 0.50 0.00 -101.73 -50.87 -1446 6524 3 1 5 20 6 18.85 20 5 15.71


Plinto kVerifica

lato 2 pilastro Perimetro b k Verifica

Kg cm gradi cm Kg/cm Kg/cm4 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -2 1644 1.56 -309.76 1.41 #NUM! -0.11781 #NUM! #NUM! NO5 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -3 1604 1.52 -142.99 1.41 #NUM! -0.07854 #NUM! #NUM! NO6 #NUM! ### 0.00 #NUM! #NUM! #NUM! 40 -2 1644 1.52 -246.91 1.41 #NUM! -0.11781 #NUM! #NUM! NO


Colleg. B H Ac L f n Af - A'f Gk Tompagno Schema Mmax

Kg Kg m m m Kg/m Kg/m Kgm4-5 33487 0.31 4185.85 0.30 0.30 900 5.7 16 5 10.05 225 1350 1.3 inc/inc 5543.61 OK OK5-6 29312 0.31 3664.03 0.30 0.30 900 5.9 16 5 10.05 225 1350 1.3 inc/inc 5939.46 OK OK


m/s2 m/s2

amax = ag/g*Ss*St*g

kh = bs*amax*g

gG Ntot.plin. Mtot.plin. gG


Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2


Kg/m2

Md Td

Kg/cm2 Kg/cm2 Kg/cm2 As'

Verifica

flessione

r1 scp vmin VRd angolo a vSd tRd rl vRd1

kg/cm2 kg/cm2 Kg/cm2

Nsp amax/g N± = NSd gg Presso- flessione

Tenso- flession

ecm2 cm2


PROGETTO

TRAVE n a

Trave 4-5 50 30 3 27 0.5 141.70 7.5 22 8 2 90 1 0 1.01 3913 25 4186 2.79 1 2.50 0.000 0.176 0.255 0.000 9589 20Trave 5-6 50 30 3 27 0.5 141.70 7.5 22 8 2 90 1 0 1.01 3913 27 4219 2.81 1 2.50 0.000 0.176 0.255 0.000 8928 20

VERIFICA

TRAVE

Trave 4-5### 4.17 ### 11950 11950 VERIFICA SODDISFATTATrave 5-6### 4.17 ### 11950 11950 VERIFICA SODDISFATTA

b [cm]

H [cm

]

d [cm]

h [cm]

fcd [Kg/cm

q]

(Ast/s)min

[cmq/m]

smin

NTC [cm]

Ø [mm]

Bracci

staffe

sina

cota

Ast [cmq]

fyd [Kg/cm

q]

Td max

[Kg]Nd max

[Kg]

scp [Kg/cm


smin

prog [cm]

sadottato [cm]

wst

adottat

a

cotq*

VRcd (Kg)


smin prog = (Ast*fyd)/(b*wst*fcd) = passo staffe minimo di progettowst adottata= (Ast*fyd)/(b*sadottato*fcd) cotq* = {[(n*ac)/wst adottata]-1}0,5


(Ast/s)min = 1,5*bsmin NTC = min [0,8*h; 3 staffe/metro]tSd = Td max /(0,9*h*b*fcd) = taglio specifico di progettotRcd min = n*ac*(cota+2,5)/(1+2,52) = taglio compressione specifico minimotRcd max = n*ac*(cota+1)/(1+12) = taglio compressione specifico massimowst = tSd /2,5 = percentuale meccanica di armatura trasversale

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