ROVINCIA DI CAMPOBASSO -...

PROVINCIA DI CAMPOBASSO

Via Roma, 47 – 86100 Campobasso C.F. 00139600704 Telefono 0874 40 11 Telefax 0874 41 19 76

1° SETTORE - 2° SERVIZIO

“Programma Attuativo Regionale (PAR) Molise – Risorse FSC 2007-2013. Asse II Accessibilità II.A2 – Viabilità di Convergenza Regionale ed Interregionale. D.G.R. n.32/2013.

Lavori di sistemazione tratti vari della “S.P. n.15 tratto Trivento F.V. Trigno” e della “S.P. n.41 tratto

dalla Rotatoria bivio di Bagnoli del Trigno al bivio di Pietracupa” - CUP: B67H15001400001

Progetto esecutivo - importo €. 410.000,00

Allegati :

01 - relazione tecnica e quadro economico

02 - corografia

03 - Intervento su S.P. 15 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare-

profilo longitudinale – sezioni trasversali

04 - Intervento su S.P. 15 – PARATIA da TIRANTARE

04.1 – Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento - prospetto paratia -

sezione paratia - particolare pali–tiranti - sezione con intervento

04.2 – Relazione geotecnica e sulle fondazioni

04.3 – Relazione sui materiali

04.4 – Relazione di Calcolo

05 - Intervento su S.P. 41 – SISTEMAZIONE AVVALLAMENTO Disegni : planimetria generale d’intervento - ortofoto area di intervento – planimetria area da sistemare-

profilo longitudinale – sezioni trasversali

06 - relazione Geologica e quaderno indagini

07 - documentazione fotografica

08 - elenco prezzi

09 - computo metrico estimativo

10 - stima lavori

11 - stima incidenza manodopera

12 - piano di manutenzione

13 - piano per la sicurezza e coordinamento, cronoprogramma e stima oneri sicurezza

14 - capitolato speciale di appalto

15 - schema di contratto

Progettisti

architettonico Progettista

strutture Collaudatore

in corso d’opera

Geologo Coord. Sicurezza

Progettazione RUP

geom.

Antonio Fagliarone

geom.

Giuseppe De Nigris

Ing

Pasquale Stoppiello

Ing

Giampiero Di Stefano

Dott. Geol.

Roberto Iafelice

geom.

Gaetano Di Palma

Arch.

Donato Fruscella

Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 1

Progetto: tirantatura paratia SP 15 Ditta: Provincia di Campobasso Comune: Trivento Progettista: Ing. Pasquale STOPPIELLO Direttore dei Lavori: Impresa:

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan() e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva.


Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come

Fi = W*C Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come

DS= S- Ss L'incremento di spinta viene applicato a 1/3 dell'altezza della parete stessa(diagramma triangolare con vertice in alto).

Tiranti di ancoraggio Le paratie possono essere tirantate, con tiranti attivi o con tiranti passivi, realizzati entrambi tramite perforazione e iniezione del foro con malta in pressione previa sistemazione delle armature opportune. I tiranti attivi, contrariamente ai tiranti passivi, sono sottoposti ad uno sforzo di pretensione prendendo il contrasto sulla struttura stessa. Il tiro finale sul tirante attivo dipende sia dalla pretensione che dalla deformazione della struttura oltre che dalle cadute di tensione. Nel caso di tiranti passivi il tiro dipende unicamente dalla deformabilità della struttura. L'armatura dei tiranti attivi è costituita da trefoli ad alta resistenza (trefoli per c.a.p.), viceversa i tiranti passivi possono essere armati con trefoli o con tondini o, in alcuni casi, con profilati tubolari. La capacità di resistenza dei tiranti è legata all'attrito e all'aderenza fra superficie del tirante e terreno. Calcolo della lunghezza di ancoraggio La lunghezza di ancoraggio (fondazione) del tirante si calcola determinando la lunghezza massima atta a soddisfare le tre seguenti condizioni: 1. Lunghezza necessaria per garantire l'equilibrio fra tensione tangenziale che si sviluppa fra la superficie laterale del tirante ed il terreno e lo sforzo applicato al tirante; 2. Lunghezza necessaria a garantire l'aderenza malta-armatura; 3. Lunghezza necessaria a garantire la resistenza della malta. Siano N lo sforzo nel tirante, l'angolo d'attrito tirante-terreno, ca l'adesione tirante-terreno, il peso di volume del terreno, D ed Lf il diametro e la lunghezza di ancoraggio (o lunghezza efficace) del tirante ed H la profondità media al di sotto del piano campagna abbiamo la relazione

N = D Lf H Ks tg + D Lf ca da cui si ricava la lunghezza di ancoraggio Lf

N Lf = –––––––––––––––––––––

D H Ks tg + D ca Ks rappresenta il coefficiente di spinta che si assume pari al coefficiente di spinta a riposo

Ks = K0 = 1 - sin Per quanto riguarda la seconda condizione, la lunghezza necessaria atta a garantire l'aderenza malta-armatura è data dalla relazione

N Lf = –––––––––

d c0 dove d è la somma dei diametri dei trefoli disposti nel tirante, c0 è la resistenza tangenziale limite della malta ed è un coefficiente correttivo dipendente dal numero di trefoli ( = 1 - 0.075 [n trefoli - 1]). Per quanto riguarda la verifica della terza condizione si impone che la tensione tangenziale limite tirante-terreno non possa superare il valore c ottenuto come media fra la c0 e la c1 della malta. Alla lunghezza efficace determinata prendendo il massimo valore di Lf si deve aggiungere la lunghezza di franco L che rappresenta la lunghezza del tratto che compreso fra la paratia e la superficie di ancoraggio. La lunghezza totale del tirante sarà quindi data da

Lt = Lf + L Nel caso di tiranti attivi, cioè tiranti soggetti ad uno stato di pretensione, bisogna considerare le cadute di tensione. A tale scopo è stato introdotto il coefficiente di caduta di tensione, , che rappresenta il rapporto fra lo sforzo N0 al momento del tiro e lo sforzo N in esercizio

= N0 / N

Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L

3]. È

evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla


(a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2),

l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come k m

Am=10000 x ––––––––– Em

Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono

vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti

(solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)

Ku=p Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.

Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1,10. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi i ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )

cosi = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

iWisini dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale,

Wi è il peso della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento è eseguito per il numero di centri prefissato e è assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di pali Altezza fuori terra 6,00 [m] Profondità di infissione 15,50 [m] Altezza totale della paratia 21,50 [m] Lunghezza paratia 33,50 [m] Numero di file di pali 1 Interasse fra i pali della fila 1,50 [m] Diametro dei pali 100,00 [cm] Numero totale di pali 22 Numero di pali per metro lineare 0.66

Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq]


W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n° Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 130,00 100,00 -- -- 2 2,50 Acciaio -- -- 77,54 440,20 3 5,00 Acciaio -- -- 77,54 440,20

Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte N X Y A 2 13,15 0,00 0,00 3 14,65 2,00 53,13 4 17,65 2,00 0,00 5 17,95 4,00 81,47 6 20,95 6,00 33,69 7 44,45 6,00 0,00 8 64,45 6,00 0,00 Profilo di valle N X Y A 1 -20,00 -9,20 9,09 2 0,00 -6,00 0,00

Descrizione terreni Simbologia adottata

n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n° Descrizione s c 1 coltre 1900,00 1950,00 18,00 6,00 0,120 2 argilla marnosa 2000,00 2050,00 23,00 8,00 0,250 Parametri per il calcolo dei tiranti Simbologia adottata

min angolo d'attrito minimo interno del terreno espresso in [°] min angolo d'attrito minimo terreno/paratia espresso in [°] cmin coesione minima del terreno espressa in [kg/cmq] med angolo d'attrito medio interno del terreno espresso in [°] med angolo d'attrito medio terreno/paratia espresso in [°] cmed coesione media del terreno espressa in [kg/cmq] N° Descrizione min med min med cmin cmed 1 coltre 15,00 18,00 3,00 6,00 0,100 0,120 2 argilla marnosa 20,00 23,00 4,00 8,00 0,200 0,250

Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm

2/cm

inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) Terreno Terreno associato allo strato n° sp kw Terreno 1 7,50 8,00 0,99 coltre 2 30,00 8,00 6,17 argilla marnosa

Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione Rck 250 [kg/cmq] Tensione di progetto a compressione c 85 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione di snervamento fyk 4400 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo FeB44K Tensione di snervamento fyk 4400 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo UNI S275J Tensione di snervamento fyk 2750 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione Rck 250 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c0 5,3 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile c1 16,9 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti


Tipo ASTM A 416 Tensione di progetto fa 8000,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 16700,0 kg/cmq

Condizioni di carico Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 2,95 Xf = 13,05 Qi = 1500 Qf = 1500 Condizione n° 2 Carico distribuito sul profilo Xi = 44,45 Xf = 64,45 Qi = 100000 Qf = 100000

Descrizione tiranti di ancoraggio Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia I interasse tra le file di tiranti espressa in [m] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [°] D diametro della perforazione espresso in [cm] Cesp coeff. di espansione laterale ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nr numero di tiranti della fila Lt lunghezza totale del tirante espresso in [m] Lf lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m] Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N numero d'ordine della fila At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] Caratteristiche geometriche N Y I Alfa D Cesp ALL nr Lt Lf 1 2,50 3,00 25,00 16,00 1,00 Centrati 11 38,00 20,00 2 5,00 3,00 28,00 16,00 1,00 Sfalsati 10 38,00 20,00 Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N At nt T 1 1,40 4 12000 2 1,40 1 12000

Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 3 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 6 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 7 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 8 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Combinazione n° 9 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 0.20 Combinazione n° 10 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 0.50 Combinazione n° 11 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE) x 1.00 Combinazione n° 12 Spinta terreno


Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 13 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE / sisma V+) x 0.50 Combinazione n° 14 Spinta terreno Condizione 2 (FABBRICATO / sisma V+) x 1.00 Condizione 1 (STRADA PROVINCIALE / sisma V+) x 1.00

Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole Gfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole Gsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole Qfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole Qsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito tan' 1,00 1,25 Coesione efficace c' 1,00 1,25 Resistenza non drenata cu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale qu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume 1,00 1,00 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali R per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale st 1,20 Coefficienti di riduzione per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 3=1,80 4=1,80 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo

Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50) Influenza (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Fellenius

Impostazioni analisi sismica Identificazione del sito Latitudine 41.776185 Longitudine 14.554443 Comune Trivento Provincia Campobasso Regione Molise Punti di interpolazione del reticolo 28987 - 28986 - 29208 - 29209 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 2.214 0.843 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.495 2.433 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.365 0.336 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.000 1.000 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.362 1.500 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo () 0.705 0.705 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.107 0.107


Coefficiente di riduzione per spostamento massimo () 0.381 0.381 Coefficiente di intensità sismica (percento) 8.245 3.457 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nelle spinte attiva e passiva Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.

Analisi della spinta Pressioni terreno Simbologia adottata Sono riportati i valori delle pressioni in corrispondenza delle sezioni di calcolo Y ordinata rispetto alla testa della paratia espressa in [m] e positiva verso il basso. Le pressioni sono tutte espresse in [kg/mq] am sigma attiva da monte av sigma attiva da valle pm sigma passiva da monte pv sigma passiva da valle a inclinazione spinta attiva espressa in [°] p inclinazione spinta passiva espressa in [°] Combinazione n° 1 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 7983 0 6,0 0,0 21 2,00 806 0 12662 0 6,0 0,0 31 3,00 2026 0 17341 0 6,0 0,0 41 4,00 3247 0 22020 0 6,0 0,0 51 5,00 4469 0 26699 0 6,0 0,0 61 6,00 5691 0 31379 2641 6,0 0,0 71 7,00 6913 0 36058 6390 6,0 0,0 81 7,80 4452 0 54674 14117 8,0 0,0 91 8,80 5518 0 60571 18750 8,0 0,0 101 9,80 6580 763 67045 23379 8,0 0,0 111 10,80 7644 1715 77075 28005 8,0 0,0 121 11,80 8705 2667 89073 32627 8,0 0,0 131 12,80 9768 3619 103175 37248 8,0 0,0 141 13,80 10831 4571 104439 41867 8,0 0,0 151 14,80 11894 5524 117152 46485 8,0 0,0 161 15,80 12958 6476 131463 51103 8,0 0,0 171 16,80 18399 7428 147826 55719 8,0 0,0 181 17,80 19667 8380 166184 60335 8,0 0,0 191 18,80 20892 9332 187215 64951 8,0 0,0 201 19,80 22020 10285 167317 69566 8,0 0,0 211 20,80 23163 11237 171586 74181 8,0 0,0 Combinazione n° 2 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6903 0 6,0 0,0 21 2,00 243 0 10502 0 6,0 0,0 31 3,00 1181 0 14102 0 6,0 0,0 41 4,00 2120 0 17701 0 6,0 0,0 51 5,00 3059 0 21300 0 6,0 0,0 61 6,00 3999 0 24900 2640 6,0 0,0 71 7,00 4939 0 28499 5533 6,0 0,0 81 7,80 2684 0 44061 12265 8,0 0,0 91 8,80 3502 0 48592 15833 8,0 0,0 101 9,80 4320 0 53573 19397 8,0 0,0 111 10,80 5136 677 61487 22957 8,0 0,0 121 11,80 5952 1410 70988 26516 8,0 0,0 131 12,80 6769 2142 82173 30073 8,0 0,0 141 13,80 7587 2875 82820 33628 8,0 0,0 151 14,80 8404 3607 92851 37182 8,0 0,0 161 15,80 9221 4340 104150 40735 8,0 0,0 171 16,80 10039 5072 117080 44288 8,0 0,0 181 17,80 14429 5805 131584 47840 8,0 0,0 191 18,80 15384 6537 148205 51391 8,0 0,0 201 19,80 16256 7270 130088 54942 8,0 0,0 211 20,80 17112 8002 133540 58493 8,0 0,0 Combinazione n° 3 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 2458 0 4,8 0,0 11 1,00 0 0 5660 0 4,8 0,0 21 2,00 741 0 8838 0 4,8 0,0 31 3,00 1813 0 12015 0 4,8 0,0 41 4,00 2886 0 15192 0 4,8 0,0 51 5,00 3960 0 18370 0 4,8 0,0 61 6,00 5033 0 21547 2009 4,8 0,0 71 7,00 6107 0 24724 4584 4,8 0,0 81 7,80 4161 0 36211 9914 6,4 0,0 91 8,80 5130 0 40098 12999 6,4 0,0 101 9,80 6094 785 44003 16079 6,4 0,0 111 10,80 7061 1644 48923 19155 6,4 0,0


121 11,80 8026 2502 55377 22228 6,4 0,0 131 12,80 8992 3361 62677 25298 6,4 0,0 141 13,80 9956 4220 70977 28367 6,4 0,0 151 14,80 14596 5079 78093 31434 6,4 0,0 161 15,80 26630 5937 79098 34500 6,4 0,0 171 16,80 29294 6796 87123 37565 6,4 0,0 181 17,80 31851 7655 95929 40630 6,4 0,0 191 18,80 34313 8514 105556 43693 6,4 0,0 201 19,80 36683 9373 116043 46757 6,4 0,0 211 20,80 38973 10232 127860 49819 6,4 0,0 Combinazione n° 4 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 2458 0 4,8 0,0 11 1,00 0 0 5660 0 4,8 0,0 21 2,00 741 0 8838 0 4,8 0,0 31 3,00 1813 0 12015 0 4,8 0,0 41 4,00 2886 0 15192 0 4,8 0,0 51 5,00 3960 0 18370 0 4,8 0,0 61 6,00 5033 0 21547 2009 4,8 0,0 71 7,00 6107 0 24724 4584 4,8 0,0 81 7,80 4161 0 36211 9914 6,4 0,0 91 8,80 5130 0 40098 12999 6,4 0,0 101 9,80 6094 785 44003 16079 6,4 0,0 111 10,80 7061 1644 48923 19155 6,4 0,0 121 11,80 8026 2502 55377 22228 6,4 0,0 131 12,80 8992 3361 62677 25298 6,4 0,0 141 13,80 9956 4220 70977 28367 6,4 0,0 151 14,80 14596 5079 78093 31434 6,4 0,0 161 15,80 26630 5937 79098 34500 6,4 0,0 171 16,80 29294 6796 87123 37565 6,4 0,0 181 17,80 31851 7655 95929 40630 6,4 0,0 191 18,80 34313 8514 105556 43693 6,4 0,0 201 19,80 36683 9373 116043 46757 6,4 0,0 211 20,80 38973 10232 127860 49819 6,4 0,0 Combinazione n° 5 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6590 0 6,0 0,0 21 2,00 466 0 9870 0 6,0 0,0 31 3,00 1527 0 13145 0 6,0 0,0 41 4,00 2592 0 16417 0 6,0 0,0 51 5,00 3660 0 19688 0 6,0 0,0 61 6,00 4730 0 22958 2641 6,0 0,0 71 7,00 5800 0 26228 5220 6,0 0,0 81 7,80 3458 0 41607 11657 8,0 0,0 91 8,80 4402 0 45705 14847 8,0 0,0 101 9,80 5343 298 52054 18024 8,0 0,0 111 10,80 6282 1127 60024 21188 8,0 0,0 121 11,80 7220 1956 69530 24343 8,0 0,0 131 12,80 8159 2785 80799 27490 8,0 0,0 141 13,80 9099 3614 80856 30632 8,0 0,0 151 14,80 29568 4443 90871 33768 8,0 0,0 161 15,80 30072 5272 102252 36901 8,0 0,0 171 16,80 30577 6101 115244 40030 8,0 0,0 181 17,80 32843 6931 129801 43157 8,0 0,0 191 18,80 35291 7760 117380 46281 8,0 0,0 201 19,80 37650 8589 120180 49404 8,0 0,0 211 20,80 39919 9419 125555 52524 8,0 0,0 Combinazione n° 6 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6590 0 6,0 0,0 21 2,00 466 0 9870 0 6,0 0,0 31 3,00 1527 0 13145 0 6,0 0,0 41 4,00 2592 0 16417 0 6,0 0,0 51 5,00 3660 0 19688 0 6,0 0,0 61 6,00 4730 0 22958 2641 6,0 0,0 71 7,00 5800 0 26228 5220 6,0 0,0 81 7,80 3458 0 41607 11657 8,0 0,0 91 8,80 4402 0 45705 14847 8,0 0,0 101 9,80 5343 298 52054 18024 8,0 0,0 111 10,80 6282 1127 60024 21188 8,0 0,0 121 11,80 7220 1956 69530 24343 8,0 0,0 131 12,80 8159 2785 80799 27490 8,0 0,0 141 13,80 9099 3614 80856 30632 8,0 0,0 151 14,80 29568 4443 90871 33768 8,0 0,0 161 15,80 30072 5272 102252 36901 8,0 0,0


171 16,80 30577 6101 115244 40030 8,0 0,0 181 17,80 32843 6931 129801 43157 8,0 0,0 191 18,80 35291 7760 117380 46281 8,0 0,0 201 19,80 37650 8589 120180 49404 8,0 0,0 211 20,80 39919 9419 125555 52524 8,0 0,0 Combinazione n° 7 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 2458 0 4,8 0,0 11 1,00 0 0 5365 0 4,8 0,0 21 2,00 985 0 8237 0 4,8 0,0 31 3,00 2193 0 11103 0 4,8 0,0 41 4,00 3405 0 13966 0 4,8 0,0 51 5,00 4619 0 16827 0 4,8 0,0 61 6,00 5835 0 19687 2009 4,8 0,0 71 7,00 7052 0 22546 4279 4,8 0,0 81 7,80 5019 0 33921 9330 6,4 0,0 91 8,80 6129 206 37397 12043 6,4 0,0 101 9,80 7232 1167 41806 14737 6,4 0,0 111 10,80 41661 2128 47420 17414 6,4 0,0 121 11,80 41960 3090 53884 20076 6,4 0,0 131 12,80 41697 4051 61249 22728 6,4 0,0 141 13,80 42449 5013 69526 25369 6,4 0,0 151 14,80 43201 5974 69761 28003 6,4 0,0 161 15,80 43953 6936 77117 30631 6,4 0,0 171 16,80 44705 7897 85139 33252 6,4 0,0 181 17,80 45501 8859 93951 35869 6,4 0,0 191 18,80 47759 9820 103694 38481 6,4 0,0 201 19,80 47211 10782 114214 41090 6,4 0,0 211 20,80 46060 11744 106655 43696 6,4 0,0 Combinazione n° 8 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 2458 0 4,8 0,0 11 1,00 0 0 5365 0 4,8 0,0 21 2,00 985 0 8237 0 4,8 0,0 31 3,00 2193 0 11103 0 4,8 0,0 41 4,00 3405 0 13966 0 4,8 0,0 51 5,00 4619 0 16827 0 4,8 0,0 61 6,00 5835 0 19687 2009 4,8 0,0 71 7,00 7052 0 22546 4279 4,8 0,0 81 7,80 5019 0 33921 9330 6,4 0,0 91 8,80 6129 206 37397 12043 6,4 0,0 101 9,80 7232 1167 41806 14737 6,4 0,0 111 10,80 41661 2128 47420 17414 6,4 0,0 121 11,80 41960 3090 53884 20076 6,4 0,0 131 12,80 41697 4051 61249 22728 6,4 0,0 141 13,80 42449 5013 69526 25369 6,4 0,0 151 14,80 43201 5974 69761 28003 6,4 0,0 161 15,80 43953 6936 77117 30631 6,4 0,0 171 16,80 44705 7897 85139 33252 6,4 0,0 181 17,80 45501 8859 93951 35869 6,4 0,0 191 18,80 47759 9820 103694 38481 6,4 0,0 201 19,80 47211 10782 114214 41090 6,4 0,0 211 20,80 46060 11744 106655 43696 6,4 0,0 Combinazione n° 9 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6903 0 6,0 0,0 21 2,00 243 0 10502 0 6,0 0,0 31 3,00 1181 0 14687 0 6,0 0,0 41 4,00 2262 0 18278 0 6,0 0,0 51 5,00 3210 0 21873 0 6,0 0,0 61 6,00 4149 0 25471 2640 6,0 0,0 71 7,00 5089 0 29070 5533 6,0 0,0 81 7,80 2807 0 44669 12265 8,0 0,0 91 8,80 3630 0 49216 15833 8,0 0,0 101 9,80 4448 0 54132 19397 8,0 0,0 111 10,80 5266 677 62087 22957 8,0 0,0 121 11,80 6071 1410 71642 26516 8,0 0,0 131 12,80 6889 2142 82888 30073 8,0 0,0 141 13,80 7706 2875 83336 33628 8,0 0,0 151 14,80 8524 3607 93406 37182 8,0 0,0 161 15,80 9341 4340 104746 40735 8,0 0,0 171 16,80 10159 5072 117730 44288 8,0 0,0 181 17,80 11715 5805 132288 47840 8,0 0,0 191 18,80 15408 6537 148975 51391 8,0 0,0 201 19,80 16290 7270 129759 54942 8,0 0,0 211 20,80 17144 8002 133351 58493 8,0 0,0


Combinazione n° 10 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6903 0 6,0 0,0 21 2,00 243 0 10502 0 6,0 0,0 31 3,00 1181 0 15643 0 6,0 0,0 41 4,00 2475 0 19177 0 6,0 0,0 51 5,00 3424 0 22752 0 6,0 0,0 61 6,00 4368 0 26340 2640 6,0 0,0 71 7,00 5310 0 29933 5533 6,0 0,0 81 7,80 2988 0 45593 12265 8,0 0,0 91 8,80 3816 0 50159 15833 8,0 0,0 101 9,80 4639 0 54970 19397 8,0 0,0 111 10,80 5458 677 62988 22957 8,0 0,0 121 11,80 6250 1410 72624 26516 8,0 0,0 131 12,80 7067 2142 83959 30073 8,0 0,0 141 13,80 7885 2875 84110 33628 8,0 0,0 151 14,80 8703 3607 94237 37182 8,0 0,0 161 15,80 9521 4340 105640 40735 8,0 0,0 171 16,80 10339 5072 118705 44288 8,0 0,0 181 17,80 11157 5805 133345 47840 8,0 0,0 191 18,80 15435 6537 150130 51391 8,0 0,0 201 19,80 16342 7270 129299 54942 8,0 0,0 211 20,80 17192 8002 133330 58493 8,0 0,0 Combinazione n° 11 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6903 0 6,0 0,0 21 2,00 243 0 10502 0 6,0 0,0 31 3,00 1181 0 17577 0 6,0 0,0 41 4,00 2791 0 20791 0 6,0 0,0 51 5,00 3761 0 24271 0 6,0 0,0 61 6,00 4717 0 27819 2640 6,0 0,0 71 7,00 5666 0 31392 5533 6,0 0,0 81 7,80 3281 0 47159 12265 8,0 0,0 91 8,80 4122 0 51742 15833 8,0 0,0 101 9,80 4952 0 56366 19397 8,0 0,0 111 10,80 5775 677 64489 22957 8,0 0,0 121 11,80 6541 1410 74260 26516 8,0 0,0 131 12,80 7362 2142 85745 30073 8,0 0,0 141 13,80 8182 2875 85400 33628 8,0 0,0 151 14,80 9000 3607 95623 37182 8,0 0,0 161 15,80 9818 4340 107131 40735 8,0 0,0 171 16,80 10637 5072 120330 44288 8,0 0,0 181 17,80 11455 5805 135106 47840 8,0 0,0 191 18,80 15486 6537 124779 51391 8,0 0,0 201 19,80 16427 7270 128610 54942 8,0 0,0 211 20,80 17269 8002 133642 58493 8,0 0,0 Combinazione n° 12 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6773 0 6,0 0,0 21 2,00 334 0 10242 0 6,0 0,0 31 3,00 1321 0 14280 0 6,0 0,0 41 4,00 2470 0 17738 0 6,0 0,0 51 5,00 3461 0 21201 0 6,0 0,0 61 6,00 4452 0 24666 2641 6,0 0,0 71 7,00 5443 0 28132 5404 6,0 0,0 81 7,80 3126 0 43619 12014 8,0 0,0 91 8,80 4000 0 47996 15427 8,0 0,0 101 9,80 4867 90 53490 18834 8,0 0,0 111 10,80 5734 861 61473 22234 8,0 0,0 121 11,80 6588 1632 71005 25631 8,0 0,0 131 12,80 7454 2404 82240 29023 8,0 0,0 141 13,80 8321 3175 82512 32413 8,0 0,0 151 14,80 9187 3946 92599 35801 8,0 0,0 161 15,80 10052 4718 103952 39187 8,0 0,0 171 16,80 14589 5489 116962 42572 8,0 0,0 181 17,80 15606 6261 131738 45956 8,0 0,0 191 18,80 16552 7032 146557 49338 8,0 0,0 201 19,80 27439 7803 125731 52720 8,0 0,0 211 20,80 32624 8575 130698 56102 8,0 0,0 Combinazione n° 13 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6773 0 6,0 0,0 21 2,00 334 0 10242 0 6,0 0,0


31 3,00 1321 0 15208 0 6,0 0,0 41 4,00 2692 0 18609 0 6,0 0,0 51 5,00 3690 0 22051 0 6,0 0,0 61 6,00 4685 0 25506 2641 6,0 0,0 71 7,00 5677 0 28966 5404 6,0 0,0 81 7,80 3317 0 44500 12014 8,0 0,0 91 8,80 4195 0 48900 15427 8,0 0,0 101 9,80 5068 90 54327 18834 8,0 0,0 111 10,80 5937 861 62375 22234 8,0 0,0 121 11,80 6777 1632 71984 25631 8,0 0,0 131 12,80 7643 2404 83308 29023 8,0 0,0 141 13,80 8510 3175 83288 32413 8,0 0,0 151 14,80 9377 3946 93432 35801 8,0 0,0 161 15,80 10242 4718 104849 39187 8,0 0,0 171 16,80 14626 5489 117940 42572 8,0 0,0 181 17,80 15638 6261 132805 45956 8,0 0,0 191 18,80 16606 7032 130091 49338 8,0 0,0 201 19,80 20465 7803 125294 52720 8,0 0,0 211 20,80 32661 8575 130553 56102 8,0 0,0 Combinazione n° 14 n° Y(m) am av pm pv a p 1 0,00 0 0 3270 0 6,0 0,0 11 1,00 0 0 6773 0 6,0 0,0 21 2,00 334 0 10242 0 6,0 0,0 31 3,00 1321 0 17099 0 6,0 0,0 41 4,00 3034 0 20171 0 6,0 0,0 51 5,00 4053 0 23520 0 6,0 0,0 61 6,00 5058 0 26935 2641 6,0 0,0 71 7,00 6058 0 30375 5404 6,0 0,0 81 7,80 3625 0 45993 12014 8,0 0,0 91 8,80 4519 0 50419 15427 8,0 0,0 101 9,80 5399 90 55721 18834 8,0 0,0 111 10,80 6274 861 63878 22234 8,0 0,0 121 11,80 7086 1632 73615 25631 8,0 0,0 131 12,80 7956 2404 83686 29023 8,0 0,0 141 13,80 8825 3175 84582 32413 8,0 0,0 151 14,80 9693 3946 94822 35801 8,0 0,0 161 15,80 10561 4718 106344 39187 8,0 0,0 171 16,80 11427 5489 119569 42572 8,0 0,0 181 17,80 15691 6261 134584 45956 8,0 0,0 191 18,80 16696 7032 121238 49338 8,0 0,0 201 19,80 17589 7803 124639 52720 8,0 0,0 211 20,80 32721 8575 130146 56102 8,0 0,0

Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 120 elementi fuori terra e 310 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 6,00 [m] Profondità di infissione 15,50 [m] Altezza totale della paratia 21,50 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata

n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg] n° Tipo Pa YPa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc 1 [A1-M1] 14969 4,68 -- -- -- -- -13480 8,68 5000 13,93 2 [A1-M1] 8912 4,66 -- -- -- -- -4782 8,58 1371 14,15 3 [A2-M2] 14533 4,85 -- -- -- -- -12651 8,87 4532 14,18 4 [A2-M2] 14533 4,85 -- -- -- -- -12651 8,87 4532 14,18 5 [A1-M1] S 11812 4,75 -- -- -- -- -8856 8,68 2989 14,04 6 [A1-M1] S 11812 4,75 -- -- -- -- -8856 8,68 2989 14,04 7 [A2-M2] S 18380 4,94 -- -- -- -- -16594 9,06 5701 14,91 8 [A2-M2] S 18380 4,94 -- -- -- -- -16594 9,06 5701 14,91 9 [SLEQ] 9332 4,69 -- -- -- -- -5358 8,60 1583 14,13 10 [SLEF] 10009 4,73 -- -- -- -- -6291 8,62 1934 14,10 11 [SLER] 11247 4,78 -- -- -- -- -8011 8,66 2594 14,07 12 [SLEQ] S 10490 4,72 -- -- -- -- -7004 8,65 2255 14,07 13 [SLEF] S 11309 4,76 -- -- -- -- -8130 8,67 2675 14,06 14 [SLER] S 12802 4,81 -- -- -- -- -10178 8,69 3438 14,04


Simbologia adottata

n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg] n° Tipo Rc YRc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 6486 3,50 -- -- -- -- 2 [A1-M1] 0 0,00 5499 3,62 -- -- -- -- 3 [A2-M2] 0 0,00 6412 3,51 -- -- -- -- 4 [A2-M2] 0 0,00 6412 3,51 -- -- -- -- 5 [A1-M1] S 0 0,00 5943 3,56 -- -- -- -- 6 [A1-M1] S 0 0,00 5943 3,56 -- -- -- -- 7 [A2-M2] S 0 0,00 7483 3,41 -- -- -- -- 8 [A2-M2] S 0 0,00 7483 3,41 -- -- -- -- 9 [SLEQ] 0 0,00 5556 3,62 -- -- -- -- 10 [SLEF] 0 0,00 5650 3,60 -- -- -- -- 11 [SLER] 0 0,00 5828 3,58 -- -- -- -- 12 [SLEQ] S 0 0,00 5739 3,59 -- -- -- -- 13 [SLEF] S 0 0,00 5853 3,57 -- -- -- -- 14 [SLER] S 0 0,00 6060 3,55 -- -- -- -- Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg] n° Tipo PNUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 7,19 7,70 10,79 10.93 1,57 294893 2 [A1-M1] 6,68 7,55 11,02 6.75 0,65 294893 3 [A2-M2] 7,49 8,30 11,05 15.11 2,63 192292 4 [A2-M2] 7,49 8,30 11,05 15.11 2,63 192292 5 [A1-M1] S 7,38 7,55 10,91 9.65 1,42 294893 6 [A1-M1] S 7,38 7,55 10,91 9.65 1,42 294893 7 [A2-M2] S 7,49 9,70 -9,50 53.05 4,63 192292 8 [A2-M2] S 7,49 9,70 -9,50 53.05 4,63 192292 9 [SLEQ] 6,75 7,55 10,99 7.40 0,73 294893 10 [SLEF] 6,87 7,55 10,97 8.36 0,86 294893 11 [SLER] 7,05 7,55 10,93 9.65 1,11 294893 12 [SLEQ] S 7,01 7,55 10,93 9.65 1,03 294893 13 [SLEF] S 7,14 7,55 10,92 9.65 1,20 294893 14 [SLER] S 7,36 7,55 10,91 9.97 1,51 294893

Risultati tiranti Caratteristiche dei tiranti utilizzati Simbologia adottata

Y ordinata della fila rispetto alla testa della paratia espressa in [m] nt numero di tiranti della fila N sforzo su ogni tirante della fila espresso in [kg] L lunghezza totale di progetto del tirante espressa in [m] Lf lunghezza di fondazione di progetto del tirante espressa in [m] Ld lunghezza totale definita del tirante espressa in [m] Ldf lunghezza di fondazione definita del tirante espressa in [m] FS Fattore di sicurezza. Rapporto tra lunghezza di fondazione definita e lunghezza di fondazione di progetto. Af area di armatura in ogni tirante espressa in [cmq] Rt/ml reazione a metro lineare del tirante della fila espresso in [kg] f tensione di trazione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] u spostamento orizzontale del tirante della fila, positivo verso valle, espresso in [cm] 2 file di tiranti attivi armati con trefoli n° Y nt Af L Lf Ld Ldf FS 1 2,50 11 5,60 31,00 13,00 38,00 20,00 1.54 2 5,00 10 1,40 26,70 8,70 38,00 20,00 2.30 Combinazione n° 1 N° N Rt/ml f u 1 13110 4304,62 2340,99 0,66622 2 9808 2927,87 7005,96 0,41262 Combinazione n° 2 N° N Rt/ml f u 1 10169 3339,21 1815,97 0,16940 2 9382 2800,46 6701,10 0,11638 Combinazione n° 3 N° N Rt/ml f u 1 12876 4227,91 2299,27 0,62675 2 9788 2921,94 6991,79 0,39883 Combinazione n° 4 N° N Rt/ml f u 1 12876 4227,91 2299,27 0,62675 2 9788 2921,94 6991,79 0,39883 Combinazione n° 5 N° N Rt/ml f u


1 11488 3772,14 2051,41 0,39219 2 9576 2858,58 6840,18 0,25152 Combinazione n° 6 N° N Rt/ml f u 1 11488 3772,14 2051,41 0,39219 2 9576 2858,58 6840,18 0,25152 Combinazione n° 7 N° N Rt/ml f u 1 16007 5255,92 2858,33 1,15578 2 10317 3079,69 7369,25 0,76557 Combinazione n° 8 N° N Rt/ml f u 1 16007 5255,92 2858,33 1,15578 2 10317 3079,69 7369,25 0,76557 Combinazione n° 9 N° N Rt/ml f u 1 10337 3394,19 1845,87 0,19770 2 9407 2808,06 6719,28 0,13405 Combinazione n° 10 N° N Rt/ml f u 1 10615 3485,62 1895,59 0,24475 2 9449 2820,63 6749,37 0,16329 Combinazione n° 11 N° N Rt/ml f u 1 11145 3659,49 1990,15 0,33423 2 9529 2844,42 6806,29 0,21860 Combinazione n° 12 N° N Rt/ml f u 1 10883 3573,42 1943,34 0,28993 2 9487 2832,08 6776,76 0,18990 Combinazione n° 13 N° N Rt/ml f u 1 11220 3684,09 2003,52 0,34689 2 9539 2847,33 6813,24 0,22535 Combinazione n° 14 N° N Rt/ml f u 1 11834 3885,85 2113,24 0,45071 2 9631 2874,84 6879,07 0,28932

Pressioni orizzontali agenti sulla paratia Simbologia adottata

N° numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione espressa in [m] P pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle Combinazione n° 1 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 195,52 41 2,00 801,44 51 2,50 1407,93 61 3,00 2014,80 71 3,50 2621,93 81 4,00 3229,23 91 4,50 3836,68 101 5,00 4444,22 111 5,50 5051,84 121 6,00 5659,51 131 6,45 1860,31 141 6,95 609,83 31 7,50 -4859,68 41 8,00 -7869,00 51 8,50 -5718,12 61 9,00 -3907,90 71 9,50 -2433,26 81 10,00 -1272,49 91 10,50 -393,43 101 11,00 241,60 111 11,50 672,13 121 12,00 936,81 131 12,50 1071,57 141 13,00 1108,52 151 13,50 1075,31 161 14,00 995,01 171 14,50 886,19 181 15,00 763,26 191 15,50 636,93

Combinazione n° 2 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 242,09 51 2,50 708,17 61 3,00 1174,61 71 3,50 1641,31 81 4,00 2108,19 91 4,50 2575,22 101 5,00 3042,35 111 5,50 3509,58 121 6,00 3976,87 131 6,45 438,14 21 7,00 -621,74 31 7,50 -1840,24 41 8,00 -2459,02 51 8,50 -1827,61 61 9,00 -1288,13 71 9,50 -841,98 81 10,00 -485,06 91 10,50 -209,69 101 11,00 -6,09 111 11,50 136,46 121 12,00 228,74 131 12,50 280,98 141 13,00 302,51 151 13,50 301,47 161 14,00 284,75 171 14,50 258,01 181 15,00 225,68 191 15,50 191,16


201 16,00 514,69 211 16,50 401,37 221 17,00 299,61 231 17,50 210,39 241 18,00 133,38 251 18,50 67,39 261 19,00 10,65 271 19,50 -38,90 281 20,00 -83,36 291 20,50 -124,69 301 21,00 -164,48 311 21,50 -203,81

201 16,00 156,85 211 16,50 124,38 221 17,00 94,72 231 17,50 68,31 241 18,00 45,18 251 18,50 25,09 261 19,00 7,59 271 19,50 -7,87 281 20,00 -21,88 291 20,50 -34,97 301 21,00 -47,62 311 21,50 -60,14

Combinazione n° 3 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 205,21 41 2,00 738,78 51 2,50 1272,77 61 3,00 1807,03 71 3,50 2341,49 81 4,00 2876,10 91 4,50 3410,84 101 5,00 3945,64 111 5,50 4480,53 121 6,00 5015,46 131 6,45 2315,14 141 6,95 1575,06 31 7,50 -2308,51 41 8,00 -6202,96 51 8,50 -6165,32 61 9,00 -4362,51 71 9,50 -2868,42 81 10,00 -1670,53 91 10,50 -744,03 101 11,00 -56,91 111 11,50 426,13 121 12,00 740,78 131 12,50 921,03 141 13,00 997,89 151 13,50 998,55 161 14,00 946,07 171 14,50 859,36 181 15,00 753,36 191 15,50 639,43 201 16,00 525,77 211 16,50 417,89 221 17,00 319,10 231 17,50 230,92 241 18,00 153,54 251 18,50 86,19 261 19,00 27,42 271 19,50 -24,58 281 20,00 -71,73 291 20,50 -115,86 301 21,00 -158,50 311 21,50 -200,69

Combinazione n° 4 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 205,21 41 2,00 738,78 51 2,50 1272,77 61 3,00 1807,03 71 3,50 2341,49 81 4,00 2876,10 91 4,50 3410,84 101 5,00 3945,64 111 5,50 4480,53 121 6,00 5015,46 131 6,45 2315,14 141 6,95 1575,06 31 7,50 -2308,51 41 8,00 -6202,96 51 8,50 -6165,32 61 9,00 -4362,51 71 9,50 -2868,42 81 10,00 -1670,53 91 10,50 -744,03 101 11,00 -56,91 111 11,50 426,13 121 12,00 740,78 131 12,50 921,03 141 13,00 997,89 151 13,50 998,55 161 14,00 946,07 171 14,50 859,36 181 15,00 753,36 191 15,50 639,43 201 16,00 525,77 211 16,50 417,89 221 17,00 319,10 231 17,50 230,92 241 18,00 153,54 251 18,50 86,19 261 19,00 27,42 271 19,50 -24,58 281 20,00 -71,73 291 20,50 -115,86 301 21,00 -158,50 311 21,50 -200,69

Combinazione n° 5 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 463,21 51 2,50 990,16 61 3,00 1518,52 71 3,50 2047,93 81 4,00 2578,14 91 4,50 3108,95 101 5,00 3640,25 111 5,50 4171,93 121 6,00 4703,91 131 6,45 1358,86 141 6,95 621,55

Combinazione n° 6 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 463,21 51 2,50 990,16 61 3,00 1518,52 71 3,50 2047,93 81 4,00 2578,14 91 4,50 3108,95 101 5,00 3640,25 111 5,50 4171,93 121 6,00 4703,91 131 6,45 1358,86 141 6,95 621,55


31 7,50 -3799,61 41 8,00 -5032,81 51 8,50 -3700,53 61 9,00 -2570,67 71 9,50 -1643,14 81 10,00 -906,94 91 10,50 -344,00 101 11,00 67,64 111 11,50 351,53 121 12,00 531,00 131 12,50 627,98 141 13,00 662,24 151 13,50 650,94 161 14,00 608,50 171 14,50 546,64 181 15,00 474,50 191 15,50 398,97 201 16,00 324,93 211 16,50 255,59 221 17,00 192,79 231 17,50 137,29 241 18,00 89,04 251 18,50 47,39 261 19,00 11,35 271 19,50 -20,32 281 20,00 -48,87 291 20,50 -75,50 301 21,00 -101,18 311 21,50 -126,57

31 7,50 -3799,61 41 8,00 -5032,81 51 8,50 -3700,53 61 9,00 -2570,67 71 9,50 -1643,14 81 10,00 -906,94 91 10,50 -344,00 101 11,00 67,64 111 11,50 351,53 121 12,00 531,00 131 12,50 627,98 141 13,00 662,24 151 13,50 650,94 161 14,00 608,50 171 14,50 546,64 181 15,00 474,50 191 15,50 398,97 201 16,00 324,93 211 16,50 255,59 221 17,00 192,79 231 17,50 137,29 241 18,00 89,04 251 18,50 47,39 261 19,00 11,35 271 19,50 -20,32 281 20,00 -48,87 291 20,50 -75,50 301 21,00 -101,18 311 21,50 -126,57

Combinazione n° 7 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 383,13 41 2,00 981,98 51 2,50 1582,83 61 3,00 2185,13 71 3,50 2788,51 81 4,00 3392,72 91 4,50 3997,57 101 5,00 4602,92 111 5,50 5208,68 121 6,00 5814,76 131 6,45 3308,70 141 6,95 2799,07 31 7,50 -938,66 41 8,00 -4663,97 51 8,50 -5471,20 61 9,00 -6274,16 71 9,50 -7071,92 81 10,00 -6116,69 91 10,50 0,00 101 11,00 0,00 111 11,50 0,00 121 12,00 0,00 131 12,50 548,60 141 13,00 997,11 151 13,50 1259,50 161 14,00 1376,94 171 14,50 1385,38 181 15,00 1315,11 191 15,50 1190,61 201 16,00 1030,92 211 16,50 850,05 221 17,00 657,75 231 17,50 460,16 241 18,00 260,70 251 18,50 60,84 261 19,00 0,00 271 19,50 0,00 281 20,00 0,00 291 20,50 0,00 301 21,00 0,00 311 21,50 0,00

Combinazione n° 8 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 383,13 41 2,00 981,98 51 2,50 1582,83 61 3,00 2185,13 71 3,50 2788,51 81 4,00 3392,72 91 4,50 3997,57 101 5,00 4602,92 111 5,50 5208,68 121 6,00 5814,76 131 6,45 3308,70 141 6,95 2799,07 31 7,50 -938,66 41 8,00 -4663,97 51 8,50 -5471,20 61 9,00 -6274,16 71 9,50 -7071,92 81 10,00 -6116,69 91 10,50 0,00 101 11,00 0,00 111 11,50 0,00 121 12,00 0,00 131 12,50 548,60 141 13,00 997,11 151 13,50 1259,50 161 14,00 1376,94 171 14,50 1385,38 181 15,00 1315,11 191 15,50 1190,61 201 16,00 1030,92 211 16,50 850,05 221 17,00 657,75 231 17,50 460,16 241 18,00 260,70 251 18,50 60,84 261 19,00 0,00 271 19,50 0,00 281 20,00 0,00 291 20,50 0,00 301 21,00 0,00 311 21,50 0,00


Combinazione n° 9 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 242,09 51 2,50 708,17 61 3,00 1174,61 71 3,50 1641,31 81 4,00 2249,32 91 4,50 2724,48 101 5,00 3191,94 111 5,50 3659,32 121 6,00 4126,66 131 6,45 587,93 21 7,00 -472,00 31 7,50 -2100,75 41 8,00 -2801,97 51 8,50 -2077,86 61 9,00 -1460,16 71 9,50 -950,11 81 10,00 -542,75 91 10,50 -229,05 101 11,00 2,36 111 11,50 163,88 121 12,00 267,93 131 12,50 326,31 141 13,00 349,70 151 13,50 347,45 161 14,00 327,45 171 14,50 296,15 181 15,00 258,62 191 15,50 218,71 201 16,00 179,18 211 16,50 141,85 221 17,00 107,81 231 17,50 77,55 241 18,00 51,09 251 18,50 28,13 261 19,00 8,16 271 19,50 -9,46 281 20,00 -25,40 291 20,50 -40,31 301 21,00 -54,70 311 21,50 -68,93

Combinazione n° 10 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 242,09 51 2,50 708,17 61 3,00 1174,61 71 3,50 1641,31 81 4,00 2461,71 91 4,50 2934,07 101 5,00 3404,83 111 5,50 3874,55 121 6,00 4343,60 131 6,45 806,00 21 7,00 -252,89 31 7,50 -2530,53 41 8,00 -3367,64 51 8,50 -2490,51 61 9,00 -1743,71 71 9,50 -1128,24 81 10,00 -637,66 91 10,50 -260,75 101 11,00 16,52 111 11,50 209,30 121 12,00 332,76 131 12,50 401,22 141 13,00 427,66 151 13,50 423,39 161 14,00 397,95 171 14,50 359,11 181 15,00 312,99 191 15,50 264,19 201 16,00 216,02 211 16,50 170,66 221 17,00 129,39 231 17,50 92,77 241 18,00 60,81 251 18,50 33,13 261 19,00 9,09 271 19,50 -12,09 281 20,00 -31,23 291 20,50 -49,11 301 21,00 -66,37 311 21,50 -83,44

Combinazione n° 11 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 242,09 51 2,50 708,17 61 3,00 1174,61 71 3,50 1932,62 81 4,00 2775,57 91 4,50 3260,29 101 5,00 3740,15 111 5,50 4216,73 121 6,00 4691,03 131 6,45 1157,14 141 6,95 197,60 31 7,50 -3343,09 41 8,00 -4437,97 51 8,50 -3272,10 61 9,00 -2281,54 71 9,50 -1466,86 81 10,00 -818,95 91 10,50 -322,40 101 11,00 41,73 111 11,50 293,82 121 12,00 454,18 131 12,50 541,92 141 13,00 574,32 151 13,50 566,41 161 14,00 530,83

Combinazione n° 12 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 332,18 51 2,50 822,61 61 3,00 1313,74 71 3,50 1805,37 81 4,00 2456,86 91 4,50 2949,46 101 5,00 3442,05 111 5,50 3934,68 121 6,00 4427,36 131 6,45 967,84 141 6,95 95,91 31 7,50 -2905,42 41 8,00 -3856,77 51 8,50 -2843,41 61 9,00 -1982,46 71 9,50 -1274,41 81 10,00 -711,33 91 10,50 -279,81 101 11,00 36,60 111 11,50 255,65 121 12,00 394,97 131 12,50 471,18 141 13,00 499,29 151 13,50 492,38 161 14,00 461,42


171 14,50 477,87 181 15,00 415,60 191 15,50 350,08 201 16,00 285,65 211 16,50 225,16 221 17,00 170,25 231 17,50 121,63 241 18,00 79,28 251 18,50 42,68 261 19,00 10,94 271 19,50 -16,98 281 20,00 -42,18 291 20,50 -65,70 301 21,00 -88,39 311 21,50 -110,83

171 14,50 415,37 181 15,00 361,23 191 15,50 304,27 201 16,00 248,26 211 16,50 195,67 221 17,00 147,95 231 17,50 105,69 241 18,00 68,89 251 18,50 37,07 261 19,00 9,49 271 19,50 -14,77 281 20,00 -36,67 291 20,50 -57,11 301 21,00 -76,83 311 21,50 -96,33

Combinazione n° 13 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 332,18 51 2,50 822,61 61 3,00 1313,74 71 3,50 1828,85 81 4,00 2677,72 91 4,50 3174,63 101 5,00 3670,17 111 5,50 4164,84 121 6,00 4659,00 131 6,45 1200,42 141 6,95 329,27 31 7,50 -3432,61 41 8,00 -4553,60 51 8,50 -3354,46 61 9,00 -2336,22 71 9,50 -1499,27 81 10,00 -834,06 91 10,50 -324,63 101 11,00 48,62 111 11,50 306,71 121 12,00 470,57 131 12,50 559,88 141 13,00 592,41 151 13,50 583,63 161 14,00 546,53 171 14,50 491,67 181 15,00 427,34 191 15,50 359,77 201 16,00 293,38 211 16,50 231,10 221 17,00 174,61 231 17,50 124,62 241 18,00 81,10 251 18,50 43,50 261 19,00 10,92 271 19,50 -17,72 281 20,00 -43,58 291 20,50 -67,69 301 21,00 -90,96 311 21,50 -113,97

Combinazione n° 14 N° Y P 1 0,00 0,00 11 0,50 0,00 21 1,00 0,00 31 1,50 0,00 41 2,00 332,18 51 2,50 822,61 61 3,00 1313,74 71 3,50 2501,94 81 4,00 3017,60 91 4,50 3526,28 101 5,00 4030,42 111 5,50 4531,53 121 6,00 5030,55 131 6,45 1575,40 141 6,95 707,25 31 7,50 -4063,57 41 8,00 -5790,08 51 8,50 -4257,55 61 9,00 -2957,82 71 9,50 -1890,81 81 10,00 -1043,86 91 10,50 -396,22 101 11,00 77,39 111 11,50 404,04 121 12,00 610,56 131 12,50 722,19 141 13,00 761,65 151 13,50 748,70 161 14,00 699,93 171 14,50 628,79 181 15,00 545,83 191 15,50 458,96 201 16,00 373,80 211 16,50 294,05 221 17,00 221,81 231 17,50 157,96 241 18,00 102,45 251 18,50 54,55 261 19,00 13,08 271 19,50 -23,35 281 20,00 -56,21 291 20,50 -86,84 301 21,00 -116,38 311 21,50 -145,59

Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg] n° Tipo M YM T YT N YN 1 [A1-M1] 20428 8,60 8480 7,15 30917 21,50 MAX -- -- -2066 3,90 -4745 10,75 0 0,00 MIN 2 [A1-M1] 5600 8,85 3411 6,65 30449 21,50 MAX -- -- -2841 4,30 -2757 2,50 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 18507 8,85 8119 7,45 30882 21,50 MAX -- -- -2277 4,00 -4299 11,05 0 0,00 MIN 4 [A2-M2] 18507 8,85 8119 7,45 30882 21,50 MAX


-- -- -2277 4,00 -4299 11,05 0 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 12209 8,70 5867 7,35 30660 21,50 MAX -- -- -2600 4,10 -2957 2,50 0 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 12209 8,70 5867 7,35 30660 21,50 MAX -- -- -2600 4,10 -2957 2,50 0 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 28449 9,50 10894 7,45 31390 21,50 MAX -- -- -2669 4,00 -5701 12,05 0 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 28449 9,50 10894 7,45 31390 21,50 MAX -- -- -2669 4,00 -5701 12,05 0 0,00 MIN 9 [SLEQ] 6466 8,80 3775 6,75 30476 21,50 MAX -- -- -2919 4,30 -2807 2,50 0 0,00 MIN 10 [SLEF] 7898 8,80 4357 6,85 30521 21,50 MAX -- -- -3026 4,25 -2890 2,50 0 0,00 MIN 11 [SLER] 10596 8,75 5417 7,05 30605 21,50 MAX -- -- -3168 4,20 -3047 2,50 0 0,00 MIN 12 [SLEQ] S 9212 8,75 4749 7,00 30563 21,50 MAX -- -- -2822 4,20 -2897 2,50 0 0,00 MIN 13 [SLEF] S 10927 8,75 5455 7,10 30617 21,50 MAX -- -- -2938 4,20 -2998 2,50 0 0,00 MIN 14 [SLER] S 14042 8,75 6740 7,35 30715 21,50 MAX -- -- -3072 4,10 -3262 10,90 0 0,00 MIN

Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata

n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso n° Tipo U YU V YV 1 [A1-M1] 0,9159 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0180 13,00 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1] 0,2169 0,00 0,0236 0,00 MAX -- -- -0,0049 13,20 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 0,8504 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0163 13,25 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2] 0,8504 0,00 0,0242 0,00 MAX -- -- -0,0163 13,25 0,0000 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 0,5277 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0108 13,10 0,0000 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 0,5277 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0108 13,10 0,0000 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 1,5412 0,00 0,0248 0,00 MAX -- -- -0,0226 14,30 0,0000 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 1,5412 0,00 0,0248 0,00 MAX -- -- -0,0226 14,30 0,0000 0,00 MIN 9 [SLEQ] 0,2557 0,00 0,0236 0,00 MAX -- -- -0,0057 13,20 0,0000 0,00 MIN 10 [SLEF] 0,3204 0,00 0,0237 0,00 MAX -- -- -0,0070 13,15 0,0000 0,00 MIN 11 [SLER] 0,4437 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0093 13,15 0,0000 0,00 MIN 12 [SLEQ] S 0,3845 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0081 13,15 0,0000 0,00 MIN 13 [SLEF] S 0,4627 0,00 0,0238 0,00 MAX -- -- -0,0096 13,10 0,0000 0,00 MIN 14 [SLER] S 0,6060 0,00 0,0239 0,00 MAX -- -- -0,0124 13,10 0,0000 0,00 MIN

Stabilità globale Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 100 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza n° Tipo (XC, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS 3 [A2-M2] (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,79 4 [A2-M2] (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,79 7 [A2-M2] S (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,42 8 [A2-M2] S (-6,45; 19,35) 41,36 (-34,06; -11,44) (32,70; 6,00) 1,42 Combinazione n° 7 Numero di strisce 50 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto


Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N° numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cos) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Caratteristiche delle strisce N° W (°) Wsin L c u (Ctn; Ctt) 1 1646,17 -40,69 -1073,21 1,73 16,66 0,148 0,000 (0; 0) 2 4988,70 -38,33 -3094,26 1,67 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 3 8141,03 -36,06 -4791,51 1,62 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 4 11086,93 -33,84 -6174,02 1,58 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 5 13842,57 -31,68 -7269,93 1,54 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 6 16421,36 -29,57 -8103,95 1,51 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 7 18834,56 -27,50 -8698,08 1,48 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 8 21091,67 -25,48 -9072,17 1,45 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 9 23200,78 -23,48 -9244,27 1,43 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 10 25168,77 -21,52 -9230,98 1,41 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 11 27001,56 -19,58 -9047,69 1,39 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 12 28704,21 -17,66 -8708,79 1,37 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 13 30281,06 -15,77 -8227,83 1,36 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 14 31735,81 -13,89 -7617,65 1,35 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 15 33071,61 -12,03 -6890,52 1,34 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 16 34291,10 -10,18 -6058,21 1,33 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 17 35396,49 -8,34 -5132,09 1,32 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 18 36389,54 -6,51 -4123,20 1,32 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 19 37271,66 -4,68 -3042,34 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 20 38043,89 -2,86 -1900,10 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 21 38706,91 -1,05 -706,94 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 22 39261,08 0,77 526,77 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 23 39706,42 2,58 1790,69 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 24 40042,63 4,40 3074,45 1,31 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 25 40269,07 6,23 4367,61 1,32 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 26 40384,76 8,06 5659,60 1,32 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 27 57255,52 9,93 9874,29 1,38 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 28 56566,90 11,85 11619,50 1,39 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 29 55747,67 13,79 13288,21 1,40 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 30 54794,76 15,74 14866,68 1,42 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 31 53704,52 17,71 16340,57 1,43 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 32 52472,60 19,71 17694,86 1,45 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 33 51093,89 21,73 18913,63 1,47 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 34 49562,37 23,77 19979,97 1,49 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 35 47871,00 25,85 20875,70 1,51 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 36 46297,81 27,97 21715,41 1,54 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 37 47822,07 30,13 24006,38 1,58 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 38 46924,73 32,34 25102,43 1,61 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 39 44519,58 34,60 25283,10 1,66 18,76 0,200 0,000 (1907; 988) 40 47468,60 36,93 28522,47 1,70 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 41 47249,31 39,33 29948,17 1,76 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 42 45986,17 41,82 30663,52 1,83 18,76 0,200 0,000 (2865; 1227) 43 42698,47 44,41 29879,05 1,91 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 44 38906,93 47,12 28508,82 2,00 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 45 34723,67 49,97 26588,85 2,12 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 46 30075,02 53,01 24021,58 2,26 18,76 0,200 0,000 (0; 0) 47 24885,11 56,28 20697,83 2,45 16,66 0,148 0,000 (0; 0) 48 19172,18 59,86 16579,74 2,71 14,57 0,096 0,000 (0; 0) 49 12537,45 63,88 11257,27 3,10 14,57 0,096 0,000 (0; 0) 50 4470,05 68,47 4158,09 3,71 14,57 0,096 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] Wi= 1727786,71 [kg] Wisini= 377597,52 [kg] Wicositani= 521209,15 [kg] cibi/cosi= 151118,91 [kg]

Descrizione armatura pali e caratteristiche sezione Diametro del palo 100,00 [cm] Area della sezione trasversale 7853,98 [cmq] Copriferro 5,00 [cm] L'armatura del palo è costituita da 820(Af=25,13 cmq) longitudinali e staffe 10/20,0 cm.

Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione)


Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio espresso in [kg] Tr taglio resistente espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 8,55 31093 21651 50313 35035 1.62 2 [A1-M1] 8,70 8506 21233 105828 264170 12.44 3 [A2-M2] 8,80 28164 22088 52285 41005 1.86 4 [A2-M2] 8,80 28164 22088 52285 41005 1.86 5 [A1-M1] S 8,60 18554 21357 62503 71945 3.37 6 [A1-M1] S 8,60 18554 21357 62503 71945 3.37 7 [A2-M2] S 9,45 43306 24139 47483 26467 1.10 8 [A2-M2] S 9,45 43306 24139 47483 26467 1.10 n° Tipo Y T Tr FST 1 [A1-M1] 7,15 12912 65935 5.11 2 [A1-M1] 6,65 5194 65935 12.69 3 [A2-M2] 7,45 12363 65935 5.33 4 [A2-M2] 7,45 12363 65935 5.33 5 [A1-M1] S 7,35 8934 65935 7.38 6 [A1-M1] S 7,35 8934 65935 7.38 7 [A2-M2] S 7,45 16589 65935 3.97 8 [A2-M2] S 7,45 16589 65935 3.97 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] c tensione nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] f tensione nell'armatura longitudinale del palo, espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq] st tensione nell'armatura trasversale, espresso in [kg/cmq] n° Tipo c Y(c) f Y(f) Af c Y(c) st Y(st) 9 [SLEQ] 20,23 8,70 430,33 8,60 25,13 1,37 7,30 1161,21 7,30 10 [SLEF] 26,54 8,70 689,90 8,60 25,13 1,69 7,10 1430,76 7,10 11 [SLER] 38,27 8,70 1212,85 8,60 25,13 2,11 6,85 1789,65 6,85 12 [SLEQ] S 32,29 8,70 942,32 8,60 25,13 1,87 6,95 1583,10 6,95 13 [SLEF] S 39,69 8,70 1278,89 8,60 25,13 2,10 6,80 1782,37 6,80 14 [SLER] S 52,96 8,70 1902,57 8,60 25,13 2,42 6,55 2052,39 6,55

Verifica armatura paratia (Inviluppo) Simbologia adottata

n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m] M momento flettente, espresso in [kgm] N sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio, espresso in [kg] Tr Taglio resistente, espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio n° Tipo Y M N Mu Nu FS T Tr FST 1 [A1-M1] 0,00 0 0 0 0 1000.00 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,05 0 98 -9 834951 8504.74 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,10 0 196 -19 834944 4252.33 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,15 0 295 -28 834936 2834.86 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,20 0 393 -38 834929 2126.13 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,25 0 491 -47 834922 1700.89 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,30 0 589 -56 834915 1417.40 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,35 0 687 -65 834908 1214.90 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,40 0 785 -75 834901 1063.03 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,45 0 884 -84 834894 944.91 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,50 0 982 -93 834887 850.41 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,55 0 1080 -102 834880 773.09 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,60 0 1178 -111 834873 708.66 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,65 0 1276 -120 834867 654.14 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,70 0 1374 -129 834860 607.42 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,75 0 1473 -138 834853 566.92 0 0 100000.00 1 [A1-M1] 0,80 0 1571 -147 834846 531.48 -1 65935 94589.98 1 [A1-M1] 0,85 0 1669 -155 834839 500.21 -1 65935 89491.31 1 [A1-M1] 0,90 0 1767 -164 834833 472.42 -1 65935 84951.18 1 [A1-M1] 0,95 0 1865 -173 834826 447.55 -1 65935 80870.81 1 [A1-M1] 1,00 0 1963 -182 834820 425.17 -1 65935 77196.54 1 [A1-M1] 1,05 0 2062 -190 834813 404.92 -1 65935 73864.58 1 [A1-M1] 1,10 -1 2160 -199 834806 386.51 -1 65935 70828.44 1 [A1-M1] 1,15 -1 2258 -207 834800 369.70 -1 65935 68054.04 1 [A1-M1] 1,20 -1 2356 -216 834793 354.30 -1 65935 65507.85 1 [A1-M1] 1,25 -1 2454 -224 834787 340.12 2 65935 36178.01 1 [A1-M1] 1,30 -1 2553 -233 834780 327.04 10 65935 6578.23 1 [A1-M1] 1,35 -1 2651 -230 834783 314.93 23 65935 2836.80 7 [A2-M2] S 1,40 2 2749 676 834443 303.56 41 65935 1607.77 7 [A2-M2] S 1,45 5 2847 1416 833878 292.89 63 65935 1041.20


7 [A2-M2] S 1,50 9 2945 2454 833088 282.86 90 65935 731.07 7 [A2-M2] S 1,55 14 3043 3819 832047 273.39 122 65935 542.22 7 [A2-M2] S 1,60 21 3142 5540 830735 264.43 158 65935 418.45 7 [A2-M2] S 1,65 30 3240 7638 829136 255.92 198 65935 332.86 7 [A2-M2] S 1,70 41 3338 10130 827237 247.83 243 65935 271.15 7 [A2-M2] S 1,75 54 3436 13032 825025 240.10 293 65935 225.19 7 [A2-M2] S 1,80 70 3534 16353 822493 232.72 347 65935 190.02 7 [A2-M2] S 1,85 89 3632 20102 819636 225.64 406 65935 162.50 7 [A2-M2] S 1,90 111 3731 24284 816448 218.85 469 65935 140.57 7 [A2-M2] S 1,95 136 3829 28899 812930 212.32 537 65935 122.80 7 [A2-M2] S 2,00 165 3927 33948 809082 206.03 609 65935 108.20 7 [A2-M2] S 2,05 197 4025 39428 804906 199.97 686 65935 96.06 7 [A2-M2] S 2,10 234 4123 45332 800405 194.12 768 65935 85.85 7 [A2-M2] S 2,15 274 4222 51654 795586 188.46 854 65935 77.19 7 [A2-M2] S 2,20 319 4320 58385 790456 182.99 945 65935 69.78 7 [A2-M2] S 2,25 369 4418 65514 785022 177.69 1040 65935 63.39 7 [A2-M2] S 2,30 423 4516 73028 779295 172.56 1140 65935 57.83 7 [A2-M2] S 2,35 483 4614 78800 753082 163.21 1245 65935 52.98 7 [A2-M2] S 2,40 548 4712 84519 727105 154.30 1354 65935 48.71 7 [A2-M2] S 2,45 618 4811 89815 698802 145.26 1467 65935 44.94 7 [A2-M2] S 2,50 695 8291 65752 784841 94.66 -5668 65935 11.63 7 [A2-M2] S 2,55 414 8389 39735 804671 95.92 -5545 65935 11.89 7 [A2-M2] S 2,60 140 8487 13620 824577 97.15 -5418 65935 12.17 7 [A2-M2] S 2,65 -127 8586 -12252 825619 96.16 -5286 65935 12.47 7 [A2-M2] S 2,70 -388 8684 -36105 807438 92.98 -5150 65935 12.80 7 [A2-M2] S 2,75 -642 8782 -57838 790873 90.06 -5008 65935 13.16 7 [A2-M2] S 2,80 -889 8880 -76458 763718 86.00 -4863 65935 13.56 7 [A2-M2] S 2,85 -1128 8978 -88637 705258 78.55 -4712 65935 13.99 7 [A2-M2] S 2,90 -1360 9076 -97745 652270 71.86 -4558 65935 14.47 7 [A2-M2] S 2,95 -1584 9175 -104442 604920 65.93 -4398 65935 14.99 7 [A2-M2] S 3,00 -1800 9273 -109218 562694 60.68 -4234 65935 15.57 7 [A2-M2] S 3,05 -2007 9371 -112492 525158 56.04 -4065 65935 16.22 7 [A2-M2] S 3,10 -2206 9469 -114835 492865 52.05 -3892 65935 16.94 7 [A2-M2] S 3,15 -2396 9567 -116113 463562 48.45 -3714 65935 17.75 7 [A2-M2] S 3,20 -2578 9666 -116944 438519 45.37 -3532 65935 18.67 7 [A2-M2] S 3,25 -2750 9764 -117060 415689 42.57 -3345 65935 19.71 7 [A2-M2] S 3,30 -2912 9862 -117157 396772 40.23 -3153 65935 20.91 7 [A2-M2] S 3,35 -3065 9960 -116522 378683 38.02 -2957 65935 22.30 7 [A2-M2] S 3,40 -3208 10058 -115513 362225 36.01 -2756 65935 23.92 7 [A2-M2] S 3,45 -3340 10156 -114686 348715 34.33 -2551 65935 25.85 7 [A2-M2] S 3,50 -3463 10255 -114007 337641 32.93 -2410 65935 27.36 7 [A2-M2] S 3,55 -3574 10353 -113110 327623 31.65 -2283 65935 28.88 2 [A1-M1] 3,60 -3547 9217 -108189 281140 30.50 -2153 65935 30.62 2 [A1-M1] 3,65 -3651 9316 -107180 273442 29.35 -2019 65935 32.65 2 [A1-M1] 3,70 -3749 9414 -106189 266648 28.33 -1882 65935 35.04 2 [A1-M1] 3,75 -3839 9512 -105373 261053 27.44 -1741 65935 37.87 2 [A1-M1] 3,80 -3923 9610 -104712 256519 26.69 -1596 65935 41.30 2 [A1-M1] 3,85 -3999 9708 -104191 252940 26.05 -1448 65935 45.52 2 [A1-M1] 3,90 -4068 9807 -103797 250237 25.52 -1297 65935 50.85 2 [A1-M1] 3,95 -4129 9905 -103522 248351 25.07 -1142 65935 57.76 2 [A1-M1] 4,00 -4182 10003 -103360 247240 24.72 -983 65935 67.09 2 [A1-M1] 4,05 -4227 10101 -103307 246877 24.44 847 65935 77.84 2 [A1-M1] 4,10 -4264 10199 -103361 247250 24.24 1100 65935 59.95 2 [A1-M1] 4,15 -4292 10297 -103523 248361 24.12 1357 65935 48.58 2 [A1-M1] 4,20 -4312 10396 -103795 250224 24.07 1619 65935 40.72 2 [A1-M1] 4,25 -4323 10494 -104180 252867 24.10 1886 65935 34.96 2 [A1-M1] 4,30 -4326 10592 -104686 256336 24.20 2157 65935 30.57 2 [A1-M1] 4,35 -4319 10690 -105321 260690 24.39 2433 65935 27.10 2 [A1-M1] 4,40 -4303 10788 -106096 266012 24.66 2714 65935 24.30 2 [A1-M1] 4,45 -4277 10886 -107029 272406 25.02 2999 65935 21.99 2 [A1-M1] 4,50 -4242 10985 -108044 279769 25.47 3289 65935 20.05 2 [A1-M1] 4,55 -4197 11083 -108856 287435 25.94 3583 65935 18.40 2 [A1-M1] 4,60 -4142 11181 -109803 296382 26.51 3882 65935 16.98 2 [A1-M1] 4,65 -4077 11279 -110907 306811 27.20 4186 65935 15.75 2 [A1-M1] 4,70 -4002 11377 -112195 318975 28.04 4494 65935 14.67 2 [A1-M1] 4,75 -3916 11475 -113701 333200 29.04 4807 65935 13.72 2 [A1-M1] 4,80 -3819 11574 -114597 347270 30.01 5124 65935 12.87 2 [A1-M1] 4,85 -3712 11672 -115590 363480 31.14 5447 65935 12.11 2 [A1-M1] 4,90 -3593 11770 -116751 382432 32.49 5773 65935 11.42 2 [A1-M1] 4,95 -3463 11868 -117133 401379 33.82 6105 65935 10.80 2 [A1-M1] 5,00 -3322 13968 -115205 484373 34.68 6441 65935 10.24 2 [A1-M1] 5,05 -3358 14067 -115270 482890 34.33 2845 65935 23.18 2 [A1-M1] 5,10 -3382 14165 -115272 482851 34.09 3190 65935 20.67 2 [A1-M1] 5,15 -3393 14263 -115211 484249 33.95 3540 65935 18.62 2 [A1-M1] 5,20 -3393 14361 -115086 487099 33.92 3895 65935 16.93 2 [A1-M1] 5,25 -3380 14459 -114897 491445 33.99 4254 65935 15.50 2 [A1-M1] 5,30 -3355 14557 -114639 497359 34.17 4618 65935 14.28


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7 [A2-M2] S 13,05 16444 31208 90760 172242 5.52 -7779 65935 8.48 7 [A2-M2] S 13,10 16055 31306 92058 179501 5.73 -7699 65935 8.56 7 [A2-M2] S 13,15 15670 31404 93448 187272 5.96 -7615 65935 8.66 7 [A2-M2] S 13,20 15290 31502 94938 195606 6.21 -7530 65935 8.76 7 [A2-M2] S 13,25 14913 31600 96540 204564 6.47 -7442 65935 8.86 7 [A2-M2] S 13,30 14541 31698 98265 214211 6.76 -7353 65935 8.97 7 [A2-M2] S 13,35 14173 31797 100031 224410 7.06 -7262 65935 9.08 7 [A2-M2] S 13,40 13810 31895 101484 234377 7.35 -7169 65935 9.20 7 [A2-M2] S 13,45 13452 31993 103043 245071 7.66 -7074 65935 9.32 7 [A2-M2] S 13,50 13098 32091 104720 256568 7.99 -6979 65935 9.45 7 [A2-M2] S 13,55 12749 32189 106526 268956 8.36 -6881 65935 9.58 7 [A2-M2] S 13,60 12405 32287 108255 281760 8.73 -6783 65935 9.72 7 [A2-M2] S 13,65 12066 32386 109556 294053 9.08 -6683 65935 9.87 7 [A2-M2] S 13,70 11732 32484 110948 307199 9.46 -6583 65935 10.02 7 [A2-M2] S 13,75 11403 32582 112439 321281 9.86 -6481 65935 10.17 7 [A2-M2] S 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[A2-M2] S 14,55 6845 34153 110388 550743 16.13 -4800 65935 13.74 7 [A2-M2] S 14,60 6605 34251 108959 564984 16.50 -4695 65935 14.04 7 [A2-M2] S 14,65 6371 34349 107378 578959 16.86 -4590 65935 14.36 7 [A2-M2] S 14,70 6141 34447 105762 593248 17.22 -4486 65935 14.70 7 [A2-M2] S 14,75 5917 34546 104110 607851 17.60 -4383 65935 15.04 7 [A2-M2] S 14,80 5698 34644 102238 621638 17.94 -4280 65935 15.40 7 [A2-M2] S 14,85 5484 34742 100254 635163 18.28 -4178 65935 15.78 7 [A2-M2] S 14,90 5275 34840 98241 648888 18.62 -4076 65935 16.18 7 [A2-M2] S 14,95 5071 34938 96200 662807 18.97 -3975 65935 16.59 7 [A2-M2] S 15,00 4872 35036 93993 675914 19.29 -3875 65935 17.01 7 [A2-M2] S 15,05 4678 35135 91686 688555 19.60 -3776 65935 17.46 7 [A2-M2] S 15,10 4490 35233 89362 701284 19.90 -3678 65935 17.93 7 [A2-M2] S 15,15 4306 35331 87025 714091 20.21 -3580 65935 18.42 7 [A2-M2] S 15,20 4127 35429 84632 726591 20.51 -3483 65935 18.93 7 [A2-M2] S 15,25 3953 35527 82111 738044 20.77 -3387 65935 19.47 7 [A2-M2] S 15,30 3783 35625 79591 749488 21.04 -3292 65935 20.03 7 [A2-M2] S 15,35 3619 35724 77076 760913 21.30 -3199 65935 20.61 7 [A2-M2] S 15,40 3459 35822 74567 772307 21.56 -3106 65935 21.23 7 [A2-M2] S 15,45 3303 35920 71757 780264 21.72 -3014 65935 21.88 7 [A2-M2] S 15,50 3153 36018 68513 782737 21.73 -2923 65935 22.55 7 [A2-M2] S 15,55 3006 36116 65358 785141 21.74 -2834 65935 23.27 7 [A2-M2] S 15,60 2865 36214 62294 787477 21.74 -2746 65935 24.02 7 [A2-M2] S 15,65 2728 36313 59319 789744 21.75 -2658 65935 24.80 7 [A2-M2] S 15,70 2595 36411 56433 791944 21.75 -2572 65935 25.63 7 [A2-M2] S 15,75 2466 36509 53635 794076 21.75 -2487 65935 26.51 7 [A2-M2] S 15,80 2342 36607 50926 796142 21.75 -2404 65935 27.43 7 [A2-M2] S 15,85 2221 36705 48303 798140 21.74 -2322 65935 28.40 7 [A2-M2] S 15,90 2105 36804 45768 800073 21.74 -2240 65935 29.43 7 [A2-M2] S 15,95 1993 36902 43318 801940 21.73 -2161 65935 30.52 7 [A2-M2] S 16,00 1885 37000 40954 803742 21.72 -2082 65935 31.67 7 [A2-M2] S 16,05 1781 37098 38673 805481 21.71 -2005 65935 32.89 7 [A2-M2] S 16,10 1681 37196 36476 807155 21.70 -1929 65935 34.18 7 [A2-M2] S 16,15 1584 37294 34361 808768 21.69 -1855 65935 35.55 7 [A2-M2] S 16,20 1492 37393 32327 810318 21.67 -1782 65935 37.01 7 [A2-M2] S 16,25 1403 37491 30373 811808 21.65 -1710 65935 38.56 7 [A2-M2] S 16,30 1317 37589 28497 813237 21.64 -1639 65935 40.22 7 [A2-M2] S 16,35 1235 37687 26699 814608 21.62 -1570 65935 41.99 7 [A2-M2] S 16,40 1157 37785 24977 815920 21.59 -1503 65935 43.87 7 [A2-M2] S 16,45 1082 37883 23330 817176 21.57 -1437 65935 45.89 7 [A2-M2] S 16,50 1010 37982 21756 818375 21.55 -1372 65935 48.06 7 [A2-M2] S 16,55 941 38080 20254 819520 21.52 -1309 65935 50.38 7 [A2-M2] S 16,60 876 38178 18822 820612 21.49 -1247 65935 52.88 7 [A2-M2] S 16,65 813 38276 17459 821650 21.47 -1186 65935 55.57 7 [A2-M2] S 16,70 754 38374 16164 822638 21.44 -1128 65935 58.48 7 [A2-M2] S 16,75 698 38472 14934 823575 21.41 -1070 65935 61.62 7 [A2-M2] S 16,80 644 38571 13768 824464 21.38 -1014 65935 65.02 7 [A2-M2] S 16,85 593 38669 12665 825304 21.34 -960 65935 68.72


7 [A2-M2] S 16,90 545 38767 11623 826099 21.31 -906 65935 72.74 7 [A2-M2] S 16,95 500 38865 10640 826848 21.27 -855 65935 77.13 7 [A2-M2] S 17,00 457 38963 9714 827554 21.24 -805 65935 81.92 7 [A2-M2] S 17,05 417 39062 8844 828217 21.20 -756 65935 87.19 7 [A2-M2] S 17,10 379 39160 8028 828839 21.17 -709 65935 92.98 7 [A2-M2] S 17,15 344 39258 7265 829421 21.13 -664 65935 99.37 7 [A2-M2] S 17,20 311 39356 6552 829964 21.09 -619 65935 106.44 7 [A2-M2] S 17,25 280 39454 5888 830470 21.05 -577 65935 114.29 7 [A2-M2] S 17,30 251 39552 5270 830941 21.01 -536 65935 123.06 7 [A2-M2] S 17,35 224 39651 4698 831377 20.97 -496 65935 132.87 7 [A2-M2] S 17,40 199 39749 4170 831780 20.93 -458 65935 143.91 7 [A2-M2] S 17,45 176 39847 3683 832151 20.88 -422 65935 156.38 1 [A1-M1] 17,50 -1114 39224 -23215 817263 20.84 -387 65935 170.56 1 [A1-M1] 17,55 -1106 39323 -22995 817430 20.79 -353 65935 186.75 1 [A1-M1] 17,60 -1097 39421 -22761 817609 20.74 -321 65935 205.36 1 [A1-M1] 17,65 -1088 39519 -22512 817799 20.69 -291 65935 226.91 1 [A1-M1] 17,70 -1078 39617 -22250 817998 20.65 -262 65935 252.04 1 [A1-M1] 17,75 -1067 39715 -21976 818207 20.60 -234 65935 281.58 1 [A1-M1] 17,80 -1055 39813 -21690 818426 20.56 244 65935 270.47 1 [A1-M1] 17,85 -1043 39912 -21393 818652 20.51 256 65935 257.96 1 [A1-M1] 17,90 -1030 40010 -21085 818887 20.47 267 65935 247.08 1 [A1-M1] 17,95 -1017 40108 -20767 819129 20.42 278 65935 237.55 1 [A1-M1] 18,00 -1003 40206 -20439 819379 20.38 288 65935 229.17 1 [A1-M1] 18,05 -989 40304 -20103 819635 20.34 297 65935 221.76 1 [A1-M1] 18,10 -974 40402 -19759 819897 20.29 306 65935 215.18 7 [A2-M2] S 18,15 13 41221 263 834757 20.25 315 65935 209.33 7 [A2-M2] S 18,20 10 41320 193 834811 20.20 323 65935 204.11 7 [A2-M2] S 18,25 7 41418 136 834854 20.16 331 65935 199.45 7 [A2-M2] S 18,30 5 41516 93 834887 20.11 338 65935 195.29 7 [A2-M2] S 18,35 3 41614 60 834912 20.06 344 65935 191.57 7 [A2-M2] S 18,40 2 41712 36 834930 20.02 350 65935 188.25 7 [A2-M2] S 18,45 1 41810 20 834942 19.97 356 65935 185.28 7 [A2-M2] S 18,50 1 41909 11 834950 19.92 361 65935 182.65 7 [A2-M2] S 18,55 0 42007 6 834953 19.88 366 65935 180.32 7 [A2-M2] S 18,60 0 42105 4 834955 19.83 370 65935 178.26 7 [A2-M2] S 18,65 0 42203 4 834955 19.78 374 65935 176.47 7 [A2-M2] S 18,70 0 42301 4 834955 19.74 377 65935 174.91 7 [A2-M2] S 18,75 0 42399 4 834955 19.69 380 65935 173.58 7 [A2-M2] S 18,80 0 42498 3 834955 19.65 382 65935 172.46 7 [A2-M2] S 18,85 0 42596 3 834955 19.60 384 65935 171.54 7 [A2-M2] S 18,90 0 42694 3 834955 19.56 386 65935 170.82 7 [A2-M2] S 18,95 0 42792 3 834956 19.51 387 65935 170.28 7 [A2-M2] S 19,00 0 42890 3 834956 19.47 388 65935 169.93 7 [A2-M2] S 19,05 0 42989 3 834956 19.42 388 65935 169.75 7 [A2-M2] S 19,10 0 43087 3 834956 19.38 388 65935 169.74 7 [A2-M2] S 19,15 0 43185 3 834956 19.33 388 65935 169.90 7 [A2-M2] S 19,20 0 43283 2 834956 19.29 387 65935 170.23 7 [A2-M2] S 19,25 0 43381 2 834956 19.25 386 65935 170.73 7 [A2-M2] S 19,30 0 43479 2 834956 19.20 385 65935 171.40 7 [A2-M2] S 19,35 0 43578 2 834956 19.16 383 65935 172.24 7 [A2-M2] S 19,40 0 43676 2 834956 19.12 381 65935 173.26 7 [A2-M2] S 19,45 0 43774 2 834956 19.07 378 65935 174.45 7 [A2-M2] S 19,50 0 43872 2 834957 19.03 375 65935 175.83 7 [A2-M2] S 19,55 0 43970 2 834957 18.99 372 65935 177.40 7 [A2-M2] S 19,60 0 44068 2 834957 18.95 368 65935 179.16 7 [A2-M2] S 19,65 0 44167 2 834957 18.90 364 65935 181.14 7 [A2-M2] S 19,70 0 44265 1 834957 18.86 360 65935 183.33 7 [A2-M2] S 19,75 0 44363 1 834957 18.82 355 65935 185.75 7 [A2-M2] S 19,80 0 44461 1 834957 18.78 350 65935 188.42 7 [A2-M2] S 19,85 0 44559 1 834957 18.74 345 65935 191.35 7 [A2-M2] S 19,90 0 44658 1 834957 18.70 339 65935 194.57 7 [A2-M2] S 19,95 0 44756 1 834957 18.66 333 65935 198.09 7 [A2-M2] S 20,00 0 44854 1 834957 18.62 327 65935 201.94 7 [A2-M2] S 20,05 0 44952 1 834957 18.57 320 65935 206.15 7 [A2-M2] S 20,10 0 45050 1 834957 18.53 313 65935 210.76 7 [A2-M2] S 20,15 0 45148 1 834957 18.49 306 65935 215.80 7 [A2-M2] S 20,20 0 45247 1 834957 18.45 298 65935 221.32 7 [A2-M2] S 20,25 0 45345 1 834957 18.41 290 65935 227.38 7 [A2-M2] S 20,30 0 45443 1 834957 18.37 282 65935 234.05 7 [A2-M2] S 20,35 0 45541 1 834957 18.33 273 65935 241.39 7 [A2-M2] S 20,40 0 45639 1 834958 18.29 264 65935 249.50 7 [A2-M2] S 20,45 0 45737 0 834958 18.26 255 65935 258.48 7 [A2-M2] S 20,50 0 45836 0 834958 18.22 246 65935 268.47 7 [A2-M2] S 20,55 0 45934 0 834958 18.18 236 65935 279.63 7 [A2-M2] S 20,60 0 46032 0 834958 18.14 226 65935 292.15 7 [A2-M2] S 20,65 0 46130 0 834958 18.10 215 65935 306.27 7 [A2-M2] S 20,70 0 46228 0 834958 18.06 205 65935 322.31


7 [A2-M2] S 20,75 0 46326 0 834958 18.02 194 65935 340.66 7 [A2-M2] S 20,80 0 46425 0 834958 17.99 182 65935 361.82 7 [A2-M2] S 20,85 0 46523 0 834958 17.95 171 65935 386.46 7 [A2-M2] S 20,90 0 46621 0 834958 17.91 159 65935 415.49 7 [A2-M2] S 20,95 0 46719 0 834958 17.87 146 65935 450.17 7 [A2-M2] S 21,00 0 46817 0 834958 17.83 134 65935 492.25 7 [A2-M2] S 21,05 0 46916 0 834958 17.80 121 65935 544.36 7 [A2-M2] S 21,10 0 47014 0 834958 17.76 108 65935 610.51 7 [A2-M2] S 21,15 0 47112 0 834958 17.72 95 65935 697.15 7 [A2-M2] S 21,20 0 47210 0 834958 17.69 81 65935 815.46 7 [A2-M2] S 21,25 0 47308 0 834958 17.65 67 65935 986.53 7 [A2-M2] S 21,30 0 47406 0 834958 17.61 53 65935 1255.55 7 [A2-M2] S 21,35 0 47505 0 834958 17.58 38 65935 1739.92 7 [A2-M2] S 21,40 0 47603 0 834958 17.54 23 65935 2869.66 7 [A2-M2] S 21,45 0 47701 0 -96160 2.02 8 65935 8498.32 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione, espressa in [m] c tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] f tensione massima nei ferri longitudinali, espressa in [kg/cmq] st tensione massima nei ferri trasversali, espressa in [kg/cmq] Y c n° - Tipo f n° - Tipo c n° - Tipo st n° - Tipo 0,00 0,00 9 - [SLEQ] 0,00 9 - [SLEQ] 0,0014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,05 0,0114 - [SLER] S 0,1814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 0,10 0,0214 - [SLER] S 0,3614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 0,15 0,0414 - [SLER] S 0,5414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 0,20 0,0514 - [SLER] S 0,7214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 0,25 0,0614 - [SLER] S 0,8914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 0,30 0,0714 - [SLER] S 1,0714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 0,35 0,0814 - [SLER] S 1,2514 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 0,40 0,1014 - [SLER] S 1,4314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 0,45 0,1114 - [SLER] S 1,6114 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 0,50 0,1214 - [SLER] S 1,7914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0614 - [SLER] S 0,55 0,1314 - [SLER] S 1,9714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0614 - [SLER] S 0,60 0,1414 - [SLER] S 2,1514 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0714 - [SLER] S 0,65 0,1614 - [SLER] S 2,3314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0714 - [SLER] S 0,70 0,1714 - [SLER] S 2,5114 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0814 - [SLER] S 0,75 0,1814 - [SLER] S 2,6914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0814 - [SLER] S 0,80 0,1914 - [SLER] S 2,8714 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0914 - [SLER] S 0,85 0,2014 - [SLER] S 3,0414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,0914 - [SLER] S 0,90 0,2114 - [SLER] S 3,2214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1014 - [SLER] S 0,95 0,2314 - [SLER] S 3,4014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1014 - [SLER] S 1,00 0,2414 - [SLER] S 3,5814 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1114 - [SLER] S 1,05 0,2514 - [SLER] S 3,7614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1114 - [SLER] S 1,10 0,2614 - [SLER] S 3,9414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1214 - [SLER] S 1,15 0,2714 - [SLER] S 4,1214 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1214 - [SLER] S 1,20 0,2914 - [SLER] S 4,3014 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,1314 - [SLER] S 1,25 0,3014 - [SLER] S 4,4814 - [SLER] S 0,0014 - 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[SLER] S 2,60 1,24 11 - [SLER] 17,9814 - [SLER] S 0,7914 - [SLER] S 673,0214 - [SLER] S 2,65 1,4814 - [SLER] S 21,0314 - [SLER] S 0,7814 - [SLER] S 662,7414 - [SLER] S 2,70 1,7114 - [SLER] S 24,0314 - [SLER] S 0,7714 - [SLER] S 651,9314 - [SLER] S


2,75 1,9414 - [SLER] S 26,9814 - [SLER] S 0,7614 - [SLER] S 641,7614 - [SLER] S 2,80 2,1714 - [SLER] S 30,0314 - [SLER] S 0,7914 - [SLER] S 669,9614 - [SLER] S 2,85 2,4314 - [SLER] S 33,3814 - [SLER] S 0,8314 - [SLER] S 706,2214 - [SLER] S 2,90 2,7214 - [SLER] S 37,0814 - [SLER] S 0,8714 - [SLER] S 741,7014 - [SLER] S 2,95 3,0414 - [SLER] S 41,1314 - [SLER] S 0,9114 - [SLER] S 772,5214 - [SLER] S 3,00 3,4014 - [SLER] S 45,5114 - [SLER] S 0,9414 - [SLER] S 795,5514 - [SLER] S 3,05 3,7814 - [SLER] S 50,1714 - [SLER] S 0,9514 - [SLER] S 808,5814 - [SLER] S 3,10 4,1814 - [SLER] S 55,0414 - [SLER] S 0,9614 - [SLER] S 810,8014 - [SLER] S 3,15 4,5914 - [SLER] S 60,0314 - [SLER] S 0,9514 - [SLER] S 802,8414 - [SLER] S 3,20 5,0214 - [SLER] S 65,0814 - [SLER] S 0,9314 - [SLER] S 786,3414 - [SLER] S 3,25 5,4514 - [SLER] S 72,3714 - [SLER] S 0,9014 - [SLER] S 762,6014 - [SLER] S 3,30 5,8714 - [SLER] S 84,6614 - [SLER] S 0,8614 - [SLER] S 732,8514 - [SLER] S 3,35 6,2814 - [SLER] S 97,0814 - [SLER] S 0,82 11 - 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[SLER] S 77,6014 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 17,6214 - [SLER] S 16,85 5,2914 - [SLER] S 77,8614 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 14,9814 - [SLER] S 16,90 5,3114 - [SLER] S 78,1014 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 12,4114 - [SLER] S 16,95 5,3214 - [SLER] S 78,3314 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 9,9314 - [SLER] S 17,00 5,3414 - [SLER] S 78,5514 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 7,5114 - [SLER] S 17,05 5,3514 - [SLER] S 78,7714 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 5,1714 - [SLER] S 17,10 5,3714 - [SLER] S 78,9714 - [SLER] S 0,00 11 - [SLER] 3,00 11 - [SLER] 17,15 5,3814 - [SLER] S 79,1614 - [SLER] S 0,00 9 - [SLEQ] 1,87 9 - [SLEQ] 17,20 5,3914 - [SLER] S 79,3414 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 1,4114 - [SLER] S 17,25 5,4014 - [SLER] S 79,5114 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 3,4714 - [SLER] S 17,30 5,4114 - [SLER] S 79,6814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 5,4514 - [SLER] S 17,35 5,4214 - [SLER] S 79,8314 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 7,3714 - [SLER] S 17,40 5,4314 - [SLER] S 79,9814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 9,2214 - [SLER] S 17,45 5,4414 - [SLER] S 80,1214 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 11,0014 - [SLER] S 17,50 5,4514 - [SLER] S 80,2514 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 12,7214 - [SLER] S 17,55 5,4614 - [SLER] S 80,3814 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 14,3714 - [SLER] S 17,60 5,4714 - [SLER] S 80,4914 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 15,9614 - [SLER] S 17,65 5,4714 - [SLER] S 80,6014 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 17,4914 - [SLER] S 17,70 5,4814 - [SLER] S 80,7114 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 18,9614 - [SLER] S 17,75 5,4814 - [SLER] S 80,8014 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 20,3614 - [SLER] S 17,80 5,4914 - [SLER] S 80,9014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 21,7114 - [SLER] S 17,85 5,4914 - [SLER] S 80,9814 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 23,0014 - [SLER] S 17,90 5,5014 - [SLER] S 81,0614 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 24,2214 - [SLER] S 17,95 5,5014 - [SLER] S 81,1414 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 25,3914 - [SLER] S 18,00 5,5114 - [SLER] S 81,2114 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 26,5114 - [SLER] S 18,05 5,5114 - [SLER] S 81,2714 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 27,5714 - [SLER] S 18,10 5,5114 - [SLER] S 81,3314 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 28,5714 - [SLER] S


18,15 5,5114 - [SLER] S 81,3914 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 29,5214 - [SLER] S 18,20 5,5214 - [SLER] S 81,4414 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 30,4214 - [SLER] S 18,25 5,5214 - [SLER] S 81,4914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 31,2614 - [SLER] S 18,30 5,5214 - [SLER] S 81,5314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,0614 - [SLER] S 18,35 5,5214 - [SLER] S 81,5714 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,8014 - [SLER] S 18,40 5,5214 - [SLER] S 81,6114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 33,4914 - [SLER] S 18,45 5,5214 - [SLER] S 81,6514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 34,1314 - [SLER] S 18,50 5,5214 - [SLER] S 81,6814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 34,7214 - [SLER] S 18,55 5,5214 - [SLER] S 81,7114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,2714 - [SLER] S 18,60 5,5214 - [SLER] S 81,7414 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,7714 - [SLER] S 18,65 5,5214 - [SLER] S 81,7614 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,2214 - [SLER] S 18,70 5,5214 - [SLER] S 81,7914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,6214 - [SLER] S 18,75 5,5214 - [SLER] S 81,8114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,9814 - [SLER] S 18,80 5,5214 - [SLER] S 81,8314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,3014 - [SLER] S 18,85 5,5214 - [SLER] S 81,8514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,5714 - [SLER] S 18,90 5,5214 - [SLER] S 81,8614 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,8014 - [SLER] S 18,95 5,5214 - [SLER] S 81,8814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,9814 - [SLER] S 19,00 5,5214 - [SLER] S 81,9014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 38,1314 - [SLER] S 19,05 5,5214 - [SLER] S 81,9114 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2314 - [SLER] S 19,10 5,5214 - [SLER] S 81,9314 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2814 - [SLER] S 19,15 5,5214 - [SLER] S 81,9414 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,3014 - [SLER] S 19,20 5,5214 - [SLER] S 81,9614 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2814 - [SLER] S 19,25 5,5214 - [SLER] S 81,9714 - [SLER] S 0,0514 - [SLER] S 38,2214 - [SLER] S 19,30 5,5214 - [SLER] S 81,9914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 38,1214 - [SLER] S 19,35 5,5214 - [SLER] S 82,0014 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,9814 - [SLER] S 19,40 5,5114 - [SLER] S 82,0214 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,8014 - [SLER] S 19,45 5,5114 - [SLER] S 82,0314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,5814 - [SLER] S 19,50 5,5114 - [SLER] S 82,0514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,3314 - [SLER] S 19,55 5,5114 - [SLER] S 82,0714 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 37,0414 - [SLER] S 19,60 5,5114 - [SLER] S 82,0914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,7114 - [SLER] S 19,65 5,5114 - [SLER] S 82,1114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 36,3514 - [SLER] S 19,70 5,5114 - [SLER] S 82,1314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,9414 - [SLER] S 19,75 5,5114 - [SLER] S 82,1614 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,5114 - [SLER] S 19,80 5,5114 - [SLER] S 82,1814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 35,0414 - [SLER] S 19,85 5,5114 - [SLER] S 82,2114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 34,5314 - [SLER] S 19,90 5,5114 - [SLER] S 82,2414 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 33,9914 - [SLER] S 19,95 5,5114 - [SLER] S 82,2814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 33,4114 - [SLER] S 20,00 5,5114 - [SLER] S 82,3114 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,8014 - [SLER] S 20,05 5,5114 - [SLER] S 82,3514 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 32,1514 - [SLER] S 20,10 5,5214 - [SLER] S 82,3914 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 31,4714 - [SLER] S 20,15 5,5214 - [SLER] S 82,4314 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 30,7614 - [SLER] S 20,20 5,5214 - [SLER] S 82,4814 - [SLER] S 0,0414 - [SLER] S 30,0114 - [SLER] S 20,25 5,5214 - [SLER] S 82,5314 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 29,2314 - [SLER] S 20,30 5,5214 - [SLER] S 82,5814 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 28,4214 - [SLER] S 20,35 5,5314 - [SLER] S 82,6414 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 27,5714 - [SLER] S 20,40 5,5314 - [SLER] S 82,7014 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 26,6914 - [SLER] S 20,45 5,5314 - [SLER] S 82,7714 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 25,7814 - [SLER] S 20,50 5,5414 - [SLER] S 82,8314 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 24,8414 - [SLER] S 20,55 5,5414 - [SLER] S 82,9114 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 23,8614 - [SLER] S 20,60 5,5414 - [SLER] S 82,9814 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 22,8514 - [SLER] S 20,65 5,5514 - [SLER] S 83,0614 - [SLER] S 0,0314 - [SLER] S 21,8114 - [SLER] S 20,70 5,5514 - [SLER] S 83,1514 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 20,7314 - [SLER] S 20,75 5,5614 - [SLER] S 83,2414 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 19,6314 - [SLER] S 20,80 5,5614 - [SLER] S 83,3314 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 18,4914 - [SLER] S 20,85 5,5714 - [SLER] S 83,4314 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 17,3214 - [SLER] S 20,90 5,5714 - [SLER] S 83,5414 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 16,1214 - [SLER] S 20,95 5,5814 - [SLER] S 83,6514 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 14,8814 - [SLER] S 21,00 5,5914 - [SLER] S 83,7614 - [SLER] S 0,0214 - [SLER] S 13,6214 - [SLER] S 21,05 5,6014 - [SLER] S 83,8814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 12,3214 - [SLER] S 21,10 5,6014 - [SLER] S 84,0114 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 10,9914 - [SLER] S 21,15 5,6114 - [SLER] S 84,1414 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 9,6314 - [SLER] S 21,20 5,6214 - [SLER] S 84,2814 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 8,2314 - [SLER] S 21,25 5,6314 - [SLER] S 84,4214 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 6,8114 - [SLER] S 21,30 5,6414 - [SLER] S 84,5714 - [SLER] S 0,0114 - [SLER] S 5,3514 - [SLER] S 21,35 5,6514 - [SLER] S 84,7314 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 3,8614 - [SLER] S 21,40 5,6614 - [SLER] S 84,8914 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 2,3414 - [SLER] S 21,45 5,6714 - [SLER] S 85,0614 - [SLER] S 0,0014 - [SLER] S 0,7914 - [SLER] S

Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 250 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 208 (Kg/cm

2)

Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza = 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 4400 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls c = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio s = 1.15


Resistenza di calcolo del cls(Rck/c) R*c = 118 (Kg/cm

2)

Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/s) R*s = 3826 (Kg/cm

2)

Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2)

Deformazione ultima del calcestruzzo cu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico ck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio yu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R

*s/Es) yk = 0.0014(0.18%)

Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=c<=ck

R*c(2cck-c

2)

c= –––––––––––––––– ck

2

Tratto rettangolare: ck<c<=cu c=R

*c

Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: s = Ess per 0<=s<=sy s = R

*s per sy<s<=su

Tratto armatura 1 Nr Nu Mu 1 -96160,05 0,00 2 0,00 38742,31 3 111327,72 75509,73 4 166991,59 89821,19 5 222655,45 99775,55 6 278319,31 107890,65 7 333983,17 113783,41 8 389647,03 117193,17 9 445310,89 116908,85 10 500974,76 114481,25 11 556638,62 109902,90 12 612302,48 103606,80 13 667966,34 95443,24 14 723630,20 85284,09 15 779294,06 73029,16 16 834957,93 0,00 17 834957,93 0,00 18 779294,06 -73029,16 19 723630,20 -85284,09 20 667966,34 -95443,24 21 612302,48 -103606,80 22 556638,62 -109902,90 23 500974,76 -114481,25 24 445310,89 -116908,85 25 389647,03 -117193,17 26 333983,17 -113783,41 27 278319,31 -107890,65 28 222655,45 -99775,55 29 166991,59 -89821,19 30 111327,72 -75509,73 31 0,00 -38742,31 32 -96160,05 0,00

Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=130,00 [cm] H=100,00 [cm] Afv=8,04 [cmq] Afh=8,04 [cmq] Staffe 12/25 Nbh=2 - Nbv=2 Mh=13785 [kgm] Muh=28521 [kgm] FS=2.07 Th=27569 [kg] TRh=119505 [kg] FST=4.33 Mv=3656 [kgm] Muv=42524 [kgm] FS=11.63 Tv=4875 [kg] TR=109192 [kg] FSTv=22.40 Cordolo N° 2 (X=2,50 m) (Cordolo in acciaio) A=77,54 [cmq] W=440,20 [cm^3] Mh=5359 [kgm] Th=7145 [kg] Mv=3202 [kgm] Tv=4269 [kg] f = 1217,38 [kg/cmq] f = 92,15 [kg/cmq] id = 1227,80 [kg/cmq] Cordolo N° 3 (X=5,00 m) (Cordolo in acciaio) A=77,54 [cmq] W=440,20 [cm^3] Mh=3059 [kgm] Th=4079 [kg] Mv=2330 [kgm] Tv=3106 [kg] f = 694,93 [kg/cmq] f = 52,60 [kg/cmq] id = 700,88 [kg/cmq]

Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Ing. Pasquale STOPPIELLO, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.


Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici.L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo PAC - Analisi e Calcolo Paratie Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Provincia di Campobasso Licenza AIU4045W1 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( Ing. Pasquale STOPPIELLO )

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