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Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo 1

Progetto: paratia Rivolo - Santo Stefano Ditta:Provincia di Campobasso Comune: Campobasso Progettista: Ing. Pasquale STOPPIELLO Direttore dei Lavori: Ing. Pasquale STOPPIELLO Impresa:

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan(φ) e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di falda Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume efficace

γ' = γsat - γw dove γsat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e γw è il peso specifico dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione esercitata dall'acqua. Il regime di filtrazione della falda può essere idrostatico o idrodinamico. Nell'ipotesi di regime idrostatico sia la falda di monte che di valle viene considerata statica, la pressione in un punto a quota h al di sotto della linea freatica sarà dunque pari a:

γw x h Spinta in presenza di sisma Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come

Fi = W*C Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come

DS= S- Ss L'incremento di spinta viene applicato a 1/2 dell'altezza della parete stessa(diagramma rettangolare).

Tiranti di ancoraggio Le paratie possono essere tirantate, con tiranti attivi o con tiranti passivi, realizzati entrambi tramite perforazione e iniezione del foro con malta in pressione previa sistemazione delle armature opportune. I tiranti attivi, contrariamente ai tiranti passivi, sono sottoposti ad uno sforzo di pretensione prendendo il contrasto sulla struttura stessa. Il tiro finale sul tirante attivo dipende sia dalla pretensione che dalla deformazione della struttura oltre che dalle cadute di tensione. Nel caso di tiranti passivi il tiro dipende unicamente dalla deformabilità della struttura. L'armatura dei tiranti attivi è costituita da trefoli ad alta resistenza (trefoli per c.a.p.), viceversa i tiranti passivi possono essere armati con trefoli o con tondini o, in alcuni casi, con profilati tubolari. La capacità di resistenza dei tiranti è legata all'attrito e all'aderenza fra superficie del tirante e terreno. Calcolo della lunghezza di ancoraggio


La lunghezza di ancoraggio (fondazione) del tirante si calcola determinando la lunghezza massima atta a soddisfare le tre seguenti condizioni: 1. Lunghezza necessaria per garantire l'equilibrio fra tensione tangenziale che si sviluppa fra la superficie laterale del tirante ed il terreno e lo sforzo applicato al tirante; 2. Lunghezza necessaria a garantire l'aderenza malta-armatura; 3. Lunghezza necessaria a garantire la resistenza della malta. Siano N lo sforzo nel tirante, δδδδ l'angolo d'attrito tirante-terreno, ca l'adesione tirante-terreno, γγγγ il peso di volume del terreno, D ed L f il diametro e la lunghezza di ancoraggio (o lunghezza efficace) del tirante ed H la profondità media al di sotto del piano campagna abbiamo la relazione

N = π D Lf γ H Ks tg δ + π D Lf ca da cui si ricava la lunghezza di ancoraggio Lf

N Lf = –––––––––––––––––––––

π D γ H Ks tg δ + π D ca Ks rappresenta il coefficiente di spinta che si assume pari al coefficiente di spinta a riposo

Ks = K0 = 1 - sin φ Per quanto riguarda la seconda condizione, la lunghezza necessaria atta a garantire l'aderenza malta-armatura è data dalla relazione

N Lf = –––––––––

π d τc0 ω dove d è la somma dei diametri dei trefoli disposti nel tirante, ττττc0 è la resistenza tangenziale limite della malta ed ωωωω è un coefficiente correttivo dipendente dal numero di trefoli (ωωωω = 1 - 0.075 [n trefoli - 1] ). Per quanto riguarda la verifica della terza condizione si impone che la tensione tangenziale limite tirante-terreno non possa superare il valore ττττc ottenuto come media fra la ττττc0 e la ττττc1 della malta. Alla lunghezza efficace determinata prendendo il massimo valore di L f si deve aggiungere la lunghezza di franco L che rappresenta la lunghezza del tratto che compreso fra la paratia e la superficie di ancoraggio. La lunghezza totale del tirante sarà quindi data da

Lt = Lf + L Nel caso di tiranti attivi, cioè tiranti soggetti ad uno stato di pretensione, bisogna considerare le cadute di tensione. A tale scopo è stato introdotto il coefficiente di caduta di tensione, ββββ, che rappresenta il rapporto fra lo sforzo N0 al momento del tiro e lo sforzo N in esercizio

β = N0 / N

Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L3]. È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla (a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come

k ∆m

Am=10000 x ––––––––– Em

Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)

Ku=p Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p. Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.

Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1,10. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi Σi ( ––––––––– + [W icosαi-uili]tgφi )

cosαi η = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

ΣiWisinαi dove n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosαi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento è eseguito per il numero di centri prefissato e è assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di pali


Altezza fuori terra 6,20 [m] Profondità di infissione 12,00 [m] Altezza totale della paratia 18,20 [m] Lunghezza paratia 60,00 [m] Numero di file di pali 1 Interasse fra i pali della fila 1,40 [m] Diametro dei pali 120,00 [cm] Numero totale di pali 43 Numero di pali per metro lineare 0.72

Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq] W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n° Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 160,00 160,00 -- --

Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte N X Y A 2 10,00 2,77 15,48 3 20,00 5,19 13,60 4 30,00 7,40 12,46 5 40,00 9,24 10,43 6 50,00 10,69 8,25 7 60,00 12,23 8,75 8 70,00 13,73 8,53 9 80,00 15,23 8,53 10 90,00 16,68 8,25 11 100,00 18,05 7,80 Profilo di valle N X Y A 1 -40,37 -6,20 34,22 2 -39,37 -5,52 7,25 3 -28,76 -4,17 2,53 4 -19,04 -3,74 -39,92 5 -16,10 -6,20 0,00 6 0,00 -6,20 0,00

Descrizione terreni

Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno γ peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] φ angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] δ angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n° Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c 1 ARGILLA LIMOSA 1900,00 1900,00 16,00 10,00 0,050 2 ARGILLA MARNOSA 2000,00 2000,00 21,00 14,00 0,250 3 ARGILLE COMPATTE 2000,00 2100,00 28,00 18,00 0,500 Parametri per il calcolo dei tiranti Simbologia adottata φmin angolo d'attrito minimo interno del terreno espresso in [°] δmin angolo d'attrito minimo terreno/paratia espresso in [°] cmin coesione minima del terreno espressa in [kg/cmq] φmed angolo d'attrito medio interno del terreno espresso in [°] δmed angolo d'attrito medio terreno/paratia espresso in [°] cmed coesione media del terreno espressa in [kg/cmq] N° Descrizione φφφφmin φφφφmed δδδδmin δδδδmed cmin cmed 1 ARGILLA LIMOSA 10,00 16,00 5,00 10,00 0,010 0,050 2 ARGILLA MARNOSA 12,00 21,00 8,00 14,00 0,150 0,250 3 ARGILLE COMPATTE 15,00 28,00 10,00 18,00 0,350 0,500

Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla som mità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm α inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) Terreno Terreno associato allo strato n° sp αααα kw Terreno 1 4,30 9,00 2,00 ARGILLA LIMOSA 2 12,00 13,00 8,00 ARGILLA MARNOSA 3 30,00 0,00 12,00 ARGILLE COMPATTE

Falda Profondità della falda a monte rispetto alla sommità della paratia 9,00 [m] Profondità della falda a valle rispetto alla sommità della paratia 9,00 [m] Regime delle pressioni neutre: Idrostatico

Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Tensione di progetto a compressione σc 99 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc0 6,1 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc1 18,5 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo B450C Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq]


Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo B450C Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Malta utilizzata per i tiranti Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc0 6,1 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc1 18,5 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i tiranti Tipo ASTM A 416 Tensione di progetto σfa 8000,0 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 16700,0 kg/cmq

Condizioni di carico Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 2,00 Xf = 12,00 Qi = 2000 Qf = 2000

Descrizione tiranti di ancoraggio Simbologia adottata - Caratteristiche geometriche N numero d'ordine della fila Y ordinata della fila espressa in [m] misurata dalla testa della paratia I interasse tra le file di tiranti espressa in [m] alfa inclinazione dei tiranti della fila rispetto all'orizzontale espressa in [°] D diametro della perforazione espresso in [cm] Cesp coeff. di espansione laterale ALL allineamento dei tiranti della fila (CENTRATI o SFALSATI) nr numero di tiranti della fila Lt lunghezza totale del tirante espresso in [m] Lf lunghezza di fondazione del tirante espresso in [m] Simbologia adottata - Caratteristiche armatura e di interazione con il terreno N numero d'ordine della fila At area del singolo trefolo espressa in [cmq] nt numero di trefoli del tirante T tiro iniziale espresso in [kg] Caratteristiche geometriche N Y I Alfa D Cesp ALL nr Lt Lf 1 0,80 2,50 30,00 18,00 1,00 Sfalsati 24 44,00 22,00 Caratteristiche armatura e di interazione con il te rreno N At nt T 1 1,40 4 15000

Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 3 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 6 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 7 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 8 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 9 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 10 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V-) x 0.20 Combinazione n° 11 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.20 Combinazione n° 12 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.50 Combinazione n° 13 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 14 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 15 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.50 Combinazione n° 16 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 1.00

Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statich e Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40


Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismich e Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 TIRANTI DI ANCORAGGIO Coefficienti parziali γR per le verifiche dei tiranti Resistenza Tiranti Laterale γst 1,20 Coefficienti di riduzione ξ per la determinazione della resistenza caratteristica dei tiranti. Numero di verticali indagate 1 ξ3=1,80 ξ4=1,80 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo

Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50) Influenza δ (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Fellenius

Impostazioni analisi sismica Identificazione del sito Latitudine 41.604907 Longitudine 14.604156 Comune Campobasso Provincia Campobasso Regione Molise Punti di interpolazione del reticolo 29654 - 29653 - 29875 - 29876 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso III - Affollamenti significativi e industrie non pericolose Vita di riferimento 75 anni Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 2.695 0.983 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.424 2.383 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.368 0.322 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.000 1.000 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.301 1.500 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) 0.777 0.777 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.091 0.091 Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) 0.401 0.401 Coefficiente di intensità sismica (percento) 11.135 4.683 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nella spinta attiva da monte Forma diagramma incremento sismico : Rettangolare

Analisi della spinta Pressioni terreno Simbologia adottata Sono riportati i valori delle pressioni in corrispondenza delle sezioni di calcolo Y ordinata rispetto alla testa della paratia espressa in [m] e positiva verso il basso. Le pressioni sono tutte espresse in [kg/mq] σam sigma attiva da monte σav sigma attiva da valle σpm sigma passiva da monte σpv sigma passiva da valle δa inclinazione spinta attiva espressa in [°] δp inclinazione spinta passiva espressa in [°] Combinazione n° 1 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 0 0 5002 0 10,0 0,0 11 1,00 729 0 8045 0 10,0 0,0 16 1,50 1583 0 11082 0 10,0 0,0 21 2,00 2468 0 14117 0 10,0 0,0 26 2,50 3376 0 17151 0 10,0 0,0 31 3,00 4299 0 20184 0 10,0 0,0 36 3,50 5236 0 23216 0 10,0 0,0 41 4,00 6182 0 26249 0 10,0 0,0 46 4,32 1976 0 42411 0 14,0 0,0 51 4,80 2881 0 45998 0 14,0 0,0 56 5,30 3650 0 49937 0 14,0 0,0 61 5,80 4397 0 53908 0 14,0 0,0 66 6,30 5137 0 57893 7789 14,0 0,0 71 6,80 5885 0 61884 10578 14,0 0,0 76 7,30 6625 0 65878 13330 14,0 0,0 81 7,80 7332 0 69698 16082 14,0 0,0 86 8,30 8033 0 73524 18834 14,0 0,0 91 8,80 8735 0 77354 21586 14,0 0,0 96 9,30 9312 191 80521 23703 14,0 0,0 101 9,80 9803 524 83246 25397 14,0 0,0 106 10,30 10295 858 85973 27091 14,0 0,0 111 10,80 10788 1192 88701 28784 14,0 0,0 116 11,30 11281 1526 91430 30478 14,0 0,0 121 11,80 11772 1861 94159 32172 14,0 0,0 126 12,30 12268 2195 96888 33865 14,0 0,0 131 12,80 12761 2530 99604 35559 14,0 0,0 136 13,30 13257 2865 102317 37252 14,0 0,0 141 13,80 13753 3200 105030 38946 14,0 0,0


146 14,30 14254 3535 107742 40640 14,0 0,0 151 14,80 14770 3871 110422 42333 14,0 0,0 156 15,30 15248 4206 113024 44027 14,0 0,0 161 15,80 15724 4542 115646 45721 14,0 0,0 166 16,28 16168 4854 118086 47296 14,0 0,0 171 16,60 8190 1402 176811 64484 18,0 0,0 176 17,10 8565 1676 180848 66960 18,0 0,0 181 17,60 8956 1955 184904 71408 18,0 0,0 186 18,10 9342 2231 188973 76270 18,0 0,0 Combinazione n° 2 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 0 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 351 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 988 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 1650 0 11316 0 10,0 0,0 26 2,50 2330 0 13650 0 10,0 0,0 31 3,00 3024 0 15984 0 10,0 0,0 36 3,50 3729 0 18317 0 10,0 0,0 41 4,00 4443 0 20650 0 10,0 0,0 46 4,32 690 0 34905 0 14,0 0,0 51 4,80 1351 0 37648 0 14,0 0,0 56 5,30 1930 0 40673 0 14,0 0,0 61 5,80 2495 0 43727 0 14,0 0,0 66 6,30 3054 0 46793 7662 14,0 0,0 71 6,80 3611 0 49864 9816 14,0 0,0 76 7,30 4169 0 52938 11933 14,0 0,0 81 7,80 4757 0 55832 14050 14,0 0,0 86 8,30 5293 0 58777 16167 14,0 0,0 91 8,80 5827 0 61725 18284 14,0 0,0 96 9,30 6236 0 64010 19766 14,0 0,0 101 9,80 6559 0 65854 20824 14,0 0,0 106 10,30 6883 0 67699 21883 14,0 0,0 111 10,80 7208 44 69545 22941 14,0 0,0 116 11,30 7533 252 71391 24000 14,0 0,0 121 11,80 7860 460 73237 25058 14,0 0,0 126 12,30 8187 669 75081 26117 14,0 0,0 131 12,80 8513 877 76915 27175 14,0 0,0 136 13,30 8843 1085 78748 28234 14,0 0,0 141 13,80 9171 1294 80580 29292 14,0 0,0 146 14,30 9503 1503 82411 30351 14,0 0,0 151 14,80 9835 1712 84175 31409 14,0 0,0 156 15,30 10167 1921 85938 32468 14,0 0,0 161 15,80 10515 2130 87701 33526 14,0 0,0 166 16,28 10811 2324 89340 34511 14,0 0,0 171 16,60 4310 0 135940 48294 18,0 0,0 176 17,10 4559 0 138728 49892 18,0 0,0 181 17,60 4819 0 141528 53086 18,0 0,0 186 18,10 5075 0 144336 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 3 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1420 0 8,0 0,0 6 0,50 0 0 3487 0 8,0 0,0 11 1,00 658 0 5524 0 8,0 0,0 16 1,50 1420 0 7554 0 8,0 0,0 21 2,00 2223 0 9581 0 8,0 0,0 26 2,50 3060 0 11608 0 8,0 0,0 31 3,00 3929 0 13633 0 8,0 0,0 36 3,50 4829 0 15658 0 8,0 0,0 41 4,00 5758 0 17683 0 8,0 0,0 46 4,32 1884 0 28212 0 11,3 0,0 51 4,80 2754 0 30503 0 11,3 0,0 56 5,30 3517 0 33024 0 11,3 0,0 61 5,80 4226 0 35567 0 11,3 0,0 66 6,30 4912 0 38120 5752 11,3 0,0 71 6,80 5581 0 40678 7610 11,3 0,0 76 7,30 6244 0 43238 9441 11,3 0,0 81 7,80 6901 0 45799 11272 11,3 0,0 86 8,30 7558 0 48360 13103 11,3 0,0 91 8,80 8212 0 50784 14934 11,3 0,0 96 9,30 8721 229 52674 16216 11,3 0,0 101 9,80 9134 473 54184 17132 11,3 0,0 106 10,30 9548 717 55695 18047 11,3 0,0 111 10,80 9964 960 57208 18963 11,3 0,0 116 11,30 10380 1204 58721 19878 11,3 0,0 121 11,80 10792 1448 60233 20794 11,3 0,0 126 12,30 11231 1692 61746 21710 11,3 0,0 131 12,80 11628 1936 63258 22625 11,3 0,0 136 13,30 12024 2180 64769 23541 11,3 0,0 141 13,80 12423 2424 66274 24456 11,3 0,0 146 14,30 12821 2668 67778 25372 11,3 0,0 151 14,80 13218 2912 69281 26287 11,3 0,0 156 15,30 13617 3157 70783 27203 11,3 0,0 161 15,80 14016 3401 72285 28118 11,3 0,0 166 16,28 14390 3629 73681 28970 11,3 0,0 171 16,60 7461 871 105229 39058 14,6 0,0 176 17,10 7813 1084 107320 40255 14,6 0,0 181 17,60 8140 1296 109449 41456 14,6 0,0 186 18,10 8478 1509 111587 43430 14,6 0,0 Combinazione n° 4 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1420 0 8,0 0,0 6 0,50 0 0 3487 0 8,0 0,0 11 1,00 658 0 5524 0 8,0 0,0 16 1,50 1420 0 7554 0 8,0 0,0 21 2,00 2223 0 9581 0 8,0 0,0 26 2,50 3060 0 11608 0 8,0 0,0 31 3,00 3929 0 13633 0 8,0 0,0 36 3,50 4829 0 15658 0 8,0 0,0 41 4,00 5758 0 17683 0 8,0 0,0


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156 15,30 10131 1921 85945 32468 14,0 0,0 161 15,80 10508 2130 87710 33526 14,0 0,0 166 16,28 10801 2324 89351 34511 14,0 0,0 171 16,60 4343 0 135866 48294 18,0 0,0 176 17,10 4588 0 138671 49892 18,0 0,0 181 17,60 4830 0 141714 53086 18,0 0,0 186 18,10 5099 0 144553 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 12 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 0 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 351 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 1628 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 2430 0 12771 0 10,0 0,0 26 2,50 3137 0 16466 0 10,0 0,0 31 3,00 3846 0 18619 0 10,0 0,0 36 3,50 4560 0 20874 0 10,0 0,0 41 4,00 5278 0 23168 0 10,0 0,0 46 4,32 1086 0 38208 0 14,0 0,0 51 4,80 1829 0 40679 0 14,0 0,0 56 5,30 2461 0 43582 0 14,0 0,0 61 5,80 3061 0 46574 0 14,0 0,0 66 6,30 3598 0 49900 7662 14,0 0,0 71 6,80 4175 0 52943 9816 14,0 0,0 76 7,30 4738 0 55998 11933 14,0 0,0 81 7,80 5282 0 58800 14050 14,0 0,0 86 8,30 5826 0 61729 16167 14,0 0,0 91 8,80 6364 0 62022 18284 14,0 0,0 96 9,30 6618 0 64319 19766 14,0 0,0 101 9,80 6755 0 66176 20824 14,0 0,0 106 10,30 6872 0 68031 21883 14,0 0,0 111 10,80 7105 44 69883 22941 14,0 0,0 116 11,30 7432 252 71734 24000 14,0 0,0 121 11,80 7756 460 73584 25058 14,0 0,0 126 12,30 8084 669 75426 26117 14,0 0,0 131 12,80 8412 877 77262 27175 14,0 0,0 136 13,30 8741 1085 79096 28234 14,0 0,0 141 13,80 9070 1294 80673 29292 14,0 0,0 146 14,30 9401 1503 82445 30351 14,0 0,0 151 14,80 9733 1712 84210 31409 14,0 0,0 156 15,30 10067 1921 85977 32468 14,0 0,0 161 15,80 10454 2130 87742 33526 14,0 0,0 166 16,28 10785 2324 89384 34511 14,0 0,0 171 16,60 4373 0 135793 48294 18,0 0,0 176 17,10 4628 0 138617 49892 18,0 0,0 181 17,60 4865 0 142059 53086 18,0 0,0 186 18,10 5115 0 144892 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 13 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 0 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 0 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 351 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 2360 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 3133 0 12771 0 10,0 0,0 26 2,50 3877 0 18510 0 10,0 0,0 31 3,00 4611 0 22055 0 10,0 0,0 36 3,50 5341 0 23823 0 10,0 0,0 41 4,00 6072 0 25919 0 10,0 0,0 46 4,32 1491 0 41829 0 14,0 0,0 51 4,80 2300 0 43857 0 14,0 0,0 56 5,30 2978 0 46576 0 14,0 0,0 61 5,80 3593 0 49477 0 14,0 0,0 66 6,30 4108 0 53075 7662 14,0 0,0 71 6,80 4684 0 56071 9816 14,0 0,0 76 7,30 5249 0 59096 11933 14,0 0,0 81 7,80 5803 0 62013 14050 14,0 0,0 86 8,30 6345 0 64702 16167 14,0 0,0 91 8,80 6742 0 62503 18284 14,0 0,0 96 9,30 6989 0 64782 19766 14,0 0,0 101 9,80 7108 0 66629 20824 14,0 0,0 106 10,30 7226 0 68474 21883 14,0 0,0 111 10,80 7314 44 70319 22941 14,0 0,0 116 11,30 7369 252 72163 24000 14,0 0,0 121 11,80 7588 460 74006 25058 14,0 0,0 126 12,30 7923 669 75838 26117 14,0 0,0 131 12,80 8259 877 77669 27175 14,0 0,0 136 13,30 8593 1085 79438 28234 14,0 0,0 141 13,80 8930 1294 80786 29292 14,0 0,0 146 14,30 9262 1503 82546 30351 14,0 0,0 151 14,80 9599 1712 84311 31409 14,0 0,0 156 15,30 9936 1921 86076 32468 14,0 0,0 161 15,80 10276 2130 87839 33526 14,0 0,0 166 16,28 10698 2324 89479 34511 14,0 0,0 171 16,60 4437 0 135761 48294 18,0 0,0 176 17,10 4668 0 138600 49892 18,0 0,0 181 17,60 4914 0 142658 53086 18,0 0,0 186 18,10 5141 0 145497 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 14 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 393 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 393 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 743 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 1380 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 2379 0 12356 0 10,0 0,0 26 2,50 3064 0 14656 0 10,0 0,0 31 3,00 3760 0 16975 0 10,0 0,0 36 3,50 4465 0 19302 0 10,0 0,0 41 4,00 5178 0 21632 0 10,0 0,0 46 4,32 1243 0 36189 0 14,0 0,0 51 4,80 1938 0 38842 0 14,0 0,0


56 5,30 2539 0 41825 0 14,0 0,0 61 5,80 3119 0 44858 0 14,0 0,0 66 6,30 3275 0 48027 7662 14,0 0,0 71 6,80 3840 0 51089 9816 14,0 0,0 76 7,30 4409 0 54157 11933 14,0 0,0 81 7,80 4969 0 57016 14050 14,0 0,0 86 8,30 5507 0 59955 16167 14,0 0,0 91 8,80 6043 0 62160 18284 14,0 0,0 96 9,30 6397 0 64110 19766 14,0 0,0 101 9,80 6544 0 65963 20824 14,0 0,0 106 10,30 6852 0 67815 21883 14,0 0,0 111 10,80 7177 44 69666 22941 14,0 0,0 116 11,30 7500 252 71516 24000 14,0 0,0 121 11,80 7825 460 73365 25058 14,0 0,0 126 12,30 8151 669 75210 26117 14,0 0,0 131 12,80 8478 877 77046 27175 14,0 0,0 136 13,30 8806 1085 78880 28234 14,0 0,0 141 13,80 9135 1294 80674 29292 14,0 0,0 146 14,30 9466 1503 82439 30351 14,0 0,0 151 14,80 9798 1712 84180 31409 14,0 0,0 156 15,30 10131 1921 85945 32468 14,0 0,0 161 15,80 10508 2130 87710 33526 14,0 0,0 166 16,28 10801 2324 89351 34511 14,0 0,0 171 16,60 4343 0 135866 48294 18,0 0,0 176 17,10 4588 0 138671 49892 18,0 0,0 181 17,60 4830 0 141714 53086 18,0 0,0 186 18,10 5099 0 144553 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 15 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 459 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 459 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 810 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 2087 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 2889 0 12771 0 10,0 0,0 26 2,50 3597 0 16466 0 10,0 0,0 31 3,00 4306 0 18619 0 10,0 0,0 36 3,50 5019 0 20874 0 10,0 0,0 41 4,00 5737 0 23168 0 10,0 0,0 46 4,32 1546 0 38208 0 14,0 0,0 51 4,80 2289 0 40679 0 14,0 0,0 56 5,30 2920 0 43582 0 14,0 0,0 61 5,80 3521 0 46574 0 14,0 0,0 66 6,30 3598 0 49900 7662 14,0 0,0 71 6,80 4175 0 52943 9816 14,0 0,0 76 7,30 4738 0 55998 11933 14,0 0,0 81 7,80 5282 0 58800 14050 14,0 0,0 86 8,30 5826 0 61729 16167 14,0 0,0 91 8,80 6364 0 62022 18284 14,0 0,0 96 9,30 6618 0 64319 19766 14,0 0,0 101 9,80 6755 0 66176 20824 14,0 0,0 106 10,30 6872 0 68031 21883 14,0 0,0 111 10,80 7105 44 69883 22941 14,0 0,0 116 11,30 7432 252 71734 24000 14,0 0,0 121 11,80 7756 460 73584 25058 14,0 0,0 126 12,30 8084 669 75426 26117 14,0 0,0 131 12,80 8412 877 77262 27175 14,0 0,0 136 13,30 8741 1085 79096 28234 14,0 0,0 141 13,80 9070 1294 80673 29292 14,0 0,0 146 14,30 9401 1503 82445 30351 14,0 0,0 151 14,80 9733 1712 84210 31409 14,0 0,0 156 15,30 10067 1921 85977 32468 14,0 0,0 161 15,80 10454 2130 87742 33526 14,0 0,0 166 16,28 10785 2324 89384 34511 14,0 0,0 171 16,60 4373 0 135793 48294 18,0 0,0 176 17,10 4628 0 138617 49892 18,0 0,0 181 17,60 4865 0 142059 53086 18,0 0,0 186 18,10 5115 0 144892 56589 18,0 0,0 Combinazione n° 16 n° Y(m) σσσσam σσσσav σσσσpm σσσσpv δδδδa δδδδp 1 0,00 565 0 1921 0 10,0 0,0 6 0,50 565 0 4298 0 10,0 0,0 11 1,00 916 0 6642 0 10,0 0,0 16 1,50 2925 0 8980 0 10,0 0,0 21 2,00 3698 0 12771 0 10,0 0,0 26 2,50 4442 0 18510 0 10,0 0,0 31 3,00 5176 0 22055 0 10,0 0,0 36 3,50 5907 0 23823 0 10,0 0,0 41 4,00 6637 0 25919 0 10,0 0,0 46 4,32 2057 0 41829 0 14,0 0,0 51 4,80 2865 0 43857 0 14,0 0,0 56 5,30 3544 0 46576 0 14,0 0,0 61 5,80 4158 0 49477 0 14,0 0,0 66 6,30 4108 0 53075 7662 14,0 0,0 71 6,80 4684 0 56071 9816 14,0 0,0 76 7,30 5249 0 59096 11933 14,0 0,0 81 7,80 5803 0 62013 14050 14,0 0,0 86 8,30 6345 0 64702 16167 14,0 0,0 91 8,80 6742 0 62503 18284 14,0 0,0 96 9,30 6989 0 64782 19766 14,0 0,0 101 9,80 7108 0 66629 20824 14,0 0,0 106 10,30 7226 0 68474 21883 14,0 0,0 111 10,80 7314 44 70319 22941 14,0 0,0 116 11,30 7369 252 72163 24000 14,0 0,0 121 11,80 7588 460 74006 25058 14,0 0,0 126 12,30 7923 669 75838 26117 14,0 0,0 131 12,80 8259 877 77669 27175 14,0 0,0 136 13,30 8593 1085 79438 28234 14,0 0,0 141 13,80 8930 1294 80786 29292 14,0 0,0 146 14,30 9262 1503 82546 30351 14,0 0,0 151 14,80 9599 1712 84311 31409 14,0 0,0 156 15,30 9936 1921 86076 32468 14,0 0,0


161 15,80 10276 2130 87839 33526 14,0 0,0 166 16,28 10698 2324 89479 34511 14,0 0,0 171 16,60 4437 0 135761 48294 18,0 0,0 176 17,10 4668 0 138600 49892 18,0 0,0 181 17,60 4914 0 142658 53086 18,0 0,0 186 18,10 5141 0 145497 56589 18,0 0,0

Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di cari co La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 124 elementi fuori terra e 240 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. La costante di Winkler si assume costante su ogni strato. Altezza fuori terra della paratia 6,20 [m] Profondità di infissione 12,00 [m] Altezza totale della paratia 18,20 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg] n° Tipo Pa Y Pa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc 1 [A1-M1] 18674 3,88 -- -- 0 0,00 -20225 8,02 6538 14,34 2 [A1-M1] 11803 3,80 -- -- 0 0,00 -9797 7,52 2283 14,15 3 [A2-M2] 17545 3,92 -- -- 0 0,00 -19270 8,74 6893 15,07 4 [A2-M2] 17545 3,92 -- -- 0 0,00 -19270 8,74 6893 15,07 5 [A1-M1] S 11677 3,80 6413 3,10 0 0,00 -19797 7,80 6702 14,04 6 [A1-M1] S 11677 3,80 6413 3,10 0 0,00 -19797 7,80 6702 14,04 7 [A2-M2] S 17412 3,93 14125 3,10 0 0,00 -42855 10,13 19976 16,47 8 [A2-M2] S 17412 3,93 14125 3,10 0 0,00 -42855 10,13 19976 16,47 9 [A1-M1] S 12935 3,79 6844 3,10 0 0,00 -22497 7,94 7937 14,17 10 [A2-M2] S 19125 3,88 13221 3,10 0 0,00 -44274 10,22 20836 16,54 11 [SLEQ] 13069 3,79 -- -- 0 0,00 -11674 7,55 3003 14,06 12 [SLEF] 15027 3,75 -- -- 0 0,00 -14708 7,67 4279 14,06 13 [SLER] 18418 3,68 -- -- 0 0,00 -20200 7,96 6815 14,25 14 [SLEQ] S 13021 3,79 2436 3,10 0 0,00 -15468 7,66 4670 14,00 15 [SLEF] S 14971 3,75 2848 3,10 0 0,00 -19238 7,85 6366 14,13 16 [SLER] S 18349 3,68 3505 3,10 0 0,00 -25873 8,21 9569 14,46 Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg] n° Tipo Rc Y Rc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 4983 0,80 -- -- -- -- 2 [A1-M1] 0 0,00 4287 0,80 -- -- -- -- 3 [A2-M2] 0 0,00 5164 0,80 -- -- -- -- 4 [A2-M2] 0 0,00 5164 0,80 -- -- -- -- 5 [A1-M1] S 0 0,00 4992 0,80 -- -- -- -- 6 [A1-M1] S 0 0,00 4992 0,80 -- -- -- -- 7 [A2-M2] S 0 0,00 8650 0,80 -- -- -- -- 8 [A2-M2] S 0 0,00 8650 0,80 -- -- -- -- 9 [A1-M1] S 0 0,00 5215 0,80 -- -- -- -- 10 [A2-M2] S 0 0,00 8900 0,80 -- -- -- -- 11 [SLEQ] 0 0,00 4395 0,80 -- -- -- -- 12 [SLEF] 0 0,00 4594 0,80 -- -- -- -- 13 [SLER] 0 0,00 5029 0,80 -- -- -- -- 14 [SLEQ] S 0 0,00 4656 0,80 -- -- -- -- 15 [SLEF] S 0 0,00 4942 0,80 -- -- -- -- 16 [SLER] S 0 0,00 5546 0,80 -- -- -- -- Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg] n° Tipo P NUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 6,20 7,80 10,97 13.28 2,86 499226 2 [A1-M1] 6,20 6,45 10,78 2.07 1,61 499226 3 [A2-M2] 6,20 8,95 11,72 23.24 4,91 305527 4 [A2-M2] 6,20 8,95 11,72 23.24 4,91 305527 5 [A1-M1] S 6,20 7,55 10,67 11.62 3,55 499226 6 [A1-M1] S 6,20 7,55 10,67 11.62 3,55 499226 7 [A2-M2] S 6,26 11,70 13,52 46.06 14,18 305527 8 [A2-M2] S 6,26 11,70 13,52 46.06 14,18 305527 9 [A1-M1] S 6,20 7,85 10,80 14.11 4,08 499226 10 [A2-M2] S 6,27 11,85 13,64 47.30 14,86 305527 11 [SLEQ] 6,20 6,75 10,69 4.56 1,95 499226 12 [SLEF] 6,20 7,15 10,69 8.30 2,54 499226 13 [SLER] 6,20 7,85 10,87 13.69 3,64 499226 14 [SLEQ] S 6,20 7,15 10,63 8.30 2,69 499226 15 [SLEF] S 6,20 7,65 10,76 12.03 3,42 499226 16 [SLER] S 6,20 8,35 11,09 17.84 4,84 499226

Risultati tiranti Caratteristiche dei tiranti utilizzati Simbologia adottata Y ordinata della fila rispetto alla testa della paratia espressa in [m] nt numero di tiranti della fila N sforzo su ogni tirante della fila espresso in [kg] L lunghezza totale di progetto del tirante espressa in [m] Lf lunghezza di fondazione di progetto del tirante espressa in [m] Ld lunghezza totale definita del tirante espressa in [m] Ldf lunghezza di fondazione definita del tirante espressa in [m] FS Fattore di sicurezza. Rapporto tra lunghezza di fondazione definita e lunghezza di fondazione di progetto. Af area di armatura in ogni tirante espressa in [cmq] Rt/ml reazione a metro lineare del tirante della fila espresso in [kg] σf tensione di trazione nell'acciaio del tirante espressa in [kg/cmq] u spostamento orizzontale del tirante della fila, positivo verso valle, espresso in [cm] 1 file di tiranti attivi armati con trefoli n° Y nt A f L L f Ld Ld f FS 1 0,80 24 5,60 42,30 20,30 44,00 22,00 1.08


Combinazione n° 1 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14385 5753,88 2568,69 0,62338 Combinazione n° 2 N° N Rt/ml σσσσf u 1 12376 4950,42 2210,01 0,18933 Combinazione n° 3 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14906 5962,58 2661,87 0,73613 Combinazione n° 4 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14906 5962,58 2661,87 0,73613 Combinazione n° 5 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14411 5764,29 2573,35 0,62901 Combinazione n° 6 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14411 5764,29 2573,35 0,62901 Combinazione n° 7 N° N Rt/ml σσσσf u 1 24969 9987,62 4458,76 2,91058 Combinazione n° 8 N° N Rt/ml σσσσf u 1 24969 9987,62 4458,76 2,91058 Combinazione n° 9 N° N Rt/ml σσσσf u 1 15054 6021,48 2688,16 0,76795 Combinazione n° 10 N° N Rt/ml σσσσf u 1 25692 10276,85 4587,88 3,06684 Combinazione n° 11 N° N Rt/ml σσσσf u 1 12687 5074,80 2265,54 0,25652 Combinazione n° 12 N° N Rt/ml σσσσf u 1 13262 5304,89 2368,26 0,38083 Combinazione n° 13 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14517 5806,81 2592,32 0,65198 Combinazione n° 14 N° N Rt/ml σσσσf u 1 13440 5376,07 2400,03 0,41928 Combinazione n° 15 N° N Rt/ml σσσσf u 1 14266 5706,54 2547,56 0,59781 Combinazione n° 16 N° N Rt/ml σσσσf u 1 16010 6403,98 2858,92 0,97459

Pressioni orizzontali agenti sulla paratia Simbologia adottata N° numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione espressa in [m] P pressione sulla paratia espressa in [kg/mq] positiva da monte verso valle Combinazione n° 1 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 315,19 21 1,00 718,22 26 1,25 1133,86 31 1,50 1558,67 36 1,75 1991,54 41 2,00 2430,55 46 2,25 2875,18 51 2,50 3324,24 56 2,75 3777,45 61 3,00 4234,03 66 3,25 4693,81 71 3,50 5156,23 76 3,75 5621,19 81 4,00 6088,28 86 4,25 6536,26 91 4,50 2327,89 96 4,75 2718,09 101 5,00 3096,04 106 5,25 3467,71 111 5,50 3831,50 116 5,75 4194,54 121 6,00 4554,82 6 6,45 -3451,08 11 6,70 -4479,96 16 6,95 -5455,44 21 7,20 -6485,16 26 7,45 -7519,93 31 7,70 -8553,89 36 7,95 -8118,15 41 8,20 -7069,49 46 8,45 -6092,54 51 8,70 -5187,63 56 8,95 -4354,26 61 9,20 -3591,27 66 9,45 -2896,88 71 9,70 -2268,86 76 9,95 -1704,56 81 10,20 -1201,05 86 10,45 -755,16 91 10,70 -363,56 96 10,95 -22,82 101 11,20 270,54 106 11,45 520,00


111 11,70 729,02 116 11,95 900,98 121 12,20 1039,16 126 12,45 1146,73 131 12,70 1226,71 136 12,95 1281,98 141 13,20 1315,25 146 13,45 1329,06 151 13,70 1325,78 156 13,95 1307,59 161 14,20 1276,50 166 14,45 1234,36 171 14,70 1182,82 176 14,95 1123,39 181 15,20 1057,42 186 15,45 986,09 191 15,70 910,47 196 15,95 831,46 201 16,20 749,88 206 16,45 999,61 211 16,70 872,43 216 16,95 743,96 221 17,20 614,69 226 17,45 484,99 231 17,70 355,07 236 17,95 225,07 241 18,20 95,06 Combinazione n° 2 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 51,09 21 1,00 345,23 26 1,25 655,31 31 1,50 972,52 36 1,75 1296,13 41 2,00 1624,70 46 2,25 1957,89 51 2,50 2294,75 56 2,75 2635,10 61 3,00 2978,30 66 3,25 3324,24 71 3,50 3672,44 76 3,75 4022,87 81 4,00 4375,14 86 4,25 4713,24 91 4,50 960,09 96 4,75 1253,04 101 5,00 1538,78 106 5,25 1818,26 111 5,50 2094,55 116 5,75 2367,04 121 6,00 2638,91 6 6,45 -5129,34 11 6,70 -4648,95 16 6,95 -4186,40 21 7,20 -3744,12 26 7,45 -3323,97 31 7,70 -2927,33 36 7,95 -2555,11 41 8,20 -2207,86 46 8,45 -1885,76 51 8,70 -1588,70 56 8,95 -1316,33 61 9,20 -1068,07 66 9,45 -843,19 71 9,70 -640,79 76 9,95 -459,86 81 10,20 -299,32 86 10,45 -158,02 91 10,70 -34,76 96 10,95 71,66 101 11,20 162,47 106 11,45 238,88 111 11,70 302,07 116 11,95 353,19 121 12,20 393,37 126 12,45 423,68 131 12,70 445,12 136 12,95 458,67 141 13,20 465,21 146 13,45 465,60 151 13,70 460,60 156 13,95 450,94 161 14,20 437,27 166 14,45 420,18 171 14,70 400,20 176 14,95 377,83 181 15,20 353,47 186 15,45 327,52 191 15,70 300,29 196 15,95 272,08 201 16,20 243,13 206 16,45 320,46 211 16,70 275,69 216 16,95 230,57 221 17,20 185,25 226 17,45 139,82 231 17,70 94,35 236 17,95 48,86 241 18,20 3,37


Combinazione n° 3 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 292,72 21 1,00 651,47 26 1,25 1023,49 31 1,50 1406,20 36 1,75 1799,29 41 2,00 2201,18 46 2,25 2611,94 51 2,50 3030,47 56 2,75 3457,08 61 3,00 3890,96 66 3,25 4332,58 71 3,50 4781,31 76 3,75 5237,78 81 4,00 5701,52 86 4,25 6254,36 91 4,50 2207,19 96 4,75 2621,67 101 5,00 3008,32 106 5,25 3376,81 111 5,50 3731,71 116 5,75 4076,06 121 6,00 4416,15 6 6,45 -1314,09 11 6,70 -1900,14 16 6,95 -2490,78 21 7,20 -3080,34 26 7,45 -3674,19 31 7,70 -4266,18 36 7,95 -4860,41 41 8,20 -5453,76 46 8,45 -6048,99 51 8,70 -6643,07 56 8,95 -7220,39 61 9,20 -6375,84 66 9,45 -5428,32 71 9,70 -4556,00 76 9,95 -3757,62 81 10,20 -3031,29 86 10,45 -2374,65 91 10,70 -1784,91 96 10,95 -1258,98 101 11,20 -793,51 106 11,45 -384,99 111 11,70 -29,81 116 11,95 275,70 121 12,20 535,22 126 12,45 752,39 131 12,70 930,77 136 12,95 1073,84 141 13,20 1184,93 146 13,45 1267,25 151 13,70 1323,85 156 13,95 1357,60 161 14,20 1371,20 166 14,45 1367,17 171 14,70 1347,84 176 14,95 1315,38 181 15,20 1271,74 186 15,45 1218,74 191 15,70 1158,00 196 15,95 1090,98 201 16,20 1019,00 206 16,45 1414,84 211 16,70 1297,00 216 16,95 1176,23 221 17,20 1053,53 226 17,45 929,66 231 17,70 805,16 236 17,95 680,38 241 18,20 555,54 Combinazione n° 4 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 292,72 21 1,00 651,47 26 1,25 1023,49 31 1,50 1406,20 36 1,75 1799,29 41 2,00 2201,18 46 2,25 2611,94 51 2,50 3030,47 56 2,75 3457,08 61 3,00 3890,96 66 3,25 4332,58 71 3,50 4781,31 76 3,75 5237,78 81 4,00 5701,52 86 4,25 6254,36 91 4,50 2207,19 96 4,75 2621,67 101 5,00 3008,32 106 5,25 3376,81 111 5,50 3731,71 116 5,75 4076,06 121 6,00 4416,15


6 6,45 -1314,09 11 6,70 -1900,14 16 6,95 -2490,78 21 7,20 -3080,34 26 7,45 -3674,19 31 7,70 -4266,18 36 7,95 -4860,41 41 8,20 -5453,76 46 8,45 -6048,99 51 8,70 -6643,07 56 8,95 -7220,39 61 9,20 -6375,84 66 9,45 -5428,32 71 9,70 -4556,00 76 9,95 -3757,62 81 10,20 -3031,29 86 10,45 -2374,65 91 10,70 -1784,91 96 10,95 -1258,98 101 11,20 -793,51 106 11,45 -384,99 111 11,70 -29,81 116 11,95 275,70 121 12,20 535,22 126 12,45 752,39 131 12,70 930,77 136 12,95 1073,84 141 13,20 1184,93 146 13,45 1267,25 151 13,70 1323,85 156 13,95 1357,60 161 14,20 1371,20 166 14,45 1367,17 171 14,70 1347,84 176 14,95 1315,38 181 15,20 1271,74 186 15,45 1218,74 191 15,70 1158,00 196 15,95 1090,98 201 16,20 1019,00 206 16,45 1414,84 211 16,70 1297,00 216 16,95 1176,23 221 17,20 1053,53 226 17,45 929,66 231 17,70 805,16 236 17,95 680,38 241 18,20 555,54 Combinazione n° 5 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 1018,70 11 0,45 1018,70 16 0,70 1018,70 21 0,95 1303,16 26 1,20 1611,23 31 1,45 1927,35 36 1,70 2249,58 41 1,95 2577,38 46 2,20 2909,56 51 2,45 3245,85 56 2,70 3585,43 61 2,95 3928,18 66 3,20 4273,52 71 3,45 4621,36 76 3,70 4971,29 81 3,95 5323,27 86 4,20 5669,86 91 4,45 1906,01 96 4,70 2198,90 101 4,95 2486,14 106 5,20 2767,08 111 5,45 3042,71 116 5,70 3316,45 121 5,95 3587,95 6 6,45 -5207,38 11 6,70 -5995,92 16 6,95 -6783,48 21 7,20 -7572,44 26 7,45 -8364,38 31 7,70 -8120,87 36 7,95 -7059,43 41 8,20 -6071,56 46 8,45 -5157,45 51 8,70 -4316,46 56 8,95 -3547,27 61 9,20 -2847,96 66 9,45 -2216,17 71 9,70 -1649,12 76 9,95 -1143,76 81 10,20 -696,80 86 10,45 -304,82 91 10,70 35,73 96 10,95 328,41 101 11,20 576,79 106 11,45 784,40 111 11,70 954,68 116 11,95 1090,99 121 12,20 1196,53 126 12,45 1274,38 131 12,70 1327,46 136 12,95 1358,51


141 13,20 1370,10 146 13,45 1364,62 151 13,70 1344,26 156 13,95 1311,05 161 14,20 1266,84 166 14,45 1213,28 171 14,70 1151,89 176 14,95 1083,99 181 15,20 1010,77 186 15,45 933,27 191 15,70 852,39 196 15,95 768,91 201 16,20 683,49 206 16,45 895,05 211 16,70 763,50 216 16,95 631,09 221 17,20 498,21 226 17,45 365,09 231 17,70 231,87 236 17,95 98,63 241 18,20 -34,61 Combinazione n° 6 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 1018,70 11 0,45 1018,70 16 0,70 1018,70 21 0,95 1303,16 26 1,20 1611,23 31 1,45 1927,35 36 1,70 2249,58 41 1,95 2577,38 46 2,20 2909,56 51 2,45 3245,85 56 2,70 3585,43 61 2,95 3928,18 66 3,20 4273,52 71 3,45 4621,36 76 3,70 4971,29 81 3,95 5323,27 86 4,20 5669,86 91 4,45 1906,01 96 4,70 2198,90 101 4,95 2486,14 106 5,20 2767,08 111 5,45 3042,71 116 5,70 3316,45 121 5,95 3587,95 6 6,45 -5207,38 11 6,70 -5995,92 16 6,95 -6783,48 21 7,20 -7572,44 26 7,45 -8364,38 31 7,70 -8120,87 36 7,95 -7059,43 41 8,20 -6071,56 46 8,45 -5157,45 51 8,70 -4316,46 56 8,95 -3547,27 61 9,20 -2847,96 66 9,45 -2216,17 71 9,70 -1649,12 76 9,95 -1143,76 81 10,20 -696,80 86 10,45 -304,82 91 10,70 35,73 96 10,95 328,41 101 11,20 576,79 106 11,45 784,40 111 11,70 954,68 116 11,95 1090,99 121 12,20 1196,53 126 12,45 1274,38 131 12,70 1327,46 136 12,95 1358,51 141 13,20 1370,10 146 13,45 1364,62 151 13,70 1344,26 156 13,95 1311,05 161 14,20 1266,84 166 14,45 1213,28 171 14,70 1151,89 176 14,95 1083,99 181 15,20 1010,77 186 15,45 933,27 191 15,70 852,39 196 15,95 768,91 201 16,20 683,49 206 16,45 895,05 211 16,70 763,50 216 16,95 631,09 221 17,20 498,21 226 17,45 365,09 231 17,70 231,87 236 17,95 98,63 241 18,20 -34,61 Combinazione n° 7 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 2255,84 11 0,45 2255,84


16 0,70 2478,17 21 0,95 2834,69 26 1,20 3203,82 31 1,45 3584,83 36 1,70 3975,62 41 1,95 4376,08 46 2,20 4784,84 51 2,45 5202,10 56 2,70 5626,87 61 2,95 6059,55 66 3,20 6499,38 71 3,45 6946,93 76 3,70 7401,61 81 3,95 7864,13 86 4,20 8420,24 91 4,45 4358,85 96 4,70 4776,62 101 4,95 5166,55 106 5,20 5538,51 111 5,45 5895,38 116 5,70 6241,85 121 5,95 6582,99 126 6,20 6918,58 6 6,45 -1314,09 11 6,70 -1900,14 16 6,95 -2490,78 21 7,20 -3080,34 26 7,45 -3674,19 31 7,70 -4266,18 36 7,95 -4860,41 41 8,20 -5453,76 46 8,45 -6048,99 51 8,70 -6643,07 56 8,95 -7220,39 61 9,20 -7561,43 66 9,45 -7816,21 71 9,70 -8070,98 76 9,95 -8326,33 81 10,20 -8581,58 86 10,45 -8835,93 91 10,70 -9090,06 96 10,95 -9344,65 101 11,20 -9597,58 106 11,45 -9852,34 111 11,70 -10103,54 116 11,95 -8336,68 121 12,20 -6572,72 126 12,45 -4987,49 131 12,70 -3572,00 136 12,95 -2316,60 141 13,20 -1211,12 146 13,45 -245,12 151 13,70 592,03 156 13,95 1310,98 161 14,20 1922,32 166 14,45 2436,44 171 14,70 2863,52 176 14,95 3213,37 181 15,20 3495,45 186 15,45 3718,78 191 15,70 3891,91 196 15,95 4022,91 201 16,20 4119,31 206 16,45 6282,18 211 16,70 6353,58 216 16,95 6401,54 221 17,20 6433,19 226 17,45 6454,34 231 17,70 6469,53 236 17,95 6482,01 241 18,20 6493,72 Combinazione n° 8 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 2255,84 11 0,45 2255,84 16 0,70 2478,17 21 0,95 2834,69 26 1,20 3203,82 31 1,45 3584,83 36 1,70 3975,62 41 1,95 4376,08 46 2,20 4784,84 51 2,45 5202,10 56 2,70 5626,87 61 2,95 6059,55 66 3,20 6499,38 71 3,45 6946,93 76 3,70 7401,61 81 3,95 7864,13 86 4,20 8420,24 91 4,45 4358,85 96 4,70 4776,62 101 4,95 5166,55 106 5,20 5538,51 111 5,45 5895,38 116 5,70 6241,85 121 5,95 6582,99 126 6,20 6918,58 6 6,45 -1314,09 11 6,70 -1900,14 16 6,95 -2490,78


21 7,20 -3080,34 26 7,45 -3674,19 31 7,70 -4266,18 36 7,95 -4860,41 41 8,20 -5453,76 46 8,45 -6048,99 51 8,70 -6643,07 56 8,95 -7220,39 61 9,20 -7561,43 66 9,45 -7816,21 71 9,70 -8070,98 76 9,95 -8326,33 81 10,20 -8581,58 86 10,45 -8835,93 91 10,70 -9090,06 96 10,95 -9344,65 101 11,20 -9597,58 106 11,45 -9852,34 111 11,70 -10103,54 116 11,95 -8336,68 121 12,20 -6572,72 126 12,45 -4987,49 131 12,70 -3572,00 136 12,95 -2316,60 141 13,20 -1211,12 146 13,45 -245,12 151 13,70 592,03 156 13,95 1310,98 161 14,20 1922,32 166 14,45 2436,44 171 14,70 2863,52 176 14,95 3213,37 181 15,20 3495,45 186 15,45 3718,78 191 15,70 3891,91 196 15,95 4022,91 201 16,20 4119,31 206 16,45 6282,18 211 16,70 6353,58 216 16,95 6401,54 221 17,20 6433,19 226 17,45 6454,34 231 17,70 6469,53 236 17,95 6482,01 241 18,20 6493,72 Combinazione n° 9 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 1087,10 11 0,45 1087,10 16 0,70 1087,10 21 0,95 1371,57 26 1,20 1679,63 31 1,45 1995,75 36 1,70 2531,81 41 1,95 2976,09 46 2,20 3311,54 51 2,45 3649,72 56 2,70 3990,44 61 2,95 4333,78 66 3,20 4679,40 71 3,45 5027,32 76 3,70 5377,20 81 3,95 5729,03 86 4,20 6075,44 91 4,45 2138,29 96 4,70 2450,27 101 4,95 2749,29 106 5,20 3040,72 111 5,45 3323,20 116 5,70 3603,71 121 5,95 3881,72 6 6,45 -4990,77 11 6,70 -5776,16 16 6,95 -6562,35 21 7,20 -7353,81 26 7,45 -8113,10 31 7,70 -8909,47 36 7,95 -9003,17 41 8,20 -7787,59 46 8,45 -6659,42 51 8,70 -5618,40 56 8,95 -4663,37 61 9,20 -3792,39 66 9,45 -3002,94 71 9,70 -2291,96 76 9,95 -1655,99 81 10,20 -1091,28 86 10,45 -593,84 91 10,70 -159,54 96 10,95 215,84 101 11,20 536,53 106 11,45 806,73 111 11,70 1030,59 116 11,95 1212,13 121 12,20 1355,26 126 12,45 1463,69 131 12,70 1540,99 136 12,95 1590,50 141 13,20 1615,39 146 13,45 1618,59 151 13,70 1602,83


156 13,95 1570,62 161 14,20 1524,24 166 14,45 1465,80 171 14,70 1397,16 176 14,95 1320,03 181 15,20 1235,89 186 15,45 1146,07 191 15,70 1051,73 196 15,95 953,88 201 16,20 853,38 206 16,45 1126,46 211 16,70 970,90 216 16,95 814,09 221 17,20 656,56 226 17,45 498,63 231 17,70 340,54 236 17,95 182,38 241 18,20 24,22 Combinazione n° 10 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 2111,57 11 0,45 2111,57 16 0,70 2333,89 21 0,95 2690,42 26 1,20 3059,55 31 1,45 3755,27 36 1,70 4243,70 41 1,95 4654,38 46 2,20 5071,34 51 2,45 5495,61 56 2,70 5926,83 61 2,95 6365,71 66 3,20 6811,77 71 3,45 7265,73 76 3,70 7727,16 81 3,95 8259,96 86 4,20 8670,32 91 4,45 4384,39 96 4,70 4820,14 101 4,95 5227,24 106 5,20 5611,06 111 5,45 5978,45 116 5,70 6316,40 121 5,95 6665,73 126 6,20 7011,15 6 6,45 -1096,59 11 6,70 -1712,43 16 6,95 -2341,55 21 7,20 -2984,73 26 7,45 -3639,77 31 7,70 -4275,57 36 7,95 -4874,43 41 8,20 -5471,62 46 8,45 -6068,66 51 8,70 -6665,56 56 8,95 -7246,10 61 9,20 -7589,20 66 9,45 -7846,51 71 9,70 -8103,46 76 9,95 -8360,03 81 10,20 -8616,24 86 10,45 -8872,07 91 10,70 -9129,10 96 10,95 -9382,52 101 11,20 -9638,74 106 11,45 -9892,18 111 11,70 -10145,19 116 11,95 -9552,51 121 12,20 -7639,31 126 12,45 -5914,52 131 12,70 -4369,13 136 12,95 -2993,36 141 13,20 -1776,84 146 13,45 -708,79 151 13,70 221,80 156 13,95 1026,05 161 14,20 1715,05 166 14,45 2299,75 171 14,70 2790,88 176 14,95 3198,86 181 15,20 3533,74 186 15,45 3805,14 191 15,70 4022,22 196 15,95 4193,62 201 16,20 4327,46 206 16,45 6646,93 211 16,70 6767,99 216 16,95 6863,45 221 17,20 6941,06 226 17,45 7007,15 231 17,70 7066,70 236 17,95 7123,26 241 18,20 7178,99 Combinazione n° 11 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 51,09 21 1,00 345,23


26 1,25 655,31 31 1,50 972,52 36 1,75 1566,77 41 2,00 1955,83 46 2,25 2291,90 51 2,50 2630,52 56 2,75 2971,85 61 3,00 3315,58 66 3,25 3661,75 71 3,50 4010,00 76 3,75 4360,35 81 4,00 4712,47 86 4,25 5050,37 91 4,50 1128,36 96 4,75 1439,14 101 5,00 1736,83 106 5,25 2026,24 111 5,50 2309,20 116 5,75 2588,75 121 6,00 2866,01 6 6,45 -4990,77 11 6,70 -5776,16 16 6,95 -5301,26 21 7,20 -4729,54 26 7,45 -4187,61 31 7,70 -3677,06 36 7,95 -3198,91 41 8,20 -2753,71 46 8,45 -2341,57 51 8,70 -1962,22 56 8,95 -1615,10 61 9,20 -1299,37 66 9,45 -1013,98 71 9,70 -757,70 76 9,95 -529,17 81 10,20 -326,93 86 10,45 -149,44 91 10,70 4,88 96 10,95 137,62 101 11,20 250,39 106 11,45 344,76 111 11,70 422,29 116 11,95 484,48 121 12,20 532,78 126 12,45 568,56 131 12,70 593,14 136 12,95 607,76 141 13,20 613,57 146 13,45 611,65 151 13,70 602,98 156 13,95 588,50 161 14,20 569,01 166 14,45 545,29 171 14,70 518,00 176 14,95 487,76 181 15,20 455,09 186 15,45 420,47 191 15,70 384,30 196 15,95 346,95 201 16,20 308,71 206 16,45 404,76 211 16,70 345,82 216 16,95 286,48 221 17,20 226,93 226 17,45 167,26 231 17,70 107,54 236 17,95 47,82 241 18,20 -11,91 Combinazione n° 12 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 51,09 21 1,00 345,23 26 1,25 655,31 31 1,50 1603,27 36 1,75 2042,39 41 2,00 2392,92 46 2,25 2741,53 51 2,50 3089,75 56 2,75 3438,37 61 3,00 3787,82 66 3,25 4138,44 71 3,50 4490,25 76 3,75 4843,41 81 4,00 5197,82 86 4,25 5537,50 91 4,50 1377,68 96 4,75 1710,48 101 5,00 2024,85 106 5,25 2328,53 111 5,50 2624,79 116 5,75 2912,48 121 6,00 3177,08 6 6,45 -4673,94 11 6,70 -5458,43 16 6,95 -6228,06 21 7,20 -6718,69 26 7,45 -5947,59 31 7,70 -5221,26 36 7,95 -4541,13


41 8,20 -3907,96 46 8,45 -3321,89 51 8,70 -2782,55 56 8,95 -2289,09 61 9,20 -1840,33 66 9,45 -1434,76 71 9,70 -1070,63 76 9,95 -745,99 81 10,20 -458,75 86 10,45 -206,72 91 10,70 12,34 96 10,95 200,72 101 11,20 360,70 106 11,45 494,53 111 11,70 604,42 116 11,95 692,50 121 12,20 760,83 126 12,45 811,39 131 12,70 846,03 136 12,95 866,52 141 13,20 874,50 146 13,45 871,50 151 13,70 858,93 156 13,95 838,10 161 14,20 810,18 166 14,45 776,24 171 14,70 737,25 176 14,95 694,06 181 15,20 647,44 186 15,45 598,05 191 15,70 546,48 196 15,95 493,23 201 16,20 438,72 206 16,45 574,98 211 16,70 490,99 216 16,95 406,44 221 17,20 321,58 226 17,45 236,57 231 17,70 151,48 236 17,95 66,38 241 18,20 -18,72 Combinazione n° 13 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,25 0,00 11 0,50 0,00 16 0,75 51,09 21 1,00 345,23 26 1,25 1827,62 31 1,50 2323,95 36 1,75 2709,71 41 2,00 3085,09 46 2,25 3453,54 51 2,50 3818,04 56 2,75 4179,97 61 3,00 4540,55 66 3,25 4900,40 71 3,50 5260,03 76 3,75 5619,78 81 4,00 5979,85 86 4,25 6324,17 91 4,50 1798,80 96 4,75 2161,87 101 5,00 2502,43 106 5,25 2826,08 111 5,50 3139,46 116 5,75 3438,15 121 6,00 3640,28 6 6,45 -4178,34 11 6,70 -4959,18 16 6,95 -5739,86 21 7,20 -6525,37 26 7,45 -7314,32 31 7,70 -8101,20 36 7,95 -8041,73 41 8,20 -6976,71 46 8,45 -5986,66 51 8,70 -5071,58 56 8,95 -4230,69 61 9,20 -3462,51 66 9,45 -2765,01 71 9,70 -2135,66 76 9,95 -1571,62 81 10,20 -1069,70 86 10,45 -626,54 91 10,70 -238,62 96 10,95 97,66 101 11,20 385,94 106 11,45 629,83 111 11,70 832,92 116 11,95 998,69 121 12,20 1130,53 126 12,45 1231,66 131 12,70 1305,20 136 12,95 1354,08 141 13,20 1381,05 146 13,45 1388,69 151 13,70 1379,39 156 13,95 1355,36 161 14,20 1318,64 166 14,45 1271,05 171 14,70 1214,28


176 14,95 1149,81 181 15,20 1078,98 186 15,45 1002,98 191 15,70 922,85 196 15,95 839,48 201 16,20 753,67 206 16,45 999,12 211 16,70 865,89 216 16,95 731,49 221 17,20 596,37 226 17,45 460,86 231 17,70 325,17 236 17,95 189,43 241 18,20 53,66 Combinazione n° 14 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 386,89 11 0,45 386,89 16 0,70 386,89 21 0,95 671,36 26 1,20 979,43 31 1,45 1295,54 36 1,70 1831,61 41 1,95 2275,88 46 2,20 2611,33 51 2,45 2949,52 56 2,70 3290,24 61 2,95 3633,58 66 3,20 3979,20 71 3,45 4327,12 76 3,70 4676,99 81 3,95 5028,82 86 4,20 5375,23 91 4,45 1448,40 96 4,70 1760,38 101 4,95 2059,40 106 5,20 2350,83 111 5,45 2633,32 116 5,70 2913,82 121 5,95 3191,83 6 6,45 -4990,77 11 6,70 -5776,16 16 6,95 -6562,35 21 7,20 -7143,52 26 7,45 -6312,72 31 7,70 -5531,16 36 7,95 -4800,25 41 8,20 -4120,64 46 8,45 -3492,38 51 8,70 -2914,92 56 8,95 -2387,27 61 9,20 -1908,04 66 9,45 -1475,54 71 9,70 -1087,79 76 9,95 -742,64 81 10,20 -437,77 86 10,45 -170,79 91 10,70 60,78 96 10,95 259,42 101 11,20 427,62 106 11,45 567,82 111 11,70 682,42 116 11,95 773,73 121 12,20 843,98 126 12,45 895,29 131 12,70 929,68 136 12,95 949,03 141 13,20 955,11 146 13,45 949,56 151 13,70 933,91 156 13,95 909,52 161 14,20 877,68 166 14,45 839,51 171 14,70 796,04 176 14,95 748,19 181 15,20 696,76 186 15,45 642,46 191 15,70 585,90 196 15,95 527,60 201 16,20 468,02 206 16,45 611,29 211 16,70 519,66 216 16,95 427,49 221 17,20 335,01 226 17,45 242,38 231 17,70 149,70 236 17,95 57,00 241 18,20 -35,69 Combinazione n° 15 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 452,37 11 0,45 452,37 16 0,70 452,37 21 0,95 736,83 26 1,20 1044,90 31 1,45 1811,10 36 1,70 2424,34 41 1,95 2775,36 46 2,20 3124,25


51 2,45 3472,46 56 2,70 3820,94 61 2,95 4170,24 66 3,20 4520,57 71 3,45 4872,17 76 3,70 5225,02 81 3,95 5579,23 86 4,20 5927,55 91 4,45 1757,86 96 4,70 2091,68 101 4,95 2408,68 106 5,20 2715,14 111 5,45 3011,90 116 5,70 3300,20 121 5,95 3577,24 6 6,45 -4673,94 11 6,70 -5458,43 16 6,95 -6228,06 21 7,20 -7017,73 26 7,45 -7811,57 31 7,70 -8072,64 36 7,95 -7040,68 41 8,20 -6078,37 46 8,45 -5186,19 51 8,70 -4363,77 56 8,95 -3610,06 61 9,20 -2923,43 66 9,45 -2301,76 71 9,70 -1742,54 76 9,95 -1242,94 81 10,20 -799,93 86 10,45 -410,26 91 10,70 -70,63 96 10,95 222,37 101 11,20 472,12 106 11,45 681,99 111 11,70 855,29 116 11,95 995,23 121 12,20 1104,90 126 12,45 1187,29 131 12,70 1245,20 136 12,95 1281,30 141 13,20 1298,10 146 13,45 1297,91 151 13,70 1282,89 156 13,95 1255,03 161 14,20 1216,12 166 14,45 1167,81 171 14,70 1111,59 176 14,95 1048,77 181 15,20 980,53 186 15,45 907,91 191 15,70 831,81 196 15,95 753,01 201 16,20 672,19 206 16,45 884,88 211 16,70 760,01 216 16,95 634,20 221 17,20 507,85 226 17,45 381,23 231 17,70 254,48 236 17,95 127,69 241 18,20 0,90 Combinazione n° 16 N° Y P 1 0,00 0,00 6 0,20 556,77 11 0,45 556,77 16 0,70 556,77 21 0,95 841,24 26 1,20 2209,24 31 1,45 2801,30 36 1,70 3190,54 41 1,95 3567,31 46 2,20 3937,07 51 2,45 4302,11 56 2,70 4664,52 61 2,95 5025,27 66 3,20 5385,23 71 3,45 5744,88 76 3,70 6104,58 81 3,95 6464,57 86 4,20 6817,80 91 4,45 2273,96 96 4,70 2640,69 101 4,95 2983,58 106 5,20 3310,87 111 5,45 3626,05 116 5,70 3938,88 121 5,95 4145,47 6 6,45 -4178,34 11 6,70 -4959,18 16 6,95 -5739,86 21 7,20 -6525,37 26 7,45 -7314,32 31 7,70 -8101,20 36 7,95 -8893,74 41 8,20 -9678,35 46 8,45 -9582,17 51 8,70 -8207,92 56 8,95 -6938,87 61 9,20 -5773,76


66 9,45 -4710,38 71 9,70 -3745,78 76 9,95 -2876,34 81 10,20 -2097,98 86 10,45 -1406,19 91 10,70 -796,21 96 10,95 -263,08 101 11,20 198,28 106 11,45 592,96 111 11,70 926,05 116 11,95 1202,55 121 12,20 1427,35 126 12,45 1605,15 131 12,70 1740,50 136 12,95 1837,71 141 13,20 1900,86 146 13,45 1933,81 151 13,70 1940,13 156 13,95 1923,15 161 14,20 1885,96 166 14,45 1831,35 171 14,70 1761,91 176 14,95 1679,93 181 15,20 1587,52 186 15,45 1486,53 191 15,70 1378,61 196 15,95 1265,20 201 16,20 1147,57 206 16,45 1540,24 211 16,70 1355,83 216 16,95 1169,22 221 17,20 981,24 226 17,45 792,47 231 17,70 603,32 236 17,95 414,02 241 18,20 224,69

Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg] n° Tipo M Y M T YT N YN 1 [A1-M1] 33737 8,40 13688 6,20 39756 18,20 MAX -- -- -6898 3,00 -6538 10,95 0 0,00 MIN 2 [A1-M1] 11779 8,25 7514 6,20 39354 18,20 MAX -- -- -7083 3,30 -4282 0,80 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 35468 9,15 12378 6,20 39860 18,20 MAX -- -- -7711 3,15 -6893 11,70 0 0,00 MIN 4 [A2-M2] 35468 9,15 12378 6,20 39860 18,20 MAX -- -- -7711 3,15 -6893 11,70 0 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 34557 8,10 13096 6,20 39761 18,20 MAX -- -- -4151 2,65 -6701 10,65 0 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 34557 8,10 13096 6,20 39761 18,20 MAX -- -- -4151 2,65 -6701 10,65 0 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 98085 10,45 22882 6,25 41873 18,20 MAX -- -- -5815 2,55 -19976 13,50 0 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 98085 10,45 22882 6,25 41873 18,20 MAX -- -- -5815 2,55 -19976 13,50 0 0,00 MIN 9 [A1-M1] S 40950 8,25 14560 6,20 39890 18,20 MAX -- -- -4180 2,55 -7937 10,80 0 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 101618 10,50 23442 6,25 42018 18,20 MAX -- -- -6440 2,55 -20836 13,60 0 0,00 MIN 11 [SLEQ] 15484 8,15 8672 6,20 39417 18,20 MAX -- -- -6934 3,20 -4390 0,80 0 0,00 MIN 12 [SLEF] 22065 8,15 10430 6,20 39532 18,20 MAX -- -- -6667 3,00 -4589 0,80 0 0,00 MIN 13 [SLER] 35160 8,30 13386 6,20 39783 18,20 MAX -- -- -6241 2,75 -6815 10,85 0 0,00 MIN 14 [SLEQ] S 24069 8,10 10798 6,20 39567 18,20 MAX -- -- -5719 2,95 -4668 10,60 0 0,00 MIN 15 [SLEF] S 32837 8,20 12874 6,20 39732 18,20 MAX -- -- -5507 2,75 -6366 10,75 0 0,00 MIN 16 [SLER] S 49379 8,55 16305 6,20 40081 18,20 MAX -- -- -5235 2,55 -9569 11,05 0 0,00 MIN

Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso n° Tipo U Y U V YV 1 [A1-M1] 0,6805 0,00 0,0148 0,00 MAX -- -- -0,0166 13,50 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1] 0,2030 0,00 0,0146 0,00 MAX -- -- -0,0058 13,35 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 0,7986 0,00 0,0149 0,00 MAX -- -- -0,0171 14,25 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2] 0,7986 0,00 0,0149 0,00 MAX -- -- -0,0171 14,25 0,0000 0,00 MIN 5 [A1-M1] S 0,6916 0,00 0,0148 0,00 MAX -- -- -0,0171 13,25 0,0000 0,00 MIN 6 [A1-M1] S 0,6916 0,00 0,0148 0,00 MAX -- -- -0,0171 13,25 0,0000 0,00 MIN 7 [A2-M2] S 3,1520 0,00 0,0163 0,00 MAX -- -- -0,0541 18,20 0,0000 0,00 MIN 8 [A2-M2] S 3,1520 0,00 0,0163 0,00 MAX -- -- -0,0541 18,20 0,0000 0,00 MIN 9 [A1-M1] S 0,8443 0,00 0,0149 0,00 MAX -- -- -0,0202 13,35 0,0000 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 3,3189 0,00 0,0164 0,00 MAX


-- -- -0,0598 18,20 0,0000 0,00 MIN 11 [SLEQ] 0,2775 0,00 0,0146 0,00 MAX -- -- -0,0077 13,25 0,0000 0,00 MIN 12 [SLEF] 0,4150 0,00 0,0147 0,00 MAX -- -- -0,0109 13,25 0,0000 0,00 MIN 13 [SLER] 0,7137 0,00 0,0149 0,00 MAX -- -- -0,0174 13,45 0,0000 0,00 MIN 14 [SLEQ] S 0,4586 0,00 0,0147 0,00 MAX -- -- -0,0119 13,20 0,0000 0,00 MIN 15 [SLEF] S 0,6553 0,00 0,0148 0,00 MAX -- -- -0,0162 13,30 0,0000 0,00 MIN 16 [SLER] S 1,0689 0,00 0,0151 0,00 MAX -- -- -0,0243 13,65 0,0000 0,00 MIN

Stabilità globale Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 100 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza n° Tipo (X C, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS 3 [A2-M2] (0,00; 10,92) 29,12 (-25,02; -3,99) (28,89; 7,15) 2,17 4 [A2-M2] (0,00; 10,92) 29,12 (-25,02; -3,99) (28,89; 7,15) 2,17 7 [A2-M2] S (0,00; 16,38) 34,58 (-27,85; -4,12) (33,57; 8,06) 1,55 8 [A2-M2] S (0,00; 16,38) 34,58 (-27,85; -4,12) (33,57; 8,06) 1,55 10 [A2-M2] S (0,00; 16,38) 34,58 (-27,85; -4,12) (33,57; 8,06) 1,55 Combinazione n° 7 Numero di strisce 50 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N° numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Caratteristiche delle strisce N° W αααα(°) Wsin αααα L φφφφ c u (Ctn; Ctt) 1 1817,70 -52,02 -1432,70 1,97 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 2 5319,37 -48,86 -4006,13 1,84 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 3 8475,44 -45,89 -6085,92 1,74 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 4 11437,66 -43,08 -7812,12 1,66 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 5 14202,57 -40,39 -9202,92 1,59 17,07 0,200 0,095 (0; 0) 6 16733,79 -37,80 -10256,79 1,53 17,07 0,200 0,194 (0; 0) 7 19055,91 -35,30 -11012,50 1,48 17,07 0,200 0,283 (0; 0) 8 20544,78 -32,88 -11153,21 1,44 17,07 0,200 0,365 (0; 0) 9 20142,50 -30,52 -10229,24 1,41 17,07 0,200 0,440 (0; 0) 10 19588,13 -28,22 -9261,57 1,37 17,07 0,200 0,508 (0; 0) 11 20534,77 -25,96 -8989,90 1,35 17,07 0,200 0,570 (0; 0) 12 21917,11 -23,75 -8827,41 1,32 17,07 0,200 0,627 (0; 0) 13 23165,32 -21,58 -8518,77 1,30 17,07 0,200 0,677 (0; 0) 14 24276,10 -19,43 -8076,99 1,28 17,07 0,200 0,722 (0; 0) 15 25250,70 -17,32 -7516,88 1,27 17,07 0,200 0,763 (0; 0) 16 26107,04 -15,23 -6857,45 1,25 17,07 0,200 0,798 (0; 0) 17 26848,95 -13,16 -6112,00 1,24 17,07 0,200 0,829 (0; 0) 18 27479,53 -11,11 -5293,14 1,23 17,07 0,200 0,855 (0; 0) 19 28026,24 -9,07 -4416,90 1,23 23,04 0,400 0,876 (0; 0) 20 28495,80 -7,04 -3492,92 1,22 23,04 0,400 0,893 (0; 0) 21 28855,10 -5,02 -2526,40 1,22 23,04 0,400 0,906 (0; 0) 22 29105,25 -3,01 -1528,98 1,21 23,04 0,400 0,915 (0; 0) 23 29247,05 -1,00 -512,14 1,21 23,04 0,400 0,919 (0; 0) 24 45366,63 1,03 815,72 1,24 23,04 0,400 0,919 (0; 0) 25 46123,52 3,09 2487,98 1,25 23,04 0,400 0,914 (0; 0) 26 46763,09 5,16 4204,13 1,25 23,04 0,400 0,905 (0; 0) 27 47284,40 7,23 5951,41 1,25 23,04 0,400 0,892 (0; 0) 28 47686,05 9,31 7716,82 1,26 23,04 0,400 0,874 (0; 0) 29 47966,13 11,41 9487,09 1,27 23,04 0,400 0,851 (0; 0) 30 48122,16 13,52 11248,52 1,28 23,04 0,400 0,824 (0; 0) 31 48151,07 15,65 12986,90 1,29 23,04 0,400 0,791 (0; 0) 32 48002,01 17,80 14672,98 1,31 23,04 0,400 0,754 (0; 0) 33 47661,93 19,98 16283,11 1,32 23,04 0,400 0,711 (0; 0) 34 47180,95 22,19 17815,60 1,34 23,04 0,400 0,663 (0; 0) 35 46552,70 24,43 19252,63 1,37 23,04 0,400 0,610 (0; 0) 36 45769,52 26,71 20574,86 1,39 23,04 0,400 0,550 (0; 0) 37 44822,22 29,05 21761,14 1,42 23,04 0,400 0,484 (0; 0) 38 43699,79 31,43 22788,01 1,46 23,04 0,400 0,412 (0; 0) 39 42388,93 33,88 23629,17 1,50 23,04 0,400 0,332 (6704; 3287) 40 40866,02 36,40 24250,31 1,54 20,06 0,300 0,245 (0; 0) 41 39144,25 39,00 24636,83 1,60 17,07 0,200 0,148 (0; 0) 42 37187,98 41,71 24743,60 1,67 17,07 0,200 0,043 (0; 0) 43 34962,74 44,54 24521,15 1,74 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 44 32427,96 47,51 23910,57 1,84 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 45 29528,48 50,66 22835,83 1,96 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 46 26185,93 54,03 21194,19 2,12 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 47 22282,08 57,72 18837,89 2,33 17,07 0,200 0,000 (0; 0) 48 17591,51 61,83 15507,69 2,63 15,00 0,120 0,000 (0; 0) 49 11928,19 66,61 10947,70 3,13 12,92 0,040 0,000 (0; 0) 50 4401,81 72,55 4199,24 4,15 12,92 0,040 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣWi= 1516674,87 [kg] ΣWisinαi= 274138,06 [kg] ΣWicosαitanφi= 511921,19 [kg] Σcibi/cosαi= 198918,22 [kg]

Descrizione armatura pali e caratteristiche sezione Diametro del palo 120,00 [cm]


Area della sezione trasversale 11309,73 [cmq] Copriferro 5,00 [cm] L'armatura del palo è costituita da 16φ24(Af=72,38 cmq) longitudinali e staffe φ12/19,0 cm.

Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio espresso in [kg] Tr taglio resistente espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 8,30 47016 27482 172096 100594 3.66 2 [A1-M1] 8,05 16387 26215 255456 408660 15.59 3 [A2-M2] 9,05 49435 29748 173399 104346 3.51 4 [A2-M2] 9,05 49435 29748 173399 104346 3.51 5 [A1-M1] S 8,00 48155 26641 169784 93931 3.53 6 [A1-M1] S 8,00 48155 26641 169784 93931 3.53 7 [A2-M2] S 10,35 136814 36232 151068 40007 1.10 8 [A2-M2] S 10,35 136814 36232 151068 40007 1.10 9 [A1-M1] S 8,15 57085 27245 164417 78470 2.88 10 [A2-M2] S 10,45 141767 36717 150731 39038 1.06 n° Tipo Y T Tr FS T 1 [A1-M1] 6,20 19099 115227 6.03 2 [A1-M1] 6,20 10484 115227 10.99 3 [A2-M2] 6,20 17272 115227 6.67 4 [A2-M2] 6,20 17272 115227 6.67 5 [A1-M1] S 6,20 18273 115227 6.31 6 [A1-M1] S 6,20 18273 115227 6.31 7 [A2-M2] S 6,25 31929 115227 3.61 8 [A2-M2] S 6,25 31929 115227 3.61 9 [A1-M1] S 6,20 20317 115227 5.67 10 [A2-M2] S 6,25 32709 115227 3.52 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] σc tensione nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] σf tensione nell'armatura longitudinale del palo, espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq] σst tensione nell'armatura trasversale, espresso in [kg/cmq] n° Tipo σσσσc Y(σσσσc) σσσσf Y(σσσσf) Af ττττc Y(ττττc) σσσσst Y(σσσσst) 11 [SLEQ] 21,67 8,10 498,10 7,90 72,38 1,77 6,20 1191,70 6,20 12 [SLEF] 31,80 8,10 863,43 7,95 72,38 1,93 6,20 1299,80 6,20 13 [SLER] 51,66 8,30 1595,67 8,20 72,38 2,33 6,20 1568,38 6,20 14 [SLEQ] S 34,87 8,05 978,32 7,90 72,38 1,95 6,20 1313,15 6,20 15 [SLEF] S 48,16 8,20 1468,84 8,10 72,38 2,25 6,20 1511,25 6,20 16 [SLER] S 73,06 8,55 2394,99 8,45 72,38 2,78 6,20 1870,54 6,20

Verifica armatura paratia (Inviluppo) Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m] M momento flettente, espresso in [kgm] N sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) T taglio, espresso in [kg] Tr Taglio resistente, espresso in [kg] FST fattore di sicurezza a taglio n° Tipo Y M N Mu Nu FS T Tr FS T 1 [A1-M1] 0,00 0 0 0 0 1000.00 0 0 100000.00 7 [A2-M2] S 0,25 98 707 191680 1377760 1949.13 787 115227 146.47 7 [A2-M2] S 0,50 393 1414 268611 965359 682.85 1573 115227 73.23 7 [A2-M2] S 0,75 889 2121 282744 674755 318.19 2405 115227 47.91 10 [A2-M2] S 1,00 -978 9997 -146201 1494280 149.47 -9264 115227 12.44 10 [A2-M2] S 1,25 -3168 10704 -273125 922805 86.21 -8235 115227 13.99 10 [A2-M2] S 1,50 -5080 11411 -281578 632537 55.43 -7012 115227 16.43 3 [A2-M2] 1,75 -6253 9108 -245151 357070 39.20 -5723 115227 20.13 3 [A2-M2] 2,00 -7600 9815 -233087 301033 30.67 -5026 115227 22.93 3 [A2-M2] 2,25 -8754 10522 -225599 271158 25.77 -4186 115227 27.52 3 [A2-M2] 2,50 -9680 11229 -222249 257792 22.96 -3203 115227 35.98 3 [A2-M2] 2,75 -10343 11935 -221785 255940 21.44 -2325 115227 49.56 3 [A2-M2] 3,00 -10703 12642 -223929 264495 20.92 3800 115227 30.32 3 [A2-M2] 3,25 -10725 13349 -229114 285182 21.36 6129 115227 18.80 3 [A2-M2] 3,50 -10368 14056 -238379 323169 22.99 8616 115227 13.37 3 [A2-M2] 3,75 -9595 14763 -250958 386142 26.16 11264 115227 10.23 2 [A1-M1] 4,00 -8621 14764 -261908 448540 30.38 14091 115227 8.18 2 [A1-M1] 4,25 -7480 15470 -276600 572102 36.98 17074 115227 6.75 7 [A2-M2] S 4,50 9384 19692 277427 582147 29.56 18879 115227 6.10 7 [A2-M2] S 4,75 14153 20398 244105 351835 17.25 20515 115227 5.62 7 [A2-M2] S 5,00 19344 21105 216968 236723 11.22 22296 115227 5.17 10 [A2-M2] S 5,25 25072 22014 197312 173245 7.87 24213 115227 4.76 10 [A2-M2] S 5,50 31379 22721 183231 132674 5.84 26260 115227 4.39 10 [A2-M2] S 5,75 38212 23428 174264 106839 4.56 28429 115227 4.05 10 [A2-M2] S 6,00 45603 24134 168050 88937 3.69 30717 115227 3.75 10 [A2-M2] S 6,25 53571 24841 163496 75815 3.05 32709 115227 3.52 10 [A2-M2] S 6,50 61719 25548 160198 66313 2.60 32372 115227 3.56 10 [A2-M2] S 6,75 69761 26255 157794 59387 2.26 31817 115227 3.62 10 [A2-M2] S 7,00 77642 26962 155982 54166 2.01 31044 115227 3.71 10 [A2-M2] S 7,25 85308 27669 154584 50138 1.81 30047 115227 3.83 10 [A2-M2] S 7,50 92702 28376 153489 46982 1.66 28824 115227 4.00 10 [A2-M2] S 7,75 99767 29083 152624 44490 1.53 27374 115227 4.21 10 [A2-M2] S 8,00 106449 29789 151940 42520 1.43 25715 115227 4.48 10 [A2-M2] S 8,25 112695 30496 151402 40971 1.34 23848 115227 4.83 10 [A2-M2] S 8,50 118454 31203 150986 39773 1.27 21773 115227 5.29 10 [A2-M2] S 8,75 123673 31910 150675 38877 1.22 19489 115227 5.91 10 [A2-M2] S 9,00 128300 32617 150458 38250 1.17 17000 115227 6.78 10 [A2-M2] S 9,25 132289 33324 150325 37867 1.14 14372 115227 8.02 10 [A2-M2] S 9,50 135612 34031 150270 37709 1.11 11653 115227 9.89 10 [A2-M2] S 9,75 138246 34737 150289 37763 1.09 -9709 115227 11.87 10 [A2-M2] S 10,00 140169 35444 150380 38026 1.07 -10330 115227 11.15 10 [A2-M2] S 10,25 141359 36151 150545 38500 1.06 -10749 115227 10.72


10 [A2-M2] S 10,50 141792 36858 150786 39196 1.06 -10990 115227 10.48 10 [A2-M2] S 10,75 141447 37565 151111 40131 1.07 -11075 115227 10.40 10 [A2-M2] S 11,00 140302 38272 151528 41334 1.08 -11025 115227 10.45 10 [A2-M2] S 11,25 138333 38979 152052 42844 1.10 -10860 115227 10.61 10 [A2-M2] S 11,50 135520 39685 152702 44717 1.13 -14197 115227 8.12 10 [A2-M2] S 11,75 131840 40392 153505 47030 1.16 -17686 115227 6.52 10 [A2-M2] S 12,00 127276 41099 154498 49889 1.21 -20727 115227 5.56 10 [A2-M2] S 12,25 121915 41806 155715 53396 1.28 -23141 115227 4.98 10 [A2-M2] S 12,50 115917 42513 157191 57650 1.36 -25252 115227 4.56 10 [A2-M2] S 12,75 109431 43220 158974 62787 1.45 -26881 115227 4.29 10 [A2-M2] S 13,00 102588 43927 161128 68993 1.57 -28019 115227 4.11 10 [A2-M2] S 13,25 95505 44633 163742 76524 1.71 -28721 115227 4.01 10 [A2-M2] S 13,50 88285 45340 166939 85734 1.89 -29041 115227 3.97 10 [A2-M2] S 13,75 81020 46047 170892 97125 2.11 -29027 115227 3.97 10 [A2-M2] S 14,00 73788 46754 175856 111427 2.38 -28723 115227 4.01 10 [A2-M2] S 14,25 66658 47461 182211 129735 2.73 -28172 115227 4.09 10 [A2-M2] S 14,50 59688 48168 190555 153778 3.19 -27409 115227 4.20 10 [A2-M2] S 14,75 52926 48875 201890 186435 3.81 -26468 115227 4.35 10 [A2-M2] S 15,00 46415 49581 215272 229956 4.64 -25380 115227 4.54 10 [A2-M2] S 15,25 40189 50288 229664 287376 5.71 -24169 115227 4.77 10 [A2-M2] S 15,50 34276 50995 247328 367969 7.22 -22860 115227 5.04 10 [A2-M2] S 15,75 28698 51702 266173 479527 9.27 -21471 115227 5.37 10 [A2-M2] S 16,00 23475 52409 281185 627768 11.98 -20020 115227 5.76 10 [A2-M2] S 16,25 18619 53116 282033 804583 15.15 -18519 115227 6.22 10 [A2-M2] S 16,50 14204 53823 264101 1000773 18.59 -16287 115227 7.07 10 [A2-M2] S 16,75 10366 54529 230130 1210542 22.20 -13934 115227 8.27 10 [A2-M2] S 17,00 7121 55236 181975 1411561 25.55 -11546 115227 9.98 10 [A2-M2] S 17,25 4475 55943 120878 1510965 27.01 -9130 115227 12.62 10 [A2-M2] S 17,50 2436 56650 66525 1546776 27.30 -6690 115227 17.22 10 [A2-M2] S 17,75 1010 57357 27676 1572372 27.41 -4229 115227 27.25 10 [A2-M2] S 18,00 200 58064 5465 1587007 27.33 -1748 115227 65.91 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione, espressa in [m] σc tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] σf tensione massima nei ferri longitudinali, espressa in [kg/cmq] σst tensione massima nei ferri trasversali, espressa in [kg/cmq] Y σσσσc n° - Tipo σσσσf n° - Tipo ττττc n° - Tipo σσσσst n° - Tipo 0,00 0,00 11 - [SLEQ] 0,00 11 - [SLEQ] 0,00 16 - [SLER] S 0,00 16 - [SLER] S 0,25 0,07 16 - [SLER] S 1,02 16 - [SLER] S 0,02 16 - [SLER] S 15,08 16 - [SLER] S 0,50 0,16 16 - [SLER] S 2,37 16 - [SLER] S 0,04 16 - [SLER] S 30,17 16 - [SLER] S 0,75 0,28 16 - [SLER] S 4,04 16 - [SLER] S 0,07 16 - [SLER] S 45,40 16 - [SLER] S 1,00 1,28 13 - [SLER] 17,91 13 - [SLER] 0,87 13 - [SLER] 584,80 13 - [SLER] 1,25 2,75 13 - [SLER] 36,61 13 - [SLER] 1,00 13 - [SLER] 673,62 13 - [SLER] 1,50 4,41 13 - [SLER] 74,37 13 - [SLER] 0,84 12 - [SLEF] 563,56 12 - [SLEF] 1,75 5,86 13 - [SLER] 115,97 13 - [SLER] 0,72 11 - [SLEQ] 481,40 11 - [SLEQ] 2,00 7,04 13 - [SLER] 149,71 13 - [SLER] 0,61 11 - [SLEQ] 412,23 11 - [SLEQ] 2,25 7,92 13 - [SLER] 175,76 12 - [SLEF] 0,51 11 - [SLEQ] 340,25 11 - [SLEQ] 2,50 8,66 12 - [SLEF] 196,72 11 - [SLEQ] 0,39 11 - [SLEQ] 261,87 11 - [SLEQ] 2,75 9,26 11 - [SLEQ] 211,55 11 - [SLEQ] 0,26 11 - [SLEQ] 175,00 11 - [SLEQ] 3,00 9,60 11 - [SLEQ] 216,17 11 - [SLEQ] 0,44 16 - [SLER] S 295,74 16 - [SLER] S 3,25 9,61 11 - [SLEQ] 209,52 11 - [SLEQ] 0,74 16 - [SLER] S 495,94 16 - [SLER] S 3,50 9,26 11 - [SLEQ] 190,70 11 - [SLEQ] 0,99 16 - [SLER] S 666,37 16 - [SLER] S 3,75 8,52 11 - [SLEQ] 159,27 11 - [SLEQ] 1,03 16 - [SLER] S 691,68 16 - [SLER] S 4,00 7,34 11 - [SLEQ] 115,91 11 - [SLEQ] 1,29 16 - [SLER] S 864,07 16 - [SLER] S 4,25 5,75 11 - [SLEQ] 76,31 11 - [SLEQ] 1,68 16 - [SLER] S 1127,61 16 - [SLER] S 4,50 6,06 16 - [SLER] S 80,71 16 - [SLER] S 2,22 16 - [SLER] S 1494,98 16 - [SLER] S 4,75 10,14 16 - [SLER] S 180,55 16 - [SLER] S 2,19 16 - [SLER] S 1468,99 16 - [SLER] S 5,00 14,54 16 - [SLER] S 323,47 16 - [SLER] S 2,19 16 - [SLER] S 1468,54 16 - [SLER] S 5,25 19,19 16 - [SLER] S 482,42 16 - [SLER] S 2,25 16 - [SLER] S 1513,82 16 - [SLER] S 5,50 24,14 16 - [SLER] S 655,56 16 - [SLER] S 2,36 16 - [SLER] S 1586,56 16 - [SLER] S 5,75 29,40 16 - [SLER] S 842,97 16 - [SLER] S 2,50 16 - [SLER] S 1677,60 16 - [SLER] S 6,00 35,03 16 - [SLER] S 1045,26 16 - [SLER] S 2,65 16 - [SLER] S 1780,75 16 - [SLER] S 6,25 41,03 16 - [SLER] S 1262,51 16 - [SLER] S 2,74 16 - [SLER] S 1842,10 16 - [SLER] S 6,50 46,92 16 - [SLER] S 1476,41 16 - [SLER] S 2,56 16 - [SLER] S 1720,15 16 - [SLER] S 6,75 52,40 16 - [SLER] S 1674,97 16 - [SLER] S 2,35 16 - [SLER] S 1578,90 16 - [SLER] S 7,00 57,39 16 - [SLER] S 1855,28 16 - [SLER] S 2,11 16 - [SLER] S 1417,45 16 - [SLER] S 7,25 61,82 16 - [SLER] S 2014,48 16 - [SLER] S 1,84 16 - [SLER] S 1235,04 16 - [SLER] S 7,50 65,62 16 - [SLER] S 2149,72 16 - [SLER] S 1,53 16 - [SLER] S 1031,18 16 - [SLER] S 7,75 68,72 16 - [SLER] S 2258,15 16 - [SLER] S 1,20 16 - [SLER] S 805,56 16 - [SLER] S 8,00 71,04 16 - [SLER] S 2336,92 16 - [SLER] S 0,83 16 - [SLER] S 557,89 16 - [SLER] S 8,25 72,51 16 - [SLER] S 2383,21 16 - [SLER] S 0,43 16 - [SLER] S 288,09 16 - [SLER] S 8,50 73,06 16 - [SLER] S 2394,41 16 - [SLER] S 0,30 14 - [SLEQ] S 202,22 14 - [SLEQ] S 8,75 72,73 16 - [SLER] S 2372,28 16 - [SLER] S 0,49 15 - [SLEF] S 332,15 15 - [SLEF] S 9,00 71,65 16 - [SLER] S 2321,62 16 - [SLER] S 0,66 15 - [SLEF] S 441,81 15 - [SLEF] S 9,25 69,94 16 - [SLER] S 2246,94 16 - [SLER] S 0,90 16 - [SLER] S 605,38 16 - [SLER] S 9,50 67,71 16 - [SLER] S 2152,38 16 - [SLER] S 1,11 16 - [SLER] S 746,53 16 - [SLER] S 9,75 65,04 16 - [SLER] S 2041,72 16 - [SLER] S 1,28 16 - [SLER] S 860,46 16 - [SLER] S 10,00 62,03 16 - [SLER] S 1918,39 16 - [SLER] S 1,41 16 - [SLER] S 949,99 16 - [SLER] S 10,25 58,76 16 - [SLER] S 1785,50 16 - [SLER] S 1,51 16 - [SLER] S 1017,82 16 - [SLER] S 10,50 55,30 16 - [SLER] S 1645,83 16 - [SLER] S 1,59 16 - [SLER] S 1066,55 16 - [SLER] S 10,75 51,70 16 - [SLER] S 1501,89 16 - [SLER] S 1,64 16 - [SLER] S 1098,71 16 - [SLER] S 11,00 48,03 16 - [SLER] S 1355,89 16 - [SLER] S 1,66 16 - [SLER] S 1116,69 16 - [SLER] S 11,25 44,33 16 - [SLER] S 1209,84 16 - [SLER] S 1,67 16 - [SLER] S 1122,81 16 - [SLER] S 11,50 40,64 16 - [SLER] S 1065,49 16 - [SLER] S 1,67 16 - [SLER] S 1119,28 16 - [SLER] S 11,75 36,99 16 - [SLER] S 924,46 16 - [SLER] S 1,65 16 - [SLER] S 1108,22 16 - [SLER] S 12,00 33,41 16 - [SLER] S 788,20 16 - [SLER] S 1,62 16 - [SLER] S 1091,65 16 - [SLER] S 12,25 29,94 16 - [SLER] S 658,13 16 - [SLER] S 1,59 16 - [SLER] S 1071,37 16 - [SLER] S 12,50 26,58 16 - [SLER] S 535,67 16 - [SLER] S 1,56 16 - [SLER] S 1048,77 16 - [SLER] S 12,75 23,37 16 - [SLER] S 422,37 16 - [SLER] S 1,52 16 - [SLER] S 1024,32 16 - [SLER] S 13,00 20,33 16 - [SLER] S 320,04 16 - [SLER] S 1,48 16 - [SLER] S 996,59 16 - [SLER] S 13,25 17,51 16 - [SLER] S 230,78 16 - [SLER] S 1,43 16 - [SLER] S 960,71 16 - [SLER] S 13,50 14,97 16 - [SLER] S 199,45 16 - [SLER] S 1,35 16 - [SLER] S 907,94 16 - [SLER] S 13,75 12,78 16 - [SLER] S 172,58 16 - [SLER] S 1,24 16 - [SLER] S 830,32 16 - [SLER] S 14,00 11,00 16 - [SLER] S 150,33 16 - [SLER] S 1,09 16 - [SLER] S 730,38 16 - [SLER] S 14,25 9,61 16 - [SLER] S 132,79 16 - [SLER] S 0,93 16 - [SLER] S 622,79 16 - [SLER] S 14,50 8,57 16 - [SLER] S 119,37 16 - [SLER] S 0,78 16 - [SLER] S 522,97 16 - [SLER] S 14,75 7,78 16 - [SLER] S 109,15 16 - [SLER] S 0,65 16 - [SLER] S 439,71 16 - [SLER] S 15,00 7,15 16 - [SLER] S 100,96 16 - [SLER] S 0,57 16 - [SLER] S 386,20 16 - [SLER] S 15,25 6,59 16 - [SLER] S 93,81 16 - [SLER] S 0,51 16 - [SLER] S 342,63 16 - [SLER] S 15,50 6,11 16 - [SLER] S 87,59 16 - [SLER] S 0,45 16 - [SLER] S 301,76 16 - [SLER] S 15,75 5,70 16 - [SLER] S 82,22 16 - [SLER] S 0,39 16 - [SLER] S 263,77 16 - [SLER] S 16,00 5,34 16 - [SLER] S 77,66 16 - [SLER] S 0,34 16 - [SLER] S 228,84 16 - [SLER] S 16,25 5,04 16 - [SLER] S 73,83 16 - [SLER] S 0,29 16 - [SLER] S 197,07 16 - [SLER] S


16,50 4,80 16 - [SLER] S 70,76 16 - [SLER] S 0,23 16 - [SLER] S 155,80 16 - [SLER] S 16,75 4,63 16 - [SLER] S 68,56 16 - [SLER] S 0,18 16 - [SLER] S 118,02 16 - [SLER] S 17,00 4,51 16 - [SLER] S 67,15 16 - [SLER] S 0,13 16 - [SLER] S 85,30 16 - [SLER] S 17,25 4,45 16 - [SLER] S 66,40 16 - [SLER] S 0,09 16 - [SLER] S 57,66 16 - [SLER] S 17,50 4,42 16 - [SLER] S 66,21 16 - [SLER] S 0,05 16 - [SLER] S 35,14 16 - [SLER] S 17,75 4,43 16 - [SLER] S 66,46 16 - [SLER] S 0,03 16 - [SLER] S 17,75 16 - [SLER] S 18,00 4,47 16 - [SLER] S 67,05 16 - [SLER] S 0,01 16 - [SLER] S 5,50 16 - [SLER] S

Verifica armatura pali Simbologia adottata n° numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] Af area di armatura espressa in [cmq] Presso-flessione σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σf tensione nell'acciaio espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σst tensione nelle staffe espressa in [kg/cmq] M momento flettente agente sul palo espresso in [kgm] N sforzo normale agente sul palo espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] CS coefficiente di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) Combinazione n° 1 n° Y A f M N Mu Nu CS 1 0,00 72,38 0 0 0 0 1000,000 6 0,25 72,38 0 707 -49 1590575 2250,204 11 0,50 72,38 0 1414 -97 1590544 1125,079 16 0,75 72,38 3 2121 2512 1588952 749,303 21 0,95 72,38 -1019 6700 -202639 1333024 198,947 26 1,20 72,38 -2678 7407 -282830 782191 105,598 31 1,45 72,38 -4247 8114 -271600 518956 63,957 36 1,70 72,38 -5686 8821 -251872 390720 44,294 41 1,95 72,38 -6960 9528 -239247 327519 34,375 46 2,20 72,38 -8029 10235 -231642 295267 28,850 51 2,45 72,38 -8856 10942 -228351 282137 25,786 56 2,70 72,38 -9400 11648 -228654 283345 24,325 61 2,95 72,38 -9623 12355 -232436 298436 24,155 66 3,20 72,38 -9484 13062 -239792 330244 25,283 71 3,45 72,38 -8945 13769 -251006 386382 28,062 76 3,70 72,38 -7963 14476 -266965 485284 33,524 81 3,95 72,38 -6500 15183 -282406 659633 43,446 86 4,20 72,38 -4514 15890 -270297 951467 59,880 91 4,45 72,38 -2039 16596 -175989 1432339 86,304 96 4,70 72,38 662 17303 59394 1551474 89,664 101 4,95 72,38 3594 18010 235924 1182196 65,641 106 5,20 72,38 6789 18717 282911 779937 41,670 111 5,45 72,38 10280 19424 270523 511134 26,315 116 5,70 72,38 14099 20131 243182 347218 17,248 121 5,95 72,38 18277 20838 220701 251619 12,075 126 6,20 72,38 22846 21544 203929 192309 8,926 131 6,40 72,38 26592 22110 192827 160324 7,251 136 6,65 72,38 31016 22817 184219 135521 5,940 141 6,90 72,38 35067 23524 178816 119954 5,099 146 7,15 72,38 38659 24230 175322 109887 4,535 151 7,40 72,38 41704 24937 173110 103514 4,151 156 7,65 72,38 44110 25644 171860 99913 3,896 161 7,90 72,38 45793 26351 171419 98642 3,743 166 8,15 72,38 46751 27058 171666 99354 3,672 171 8,40 72,38 47075 27765 172492 101735 3,664 176 8,65 72,38 46851 28472 173851 105651 3,711 181 8,90 72,38 46158 29178 175740 111092 3,807 186 9,15 72,38 45072 29885 178190 118152 3,954 191 9,40 72,38 43658 30592 181268 127018 4,152 196 9,65 72,38 41980 31299 185074 137986 4,409 201 9,90 72,38 40093 32006 189759 151482 4,733 206 10,15 72,38 38048 32713 195531 168114 5,139 211 10,40 72,38 35889 33420 202693 188747 5,648 216 10,65 72,38 33656 34126 211348 214300 6,280 221 10,90 72,38 31385 34833 218385 242378 6,958 226 11,15 72,38 29106 35540 227156 277369 7,804 231 11,40 72,38 26846 36247 238020 321375 8,866 236 11,65 72,38 24626 36954 248232 372496 10,080 241 11,90 72,38 22467 37661 260207 436187 11,582 246 12,15 72,38 20383 38368 270169 508560 13,255 251 12,40 72,38 18387 39075 278169 591148 15,129 256 12,65 72,38 16489 39781 282918 682563 17,158 261 12,90 72,38 14697 40488 282929 779428 19,251 266 13,15 72,38 13016 41195 277514 878332 21,321 271 13,40 72,38 11449 41902 267069 977464 23,327 276 13,65 72,38 9997 42609 253340 1079744 25,341 281 13,90 72,38 8662 43316 236162 1181029 27,266 286 14,15 72,38 7440 44023 216043 1278307 29,038 291 14,40 72,38 6331 44729 193782 1369180 30,610 296 14,65 72,38 5329 45436 170316 1452030 31,958 301 14,90 72,38 4432 46143 143695 1495931 32,419 306 15,15 72,38 3634 46850 117388 1513264 32,300 311 15,40 72,38 2930 47557 94162 1528567 32,142 316 15,65 72,38 2312 48264 73867 1541938 31,948 321 15,90 72,38 1775 48971 56319 1553500 31,723 326 16,15 72,38 1312 49677 41305 1563393 31,471 331 16,40 72,38 919 50384 28665 1571721 31,195 336 16,65 72,38 609 51091 18811 1578213 30,890 341 16,90 72,38 377 51798 11531 1583010 30,561 346 17,15 72,38 213 52505 6429 1586371 30,214 351 17,40 72,38 104 53212 3108 1588559 29,854 356 17,65 72,38 40 53919 1180 1589830 29,486 361 17,90 72,38 9 54625 266 1590432 29,115 366 18,15 72,38 0 55332 5 1590604 28,746 Combinazione n° 2 n° Y A f M N Mu Nu CS 1 0,00 72,38 0 0 0 0 1000,000 6 0,25 72,38 0 707 -40 1590581 2250,212 11 0,50 72,38 0 1414 -80 1590555 1125,087 16 0,75 72,38 0 2121 -85 1590551 750,057 21 0,95 72,38 -894 6140 -197229 1355109 220,707


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166 8,15 72,38 21,66 493,33 0,02 11,96 171 8,40 72,38 21,45 478,89 0,14 92,59 176 8,65 72,38 21,01 456,32 0,24 162,02 181 8,90 72,38 20,36 427,13 0,33 221,48 186 9,15 72,38 19,55 392,72 0,40 272,06 191 9,40 72,38 18,60 354,44 0,47 314,76 196 9,65 72,38 17,54 313,61 0,52 350,42 201 9,90 72,38 16,40 271,52 0,56 379,64 206 10,15 72,38 15,22 229,43 0,60 402,68 211 10,40 72,38 14,01 188,65 0,62 419,24 216 10,65 72,38 12,81 169,67 0,64 428,41 221 10,90 72,38 11,66 155,78 0,64 428,79 226 11,15 72,38 10,59 142,69 0,62 419,25 231 11,40 72,38 9,62 130,78 0,60 399,89 236 11,65 72,38 8,78 120,31 0,55 372,70 241 11,90 72,38 8,07 111,36 0,51 340,97 246 12,15 72,38 7,48 103,88 0,46 308,07 251 12,40 72,38 6,99 97,69 0,41 276,55 256 12,65 72,38 6,59 92,58 0,37 248,32 261 12,90 72,38 6,25 88,22 0,34 228,33 266 13,15 72,38 5,95 84,26 0,32 211,77 271 13,40 72,38 5,66 80,66 0,29 195,13 276 13,65 72,38 5,41 77,42 0,27 178,62 281 13,90 72,38 5,18 74,54 0,24 162,41 286 14,15 72,38 4,98 72,01 0,22 146,65 291 14,40 72,38 4,81 69,81 0,20 131,47 296 14,65 72,38 4,66 67,94 0,17 116,97 301 14,90 72,38 4,53 66,37 0,15 103,24 306 15,15 72,38 4,42 65,10 0,13 90,36 311 15,40 72,38 4,34 64,10 0,12 78,39 316 15,65 72,38 4,27 63,35 0,10 67,38 321 15,90 72,38 4,23 62,83 0,09 57,36 326 16,15 72,38 4,20 62,52 0,07 48,36 331 16,40 72,38 4,18 62,40 0,06 38,48 336 16,65 72,38 4,18 62,51 0,04 28,14 341 16,90 72,38 4,20 62,84 0,03 19,41 346 17,15 72,38 4,23 63,34 0,02 12,28 351 17,40 72,38 4,27 63,97 0,01 6,77 356 17,65 72,38 4,32 64,72 0,00 2,89 361 17,90 72,38 4,37 65,53 0,00 0,62 366 18,15 72,38 4,43 66,39 0,00 0,03 Combinazione n° 12 n° Y A f σσσσc σσσσf ττττc σσσσst 1 0,00 72,38 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,25 72,38 0,06 0,86 0,00 0,01 11 0,50 72,38 0,11 1,71 0,00 0,03 16 0,75 72,38 0,17 2,57 0,00 0,10 21 0,95 72,38 1,01 14,20 0,74 494,76 26 1,20 72,38 2,20 29,62 0,95 636,36 31 1,45 72,38 3,79 58,67 0,86 580,98 36 1,70 72,38 5,30 101,55 0,74 494,50 41 1,95 72,38 6,61 139,75 0,61 412,78 46 2,20 72,38 7,70 170,62 0,49 329,06 51 2,45 72,38 8,52 192,49 0,36 238,89 56 2,70 72,38 9,06 204,03 0,21 139,84 61 2,95 72,38 9,26 204,05 0,04 29,99 66 3,20 72,38 9,10 191,57 0,14 92,97 71 3,45 72,38 8,53 165,92 0,35 232,80 76 3,70 72,38 7,54 127,28 0,59 396,34 81 3,95 72,38 6,09 80,14 0,88 591,38 86 4,20 72,38 4,32 58,60 1,15 773,34 91 4,45 72,38 2,82 39,54 1,04 699,63 96 4,70 72,38 1,72 25,21 1,07 716,68 101 4,95 72,38 2,30 32,85 1,14 765,64 106 5,20 72,38 3,76 52,10 1,40 940,16 111 5,45 72,38 6,10 81,94 1,75 1173,56 116 5,70 72,38 9,25 137,92 1,83 1226,72 121 5,95 72,38 12,81 246,00 1,86 1252,08 126 6,20 72,38 16,66 371,56 1,93 1299,80 131 6,40 72,38 19,72 474,51 1,72 1155,63 136 6,65 72,38 23,14 590,30 1,47 987,07 141 6,90 72,38 26,03 688,16 1,20 806,50 146 7,15 72,38 28,34 764,86 0,91 608,98 151 7,40 72,38 30,01 818,27 0,62 418,79 156 7,65 72,38 31,10 850,10 0,38 252,21 161 7,90 72,38 31,67 862,93 0,16 106,82 166 8,15 72,38 31,80 859,22 0,03 19,35 171 8,40 72,38 31,53 841,30 0,19 128,05 176 8,65 72,38 30,94 811,33 0,33 220,90 181 8,90 72,38 30,07 771,33 0,45 299,46 186 9,15 72,38 28,96 723,17 0,54 365,21 191 9,40 72,38 27,66 668,61 0,62 419,59 196 9,65 72,38 26,21 609,26 0,69 463,98 201 9,90 72,38 24,64 546,62 0,74 499,72 206 10,15 72,38 22,98 482,13 0,79 528,01 211 10,40 72,38 21,27 417,17 0,82 549,91 216 10,65 72,38 19,52 353,09 0,84 566,21 221 10,90 72,38 17,77 291,28 0,86 577,15 226 11,15 72,38 16,05 233,16 0,87 582,19 231 11,40 72,38 14,39 189,76 0,86 579,61 236 11,65 72,38 12,83 170,98 0,84 566,69 241 11,90 72,38 11,42 153,74 0,81 540,96 246 12,15 72,38 10,18 138,50 0,75 502,45 251 12,40 72,38 9,15 125,55 0,68 454,89 256 12,65 72,38 8,30 114,87 0,60 404,11 261 12,90 72,38 7,63 106,25 0,53 355,22 266 13,15 72,38 7,09 99,32 0,46 311,49 271 13,40 72,38 6,65 93,67 0,41 277,43 276 13,65 72,38 6,27 88,70 0,38 253,91 281 13,90 72,38 5,92 84,25 0,34 230,82 286 14,15 72,38 5,61 80,28 0,31 208,38 291 14,40 72,38 5,34 76,80 0,28 186,76


296 14,65 72,38 5,10 73,78 0,25 166,12 301 14,90 72,38 4,89 71,20 0,22 146,58 306 15,15 72,38 4,72 69,04 0,19 128,26 311 15,40 72,38 4,58 67,26 0,17 111,23 316 15,65 72,38 4,46 65,83 0,14 95,56 321 15,90 72,38 4,37 64,74 0,12 81,32 326 16,15 72,38 4,30 63,94 0,10 68,53 331 16,40 72,38 4,25 63,42 0,08 54,49 336 16,65 72,38 4,23 63,22 0,06 39,81 341 16,90 72,38 4,23 63,33 0,04 27,41 346 17,15 72,38 4,25 63,68 0,03 17,31 351 17,40 72,38 4,28 64,23 0,01 9,51 356 17,65 72,38 4,33 64,93 0,01 4,01 361 17,90 72,38 4,38 65,73 0,00 0,83 366 18,15 72,38 4,44 66,58 0,00 0,05 Combinazione n° 13 n° Y A f σσσσc σσσσf ττττc σσσσst 1 0,00 72,38 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,25 72,38 0,06 0,86 0,00 0,02 11 0,50 72,38 0,11 1,71 0,00 0,03 16 0,75 72,38 0,17 2,57 0,00 0,10 21 0,95 72,38 1,08 15,24 0,81 541,93 26 1,20 72,38 2,42 32,43 1,02 686,94 31 1,45 72,38 4,09 65,46 0,87 584,74 36 1,70 72,38 5,59 108,18 0,71 477,87 41 1,95 72,38 6,82 143,72 0,56 376,92 46 2,20 72,38 7,77 169,48 0,41 272,74 51 2,45 72,38 8,38 183,80 0,24 160,76 56 2,70 72,38 8,62 185,41 0,06 38,06 61 2,95 72,38 8,46 173,26 0,15 98,41 66 3,20 72,38 7,87 146,83 0,38 253,52 71 3,45 72,38 6,79 106,79 0,65 435,80 76 3,70 72,38 5,26 69,91 0,96 648,29 81 3,95 72,38 3,53 48,48 1,17 787,66 86 4,20 72,38 2,18 31,07 1,21 811,41 91 4,45 72,38 1,89 27,30 1,35 905,69 96 4,70 72,38 3,58 49,58 1,64 1100,34 101 4,95 72,38 6,41 85,32 2,00 1346,63 106 5,20 72,38 10,09 171,93 2,01 1349,08 111 5,45 72,38 14,10 299,71 2,03 1361,57 116 5,70 72,38 18,38 443,62 2,10 1409,79 121 5,95 72,38 22,95 601,88 2,20 1481,37 126 6,20 72,38 27,84 774,25 2,33 1568,38 131 6,40 72,38 31,78 914,07 2,17 1458,70 136 6,65 72,38 36,34 1076,22 1,96 1319,67 141 6,90 72,38 40,43 1221,48 1,73 1162,71 146 7,15 72,38 44,00 1346,91 1,47 986,06 151 7,40 72,38 46,96 1449,60 1,17 788,63 156 7,65 72,38 49,24 1526,71 0,85 569,69 161 7,90 72,38 50,77 1575,40 0,49 331,99 166 8,15 72,38 51,53 1594,96 0,17 114,36 171 8,40 72,38 51,61 1588,80 0,11 73,88 176 8,65 72,38 51,11 1560,54 0,35 235,09 181 8,90 72,38 50,11 1513,53 0,55 371,58 186 9,15 72,38 48,68 1450,89 0,72 485,57 191 9,40 72,38 46,92 1375,46 0,86 579,22 196 9,65 72,38 44,87 1289,84 0,97 654,65 201 9,90 72,38 42,60 1196,41 1,06 713,90 206 10,15 72,38 40,16 1097,32 1,13 758,95 211 10,40 72,38 37,60 994,53 1,18 791,72 216 10,65 72,38 34,95 889,80 1,21 814,04 221 10,90 72,38 32,27 784,76 1,23 827,70 226 11,15 72,38 29,57 680,91 1,24 834,36 231 11,40 72,38 26,89 579,67 1,24 835,53 236 11,65 72,38 24,25 482,46 1,24 832,41 241 11,90 72,38 21,67 390,73 1,23 825,61 246 12,15 72,38 19,19 306,07 1,21 814,55 251 12,40 72,38 16,85 230,24 1,19 796,67 256 12,65 72,38 14,68 194,91 1,14 766,98 261 12,90 72,38 12,76 171,40 1,07 719,80 266 13,15 72,38 11,12 151,12 0,97 653,79 271 13,40 72,38 9,79 134,41 0,86 575,58 276 13,65 72,38 8,74 121,14 0,74 496,02 281 13,90 72,38 7,94 110,79 0,63 423,61 286 14,15 72,38 7,31 102,71 0,54 363,25 291 14,40 72,38 6,80 96,04 0,48 324,50 296 14,65 72,38 6,34 90,15 0,43 290,62 301 14,90 72,38 5,94 84,98 0,38 258,37 306 15,15 72,38 5,59 80,49 0,34 227,94 311 15,40 72,38 5,29 76,64 0,30 199,49 316 15,65 72,38 5,03 73,40 0,26 173,15 321 15,90 72,38 4,82 70,71 0,22 149,02 326 16,15 72,38 4,65 68,52 0,19 127,18 331 16,40 72,38 4,51 66,80 0,15 102,95 336 16,65 72,38 4,41 65,65 0,12 77,29 341 16,90 72,38 4,36 65,02 0,08 55,26 346 17,15 72,38 4,33 64,85 0,05 36,89 351 17,40 72,38 4,34 65,03 0,03 22,18 356 17,65 72,38 4,37 65,51 0,02 11,16 361 17,90 72,38 4,41 66,19 0,01 3,81 366 18,15 72,38 4,47 67,00 0,00 0,15 Combinazione n° 14 n° Y A f σσσσc σσσσf ττττc σσσσst 1 0,00 72,38 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,25 72,38 0,07 0,97 0,02 10,48 11 0,50 72,38 0,15 2,17 0,03 20,96 16 0,75 72,38 0,25 3,59 0,05 31,58 21 0,95 72,38 0,89 12,70 0,69 461,58 26 1,20 72,38 1,87 25,47 0,83 560,04 31 1,45 72,38 3,22 42,34 0,79 532,46 36 1,70 72,38 4,54 76,60 0,68 455,98


41 1,95 72,38 5,70 108,50 0,56 373,76 46 2,20 72,38 6,64 133,62 0,43 289,35 51 2,45 72,38 7,32 150,22 0,30 198,93 56 2,70 72,38 7,71 156,97 0,15 99,55 61 2,95 72,38 7,78 152,81 0,02 11,37 66 3,20 72,38 7,49 137,01 0,20 137,15 71 3,45 72,38 6,81 109,54 0,42 282,95 76 3,70 72,38 5,72 75,48 0,68 454,08 81 3,95 72,38 4,32 58,37 0,93 625,48 86 4,20 72,38 2,95 41,16 1,01 676,64 91 4,45 72,38 1,87 26,98 1,04 700,72 96 4,70 72,38 2,02 29,08 1,11 744,21 101 4,95 72,38 3,39 47,18 1,30 873,68 106 5,20 72,38 5,53 74,55 1,67 1123,24 111 5,45 72,38 8,50 120,09 1,77 1188,47 116 5,70 72,38 11,90 221,65 1,80 1208,58 121 5,95 72,38 15,59 340,53 1,86 1249,83 126 6,20 72,38 19,55 473,96 1,95 1313,15 131 6,40 72,38 22,71 582,11 1,75 1172,98 136 6,65 72,38 26,22 702,75 1,49 1002,12 141 6,90 72,38 29,18 803,96 1,21 816,28 146 7,15 72,38 31,53 882,64 0,91 611,92 151 7,40 72,38 33,21 936,61 0,61 412,11 156 7,65 72,38 34,27 967,57 0,35 237,01 161 7,90 72,38 34,79 978,32 0,13 84,31 166 8,15 72,38 34,84 971,53 0,07 47,96 171 8,40 72,38 34,48 949,68 0,24 161,60 176 8,65 72,38 33,78 915,09 0,38 258,31 181 8,90 72,38 32,77 869,94 0,51 339,73 186 9,15 72,38 31,53 816,20 0,61 407,44 191 9,40 72,38 30,09 755,72 0,69 462,97 196 9,65 72,38 28,49 690,21 0,76 507,80 201 9,90 72,38 26,77 621,24 0,81 543,37 206 10,15 72,38 24,96 550,29 0,85 571,02 211 10,40 72,38 23,09 478,77 0,88 591,96 216 10,65 72,38 21,19 408,04 0,90 607,20 221 10,90 72,38 19,29 339,49 0,92 617,35 226 11,15 72,38 17,42 274,53 0,93 622,28 231 11,40 72,38 15,60 214,67 0,92 620,78 236 11,65 72,38 13,87 183,82 0,91 610,22 241 11,90 72,38 12,29 164,62 0,87 587,29 246 12,15 72,38 10,89 147,42 0,82 550,15 251 12,40 72,38 9,70 132,63 0,75 501,00 256 12,65 72,38 8,73 120,37 0,66 445,74 261 12,90 72,38 7,95 110,47 0,58 390,84 266 13,15 72,38 7,34 102,57 0,51 340,75 271 13,40 72,38 6,85 96,23 0,44 298,62 276 13,65 72,38 6,43 90,85 0,40 271,38 281 13,90 72,38 6,05 86,03 0,37 246,30 286 14,15 72,38 5,72 81,75 0,33 221,96 291 14,40 72,38 5,43 77,99 0,30 198,56 296 14,65 72,38 5,17 74,73 0,26 176,25 301 14,90 72,38 4,95 71,94 0,23 155,17 306 15,15 72,38 4,76 69,60 0,20 135,43 311 15,40 72,38 4,61 67,67 0,17 117,12 316 15,65 72,38 4,48 66,13 0,15 100,30 321 15,90 72,38 4,39 64,95 0,13 85,04 326 16,15 72,38 4,31 64,08 0,11 71,37 331 16,40 72,38 4,26 63,50 0,08 56,42 336 16,65 72,38 4,23 63,27 0,06 40,83 341 16,90 72,38 4,23 63,36 0,04 27,74 346 17,15 72,38 4,25 63,71 0,03 17,15 351 17,40 72,38 4,29 64,26 0,01 9,07 356 17,65 72,38 4,33 64,97 0,01 3,50 361 17,90 72,38 4,39 65,78 0,00 0,44 366 18,15 72,38 4,44 66,64 0,00 0,10 Combinazione n° 15 n° Y A f σσσσc σσσσf ττττc σσσσst 1 0,00 72,38 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,25 72,38 0,07 0,99 0,02 12,25 11 0,50 72,38 0,15 2,24 0,04 24,51 16 0,75 72,38 0,26 3,76 0,05 36,90 21 0,95 72,38 0,92 13,11 0,72 485,88 26 1,20 72,38 1,95 26,56 0,88 590,62 31 1,45 72,38 3,37 44,43 0,82 553,54 36 1,70 72,38 4,73 80,77 0,67 453,38 41 1,95 72,38 5,86 111,77 0,53 355,59 46 2,20 72,38 6,72 134,23 0,38 255,97 51 2,45 72,38 7,27 146,43 0,22 149,46 56 2,70 72,38 7,48 147,11 0,05 32,60 61 2,95 72,38 7,32 135,40 0,15 98,23 66 3,20 72,38 6,74 111,09 0,37 248,29 71 3,45 72,38 5,74 75,67 0,63 424,09 76 3,70 72,38 4,36 58,83 0,91 608,57 81 3,95 72,38 2,97 41,34 1,01 680,53 86 4,20 72,38 1,85 26,64 1,14 765,74 91 4,45 72,38 2,13 30,52 1,28 857,11 96 4,70 72,38 3,81 52,58 1,61 1083,01 101 4,95 72,38 6,60 87,67 1,90 1280,09 106 5,20 72,38 10,12 173,46 1,91 1285,92 111 5,45 72,38 13,95 295,16 1,94 1303,81 116 5,70 72,38 18,04 432,32 2,01 1353,00 121 5,95 72,38 22,42 583,43 2,12 1424,52 126 6,20 72,38 27,12 748,48 2,25 1511,25 131 6,40 72,38 30,90 882,04 2,07 1391,22 136 6,65 72,38 35,21 1034,83 1,84 1237,94 141 6,90 72,38 39,01 1168,96 1,59 1066,87 146 7,15 72,38 42,24 1281,49 1,30 876,17 151 7,40 72,38 44,81 1369,55 0,99 664,46 156 7,65 72,38 46,66 1430,25 0,64 431,94 161 7,90 72,38 47,75 1462,15 0,32 212,52 166 8,15 72,38 48,15 1468,13 0,03 21,83


171 8,40 72,38 47,96 1451,71 0,21 142,43 176 8,65 72,38 47,26 1416,15 0,42 282,45 181 8,90 72,38 46,13 1364,49 0,60 400,37 186 9,15 72,38 44,63 1299,52 0,74 498,26 191 9,40 72,38 42,84 1223,80 0,86 578,13 196 9,65 72,38 40,82 1139,67 0,96 641,94 201 9,90 72,38 38,61 1049,26 1,03 691,60 206 10,15 72,38 36,26 954,50 1,08 728,93 211 10,40 72,38 33,82 857,16 1,12 755,72 216 10,65 72,38 31,31 758,86 1,15 773,67 221 10,90 72,38 28,78 661,10 1,17 784,38 226 11,15 72,38 26,25 565,30 1,17 789,33 231 11,40 72,38 23,75 472,84 1,18 789,69 236 11,65 72,38 21,30 385,18 1,17 786,11 241 11,90 72,38 18,93 303,86 1,16 778,17 246 12,15 72,38 16,68 230,57 1,14 763,70 251 12,40 72,38 14,59 193,48 1,10 738,33 256 12,65 72,38 12,72 170,66 1,04 696,77 261 12,90 72,38 11,11 150,79 0,95 637,16 266 13,15 72,38 9,79 134,28 0,84 564,79 271 13,40 72,38 8,75 121,06 0,73 489,51 276 13,65 72,38 7,94 110,70 0,62 419,72 281 13,90 72,38 7,31 102,59 0,54 360,21 286 14,15 72,38 6,80 96,00 0,48 319,89 291 14,40 72,38 6,35 90,19 0,43 287,41 296 14,65 72,38 5,95 85,08 0,38 256,33 301 14,90 72,38 5,61 80,63 0,34 226,85 306 15,15 72,38 5,31 76,80 0,30 199,14 311 15,40 72,38 5,05 73,56 0,26 173,32 316 15,65 72,38 4,84 70,86 0,22 149,52 321 15,90 72,38 4,67 68,66 0,19 127,80 326 16,15 72,38 4,52 66,91 0,16 108,25 331 16,40 72,38 4,42 65,58 0,13 86,71 336 16,65 72,38 4,35 64,76 0,10 64,06 341 16,90 72,38 4,31 64,40 0,07 44,81 346 17,15 72,38 4,30 64,42 0,04 28,98 351 17,40 72,38 4,32 64,76 0,02 16,58 356 17,65 72,38 4,36 65,34 0,01 7,62 361 17,90 72,38 4,41 66,08 0,00 2,09 366 18,15 72,38 4,46 66,92 0,00 0,00 Combinazione n° 16 n° Y A f σσσσc σσσσf ττττc σσσσst 1 0,00 72,38 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,25 72,38 0,07 1,02 0,02 15,08 11 0,50 72,38 0,16 2,37 0,04 30,17 16 0,75 72,38 0,28 4,04 0,07 45,40 21 0,95 72,38 0,99 14,11 0,80 540,65 26 1,20 72,38 2,15 29,14 0,97 649,12 31 1,45 72,38 3,66 49,62 0,84 561,93 36 1,70 72,38 5,01 85,82 0,65 436,15 41 1,95 72,38 6,06 113,91 0,47 314,91 46 2,20 72,38 6,75 130,77 0,28 190,48 51 2,45 72,38 7,06 134,74 0,08 56,97 56 2,70 72,38 6,94 124,83 0,13 90,64 61 2,95 72,38 6,36 100,95 0,39 258,88 66 3,20 72,38 5,32 70,26 0,68 454,45 71 3,45 72,38 3,91 53,08 0,96 642,99 76 3,70 72,38 2,59 36,30 1,01 681,32 81 3,95 72,38 1,42 20,95 1,23 828,81 86 4,20 72,38 2,68 37,69 1,51 1013,57 91 4,45 72,38 5,33 71,62 2,19 1474,44 96 4,70 72,38 9,29 154,47 2,20 1476,09 101 4,95 72,38 13,64 293,47 2,18 1464,22 106 5,20 72,38 18,24 449,48 2,24 1502,14 111 5,45 72,38 23,12 619,80 2,34 1570,36 116 5,70 72,38 28,32 804,32 2,47 1658,21 121 5,95 72,38 33,88 1003,59 2,62 1759,37 126 6,20 72,38 39,81 1218,19 2,78 1870,54 131 6,40 72,38 44,61 1392,52 2,64 1771,23 136 6,65 72,38 50,26 1597,57 2,44 1637,78 141 6,90 72,38 55,45 1785,53 2,21 1484,51 146 7,15 72,38 60,12 1953,51 1,95 1310,55 151 7,40 72,38 64,18 2098,68 1,66 1115,33 156 7,65 72,38 67,57 2218,18 1,34 898,42 161 7,90 72,38 70,21 2309,16 0,98 659,61 166 8,15 72,38 72,03 2368,77 0,59 398,71 171 8,40 72,38 72,95 2394,20 0,18 117,84 176 8,65 72,38 72,96 2384,82 0,21 138,03 181 8,90 72,38 72,17 2345,01 0,53 356,50 186 9,15 72,38 70,70 2279,42 0,80 540,65 191 9,40 72,38 68,66 2192,34 1,03 693,49 196 9,65 72,38 66,15 2087,69 1,22 817,97 201 9,90 72,38 63,27 1969,04 1,36 916,93 206 10,15 72,38 60,10 1839,62 1,48 993,12 211 10,40 72,38 56,70 1702,35 1,56 1049,19 216 10,65 72,38 53,15 1559,83 1,62 1087,68 221 10,90 72,38 49,51 1414,40 1,65 1111,05 226 11,15 72,38 45,81 1268,15 1,67 1121,64 231 11,40 72,38 42,11 1122,92 1,67 1121,71 236 11,65 72,38 38,44 980,38 1,66 1113,42 241 11,90 72,38 34,83 842,04 1,64 1098,82 246 12,15 72,38 31,31 709,33 1,61 1079,82 251 12,40 72,38 27,91 583,65 1,57 1058,02 256 12,65 72,38 24,63 466,48 1,54 1034,35 261 12,90 72,38 21,52 359,53 1,50 1008,30 266 13,15 72,38 18,61 264,77 1,45 976,53 271 13,40 72,38 15,94 211,33 1,39 931,71 276 13,65 72,38 13,61 182,81 1,29 864,52 281 13,90 72,38 11,66 158,65 1,15 772,26 286 14,15 72,38 10,12 139,26 0,99 665,63 291 14,40 72,38 8,95 124,30 0,84 561,27 296 14,65 72,38 8,07 112,92 0,70 470,61


301 14,90 72,38 7,39 104,09 0,60 404,33 306 15,15 72,38 6,81 96,56 0,54 359,75 311 15,40 72,38 6,30 89,97 0,47 317,77 316 15,65 72,38 5,86 84,27 0,41 278,61 321 15,90 72,38 5,48 79,39 0,36 242,44 326 16,15 72,38 5,16 75,28 0,31 209,39 331 16,40 72,38 4,89 71,87 0,26 172,31 336 16,65 72,38 4,69 69,34 0,20 132,53 341 16,90 72,38 4,55 67,63 0,15 97,78 346 17,15 72,38 4,47 66,63 0,10 68,10 351 17,40 72,38 4,43 66,23 0,06 43,54 356 17,65 72,38 4,43 66,31 0,04 24,09 361 17,90 72,38 4,45 66,78 0,01 9,78 366 18,15 72,38 4,50 67,51 0,00 0,61 Simbologia adottata n° numero d'ordine della sezione Y ordinata della sezione rispetto alla testa, espressa in [m] Taglio T taglio agente sul palo, espresso in [kg] TR taglio resistente, espresso in [kg] CST coefficiente di sicurezza a taglio Combinazione n° 1 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 6585086,990 6 0,25 0 115227 607285,717 11 0,50 0 115227 322759,528 16 0,75 46 115227 2505,638 21 0,95 -6775 115227 17,009 26 1,20 -6481 115227 17,780 31 1,45 -6041 115227 19,073 36 1,70 -5452 115227 21,133 41 1,95 -4712 115227 24,453 46 2,20 -3818 115227 30,181 51 2,45 -2768 115227 41,625 56 2,70 -1561 115227 73,800 61 2,95 -196 115227 587,783 66 3,20 1329 115227 86,709 71 3,45 3014 115227 38,224 76 3,70 4862 115227 23,701 81 3,95 6871 115227 16,769 86 4,20 9043 115227 12,742 91 4,45 10391 115227 11,089 96 4,70 11244 115227 10,248 101 4,95 12232 115227 9,421 106 5,20 13350 115227 8,631 111 5,45 14598 115227 7,893 116 5,70 15972 115227 7,214 121 5,95 17473 115227 6,595 126 6,20 19099 115227 6,033 131 6,40 18203 115227 6,330 136 6,65 16857 115227 6,836 141 6,90 15159 115227 7,601 146 7,15 13112 115227 8,788 151 7,40 10705 115227 10,764 156 7,65 7937 115227 14,517 161 7,90 4938 115227 23,334 166 8,15 2254 115227 51,111 171 8,40 -73 115227 1571,952 176 8,65 -2070 115227 55,656 181 8,90 -3762 115227 30,632 186 9,15 -5172 115227 22,278 191 9,40 -6326 115227 18,214 196 9,65 -7247 115227 15,899 201 9,90 -7958 115227 14,479 206 10,15 -8481 115227 13,587 211 10,40 -8836 115227 13,040 216 10,65 -9044 115227 12,741 221 10,90 -9121 115227 12,633 226 11,15 -9087 115227 12,680 231 11,40 -8957 115227 12,865 236 11,65 -8745 115227 13,176 241 11,90 -8466 115227 13,611 246 12,15 -8131 115227 14,171 251 12,40 -7753 115227 14,862 256 12,65 -7341 115227 15,696 261 12,90 -6905 115227 16,688 266 13,15 -6452 115227 17,858 271 13,40 -5991 115227 19,233 276 13,65 -5528 115227 20,846 281 13,90 -5067 115227 22,739 286 14,15 -4615 115227 24,967 291 14,40 -4175 115227 27,596 296 14,65 -3752 115227 30,712 301 14,90 -3347 115227 34,424 306 15,15 -2964 115227 38,870 311 15,40 -2605 115227 44,226 316 15,65 -2272 115227 50,719 321 15,90 -1965 115227 58,634 326 16,15 -1686 115227 68,324 331 16,40 -1376 115227 83,756 336 16,65 -1045 115227 110,292 341 16,90 -758 115227 151,953 346 17,15 -517 115227 222,960 351 17,40 -320 115227 359,559 356 17,65 -169 115227 680,163 361 17,90 -64 115227 1809,243 366 18,15 -3 115227 34749,111 Combinazione n° 2 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 7949353,805 6 0,25 0 115227 735726,466 11 0,50 0 115227 391975,706 16 0,75 1 115227 84999,921


21 0,95 -5935 115227 19,415 26 1,20 -5782 115227 19,927 31 1,45 -5521 115227 20,871 36 1,70 -5148 115227 22,383 41 1,95 -4662 115227 24,718 46 2,20 -4060 115227 28,379 51 2,45 -3342 115227 34,476 56 2,70 -2506 115227 45,975 61 2,95 -1551 115227 74,278 66 3,20 -476 115227 241,926 71 3,45 720 115227 160,119 76 3,70 2037 115227 56,559 81 3,95 3477 115227 33,136 86 4,20 5040 115227 22,862 91 4,45 5861 115227 19,660 96 4,70 6227 115227 18,506 101 4,95 6694 115227 17,214 106 5,20 7260 115227 15,872 111 5,45 7923 115227 14,544 116 5,70 8682 115227 13,273 121 5,95 9536 115227 12,084 126 6,20 10484 115227 10,990 131 6,40 8997 115227 12,807 136 6,65 7275 115227 15,839 141 6,90 5718 115227 20,150 146 7,15 4320 115227 26,671 151 7,40 3074 115227 37,490 156 7,65 1970 115227 58,489 161 7,90 1002 115227 115,052 166 8,15 159 115227 723,080 171 8,40 -565 115227 203,877 176 8,65 -1181 115227 97,579 181 8,90 -1696 115227 67,926 186 9,15 -2120 115227 54,346 191 9,40 -2461 115227 46,825 196 9,65 -2726 115227 42,268 201 9,90 -2924 115227 39,410 206 10,15 -3061 115227 37,641 211 10,40 -3145 115227 36,633 216 10,65 -3183 115227 36,202 221 10,90 -3180 115227 36,238 226 11,15 -3142 115227 36,678 231 11,40 -3074 115227 37,486 236 11,65 -2981 115227 38,649 241 11,90 -2869 115227 40,169 246 12,15 -2739 115227 42,062 251 12,40 -2598 115227 44,357 256 12,65 -2447 115227 47,095 261 12,90 -2289 115227 50,332 266 13,15 -2128 115227 54,142 271 13,40 -1966 115227 58,617 276 13,65 -1804 115227 63,877 281 13,90 -1644 115227 70,071 286 14,15 -1489 115227 77,389 291 14,40 -1339 115227 86,074 296 14,65 -1195 115227 96,437 301 14,90 -1058 115227 108,880 306 15,15 -930 115227 123,920 311 15,40 -810 115227 142,234 316 15,65 -700 115227 164,695 321 15,90 -599 115227 192,430 326 16,15 -508 115227 226,865 331 16,40 -408 115227 282,670 336 16,65 -302 115227 381,438 341 16,90 -212 115227 543,001 346 17,15 -138 115227 834,414 351 17,40 -80 115227 1443,782 356 17,65 -37 115227 3082,668 361 17,90 -11 115227 10655,281 366 18,15 0 115227 980417,418 Combinazione n° 3 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 7765369,212 6 0,25 0 115227 715146,749 11 0,50 0 115227 379515,882 16 0,75 44 115227 2594,531 21 0,95 -7040 115227 16,369 26 1,20 -6774 115227 17,011 31 1,45 -6377 115227 18,069 36 1,70 -5846 115227 19,712 41 1,95 -5176 115227 22,261 46 2,20 -4366 115227 26,394 51 2,45 -3411 115227 33,781 56 2,70 -2309 115227 49,893 61 2,95 -1058 115227 108,870 66 3,20 345 115227 334,106 71 3,45 1903 115227 60,552 76 3,70 3618 115227 31,845 81 3,95 5494 115227 20,974 86 4,20 7543 115227 15,276 91 4,45 8829 115227 13,051 96 4,70 9643 115227 11,949 101 4,95 10598 115227 10,872 106 5,20 11686 115227 9,860 111 5,45 12901 115227 8,932 116 5,70 14239 115227 8,092 121 5,95 15696 115227 7,341 126 6,20 17272 115227 6,671 131 6,40 16969 115227 6,791 136 6,65 16428 115227 7,014 141 6,90 15683 115227 7,347 146 7,15 14731 115227 7,822


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281 13,90 -6862 115227 16,791 286 14,15 -6386 115227 18,043 291 14,40 -5908 115227 19,503 296 14,65 -5433 115227 21,207 301 14,90 -4967 115227 23,196 306 15,15 -4514 115227 25,524 311 15,40 -4078 115227 28,256 316 15,65 -3661 115227 31,473 321 15,90 -3266 115227 35,277 326 16,15 -2896 115227 39,793 331 16,40 -2466 115227 46,725 336 16,65 -1989 115227 57,937 341 16,90 -1553 115227 74,188 346 17,15 -1160 115227 99,338 351 17,40 -810 115227 142,308 356 17,65 -503 115227 229,187 361 17,90 -239 115227 481,511 366 18,15 -19 115227 5945,881 Combinazione n° 5 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 6496754,739 6 0,25 355 115227 324,430 11 0,50 710 115227 162,210 16 0,75 1067 115227 107,958 21 0,95 -5568 115227 20,693 26 1,20 -5060 115227 22,770 31 1,45 -4444 115227 25,931 36 1,70 -3715 115227 31,014 41 1,95 -2874 115227 40,098 46 2,20 -1917 115227 60,111 51 2,45 -844 115227 136,605 56 2,70 348 115227 331,320 61 2,95 1658 115227 69,494 66 3,20 3088 115227 37,309 71 3,45 4640 115227 24,835 76 3,70 6313 115227 18,253 81 3,95 8108 115227 14,211 86 4,20 10026 115227 11,493 91 4,45 11199 115227 10,289 96 4,70 11915 115227 9,671 101 4,95 12732 115227 9,050 106 5,20 13648 115227 8,443 111 5,45 14661 115227 7,859 116 5,70 15770 115227 7,307 121 5,95 16974 115227 6,788 126 6,20 18273 115227 6,306 131 6,40 16855 115227 6,836 136 6,65 14929 115227 7,718 141 6,90 12727 115227 9,054 146 7,15 10250 115227 11,241 151 7,40 7499 115227 15,367 156 7,65 4535 115227 25,406 161 7,90 1853 115227 62,192 166 8,15 -470 115227 245,209 171 8,40 -2458 115227 46,873 176 8,65 -4138 115227 27,846 181 8,90 -5534 115227 20,820 186 9,15 -6672 115227 17,269 191 9,40 -7576 115227 15,210 196 9,65 -8268 115227 13,936 201 9,90 -8771 115227 13,137 206 10,15 -9106 115227 12,654 211 10,40 -9293 115227 12,399 216 10,65 -9350 115227 12,323 221 10,90 -9296 115227 12,395 226 11,15 -9145 115227 12,599 231 11,40 -8914 115227 12,926 236 11,65 -8616 115227 13,374 241 11,90 -8263 115227 13,945 246 12,15 -7867 115227 14,647 251 12,40 -7438 115227 15,492 256 12,65 -6985 115227 16,496 261 12,90 -6517 115227 17,680 266 13,15 -6041 115227 19,074 271 13,40 -5564 115227 20,711 276 13,65 -5090 115227 22,638 281 13,90 -4625 115227 24,912 286 14,15 -4174 115227 27,607 291 14,40 -3739 115227 30,816 296 14,65 -3324 115227 34,662 301 14,90 -2932 115227 39,302 306 15,15 -2564 115227 44,944 311 15,40 -2222 115227 51,860 316 15,65 -1908 115227 60,407 321 15,90 -1622 115227 71,051 326 16,15 -1365 115227 84,390 331 16,40 -1084 115227 106,270 336 16,65 -790 115227 145,785 341 16,90 -543 115227 212,396 346 17,15 -341 115227 338,014 351 17,40 -186 115227 620,596 356 17,65 -77 115227 1498,366 361 17,90 -15 115227 7888,334 366 18,15 1 115227 95438,013 Combinazione n° 6 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 6496754,739 6 0,25 355 115227 324,430 11 0,50 710 115227 162,210 16 0,75 1067 115227 107,958 21 0,95 -5568 115227 20,693


26 1,20 -5060 115227 22,770 31 1,45 -4444 115227 25,931 36 1,70 -3715 115227 31,014 41 1,95 -2874 115227 40,098 46 2,20 -1917 115227 60,111 51 2,45 -844 115227 136,605 56 2,70 348 115227 331,320 61 2,95 1658 115227 69,494 66 3,20 3088 115227 37,309 71 3,45 4640 115227 24,835 76 3,70 6313 115227 18,253 81 3,95 8108 115227 14,211 86 4,20 10026 115227 11,493 91 4,45 11199 115227 10,289 96 4,70 11915 115227 9,671 101 4,95 12732 115227 9,050 106 5,20 13648 115227 8,443 111 5,45 14661 115227 7,859 116 5,70 15770 115227 7,307 121 5,95 16974 115227 6,788 126 6,20 18273 115227 6,306 131 6,40 16855 115227 6,836 136 6,65 14929 115227 7,718 141 6,90 12727 115227 9,054 146 7,15 10250 115227 11,241 151 7,40 7499 115227 15,367 156 7,65 4535 115227 25,406 161 7,90 1853 115227 62,192 166 8,15 -470 115227 245,209 171 8,40 -2458 115227 46,873 176 8,65 -4138 115227 27,846 181 8,90 -5534 115227 20,820 186 9,15 -6672 115227 17,269 191 9,40 -7576 115227 15,210 196 9,65 -8268 115227 13,936 201 9,90 -8771 115227 13,137 206 10,15 -9106 115227 12,654 211 10,40 -9293 115227 12,399 216 10,65 -9350 115227 12,323 221 10,90 -9296 115227 12,395 226 11,15 -9145 115227 12,599 231 11,40 -8914 115227 12,926 236 11,65 -8616 115227 13,374 241 11,90 -8263 115227 13,945 246 12,15 -7867 115227 14,647 251 12,40 -7438 115227 15,492 256 12,65 -6985 115227 16,496 261 12,90 -6517 115227 17,680 266 13,15 -6041 115227 19,074 271 13,40 -5564 115227 20,711 276 13,65 -5090 115227 22,638 281 13,90 -4625 115227 24,912 286 14,15 -4174 115227 27,607 291 14,40 -3739 115227 30,816 296 14,65 -3324 115227 34,662 301 14,90 -2932 115227 39,302 306 15,15 -2564 115227 44,944 311 15,40 -2222 115227 51,860 316 15,65 -1908 115227 60,407 321 15,90 -1622 115227 71,051 326 16,15 -1365 115227 84,390 331 16,40 -1084 115227 106,270 336 16,65 -790 115227 145,785 341 16,90 -543 115227 212,396 346 17,15 -341 115227 338,014 351 17,40 -186 115227 620,596 356 17,65 -77 115227 1498,366 361 17,90 -15 115227 7888,334 366 18,15 1 115227 95438,013 Combinazione n° 7 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 5967716,761 6 0,25 787 115227 146,467 11 0,50 1573 115227 73,232 16 0,75 2405 115227 47,911 21 0,95 -8913 115227 12,928 26 1,20 -7861 115227 14,659 31 1,45 -6677 115227 17,257 36 1,70 -5359 115227 21,503 41 1,95 -3902 115227 29,527 46 2,20 -2305 115227 49,989 51 2,45 -564 115227 204,483 56 2,70 1325 115227 86,971 61 2,95 3363 115227 34,265 66 3,20 5553 115227 20,750 71 3,45 7898 115227 14,589 76 3,70 10400 115227 11,079 81 3,95 13063 115227 8,821 86 4,20 15899 115227 7,248 91 4,45 17967 115227 6,413 96 4,70 19560 115227 5,891 101 4,95 21294 115227 5,411 106 5,20 23161 115227 4,975 111 5,45 25156 115227 4,581 116 5,70 27273 115227 4,225 121 5,95 29509 115227 3,905 126 6,20 31864 115227 3,616 131 6,45 31614 115227 3,645 136 6,70 31032 115227 3,713 141 6,95 30245 115227 3,810 146 7,20 29253 115227 3,939 151 7,45 28054 115227 4,107


156 7,70 26648 115227 4,324 161 7,95 25035 115227 4,603 166 8,20 23215 115227 4,963 171 8,45 21188 115227 5,438 176 8,70 18953 115227 6,080 181 8,95 16512 115227 6,978 186 9,20 13914 115227 8,282 191 9,45 11222 115227 10,268 196 9,70 8442 115227 13,649 201 9,95 5573 115227 20,676 206 10,20 2615 115227 44,066 211 10,45 -432 115227 266,658 216 10,70 -3568 115227 32,297 221 10,95 -6792 115227 16,965 226 11,20 -10105 115227 11,403 231 11,45 -13506 115227 8,531 236 11,70 -16996 115227 6,780 241 11,95 -20171 115227 5,712 246 12,20 -22705 115227 5,075 251 12,45 -24661 115227 4,672 256 12,70 -26100 115227 4,415 261 12,95 -27079 115227 4,255 266 13,20 -27652 115227 4,167 271 13,45 -27868 115227 4,135 276 13,70 -27775 115227 4,149 281 13,95 -27415 115227 4,203 286 14,20 -26827 115227 4,295 291 14,45 -26046 115227 4,424 296 14,70 -25105 115227 4,590 301 14,95 -24030 115227 4,795 306 15,20 -22849 115227 5,043 311 15,45 -21581 115227 5,339 316 15,70 -20246 115227 5,691 321 15,95 -18860 115227 6,110 326 16,20 -17436 115227 6,609 331 16,45 -15474 115227 7,446 336 16,70 -13267 115227 8,685 341 16,95 -11040 115227 10,437 346 17,20 -8800 115227 13,094 351 17,45 -6551 115227 17,588 356 17,70 -4297 115227 26,818 361 17,95 -2037 115227 56,564 366 18,20 227 115227 508,673 Combinazione n° 8 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 5967716,761 6 0,25 787 115227 146,467 11 0,50 1573 115227 73,232 16 0,75 2405 115227 47,911 21 0,95 -8913 115227 12,928 26 1,20 -7861 115227 14,659 31 1,45 -6677 115227 17,257 36 1,70 -5359 115227 21,503 41 1,95 -3902 115227 29,527 46 2,20 -2305 115227 49,989 51 2,45 -564 115227 204,483 56 2,70 1325 115227 86,971 61 2,95 3363 115227 34,265 66 3,20 5553 115227 20,750 71 3,45 7898 115227 14,589 76 3,70 10400 115227 11,079 81 3,95 13063 115227 8,821 86 4,20 15899 115227 7,248 91 4,45 17967 115227 6,413 96 4,70 19560 115227 5,891 101 4,95 21294 115227 5,411 106 5,20 23161 115227 4,975 111 5,45 25156 115227 4,581 116 5,70 27273 115227 4,225 121 5,95 29509 115227 3,905 126 6,20 31864 115227 3,616 131 6,45 31614 115227 3,645 136 6,70 31032 115227 3,713 141 6,95 30245 115227 3,810 146 7,20 29253 115227 3,939 151 7,45 28054 115227 4,107 156 7,70 26648 115227 4,324 161 7,95 25035 115227 4,603 166 8,20 23215 115227 4,963 171 8,45 21188 115227 5,438 176 8,70 18953 115227 6,080 181 8,95 16512 115227 6,978 186 9,20 13914 115227 8,282 191 9,45 11222 115227 10,268 196 9,70 8442 115227 13,649 201 9,95 5573 115227 20,676 206 10,20 2615 115227 44,066 211 10,45 -432 115227 266,658 216 10,70 -3568 115227 32,297 221 10,95 -6792 115227 16,965 226 11,20 -10105 115227 11,403 231 11,45 -13506 115227 8,531 236 11,70 -16996 115227 6,780 241 11,95 -20171 115227 5,712 246 12,20 -22705 115227 5,075 251 12,45 -24661 115227 4,672 256 12,70 -26100 115227 4,415 261 12,95 -27079 115227 4,255 266 13,20 -27652 115227 4,167 271 13,45 -27868 115227 4,135 276 13,70 -27775 115227 4,149 281 13,95 -27415 115227 4,203


286 14,20 -26827 115227 4,295 291 14,45 -26046 115227 4,424 296 14,70 -25105 115227 4,590 301 14,95 -24030 115227 4,795 306 15,20 -22849 115227 5,043 311 15,45 -21581 115227 5,339 316 15,70 -20246 115227 5,691 321 15,95 -18860 115227 6,110 326 16,20 -17436 115227 6,609 331 16,45 -15474 115227 7,446 336 16,70 -13267 115227 8,685 341 16,95 -11040 115227 10,437 346 17,20 -8800 115227 13,094 351 17,45 -6551 115227 17,588 356 17,70 -4297 115227 26,818 361 17,95 -2037 115227 56,564 366 18,20 227 115227 508,673 Combinazione n° 9 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 6211302,251 6 0,25 379 115227 304,013 11 0,50 758 115227 152,002 16 0,75 1139 115227 101,175 21 0,95 -5788 115227 19,906 26 1,20 -5257 115227 21,920 31 1,45 -4616 115227 24,963 36 1,70 -3842 115227 29,992 41 1,95 -2870 115227 40,152 46 2,20 -1773 115227 64,978 51 2,45 -559 115227 205,995 56 2,70 773 115227 149,063 61 2,95 2225 115227 51,794 66 3,20 3797 115227 30,350 71 3,45 5489 115227 20,991 76 3,70 7304 115227 15,776 81 3,95 9241 115227 12,469 86 4,20 11301 115227 10,197 91 4,45 12578 115227 9,161 96 4,70 13378 115227 8,613 101 4,95 14284 115227 8,067 106 5,20 15294 115227 7,534 111 5,45 16404 115227 7,025 116 5,70 17612 115227 6,543 121 5,95 18917 115227 6,091 126 6,20 20317 115227 5,671 131 6,40 18971 115227 6,074 136 6,65 17121 115227 6,730 141 6,90 14996 115227 7,684 146 7,15 12597 115227 9,148 151 7,40 9926 115227 11,608 156 7,65 6985 115227 16,497 161 7,90 3786 115227 30,436 166 8,15 817 115227 140,976 171 8,40 -1739 115227 66,246 176 8,65 -3915 115227 29,434 181 8,90 -5739 115227 20,078 186 9,15 -7242 115227 15,911 191 9,40 -8452 115227 13,632 196 9,65 -9399 115227 12,260 201 9,90 -10107 115227 11,400 206 10,15 -10604 115227 10,866 211 10,40 -10914 115227 10,558 216 10,65 -11059 115227 10,420 221 10,90 -11060 115227 10,418 226 11,15 -10939 115227 10,534 231 11,40 -10713 115227 10,756 236 11,65 -10399 115227 11,081 241 11,90 -10013 115227 11,508 246 12,15 -9569 115227 12,042 251 12,40 -9080 115227 12,690 256 12,65 -8558 115227 13,464 261 12,90 -8013 115227 14,381 266 13,15 -7454 115227 15,459 271 13,40 -6889 115227 16,726 276 13,65 -6326 115227 18,214 281 13,90 -5771 115227 19,966 286 14,15 -5230 115227 22,034 291 14,40 -4706 115227 24,487 296 14,65 -4204 115227 27,411 301 14,90 -3727 115227 30,919 306 15,15 -3278 115227 35,153 311 15,40 -2859 115227 40,301 316 15,65 -2472 115227 46,605 321 15,90 -2119 115227 54,376 326 16,15 -1800 115227 64,004 331 16,40 -1448 115227 79,569 336 16,65 -1077 115227 107,003 341 16,90 -760 115227 151,609 346 17,15 -498 115227 231,376 351 17,40 -291 115227 395,962 356 17,65 -139 115227 828,251 361 17,90 -42 115227 2717,823 366 18,15 -1 115227 136399,571 Combinazione n° 10 n° Y T T R CST 1 0,00 0 115227 6095388,519 6 0,25 736 115227 156,476 11 0,50 1473 115227 78,237 16 0,75 2254 115227 51,120 21 0,95 -9454 115227 12,188 26 1,20 -8452 115227 13,634


31 1,45 -7280 115227 15,829 36 1,70 -5873 115227 19,620 41 1,95 -4321 115227 26,664 46 2,20 -2625 115227 43,890 51 2,45 -783 115227 147,225 56 2,70 1209 115227 95,286 61 2,95 3353 115227 34,366 66 3,20 5651 115227 20,391 71 3,45 8106 115227 14,215 76 3,70 10721 115227 10,748 81 3,95 13511 115227 8,528 86 4,20 16466 115227 6,998 91 4,45 18571 115227 6,205 96 4,70 20176 115227 5,711 101 4,95 21929 115227 5,255 106 5,20 23819 115227 4,838 111 5,45 25840 115227 4,459 116 5,70 27985 115227 4,117 121 5,95 30249 115227 3,809 126 6,20 32635 115227 3,531 131 6,45 32457 115227 3,550 136 6,70 31945 115227 3,607 141 6,95 31216 115227 3,691 146 7,20 30265 115227 3,807 151 7,45 29087 115227 3,961 156 7,70 27681 115227 4,163 161 7,95 26064 115227 4,421 166 8,20 24238 115227 4,754 171 8,45 22205 115227 5,189 176 8,70 19962 115227 5,772 181 8,95 17513 115227 6,580 186 9,20 14905 115227 7,731 191 9,45 12204 115227 9,442 196 9,70 9413 115227 12,242 201 9,95 6532 115227 17,640 206 10,20 3562 115227 32,350 211 10,45 503 115227 229,276 216 10,70 -2646 115227 43,542 221 10,95 -5884 115227 19,583 226 11,20 -9211 115227 12,510 231 11,45 -12626 115227 9,126 236 11,70 -16130 115227 7,144 241 11,95 -19636 115227 5,868 246 12,20 -22563 115227 5,107 251 12,45 -24861 115227 4,635 256 12,70 -26596 115227 4,332 261 12,95 -27828 115227 4,141 266 13,20 -28613 115227 4,027 271 13,45 -29005 115227 3,973 276 13,70 -29054 115227 3,966 281 13,95 -28805 115227 4,000 286 14,20 -28300 115227 4,072 291 14,45 -27577 115227 4,178 296 14,70 -26669 115227 4,321 301 14,95 -25608 115227 4,500 306 15,20 -24420 115227 4,719 311 15,45 -23129 115227 4,982 316 15,70 -21755 115227 5,297 321 15,95 -20315 115227 5,672 326 16,20 -18823 115227 6,122 331 16,45 -16753 115227 6,878 336 16,70 -14408 115227 7,998 341 16,95 -12026 115227 9,581 346 17,20 -9615 115227 11,984 351 17,45 -7180 115227 16,048 356 17,70 -4723 115227 24,396 361 17,95 -2246 115227 51,301 366 18,20 250 115227 460,118

Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 306 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 254 (Kg/cm2) Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza ψ= 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 4589 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls γc = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio γs = 1.15 Resistenza di calcolo del cls(ψRck/γc) R*

c = 144 (Kg/cm2) Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/γs) R*

s = 3990 (Kg/cm2) Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2) Deformazione ultima del calcestruzzo εcu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico εck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio εyu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*

s/Es) εyk = 0.0015(0.19%) Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=εc<=εck

R*c(2εcεck-εc

2) σc= ––––––––––––––––

εck2

Tratto rettangolare: εck<εc<=εcu σc=R*

c Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: σs = Esεs per 0<=εs<=εsy σs = R*

s per εsy<εs<=εsu Tratto armatura 1 Nr Nu Mu 1 -288814,80 0,00


2 0,00 137181,96 3 212080,98 210791,44 4 318121,48 237370,36 5 424161,97 258552,35 6 530202,46 273148,11 7 636242,95 281883,46 8 742283,45 284251,75 9 848323,94 280475,23 10 954364,43 270010,66 11 1060404,92 256506,73 12 1166445,41 239143,13 13 1272485,91 217469,36 14 1378526,40 191492,30 15 1484566,89 160942,83 16 1590607,38 0,00 17 1590607,38 0,00 18 1484566,89 -160942,83 19 1378526,40 -191492,30 20 1272485,91 -217469,36 21 1166445,41 -239143,13 22 1060404,92 -256506,73 23 954364,43 -270010,66 24 848323,94 -280475,23 25 742283,45 -284251,75 26 636242,95 -281883,46 27 530202,46 -273148,11 28 424161,97 -258552,35 29 318121,48 -237370,36 30 212080,98 -210791,44 31 0,00 -137181,96 32 -288814,80 0,00

Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=160,00 [cm] H=160,00 [cm] Afv=40,72 [cmq] Afh=31,67 [cmq] Staffe φ12/12 Nbh=2 - Nbv=2 Mh=6953 [kgm] Muh=244261 [kgm] FS=35.13 Th=11125 [kg] TRh=287773 [kg] FST=25.87 Mv=10286 [kgm] Muv=244261 [kgm] FS=23.75 Tv=15383 [kg] TR=287773 [kg] FSTv=18.71

Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto Ing. Pasquale STOPPIELLO, in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici.L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo PAC - Analisi e Calcolo Paratie Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Provincia di Campobasso Licenza AIU4045W1 Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( Ing. Pasquale STOPPIELLO )

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