PROGETTO DEFINITIVO

TOMBINI CIRCOLARI RELAZIONE DI CALCOLO

Codifica elaborato:

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INDICE

1 PREMESSA .................................................................................................................................................. 3 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO ................................................................................................................... 3 3 CODICE DI CALCOLO .................................................................................................................................. 3 4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI IMPIEGATI ........................................................................................... 4

4.1 CALCESTRUZZO TUBI ......................................................................................................................... 4 4.2 ACCIAIO ORDINARIO .......................................................................................................................... 4 4.3 DURABILITÀ ....................................................................................................................................... 4

5 CARATTERISTICHE DEL TERRENO ............................................................................................................... 5 5.1 TERRENO DI RIEMPIMENTO .............................................................................................................. 5 5.2 TERRENO DI FONDAZIONE ................................................................................................................. 5

6 FASI COSTRUTTIVE TOMBINI CIRCOLARI ................................................................................................... 5 6.1 CLASSE DI POSA TIPO “A” SELLA IN C.A. ............................................................................................ 5

7 DATI DIMENSIONALI .................................................................................................................................. 6 7.1 TOMBINI CIRCOLARI .......................................................................................................................... 6

8 DEFINIZIONE CLASSE DI RESISTENZA DEI TUBI .......................................................................................... 6 8.1 APPLICAZIONE DEI COEFFICIENTI DI SICUREZZA ............................................................................... 6 8.2 DETERMINAZIONE DEL COEFFICIENTE DI POSA ................................................................................ 7 8.3 DETERMINAZIONE DELLA CLASSE DI RESISTENZA ............................................................................. 9

9 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................................................ 10 9.1 PESO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI TUBO ............................................................................... 10 9.2 PESO DELL’ACQUA CONTENUTA NEL TUBO .................................................................................... 10 9.3 PESO DEL RINTERRO SUL TUBO ....................................................................................................... 10 9.4 CARICHI VARIABILI SUL TUBO .......................................................................................................... 13 9.5 CARICHI VARIABILI DA TRAFFICO ..................................................................................................... 13 9.6 METODO DI CALCOLO SPINTE ......................................................................................................... 16

10 TOMBINO DI 40 CM ................................................................................................................................. 17 11 TOMBINO DI 100 CM ............................................................................................................................... 40 12 TOMBINO DI 120 CM ............................................................................................................................... 52 13 MURO HMAX 2.10 M ............................................................................................................................... 70 14 DICHIARAZIONI SECONDO N.T.C. 2008 (PUNTO 10.2) .......................................................................... 137

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1 PREMESSA

La presente relazione riporta le calcolazioni statiche di tubi a sezione circolare in cls per la risoluzione idraulica di acque irrigue(non in pressione), atti a sopportare il peso del terreno di ricoprimento e il transito di carichi stradali di possibili mezzi per la manutenzione dei fossi od accesso ai campi che la pista ciclopedonale separa dalla sistemazione precedente. I tubi sono del tipo in c.a.o. prefabbricati in stabilimento con il metodo della vibro compressione da porsi in opera orizzontalmente con base d’appoggio piana. In relazione sono esaminati i tubi di diametro interno: Di = 40 cm Di = 100 cm Di = 120 cm Le unioni dei vari elementi di tubo prefabbricati di lunghezza 200 cm, sono del tipo bicchiere con guarnizione in gomma. Nella relazione viene calcolata la classe minima di resistenza dei tubi. La classe minima di resistenza costituisce il parametro di progetto per mezzo del quale scegliere la tubazione (prefabbricata) strutturalmente appropriata. Il procedimento di calcolo per la scelta della classe minima di resistenza del tubo viene sviluppato secondo le seguenti modalità:

1) Determinazione del carico dovuto al terreno posto al di sopra del tubo;

2) Determinazione del carico mobile;

3) Scelta della modalità di posa;

4) Determinazione del coefficiente di posa;

5) Applicazione del coefficiente di sicurezza.

Il calcolo della classe minima di resistenza dei tubi prefabbricati è stato effettuato nel rispetto della Norma UNI U73.04.096.0 e seguendo le indicazioni del manuale Assobeton.

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Principali norme di riferimento: - Legge 05.11.1971, n. 1086: NORME PER LA DISCIPLINA DELLE OPERE IN CONGLOMERATO CEMENTIZIO ARMATO,

NORMALE E PRECOMPRESSO ED A STRUTTURA METALLICA; - Legge 02.02.1974 n. 64: PROVVEDIMENTI PER LE COSTRUZIONI CON PARTICOLARI PRESCRIZIONI PER LE ZONE SISMICHE; - D.M. 14.01.2008: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI; - UNI EN 1992-1-1:2005 - EC 2: PROGETTAZIONE DELLE STRUTTURE DI CALCESTRUZZO; - UNI EN 13369:2004: REGOLE COMUNI PER PRODOTTI PREFABBRICATI DI CALCESTRUZZO; - MODEL CODE 90 CEB/FIP - UNI 73.04.096.0 – TUBI IN CALCESTRUZZO ARMATO, NON ARMATO, RINFORZATO CON FIBRE IN ACCIAIO

3 CODICE DI CALCOLO

La verifica dei tombini circolari è stata condotta tramite il software di calcolo SCAT11 della Aztec. La procedura prevede l’inserimento dei dati di input relativi al tombino comprendenti i dati geometrici delle

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sezioni di calcestruzzo, e i dati di input relativi alle caratteristiche geotecniche del terreno di riempimento e di fondazione.

4 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI IMPIEGATI

4.1 CALCESTRUZZO TUBI

Valori di riferimento a 28 giorni

- Resistenza caratteristica cilindrica a compressione: fck = 35.00 N/mm2

- Resistenza caratteristica cubica a compressione: Rck = 45.00 N/mm2

- Resistenza media cilindrica a compressione: fcm = 43.00 N/mm2

- Resistenza caratteristica a trazione assiale: fctk = -2.25 N/mm2

- Resistenza media a trazione assiale: fctm = -3.21 N/mm2

- Modulo di elasticità secante: Ecm = 34077 N/mm2

- Deformazione ultima di contrazione: εcu = 0.350 %

Tensioni limite di compressione in esercizio

- combinazione rara (0.6 · fck): = 21.00 N/mm2

- combinazione quasi permanente (0.45 · fck): = 15.75 N/mm2

4.2 ACCIAIO ORDINARIO

- Tipo di acciaio impiegato: B450C Valori di riferimento

- Resistenza caratteristica a trazione: ftk = 540.00 N/mm2

- Tensione caratteristica di snervamento: fyk = 450.00 N/mm2

- Modulo di elasticità: Es = 200000 N/mm2

- Deformazione ultima: εuk = 7.500 %

Tensioni limite

- Tensione massima in esercizio (0.8·fyk): σs = 360.00 N/mm2

4.3 DURABILITÀ

L’opera viene realizzata in conformità alle norme vigenti assumendo:

- Vita nominale per importanza normale: 50 anni;

- Classe d’uso: Classe IV;

- Ambiente: ordinario;

- Classe di esposizione tubi: XD1.

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5 CARATTERISTICHE DEL TERRENO

5.1 TERRENO DI RIEMPIMENTO

- Peso di volume (secco) γd = 19.00 kN/m3

- Peso di volume (satura) γsat = 19.00 kN/m3

- Angolo di attrito: φ = 30.00 (°) - Coesione: c = 0.00 N/mm2

5.2 TERRENO DI FONDAZIONE

- Peso di volume (secco) γd = 19.00 kN/m3

- Peso di volume (satura) γsat = 19.00 kN/m3

- Angolo di attrito: φ = 30.00 (°) - Coesione (drenata): cd = 0.00 N/mm2

- Costante di Winkler: k = 0.50 daN/cm3 Falda ad estradosso fondazione

6 FASI COSTRUTTIVE TOMBINI CIRCOLARI

6.1 CLASSE DI POSA TIPO “A” SELLA IN C.A.

FASE OPERAZIONE

1 Scavo della trincea, accurata costipazione del terreno di base in modo da assicurare un appoggio uniforme sul terreno di fondo

2 Posa della gabbia di armatura e getto del cls

3 A maturazione del getto della sella in c.a. ultimata. Posa in opera della tubazione

4 Riempimento ai fianchi con sabbietta o materiale fine ai lati fino a strati variabili sino a 30 cm sopra la tubazione

5 Riempimento superiore

6 Copertura e realizzazione finiture.

La fase 4 dovrà avvenire di norma mediante la compattazione a strati orizzontali del materiale di riempimento di spessore compreso tra 25 e 30 cm. La compattazione sarà eseguita con vibratori a piastra regolabili di potenza media da ambo i lati del tubazione, in modo da evitare spinte traversali sulla condotta, spostamenti del suo asse e il danneggiamento della tubazione stessa. La compattazione oltrepasserà l’estradosso superiore del tubo di almeno 30 cm. Il riempimento superiore (fase 5) verrà realizzato con materiale da rilevato adeguatamente compattato.

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7 DATI DIMENSIONALI

7.1 TOMBINI CIRCOLARI

- Tipologia del tombino prefabbricato: Φ 400 - Diametro interno: Dn = 400 mm

- Spessore nominale : Sn = 70 mm

- Lunghezza dell’elemento di tubo: Lt = 2.00 m

- Spessore del ricoprimento soletta: H = var da 0.30 a 0.60 m

- Tipologia del tombino prefabbricato: Φ 1000 - Diametro interno: Dn = 1000 mm

- Spessore nominale : Sn = 116 mm

- Lunghezza dell’elemento di tubo: Lt = 2.00 m

- Spessore del ricoprimento soletta: H = var da 0.30 a 0.60 m

- Tipologia del tombino prefabbricato: Φ 1200 - Diametro interno: Dn = 1200 mm

- Spessore nominale : Sn = 132 mm

- Lunghezza dell’elemento di tubo: Lt = 2.00 m

- Spessore del ricoprimento soletta: per la classe di posa “A” con sella in c.a.o. = var da 0.30 a 0.60 m

8 DEFINIZIONE CLASSE DI RESISTENZA DEI TUBI

8.1 APPLICAZIONE DEI COEFFICIENTI DI SICUREZZA

Il carico totale di schiaccimento dovuto, al peso del tubo, al peso dell’acqua all’interno, al ritombamento ed al sovraccarico mobile viene calcolato e poi amplificato da un coefficiente di sicurezza per determinare il carico di progetto e quindi la classe di resistenza del tubo. Il coefficiente di sicurezza è per definizione il rapporto tra il carico di collasso ed il carico di fessurazione. Tale valore viene specificato nelle Norme pari a 1.5. Pertanto il valore dei carichi di progetto del tubo risulterà pari a:

Carico di rottura tubo

5.1⋅=p

ris

C

qCR

Carico di fessurazione tubo

p

ris

C

qCF =

Risultando pertanto:

5.1=CF

CR

dove pC è il coefficiente di posa la cui determinazione viene descritta nel paragrafo seguente.

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8.2 DETERMINAZIONE DEL COEFFICIENTE DI POSA

La resistenza di una tubazione è funzione della resistenza propria del tubo e della modalità di posa. Per tenere conto delle modalità di posa si utilizza il coefficiente Cp che risulta definito come il rapporto tra la resistenza del tubo nelle condizioni reali di posa e la resistenza sperimentale del tubo secondo le modalità di cui alla Norma Europea EN 1916 o Italiana UNI U73.04.096.0. La posa deve essere eseguita generalmente in modo da garantire un appoggio continuo per il tubo senza irregolarità e l’assestamento del tubo dovrà essere ridotto al minimo utilizzando un materiale di rinterro ben selezionato e compattato. Nella classe di posa S il letto di posa dovrà essere realizzato predisponendo uno strato di magrone in cls il cui

spessore minimo dovrà risultare non inferiore a 4

eD dove con eD si intende il diametro esterno del tubo.

Nella classe di posa A sella in c.a.o. i tubi prefabbricati vengono posati su uno soletta in c.a.o. il cui spessore

minimo dovrà risultare non inferiore a 4

eD dove con eD si intende il diametro esterno del tubo. I tubi

prefabbricati un volta posati sulla soletta in c.a.o. verrà eseguito un ulteriore getto di cls non inferiore a 4

eD

in modo tale che lo spessore finale della sella in c.a.o. risulta 2

eD.

Il materiale di rinterro, laterale al tubo, dovrà appartenere ai gruppi A1 – A3 della CNR-UNI 10006, essere posato a strati e ben costipato. Il materiale di rinterro posto direttamente sopra al tubo non dovrà risultare eccessivamente compattato per non creare delle sollecitazioni localizzate. Con riferimento al manule di progettazione e utilizzo dei tubi in cls prefabbricati di Assobeton la posa su sella in c.a.o. e rinterro laterale ben compattato a strati corrisponde alla classe di posa A sella in c.a.o. con coefficiente di posa Cp = 3.4. Con riferimento al manule di progettazione e utilizzo dei tubi in cls prefabbricati di Assobeton la posa su un letto di materiale granulare/o magrone e rinterro laterale ben compattato a strati corrisponde alla classe di posa S con coefficiente di posa Cp = 2.2. Nella pagina seguente si riportano gli schemi di posa per le tubazioni.

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8.3 DETERMINAZIONE DELLA CLASSE DI RESISTENZA

La classe di resistenza minima richiesta per ogni diametro DN e per ogni altezza di rinterro è definita come:

DN

CRC DN

1000⋅= ;

Dove DN rappresenta il diametro nominale interno del tubo espresso in mm.

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9 ANALISI DEI CARICHI

9.1 PESO DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI TUBO

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 400): gt = 3.335 kN/m

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 1000): gt = 10.167 kN/m

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 1200): gt = 13.809 kN/m

9.2 PESO DELL’ACQUA CONTENUTA NEL TUBO

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 400): gh = 2.541 kN/m

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 1000): gh = 7.854 kN/m

- Peso unitario per la sezione corrente (Dn = 1200): gh = 11.310 kN/m

9.3 PESO DEL RINTERRO SUL TUBO

Si suppone che le tubazioni oggetto della presente relazione vengano posate in opera in un terrapieno. La tubazione è posta in uno scavo o in un letto naturale in modo tale che l’estradosso del tubo risulti al di sotto del livello del terreno (rapporto di proiezione negativo). La tubazione viene poi ricoperta ad un livello superiore a quello originale. Per il calcolo dei carichi si fa riferimento alla teoria di Marston, Schlick e Spangler che considera il peso e la compattazione del terreno laterale, il peso del terreno di rinterro e la forza di attrito che produce un aumento o la diminuzione del carico gravante sul tubo in funzione della tipologia di posa (per ulteriori approfondimenti consultare il manuale di progettazione e utilizzo dei tubi di Assobeton). Il carico gravante sul tubo dovuto al terreno di ricoprimento è calcolato con la seguente formula:

srtr BHCq ⋅⋅⋅= γ

In cui:

rγ peso di volume del terreno con cui si effettua il ritombamento;

sB larghezza dello scavo;

H spessore del terreno al di sopra della quota di estradosso del tubo;

Il coefficiente tC è definito dalle seguenti relazioni:

s

B

H

t

B

He

Cs

λµ

λµ

2

12−

−= per 0HH ≤

s

sB

H

s

B

H

t eH

HH

B

He

C0

0

20

2

2

1 λµλµ

λµ

−−

−+−= per 0HH >

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Dove 0H rappresenta l’altezza di uguale assestamento tra il terreno originale e il terreno di riporto, altezza

al di sopra della quale non ci sono più forze di attrito dovute all’assestamento.

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L’altezza 0H viene determinata utilizzando la relazione di Marston per via iterativa:

122 '2 0

+⋅−−=−

prB

He sd

s

oB

H

s λµλµλµ

Dove:

s

r

B

hp ='

è il rapporto tra la distanza del terreno indisturbato dall’estradosso del tubo e la larghezza dello

scavo.

sdr è il rapporto di assestamento.

( )φµ tan= tangente dell’angolo di attrito interno del terreno di rinterro.

λ coefficiente di spinta attiva di Rankine del terreno di rinterro.

9.4 CARICHI VARIABILI SUL TUBO

I carichi variabili sono quelli previsti per i ponti stradali di 1ª categoria. dalle Norme Tecniche per le Costruzioni emanate col D.M. 14.01.2008.

9.5 CARICHI VARIABILI DA TRAFFICO

Sul terrapieno la larghezza della strada è di 10 m. Si considerano n. 2 colonne di carico adiacenti. Vengono adottati gli schemi di carico da 1 a 5 descritti nelle Norme; in particolare, ai fini delle verifiche globali, vengono utilizzati lo schema 1 (corsie di traffico), e lo schema 5 (folla) quando presente. Lo schema di carico 1 è costituito da carichi concentrati su due assi in tandem, ciascuno di intensità Qik,

applicati su impronte di pneumatico di forma quadrata e lato 0,40 m, e da carichi uniformemente distribuiti di intensità qik come mostrato in figura:

L’intensità dei carichi Qik e qik per le diverse corsie è indicata nella seguente tabella:

Posizione Carico asse Qik

kN

Carico distribuito qik

kN/m2

Corsia n. 1 300 9.00

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Corsia n. 2 200 2.50

Corsia n. 3 100 2.50

Altre corsie 0.00 2.50

Nell’area rimanente è applicato un carico distribuito qrk pari a 2.50 kN/m2.

DISPOSIZIONE DELLE COLONNE DI CARICO Le corsie convenzionali sono disposte secondo tre diversi raggruppamenti:

- gruppo A: la corsia è addossata al margine sinistro della strada; la larghezza residua a destra è occupata da una corsia di larghezza ridotta col solo carico distribuito;

- gruppo B: RAGGRUPPAMENTO A

Corsia

o Area rimanente

yi

m

wli

m

Qik

kN

qik

kN/m2

A1 1.50 3.00 300.00 9.00

A2 4.50 3.00 200.00 2.50

yi = Ordinata dell'asse della corsia, misurata dal ciglio sinistro della strada

wli = Larghezza della corsia o dell'area rimanente

Qik = Carico per asse del tandem

qik = Carico ripartito

Con riferimento al manule di progettazione e utilizzo dei tubi in cls prefabbricati di Assobeton, se ba = sono i lati dell’impronta soggetta al carico Q sulla superficie del terreno, ad un profondità H in corrispondenza dell’estradosso del tubo, il carico si diffonderà su un superficie pari a :

);tan2)(tan2( ϕϕ HbHaA ++=

Con un pressione equivalente a:

)tan2)(tan2( ϕϕ HbHa

Q

A

Qp

++==

Pertanto sulla condotta di lunghezza )tan2( ϕHa + risulterà un carico:

ee DHb

QDHa

HbHa

QA

A

Qq

)tan2()tan2(

)tan2)(tan2(inf ϕϕ

ϕϕ +=⋅+⋅

++=⋅=

La condotta riceve questo carico all’estradosso. Se si ipotizza per la tubazione interrata un funzionamento simile ad una trave su appoggio continuo, la reazione si estende su una larghezza superiore risultando pertanto il carico maggiore all’estradosso che non

all’intradosso. In pratica si considera con questa ipotesi una diffusione del carico fino a eD4

3.

L’effettiva lunghezza interessata dal carico definita “lunghezza efficace” corrisponde pertanto a:

ee DHaL4

3tan2tan2 ⋅++= ϕϕ se slonghH ≤

ee DHaL4

3tan2tan2 ⋅++= ϕϕ +2 li se slonghH >

Dove :

ϕtan2

)( aih long

slong

−=

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rappresenta la profondità al di sotto della quale si verifica l’interferenza e la sovrapposizione in senso longitudinale dei carichi. Quindi utilizzando il carico sul tubo q e dividendolo per la lunghezza efficace si ottiene il carico per unità di lunghezza sul tubo stesso.

eee

m DLt

Q

L

qq ⋅

⋅== in kN/m

Dove:

Hbt ⋅+= ϕtan2

Se il diametro esterno del tubo eD risulterà minore della larghezza di diffusione t l’intero carico Q inciderà

interamente sulla condotta risultando:

em L

qq = in kN/m

Fino ad ora è stato trattato il caso di solo sovrapposizione dei carichi longitudinali, ma se risulta che:

strasvhH >

Dove:

ϕtan2

)( bih tras

strasv

−=

Il tubo sarà soggetto alla somma di 2 colonne di carico. Pertanto definendo come lunghezza di sovrapposizione trasversale la quantità:

)(tan2 shHs −⋅= ϕ

Si ottengono le seguenti espressioni per definire il carico per unità di lunghezza distinguendo anche questa

volta in funzione dell’estensione di s rispetto a eD .

ee

m DLt

Qq ⋅

⋅⋅= 2

in kN/m per eDs ≥

)( sDLt

Qq e

em +⋅

⋅= in kN/m per eDs <

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9.6 METODO DI CALCOLO SPINTE

Calcolo del carico sulla calotta

Pressione Geostatica In questo caso la pressione in calotta viene calcolata come prodotto tra il peso di volume del terreno per l'altezza del ricoprimento (Spessore dello strato di terreno superiore). Quindi la pressione in calotta è fornita dalla seguente relazione:

Pv = γ H Se sul profilo del piano campagna sono presenti dei sovraccarichi, concentrati e/o distribuiti, la diffusione di questi nel terreno avviene secondo un angolo, rispetto alla verticale, pari a 30.00°.

Spinta sui piedritti

Spinta attiva - Metodo di Coulomb La teoria di Coulomb considera l'ipotesi di un cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea. Dall'equilibrio del cuneo si ricava la spinta che il terreno esercita sull'opera di sostegno. In particolare Coulomb ammette, al contrario della teoria di Rankine, l'esistenza di attrito fra il terreno e la parete, e quindi la retta di spinta risulta inclinata rispetto alla normale alla parete stesso di un angolo di attrito terra-parete.

L'espressione della spinta esercitata da un terrapieno, di peso di volume γ, su una parete di altezza H, risulta espressa secondo la teoria di Coulomb dalla seguente relazione (per terreno incoerente)

S = 1/2γH2Ka Ka rappresenta il coefficiente di spinta attiva di Coulomb nella versione riveduta da Muller-Breslau, espresso come

sin(α + φ) Ka = ––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––––

√[ sin(φ+δ)sin(φ−β) ]

sin2α sin(α−δ) [ 1 + –––––––––––––––––––––––––––––––––––––– ]2

√[ sin(α−δ)sin(α+β) ]

dove φ è l'angolo d'attrito del terreno, α rappresenta l'angolo che la parete forma con l'orizzontale (α = 90° per parete verticale), δ è l'angolo d'attrito

terreno-parete, β è l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale.

La spinta risulta inclinata dell'angolo d'attrito terreno-parete δ rispetto alla normale alla parete. Il diagramma delle pressioni del terreno sulla parete risulta triangolare con il vertice in alto. Il punto di applicazione della spinta si trova in

corrispondenza del baricentro del diagramma delle pressioni (1/3 H rispetto alla base della parete). L'espressione di K a perde di significato per β>φ. Questo coincide con quanto si intuisce fisicamente: la pendenza del terreno a monte della parete non può superare l'angolo di natural declivio del terreno stesso. Nel caso di terreno dotato di attrito e coesione c l'espressione della pressione del terreno ad una generica profondità z vale

σa = γz K a - 2 c √ Ka

Spinta in presenza di falda Nel caso in cui a monte della parete sia presente la falda il diagramma delle pressioni sulla parete risulta modificato a causa della sottospinta che l'acqua esercita sul terreno. Il peso di volume del terreno al di sopra della linea di falda non subisce variazioni. Viceversa al di sotto del livello di falda va considerato il peso di volume di galleggiamento

γa = γsat - γw

dove γsat è il peso di volume saturo del terreno (dipendente dall'indice dei pori) e γw è il peso di volume dell'acqua. Quindi il diagramma delle pressioni al di sotto della linea di falda ha una pendenza minore. Al diagramma così ottenuto va sommato il diagramma triangolare legato alla pressione idrostatica esercitata dall'acqua.

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Spinta a Riposo Si assume che sui piedritti agisca la spinta calcolata in condizioni di riposo. Il coefficiente di spinta a riposo è espresso dalla relazione

K0 = 1 - sinφ

dove φ rappresenta l'angolo d'attrito interno del terreno di rinfianco. Quindi la pressione laterale, ad una generica profondità z e la spinta totale sulla parete di altezza H valgono

σ = γ z K0 + pvK0

S = 1/2 γ H2 K0 + pvK0 H dove pv è la pressione verticale agente in corrispondenza della calotta.

Strategia di soluzione A partire dal tipo di terreno, dalla geometria e dai sovraccarichi agenti il programma è in grado di conoscere tutti i carichi agenti sulla struttura per ogni combinazione di carico. La struttura scatolare viene schematizzata come un telaio piano e viene risolta mediante il metodo degli elementi finiti (FEM). Più dettagliatamente il telaio viene discretizzato in una serie di elementi connessi fra di loro nei nodi. Il terreno di rinfianco e di fondazione viene invece schematizzato con una serie di elementi molle non reagenti a trazione (modello di Winkler). L'area della singola molla è direttamente proporzionale alla costante di Winkler del terreno e all'area di influenza della molla stessa. A partire dalla matrice di rigidezza del singolo elemento, Ke, si assembla la matrice di rigidezza di tutta la struttura K. Tutti i carichi agenti sulla struttura vengono trasformati in carichi nodali(reazioni di incastro perfetto) ed inseriti nel vettore dei carichi nodali p. Indicando con u il vettore degli spostamenti nodali (incogniti), la relazione risolutiva può essere scritta nella forma

K u = p

Da questa equazione matriciale si ricavano gli spostamenti incogniti u

u = K-1 p

Noti gli spostamenti nodali è possibile risalire alle sollecitazioni nei vari elementi. La soluzione del sistema viene fatta per ogni combinazione di carico agente sullo scatolare. Il successivo calcolo delle armature nei vari elementi viene condotto tenendo conto delle condizioni più gravose che si possono verificare nelle sezioni fra tutte le combinazioni di carico.

10 TOMBINO DI 40 CM

Geometria scatolare Descrizione: Scatolare circolare Diametro esterno verticale 0.54 [m] Diametro esterno orizzontale 0.54 [m] Spessore 0.07 [m]

Caratteristiche strati terreno

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Strato di ricoprimento Descrizione Terreno di ricoprimento Spessore dello strato 0.30 [m] Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 0.00 [kg/cmq/cm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 5.00 [kg/cmq/cm] Tensione limite 2.00 [kg/cmq]

Caratteristiche materiali utilizzati Materiale calcestruzzo Rck calcestruzzo 356.89 [kg/cmq] Peso specifico calcestruzzo 2500.00 [kg/mc] Modulo elastico E 327383.08 [kg/cmq] Tensione di snervamento acciaio 4400.00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0.50 Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15.00 Coefficiente dilatazione termica 0.0000120

Condizioni di carico Convenzioni adottate

Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m Simbologia adottata e unità di misura

Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati Fy componente Y del carico concentrato Fx componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite Xi, Xf ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Yi, Yf ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali Vni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Vnf componente normale del carico distribuito nel punto finale Vti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale Vtf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale Dte variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi Dti variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n°1 (Peso Proprio) Condizione di carico n°2 (Spinta terreno sinistra)

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Condizione di carico n°3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n°4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n°5 (Sisma da destra) Condizione di carico n° 7 (Condizione 1) Distr Terreno Xi= -1.00 Xf= 1.50 Vni= 2000 Vnf= 2000

Impostazioni di progetto Verifica materiali: Stato Limite Ultimo

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo γc 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio

VRd=[0.18*k*(100.0*ρl*fck)1/3/γc+0.15*σcp]*bw*d>(vmin+0.15*σcp)*bw*d

VRsd=0.9*d*Asw/s*fyd*(ctgα+ctgθ)*sinα

VRcd=0.9*d*bw*αc*fcd'*(ctg(θ)+ctg(α)/(1.0+ctgθ2) con: d altezza utile sezione [mm] bw larghezza minima sezione [mm]

σcp tensione media di compressione [N/mmq]

ρl rapporto geometrico di armatura Asw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm]

αc coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e σcp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d)1/2 vmin=0.035*k3/2*fck1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) 0.60 fck Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) 0.45 fck Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.80 fyk Criteri verifiche a fessurazione: Armatura poco sensibile Apertura limite fessure espresse in [mm] Apertura limite fessure w1=0.20 w2=0.30 w3=0.40 Verifiche secondo : Norme Tecniche 2008 - Approccio 1 Copriferro sezioni 1.50 [cm]

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Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata

γ Coefficiente di partecipazione della condizione

Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata

γG1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

γG1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

γG2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γG2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γQ Coefficiente parziale sulle azioni variabili

γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.30 1.00

Permanenti non strutturali Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti non strutturali Sfavorevole γG2sfav 1.50 1.30

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.50 1.30

Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.35 1.15

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.20 1.20 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.00 1.00

Permanenti Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti Sfavorevole γG2sfav 1.00 1.00

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.00 1.00

Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.00 1.00

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.00 1.00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00

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Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 3 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 Sfavorevole 1.35 1.00 1.35 Combinazione n° 4 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.15 1.00 1.15 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 0.75 0.75 Combinazione n° 7 SLE (Rara)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 1.00 1.00

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Analisi della spinta e verifiche Simbologia adottata ed unità di misura Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto M momento espresso in kgm V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm

σt pressione sul terreno espressa in kg/cmq Tipo di analisi Pressione in calotta Pressione geostatica I carichi applicati sul terreno sono stati diffusi secondo angolo di attrito Spinta sui piedritti a Riposo [combinazione 1] a Riposo [combinazione 2] a Riposo [combinazione 3] a Riposo [combinazione 4] a Riposo [combinazione 5] a Riposo [combinazione 6] a Riposo [combinazione 7] Angolo diffusione sovraccarico 30.00 [°] Coefficienti di spinta N°combinazione Statico Sismico 1 0.500 0.000 2 0.581 0.000 3 0.500 0.000 4 0.581 0.000 5 0.500 0.000 6 0.500 0.000 7 0.500 0.000 Discretizzazione strutturale Numero elementi fondazione 64 Numero elementi traverso 64 Numero molle fondazione 65

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Analisi della combinazione n° 1 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 11.67 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 982.80 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 982.80 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 2 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 11.67 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 878.00 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 878.00 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 3 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 702.00 -1.17 1.67 3073.41 1.67 11.67 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1536.70 [kg/mq] Pressione inf. 2168.50 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1536.70 [kg/mq] Pressione inf. 2168.50 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 4 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 2560.09 1.67 11.67 540.00 Spinte sui piedritti

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Piedritto sinistro Pressione sup. 1486.61 [kg/mq] Pressione inf. 2051.03 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1486.61 [kg/mq] Pressione inf. 2051.03 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 5 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 11.67 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 756.00 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 756.00 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 6 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 1857.45 1.67 11.67 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 928.72 [kg/mq] Pressione inf. 1414.72 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 928.72 [kg/mq] Pressione inf. 1414.72 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 7 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 2296.60 1.67 11.67 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1148.30 [kg/mq] Pressione inf. 1634.30 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1148.30 [kg/mq] Pressione inf. 1634.30 [kg/mq]

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Spostamenti Spostamenti fondazione (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.030 0.15 0.000 0.030 0.27 0.000 0.030 0.39 0.000 0.030 0.51 0.000 0.030 Spostamenti traverso (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.030 0.15 0.000 0.031 0.27 0.000 0.031 0.39 0.000 0.031 0.51 0.000 0.030 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.023 0.15 0.000 0.023 0.27 0.000 0.023 0.39 0.000 0.023 0.51 0.000 0.023 Spostamenti traverso (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.023 0.15 0.000 0.023 0.27 0.000 0.024 0.39 0.000 0.023 0.51 0.000 0.023 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.082 0.15 0.000 0.081 0.27 0.000 0.081 0.39 0.000 0.081 0.51 0.000 0.082 Spostamenti traverso (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.082 0.15 0.000 0.082 0.27 0.000 0.082 0.39 0.000 0.082 0.51 0.000 0.082 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 4) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.067 0.15 0.000 0.067 0.27 0.000 0.067 0.39 0.000 0.067 0.51 0.000 0.067 Spostamenti traverso (Combinazione n° 4)

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X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.067 0.15 0.000 0.067 0.27 0.000 0.067 0.39 0.000 0.067 0.51 0.000 0.067 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.023 0.15 0.000 0.023 0.27 0.000 0.023 0.39 0.000 0.023 0.51 0.000 0.023 Spostamenti traverso (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.023 0.15 0.000 0.024 0.27 0.000 0.024 0.39 0.000 0.024 0.51 0.000 0.023 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.052 0.15 0.000 0.052 0.27 0.000 0.051 0.39 0.000 0.052 0.51 0.000 0.052 Spostamenti traverso (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.052 0.15 0.000 0.052 0.27 0.000 0.052 0.39 0.000 0.052 0.51 0.000 0.052 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.061 0.15 0.000 0.061 0.27 0.000 0.061 0.39 0.000 0.061 0.51 0.000 0.061 Spostamenti traverso (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.04 0.000 0.061 0.15 0.000 0.062 0.27 0.000 0.062 0.39 0.000 0.062 0.51 0.000 0.061

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Sollecitazioni Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -6.04 -1.10 248.99 0.15 2.97 -47.15 214.61 0.27 6.36 3.97 194.46 0.39 2.97 49.26 224.70 0.51 -6.04 1.10 248.99 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -6.04 11.12 248.74 0.15 2.75 46.85 147.93 0.27 5.81 2.93 119.36 0.39 2.75 -39.54 150.05 0.51 -6.04 -11.12 248.74 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -3.50 -1.84 191.50 0.15 1.76 -27.15 181.26 0.27 3.68 2.51 171.97 0.39 1.76 27.98 188.56 0.51 -3.50 1.84 191.50 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -3.50 7.55 191.36 0.15 1.57 28.78 126.61 0.27 3.41 2.66 108.25 0.39 1.57 -22.53 127.87 0.51 -3.50 -7.55 191.36 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -23.43 -7.49 806.28 0.15 11.26 -181.03 574.49 0.27 24.24 11.55 481.52 0.39 11.26 186.56 604.16 0.51 -23.43 7.49 806.28 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -23.43 32.08 805.68 0.15 10.92 181.92 490.74 0.27 22.87 9.59 390.62 0.39 10.92 -157.62 499.08 0.51 -23.43 -32.08 805.68 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -16.08 -7.25 666.24 0.15 7.76 -125.11 516.34 0.27 16.67 8.03 454.69 0.39 7.76 127.48 539.50 0.51 -16.08 7.25 666.24 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 4)

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X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -16.08 25.45 665.79 0.15 7.47 127.66 447.19 0.27 15.69 9.27 377.58 0.39 7.47 -105.57 452.92 0.51 -16.08 -25.45 665.79 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -4.64 -0.85 191.53 0.15 2.29 -36.27 165.09 0.27 4.90 3.05 149.59 0.39 2.29 37.89 172.85 0.51 -4.64 0.85 191.53 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -4.64 8.55 191.34 0.15 2.12 36.04 113.79 0.27 4.47 2.25 91.81 0.39 2.12 -30.41 115.42 0.51 -4.64 -8.55 191.34 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -14.31 -4.39 501.14 0.15 6.89 -110.65 365.02 0.27 14.83 7.26 309.06 0.39 6.89 114.17 383.66 0.51 -14.31 4.39 501.14 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -14.31 20.20 500.75 0.15 6.65 111.08 304.24 0.27 13.95 5.95 242.52 0.39 6.65 -96.02 309.33 0.51 -14.31 -20.20 500.75 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -17.53 -5.58 604.34 0.15 8.43 -135.44 431.66 0.27 18.14 8.67 362.22 0.39 8.43 139.60 453.92 0.51 -17.53 5.58 604.34 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.04 -17.53 24.08 603.88 0.15 8.16 136.09 367.73 0.27 17.11 7.19 292.75 0.39 8.16 -117.89 373.96 0.51 -17.53 -24.08 603.88

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Pressioni terreno Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 1)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.15 0.15 0.15 0.27 0.15 0.39 0.15 0.51 0.15 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 2)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.12 0.15 0.12 0.27 0.12 0.39 0.12 0.51 0.12 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 3)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.41 0.15 0.41 0.27 0.41 0.39 0.41 0.51 0.41 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 4)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.33 0.15 0.33 0.27 0.33 0.39 0.33 0.51 0.33 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 5)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.12 0.15 0.12 0.27 0.12 0.39 0.12 0.51 0.12 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 6)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.26 0.15 0.26 0.27 0.26 0.39 0.26 0.51 0.26 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 7)

X [m] σt [kg/cmq] 0.04 0.31 0.15 0.31 0.27 0.30 0.39 0.31 0.51 0.31

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Verifiche combinazioni SLU Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in cm M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg Nu Sforzo normale ultimo, espressa in kg Mu Momento ultimo, espressa in kgm Afi Area armatura inferiore, espresse in cmq Afs Area armatura superiore, espresse in cmq CS Coeff. di sicurezza sezione VRd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi senza armature trasversali, espressa in kg VRcd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi con armature trasversali, espressa in kg VRsd Aliquota taglio assorbita armature trasversali, espressa in kg Asw Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 1 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 6 (6) 249 77487 1888 8.04 8.04 311.21 2 0.15 -3 (-5) 215 76727 -1897 8.04 8.04 357.51 3 0.27 -6 (-6) 194 62875 -2058 8.04 8.04 323.32 4 0.39 -3 (-5) 225 78106 -1881 8.04 8.04 347.60 5 0.51 6 (6) 249 77487 1888 8.04 8.04 311.21 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 -1 3053 0 0 0.00 2 0.15 -47 3050 0 0 0.00 3 0.27 4 3047 0 0 0.00 4 0.39 49 3049 0 0 0.00 5 0.51 1 3053 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 1 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 -6 (-6) 249 77708 -1886 8.04 8.04 312.40 2 0.15 3 (5) 148 60706 2082 8.04 8.04 410.38 3 0.27 6 (6) 119 44344 2160 8.04 8.04 371.52 4 0.39 3 (5) 150 64821 2035 8.04 8.04 432.01 5 0.51 -6 (-6) 249 77708 -1886 8.04 8.04 312.40 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 11 3053 0 0 0.00 2 0.15 47 3042 0 0 0.00 3 0.27 3 3038 0 0 0.00 4 0.39 -40 3041 0 0 0.00 5 0.51 -11 3053 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 2 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

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N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 4 (4) 192 92537 1702 8.04 8.04 483.21 2 0.15 -2 (-3) 181 96419 -1649 8.04 8.04 531.94 3 0.27 -4 (-4) 172 84335 -1806 8.04 8.04 490.39 4 0.39 -2 (-3) 189 97817 -1629 8.04 8.04 518.77 5 0.51 4 (4) 192 92537 1702 8.04 8.04 483.21 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 -2 3046 0 0 0.00 2 0.15 -27 3046 0 0 0.00 3 0.27 3 3044 0 0 0.00 4 0.39 28 3045 0 0 0.00 5 0.51 2 3046 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 2 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 -4 (-4) 191 92783 -1699 8.04 8.04 484.85 2 0.15 2 (3) 127 78977 1871 8.04 8.04 623.80 3 0.27 3 (3) 108 64728 2036 8.04 8.04 597.95 4 0.39 2 (3) 128 85279 1794 8.04 8.04 666.95 5 0.51 -4 (-4) 191 92783 -1699 8.04 8.04 484.85 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 8 3046 0 0 0.00 2 0.15 29 3039 0 0 0.00 3 0.27 3 3037 0 0 0.00 4 0.39 -23 3039 0 0 0.00 5 0.51 -8 3046 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 3 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 23 (23) 806 68490 1994 8.04 8.04 84.95 2 0.15 -11 (-20) 574 59528 -2095 8.04 8.04 103.62 3 0.27 -24 (-24) 482 42817 -2155 8.04 8.04 88.92 4 0.39 -11 (-20) 604 61210 -2076 8.04 8.04 101.31 5 0.51 23 (23) 806 68490 1994 8.04 8.04 84.95 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 -7 3119 0 0 0.00 2 0.15 -181 3095 0 0 0.00 3 0.27 12 3081 0 0 0.00 4 0.39 187 3092 0 0 0.00 5 0.51 7 3119 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 3 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm

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Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 -23 (-23) 806 68530 -1993 8.04 8.04 85.06 2 0.15 11 (20) 491 53328 2165 8.04 8.04 108.67 3 0.27 23 (23) 391 35106 2056 8.04 8.04 89.87 4 0.39 11 (19) 499 56708 2127 8.04 8.04 113.62 5 0.51 -23 (-23) 806 68530 -1993 8.04 8.04 85.06 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 32 3119 0 0 0.00 2 0.15 182 3083 0 0 0.00 3 0.27 10 3070 0 0 0.00 4 0.39 -158 3082 0 0 0.00 5 0.51 -32 3119 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 4 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 16 (16) 666 77893 1884 8.04 8.04 116.91 2 0.15 -8 (-14) 516 72219 -1951 8.04 8.04 139.87 3 0.27 -17 (-17) 455 57711 -2116 8.04 8.04 126.92 4 0.39 -8 (-14) 539 74014 -1930 8.04 8.04 137.19 5 0.51 16 (16) 666 77893 1884 8.04 8.04 116.91 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 -7 3102 0 0 0.00 2 0.15 -125 3087 0 0 0.00 3 0.27 8 3077 0 0 0.00 4 0.39 127 3085 0 0 0.00 5 0.51 7 3102 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 4 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.04 -16 (-16) 666 77968 -1883 8.04 8.04 117.11 2 0.15 7 (14) 447 65694 2025 8.04 8.04 146.90 3 0.27 16 (16) 378 52358 2176 8.04 8.04 138.67 4 0.39 7 (13) 453 70364 1972 8.04 8.04 155.36 5 0.51 -16 (-16) 666 77968 -1883 8.04 8.04 117.11 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.04 25 3102 0 0 0.00 2 0.15 128 3077 0 0 0.00 3 0.27 9 3068 0 0 0.00 4 0.39 -106 3077 0 0 0.00 5 0.51 -25 3102 0 0 0.00

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Verifiche combinazioni SLE Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg Afi Area armatura inferiore, espressa in cmq Afs Area armatura superiore, espressa in cmq

σfi Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore, espresse in kg/cmq

σfs Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore, espresse in kg/cmq

σc Tensione nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq

τc Tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq Asw Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.04 5 192 8.04 8.04 6.9 2.5 0.7 2 0.15 -2 165 8.04 8.04 0.8 4.4 0.4 3 0.27 -5 150 8.04 8.04 4.9 6.5 0.7 4 0.39 -2 173 8.04 8.04 0.9 4.6 0.4 5 0.51 5 192 8.04 8.04 6.9 2.5 0.7 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 -1 0.00 0.00 2 0.15 -36 -0.08 0.00 3 0.27 3 0.01 0.00 4 0.39 38 0.08 0.00 5 0.51 1 0.00 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.04 -5 191 8.04 8.04 2.5 6.9 0.7 2 0.15 2 114 8.04 8.04 3.5 0.2 0.3 3 0.27 4 92 8.04 8.04 5.2 6.8 0.6 4 0.39 2 115 8.04 8.04 3.6 0.2 0.3 5 0.51 -5 191 8.04 8.04 2.5 6.9 0.7 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 9 0.02 0.00 2 0.15 36 0.08 0.00 3 0.27 2 0.00 0.00 4 0.39 -30 -0.07 0.00 5 0.51 -9 -0.02 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc

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1 0.04 14 501 8.04 8.04 20.1 11.3 2.1 2 0.15 -7 365 8.04 8.04 0.8 11.4 1.1 3 0.27 -15 309 8.04 8.04 22.3 17.4 2.1 4 0.39 -7 384 8.04 8.04 0.3 11.7 1.1 5 0.51 14 501 8.04 8.04 20.1 11.3 2.1 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 -4 -0.01 0.00 2 0.15 -111 -0.24 0.00 3 0.27 7 0.02 0.00 4 0.39 114 0.24 0.00 5 0.51 4 0.01 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.04 -14 501 8.04 8.04 11.4 20.1 2.1 2 0.15 7 304 8.04 8.04 10.4 2.4 1.0 3 0.27 14 243 8.04 8.04 15.4 23.7 2.0 4 0.39 7 309 8.04 8.04 10.4 2.2 1.0 5 0.51 -14 501 8.04 8.04 11.4 20.1 2.1 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 20 0.04 0.00 2 0.15 111 0.24 0.00 3 0.27 6 0.01 0.00 4 0.39 -96 -0.21 0.00 5 0.51 -20 -0.04 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.04 18 604 8.04 8.04 24.5 14.3 2.6 2 0.15 -8 432 8.04 8.04 1.5 13.8 1.3 3 0.27 -18 362 8.04 8.04 28.2 20.9 2.6 4 0.39 -8 454 8.04 8.04 0.8 14.1 1.3 5 0.51 18 604 8.04 8.04 24.5 14.3 2.6 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 -6 -0.01 0.00 2 0.15 -135 -0.29 0.00 3 0.27 9 0.02 0.00 4 0.39 140 0.30 0.00 5 0.51 6 0.01 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm

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Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.04 -18 604 8.04 8.04 14.3 24.4 2.6 2 0.15 8 368 8.04 8.04 12.6 3.1 1.2 3 0.27 17 293 8.04 8.04 18.9 29.4 2.5 4 0.39 8 374 8.04 8.04 12.7 2.9 1.2 5 0.51 -18 604 8.04 8.04 14.3 24.4 2.6 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.04 24 0.05 0.00 2 0.15 136 0.29 0.00 3 0.27 7 0.02 0.00 4 0.39 -118 -0.25 0.00 5 0.51 -24 -0.05 0.00

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Verifiche fessurazione Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione Xi Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m Mp Momento, espresse in kgm Mn Momento, espresse in kgm wk Ampiezza fessure, espresse in mm wlim Apertura limite fessure, espresse in mm s Distanza media tra le fessure, espresse in mm

εsm Deformazione nelle fessure, espresse in [%] Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.04 8.04 8.04 293 -293 5 0.00 0.30 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 -2 0.00 0.30 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 -5 0.00 0.30 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 -2 0.00 0.30 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 5 0.00 0.30 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.04 8.04 8.04 293 -293 -5 0.00 0.30 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 2 0.00 0.30 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 4 0.00 0.30 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 2 0.00 0.30 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 -5 0.00 0.30 0.00 0.00000 Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.04 8.04 8.04 293 -293 14 0.00 0.40 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 -7 0.00 0.40 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 -15 0.00 0.40 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 -7 0.00 0.40 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 14 0.00 0.40 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.04 8.04 8.04 293 -293 -14 0.00 0.40 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 7 0.00 0.40 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 14 0.00 0.40 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 7 0.00 0.40 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 -14 0.00 0.40 0.00 0.00000 Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.04 8.04 8.04 293 -293 18 0.00 100.00 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 -8 0.00 100.00 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 -18 0.00 100.00 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 -8 0.00 100.00 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 18 0.00 100.00 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm

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1 0.04 8.04 8.04 293 -293 -18 0.00 100.00 0.00 0.00000 2 0.15 8.04 8.04 293 -293 8 0.00 100.00 0.00 0.00000 3 0.27 8.04 8.04 293 -293 17 0.00 100.00 0.00 0.00000 4 0.39 8.04 8.04 293 -293 8 0.00 100.00 0.00 0.00000 5 0.51 8.04 8.04 293 -293 -18 0.00 100.00 0.00 0.00000

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Inviluppo spostamenti nodali Inviluppo spostamenti fondazione X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.04 -0.0004 -0.0001 0.0234 0.0816 0.15 0.0000 0.0000 0.0234 0.0812 0.27 0.0000 0.0000 0.0233 0.0810 0.39 0.0000 0.0000 0.0234 0.0812 0.50 0.0001 0.0004 0.0234 0.0816 Inviluppo spostamenti traverso X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.04 -0.0004 -0.0001 0.0234 0.0816 0.15 0.0000 0.0000 0.0235 0.0819 0.27 0.0000 0.0000 0.0235 0.0821 0.39 0.0000 0.0000 0.0235 0.0819 0.51 0.0001 0.0004 0.0234 0.0816

Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.04 -23 -4 -7 -1 192 806 0.15 2 11 -181 -27 165 574 0.27 4 24 3 12 150 482 0.39 2 11 28 187 173 604 0.51 -23 -4 1 7 192 806 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.04 -23 -4 8 32 191 806 0.15 2 11 29 182 114 491 0.27 3 23 2 10 92 391 0.39 2 11 -158 -23 115 499 0.51 -23 -4 -32 -8 191 806

Inviluppo pressioni terreno Inviluppo pressioni sul terreno di fondazione

X [m] σtmin [kg/cmq] σtmax [kg/cmq] 0.04 0.12 0.41 0.15 0.12 0.41 0.27 0.12 0.41 0.39 0.12 0.41 0.51 0.12 0.41

Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm X Afi Afs CS 0.04 8.04 8.04 84.95

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0.15 8.04 8.04 103.62 0.27 8.04 8.04 88.92 0.39 8.04 8.04 101.31 0.51 8.04 8.04 84.95 X VRd VRsd VRcd Asw 0.04 3053 0 0 0.00 0.15 3050 0 0 0.00 0.27 3047 0 0 0.00 0.39 3049 0 0 0.00 0.51 3053 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 7.00 cm X Afi Afs CS 0.04 8.04 8.04 85.06 0.15 8.04 8.04 108.67 0.27 8.04 8.04 89.87 0.39 8.04 8.04 113.62 0.51 8.04 8.04 85.06 X VRd VRsd VRcd Asw 0.04 3053 0 0 0.00 0.15 3042 0 0 0.00 0.27 3038 0 0 0.00 0.39 3041 0 0 0.00 0.51 3053 0 0 0.00

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11 TOMBINO DI 100 CM

Geometria scatolare Descrizione: Scatolare circolare Diametro esterno verticale 1.20 [m] Diametro esterno orizzontale 1.20 [m] Spessore 0.10 [m]

Caratteristiche strati terreno Strato di ricoprimento Descrizione Terreno di ricoprimento Spessore dello strato 0.30 [m] Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 0.00 [kg/cmq/cm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 5.00 [kg/cmq/cm] Tensione limite 2.00 [kg/cmq]

Caratteristiche materiali utilizzati Materiale calcestruzzo Rck calcestruzzo 356.89 [kg/cmq] Peso specifico calcestruzzo 2500.00 [kg/mc] Modulo elastico E 327383.08 [kg/cmq] Tensione di snervamento acciaio 4400.00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0.50 Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15.00 Coefficiente dilatazione termica 0.0000120

Condizioni di carico Convenzioni adottate

Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra

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Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m Simbologia adottata e unità di misura

Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati Fy componente Y del carico concentrato Fx componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite Xi, Xf ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Yi, Yf ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali Vni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Vnf componente normale del carico distribuito nel punto finale Vti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale Vtf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale Dte variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi Dti variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n°1 (Peso Proprio) Condizione di carico n°2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n°3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n°4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n°5 (Sisma da destra) Condizione di carico n° 7 (Condizione 1) Distr Terreno Xi= -1.00 Xf= 2.40 Vni= 2000 Vnf= 2000

Impostazioni di progetto Verifica materiali: Stato Limite Ultimo

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo γc 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio

VRd=[0.18*k*(100.0*ρl*fck)1/3/γc+0.15*σcp]*bw*d>(vmin+0.15*σcp)*bw*d

VRsd=0.9*d*Asw/s*fyd*(ctgα+ctgθ)*sinα

VRcd=0.9*d*bw*αc*fcd'*(ctg(θ)+ctg(α)/(1.0+ctgθ2) con: d altezza utile sezione [mm] bw larghezza minima sezione [mm]

σcp tensione media di compressione [N/mmq]

ρl rapporto geometrico di armatura Asw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm]

αc coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e σcp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d)1/2 vmin=0.035*k3/2*fck1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) 0.60 fck

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Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) 0.45 fck Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.80 fyk Criteri verifiche a fessurazione: Armatura poco sensibile Apertura limite fessure espresse in [mm] Apertura limite fessure w1=0.20 w2=0.30 w3=0.40 Verifiche secondo : Norme Tecniche 2008 - Approccio 1 Copriferro sezioni 1.50 [cm]

Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata

γ Coefficiente di partecipazione della condizione

Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata

γG1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

γG1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

γG2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γG2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γQ Coefficiente parziale sulle azioni variabili

γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.30 1.00

Permanenti non strutturali Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti non strutturali Sfavorevole γG2sfav 1.50 1.30

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.50 1.30

Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.35 1.15

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.20 1.20 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.00 1.00

Permanenti Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti Sfavorevole γG2sfav 1.00 1.00

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.00 1.00

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Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.00 1.00

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.00 1.00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 3 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 Sfavorevole 1.35 1.00 1.35 Combinazione n° 4 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.15 1.00 1.15 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 0.75 0.75 Combinazione n° 7 SLE (Rara)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 1.00 1.00

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Analisi della spinta e verifiche Simbologia adottata ed unità di misura Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto M momento espresso in kgm V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm

σt pressione sul terreno espressa in kg/cmq Tipo di analisi Pressione in calotta Pressione geostatica I carichi applicati sul terreno sono stati diffusi secondo angolo di attrito Spinta sui piedritti a Riposo [combinazione 1] a Riposo [combinazione 2] a Riposo [combinazione 3] a Riposo [combinazione 4] a Riposo [combinazione 5] a Riposo [combinazione 6] a Riposo [combinazione 7] Angolo diffusione sovraccarico 30.00 [°] Coefficienti di spinta N°combinazione Statico Sismico 1 0.500 0.000 2 0.581 0.000 3 0.500 0.000 4 0.581 0.000 5 0.500 0.000 6 0.500 0.000 7 0.500 0.000 Discretizzazione strutturale Numero elementi fondazione 64 Numero elementi traverso 64 Numero molle fondazione 65

Analisi della combinazione n° 1 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.57 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 1755.00 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 1755.00 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 2 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.57 540.00 Spinte sui piedritti

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Piedritto sinistro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 1567.85 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 1567.85 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 3 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 702.00 -1.17 2.57 3152.35 2.57 12.57 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1576.17 [kg/mq] Pressione inf. 2980.17 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1576.17 [kg/mq] Pressione inf. 2980.17 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 4 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 2.57 2627.33 2.57 12.57 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1525.65 [kg/mq] Pressione inf. 2779.94 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1525.65 [kg/mq] Pressione inf. 2779.94 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 5 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.57 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 1350.00 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 1350.00 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 6 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 2.57 1901.30 2.57 12.57 540.00

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Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 950.65 [kg/mq] Pressione inf. 2030.65 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 950.65 [kg/mq] Pressione inf. 2030.65 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 7 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 2.57 2355.07 2.57 12.57 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1177.54 [kg/mq] Pressione inf. 2257.54 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 1177.54 [kg/mq] Pressione inf. 2257.54 [kg/mq]

Spostamenti Spostamenti fondazione (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.001 0.038 0.32 0.000 0.038 0.60 0.000 0.037 0.88 0.000 0.038 1.15 0.001 0.038 Spostamenti traverso (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.001 0.038 0.32 0.000 0.039 0.60 0.000 0.039 0.88 0.000 0.039 1.15 0.001 0.038 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 0.000 0.029 0.32 0.000 0.029 0.60 0.000 0.029 0.88 0.000 0.029 1.15 0.000 0.029 Spostamenti traverso (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 0.000 0.029 0.32 0.000 0.029 0.60 0.000 0.029 0.88 0.000 0.029 1.15 0.000 0.029 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.004 0.094

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0.32 0.000 0.091 0.60 0.000 0.090 0.88 0.000 0.091 1.15 0.004 0.094 Spostamenti traverso (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.004 0.094 0.32 0.000 0.097 0.60 0.000 0.099 0.88 0.000 0.097 1.15 0.004 0.094 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 4) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.003 0.077 0.32 0.000 0.075 0.60 0.000 0.074 0.88 0.000 0.075 1.15 0.003 0.077 Spostamenti traverso (Combinazione n° 4) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.003 0.077 0.32 0.000 0.079 0.60 0.000 0.080 0.88 0.000 0.079 1.15 0.003 0.077 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 0.000 0.029 0.32 0.000 0.029 0.60 0.000 0.029 0.88 0.000 0.029 1.15 0.000 0.029 Spostamenti traverso (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 0.000 0.029 0.32 0.000 0.030 0.60 0.000 0.030 0.88 0.000 0.030 1.15 0.000 0.029 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.002 0.061 0.32 0.000 0.059 0.60 0.000 0.058 0.88 0.000 0.059 1.15 0.002 0.061 Spostamenti traverso (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.002 0.061 0.32 0.000 0.062 0.60 0.000 0.063 0.88 0.000 0.062 1.15 0.002 0.061

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Spostamenti fondazione (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.003 0.071 0.32 0.000 0.069 0.60 0.000 0.068 0.88 0.000 0.069 1.15 0.003 0.071 Spostamenti traverso (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.05 -0.003 0.071 0.32 0.000 0.073 0.60 0.000 0.074 0.88 0.000 0.073 1.15 0.003 0.071

Sollecitazioni Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -17.09 -15.86 666.66 0.32 9.04 -47.82 751.67 0.60 16.34 6.62 760.16 0.88 9.04 47.76 776.45 1.15 -17.09 15.86 666.66 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -17.09 16.87 666.64 0.32 7.49 76.51 463.44 0.60 18.83 9.84 400.88 0.88 7.49 -53.68 466.64 1.15 -17.09 -16.87 666.64 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -3.43 -17.21 512.69 0.32 2.43 -2.86 640.57 0.60 2.09 3.05 671.74 0.88 2.43 -0.22 657.90 1.15 -3.43 17.21 512.69 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -3.43 7.97 512.92 0.32 1.13 33.99 400.39 0.60 5.72 8.92 363.21 0.88 1.13 -14.30 401.58 1.15 -3.43 -7.97 512.92 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -115.66 -30.94 2014.39 0.32 56.17 -365.70 1639.58 0.60 116.46 24.40 1473.01 0.88 56.17 374.31 1711.85 1.15 -115.66 30.94 2014.39

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Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -115.66 67.93 2013.48 0.32 53.74 403.34 1292.18 0.60 115.46 25.94 1056.53 0.88 53.74 -339.45 1310.41 1.15 -115.66 -67.93 2013.48 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -74.88 -29.33 1660.78 0.32 36.66 -236.94 1464.72 0.60 75.19 16.09 1369.05 0.88 36.66 237.93 1520.68 1.15 -74.88 29.33 1660.78 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -74.88 52.19 1660.21 0.32 34.64 273.60 1174.85 0.60 75.48 24.88 1013.60 0.88 34.64 -215.62 1186.86 1.15 -74.88 -52.19 1660.21 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -13.15 -12.20 512.82 0.32 6.95 -36.79 578.21 0.60 12.57 5.09 584.74 0.88 6.95 36.74 597.27 1.15 -13.15 12.20 512.82 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -13.15 12.98 512.80 0.32 5.76 58.86 356.49 0.60 14.48 7.57 308.37 0.88 5.76 -41.29 358.95 1.15 -13.15 -12.98 512.80 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -67.91 -20.58 1261.55 0.32 33.14 -213.39 1071.49 0.60 68.19 14.97 980.76 0.88 33.14 218.16 1116.94 1.15 -67.91 20.58 1261.55 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -67.91 41.35 1261.04 0.32 31.46 240.43 816.90 0.60 68.17 16.51 672.62 0.88 31.46 -200.05 827.72 1.15 -67.91 -41.35 1261.04 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -86.16 -23.37 1511.13

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0.32 41.86 -272.25 1235.92 0.60 86.73 18.26 1112.77 0.88 41.86 278.63 1290.16 1.15 -86.16 23.37 1511.13 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.05 -86.16 50.80 1510.46 0.32 40.02 300.95 970.37 0.60 86.07 19.49 794.04 0.88 40.02 -252.97 983.97 1.15 -86.16 -50.80 1510.46

Pressioni terreno Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 1)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.19 0.32 0.19 0.60 0.19 0.88 0.19 1.15 0.19 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 2)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.15 0.32 0.14 0.60 0.14 0.88 0.14 1.15 0.15 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 3)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.47 0.32 0.46 0.60 0.45 0.88 0.46 1.15 0.47 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 4)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.38 0.32 0.37 0.60 0.37 0.88 0.37 1.15 0.38 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 5)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.15 0.32 0.14 0.60 0.14 0.88 0.14 1.15 0.15 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 6)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.30 0.32 0.29 0.60 0.29 0.88 0.29 1.15 0.30

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Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 7)

X [m] σt [kg/cmq] 0.05 0.35 0.32 0.34 0.60 0.34 0.88 0.34 1.15 0.35

Inviluppo spostamenti nodali Inviluppo spostamenti fondazione X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.05 -0.0040 -0.0001 0.0292 0.0943 0.32 -0.0005 0.0000 0.0290 0.0913 0.60 0.0000 0.0000 0.0288 0.0897 0.88 0.0000 0.0005 0.0290 0.0913 1.15 0.0001 0.0040 0.0292 0.0943 Inviluppo spostamenti traverso X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.05 -0.0040 -0.0001 0.0292 0.0943 0.32 -0.0005 0.0000 0.0293 0.0973 0.60 0.0000 0.0000 0.0294 0.0989 0.88 0.0000 0.0005 0.0293 0.0973 1.15 0.0001 0.0040 0.0292 0.0943

Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.05 -116 -3 -31 -12 513 2014 0.32 2 56 -366 -3 578 1640 0.60 2 116 3 24 585 1473 0.88 2 56 0 374 597 1712 1.15 -116 -3 12 31 513 2014 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.05 -116 -3 8 68 513 2013 0.32 1 54 34 403 356 1292 0.60 6 115 8 26 308 1057 0.88 1 54 -339 -14 359 1310 1.15 -116 -3 -68 -8 513 2013

Inviluppo pressioni terreno Inviluppo pressioni sul terreno di fondazione

X [m] σtmin [kg/cmq] σtmax [kg/cmq] 0.05 0.15 0.47 0.32 0.14 0.46 0.60 0.14 0.45 0.88 0.14 0.46 1.15 0.15 0.47

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12 TOMBINO DI 120 CM

Geometria scatolare Descrizione: Scatolare circolare Diametro esterno verticale 1.44 [m] Diametro esterno orizzontale 1.44 [m] Spessore 0.12 [m]

Caratteristiche strati terreno Strato di ricoprimento Descrizione Terreno di ricoprimento Spessore dello strato 0.30 [m] Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Strato di rinfianco Descrizione Terreno di rinfianco Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 0.00 [kg/cmq/cm] Strato di base Descrizione Terreno di base Peso di volume 1800.00 [kg/mc] Peso di volume saturo 2000.00 [kg/mc] Angolo di attrito 30.00 [°] Angolo di attrito terreno struttura 20.00 [°] Coesione 0.00 [kg/cmq] Costante di Winkler 5.00 [kg/cmq/cm] Tensione limite 2.00 [kg/cmq]

Caratteristiche materiali utilizzati Materiale calcestruzzo Rck calcestruzzo 356.89 [kg/cmq] Peso specifico calcestruzzo 2500.00 [kg/mc] Modulo elastico E 327383.08 [kg/cmq] Tensione di snervamento acciaio 4400.00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione cls teso/compresso (n') 0.50 Coeff. omogeneizzazione acciaio/cls (n) 15.00 Coefficiente dilatazione termica 0.0000120

Condizioni di carico Convenzioni adottate

Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Carichi verticali positivi se diretti verso il basso Carichi orizzontali positivi se diretti verso destra Coppie concentrate positive se antiorarie Ascisse X (espresse in m) positive verso destra Ordinate Y (espresse in m) positive verso l'alto Carichi concentrati espressi in kg Coppie concentrate espressi in kgm Carichi distribuiti espressi in kg/m

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Simbologia adottata e unità di misura

Forze concentrate X ascissa del punto di applicazione dei carichi verticali concentrati Y ordinata del punto di applicazione dei carichi orizzontali concentrati Fy componente Y del carico concentrato Fx componente X del carico concentrato M momento Forze distribuite Xi, Xf ascisse del punto iniziale e finale per carichi distribuiti verticali Yi, Yf ordinate del punto iniziale e finale per carichi distribuiti orizzontali Vni componente normale del carico distribuito nel punto iniziale Vnf componente normale del carico distribuito nel punto finale Vti componente tangenziale del carico distribuito nel punto iniziale Vtf componente tangenziale del carico distribuito nel punto finale Dte variazione termica lembo esterno espressa in gradi centigradi Dti variazione termica lembo interno espressa in gradi centigradi Condizione di carico n°1 (Peso Proprio) Condizione di carico n°2 (Spinta terreno sinistra) Condizione di carico n°3 (Spinta terreno destra) Condizione di carico n°4 (Sisma da sinistra) Condizione di carico n°5 (Sisma da destra) Condizione di carico n° 7 (Condizione 1) Distr Terreno Xi= -1.00 Xf= 1.50 Vni= 2000 Vnf= 2000

Impostazioni di progetto Verifica materiali: Stato Limite Ultimo

Coefficiente di sicurezza calcestruzzo γc 1.50 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Verifica Taglio - Metodo dell'inclinazione variabile del traliccio

VRd=[0.18*k*(100.0*ρl*fck)1/3/γc+0.15*σcp]*bw*d>(vmin+0.15*σcp)*bw*d

VRsd=0.9*d*Asw/s*fyd*(ctgα+ctgθ)*sinα

VRcd=0.9*d*bw*αc*fcd'*(ctg(θ)+ctg(α)/(1.0+ctgθ2) con: d altezza utile sezione [mm] bw larghezza minima sezione [mm]

σcp tensione media di compressione [N/mmq]

ρl rapporto geometrico di armatura Asw area armatuta trasversale [mmq] s interasse tra due armature trasversali consecutive [mm]

αc coefficiente maggiorativo, funzione di fcd e σcp fcd'=0.5*fcd k=1+(200/d)1/2 vmin=0.035*k3/2*fck1/2 Stato Limite di Esercizio Criteri di scelta per verifiche tensioni di esercizio: Ambiente poco aggressivo Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. rare) 0.60 fck Limite tensioni di compressione nel calcestruzzo (comb. quasi perm.) 0.45 fck Limite tensioni di trazione nell'acciaio (comb. rare) 0.80 fyk

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Criteri verifiche a fessurazione: Armatura poco sensibile Apertura limite fessure espresse in [mm] Apertura limite fessure w1=0.20 w2=0.30 w3=0.40 Verifiche secondo : Norme Tecniche 2008 - Approccio 1 Copriferro sezioni 1.50 [cm]

Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata

γ Coefficiente di partecipazione della condizione

Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Norme Tecniche 2008 Simbologia adottata

γG1sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

γG1fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

γG2sfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γG2fav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti non strutturali

γQ Coefficiente parziale sulle azioni variabili

γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.30 1.00

Permanenti non strutturali Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti non strutturali Sfavorevole γG2sfav 1.50 1.30

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.50 1.30

Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.35 1.15

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.20 1.20 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2

Permanenti Favorevole γG1fav 1.00 1.00

Permanenti Sfavorevole γG1sfav 1.00 1.00

Permanenti Favorevole γG2fav 0.00 0.00

Permanenti Sfavorevole γG2sfav 1.00 1.00

Variabili Favorevole γQifav 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQisfav 1.00 1.00

Variabili da traffico Favorevole γQfav 0.00 0.00

Variabili da traffico Sfavorevole γQsfav 1.00 1.00

Termici Favorevole γεfav 0.00 0.00

Termici Sfavorevole γεsfav 1.00 1.00

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Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25

Coesione efficace γc' 1.00 1.25

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 3 SLU (Caso A1-M1)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 Sfavorevole 1.35 1.00 1.35 Combinazione n° 4 SLU (Caso A2-M2)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.15 1.00 1.15 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 0.75 0.75 Combinazione n° 7 SLE (Rara)

Effetto γ Ψ C Peso Proprio Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno sinistra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno destra Sfavorevole 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 Sfavorevole 1.00 1.00 1.00

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Analisi della spinta e verifiche Simbologia adottata ed unità di misura Origine in corrispondenza dello spigolo inferiore sinistro della struttura Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti verso destra Le forze verticali sono considerate positive se agenti verso il basso X ascisse (espresse in m) positive verso destra Y ordinate (espresse in m) positive verso l'alto M momento espresso in kgm V taglio espresso in kg SN sforzo normale espresso in kg ux spostamento direzione X espresso in cm uy spostamento direzione Y espresso in cm

σt pressione sul terreno espressa in kg/cmq Tipo di analisi Pressione in calotta Pressione geostatica I carichi applicati sul terreno sono stati diffusi secondo angolo di attrito Spinta sui piedritti a Riposo [combinazione 1] a Riposo [combinazione 2] a Riposo [combinazione 3] a Riposo [combinazione 4] a Riposo [combinazione 5] a Riposo [combinazione 6] a Riposo [combinazione 7] Angolo diffusione sovraccarico 30.00 [°] Coefficienti di spinta N°combinazione Statico Sismico 1 0.500 0.000 2 0.581 0.000 3 0.500 0.000 4 0.581 0.000 5 0.500 0.000 6 0.500 0.000 7 0.500 0.000 Discretizzazione strutturale Numero elementi fondazione 64 Numero elementi traverso 64 Numero molle fondazione 65

Analisi della combinazione n° 1 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.21 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 2035.80 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 351.00 [kg/mq] Pressione inf. 2035.80 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 2 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.21 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 1818.71 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 313.57 [kg/mq] Pressione inf. 1818.71 [kg/mq]

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Analisi della combinazione n° 3 Pressione in calotta(solo peso terreno) 702.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 702.00 -1.17 1.67 3073.41 1.67 12.21 702.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1536.70 [kg/mq] Pressione inf. 3221.50 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 708.41 [kg/mq] Pressione inf. 2393.21 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 4 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 2560.09 1.67 12.21 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1486.61 [kg/mq] Pressione inf. 2991.75 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 667.17 [kg/mq] Pressione inf. 2172.30 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 5 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 12.21 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 1566.00 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 270.00 [kg/mq] Pressione inf. 1566.00 [kg/mq]

Analisi della combinazione n° 6 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 1857.45 1.67 12.21 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 928.72 [kg/mq] Pressione inf. 2224.72 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 468.56 [kg/mq] Pressione inf. 1764.56 [kg/mq]

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Analisi della combinazione n° 7 Pressione in calotta(solo peso terreno) 540.00 [kg/mq] Carichi verticali in calotta Xi Xj Q[kg/mq] -11.17 -1.17 540.00 -1.17 1.67 2296.60 1.67 12.21 540.00 Spinte sui piedritti Piedritto sinistro Pressione sup. 1148.30 [kg/mq] Pressione inf. 2444.30 [kg/mq] Piedritto destro Pressione sup. 534.75 [kg/mq] Pressione inf. 1830.75 [kg/mq]

Spostamenti Spostamenti fondazione (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 -0.001 0.043 0.38 0.000 0.042 0.72 0.000 0.042 1.06 0.000 0.042 1.38 0.001 0.043 Spostamenti traverso (Combinazione n° 1) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 -0.001 0.043 0.38 0.000 0.043 0.72 0.000 0.044 1.06 0.000 0.043 1.38 0.001 0.043 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.000 0.033 0.38 0.000 0.032 0.72 0.000 0.032 1.06 0.000 0.032 1.38 0.000 0.033 Spostamenti traverso (Combinazione n° 2) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.000 0.033 0.38 0.000 0.033 0.72 0.000 0.033 1.06 0.000 0.033 1.38 0.000 0.033 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.085 0.052 0.38 0.046 0.072 0.72 0.040 0.092 1.06 0.047 0.116 1.38 0.095 0.143

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Spostamenti traverso (Combinazione n° 3) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.085 0.052 0.38 0.131 0.079 0.72 0.138 0.104 1.06 0.133 0.124 1.38 0.095 0.143 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 4) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.086 0.034 0.38 0.047 0.055 0.72 0.041 0.075 1.06 0.047 0.098 1.38 0.093 0.124 Spostamenti traverso (Combinazione n° 4) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.086 0.034 0.38 0.131 0.059 0.72 0.137 0.083 1.06 0.132 0.104 1.38 0.093 0.124 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.000 0.033 0.38 0.000 0.032 0.72 0.000 0.032 1.06 0.000 0.032 1.38 0.000 0.033 Spostamenti traverso (Combinazione n° 5) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.000 0.033 0.38 0.000 0.033 0.72 0.000 0.033 1.06 0.000 0.033 1.38 0.000 0.033 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.047 0.038 0.38 0.026 0.049 0.72 0.022 0.060 1.06 0.026 0.073 1.38 0.053 0.089 Spostamenti traverso (Combinazione n° 6) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.047 0.038 0.38 0.073 0.053 0.72 0.077 0.067 1.06 0.074 0.078 1.38 0.053 0.089 Spostamenti fondazione (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.063 0.040

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0.38 0.034 0.055 0.72 0.030 0.069 1.06 0.035 0.087 1.38 0.070 0.108 Spostamenti traverso (Combinazione n° 7) X [m] ux [cm] uy [cm] 0.06 0.063 0.040 0.38 0.097 0.060 0.72 0.102 0.078 1.06 0.098 0.093 1.38 0.070 0.108

Sollecitazioni Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -21.35 -21.44 867.34 0.38 11.71 -46.74 1020.87 0.72 19.89 8.29 1045.17 1.06 11.71 46.07 1053.27 1.38 -21.35 21.44 867.34 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 1) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -21.35 21.14 867.34 0.38 9.09 87.35 611.00 0.72 24.44 13.09 533.08 1.06 9.09 -57.27 614.55 1.38 -21.35 -21.14 867.34 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -0.55 -23.71 667.01 0.38 1.61 10.54 871.42 0.72 -1.89 3.57 924.09 1.06 1.61 -15.24 893.95 1.38 -0.55 23.71 667.01 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 2) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -0.55 9.04 667.37 0.38 -0.58 33.75 529.04 0.72 4.58 11.87 483.44 1.06 -0.58 -7.75 530.06 1.38 -0.55 -9.04 667.37 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -149.64 179.00 2251.76 0.38 -29.51 -533.29 2334.30 0.72 153.98 -389.27 2050.03 1.06 204.26 220.05 2058.30 1.38 -214.81 376.64 2610.31 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 3) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -149.64 289.27 2240.27 0.38 143.79 410.25 1296.03 0.72 186.28 -159.44 1085.69

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1.06 21.20 -618.91 1579.36 1.38 -214.81 248.10 2625.65 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -90.72 176.80 1821.39 0.38 -56.91 -374.65 2115.78 0.72 93.81 -396.18 1917.57 1.06 174.84 55.42 1820.33 1.38 -155.31 372.91 2176.29 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 4) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -90.72 265.96 1810.52 0.38 115.44 255.37 1154.85 0.72 128.37 -158.83 1033.21 1.06 -5.91 -468.38 1428.03 1.38 -155.31 265.67 2191.96 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -16.42 -16.49 667.18 0.38 9.01 -35.95 785.28 0.72 15.30 6.37 803.98 1.06 9.01 35.44 810.20 1.38 -16.42 16.49 667.18 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 5) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -16.42 16.26 667.19 0.38 6.99 67.19 470.00 0.72 18.80 10.07 410.06 1.06 6.99 -44.05 472.73 1.38 -16.42 -16.26 667.19 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -87.73 94.94 1436.32 0.38 -13.86 -306.45 1514.52 0.72 89.85 -214.42 1361.75 1.06 115.98 132.30 1368.30 1.38 -123.92 213.75 1635.50 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 6) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -87.73 165.30 1429.93 0.38 81.84 246.63 850.51 0.72 108.73 -85.78 716.99 1.06 13.74 -356.11 1008.67 1.38 -123.92 133.24 1644.02 Sollecitazioni fondazione (Combinazione n° 7) X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -111.46 131.99 1692.69 0.38 -21.52 -396.38 1758.13 0.72 114.63 -288.10 1548.25 1.06 151.64 164.34 1554.64 1.38 -159.73 279.59 1958.27 Sollecitazioni traverso (Combinazione n° 7)

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X [m] M [kgm] V [kg] N [kg] 0.06 -111.46 214.89 1684.17 0.38 106.77 306.39 977.42 0.72 138.68 -117.73 819.39 1.06 15.96 -460.09 1187.40 1.38 -159.73 183.17 1969.64

Pressioni terreno Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 1)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.21 0.38 0.21 0.72 0.21 1.06 0.21 1.38 0.21 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 2)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.16 0.38 0.16 0.72 0.16 1.06 0.16 1.38 0.16 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 3)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.26 0.38 0.36 0.72 0.46 1.06 0.58 1.38 0.72 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 4)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.17 0.38 0.27 0.72 0.38 1.06 0.49 1.38 0.62 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 5)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.16 0.38 0.16 0.72 0.16 1.06 0.16 1.38 0.16 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 6)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.19 0.38 0.25 0.72 0.30 1.06 0.37 1.38 0.44 Pressioni sul terreno di fondazione (Combinazione n° 7)

X [m] σt [kg/cmq] 0.06 0.20 0.38 0.27

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0.72 0.35 1.06 0.44 1.38 0.54

Verifiche combinazioni SLU Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in cm M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg Nu Sforzo normale ultimo, espressa in kg Mu Momento ultimo, espressa in kgm Afi Area armatura inferiore, espresse in cmq Afs Area armatura superiore, espresse in cmq CS Coeff. di sicurezza sezione VRd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi senza armature trasversali, espressa in kg VRcd Aliquota taglio assorbita dal calcestruzzo in elementi con armature trasversali, espressa in kg VRsd Aliquota taglio assorbita armature trasversali, espressa in kg Asw Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 1 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 21 (21) 867 163507 4024 8.04 8.04 188.52 2 0.38 -12 (-16) 1021 192495 -3041 8.04 8.04 188.56 3 0.72 -20 (-20) 1045 181198 -3448 8.04 8.04 173.37 4 1.06 -12 (-16) 1053 194422 -2965 8.04 8.04 184.59 5 1.38 21 (21) 867 163507 4024 8.04 8.04 188.52 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 -21 5887 0 0 0.00 2 0.38 -47 5911 0 0 0.00 3 0.72 8 5910 0 0 0.00 4 1.06 46 5907 0 0 0.00 5 1.38 21 5887 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 1 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 -21 (-21) 867 163507 -4024 8.04 8.04 188.51 2 0.38 9 (17) 611 152613 4333 8.04 8.04 249.77 3 0.72 24 (24) 533 114706 5259 8.04 8.04 215.18 4 1.06 9 (15) 615 166489 3929 8.04 8.04 270.91 5 1.38 -21 (-21) 867 163507 -4024 8.04 8.04 188.51 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 21 5887 0 0 0.00 2 0.38 87 5853 0 0 0.00 3 0.72 13 5843 0 0 0.00 4 1.06 -57 5853 0 0 0.00 5 1.38 -21 5887 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 2 - SLU (Caso A2-M2)]

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Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 1 (2) 667 218889 620 8.04 8.04 328.17 2 0.38 -2 (-3) 871 218678 -655 8.04 8.04 250.94 3 0.72 2 (2) 924 219932 450 8.04 8.04 238.00 4 1.06 -2 (-3) 894 218380 -703 8.04 8.04 244.29 5 1.38 1 (2) 667 218889 620 8.04 8.04 328.17 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 -24 5860 0 0 0.00 2 0.38 11 5890 0 0 0.00 3 0.72 4 5894 0 0 0.00 4 1.06 -15 5887 0 0 0.00 5 1.38 24 5860 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 2 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 -1 (-1) 667 219859 -462 8.04 8.04 329.44 2 0.38 -1 (-4) 529 213367 -1521 8.04 8.04 403.31 3 0.72 5 (5) 483 210463 1996 8.04 8.04 435.35 4 1.06 -1 (-1) 530 219353 -544 8.04 8.04 413.83 5 1.38 -1 (-1) 667 219859 -462 8.04 8.04 329.44 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 9 5860 0 0 0.00 2 0.38 34 5842 0 0 0.00 3 0.72 12 5836 0 0 0.00 4 1.06 -8 5842 0 0 0.00 5 1.38 -9 5860 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 3 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 150 (167) 2252 74947 5544 8.04 8.04 33.28 2 0.38 30 (80) 2334 137861 4719 8.04 8.04 59.06 3 0.72 -154 (-191) 2050 55174 -5134 8.04 8.04 26.91 4 1.06 -204 (-213) 2058 47472 -4917 8.04 8.04 23.06 5 1.38 215 (215) 2610 65176 5364 8.04 8.04 24.97 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 179 6068 0 0 0.00 2 0.38 -533 6089 0 0 0.00 3 0.72 -389 6045 0 0 0.00 4 1.06 220 6035 0 0 0.00 5 1.38 377 6115 0 0 0.00

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Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 3 - SLU (Caso A1-M1)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 -150 (-177) 2240 68761 -5432 8.04 8.04 30.69 2 0.38 144 (183) 1296 30356 4276 8.04 8.04 23.42 3 0.72 186 (196) 1086 21595 3893 8.04 8.04 19.89 4 1.06 21 (80) 1579 107389 5418 8.04 8.04 68.00 5 1.38 -215 (-235) 2626 58393 -5225 8.04 8.04 22.24 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 289 6067 0 0 0.00 2 0.38 410 5945 0 0 0.00 3 0.72 -159 5914 0 0 0.00 4 1.06 -619 5976 0 0 0.00 5 1.38 248 6117 0 0 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 4 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 91 (107) 1821 95077 5608 8.04 8.04 52.20 2 0.38 57 (92) 2116 118601 5175 8.04 8.04 56.06 3 0.72 -94 (-131) 1918 82028 -5615 8.04 8.04 42.78 4 1.06 -175 (-175) 1820 52703 -5065 8.04 8.04 28.95 5 1.38 155 (155) 2176 78129 5576 8.04 8.04 35.90 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 177 6012 0 0 0.00 2 0.38 -375 6058 0 0 0.00 3 0.72 -396 6027 0 0 0.00 4 1.06 55 6007 0 0 0.00 5 1.38 373 6058 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 4 - SLU (Caso A2-M2)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione N° X M N Nu Mu Afi Afs CS 1 0.06 -91 (-116) 1811 88806 -5682 8.04 8.04 49.05 2 0.38 115 (140) 1155 37811 4570 8.04 8.04 32.74 3 0.72 128 (141) 1033 31641 4327 8.04 8.04 30.62 4 1.06 -6 (-50) 1428 135802 -4771 8.04 8.04 95.10 5 1.38 -155 (-180) 2192 65163 -5363 8.04 8.04 29.73 Verifiche taglio N° X V VRd VRsd VRcd Asw 1 0.06 266 6010 0 0 0.00 2 0.38 255 5926 0 0 0.00 3 0.72 -159 5907 0 0 0.00 4 1.06 -468 5957 0 0 0.00 5 1.38 266 6060 0 0 0.00

TCIRC-VIA-MILANO.DOCX 66 / 138

Verifiche combinazioni SLE Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione X Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m M Momento flettente, espresso in kgm V Taglio, espresso in kg N Sforzo normale, espresso in kg Afi Area armatura inferiore, espressa in cmq Afs Area armatura superiore, espressa in cmq

σfi Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore, espresse in kg/cmq

σfs Tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore, espresse in kg/cmq

σc Tensione nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq

τc Tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresse in kg/cmq Asw Area armature trasversali nella sezione, espressa in cmq Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.06 16 667 8.04 8.04 12.7 1.1 1.0 2 0.38 -9 785 8.04 8.04 5.0 11.3 0.8 3 0.72 -15 804 8.04 8.04 3.0 13.7 1.0 4 1.06 -9 810 8.04 8.04 5.3 11.6 0.8 5 1.38 16 667 8.04 8.04 12.7 1.1 1.0 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 -16 -0.02 0.00 2 0.38 -36 -0.04 0.00 3 0.72 6 0.01 0.00 4 1.06 35 0.04 0.00 5 1.38 16 0.02 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.06 -16 667 8.04 8.04 1.1 12.7 1.0 2 0.38 7 470 8.04 8.04 7.3 2.4 0.5 3 0.72 19 410 8.04 8.04 11.5 5.6 1.0 4 1.06 7 473 8.04 8.04 7.4 2.5 0.5 5 1.38 -16 667 8.04 8.04 1.1 12.7 1.0 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 16 0.02 0.00 2 0.38 67 0.08 0.00 3 0.72 10 0.01 0.00 4 1.06 -44 -0.05 0.00 5 1.38 -16 -0.02 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc

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1 0.06 88 1436 8.04 8.04 50.1 43.5 4.4 2 0.38 14 1515 8.04 8.04 20.6 10.9 1.5 3 0.72 -90 1362 8.04 8.04 49.2 50.4 4.5 4 1.06 -116 1368 8.04 8.04 81.3 61.5 5.7 5 1.38 124 1635 8.04 8.04 67.3 78.7 6.1 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 95 0.11 0.00 2 0.38 -306 -0.34 0.00 3 0.72 -214 -0.24 0.00 4 1.06 132 0.15 0.00 5 1.38 214 0.24 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.06 -88 1430 8.04 8.04 43.7 50.0 4.4 2 0.38 82 851 8.04 8.04 42.2 63.1 4.0 3 0.72 109 717 8.04 8.04 51.4 105.4 5.2 4 1.06 14 1009 8.04 8.04 15.3 5.7 1.1 5 1.38 -124 1644 8.04 8.04 78.3 67.4 6.1 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 165 0.19 0.00 2 0.38 247 0.28 0.00 3 0.72 -86 -0.10 0.00 4 1.06 -356 -0.40 0.00 5 1.38 133 0.15 0.00 Verifica sezioni fondazione [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.06 111 1693 8.04 8.04 62.5 60.8 5.5 2 0.38 22 1758 8.04 8.04 25.8 10.8 1.9 3 0.72 -115 1548 8.04 8.04 71.1 62.6 5.7 4 1.06 -152 1555 8.04 8.04 117.9 78.0 7.4 5 1.38 160 1958 8.04 8.04 85.4 108.5 7.8 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 132 0.15 0.00 2 0.38 -396 -0.44 0.00 3 0.72 -288 -0.32 0.00 4 1.06 164 0.18 0.00 5 1.38 280 0.31 0.00 Verifica sezioni traverso [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)] Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm

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Verifiche presso-flessione

N° X M N Afi Afs σfs σfi σc 1 0.06 -111 1684 8.04 8.04 61.2 62.5 5.5 2 0.38 107 977 8.04 8.04 53.7 89.0 5.2 3 0.72 139 819 8.04 8.04 64.4 139.6 6.6 4 1.06 16 1187 8.04 8.04 17.9 6.8 1.3 5 1.38 -160 1970 8.04 8.04 107.9 85.5 7.8 Verifiche taglio

N° X V τc Asw 1 0.06 215 0.24 0.00 2 0.38 306 0.34 0.00 3 0.72 -118 -0.13 0.00 4 1.06 -460 -0.52 0.00 5 1.38 183 0.21 0.00

Verifiche fessurazione Simbologia adottata ed unità di misura N° Indice sezione Xi Ascissa/Ordinata sezione, espresso in m Mp Momento, espresse in kgm Mn Momento, espresse in kgm wk Ampiezza fessure, espresse in mm wlim Apertura limite fessure, espresse in mm s Distanza media tra le fessure, espresse in mm

εsm Deformazione nelle fessure, espresse in [%] Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 16 0.00 0.30 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 -9 0.00 0.30 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 -15 0.00 0.30 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 -9 0.00 0.30 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 16 0.00 0.30 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 5 - SLE (Quasi Permanente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 -16 0.00 0.30 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 7 0.00 0.30 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 19 0.00 0.30 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 7 0.00 0.30 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 -16 0.00 0.30 0.00 0.00000 Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 88 0.00 0.40 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 14 0.00 0.40 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 -90 0.00 0.40 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 -116 0.00 0.40 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 124 0.00 0.40 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 6 - SLE (Frequente)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 -88 0.00 0.40 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 82 0.00 0.40 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 109 0.00 0.40 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 14 0.00 0.40 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 -124 0.00 0.40 0.00 0.00000

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Verifica fessurazione fondazione [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 111 0.00 100.00 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 22 0.00 100.00 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 -115 0.00 100.00 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 -152 0.00 100.00 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 160 0.00 100.00 0.00 0.00000 Verifica fessurazione traverso [Combinazione n° 7 - SLE (Rara)]

N° X Afi Afs Mp Mn M w wlim sm εsm 1 0.06 8.04 8.04 849 -849 -111 0.00 100.00 0.00 0.00000 2 0.38 8.04 8.04 849 -849 107 0.00 100.00 0.00 0.00000 3 0.72 8.04 8.04 849 -849 139 0.00 100.00 0.00 0.00000 4 1.06 8.04 8.04 849 -849 16 0.00 100.00 0.00 0.00000 5 1.38 8.04 8.04 849 -849 -160 0.00 100.00 0.00 0.00000

Inviluppo spostamenti nodali Inviluppo spostamenti fondazione X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.06 -0.0005 0.0862 0.0326 0.0520 0.38 0.0000 0.0465 0.0324 0.0720 0.72 0.0000 0.0406 0.0322 0.0922 1.06 -0.0001 0.0471 0.0324 0.1161 1.38 -0.0001 0.0949 0.0326 0.1435 Inviluppo spostamenti traverso X [m] uXmin [cm] uXmax [cm] uYmin [cm] uYmax [cm] 0.06 -0.0005 0.0862 0.0326 0.0520 0.38 -0.0001 0.1312 0.0327 0.0789 0.72 0.0000 0.1382 0.0327 0.1037 1.06 0.0000 0.1326 0.0327 0.1242 1.38 -0.0001 0.0949 0.0326 0.1435

Inviluppo sollecitazioni nodali Inviluppo sollecitazioni fondazione X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.06 -150 -1 -24 179 667 2252 0.38 -57 12 -533 11 785 2334 0.72 -2 154 -396 8 804 2050 1.06 2 204 -15 220 810 2058 1.38 -215 -1 16 377 667 2610 Inviluppo sollecitazioni traverso X [m] Mmin [kgm] Mmax [kgm] Vmin [kg] Vmax [kg] Nmin [kg] Nmax [kg] 0.06 -150 -1 9 289 667 2240 0.38 -1 144 34 410 470 1296 0.72 5 186 -159 13 410 1086 1.06 -6 21 -619 -8 473 1579 1.38 -215 -1 -21 266 667 2626

Inviluppo pressioni terreno

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Inviluppo pressioni sul terreno di fondazione

X [m] σtmin [kg/cmq] σtmax [kg/cmq] 0.06 0.16 0.26 0.38 0.16 0.36 0.72 0.16 0.46 1.06 0.16 0.58 1.38 0.16 0.72

Inviluppo verifiche stato limite ultimo (SLU) Verifica sezioni fondazione (Inviluppo) Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm X Afi Afs CS 0.06 8.04 8.04 33.28 0.38 8.04 8.04 56.06 0.72 8.04 8.04 26.91 1.06 8.04 8.04 23.06 1.38 8.04 8.04 24.97 X VRd VRsd VRcd Asw 0.06 5887 0 0 0.00 0.38 5911 0 0 0.00 0.72 5910 0 0 0.00 1.06 5907 0 0 0.00 1.38 5887 0 0 0.00 Verifica sezioni traverso (Inviluppo) Base sezione B = 100 cm Altezza sezione H = 12.00 cm X Afi Afs CS 0.06 8.04 8.04 30.69 0.38 8.04 8.04 23.42 0.72 8.04 8.04 19.89 1.06 8.04 8.04 68.00 1.38 8.04 8.04 22.24 X VRd VRsd VRcd Asw 0.06 5887 0 0 0.00 0.38 5853 0 0 0.00 0.72 5843 0 0 0.00 1.06 5853 0 0 0.00 1.38 5887 0 0 0.00

13 MURO HMAX 2.10 M

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974.

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Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 - Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

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Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.

I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:

- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.

Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

ε' = ε + θ

β' = β + θ

dove θ = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh.

In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

θ = arctg[(γsat/(γsat-γw))*(kh/(1±kv))] Terreno a permeabilità elevata

θ = arctg[(γ/(γsat-γw))*(kh/(1±kv))] Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

∆S = AS' - S dove il coefficiente A vale

cos2(β + θ) A = –––––––––––––––––––––––––––––

cos2βcosθ

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In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione

e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηr.

Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare ηr>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= ηr Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo

d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la

risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηs

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηs>=1.0

Fr

––––– >= ηs Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al

piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg δf + caBr La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.

Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δf, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δf pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite

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Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve

essere superiore a ηq. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= ηq R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηq>=1.0 Terzaghi ha proposto la seguente espressione per il calcolo della capacità portante di una fondazione superficiale.

qu = cNcsc + qNq + 0.5BγNγsγ

La simbologia adottata è la seguente: c coesione del terreno in fondazione;

φ angolo di attrito del terreno in fondazione;

γ peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I fattori di capacità portante sono espressi dalle seguenti relazioni:

e2(0.75π-φ/2)tg(φ) Nq = –––––––––––––––––

2cos2(45 + φ/2)

Nc = (Nq - 1)ctgφ

tgφ Kpγ

Nγ = ––––– ( ––––––––– - 1 )

2 cos2φ

I fattori di forma sc e sγ che compaiono nella espressione di qu dipendono dalla forma della fondazione. In particolare valgono 1 per fondazioni nastriformi o rettangolari allungate e valgono rispettivamente 1.3 e 0.8 per fondazioni quadrate.

termine Kpγ che compare nell'espressione di Nγ non ha un'espressione analitica. Pertanto si assume per Nγ l'espressione proposta da Meyerof

Nγ = (Nq - 1)tg(1.4*φ)

Verifica alla stabilità globale

La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a ηg

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηg>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula:

cibi+(Wi-uibi)tgφi

Σi ( ––––––––––––––––––– ) m

η = ––––––––––––––––––––––––––––

ΣiWisinαi

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dove il termine m è espresso da

tgφitgαi

m = (1 + –––––––––––––––) cosαi

η In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto

all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima , ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed ui è la pressione neutra lungo la base della striscia.

L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa viene risolta per

successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.

Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata

γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti

γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti

γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili

γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili

γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato

γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata

γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata

γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo

γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 0.90 0.90

Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.35 1.00 1.10 1.30

Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQsfav 1.35 1.15 1.50 1.50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace γc' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 1.00 1.00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD

Permanenti Favorevole γGfav 1.00 1.00 1.00 0.90

Permanenti Sfavorevole γGsfav 1.00 1.00 1.00 1.30

Variabili Favorevole γQfav 0.00 0.00 0.00 0.00

Variabili Sfavorevole γQsfav 1.00 1.00 1.00 1.50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1

Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1.00 1.25 1.25 1.00

Coesione efficace γc' 1.00 1.25 1.25 1.00

Resistenza non drenata γcu 1.00 1.40 1.40 1.00

Resistenza a compressione uniassiale γqu 1.00 1.60 1.60 1.00

Peso dell'unità di volume γγ 1.00 1.00 1.00 1.00 FONDAZIONE SUPERFICIALE

Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40 Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40 Stabilità globale 1.10

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Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 2.10 [m] Spessore in sommità 0.30 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0.30 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°] Lunghezza del muro 10.00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0.25 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1.00 [m] Lunghezza totale fondazione 1.55 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 0.30 [m] Spessore magrone 0.10 [m]

Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500.0 [kg/mc] Classe di Resistenza Rck 250 Resistenza caratteristica a compressione Rck 250.0 [kg/cmq] Modulo elastico E 306658.85 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C

Tensione di snervamento σfa 4588.0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento

(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 5.00 0.00 0.00

Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]

Descrizione terreni Simbologia adottata

Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno

γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]

γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]

φ Angolo d'attrito interno espresso in [°]

δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]

Descrizione γ γs φ δ c ca Terreno 1 1800 2000 30.00 20.00 0.000 0.000 Terreno 2 1800 2000 30.00 20.00 0.000 0.000

Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2

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Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate

Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=0.00 Xf=2.00 Qi=1000.00 Qf=1000.00

Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata

F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)

γ Coefficiente di partecipazione della condizione

Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.35 1.00 1.35 Combinazione n° 2 - Caso A2-M2 (GEO)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 3 - Caso EQU (SLU)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90 Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90 Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Combinazione n° 4 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 5 - Caso A1-M1 (STR)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.35 1.00 1.35 Condizione 1 SFAV 1.35 1.00 1.35 Combinazione n° 6 - Caso A2-M2 (GEO)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.15 1.00 1.15 Combinazione n° 7 - Caso EQU (SLU)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90 Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90 Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 8 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)

S/F γ Ψ γ * Ψ

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Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.15 1.00 1.15 Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 10 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 14 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 16 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 17 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 18 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 19 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00

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Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 20 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 21 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 22 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 23 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 24 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 25 - Quasi Permanente (SLE)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 26 - Frequente (SLE)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 27 - Rara (SLE)

S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15

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Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni

Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk

Quasi permanente σc < 0.45 fck Calcolo della portanza metodo di Terzaghi

Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00

Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata

C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.35 -- 7.54 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1.13 -- 3.48 -- 3 EQU - [1] -- -- 3.67 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1.39 5 A1-M1 - [2] -- 1.24 -- 5.86 -- 6 A2-M2 - [2] -- 1.00 -- 2.70 -- 7 EQU - [2] -- -- 2.65 -- -- 8 STAB - [2] -- -- -- -- 1.27 9 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.62 -- 7.81 -- 10 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.62 -- 7.94 -- 11 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1.05 -- 3.34 -- 12 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1.05 -- 3.39 -- 13 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 3.91 -- -- 14 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 3.86 -- -- 15 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.35 16 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.35 17 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.58 -- 7.49 -- 18 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.58 -- 7.61 -- 19 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1.03 -- 3.19 -- 20 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1.03 -- 3.24 -- 21 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 3.64 -- -- 22 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 3.68 -- -- 23 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1.34 24 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1.34 25 SLEQ - [1] -- 1.56 -- 6.64 -- 26 SLEF - [1] -- 1.56 -- 6.64 -- 27 SLER - [1] -- 1.56 -- 6.64 --

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Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Terzaghi Calcolo della stabilità globale metodo di Bishop Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Identificazione del sito Latitudine 45.133497 Longitudine 10.026135 Comune Cremona Provincia Cremona Regione Lombardia Punti di interpolazione del reticolo 13826 - 14048 - 14049 - 13827 Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni Classe d'uso I - Presenza occasionale di persone Vita di riferimento 35 anni Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 0.72 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00

Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 1.46 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.73 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.34 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00

Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50

Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.69 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.34 Forma diagramma incremento sismico Rettangolare Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Lunghezza del muro 10.00 [m] Peso muro 2737.50 [kg] Baricentro del muro X=0.01 Y=-1.56 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1.00 Y = -2.40 Punto superiore superficie di spinta X = 1.00 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 2.40 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]

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COMBINAZIONE n° 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 2080.72 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1955.24 [kg] Componente verticale della spinta statica 711.65 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55.98 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1955.24 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7229.15 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7229.15 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1955.24 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7488.90 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.13 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 563.79 [kgm] Carico ultimo della fondazione 54472.66 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6072 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3256 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.54

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.13 3.74 3 0.21 157.50 1.05 14.97 4 0.32 236.25 3.54 33.68 5 0.42 315.00 8.38 59.88 6 0.53 393.75 16.37 93.56 7 0.63 472.50 28.29 134.73 8 0.74 551.25 44.93 183.38 9 0.84 630.00 67.07 239.52 10 0.95 708.75 95.49 303.14 11 1.05 787.50 130.99 374.25 12 1.16 866.25 174.34 452.84 13 1.26 945.00 226.34 538.91 14 1.37 1023.75 287.78 632.47 15 1.47 1102.50 359.43 733.52 16 1.58 1181.25 442.08 842.05 17 1.68 1260.00 536.52 958.07 18 1.79 1338.75 643.53 1081.57 19 1.89 1417.50 763.91 1212.55 20 2.00 1496.25 898.43 1351.03 21 2.10 1575.00 1047.89 1496.98

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Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.66 132.48 3 0.05 6.61 263.83 4 0.08 14.84 394.04 5 0.10 26.31 523.11 6 0.13 40.99 651.05 7 0.15 58.85 777.86 8 0.18 79.87 903.53 9 0.20 104.02 1028.06 10 0.23 131.26 1151.46 11 0.25 161.58 1273.72

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -12.68 -250.62 3 0.20 -49.52 -483.07 4 0.30 -108.69 -697.36 5 0.40 -188.38 -893.47 6 0.50 -286.78 -1071.42 7 0.60 -402.06 -1231.20 8 0.70 -532.42 -1372.82 9 0.80 -676.02 -1496.26 10 0.90 -831.06 -1601.54 11 1.00 -995.72 -1688.65

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 352943 -587 4481.81 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 348664 -2320 2213.74 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 341759 -5117 1446.60 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 332540 -8850 1055.68 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 300604 -12500 763.44 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 261752 -15674 553.97 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 223127 -18186 404.77 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 188622 -20079 299.40 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 157692 -21246 222.49 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 125306 -20843 159.12 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 97338 -19590 112.37 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 75624 -18113 80.03 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 59321 -16675 57.94 12299 -- --

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15 1.47 100, 30 10.05 8.04 47769 -15573 43.33 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 38914 -14563 32.94 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 32454 -13819 25.76 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 27580 -13258 20.60 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 23791 -12821 16.78 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 20774 -12474 13.88 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 18324 -12191 11.63 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4901.57 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1228.90 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 547.74 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 308.99 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 198.33 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 138.12 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 101.77 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 78.15 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 61.93 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 50.31 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 640.94 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 164.15 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 74.79 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 43.15 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 28.34 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 20.22 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 15.27 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 12.02 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 9.78 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 8.16 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 2 Valore della spinta statica 1887.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1812.32 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1812.32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7045.20 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7045.20 [kg]

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Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1812.32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7274.57 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14.43 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 592.01 [kgm] Carico ultimo della fondazione 24541.55 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6024 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3067 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.13 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.48

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 2

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.12 3.47 3 0.21 157.50 0.97 13.88 4 0.32 236.25 3.28 31.22 5 0.42 315.00 7.77 55.50 6 0.53 393.75 15.18 86.72 7 0.63 472.50 26.23 124.88 8 0.74 551.25 41.64 169.98 9 0.84 630.00 62.16 222.01 10 0.95 708.75 88.51 280.98 11 1.05 787.50 121.41 346.89 12 1.16 866.25 161.60 419.74 13 1.26 945.00 209.80 499.52 14 1.37 1023.75 266.74 586.24 15 1.47 1102.50 333.15 679.90 16 1.58 1181.25 409.76 780.50 17 1.68 1260.00 497.30 888.04 18 1.79 1338.75 596.50 1002.51 19 1.89 1417.50 708.07 1123.92 20 2.00 1496.25 832.76 1252.27 21 2.10 1575.00 971.29 1387.56

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 2

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.64 131.25 3 0.05 6.55 261.30 4 0.08 14.70 390.17 5 0.10 26.05 517.84 6 0.13 40.58 644.32 7 0.15 58.26 769.61 8 0.18 79.05 893.70 9 0.20 102.93 1016.60

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10 0.23 129.87 1138.31 11 0.25 159.84 1258.83

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 2

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -7.00 -136.78 3 0.20 -26.72 -254.49 4 0.30 -57.26 -353.11 5 0.40 -96.71 -432.66 6 0.50 -143.16 -493.13 7 0.60 -194.70 -534.53 8 0.70 -249.43 -556.84 9 0.80 -305.43 -560.08 10 0.90 -360.81 -544.25 11 1.00 -413.64 -509.33

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 353049 -545 4483.16 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 349077 -2153 2216.36 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 342652 -4755 1450.38 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 334045 -8241 1060.46 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 307774 -11863 781.65 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 270409 -15009 572.30 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 232985 -17601 422.65 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 198309 -19568 314.78 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 168575 -21052 237.85 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 137518 -21202 174.63 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 107830 -20116 124.48 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 84376 -18732 89.29 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 66701 -17379 65.15 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 53274 -16098 48.32 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 43508 -15093 36.83 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 36068 -14236 28.63 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 30513 -13596 22.79 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 26229 -13102 18.50 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 22839 -12712 15.26 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 20101 -12396 12.76 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm]

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CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4947.20 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1240.55 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 553.03 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 312.03 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 200.31 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 139.53 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 102.83 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 78.97 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 62.59 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 50.86 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 1161.57 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 304.21 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 141.96 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 84.06 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 56.78 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 41.75 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 32.59 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 26.61 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 22.53 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 19.65 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 3 Valore della spinta statica 2076.34 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1993.55 [kg] Componente verticale della spinta statica 580.48 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3402.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1993.55 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 6446.23 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1594.84 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 5849.68 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 6446.23 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1993.55 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 6747.45 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17.18 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 740.99 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.67

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Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 4

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.61 Raggio del cerchio R[m]= 3.42 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.71 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.75 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.39 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 140.44 72.98 134.30 0.75 24.79 0.00 0.00 2 365.58 63.09 326.00 0.48 24.79 0.00 0.00 3 513.47 55.78 424.60 0.39 24.79 0.00 0.00 4 627.35 49.69 478.42 0.34 24.79 0.00 0.00 5 719.96 44.30 502.87 0.31 24.79 0.00 0.00 6 797.18 39.37 505.73 0.28 24.79 0.00 0.00 7 862.30 34.78 491.83 0.27 24.79 0.00 0.00 8 917.38 30.42 464.53 0.25 24.79 0.00 0.00 9 1008.30 26.26 446.06 0.24 24.79 0.00 0.00 10 1048.49 22.24 396.77 0.24 24.79 0.00 0.00 11 1080.30 18.33 339.71 0.23 24.79 0.00 0.00 12 1105.65 14.51 276.97 0.23 24.79 0.00 0.00 13 1251.20 10.75 233.41 0.22 24.79 0.00 0.00 14 1436.41 7.04 176.11 0.22 24.79 0.00 0.00 15 320.20 3.36 18.78 0.22 24.79 0.00 0.00 16 282.28 -0.30 -1.49 0.22 24.79 0.00 0.00 17 273.39 -3.97 -18.93 0.22 24.79 0.00 0.00 18 264.64 -7.65 -35.25 0.22 24.79 0.00 0.00 19 250.22 -11.37 -49.33 0.22 24.79 0.00 0.00 20 229.95 -15.13 -60.04 0.23 24.79 0.00 0.00 21 203.55 -18.97 -66.16 0.23 24.79 0.00 0.00 22 170.63 -22.89 -66.38 0.24 24.79 0.00 0.00 23 130.64 -26.94 -59.18 0.25 24.79 0.00 0.00 24 82.85 -31.13 -42.83 0.26 24.79 0.00 0.00 25 26.22 -35.52 -15.23 0.27 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 14108.59 [kg]

ΣWisinαi= 4801.25 [kg]

ΣWitanφi= 6516.48 [kg]

Σtanαitanφi= 4.41 COMBINAZIONE n° 5 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 2748.20 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2582.46 [kg] Componente verticale della spinta statica 939.94 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.41 [m]

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Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 62.65 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 5130.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2582.46 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8807.44 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8807.44 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2582.46 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 9178.24 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.34 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1008.19 [kgm] Carico ultimo della fondazione 51621.54 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.8200 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3164 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.24 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 5.86

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 5

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 2.21 43.34 3 0.21 157.50 9.36 94.16 4 0.32 236.25 22.25 152.48 5 0.42 315.00 41.64 218.28 6 0.53 393.75 68.35 291.56 7 0.63 472.50 103.13 372.33 8 0.74 551.25 146.80 460.58 9 0.84 630.00 200.12 556.32 10 0.95 708.75 263.89 659.55 11 1.05 787.50 338.89 770.26 12 1.16 866.25 425.90 888.45 13 1.26 945.00 525.72 1014.13 14 1.37 1023.75 639.13 1147.29 15 1.47 1102.50 766.92 1287.94 16 1.58 1181.25 909.86 1436.08 17 1.68 1260.00 1068.75 1591.69 18 1.79 1338.75 1244.38 1754.80 19 1.89 1417.50 1437.52 1925.39 20 2.00 1496.25 1648.97 2103.46 21 2.10 1575.00 1879.51 2289.02

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Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 5

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 2.32 185.24 3 0.05 9.24 368.44 4 0.08 20.72 549.62 5 0.10 36.71 728.76 6 0.13 57.15 905.88 7 0.15 81.99 1080.96 8 0.18 111.18 1254.02 9 0.20 144.67 1425.04 10 0.23 182.41 1594.03 11 0.25 224.35 1760.99

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 5

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -19.65 -387.62 3 0.20 -76.44 -742.75 4 0.30 -167.12 -1065.39 5 0.40 -288.44 -1355.55 6 0.50 -437.15 -1613.21 7 0.60 -610.00 -1838.39 8 0.70 -803.74 -2031.08 9 0.80 -1015.13 -2191.28 10 0.90 -1240.91 -2318.99 11 1.00 -1477.84 -2414.21

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 331429 -9300 4208.62 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 262587 -15610 1667.22 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 204386 -19245 865.13 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 160592 -21231 509.82 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 119010 -20657 302.25 12214 -- --

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7 0.63 100, 30 10.05 8.04 86512 -18883 183.10 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 64459 -17165 116.93 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 49566 -15745 78.68 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 39204 -14597 55.31 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 31988 -13766 40.62 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 26777 -13165 30.91 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 22852 -12713 24.18 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 19800 -12362 19.34 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 17368 -12081 15.75 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 15389 -11853 13.03 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 13752 -11665 10.91 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 12379 -11507 9.25 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 11214 -11372 7.91 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 10215 -11257 6.83 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 9350 -11158 5.94 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 3504.22 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 879.26 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 392.22 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 221.44 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 142.24 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 99.15 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 73.11 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 56.19 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 44.56 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 36.23 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 413.64 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 106.34 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 48.64 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 28.18 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 18.59 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 13.33 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 10.11 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 8.01 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 6.55 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 5.50 11289 -- --

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COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 2530.20 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2429.31 [kg] Componente verticale della spinta statica 707.36 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.38 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 61.96 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4930.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2429.31 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8374.86 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8374.86 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2429.31 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.14 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 8720.08 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.18 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1160.22 [kgm] Carico ultimo della fondazione 22605.65 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.8301 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2506 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.00 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.70

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 6

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 2.34 45.67 3 0.21 157.50 9.83 98.29 4 0.32 236.25 23.22 157.85 5 0.42 315.00 43.23 224.34 6 0.53 393.75 70.58 297.78 7 0.63 472.50 106.00 378.15 8 0.74 551.25 150.23 465.46 9 0.84 630.00 203.99 559.71 10 0.95 708.75 268.01 660.89 11 1.05 787.50 343.02 769.01 12 1.16 866.25 429.75 884.08 13 1.26 945.00 528.92 1006.07 14 1.37 1023.75 641.27 1135.01 15 1.47 1102.50 767.51 1270.88 16 1.58 1181.25 908.39 1413.70

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17 1.68 1260.00 1064.63 1563.45 18 1.79 1338.75 1236.96 1720.13 19 1.89 1417.50 1426.10 1883.76 20 2.00 1496.25 1632.79 2054.32 21 2.10 1575.00 1857.75 2231.82

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 6

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 2.35 187.60 3 0.05 9.36 372.86 4 0.08 20.97 555.78 5 0.10 37.13 736.37 6 0.13 57.77 914.62 7 0.15 82.84 1090.54 8 0.18 112.28 1264.12 9 0.20 146.03 1435.36 10 0.23 184.03 1604.26 11 0.25 226.22 1770.83

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 6

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -15.25 -298.75 3 0.20 -58.50 -560.10 4 0.30 -126.02 -784.07 5 0.40 -214.07 -970.66 6 0.50 -318.91 -1119.85 7 0.60 -436.80 -1231.66 8 0.70 -563.99 -1306.08 9 0.80 -696.77 -1343.12 10 0.90 -831.37 -1342.76 11 1.00 -964.07 -1305.02

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

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Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 328844 -9760 4175.80 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 256724 -16030 1630.00 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 198811 -19541 841.53 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 154929 -21260 491.84 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 113932 -20421 289.35 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 83096 -18642 175.86 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 62193 -16949 112.82 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 48233 -15617 76.56 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 38337 -14497 54.09 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 31464 -13705 39.95 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 26465 -13129 30.55 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 22678 -12693 24.00 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 19720 -12352 19.26 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 17352 -12079 15.74 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 15418 -11857 13.05 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 13814 -11672 10.96 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 12464 -11516 9.31 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 11315 -11384 7.98 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 10328 -11270 6.90 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 9471 -11172 6.01 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 6 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 3459.25 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 868.41 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 387.57 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 218.92 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 140.70 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 98.12 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 72.40 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 55.67 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 44.17 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 35.93 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 533.07 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 138.95 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 64.50 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 37.97 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 25.49 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 18.61 11289 -- --

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8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 14.41 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 11.67 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 9.78 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 8.43 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 2940.07 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2822.84 [kg] Componente verticale della spinta statica 821.94 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64.02 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4902.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2822.84 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8187.69 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 2944.54 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 7798.96 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8187.69 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2822.84 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.18 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 8660.65 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19.02 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1491.05 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.65

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 8

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.00 Raggio del cerchio R[m]= 2.89 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.62 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.28 Larghezza della striscia dx[m]= 0.20 Coefficiente di sicurezza C= 1.27 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 184.32 79.40 181.17 1.06 24.79 0.00 0.00 2 570.78 64.32 514.40 0.45 24.79 0.00 0.00 3 789.07 56.34 656.77 0.35 24.79 0.00 0.00 4 881.74 49.83 673.77 0.30 24.79 0.00 0.00 5 956.06 44.12 665.58 0.27 24.79 0.00 0.00

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6 1017.38 38.92 639.21 0.25 24.79 0.00 0.00 7 1087.97 34.09 609.78 0.24 24.79 0.00 0.00 8 1152.58 29.52 567.86 0.22 24.79 0.00 0.00 9 1188.31 25.15 504.93 0.22 24.79 0.00 0.00 10 1217.69 20.93 434.92 0.21 24.79 0.00 0.00 11 1241.31 16.82 359.26 0.20 24.79 0.00 0.00 12 1282.38 12.81 284.28 0.20 24.79 0.00 0.00 13 1335.46 8.86 205.59 0.20 24.79 0.00 0.00 14 489.08 4.95 42.17 0.20 24.79 0.00 0.00 15 296.77 1.06 5.49 0.20 24.79 0.00 0.00 16 277.40 -2.82 -13.66 0.20 24.79 0.00 0.00 17 271.63 -6.72 -31.77 0.20 24.79 0.00 0.00 18 261.08 -10.64 -48.22 0.20 24.79 0.00 0.00 19 245.60 -14.62 -62.00 0.20 24.79 0.00 0.00 20 224.94 -18.67 -72.02 0.21 24.79 0.00 0.00 21 198.76 -22.83 -77.11 0.21 24.79 0.00 0.00 22 166.58 -27.11 -75.91 0.22 24.79 0.00 0.00 23 127.72 -31.57 -66.86 0.23 24.79 0.00 0.00 24 81.23 -36.25 -48.03 0.24 24.79 0.00 0.00 25 25.71 -41.23 -16.94 0.26 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 15571.57 [kg]

ΣWisinαi= 5832.64 [kg]

ΣWitanφi= 7192.20 [kg]

Σtanαitanφi= 4.92 COMBINAZIONE n° 9 Valore della spinta statica 1541.28 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1448.33 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.15 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55.98 [°] Incremento sismico della spinta 58.22 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 55.25 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1598.25 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7112.17 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7112.17 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1598.25 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.06 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7289.54 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12.67 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 456.35 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55553.05 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.5728 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3449 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

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Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.62 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.81

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 9

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.27 6.02 3 0.21 157.50 1.46 17.58 4 0.32 236.25 4.15 34.68 5 0.42 315.00 8.94 57.33 6 0.53 393.75 16.39 85.53 7 0.63 472.50 27.09 119.27 8 0.74 551.25 41.63 158.55 9 0.84 630.00 60.58 203.38 10 0.95 708.75 84.53 253.75 11 1.05 787.50 114.06 309.67 12 1.16 866.25 149.76 371.13 13 1.26 945.00 192.19 438.13 14 1.37 1023.75 241.96 510.68 15 1.47 1102.50 299.63 588.77 16 1.58 1181.25 365.79 672.41 17 1.68 1260.00 441.03 761.60 18 1.79 1338.75 525.92 856.32 19 1.89 1417.50 621.05 956.59 20 2.00 1496.25 727.00 1062.41 21 2.10 1575.00 844.35 1173.77

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 9

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.55 123.99 3 0.05 6.19 247.07 4 0.08 13.90 369.23 5 0.10 24.65 490.46 6 0.13 38.41 610.78 7 0.15 55.18 730.18 8 0.18 74.91 848.66 9 0.20 97.60 966.22 10 0.23 123.22 1082.87 11 0.25 151.74 1198.59

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Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 9

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -5.16 -100.77 3 0.20 -19.66 -186.83 4 0.30 -42.04 -258.18 5 0.40 -70.81 -314.83 6 0.50 -104.51 -356.77 7 0.60 -141.67 -384.01 8 0.70 -180.82 -396.54 9 0.80 -220.49 -394.37 10 0.90 -259.21 -377.49 11 1.00 -295.50 -345.91

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 351446 -1194 4462.81 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 346475 -3207 2199.84 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 339650 -5971 1437.67 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 331195 -9395 1051.41 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 300524 -12507 763.24 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 266719 -15292 564.48 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 233039 -17598 422.75 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 201649 -19390 320.08 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 174216 -20778 245.81 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 147056 -21300 186.74 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 119590 -20674 138.05 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 95994 -19523 101.58 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 77074 -18216 75.29 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 62459 -16975 56.65 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 51413 -15921 43.52 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 42928 -15026 34.07 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 36307 -14263 27.12 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 31215 -13676 22.02 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 27194 -13213 18.18 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 23950 -12840 15.21 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione

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VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 5238.06 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1312.76 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 584.89 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 329.82 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 211.61 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 147.32 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 108.51 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 83.28 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 65.97 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 53.57 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 1575.07 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 413.40 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 193.37 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 114.80 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 77.78 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 57.38 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 44.95 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 36.87 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 31.36 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 27.51 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 10 Valore della spinta statica 1541.28 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1448.33 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.15 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55.98 [°] Incremento sismico della spinta 35.71 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 55.24 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1577.10 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7009.25 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7009.25 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1577.10 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.06 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7184.49 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12.68 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 443.49 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55622.75 [kg] Tensioni sul terreno

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Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.5630 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3415 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.62 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.94

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 10

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.22 5.21 3 0.21 157.50 1.29 15.96 4 0.32 236.25 3.77 32.26 5 0.42 315.00 8.26 54.10 6 0.53 393.75 15.32 81.48 7 0.63 472.50 25.56 114.41 8 0.74 551.25 39.54 152.88 9 0.84 630.00 57.86 196.90 10 0.95 708.75 81.09 246.46 11 1.05 787.50 109.81 301.57 12 1.16 866.25 144.61 362.22 13 1.26 945.00 186.07 428.42 14 1.37 1023.75 234.77 500.16 15 1.47 1102.50 291.30 577.44 16 1.58 1181.25 356.23 660.27 17 1.68 1260.00 430.15 748.64 18 1.79 1338.75 513.64 842.56 19 1.89 1417.50 607.28 942.02 20 2.00 1496.25 711.66 1047.03 21 2.10 1575.00 827.35 1157.58

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 10

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.52 121.55 3 0.05 6.07 242.20 4 0.08 13.62 361.96 5 0.10 24.16 480.82 6 0.13 37.66 598.79 7 0.15 54.09 715.87 8 0.18 73.44 832.06 9 0.20 95.69 947.35 10 0.23 120.80 1061.75 11 0.25 148.77 1175.26

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 10

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L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -5.34 -104.40 3 0.20 -20.40 -194.51 4 0.30 -43.77 -270.33 5 0.40 -73.99 -331.86 6 0.50 -109.66 -379.10 7 0.60 -149.34 -412.04 8 0.70 -191.59 -430.70 9 0.80 -235.00 -435.06 10 0.90 -278.13 -425.13 11 1.00 -319.55 -400.91

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 351911 -1005 4468.72 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 347380 -2840 2205.59 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 340957 -5442 1443.20 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 332853 -8723 1056.68 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 306922 -11945 779.48 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 273316 -14785 578.45 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 239557 -17185 434.57 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 207659 -19072 329.62 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 179410 -20526 253.14 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 152548 -21272 193.71 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 124752 -20826 144.01 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 100228 -19735 106.06 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 80483 -18457 78.62 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 65254 -17241 59.19 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 53432 -16113 45.23 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 44567 -15214 35.37 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 37548 -14406 28.05 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 32184 -13788 22.70 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 27968 -13302 18.69 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 24580 -12912 15.61 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

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Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 5343.69 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1339.20 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 596.66 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 336.45 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 215.86 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 150.27 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 110.68 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 84.95 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 67.29 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 54.64 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 1522.45 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 398.39 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 185.73 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 109.86 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 74.13 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 54.43 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 42.43 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 34.59 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 29.23 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 25.44 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 11 Valore della spinta statica 1887.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1812.32 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Incremento sismico della spinta 66.20 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52.13 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1971.10 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7111.32 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7111.32 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1971.10 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7379.44 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.49 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 758.83 [kgm] Carico ultimo della fondazione 23736.15 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6483 [kg/cmq]

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Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2693 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.05 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.34

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 11

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.31 7.05 3 0.21 157.50 1.72 21.04 4 0.32 236.25 4.97 41.97 5 0.42 315.00 10.78 69.84 6 0.53 393.75 19.88 104.64 7 0.63 472.50 33.00 146.38 8 0.74 551.25 50.86 195.06 9 0.84 630.00 74.20 250.68 10 0.95 708.75 103.75 313.23 11 1.05 787.50 140.23 382.73 12 1.16 866.25 184.36 459.16 13 1.26 945.00 236.89 542.53 14 1.37 1023.75 298.54 632.83 15 1.47 1102.50 370.03 730.07 16 1.58 1181.25 452.10 834.26 17 1.68 1260.00 545.47 945.38 18 1.79 1338.75 650.87 1063.43 19 1.89 1417.50 769.03 1188.43 20 2.00 1496.25 900.68 1320.36 21 2.10 1575.00 1046.55 1459.23

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 11

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.79 142.56 3 0.05 7.12 283.60 4 0.08 15.95 423.10 5 0.10 28.26 561.08 6 0.13 43.99 697.53 7 0.15 63.12 832.45 8 0.18 85.60 965.84 9 0.20 111.40 1097.70 10 0.23 140.48 1228.04 11 0.25 172.79 1356.84

Sollecitazioni fondazione di monte

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Combinazione n° 11

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -8.78 -171.49 3 0.20 -33.48 -318.52 4 0.30 -71.67 -441.10 5 0.40 -120.89 -539.23 6 0.50 -178.70 -612.91 7 0.60 -242.66 -662.13 8 0.70 -310.31 -686.91 9 0.80 -379.22 -687.22 10 0.90 -446.94 -663.09 11 1.00 -511.02 -614.50

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 350986 -1380 4456.96 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 345067 -3777 2190.90 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 336888 -7090 1425.98 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 317692 -10873 1008.55 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 281057 -14191 713.80 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 242874 -16962 514.02 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 207047 -19104 375.60 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 175769 -20703 279.00 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 145558 -21307 205.37 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 114978 -20474 146.00 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 89826 -19118 103.70 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 70934 -17782 75.06 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 56143 -16372 54.84 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 45731 -15349 41.48 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 37680 -14421 31.90 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 31729 -13736 25.18 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 27173 -13211 20.30 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 23590 -12798 16.64 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 20709 -12466 13.84 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 18352 -12195 11.65 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]

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Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4553.36 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1142.42 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 509.56 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 287.66 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 184.77 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 128.78 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 94.96 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 72.97 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 57.87 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 47.04 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 926.01 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 242.77 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 113.42 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 67.24 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 45.49 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 33.50 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 26.20 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 21.44 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 18.19 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 15.91 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 12 Valore della spinta statica 1887.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1812.32 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Incremento sismico della spinta 38.64 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52.12 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1944.63 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7008.40 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7008.40 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1944.63 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7273.19 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.51 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 739.60 [kgm] Carico ultimo della fondazione 23777.93 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6369 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2674 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

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Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.05 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.39

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 12

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.26 6.04 3 0.21 157.50 1.51 19.02 4 0.32 236.25 4.49 38.93 5 0.42 315.00 9.93 65.79 6 0.53 393.75 18.55 99.58 7 0.63 472.50 31.08 140.30 8 0.74 551.25 48.26 187.97 9 0.84 630.00 70.80 242.57 10 0.95 708.75 99.44 304.12 11 1.05 787.50 134.91 372.60 12 1.16 866.25 177.93 448.01 13 1.26 945.00 229.23 530.37 14 1.37 1023.75 289.55 619.66 15 1.47 1102.50 359.60 715.89 16 1.58 1181.25 440.13 819.06 17 1.68 1260.00 531.85 929.17 18 1.79 1338.75 635.50 1046.21 19 1.89 1417.50 751.80 1170.19 20 2.00 1496.25 881.48 1301.11 21 2.10 1575.00 1025.27 1438.97

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 12

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.75 139.72 3 0.05 6.97 277.95 4 0.08 15.63 414.69 5 0.10 27.70 549.95 6 0.13 43.12 683.71 7 0.15 61.87 815.98 8 0.18 83.91 946.76 9 0.20 109.19 1076.06 10 0.23 137.70 1203.86 11 0.25 169.38 1330.18

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 12

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00

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2 0.10 -8.88 -173.64 3 0.20 -33.93 -323.44 4 0.30 -72.77 -449.41 5 0.40 -123.02 -551.54 6 0.50 -182.29 -629.85 7 0.60 -248.19 -684.32 8 0.70 -318.36 -714.95 9 0.80 -390.39 -721.76 10 0.90 -461.91 -704.73 11 1.00 -530.54 -663.87

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 12 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 351566 -1145 4464.34 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 346191 -3322 2198.04 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 338498 -6438 1432.79 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 324227 -10221 1029.29 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 288290 -13582 732.16 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 250270 -16464 529.67 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 213952 -18730 388.12 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 181672 -20417 288.37 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 151644 -21276 213.96 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 120910 -20713 153.54 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 94744 -19461 109.37 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 74279 -18018 78.60 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 58773 -16623 57.41 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 47735 -15570 43.30 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 39163 -14592 33.15 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 32846 -13864 26.07 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 28041 -13311 20.95 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 24280 -12878 17.13 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 21270 -12531 14.22 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 18815 -12248 11.95 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 12 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4646.00 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1165.63 11289 -- --

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4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 519.91 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 293.50 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 188.51 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 131.39 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 96.88 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 74.44 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 59.03 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 47.99 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 915.35 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 239.55 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 111.70 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 66.08 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 44.59 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 32.75 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 25.53 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 20.82 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 17.60 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 15.32 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 13 Valore della spinta statica 1887.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1812.32 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Incremento sismico della spinta 66.20 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52.13 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1971.10 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7111.32 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1634.29 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 6386.74 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7111.32 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1971.10 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7379.44 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.49 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 758.83 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.91 COMBINAZIONE n° 14 Valore della spinta statica 1887.59 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1812.32 [kg] Componente verticale della spinta statica 527.70 [kg]

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Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.60 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52.95 [°] Incremento sismico della spinta 38.64 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 52.12 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 55.22 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -27.61 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1944.63 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7008.40 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1642.71 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 6334.62 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7008.40 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1944.63 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7273.19 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.51 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 739.60 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.86

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 15

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.61 Raggio del cerchio R[m]= 3.42 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.71 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.75 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.35 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 140.44 72.98 134.30 0.75 24.79 0.00 0.00 2 365.58 63.09 326.00 0.48 24.79 0.00 0.00 3 513.47 55.78 424.60 0.39 24.79 0.00 0.00 4 627.35 49.69 478.42 0.34 24.79 0.00 0.00 5 719.96 44.30 502.87 0.31 24.79 0.00 0.00 6 797.18 39.37 505.73 0.28 24.79 0.00 0.00 7 862.30 34.78 491.83 0.27 24.79 0.00 0.00 8 917.38 30.42 464.53 0.25 24.79 0.00 0.00 9 1008.30 26.26 446.06 0.24 24.79 0.00 0.00 10 1048.49 22.24 396.77 0.24 24.79 0.00 0.00 11 1080.30 18.33 339.71 0.23 24.79 0.00 0.00

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12 1105.65 14.51 276.97 0.23 24.79 0.00 0.00 13 1251.20 10.75 233.41 0.22 24.79 0.00 0.00 14 1436.41 7.04 176.11 0.22 24.79 0.00 0.00 15 320.20 3.36 18.78 0.22 24.79 0.00 0.00 16 282.28 -0.30 -1.49 0.22 24.79 0.00 0.00 17 273.39 -3.97 -18.93 0.22 24.79 0.00 0.00 18 264.64 -7.65 -35.25 0.22 24.79 0.00 0.00 19 250.22 -11.37 -49.33 0.22 24.79 0.00 0.00 20 229.95 -15.13 -60.04 0.23 24.79 0.00 0.00 21 203.55 -18.97 -66.16 0.23 24.79 0.00 0.00 22 170.63 -22.89 -66.38 0.24 24.79 0.00 0.00 23 130.64 -26.94 -59.18 0.25 24.79 0.00 0.00 24 82.85 -31.13 -42.83 0.26 24.79 0.00 0.00 25 26.22 -35.52 -15.23 0.27 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 14108.59 [kg]

ΣWisinαi= 4801.25 [kg]

ΣWitanφi= 6516.48 [kg]

Σtanαitanφi= 4.41

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Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 16

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.61 Raggio del cerchio R[m]= 3.42 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.71 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.75 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.35 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 140.44 72.98 134.30 0.75 24.79 0.00 0.00 2 365.58 63.09 326.00 0.48 24.79 0.00 0.00 3 513.47 55.78 424.60 0.39 24.79 0.00 0.00 4 627.35 49.69 478.42 0.34 24.79 0.00 0.00 5 719.96 44.30 502.87 0.31 24.79 0.00 0.00 6 797.18 39.37 505.73 0.28 24.79 0.00 0.00 7 862.30 34.78 491.83 0.27 24.79 0.00 0.00 8 917.38 30.42 464.53 0.25 24.79 0.00 0.00 9 1008.30 26.26 446.06 0.24 24.79 0.00 0.00 10 1048.49 22.24 396.77 0.24 24.79 0.00 0.00 11 1080.30 18.33 339.71 0.23 24.79 0.00 0.00 12 1105.65 14.51 276.97 0.23 24.79 0.00 0.00 13 1251.20 10.75 233.41 0.22 24.79 0.00 0.00 14 1436.41 7.04 176.11 0.22 24.79 0.00 0.00 15 320.20 3.36 18.78 0.22 24.79 0.00 0.00 16 282.28 -0.30 -1.49 0.22 24.79 0.00 0.00 17 273.39 -3.97 -18.93 0.22 24.79 0.00 0.00 18 264.64 -7.65 -35.25 0.22 24.79 0.00 0.00 19 250.22 -11.37 -49.33 0.22 24.79 0.00 0.00 20 229.95 -15.13 -60.04 0.23 24.79 0.00 0.00 21 203.55 -18.97 -66.16 0.23 24.79 0.00 0.00 22 170.63 -22.89 -66.38 0.24 24.79 0.00 0.00 23 130.64 -26.94 -59.18 0.25 24.79 0.00 0.00 24 82.85 -31.13 -42.83 0.26 24.79 0.00 0.00 25 26.22 -35.52 -15.23 0.27 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 14108.59 [kg]

ΣWisinαi= 4801.25 [kg]

ΣWitanφi= 6516.48 [kg]

Σtanαitanφi= 4.41 COMBINAZIONE n° 17 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 1631.39 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1533.00 [kg] Componente verticale della spinta statica 557.97 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m]

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Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 57.20 [°] Incremento sismico della spinta 59.04 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 56.45 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 29.07 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1686.62 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7344.73 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7344.73 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1686.62 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7535.90 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12.93 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 521.51 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55018.52 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6041 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3436 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.58 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.49

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 17

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.59 12.10 3 0.21 157.50 2.74 29.75 4 0.32 236.25 7.03 52.95 5 0.42 315.00 14.05 81.69 6 0.53 393.75 24.38 115.97 7 0.63 472.50 38.60 155.80 8 0.74 551.25 57.29 201.17 9 0.84 630.00 81.04 252.09 10 0.95 708.75 110.42 308.55 11 1.05 787.50 146.03 370.55 12 1.16 866.25 188.43 438.10 13 1.26 945.00 238.22 511.19 14 1.37 1023.75 295.98 589.83 15 1.47 1102.50 362.28 674.01 16 1.58 1181.25 437.71 763.74 17 1.68 1260.00 522.86 859.01

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18 1.79 1338.75 618.30 959.83 19 1.89 1417.50 724.62 1066.19 20 2.00 1496.25 842.39 1178.09 21 2.10 1575.00 972.21 1295.54

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 17

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.65 131.75 3 0.05 6.58 262.45 4 0.08 14.76 392.09 5 0.10 26.17 520.69 6 0.13 40.79 648.24 7 0.15 58.58 774.74 8 0.18 79.52 900.18 9 0.20 103.58 1024.58 10 0.23 130.74 1147.92 11 0.25 160.97 1270.22

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 17

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -6.19 -120.98 3 0.20 -23.64 -225.16 4 0.30 -50.66 -312.54 5 0.40 -85.58 -383.11 6 0.50 -126.72 -436.87 7 0.60 -172.40 -473.83 8 0.70 -220.93 -493.98 9 0.80 -270.63 -497.33 10 0.90 -319.83 -483.87 11 1.00 -366.85 -453.61

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 17 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 347988 -2594 4418.90 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 339817 -5903 2157.57 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 328655 -9779 1391.13 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 293758 -13102 932.56 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 257775 -15959 654.67 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 222838 -18203 471.61 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 191670 -19920 347.70 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 164887 -21209 261.73 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 135752 -21150 191.54 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 108723 -20160 138.06 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 86954 -18915 100.38 12278 -- --

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13 1.26 100, 30 10.05 8.04 70307 -17723 74.40 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 56869 -16441 55.55 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 47238 -15522 42.85 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 39477 -14628 33.42 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 33628 -13954 26.69 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 29080 -13430 21.72 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 25456 -13013 17.96 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 22511 -12674 15.04 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 20078 -12393 12.75 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 17 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4929.34 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1235.61 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 550.63 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 310.56 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 199.29 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 138.77 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 102.23 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 78.48 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 62.18 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 50.50 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 1313.35 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 343.90 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 160.45 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 94.98 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 64.15 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 47.15 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 36.79 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 30.04 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 25.42 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 22.16 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 18 Valore della spinta statica 1631.39 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1533.00 [kg] Componente verticale della spinta statica 557.97 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 57.20 [°] Incremento sismico della spinta 35.22 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 56.44 [°]

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Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -29.07 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1664.23 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7238.44 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7238.44 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1664.23 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.07 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7427.30 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12.95 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 508.32 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55079.42 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.5939 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3400 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.58 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 7.61

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 18

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.54 11.21 3 0.21 157.50 2.55 27.96 4 0.32 236.25 6.61 50.26 5 0.42 315.00 13.30 78.11 6 0.53 393.75 23.20 111.49 7 0.63 472.50 36.90 150.43 8 0.74 551.25 54.99 194.90 9 0.84 630.00 78.03 244.92 10 0.95 708.75 106.61 300.49 11 1.05 787.50 141.33 361.60 12 1.16 866.25 182.74 428.25 13 1.26 945.00 231.45 500.45 14 1.37 1023.75 288.03 578.19 15 1.47 1102.50 353.07 661.48 16 1.58 1181.25 427.14 750.31 17 1.68 1260.00 510.83 844.69 18 1.79 1338.75 604.72 944.61 19 1.89 1417.50 709.39 1050.07 20 2.00 1496.25 825.42 1161.08 21 2.10 1575.00 953.41 1277.63

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 18

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm

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Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.62 129.22 3 0.05 6.45 257.42 4 0.08 14.48 384.60 5 0.10 25.67 510.75 6 0.13 40.01 635.88 7 0.15 57.46 759.99 8 0.18 78.00 883.07 9 0.20 101.60 1005.13 10 0.23 128.25 1126.16 11 0.25 157.90 1246.17

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 18

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -6.37 -124.76 3 0.20 -24.41 -233.14 4 0.30 -52.46 -325.14 5 0.40 -88.89 -400.76 6 0.50 -132.06 -460.00 7 0.60 -180.34 -502.86 8 0.70 -232.09 -529.34 9 0.80 -285.66 -539.44 10 0.90 -339.43 -533.16 11 1.00 -391.75 -510.50

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 18 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 348492 -2390 4425.30 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 340780 -5513 2163.68 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 331503 -9270 1403.19 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 299150 -12628 949.68 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 263590 -15533 669.43 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 228645 -17858 483.90 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 196912 -19642 357.21 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 169580 -21003 269.17 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 141774 -21326 200.03 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 113738 -20412 144.43 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 91024 -19202 105.08 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 73278 -17947 77.54 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 59242 -16668 57.87 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 48995 -15690 44.44 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 40911 -14793 34.63 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 34734 -14082 27.57 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 29957 -13531 22.38 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 26166 -13095 18.46 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 23096 -12741 15.44 12363 -- --

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21 2.10 100, 30 10.05 8.04 20567 -12450 13.06 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 18 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 5025.68 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1259.74 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 561.37 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 316.61 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 203.17 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 141.47 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 104.21 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 80.00 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 63.38 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 51.48 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 1275.18 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 333.06 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 154.96 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 91.45 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 61.55 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 45.07 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 35.02 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 28.46 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 23.95 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 20.75 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 19 Valore della spinta statica 1986.40 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1907.20 [kg] Componente verticale della spinta statica 555.33 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.30 [°] Incremento sismico della spinta 66.65 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53.47 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 29.07 [kg]

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Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2069.33 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7340.53 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7340.53 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2069.33 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7626.63 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.74 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 851.16 [kgm] Carico ultimo della fondazione 23407.72 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6862 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2610 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.03 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.19

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 19

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.71 14.65 3 0.21 157.50 3.32 36.24 4 0.32 236.25 8.56 64.77 5 0.42 315.00 17.16 100.23 6 0.53 393.75 29.85 142.63 7 0.63 472.50 47.36 191.97 8 0.74 551.25 70.41 248.25 9 0.84 630.00 99.74 311.47 10 0.95 708.75 136.06 381.62 11 1.05 787.50 180.12 458.71 12 1.16 866.25 232.63 542.74 13 1.26 945.00 294.34 633.71 14 1.37 1023.75 365.96 731.62 15 1.47 1102.50 448.22 836.46 16 1.58 1181.25 541.86 948.24 17 1.68 1260.00 647.59 1066.96 18 1.79 1338.75 766.16 1192.61 19 1.89 1417.50 898.28 1325.21 20 2.00 1496.25 1044.70 1464.74 21 2.10 1575.00 1206.12 1611.21

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 19

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L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.90 151.93 3 0.05 7.58 302.15 4 0.08 17.00 450.65 5 0.10 30.10 597.44 6 0.13 46.85 742.51 7 0.15 67.21 885.87 8 0.18 91.13 1027.52 9 0.20 118.57 1167.45 10 0.23 149.49 1305.66 11 0.25 183.84 1442.17

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 19

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -10.14 -198.27 3 0.20 -38.74 -369.12 4 0.30 -83.05 -512.53 5 0.40 -140.33 -628.52 6 0.50 -207.84 -717.08 7 0.60 -282.83 -778.21 8 0.70 -362.57 -811.91 9 0.80 -444.30 -818.19 10 0.90 -525.29 -797.03 11 1.00 -602.79 -748.45

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 19 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 346691 -3119 4402.43 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 336862 -7100 2138.81 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 312989 -11343 1324.82 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 272504 -14848 865.09 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 232518 -17629 590.52 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 196291 -19675 415.43 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 165852 -21184 300.87 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 133106 -21072 211.28 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 103709 -19909 146.33 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 80792 -18479 102.59 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 63620 -17085 73.44 12278 -- --

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13 1.26 100, 30 10.05 8.04 50984 -15880 53.95 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 41609 -14874 40.64 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 34599 -14066 31.38 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 29345 -13461 24.84 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 25279 -12993 20.06 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 22053 -12621 16.47 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 19441 -12320 13.72 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 17290 -12072 11.56 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 15494 -11865 9.84 12374 -- --

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 19 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4272.17 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1072.07 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 478.28 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 270.05 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 173.49 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 120.94 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 89.20 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 68.55 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 54.38 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 44.22 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 801.47 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 209.83 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 97.88 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 57.92 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 39.11 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 28.74 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 22.42 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 18.30 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 15.47 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 13.49 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 20 Valore della spinta statica 1986.40 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1907.20 [kg] Componente verticale della spinta statica 555.33 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.30 [°] Incremento sismico della spinta 37.64 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53.46 [°]

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Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -29.07 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2041.48 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7234.28 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7234.28 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2041.48 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7516.81 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.76 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 831.39 [kgm] Carico ultimo della fondazione 23444.32 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6744 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2591 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 24.75 Nq = 12.43 Nγ = 7.92

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 24.75 N'q = 12.43 N'γ = 7.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.03 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.24

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 20

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 0.65 13.53 3 0.21 157.50 3.08 34.00 4 0.32 236.25 8.03 61.41 5 0.42 315.00 16.22 95.75 6 0.53 393.75 28.38 137.03 7 0.63 472.50 45.24 185.25 8 0.74 551.25 67.53 240.41 9 0.84 630.00 95.97 302.51 10 0.95 708.75 131.30 371.54 11 1.05 787.50 174.24 447.51 12 1.16 866.25 225.52 530.42 13 1.26 945.00 285.87 620.27 14 1.37 1023.75 356.02 717.05 15 1.47 1102.50 436.69 820.77 16 1.58 1181.25 528.62 931.43 17 1.68 1260.00 632.54 1049.03 18 1.79 1338.75 749.16 1173.57 19 1.89 1417.50 879.23 1305.04 20 2.00 1496.25 1023.46 1443.45 21 2.10 1575.00 1182.60 1588.80

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 20

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm

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Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.87 149.00 3 0.05 7.44 296.33 4 0.08 16.67 441.98 5 0.10 29.52 585.96 6 0.13 45.95 728.27 7 0.15 65.92 868.90 8 0.18 89.38 1007.85 9 0.20 116.30 1145.13 10 0.23 146.63 1280.74 11 0.25 180.32 1414.67

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 20

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -10.25 -200.51 3 0.20 -39.21 -374.22 4 0.30 -84.20 -521.15 5 0.40 -142.54 -641.28 6 0.50 -211.56 -734.62 7 0.60 -288.58 -801.18 8 0.70 -370.91 -840.94 9 0.80 -455.87 -853.91 10 0.90 -540.79 -840.09 11 1.00 -623.00 -799.47

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 20 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0 0 1000.00 12161 -- -- 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 347318 -2865 4410.39 12172 -- -- 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 338047 -6620 2146.33 12182 -- -- 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 318230 -10819 1347.00 12193 -- -- 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 278847 -14360 885.23 12204 -- -- 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 238962 -17225 606.89 12214 -- -- 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 202204 -19361 427.95 12225 -- -- 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 170922 -20938 310.06 12235 -- -- 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 139576 -21262 221.55 12246 -- -- 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 108865 -20168 153.60 12257 -- -- 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 84800 -18762 107.68 12267 -- -- 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 66789 -17388 77.10 12278 -- -- 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 53190 -16090 56.29 12289 -- -- 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 43346 -15074 42.34 12299 -- -- 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 35887 -14215 32.55 12310 -- -- 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 30334 -13575 25.68 12321 -- -- 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 26060 -13083 20.68 12331 -- -- 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 22683 -12694 16.94 12342 -- -- 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 19959 -12380 14.08 12352 -- -- 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 17722 -12122 11.84 12363 -- -- 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 15858 -11907 10.07 12374 -- --

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Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 20 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0 8129 4356.17 11289 -- -- 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0 8129 1093.13 11289 -- -- 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0 8129 487.67 11289 -- -- 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 8129 275.35 11289 -- -- 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0 8129 176.89 11289 -- -- 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0 8129 123.31 11289 -- -- 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0 8129 90.94 11289 -- -- 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 8129 69.89 11289 -- -- 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 0 8129 55.44 11289 -- -- 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 0 8129 45.08 11289 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0 0 1000.00 11289 -- -- 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 793.15 11289 -- -- 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 207.32 11289 -- -- 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 96.54 11289 -- -- 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 57.03 11289 -- -- 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 38.42 11289 -- -- 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 28.17 11289 -- -- 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 21.92 11289 -- -- 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 17.83 11289 -- -- 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 15.03 11289 -- -- 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 0 -8129 13.05 11289 -- -- COMBINAZIONE n° 21 Valore della spinta statica 1986.40 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1907.20 [kg] Componente verticale della spinta statica 555.33 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.30 [°] Incremento sismico della spinta 37.64 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53.46 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro -20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -29.07 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2041.48 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7234.28 [kg]

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Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1811.83 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 6587.01 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7234.28 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2041.48 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.11 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7516.81 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.76 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 831.39 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.64 COMBINAZIONE n° 22 Valore della spinta statica 1986.40 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1907.20 [kg] Componente verticale della spinta statica 555.33 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.55 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16.23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.30 [°] Incremento sismico della spinta 66.65 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.00 [m] Y = -1.20 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53.47 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 3980.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Inerzia del muro 39.99 [kg] Inerzia verticale del muro 20.00 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 58.15 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 29.07 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2069.33 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 7340.53 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 1803.54 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 6641.29 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 7340.53 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2069.33 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 7626.63 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.74 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 851.16 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.68

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 23

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.61 Raggio del cerchio R[m]= 3.42 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.71 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.75 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22

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Coefficiente di sicurezza C= 1.34 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 140.44 72.98 134.30 0.75 24.79 0.00 0.00 2 365.58 63.09 326.00 0.48 24.79 0.00 0.00 3 513.47 55.78 424.60 0.39 24.79 0.00 0.00 4 651.17 49.69 496.59 0.34 24.79 0.00 0.00 5 763.67 44.30 533.39 0.31 24.79 0.00 0.00 6 840.89 39.37 533.45 0.28 24.79 0.00 0.00 7 906.01 34.78 516.76 0.27 24.79 0.00 0.00 8 961.09 30.42 486.67 0.25 24.79 0.00 0.00 9 1052.00 26.26 465.39 0.24 24.79 0.00 0.00 10 1092.19 22.24 413.31 0.24 24.79 0.00 0.00 11 1124.00 18.33 353.45 0.23 24.79 0.00 0.00 12 1149.36 14.51 287.92 0.23 24.79 0.00 0.00 13 1277.73 10.75 238.36 0.22 24.79 0.00 0.00 14 1436.41 7.04 176.11 0.22 24.79 0.00 0.00 15 320.20 3.36 18.78 0.22 24.79 0.00 0.00 16 282.28 -0.30 -1.49 0.22 24.79 0.00 0.00 17 273.39 -3.97 -18.93 0.22 24.79 0.00 0.00 18 264.64 -7.65 -35.25 0.22 24.79 0.00 0.00 19 250.22 -11.37 -49.33 0.22 24.79 0.00 0.00 20 229.95 -15.13 -60.04 0.23 24.79 0.00 0.00 21 203.55 -18.97 -66.16 0.23 24.79 0.00 0.00 22 170.63 -22.89 -66.38 0.24 24.79 0.00 0.00 23 130.64 -26.94 -59.18 0.25 24.79 0.00 0.00 24 82.85 -31.13 -42.83 0.26 24.79 0.00 0.00 25 26.22 -35.52 -15.23 0.27 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 14508.59 [kg]

ΣWisinαi= 4990.25 [kg]

ΣWitanφi= 6701.23 [kg]

Σtanαitanφi= 4.41

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 24

Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg]

α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)

φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0.61 Y[m]= 0.61 Raggio del cerchio R[m]= 3.42 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -2.71 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 2.75 Larghezza della striscia dx[m]= 0.22 Coefficiente di sicurezza C= 1.34 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce

Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 140.44 72.98 134.30 0.75 24.79 0.00 0.00 2 365.58 63.09 326.00 0.48 24.79 0.00 0.00 3 513.47 55.78 424.60 0.39 24.79 0.00 0.00 4 651.17 49.69 496.59 0.34 24.79 0.00 0.00 5 763.67 44.30 533.39 0.31 24.79 0.00 0.00 6 840.89 39.37 533.45 0.28 24.79 0.00 0.00

TCIRC-VIA-MILANO.DOCX 126 / 138

7 906.01 34.78 516.76 0.27 24.79 0.00 0.00 8 961.09 30.42 486.67 0.25 24.79 0.00 0.00 9 1052.00 26.26 465.39 0.24 24.79 0.00 0.00 10 1092.19 22.24 413.31 0.24 24.79 0.00 0.00 11 1124.00 18.33 353.45 0.23 24.79 0.00 0.00 12 1149.36 14.51 287.92 0.23 24.79 0.00 0.00 13 1277.73 10.75 238.36 0.22 24.79 0.00 0.00 14 1436.41 7.04 176.11 0.22 24.79 0.00 0.00 15 320.20 3.36 18.78 0.22 24.79 0.00 0.00 16 282.28 -0.30 -1.49 0.22 24.79 0.00 0.00 17 273.39 -3.97 -18.93 0.22 24.79 0.00 0.00 18 264.64 -7.65 -35.25 0.22 24.79 0.00 0.00 19 250.22 -11.37 -49.33 0.22 24.79 0.00 0.00 20 229.95 -15.13 -60.04 0.23 24.79 0.00 0.00 21 203.55 -18.97 -66.16 0.23 24.79 0.00 0.00 22 170.63 -22.89 -66.38 0.24 24.79 0.00 0.00 23 130.64 -26.94 -59.18 0.25 24.79 0.00 0.00 24 82.85 -31.13 -42.83 0.26 24.79 0.00 0.00 25 26.22 -35.52 -15.23 0.27 24.79 0.00 0.00

ΣWi= 14508.59 [kg]

ΣWisinαi= 4990.25 [kg]

ΣWitanφi= 6701.23 [kg]

Σtanαitanφi= 4.41 COMBINAZIONE n° 25 Valore della spinta statica 2035.70 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1912.93 [kg] Componente verticale della spinta statica 696.25 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.41 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 62.65 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1912.93 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8213.75 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8213.75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1912.93 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 8433.57 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.11 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 630.43 [kgm] Carico ultimo della fondazione 54569.19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6874 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3725 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.56 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.64

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 25

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro

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Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 1.64 32.10 3 0.21 157.50 6.94 69.75 4 0.32 236.25 16.48 112.95 5 0.42 315.00 30.85 161.69 6 0.53 393.75 50.63 215.97 7 0.63 472.50 76.40 275.80 8 0.74 551.25 108.74 341.17 9 0.84 630.00 148.24 412.09 10 0.95 708.75 195.47 488.55 11 1.05 787.50 251.03 570.56 12 1.16 866.25 315.48 658.11 13 1.26 945.00 389.42 751.21 14 1.37 1023.75 473.43 849.85 15 1.47 1102.50 568.09 954.03 16 1.58 1181.25 673.97 1063.76 17 1.68 1260.00 791.67 1179.03 18 1.79 1338.75 921.76 1299.85 19 1.89 1417.50 1064.83 1426.21 20 2.00 1496.25 1221.46 1558.12 21 2.10 1575.00 1392.23 1695.57

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 25

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.91 152.46 3 0.05 7.61 303.64 4 0.08 17.08 453.56 5 0.10 30.28 602.21 6 0.13 47.18 749.58 7 0.15 67.75 895.69 8 0.18 91.95 1040.53 9 0.20 119.76 1184.10 10 0.23 151.15 1326.40 11 0.25 186.07 1467.42

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 25

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -8.69 -170.37 3 0.20 -33.40 -320.42 4 0.30 -72.09 -450.16 5 0.40 -122.75 -559.58 6 0.50 -183.33 -648.68 7 0.60 -251.81 -717.47 8 0.70 -326.15 -765.95 9 0.80 -404.32 -794.11 10 0.90 -484.29 -801.95 11 1.00 -564.03 -789.48

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 25

TCIRC-VIA-MILANO.DOCX 128 / 138

L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]

Nr. Y B, H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 0.03 0.01 -0.24 -0.48 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 0.09 0.03 -0.24 -1.21 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 0.17 0.05 0.13 -2.26 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 0.30 0.07 1.63 -3.85 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 0.50 0.09 5.20 -6.07 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 0.76 0.12 11.39 -8.90 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 1.09 0.15 20.40 -12.31 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 1.49 0.18 32.43 -16.32 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 1.97 0.21 47.65 -20.99 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 2.53 0.25 66.29 -26.34 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 3.17 0.29 88.57 -32.44 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 3.91 0.33 114.71 -39.32 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 4.74 0.37 144.96 -47.04 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 5.67 0.42 179.53 -55.64 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 6.71 0.46 218.66 -65.17 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 7.86 0.51 262.59 -75.68 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 9.14 0.57 311.55 -87.22 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 10.54 0.62 365.77 -99.84 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 12.07 0.68 425.50 -113.59 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 13.73 0.74 490.97 -128.51

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 25 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0.02 0.07 0.96 -0.16 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0.08 0.13 3.83 -0.64 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0.18 0.20 8.59 -1.43 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.32 0.26 15.23 -2.54 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0.49 0.33 23.74 -3.96 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0.71 0.39 34.09 -5.68 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0.96 0.45 46.26 -7.72 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 1.26 0.52 60.26 -10.05 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 1.58 0.58 76.05 -12.68 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 1.95 0.64 93.62 -15.61 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.09 -0.07 -0.73 4.37 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0.35 -0.14 -2.80 16.80 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0.76 -0.20 -6.05 36.27 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 1.29 -0.24 -10.30 61.76 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 1.92 -0.28 -15.38 92.24 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 2.64 -0.31 -21.13 126.69

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8 0.70 100, 30 8.04 8.04 3.42 -0.33 -27.37 164.09 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 4.24 -0.35 -33.93 203.42 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 5.08 -0.35 -40.64 243.66 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 5.91 -0.34 -47.33 283.78

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 25

L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]

εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0.00 10.05 8.04 -2151 0 0.0000 0.00 0.000 2 0.11 10.05 8.04 -2151 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.21 10.05 8.04 -2151 -7 0.0000 0.00 0.000 4 0.32 10.05 8.04 -2151 -16 0.0000 0.00 0.000 5 0.42 10.05 8.04 -2151 -31 0.0000 0.00 0.000 6 0.53 10.05 8.04 -2151 -51 0.0000 0.00 0.000 7 0.63 10.05 8.04 -2151 -76 0.0000 0.00 0.000 8 0.74 10.05 8.04 -2151 -109 0.0000 0.00 0.000 9 0.84 10.05 8.04 -2151 -148 0.0000 0.00 0.000 10 0.95 10.05 8.04 -2151 -195 0.0000 0.00 0.000 11 1.05 10.05 8.04 -2151 -251 0.0000 0.00 0.000 12 1.16 10.05 8.04 -2151 -315 0.0000 0.00 0.000 13 1.26 10.05 8.04 -2151 -389 0.0000 0.00 0.000 14 1.37 10.05 8.04 -2151 -473 0.0000 0.00 0.000 15 1.47 10.05 8.04 -2151 -568 0.0000 0.00 0.000 16 1.58 10.05 8.04 -2151 -674 0.0000 0.00 0.000 17 1.68 10.05 8.04 -2151 -792 0.0000 0.00 0.000 18 1.79 10.05 8.04 -2151 -922 0.0000 0.00 0.000 19 1.89 10.05 8.04 -2151 -1065 0.0000 0.00 0.000 20 2.00 10.05 8.04 -2151 -1221 0.0000 0.00 0.000 21 2.10 10.05 8.04 -2151 -1392 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0.55 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000 2 -0.53 8.04 8.04 2105 2 0.0000 0.00 0.000 3 -0.50 8.04 8.04 2105 8 0.0000 0.00 0.000 4 -0.48 8.04 8.04 2105 17 0.0000 0.00 0.000 5 -0.45 8.04 8.04 2105 30 0.0000 0.00 0.000 6 -0.43 8.04 8.04 2105 47 0.0000 0.00 0.000 7 -0.40 8.04 8.04 2105 68 0.0000 0.00 0.000 8 -0.38 8.04 8.04 2105 92 0.0000 0.00 0.000 9 -0.35 8.04 8.04 2105 120 0.0000 0.00 0.000 10 -0.33 8.04 8.04 2105 151 0.0000 0.00 0.000 11 -0.30 8.04 8.04 2105 186 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 8.04 8.04 -2105 -564 0.0000 0.00 0.000 13 0.10 8.04 8.04 -2105 -484 0.0000 0.00 0.000 14 0.20 8.04 8.04 -2105 -404 0.0000 0.00 0.000 15 0.30 8.04 8.04 -2105 -326 0.0000 0.00 0.000 16 0.40 8.04 8.04 -2105 -252 0.0000 0.00 0.000 17 0.50 8.04 8.04 -2105 -183 0.0000 0.00 0.000 18 0.60 8.04 8.04 -2105 -123 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04 -2105 -72 0.0000 0.00 0.000 20 0.80 8.04 8.04 -2105 -33 0.0000 0.00 0.000 21 0.90 8.04 8.04 -2105 -9 0.0000 0.00 0.000 22 1.00 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000 COMBINAZIONE n° 26 Valore della spinta statica 2035.70 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1912.93 [kg]

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Componente verticale della spinta statica 696.25 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.41 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 62.65 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1912.93 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8213.75 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8213.75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1912.93 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 8433.57 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.11 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 630.43 [kgm] Carico ultimo della fondazione 54569.19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6874 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3725 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.56 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.64

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 26

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 1.64 32.10 3 0.21 157.50 6.94 69.75 4 0.32 236.25 16.48 112.95 5 0.42 315.00 30.85 161.69 6 0.53 393.75 50.63 215.97 7 0.63 472.50 76.40 275.80 8 0.74 551.25 108.74 341.17 9 0.84 630.00 148.24 412.09 10 0.95 708.75 195.47 488.55 11 1.05 787.50 251.03 570.56 12 1.16 866.25 315.48 658.11 13 1.26 945.00 389.42 751.21 14 1.37 1023.75 473.43 849.85 15 1.47 1102.50 568.09 954.03 16 1.58 1181.25 673.97 1063.76 17 1.68 1260.00 791.67 1179.03 18 1.79 1338.75 921.76 1299.85 19 1.89 1417.50 1064.83 1426.21 20 2.00 1496.25 1221.46 1558.12 21 2.10 1575.00 1392.23 1695.57

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 26

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm

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Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.91 152.46 3 0.05 7.61 303.64 4 0.08 17.08 453.56 5 0.10 30.28 602.21 6 0.13 47.18 749.58 7 0.15 67.75 895.69 8 0.18 91.95 1040.53 9 0.20 119.76 1184.10 10 0.23 151.15 1326.40 11 0.25 186.07 1467.42

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 26

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -8.69 -170.37 3 0.20 -33.40 -320.42 4 0.30 -72.09 -450.16 5 0.40 -122.75 -559.58 6 0.50 -183.33 -648.68 7 0.60 -251.81 -717.47 8 0.70 -326.15 -765.95 9 0.80 -404.32 -794.11 10 0.90 -484.29 -801.95 11 1.00 -564.03 -789.48

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 26 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]

Nr. Y B, H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 0.03 0.01 -0.24 -0.48 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 0.09 0.03 -0.24 -1.21 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 0.17 0.05 0.13 -2.26 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 0.30 0.07 1.63 -3.85 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 0.50 0.09 5.20 -6.07 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 0.76 0.12 11.39 -8.90 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 1.09 0.15 20.40 -12.31 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 1.49 0.18 32.43 -16.32 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 1.97 0.21 47.65 -20.99 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 2.53 0.25 66.29 -26.34 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 3.17 0.29 88.57 -32.44 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 3.91 0.33 114.71 -39.32 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 4.74 0.37 144.96 -47.04 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 5.67 0.42 179.53 -55.64 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 6.71 0.46 218.66 -65.17 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 7.86 0.51 262.59 -75.68 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 9.14 0.57 311.55 -87.22 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 10.54 0.62 365.77 -99.84 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 12.07 0.68 425.50 -113.59 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 13.73 0.74 490.97 -128.51

Armature e tensioni nei materiali della fondazione

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Combinazione n° 26 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0.02 0.07 0.96 -0.16 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0.08 0.13 3.83 -0.64 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0.18 0.20 8.59 -1.43 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.32 0.26 15.23 -2.54 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0.49 0.33 23.74 -3.96 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0.71 0.39 34.09 -5.68 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0.96 0.45 46.26 -7.72 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 1.26 0.52 60.26 -10.05 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 1.58 0.58 76.05 -12.68 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 1.95 0.64 93.62 -15.61 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.09 -0.07 -0.73 4.37 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0.35 -0.14 -2.80 16.80 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0.76 -0.20 -6.05 36.27 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 1.29 -0.24 -10.30 61.76 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 1.92 -0.28 -15.38 92.24 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 2.64 -0.31 -21.13 126.69 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 3.42 -0.33 -27.37 164.09 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 4.24 -0.35 -33.93 203.42 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 5.08 -0.35 -40.64 243.66 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 5.91 -0.34 -47.33 283.78

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 26

L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]

εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0.00 10.05 8.04 -2151 0 0.0000 0.00 0.000 2 0.11 10.05 8.04 -2151 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.21 10.05 8.04 -2151 -7 0.0000 0.00 0.000 4 0.32 10.05 8.04 -2151 -16 0.0000 0.00 0.000 5 0.42 10.05 8.04 -2151 -31 0.0000 0.00 0.000 6 0.53 10.05 8.04 -2151 -51 0.0000 0.00 0.000 7 0.63 10.05 8.04 -2151 -76 0.0000 0.00 0.000 8 0.74 10.05 8.04 -2151 -109 0.0000 0.00 0.000 9 0.84 10.05 8.04 -2151 -148 0.0000 0.00 0.000 10 0.95 10.05 8.04 -2151 -195 0.0000 0.00 0.000 11 1.05 10.05 8.04 -2151 -251 0.0000 0.00 0.000 12 1.16 10.05 8.04 -2151 -315 0.0000 0.00 0.000

TCIRC-VIA-MILANO.DOCX 133 / 138

13 1.26 10.05 8.04 -2151 -389 0.0000 0.00 0.000 14 1.37 10.05 8.04 -2151 -473 0.0000 0.00 0.000 15 1.47 10.05 8.04 -2151 -568 0.0000 0.00 0.000 16 1.58 10.05 8.04 -2151 -674 0.0000 0.00 0.000 17 1.68 10.05 8.04 -2151 -792 0.0000 0.00 0.000 18 1.79 10.05 8.04 -2151 -922 0.0000 0.00 0.000 19 1.89 10.05 8.04 -2151 -1065 0.0000 0.00 0.000 20 2.00 10.05 8.04 -2151 -1221 0.0000 0.00 0.000 21 2.10 10.05 8.04 -2151 -1392 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0.55 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000 2 -0.53 8.04 8.04 2105 2 0.0000 0.00 0.000 3 -0.50 8.04 8.04 2105 8 0.0000 0.00 0.000 4 -0.48 8.04 8.04 2105 17 0.0000 0.00 0.000 5 -0.45 8.04 8.04 2105 30 0.0000 0.00 0.000 6 -0.43 8.04 8.04 2105 47 0.0000 0.00 0.000 7 -0.40 8.04 8.04 2105 68 0.0000 0.00 0.000 8 -0.38 8.04 8.04 2105 92 0.0000 0.00 0.000 9 -0.35 8.04 8.04 2105 120 0.0000 0.00 0.000 10 -0.33 8.04 8.04 2105 151 0.0000 0.00 0.000 11 -0.30 8.04 8.04 2105 186 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 8.04 8.04 -2105 -564 0.0000 0.00 0.000 13 0.10 8.04 8.04 -2105 -484 0.0000 0.00 0.000 14 0.20 8.04 8.04 -2105 -404 0.0000 0.00 0.000 15 0.30 8.04 8.04 -2105 -326 0.0000 0.00 0.000 16 0.40 8.04 8.04 -2105 -252 0.0000 0.00 0.000 17 0.50 8.04 8.04 -2105 -183 0.0000 0.00 0.000 18 0.60 8.04 8.04 -2105 -123 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04 -2105 -72 0.0000 0.00 0.000 20 0.80 8.04 8.04 -2105 -33 0.0000 0.00 0.000 21 0.90 8.04 8.04 -2105 -9 0.0000 0.00 0.000 22 1.00 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000 COMBINAZIONE n° 27 Valore della spinta statica 2035.70 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1912.93 [kg] Componente verticale della spinta statica 696.25 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.00 [m] Y = -1.41 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 62.65 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 4780.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.50 [m] Y = -1.05 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1912.93 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 8213.75 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 8213.75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1912.93 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.08 [m] Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Risultante in fondazione 8433.57 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.11 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 630.43 [kgm] Carico ultimo della fondazione 54569.19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0.6874 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.3725 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante

Coeff. capacità portante Nc = 37.16 Nq = 22.46 Nγ = 19.32

Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 sγ = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.

N'c = 37.16 N'q = 22.46 N'γ = 19.32

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COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.56 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 6.64

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 27

L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 78.75 1.64 32.10 3 0.21 157.50 6.94 69.75 4 0.32 236.25 16.48 112.95 5 0.42 315.00 30.85 161.69 6 0.53 393.75 50.63 215.97 7 0.63 472.50 76.40 275.80 8 0.74 551.25 108.74 341.17 9 0.84 630.00 148.24 412.09 10 0.95 708.75 195.47 488.55 11 1.05 787.50 251.03 570.56 12 1.16 866.25 315.48 658.11 13 1.26 945.00 389.42 751.21 14 1.37 1023.75 473.43 849.85 15 1.47 1102.50 568.09 954.03 16 1.58 1181.25 673.97 1063.76 17 1.68 1260.00 791.67 1179.03 18 1.79 1338.75 921.76 1299.85 19 1.89 1417.50 1064.83 1426.21 20 2.00 1496.25 1221.46 1558.12 21 2.10 1575.00 1392.23 1695.57

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 27

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.03 1.91 152.46 3 0.05 7.61 303.64 4 0.08 17.08 453.56 5 0.10 30.28 602.21 6 0.13 47.18 749.58 7 0.15 67.75 895.69 8 0.18 91.95 1040.53 9 0.20 119.76 1184.10 10 0.23 151.15 1326.40 11 0.25 186.07 1467.42

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 27

L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.10 -8.69 -170.37 3 0.20 -33.40 -320.42 4 0.30 -72.09 -450.16 5 0.40 -122.75 -559.58

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6 0.50 -183.33 -648.68 7 0.60 -251.81 -717.47 8 0.70 -326.15 -765.95 9 0.80 -404.32 -794.11 10 0.90 -484.29 -801.95 11 1.00 -564.03 -789.48

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 27 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]

Nr. Y B, H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0.00 100, 30 10.05 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.11 100, 30 10.05 8.04 0.03 0.01 -0.24 -0.48 3 0.21 100, 30 10.05 8.04 0.09 0.03 -0.24 -1.21 4 0.32 100, 30 10.05 8.04 0.17 0.05 0.13 -2.26 5 0.42 100, 30 10.05 8.04 0.30 0.07 1.63 -3.85 6 0.53 100, 30 10.05 8.04 0.50 0.09 5.20 -6.07 7 0.63 100, 30 10.05 8.04 0.76 0.12 11.39 -8.90 8 0.74 100, 30 10.05 8.04 1.09 0.15 20.40 -12.31 9 0.84 100, 30 10.05 8.04 1.49 0.18 32.43 -16.32 10 0.95 100, 30 10.05 8.04 1.97 0.21 47.65 -20.99 11 1.05 100, 30 10.05 8.04 2.53 0.25 66.29 -26.34 12 1.16 100, 30 10.05 8.04 3.17 0.29 88.57 -32.44 13 1.26 100, 30 10.05 8.04 3.91 0.33 114.71 -39.32 14 1.37 100, 30 10.05 8.04 4.74 0.37 144.96 -47.04 15 1.47 100, 30 10.05 8.04 5.67 0.42 179.53 -55.64 16 1.58 100, 30 10.05 8.04 6.71 0.46 218.66 -65.17 17 1.68 100, 30 10.05 8.04 7.86 0.51 262.59 -75.68 18 1.79 100, 30 10.05 8.04 9.14 0.57 311.55 -87.22 19 1.89 100, 30 10.05 8.04 10.54 0.62 365.77 -99.84 20 2.00 100, 30 10.05 8.04 12.07 0.68 425.50 -113.59 21 2.10 100, 30 10.05 8.04 13.73 0.74 490.97 -128.51

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 27 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]

σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]

σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]

σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.03 100, 30 8.04 8.04 0.02 0.07 0.96 -0.16 3 0.05 100, 30 8.04 8.04 0.08 0.13 3.83 -0.64 4 0.08 100, 30 8.04 8.04 0.18 0.20 8.59 -1.43 5 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.32 0.26 15.23 -2.54 6 0.13 100, 30 8.04 8.04 0.49 0.33 23.74 -3.96 7 0.15 100, 30 8.04 8.04 0.71 0.39 34.09 -5.68 8 0.18 100, 30 8.04 8.04 0.96 0.45 46.26 -7.72 9 0.20 100, 30 8.04 8.04 1.26 0.52 60.26 -10.05 10 0.23 100, 30 8.04 8.04 1.58 0.58 76.05 -12.68 11 0.25 100, 30 8.04 8.04 1.95 0.64 93.62 -15.61

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Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)

Nr. X B, H Afs Afi σc τc σfi σfs 1 0.00 100, 30 8.04 8.04 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.10 100, 30 8.04 8.04 0.09 -0.07 -0.73 4.37 3 0.20 100, 30 8.04 8.04 0.35 -0.14 -2.80 16.80 4 0.30 100, 30 8.04 8.04 0.76 -0.20 -6.05 36.27 5 0.40 100, 30 8.04 8.04 1.29 -0.24 -10.30 61.76 6 0.50 100, 30 8.04 8.04 1.92 -0.28 -15.38 92.24 7 0.60 100, 30 8.04 8.04 2.64 -0.31 -21.13 126.69 8 0.70 100, 30 8.04 8.04 3.42 -0.33 -27.37 164.09 9 0.80 100, 30 8.04 8.04 4.24 -0.35 -33.93 203.42 10 0.90 100, 30 8.04 8.04 5.08 -0.35 -40.64 243.66 11 1.00 100, 30 8.04 8.04 5.91 -0.34 -47.33 283.78

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 27

L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]

εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0.00 10.05 8.04 -2151 0 0.0000 0.00 0.000 2 0.11 10.05 8.04 -2151 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.21 10.05 8.04 -2151 -7 0.0000 0.00 0.000 4 0.32 10.05 8.04 -2151 -16 0.0000 0.00 0.000 5 0.42 10.05 8.04 -2151 -31 0.0000 0.00 0.000 6 0.53 10.05 8.04 -2151 -51 0.0000 0.00 0.000 7 0.63 10.05 8.04 -2151 -76 0.0000 0.00 0.000 8 0.74 10.05 8.04 -2151 -109 0.0000 0.00 0.000 9 0.84 10.05 8.04 -2151 -148 0.0000 0.00 0.000 10 0.95 10.05 8.04 -2151 -195 0.0000 0.00 0.000 11 1.05 10.05 8.04 -2151 -251 0.0000 0.00 0.000 12 1.16 10.05 8.04 -2151 -315 0.0000 0.00 0.000 13 1.26 10.05 8.04 -2151 -389 0.0000 0.00 0.000 14 1.37 10.05 8.04 -2151 -473 0.0000 0.00 0.000 15 1.47 10.05 8.04 -2151 -568 0.0000 0.00 0.000 16 1.58 10.05 8.04 -2151 -674 0.0000 0.00 0.000 17 1.68 10.05 8.04 -2151 -792 0.0000 0.00 0.000 18 1.79 10.05 8.04 -2151 -922 0.0000 0.00 0.000 19 1.89 10.05 8.04 -2151 -1065 0.0000 0.00 0.000 20 2.00 10.05 8.04 -2151 -1221 0.0000 0.00 0.000 21 2.10 10.05 8.04 -2151 -1392 0.0000 0.00 0.000 Verifica fessurazione fondazione

N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0.55 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000 2 -0.53 8.04 8.04 2105 2 0.0000 0.00 0.000 3 -0.50 8.04 8.04 2105 8 0.0000 0.00 0.000 4 -0.48 8.04 8.04 2105 17 0.0000 0.00 0.000 5 -0.45 8.04 8.04 2105 30 0.0000 0.00 0.000 6 -0.43 8.04 8.04 2105 47 0.0000 0.00 0.000 7 -0.40 8.04 8.04 2105 68 0.0000 0.00 0.000 8 -0.38 8.04 8.04 2105 92 0.0000 0.00 0.000 9 -0.35 8.04 8.04 2105 120 0.0000 0.00 0.000 10 -0.33 8.04 8.04 2105 151 0.0000 0.00 0.000 11 -0.30 8.04 8.04 2105 186 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 8.04 8.04 -2105 -564 0.0000 0.00 0.000 13 0.10 8.04 8.04 -2105 -484 0.0000 0.00 0.000 14 0.20 8.04 8.04 -2105 -404 0.0000 0.00 0.000 15 0.30 8.04 8.04 -2105 -326 0.0000 0.00 0.000 16 0.40 8.04 8.04 -2105 -252 0.0000 0.00 0.000

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17 0.50 8.04 8.04 -2105 -183 0.0000 0.00 0.000 18 0.60 8.04 8.04 -2105 -123 0.0000 0.00 0.000 19 0.70 8.04 8.04 -2105 -72 0.0000 0.00 0.000 20 0.80 8.04 8.04 -2105 -33 0.0000 0.00 0.000 21 0.90 8.04 8.04 -2105 -9 0.0000 0.00 0.000 22 1.00 8.04 8.04 -2105 0 0.0000 0.00 0.000

14 DICHIARAZIONI SECONDO N.T.C. 2008 (PUNTO 10.2)

Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. La struttura viene discretizzata in elementi tipo trave. Per simulare il comportamento del terreno di fondazione e di rinfianco vengono inserite delle molle alla Winkler non reagenti a trazione L'analisi che viene effettuata è un’analisi al passo per tener conto delle molle che devono essere eliminate (molle in trazione). L’analisi fornisce i risultati in termini di spostamenti. Dagli spostamenti si risale alle sollecitazioni nodali ed alle pressioni sul terreno. Il calcolo degli scatolari viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo delle pressioni in calotta (per gli scatolari ricoperti da terreno); - Calcolo della spinta del terreno; - Calcolo delle sollecitazioni sugli elementi strutturali (fondazione, piedritti e traverso); - Progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo SCAT - Analisi Strutture Scatolari Versione 11.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Autostrade Centro Padane spa Licenza AIU3519LJ Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista

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