Ipotesi_carico_2
-
Upload
flangiarolo -
Category
Documents
-
view
12 -
download
0
Transcript of Ipotesi_carico_2
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 1/20
TESTI DI RIFERIMENTO
C. Bernuzzi
PROPORZIONAMENTO DI
STRUTTURE IN ACCIAIO
LE AZIONI SULLE COSTRUZIONI
• Carichi
• Applicazioni
Il vento viene deviato dall’ostacolo che trova sul percorso; i vortici che si
generano producono, su alcune facce, uno stato di depressione.
Tipicamente, la faccia “sopravvento” è soggetta a pressione, mentre quella
“sottovento” a depressione.
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 2/20
I vortici possono avere asse verticale ed anche
orizzontale, come nel caso della figura.
APPLICAZIONE 3
L’AZI ONE DEL VENTO
La pressione del vento si
calcola come:
Coef f ic ien t e d i espos iz ione
Press ione cine t i ca d i r i fe r im en to
p = qref · ce · cp · cd
Coe f f i c ien t e d i fo rm a (ae rod inam ico )
Coe f f i c ien t e d inam ico *
* Va lo r i p ross im i ad 1 . I n
u n a t r a t t a z io n esemp l i f i ca ta può esse ret r a s c u r a to
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 3/20
PRESSI ONE CI NETI CA DI RI FERI MENTO :
q r ef = v 2r e f / 1 ,6
Con v r e f = v eloci t à d i r if er im e n to ( m / s)
V r e f = V r ef ,0 p e r as ≤ a 0
V r e f = V r ef ,0 + k a ( as – a 0 ) p er as > a 0
Dove as = a l t i t u d in e su l l i v el lo d el m ar e
I p ar a m e t r i
V r ef ,0 , k a , a 0
Sono fo r n i t i da appos i ta t abe l l a ( t abe l la 7 .1 de l l aN o r m a t i va )
Come nel casodel car ico daneve, la velocit àdi r if er iment odel ventodipende dalla
zona geogr af icae dalla quot as.l.m.
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 4/20
q r e f = v 2r e f / 1 ,6
q r e f ( N/ m 2 )q r ef ( N/ m 2 )
526
601
COEFFI CI ENTE DI ESPOSI ZI ONE ( ce)
E’ f u n zi o n e d i
z = a lt e zza d el l ’e di f i ci o r i sp et t o a l su o lo
e d i pen d e d al la “ Cat eg or ia d i esp osi zio n e d el s it o ”
( d a ll a N or m a t iv a h o 5 Cat eg or ie : I , I I , I I I , I V, V)
La c at e g o r ia d i p en d e
d al la Zo na ( d a 1 a 9 t ab . 7 .1 )
d a l la Ru g o s it à ( A , B , C, D t a b . 7 .3 )
d al la d ist an za d al la co st a e da l la q uo ta
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 6/20
COEFFI CI ENTE DI ESPOSI ZI ONE
Si ca lco la com e
Ce ( z) = Ce ( zm in ) p er z < zm in
Ce ( z) = k 2 · c t · l n ( z/ z0 ) · [ 7 + c t · ln ( z/ z0 ) ]
I p ar am e t r i zm in , z0 , k
so no f or n it i i n un a t ab el la in fu n zio ne d el la
“ Cat e go r ia d i esp osi zi on e d el si t o” ( Tab el la 7 .2 )
Ct = co ef f ici en t e d i t o po gr af ia ( 3 c asi )
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 8/20
COEFFI CI ENTE DI FORMA ( cp e)
Superfici sopravvento
Superfici sottovento
α = inclinazione rispettoall’orizzontale (in gradi)
Sopravven to :
Se α ≥ 60° Cpe = + 0.8
Se 20° <α< 60° Cpe = + 0.03 α – 1
Se 0° ≤ α ≤ 20° Cpe = – 0.4
S o t t o ve n t o :
Cpe = – 0.4 (sempre)
I n p a r t i col ar e :
Co st r u z i on e “ st a g n a”
Co st r u z i on e “ n o n st a g n a ”
Si assume, oltre alle azioni già viste, che all’interno siapresente una pressione o una depressione (la peggioredelle due)
NOTA:
L’effetto è sulle singole superfici, non sull’insieme.
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 9/20
cd : i l coe f f i cien te d inam ico
• In relazione alle dimensioni della costruzione investita dal
vento, è ragionevole ipotizzare una non contemporaneità
delle massime pressioni locali su tutta la superficie
e f fe t t i r i d u t t i v i d i n o n co n te m p o ra n e i t à
• Nel caso di costruzioni snelle e leggere può aversi
un’interazione dinamica, a cui consegue un’amplificazione
degli effetti statici
e f fe t t i a m p l i f i ca t i v i p e r v i b ra z io n i s t ru t t u r a l i
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 10/20
I l coef f i c ien te d inam ico per ed i f i c i a s t ru t t u r a i n acc iaio , i nc .a . e com post a accia io -ca lcest ru zzo
Edifici a struttura in c.a.
Edifici a struttura in acciaio
Edifici a struttura compostaacciaio-calcestruzzo
ESEMPI O
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 15/20
Da l “ Te st o U ni co ” ( D.M. 14 settembre 2005)
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 16/20
Azio n i t e rm i ch e
Variazioni massime di temperatura per le quali vanno verificatii diversi elementi strutturali:
Strutture in c.a. e in c.a.p.:
esposte: ± 15 °C
protette: ± 10 °C
Strutture in acciaio:
esposte: ± 25 °C
protette: ± 15 °C
Azio n i t e rm i ch e
Per alcuni materiali ricorrentemente usati nelle costruzioni sonoriportati in tabella i valori del modulo di elasticità E e del coefficientedi dilatazione termica.
MATERIALE E [N/mm ] α ACCIAIO 206000 - 280000 12x10
-6 /°C
CALCESTRUZZO ARMATO 26000 - 37000 10x10-6 /°C
ALLUMINIO 70000 24x10-6 /°C
GHISA 85000 - 160000 10x10-6 /°C
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 17/20
Cedimenti vincolari
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 18/20
APPLICAZIONE 4
CARI CO DA SI SMA ( cenn i )
Le fo r ze s ism iche
Pe r e f f e t t o d e l t e r r e m o t o i l t e r re n o s im u o ve ra p id a m e n t e ; i l m o to ècara t te r i zza to d a accele raz ion i ( a 0) .
L ’ed i f i c io s i m uov e d i conseguen za: lesue m asse sono sogge t t e adacce le raz ion i a1 e a2 e qu ind i a
Forze d i I ne rz ia
F1 = - m1a1 F2 = - m2a2
Tal i fo rze descr i vono l ’ e f fe t t o de l te r r em o to su l l ’ ed i f i c io .
NOTA:
La fo r za d i in e r zi a è ca r at t e r i zz at a d a se g no “ – “ i n qu a n t o sio p p o n e al m o to .
FORZE STATI CHE EQUI VALENTI
Co n sen to n o d i r a p p re sen ta re i l t e r re m o to ( f e n o m e n od in a m ico ) m e d ian te u n s is te m a d i f o r ze s ta t i ch e
Pre v i ste d a t u t t e l e n o rm a t i ve , so t t o p a r t i co l ar i co n d i z io n i
Rappresen tano un a st im a de l l e m assim e fo rze gene ra ted al t e r r e m o t o
Pe r i l p ro g e t t o è n e ce ssar i o a ve re u n a s t im a d el l e m a ssim e
fo r ze si sm iche .
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 19/20
Val ide per
Edi f i c i a TELAI O
N u m e r o d i p i an i ≤ 6 – 7
Ada t t e per
Ver i f i ca a l l e TENSI ONI AMMI SSI B I LI
FORZE SI SMI CHE DI PROGETTO
FORZE SI SMI CHE DI PROGETTO
hi = altezza da terra
wi = peso del piano i
W = ∑ wi = peso totale
Forza s ism ica
a l p iano i
Acce le raz ione m assim a de lt e r r e n o / a ccele ra zi o n e d i g ra v i t à :
I categoria : 0.10
II categoria : 0.07
III categoria : 0.04
Peso to t a le
Coef f ic ien ted ir i p a r t i z i o n et r a i p i an i
Forza s ism ica t o t a le( p e r t u t t o l ’ e d if i c io )
5/16/2018 Ipotesi_carico_2 - slidepdf.com
http://slidepdf.com/reader/full/ipotesicarico2 20/20
SE tu t t i i p i a n i h an n o l o ste sso p e so , Fi r i su l t a
p ropo r z iona le a h i
Le fo rze s i sm iche va r iano l i nea rm en te in p rop o rz ionea l l ’ al tezza da te r r a
W i = p eso del p ian o i = p +α
q
p = ca r i co p er m a n en t e
q = car i co acc iden t a le
NOTA:
Nel calcolo dei pesi, si considera tutto i permanente eparte dell’accidentale
α = 0 .3 pe r ed i f i c i res idenz ial i