E-DOC-004 -RELAZIONE DEI CALCOLI ESECUTIVI STRUTTURE · 2012-10-26 · − Foglio 557 n. 140...

PROGETTO DI UNA RETE DI PERCORSI CICLABILI NELL’AREA VASTA DI CAGLIARI – I LOTTO

Progetto Esecutivo Ponte Ciclabile - Pedonale Relazione Dei Calcoli Esecutivi Delle Strutture

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Provincia di Cagliari Comune di Cagliari

ENTE PARCO NATURALE REGIONALE MOLENTARGIUS - SALINE

RELAZIONE DEI CALCOLI ESECUTIVI DELLE STRUTTURE

PROGETTO ESECUTIVO PONTE CICLABILE - PEDONALE

Progetto Esecutivo Strutture



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01. PREMESSE E GENERALITÀ SUL PROGETTO STRUTTUALE

La presente relazione riguarda il progetto esecutiva di un ponte ciclabile – pedonale alla fine di Via La Palma in

prossimità dell’esistente Ponte Secchi, nel territorio dell’Ente Parco Naturale Regionale Molentargius - Saline.

01.01. Caratteristiche del sito

Il sito interessato dal ponte ciclabile è ubicato in comune di Cagliari, nella porzione sud occidentale del territorio del

Parco e risulta contenuto nella seguente cartografia:

− Foglio 557 Cagliari della carta geologica nazionale in scala 1:50.000,

− Foglio 557 Sez. III "Cagliari" in scala 1:25.000,

− Foglio 557 n. 140 “Cagliari” della Carta Tecnica Regionale numerica della Regione Autonoma Sardegna in scala

1:10.000.

Il nuovo ponte ciclabile – pedonale verrà realizzato alla fine di via Palma in prossimità dell’esistente Ponte Secchi, unico

ingresso al Parco dal lato della Città di Cagliari.

Figura 1: Inquadramento geografico



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Figura 2: inquadramento geografico su ortofoto 2006

Figura 3: inquadramento geografico su CTR

Il Ponte Secchi, avente una larghezza di appena 4,00 metri, in cui coesiste di traffico veicolare con il transito di biciclette

e pedoni. Si ritiene opportuno con il presente progetto creare un’infrastruttura che consenta il passaggio in sicurezza

esclusivo di pedoni e ciclisti. Per cui il progetto prevede la realizzazione di un ponte ciclopedonale affiancato a quello

esistente che sarà perciò dedicato al solo traffico veicolare.

La realizzazione del ponte dedicato esclusivamente alla mobilità ciclo-pedonale, ben si sposa con la finalità generale del

progetto che prevede di ripristinare e rafforzare la mobilità sostenibile all’interno del Parco.



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01.02. Caratteristiche geologiche geotecniche del sito

Le caratteristiche geotecniche del terreno di sedime che ospiterà l’opera in progetto, sono state desunte della relazioni

specialistiche poste a corredo del presente progetto dall’Ente appaltante e di seguito specificate:

- Relazione Geologica, redatta dalla Dott.ssa Geol. Alba Gamba;

- Indagini geognostiche, eseguite dalla Dott. Geol. Antonello Angius;

Il sito ha quota circa 1 metro sul l.m.m. ed è stato originato durante le ultime fasi di regressione marina Quaternaria, che

hanno visto l’accumulo dei sedimenti, sabbioso-ciottolosi con legante carbonatico, originati dall’erosione dei rilievi

calcarei (Sella del Diavolo– Monte Urpinu) in ambiente di mare poco profondo o di linea di spiaggia. I terreni, al di sotto

di una coltre di terreno di riporto potente circa 1 metro, sono sabbiosi, talora con ciottoli e più o meno legati da carbonati

ed argilla, moderatamente addensati. Appena al di sotto di 1.50 m i terreni sono saturi per la presenza del Canale La

Palma. Al di sotto dei -4.50 metri e sino a circa -10 metri dal p.c. i terreni, prevalentemente sabbiosi sono saturi e sotto-

consolidati, prevalentemente sciolti; risultato di una fase di rapido accumulo e sedimentazione in ambiente marino.

Oltre tale quota le sabbie sfumano da termini poco addensati a termini molto addensati. Il sondaggio non ha riscontrato

la presenza della Panchina Tirreniana che normalmente caratterizza l’area. Si riporta di seguito la parametrizzazione

geotecnica assunta alla base del calcolo e desunta delle relazioni specialistiche:

La superficie piezometrica si stabilizza in entrambi i fori a - 1.60 metri dall’attuale p.c. La successione stratigrafica può

essere geotecnica mente accorpata in tre strati, a partire dall’alto verso il basso, come segue:

A) dal p.c. a -0.80 (max -1.00 metri) Terreno di riporto: clasti di calcare e sabbia

rimaneggiata, biancastra, asciutta, moderatamente addensata. Questo livello sarà superato dal piano di posa delle

strutture di fondazione. Si assume un valore NSPT=15-20 colpi/30 cm al quale vengono associati i seguenti parametri

geotecnici:

γ = 18.5-19.7 kN/mc; γsat = 19.1-23.6 kN/mc; DR = 90.00 % (Gibbs-Holtz, 1957)

Cu = ≥ 0; γmedio = 31°-33°; EYoung = 17000 kN/mq

B) da -0.80 (max -1.00 metri) a -10.20 (max -11.20 metri) Sabbia da sciolta a poco addensata (sotto-consolidata):

complesso di sedimenti di ambiente di transizione (antica linea di costa) costituiti da sabbia equigranulare, qualche

clasto di calcare e legante carbonatico, da biancastra a beige. Sempre satura a partire da – 1.60 metri dal p.c.

Si attribuisce a tale livello un valore NSPT= 5-12 colpi/30 cm e si associano i seguenti parametri geotecnici:

γ = 15.0-19.0 kN/mc γsat = 18.5-19 kN/m3 DR =40-70 %

Cu = ≥ 0; γmedio = 29-32° EYoung = 5.000-11.000 kN/m2

C) da -10.20 (max -11.20 metri) a 11.60 e oltre Sabbia molto addensata: sabbia con granulometria assortita,

consolidata, addensata, satura. Si assume un valore NSPT=50 colpi/30 cm al quale sono associati i seguenti parametri

geotecnici:

γ = 21.7 kN/m3 γsat = 24.5 kN/m3 DR = 95%

Cu = ≥ 0 γmedio = 38°-40°; EYoung = 30.000-45.000 kN/mq



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02. DESCRIZIONE DELLE OPERE

02.01. Fondazioni spalle n. 1 e 2

In considerazione delle caratteristiche geotecniche del sito su descritte e degli esigui carichi tramessi dal manufatto si è

optato per la realizzazione di fondazioni superficiali posate a quota -1.85 m dal piano di campagna (strato B) previa

esecuzione di bonifica del piano di posa con misto arido di cava pulito e compattato adeguatamente per un’altezza di

almeno 50 cm, prima di eseguire il magrone di sottofondazione in calcestruzzo tipo C 10/15.

Tutto ciò premesso le spalle n.1 e 2 e i relativi muri d’ala verranno fondati su una platea in cemento armato ordinario

avente dimensioni pari a 4.50x3.30x0.60 h, dimensionate adottando un carico limite ammissibile di 1.50 daN/cmq. I

manufatti di fondazione dovranno essere confezionati con calcestruzzo tipo C 30/37 e acciaio tipo B450C.

02.02. Spalle n. 1 e 2

I manufatti di sostegno previsti in progetto su ciascun lato dell’opera d’arte sono costituiti due paramenti sub-verticali

avventi altezza totale rispettivamente pari a 4.00 m spalla n. 1 e 4.44 m spalla n. 2, di cui 1.85 m risultano interrati. Il

paramento murario presenta larghezza pari a 3.10 m e spessore variabile da 60 cm alla base a 40 cm in sommità, nella

sezione di attacco del muro paraghiaia posto a protezione della sede di appoggio del ponte. Su ciascun lato del

paramento, ortogonalmente a questo sono previsti muri d’ala avventi spessore pari a 30 cm sagomati con una parte a

sbalzo per contenere il rilevato a tergo del opera, per una lunghezza totale di circa 6.10 m e altezza variabile dalla

sommità della spalla alla quota di progetto della rampa..

L’impalcato è collegato alle spalle mediante l’interposizione di uno strato di neoprene spesso 5 cm su ciascuna spalla in

modo da ricreare la condizione di appoggio semplice preesistente. Le spalle dovranno essere confezionati con

calcestruzzo tipo C 30/37 e acciaio tipo B450C.

02.03. Impalcato

L’opera in oggetto essendo una passerella destinata al transito pedonale-ciclabile è stata dimensionata come ponte di

III° categoria, ovvero per il transito dei soli carichi associati allo Schema 5 (passerelle pedonali) indicato nella NTC 2008

p. 5.1.3.3.3 Schemi di Carico, costituito dalla folla compatta agente con intensità nominale comprendente gli effetti

dinamici di 5.0 KN/mq.

Il ponte costituito ad un’unica campate avente luce di calcolo tra gli assi degli appoggi pari a 21.00 m e larghezza pari a

2.50 m, attraversa il canale La Palma trasversalmente al suo corso garantendo gli adeguati franchi richiesti dal

committente per la navigazione con i battelli di proprietà dell’Ente, 2.80 m dal pelo libero dell’acqua all’intradosso

dell’impalcato; da cui conseguine le altezze e le quote di progetto previste in progetto per rispettare tale vincolo

progettuale. L’asse principale del ponte presenta un andamento planimetrico rettilineo e una pendenza longitudinale

pari a zero, mentre le rampe si ricollegano alla viabilità ciclabile esistente con pendenze longitudinali rispettivamente del

6.85 % (spalla n.1) e del 6.37 % (spalla n.2)

Il ponte, progettato con schema statico di semplice appoggio, presenta struttura portante in carpenteria metallica

costituita da due travi principali HEA 280 mm rinforzate con un sistema di puntoni e tiranti Φ120 mm sp. 10 mm,



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accoppiate trasversalmente da profili IPE 120 mm posti ad interasse 1.00 m e deputati ad sostenere la lamiera grecata

collaborante da completare in opera con getto in calcestruzzo alleggerito strutturale C20/25 di spessore pari a 10 cm

armata con rette elettrosaldata. Il getto di completamento collega la sommità dei profili principali e le aste della struttura

secondaria realizzando un impalcato rigido in grado di conferire all’opera la necessaria rigidezza torsionale. In fase di

varo è montaggio della struttura al fine di garantire la necessaria rigidezza dell’impalcato nel suo piano prima del getto

della soletta collaborante in calcestruzzo, è prevista una specifica controventatura di piano con diagonali tipo L35x4 mm.

Figura 4 – Pianta e sezione di progetto del ponte I collegamenti tra gli elementi costituenti la struttura principale, ovvero travi, puntoni e tiranti dovranno essere realizzati

con saldature, mentre i collegamenti delle travi trasversali sulle principali e dei diagonali deve essere eseguito con

flange bullonate. La lamiera grecata collaborante dovrà essere fissata su questi ultimi mediante opportuni punti di

saldatura. La carpenteria metallica costituente la struttura dovrà essere di acciaio laminato tipo CorTen, i collegamenti

saldati devono essere di I° categoria nel rispetto della UNI ISO EN 15614-1 per la qualifica dei procedimenti di saldatura

e dei saldatori.

02.04. Descrizione delle metodologia costruttiva

La realizzazione dell’opera prevede diverse fasi costruttive articolate secondo l’ordine indicato nell’elenco puntato di

seguito riportato.

1. Realizzazione degli scavi di fondazione e delle bonifiche con materiale d’apporto proveniente da cava;

2. Realizzazione delle platee in c.a. di fondazione delle spalle n. 1 e n.2 e dei muri d’ala;

3. Realizzazione dei paramenti murari delle spalle n. 1 e n. 2 e dei muri d’ala;

4. Realizzazione dei muretti di sostegno a tergo del rilevato;

5. Posizionamento degli apparecchi d’appoggio in neoprene sulle spalle n. 1 e n. 2;

6. Trasporto dall’officina e varo della passerella pre-assemblata;



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7. Posa della rette di armatura e getto della soletta in c.a. collaborante con la lamiera grecata;

8. Realizzazione pavimentazione rampe e passerella;

9. Completamenti e finiture.

03. NORMATIVA TECNICA DI RIFERIMENTO

La progettazione delle opere in epigrafe è stata eseguita in ottemperanza alle vigenti norme e prescrizioni in materia

strutturale.

• Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14.01.2008 - Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni [G.U. 04.02.2008 n. 29, S.O. n. 30] • Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 (bozza del 07.03.2008). e, per quanto di competenza e vigente, ma anche per costituire un utile panorama di riferimento: • Legge dello Stato 05.11.1971 n.1086 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica [G.U. 21.12.1971 n.321] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 14.02.1974 n. 11951 - Applicazione delle norme sul cemento armato. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 25.01.1975 n. 13229 - L’impiego di materiali con elevatecaratteristiche di resistenza per cemento armato normale e precompresso. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 27.07.1985 - Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. • Raccomandazioni CNR 10024/86 - Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 01.09.1987 n. 29010 - Legge 5 novembre 1971 n. 1086 - D.M. 27/7/1985 Controllo dei materiali in genere e degli acciai per cemento armato normale in particolare. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 20.11.1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento [S.O. alla G.U.05.12.1987 n. 285] • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 03.12.1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 11.03.1988 - Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.09.1988 n. 30483 - Legge 2 febbraio 1974 n. 64, art. 1 - D.M. 11.03.1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Istruzioni per l’applicazione. • CNR-UNI 10011:1988 - Costruzioni di acciaio – Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 14.02.1992 - Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche [S.O. alla G.U.18.03.1992 n. 65] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 16.07.1992 n.36105 - Legge 5-11-1971, n. 1086, D.M. 14-2-1992. Acciai per cemento armato e da carpenteria. • Decreto Presidente della Repubblica 21.04.1993 n. 246 – Regolamento di attuazione della direttiva 89/106/CEE relativa ai prodotti da costruzione [G.U. 22.07.1993 n. 170]



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• Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.06.1993 n. 37406/STC - Pres. Cons. Superiore - Servizio Tecnico Centrale - Legge 5 novembre 1971, n. 1086. Istruzioni relative alle norme tecniche per l’esecuzione delle opere in c.a.a normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al D.M. 14-2-1992 • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 09.01.1996 - Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 16.01.1996 - Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi» [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 15.10.1996 n. 252 AA.GG./S.T.C. - Istruzioni per l’applicazione delle «Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche» di cui al D.M. 9 gennaio 1996. (n. 252 AA.GG./S.T.C) [S.O. alla G.U. 26.11.1996 n. 277] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.09.1998 n. 30483 – Istruzioni per l’applicazione delle norme sui terreni e sulle fondazioni. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 05.08.1999 - Modificazioni al decreto ministeriale 9 gennaio 1996 contenente norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 14.12.1999 n.346/STC - Legge 5 novembre 1971, n. 1086, art. 20 - Concessione ai laboratori per prove sui materiali da costruzione. • Circolare Ministero delle Attività Produttive 05.08.2004 – Norme armonizzate in applicazione della direttiva 89/106/CE sui materiali da costruzione – Appendice ZA [G.U. 14.09.2004 n.216 – S.O. n. 152]. • UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità. • Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 11.04.2007 – Applicazione della direttiva n° 89/106/CEE sui prodotti da costruzione recepita con D.P.R. 21/04/1993, n° 246, relativa alla individuazione dei prodotti e dei relativi metodi di controllo della conformità di aggregati [G.U. 19.04.2007 n. 91] • Decreto Presidente del Consiglio dei Ministri 23.11.2007 - Dichiarazione di "grande evento" nel territorio nazionale in occasione delle celebrazioni per il 150° Anniversario dell’Unità d’Italia [G.U. 03.12.2007 n. 281] • Linee Guida 20.03.2008 - Linee guida per il coordinamento della sicurezza nella realizzazione delle Grandi Opere • Linee guida sul calcestruzzo strutturale - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Servizio Tecnico Centrale, dicembre 1996. • Linee guida per la produzione, il trasporto ed il controllo del calcestruzzo preconfezionato - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Servizio Tecnico Centrale, marzo 2003. • Linee guida su calcestruzzi strutturali ad alta resistenza (75 N/mm2 < Rck ≤ 115 N/mm2) - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici – Servizio Tecnico Centrale, luglio 2001. • UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità. • Legge dello Stato 02.02.1974 n. 64 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche [G.U. 21.03.1974 n. 76]. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 24.01.1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni antisismiche [G.U. 12.05.1986 n. 108] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 19.07.1986 n. 27690 - D.M. 24-1-1986. Istruzioni relative alla normativa tecnica per le costruzioni in zona sismica. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 16.01.1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Nota del Dipartimento Protezione Civile 04.06.2003 – Ufficio Servizio Sismico Nazionale - Nota esplicativa dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003 recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica» [G.U. 08.05.2003 n. 105] • Decreto Presidenza del Consiglio dei Ministri 21.10.2003 – Disposizioni attuative dell’art. 2, commi 2, 3 e 4, dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri 20 Marzo 2003, n. 3274, recante «Primi elementi in materia di



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criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica». • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 28.04.2006 n. 3519 – Criteri generali per l’individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l’aggiornamento degli elenchi delle medesime [G.U. 11.05.2006 n. 108] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 03.05.2005 n. 3431 - Ulteriori modifiche ed integrazioni all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica». [G.U.10.05.2005 n. 107 – S.O. n. 85] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 02.10.2003 n. 3316 – Modifiche ed integrazioni all’Ordinanza del Presidente del consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica» [G.U. 10.10.2003 n. 236] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 20.03.2003 n. 3274 - Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica [G.U. 08.05.2003 n. 105]. • Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14.09.2005 - Norme Tecniche per le Costruzioni (ex "Testo unico" delle Norme Tecniche per le Costruzioni) [G.U. 23.09.2005 n. 222 – S.O. n. 159] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 28.04.2006 n.3519 - Criteri generali per l'individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi delle medesime zone [G.U. 11.05.2006 n.108] • Linee Guida 10.05.2006 - Dipartimento della Protezione Civile di concerto con il Ministero per i Beni e le Attività Culturali - Linee Guida per la valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con riferimento alle norme tecniche per le costruzioni • Direttiva Presidente del Consiglio dei Ministri 12.10.2007 - Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con riferimento alle norme tecniche per le costruzioni [G.U. 29.01.2008 n. 24].



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04. MATERIALI STRUTTURALI

I materiali ed i prodotti per uso strutturale devono essere identificati univocamente a cura del produttore, qualificati sotto

la responsabilità del produttore ed accettati dal Direttore dei Lavori mediante acquisizione e verifica della

documentazione di qualificazione, nonché mediante eventuali prove sperimentali di accettazione.

04.01. Calcestruzzo

04.01.1. Caratteristiche adottate in fase di progettazione

In fase di progettazione, le caratteristiche meccaniche del calcestruzzo sono definite, in funzione della sua resistenza

caratteristica cubica Rck, dalle seguenti relazioni.

In particolare, le caratteristiche meccaniche del calcestruzzo sono definite, in funzione della sua resistenza caratteristica

cubica Rck, dalle seguenti relazioni. Nel caso di elementi

piani (solette, pareti, …) gettati in opera con calcestruzzi

ordinari e con spessori minori di 50 mm, la resistenza di

calcolo a compressione e trazione vanno ridotte a 0,80

fcd. e 0,80 fctd. Per sollecitazioni che provocano tensioni

normali, è possibile adottare uno dei modelli mostrati in

Figura, definiti in base alla resistenza di calcolo fcd ed alla deformazione ultima εcu.



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04.01.2. Calcestruzzo per cemento armato ordinario – fondazioni spalle

Le condizioni ambientali, ai fini della protezione contro la corrosione delle armature metalliche, risultano suddivise in

ordinarie, aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella Tab. 4.1.III della vigente normativa tecnica

(riportata di seguito), con riferimento alle classi di esposizione definite nelle Linee Guida per il calcestruzzo strutturale

emesse dal Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore del Lavori Pubblici.

Nella fattispecie, viste le caratteristiche ambientali, ovvero opera esposta ad atmosfera esterna salina, si ricade in classe

di esposizione XS1.

Pertanto per la realizzazione delle piastre di fondazione, delle spalle e delle pile si prevede l’impiego di calcestruzzo

avente le seguenti caratteristiche:

- classe di resistenza: C30/37

- classe di esposizione ambientale: XS1

- dimensione nominale massima dell’inerte: 25-75 mm

- classe di abbassamento al cono (slump): S4-S5

- copriferro: 35 mm

Le caratteristiche meccaniche assunte in fase di progettazione sono riportate nella tabella seguente.

Rck fck Ec fctm fcd εc1 εcu αc νc

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [°C-1x10-6] -

37 30 33000 2.90 19.19 0.002 0.0035 10 0.20

04.01.3. Calcestruzzo alleggerito strutturale - impalcato

Le condizioni ambientali, ai fini della protezione contro la corrosione delle armature metalliche, risultano suddivise in

ordinarie, aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella Tab. 4.1.III della vigente normativa tecnica

(riportata di seguito), con riferimento alle classi di esposizione definite nelle Linee Guida per il calcestruzzo strutturale

emesse dal Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore del Lavori Pubblici.



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Nella fattispecie, viste le caratteristiche ambientali, opera esterna protetta dalla pioggia, si ricade in classe di

esposizione XC1.

Pertanto per la realizzazione dell’impalcato della passerella si prevede l’impiego di calcestruzzo avente le seguenti

caratteristiche:

- classe di resistenza: C20/25

- classe di esposizione ambientale: XC1

- dimensione nominale massima dell’inerte: 25-75 mm

- classe di abbassamento al cono (slump): S4-S5

- copriferro: 25 mm

Le caratteristiche meccaniche assunte in fase di progettazione sono riportate nella tabella seguente, in sede di calcolo

sono state ridotte opportunamente secondo quanto prescritto dalla normativa vigente per i calcestruzzi strutturali

alleggeriti. Peso specifico 17.50 KN/mc.

Rck fck Ec fctm fcd εc1 εcu αc νc

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [°C-1x10-6] -

25 20 30000 2.2 12.97 0.002 0.0035 10 0.20



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04.02. Acciaio

04.02.1. Prescrizioni comuni agli acciai

Tutti gli acciai, siano essi destinati ad utilizzo come armature per cemento armato ordinario o precompresso o ad utilizzo

diretto come carpenterie in strutture metalliche devono essere prodotti con un sistema permanente di controllo interno

della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilità nella conformità

del prodotto finito, indipendentemente dal processo di produzione. Ciascun prodotto qualificato deve costantemente

essere riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione

tramite marchiatura indelebile depositata presso il Servizio Tecnico Centrale, dalla quale risulti, in modo inequivocabile, il

riferimento all’Azienda produttrice, allo Stabilimento, al tipo di acciaio ed alla sua eventuale saldabilità.

04.02.2. Acciaio per armature da cemento armato

È ammesso esclusivamente l’impiego di acciai saldabili fabbricati in regime di qualità secondo la norma UNI EN ISO

9001:2000 ed accertati secondo la norma UNI EN ISO 15630-1:2004. Si possono utilizzare barre ad aderenza migliorata

in acciaio tipo B450C laminato a caldo (§11.3.2.1) oppure di tipo B450A nel rispetto dei requisiti indicati nella seguente

tabella.

In entrambi i casi, al fine dell’analisi strutturale si adottano le seguenti:

- tensione caratteristica nominale di snervamento: fy,nom=450 MPa

- tensione caratteristica nominale di rottura: ft,nom=540 MPa

Per costruzioni in zona sismica, si deve utilizzare l’acciaio B450C; è consentito l’uso di acciai tipo B450A con diametro

5mm ≤ Ф≤ 10 mm per:

- reti e tralicci

- armatura trasversale solo se si verifica almeno una delle seguenti condizioni:

- elementi in cui è impedita la plasticizzazione nel rispetto del criterio di gerarchia delle resistenze;

- elementi secondari di cui al § 7.2.3 della normativa tecnica vigente;

- strutture poco dissipative con fattore di struttura q≤1,5.

Per realizzare le armature da cemento armato si prevede l’impiego di barre in acciaio tipo B450C.

Caratteristiche adottate in fase di progettazione



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Per le verifiche agli stati limite ultimi, si definisce la seguente resistenza di calcolo.

Resistenza di snervamento di calcolo: fyd =fyk γs

dove:

fyk per armatura ordinaria è la tensione caratteristica di snervamento dell’acciaio

γs =1,15 coefficiente parziale di sicurezza comprensivo delle incertezze del modello e della geometria.

Per le barre di armatura da cemento lente si prevede l’impiego di acciaio di grado B450C. Le caratteristiche assunte in

fase di progettazione sono riportate nelle tabelle seguenti.

fyk ftk Ec fyd ftd εyd εud k

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [-]

450 540 210000 391 469 0.0186 0.225 1.2

04.02.3. Acciaio tipo Cor Ten per carpenteria metallica

È importante ricordare che la norma EN 10025-5 definisce le caratteristiche meccaniche e chimiche degli acciai Cor-Ten

e che la fornitura deve essere correttamente certificata.

Alcuni accorgimenti vanno però considerati nella messa in opera degli elementi posti all’esterno: va evitato il ristagno

d’acqua, vanno predisposte delle canaline per la raccolta dell’acqua meteorica di dilavamento al fine di evitare di

macchiare le parti circostanti all’acciaio, vanno impiegati esclusivamente fissaggi meccanici in acciaio patinabile o in

inox. L'acciaio Cor-Ten può essere saldato in tutti gli spessori e con tutti i più comuni metodi di saldatura, ma se

utilizzato allo stato "nudo" per impieghi architettonici è necessario che la saldatura sia effettuata in più di due passate, ed

è consigliabile che, per le ultime due, vengano utilizzati elettrodi al 2% o al 3% di Ni in modo da ottenere cordoni di

saldatura con una colorazione simile a quella dell'acciaio. Va prestata attenzione inoltre alla corrosione galvanica

generata dall'accoppiamento con materiali nobili come lo zinco e l'alluminio. Le caratteristiche meccaniche assunte in

fase di progettazione sono riportate nelle tabelle seguenti.

fyk ftk Ec

[Mpa] [Mpa] [Mpa]

350 490 210000



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05. VITA NOMINALE DELLA COSTRUZIONE

La vita nominale VN della struttura (ossia il numero di anni in cui la struttura, soggetta a manutenzione ordinaria, può

essere usata per lo scopo al quale è destinata) è definita come indicato nella Tabella 2.4.I del D.M. 14.02.2008, qui

riportata di seguito.

L’opera in esame rientra nel tipo di costruzione 2 per cui la vita nominale è pari a:

VN≥50 anni Il periodo di ritorno per la definizione dei carichi accidentali, dell’azione della neve e dell’azione del vento nonché

dell’azione sismica sono definiti nei rispettivi paragrafi, assumendo un terreno di classe E, sulla base degli studi

geologici eseguiti dalla committenza.

06. AZIONI SULLA COSTRUZIONE

Le azioni elementari agenti sulla costruzione sono di seguito descritte distinguendo tra pesi propri, carichi permanenti,

carichi variabili, azione sismica ed azione del vento. L’intensità di tali azioni è stata valutata in conformità con quanto

indicato nel capitolo 3 “Azioni sulle Costruzioni” del D.M. 14.01.2008.

Carichi permanenti



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06.01. Analisi dei carichi permanenti sull’impalcato g1 e g2

Si riporta di seguito l’analisi del peso proprio e dei carichi permanenti portati dall’impalcato sia nelle fasi costruttive che in

esercizio:

Peso Proprio dell’impalcato – g1

Travi principali, puntoni tiranti, traversi e diagonali 2,30 KN/m

Carichi permanenti portati dall’impalcato – g2 Fase 1 Costruzione

Getto soletta collaborante in lamiera - cls alleggerito 1,40 KN/mq

1,40 KN/mq

Carichi permanenti portati dall’impalcato – g2 Fase 2 Esercizio

Soletta collaborante in lamiera cls alleggerito 1,00 KN/mq

Pavimentazione 0,40 KN/mq

Parapetti bordo passerella 1,00 KN/mq

2,40 KN/mq

06.02. Spinta delle terre g3

Il calcolo della spinta delle terra sulle spalle è stato effettuato direttamente nel paragrafo relativo al dimensionamento

statico delle stesse e riportato di seguito nella presente relazione. Le elaborazioni numeriche sono state eseguite

assumendo i seguenti paramenti geotecnici per il terreno sistemato a tergo delle opere di sostegno delle terre: angolo di

attrito interno �= 35°, γ = 18.00 KN/mc, avendo cura in fase esecutiva di sistemare i rilevati a tergo delle spalle con gli

accorgimenti atti a garantire tali caratteristiche.

06.03. Analisi dei carichi mobili sull’impalcato - qik e Qik

Si riporta di seguito lo schema di carico mobile adottato per il calcolo del presente ponticello classificato quale opera

d’arte di III° categoria. Seguendo le indicazioni fornite dalla Normativa Tecnica ai punti: p. 5.1.3.3.2 “Definizione delle

corsie convenzionali”, p. 5.1.3.3.3 “Schemi di carico”, p. 5.1.3.3.4 “Categorie stradali”, p. 5.1.3.3.5 “Disposizione dei

carichi mobili per realizzare le condizioni di carico più gravose”; e in funzione delle caratteristiche geometriche della

carreggiata stradale è stato individuato lo schema di carico di seguito indicato.

___________________________________________________________ _Carico mobile – Qik e qik

Qik it il qik wl dw

Corsia n. 1 - - - 5.00 KN/mq 2.50 m -



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Ovvero la passerella in progetto prevede il transito dei soli carichi associati allo Schema 5 (passerelle pedonali) indicato

nella NTC 2008 p. 5.1.3.3.3 Schemi di Carico, costituito dalla folla compatta agente con intensità nominale

comprendente gli effetti dinamici di 5.0 KN/mq.

06.04. Carico di costruzione – q

Nella fase di costruzione Fase 1, la passerella è stata calcolata per resistere a un carico accidentale di costruzione pari

a 1.5 KN/mq, uniformante distribuito su tutta la lunghezza dell’impalcato e su tutta la larghezza in aggiunta ai carichi

permanenti portati, secondo quanto indicato dalla normativa vigente e dall’eurocodice 4 per le strutture miste acciaio-cls.

06.05. Azione del Vento – q5

L’azione del vento può essere convenzionalmente assimilata ad un carico orizzontale statico, diretto ortogonalmente

all’asse del ponte e/o diretto nelle direzioni più sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi. Tale azione si considera agente

sulla proiezione nel piano verticale delle superfici direttamente investite. La superficie dei carichi transitanti sul ponte

esposta al vento si assimila ad una parete rettangolare continua dell’altezza di 3 m a partire dal piano stradale.

La pressione del vento è definita dalla seguente relazione:

p=qbcecpcd

dove:

q : pressione cinetica di riferimento;

ce : coefficiente di esposizione;

cp : coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del

suo orientamento rispetto alla direzione del vento;

cd : coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime

pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali.

Per l’opera in esame, i parametri indicati dalla NTI per la definizione dell’azione del vento sono riportati in Tabella,

calcolati per la zona 5 di apparenza.

Nella fattispecie

Zona di riferimento: 5

Altitudine di riferimento: as = 100 m

Classe di rugosità: D

Distanza dalla costa: d = 30 Km

Altezza dell’opera da terra: h = 5 m

Coefficiente di topografia Ct = 1

Velocità di riferimento del vento Vref = 28 m/s

Pressione del vento sulla superficie verticale q(z)=0.945 KN/mq



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Azione del vento – q5

q5

0.945x21x3.00 = 59.5 KN

06.06. Carico della neve – q6

L’azione del vento può essere convenzionalmente assimilata ad un carico orizzontale statico, diretto ortogonalmente

all’asse del ponte e/o diretto nelle direzioni più sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi (ad es. le pile). Tale azione si

Il carico della neve qs riferito alla proiezione orizzontale della superficie della copertura e riferito ad un generico periodo

di ritorno TR è dato, nel campo compreso tra 10 e 500 anni, dalla seguente espressione:

Sulla base dei parametri sopra riportati, il valore del sovraccarico accidentale della neve valutato è riportato nella tabella

di seguito riportata per la Zona 3 del territorio nazionale.

Altitudine del sito: as = 0 m

Valore caratt. di riferimento del carico della neve al suolo: qsk = 1.590 KN/mq

Periodo di ritorno: TR = 500 anni

Coef. amplificativo relativo a : αR = 1.12

Valore caratt. di riferimento del carico della neve al suolo per TR: qsk = 0.60 KN/mq

06.07. Resistenze passive dei vincoli – q7

Si assume per il loro calcolo un coefficiente di attrito del PTFE vergine pari a 0,03. La parte strisciante trasversale

(sollecitata dalle forze trasversali quale quella del vento) è costituita da neoprene per i quali il valore del coefficiente di

attrito è pari a 0,10.



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07. METODI DI ANALISI STRUTTUALE

07.01. Metodi di analisi

La risposta strutturale in termini di sollecitazioni e deformazioni è stata valutata eseguendo una analisi statica lineare per

gli effetti dei carichi verticali fissi e mobili e dell’azione del vento.

07.02. Metodi di verifica

La risposta strutturale in termini di sollecitazioni e deformazioni è stata valutata eseguendo una analisi statica lineare, la

sicurezza e le prestazioni dell’opera e delle sue parti sono state valutate con riferimento agli stati limite previsti durante

la sua vita nominale. La durabilità dell’opera è garantita dalla scelta dei materiali e tramite un opportuno

dimensionamento delle membrature.

In particolare le verifiche strutturali hanno riguardato:

• gli stati limite ultimi conseguenti alle diverse combinazioni delle azioni;

• gli stati limite di esercizio definiti in relazione alle prestazioni attese.

Nelle verifiche si è tenuto conto delle fasi intermedie che si possono presentare durante il processo costruttivo. Le

verifiche sono state condotte nell’ottica di un approccio semiprobabilistico gli stati limite (metodo di primo livello). Per le

verifiche di sicurezza degli stati limite ultimi di resistenza si è seguito il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza,

formalmente espresso dalla seguente relazione:

Rd > Ed

dove Rd=resistenza di progetto valutata in base alla resistenza di progetto dei materiali ed ai valori nominali delle

grandezze geometriche interessate; Ed=effetto delle azioni di progetto Fdj=FkjγFj.

Per le verifiche degli stati limite di esercizio si sono controllati aspetti di funzionalità e stati tensionali. Nelle verifiche agli

stati limite ultimi si è considerato lo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione.

In merito alla progettazione per azioni sismiche, la NTI stabilisce che, in assenza di espresse indicazioni in merito, il

rispetto dei vari stati limite si considera conseguito:

- nei confronti di tutti gli stati limite di esercizio, se sono rispettate le verifiche relative al solo SLD; fanno eccezione le

costruzioni di classe d’uso III e IV per le quali è richiesto il rispetto anche delle verifiche di sicurezza relative allo SLO per

gli elementi non strutturali e gli impianti;

- nei confronti di tutti gli stati limite ultimi, se sono rispettate le indicazioni progettuali e costruttive riportate nel capitolo 7

delle NTI e se sono soddisfatte le verifiche relative al solo SLV.



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07.03. Combinazioni delle azioni

Le azioni “elementari” agenti sulla struttura sono state determinate in accordo con la Normativa vigente e consistono del

peso proprio degli elementi componenti, dei sovraccarichi accidentali funzione della destinazione d’uso degli ambienti,

del carico da neve, dell’evento sismico rappresentato con il relativo spettro di risposta, dell’azione del vento agente in

direzione ortogonale e radente sulle superfici che delimitano il corpo. Le condizioni di carico “elementari” contemplate

sono quindi le seguenti:

- peso proprio degli elementi strutturali;

- carichi permanenti portati;

- carichi permanenti portati in fase di costruzione;

- distorsioni di progetto;

- Carico accidentale

- carichi mobili della folla compatta;

- carico da neve;

- azione del vento (componente ortogonale e radente);

Tali condizioni di carico “elementari” sono state combinate, nell’ottica di un approccio agli stati limite, secondo quanto

prescritto dalla Normativa vigente, per soddisfare le condizioni che si vengono a creare sia nelle fasi di costruzione Fase

1 che in esercizio ad opera ultimata Fase 2.

Ai fini statici le citate condizioni elementari di carico sono state combinate in modo da determinare condizioni di carico

globali tali da risultare più gravose ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento

simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle normative vigenti.

Si sono adottate le seguenti combinazioni delle azioni.

Combinazione fondamentale per gli stati limite ultimi:

Combinazione caratteristica (rara) per gli stati limite di esercizio irreversibili (da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni

ammissibili):

Combinazione frequente per gli stati limite di esercizio reversibili:

Combinazione quasi permanente per gli stati limite di esercizio connessi agli effetti a lungo termine:



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08. ANALISI STRUTTURALE

08.01. Programma di calcolo

Il modello strutturale dell’edificio è stato assemblato ed analizzato con il programma di calcolo SAP 2000 v.14 della

Computers and Structures, Inc 1995 University Avenue, Suite 540 Berkeley, CA 94704 USA, impiegando nella

fattispecie il modulo di calcolo BRIM dedicato allo studio dei ponti.

08.02. Modello strutturale

08.02.1. Modello geometrico

Il modello matematico riproduce fedelmente le caratteristiche geometrico-meccaniche e la distribuzione spaziale di

massa della struttura reale. Si tratta di un modello elastico lineare, tridimensionale, composto essenzialmente da due

tipologie di elementi finiti:

• elementi tipo beams monodimensionali con funzionamento a “trave” adottati per le l’impalcato in acciaio;

• elementi tipo shell bidimensionali a comportamento piastra con una meshatura interna;

• elementi link per simulare il comportamento degli elementi di sostegni, dei vincoli in fondazione e degli apparecchi di

appoggio;

Gli elementi finiti sono collocati in corrispondenza della linea d’asse baricentrica nel caso di elementi a sviluppo

prevalentemente lineare ed in corrispondenza della superficie baricentrica nel caso di elementi bidimensionali. Eventuali

situazioni di disallineamento tra elementi consecutivi o di porzioni di raccordo indeformabili sono state risolte

introducendo opportuni elementi finiti infinitamente rigidi. Le sezioni trasversali assegnate ai vari elementi rispettano le

indicazioni dei disegni progettuali. Le caratteristiche dei materiali assegnati agli elementi sono definite nei paragrafi

precedenti. Si riportano di seguito le immaggini del modello di calcolo fisici matematico del viadotto in oggetto, dalle

quali si può evincere come sia stata eseguita una schematizzazione della struttura fedele alla realtà.

08.02.2. Condizioni di vincolo

Il modello matematico riproduce fedelmente le caratteristiche geometrico-meccaniche e la distribuzione spaziale di

massa della struttura reale. Si tratta di un modello elastico lineare, tridimensionale, composto essenzialmente da tre

tipologie di elementi finiti:

Il grado di vincolo assunto nei pilastri a livello della fondazione è pari all’incastro. Per valutare lo stato tenso-deformativo

al contatto tra struttura e terreno si assume l’ipotesi di incastro alla base di tutti gli elementi di sostegno verticale del

viadotto. Gli orizzontamenti sono stati considerati infinitamente rigidi nel loro piano.

08.02.3. Modello delle azioni

Le caratteristiche meccaniche dei materiali, essenziali ai fini della sola determinazione della risposta strutturale,

assegnati ai vari elementi finiti del modello matematico sono riassunte nella Tabella di seguito riportata:



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Pesi propri degli elementi strutturali

Il peso proprio degli elementi strutturali viene assegnato automaticamente dal programma di calcolo in funzione della

relativa geometria e del peso specifico del materiale definito, in particolare il peso proprio lineare di ogni elemento

strutturale è dato dal prodotto della sua sezione per il peso specifico del materiale costitutivo.

Carichi permanenti e accidentali

I carichi verticali applicati agli elementi strutturali vengono attribuiti attraverso la definizione di condizioni elementari di

carico e di coefficienti moltiplicativi, detti coefficienti di influenza, uno per ogni elemento e condizione elementare di

carico. Il prodotto dei coefficienti di influenza per il valore attribuito alla corrispondente condizione elementare di carico

definiscono i carichi elementari su ogni asta; la somma di tutti i carichi elementari agenti su un’asta costituisce il carico

totale ad essa applicato. I carichi assegnati nelle condizioni elementari di carico sono definiti nel paragrafo seguente.

Carichi mobili

I carichi mobili definiti secondo la condizione di carico individuata nei paragrafi precedenti vengono applicati alla struttura

definendo un caso di carico mobile, che viene applicato automaticamente dal software all’implacato generando le linee

di influenza che consentono di individuare la risposta della struttura in seguito al movimento del carico su ogni punto

della struttura.

08.03. Risultati delle analisi strutturali

I risultati delle analisi condotte sono riportate nei successivi paragrafi della presente relazione anche in forma grafica,

con riferimento ad alcuni dei principali risultati.



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09. RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE E VERIFICHE

Figura 5 – Modello di calcolo del ponte in Fase 1 – Costruzione

Figura 6 - Modello di calcolo del ponte in Fase 2 – Esercizio

09.01. Verifica Implacato nella Fase 1 - Costruzione

Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio della sezione dell’impalcato in corrispondenza delle

sezioni maggiormente sollecitate, individuabili dai diagrammi di seguito riportati e relativi ai casi di carico elementari

analizzati e alla combinazione fra gli stessi casi.



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Caso di Carico g1 – Peso proprio

Figura 7 – Diagramma del momento flettente [KN m ] – peso proprio g1

Figura 8 - Diagramma del taglio [KN ] – peso proprio g1



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Figura 9 - Diagramma azione normale [KN ] – peso proprio g1

Caso di Carico g2 – Carico permanente

Figura 10 - Diagramma del momento flettente [KN m ] – carichi permanenti g2



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Figura 11 - Diagramma del taglio [KN ] – peso proprio g2

Figura 12 - Diagramma azione normale [KN ] – peso proprio g2



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Caso di Carico q – carico accidentale di costruzione

Figura 13 - Diagramma del momento flettente [KN m ] – carichi accidentali di costruzione q

Figura 14 - Diagramma del taglio [KN] – carichi accidentali di costruzione q



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Figura 15 - Diagramma azione normale [KN ] – carichi accidentali di costruzione q

Combinazione di Carico SLU - A1 STR [1.35 (g1 + g2) + 1.50 (Qik + qik)] – Fase 1

Figura 16 - Diagramma del momento flettente [KN m] – SLU



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Figura 17 - Diagramma del taglio [KN] – SLU

Figura 18 - Diagramma azione normale [KN ] – SLU



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Figura 19 – Progetto delle sezioni – Diagramma dei rapporti di resistenza SLU

Output Forze e Verifica aste

combinazione di Carico SLU - A1 STR [1.35 (g1 + g2) + 1.50 (Qik + qik)] – Fase 1

Table: Element Forces - Frames, Part 1 of 2

Frame Station OutputCase CaseType P V2 V3 T M2

m KN KN KN KN-m KN-m

11 0,00000 DSTL2 Combination -144,207 9,913 0,011 0,0062 0,0073


11 1,02956 DSTL2 Combination -143,883 10,092 0,011 0,0062 -0,0040

12 0,00000 DSTL2 Combination 83,583 -3,811 9,531E-03 0,0021 0,0083


12 1,02956 DSTL2 Combination 83,907 -3,631 9,531E-03 0,0021 -0,0015










16 0,00000 DSTL2 Combination -203,443 -7,246 0,477 6,582E-05 0,0253

16 0,50000 DSTL2 Combination -203,443 -6,795 0,477 6,582E-05 -0,2131

17 0,00000 DSTL2 Combination -203,494 -1,351 -0,462 6,582E-05 -0,2131

17 0,50000 DSTL2 Combination -203,494 -0,900 -0,462 6,582E-05 0,0177



19 0,00000 DSTL2 Combination -247,417 76,444 0,572 3,932E-04 0,2460

19 0,50000 DSTL2 Combination -247,417 76,895 0,572 3,932E-04 -0,0401



21 0,00000 DSTL2 Combination -326,004 -38,087 -0,704 -3,553E-05 -0,3336

21 0,50000 DSTL2 Combination -326,004 -37,636 -0,704 -3,553E-05 0,0182



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23 0,00000 DSTL2 Combination -326,041 37,249 -0,712 -3,553E-05 -0,3855



24 0,50000 DSTL2 Combination -326,041 38,151 -0,712 -3,553E-05 0,3262





27 0,00000 DSTL2 Combination -203,562 0,502 -0,432 1,167E-04 -0,2265



28 0,50000 DSTL2 Combination -203,562 1,404 -0,432 1,167E-04 0,2057



30 0,00000 DSTL2 Combination -326,004 -31,876 0,733 -3,553E-05 0,3701



31 0,50000 DSTL2 Combination -326,004 -30,974 0,733 -3,553E-05 -0,3630

32 0,00000 DSTL2 Combination -326,016 30,904 0,746 -3,553E-05 0,3603

32 0,50000 DSTL2 Combination -326,016 31,355 0,746 -3,553E-05 -0,0126








36 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 -18,869 0,730 -3,553E-05 5,553E-04




38 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 -12,524 -0,729 -3,553E-05 -9,343E-06








42 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 0,032 -0,729 -3,553E-05 3,036E-06




44 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 6,243 0,729 -3,553E-05 -3,379E-05




46 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 12,588 -0,729 -3,553E-05 -6,421E-05

47 0,00000 DSTL2 Combination -326,014 12,588 -0,729 -3,553E-05 -6,421E-05



48 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 18,799 0,728 -3,553E-05 3,170E-04

49 0,00000 DSTL2 Combination -326,014 18,799 0,728 -3,553E-05 3,170E-04







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56 0,00000 DSTL2 Combination 326,306 -2,228 -5,363E-05 -1,274E-05 -4,313E-04














56 7,00000 DSTL2 Combination 326,306 -1,599E-05 -5,363E-05 -1,274E-05 -5,588E-05

56 7,50000 DSTL2 Combination 326,306 0,159 -5,363E-05 -1,274E-05 -2,907E-05

56 8,00000 DSTL2 Combination 326,306 0,318 -5,363E-05 -1,274E-05 -2,251E-06

56 8,50000 DSTL2 Combination 326,306 0,477 -5,363E-05 -1,274E-05 2,457E-05
























57 6,00000 DSTL2 Combination 326,306 -0,318 -5,377E-05 -1,282E-05 2,335E-06

57 6,50000 DSTL2 Combination 326,306 -0,159 -5,377E-05 -1,282E-05 2,922E-05

57 7,00000 DSTL2 Combination 326,306 1,599E-05 -5,377E-05 -1,282E-05 5,610E-05








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75 0,00000 DSTL2 Combination 0,752 -5,309 0,000 0,0000 0,0000



75 1,50000 DSTL2 Combination 0,752 1,062 0,000 0,0000 0,0000

























Pag. 35 a 174

































































Pag. 36 a 174





















































98 3,58966 DSTL2 Combination 210,326 0,479 1,939E-03 0,0015 -8,239E-04



99 3,58966 DSTL2 Combination 210,281 0,478 1,330E-03 0,0011 -4,152E-04

100 0,00000 DSTL2 Combination 210,281 -0,478 1,349E-03 0,0011 4,352E-04

100 1,79483 DSTL2 Combination 210,424 0,075 1,349E-03 0,0011 -0,0020


101 0,00000 DSTL2 Combination 210,326 -0,479 1,885E-03 0,0014 8,173E-04





Pag. 37 a 174






103 0,00000 DSTL2 Combination -203,562 -1,404 -0,431 1,216E-04 -0,2050







































122 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 -18,799 0,728 -3,557E-05 -3,175E-04

123 0,00000 DSTL2 Combination -326,014 -18,799 0,728 -3,557E-05 -3,175E-04



124 0,50000 DSTL2 Combination -326,014 -12,588 -0,729 -3,557E-05 6,427E-05

125 0,00000 DSTL2 Combination -326,014 -12,588 -0,729 -3,557E-05 6,427E-05















Pag. 38 a 174

















181 0,00000 DSTL2 Combination -0,666 -0,067 0,000 0,0000 0,0000



181 1,34170 DSTL2 Combination -0,666 -1,405E-17 0,000 0,0000 0,0000







182 1,34629 DSTL2 Combination -1,097 4,684E-18 0,000 0,0000 0,0000






































Pag. 39 a 174

































































Pag. 40 a 174
















































Frame Station OutputCase M3 FrameElem ElemStation

m KN-m m

11 0,00000 DSTL2 3,6151 11-1 0,00000

11 0,51478 DSTL2 -1,5110 11-1 0,51478

11 1,02956 DSTL2 -6,6833 11-1 1,02956

12 0,00000 DSTL2 -1,3613 12-1 0,00000

12 0,51478 DSTL2 0,5772 12-1 0,51478

12 1,02956 DSTL2 2,4695 12-1 1,02956

13 0,00000 DSTL2 3,6147 13-1 0,00000

13 0,51478 DSTL2 -1,5113 13-1 0,51478

13 1,02956 DSTL2 -6,6836 13-1 1,02956

14 0,00000 DSTL2 -1,3615 14-1 0,00000

14 0,51478 DSTL2 0,5777 14-1 0,51478



Pag. 41 a 174



m KN-m m

14 1,02956 DSTL2 2,4707 14-1 1,02956

15 0,00000 DSTL2 -1,3615 15-1 0,00000

15 0,51478 DSTL2 0,5777 15-1 0,51478

15 1,02956 DSTL2 2,4707 15-1 1,02956

16 0,00000 DSTL2 17,0530 16-1 0,00000

16 0,50000 DSTL2 20,5630 16-1 0,50000

17 0,00000 DSTL2 20,5630 17-1 0,00000

17 0,50000 DSTL2 21,1259 17-1 0,50000

18 0,00000 DSTL2 21,1259 18-1 0,00000

18 0,50000 DSTL2 21,4634 18-1 0,50000

19 0,00000 DSTL2 18,9939 19-1 0,00000

19 0,50000 DSTL2 -19,3406 19-1 0,50000

20 0,00000 DSTL2 -19,3406 20-1 0,00000

20 0,50000 DSTL2 -57,9007 20-1 0,50000

21 0,00000 DSTL2 -64,5840 21-1 0,00000

21 0,50000 DSTL2 -45,6534 21-1 0,50000

22 0,00000 DSTL2 -45,6534 22-1 0,00000

22 0,50000 DSTL2 -26,9484 22-1 0,50000

23 0,00000 DSTL2 -26,8983 23-1 0,00000

23 0,50000 DSTL2 -45,6355 23-1 0,50000

24 0,00000 DSTL2 -45,6355 24-1 0,00000

24 0,50000 DSTL2 -64,5981 24-1 0,50000

25 0,00000 DSTL2 -57,9145 25-1 0,00000

25 0,50000 DSTL2 -19,3367 25-1 0,50000

26 0,00000 DSTL2 -19,3367 26-1 0,00000

26 0,50000 DSTL2 19,0156 26-1 0,50000

27 0,00000 DSTL2 21,4863 27-1 0,00000

27 0,50000 DSTL2 21,1223 27-1 0,50000

28 0,00000 DSTL2 21,1223 28-1 0,00000

28 0,50000 DSTL2 20,5329 28-1 0,50000

29 0,00000 DSTL2 20,5329 29-1 0,00000

29 0,50000 DSTL2 17,0635 29-1 0,50000

30 0,00000 DSTL2 -26,9484 30-1 0,00000

30 0,50000 DSTL2 -11,1232 30-1 0,50000

31 0,00000 DSTL2 -11,1232 31-1 0,00000

31 0,50000 DSTL2 4,4765 31-1 0,50000

32 0,00000 DSTL2 4,4563 32-1 0,00000

32 0,50000 DSTL2 -11,1083 32-1 0,50000

33 0,00000 DSTL2 -11,1083 33-1 0,00000

33 0,50000 DSTL2 -26,8983 33-1 0,50000

34 0,00000 DSTL2 4,4765 34-1 0,00000

34 0,50000 DSTL2 17,1290 34-1 0,50000

35 0,00000 DSTL2 17,1290 35-1 0,00000

35 0,50000 DSTL2 29,5561 35-1 0,50000

36 0,00000 DSTL2 29,5561 36-1 0,00000

36 0,50000 DSTL2 39,1034 36-1 0,50000

37 0,00000 DSTL2 39,1034 37-1 0,00000

37 0,50000 DSTL2 48,4251 37-1 0,50000

38 0,00000 DSTL2 48,4251 38-1 0,00000

38 0,50000 DSTL2 54,7997 38-1 0,50000

39 0,00000 DSTL2 54,7997 39-1 0,00000

39 0,50000 DSTL2 60,9489 39-1 0,50000

40 0,00000 DSTL2 60,9489 40-1 0,00000

40 0,50000 DSTL2 64,2182 40-1 0,50000

41 0,00000 DSTL2 64,2182 41-1 0,00000

41 0,50000 DSTL2 67,2619 41-1 0,50000

42 0,00000 DSTL2 67,2619 42-1 0,00000

42 0,50000 DSTL2 67,3586 42-1 0,50000

43 0,00000 DSTL2 67,3586 43-1 0,00000



Pag. 42 a 174



m KN-m m

43 0,50000 DSTL2 67,2298 43-1 0,50000

44 0,00000 DSTL2 67,2298 44-1 0,00000

44 0,50000 DSTL2 64,2212 44-1 0,50000

45 0,00000 DSTL2 64,2212 45-1 0,00000

45 0,50000 DSTL2 60,9870 45-1 0,50000

46 0,00000 DSTL2 60,9870 46-1 0,00000

46 0,50000 DSTL2 54,8057 46-1 0,50000

47 0,00000 DSTL2 54,8057 47-1 0,00000

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51 0,00000 DSTL2 17,1410 51-1 0,00000

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54 0,51478 DSTL2 -1,5110 54-1 0,51478

54 1,02956 DSTL2 -6,6833 54-1 1,02956

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57 1,00000 DSTL2 -2,8481 57-1 1,00000

57 1,50000 DSTL2 -1,9330 57-1 1,50000



Pag. 43 a 174



m KN-m m

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76 1,50000 DSTL2 3,1853 76-1 1,50000



Pag. 44 a 174



m KN-m m

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183 0,44876 DSTL2 0,0251 183-1 0,44876

183 0,89753 DSTL2 0,0402 183-1 0,89753

183 1,34629 DSTL2 0,0452 183-1 1,34629

183 1,79505 DSTL2 0,0402 183-1 1,79505

183 2,24382 DSTL2 0,0251 183-1 2,24382

183 2,69258 DSTL2 3,044E-17 183-1 2,69258

184 0,00000 DSTL2 0,0000 184-1 0,00000

184 0,44876 DSTL2 0,0251 184-1 0,44876

184 0,89753 DSTL2 0,0402 184-1 0,89753

184 1,34629 DSTL2 0,0452 184-1 1,34629

184 1,79505 DSTL2 0,0402 184-1 1,79505

184 2,24382 DSTL2 0,0251 184-1 2,24382

184 2,69258 DSTL2 3,044E-17 184-1 2,69258

185 0,00000 DSTL2 0,0000 185-1 0,00000

185 0,44876 DSTL2 0,0251 185-1 0,44876



Pag. 48 a 174



m KN-m m

185 0,89753 DSTL2 0,0402 185-1 0,89753

185 1,34629 DSTL2 0,0452 185-1 1,34629

185 1,79505 DSTL2 0,0402 185-1 1,79505

185 2,24382 DSTL2 0,0251 185-1 2,24382

185 2,69258 DSTL2 3,044E-17 185-1 2,69258

186 0,00000 DSTL2 0,0000 186-1 0,00000

186 0,44876 DSTL2 0,0251 186-1 0,44876

186 0,89753 DSTL2 0,0402 186-1 0,89753

186 1,34629 DSTL2 0,0452 186-1 1,34629

186 1,79505 DSTL2 0,0402 186-1 1,79505

186 2,24382 DSTL2 0,0251 186-1 2,24382

186 2,69258 DSTL2 3,044E-17 186-1 2,69258

187 0,00000 DSTL2 0,0000 187-1 0,00000

187 0,44876 DSTL2 0,0251 187-1 0,44876

187 0,89753 DSTL2 0,0402 187-1 0,89753

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187 1,79505 DSTL2 0,0402 187-1 1,79505

187 2,24382 DSTL2 0,0251 187-1 2,24382

187 2,69258 DSTL2 3,044E-17 187-1 2,69258

188 0,00000 DSTL2 0,0000 188-1 0,00000

188 0,44876 DSTL2 0,0251 188-1 0,44876

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188 1,34629 DSTL2 0,0452 188-1 1,34629

188 1,79505 DSTL2 0,0402 188-1 1,79505

188 2,24382 DSTL2 0,0251 188-1 2,24382

188 2,69258 DSTL2 3,044E-17 188-1 2,69258

189 0,00000 DSTL2 0,0000 189-1 0,00000

189 0,44876 DSTL2 0,0251 189-1 0,44876

189 0,89753 DSTL2 0,0402 189-1 0,89753

189 1,34629 DSTL2 0,0452 189-1 1,34629

189 1,79505 DSTL2 0,0402 189-1 1,79505

189 2,24382 DSTL2 0,0251 189-1 2,24382

189 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 189-1 2,69258

190 0,00000 DSTL2 0,0000 190-1 0,00000

190 0,44876 DSTL2 0,0251 190-1 0,44876

190 0,89753 DSTL2 0,0402 190-1 0,89753

190 1,34629 DSTL2 0,0452 190-1 1,34629

190 1,79505 DSTL2 0,0402 190-1 1,79505

190 2,24382 DSTL2 0,0251 190-1 2,24382

190 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 190-1 2,69258

191 0,00000 DSTL2 0,0000 191-1 0,00000

191 0,44876 DSTL2 0,0251 191-1 0,44876

191 0,89753 DSTL2 0,0402 191-1 0,89753

191 1,34629 DSTL2 0,0452 191-1 1,34629

191 1,79505 DSTL2 0,0402 191-1 1,79505

191 2,24382 DSTL2 0,0251 191-1 2,24382

191 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 191-1 2,69258

192 0,00000 DSTL2 0,0000 192-1 0,00000

192 0,44876 DSTL2 0,0251 192-1 0,44876

192 0,89753 DSTL2 0,0402 192-1 0,89753

192 1,34629 DSTL2 0,0452 192-1 1,34629

192 1,79505 DSTL2 0,0402 192-1 1,79505

192 2,24382 DSTL2 0,0251 192-1 2,24382

192 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 192-1 2,69258

193 0,00000 DSTL2 0,0000 193-1 0,00000

193 0,44876 DSTL2 0,0251 193-1 0,44876

193 0,89753 DSTL2 0,0402 193-1 0,89753

193 1,34629 DSTL2 0,0452 193-1 1,34629

193 1,79505 DSTL2 0,0402 193-1 1,79505



Pag. 49 a 174



m KN-m m

193 2,24382 DSTL2 0,0251 193-1 2,24382

193 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 193-1 2,69258

194 0,00000 DSTL2 0,0000 194-1 0,00000

194 0,44876 DSTL2 0,0251 194-1 0,44876

194 0,89753 DSTL2 0,0402 194-1 0,89753

194 1,34629 DSTL2 0,0452 194-1 1,34629

194 1,79505 DSTL2 0,0402 194-1 1,79505

194 2,24382 DSTL2 0,0251 194-1 2,24382

194 2,69258 DSTL2 -1,405E-17 194-1 2,69258

195 0,00000 DSTL2 0,0000 195-1 0,00000

195 0,44876 DSTL2 0,0251 195-1 0,44876

195 0,89753 DSTL2 0,0402 195-1 0,89753

195 1,34629 DSTL2 0,0452 195-1 1,34629

195 1,79505 DSTL2 0,0402 195-1 1,79505

195 2,24382 DSTL2 0,0251 195-1 2,24382

195 2,69258 DSTL2 -6,323E-17 195-1 2,69258

196 0,00000 DSTL2 0,0000 196-1 0,00000

196 0,44876 DSTL2 0,0251 196-1 0,44876

196 0,89753 DSTL2 0,0402 196-1 0,89753

196 1,34629 DSTL2 0,0452 196-1 1,34629

196 1,79505 DSTL2 0,0402 196-1 1,79505

196 2,24382 DSTL2 0,0251 196-1 2,24382

196 2,69258 DSTL2 3,044E-17 196-1 2,69258

197 0,00000 DSTL2 0,0000 197-1 0,00000

197 0,44876 DSTL2 0,0251 197-1 0,44876

197 0,89753 DSTL2 0,0402 197-1 0,89753

197 1,34629 DSTL2 0,0452 197-1 1,34629

197 1,79505 DSTL2 0,0402 197-1 1,79505

197 2,24382 DSTL2 0,0251 197-1 2,24382

197 2,69258 DSTL2 3,044E-17 197-1 2,69258

198 0,00000 DSTL2 0,0000 198-1 0,00000

198 0,44876 DSTL2 0,0251 198-1 0,44876

198 0,89753 DSTL2 0,0402 198-1 0,89753

198 1,34629 DSTL2 0,0452 198-1 1,34629

198 1,79505 DSTL2 0,0402 198-1 1,79505

198 2,24382 DSTL2 0,0251 198-1 2,24382

198 2,69258 DSTL2 3,044E-17 198-1 2,69258

199 0,00000 DSTL2 0,0000 199-1 0,00000

199 0,44876 DSTL2 0,0251 199-1 0,44876

199 0,89753 DSTL2 0,0402 199-1 0,89753

199 1,34629 DSTL2 0,0452 199-1 1,34629

199 1,79505 DSTL2 0,0402 199-1 1,79505

199 2,24382 DSTL2 0,0251 199-1 2,24382

199 2,69258 DSTL2 3,044E-17 199-1 2,69258

200 0,00000 DSTL2 0,0000 200-1 0,00000

200 0,44876 DSTL2 0,0251 200-1 0,44876

200 0,89753 DSTL2 0,0402 200-1 0,89753

200 1,34629 DSTL2 0,0452 200-1 1,34629

200 1,79505 DSTL2 0,0402 200-1 1,79505

200 2,24382 DSTL2 0,0251 200-1 2,24382

200 2,69258 DSTL2 3,044E-17 200-1 2,69258

201 0,00000 DSTL2 0,0000 201-1 0,00000

201 0,44723 DSTL2 0,0250 201-1 0,44723

201 0,89447 DSTL2 0,0399 201-1 0,89447

201 1,34170 DSTL2 0,0449 201-1 1,34170

201 1,78893 DSTL2 0,0399 201-1 1,78893

201 2,23617 DSTL2 0,0250 201-1 2,23617

201 2,68340 DSTL2 -7,728E-17 201-1 2,68340



Pag. 50 a 174

Table: Steel Design 1 - Summary Data - Eurocode 3-2005, Part 1 of 2


Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType

16 HE260A Beam No Messages 0,132242 PMM

























































Pag. 51 a 174




















11 F12 Brace No Messages 0,276338 PMM








56 FI8 Beam No Messages 0,522187 PMM

57 FI8 Beam No Messages 0,522187 PMM













75 IPE100 Beam No Messages 0,550814 PMM






















Pag. 52 a 174





98 FI8 Brace No Messages 0,215004 PMM




181 L50X5 Beam See ErrMsg























Frame Combo Location ErrMsg WarnMsg

m

16 DSTL2 0,50000 No Messages No Messages




























Pag. 53 a 174



m






























































Pag. 54 a 174



m




































181 DSTL2 1,34170 Section is Class 4 No Messages























Pag. 55 a 174

Table: Steel Design 2 - PMM Details - Eurocode 3-2005, Part 1 of 8


Frame DesignSect DesignType Status Combo Location Pu

m KN

16 HE260A Beam No Messages DSTL2 0,50000 -203,443



























































Pag. 56 a 174



m KN
















11 F12 Brace No Messages DSTL2 1,02956 -143,883

12 F12 Brace No Messages DSTL2 1,02956 83,907







56 FI8 Beam No Messages DSTL2 0,00000 326,306














75 IPE100 Beam No Messages DSTL2 1,00000 0,752
























Pag. 57 a 174



m KN

98 FI8 Brace No Messages DSTL2 1,79483 210,469




181 L50X5 Beam See ErrMsg DSTL2 1,34170 -0,666























Frame MuMajor MuMinor VuMajor VuMinor Tu Equation TotalRatio

KN-m KN-m KN KN KN-m

16 20,5630 -0,2131 -6,795 0,477 6,582E-05 (6.2) 0,132242

17 21,1259 0,0177 -0,900 -0,462 6,582E-05 (6.2) 0,132709

18 21,4634 0,2486 -0,449 -0,462 6,582E-05 (6.2) 0,135291

19 18,9939 0,2460 76,444 0,572 3,932E-04 (6.2) 0,142063

20 -57,9007 -0,3262 77,346 0,572 3,932E-04 (6.2) 0,263424

21 -64,5840 -0,3336 -38,087 -0,704 -3,553E-05 (6.61) 0,597082

22 -45,6534 0,0182 -37,636 -0,704 -3,553E-05 (6.61) 0,521042

23 -45,6355 -0,0297 37,700 -0,712 -3,553E-05 (6.61) 0,521060

24 -64,5981 0,3262 38,151 -0,712 -3,553E-05 (6.61) 0,597154

25 -57,9145 0,3185 -77,381 0,543 3,691E-04 (6.2) 0,263398

26 19,0156 -0,2246 -76,479 0,543 3,691E-04 (6.2) 0,141970

27 21,4863 -0,2265 0,502 -0,432 1,167E-04 (6.61) 0,139573

28 21,1223 -0,0104 0,953 -0,432 1,167E-04 (6.61) 0,137579

29 20,5329 0,2057 6,713 0,531 1,167E-04 (6.61) 0,136496

30 -26,9484 0,3701 -31,876 0,733 -3,553E-05 (6.61) 0,448499

31 -11,1232 0,0035 -31,425 0,733 -3,553E-05 (6.61) 0,384531

32 -11,1083 -0,0126 31,355 0,746 -3,553E-05 (6.61) 0,384521

33 -26,8983 -0,3855 31,806 0,746 -3,553E-05 (6.61) 0,448375

34 17,1290 0,0013 -25,080 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,408267

35 29,5561 0,3656 -24,629 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,458798

36 39,1034 5,553E-04 -18,869 0,730 -3,553E-05 (6.61) 0,495101

37 48,4251 -0,3644 -18,418 0,730 -3,553E-05 (6.61) 0,533359

38 54,7997 -9,343E-06 -12,524 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,557127

39 60,9489 0,3644 -12,073 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,582850

40 64,2182 6,863E-07 -6,313 0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,594346

41 67,2619 -0,3644 -5,862 0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,607797

42 67,2619 -0,3644 -0,419 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,607797

43 67,2298 0,3644 0,483 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,607670



Pag. 58 a 174




44 67,2298 0,3644 5,792 0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,607670

45 64,2212 -3,379E-05 6,243 0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,594358

46 60,9870 -0,3645 12,137 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,583000

47 54,8057 -6,421E-05 12,588 -0,729 -3,553E-05 (6.61) 0,557150

48 48,3990 0,3644 18,348 0,728 -3,553E-05 (6.61) 0,533255

49 39,1123 3,170E-04 18,799 0,728 -3,553E-05 (6.61) 0,495135

50 29,6002 -0,3637 24,693 -0,724 -3,553E-05 (6.61) 0,458968

51 17,1410 -0,0017 25,144 -0,724 -3,553E-05 (6.61) 0,408318

102 20,5329 -0,2050 -6,713 0,538 1,216E-04 (6.2) 0,132134

103 21,1223 0,0106 -0,953 -0,431 1,216E-04 (6.2) 0,132673

104 21,4863 0,2262 -0,502 -0,431 1,216E-04 (6.2) 0,135236

105 19,0156 0,2243 76,479 0,543 3,690E-04 (6.2) 0,141967

106 -57,9145 -0,3185 77,381 0,543 3,690E-04 (6.2) 0,263398

107 -64,5981 -0,3262 -38,151 -0,712 -3,557E-05 (6.61) 0,597154

108 -45,6355 0,0297 -37,700 -0,712 -3,557E-05 (6.61) 0,521060

109 -45,6534 -0,0182 37,636 -0,704 -3,557E-05 (6.61) 0,521042

110 -64,5840 0,3336 38,087 -0,704 -3,557E-05 (6.61) 0,597081

111 -57,9007 0,3262 -77,346 0,572 3,928E-04 (6.2) 0,263424

112 18,9939 -0,2457 -76,444 0,572 3,928E-04 (6.2) 0,142061

113 21,4634 -0,2482 0,449 -0,462 6,742E-05 (6.61) 0,139562

114 21,1260 -0,0172 0,900 -0,462 6,742E-05 (6.61) 0,137593

115 20,5630 0,2138 6,795 0,480 6,742E-05 (6.61) 0,136581

116 -26,8983 0,3855 -31,806 0,746 -3,557E-05 (6.61) 0,448375

117 -11,1083 0,0126 -31,355 0,746 -3,557E-05 (6.61) 0,384521

118 -11,1232 -0,0035 31,425 0,733 -3,557E-05 (6.61) 0,384531

119 -26,9484 -0,3701 31,876 0,733 -3,557E-05 (6.61) 0,448499

120 17,1410 0,0017 -25,144 -0,724 -3,557E-05 (6.61) 0,408318

121 29,6002 0,3637 -24,693 -0,724 -3,557E-05 (6.61) 0,458968

122 39,1123 -3,175E-04 -18,799 0,728 -3,557E-05 (6.61) 0,495135

123 48,3990 -0,3644 -18,348 0,728 -3,557E-05 (6.61) 0,533255

124 54,8057 6,427E-05 -12,588 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,557150

125 60,9870 0,3645 -12,137 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,583000

126 64,2212 3,382E-05 -6,243 0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,594358

127 67,2298 -0,3644 -5,792 0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,607670

128 67,2298 -0,3644 -0,483 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,607670

129 67,2619 0,3644 0,419 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,607797

130 67,2619 0,3644 5,862 0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,607797

131 64,2182 -7,014E-07 6,313 0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,594346

132 60,9489 -0,3644 12,073 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,582850

133 54,7997 9,219E-06 12,524 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,557127

134 48,4251 0,3644 18,418 0,730 -3,557E-05 (6.61) 0,533359

135 39,1034 -5,548E-04 18,869 0,730 -3,557E-05 (6.61) 0,495101

136 29,5561 -0,3656 24,629 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,458798

137 17,1290 -0,0013 25,080 -0,729 -3,557E-05 (6.61) 0,408267

11 -6,6833 -0,0040 10,092 0,011 0,0062 (6.2) 0,276338

12 2,4695 -0,0015 -3,631 9,531E-03 0,0021 (6.2.1) 0,127523

13 -6,6836 -0,0041 10,092 0,010 0,0065 (6.2) 0,276312

14 2,4707 -0,0011 -3,632 8,489E-03 0,0016 (6.2.1) 0,127510

15 2,4707 -0,0012 -3,632 8,523E-03 0,0016 (6.2.1) 0,127510

52 -6,6836 -0,0041 10,092 0,010 0,0065 (6.2) 0,276312

53 2,4695 -0,0015 -3,631 9,507E-03 0,0021 (6.2.1) 0,127523

54 -6,6833 -0,0040 10,092 0,011 0,0063 (6.2) 0,276338

56 -4,9172 -4,313E-04 -2,228 -5,363E-05 -1,274E-05 (6.2.1) 0,522187

57 -4,9172 4,325E-04 2,228 -5,377E-05 -1,282E-05 (6.2.1) 0,522187

59 13,3687 0,3333 -13,058 -0,348 1,216E-04 (6.2) 0,110792

60 17,0635 0,0642 -7,164 0,538 1,216E-04 (6.2) 0,120424

61 13,3175 0,2636 -13,005 -0,275 6,582E-05 (6.2) 0,110076

62 17,0530 0,0253 -7,246 0,477 6,582E-05 (6.2) 0,120093

64 17,0530 -0,0260 7,246 0,480 6,742E-05 (6.61) 0,124817



Pag. 59 a 174




65 13,3175 -0,2658 13,005 -0,277 6,742E-05 (6.61) 0,114026

66 17,0635 -0,0600 7,164 0,531 1,167E-04 (6.61) 0,125025

67 13,3687 -0,3257 13,058 -0,340 1,167E-04 (6.61) 0,114522

69 6,7269 -0,1591 13,509 -0,348 1,216E-04 (6.2) 0,089008

70 6,7021 -0,1261 13,456 -0,275 6,582E-05 (6.2) 0,088618

71 6,7021 -0,1272 13,456 -0,277 6,742E-05 (6.61) 0,092700

72 6,7269 -0,1556 13,509 -0,340 1,167E-04 (6.61) 0,092989

75 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,550814

76 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,551418

77 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,551623

78 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552237

79 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552714

80 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552806

81 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552775

82 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552770

83 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552772

84 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552772

85 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552772

86 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552772

87 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552770

88 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552775

89 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552806

90 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552714

91 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,552238

92 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,551623

93 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,551402

94 3,1853 0,0000 -1,062 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,550828

96 3,4097 0,0000 -1,137 0,000 0,0000 (6.62) 0,038193

97 3,4097 0,0000 -1,137 0,000 0,0000 (6.2.1) 0,038440

98 0,4218 0,0027 -0,075 1,939E-03 0,0015 (6.2.1) 0,215004

99 0,4216 0,0020 -0,075 1,330E-03 0,0011 (6.2.1) 0,214954

100 0,4216 -0,0020 0,075 1,349E-03 0,0011 (6.2.1) 0,214954

101 0,4218 -0,0026 0,075 1,885E-03 0,0014 (6.2.1) 0,215004

181 0,0449 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

182 0,0452 0,0000 4,684E-18 0,000 0,0000 (6.62)

183 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

184 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

185 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

186 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

187 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

188 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

189 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

190 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

191 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

192 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

193 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

194 0,0452 0,0000 9,368E-18 0,000 0,0000 (6.62)

195 0,0452 0,0000 2,810E-17 0,000 0,0000 (6.62)

196 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

197 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

198 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

199 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

200 0,0452 0,0000 -1,405E-17 0,000 0,0000 (6.62)

201 0,0449 0,0000 2,810E-17 0,000 0,0000 (6.62)



Pag. 60 a 174



Frame PRatio MMajRatio MMinRatio SRLimit NsdDsgn Ncrd Ntrd

KN KN KN

16 0,066966 0,063860 0,001416 0,950000 -203,443 3030,458 3038,000

17 0,066983 0,065608 0,000118 0,950000 -203,494 3030,458 3038,000

18 0,066983 0,066656 0,001651 0,950000 -203,494 3030,458 3038,000

19 0,081441 0,058987 0,001635 0,950000 -247,417 3030,458 3038,000

20 0,081441 0,179816 0,002168 0,950000 -247,417 3030,458 3038,000

21 0,340562 0,255217 0,001303 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

22 0,340562 0,180409 0,000000 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

23 0,340601 0,180342 0,000116 0,950000 -326,041 957,253 3038,000

24 0,340601 0,255279 0,001274 0,950000 -326,041 957,253 3038,000

25 0,081423 0,179859 0,002116 0,950000 -247,362 3030,458 3038,000

26 0,081423 0,059055 0,001492 0,950000 -247,362 3030,458 3038,000

27 0,071188 0,067493 0,000892 0,950000 -203,562 2859,477 3038,000

28 0,071188 0,066350 0,000000 0,950000 -203,562 2859,477 3038,000

29 0,071188 0,064498 0,000810 0,950000 -203,562 2859,477 3038,000

30 0,340562 0,106492 0,001445 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

31 0,340562 0,043956 0,000000 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

32 0,340575 0,043897 0,000000 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

33 0,340575 0,106295 0,001505 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

34 0,340573 0,067689 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

35 0,340573 0,116798 0,001428 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

36 0,340573 0,154526 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

37 0,340573 0,191363 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

38 0,340573 0,216554 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

39 0,340573 0,240854 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

40 0,340573 0,253773 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

41 0,340573 0,265801 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

42 0,340573 0,265801 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

43 0,340573 0,265674 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

44 0,340573 0,265674 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

45 0,340573 0,253785 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

46 0,340573 0,241004 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

47 0,340573 0,216578 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

48 0,340573 0,191260 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

49 0,340573 0,154562 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

50 0,340575 0,116972 0,001420 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

51 0,340575 0,067737 0,000000 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

102 0,067005 0,063767 0,001362 0,950000 -203,562 3030,458 3038,000

103 0,067005 0,065597 0,000000 0,950000 -203,562 3030,458 3038,000

104 0,067005 0,066728 0,001503 0,950000 -203,562 3030,458 3038,000

105 0,081423 0,059055 0,001490 0,950000 -247,362 3030,458 3038,000

106 0,081423 0,179859 0,002116 0,950000 -247,362 3030,458 3038,000

107 0,340601 0,255279 0,001274 0,950000 -326,041 957,253 3038,000

108 0,340601 0,180342 0,000116 0,950000 -326,041 957,253 3038,000

109 0,340562 0,180409 0,000000 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

110 0,340562 0,255217 0,001303 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

111 0,081441 0,179816 0,002168 0,950000 -247,417 3030,458 3038,000

112 0,081441 0,058987 0,001632 0,950000 -247,417 3030,458 3038,000

113 0,071165 0,067421 0,000977 0,950000 -203,494 2859,477 3038,000

114 0,071165 0,066361 0,000000 0,950000 -203,494 2859,477 3038,000

115 0,071148 0,064592 0,000841 0,950000 -203,445 2859,477 3038,000

116 0,340575 0,106295 0,001505 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

117 0,340575 0,043897 0,000000 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

118 0,340562 0,043956 0,000000 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

119 0,340562 0,106492 0,001445 0,950000 -326,004 957,253 3038,000

120 0,340575 0,067737 0,000000 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

121 0,340575 0,116972 0,001420 0,950000 -326,016 957,253 3038,000

122 0,340573 0,154562 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000



Pag. 61 a 174



KN KN KN

123 0,340573 0,191260 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

124 0,340573 0,216578 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

125 0,340573 0,241004 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

126 0,340573 0,253785 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

127 0,340573 0,265674 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

128 0,340573 0,265674 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

129 0,340573 0,265801 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

130 0,340573 0,265801 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

131 0,340573 0,253773 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

132 0,340573 0,240854 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

133 0,340573 0,216554 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

134 0,340573 0,191363 0,001423 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

135 0,340573 0,154526 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

136 0,340573 0,116798 0,001428 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

137 0,340573 0,067689 0,000000 0,950000 -326,014 957,253 3038,000

11 0,118960 0,157378 0,000000 0,950000 -143,883 1116,251 1209,513

12 0,069372 0,058151 0,000000 0,950000 83,907 1116,251 1209,513

13 0,118927 0,157385 0,000000 0,950000 -143,844 1116,251 1209,513

14 0,069330 0,058180 0,000000 0,950000 83,855 1116,251 1209,513

15 0,069330 0,058180 0,000000 0,950000 83,855 1116,251 1209,513

52 0,118927 0,157385 0,000000 0,950000 -143,844 1116,251 1209,513

53 0,069372 0,058151 0,000000 0,950000 83,907 1116,251 1209,513

54 0,118960 0,157378 0,000000 0,950000 -143,883 1116,251 1209,513

56 0,304370 0,217816 0,000000 0,950000 326,306 16,163 1072,068

57 0,304370 0,217816 0,000000 0,950000 326,306 16,163 1072,068

59 0,067060 0,041518 0,002214 0,950000 -203,728 3038,000 3038,000

60 0,067005 0,052992 0,000426 0,950000 -203,562 3030,458 3038,000

61 0,066966 0,041359 0,001752 0,950000 -203,443 3038,000 3038,000

62 0,066966 0,052960 0,000168 0,950000 -203,443 3030,458 3038,000

64 0,071148 0,053567 0,000102 0,950000 -203,445 2859,477 3038,000

65 0,071148 0,041833 0,001046 0,950000 -203,445 2859,477 3038,000

66 0,071188 0,053600 0,000236 0,950000 -203,562 2859,477 3038,000

67 0,071247 0,041994 0,001281 0,950000 -203,728 2859,477 3038,000

69 0,067060 0,020891 0,001057 0,950000 -203,728 3038,000 3038,000

70 0,066966 0,020814 0,000838 0,950000 -203,443 3038,000 3038,000

71 0,071148 0,021053 0,000500 0,950000 -203,445 2859,477 3038,000

72 0,071247 0,021131 0,000612 0,950000 -203,728 2859,477 3038,000

75 0,002085 0,548729 0,000000 0,950000 0,752 44,277 360,500

76 0,002689 0,548729 0,000000 0,950000 0,969 44,277 360,500

77 0,002895 0,548729 0,000000 0,950000 1,043 44,277 360,500

78 0,003509 0,548729 0,000000 0,950000 1,265 44,277 360,500

79 0,003986 0,548729 0,000000 0,950000 1,437 44,277 360,500

80 0,004077 0,548729 0,000000 0,950000 1,470 44,277 360,500

81 0,004046 0,548729 0,000000 0,950000 1,459 44,277 360,500

82 0,004042 0,548729 0,000000 0,950000 1,457 44,277 360,500

83 0,004044 0,548729 0,000000 0,950000 1,458 44,277 360,500

84 0,004044 0,548729 0,000000 0,950000 1,458 44,277 360,500

85 0,004044 0,548729 0,000000 0,950000 1,458 44,277 360,500

86 0,004044 0,548729 0,000000 0,950000 1,458 44,277 360,500

87 0,004042 0,548729 0,000000 0,950000 1,457 44,277 360,500

88 0,004046 0,548729 0,000000 0,950000 1,459 44,277 360,500

89 0,004077 0,548729 0,000000 0,950000 1,470 44,277 360,500

90 0,003986 0,548729 0,000000 0,950000 1,437 44,277 360,500

91 0,003510 0,548729 0,000000 0,950000 1,265 44,277 360,500

92 0,002894 0,548729 0,000000 0,950000 1,043 44,277 360,500

93 0,002673 0,548729 0,000000 0,950000 0,964 44,277 360,500

94 0,002100 0,548729 0,000000 0,950000 0,757 44,277 360,500

96 0,000000 0,038193 0,000000 0,950000 0,000 628,564 1368,500

97 0,000247 0,038193 0,000000 0,950000 0,338 628,564 1368,500



Pag. 62 a 174



KN KN KN

98 0,196320 0,018683 0,000118 0,950000 210,469 205,532 1072,068

99 0,196279 0,018675 0,000000 0,950000 210,424 205,532 1072,068

100 0,196279 0,018675 0,000000 0,950000 210,424 205,532 1072,068

101 0,196320 0,018683 0,000114 0,950000 210,469 205,532 1072,068

181 0,950000 -0,666 10,801 168,105

182 0,950000 -1,097 10,730 168,105

183 0,950000 -0,958 10,730 168,105

184 0,950000 -1,224 10,730 168,105

185 0,950000 -1,525 10,730 168,105

186 0,950000 -1,593 10,730 168,105

187 0,950000 -1,565 10,730 168,105

188 0,950000 -1,570 10,730 168,105

189 0,950000 -1,570 10,730 168,105

190 0,950000 -1,570 10,730 168,105

191 0,950000 -1,570 10,730 168,105

192 0,950000 -1,570 10,730 168,105

193 0,950000 -1,570 10,730 168,105

194 0,950000 -1,570 10,730 168,105

195 0,950000 -1,565 10,730 168,105

196 0,950000 -1,593 10,730 168,105

197 0,950000 -1,524 10,730 168,105

198 0,950000 -1,224 10,730 168,105

199 0,950000 -0,960 10,730 168,105

200 0,950000 -1,092 10,730 168,105

201 0,950000 -0,659 10,801 168,105



Frame NbrdMajor NbrdMinor MsdMajDsgn McrdMajor MvrdMajor MbrdMajor XKMajor

KN KN KN-m KN-m KN-m KN-m

16 3038,000 3030,458 20,5630 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

17 3038,000 3030,458 21,1259 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

18 3038,000 3030,458 21,4634 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

19 3038,000 3030,458 18,9939 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

20 3038,000 3030,458 -57,9007 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

21 957,253 3030,458 -64,5840 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

22 957,253 3030,458 -45,6534 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

23 957,253 3030,458 -45,6355 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

24 957,253 3030,458 -64,5981 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

25 3038,000 3030,458 -57,9145 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

26 3038,000 3030,458 19,0156 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

27 2859,477 3030,458 21,4863 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

28 2859,477 3030,458 21,1223 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

29 2859,477 3030,458 20,5329 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

30 957,253 3030,458 -26,9484 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

31 957,253 3030,458 -11,1232 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

32 957,253 3030,458 -11,1083 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

33 957,253 3030,458 -26,8983 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

34 957,253 3030,458 17,1290 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

35 957,253 3030,458 29,5561 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

36 957,253 3030,458 39,1034 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

37 957,253 3030,458 48,4251 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

38 957,253 3030,458 54,7997 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

39 957,253 3030,458 60,9489 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

40 957,253 3030,458 64,2182 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

41 957,253 3030,458 67,2619 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

42 957,253 3030,458 67,2619 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

43 957,253 3030,458 67,2298 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000



Pag. 63 a 174




44 957,253 3030,458 67,2298 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

45 957,253 3030,458 64,2212 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

46 957,253 3030,458 60,9870 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

47 957,253 3030,458 54,8057 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

48 957,253 3030,458 48,3990 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

49 957,253 3030,458 39,1123 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

50 957,253 3030,458 29,6002 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

51 957,253 3030,458 17,1410 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

102 3038,000 3030,458 20,5329 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

103 3038,000 3030,458 21,1223 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

104 3038,000 3030,458 21,4863 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

105 3038,000 3030,458 19,0156 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

106 3038,000 3030,458 -57,9145 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

107 957,253 3030,458 -64,5981 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

108 957,253 3030,458 -45,6355 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

109 957,253 3030,458 -45,6534 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

110 957,253 3030,458 -64,5840 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

111 3038,000 3030,458 -57,9007 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

112 3038,000 3030,458 18,9939 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

113 2859,477 3030,458 21,4634 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

114 2859,477 3030,458 21,1260 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

115 2859,477 3030,458 20,5630 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

116 957,253 3030,458 -26,8983 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

117 957,253 3030,458 -11,1083 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

118 957,253 3030,458 -11,1232 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

119 957,253 3030,458 -26,9484 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

120 957,253 3030,458 17,1410 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

121 957,253 3030,458 29,6002 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

122 957,253 3030,458 39,1123 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

123 957,253 3030,458 48,3990 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

124 957,253 3030,458 54,8057 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

125 957,253 3030,458 60,9870 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

126 957,253 3030,458 64,2212 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

127 957,253 3030,458 67,2298 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

128 957,253 3030,458 67,2298 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

129 957,253 3030,458 67,2619 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

130 957,253 3030,458 67,2619 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

131 957,253 3030,458 64,2182 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

132 957,253 3030,458 60,9489 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

133 957,253 3030,458 54,7997 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

134 957,253 3030,458 48,4251 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

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136 957,253 3030,458 29,5561 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

137 957,253 3030,458 17,1290 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

11 1116,251 1116,251 -6,6833 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

12 1116,251 1116,251 2,4695 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

13 1116,251 1116,251 -6,6836 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

14 1116,251 1116,251 2,4707 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

15 1116,251 1116,251 2,4707 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

52 1116,251 1116,251 -6,6836 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

53 1116,251 1116,251 2,4695 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

54 1116,251 1116,251 -6,6833 42,4667 42,4667 42,4667 1,000000

56 16,163 16,163 -4,9172 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

57 16,163 16,163 -4,9172 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

59 3038,000 3038,000 13,3687 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

60 3038,000 3030,458 17,0635 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

61 3038,000 3038,000 13,3175 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

62 3038,000 3030,458 17,0530 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

64 2859,477 3030,458 17,0530 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000



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65 2859,477 3038,000 13,3175 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

66 2859,477 3030,458 17,0635 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

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70 3038,000 3038,000 6,7021 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

71 2859,477 3038,000 6,7021 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

72 2859,477 3038,000 6,7269 322,0000 322,0000 322,0000 1,000000

75 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

76 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

77 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

78 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

79 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

80 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

81 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

82 283,271 44,277 3,1853 13,7900 13,7900 5,8048 1,000000

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97 1326,738 628,564 3,4097 128,4500 128,4500 89,2762 1,000000

98 205,532 205,532 0,4218 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

99 205,532 205,532 0,4216 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

100 205,532 205,532 0,4216 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

101 205,532 205,532 0,4218 22,5750 22,5750 22,5750 1,000000

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184 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

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188 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

189 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

190 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

191 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

192 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

193 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

194 25,830 10,730 0,0452 1,0667 1,0667 0,7611 1,000000

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Frame XLMajor kMajor kzy C1 MsdMinDsgn McrdMinor MvrdMinor

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24 26,000000 1,272481 0,804866 1,000000 0,3262 150,5000 150,5000

25 2,000000 0,993598 0,804866 1,000000 0,3185 150,5000 150,5000

26 2,000000 0,993598 0,804866 1,000000 -0,2246 150,5000 150,5000

27 5,950000 1,011468 0,804866 1,000000 -0,2265 150,5000 150,5000

28 5,950000 1,011468 0,804866 1,000000 -0,0104 150,5000 150,5000

29 5,950000 1,011468 0,804866 1,000000 0,2057 150,5000 150,5000

30 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 0,3701 150,5000 150,5000

31 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 0,0035 150,5000 150,5000

32 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 -0,0126 150,5000 150,5000

33 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 -0,3855 150,5000 150,5000

34 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,0013 150,5000 150,5000

35 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3656 150,5000 150,5000

36 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 5,553E-04 150,5000 150,5000

37 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

38 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -9,343E-06 150,5000 150,5000

39 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

40 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 6,863E-07 150,5000 150,5000

41 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

42 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

43 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

44 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

45 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -3,379E-05 150,5000 150,5000

46 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3645 150,5000 150,5000

47 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -6,421E-05 150,5000 150,5000

48 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

49 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 3,170E-04 150,5000 150,5000

50 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 -0,3637 150,5000 150,5000

51 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 -0,0017 150,5000 150,5000

102 1,000000 0,923710 0,804866 1,000000 -0,2050 150,5000 150,5000

103 1,000000 0,979607 0,804866 1,000000 0,0106 150,5000 150,5000

104 1,000000 0,983953 0,804866 1,000000 0,2262 150,5000 150,5000

105 2,000000 0,993598 0,804866 1,000000 0,2243 150,5000 150,5000

106 2,000000 0,993598 0,804866 1,000000 -0,3185 150,5000 150,5000

107 26,000000 1,272481 0,804866 1,000000 -0,3262 150,5000 150,5000

108 26,000000 1,272481 0,804866 1,000000 0,0297 150,5000 150,5000

109 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 -0,0182 150,5000 150,5000

110 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 0,3336 150,5000 150,5000

111 2,000000 0,993597 0,804866 1,000000 0,3262 150,5000 150,5000

112 2,000000 0,993597 0,804866 1,000000 -0,2457 150,5000 150,5000

113 5,950000 1,011464 0,804866 1,000000 -0,2482 150,5000 150,5000

114 5,950000 1,011464 0,804866 1,000000 -0,0172 150,5000 150,5000

115 5,950000 1,011461 0,804866 1,000000 0,2138 150,5000 150,5000

116 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 0,3855 150,5000 150,5000

117 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 0,0126 150,5000 150,5000

118 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 -0,0035 150,5000 150,5000

119 26,000000 1,272449 0,804866 1,000000 -0,3701 150,5000 150,5000

120 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 0,0017 150,5000 150,5000

121 26,000000 1,272460 0,804866 1,000000 0,3637 150,5000 150,5000

122 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -3,175E-04 150,5000 150,5000



Pag. 66 a 174



KN-m KN-m KN-m

123 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

124 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 6,427E-05 150,5000 150,5000

125 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3645 150,5000 150,5000

126 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 3,382E-05 150,5000 150,5000

127 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

128 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

129 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

130 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

131 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -7,014E-07 150,5000 150,5000

132 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3644 150,5000 150,5000

133 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 9,219E-06 150,5000 150,5000

134 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 0,3644 150,5000 150,5000

135 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -5,548E-04 150,5000 150,5000

136 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,3656 150,5000 150,5000

137 26,000000 1,272458 0,804866 1,000000 -0,0013 150,5000 150,5000

11 1,000000 0,407791 0,244675 2,700000 -0,0040 42,4667 42,4667

12 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 -0,0015 42,4667 42,4667

13 1,000000 0,407789 0,244673 2,700000 -0,0041 42,4667 42,4667

14 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 -0,0011 42,4667 42,4667

15 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 -0,0012 42,4667 42,4667

52 1,000000 0,407789 0,244673 2,700000 -0,0041 42,4667 42,4667

53 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 -0,0015 42,4667 42,4667

54 1,000000 0,407791 0,244675 2,700000 -0,0040 42,4667 42,4667

56 1,000000 0,568732 0,341239 1,000016 -4,313E-04 22,5750 22,5750

57 1,000000 0,568732 0,341239 1,000016 4,325E-04 22,5750 22,5750

59 1,000000 0,793786 0,702433 1,307206 0,3333 150,5000 150,5000

60 1,000000 0,904860 0,804866 1,000000 0,0642 150,5000 150,5000

61 1,000000 0,793827 0,702433 1,307141 0,2636 150,5000 150,5000

62 1,000000 0,903867 0,804866 1,000000 0,0253 150,5000 150,5000

64 5,950000 1,011461 0,804866 1,000000 -0,0260 150,5000 150,5000

65 5,950000 1,011461 0,799745 1,000000 -0,2658 150,5000 150,5000

66 5,950000 1,011468 0,804866 1,000000 -0,0600 150,5000 150,5000

67 5,950000 1,011477 0,799745 1,000000 -0,3257 150,5000 150,5000

69 1,000000 0,606538 0,697312 1,837154 -0,1591 150,5000 150,5000

70 1,000000 0,606612 0,697312 1,836927 -0,1261 150,5000 150,5000

71 6,263158 1,011461 0,799745 1,000000 -0,1272 150,5000 150,5000

72 6,263158 1,011477 0,799745 1,000000 -0,1556 150,5000 150,5000

75 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

76 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

77 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

78 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

79 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

80 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

81 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

82 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

83 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

84 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

85 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

86 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

87 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

88 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

89 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

90 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

91 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

92 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

93 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

94 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 3,2025 3,2025

96 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 25,8650 25,8650

97 1,000000 1,000000 1,000000 1,000000 0,0000 25,8650 25,8650



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KN-m KN-m KN-m

98 1,000000 0,939350 0,563610 1,000000 0,0027 22,5750 22,5750

99 1,000000 0,939294 0,563577 1,000000 0,0020 22,5750 22,5750

100 1,000000 0,939295 0,563577 1,000000 -0,0020 22,5750 22,5750

101 1,000000 0,939350 0,563610 1,000000 -0,0026 22,5750 22,5750

181 1,000000 1,015363 0,995892 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

182 1,000000 1,025477 0,993186 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

183 1,000000 1,022256 0,994047 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

184 1,000000 1,028428 0,992397 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

185 1,000000 1,035414 0,990528 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

186 1,000000 1,036997 0,990105 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

187 1,000000 1,036344 0,990279 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

188 1,000000 1,036477 0,990244 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

189 1,000000 1,036473 0,990245 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

190 1,000000 1,036469 0,990246 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

191 1,000000 1,036473 0,990245 1,000000 0,0000 1,0667 1,0667

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Pag. 68 a 174



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Pag. 69 a 174



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82 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

83 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

84 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

85 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

86 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

87 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

88 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

89 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

90 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

91 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

92 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

93 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

94 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

96 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

97 1,000000 1,000000 1,000000 0,600000 350000,00 199947978,8 2,50000

98 1,000000 1,000000 0,546289 0,327773 350000,00 199947978,8 3,58966

99 1,000000 1,000000 0,561913 0,337148 350000,00 199947978,8 3,58966

100 1,000000 1,000000 0,560508 0,336305 350000,00 199947978,8 3,58966

101 1,000000 1,000000 0,545052 0,327031 350000,00 199947978,8 3,58966

181 1,000000 1,000000 1,036971 1,036971 350000,00 199947978,8 2,68340

182 1,000000 1,000000 1,061326 1,061326 350000,00 199947978,8 2,69258

183 1,000000 1,000000 1,053573 1,053573 350000,00 199947978,8 2,69258

184 1,000000 1,000000 1,068431 1,068431 350000,00 199947978,8 2,69258

185 1,000000 1,000000 1,085246 1,085246 350000,00 199947978,8 2,69258

186 1,000000 1,000000 1,089057 1,089057 350000,00 199947978,8 2,69258

187 1,000000 1,000000 1,087486 1,087486 350000,00 199947978,8 2,69258

188 1,000000 1,000000 1,087806 1,087806 350000,00 199947978,8 2,69258

189 1,000000 1,000000 1,087797 1,087797 350000,00 199947978,8 2,69258

190 1,000000 1,000000 1,087786 1,087786 350000,00 199947978,8 2,69258

191 1,000000 1,000000 1,087795 1,087795 350000,00 199947978,8 2,69258

192 1,000000 1,000000 1,087786 1,087786 350000,00 199947978,8 2,69258

193 1,000000 1,000000 1,087797 1,087797 350000,00 199947978,8 2,69258

194 1,000000 1,000000 1,087806 1,087806 350000,00 199947978,8 2,69258

195 1,000000 1,000000 1,087486 1,087486 350000,00 199947978,8 2,69258

196 1,000000 1,000000 1,089056 1,089056 350000,00 199947978,8 2,69258

197 1,000000 1,000000 1,085244 1,085244 350000,00 199947978,8 2,69258

198 1,000000 1,000000 1,068429 1,068429 350000,00 199947978,8 2,69258

199 1,000000 1,000000 1,053661 1,053661 350000,00 199947978,8 2,69258

200 1,000000 1,000000 1,061085 1,061085 350000,00 199947978,8 2,69258

201 1,000000 1,000000 1,036636 1,036636 350000,00 199947978,8 2,68340



Pag. 70 a 174



Frame MajAxisAng RLLF SectClass FramingType ErrMsg

Degrees

16 1,000000 Class 2 Ductility Class High Moment Resisting Frame No Messages



























































Pag. 71 a 174



Degrees






























































Pag. 72 a 174



Degrees





181 1,000000 Class 4 Ductility Class High Moment Resisting Frame Section is Class 4























Frame WarnMsg

16 No Messages

17 No Messages

18 No Messages

19 No Messages

20 No Messages

21 No Messages

22 No Messages

23 No Messages

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43 No Messages



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Frame WarnMsg

44 No Messages

45 No Messages

46 No Messages

47 No Messages

48 No Messages

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50 No Messages

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60 No Messages

61 No Messages

62 No Messages

64 No Messages



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Frame WarnMsg

65 No Messages

66 No Messages

67 No Messages

69 No Messages

70 No Messages

71 No Messages

72 No Messages

75 No Messages

76 No Messages

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100 No Messages

101 No Messages

181 No Messages

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195 No Messages

196 No Messages

197 No Messages

198 No Messages

199 No Messages

200 No Messages

201 No Messages



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Table: Steel Design 3 - Shear Details - Eurocode 3-2005, Part 1 of 4


Frame DesignSect DesignType Status VMajorCombo VMajorLoc VMajorRatio

m

16 HE260A Beam No Messages DSTL2 0,00000 0,012477



























































Pag. 76 a 174



m






























































Pag. 77 a 174



m





181 L50X5 Beam No Messages DSTL1 0,00000 0,001326























Frame VsdMajDsgn VrdMajor TuMajor VMinorCombo VMinorLoc VMinorRatio VsdMinDsgn

KN KN KN-m m KN

16 7,246 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000337 7,246

17 1,351 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000327 1,351

18 0,900 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000327 0,900

19 76,895 580,706 3,932E-04 DSTL2 0,00000 0,000405 76,895

20 77,346 580,706 3,932E-04 DSTL2 0,00000 0,000405 77,346

21 38,087 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000498 38,087

22 37,636 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000498 37,636

23 37,700 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000504 37,700

24 38,151 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000504 38,151

25 77,381 580,706 3,691E-04 DSTL2 0,00000 0,000384 77,381

26 76,930 580,706 3,691E-04 DSTL2 0,00000 0,000384 76,930

27 0,953 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000306 0,953

28 1,404 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000306 1,404

29 7,164 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000376 7,164

30 31,876 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000519 31,876

31 31,425 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000519 31,425

32 31,355 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000528 31,355

33 31,806 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000528 31,806

34 25,531 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 25,531

35 25,080 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 25,080

36 19,320 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000517 19,320

37 18,869 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000517 18,869

38 12,975 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,975

39 12,524 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,524

40 6,764 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,764

41 6,313 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,313

42 0,419 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 0,419

43 0,483 580,706 2,067E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 0,483



Pag. 78 a 174



KN KN KN-m m KN

44 6,243 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,243

45 6,694 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,694

46 12,588 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,588

47 13,039 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 13,039

48 18,799 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000515 18,799

49 19,250 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000515 19,250

50 25,144 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000512 25,144

51 25,595 580,706 3,553E-05 DSTL2 0,00000 0,000512 25,595

102 7,164 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000381 7,164

103 1,404 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000305 1,404

104 0,953 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000305 0,953

105 76,930 580,706 3,690E-04 DSTL2 0,00000 0,000384 76,930

106 77,381 580,706 3,690E-04 DSTL2 0,00000 0,000384 77,381

107 38,151 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000504 38,151

108 37,700 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000504 37,700

109 37,636 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000498 37,636

110 38,087 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000498 38,087

111 77,346 580,706 3,928E-04 DSTL2 0,00000 0,000405 77,346

112 76,895 580,706 3,928E-04 DSTL2 0,00000 0,000405 76,895

113 0,900 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000327 0,900

114 1,351 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000327 1,351

115 7,246 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000339 7,246

116 31,806 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000528 31,806

117 31,355 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000528 31,355

118 31,425 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000519 31,425

119 31,876 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000519 31,876

120 25,595 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000512 25,595

121 25,144 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000512 25,144

122 19,250 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000515 19,250

123 18,799 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000515 18,799

124 13,039 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 13,039

125 12,588 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,588

126 6,694 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,694

127 6,243 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,243

128 0,483 580,706 2,069E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 0,483

129 0,419 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 0,419

130 6,313 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,313

131 6,764 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 6,764

132 12,524 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,524

133 12,975 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 12,975

134 18,869 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000517 18,869

135 19,320 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000517 19,320

136 25,080 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 25,080

137 25,531 580,706 3,557E-05 DSTL2 0,00000 0,000516 25,531

11 10,092 444,560 0,0062 DSTL2 0,00000 0,000000 10,092

12 3,811 444,560 0,0021 DSTL2 0,00000 0,000000 3,811

13 10,092 444,560 0,0065 DSTL2 0,00000 0,000000 10,092

14 3,812 444,560 0,0016 DSTL2 0,00000 0,000000 3,812

15 3,812 444,560 0,0016 DSTL2 0,00000 0,000000 3,812

52 10,092 444,560 0,0065 DSTL2 0,00000 0,000000 10,092

53 3,811 444,560 0,0021 DSTL2 0,00000 0,000000 3,811

54 10,092 444,560 0,0063 DSTL2 0,00000 0,000000 10,092

56 2,228 394,041 7,909E-06 DSTL1 0,00000 0,000000 2,228

57 2,228 394,041 7,955E-06 DSTL1 0,00000 0,000000 2,228

59 13,509 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000246 13,509

60 7,615 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000381 7,615

61 13,456 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000195 13,456

62 7,697 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000337 7,697

64 7,697 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000339 7,697



Pag. 79 a 174



KN KN KN-m m KN

65 13,456 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000196 13,456

66 7,615 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000376 7,615

67 13,509 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000241 13,509

69 13,938 580,706 1,216E-04 DSTL2 0,00000 0,000246 13,938

70 13,885 580,706 6,582E-05 DSTL2 0,00000 0,000195 13,885

71 13,885 580,706 6,742E-05 DSTL2 0,00000 0,000196 13,885

72 13,938 580,706 1,167E-04 DSTL2 0,00000 0,000241 13,938

75 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

76 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

77 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

78 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

79 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

80 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

81 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

82 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

83 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

84 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

85 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

86 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

87 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

88 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

89 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

90 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

91 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

92 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

93 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

94 5,309 102,283 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,309

96 5,683 386,516 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,683

97 5,683 386,516 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 5,683

98 0,628 394,041 0,0015 DSTL2 0,00000 0,000000 0,628

99 0,628 394,041 0,0011 DSTL2 0,00000 0,000000 0,628

100 0,628 394,041 0,0011 DSTL2 0,00000 0,000000 0,628

101 0,628 394,041 0,0014 DSTL2 0,00000 0,000000 0,628

181 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

182 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

183 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

184 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

185 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

186 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

187 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

188 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

189 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

190 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

191 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

192 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

193 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

194 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

195 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

196 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

197 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

198 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

199 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

200 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067

201 0,067 50,518 0,0000 DSTL1 0,00000 0,000000 0,067



Pag. 80 a 174



Frame VrdMinor TuMinor SRLimit RLLF FramingType

KN KN-m

16 1412,992 6,582E-05 0,950000 1,000000 Ductility Class High Moment Resisting Frame



























































Pag. 81 a 174



KN KN-m
















11 444,560 0,0062 0,950000 1,000000 Ductility Class High Moment Resisting Frame














































Pag. 82 a 174



KN KN-m




























Frame ErrMsg WarnMsg

16 No Messages No Messages






























Pag. 83 a 174
































































Pag. 84 a 174



























































Pag. 85 a 174

Table: Steel Design 7 - Beam Shear Forces - Eurocode 3-2005


Frame DesignSect ComboLeft VMajorLeft ComboRight VMajorRight

KN KN

16 HE260A DSTL2 7,246 DSTL2 6,795

17 HE260A DSTL2 1,351 DSTL2 0,900

18 HE260A DSTL2 0,900 DSTL2 0,449

19 HE260A DSTL2 76,444 DSTL2 76,895

20 HE260A DSTL2 76,895 DSTL2 77,346

21 HE260A DSTL2 38,087 DSTL2 37,636

22 HE260A DSTL2 37,636 DSTL2 37,185

23 HE260A DSTL2 37,249 DSTL2 37,700

24 HE260A DSTL2 37,700 DSTL2 38,151

25 HE260A DSTL2 77,381 DSTL2 76,930

26 HE260A DSTL2 76,930 DSTL2 76,479

27 HE260A DSTL2 0,502 DSTL2 0,953

28 HE260A DSTL2 0,953 DSTL2 1,404

29 HE260A DSTL2 6,713 DSTL2 7,164

30 HE260A DSTL2 31,876 DSTL2 31,425

31 HE260A DSTL2 31,425 DSTL2 30,974

32 HE260A DSTL2 30,904 DSTL2 31,355

33 HE260A DSTL2 31,355 DSTL2 31,806

34 HE260A DSTL2 25,531 DSTL2 25,080

35 HE260A DSTL2 25,080 DSTL2 24,629

36 HE260A DSTL2 19,320 DSTL2 18,869

37 HE260A DSTL2 18,869 DSTL2 18,418

38 HE260A DSTL2 12,975 DSTL2 12,524

39 HE260A DSTL2 12,524 DSTL2 12,073

40 HE260A DSTL2 6,764 DSTL2 6,313

41 HE260A DSTL2 6,313 DSTL2 5,862

42 HE260A DSTL2 0,419 DSTL1 0,032

43 HE260A DSTL1 0,032 DSTL1 0,483

44 HE260A DSTL2 5,792 DSTL2 6,243

45 HE260A DSTL2 6,243 DSTL2 6,694

46 HE260A DSTL2 12,137 DSTL2 12,588

47 HE260A DSTL2 12,588 DSTL2 13,039

48 HE260A DSTL2 18,348 DSTL2 18,799

49 HE260A DSTL2 18,799 DSTL2 19,250

50 HE260A DSTL2 24,693 DSTL2 25,144

51 HE260A DSTL2 25,144 DSTL2 25,595

102 HE260A DSTL2 7,164 DSTL2 6,713

103 HE260A DSTL2 1,404 DSTL2 0,953

104 HE260A DSTL2 0,953 DSTL2 0,502

105 HE260A DSTL2 76,479 DSTL2 76,930

106 HE260A DSTL2 76,930 DSTL2 77,381

107 HE260A DSTL2 38,151 DSTL2 37,700

108 HE260A DSTL2 37,700 DSTL2 37,249

109 HE260A DSTL2 37,185 DSTL2 37,636

110 HE260A DSTL2 37,636 DSTL2 38,087

111 HE260A DSTL2 77,346 DSTL2 76,895

112 HE260A DSTL2 76,895 DSTL2 76,444

113 HE260A DSTL2 0,449 DSTL2 0,900

114 HE260A DSTL2 0,900 DSTL2 1,351

115 HE260A DSTL2 6,795 DSTL2 7,246

116 HE260A DSTL2 31,806 DSTL2 31,355

117 HE260A DSTL2 31,355 DSTL2 30,904

118 HE260A DSTL2 30,974 DSTL2 31,425

119 HE260A DSTL2 31,425 DSTL2 31,876

120 HE260A DSTL2 25,595 DSTL2 25,144

121 HE260A DSTL2 25,144 DSTL2 24,693

122 HE260A DSTL2 19,250 DSTL2 18,799



Pag. 86 a 174



KN KN

123 HE260A DSTL2 18,799 DSTL2 18,348

124 HE260A DSTL2 13,039 DSTL2 12,588

125 HE260A DSTL2 12,588 DSTL2 12,137

126 HE260A DSTL2 6,694 DSTL2 6,243

127 HE260A DSTL2 6,243 DSTL2 5,792

128 HE260A DSTL1 0,483 DSTL1 0,032

129 HE260A DSTL1 0,032 DSTL2 0,419

130 HE260A DSTL2 5,862 DSTL2 6,313

131 HE260A DSTL2 6,313 DSTL2 6,764

132 HE260A DSTL2 12,073 DSTL2 12,524

133 HE260A DSTL2 12,524 DSTL2 12,975

134 HE260A DSTL2 18,418 DSTL2 18,869

135 HE260A DSTL2 18,869 DSTL2 19,320

136 HE260A DSTL2 24,629 DSTL2 25,080

137 HE260A DSTL2 25,080 DSTL2 25,531

56 FI8 DSTL1 2,228 DSTL2 2,228

57 FI8 DSTL2 2,228 DSTL1 2,228

59 HE260A DSTL2 13,509 DSTL2 13,058

60 HE260A DSTL2 7,615 DSTL2 7,164

61 HE260A DSTL2 13,456 DSTL2 13,005

62 HE260A DSTL2 7,697 DSTL2 7,246

64 HE260A DSTL2 7,246 DSTL2 7,697

65 HE260A DSTL2 13,005 DSTL2 13,456

66 HE260A DSTL2 7,164 DSTL2 7,615

67 HE260A DSTL2 13,058 DSTL2 13,509

69 HE260A DSTL2 13,509 DSTL2 13,938

70 HE260A DSTL2 13,456 DSTL2 13,885

71 HE260A DSTL2 13,456 DSTL2 13,885

72 HE260A DSTL2 13,509 DSTL2 13,938

75 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

76 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

77 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

78 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

79 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

80 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

81 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

82 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

83 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

84 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

85 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

86 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

87 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

88 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

89 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

90 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

91 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

92 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

93 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

94 IPE100 DSTL2 5,309 DSTL2 5,309

96 IPE240 DSTL2 5,683 DSTL2 5,683

97 IPE240 DSTL2 5,683 DSTL2 5,683

181 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

182 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

183 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

184 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

185 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

186 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

187 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

188 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067



Pag. 87 a 174



KN KN

189 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

190 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

191 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

192 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

193 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

194 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

195 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

196 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

197 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

198 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

199 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

200 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

201 L50X5 DSTL1 0,067 DSTL1 0,067

Table: Steel Design 8 - Brace Max Axial Load - Eurocode 3-2005


Frame DesignSect ComboComp PMaxComp ComboTens PMaxTens

KN KN

11 F12 DSTL2 -144,207 DSTL2 -143,883

12 F12 DSTL2 83,583 DSTL2 83,907

13 F12 DSTL2 -144,167 DSTL2 -143,844

14 F12 DSTL2 83,532 DSTL2 83,855

15 F12 DSTL2 83,532 DSTL2 83,855

52 F12 DSTL2 -144,167 DSTL2 -143,844

53 F12 DSTL2 83,583 DSTL2 83,907

54 F12 DSTL2 -144,207 DSTL2 -143,883

98 FI8 DSTL2 210,612 DSTL2 210,326

99 FI8 DSTL2 210,568 DSTL2 210,281

100 FI8 DSTL2 210,281 DSTL2 210,567

101 FI8 DSTL2 210,326 DSTL2 210,612



Pag. 88 a 174

09.02. Verifica Implacato nella Fase 2 - Esercizio

Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio della sezione dell’impalcato in corrispondenza delle

sezioni maggiormente sollecitate, individuabili dai diagrammi di seguito riportati e relativi ai casi di carico elementari

analizzati e alla combinazione fra gli stessi casi. Nella fattispecie si riportano di seguito i risultati della combinazione di

calcolo allo stato limite ultimo nella fase di esercizio del ponte, della stessa verranno riportate le tabelle con le forze nelle

aste e le relative verifiche statiche. La struttura nella presente fase ha la soletta di impalcato collaborante con

l’intelaiatura a differenza della fase iniziale dove questa era solamente un carico portato, fase di getto e maturazione.

Figura 18 – Deformata del ponte [cm] – SLE



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Combinazione di Carico SLU - A1 STR [1.35 (g1 + g2) + 1.50 (Qik + qik + q5)] – Fase 1

Figura 19 - Diagramma del momento flettente [KN m] – SLU

Figura 20 - Diagramma del taglio [KN] – SLU



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Figura 21 - Diagramma azione normale [KN ] – SLU

Figura 22 – Progetto delle sezioni – Diagramma rapporti di resistenza



Pag. 91 a 174

Output Forze e Verifica aste

combinazione di Carico SLU - A1 STR [1.35 (g1 + g2) + 1.50 (Qik + qik+q5)] – Fase 1





11 0,00000 DSTL2 Combination -291,489 12,976 0,283 -0,0124 0,0590

11 0,51478 DSTL2 Combination -291,328 13,065 0,283 -0,0124 -0,0868


12 0,00000 DSTL2 Combination 167,110 -5,414 0,300 -0,0366 0,0584

12 0,51478 DSTL2 Combination 167,271 -5,324 0,300 -0,0366 -0,0958

12 1,02956 DSTL2 Combination 167,433 -5,234 0,300 -0,0366 -0,2501

13 0,00000 DSTL2 Combination -307,347 11,579 5,123 -0,0153 1,5242




14 0,53348 DSTL2 Combination 177,166 -4,764 2,004 0,1435 -0,8420


15 0,00000 DSTL2 Combination 181,885 -5,721 -0,543 0,0368 -0,0397

15 0,51478 DSTL2 Combination 182,046 -5,632 -0,543 0,0368 0,2400






18 0,00000 DSTL2 Combination 40,629 2,836 2,709 -0,0138 0,1070

18 0,50000 DSTL2 Combination 40,629 3,342 2,709 -0,0138 -1,2475



20 0,00000 DSTL2 Combination 22,214 114,645 -0,048 -0,0144 0,6790



21 0,50000 DSTL2 Combination -44,165 -57,628 2,297 0,0028 -0,2153

22 0,00000 DSTL2 Combination -50,485 -53,587 -1,480 0,0131 -1,3838


23 0,00000 DSTL2 Combination -230,441 53,345 -2,216 -0,0068 -0,7433

23 0,50000 DSTL2 Combination -230,441 53,850 -2,216 -0,0068 0,3648

24 0,00000 DSTL2 Combination -239,860 57,917 -5,835 0,0061 -0,2839

24 0,50000 DSTL2 Combination -239,860 58,422 -5,835 0,0061 2,6335

25 0,00000 DSTL2 Combination -184,163 -123,060 -3,572 0,0262 0,6733




















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39 0,00000 DSTL2 Combination -93,682 -16,450 -1,735 -0,0038 -0,4645

39 0,50000 DSTL2 Combination -93,682 -15,945 -1,735 -0,0038 0,4028




























53 0,00000 DSTL2 Combination 160,318 -4,436 -2,123 -0,1477 -0,2722

53 0,53348 DSTL2 Combination 160,480 -4,333 -2,123 -0,1477 0,8603





56 0,00000 DSTL2 Combination 655,331 -2,510 -9,825E-03 0,0299 -0,0607













56 6,50000 DSTL2 Combination 655,331 -0,176 -9,825E-03 0,0299 0,0032



Pag. 93 a 174




56 7,00000 DSTL2 Combination 655,331 3,652E-03 -9,825E-03 0,0299 0,0081

56 7,50000 DSTL2 Combination 655,331 0,183 -9,825E-03 0,0299 0,0130




























57 7,00000 DSTL2 Combination 664,256 -2,628E-03 -0,012 0,0295 -0,0813

57 7,50000 DSTL2 Combination 664,256 0,177 -0,012 0,0295 -0,0756













57 14,00000 DSTL2 Combination 664,256 2,511 -0,012 0,0295 -6,881E-04



60 0,00000 DSTL2 Combination -2,281 -11,360 2,023 -0,0023 0,2823








65 0,00000 DSTL2 Combination 295,964 12,986 -2,709 -0,0210 -0,3535







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70 0,47500 DSTL2 Combination 23,780 19,813 1,195 0,0143 -0,3543





75 0,00000 DSTL2 Combination -0,498 -0,119 -6,914E-04 -1,095E-04 -7,889E-04



75 1,33200 DSTL2 Combination -0,498 0,024 -6,914E-04 -1,095E-04 1,320E-04









77 0,00000 DSTL2 Combination 3,237 -0,129 -1,411E-03 -1,203E-04 -0,0017

77 0,44400 DSTL2 Combination 3,237 -0,081 -1,411E-03 -1,203E-04 -0,0011




77 2,22000 DSTL2 Combination 3,237 0,109 -1,411E-03 -1,203E-04 0,0014

78 0,00000 DSTL2 Combination -4,379 -0,324 -1,089E-03 -1,098E-04 -0,0013



78 1,33200 DSTL2 Combination -4,379 -0,181 -1,089E-03 -1,098E-04 1,266E-04

78 1,77600 DSTL2 Combination -4,379 -0,134 -1,089E-03 -1,098E-04 6,099E-04

78 2,22000 DSTL2 Combination -4,379 -0,086 -1,089E-03 -1,098E-04 0,0011

79 0,00000 DSTL2 Combination 2,103 -0,120 6,159E-04 -8,484E-05 8,484E-04



79 1,33200 DSTL2 Combination 2,103 0,023 6,159E-04 -8,484E-05 2,804E-05

79 1,77600 DSTL2 Combination 2,103 0,070 6,159E-04 -8,484E-05 -2,454E-04








81 0,00000 DSTL2 Combination 1,656 -0,118 9,307E-04 -5,038E-05 0,0010





81 2,22000 DSTL2 Combination 1,656 0,119 9,307E-04 -5,038E-05 -0,0010











Pag. 95 a 174


















































91 0,00000 DSTL2 Combination -4,152 -0,316 3,697E-03 -4,058E-05 0,0042

91 0,44400 DSTL2 Combination -4,152 -0,268 3,697E-03 -4,058E-05 0,0025

91 0,88800 DSTL2 Combination -4,152 -0,221 3,697E-03 -4,058E-05 9,012E-04

91 1,33200 DSTL2 Combination -4,152 -0,173 3,697E-03 -4,058E-05 -7,404E-04

91 1,77600 DSTL2 Combination -4,152 -0,125 3,697E-03 -4,058E-05 -0,0024

91 2,22000 DSTL2 Combination -4,152 -0,078 3,697E-03 -4,058E-05 -0,0040

92 0,00000 DSTL2 Combination 2,940 -0,216 4,125E-03 8,145E-05 0,0047



92 1,33200 DSTL2 Combination 2,940 -0,073 4,125E-03 8,145E-05 -8,057E-04

92 1,77600 DSTL2 Combination 2,940 -0,025 4,125E-03 8,145E-05 -0,0026

92 2,22000 DSTL2 Combination 2,940 0,022 4,125E-03 8,145E-05 -0,0045

93 0,00000 DSTL2 Combination -0,671 -0,115 3,349E-03 2,837E-04 0,0036



Pag. 96 a 174





93 0,88800 DSTL2 Combination -0,671 -0,020 3,349E-03 2,837E-04 6,401E-04

93 1,33200 DSTL2 Combination -0,671 0,028 3,349E-03 2,837E-04 -8,467E-04

93 1,77600 DSTL2 Combination -0,671 0,075 3,349E-03 2,837E-04 -0,0023




94 0,88800 DSTL2 Combination -0,986 -0,021 3,448E-03 4,005E-04 7,211E-04

94 1,33200 DSTL2 Combination -0,986 0,026 3,448E-03 4,005E-04 -8,097E-04











97 0,88800 DSTL2 Combination 50,045 -6,212E-03 1,294 0,0240 0,7881






98 3,60056 DSTL2 Combination 436,862 0,352 -0,283 0,0023 0,6919






















108 0,00000 DSTL2 Combination -142,903 -53,973 1,257 -0,0104 0,9426














Pag. 97 a 174








116 0,00000 DSTL2 Combination -139,813 -49,259 0,327 -0,0099 -0,1099


117 0,00000 DSTL2 Combination -135,177 -44,641 0,135 -0,0126 -0,3913













































m KN-m m

11 0,00000 DSTL2 4,1017 11-1 0,00000

11 0,51478 DSTL2 -2,6010 11-1 0,51478

11 1,02956 DSTL2 -9,3500 11-1 1,02956

12 0,00000 DSTL2 -1,8167 12-1 0,00000

12 0,51478 DSTL2 0,9472 12-1 0,51478



Pag. 98 a 174



m KN-m m

12 1,02956 DSTL2 3,6648 12-1 1,02956

13 0,00000 DSTL2 3,9448 13-1 0,00000

13 0,53348 DSTL2 -2,2597 13-1 0,53348

13 1,06696 DSTL2 -8,5191 13-1 1,06696

14 0,00000 DSTL2 -1,9313 14-1 0,00000

14 0,53348 DSTL2 0,6377 14-1 0,53348

14 1,06696 DSTL2 3,1518 14-1 1,06696

15 0,00000 DSTL2 -1,8048 15-1 0,00000

15 0,51478 DSTL2 1,1174 15-1 0,51478

15 1,02956 DSTL2 3,9933 15-1 1,02956

16 0,00000 DSTL2 30,9656 16-1 0,00000

16 0,50000 DSTL2 34,1036 16-1 0,50000

17 0,00000 DSTL2 34,7815 17-1 0,00000

17 0,50000 DSTL2 35,5785 17-1 0,50000

18 0,00000 DSTL2 35,4634 18-1 0,00000

18 0,50000 DSTL2 33,9188 18-1 0,50000

19 0,00000 DSTL2 20,7299 19-1 0,00000

19 0,50000 DSTL2 -34,4047 19-1 0,50000

20 0,00000 DSTL2 -53,6385 20-1 0,00000

20 0,50000 DSTL2 -111,0875 20-1 0,50000

21 0,00000 DSTL2 -124,9371 21-1 0,00000

21 0,50000 DSTL2 -95,9966 21-1 0,50000

22 0,00000 DSTL2 -86,5507 22-1 0,00000

22 0,50000 DSTL2 -59,8837 22-1 0,50000

23 0,00000 DSTL2 -60,8865 23-1 0,00000

23 0,50000 DSTL2 -87,6852 23-1 0,50000

24 0,00000 DSTL2 -97,1471 24-1 0,00000

24 0,50000 DSTL2 -126,2318 24-1 0,50000

25 0,00000 DSTL2 -111,6588 25-1 0,00000

25 0,50000 DSTL2 -50,2551 25-1 0,50000

26 0,00000 DSTL2 -30,5929 26-1 0,00000

26 0,50000 DSTL2 28,5246 26-1 0,50000

27 0,00000 DSTL2 42,1756 27-1 0,00000

27 0,50000 DSTL2 42,3105 27-1 0,50000

28 0,00000 DSTL2 42,2762 28-1 0,00000

28 0,50000 DSTL2 40,1377 28-1 0,50000

29 0,00000 DSTL2 39,3192 29-1 0,00000

29 0,50000 DSTL2 34,9175 29-1 0,50000

30 0,00000 DSTL2 -51,2151 30-1 0,00000

30 0,50000 DSTL2 -26,8736 30-1 0,50000

31 0,00000 DSTL2 -18,9906 31-1 0,00000

31 0,50000 DSTL2 3,0582 31-1 0,50000

32 0,00000 DSTL2 2,3076 32-1 0,00000

32 0,50000 DSTL2 -19,8480 32-1 0,50000

33 0,00000 DSTL2 -27,7440 33-1 0,00000

33 0,50000 DSTL2 -52,2033 33-1 0,50000

34 0,00000 DSTL2 10,1551 34-1 0,00000

34 0,50000 DSTL2 29,8712 34-1 0,50000

35 0,00000 DSTL2 36,1785 35-1 0,00000

35 0,50000 DSTL2 53,5797 35-1 0,50000

36 0,00000 DSTL2 59,0996 36-1 0,00000

36 0,50000 DSTL2 74,1801 36-1 0,50000

37 0,00000 DSTL2 78,9102 37-1 0,00000

37 0,50000 DSTL2 91,6607 37-1 0,50000

38 0,00000 DSTL2 95,6028 38-1 0,00000

38 0,50000 DSTL2 106,0422 38-1 0,50000

39 0,00000 DSTL2 109,1948 39-1 0,00000

39 0,50000 DSTL2 117,2934 39-1 0,50000

40 0,00000 DSTL2 119,6575 40-1 0,00000



Pag. 99 a 174



m KN-m m

40 0,50000 DSTL2 125,4515 40-1 0,50000

41 0,00000 DSTL2 127,0261 41-1 0,00000

41 0,50000 DSTL2 130,4725 41-1 0,50000

42 0,00000 DSTL2 131,2582 42-1 0,00000

42 0,50000 DSTL2 132,4027 42-1 0,50000

43 0,00000 DSTL2 132,3992 43-1 0,00000

43 0,50000 DSTL2 131,1933 43-1 0,50000

44 0,00000 DSTL2 130,4004 44-1 0,00000

44 0,50000 DSTL2 126,8916 44-1 0,50000

45 0,00000 DSTL2 125,3098 45-1 0,00000

45 0,50000 DSTL2 119,4517 45-1 0,50000

46 0,00000 DSTL2 117,0800 46-1 0,00000

46 0,50000 DSTL2 108,9144 46-1 0,50000

47 0,00000 DSTL2 105,7540 47-1 0,00000

47 0,50000 DSTL2 95,2440 47-1 0,50000

48 0,00000 DSTL2 91,2934 48-1 0,00000

48 0,50000 DSTL2 78,4674 48-1 0,50000

49 0,00000 DSTL2 73,7282 49-1 0,00000

49 0,50000 DSTL2 58,5665 49-1 0,50000

50 0,00000 DSTL2 53,0368 50-1 0,00000

50 0,50000 DSTL2 35,5470 50-1 0,50000

51 0,00000 DSTL2 29,2291 51-1 0,00000

51 0,50000 DSTL2 9,4163 51-1 0,50000

52 0,00000 DSTL2 4,5577 52-1 0,00000

52 0,51478 DSTL2 -2,6362 52-1 0,51478

52 1,02956 DSTL2 -9,8764 52-1 1,02956

53 0,00000 DSTL2 -1,9005 53-1 0,00000

53 0,53348 DSTL2 0,4387 53-1 0,53348

53 1,06696 DSTL2 2,7229 53-1 1,06696

54 0,00000 DSTL2 3,4422 54-1 0,00000

54 0,53348 DSTL2 -2,2706 54-1 0,53348

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Pag. 104 a 174



m KN-m m

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Pag. 105 a 174







19 HE280A Beam No Messages 0,172102 Major Shear






















































Pag. 106 a 174




























56 F12 Beam No Messages 0,652029 PMM

57 F12 Beam No Messages 0,659369 PMM



































Pag. 107 a 174












cm


















































Pag. 108 a 174



cm






























































Pag. 109 a 174



cm


















cm KN










































Pag. 110 a 174



cm KN










































56 F12 Beam No Messages DSTL2 1400,000 655,331














75 IPE100 Beam No Messages DSTL2 0,000 -0,498






Pag. 111 a 174



cm KN


























KN-cm KN-cm KN KN KN-cm

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18 3391,88 -124,75 3,342 2,709 -1,38 (6.2.1) 0,118113

19 -3440,47 -145,77 110,522 1,348 -0,38 (6.2.1) 0,111893

20 -11108,75 70,30 115,151 -0,048 -1,44 (6.2.1) 0,325872

21 -12493,71 93,30 -58,134 2,297 0,28 (6.61) 0,400501

22 -8655,07 -138,38 -53,587 -1,480 1,31 (6.61) 0,300949

23 -8768,52 36,48 53,850 -2,216 -0,68 (6.61) 0,466262

24 -12623,18 263,35 58,422 -5,835 0,61 (6.61) 0,607915

25 -11165,88 67,33 -123,060 -3,572 2,62 (6.2) 0,374790

26 -3059,29 -135,83 -118,488 -4,946 -9,794E-02 (6.2) 0,160123

27 4231,05 207,43 -0,017 -6,227 2,47 (6.2) 0,192786

28 4013,77 246,46 4,530 -4,224 -1,81 (6.2) 0,195089

29 3491,75 217,27 9,056 -4,239 -1,47 (6.2) 0,183333

30 -5121,51 -78,70 -48,936 -1,417 1,92 (6.61) 0,198712

31 -1899,06 -40,48 -44,350 -1,227 1,99 (6.61) 0,105934

32 -1984,80 116,92 44,564 -2,462 -1,48 (6.61) 0,239071

33 -5220,33 87,87 49,172 -2,298 -1,32 (6.61) 0,347865

34 2987,12 10,60 -39,179 -0,939 2,29 (6.61) 0,140613

35 5357,97 21,13 -34,550 -1,410 1,14 (6.61) 0,214568

36 7418,01 17,38 -29,908 -1,162 2,30 (6.61) 0,279625

37 9166,07 30,79 -25,248 -1,576 0,31 (6.61) 0,336688

38 10604,22 26,92 -20,626 -1,314 2,18 (6.61) 0,384703

39 11729,34 40,28 -15,945 -1,735 -0,38 (6.61) 0,424637

40 12545,15 36,73 -11,335 -1,475 1,96 (6.61) 0,455386

41 13047,25 50,43 -6,640 -1,895 -0,95 (6.61) 0,477889

42 13240,27 47,17 -2,036 -1,635 1,63 (6.61) 0,491048

43 13239,92 -41,54 2,159 -2,054 -1,38 (6.61) 0,498720

44 13040,04 -31,50 6,765 -1,794 1,20 (6.61) 0,500593

45 12530,98 -38,19 11,463 -2,214 -1,69 (6.61) 0,493996

46 11708,00 -27,86 16,078 -1,954 0,66 (6.61) 0,477632



Pag. 112 a 174




47 10575,40 -34,20 20,767 -2,375 -1,87 (6.61) 0,452459

48 9129,34 -23,55 25,399 -2,113 1,355E-02 (6.61) 0,417221

49 7372,82 -29,93 30,071 -2,527 -1,92 (6.61) 0,372923

50 5303,68 -19,39 34,727 -2,279 -0,73 (6.61) 0,318207

51 2922,91 -23,01 39,373 -2,747 -1,82 (6.61) 0,254069

102 3445,91 -40,94 -6,214 0,049 0,92 (6.2) 0,102422

103 3604,51 -100,60 -1,540 0,343 0,51 (6.2) 0,113119

104 3450,79 163,50 3,121 -3,811 2,42 (6.2) 0,115703

105 -3506,58 20,01 113,205 2,673 2,69 (6.2) 0,118887

106 -11314,60 -273,79 117,645 4,321 -2,84 (6.2) 0,362171

107 -12677,69 -338,64 -58,364 -5,523 6,46 (6.61) 0,517562

108 -8825,73 94,26 -53,973 1,257 -1,04 (6.61) 0,391674

109 -8711,16 261,02 53,709 -4,916 1,69 (6.2.1) 0,278571

110 -12547,10 -145,42 58,076 1,586 -5,53 (6.2.1) 0,381739

111 -11261,47 -263,23 -109,156 -7,810 3,92 (6.2.1) 0,380416

112 -3930,52 24,08 -104,662 -5,975 -3,34 (6.2.1) 0,159666

113 2842,45 219,69 -5,618 -2,243 -1,17 (6.2.1) 0,161926

114 2924,62 176,93 -0,824 -6,182 -1,51 (6.2.1) 0,166895

115 2685,33 233,15 4,004 -5,942 -2,08 (6.2.1) 0,170732

116 -5270,77 -10,99 -49,259 0,327 -0,99 (6.61) 0,274333

117 -2030,40 -39,13 -44,641 0,135 -1,26 (6.61) 0,174012

118 -1943,69 118,80 44,426 -3,822 1,77 (6.2.1) 0,068770

119 -5170,89 152,21 49,022 -3,995 1,59 (6.2.1) 0,165868

120 2884,91 24,54 -39,439 -2,448 -1,62 (6.61) 0,194549

121 5268,89 22,70 -34,783 -2,130 -0,57 (6.61) 0,261510

122 7340,71 35,14 -30,118 -2,539 -1,78 (6.61) 0,318974

123 9099,45 30,93 -25,439 -2,284 0,13 (6.61) 0,365895

124 10547,30 44,10 -20,799 -2,706 -1,77 (6.61) 0,403545

125 11681,28 40,54 -16,103 -2,445 0,73 (6.61) 0,430755

126 12505,24 53,98 -11,481 -2,865 -1,64 (6.61) 0,448837

127 13014,93 50,69 -6,775 -2,605 1,23 (6.61) 0,456610

128 13215,05 64,42 -2,163 -3,024 -1,37 (6.61) 0,455431

129 13215,41 -24,29 2,039 -0,664 1,62 (6.61) 0,446308

130 13022,25 -31,25 6,649 -1,084 -0,97 (6.61) 0,432712

131 12519,62 -20,93 11,351 -0,824 1,90 (6.61) 0,409325

132 11702,93 -27,60 15,967 -1,244 -0,45 (6.61) 0,377188

133 10576,52 -17,02 20,656 -0,983 2,08 (6.61) 0,335424

134 9136,68 -23,41 25,286 -1,405 0,20 (6.61) 0,285266

135 7386,49 -12,19 29,954 -1,150 2,15 (6.61) 0,225656

136 5323,88 -17,86 34,605 -1,560 0,97 (6.61) 0,158028

137 2949,92 -8,89 39,244 -1,244 2,09 (6.2.1) 0,084784

11 -935,00 -23,25 13,155 0,283 -1,24 (6.2) 0,460970

12 366,48 -25,01 -5,234 0,300 -3,66 (6.2.1) 0,224928

13 -851,91 -394,15 11,785 5,123 -1,53 (6.2) 0,474878

14 315,18 -191,12 -4,661 2,004 14,35 (6.2.1) 0,233407

15 399,33 51,96 -5,542 -0,543 3,68 (6.2.1) 0,245472

52 -987,64 26,45 14,109 -0,464 1,34 (6.2) 0,482644

53 272,29 199,27 -4,230 -2,123 -14,77 (6.2.1) 0,212269

54 -803,83 366,07 10,863 -4,785 4,00 (6.2) 0,451400

56 -467,98 7,68 2,517 -9,825E-03 2,99 (6.2.1) 0,652029

57 -467,60 -16,19 -2,516 -0,012 2,95 (6.2.1) 0,659369

59 2192,38 -25,32 -15,525 -0,259 0,35 (6.2.1) 0,064500

60 2974,65 -20,43 -10,854 -0,077 -0,23 (6.2) 0,086319

61 2177,73 -32,90 -15,345 1,111 0,85 (6.2.1) 0,072499

62 2949,71 -36,48 -10,670 0,945 1,42 (6.2.1) 0,095853

64 2129,15 232,69 8,748 -5,473 -1,37 (6.2.1) 0,160831

65 1918,19 -35,35 12,986 -2,709 -2,10 (6.2.1) 0,144000

66 3331,58 -10,47 13,094 -4,901 -3,02 (6.61) 0,171943

67 2425,63 54,53 17,697 -5,956 -2,59 (6.61) 0,154930



Pag. 113 a 174




69 1094,50 26,41 19,510 0,692 -0,28 (6.2.1) 0,034771

70 1089,90 21,36 19,332 1,195 1,43 (6.2.1) 0,039529

71 963,28 -74,47 17,034 -5,121 -1,57 (6.2.1) 0,125324

72 1207,46 90,23 21,625 -2,163 -3,27 (6.61) 0,130208

75 -7,22 -7,889E-02 -0,119 -6,914E-04 -1,095E-02 (6.62) 0,020300

76 -8,86 -5,984E-02 -0,119 -6,376E-04 -1,133E-02 (6.62) 0,027148

77 -4,35 -0,17 -0,129 -1,411E-03 -1,203E-02 (6.2.1) 0,015031

78 -23,40 -0,13 -0,324 -1,089E-03 -1,098E-02 (6.62) 0,099693

79 11,73 3,015E-02 -0,025 6,159E-04 -8,484E-03 (6.2.1) 0,024102

80 -4,33 -9,341E-02 0,119 8,110E-04 -6,535E-03 (6.2.1) 0,011476

81 -13,16 -0,10 0,119 9,307E-04 -5,038E-03 (6.2.1) 0,025263

82 -19,87 -0,12 0,119 1,047E-03 -3,906E-03 (6.2.1) 0,035697

83 -24,34 -0,13 0,119 1,162E-03 -3,074E-03 (6.2.1) 0,042669

84 -26,57 -0,14 0,119 1,278E-03 -2,491E-03 (6.2.1) 0,046174

85 -26,56 -0,15 0,119 1,394E-03 -2,125E-03 (6.2.1) 0,046209

86 -24,31 -0,17 0,119 1,509E-03 -1,952E-03 (6.2.1) 0,042774

87 -19,83 0,18 -0,119 1,625E-03 -1,964E-03 (6.2.1) 0,035876

88 -13,13 0,19 -0,119 1,741E-03 -2,161E-03 (6.2.1) 0,025520

89 -4,29 0,21 -0,119 1,861E-03 -2,554E-03 (6.2.1) 0,011815

90 11,81 -6,100E-02 0,022 2,053E-03 -3,167E-03 (6.2.1) 0,024282

91 -22,35 0,42 -0,316 3,697E-03 -4,058E-03 (6.62) 0,095128

92 -14,30 0,47 -0,216 4,125E-03 8,145E-03 (6.2.1) 0,022588

93 -9,28 -0,38 0,123 3,349E-03 2,837E-02 (6.62) 0,026564

94 -7,48 -0,39 0,121 3,448E-03 4,005E-02 (6.62) 0,029659

96 61,57 -5,80 -0,145 -0,128 -0,60 (6.2) 0,002294

97 25,21 193,72 -0,904 1,294 2,40 (6.2.1) 0,031704

98 119,66 69,19 0,352 -0,283 0,23 (6.2.1) 0,393736

99 128,97 2,74 0,306 -0,026 5,06 (6.2.1) 0,386061

100 108,89 23,02 0,128 0,328 -14,15 (6.2.1) 0,400210

101 168,27 20,24 -0,185 0,069 -19,01 (6.2.1) 0,383902




KN KN KN

16 0,010716 0,096227 0,000860 0,950000 36,494 3405,500 3405,500

17 0,011486 0,100389 0,002123 0,950000 39,116 3405,500 3405,500

18 0,011931 0,095706 0,010477 0,950000 40,629 3405,500 3405,500

19 0,002574 0,097077 0,012242 0,950000 8,765 3405,500 3405,500

20 0,006523 0,313446 0,005904 0,950000 22,214 3405,500 3405,500

21 0,036315 0,360205 0,003981 0,950000 -44,165 1216,179 3405,500

22 0,041511 0,250295 0,009143 0,950000 -50,485 1216,179 3405,500

23 0,189480 0,275541 0,001241 0,950000 -230,441 1216,179 3405,500

24 0,197224 0,398325 0,012366 0,950000 -239,860 1216,179 3405,500

25 0,054078 0,315058 0,005654 0,950000 -184,163 3405,500 3405,500

26 0,062394 0,086321 0,011407 0,950000 -212,484 3405,500 3405,500

27 0,055982 0,119384 0,017420 0,950000 -190,647 3240,007 3405,500

28 0,061138 0,113253 0,020698 0,950000 -208,206 3240,007 3405,500

29 0,066563 0,098524 0,018246 0,950000 -226,680 3240,007 3405,500

30 0,045983 0,148496 0,004233 0,950000 -55,923 1216,179 3405,500

31 0,049400 0,055172 0,001361 0,950000 -60,079 1216,179 3405,500

32 0,171598 0,061769 0,005704 0,950000 -208,694 1216,179 3405,500

33 0,181035 0,163297 0,003533 0,950000 -220,171 1216,179 3405,500

34 0,053207 0,086976 0,000431 0,950000 -64,709 1216,179 3405,500

35 0,057417 0,156389 0,000762 0,950000 -69,830 1216,179 3405,500

36 0,061915 0,217083 0,000627 0,950000 -75,300 1216,179 3405,500

37 0,066675 0,268977 0,001036 0,950000 -81,089 1216,179 3405,500

38 0,071713 0,312084 0,000906 0,950000 -87,216 1216,179 3405,500



Pag. 114 a 174



KN KN KN

39 0,077030 0,346253 0,001355 0,950000 -93,682 1216,179 3405,500

40 0,082626 0,371524 0,001236 0,950000 -100,489 1216,179 3405,500

41 0,088500 0,387691 0,001697 0,950000 -107,632 1216,179 3405,500

42 0,094654 0,394806 0,001588 0,950000 -115,116 1216,179 3405,500

43 0,101085 0,396237 0,001398 0,950000 -122,938 1216,179 3405,500

44 0,107796 0,391737 0,001061 0,950000 -131,099 1216,179 3405,500

45 0,114784 0,377926 0,001286 0,950000 -139,598 1216,179 3405,500

46 0,122052 0,354547 0,001033 0,950000 -148,437 1216,179 3405,500

47 0,129597 0,321600 0,001262 0,950000 -157,614 1216,179 3405,500

48 0,137424 0,278834 0,000962 0,950000 -167,133 1216,179 3405,500

49 0,145526 0,226197 0,001200 0,950000 -176,986 1216,179 3405,500

50 0,153894 0,163467 0,000846 0,950000 -187,162 1216,179 3405,500

51 0,162545 0,090516 0,001007 0,950000 -197,684 1216,179 3405,500

102 0,001754 0,097230 0,003438 0,950000 -5,974 3405,500 3405,500

103 0,002965 0,101705 0,008449 0,950000 -10,098 3405,500 3405,500

104 0,004604 0,097368 0,013731 0,950000 -15,680 3405,500 3405,500

105 0,018264 0,098942 0,001680 0,950000 -62,199 3405,500 3405,500

106 0,019924 0,319254 0,022993 0,950000 -67,852 3405,500 3405,500

107 0,117243 0,382879 0,017440 0,950000 -142,589 1216,179 3405,500

108 0,117502 0,266585 0,007587 0,950000 -142,903 1216,179 3405,500

109 0,010855 0,245795 0,021921 0,950000 36,967 1216,179 3405,500

110 0,015496 0,354030 0,012213 0,950000 52,772 1216,179 3405,500

111 0,040555 0,317755 0,022107 0,950000 138,109 3405,500 3405,500

112 0,046740 0,110904 0,002023 0,950000 159,172 3405,500 3405,500

113 0,063273 0,080203 0,018450 0,950000 215,477 3240,007 3405,500

114 0,069515 0,082521 0,014859 0,950000 236,732 3240,007 3405,500

115 0,075382 0,075770 0,019580 0,950000 256,714 3240,007 3405,500

116 0,114961 0,158979 0,000394 0,950000 -139,813 1216,179 3405,500

117 0,111149 0,061110 0,001753 0,950000 -135,177 1216,179 3405,500

118 0,003949 0,054843 0,009977 0,950000 13,450 1216,179 3405,500

119 0,007183 0,145902 0,012783 0,950000 24,462 1216,179 3405,500

120 0,107091 0,086631 0,000826 0,950000 -130,242 1216,179 3405,500

121 0,102899 0,157846 0,000764 0,950000 -125,144 1216,179 3405,500

122 0,098432 0,219359 0,001183 0,950000 -119,711 1216,179 3405,500

123 0,093673 0,271181 0,001041 0,950000 -113,923 1216,179 3405,500

124 0,088631 0,313430 0,001484 0,950000 -107,792 1216,179 3405,500

125 0,083314 0,346077 0,001364 0,950000 -101,325 1216,179 3405,500

126 0,077718 0,369303 0,001816 0,950000 -94,519 1216,179 3405,500

127 0,071844 0,383061 0,001705 0,950000 -87,375 1216,179 3405,500

128 0,065690 0,387574 0,002167 0,950000 -79,891 1216,179 3405,500

129 0,059259 0,386146 0,000902 0,950000 -72,070 1216,179 3405,500

130 0,052548 0,379022 0,001141 0,950000 -63,908 1216,179 3405,500

131 0,045560 0,362912 0,000853 0,950000 -55,409 1216,179 3405,500

132 0,038292 0,337798 0,001098 0,950000 -46,570 1216,179 3405,500

133 0,030747 0,303934 0,000743 0,950000 -37,394 1216,179 3405,500

134 0,022923 0,261347 0,000995 0,950000 -27,879 1216,179 3405,500

135 0,014821 0,210272 0,000563 0,950000 -18,025 1216,179 3405,500

136 0,006424 0,150798 0,000805 0,950000 -7,813 1216,179 3405,500

137 0,000802 0,083235 0,000747 0,950000 2,731 1216,179 3405,500

11 0,240730 0,220172 0,005474 0,950000 -291,166 1116,251 1209,513

12 0,138430 0,086298 0,005889 0,950000 167,433 1116,251 1209,513

13 0,253841 0,200606 0,092815 0,950000 -307,024 1108,244 1209,513

14 0,146611 0,074217 0,045004 0,950000 177,328 1108,244 1209,513

15 0,150646 0,094034 0,012235 0,950000 182,208 1116,251 1209,513

52 0,249993 0,232568 0,006228 0,950000 -302,370 1116,251 1209,513

53 0,132815 0,064118 0,046924 0,950000 160,641 1108,244 1209,513

54 0,243410 0,189286 0,086202 0,950000 -294,408 1108,244 1209,513

56 0,541814 0,110200 0,001810 0,950000 655,331 48,132 1209,513

57 0,549193 0,110110 0,003813 0,950000 664,256 48,132 1209,513



Pag. 115 a 174



KN KN KN

59 0,000513 0,061861 0,002127 0,950000 1,747 3405,500 3405,500

60 0,000670 0,083933 0,001716 0,950000 -2,281 3405,500 3405,500

61 0,008290 0,061447 0,002763 0,950000 28,231 3405,500 3405,500

62 0,009559 0,083229 0,003064 0,950000 32,555 3405,500 3405,500

64 0,081213 0,060076 0,019542 0,950000 276,569 3240,007 3405,500

65 0,086908 0,054124 0,002969 0,950000 295,964 3240,007 3405,500

66 0,075992 0,095437 0,000514 0,950000 -246,213 3240,007 3405,500

67 0,082313 0,069572 0,003045 0,950000 -266,695 3240,007 3405,500

69 0,001670 0,030883 0,002218 0,950000 5,688 3405,500 3405,500

70 0,006983 0,030753 0,001794 0,950000 23,780 3405,500 3405,500

71 0,091890 0,027180 0,006254 0,950000 312,932 3240,007 3405,500

72 0,089535 0,034682 0,005992 0,950000 -290,093 3240,007 3405,500

75 0,009030 0,011170 0,000000 0,950000 -0,498 55,146 360,500

76 0,013392 0,013680 0,000000 0,950000 -0,739 55,146 360,500

77 0,008980 0,005523 0,000527 0,950000 3,237 55,146 360,500

78 0,079410 0,020099 0,000184 0,950000 -4,379 55,146 360,500

79 0,005834 0,018173 0,000000 0,950000 2,103 55,146 360,500

80 0,004531 0,006653 0,000292 0,950000 1,634 55,146 360,500

81 0,004594 0,020348 0,000321 0,950000 1,656 55,146 360,500

82 0,004596 0,030737 0,000363 0,950000 1,657 55,146 360,500

83 0,004595 0,037671 0,000403 0,950000 1,657 55,146 360,500

84 0,004595 0,041135 0,000443 0,950000 1,657 55,146 360,500

85 0,004595 0,041130 0,000483 0,950000 1,657 55,146 360,500

86 0,004595 0,037656 0,000523 0,950000 1,657 55,146 360,500

87 0,004596 0,030717 0,000564 0,950000 1,657 55,146 360,500

88 0,004595 0,020324 0,000602 0,950000 1,656 55,146 360,500

89 0,004533 0,006627 0,000655 0,950000 1,634 55,146 360,500

90 0,005793 0,018298 0,000190 0,950000 2,088 55,146 360,500

91 0,075292 0,019259 0,000578 0,950000 -4,152 55,146 360,500

92 0,008156 0,012968 0,001464 0,950000 2,940 55,146 360,500

93 0,012167 0,013912 0,000485 0,950000 -0,671 55,146 360,500

94 0,017874 0,011289 0,000496 0,950000 -0,986 55,146 360,500

96 0,000000 0,001807 0,000487 0,950000 0,000 3014,958 3405,500

97 0,014695 0,000740 0,016269 0,950000 50,045 3014,958 3405,500

98 0,361188 0,028176 0,016292 0,950000 436,862 508,813 1209,513

99 0,355684 0,030370 0,000645 0,950000 430,205 510,894 1209,513

100 0,374001 0,025642 0,005420 0,950000 452,359 508,813 1209,513

101 0,343993 0,039623 0,004766 0,950000 416,064 510,894 1209,513




KN KN KN-cm KN-cm KN-cm KN-cm

16 3405,500 3405,500 3410,36 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

17 3405,500 3405,500 3557,85 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

18 3405,500 3405,500 3391,88 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

19 3405,500 3405,500 -3440,47 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

20 3405,500 3405,500 -11108,75 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

21 1216,179 3405,500 -12493,71 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

22 1216,179 3405,500 -8655,07 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

23 1216,179 3405,500 -8768,52 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

24 1216,179 3405,500 -12623,18 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

25 3405,500 3405,500 -11165,88 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

26 3405,500 3405,500 -3059,29 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

27 3240,007 3405,500 4231,05 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

28 3240,007 3405,500 4013,77 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

29 3240,007 3405,500 3491,75 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

30 1216,179 3405,500 -5121,51 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000



Pag. 116 a 174




31 1216,179 3405,500 -1899,06 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

32 1216,179 3405,500 -1984,80 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

33 1216,179 3405,500 -5220,33 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

34 1216,179 3405,500 2987,12 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

35 1216,179 3405,500 5357,97 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

36 1216,179 3405,500 7418,01 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

37 1216,179 3405,500 9166,07 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

38 1216,179 3405,500 10604,22 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

39 1216,179 3405,500 11729,34 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

40 1216,179 3405,500 12545,15 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

41 1216,179 3405,500 13047,25 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

42 1216,179 3405,500 13240,27 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

43 1216,179 3405,500 13239,92 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

44 1216,179 3405,500 13040,04 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

45 1216,179 3405,500 12530,98 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

46 1216,179 3405,500 11708,00 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

47 1216,179 3405,500 10575,40 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

48 1216,179 3405,500 9129,34 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

49 1216,179 3405,500 7372,82 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

50 1216,179 3405,500 5303,68 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

51 1216,179 3405,500 2922,91 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

102 3405,500 3405,500 3445,91 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

103 3405,500 3405,500 3604,51 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

104 3405,500 3405,500 3450,79 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

105 3405,500 3405,500 -3506,58 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

106 3405,500 3405,500 -11314,60 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

107 1216,179 3405,500 -12677,69 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

108 1216,179 3405,500 -8825,73 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

109 1216,179 3405,500 -8711,16 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

110 1216,179 3405,500 -12547,10 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

111 3405,500 3405,500 -11261,47 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

112 3405,500 3405,500 -3930,52 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

113 3240,007 3405,500 2842,45 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

114 3240,007 3405,500 2924,62 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

115 3240,007 3405,500 2685,33 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

116 1216,179 3405,500 -5270,77 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

117 1216,179 3405,500 -2030,40 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

118 1216,179 3405,500 -1943,69 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

119 1216,179 3405,500 -5170,89 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

120 1216,179 3405,500 2884,91 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

121 1216,179 3405,500 5268,89 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

122 1216,179 3405,500 7340,71 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

123 1216,179 3405,500 9099,45 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

124 1216,179 3405,500 10547,30 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

125 1216,179 3405,500 11681,28 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

126 1216,179 3405,500 12505,24 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

127 1216,179 3405,500 13014,93 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

128 1216,179 3405,500 13215,05 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

129 1216,179 3405,500 13215,41 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

130 1216,179 3405,500 13022,25 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

131 1216,179 3405,500 12519,62 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

132 1216,179 3405,500 11702,93 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

133 1216,179 3405,500 10576,52 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

134 1216,179 3405,500 9136,68 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

135 1216,179 3405,500 7386,49 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

136 1216,179 3405,500 5323,88 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

137 1216,179 3405,500 2949,92 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

11 1116,251 1116,251 -935,00 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

12 1116,251 1116,251 366,48 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000



Pag. 117 a 174




13 1108,244 1108,244 -851,91 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

14 1108,244 1108,244 315,18 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

15 1116,251 1116,251 399,33 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

52 1116,251 1116,251 -987,64 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

53 1108,244 1108,244 272,29 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

54 1108,244 1108,244 -803,83 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

56 48,132 48,132 -467,98 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

57 48,132 48,132 -467,60 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

59 3405,500 3405,500 2192,38 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

60 3405,500 3405,500 2974,65 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

61 3405,500 3405,500 2177,73 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

62 3405,500 3405,500 2949,71 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

64 3240,007 3405,500 2129,15 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

65 3240,007 3405,500 1918,19 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

66 3240,007 3405,500 3331,58 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

67 3240,007 3405,500 2425,63 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

69 3405,500 3405,500 1094,50 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

70 3405,500 3405,500 1089,90 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

71 3240,007 3405,500 963,28 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

72 3240,007 3405,500 1207,46 35440,74 35440,74 35440,74 1,000000

75 301,159 55,146 -7,22 1379,00 1379,00 646,00 1,000000

76 301,159 55,146 -8,86 1379,00 1379,00 646,86 1,000000

77 301,159 55,146 -4,35 1379,00 1379,00 786,91 1,000000

78 301,159 55,146 -23,40 1379,00 1379,00 1102,39 1,000000

79 301,159 55,146 11,73 1379,00 1379,00 645,66 1,000000

80 301,159 55,146 -4,33 1379,00 1379,00 650,85 1,000000

81 301,159 55,146 -13,16 1379,00 1379,00 646,97 1,000000

82 301,159 55,146 -19,87 1379,00 1379,00 646,30 1,000000

83 301,159 55,146 -24,34 1379,00 1379,00 646,03 1,000000

84 301,159 55,146 -26,57 1379,00 1379,00 645,89 1,000000

85 301,159 55,146 -26,56 1379,00 1379,00 645,79 1,000000

86 301,159 55,146 -24,31 1379,00 1379,00 645,70 1,000000

87 301,159 55,146 -19,83 1379,00 1379,00 645,72 1,000000

88 301,159 55,146 -13,13 1379,00 1379,00 645,95 1,000000

89 301,159 55,146 -4,29 1379,00 1379,00 647,36 1,000000

90 301,159 55,146 11,81 1379,00 1379,00 645,66 1,000000

91 301,159 55,146 -22,35 1379,00 1379,00 1102,39 1,000000

92 301,159 55,146 -14,30 1379,00 1379,00 1102,39 1,000000

93 301,159 55,146 -9,28 1379,00 1379,00 666,11 1,000000

94 301,159 55,146 -7,48 1379,00 1379,00 660,58 1,000000

96 3345,611 3014,958 61,57 35440,74 35440,74 34069,88 1,000000

97 3345,611 3014,958 25,21 35440,74 35440,74 34069,88 1,000000

98 508,813 508,813 119,66 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

99 510,894 510,894 128,97 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

100 508,813 508,813 108,89 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000

101 510,894 510,894 168,27 4246,67 4246,67 4246,67 1,000000




KN-cm KN-cm KN-cm

16 1,000000 0,963195 1,000000 1,037526 -10,24 11907,50 11907,50

17 1,000000 0,991040 1,000000 1,008325 25,28 11907,50 11907,50

18 1,000000 0,982578 1,000000 1,016666 -124,75 11907,50 11907,50

19 2,000000 1,000000 1,000000 2,700000 -145,77 11907,50 11907,50

20 2,000000 1,000000 1,000000 1,325246 70,30 11907,50 11907,50

21 26,000000 1,021789 0,999906 1,111292 93,30 11907,50 11907,50

22 26,000000 1,024907 0,999887 1,160283 -138,38 11907,50 11907,50



Pag. 118 a 174



KN-cm KN-cm KN-cm

23 26,000000 1,113688 0,999487 1,158596 36,48 11907,50 11907,50

24 26,000000 1,118334 0,999491 1,110552 263,35 11907,50 11907,50

25 2,000000 1,003646 0,999514 1,355228 67,33 11907,50 11907,50

26 2,000000 1,004206 0,998021 2,700000 -135,83 11907,50 11907,50

27 5,950000 1,011801 0,999644 1,001153 207,43 11907,50 11907,50

28 5,950000 1,012888 0,999601 1,019541 246,46 11907,50 11907,50

29 5,950000 1,014031 0,999551 1,046818 217,27 11907,50 11907,50

30 26,000000 1,027590 0,999860 1,288565 -78,70 11907,50 11907,50

31 26,000000 1,029640 0,999706 2,118938 -40,48 11907,50 11907,50

32 26,000000 1,102959 0,999039 2,049796 116,92 11907,50 11907,50

33 26,000000 1,108621 0,999453 1,282830 87,87 11907,50 11907,50

34 26,000000 1,031924 0,999814 1,464151 10,60 11907,50 11907,50

35 26,000000 1,034450 0,999843 1,171767 21,13 11907,50 11907,50

36 26,000000 1,037149 0,999843 1,094677 17,38 11907,50 11907,50

37 26,000000 1,040005 0,999837 1,060140 30,79 11907,50 11907,50

38 26,000000 1,043028 0,999829 1,040480 26,92 11907,50 11907,50

39 26,000000 1,046218 0,999819 1,027336 40,28 11907,50 11907,50

40 26,000000 1,049576 0,999808 1,017736 36,73 11907,50 11907,50

41 26,000000 1,053100 0,999797 1,009872 50,43 11907,50 11907,50

42 26,000000 1,056792 0,999785 1,003151 47,17 11907,50 11907,50

43 26,000000 1,060651 0,999770 1,003322 -41,54 11907,50 11907,50

44 26,000000 1,064678 0,999752 1,010063 -31,50 11907,50 11907,50

45 26,000000 1,068870 0,999733 1,017966 -38,19 11907,50 11907,50

46 26,000000 1,073231 0,999713 1,027637 -27,86 11907,50 11907,50

47 26,000000 1,077758 0,999690 1,040913 -34,20 11907,50 11907,50

48 26,000000 1,082455 0,999663 1,060841 -23,55 11907,50 11907,50

49 26,000000 1,087316 0,999630 1,096022 -29,93 11907,50 11907,50

50 26,000000 1,092336 0,999577 1,175264 -19,39 11907,50 11907,50

51 26,000000 1,097527 0,999423 1,482951 -23,01 11907,50 11907,50

102 1,000000 0,962526 0,999988 1,038356 -40,94 11907,50 11907,50

103 1,000000 0,990149 0,999981 1,009276 -100,60 11907,50 11907,50

104 1,000000 0,984190 0,999970 1,015195 163,50 11907,50 11907,50

105 2,000000 1,001231 0,999421 2,700000 20,01 11907,50 11907,50

106 2,000000 1,001343 0,999825 1,326696 -273,79 11907,50 11907,50

107 26,000000 1,070346 0,999697 1,109822 -338,64 11907,50 11907,50

108 26,000000 1,070501 0,999682 1,157727 94,26 11907,50 11907,50

109 26,000000 1,000000 1,000000 1,159411 261,02 11907,50 11907,50

110 26,000000 1,000000 1,000000 1,110562 -145,42 11907,50 11907,50

111 2,000000 1,000000 1,000000 1,295641 -263,23 11907,50 11907,50

112 2,000000 1,000000 1,000000 2,395470 24,08 11907,50 11907,50

113 5,950000 1,000000 1,000000 1,042722 219,69 11907,50 11907,50

114 5,950000 1,000000 1,000000 1,006801 176,93 11907,50 11907,50

115 5,950000 1,000000 1,000000 1,025720 233,15 11907,50 11907,50

116 26,000000 1,068977 0,999654 1,279739 -10,99 11907,50 11907,50

117 26,000000 1,066689 0,999396 2,014849 -39,13 11907,50 11907,50

118 26,000000 1,000000 1,000000 2,080532 118,80 11907,50 11907,50

119 26,000000 1,000000 1,000000 1,285403 152,21 11907,50 11907,50

120 26,000000 1,064255 0,999617 1,493731 24,54 11907,50 11907,50

121 26,000000 1,061740 0,999717 1,177177 22,70 11907,50 11907,50

122 26,000000 1,059059 0,999749 1,096724 35,14 11907,50 11907,50

123 26,000000 1,056204 0,999770 1,061184 30,93 11907,50 11907,50

124 26,000000 1,053179 0,999788 1,041105 44,10 11907,50 11907,50

125 26,000000 1,049989 0,999804 1,027751 40,54 11907,50 11907,50

126 26,000000 1,046631 0,999819 1,018033 53,98 11907,50 11907,50

127 26,000000 1,043106 0,999835 1,010099 50,69 11907,50 11907,50

128 26,000000 1,039414 0,999850 1,003334 64,42 11907,50 11907,50

129 26,000000 1,035556 0,999865 1,003160 -24,29 11907,50 11907,50

130 26,000000 1,031529 0,999879 1,009906 -31,25 11907,50 11907,50

131 26,000000 1,027336 0,999894 1,017800 -20,93 11907,50 11907,50



Pag. 119 a 174



KN-cm KN-cm KN-cm

132 26,000000 1,022975 0,999910 1,027445 -27,60 11907,50 11907,50

133 26,000000 1,018448 0,999926 1,040665 -17,02 11907,50 11907,50

134 26,000000 1,013754 0,999944 1,060471 -23,41 11907,50 11907,50

135 26,000000 1,008893 0,999962 1,095351 -12,19 11907,50 11907,50

136 26,000000 1,003855 0,999982 1,173583 -17,86 11907,50 11907,50

137 26,000000 1,000000 1,000000 1,474053 -8,89 11907,50 11907,50

11 1,000000 0,441257 0,264754 2,594239 -23,25 4246,67 4246,67

12 1,000000 0,401715 0,241029 2,700000 -25,01 4246,67 4246,67

13 1,000000 0,433608 0,260165 2,639771 -394,15 4246,67 4246,67

14 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 -191,12 4246,67 4246,67

15 1,000000 0,419218 0,251531 2,618955 51,96 4246,67 4246,67

52 1,000000 0,432414 0,259449 2,636802 26,45 4246,67 4246,67

53 1,000000 0,400000 0,240000 2,700000 199,27 4246,67 4246,67

54 1,000000 0,447374 0,268424 2,574863 366,07 4246,67 4246,67

56 1,000000 0,808344 0,485006 1,003995 7,68 4246,67 4246,67

57 1,000000 0,808354 0,485012 1,002864 -16,19 4246,67 4246,67

59 1,000000 0,856066 1,000000 1,196870 -25,32 11907,50 11907,50

60 1,000000 0,925344 0,999995 1,085333 -20,43 11907,50 11907,50

61 1,000000 0,856749 1,000000 1,195619 -32,90 11907,50 11907,50

62 1,000000 0,925940 1,000000 1,084480 -36,48 11907,50 11907,50

64 5,950000 1,000000 1,000000 1,074256 232,69 11907,50 11907,50

65 5,950000 1,000000 1,000000 1,186145 -35,35 11907,50 11907,50

66 5,950000 1,015241 0,999486 1,092972 -10,47 11907,50 11907,50

67 5,950000 1,016508 0,999381 1,204389 54,53 11907,50 11907,50

69 1,000000 0,657146 1,000000 1,690602 26,41 11907,50 11907,50

70 1,000000 0,658798 1,000000 1,685442 21,36 11907,50 11907,50

71 6,263158 1,000000 1,000000 1,683945 -74,47 11907,50 11907,50

72 6,263158 1,017957 0,999051 1,694398 90,23 11907,50 11907,50

75 1,000000 1,000097 0,998795 1,000697 -7,889E-02 320,25 320,25

76 1,000000 0,998640 0,998208 1,002403 -5,984E-02 320,25 320,25

77 1,000000 0,707216 1,000000 1,313812 -0,17 320,25 320,25

78 1,000000 0,403057 0,947060 2,700000 -0,13 320,25 320,25

79 1,000000 0,973606 1,000000 1,000000 3,015E-02 320,25 320,25

80 1,000000 0,482787 1,000000 1,010383 -9,341E-02 320,25 320,25

81 1,000000 0,997126 1,000000 1,002614 -0,10 320,25 320,25

82 1,000000 0,998576 1,000000 1,001288 -0,12 320,25 320,25

83 1,000000 0,999163 1,000000 1,000756 -0,13 320,25 320,25

84 1,000000 0,999485 1,000000 1,000464 -0,14 320,25 320,25

85 1,000000 0,999708 1,000000 1,000263 -0,15 320,25 320,25

86 1,000000 0,999905 1,000000 1,000086 -0,17 320,25 320,25

87 1,000000 0,999849 1,000000 1,000136 0,18 320,25 320,25

88 1,000000 0,999352 1,000000 1,000585 0,19 320,25 320,25

89 1,000000 0,484829 1,000000 1,003407 0,21 320,25 320,25

90 1,000000 0,973995 1,000000 1,000000 -6,100E-02 320,25 320,25

91 1,000000 0,402899 0,949806 2,700000 0,42 320,25 320,25

92 1,000000 0,400000 1,000000 2,700000 0,47 320,25 320,25

93 1,000000 0,961011 0,998286 1,041331 -0,38 320,25 320,25

94 1,000000 0,971556 0,997517 1,030048 -0,39 320,25 320,25

96 1,000000 0,957187 1,000000 1,000000 -5,80 11907,50 11907,50

97 1,000000 0,969207 1,000000 1,000000 193,72 11907,50 11907,50

98 1,000000 0,997228 0,598337 1,000000 69,19 4246,67 4246,67

99 1,000000 0,645587 0,387352 1,727199 2,74 4246,67 4246,67

100 1,000000 0,984681 0,590809 1,000000 23,02 4246,67 4246,67

101 1,000000 0,625670 0,375402 1,792297 20,24 4246,67 4246,67



Pag. 120 a 174




KN/cm2 KN/cm2 cm

16 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 50,000

17 1,000000 1,000000 0,803997 0,803997 35,000 19994,798 50,000

18 1,000000 1,000000 0,565698 0,565698 35,000 19994,798 50,000

19 1,000000 1,000000 0,815104 0,815104 35,000 19994,798 50,000

20 1,000000 1,000000 0,986347 0,986347 35,000 19994,798 50,000

21 1,000000 1,000000 0,508052 0,508052 35,000 19994,798 50,000

22 1,000000 1,000000 0,786706 0,786706 35,000 19994,798 50,000

23 1,000000 1,000000 0,405255 0,405255 35,000 19994,798 50,000

24 1,000000 1,000000 0,559125 0,559125 35,000 19994,798 50,000

25 1,000000 1,000000 0,711698 0,711698 35,000 19994,798 50,000

26 1,000000 1,000000 0,401425 0,401425 35,000 19994,798 50,000

27 1,000000 1,000000 0,401279 0,401279 35,000 19994,798 50,000

28 1,000000 1,000000 0,659506 0,659506 35,000 19994,798 50,000

29 1,000000 1,000000 0,612129 0,612129 35,000 19994,798 50,000

30 1,000000 1,000000 0,640445 0,640445 35,000 19994,798 50,000

31 1,000000 1,000000 0,400403 0,400403 35,000 19994,798 50,000

32 1,000000 1,000000 0,580878 0,580878 35,000 19994,798 50,000

33 1,000000 1,000000 0,478744 0,478744 35,000 19994,798 50,000

34 1,000000 1,000000 0,483960 0,483960 35,000 19994,798 50,000

35 1,000000 1,000000 0,429241 0,429241 35,000 19994,798 50,000

36 1,000000 1,000000 0,429825 0,429825 35,000 19994,798 50,000

37 1,000000 1,000000 0,400544 0,400544 35,000 19994,798 50,000

38 1,000000 1,000000 0,400585 0,400585 35,000 19994,798 50,000

39 1,000000 1,000000 0,400628 0,400628 35,000 19994,798 50,000

40 1,000000 1,000000 0,400674 0,400674 35,000 19994,798 50,000

41 1,000000 1,000000 0,400722 0,400722 35,000 19994,798 50,000

42 1,000000 1,000000 0,400772 0,400772 35,000 19994,798 50,000

43 1,000000 1,000000 0,400825 0,400825 35,000 19994,798 50,000

44 1,000000 1,000000 0,400879 0,400879 35,000 19994,798 50,000

45 1,000000 1,000000 0,400936 0,400936 35,000 19994,798 50,000

46 1,000000 1,000000 0,441597 0,441597 35,000 19994,798 50,000

47 1,000000 1,000000 0,439341 0,439341 35,000 19994,798 50,000

48 1,000000 1,000000 0,486587 0,486587 35,000 19994,798 50,000

49 1,000000 1,000000 0,477279 0,477279 35,000 19994,798 50,000

50 1,000000 1,000000 0,519621 0,519621 35,000 19994,798 50,000

51 1,000000 1,000000 0,521229 0,521229 35,000 19994,798 50,000

102 1,000000 1,000000 0,463248 0,463248 35,000 19994,798 50,000

103 1,000000 1,000000 0,723140 0,723140 35,000 19994,798 50,000

104 1,000000 1,000000 0,662485 0,662485 35,000 19994,798 50,000

105 1,000000 1,000000 0,639492 0,639492 35,000 19994,798 50,000

106 1,000000 1,000000 0,608367 0,608367 35,000 19994,798 50,000

107 1,000000 1,000000 0,613246 0,613246 35,000 19994,798 50,000

108 1,000000 1,000000 0,958433 0,958433 35,000 19994,798 50,000

109 1,000000 1,000000 0,703750 0,703750 35,000 19994,798 50,000

110 1,000000 1,000000 0,637483 0,637483 35,000 19994,798 50,000

111 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 50,000

112 1,000000 1,000000 0,625666 0,625666 35,000 19994,798 50,000

113 1,000000 1,000000 0,891364 0,891364 35,000 19994,798 50,000

114 1,000000 1,000000 0,419906 0,419906 35,000 19994,798 50,000

115 1,000000 1,000000 0,580385 0,580385 35,000 19994,798 50,000

116 1,000000 1,000000 0,426406 0,426406 35,000 19994,798 50,000

117 1,000000 1,000000 0,533412 0,533412 35,000 19994,798 50,000

118 1,000000 1,000000 0,533263 0,533263 35,000 19994,798 50,000

119 1,000000 1,000000 0,613097 0,613097 35,000 19994,798 50,000

120 1,000000 1,000000 0,400874 0,400874 35,000 19994,798 50,000

121 1,000000 1,000000 0,400839 0,400839 35,000 19994,798 50,000

122 1,000000 1,000000 0,400803 0,400803 35,000 19994,798 50,000



Pag. 121 a 174



KN/cm2 KN/cm2 cm

123 1,000000 1,000000 0,400764 0,400764 35,000 19994,798 50,000

124 1,000000 1,000000 0,400723 0,400723 35,000 19994,798 50,000

125 1,000000 1,000000 0,400680 0,400680 35,000 19994,798 50,000

126 1,000000 1,000000 0,400634 0,400634 35,000 19994,798 50,000

127 1,000000 1,000000 0,400586 0,400586 35,000 19994,798 50,000

128 1,000000 1,000000 0,400536 0,400536 35,000 19994,798 50,000

129 1,000000 1,000000 0,442360 0,442360 35,000 19994,798 50,000

130 1,000000 1,000000 0,434822 0,434822 35,000 19994,798 50,000

131 1,000000 1,000000 0,485418 0,485418 35,000 19994,798 50,000

132 1,000000 1,000000 0,473623 0,473623 35,000 19994,798 50,000

133 1,000000 1,000000 0,519919 0,519919 35,000 19994,798 50,000

134 1,000000 1,000000 0,505994 0,505994 35,000 19994,798 50,000

135 1,000000 1,000000 0,550322 0,550322 35,000 19994,798 50,000

136 1,000000 1,000000 0,536616 0,536616 35,000 19994,798 50,000

137 1,000000 1,000000 0,566388 0,566388 35,000 19994,798 50,000

11 1,000000 1,000000 0,518188 0,310913 35,000 19994,798 102,956

12 1,000000 1,000000 0,506512 0,303907 35,000 19994,798 102,956

13 1,000000 1,000000 0,465539 0,279323 35,000 19994,798 106,696

14 1,000000 1,000000 0,552468 0,331481 35,000 19994,798 106,696

15 1,000000 1,000000 0,569461 0,341676 35,000 19994,798 102,956

52 1,000000 1,000000 0,416373 0,249824 35,000 19994,798 102,956

53 1,000000 1,000000 0,545364 0,327219 35,000 19994,798 106,696

54 1,000000 1,000000 0,461335 0,276801 35,000 19994,798 106,696

56 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 1400,000

57 1,000000 1,000000 0,601700 0,361020 35,000 19994,798 1400,000

59 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 50,000

60 1,000000 1,000000 0,400015 0,400015 35,000 19994,798 50,000

61 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 50,000

62 1,000000 1,000000 0,481790 0,481790 35,000 19994,798 50,000

64 1,000000 1,000000 0,619887 0,619887 35,000 19994,798 50,000

65 1,000000 1,000000 0,507334 0,507334 35,000 19994,798 50,000

66 1,000000 1,000000 0,584543 0,584543 35,000 19994,798 50,000

67 1,000000 1,000000 0,664869 0,664869 35,000 19994,798 50,000

69 1,000000 1,000000 0,403802 0,403802 35,000 19994,798 47,500

70 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 47,500

71 1,000000 1,000000 0,462212 0,462212 35,000 19994,798 47,500

72 1,000000 1,000000 0,790683 0,790683 35,000 19994,798 47,500

75 1,000000 1,000000 0,405057 0,243034 35,000 19994,798 222,000

76 1,000000 1,000000 0,407500 0,244500 35,000 19994,798 222,000

77 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

78 1,000000 1,000000 0,444470 0,266682 35,000 19994,798 222,000

79 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

80 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

81 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

82 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

83 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

84 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

85 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

86 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

87 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

88 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

89 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

90 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

91 1,000000 1,000000 0,442163 0,265298 35,000 19994,798 222,000

92 1,000000 1,000000 0,400000 0,240000 35,000 19994,798 222,000

93 1,000000 1,000000 0,406813 0,244088 35,000 19994,798 222,000

94 1,000000 1,000000 0,410010 0,246006 35,000 19994,798 222,000

96 1,000000 1,000000 0,400000 0,400000 35,000 19994,798 222,000

97 1,000000 1,000000 0,406839 0,406839 35,000 19994,798 222,000



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KN/cm2 KN/cm2 cm

98 1,000000 1,000000 0,410340 0,246204 35,000 19994,798 360,056

99 1,000000 1,000000 0,437391 0,262435 35,000 19994,798 358,966

100 1,000000 1,000000 0,424137 0,254482 35,000 19994,798 360,056

101 1,000000 1,000000 0,508987 0,305392 35,000 19994,798 358,966




Degrees




















































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Degrees






























































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Degrees















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cm






























































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cm
































KN KN KN-cm cm KN

16 6,529 642,186 0,30 DSTL2 0,000 0,000341 6,529

17 1,847 642,186 0,77 DSTL2 0,000 0,000309 1,847

18 3,342 642,186 1,38 DSTL2 0,000 0,001724 3,342

19 110,522 642,186 0,38 DSTL2 0,000 0,000857 110,522

20 115,151 642,186 1,44 DSTL1 0,000 0,000323 115,151

21 58,134 642,186 0,28 DSTL2 0,000 0,001461 58,134

22 53,587 642,186 1,31 DSTL2 0,000 0,000942 53,587

23 53,850 642,186 0,68 DSTL2 0,000 0,001410 53,850

24 58,422 642,186 0,61 DSTL2 0,000 0,003712 58,422

25 123,060 642,186 2,62 DSTL2 0,000 0,002273 123,060

26 118,488 642,186 9,794E-02 DSTL2 0,000 0,003147 118,488

27 0,535 642,186 0,84 DSTL2 0,000 0,003962 0,535

28 4,530 642,186 1,81 DSTL2 0,000 0,002688 4,530

29 9,056 642,186 1,47 DSTL2 0,000 0,002697 9,056

30 48,936 642,186 1,92 DSTL2 0,000 0,000902 48,936

31 44,350 642,186 1,99 DSTL2 0,000 0,000781 44,350

32 44,564 642,186 1,48 DSTL2 0,000 0,001566 44,564

33 49,172 642,186 1,32 DSTL2 0,000 0,001462 49,172

34 39,685 642,186 2,29 DSTL2 0,000 0,000598 39,685

35 35,055 642,186 1,14 DSTL2 0,000 0,000897 35,055

36 30,414 642,186 2,30 DSTL2 0,000 0,000739 30,414

37 25,754 642,186 0,31 DSTL2 0,000 0,001003 25,754

38 21,132 642,186 2,18 DSTL2 0,000 0,000836 21,132

39 16,450 642,186 0,38 DSTL2 0,000 0,001104 16,450

40 11,841 642,186 1,96 DSTL2 0,000 0,000938 11,841



Pag. 129 a 174



KN KN KN-cm cm KN

41 7,146 642,186 0,95 DSTL2 0,000 0,001205 7,146

42 2,542 642,186 1,63 DSTL2 0,000 0,001040 2,542

43 2,665 642,186 1,38 DSTL2 0,000 0,001307 2,665

44 7,270 642,186 1,20 DSTL2 0,000 0,001142 7,270

45 11,969 642,186 1,69 DSTL2 0,000 0,001409 11,969

46 16,584 642,186 0,66 DSTL2 0,000 0,001243 16,584

47 21,273 642,186 1,87 DSTL2 0,000 0,001511 21,273

48 25,905 642,186 1,355E-02 DSTL2 0,000 0,001344 25,905

49 30,576 642,186 1,92 DSTL2 0,000 0,001608 30,576

50 35,232 642,186 0,73 DSTL2 0,000 0,001450 35,232

51 39,878 642,186 1,82 DSTL2 0,000 0,001748 39,878

102 6,719 642,186 0,92 DSTL2 0,000 0,001367 6,719

103 2,046 642,186 0,51 DSTL2 0,000 0,001555 2,046

104 3,121 642,186 2,42 DSTL2 50,000 0,002424 3,121

105 113,205 642,186 2,69 DSTL2 0,000 0,003037 113,205

106 117,645 642,186 2,84 DSTL2 0,000 0,004085 117,645

107 58,364 642,186 6,46 DSTL2 50,000 0,004850 58,364

108 53,973 642,186 1,04 DSTL2 0,000 0,000800 53,973

109 53,709 642,186 1,69 DSTL2 50,000 0,003128 53,709

110 58,076 642,186 5,53 DSTL2 0,000 0,002345 58,076

111 109,156 642,186 3,92 DSTL2 50,000 0,006305 109,156

112 104,662 642,186 3,34 DSTL2 50,000 0,005138 104,662

113 6,123 642,186 1,17 DSTL2 50,000 0,001427 6,123

114 1,329 642,186 1,51 DSTL2 50,000 0,003933 1,329

115 4,004 642,186 2,08 DSTL2 50,000 0,003780 4,004

116 49,259 642,186 0,99 DSTL2 50,000 0,001128 49,259

117 44,641 642,186 1,26 DSTL2 50,000 0,001250 44,641

118 44,426 642,186 1,77 DSTL2 50,000 0,002432 44,426

119 49,022 642,186 1,59 DSTL2 50,000 0,002541 49,022

120 39,944 642,186 1,62 DSTL2 50,000 0,001558 39,944

121 35,289 642,186 0,57 DSTL2 50,000 0,001355 35,289

122 30,624 642,186 1,78 DSTL2 50,000 0,001615 30,624

123 25,944 642,186 0,13 DSTL2 50,000 0,001453 25,944

124 21,304 642,186 1,77 DSTL2 50,000 0,001721 21,304

125 16,608 642,186 0,73 DSTL2 50,000 0,001556 16,608

126 11,986 642,186 1,64 DSTL2 50,000 0,001823 11,986

127 7,281 642,186 1,23 DSTL2 50,000 0,001657 7,281

128 2,668 642,186 1,37 DSTL2 50,000 0,001924 2,668

129 2,544 642,186 1,62 DSTL2 50,000 0,001759 2,544

130 7,155 642,186 0,97 DSTL2 50,000 0,002026 7,155

131 11,856 642,186 1,90 DSTL2 50,000 0,001861 11,856

132 16,473 642,186 0,45 DSTL2 50,000 0,002128 16,473

133 21,162 642,186 2,08 DSTL2 50,000 0,001962 21,162

134 25,792 642,186 0,20 DSTL2 50,000 0,002230 25,792

135 30,460 642,186 2,15 DSTL2 50,000 0,002068 30,460

136 35,110 642,186 0,97 DSTL2 50,000 0,002328 35,110

137 39,750 642,186 2,09 DSTL2 50,000 0,002127 39,750

11 13,155 444,560 1,24 DSTL2 0,000 0,000637 13,155

12 5,414 444,560 3,66 DSTL2 0,000 0,000674 5,414

13 11,785 444,560 1,53 DSTL2 0,000 0,011523 11,785

14 4,867 444,560 14,35 DSTL2 0,000 0,004508 4,867

15 5,721 444,560 3,68 DSTL2 0,000 0,001222 5,721

52 14,109 444,560 1,34 DSTL2 0,000 0,001044 14,109

53 4,436 444,560 14,77 DSTL2 0,000 0,004775 4,436

54 10,863 444,560 4,00 DSTL2 0,000 0,010765 10,863

56 2,517 444,560 2,99 DSTL2 0,000 0,000000 2,517

57 2,516 444,560 2,95 DSTL2 0,000 0,000000 2,516

59 16,031 642,186 0,35 DSTL2 0,000 0,001171 16,031

60 11,360 642,186 0,23 DSTL2 0,000 0,001287 11,360



Pag. 130 a 174



KN KN KN-cm cm KN

61 15,851 642,186 0,85 DSTL2 0,000 0,000707 15,851

62 11,176 642,186 1,42 DSTL2 0,000 0,000601 11,176

64 8,748 642,186 1,37 DSTL2 50,000 0,003482 8,748

65 13,491 642,186 2,10 DSTL2 50,000 0,003060 13,491

66 13,599 642,186 3,02 DSTL2 0,000 0,003118 13,599

67 18,202 642,186 2,59 DSTL2 0,000 0,003790 18,202

69 19,990 642,186 0,28 DSTL2 47,500 0,001710 19,990

70 19,813 642,186 1,43 DSTL2 0,000 0,000761 19,813

71 17,514 642,186 1,57 DSTL2 47,500 0,004528 17,514

72 22,106 642,186 3,27 DSTL2 0,000 0,001376 22,106

75 0,119 102,283 3,303E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

76 0,120 102,283 4,240E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,120

77 0,151 102,283 5,901E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,151

78 0,324 102,283 1,098E-02 DSTL2 0,000 0,000000 0,324

79 0,120 102,283 8,484E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,120

80 0,119 102,283 6,535E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

81 0,119 102,283 5,038E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

82 0,119 102,283 3,906E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

83 0,119 102,283 3,074E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

84 0,119 102,283 2,491E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

85 0,119 102,283 2,125E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

86 0,119 102,283 6,394E-04 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

87 0,119 102,283 4,857E-04 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

88 0,119 102,283 2,161E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

89 0,119 102,283 2,554E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,119

90 0,121 102,283 3,167E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,121

91 0,316 102,283 4,058E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,316

92 0,216 102,283 8,145E-03 DSTL2 0,000 0,000000 0,216

93 0,123 102,283 2,837E-02 DSTL2 0,000 0,000000 0,123

94 0,121 102,283 4,005E-02 DSTL2 0,000 0,000000 0,121

96 1,202 642,186 0,60 DSTL2 0,000 0,000000 1,202

97 1,341 642,186 2,40 DSTL2 0,000 0,000823 1,341

98 0,900 444,560 0,23 DSTL2 0,000 0,000637 0,900

99 0,942 444,560 5,06 DSTL2 0,000 0,000000 0,942

100 0,784 444,560 1,35 DSTL2 0,000 0,000739 0,784

101 1,063 444,560 19,01 DSTL2 0,000 0,000156 1,063




KN KN-cm




















Pag. 131 a 174



KN KN-cm






























































Pag. 132 a 174



KN KN-cm



























































Pag. 133 a 174
































































Pag. 134 a 174


























































KN KN

16 HE280A DSTL2 6,529 DSTL2 6,023



Pag. 135 a 174



KN KN

17 HE280A DSTL2 1,847 DSTL2 1,341

18 HE280A DSTL2 2,836 DSTL2 3,342

19 HE280A DSTL2 110,016 DSTL2 110,522

20 HE280A DSTL2 114,645 DSTL2 115,151

21 HE280A DSTL2 58,134 DSTL2 57,628

22 HE280A DSTL2 53,587 DSTL2 53,081

23 HE280A DSTL2 53,345 DSTL2 53,850

24 HE280A DSTL2 57,917 DSTL2 58,422

25 HE280A DSTL2 123,060 DSTL2 122,555

26 HE280A DSTL2 118,488 DSTL2 117,982

27 HE280A DSTL2 0,523 DSTL1 0,535

28 HE280A DSTL2 4,024 DSTL2 4,530

29 HE280A DSTL2 8,551 DSTL2 9,056

30 HE280A DSTL2 48,936 DSTL2 48,430

31 HE280A DSTL2 44,350 DSTL2 43,845

32 HE280A DSTL2 44,058 DSTL2 44,564

33 HE280A DSTL2 48,666 DSTL2 49,172

34 HE280A DSTL2 39,685 DSTL2 39,179

35 HE280A DSTL2 35,055 DSTL2 34,550

36 HE280A DSTL2 30,414 DSTL2 29,908

37 HE280A DSTL2 25,754 DSTL2 25,248

38 HE280A DSTL2 21,132 DSTL2 20,626

39 HE280A DSTL2 16,450 DSTL2 15,945

40 HE280A DSTL2 11,841 DSTL2 11,335

41 HE280A DSTL2 7,146 DSTL2 6,640

42 HE280A DSTL2 2,542 DSTL2 2,036

43 HE280A DSTL2 2,159 DSTL2 2,665

44 HE280A DSTL2 6,765 DSTL2 7,270

45 HE280A DSTL2 11,463 DSTL2 11,969

46 HE280A DSTL2 16,078 DSTL2 16,584

47 HE280A DSTL2 20,767 DSTL2 21,273

48 HE280A DSTL2 25,399 DSTL2 25,905

49 HE280A DSTL2 30,071 DSTL2 30,576

50 HE280A DSTL2 34,727 DSTL2 35,232

51 HE280A DSTL2 39,373 DSTL2 39,878

102 HE280A DSTL2 6,719 DSTL2 6,214

103 HE280A DSTL2 2,046 DSTL2 1,540

104 HE280A DSTL2 2,616 DSTL2 3,121

105 HE280A DSTL2 112,699 DSTL2 113,205

106 HE280A DSTL2 117,140 DSTL2 117,645

107 HE280A DSTL2 58,364 DSTL2 57,859

108 HE280A DSTL2 53,973 DSTL2 53,468

109 HE280A DSTL2 53,203 DSTL2 53,709

110 HE280A DSTL2 57,570 DSTL2 58,076

111 HE280A DSTL2 109,156 DSTL2 108,651

112 HE280A DSTL2 104,662 DSTL2 104,156

113 HE280A DSTL2 6,123 DSTL2 5,618

114 HE280A DSTL2 1,329 DSTL2 0,824

115 HE280A DSTL2 3,499 DSTL2 4,004

116 HE280A DSTL2 49,259 DSTL2 48,753

117 HE280A DSTL2 44,641 DSTL2 44,136

118 HE280A DSTL2 43,921 DSTL2 44,426

119 HE280A DSTL2 48,516 DSTL2 49,022

120 HE280A DSTL2 39,944 DSTL2 39,439

121 HE280A DSTL2 35,289 DSTL2 34,783

122 HE280A DSTL2 30,624 DSTL2 30,118

123 HE280A DSTL2 25,944 DSTL2 25,439

124 HE280A DSTL2 21,304 DSTL2 20,799

125 HE280A DSTL2 16,608 DSTL2 16,103



Pag. 136 a 174



KN KN

126 HE280A DSTL2 11,986 DSTL2 11,481

127 HE280A DSTL2 7,281 DSTL2 6,775

128 HE280A DSTL2 2,668 DSTL2 2,163

129 HE280A DSTL2 2,039 DSTL2 2,544

130 HE280A DSTL2 6,649 DSTL2 7,155

131 HE280A DSTL2 11,351 DSTL2 11,856

132 HE280A DSTL2 15,967 DSTL2 16,473

133 HE280A DSTL2 20,656 DSTL2 21,162

134 HE280A DSTL2 25,286 DSTL2 25,792

135 HE280A DSTL2 29,954 DSTL2 30,460

136 HE280A DSTL2 34,605 DSTL2 35,110

137 HE280A DSTL2 39,244 DSTL2 39,750

56 F12 DSTL1 2,512 DSTL2 2,517

57 F12 DSTL2 2,516 DSTL1 2,513

59 HE280A DSTL2 16,031 DSTL2 15,525

60 HE280A DSTL2 11,360 DSTL2 10,854

61 HE280A DSTL2 15,851 DSTL2 15,345

62 HE280A DSTL2 11,176 DSTL2 10,670

64 HE280A DSTL2 8,242 DSTL2 8,748

65 HE280A DSTL2 12,986 DSTL2 13,491

66 HE280A DSTL2 13,094 DSTL2 13,599

67 HE280A DSTL2 17,697 DSTL2 18,202

69 HE280A DSTL2 19,510 DSTL2 19,990

70 HE280A DSTL2 19,332 DSTL2 19,813

71 HE280A DSTL2 17,034 DSTL2 17,514

72 HE280A DSTL2 21,625 DSTL2 22,106

75 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

76 IPE100 DSTL1 0,120 DSTL2 0,119

77 IPE100 DSTL1 0,151 DSTL2 0,109

78 IPE100 DSTL2 0,324 DSTL2 0,086

79 IPE100 DSTL2 0,120 DSTL1 0,118

80 IPE100 DSTL1 0,118 DSTL2 0,119

81 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

82 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

83 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

84 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

85 IPE100 DSTL1 0,119 DSTL2 0,119

86 IPE100 DSTL2 0,119 DSTL1 0,119

87 IPE100 DSTL2 0,119 DSTL1 0,119

88 IPE100 DSTL2 0,119 DSTL1 0,119

89 IPE100 DSTL2 0,119 DSTL1 0,119

90 IPE100 DSTL2 0,121 DSTL1 0,117

91 IPE100 DSTL2 0,316 DSTL2 0,078

92 IPE100 DSTL2 0,216 DSTL1 0,048

93 IPE100 DSTL1 0,118 DSTL2 0,123

94 IPE100 DSTL1 0,118 DSTL2 0,121

96 HE280A DSTL1 1,106 DSTL2 1,202

97 HE280A DSTL1 1,046 DSTL2 1,341




KN KN

11 F12 DSTL2 -291,489 DSTL2 -291,166

12 F12 DSTL2 167,110 DSTL2 167,433

13 F12 DSTL2 -307,347 DSTL2 -307,024

14 F12 DSTL2 177,004 DSTL2 177,328

15 F12 DSTL2 181,885 DSTL2 182,208



Pag. 137 a 174



KN KN

52 F12 DSTL2 -302,693 DSTL2 -302,370

53 F12 DSTL2 160,318 DSTL2 160,641

54 F12 DSTL2 -294,731 DSTL2 -294,408

98 F12 DSTL2 437,185 DSTL2 436,862

99 F12 DSTL2 430,528 DSTL2 430,205

100 F12 DSTL2 452,198 DSTL2 452,521

101 F12 DSTL2 416,064 DSTL2 416,387



Pag. 138 a 174

09.03. Spalla n.1 e 2 e relative fondazioni

Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio delle spalle dei muri d’ala e delle relative

fondazioni., nonché le verifiche geotecniche sul relativo piano di fondazione. L’operea è stata calcolata considerando la

linea di falda sul piede della fondazione, il carico trasmesso dal ponte e un carico accidentale uniforemente ripartito sulle

rampe ovvero sul terrapieno paria a 5 KN/mq.

Geometria muro e fondazione e relativi carichi

Geometria del manufatto



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Diagramma delle sollecitazioni sul paramento – inviluppo

Diagramma delle sollecitazioni sulla fondazione – inviluppo



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Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 - Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali



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Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.

Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

ε' = ε + θ

β' = β + θ

dove θ = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

θ = arctg[(γsat/(γsat-γw))*(k h/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

θ = arctg[(γ/(γsat-γw))*(k h/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

∆S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2(β + θ)

A = ––––––––––––––––––––––––––––– cos2βcosθ

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1.



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Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.

Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηr. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare ηr>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= ηr Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.

Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηs Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηs>=1.0

Fr

––––– >= ηs Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg δf + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δf, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δf pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a ηq. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= ηq R



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Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηq>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5γBNγdγiγ

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; φ angolo di attrito del terreno in fondazione; γ peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = eπ tg φ Nq = A tg2(45°+φ/2) Nc = (Nq - 1) ctg φ Nγ = (Nq - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 ––– √Kp B dq = dγ = 1 per φ = 0 D dq = dγ = 1 + 0.1 ––– √Kp per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: ic = iq = (1 - θ°/90)2 θ° iγ = (1 - ––––– )2 per φ > 0 φ° iγ = 0 per φ = 0

Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a ηg Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηg>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.



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Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

Σni ( ––––––––– + [Wicosαi-uil i]tgφi )

cosαi η = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

ΣniWisinαi

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = bi/cosαi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.



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Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γγγγR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10



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Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,60 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,59 [m] Inclinazione paramento esterno 3,00 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Lunghezza del muro 4,50 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,70 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2,00 [m] Lunghezza totale fondazione 3,29 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,60 [m] Spessore magrone 0,10 [m]



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Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione Rck 356,9 [kg/cmq] Modulo elastico E 332299,69 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σfa 4588,0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 12,00 0,00 0,00

Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 1,05 [m]

Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Terreno 1 1800 2000 25.00 16.67 0,000 0,000 Terreno 2 1800 2000 29.00 19.33 0,000 0,000

Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,55 0,00 0,00 0,00 Terreno 1 2 3,00 0,00 4,23 0,00 Terreno 2



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Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=0,00 Xf=5,00 Qi=500,00 Qf=500,00 Condizione n° 2 (Condizione 2) C Paramento X=-0,20 Y=0,00 Fx=0,00 Fy=8300,00 M=0,00



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Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 2 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 3 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 4 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 5 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 8 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Condizione 2 SFAV 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ



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Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 11 - Caso EQU (SLU) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 0,90 1.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV 0,90 1.00 0,90 Spinta terreno SFAV 1,10 1.00 1,10 Condizione 2 SFAV 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 13 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 14 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 16 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 17 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 18 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 19 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00



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Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 20 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 21 - Quasi Permanente (SLE) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 22 - Frequente (SLE) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 23 - Rara (SLE) S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 24 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 25 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 26 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 27 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 28 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00



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Combinazione n° 29 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γγγγ ΨΨΨΨ γγγγ * ΨΨΨΨ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 2 SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00

Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Molto aggressive Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00



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Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2,06 -- 5,65 -- 2 A1-M1 - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,07 -- 5,70 -- 3 A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,36 -- 2,48 -- 4 A2-M2 - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1,37 -- 2,51 -- 5 EQU - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- 5,60 -- -- 6 EQU - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- 5,47 -- -- 7 STAB - [1] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,77 8 STAB - [1] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,77 9 A1-M1 - [2] -- 1,75 -- 4,41 -- 10 A2-M2 - [2] -- 1,33 -- 2,37 -- 11 EQU - [2] -- -- 4,68 -- -- 12 STAB - [2] -- -- -- -- 1,69 13 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1,90 -- 5,24 -- 14 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1,90 -- 5,18 -- 15 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1,26 -- 2,28 -- 16 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1,26 -- 2,26 -- 17 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 4,89 -- -- 18 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 4,98 -- -- 19 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,66 20 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 1,66 21 SLEQ - [1] -- 2,09 -- 5,60 -- 22 SLEF - [1] -- 2,09 -- 5,60 -- 23 SLER - [1] -- 2,09 -- 5,60 -- 24 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,99 -- 5,40 -- 25 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,00 -- 5,43 -- 26 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,99 -- 5,40 -- 27 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,00 -- 5,43 -- 28 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,99 -- 5,40 -- 29 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,00 -- 5,43 --



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Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 0.49 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 1.35 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.67 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.23 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.64 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.32 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 4,50 [m] Peso muro 9382,01 [kg] Baricentro del muro X=0,07 Y=-2,96 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 2,00 Y = -4,20 Punto superiore superficie di spinta X = 2,00 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 4,20 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°] COMBINAZIONE n° 11 Valore della spinta statica 8151,23 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 7886,03 [kg] Componente verticale della spinta statica 2062,32 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -2,62 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,66 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,65 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 13164,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,00 [m] Y = -1,80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 9130 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7886,03 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 32800,13 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 12469,50 [kgm]



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Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 58308,48 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 32800,13 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7886,03 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,25 [m] Lunghezza fondazione reagente 3,29 [m] Risultante in fondazione 33734,82 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,52 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 8095,39 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 4.68 COMBINAZIONE n° 16 Valore della spinta statica 7099,84 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6868,24 [kg] Componente verticale della spinta statica 1798,61 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -2,65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 14,67 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,65 [°] Incremento sismico della spinta 199,38 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,00 [m] Y = -2,65 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 53,33 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 13960,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,00 [m] Y = -1,80 [m] Inerzia del muro 126,58 [kg] Inerzia verticale del muro 63,29 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 188,35 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 94,17 [kg] Risultanti carichi esterni Componente dir. X 112 [kg] Componente dir. Y 8300 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 7488,03 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 33648,59 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 33648,59 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 7488,03 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,22 [m] Lunghezza fondazione reagente 3,29 [m] Risultante in fondazione 34471,70 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 12,55 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 7287,81 [kgm] Carico ultimo della fondazione 75992,56 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3,29 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,4275 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,6189 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 27.86 Nq = 16.44 Nγ = 13.24 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 sγ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,74 iq = 0,74 iγ = 0,23 Fattori profondità dc = 1,15 dq = 1,08 dγ = 1,08 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 25.99 N'q = 14.22 N'γ = 6.39 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.26 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.26



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Sollecitazioni paramento Combinazione n° 16 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg

Nr. Y N M T 1 0,00 8300,00 0,00 111,98 2 0,18 8482,12 -14,97 165,71 3 0,36 8668,48 -18,84 244,83 4 0,54 8859,09 -7,09 349,22 5 0,72 9053,93 24,81 478,86 6 0,90 9253,01 81,39 633,73 7 1,08 9456,34 167,16 813,85 8 1,26 9663,91 286,66 1019,20 9 1,44 9875,72 444,41 1249,80 10 1,62 10091,77 644,92 1505,64 11 1,80 10312,06 892,73 1786,71 12 1,98 10536,59 1192,35 2093,03 13 2,16 10765,36 1548,31 2424,59 14 2,34 10998,38 1965,13 2781,39 15 2,52 11235,63 2447,25 3161,01 16 2,70 11477,13 2996,32 3531,53 17 2,88 11722,87 3610,69 3906,54 18 3,06 11972,85 4293,36 4303,43 19 3,24 12227,07 5048,25 4722,18 20 3,42 12485,53 5879,27 5162,80 21 3,60 12748,23 6790,15 5621,50

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 16 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,07 31,16 888,21 3 0,14 124,07 1764,36 4 0,21 277,89 2628,48 5 0,28 491,77 3480,54 6 0,35 764,88 4320,55 7 0,42 1096,37 5148,52 8 0,49 1485,39 5964,44 9 0,56 1931,11 6768,31 10 0,63 2432,68 7560,13 11 0,70 2989,25 8339,90

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 16 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg

Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -42,55 -409,10 3 0,40 -157,08 -719,85 4 0,60 -323,93 -932,24 5 0,80 -523,42 -1046,29



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6 1,00 -735,89 -1061,98 7 1,20 -941,66 -979,32 8 1,40 -1121,06 -798,32 9 1,60 -1254,43 -518,96 10 1,80 -1322,09 -141,25 11 2,00 -1304,37 334,81



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Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 16 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 40 6,16 7,70 592424 0 71,38 17591 -- -- 2 0,18 100, 41 6,16 7,70 603403 1065 71,14 17904 -- -- 3 0,36 100, 42 6,16 7,70 615689 1338 71,03 18216 -- -- 4 0,54 100, 43 6,16 7,70 629666 504 71,08 18527 -- -- 5 0,72 100, 44 9,24 7,70 652728 -1788 72,09 18838 -- -- 6 0,90 100, 45 9,24 7,70 659647 -5802 71,29 19148 -- -- 7 1,08 100, 46 9,24 7,70 664104 -11740 70,23 19458 -- -- 8 1,26 100, 47 9,24 7,70 666046 -19757 68,92 19767 -- -- 9 1,44 100, 48 9,24 7,70 665509 -29948 67,39 20076 -- -- 10 1,62 100, 48 9,24 7,70 638323 -40793 63,25 20384 -- -- 11 1,80 100, 49 9,24 7,70 584929 -50638 56,72 20692 -- -- 12 1,98 100, 50 9,24 7,70 524513 -59355 49,78 21000 -- -- 13 2,16 100, 51 9,24 7,70 463313 -66635 43,04 21307 -- -- 14 2,34 100, 52 9,24 7,70 397863 -71088 36,17 21614 -- -- 15 2,52 100, 53 9,24 7,70 322153 -70169 28,67 21921 -- -- 16 2,70 100, 54 9,24 7,70 250642 -65435 21,84 22228 -- -- 17 2,88 100, 55 9,24 7,70 190447 -58658 16,25 22534 -- -- 18 3,06 100, 56 9,24 7,70 144177 -51701 12,04 22840 -- -- 19 3,24 100, 57 9,24 7,70 111677 -46109 9,13 23146 -- -- 20 3,42 100, 58 9,24 7,70 86689 -40821 6,94 23452 -- -- 21 3,60 100, 59 9,24 7,70 70291 -37440 5,51 23758 -- --



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Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 6,16 12,32 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,07 100, 60 6,16 12,32 0 26962 865,35 22263 -- -- 3 0,14 100, 60 6,16 12,32 0 26962 217,32 22263 -- -- 4 0,21 100, 60 6,16 12,32 0 26962 97,03 22263 -- -- 5 0,28 100, 60 6,16 12,32 0 26962 54,83 22263 -- -- 6 0,35 100, 60 6,16 12,32 0 26962 35,25 22263 -- -- 7 0,42 100, 60 6,16 12,32 0 26962 24,59 22263 -- -- 8 0,49 100, 60 6,16 12,32 0 26962 18,15 22263 -- -- 9 0,56 100, 60 6,16 12,32 0 26962 13,96 22263 -- -- 10 0,63 100, 60 6,16 12,32 0 26962 11,08 22263 -- -- 11 0,70 100, 60 6,16 12,32 0 26962 9,02 22263 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,32 6,16 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,20 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 633,67 22263 -- -- 3 0,40 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 171,64 22263 -- -- 4 0,60 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 83,23 22263 -- -- 5 0,80 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 51,51 22263 -- -- 6 1,00 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 36,64 22263 -- -- 7 1,20 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 28,63 22263 -- -- 8 1,40 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 24,05 22263 -- -- 9 1,60 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 21,49 22263 -- -- 10 1,80 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 20,39 22263 -- -- 11 2,00 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 20,67 22263 -- --



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Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 20 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,81 Y[m]= 0,73 Raggio del cerchio R[m]= 6,23 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -7,12 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4,38 Larghezza della striscia dx[m]= 0,46 Coefficiente di sicurezza C= 1.66 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 937.61 74.92 905.35 1.77 20.46 0.000 0.000 2 2010.08 62.42 1781.74 0.99 20.61 0.000 0.000 3 2639.52 54.23 2141.52 0.79 23.91 0.000 0.000 4 3111.80 47.47 2293.22 0.68 23.91 0.000 0.000 5 3488.26 41.51 2311.96 0.61 23.91 0.000 0.000 6 3955.51 36.07 2328.70 0.57 23.91 0.000 0.000 7 4242.24 30.98 2183.55 0.54 23.91 0.000 0.000 8 4450.23 26.15 1961.41 0.51 23.91 0.000 0.000 9 4618.94 21.52 1694.20 0.49 23.91 0.000 0.000 10 13499.04 17.03 3953.25 0.48 23.91 0.000 0.000 11 4327.85 12.65 947.47 0.47 23.91 0.000 0.000 12 2582.01 8.34 374.39 0.47 23.91 0.000 0.000 13 2492.10 4.08 177.14 0.46 23.91 0.000 0.000 14 2443.29 -0.16 -6.93 0.46 23.91 0.000 0.000 15 2428.08 -4.40 -186.37 0.46 23.91 0.000 0.000 16 2384.36 -8.67 -359.27 0.47 23.91 0.000 0.000 17 2311.38 -12.98 -519.14 0.47 23.91 0.000 0.000 18 2207.84 -17.37 -659.11 0.48 23.91 0.000 0.000 19 2071.74 -21.87 -771.67 0.50 23.91 0.000 0.000 20 1900.17 -26.51 -848.28 0.51 23.91 0.000 0.000 21 1688.95 -31.36 -878.93 0.54 23.91 0.000 0.000 22 1431.93 -36.47 -851.15 0.57 23.91 0.000 0.000 23 1119.77 -41.95 -748.54 0.62 23.91 0.000 0.000 24 737.13 -47.96 -547.43 0.69 23.91 0.000 0.000 25 255.70 -54.79 -208.92 0.80 23.91 0.000 0.000 ΣWi= 73335,53 [kg] ΣWisinαi= 16468,17 [kg] ΣWicosαitanφi= 28301,29 [kg] Σcibi/cosαi= 0,00 [kg]



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Inviluppo Sollecitazioni paramento L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 8300,00 10790,00 0,00 0,00 0,00 111,98 2 0,18 8482,12 10972,12 -46,36 -14,97 59,54 165,71 3 0,36 8668,48 11158,48 -80,49 -18,84 145,48 244,83 4 0,54 8859,09 11349,09 -97,69 -7,09 212,04 349,22 5 0,72 9053,93 11543,93 -93,24 24,81 286,62 478,86 6 0,90 9253,01 11743,01 -62,45 81,39 381,82 633,73 7 1,08 9456,34 11946,34 -0,63 167,16 497,63 813,85 8 1,26 9663,91 12153,91 67,94 286,66 634,06 1019,20 9 1,44 9875,72 12365,72 149,81 444,41 791,11 1249,80 10 1,62 10091,77 12581,77 260,79 644,92 968,77 1505,64 11 1,80 10312,06 12802,06 404,58 892,73 1167,05 1786,71 12 1,98 10536,59 13026,59 584,86 1192,35 1385,94 2098,48 13 2,16 10765,36 13255,36 805,33 1548,31 1625,45 2446,51 14 2,34 10998,38 13488,38 1069,68 1965,13 1885,57 2820,75 15 2,52 11235,63 13725,63 1381,51 2447,25 2164,33 3218,67 16 2,70 11477,13 13967,13 1742,07 2996,32 2433,86 3600,04 17 2,88 11722,87 14212,87 2149,67 3610,69 2706,04 3982,14 18 3,06 11972,85 14462,85 2606,67 4293,36 2995,64 4386,36 19 3,24 12227,07 14717,07 3116,16 5048,25 3302,63 4812,69 20 3,42 12485,53 14975,53 3681,27 5879,27 3627,04 5261,13 21 3,60 12748,23 15238,23 4304,96 6790,15 3965,83 5727,85 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 8300,00 8300,00 0,00 0,00 0,00 52,77 2 0,18 8482,12 8482,12 -36,19 -26,53 41,04 95,61 3 0,36 8668,48 8668,48 -64,03 -44,37 102,36 159,07 4 0,54 8859,09 8859,09 -79,91 -49,82 183,86 243,06 5 0,72 9053,93 9053,93 -80,21 -39,22 285,53 347,54 6 0,90 9253,01 9253,01 -61,33 -8,90 407,35 472,53 7 1,08 9456,34 9456,34 -19,66 44,82 549,33 618,01 8 1,26 9663,91 9663,91 48,41 125,60 711,47 784,00 9 1,44 9875,72 9875,72 146,49 237,11 893,76 970,48 10 1,62 10091,77 10091,77 278,19 383,02 1096,22 1177,46 11 1,80 10312,06 10312,06 447,12 567,00 1318,83 1404,95 12 1,98 10536,59 10536,59 656,87 792,72 1561,60 1652,93 13 2,16 10765,36 10765,36 911,08 1063,86 1824,53 1921,41 14 2,34 10998,38 10998,38 1213,33 1384,08 2107,61 2210,39 15 2,52 11235,63 11235,63 1567,17 1756,97 2408,92 2517,90 16 2,70 11477,13 11477,13 1973,58 2183,54 2697,98 2813,00 17 2,88 11722,87 11722,87 2430,32 2661,53 2987,87 3108,96 18 3,06 11972,85 11972,85 2939,60 3193,18 3294,76 3422,23 19 3,24 12227,07 12227,07 3504,47 3781,58 3618,67 3752,81 20 3,42 12485,53 12485,53 4127,95 4429,84 3959,59 4100,68 21 3,60 12748,23 12748,23 4812,96 5140,89 4314,56 4462,85

Inviluppo Sollecitazioni fondazione di valle L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,07 26,62 33,39 759,27 952,09 3 0,14 106,12 133,02 1510,71 1892,51 4 0,21 237,94 298,07 2254,33 2821,28



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5 0,28 421,54 527,73 2990,11 3738,38 6 0,35 656,37 821,17 3718,07 4643,82 7 0,42 941,89 1177,59 4438,20 5537,60 8 0,49 1277,54 1596,16 5150,50 6419,72 9 0,56 1662,77 2076,08 5854,97 7290,17 10 0,63 2097,05 2616,52 6551,61 8148,96 11 0,70 2579,82 3216,66 7240,43 8996,09 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,07 26,69 27,54 761,45 785,55 3 0,14 106,45 109,80 1516,22 1563,45 4 0,21 238,80 246,24 2264,29 2333,71 5 0,28 423,29 436,34 3005,67 3096,33 6 0,35 659,44 679,55 3740,37 3851,31 7 0,42 946,79 975,34 4468,38 4598,64 8 0,49 1284,86 1323,18 5189,69 5338,34 9 0,56 1673,19 1722,53 5904,32 6070,39 10 0,63 2111,31 2172,86 6612,26 6794,79 11 0,70 2598,75 2673,63 7313,51 7511,56

Inviluppo Sollecitazioni fondazione di monte L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -63,15 -12,38 -615,68 -113,21 3 0,40 -239,92 -41,04 -1136,16 -162,71 4 0,60 -511,27 -73,22 -1561,44 -148,49 5 0,80 -858,15 -96,18 -1891,52 -70,55 6 1,00 -1261,53 -97,19 -2126,40 71,09 7 1,20 -1702,36 -63,50 -2266,08 276,46 8 1,40 -2161,62 17,64 -2310,57 545,53 9 1,60 -2620,24 158,96 -2259,85 878,33 10 1,80 -3059,21 373,22 -2113,94 1274,83 11 2,00 -3459,47 673,14 -1872,82 1735,05 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -15,58 -9,05 -145,42 -81,45 3 0,40 -54,00 -28,94 -228,40 -108,29 4 0,60 -102,78 -48,73 -248,95 -80,53 5 0,80 -149,42 -57,51 -207,06 1,83 6 1,00 -181,44 -44,36 -102,74 138,80 7 1,20 -186,35 1,65 64,02 330,38 8 1,40 -151,67 91,43 293,21 576,56 9 1,60 -64,91 235,91 584,83 877,34 10 1,80 86,42 446,01 938,89 1232,73 11 2,00 314,81 732,65 1355,39 1642,73



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Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 40 6,16 7,70 592424 0 54,90 17936 -- -- 2 0,18 100, 41 6,16 7,70 601064 1065 54,78 18250 -- -- 3 0,36 100, 42 6,16 7,70 610943 1338 54,75 18562 -- -- 4 0,54 100, 43 6,16 7,70 622341 504 54,84 18527 -- -- 5 0,72 100, 44 9,24 7,70 648121 -410 56,14 18838 -- -- 6 0,90 100, 45 9,24 7,70 659647 374 56,48 19148 -- -- 7 1,08 100, 46 9,24 7,70 664104 36 56,98 19458 -- -- 8 1,26 100, 47 9,24 7,70 666046 -4827 56,43 19767 -- -- 9 1,44 100, 48 9,24 7,70 665509 -10495 55,67 20076 -- -- 10 1,62 100, 48 9,24 7,70 638323 -17958 54,71 20384 -- -- 11 1,80 100, 49 9,24 7,70 584929 -27305 53,59 20692 -- -- 12 1,98 100, 50 9,24 7,70 524513 -38578 49,46 21000 -- -- 13 2,16 100, 51 9,24 7,70 463313 -48684 43,04 21307 -- -- 14 2,34 100, 52 9,24 7,70 397863 -58194 36,17 21614 -- -- 15 2,52 100, 53 9,24 7,70 322153 -66659 28,67 21921 -- -- 16 2,70 100, 54 9,24 7,70 250642 -65435 21,84 22228 -- -- 17 2,88 100, 55 9,24 7,70 190447 -58658 16,25 22534 -- -- 18 3,06 100, 56 9,24 7,70 144177 -51701 12,04 22840 -- -- 19 3,24 100, 57 9,24 7,70 111677 -46109 9,13 23146 -- -- 20 3,42 100, 58 9,24 7,70 86689 -40821 6,94 23452 -- -- 21 3,60 100, 59 9,24 7,70 70291 -37440 5,51 23758 -- -- Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100, 40 6,16 7,70 2,00 0,02 -29,92 -29,26 2 0,18 100, 41 6,16 7,70 2,11 0,03 -31,40 -28,16 3 0,36 100, 42 6,16 7,70 2,20 0,05 -32,45 -27,50 4 0,54 100, 43 6,16 7,70 2,23 0,07 -32,97 -27,38 5 0,72 100, 44 9,24 7,70 2,15 0,10 -31,88 -28,22 6 0,90 100, 45 9,24 7,70 2,10 0,13 -31,18 -29,37 7 1,08 100, 46 9,24 7,70 2,10 0,17 -29,78 -31,23 8 1,26 100, 47 9,24 7,70 2,30 0,21 -27,65 -33,85 9 1,44 100, 48 9,24 7,70 2,56 0,26 -24,76 -37,25 10 1,62 100, 48 9,24 7,70 2,88 0,30 -21,09 -41,47 11 1,80 100, 49 9,24 7,70 3,26 0,36 -16,60 -46,52 12 1,98 100, 50 9,24 7,70 3,70 0,41 -11,30 -52,41 13 2,16 100, 51 9,24 7,70 4,21 0,47 -5,16 -59,26 14 2,34 100, 52 9,24 7,70 4,89 0,53 10,33 -68,32 15 2,52 100, 53 9,24 7,70 5,84 0,59 30,37 -80,61 16 2,70 100, 54 9,24 7,70 7,10 0,65 64,20 -96,48 17 2,88 100, 55 9,24 7,70 8,62 0,70 114,92 -115,30 18 3,06 100, 56 9,24 7,70 10,35 0,76 182,61 -136,14 19 3,24 100, 57 9,24 7,70 12,21 0,82 265,48 -158,28 20 3,42 100, 58 9,24 7,70 14,18 0,88 361,58 -181,39 21 3,60 100, 59 9,24 7,70 16,24 0,94 469,48 -205,37



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Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 6,16 12,32 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,07 100, 60 6,16 12,32 0 26962 807,47 22263 -- -- 3 0,14 100, 60 6,16 12,32 0 26962 202,69 22263 -- -- 4 0,21 100, 60 6,16 12,32 0 26962 90,46 22263 -- -- 5 0,28 100, 60 6,16 12,32 0 26962 51,09 22263 -- -- 6 0,35 100, 60 6,16 12,32 0 26962 32,83 22263 -- -- 7 0,42 100, 60 6,16 12,32 0 26962 22,90 22263 -- -- 8 0,49 100, 60 6,16 12,32 0 26962 16,89 22263 -- -- 9 0,56 100, 60 6,16 12,32 0 26962 12,99 22263 -- -- 10 0,63 100, 60 6,16 12,32 0 26962 10,30 22263 -- -- 11 0,70 100, 60 6,16 12,32 0 26962 8,38 22263 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 12 0,00 100, 60 6,16 12,32 0,00 0,00 0,00 0,00 13 0,07 100, 60 6,16 12,32 0,08 0,16 4,22 -0,86 14 0,14 100, 60 6,16 12,32 0,30 0,32 16,81 -3,45 15 0,21 100, 60 6,16 12,32 0,68 0,48 37,69 -7,73 16 0,28 100, 60 6,16 12,32 1,21 0,64 66,79 -13,70 17 0,35 100, 60 6,16 12,32 1,89 0,79 104,02 -21,33 18 0,42 100, 60 6,16 12,32 2,71 0,95 149,30 -30,62 19 0,49 100, 60 6,16 12,32 3,67 1,10 202,55 -41,54 20 0,56 100, 60 6,16 12,32 4,78 1,25 263,68 -54,07 21 0,63 100, 60 6,16 12,32 6,03 1,40 332,62 -68,21 22 0,70 100, 60 6,16 12,32 7,42 1,55 409,27 -83,93 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,32 6,16 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,20 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 426,93 22263 -- -- 3 0,40 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 112,38 22263 -- -- 4 0,60 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 52,74 22263 -- -- 5 0,80 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 31,42 22263 -- -- 6 1,00 100, 60 12,32 6,16 0 -26962 21,37 22263 -- -- 7 1,20 100, 60 12,32 12,32 0 -26963 15,84 22263 -- -- 8 1,40 100, 60 12,32 12,32 0 26963 12,47 22263 -- -- 9 1,60 100, 60 12,32 12,32 0 26963 10,29 22263 -- -- 10 1,80 100, 60 12,32 12,32 0 26963 8,81 22263 -- -- 11 2,00 100, 60 12,32 12,32 0 26963 7,79 22263 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 12 0,00 100, 60 12,32 6,16 0,00 0,00 0,00 0,00 13 0,20 100, 60 12,32 6,16 0,04 -0,03 -0,49 2,39 14 0,40 100, 60 12,32 6,16 0,15 -0,05 -1,70 8,27 15 0,60 100, 60 12,32 6,16 0,29 -0,05 -3,23 15,73



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16 0,80 100, 60 12,32 6,16 0,41 -0,04 -4,69 22,87 17 1,00 100, 60 12,32 6,16 0,50 0,03 -5,70 27,77 18 1,20 100, 60 12,32 12,32 0,49 0,07 -5,41 28,40 19 1,40 100, 60 12,32 12,32 0,40 0,12 13,93 23,11 20 1,60 100, 60 12,32 12,32 0,62 0,18 35,95 9,89 21 1,80 100, 60 12,32 12,32 1,16 0,25 67,97 -12,96 22 2,00 100, 60 12,32 12,32 1,91 0,34 111,65 -21,28



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Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,06 12,06 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,07 100, 60 12,06 12,06 0 26421 847,98 22263 -- -- 3 0,14 100, 60 12,06 12,06 0 26421 212,95 22263 -- -- 4 0,21 100, 60 12,06 12,06 0 26421 95,08 22263 -- -- 5 0,28 100, 60 12,06 12,06 0 26421 53,73 22263 -- -- 6 0,35 100, 60 12,06 12,06 0 26421 34,54 22263 -- -- 7 0,42 100, 60 12,06 12,06 0 26421 24,10 22263 -- -- 8 0,49 100, 60 12,06 12,06 0 26421 17,79 22263 -- -- 9 0,56 100, 60 12,06 12,06 0 26421 13,68 22263 -- -- 10 0,63 100, 60 12,06 12,06 0 26421 10,86 22263 -- -- 11 0,70 100, 60 12,06 12,06 0 26421 8,84 22263 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,06 12,06 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,20 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 620,95 22263 -- -- 3 0,40 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 168,20 22263 -- -- 4 0,60 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 81,56 22263 -- -- 5 0,80 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 50,48 22263 -- -- 6 1,00 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 35,90 22263 -- -- 7 1,20 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 28,06 22263 -- -- 8 1,40 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 23,57 22263 -- -- 9 1,60 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 21,06 22263 -- -- 10 1,80 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 19,98 22263 -- -- 11 2,00 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 20,26 22263 -- --



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Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 20 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -2,18 Y[m]= 0,00 Raggio del cerchio R[m]= 5,92 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -7,53 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3,75 Larghezza della striscia dx[m]= 0,45 Coefficiente di sicurezza C= 1.54 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W αααα(°) Wsinαααα b/cosαααα φφφφ c u 1 1145.92 78.75 1123.89 2.31 20.46 0.000 0.000 2 2421.52 62.73 2152.37 0.98 22.80 0.000 0.000 3 3030.89 54.23 2459.10 0.77 23.91 0.000 0.000 4 3507.57 47.28 2576.77 0.66 23.91 0.000 0.000 5 4031.11 41.16 2653.13 0.60 23.91 0.000 0.025 6 4322.18 35.58 2514.68 0.55 23.91 0.000 0.061 7 4560.46 30.37 2305.37 0.52 23.91 0.000 0.091 8 4754.77 25.42 2040.99 0.50 23.91 0.000 0.115 9 13896.44 20.67 4905.59 0.48 23.91 0.000 0.134 10 3964.86 16.07 1097.41 0.47 23.91 0.000 0.149 11 2944.60 11.57 590.59 0.46 23.91 0.000 0.160 12 2875.36 7.14 357.57 0.45 23.91 0.000 0.167 13 2884.25 2.76 138.88 0.45 23.91 0.000 0.171 14 2888.35 -1.61 -81.04 0.45 23.91 0.000 0.172 15 2861.31 -5.98 -298.33 0.45 23.91 0.000 0.169 16 2802.65 -10.40 -505.80 0.46 23.91 0.000 0.162 17 2711.28 -14.87 -695.95 0.47 23.91 0.000 0.152 18 2585.41 -19.45 -860.71 0.48 23.91 0.000 0.138 19 2422.35 -24.15 -991.09 0.49 23.91 0.000 0.120 20 2218.16 -29.04 -1076.70 0.52 23.91 0.000 0.097 21 1967.07 -34.17 -1104.88 0.55 23.91 0.000 0.070 22 1660.36 -39.64 -1059.35 0.59 23.91 0.000 0.036 23 1292.37 -45.60 -923.33 0.64 23.91 0.000 0.000 24 865.80 -52.29 -684.91 0.74 23.91 0.000 0.000 25 308.52 -60.26 -267.88 0.91 23.91 0.000 0.000 ΣWi= 78923,54 [kg] ΣWisinαi= 16366,37 [kg] ΣWicosαitanφi= 30062,06 [kg] Σcibi/cosαi= 0,00 [kg]



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Inviluppo Sollecitazioni paramento L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 8300,00 10790,00 0,00 0,00 0,00 111,98 2 0,18 8482,12 10972,12 -46,36 -14,97 59,54 165,71 3 0,36 8668,48 11158,48 -80,49 -18,84 145,48 244,83 4 0,54 8859,09 11349,09 -97,69 -7,09 212,04 349,22 5 0,72 9053,93 11543,93 -93,24 24,81 286,62 478,86 6 0,90 9253,01 11743,01 -62,45 81,39 381,82 633,73 7 1,08 9456,34 11946,34 -0,63 167,16 497,63 813,85 8 1,26 9663,91 12153,91 67,94 286,66 634,06 1019,20 9 1,44 9875,72 12365,72 149,81 444,41 791,11 1249,80 10 1,62 10091,77 12581,77 260,79 644,92 968,77 1505,64 11 1,80 10312,06 12802,06 404,58 892,73 1167,05 1786,71 12 1,98 10536,59 13026,59 584,86 1192,35 1385,94 2098,48 13 2,16 10765,36 13255,36 805,33 1548,31 1625,45 2446,51 14 2,34 10998,38 13488,38 1069,68 1965,13 1885,57 2820,75 15 2,52 11235,63 13725,63 1381,51 2447,25 2164,33 3218,67 16 2,70 11477,13 13967,13 1742,07 2996,32 2433,86 3600,04 17 2,88 11722,87 14212,87 2149,67 3610,69 2706,04 3982,14 18 3,06 11972,85 14462,85 2606,67 4293,36 2995,64 4386,36 19 3,24 12227,07 14717,07 3116,16 5048,25 3302,63 4812,69 20 3,42 12485,53 14975,53 3681,27 5879,27 3627,04 5261,13 21 3,60 12748,23 15238,23 4304,96 6790,15 3965,83 5727,85 Inviluppo combinazioni SLE Nr. Y Nmin Nmax Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 8300,00 8300,00 0,00 0,00 0,00 52,77 2 0,18 8482,12 8482,12 -36,19 -26,53 41,04 95,61 3 0,36 8668,48 8668,48 -64,03 -44,37 102,36 159,07 4 0,54 8859,09 8859,09 -79,91 -49,82 183,86 243,06 5 0,72 9053,93 9053,93 -80,21 -39,22 285,53 347,54 6 0,90 9253,01 9253,01 -61,33 -8,90 407,35 472,53 7 1,08 9456,34 9456,34 -19,66 44,82 549,33 618,01 8 1,26 9663,91 9663,91 48,41 125,60 711,47 784,00 9 1,44 9875,72 9875,72 146,49 237,11 893,76 970,48 10 1,62 10091,77 10091,77 278,19 383,02 1096,22 1177,46 11 1,80 10312,06 10312,06 447,12 567,00 1318,83 1404,95 12 1,98 10536,59 10536,59 656,87 792,72 1561,60 1652,93 13 2,16 10765,36 10765,36 911,08 1063,86 1824,53 1921,41 14 2,34 10998,38 10998,38 1213,33 1384,08 2107,61 2210,39 15 2,52 11235,63 11235,63 1567,17 1756,97 2408,92 2517,90 16 2,70 11477,13 11477,13 1973,58 2183,54 2697,98 2813,00 17 2,88 11722,87 11722,87 2430,32 2661,53 2987,87 3108,96 18 3,06 11972,85 11972,85 2939,60 3193,18 3294,76 3422,23 19 3,24 12227,07 12227,07 3504,47 3781,58 3618,67 3752,81 20 3,42 12485,53 12485,53 4127,95 4429,84 3959,59 4100,68 21 3,60 12748,23 12748,23 4812,96 5140,89 4314,56 4462,85

Inviluppo Sollecitazioni fondazione di valle L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,07 26,62 33,39 759,27 952,09 3 0,14 106,12 133,02 1510,71 1892,51 4 0,21 237,94 298,07 2254,33 2821,28



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5 0,28 421,54 527,73 2990,11 3738,38 6 0,35 656,37 821,17 3718,07 4643,82 7 0,42 941,89 1177,59 4438,20 5537,60 8 0,49 1277,54 1596,16 5150,50 6419,72 9 0,56 1662,77 2076,08 5854,97 7290,17 10 0,63 2097,05 2616,52 6551,61 8148,96 11 0,70 2579,82 3216,66 7240,43 8996,09 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,07 26,69 27,54 761,45 785,55 3 0,14 106,45 109,80 1516,22 1563,45 4 0,21 238,80 246,24 2264,29 2333,71 5 0,28 423,29 436,34 3005,67 3096,33 6 0,35 659,44 679,55 3740,37 3851,31 7 0,42 946,79 975,34 4468,38 4598,64 8 0,49 1284,86 1323,18 5189,69 5338,34 9 0,56 1673,19 1722,53 5904,32 6070,39 10 0,63 2111,31 2172,86 6612,26 6794,79 11 0,70 2598,75 2673,63 7313,51 7511,56

Inviluppo Sollecitazioni fondazione di monte L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in [kgm] Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in [kg] Inviluppo combinazioni SLU Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -63,15 -12,38 -615,68 -113,21 3 0,40 -239,92 -41,04 -1136,16 -162,71 4 0,60 -511,27 -73,22 -1561,44 -148,49 5 0,80 -858,15 -96,18 -1891,52 -70,55 6 1,00 -1261,53 -97,19 -2126,40 71,09 7 1,20 -1702,36 -63,50 -2266,08 276,46 8 1,40 -2161,62 17,64 -2310,57 545,53 9 1,60 -2620,24 158,96 -2259,85 878,33 10 1,80 -3059,21 373,22 -2113,94 1274,83 11 2,00 -3459,47 673,14 -1872,82 1735,05 Inviluppo combinazioni SLE Nr. X Mmin Mmax Tmin Tmax 1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -15,58 -9,05 -145,42 -81,45 3 0,40 -54,00 -28,94 -228,40 -108,29 4 0,60 -102,78 -48,73 -248,95 -80,53 5 0,80 -149,42 -57,51 -207,06 1,83 6 1,00 -181,44 -44,36 -102,74 138,80 7 1,20 -186,35 1,65 64,02 330,38 8 1,40 -151,67 91,43 293,21 576,56 9 1,60 -64,91 235,91 584,83 877,34 10 1,80 86,42 446,01 938,89 1232,73 11 2,00 314,81 732,65 1355,39 1642,73



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Inviluppo armature e tensioni nei materiali del muro L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 40 14,07 14,07 649452 0 60,19 19122 -- -- 2 0,18 100, 41 14,07 14,07 657727 1165 59,95 19353 -- -- 3 0,36 100, 42 14,07 14,07 667372 1462 59,81 19583 -- -- 4 0,54 100, 43 14,07 14,07 678680 550 59,80 19464 -- -- 5 0,72 100, 44 14,07 14,07 691931 -438 59,94 19691 -- -- 6 0,90 100, 45 14,07 14,07 703928 399 60,24 19916 -- -- 7 1,08 100, 46 14,07 14,07 707956 38 60,72 20140 -- -- 8 1,26 100, 47 18,10 14,07 722026 -5246 61,32 22024 -- -- 9 1,44 100, 48 18,10 14,07 719406 -11379 60,33 22263 -- -- 10 1,62 100, 48 18,10 14,07 682119 -19425 59,14 22500 -- -- 11 1,80 100, 49 18,10 14,07 629136 -29463 57,77 22736 -- -- 12 1,98 100, 50 18,10 14,07 571573 -41078 52,79 22972 -- -- 13 2,16 100, 51 18,10 14,07 513877 -51958 47,50 23206 -- -- 14 2,34 100, 52 18,10 14,07 459287 -62616 41,76 23439 -- -- 15 2,52 100, 53 18,10 14,07 402323 -72598 35,81 23671 -- -- 16 2,70 100, 54 18,10 14,07 338398 -81607 29,48 23903 -- -- 17 2,88 100, 55 18,10 14,07 279235 -86005 23,82 24134 -- -- 18 3,06 100, 56 18,10 14,07 229808 -82407 19,19 24363 -- -- 19 3,24 100, 57 18,10 14,07 189276 -78147 15,48 24592 -- -- 20 3,42 100, 58 18,10 14,07 156880 -73873 12,56 24821 -- -- 21 3,60 100, 59 18,10 14,07 132302 -70469 10,38 25049 -- -- Inviluppo SLE Nr. Y B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100, 40 14,07 14,07 1,88 0,02 -28,15 -28,15 2 0,18 100, 41 14,07 14,07 1,98 0,03 -29,52 -27,18 3 0,36 100, 42 14,07 14,07 2,06 0,05 -30,50 -26,60 4 0,54 100, 43 14,07 14,07 2,10 0,07 -31,01 -26,52 5 0,72 100, 44 14,07 14,07 2,09 0,10 -30,97 -26,99 6 0,90 100, 45 14,07 14,07 2,04 0,13 -30,33 -28,07 7 1,08 100, 46 14,07 14,07 2,00 0,17 -29,05 -29,83 8 1,26 100, 47 18,10 14,07 2,21 0,21 -26,12 -32,58 9 1,44 100, 48 18,10 14,07 2,45 0,26 -23,54 -35,73 10 1,62 100, 48 18,10 14,07 2,75 0,30 -20,23 -39,63 11 1,80 100, 49 18,10 14,07 3,10 0,36 -16,19 -44,31 12 1,98 100, 50 18,10 14,07 3,51 0,41 -11,39 -49,77 13 2,16 100, 51 18,10 14,07 3,97 0,47 -5,82 -56,04 14 2,34 100, 52 18,10 14,07 4,57 0,53 6,93 -63,95 15 2,52 100, 53 18,10 14,07 5,35 0,59 21,52 -74,12 16 2,70 100, 54 18,10 14,07 6,31 0,65 43,51 -86,50 17 2,88 100, 55 18,10 14,07 7,42 0,70 73,40 -100,59 18 3,06 100, 56 18,10 14,07 8,64 0,76 110,86 -115,98 19 3,24 100, 57 18,10 14,07 9,95 0,82 155,21 -132,38 20 3,42 100, 58 18,10 14,07 11,35 0,88 205,83 -149,66 21 3,60 100, 59 18,10 14,07 12,81 0,94 262,25 -167,76



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Inviluppo armature e tensioni nei materiali della fondazione Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,06 12,06 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,07 100, 60 12,06 12,06 0 26421 791,25 22263 -- -- 3 0,14 100, 60 12,06 12,06 0 26421 198,62 22263 -- -- 4 0,21 100, 60 12,06 12,06 0 26421 88,64 22263 -- -- 5 0,28 100, 60 12,06 12,06 0 26421 50,07 22263 -- -- 6 0,35 100, 60 12,06 12,06 0 26421 32,17 22263 -- -- 7 0,42 100, 60 12,06 12,06 0 26421 22,44 22263 -- -- 8 0,49 100, 60 12,06 12,06 0 26421 16,55 22263 -- -- 9 0,56 100, 60 12,06 12,06 0 26421 12,73 22263 -- -- 10 0,63 100, 60 12,06 12,06 0 26421 10,10 22263 -- -- 11 0,70 100, 60 12,06 12,06 0 26421 8,21 22263 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 12 0,00 100, 60 12,06 12,06 0,00 0,00 0,00 0,00 13 0,07 100, 60 12,06 12,06 0,07 0,16 4,28 -0,81 14 0,14 100, 60 12,06 12,06 0,29 0,32 17,07 -3,21 15 0,21 100, 60 12,06 12,06 0,65 0,48 38,29 -7,21 16 0,28 100, 60 12,06 12,06 1,15 0,64 67,85 -12,77 17 0,35 100, 60 12,06 12,06 1,79 0,79 105,67 -19,89 18 0,42 100, 60 12,06 12,06 2,57 0,95 151,66 -28,55 19 0,49 100, 60 12,06 12,06 3,49 1,10 205,75 -38,73 20 0,56 100, 60 12,06 12,06 4,54 1,25 267,85 -50,42 21 0,63 100, 60 12,06 12,06 5,73 1,40 337,87 -63,60 22 0,70 100, 60 12,06 12,06 7,05 1,55 415,74 -78,26 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Inviluppo SLU Nr. Y B, H A fs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 60 12,06 12,06 0 0 1000,00 22263 -- -- 2 0,20 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 418,35 22263 -- -- 3 0,40 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 110,12 22263 -- -- 4 0,60 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 51,68 22263 -- -- 5 0,80 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 30,79 22263 -- -- 6 1,00 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 20,94 22263 -- -- 7 1,20 100, 60 12,06 12,06 0 -26421 15,52 22263 -- -- 8 1,40 100, 60 12,06 12,06 0 26421 12,22 22263 -- -- 9 1,60 100, 60 12,06 12,06 0 26421 10,08 22263 -- -- 10 1,80 100, 60 12,06 12,06 0 26421 8,64 22263 -- -- 11 2,00 100, 60 12,06 12,06 0 26421 7,64 22263 -- -- Inviluppo SLE Nr. X B, H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 12 0,00 100, 60 12,06 12,06 0,00 0,00 0,00 0,00 13 0,20 100, 60 12,06 12,06 0,04 -0,03 -0,46 2,42 14 0,40 100, 60 12,06 12,06 0,14 -0,05 -1,58 8,40 15 0,60 100, 60 12,06 12,06 0,27 -0,05 -3,01 15,98



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16 0,80 100, 60 12,06 12,06 0,39 -0,04 -4,37 23,23 17 1,00 100, 60 12,06 12,06 0,48 0,03 -5,31 28,21 18 1,20 100, 60 12,06 12,06 0,49 0,07 -5,45 28,98 19 1,40 100, 60 12,06 12,06 0,40 0,12 14,22 23,58 20 1,60 100, 60 12,06 12,06 0,62 0,18 36,68 10,09 21 1,80 100, 60 12,06 12,06 1,18 0,25 69,35 -13,06 22 2,00 100, 60 12,06 12,06 1,93 0,34 113,92 -21,45



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E-DOC-004 -RELAZIONE DEI CALCOLI ESECUTIVI STRUTTURE · 2012-10-26 · − Foglio 557 n. 140...

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