TESTATA RELAZIONE IDRAULICA MINGARDO - …adbcampaniasud.it/upload/file/SX SELE - RELAZIONI...

AUTORITÀ DI BACINO REGIONALE SINISTRA SELE

Via A. Sabatini, 3 – 84121 Salerno Tel. 089/236922 - Fax 089/2582774

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BACINO IDROGRAFICO DEL FIUME MINGARDO RELAZIONE IDRAULICA

PIANO STRALCIO PER L’ASSETTO IDROGEOLOGICO - AGGIOR NAMENTO (2012) RISCHIO IDRAULICO

Segreteria Tecnica Operativa AREA TECNICA AREA AMMINISTRATIVA - Ing. Manlio Mugnani - Dott. Vincenzo Liguori - Ing. Elisabetta Romano - Dott. comm. Angelo Padovano - Ing. Massimo Verrone - Arch. Vincenzo Andreola - Arch. Carlo Banco - Arch. Antonio Tedesco - Geol. Saverio Maietta - Geom. Giuseppe Taddeo

Consulente Specialistico - Ing. Raffaella Napoli Supporto Specialistico - Ing. Claudia Musella - Ing. Claudia Palma

Il Responsabile del Procedimento - Ing. Raffaele Doto

Consulente Scientifico - Prof. ing. Domenico Pianese - Prof. geol. Domenico Guida

Data: Marzo 2012 Il Commissario Straordinario Avv. Luigi Stefano Sorvino

Autorità di Bacino

Regionale Sinistra Sele

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Progetto di Piano Stralcio per l’Assetto

Idrogeologico – Rischio Idraulico

Indice

I

1. PREMESSA .....................................................................................................1

1.1 Inquadramento territoriale ......................... .......................................1

1.1.1 I limiti dell’Autorità di Bacino Regionale Sinistra Sele................1

1.1.2 Il Bacino del fiume Mingardo .....................................................2

1.1.3 Problematiche idrauliche del bacino del fiume Mingardo ..........3

1.2 Attività ad oggi svolte e pianificate dall’Autorità di Bacino Sinistra

Sele 4

1.3 Attività svolte nel presente studio................ ....................................5

2. DEFINIZIONE DELLA GEOMETRIA DELL ’ALVEO ....................................................7

2.1 Generalità ......................................... ..................................................7

2.1.1 Criteri generali per l’identificazione e la localizzazione delle

sezioni trasversali. ...............................................................................7

2.1.2 Risultanze della campagna di rilievi cartografici e topografici...9

2.2 Risultanze dei sopralluoghi in situ................ .................................11

3. STUDIO IDRAULICO .......................................................................................12

3.1 Schema idraulico di riferimento .................... .................................12

3.2 Portate di piena ................................... .............................................12

3.3 Modelli di calcolo utilizzati ...................... ........................................14

Autorità di Bacino


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Indice

II

3.3.1 Generalità 14

3.3.2 Studio idraulico in moto permanente. ......................................16

3.3.2.1 Valori del coefficiente di scabrezza................................18

3.3.2.2 Condizioni al contorno ...................................................21

3.3.2.3 Delimitazione delle aree inondabili.................................24

3.3.3 Approfondimento dello Studio idraulico della foce (modello

bidimensionale). 25

3.3.3.1 Dati topografici di base ..................................................26

3.3.3.2 Coefficienti di scabrezza................................................26

3.3.3.3 Delimitazione delle aree inondabili.................................27

3.3.3.4 Dati idrologici di input.....................................................27

3.4 Risultati dello studio idraulico................... .....................................28

4. DEFINIZIONE DELLA PERICOLOSITÀ .................................................................31

4.1 La regione fluviale ................................ ...........................................31

4.2 Le fasce di pertinenza fluviale .................... ....................................33

4.3 Le fasce di pertinenza fluviale nel bacino del fium e Mingardo....35

5. APPENDICE 1 – MODELLO IDRAULICO DI MOTO PERMANENTE ...........................36

5.1 Premessa........................................... ...............................................36

5.2 Equazioni di base e schema risolutivo .............. ............................37

5.3 Procedura di calcolo............................... .........................................40

Autorità di Bacino


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Indice

III

5.4 Caratterizzazione idraulica delle sezioni di calcol o ......................41

5.5 Cambiamenti del regime della corrente .............. ...........................42

5.6 Valutazione degli effetti delle pile dei ponti..... ..............................43

5.7 Condizioni al contorno ............................. .......................................46

6. APPENDICE 2 - MODELLO IDRAULICO DI MOTO BIDIMENSIONALE .......................48

6.1 Descrizione del codice di calcolo.................. .................................48

6.2 Dati ingresso ...................................... ..............................................49

6.2.1 Dati topografici ........................................................................49

6.2.2 Comportamento reologico del miscuglio .................................50

6.3 Routine di calcolo ................................. ...........................................52

Autorità di Bacino


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Progettto di Piano Stralcio per l’Assetto


Studio idraulico

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1. PREMESSA

1.1 Inquadramento territoriale

1.1.1 I limiti dell’Autorità di Bacino Regionale Si nistra Sele

Il territorio di pertinenza dell’Autorità di Bacino Sinistra Sele della

Regione Campania è delimitato:

− a Nord - Ovest dalla sponda destra del fiume Capodifiume nel comune di

Capaccio. A Nord – Nord Est, confina con l'Autorità di bacino interregionale

del Sele, seguendo una linea ideale che unisce gli spartiacque morfologici

costituiti dai rilievi montuosi del Monte Soprano (1083 m s.l.m.m.), del Monte

Chianello (1314 m s.l.m.m.), del Monte Falascoso (1494 m s.l.m.m.) del

Monte Cervati (1899 m s.l.m.m.), Monte Forcella (1192 m s.l.m.m.), Monte

Juncaro (1221 m s.l.m.m.).

− sul lato sud confina con l'Appennino Lucano, che rappresenta la linea di

demarcazione tra le provincie di Salerno e Potenza.

− il lato Ovest è rappresentato dalla fascia costiera compresa tra il tratto sud

del golfo di Salerno, comprendente il litorale Paestum-Capaccio e quello di

Policastro, fino al tratto sud del litorale di Sapri, al confine con la regione

Basilicata.

I punti estremi sono rappresentati da "Punta degli Infreschi", "Capo

Palinuro" e "Punta Licosa".

Sotto il profilo amministrativo, L’autorità di Bacino comprende:

− sessantaquattro comuni della provincia di Salerno;

Autorità di Bacino


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− cinque Comunità Montane (Calore salernitano, Alento - Monte Stella,

Gelbison - Cervati, Lambro e Mingardo, Bussento);

− due Consorzi di Bonifica (Sinistra Sele e Velia).

1.1.2 Il Bacino del fiume Mingardo

Nell’ambito fisico ed amministrativo sopra descritto, il bacino del fiume

Mingardo, con i suoi 224 km2, e viste le caratteristiche di grande rilevanza

socio-economica delle aree di foce, rappresenta sicuramente una delle priorità

dal punto di vista del rischio idraulico.

Il fiume Mingardo è caratterizzato da un alveo inciso nel tratto compreso

tra la sorgente e la località Tempa Spagazzi, a 20 Km a monte della foce, per

poi assumere le caratteristiche tipiche di un alveo alluvionato di larghezza

trasversale pari a circa 150 – 200 m e pendenza media del 7 – 8% per una

lunghezza di circa 10 Km fino all’area di confluenza con il torrente Serrapotamo,

dove la piana alluvionale dei due corsi d’acqua si estende per circa 70 ha.

Immediatamente a valle della confluenza, il fiume Mingardo corre per 8

Km, con pendenza dell’ordine del 4 – 5% in una gola larga mediamente 30 – 40

m.

All’uscita della gola si apre la piana alluvionale di foce, dove le pendenze

diventano dell’ordine dello 0.2%. Soltanto nel tratto compreso tra il ponte della

ex SS 562 ed il mare, per circa 800 m, l’alveo è caratterizzato da una savanella

incassata e da una piana golenale molto ampia.

Autorità di Bacino


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1.1.3 Problematiche idrauliche del bacino del fiume Mingardo

Allo stato attuale l’Autorità di Bacino è in possesso di una serie di dati di

base, in parte raccolti nell’ambito della redazione del PAI – Rischio Alluvioni, in

parte nel corso dello svolgimento delle attività proprie della stessa Autorità.

Tali dati sono stati attentamente esaminati al fine di definire lo stato

conoscitivo circa la pericolosità idraulica esistente nel bacino del fiume

Mingardo.

In particolare, sono stati esaminati:

1. i dati relativi agli allagamenti verificatisi nel passato ed ai conseguenti danni

subiti nelle aree limitrofe al corso d’acqua;

2. le informazioni riguardanti le attuali destinazioni di uso del territorio,

soprattutto nelle aree soggette a periodici allagamenti;

3. lo studio idrologico redatto nell’ambito del PAI e finalizzato alla definizione

delle portate di piena lungo il corso d’acqua;

4. i dati cartografici e topografici utilizzati nel PAI per la definizione delle aree a

differenti livelli di pericolosità e di rischio idraulico;

5. le carte delle fasce fluviali e del rischio idraulico redatte nell’ambito del PAI

(tavole 6 e 7).

L’esame di quanto descritto ha evidenziato, come peraltro già fatto

nell’ambito del PAI, le aree a maggiore pericolosità idraulica lungo le aste

principali (Mingardo e Serrapotamo) del bacino in esame. Tale condizione è

peraltro confermata dai frequenti eventi alluvionali, non ultimo quello molto

gravoso verificatosi nel dicembre del 1997, che hanno interessato negli anni

soprattutto la zona di confluenza del fiume Mingardo con il torrente

Serrapotamo e la zona di foce, causando ingenti danni soprattutto alle

Autorità di Bacino


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numerose attività turistiche dislocate in prossimità del fiume e della spiaggia

dell’Arco Naturale.

Questa situazione rappresenta certamente una delle più importanti

emergenze idrogeologiche del Cilento, sia per il pregio naturalistico delle aree

interessate che per l’importanza delle stesse nello sviluppo socio economico del

Cilento stesso.

1.2 Attività ad oggi svolte e pianificate dall’Auto rità di Bacino Sinistra Sele

Nel rispetto del quadro normativo delineato al precedente paragrafo,

nell’ambito delle sue competenze istituzionali, l’Autorità di Bacino Regionale

Sinistra Sele ha redatto il Piano per l’Assetto Idrogeologico (PAI) per l’intero

territorio di competenza, e quindi anche per il bacino del fiume Mingardo e per il

torrente Serrapotamo nei tratti individuati a rischio nel Piano Straordinario.

Riconoscendo i limiti dello studio effettuato alla base del Piano, dovuti

essenzialmente alla scala di riferimento, alla vastità del territorio oggetto di

studio ed ai tempi molto ristretti dettati dalle norme, l’Autorità di Bacino, nella

consapevolezza che, come dettato dalla 183/89 “Il Piano di Bacino è uno

strumento dinamico ed in continuo aggiornamento pre posto alla tutela

dell'integrità fisica del territorio sotto i suoi m olteplici aspetti (geologico,

idrologico, idrogeologico, idraulico, ambientale, u rbanistico, agrario e

paesaggistico) ”, ha predisposto un programma di approfondimenti lungo i

principali corsi d’acqua.

Le attività del presente studio sono contenute nel “Programma delle

attività di aggiornamento al Piano Stralcio per l’Assetto Idrogeologico”,

relativamente al rischio idraulico dei fiumi Lambro e Mingardo e del torrente La

Fiumarella, approvato con delibera di Comitato Istituzionale n° 34 del

01.08.2003, e consistono in:

Autorità di Bacino


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1. Aggiornamento della carta del danno;

2. Aggiornamento del censimento delle opere idrauliche;

3. Studio idrologico ed idraulico per l’aggiornamento e del rischio da

alluvione;

4. Studi preliminari per la definizione degli interventi di mitigazione del

rischio.

1.3 Attività svolte nel presente studio

Nella presente relazione saranno affrontate le problematiche inerenti

l’aggiornamento della carta della pericolosità idraulica, del danno e del rischio

relativamente alle aste principali del fiume Mingardo, ed in particolare per la

piana alluvionale del fiume Mingardo per circa 25 km fino alla foce, ben oltre la

confluenza con il torrente Serrapotamo, e per la piana alluvionale del torrente

Serrapotamo per circa 4,6 km a monte della confluenza con il fiume Mingardo.

Nei paragrafi che seguono sono descritte in dettaglio le attività

sviluppate, ed in particolare:

1. la definizione della geometria d’alveo e delle aree ad esso limitrofe;

2. lo studio idraulico sviluppato per le aree di interesse;

3. la delimitazione delle aree inondabili

4. la definizione della pericolosità idraulica e quindi delle fasce di pertinenza

fluviale

Nel capitolo 3.4 sono commentati i risultati dello studio idraulico.

Tali risultati sono inoltre riportati graficamente nelle tavole

Autorità di Bacino


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- Carta delle aree inondabili (scala 1:2.000 e scala 1:5.000);

- Carta delle fasce fluviali (scala 1:2.000 e scala 1:5.000).

Nelle Appendici 1 e 2 sono descritti sinteticamente rispettivamente il

modello di moto permanente monodimensionale e quello di moto vario

bidimensionale utilizzati. Per lo studio idrologico alla base dello studio idraulico

qui descritto, si rimanda alla relativa Relazione specialistica.

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2. DEFINIZIONE DELLA GEOMETRIA DELL ’ALVEO

2.1 Generalità

Come detto in premessa, l’area oggetto di studio è costituita dalla piana

alluvionale del fiume Mingardo per 25 km a monte della foce, ben oltre la

confluenza con il torrente Serrapotamo, e dalla piana alluvionale del torrente

Serrapotamo per circa 4,6 km a monte della confluenza con il fiume Mingardo.

Relativamente a tale ambito territoriale, è stata effettuata una campagna

di rilievi cartografici e topografici mirata alla definizione della geometria

dell’alveo e delle aree ad esso limitrofe. Di seguito si forniscono i criteri per la

realizzazione di tale campagna e se ne descrivono sinteticamente i risultati,

rimandando per il dettaglio agli elaborati specifici.

2.1.1 Criteri generali per l’identificazione e la l ocalizzazione delle sezioni

trasversali.

Il numero e la localizzazione delle sezioni trasversali in un corso d’acqua

per la modellazione del moto della corrente dipende dallo scopo dello studio e

dalle caratteristiche dello stesso corso d'acqua.

Occorrono, ad esempio, un numero maggiore di sezioni per unità di

lunghezza, per descrivere, con un medesimo grado di accuratezza, i profili idrici

in piccoli corsi d’acqua o corsi d’acqua con elevate pendenze che in quelli che

presentano una minore variabilità nelle caratteristiche geometriche.

D’altro canto il numero di sezioni non può essere troppo elevato perché

ad esso sono proporzionali gli oneri di calcolo del modello oltre, naturalmente, i

costi di rilievo topografico quando le stesse sono rilevate direttamente in situ.

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Un criterio, proposto nella letteratura tecnico-scientifica, suggerisce un

limite superiore alla distanza tra due sezioni consecutive in relazione alla

pendenza di fondo. La lunghezza del tratto tra due sezioni consecutive non

dovrebbe, ad esempio, essere superiore a 1 km per corsi d’acqua molto regolari

con pendenze inferiori al 3/1000; non superiore a 500 m per corsi d’acqua con

pendenze dell’ordine del 4-5/1000; 200÷300 m per pendenze maggiori.

Nella localizzazione delle sezioni è, inoltre, opportuno anche tener conto

della tecnica di risoluzione delle equazioni che governano il moto della corrente.

Infatti due sezioni adiacenti definiscono sia un tratto nel fiume sia un passo

nella procedura computazionale di integrazione delle equazioni. Quando, ad

esempio, si procede all’integrazione per differenze finite da valle verso monte,

come per le correnti subcritiche, le condizioni idrometriche nella sezione a

monte del tratto sono calcolate a partire da quelle note nella sezione di valle.

Tale procedura, richiede quindi, per ottenere un’accurata valutazione dei

caratteri idrometrici della corrente, che le variazioni delle grandezze siano

limitate.

Per determinare il numero e individuare la posizione delle sezioni

trasversali da rilevare, si è fatto riferimento ai seguenti criteri:

- che siano perpendicolari al corso d’acqua;

- che siano posizionate in corrispondenza di punti dove si verificano

significative variazioni delle morfologia della valle, della scabrezza o della

pendenza;

- che ve ne siano almeno una all'inizio e una alla fine nei tratti arginati o con

sistemazioni;

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- che ve ne siano almeno tre in corrispondenza di ponti e strutture

idrauliche: una immediatamente a monte, una immediatamente a valle ed

un’intermedia descrivente la struttura;

- che ve ne sia almeno una in tutte quelle sezioni che possano risultare

idraulicamente di controllo;

- che ve ne siano immediatamente a monte e a valle di confluenze dove

risultano variazioni di portata.

2.1.2 Risultanze della campagna di rilievi cartogra fici e topografici.

Lungo il tratto oggetto di studio è stata realizzata una cartografia alla

scala 1:2000 ed è stata effettuata una campagna di rilievi topografici a terra

finalizzata a rilevare tutte le sezioni idraulicamente significative.

La campagna di rilievi è stata organizzata in maniera tale da ottenere il

minimo scarto possibile tra informazioni reperite a terra durante le battute

topografiche e informazioni derivanti dalla restituzione cartografica. Questa ha

comportato continui confronti e scambi di dati tra gli operatori di settore.

In particolare, nell’ambito della realizzazione della cartografia si è

provveduto ad un infittimento della rete di caposaldi IGM presenti in zona. A tali

caposaldi sono stati appoggiati i rilievi delle sezioni a terra, effettuate con

tecnologia GPS. Gli stessi rilievi sono stati successivamente utilizzati nella

restituzione cartografica per ottenere una maggiore precisione della stessa.

Il dettaglio sulla geometria delle aree di interesse così ottenuto, ha

consentito una migliore utilizzazione degli strumenti di calcolo di ingegneria

idraulica ed una conseguente maggiore precisione nella definizione delle aree

inondabili e delle fasce fluviali, compatibilmente con la scala di riferimento.

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Di seguito si riporta una sintetica descrizione dei rilievi topografici

eseguiti sulle aste fluviali oggetto di studio.

Fiume Mingardo

Il fiume Mingardo ed i suoi affluenti si estendono lungo i confini comunali

di Rofrano, Roccagloriosa, Alfano, Laurito, Montano Antilia, Celle di Bulgheria,

Centola e Camerota. Lungo il suo percorso il Mingardo raccoglie le acque del

torrente Faraone, del torrente Carcillo, dei due Valloni nei pressi di Novi Velia,

dei valloni nei pressi di celle di Bulgheria, dei valloni nei pressi di Poderia, del

vallone Manganotorto, del vallone dei Monaci, del torrente Serrapotamo e del

vallone Cassiere e sfocia nei pressi della Grotta delle Ossa.

Il tratto oggetto di studio si estende per circa 25 km a partire dalla foce.

Su di esso, come detto in precedenza, sono state rilevate 139 sezioni

topografiche; in particolare 69 sezioni sono state rilevate dalla foce alla

confluenza con il torrente Serrapotamo, mentre le rimanenti 70 coprono il tratto

a monte della confluenza.

Nei 25 km suddetti sono inoltre presenti 13 ponti, anch’essi regolarmente

rilevati.

Torrente Serrapotamo

Il torrente Serrapotamo si estende per circa 4,6 km dalla confluenza con

il fiume Mingardo. Lungo il suo sviluppo sono state rilevate 15 sezioni

topografiche.

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2.2 Risultanze dei sopralluoghi in situ

Per verificare la rispondenza dei dati forniti in seguito alla campagna

topografica alle condizioni attuali del corso d’acqua si è provveduto ad

effettuare mirati sopralluoghi, nel corso dei quali sono state riscontrate le

ulteriori seguenti problematiche di natura puntuale o diffusa:

1. Condizioni di scalzamento in corrispondenza delle fondazioni

dell’attraversamento della strada provinciale, ex SS 562;

2. Problemi di erosione spondale, relativi soprattutto alla sinistra idraulica;

3. Profilo di fondo alveo irregolare, caratterizzato da numerosi tratti in

contropendenza;

4. Esistenza di una inadeguata rete scolante delle aree limitrofe al corso

d’acqua, caratterizzata da canali che spesso si immettono nello stesso

corso d’acqua con sezioni di dimensioni ridotte in tratti tombati.

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3. STUDIO IDRAULICO

3.1 Schema idraulico di riferimento

Come detto precedentemente, i corsi d’acqua oggetto di studio sono il

fiume Mingardo (25 km fino alla foce) e il torrente Serrapotamo (4,6 km fino alla

confluenza con il fiume Mingardo).

Ai fini della modellazione idraulica i corsi d’acqua in esame sono stati

suddivisi in tronchi idrologicamente omogenei (12 per il Mingardo e 2 per il

Serrapotamo).

In ciascun tronco la portata è stata ritenuta costante e, cautelativamente,

pari a quella relativa alla sezione terminale dello stesso.

Lo schema idraulico di riferimento è indicato nella figura riportata in

allegato alla presente relazione.

3.2 Portate di piena

Per il calcolo delle portate di piena, e come descritto in dettaglio nella

relazione idrologica, è stato effettuato un approfondimento allo studio redatto

nell’ambito del PAI – Rischio Alluvioni, utilizzando gli stessi criteri, cioè quelli

proposti nel “Rapporto VAPI Campania” del CNR – G.N.D.C.I.

In particolare, è sembrato opportuno porre l’accento sulla peculiarità dei

bacini di interesse, che ha richiesto un approfondimento in termini di

valutazione delle caratteristiche di permeabilità. Questo passaggio è stato

ritenuto di fondamentale importanza visto l’obiettivo che ci si pone di definire in

via preliminare le opere di mitigazione del rischio per le aree di interesse.

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A tal fine, i tecnici dell’Autortà di Bacino hanno provveduto, sotto la

supervisione ed il controllo del Responsabile Scientifico per gli aspetti geologici

e geomorfologici delle attività in oggetto, alla revisione della carta della

permeabilità. Tale revisione ha avuto come risultato la redazione di tre differenti

carte di base, definite rispetto a tre differenti livelli di permeabilità: “minima”,

“media”, “massima”.

I calcoli idrologici, sviluppati, come detto innanzi, utilizzando il metodo

VAPI, sono stati effettuati in corrispondenza dei valori di permeabilità relativi

alle tre ipotesi suddette.

Per il prosieguo dello studio si è ritenuto, di concerto con i Responsabili

Scientifici, di fare riferimento ai risultati ottenuti utilizzando come dati di base i

valori relativi al livello di permeabilità “media”.

Relativamente a tali valori sono state calcolate le portate m(Q) (valore

medio dei massimi annuali della portata al colmo) e le relative portate di piena

per preassegnati periodi di ritorno in corrispondenza di tutte le sezioni

idrologiche considerate nel bacino del fiume Mingardo. Successivamente sono

state tracciate le curve m(Q)-A e u-A (dove u è la portata per unità di

superficie). Tali curve sono state utilizzate per una valutazione più attendibile

delle portate di piena relativamente a bacini di superficie inferiore a 40 km2.

In definitiva, facendo riferimento alla schema idraulico in allegato, le

portate utilizzate sono quelle riportate nelle tabelle che seguono.

Autorità di Bacino


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Tabella 1: portate utilizzate nel calcolo idraulico fiume Mingardo

Tabella 2: portate utilizzate nel calcolo idraulico Torrente Serrapotamo

3.3 Modelli di calcolo utilizzati

3.3.1 Generalità

La scelta dei modelli di calcolo da utilizzare per la definizione delle

condizioni di moto in alveo e la delimitazione delle aree inondabili è scaturita da

una serie di considerazioni, alcune di natura strettamente idraulica, altre legate

alle condizioni del corso d’acqua e delle aree ad esso limitrofe, attentamente

valutate nei numerosi sopralluoghi effettuati.

Fondamentalmente, note le aree storicamente inondate in passato, che si

concentrano, come detto in premessa, alla confluenza del fiume Mingardo con il

Tronco Tratto Q 30 Q100 Q300

(m3/s) (m3/s) (m3/s)1 Sezione 139-Sezione 134 229 310 3782 Sezione 134-Sezione 119 261 353 4303 Sezione 119-Sezione 108 272 368 4494 Sezione 108-Sezione 107 301 407 4955 Sezione 107-Sezione 97 318 430 5236 Sezione 97-Sezione 94 321 434 5297 Sezione 94-Sezione 88 338 457 5578 Sezione 88-Sezione 69 352 476 5809 Sezione 69-Sezione 63 396 535 65210 Sezione 63-Sezione 41 398 538 65611 Sezione 41-Sezione 31 391 529 64412 Sezione 31-Sezione 1 390 528 643

Tronco Tratto Q 30 Q100 Q300

(m3/s) (m3/s) (m3/s)1 Sezione 15-Sezione 13 75 102 1242 Sezione 13-Sezione 0 144 195 237

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torrente Serrapotamo e alla foce del fiume Mingardo, e nota la morfologia dei

luoghi e quindi le possibili aree di espansione naturale della piena, sono state

effettuate le seguenti considerazioni:

1. Come già detto, l’alveo del fiume Mingardo nel tratto indagato è di tipo

inciso per i primi 5 km, per poi diventare di tipo alluvionato fino quasi alla

foce, in corrispondenza dell’attraversamento della EX SS. 562. Esso è

caratterizzato da una pendenza media del 7 – 8% per una lunghezza di

circa 10 Km da monte fino all’area di confluenza con il torrente

Serrapotamo. Immediatamente a valle della confluenza, il fiume Mingardo

scorre per 8 Km, con pendenza dell’ordine del 4 – 5% in una gola larga

mediamente 30 – 40 m.

Evidentemente lungo tale tratto non è stato possibile nè si è ritenuto utile

fare riferimento ad un modello di moto vario, essendo le pendenze molto

forti e quindi la laminazione in alveo praticamente nulla su lunghezze così

brevi.

D’altra parte, se si considera l’area di laminazione naturale alla confluenza

tra fiume Mingardo e il torrente Serrapotamo, si può osservare che:

− dalle valutazioni idrologiche effettuate, il volume della piena centennale in

corrispondenza di detta confluenza risulta essere pari a 9.116.017 m3;

− dalla perimetrazione delle aree inondabili, di cui si dirà in seguito, il volume

di laminazione (relativo alle aree classificate come sottofasce B1, B2 e B3)

è di circa 150.000 m3, pari dunque solo all’1.6% del volume della piena

centennale;

− da una valutazione empirica (formula di Marone: W = [(1-Qmax,u/Qmax,i)]*∆W)

tale volume di laminazione agisce sulla piena centennale riducendo il picco

da 535 m3/s a 526 m3/s.

Autorità di Bacino


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E’ dunque evidente che la laminazione che l’area di espansione naturale

alla confluenza potrebbe esercitare allo stato attuale sulla portata di

massima piena è di entità praticamente trascurabile, e rientra nell’ordine di

grandezza dell’errore che si commette nella stima delle portate in idrologia.

(Va peraltro considerato che dai calcoli idrologici, la portata di piena

centennale a foce Mingardo risulta essere pari a 528 m3/s, in quanto il

metodo VAPI considera non contribuenti tutte le aree permeabili con bosco,

che si trovano a ridosso del corso d’acqua tra la confluenza del fiume

Mingardo con il torrente Serrapotamo e la foce, soprattutto nella gola

immediatamente a monte del ponte della EX SS. 562).

Per tutti i motivi sopra elencati si è ritenuto opportuno, per il torrente

Serrapotamo e per il fiume Mingardo fino alla foce, fare riferimento ad un

modello di moto permanente monodimensionale.

2. La zona di foce del fiume Mingardo è caratterizzata da un alveo incassato

che in alcuni tratti, fortemente antropizzati, non consente nemmeno il

transito della portata modale, e da aree limitrofe a quota praticamente

uguale a quella delle sponde dell’alveo. E’ proprio in tale area che sono

concentrate le attività antropiche più importanti, cosa che rende ancora più

complesso lo sviluppo di uno studio idraulico.

Per tale tratto di foce, unitamente al modello di moto permanente

monodimensionale, è stato utilizzato un modello di moto vario

bidimensionale, che ha consentito di meglio rappresentare l’espansione

della piena nelle aree limitrofe al corso d’acqua.

3.3.2 Studio idraulico in moto permanente.

Lo studio idraulico in moto permanente ha dunque riguardato: il Torrente

Serrapotamo; il fiume Mingardo da monte fino alla foce.

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Tale studio è stato articolato essenzialmente in tre fasi:

1. caratterizzazione della geometria del corso d’acqua e della morfologia delle

aree limitrofe ad esso;

2. applicazione del modello idraulico per la simulazione del moto della corrente

in alveo e per la valutazione delle caratteristiche idrauliche di tale corrente in

corrispondenza delle portate stimate dallo studio idrologico (per T=30, 100 e

300 anni);

3. mappatura delle aree inondabili.

In relazione al punto 1 si è ampiamente discusso al capitolo 2.

Relativamente al punto 2 , è stato utilizzato un modello in cui il moto

lungo il corso d’acqua è stato schematizzato come monodimensionale, in

condizioni di regime permanente, con fondo fisso.

Tale modello è implementato nel codice di calcolo sviluppato dall’United

States Army Corps of Enginnering (USACE), Hydrological Engineering Center

(HEC) e denominato River Analysis System (RAS).

Il codice rappresenta l’ultima evoluzione di una lunga serie di codici della

famiglia HEC ed è espressamente dedicato al calcolo di profili idrici in alvei

naturali in condizioni di moto permanente e, nell’ultima versione, di moto vario.

La scelta è stata dettata principalmente dall’estrema affidabilità del

codice stesso, attestata dalle numerosissime applicazioni effettuate in tutto il

mondo.

Alla scelta di HEC-RAS hanno, tuttavia, contribuito ulteriori

considerazioni. Prima fra tutte la larga disponibilità del codice nell’ambito dei

tecnici operanti nel settore dell’ingegneria idraulica, essenzialmente dovuta alla

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sua natura “freeware”. Ciò garantisce la riproducibilità, e dunque la verificabilità,

delle elaborazioni presentate con evidenti vantaggi in termini non solo di

trasparenza, ma anche di confronto e approfondimento circa i risultati

conseguiti.

L’utilizzo di HEC-RAS ha consentito di determinare, sezione per sezione

e per le portate di piena con periodo di ritorno T=30, T=100 e T=300 anni, le

caratteristiche della corrente: livello idrico, condizioni di moto, diagramma delle

velocità, velocità media, ecc.

Per un maggiore dettaglio sulle caratteristiche del modello si rimanda

all’Appendice 1.

Per quanto attiene al punto 3 , una delle differenze basilari tra la

modellistica relativa al deflusso delle portate di piena negli alvei fluviali e quella

relativa ai processi di inondazione consiste nella diversa dimensionalità dei due

fenomeni, in quanto il fenomeno di inondazione richiede evidentemente una

descrizione bidimensionale. E’ talvolta possibile però un approccio di tipo

semplificato, quando il moto della corrente può essere schematizzato come

monodimensionale. Tale argomento sarà trattato al paragrafo 3.3.2.3 che

segue.

3.3.2.1 Valori del coefficiente di scabrezza.

Uno degli aspetti più delicati nell’applicazione di un modello è

certamente la definizione dei coefficienti di scabrezza da utilizzare.

In questo caso specifico, non avendo a disposizione prelievi da alveo che

consentissero di definire tali coefficienti, anche se con formule approssimate, si

è fatto riferimento ai valori forniti dalla letteratura scientifica (cfr. tabella 3)

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tenendo conto del tipo di fondo alveo e sponda che caratterizzano il fiume

Mingardo ed il torrente Serrapotamo.

Descrizione del tipo di materiali n K

Coefficiente di

Manning (m-1/3s)

Coefficiente di Strickler (m1/3s-1)

Sabbia fine 0.020 50

Sabbia e ghiaia 0.020 50

Ghiaia grossolana 0.025 40

Ciottoli e ghiaia 0.035 29

Argilla (coesiva) 0.025 40

Argilla friabile (coesiva) 0.025 40

Limo e ciottoli (coesivo) 0.030 33

Cotici erbosi 0.040 25

Talee - Arbusti 0.040 25

Copertura diffusa 0.040 25

Viminate - Graticciate 0.040 25

Ribalta viva 0.040 25

GabionMats 0.30m 0.030 33

Gabbioni 0.50m 0.030 33

Gabbioni 1.00m 0.030 33

RipRap ( Pietrame sciolto ) 0.040 25

Tabella 3: Coefficienti di scabrezza forniti dalla letteratura scientifica al variare del tipo di materiale

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Dai sopralluoghi in situ è emerso che il fondo del torrente è caratterizzato

da ghiaie molto grossolane miste a ghiaie di dimensioni minori mentre le

sponde sono fondamentalmente ricoperte da vegetazione, a tratti molto

rigogliosa, con presenza sia di arbusti che di piante ad alto fusto (vedi Figura 1).

Pertanto, tenendo conto dei valori riportati nella tabella 3, i coefficienti di

scabrezza di Manning da adottare sono per l’alveo compresi tra 0.025÷0.035

m-1/3s, mentre per le sponde 0.04 m-1/3s.

A vantaggio di sicurezza sono stati adottati:

− per l’alveo un coefficiente di Manning pari a 0.033 m-1/3s corrispondente ad

un coefficiente di Strickler pari a 30 m1/3s-1;

− per le aree latistanti il torrente un coefficiente di Manning pari 0.05 m-1/3s

corrispondente ad un coefficiente di Strickler pari a 20 m1/3s-1.

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Figura 1 – alveo del fiume Mingardo nel tratto di interesse

3.3.2.2 Condizioni al contorno

Altro aspetto fondamentale nell’applicazione di un modello è

rappresentato dalla definizione delle condizioni al contorno. Queste si

distinguono in condizioni di tipo esterno e condizioni di tipo interno.

Fiume Mingardo

Essendo la corrente lenta nel tratto terminale del corso d’acqua e veloce

nel tratto iniziale, è stato necessario assegnare una condizione al contorno a

valle e una a monte (che sono entrambe condizioni di tipo esterno).

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Per la condizione di valle (sbocco a mare), non si è tenuto conto della

possibile interazione con il moto ondoso, assumendo, in assenza di

informazioni più precise, un’altezza di set-up pari a 0 m s.l.m.m. D’altra parte si

è visto che una condizione al contorno a valle di 0.3, 0.5 e addirittura 1.0 m

s.l.m.m. determina variazioni nel profilo di corrente al più fino al ponte della ex

SS. 562, dove la corrente passa per lo stato critico, influenzando quindi solo il

tratto per il quale il calcolo definitivo è stato effettuato con modello di moto

bidimensionale.

Nella sezione di monte è stata invece imposta altezza di stato critico, che

è la più gravosa per correnti veloci.

Torrente Serrapotamo

Per il torrente Serrapotamo nella sezione di monte è stata imposta

altezza di stato critico (condizione di tipo esterno), essendo questa la

condizione più gravosa per le correnti veloci.

La condizione di valle, in corrispondenza della confluenza con il fiume

Mingardo, è invece una condizione di tipo interno.

Tale condizione è stata risolta mediante l’applicazione dell’equazione

globale.

A tal proposito è da notare che la determinazione probabilistica delle

portate in una confluenza non rispetta l’equazione di continuità; al fine quindi di

garantire una corretta risoluzione delle condizioni di moto nelle confluenze, i

calcoli sono stati effettuati considerando due distribuzioni di portate.

Le due distribuzioni, ciascuna rispettosa della equazione di continuità,

sono riportate schematicamente nella figura seguente:

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1 2

Figura 2: condizioni al contorno in una confluenza

dove, per T=100 anni (ad esempio):

− Q3max= Q100 Mingardo a valle della confluenza;

− Q1max= Q100 Serrapotamo a monte della confluenza;

− Q2max= Q100 Mingardo a monte della confluenza.

In pratica nel caso 1 si è ipotizzato che la portata di piena centennale sia

dovuta alla piena sul torrente Serrapotamo, nel caso 2 che la stessa sia dovuta

alla piena sul fiume Mingardo.

Ovviamente, la condizione più gravosa è quella rappresentata dallo

schema 1, per il quale risulta h= 37.73 m s.l.m.m. nella sezione di confluenza.

D’altra parte considerando nella stessa sezione un tirante pari a quello che si

instaura nella sezione di confluenza al transito nel Mingardo della portata

centennale, l’altezza risulta pari a 37.51 m s.l.m.m.

Q1max Q3max-Q1max

Q3max

Q2max Q3max-Q2max

Q3max

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Pur essendo lo scarto tra i due valori di soli 22 cm, si è stabilito di fare

riferimento alla condizione più gravosa.

3.3.2.3 Delimitazione delle aree inondabili

Come detto per caratterizzare il moto delle portate di piena in alveo, è in

genere sufficiente una descrizione di tipo monodimensionale, mentre il

fenomeno di inondazione richiederebbe in genere una descrizione

bidimensionale.

E’ tuttavia possibile a volte utilizzare una trattazione di tipo semplificato in

cui i due fenomeni vengono analizzati in momenti “successivi” ma facendo

riferimento sempre ad uno schema “monodimensionale”.

In una prima fase si determinano i livelli idrici nell’alveo con un modello

monodimensionale con impedimento di esondazione (cioè con estensione

verticale delle sponde della sezione), o meglio, utilizzando sezioni

opportunamente estese lateralmente (il che richiede ovviamente una

conoscenza approfondita dei possibili fenomeni di piena ed una mediante una

preliminare analisi della morfologia dei luoghi).

In una seconda fase si estendono le quote idriche alle aree circostanti

mediante considerazioni di tipo morfologico, utilizzando come dati topografici di

base le sezioni trasversali implementate nel modello idraulico e la cartografia

delle aree limitrofe al corso d’acqua.

Tale procedura fornisce risultati tanto più realistici quanto più i volumi

esondabili risultano una frazione modesta dell’intero volume di piena e

comunque può essere ritenuta valida l’ipotesi di monodimensionalità del

fenomeno..

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3.3.3 Approfondimento dello Studio idraulico della foce (modello

bidimensionale).

Quando i volumi di esondazione risultano più che significativi alla

comprensione del processo di inondazione e le aree limitrofe al corso d’acqua

molto pianeggianti, è necessario ricorrere a procedure più sofisticate, che

modellano l’espansione della piena considerando il processo di inondazione

come fenomeno bidimensionale.

Come detto ai paragrafi precedenti, tale approccio è stato utilizzato per

definire le aree inondabili con periodo di ritorno 30, 100 e 300 anni del tratto di

foce del fiume Mingardo.

La scelta di utilizzare un modello di tipo bidimensionale è stata

determinata essenzialmente da due fattori:

- la morfologia dei luoghi;

- la forte antropizzazione della zona.

Dall’elaborazione svolta in moto permanente ci si è infatti resi conto che

la procedura utilizzata, portava, in una zona essenzialmente pianeggiante, ad

una sovrastima delle aree inondabili o comunque ad una approssimativa

definizione delle stesse. Al fine quindi, di ottenere risultati più precisi ed

attendibili alla scala di riferimento si è utilizzato nel tratto di foce un modello

bidimensionale.

Nella limitata offerta di codici commerciali presente sul mercato, la scelta

è caduta su FLO2D. Si tratta di un modello alle differenze finite, che integra le

equazioni del moto vario, mediate sulla verticale, su griglia ortogonale non

strutturata.

Il modello consente dunque di trattare campi di moto completamente

bidimensionali; è inoltre possibile una modellazione di dettaglio di situazioni

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particolari (per esempio l’interazione con rilevati stradali, la presenza di tombini

negli stessi ecc.).

3.3.3.1 Dati topografici di base

In questo caso i dati topografici di base richiedono una analisi ed una

lavorazione più approfondite. In particolare, per modellare nella maniera più

corretta possibile (compatibilmente con la scala di riferimento) il corso d’acqua

e le aree ad esso limitrofe si è proceduto:

1. ad infittire le sezioni trasversali rilevate a terra attraverso una interpolazione

delle stesse;

2. ad integrare i dati numerici della cartografia alla scala 1:2.000 con quelli

relativi alle sezioni rilevate ed a quelle interpolate;

3. a creare, utilizzando la base di dati così definita, un modello digitale del

terreno di maglia 12 m x 12 m.

3.3.3.2 Coefficienti di scabrezza

Nella modellazione bidimensionale su menzionata, al fine di ottenere

valori più realistici possibile, si è deciso di differenziare i valori della scabrezza

in funzione delle caratteristiche del terreno. In particolare i valori di K utilizzati

sono i seguenti:

- 30 m1/3s-1 per il letto del fiume;

- 15 m1/3s-1 per le aree limitrofe prevalentemente agricole o scarsamente

urbanizzate;

- 10 m1/3s-1 o 5 m1/3s-1 per le aree limitrofe urbanizzate (in funzione della

densità di antropizzazione).

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In realtà in questi casi è molto difficile, e spesso anche arbitrario, stabilire

i corretti valori dei coefficienti di scabrezza, soprattutto quando con essi si vuole

tenere conto di situazioni antropiche difficilmente modellabili in altro modo.

Peraltro, effettuando una analisi di sensibilità dei risultati del modello, si è visto

che sia le aree inondabili che le fasce fluviali restano sostanzialmente le stesse

al variare di k entro piccoli range significativi. Questa verifica ha dissipato i

dubbi, comunque legittimi, circa la scelta dei valori utilizzati.

Il dettaglio dell’area oggetto della simulazione in bidimensionale, con i

differenti valori di k, è riportato in figura in allegato alla presente relazione.

3.3.3.3 Delimitazione delle aree inondabili

Il modello applicato consente di stabilire le caratteristiche del moto della

corrente per ogni cella del DTM e per ogni istante di tempo di propagazione

della piena.

I valori di maggiore interesse, e cioè l’inviluppo delle massime altezze

raggiunte e delle massime velocità, sono riportati nelle figure in allegato per T =

30, 100 e 300 anni.

Tali risultati hanno consentito la delimitazione delle aree inondabili

relativamente agli stessi periodi di ritorno.

3.3.3.4 Dati idrologici di input

Trattandosi di modello bidimensionale in moto vario, è ovvio che la

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portata fornita come input non può più essere un valore costante, ma deve

essere un idrogramma di piena in una determinata sezione.

Si è dunque fatto riferimento all’idrogramma calcolato nella sezione di

chiusura idrologica alla foce, essendo questo praticamente uguale a quello

calcolato alla sezione di chiusura idrologica in corrispondenza

dell’attraversamento della ex SS. 562 viene sviluppata la modellazione

bidimensionale.

In allegato si riporta l’idrogramma di piena considerato per T = 30, 100 e

300 anni.

3.4 Risultati dello studio idraulico

I risultati dello studio idraulico, redatto secondo l’approccio descritto nei

paragrafi precedenti, sono sintetizzati nell’Allegato A alla presente relazione

In particolare, sono riportati:

per il fiume Mingardo

1. profilo di corrente in forma grafica (grafico del tratto intero, grafico suddiviso

per tratti) - condizioni di moto permanente lungo tutto il tratto in esame (fino

alla foce), portate con periodo di ritorno di 30, 100 e 300 anni

2. profilo di corrente in forma tabellare (per tutte le sezioni naturali e tutti gli

attraversamenti) - condizioni di moto permanente lungo tutto il tratto in

esame (fino alla foce), portate con periodo di ritorno di 30, 100 e 300 anni

3. modello digitale del terreno dell’area di foce, con l’individuazione dei

differenti valori del coefficiente di scabrezza k utilizzato;

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4. idrogramma di piena per T = 30, 100 e 300 anni calcolato in corrispondenza

del bacino con sezione di chiusura alla foce

5. risultati del modello bidimensionale applicato nell’area di foce per T=30, 100

e 300 anni – inviluppo delle massime altezze raggiunte;

per il torrente Serrapotamo

1. profilo di corrente in forma grafica (grafico del tratto intero, grafico suddiviso

per tratti) - condizioni di moto permanente lungo tutto il tratto in esame (fino

alla confluenza con il fiume Mingardo), portate con periodo di ritorno di 30,

100 e 300 anni

2. profilo di corrente in forma tabellare (per tutte le sezioni naturali e tutti gli

attraversamenti) - condizioni di moto permanente lungo tutto il tratto in

esame (fino alla confluenza con il fiume Mingardo), portate con periodo di

ritorno di 30, 100 e 300 anni

In particolare, per quanto riguarda i risultati in forma tabellare

relativamente allo studio in moto permanente vengono fornite, per t = 30, 100 e

300 anni, come detto, due differenti tabelle:

• nella prima, relativa alle sezioni naturali ed eventuali opere idrauliche

trasversali in alveo (soglie, salti, briglie), sono riportati: N – Riferimento

planimetrico; N_HEC – Riferimento HEC RAS; L – distanza progressiva

dalla prima sezione di valle; QT - portata di calcolo; Yb – quota minima di

fondo; quota sponda destra; quota sponda sinistra; Yw – livello idrico

assoluto; Yc – livello di stato critico; H – carico totale; Jm – perdita di carico

unitaria media; Vm – velocità media nella sezione; A – area sezione bagnata;

B – larghezza in superficie; Fr – numero di Froude della sezione d’alveo.

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• nella seconda, relativa agli attraversamenti, sono riportati: N – Riferimento

planimetrico; N_HEC – Riferimento HEC RAS; QT - portata di calcolo; quota

intradosso; Yw – livello idrico assoluto; H – carico totale;franco rispetto

all’intradosso.

Ovviamente tutte le quote, i livelli idrici ed i carichi idraulici sono misurati

rispetto al livello 0.0 m s.l.m.m.

I risultati dello studio idraulico sono inoltre riportati nelle corrispondenti

Carte delle aree inondabili alla scala 1:2.000 e 1:5.000.

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4. DEFINIZIONE DELLA PERICOLOSITÀ

Una volta delimitate le aree inondabili con periodo di ritorno T = 30, 100,

300 anni, è stato possibile definire le zone a diversa pericolosità idraulica

secondo le definizioni standardizzate di seguito riportate.

4.1 La regione fluviale

La regione fluviale, cioè quella costituita dalle aree interessate dai

fenomeni idraulici e influenzata dalle caratteristiche naturalistiche-

paesaggistiche connesse al corso d’acqua, può essere articolata nelle seguenti

zone:

• alveo di piena ordinaria (Demanio Pubblico);

• alveo di piena standard;

• aree di espansione naturale della piena;

• aree ad elementi di interesse naturalistico, paesaggistico, storico, artistico

e archeologico.

Alveo di piena ordinaria

Si intende per alveo di piena ordinaria quella parte della regione fluviale

interessata dal deflusso idrico in condizioni di piena ordinaria (corrispondente

cioè ad un periodo di ritorno di 2¸5 anni). Nel caso di corsi d’acqua di pianura,

l’alveo di piena ordinaria coincide con la savenella; nel caso di alvei alluvionati,

esso coincide con il greto attivo, interessato dai canali effimeri in cui defluisce la

piena ordinaria.

Ai sensi dell’art. 822 del Codice Civile, l’alveo di piena ordinaria

appartiene al Demanio Pubblico.

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Alveo di piena standard

Si definisce alveo di piena standard la parte del fondo valle riservata al

libero deflusso di una piena di riferimento (piena standard). Esso non coincide

con l’alveo di esondazione, cioè con l’area che viene sommersa al passaggio di

una piena di riferimento, in quanto vengono escluse le aree sommerse che non

contribuiscono in modo significativo al deflusso della piena perché la corrente vi

assume tiranti idrici modesti e quindi velocità longitudinali trascurabili.

Il periodo di ritorno della piena di riferimento deve essere fissato tenendo

conto della particolare situazione all’esame.

L’alveo di piena deve essere delimitato sulla base della morfologia del

corso d’acqua e delle aree inondabili in base ad uno studio idraulico.

Nei corsi d’acqua incassati di pianura, l’alveo di piena sarà formato dalla

savenella, o alveo principale, in cui viene generalmente contenuta la piena

ordinaria, e dalle fasce di pertinenza nelle piane golenali.

Nei corsi d’acqua alluvionati pedemontani, l’alveo di piena viene assunto

come l’intero greto attivo, in cui la corrente di piena forma alvei più o meno

effimeri che possono spostarsi da una piena all’altra anche senza occupare

l’intera larghezza del greto.

La definizione dell’alveo di piena rappresenta uno strumento operativo di

base per la pianificazione delle aree inondabili. Nell’alveo di piena non potrà

essere infatti insediata alcuna struttura trasversale che ostacoli il deflusso delle

acque, ad eccezione delle opere di difesa idraulica, di utilizzo delle acque,

nonché di attraversamento.

Aree di espansione naturale della piena

Le aree di espansione naturale della piena vengono incluse nelle fasce di

pertinenza fluviale nel caso che esse esercitino un significativo effetto di

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laminazione. Ovviamente l’importanza dell’effetto di laminazione non può

essere valutata per la singola area, ma occorre tenere conto dell’insieme

complessivo di aree di espansione a monte del tratto fluviale di interesse.

Aree ad elementi di interesse naturalistico, paesag gistico, storico,

artistico ed archeologico

Tali aree comprendono la parte della regione fluviale appartenente alle

aree naturali protette (parchi e riserve naturali, nazionali e regionali) in base

all’art. 2 della legge 349/91 o a leggi regionali, o ad altre aree individuate nei

piani paesistici e nei piani di bacino.

4.2 Le fasce di pertinenza fluviale

Considerando l’importanza delle fasce fluviali per quanto attiene alla

ricaduta in termini urbanistici che ne scaturisce, la loro delimitazione è stata

effettuata in conformità con quanto verrà detto di seguito, ma facendo

attenzione, laddove possibile, a spostare i limiti che le definiscono su limiti fisici

(quali strade, scarpate, ecc.) facilmente riconoscibili in sito.

Per delimitare le fasce di pertinenza fluviale di un corso d’acqua bisogna

individuare:

• l’alveo di piena del corso d’acqua definito per una piena di riferimento,

definita “piena standard”;

• le aree di espansione naturale della piena, che esercitano un significativo

effetto di laminazione;

• le aree protette, di particolare valore naturalistico e ambientale.

In quanto segue, si considera come “piena standard” quella relativa ad

un periodo di ritorno di 100 anni, e si individuano tre fasce di pertinenza fluviale.

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La Fascia A coincide con l’alveo di piena, e assicura il libero deflusso

della piena standard, di norma assunta a base del dimensionamento delle

opere di difesa.

Si escludono dall’alveo di piena (fascia A) le aree in cui i tiranti idrici

siano modesti, in particolare inferiori ad 1 m, garantendo nel contempo il

trasporto di almeno l’80% della piena standard.

La Fascia B comprende le aree inondabili dalla piena standard,

eventualmente contenenti al loro interno sottofasce inondabili con periodo di

ritorno T< 100 anni. In particolare possono essere considerate tre sottofasce:

• la sottofascia B1 è quella compresa tra l’alveo di piena e la linea più

esterna tra la congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 30 cm

per piene con periodo di ritorno T=30 anni e la congiungente i punti in cui il

livello d’acqua è pari a 90 cm per piene con periodo di ritorno T=100 anni;

• la sottofascia B2 è quella compresa fra il limite della Fascia B1 e la

congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 30 cm per piene con

periodo di ritorno T=100 anni;

• la sottofascia B3 è quella compresa fra il limite della Fascia B2 e la

congiungente i punti in cui il livello d’acqua è pari a 0 cm (limite delle aree

inondabili) per piene con periodo di ritorno T=100 anni.

In tale fascia dovranno essere prese adeguate misure di salvaguardia

per le aree che producono un significativo effetto di laminazione (volume di

invaso non trascurabile).

La Fascia C è quella compresa tra il limite della sottofascia B3 e il limite

delle aree inondabili in riferimento a portate relative a periodo di ritorno di 300

anni oppure alla massima piena storica registrata.

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4.3 Le fasce di pertinenza fluviale nel bacino del fiume Mingardo

Lungo le aste principali indagate, una volta definite le aree inondabili per

T = 30, 100 e 300 anni, è stato possibile definire le fasce A e B e le sottofasce

B1, B2 e B3. I risultati sono riportati nelle relative Carte delle fasce fluviali alla

scala 1:2.000 e 1:5.000.

Nell’area di foce, dove è stato applicato il modell o bidimensionale,

in realtà non ha più senso parlare di fasce come re gioni fluviali

caratterizzate da una continuità fisica.

In tal caso, sono stati definiti cinque diversi livelli di pericolosità idraulica

da P4 a P0.

Le aree a pericolosità P3, P2, P1, P0 corrispondono perfettamente alle

aree definite come fasce B3, B2, B1 e C.

L’area a pericolosità P4 viene individuata come quella porzione di

territorio nella quale i tiranti idrici sono maggiori di 1 m per piena centennale,

ma certamente non può essere assimilata all’alveo di piena.

Per semplicità di comprensione e di interfaccia con le norme, vale

comunque l’equivalenza formale:

• Pericolosità P4 = fascia A;

• Pericolosità P3 = fascia B1



• Pericolosità P0 = fascia C

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5. APPENDICE 1 – MODELLO IDRAULICO DI MOTO PERMANENTE

5.1 Premessa

Il modello matematico utilizzato per la valutazione delle caratteristiche

della corrente idrica, quando è possibile l’ipotesi di moto permanente, è quello

implementato nel codice di calcolo HEC-RAS (River Analysis System)

sviluppato dall’United States Army Corps of Engineering (USACE), Hydrological

Engineering Center (HEC).

Tale scelta è stata dettata principalmente dall’estrema affidabilità di

questo codice di calcolo, attestata dalle numerosissime applicazioni effettuate

mediante esso in tutto il mondo.

Alla scelta di HEC-RAS hanno, tuttavia, contribuito ulteriori

considerazioni. Prima fra tutte la larga disponibilità del codice nell’ambito dei

tecnici operanti nel settore dell’ingegneria idraulica, essenzialmente dovuta alla

sua natura “freeware”. Ciò garantisce la riproducibilità, e dunque la verificabilità,

delle elaborazioni presentate con evidenti vantaggi in termini non solo di

trasparenza, ma anche di confronto e approfondimento circa i risultati

conseguiti.

Il codice rappresenta l’ultima evoluzione di una lunga serie di codici della

famiglia HEC ed è espressamente dedicato al calcolo di profili idrici in alvei

naturali in condizioni di moto permanente e, nell’ultima versione, di moto vario.

Il modello descrive il moto monodimensionale, stazionario, gradualmente

variato in modo che in ogni sezione la distribuzione delle pressioni possa

essere considerata di tipo idrostatico, a fondo fisso e con pendenze di fondo

piccole (non superiori a 1/10).

Il calcolo effettuato nelle suddette ipotesi risulta sicuramente cautelativo

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37

in quanto nella realtà l’onda di piena si manifesta in moto vario con la portata al

colmo persistente solo per durate dell’ordine di qualche minuto in relazione alla

superficie del bacino imbrifero sotteso.

L’adozione di tale modello è giustificato dalla possibilità di poter

trascurare almeno in via di prima approssimazione la variabilità di alcune

grandezze fisiche sia nella direzione trasversale alla direzione principale di

deflusso che in quella verticale.

E’ da osservare tuttavia che nonostante le necessarie semplificazioni

effettuate il modello utilizzato risulta ancora abbastanza generale e comunque

tale da portare in conto seppure mediante coefficienti globali alcune diversità

che possono verificarsi nell’ambito di ciascuna sezione trasversale di calcolo tra

le caratteristiche idrodinamiche della corrente.

5.2 Equazioni di base e schema risolutivo

Sotto le predette ipotesi, le principali caratteristiche della corrente (livello

idrico e velocità media) sono calcolate a partire da una sezione alla successiva,

posta a monte o a valle a seconda che il regime sia rispettivamente subcritico o

supercritico, risolvendo, con una procedura iterativa nota come standard step,

l’equazione che esprime il bilancio di energia della corrente tra le medesime

sezioni, nota anche come equazione di Bernoulli:

Hg2

Vzh

g2

Vzh

2vv

vv

2mm

mm ∆+α

++=α

++ (1.)

dove, avendo indicato con il pedice m le grandezze che si riferiscono alla

sezione di monte e con il pedice v quelle della sezione di valle:

� mh e vh sono le altezze idriche;

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� mz e vz sono le quote del fondo alveo rispetto ad un riferimento prefissato;

� mV e vV sono le velocità medie;

� mα e vα sono i coefficienti di ragguaglio delle potenze cinetiche o

coefficienti di Coriolis;

� H∆ è la perdita di carico tra le due sezioni.

Inoltre, in corrispondenza di particolari situazioni localizzate per le quali il

moto non può, a rigore, essere considerato gradualmente variato, come

avviene in corrispondenza di ponti, tombini, stramazzi, risalti idraulici ecc.,

vengono utilizzate le equazioni di bilancio della quantità di moto o relazioni di

tipo empirico.

Lo schema numerico adottato dal codice a riguardo, è stato ampiamente

dibattuto in ambito scientifico ed è a tutt’oggi considerato l’approccio di

massima affidabilità.

L’equazione (1.) esprime il ben noto principio per cui la variazione tra due

sezioni dell’energia della corrente è pari alle perdite continue derivanti dagli

attriti interni dovuti all’esistenza di strati a diversa velocità nell’interno della

massa fluida e da perdite di energia localizzate, in genere dovute alla presenza

di strutture in alveo che inizialmente producono un restringimento della corrente

e un successivo allargamento con formazione di vortici che, come è noto, sono

fenomeni dissipativi.

La perdita di carico, infatti, tra le due sezioni viene valutata come la

somma di due termini:

21 HHH ∆+∆=∆ (2.)

Il primo corrispondente a perdite di carico di tipo distribuito:

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xJH1 ∆⋅=∆ (3.)

dove x∆ è la distanza tra le due sezioni di calcolo e J è la cadente

piezometrica media tra le due sezioni valutata con la relazione di Chezy

3/422

2

RKAQ

J⋅⋅

= (4.)

dove:

− Q è la portata che defluisce nelle sezioni;

− A è l’area della sezione bagnata;

− K è il coefficiente di scabrezza secondo Gauckler e Strickler;

− R è il raggio idraulico, rapporto tra l’area A e il perimetro bagnato

P .

Il valore medio della cadente piezometrica J può essere valuta in

maniera diversa in funzione dei valori che essa assume in ciascuna sezione e

del regime della corrente:

1) media aritmetica:

2JJ

J vm += (5.a)

2) media geometrica:

vm JJJ ⋅= (5.b)

3) media armonica:

( )vm

vm

JJJJ

2J+⋅= (5.c)

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4) media pesata sulla conducibilità idraulica:

2

vm

vm

CCQQ

J

++= (5.d)

dove 3/2iiii RKAC ⋅⋅= è la conducibilità idraulica della sezione esimai − .

Il secondo termine della (1.), corrispondente a perdite di carico

concentrate per effetto del restringimento o per allargamento tra le sezioni, è

valutato proporzionalmente alla differenza assoluta tra le altezze cinetiche.

g2V

g2V

CH2mm

2vv

2

α−α=∆ (6.)

Ovviamente nel moto uniforme tale perdita di carico risulta nulla. Il

coefficiente C viene posto pari a 0.1 per il restringimento ( mv VV > ) e 0.3 per

l’allargamento ( vm VV > ).

5.3 Procedura di calcolo

Come già detto in precedenza, la soluzione dell’equazione per la

determinazione delle caratteristiche idrauliche della corrente viene perseguita

mediante una procedura iterativa che si articola nei seguenti punti:

1. si ipotizza un valore dell’altezza idrica nella sezione in cui tale altezza è

incognita (di monte o di valle a seconda che si tratti rispettivamente di una

corrente subcritica o supercritica);

2. sulla base del valore di altezza ipotizzato e della portata assegnata si

valutano la conducibilità idraulica e l’altezza cinetica nella sezione;

3. con i valori determinati ai passi precedenti si valuta la cadente piezometrica

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media J e si risolve l’equazione (4.) nella variabile H∆

4. con i valori determinati ai passi precedenti si risolve l’equazione (1.)

nell’incognita altezza idrica;

5. si confronta il valore così ottenuto con quello ipotizzato e si procede

ripetendo i punti dall’1 al 4 fintantoché la differenza tra tali valori sia inferiore

ad un prefissato valore di tolleranza.

5.4 Caratterizzazione idraulica delle sezioni di ca lcolo

Nella procedura di calcolo per la determinazione delle caratteristiche

idrauliche della corrente è necessario determinare l’area della sezione bagnata

A, il perimetro bagnato P, il raggio idraulico R e la larghezza B della sezione in

corrispondenza di un determinato valore della superficie libera.

Per gli alvei naturali la cui geometria non è schematizzabile con sezioni

di forma semplice, per le quali le suddette funzioni presentano un’espressione

analitica, è stata utilizzata la classica procedura di suddividere la sezione

mediante strisce verticali, delimitate superiormente dal pelo libero (assunto

costante in tutta la sezione) e inferiormente dal letto dell’alveo.

Procedendo in tal modo, indicata col pedice i la esimai − delle N

sottosezioni individuate mediante la suddivisione in strisce verticali, risulta

possibile valutare: l’area idrica iA , la larghezza in superficie iB e le altre

grandezze funzioni dell’altezza idrica h.

Per il calcolo del perimetro bagnato iP e, conseguentemente, del raggio

idraulico elementare iR , per ciascuna sottosezione, si è tenuto in conto,

ovviamente, anche della presenza di eventuali pareti verticali.

L’area idrica A , la larghezza in superficie B , il perimetro bagnato P e le

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altre grandezze, sono quindi calcolabili come:

∑=

=N

1iiAA ∑

=

=N

1iiBB ∑

=

=N

1iiPP

5.5 Cambiamenti del regime della corrente

Le transizioni da un tipo di moto all’altro possono essere di sei tipi: da

lenta a veloce; da veloce a lenta; da lenta a critica; da critica a lenta; da critica a

veloce; da veloce a critica.

Il codice di calcolo HEC-RAS procede sempre al tracciamento di due

profili, uno di corrente lenta calcolato da valle verso monte, ed uno di corrente

veloce calcolato da monte verso valle.

Nel tracciamento del profilo da valle, in corrispondenza di una transizione

veloce - lenta il programma di calcolo non trova soluzione all’equazione che

governa il fenomeno (eq. (1.)) nel campo delle correnti lente. In tal caso, esso

pone il tirante idrico pari a quello di stato critico in tutte le sezioni successive

nelle quali la corrente rimane veloce, per poi ripartire col tracciamento del

profilo di corrente lenta dalla successiva transizione lenta - veloce.

Analogamente, nel tracciamento del profilo da monte, in corrispondenza

di una transizione veloce - lenta il programma di calcolo non trova soluzione

all’equazione che governa il fenomeno (eq. (1.)) nel campo delle correnti veloci.

Analogamente al caso precedente anche in questo esso pone il tirante idrico

pari a quello di stato critico in tutte le sezioni successive nelle quali la corrente

rimane lenta, per poi ripartire col tracciamento del profilo di corrente veloce

dalla successiva transizione lenta - veloce.

Dall’analisi dei due profili tracciati e dei relativi profili delle spinte totali, si

può determinare l’andamento del profilo di corrente. Tale analisi risulta

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immediata laddove la corrente rimane lenta o veloce, e in corrispondenza delle

transizioni lenta - veloce, un po’ più articolata in corrispondenza delle transizioni

veloce - lenta. In particolare le transizioni da corrente lenta a veloce avvengono

in maniera naturale attraverso il passaggio per lo stato critico. Le transizioni

veloce - lenta avvengono invece attraverso la formazione di un risalto idraulico,

il cui posizionamento viene effettuato dall’esame dei profili delle spinte di

corrente lenta e corrente veloce. In particolare, il risalto idraulico sarà

posizionato tra la sezione di monte dove la spinta di corrente veloce è maggiore

di quella di corrente lenta e la sezione di valle dove la spinta di corrente lenta è

maggiore di quella di corrente veloce.

5.6 Valutazione degli effetti delle pile dei ponti

Per la valutazione degli effetti di rigurgito dovuti alla presenza delle pile,

e di una qualunque altra struttura in alveo, è possibile far riferimento

all’approccio basato sul principio delle quantità di moto totali (equazione globale

dell’equilibrio dinamico). Ciascuna struttura viene modellata attraverso la

definizione di 4 sezioni:

1. una sul corso d’acqua immediatamente a monte del ponte (m);

2. una seconda sulla struttura nella parte di monte (bm);

3. una terza sulla struttura nel lato di valle (bv)

4. una sul corso d’acqua immediatamente a valle della struttura (v).

L’applicazione di tale principio è effettuata in tre passi successivi che nel

caso di corrente supercritica diventano (per correnti subcritiche la sequenza è

invertita):

1. Bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del corso d’acqua e

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quella di monte del ponte (indicata con bm) per il calcolo di hbm nota che sia

hm;

2. Bilancio di quantità di moto tra la sezione di monte del ponte e quella di valle

(indicate rispettivamente con i pedici bm e bv) per il calcolo di hbv nota hbm;

3. Bilancio di quantità di moto tra la sezione del corso d’acqua a valle (indicata

con il pedice v) e la sezione di valle del ponte (indicata con il pedice bv) per

il calcolo di hv nota la hbv

Il punto 1 fornisce l’espressione:

γ+γ=γ−ρ−γ+ρ

m

2

m

pmDpmpmbmbmbmmmm gA

QA

A

2C

yAyAQVyAQV (7.)

dove:

− Q = portata liquida;

− Vi = velocità della corrente nella sezione;

− Ai = area idrica nella sezione;

− yi = affondamento del baricentro nella sezione;

− γ = peso specifico dell’acqua;

− ρ = densità dell’acqua;

− Apm = proiezione dell’area del pilone su una superficie ortogonale alla

direzione della corrente, corrispondente al tirante idrico hm;

− ypm = affondamento del baricentro di Apm;

− CD = coefficiente di drag.

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Per piloni di tipo circolare CD=1.33.

Nell’equazione (7.) si è assunto, implicitamente, che le forze di attrito sul

contorno siano trascurabili rispetto alle altre.

Il secondo membro della (7.) esprime la spinta totale esercitata dal pilone

sulla corrente. Tale spinta è pari alla somma di due termini: il primo relativo alla

spinta di carattere statico, il secondo relativo ad una spinta di carattere

dinamico.

Il punto 2 fornisce:

0yAQVyAQV bvbvbvbmbmbm =γ−ρ−γ+ρ (8.)

Il terzo punto infine

pvpvbvbvbvvvv yAyAQVyAQV γ=γ−ρ−γ+ρ (9.)

dove:

• Apv = proiezione dell’area del pilone su una superficie ortogonale alla

direzione della corrente, corrispondente al tirante idrico hv;

• ypv = affondamento del baricentro di Apv.

Si osservi che nella (7.) è stata considerata la sola azione statica

esercitata dal pilone sulla corrente.

Per correnti lente ritardate è utilizzabile la relazione di Yarnell che

fornisce direttamente il dislivello idrico tra monte e valle del ponte:

g2V

A

A15

A

A6.0

g2V

h10

KK2hh2v

4

v

pv

v

pv2v

vvm

+

−++= (10.)

con K parametro empirico funzione della forma della pila.

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5.7 Condizioni al contorno

La determinazione delle condizioni al contorno, cioè l’assegnazione, in

una determinata sezione, di un valore noto del livello idrico da cui far procedere

il calcolo dei livelli incogniti (partendo da valle se la corrente è subcritica o,

viceversa, da monte se la corrente è supercritica) risulta una dei passaggi più

difficili e maggiormente affetti da incertezza nella simulazione delle correnti

idriche in corsi d’acqua naturali.

Le possibili condizioni da assegnare sono essenzialmente tre:

1. un livello idrico noto;

2. il livello di moto uniforme per l’assegnata portata e pendenza di fondo nota;

3. il livello di stato critico per l’assegnata portata;

La prima condizione, quando possibile da preferire, si verifica quando il

corso d’acqua in esame è collegato (a monte o a valle) ad un recipiente idrico

(corso d’acqua maggiore, lago o mare) il cui livello possa considerarsi

invariante nel tempo. La stessa condizione può essere applicata quando il

livello da assegnare sia noto perché misurato in situ.

Quando non sia disponibile un valore noto del livello, è possibile

ipotizzare l’instaurarsi delle condizioni di moto uniforme nel tratto a valle (per le

correnti lente) o in quello a monte (per le correnti veloci). Tale condizione,

tuttavia, potrebbe risultare affetta da errore elevato in quanto i corsi d’acqua

naturali sono, per la loro intrinseca estrema variabilità, sempre molto lontani

dalle condizioni ideali del moto uniforme.

Più facilmente nei corsi d’acqua naturali, si possono trovare situazioni

morfologiche per le quali si stabiliscono per la corrente condizioni di deflusso in

stato critico, o in altri termini costituiscono sezioni di controllo dal punto di vista

idraulico.

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47

Ciò accade ad esempio in corrispondenza di restringimenti dovuti ad un

attraversamento, di una soglia di fondo o di un salto di fondo, ecc. Quindi le

sezioni estreme dei tratti dei corsi d’acqua, sia a monte che a valle, dovrebbero

essere rilevate, per quanto possibile, in corrispondenza di tali situazioni, così da

facilitare l’individuazione delle condizioni al contorno da assegnare.

Una strategia che può essere adottata, quando non si hanno elementi

sufficienti per assegnare le condizioni al contorno con limitata incertezza è

quella di prolungare il tratto in studio verso monte e verso valle, rispettivamente

per correnti veloci e correnti lente. In tal modo la condizione al contorno viene

assegnata lontano dal tratto di effettivo interesse. Errori di valutazione nei livelli

idrici da assegnare esercitano, in questo modo, una minore influenza sui valori

delle caratteristiche idrometriche nel tratto considerato.

La lunghezza di prolungamento a valle o a monte richiesta per smorzare

gli effetti di variazioni sulle condizioni al contorno dipende da diversi fattori:

portata, scabrezza, pendenza e geometria della sezione.

E’ da sottolineare che quasi mai è possibile stabilire a priori il regime con

cui si svolge il moto, soprattutto in corsi d’acqua naturali, dove per la estrema

irregolarità della geometria si possono verificare vari cambiamenti di regime. E’

necessario, quindi, assegnare sempre entrambe le condizioni al contorno, a

monte e a valle, e verificare a posteriori se la condizione assegnata ha avuto o

meno influenza sul profilo di corrente.

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6. APPENDICE 2 - MODELLO IDRAULICO DI MOTO BIDIMENSIONALE

6.1 Descrizione del codice di calcolo

Al fine di modellare la propagazione e l’arresto delle colate nelle aree

campione è stato utilizzato un modello matematico – numerico commerciale.

Nella limitata offerta di codici commerciali presente sul mercato, la scelta è

caduta su FLO2D. Si tratta di un modello alle differenze finite, che integra le

equazioni del moto vario, mediate sulla verticale, su griglia ortogonale non

strutturata.

Il modello consente dunque di trattare campi di moto completamente

bidimensionali; è inoltre possibile una modellazione di dettaglio di situazioni

particolari (per esempio l’interazione con gli edifici).

Il miscuglio viene trattato come monofasico; non di rado, infatti, a tale

scopo sono state estese ai flussi detritici le formule valide per le correnti

d’acqua chiara (ad esempio la formula di Chezy) con coefficienti di scabrezza

opportunamente modificati. Queste relazioni non consentono, ovviamente, la

corretta modellazione dei fenomeni di debris flow, soprattutto nella fase di

deposito, in quanto esse non contemplano l’arresto del flusso.

Le equazioni differenziali integrate dal modello sono:

0 = y

V h +

xV h

+ th yx

∂∂

∂∂

∂∂

(1 .a)

tV

g1

- yV

g

V -

xV

gV -

xh

- S = S xxyxxoxfx ∂

∂∂

∂∂

∂∂∂

(1.b)

t

V

g1

- x

V

gV -

y

V

g

V -

yh

- S = Syyxyy

oyfy ∂

∂

∂

∂

∂

∂

∂∂

(1.c)

dove:

- x, y: coordinate spaziali;

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- t: tempo;

- g: accelerazione di gravità;

- h: tirante;

- Vx, Vy: componenti del vettore velocità V nelle direzioni x e y;

- S0x, S0y: pendenze del terreno nelle direzioni x e y;

- Sfx, Sfy: componenti della forza resistente per unità di peso.

Come accennato in precedenza, il codice FLO2D integra le equazioni

succitate mediante uno schema numerico alle differenze finite, su griglia

ortogonale e non strutturata. Vale a dire che il dominio viene discretizzato

mediante un reticolato a maglie rettangolari che segue, per quanto possibile, i

contorni irregolari del dominio stesso.

6.2 Dati ingresso

Per l’applicazione del modello numerico sono necessarie le seguenti

informazioni:

topografia dell’area in esame;

determinazione del comportamento reologico del materiale;

idrogramma di piena entrante nel dominio di calcolo.

6.2.1 Dati topografici

Partendo dai dati topografici, si è costruito un reticolato necessarie per il

funzionamento del modello. In particolare, i punti quotati rilevati sono interpolati

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utilizzando un apposito modulo aggiuntivo di FLO2D, denominato FLO2D-GDS.

In tal modo si ottengono i file di descrizione del terreno adatti per FLO2D

denominati FPLAIN.DAT e CADPTS.DAT.

Un secondo file di ingresso del modello fornisce la posizione degli edifici,

che nel modello possono essere trattati come ostacoli al deflusso, cioè

bloccando, parzialmente o totalmente, la possibilità di defluire attraverso alcune

celle. Tali dati sono contenuti nel file ARF.DAT.

Ulteriori file di ingresso permettono di introdurre la geometria di dettaglio

delle situazioni particolari che possono essere presenti in alcune parti del

dominio di calcolo. In particolare:

- CHAN.DAT: contiene dati inerenti al canale;

- BRIDGE.DAT: contiene informazioni sui ponti presenti lungo il canale;

- CULVERT.DAT: contiene informazioni sulle gallerie di drenaggio;

- LEVEE.DAT: contiene informazioni sugli argini;

- STREET.DAT: contiene informazioni sulle strade presenti.

6.2.2 Comportamento reologico del miscuglio

Il comportamento costitutivo di un miscuglio bifasico iperconcentrato è

influenzato dalle modalità di dissipazione energetica tra le due fasi oltre a quella

all’interno delle singole fasi. Oltre alla turbolenza e alla viscosità, caratteristiche

del fluido interstiziale, un ruolo fondamentale è giocato dalle interazioni tra

fluido e particelle e tra le particelle stesse.

E’ stato recentemente mostrato tramite test reometrici che le colate di

fango con alte concentrazioni di sedimenti di granulometria fina in una matrice

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fluida possiedono un comportamento costitutivo alla Bingham se caratterizzati

da bassi valori della velocità di deformazione (minori di 0.1 s-1). Per valori

maggiori delle velocità di deformazione possono insorgere gli sforzi turbolenti.

Lo sforzo tangenziale totale τ in un flusso di sedimenti iperconcentrato

viene pertanto valutato come:

2

y dydv

Cdydv

+

η+τ=τ

dove τy rappresenta lo sforzo tangenziale plastico indipendente dallo

velocità di deformazione, η la viscosità dinamica e C un coefficiente che tiene

conto delle collisioni interparticellari e della turbolenza.

Per quanto detto e in analogia col lavoro di Meyer-Peter e Muller (1948)

e di Einstein (1950) la legge di resistenza viene scritta come:

tdvyf SSSS ++=

dove:

• Sy è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza dello sforzo

plastico τy ed è pari a

hS

m

yy γ

τ=

;

• Sv è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza dello sforzo

viscoso ed è pari a

2m

vh

V3S

γ

η=;

• Std è il termine delle resistenze che deriva dalla presenza della turbolenza

e delle collisioni intergranulari ed è pari a

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34

22td

td

h

VnS =

con ntd coefficiente di Manning.

I parametri reologici e di resistenza sono contenuti nel file SED.DAT.

6.3 Routine di calcolo

Con l’ausilio dei dati in ingresso, sono risolte le equazioni (1). In

particolare, i vari file contenenti le informazioni topografiche, gli idrogrammi in

ingresso (FPINOUT.DAT), i parametri reologici e di resistenza, sono coordonati

da un file CONT.DAT.

• Come dati in output, il programma fornisce i seguenti file principali:

• altezze idriche massime e finali sull’intero piano di inondazione

(DEPFP.OUT e FINALDEP.OUT);

• altezze idriche massime sia nel canale che sul piano inondato

(DEPTH.OUT);

• le velocità finali (FINALVEL.OUT);

• le massime velocità sul piano di inondazione e nel canale (VELOC.OUT);

• le massime velocità del flusso sulle strade (STVEL.OUT);

• le direzioni delle massime velocità del flusso sulle strade (VELFP.OUT);

Sono forniti ulteriori file di uscita che contengono informazioni sugli

argini, canali, ecc. eventualmente presenti.

Risultati dello studio idraulico in motopermanente del fiume Mingardo

Risultati dello studio idraulico in motopermanente del fiume Mingardo – Portata

trentennale

N N_HEC L Q30 Y b Y w Y c H Jm Vm A B Fr

Riferimento planimetricoRiferimento HEC-

RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di

stato criticoCarico totale

Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie Numero di Froude

(m) (m3/s) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m/m) (m/s) (m2) (m)

Sezione 139 1390 25213 229 178.39 179.48 179.28 180.89 180.89 181.81 0.0078 4.50 60.58 34.55 0.96

Sezione monte ponte 1381 25207 229 177.81 192.57 192.55 179.50 180.15 181.59 0.0478 6.41 35.72 35.88 2.05

Ponte sezione 137 1370

Sezione valle ponte 1359 25200 229 177.81 192.57 192.55 179.69 180.15 181.15 0.0266 5.35 42.83 36.12 1.57

Sezione 135 1350 25179 229 177.60 180.53 182.33 179.86 179.96 180.75 0.0117 4.19 54.67 37.08 1.10

Sezione 134 1340 24540 261 161.87 163.46 164.34 165.48 164.29 165.75 0.0014 2.40 126.58 53.25 0.43

sezione 133 1330 24530 261 162.36 164.23 164.23 164.88 164.88 165.67 0.0063 4.10 76.35 54.93 0.86

sezione 132 1320 24529 261 159.74 164.23 164.23 162.07 163.10 165.40 0.0377 8.09 32.27 18.67 1.96

sezione 131 1310 24397 261 157.91 159.95 159.95 161.78 160.73 162.20 0.0019 2.98 105.43 50.28 0.51

sezione 130 1300 24388 261 157.88 161.43 160.03 161.75 160.51 162.18 0.0021 2.96 93.27 35.42 0.51







Risultati dello studio idraulico in moto permanente del fiume Mingardo - situazione attuale - portata Q30



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 123 1230 24355 261 157.25 160.30 162.58 159.36 159.85 161.05 0.0265 5.77 45.24 33.96 1.60

Sezione 122 1220 23542 261 140.66 141.61 142.61 143.30 143.58 144.42 0.0132 4.83 58.74 39.77 1.20




Sezione 120 1200 23520 261 140.01 141.39 141.40 142.41 142.72 143.65 0.0133 4.96 54.74 35.91 1.21

Sezione 119 1190 22831 272 131.29 132.35 131.29 133.97 133.31 134.41 0.0048 3.68 101.63 46.84 0.74




Sezione 115 1150 22795 272 130.15 131.23 130.67 133.29 133.29 134.19 0.0077 5.00 79.08 43.52 0.99

Sezione 114 1140 22794 272 129.36 132.11 130.67 132.13 132.70 134.07 0.0322 6.22 44.66 36.46 1.77

Sezione 113 1130 22143 272 123.10 123.79 126.36 125.25 125.33 126.20 0.0098 4.38 65.71 41.18 1.04

Sezione 112 1120 21773 272 119.05 119.94 121.77 120.94 121.20 121.99 0.0135 4.98 70.93 59.64 1.21

Sezione 111 1110 21412 272 115.09 116.40 117.49 117.93 118.07 119.00 0.0091 5.07 77.27 67.02 1.03

Sezione 110 1100 21071 272 110.57 114.14 115.95 114.77 115.05 115.76 0.0090 4.68 80.37 89.62 0.98

Sezione 109 1090 20865 272 110.47 113.60 112.54 113.14 113.07 113.87 0.0084 3.79 72.18 46.87 0.94

Sezione 108 1080 20359 301 106.52 106.98 108.32 108.18 108.01 108.58 0.0092 3.54 116.25 91.42 0.97



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 107 1070 19901 318 102.64 103.79 104.96 104.22 104.22 104.28 0.0021 1.31 310.28 310.99 0.44

Sezione 106 1060 19551 318 98.73 100.82 100.60 101.66 101.43 102.03 0.0036 2.95 165.84 217.06 0.65

Sezione 105 1050 18739 318 96.45 97.16 98.77 97.61 97.28 97.82 0.0115 2.74 162.39 198.73 0.98

Sezione 104 1040 18494 318 93.38 94.34 96.21 95.02 94.61 95.20 0.0077 3.01 196.35 245.15 0.86

Sezione 103 1030 18394 318 91.26 92.34 92.12 93.65 94.00 94.39 0.0097 4.73 131.29 223.81 1.07

Sezione 102 1020 17920 318 88.45 89.95 92.27 91.33 91.33 92.13 0.0061 4.22 95.14 61.05 0.85

Sezione 101 1010 17696 318 86.56 88.43 87.93 88.99 88.86 89.10 0.0033 2.48 311.46 474.07 0.58

Sezione 100 1000 17386 318 84.71 85.50 86.96 87.32 86.73 87.54 0.0033 2.86 226.49 243.97 0.62

Sezione 99 990 16988 318 81.33 83.65 83.65 84.05 84.28 85.03 0.0099 4.47 82.01 78.88 1.06

Sezione 98 980 16670 318 79.45 79.99 81.37 82.05 81.93 82.45 0.0075 2.84 114.29 103.51 0.85

Sezione 97 970 16338 321 77.84 78.56 79.76 79.64 79.42 79.81 0.0046 2.70 212.56 222.66 0.69

Sezione 96 960 16069 321 75.47 76.51 77.61 78.12 77.78 78.30 0.0033 2.87 210.95 173.97 0.61

Sezione 95 950 15751 321 73.66 75.67 74.13 76.08 76.03 76.45 0.0065 3.88 158.82 167.96 0.87

Sezione 94 940 15462 338 71.66 75.22 73.07 74.02 73.99 74.28 0.0059 3.11 216.90 310.20 0.79

Sezione 93 930 15177 338 69.44 70.24 70.41 72.32 71.45 72.56 0.0030 3.07 251.68 281.71 0.62

Sezione 91 910 14989 338 68.62 69.87 70.31 71.26 70.85 71.42 0.0023 2.32 255.73 251.81 0.52

Sezione 90 900 14662 338 66.53 67.56 67.88 68.89 68.79 69.30 0.0061 3.24 148.39 149.46 0.81

Sezione 89 890 14087 338 63.12 67.40 63.94 65.14 64.80 65.42 0.0038 2.50 163.37 134.03 0.63



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 88 880 13793 352 60.79 61.59 61.59 63.45 63.10 63.72 0.0031 3.10 198.89 135.59 0.62

Sezione 87 870 13372 352 57.63 59.41 58.43 60.39 60.38 60.76 0.0061 4.03 193.83 210.40 0.85

Sezione 86 860 12953 352 55.22 57.47 56.25 57.70 57.48 57.89 0.0032 2.47 243.42 256.03 0.59

Sezione 85 850 12285 352 51.28 52.32 52.26 53.47 53.11 53.77 0.0054 3.02 165.15 126.38 0.77

Sezione 84 840 11766 352 47.90 48.86 48.21 49.87 49.30 49.99 0.0033 2.50 261.07 229.83 0.61

Sezione 83 830 11429 352 46.03 46.48 47.27 48.42 47.91 48.53 0.0025 2.51 280.29 226.60 0.54

Sezione 82 820 11178 352 43.56 45.07 46.52 46.28 46.10 46.66 0.0055 3.43 157.24 118.27 0.78

Sezione 81 810 10858 352 41.93 42.73 43.93 44.57 44.22 44.79 0.0040 3.16 205.47 158.46 0.65

Sezione80 800 10521 352 40.23 41.26 41.64 42.85 42.62 43.33 0.0046 3.49 139.19 91.37 0.74

Sezione 79 790 10217 352 39.08 39.85 40.35 41.73 41.73 42.19 0.0043 3.61 183.09 217.40 0.72

Sezione 78 780 10083 352 38.47 39.09 39.39 41.62 40.59 41.67 0.0006 1.51 437.62 277.22 0.29

Sezione 77 770 10061 352 38.42 39.56 39.06 41.57 40.75 41.65 0.0011 1.96 381.20 290.84 0.37

Sezione 76 760 9982 352 38.26 40.37 40.30 41.44 40.87 41.55 0.0013 2.01 327.23 243.43 0.40


Ponte Sezione 75 750


Sezione 74 740 9955 352 38.29 39.81 40.38 41.32 40.73 41.49 0.0016 2.24 249.05 174.39 0.45

Sezione 73 730 9639 352 37.35 39.03 37.99 39.67 39.15 39.98 0.0028 2.55 161.54 113.75 0.57



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in





sezione valle ponte 719 9618 352 36.83 44.85 47.49 39.67 38.82 39.89 0.0019 2.09 168.59 80.89 0.46

Sezione 71 710 9603 352 37.07 38.06 37.39 39.07 39.07 39.79 0.0086 4.14 106.12 72.96 0.99

Sezione 70 700 9400 352 36.14 36.39 37.83 38.64 37.78 38.80 0.0019 2.21 285.50 260.58 0.47

Sezione 69 690 9196 396 35.92 38.10 36.72 38.06 37.82 38.30 0.0030 2.46 238.68 247.12 0.58

Sezione 68 680 9154 396 34.47 38.86 36.82 37.59 37.59 38.10 0.0064 3.34 153.83 165.88 0.82

Sezione 67 670 9114 396 35.11 36.47 36.57 36.90 37.13 37.69 0.0159 4.07 116.13 170.52 1.24

Sezione 66 660 9078 396 33.46 36.29 36.77 37.26 36.77 37.45 0.0020 2.08 260.59 242.30 0.47

Sezione 65 650 8998 396 33.81 35.19 36.86 36.99 36.69 37.23 0.0038 2.51 232.15 255.67 0.63

Sezione 64 640 8927 396 33.74 34.62 36.01 36.89 36.52 37.02 0.0017 2.44 359.97 326.77 0.47

Sezione 63 630 8640 398 32.38 33.69 33.12 36.55 35.83 36.66 0.0008 2.11 481.26 412.61 0.35

Sezione 62 620 8619 398 31.36 33.24 34.48 36.56 35.67 36.63 0.0007 1.93 541.23 403.59 0.30

Sezione 61 610 8501 398 31.92 35.04 33.45 35.28 35.01 35.99 0.0045 3.93 125.19 78.04 0.75

Sezione 60 600 8376 398 30.80 33.14 32.55 34.40 34.37 35.09 0.0061 4.22 136.26 101.11 0.85






RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 57 570 8290 398 32.12 33.88 35.29 34.33 34.20 34.78 0.0052 3.33 170.72 153.49 0.74

Sezione 54 540 8263 398 29.79 31.46 30.92 34.50 32.66 34.65 0.0007 1.99 336.24 231.85 0.31

Sezione 53 530 8256 398 30.04 30.51 32.15 34.38 32.92 34.64 0.0012 2.54 270.97 201.25 0.41

Sezione 52 520 8072 398 28.79 31.82 30.11 33.66 32.45 34.23 0.0021 3.52 136.87 46.59 0.54

Sezione 51 510 8047 398 28.93 30.72 30.35 33.68 32.23 34.16 0.0016 3.19 146.46 46.56 0.49



Sezione valle sezione 499 8023 398 27.97 46.90 45.05 33.87 31.06 33.99 0.0005 1.52 261.10 68.19 0.25

Sezione 49 490 8014 398 28.66 29.29 31.01 33.61 31.68 33.96 0.0011 2.68 162.91 44.08 0.41

Sezione 48 480 7993 398 28.06 29.97 29.31 33.52 31.52 33.93 0.0012 2.90 150.01 37.40 0.43

Sezione 47 470 7982 398 27.88 46.76 46.21 33.33 31.77 33.90 0.0025 3.34 119.26 27.53 0.51


Ponte sesione 46 460


Sezione 45 450 7966 398 28.32 46.21 45.39 33.33 31.54 33.84 0.0020 3.18 125.31 27.56 0.48

Sezione 44 440 7961 398 28.31 29.46 29.46 32.75 31.99 33.78 0.0035 4.54 94.75 26.94 0.71

Sezione 43 430 7845 398 27.96 28.90 28.67 31.11 31.48 32.99 0.0113 6.59 74.88 31.39 1.19

Sezione 42 420 7652 398 27.67 30.03 29.41 31.23 30.25 31.71 0.0024 3.10 133.27 49.64 0.56



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 41 410 7351 391 25.46 26.54 27.66 29.85 29.11 30.43 0.0030 3.99 140.30 50.48 0.64

Sezione 40 400 7082 391 24.02 25.54 26.87 27.77 27.28 28.57 0.0044 4.00 101.02 38.24 0.75

Sezione 39 390 6867 391 23.71 26.72 26.12 26.97 26.22 27.57 0.0033 3.43 116.48 47.12 0.64

Sezione 38 380 6366 391 22.01 22.64 24.33 24.98 24.58 25.65 0.0044 3.76 116.05 54.68 0.75

Sezione 37 370 6117 391 20.29 21.83 24.04 23.83 23.21 24.34 0.0035 3.22 129.52 59.66 0.65

Sezione 36 360 5427 391 17.19 21.86 20.76 20.58 20.39 21.42 0.0068 4.07 96.11 44.31 0.88

Sezione 35bis 355 4881 391 15.23 18.83 19.97 19.25 17.87 19.39 0.0009 1.64 238.73 98.78 0.33

Sezione 35 350 4873 391 15.51 18.74 21.49 19.19 18.09 19.38 0.0013 1.91 205.47 88.22 0.40

Sezione34 340 4794 391 15.74 17.75 20.31 18.44 18.04 18.98 0.0048 3.27 121.82 66.08 0.73

Sezione 33 330 4784 391 15.53 18.01 18.62 18.41 17.88 18.93 0.0039 3.19 123.11 58.29 0.68

Sezione 32 320 4091 391 13.13 15.01 16.22 16.02 15.33 16.23 0.0021 2.07 195.75 131.17 0.49

Sezione 31 310 3420 390 11.31 13.12 13.51 14.22 13.60 14.71 0.0032 3.12 137.32 84.99 0.63

Sezione 30 300 2948 390 9.45 11.52 10.50 12.43 11.67 12.54 0.0018 1.95 293.28 188.76 0.45

Sezione 29 290 2947 390 9.45 11.52 10.50 12.42 11.60 12.54 0.0012 1.90 318.73 188.73 0.38

Sezione 28 280 2872 390 9.68 10.45 10.19 12.34 11.47 12.44 0.0011 1.87 327.84 183.04 0.38

Sezione 27 270 2480 390 7.24 11.02 11.12 10.28 10.08 10.68 0.0062 2.82 138.53 106.12 0.79

Sezione26 260 2153 390 5.92 9.82 9.01 9.03 8.17 9.14 0.0012 1.44 270.38 164.45 0.36

Sezione 25 250 2142 390 6.17 10.28 9.14 9.03 7.95 9.12 0.0008 1.33 294.32 159.02 0.31



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in






Sezione 23 230 2119 390 7.52 9.31 9.67 8.60 8.60 9.06 0.0114 2.98 130.84 146.91 1.01

Sezione 22 220 2118 390 6.49 9.30 9.67 8.84 7.54 8.91 0.0006 1.21 323.32 149.16 0.26

Sezione 21 210 2114 390 5.80 9.28 9.67 8.85 7.26 8.91 0.0004 1.07 364.24 150.43 0.22

Sezione 20 200 2080 390 6.31 8.60 9.35 8.78 7.67 8.88 0.0009 1.42 274.26 141.04 0.32

Sezione 19 190 1706 390 4.36 6.66 9.88 7.08 6.59 7.50 0.0038 2.88 136.13 73.56 0.66

Sezione 18 180 1502 390 3.72 5.23 6.12 6.52 5.82 6.76 0.0021 2.24 193.09 115.14 0.50

Sezione 17 170 1159 390 1.79 5.16 5.17 6.02 4.60 6.18 0.0009 1.91 339.02 399.05 0.34

Sezione 16 160 887 390 1.39 4.38 3.89 5.41 5.41 5.78 0.0030 3.34 256.61 338.19 0.61

Sezione 15 150 729 390 1.93 2.76 2.67 4.58 3.71 4.76 0.0016 2.06 230.25 131.95 0.44

Sezione 14 140 720 390 1.93 2.99 2.67 4.56 3.65 4.74 0.0015 1.91 209.88 104.46 0.42




Sezione 10 100 697 390 2.78 10.25 4.01 4.02 4.02 4.55 0.0109 3.23 120.80 115.33 1.01

Sezione 9 90 696 390 2.19 10.18 4.01 3.08 3.47 4.45 0.0515 5.19 75.15 112.55 2.03



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in



Sezione 8 80 688 390 2.22 9.21 4.26 3.20 3.43 4.05 0.0234 4.08 95.65 114.01 1.42

Sezione 7 70 687 390 1.36 9.05 4.27 1.99 2.49 3.90 0.0901 6.12 63.69 113.40 2.61

Sezione 6bis 65 684 390 1.32 8.61 4.07 2.20 2.60 3.51 0.0422 5.07 76.90 102.97 1.87

Sezione 6 60 683 390 -0.22 8.61 4.07 2.98 1.58 3.09 0.0008 1.52 257.28 107.48 0.31

Sezione 5 50 551 390 -0.06 2.52 2.37 2.62 1.79 2.80 0.0018 1.90 229.31 226.19 0.44

Sezione 4 40 333 390 -1.26 1.74 1.18 2.30 1.02 2.50 0.0012 2.15 319.44 543.92 0.39

Sezione 3 30 144 390 -1.13 0.77 0.49 1.51 1.51 2.00 0.0042 3.41 182.04 244.37 0.71

Sezione 2 20 110 390 -1.47 0.93 0.14 1.17 1.36 1.82 0.0058 3.75 150.26 252.62 0.82

Sezione 1 10 0 390 -0.70 -0.70 -0.22 0.18 0.26 0.58 0.0220 3.90 169.57 313.98 1.37

Profilo di corrente del fiume Mingardo-situazione attuale- portata Q30

Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 5000 10000 15000 20000 25000 30000-50

0

50

100

150

200

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

4Se

zion

e 6

Sezi

one

17Se

zion

e 18

Sezi

one2

0se

zion

e 27

sezi

one

28

sezi

one

31

Sezi

one

32

sezi

one

33

sezi

one

36

sezi

one

37se

zion

e 38

Sezi

one

39

sezi

one

41se

zion

e 42

sezi

one

44Se

zion

e 53

Sezi

one

61Se

zion

e 64

Sezi

one

69se

zion

e 71

Sezi

one

74Se

zion

e 79

Sezi

one8

0Se

zion

e 81

Sezi

one

82Se

zion

e 83

sezi

one

84

sezi

one

85

sezi

one

86Se

zion

e 87

sezi

one

88se

zion

e 89

sezi

one

90Se

zion

e 91

Sezi

one

94Se

zion

e 95

sezi

one

96Se

zion

e 97

sezi

one

98se

zion

e 99

sezi

one

100

Sezi

one

101

Sezi

one

103

sezi

one

105

sezi

one

106

sezi

one

107

sezi

one

108

sez

109

sezi

one

111

sez

112

sez

113

sez

114

sezi

one

120

sezi

one

123

sezi

one

135


centennale



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 139 1390 25213 310 178.39 179.48 179.28 181.31 181.31 182.41 0.0076 4.98 75.43 36.18 0.98




Sezione 135 1350 25179 310 177.60 180.53 182.33 180.24 180.32 181.26 0.0105 4.48 69.13 38.93 1.07

Sezione 134 1340 24540 353 161.87 163.46 164.34 165.91 164.68 166.26 0.0016 2.80 149.96 56.73 0.47

sezione 133 1330 24530 353 162.36 164.23 164.23 165.26 165.26 166.18 0.0063 4.51 97.97 57.51 0.87

sezione 132 1320 24529 353 159.74 164.23 164.23 162.68 163.71 165.93 0.0280 8.00 44.15 20.55 1.74

sezione 131 1310 24397 353 157.91 159.95 159.95 162.48 161.28 162.93 0.0017 3.15 143.69 58.37 0.49

sezione 130 1300 24388 353 157.88 161.43 160.03 162.36 161.04 162.90 0.0021 3.33 115.96 38.90 0.53










RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 123 1230 24355 353 157.25 160.30 162.58 159.63 160.26 161.77 0.0269 6.48 54.48 34.61 1.65

Sezione 122 1220 23542 353 140.66 141.61 142.61 143.50 143.67 145.03 0.0201 5.66 67.52 47.33 1.46




Sezione 120 1200 23520 353 140.01 141.39 141.40 143.18 143.18 144.11 0.0080 4.36 86.40 46.23 0.97

Sezione 119 1190 22831 368 131.29 132.35 131.29 134.52 133.72 135.04 0.0044 4.01 128.48 49.67 0.73




Sezione 115 1150 22795 368 130.15 131.23 130.67 133.70 133.70 134.78 0.0078 5.56 97.58 46.03 1.02

Sezione 114 1140 22794 368 129.36 132.11 130.67 132.47 133.13 134.66 0.0265 6.61 57.29 38.50 1.67

Sezione 113 1130 22143 368 123.10 123.79 126.36 125.61 125.75 126.78 0.0099 4.87 80.98 44.24 1.08

Sezione 112 1120 21773 368 119.05 119.94 121.77 121.20 121.52 122.47 0.0141 5.54 87.17 61.74 1.26

Sezione 111 1110 21412 368 115.09 116.40 117.49 118.07 118.07 119.67 0.0130 6.29 86.92 76.24 1.24

Sezione 110 1100 21071 368 110.57 114.14 115.95 115.06 115.29 116.13 0.0092 5.07 106.55 90.48 1.01

Sezione 109 1090 20865 368 110.47 113.60 112.54 113.37 113.61 114.37 0.0098 4.44 88.48 91.98 1.04



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 108 1080 20359 407 106.52 106.98 108.32 108.43 108.25 108.93 0.0095 3.96 139.87 101.12 1.01

Sezione 107 1070 19901 430 102.64 103.79 104.96 104.22 104.22 104.33 0.0039 1.77 310.28 310.99 0.59

Sezione 106 1060 19551 430 98.73 100.82 100.60 101.86 101.81 102.31 0.0041 3.35 214.13 252.50 0.70

Sezione 105 1050 18739 430 96.45 97.16 98.77 97.77 97.49 98.03 0.0118 3.10 193.16 199.30 1.02

Sezione 104 1040 18494 430 93.38 94.34 96.21 95.20 94.61 95.40 0.0075 3.20 240.22 248.28 0.86

Sezione 103 1030 18394 430 91.26 92.34 92.12 94.25 94.20 94.50 0.0033 3.28 340.06 439.08 0.65

Sezione 102 1020 17920 430 88.45 89.95 92.27 91.39 91.39 92.75 0.0102 5.52 98.73 61.33 1.10

Sezione 101 1010 17696 430 86.56 88.43 87.93 89.14 88.95 89.25 0.0034 2.64 379.95 476.87 0.60

Sezione 100 1000 17386 430 84.71 85.50 86.96 87.77 86.86 87.92 0.0021 2.55 345.21 281.94 0.50

Sezione 99 990 16988 430 81.33 83.65 83.65 84.33 84.61 85.52 0.0105 5.04 104.94 88.75 1.11

Sezione 98 980 16670 430 79.45 79.99 81.37 82.28 82.15 82.79 0.0073 3.18 138.96 105.21 0.87

Sezione 97 970 16338 434 77.84 78.56 79.76 79.85 79.57 80.05 0.0045 2.90 260.93 230.90 0.70

Sezione 96 960 16069 434 75.47 76.51 77.61 78.38 77.96 78.59 0.0034 3.12 257.46 178.13 0.63

Sezione 95 950 15751 434 73.66 75.67 74.13 76.30 76.22 76.73 0.0069 4.27 195.70 172.75 0.90

Sezione 94 940 15462 457 71.66 75.22 73.07 74.19 74.14 74.46 0.0060 3.32 268.28 313.77 0.81

Sezione 93 930 15177 457 69.44 70.24 70.41 72.56 71.46 72.80 0.0029 3.21 322.68 296.64 0.62

Sezione 91 910 14989 457 68.62 69.87 70.31 71.49 71.05 71.68 0.0025 2.58 316.92 277.69 0.55



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 90 900 14662 457 66.53 67.56 67.88 69.15 69.04 69.62 0.0060 3.55 189.07 161.53 0.83

Sezione 89 890 14087 457 63.12 67.40 63.94 65.58 65.04 65.86 0.0027 2.51 225.81 144.97 0.56

Sezione 88 880 13793 476 60.79 61.59 61.59 63.77 63.35 64.08 0.0032 3.40 241.72 137.30 0.64

Sezione 87 870 13372 476 57.63 59.41 58.43 60.66 60.56 61.02 0.0058 4.22 253.10 263.52 0.85

Sezione 86 860 12953 476 55.22 57.47 56.25 57.93 57.65 58.14 0.0031 2.66 302.93 256.84 0.60

Sezione 85 850 12285 476 51.28 52.32 52.26 53.75 53.37 54.12 0.0054 3.36 201.16 130.38 0.79

Sezione 84 840 11766 476 47.90 48.86 48.21 50.10 49.63 50.24 0.0034 2.73 314.18 231.59 0.62

Sezione 83 830 11429 476 46.03 46.48 47.27 48.69 48.09 48.82 0.0025 2.74 342.87 238.18 0.56

Sezione 82 820 11178 476 43.56 45.07 46.52 46.56 46.35 47.01 0.0056 3.76 190.91 119.13 0.81

Sezione 81 810 10858 476 41.93 42.73 43.93 44.90 44.43 45.13 0.0037 3.33 258.60 164.30 0.64

Sezione80 800 10521 476 40.23 41.26 41.64 43.09 42.92 43.74 0.0056 4.10 161.16 93.79 0.83

Sezione 79 790 10217 476 39.08 39.85 40.35 42.00 42.00 42.46 0.0042 3.83 250.01 268.55 0.73

Sezione 78 780 10083 476 38.47 39.09 39.39 42.03 40.78 42.08 0.0006 1.60 555.73 299.52 0.28

Sezione 77 770 10061 476 38.42 39.56 39.06 41.99 41.07 42.07 0.0009 1.96 509.10 313.81 0.35

Sezione 76 760 9982 476 38.26 40.37 40.30 41.89 41.06 41.99 0.0010 1.98 436.66 246.15 0.36





RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude



Sezione 74 740 9955 476 38.29 39.81 40.38 41.76 40.96 41.94 0.0014 2.33 329.83 187.32 0.43

Sezione 73 730 9639 476 37.35 39.03 37.99 39.46 39.46 40.20 0.0075 3.91 139.01 106.68 0.92




Sezione 71 710 9603 476 37.07 38.06 37.39 39.47 39.42 39.78 0.0039 3.19 284.89 319.42 0.69

Sezione 70 700 9400 476 36.14 36.39 37.83 38.93 37.85 39.10 0.0019 2.40 364.79 288.21 0.48

Sezione 69 690 9196 535 35.92 38.10 36.72 38.39 38.02 38.63 0.0026 2.55 323.84 283.63 0.56

Sezione 68 680 9154 535 34.47 38.86 36.82 37.84 37.84 38.43 0.0066 3.70 196.59 181.11 0.85

Sezione 67 670 9114 535 35.11 36.47 36.57 37.52 37.35 37.92 0.0050 3.06 230.42 200.54 0.74

Sezione 66 660 9078 535 33.46 36.29 36.77 37.53 37.03 37.75 0.0021 2.33 328.06 268.15 0.50

Sezione 65 650 8998 535 33.81 35.19 36.86 37.24 36.91 37.51 0.0037 2.75 303.15 305.16 0.64

Sezione 64 640 8927 535 33.74 34.62 36.01 37.16 36.67 37.30 0.0017 2.60 451.71 350.57 0.48

Sezione 63 630 8640 538 32.38 33.69 33.12 36.82 36.24 36.93 0.0009 2.27 593.58 423.81 0.36

Sezione 62 620 8619 538 31.36 33.24 34.48 36.83 35.82 36.90 0.0007 2.10 649.90 415.88 0.31

Sezione 61 610 8501 538 31.92 35.04 33.45 35.64 35.53 36.56 0.0051 4.54 160.72 123.45 0.82



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 60 600 8376 538 30.80 33.14 32.55 35.46 34.55 35.77 0.0021 3.13 335.70 290.16 0.53




Sezione 57 570 8290 538 32.12 33.88 35.29 35.46 34.51 35.63 0.0013 2.23 374.67 207.90 0.40

Sezione 54 540 8263 538 29.79 31.46 30.92 35.50 33.18 35.59 0.0004 1.69 590.24 273.35 0.24

Sezione 53 530 8256 538 30.04 30.51 32.15 35.46 33.42 35.59 0.0005 2.00 516.10 252.13 0.29

Sezione 52 520 8072 538 28.79 31.82 30.11 34.68 33.08 35.27 0.0017 3.65 188.54 54.62 0.51

Sezione 51 510 8047 538 28.93 30.72 30.35 34.70 32.83 35.21 0.0013 3.35 197.08 52.85 0.46




Sezione 49 490 8014 538 28.66 29.29 31.01 34.59 32.23 35.00 0.0010 2.91 207.95 47.56 0.40

Sezione 48 480 7993 538 28.06 29.97 29.31 34.46 32.14 34.97 0.0011 3.23 186.60 39.81 0.43

Sezione 47 470 7982 538 27.88 46.76 46.21 34.21 32.39 34.93 0.0026 3.74 143.70 27.87 0.53





RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude



Sezione 45 450 7966 538 28.32 46.21 45.39 34.21 32.16 34.87 0.0022 3.59 149.66 27.57 0.49

Sezione 44 440 7961 538 28.31 29.46 29.46 33.48 32.71 34.79 0.0037 5.17 114.87 28.69 0.75

Sezione 43 430 7845 538 27.96 28.90 28.67 31.65 32.22 33.95 0.0114 7.38 92.47 33.62 1.23

Sezione 42 420 7652 538 27.67 30.03 29.41 31.88 30.74 32.46 0.0022 3.42 166.89 53.72 0.56

Sezione 41 410 7351 529 25.46 26.54 27.66 30.50 29.56 31.18 0.0030 4.41 172.73 50.54 0.66

Sezione 40 400 7082 529 24.02 25.54 26.87 28.28 27.83 29.33 0.0046 4.57 121.00 39.80 0.79

Sezione 39 390 6867 529 23.71 26.72 26.12 27.55 26.75 28.28 0.0032 3.84 144.84 51.36 0.66

Sezione 38 380 6366 529 22.01 22.64 24.33 25.42 25.04 26.28 0.0046 4.27 140.96 58.22 0.79

Sezione 37 370 6117 529 20.29 21.83 24.04 24.34 23.67 24.95 0.0034 3.55 161.09 64.61 0.66

Sezione 36 360 5427 529 17.19 21.86 20.76 20.98 20.92 22.06 0.0072 4.62 118.07 60.58 0.93

Sezione 35bis 355 4881 529 15.23 18.83 19.97 19.71 18.18 19.89 0.0010 1.87 285.33 103.66 0.35

Sezione 35 350 4873 529 15.51 18.74 21.49 19.64 18.37 19.88 0.0015 2.14 248.26 97.09 0.42

Sezione34 340 4794 529 15.74 17.75 20.31 18.88 18.43 19.53 0.0047 3.60 152.32 72.58 0.74

Sezione 33 330 4784 529 15.53 18.01 18.62 18.79 18.28 19.48 0.0042 3.68 146.25 64.08 0.73

Sezione 32 320 4091 529 13.13 15.01 16.22 16.41 15.60 16.66 0.0020 2.26 252.55 149.77 0.49

Sezione 31 310 3420 528 11.31 13.12 13.51 14.59 14.08 15.21 0.0035 3.59 170.98 99.29 0.68



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 30 300 2948 528 9.45 11.52 10.50 12.82 11.87 12.95 0.0016 2.10 368.79 194.36 0.44

Sezione 29 290 2947 528 9.45 11.52 10.50 12.82 11.82 12.95 0.0012 2.08 393.88 194.33 0.39

Sezione 28 280 2872 528 9.68 10.45 10.19 12.73 11.68 12.85 0.0011 2.06 400.25 184.97 0.39

Sezione 27 270 2480 528 7.24 11.02 11.12 10.53 10.33 11.05 0.0064 3.19 165.65 107.12 0.82

Sezione26 260 2153 528 5.92 9.82 9.01 9.37 8.37 9.50 0.0012 1.62 328.17 177.76 0.37

Sezione 25 250 2142 528 6.17 10.28 9.14 9.37 8.15 9.48 0.0009 1.53 347.67 161.57 0.33




Sezione 23 230 2119 528 7.52 9.31 9.67 9.07 8.81 9.43 0.0052 2.66 198.75 147.97 0.73

Sezione 22 220 2118 528 6.49 9.30 9.67 9.25 7.74 9.34 0.0006 1.38 383.82 149.98 0.27

Sezione 21 210 2114 528 5.80 9.28 9.67 9.26 7.47 9.33 0.0004 1.24 425.50 151.32 0.24

Sezione 20 200 2080 528 6.31 8.60 9.35 9.18 7.88 9.31 0.0009 1.61 333.02 156.61 0.33

Sezione 19 190 1706 528 4.36 6.66 9.88 7.41 6.93 7.97 0.0041 3.33 161.38 77.73 0.70

Sezione 18 180 1502 528 3.72 5.23 6.12 6.85 6.10 7.16 0.0023 2.57 232.15 121.94 0.53

Sezione 17 170 1159 528 1.79 5.16 5.17 6.26 5.01 6.44 0.0011 2.17 438.34 448.67 0.38

Sezione 16 160 887 528 1.39 4.38 3.89 5.60 5.60 6.00 0.0033 3.69 324.07 351.79 0.65



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 15 150 729 528 1.93 2.76 2.67 4.84 4.03 5.10 0.0019 2.44 266.24 135.91 0.49

Sezione 14 140 720 528 1.93 2.99 2.67 4.82 3.91 5.08 0.0019 2.29 236.72 105.15 0.48




Sezione 10 100 697 528 2.78 10.25 4.01 4.25 4.25 4.90 0.0102 3.57 148.16 116.54 1.01

Sezione 9 90 696 528 2.19 10.18 4.01 3.26 3.71 4.79 0.0415 5.48 96.36 113.12 1.90

Sezione 8 80 688 528 2.22 9.21 4.26 3.39 3.72 4.43 0.0225 4.53 116.70 121.84 1.44

Sezione 7 70 687 528 1.36 9.05 4.27 2.15 2.73 4.29 0.0732 6.47 81.55 114.15 2.44

Sezione 6bis 65 684 528 1.32 8.61 4.07 2.39 2.85 3.92 0.0381 5.49 96.18 105.88 1.84

Sezione 6 60 683 528 -0.22 8.61 4.07 3.29 1.86 3.45 0.0010 1.82 290.79 109.39 0.36

Sezione 5 50 551 528 -0.06 2.52 2.37 2.87 2.08 3.10 0.0020 2.19 294.76 283.35 0.48

Sezione 4 40 333 528 -1.26 1.74 1.18 2.55 1.53 2.75 0.0012 2.31 470.94 641.87 0.40

Sezione 3 30 144 528 -1.13 0.77 0.49 1.82 1.82 2.33 0.0042 3.68 275.86 395.66 0.72

Sezione 2 20 110 528 -1.47 0.93 0.14 1.39 1.70 2.13 0.0064 4.21 214.18 340.20 0.87

Sezione 1 10 0 528 -0.70 -0.70 -0.22 0.31 0.39 0.75 0.0202 4.14 211.85 317.76 1.35


Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 5000 10000 15000 20000 25000 30000-50

0

50

100

150

200

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

4Se

zion

e 6

Sezi

one

17Se

zion

e 18

Sezi

one2

0se

zion

e 27

sezi

one

28

sezi

one

31

Sezi

one

32

sezi

one

33

sezi

one

36

sezi

one

37se

zion

e 38

Sezi

one

39

sezi

one

41se

zion

e 42

sezi

one

44Se

zion

e 53

Sezi

one

61Se

zion

e 64

Sezi

one

69se

zion

e 71

Sezi

one

74Se

zion

e 79

Sezi

one8

0Se

zion

e 81

Sezi

one

82Se

zion

e 83

sezi

one

84

sezi

one

85

sezi

one

86Se

zion

e 87

sezi

one

88se

zion

e 89

sezi

one

90Se

zion

e 91

Sezi

one

94Se

zion

e 95

sezi

one

96Se

zion

e 97

sezi

one

98se

zion

e 99

sezi

one

100

Sezi

one

101

Sezi

one

103

sezi

one

105

sezi

one

106

sezi

one

107

sezi

one

108

sez

109

sezi

one

111

sez

112

sez

113

sez

114

sezi

one

120

sezi

one

123

sezi

one

135


trecentennale



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 139 1390 25213 378 178.39 179.48 179.28 181.63 181.63 182.87 0.0074 5.31 87.26 37.42 0.98




Sezione 135 1350 25179 378 177.60 180.53 182.33 180.51 180.59 181.65 0.0101 4.72 80.10 40.27 1.07

Sezione 134 1340 24540 430 161.87 163.46 164.34 166.22 164.97 166.65 0.0018 3.09 167.80 59.24 0.50

sezione 133 1330 24530 430 162.36 164.23 164.23 165.54 165.54 166.56 0.0062 4.81 114.30 59.39 0.89

sezione 132 1320 24529 430 159.74 164.23 164.23 163.16 164.11 166.33 0.0228 7.89 54.53 22.07 1.60

sezione 131 1310 24397 430 157.91 159.95 159.95 162.96 161.68 163.44 0.0016 3.31 172.65 63.29 0.49

sezione 130 1300 24388 430 157.88 161.43 160.03 162.76 161.44 163.40 0.0022 3.64 131.95 41.15 0.55










RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 123 1230 24355 430 157.25 160.30 162.58 159.85 160.58 162.28 0.0263 6.91 62.20 35.14 1.66

Sezione 122 1220 23542 430 140.66 141.61 142.61 144.19 143.90 144.85 0.0055 3.71 126.10 63.51 0.80




Sezione 120 1200 23520 430 140.01 141.39 141.40 143.47 143.47 144.49 0.0081 4.57 100.52 49.39 0.98

Sezione 119 1190 22831 449 131.29 132.35 131.29 134.95 134.02 135.52 0.0041 4.24 150.03 51.82 0.73




Sezione 115 1150 22795 449 130.15 131.23 130.67 134.04 134.04 135.23 0.0076 5.89 113.68 48.11 1.02

Sezione 114 1140 22794 449 129.36 132.11 130.67 132.73 133.43 135.10 0.0233 6.88 67.85 40.14 1.61

Sezione 113 1130 22143 449 123.10 123.79 126.36 125.88 126.07 127.20 0.0100 5.22 93.08 46.52 1.10

Sezione 112 1120 21773 449 119.05 119.94 121.77 121.43 122.03 122.81 0.0139 5.86 101.12 63.49 1.27

Sezione 111 1110 21412 449 115.09 116.40 117.49 118.51 118.87 119.61 0.0084 5.62 166.88 208.66 1.02

Sezione 110 1100 21071 449 110.57 114.14 115.95 115.28 115.42 116.39 0.0092 5.32 126.17 91.12 1.02

Sezione 109 1090 20865 449 110.47 113.60 112.54 113.61 114.03 114.67 0.0093 4.65 116.17 140.00 1.03

Sezione 108 1080 20359 495 106.52 106.98 108.32 108.61 108.42 109.20 0.0096 4.30 159.23 109.21 1.04



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 107 1070 19901 523 102.64 103.79 104.96 104.22 104.22 104.38 0.0058 2.15 310.28 310.99 0.72

Sezione 106 1060 19551 523 98.73 100.82 100.60 102.01 102.01 102.50 0.0043 3.59 254.36 277.32 0.73

Sezione 105 1050 18739 523 96.45 97.16 98.77 97.88 97.69 98.20 0.0121 3.37 216.02 199.73 1.05

Sezione 104 1040 18494 523 93.38 94.34 96.21 95.30 94.61 95.54 0.0081 3.46 265.42 250.06 0.90

Sezione 103 1030 18394 523 91.26 92.34 92.12 94.40 94.27 94.63 0.0031 3.32 407.87 461.13 0.64

Sezione 102 1020 17920 523 88.45 89.95 92.27 92.06 92.19 92.65 0.0043 4.12 262.01 303.96 0.74

Sezione 101 1010 17696 523 86.56 88.43 87.93 89.24 89.02 89.36 0.0034 2.75 431.72 478.98 0.61

Sezione 100 1000 17386 523 84.71 85.50 86.96 88.04 86.84 88.18 0.0017 2.47 422.38 286.15 0.46

Sezione 99 990 16988 523 81.33 83.65 83.65 84.54 84.94 85.87 0.0105 5.38 125.30 99.98 1.13

Sezione 98 980 16670 523 79.45 79.99 81.37 82.46 82.33 83.05 0.0071 3.41 158.07 106.50 0.87

Sezione 97 970 16338 529 77.84 78.56 79.76 80.01 79.67 80.23 0.0045 3.07 297.39 233.42 0.71

Sezione 96 960 16069 529 75.47 76.51 77.61 78.58 78.10 78.81 0.0035 3.32 292.89 183.64 0.64

Sezione 95 950 15751 529 73.66 75.67 74.13 76.43 76.37 76.92 0.0076 4.64 219.25 175.74 0.95

Sezione 94 940 15462 557 71.66 75.22 73.07 74.32 74.23 74.60 0.0060 3.46 308.41 316.53 0.81

Sezione 93 930 15177 557 69.44 70.24 70.41 72.74 72.49 72.98 0.0029 3.33 376.48 307.47 0.62

Sezione 91 910 14989 557 68.62 69.87 70.31 71.66 71.18 71.87 0.0026 2.77 364.90 296.41 0.57

Sezione 90 900 14662 557 66.53 67.56 67.88 69.33 69.20 69.85 0.0060 3.79 219.25 168.71 0.84

Sezione 89 890 14087 557 63.12 67.40 63.94 65.92 65.21 66.19 0.0023 2.54 274.88 149.59 0.53



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 88 880 13793 580 60.79 61.59 61.59 64.00 63.50 64.35 0.0033 3.62 273.76 138.57 0.66

Sezione 87 870 13372 580 57.63 59.41 58.43 60.78 60.61 61.27 0.0074 4.94 289.68 305.89 0.97

Sezione 86 860 12953 580 55.22 57.47 56.25 58.11 57.77 58.33 0.0031 2.78 348.80 257.46 0.60

Sezione 85 850 12285 580 51.28 52.32 52.26 53.96 53.57 54.38 0.0054 3.60 228.54 131.81 0.80

Sezione 84 840 11766 580 47.90 48.86 48.21 50.27 49.72 50.44 0.0034 2.91 354.06 233.38 0.64

Sezione 83 830 11429 580 46.03 46.48 47.27 48.90 48.22 49.05 0.0025 2.90 395.60 252.68 0.57

Sezione 82 820 11178 580 43.56 45.07 46.52 46.77 46.52 47.28 0.0057 4.02 215.98 120.48 0.82

Sezione 81 810 10858 580 41.93 42.73 43.93 45.15 44.57 45.40 0.0035 3.44 301.09 168.83 0.64

Sezione80 800 10521 580 40.23 41.26 41.64 43.25 43.17 44.05 0.0065 4.59 176.29 95.42 0.90

Sezione 79 790 10217 580 39.08 39.85 40.35 42.33 42.15 42.68 0.0030 3.51 343.23 292.42 0.63

Sezione 78 780 10083 580 38.47 39.09 39.39 42.34 40.90 42.40 0.0006 1.67 653.72 326.03 0.28

Sezione 77 770 10061 580 38.42 39.56 39.06 42.31 41.21 42.39 0.0008 1.97 612.53 331.18 0.33

Sezione 76 760 9982 580 38.26 40.37 40.30 42.22 41.21 42.32 0.0009 1.99 518.03 248.16 0.34




Sezione 74 740 9955 580 38.29 39.81 40.38 42.09 41.15 42.27 0.0013 2.39 392.79 193.54 0.42

Sezione 73 730 9639 580 37.35 39.03 37.99 39.68 39.68 40.50 0.0073 4.17 163.09 114.30 0.93



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude





Sezione 71 710 9603 580 37.07 38.06 37.39 39.65 39.52 39.95 0.0037 3.26 342.42 326.10 0.68

Sezione 70 700 9400 580 36.14 36.39 37.83 39.14 38.50 39.32 0.0019 2.54 425.79 307.78 0.49

Sezione 69 690 9196 652 35.92 38.10 36.72 38.63 38.18 38.88 0.0025 2.67 399.27 342.48 0.55

Sezione 68 680 9154 652 34.47 38.86 36.82 37.98 37.98 38.67 0.0072 4.06 223.25 189.98 0.90

Sezione 67 670 9114 652 35.11 36.47 36.57 37.70 37.52 38.15 0.0050 3.28 268.43 216.92 0.76

Sezione 66 660 9078 652 33.46 36.29 36.77 37.72 37.18 37.97 0.0022 2.51 384.38 300.23 0.51

Sezione 65 650 8998 652 33.81 35.19 36.86 37.48 37.08 37.74 0.0033 2.78 381.18 351.62 0.61

Sezione 64 640 8927 652 33.74 34.62 36.01 37.41 36.81 37.55 0.0016 2.61 544.15 373.54 0.46

Sezione 63 630 8640 656 32.38 33.69 33.12 37.13 36.39 37.22 0.0008 2.21 724.79 436.54 0.34

Sezione 62 620 8619 656 31.36 33.24 34.48 37.13 36.07 37.20 0.0007 2.08 777.36 429.85 0.30

Sezione 61 610 8501 656 31.92 35.04 33.45 36.07 36.06 36.92 0.0042 4.52 226.30 183.82 0.76

Sezione 60 600 8376 656 30.80 33.14 32.55 36.31 35.21 36.44 0.0008 2.24 601.03 329.96 0.34






RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 57 570 8290 656 32.12 33.88 35.29 36.25 34.69 36.37 0.0008 2.01 574.79 313.63 0.32

Sezione 54 540 8263 656 29.79 31.46 30.92 36.28 33.57 36.34 0.0002 1.53 813.31 296.38 0.20

Sezione 53 530 8256 656 30.04 30.51 32.15 36.26 33.69 36.34 0.0003 1.76 729.32 280.82 0.23

Sezione 52 520 8072 656 28.79 31.82 30.11 35.49 33.58 36.08 0.0014 3.71 235.35 60.99 0.48

Sezione 51 510 8047 656 28.93 30.72 30.35 35.50 33.29 36.03 0.0012 3.44 241.40 57.80 0.44




Sezione 49 490 8014 656 28.66 29.29 31.01 35.37 32.66 35.81 0.0009 3.06 245.76 50.30 0.39

Sezione 48 480 7993 656 28.06 29.97 29.31 35.21 32.61 35.78 0.0011 3.44 217.01 41.71 0.43

Sezione 47 470 7982 656 27.88 46.76 46.21 34.91 32.86 35.73 0.0027 4.02 163.33 28.41 0.53




Sezione 45 450 7966 656 28.32 46.21 45.39 34.90 32.63 35.67 0.0023 3.89 168.73 27.57 0.50

Sezione 44 440 7961 656 28.31 29.46 29.46 34.09 33.30 35.59 0.0036 5.54 132.92 30.17 0.76

Sezione 43 430 7845 656 27.96 28.90 28.67 32.03 32.66 34.70 0.0118 8.00 105.46 35.12 1.27

Sezione 42 420 7652 656 27.67 30.03 29.41 32.36 31.11 33.02 0.0022 3.67 193.69 58.00 0.57



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 41 410 7351 644 25.46 26.54 27.66 30.96 29.98 31.74 0.0030 4.74 196.37 50.58 0.67

Sezione 40 400 7082 644 24.02 25.54 26.87 28.65 28.22 29.90 0.0048 5.00 136.04 40.94 0.82

Sezione 39 390 6867 644 23.71 26.72 26.12 27.97 27.16 28.81 0.0032 4.12 167.13 53.51 0.67

Sezione 38 380 6366 644 22.01 22.64 24.33 25.73 25.40 26.74 0.0048 4.66 159.51 60.71 0.82

Sezione 37 370 6117 644 20.29 21.83 24.04 24.71 23.99 25.41 0.0033 3.80 185.52 68.21 0.67

Sezione 36 360 5427 644 17.19 21.86 20.76 21.28 21.27 22.52 0.0072 4.97 136.65 61.68 0.94

Sezione 35bis 355 4881 644 15.23 18.83 19.97 20.07 18.39 20.28 0.0010 2.02 323.30 107.37 0.36

Sezione 35 350 4873 644 15.51 18.74 21.49 20.00 18.60 20.26 0.0015 2.29 283.17 99.53 0.43

Sezione34 340 4794 644 15.74 17.75 20.31 19.23 18.74 19.95 0.0044 3.79 178.64 77.75 0.73

Sezione 33 330 4784 644 15.53 18.01 18.62 19.07 18.60 19.89 0.0045 4.05 164.42 69.48 0.76

Sezione 32 320 4091 644 13.13 15.01 16.22 16.70 15.79 16.98 0.0019 2.39 296.93 152.40 0.48

Sezione 31 310 3420 643 11.31 13.12 13.51 14.85 14.45 15.58 0.0037 3.92 197.83 109.38 0.71

Sezione 30 300 2948 643 9.45 11.52 10.50 13.11 12.02 13.25 0.0015 2.22 424.57 196.41 0.44

Sezione 29 290 2947 643 9.45 11.52 10.50 13.10 11.96 13.25 0.0011 2.21 449.50 196.38 0.39

Sezione 28 280 2872 643 9.68 10.45 10.19 13.01 11.82 13.15 0.0011 2.20 452.55 186.35 0.40

Sezione 27 270 2480 643 7.24 11.02 11.12 10.72 10.53 11.33 0.0065 3.46 185.58 107.85 0.84

Sezione26 260 2153 643 5.92 9.82 9.01 9.65 8.53 9.80 0.0011 1.72 379.36 179.01 0.37

Sezione 25 250 2142 643 6.17 10.28 9.14 9.65 8.31 9.79 0.0009 1.65 393.97 162.70 0.33



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude





Sezione 23 230 2119 643 7.52 9.31 9.67 9.38 8.96 9.73 0.0039 2.62 245.55 150.61 0.65

Sezione 22 220 2118 643 6.49 9.30 9.67 9.54 7.89 9.66 0.0006 1.50 430.73 163.39 0.28

Sezione 21 210 2114 643 5.80 9.28 9.67 9.55 7.63 9.65 0.0005 1.37 471.49 158.53 0.25

Sezione 20 200 2080 643 6.31 8.60 9.35 9.47 8.05 9.62 0.0009 1.74 381.14 174.52 0.34

Sezione 19 190 1706 643 4.36 6.66 9.88 7.62 7.20 8.31 0.0046 3.70 178.00 80.36 0.75

Sezione 18 180 1502 643 3.72 5.23 6.12 7.06 6.31 7.43 0.0025 2.83 267.74 276.17 0.56

Sezione 17 170 1159 643 1.79 5.16 5.17 6.43 5.86 6.63 0.0012 2.34 517.91 484.78 0.40

Sezione 16 160 887 643 1.39 4.38 3.89 5.70 5.70 6.16 0.0039 4.06 359.24 352.65 0.70

Sezione 15 150 729 643 1.93 2.76 2.67 5.10 4.23 5.40 0.0020 2.64 302.03 139.74 0.51

Sezione 14 140 720 643 1.93 2.99 2.67 5.06 4.11 5.38 0.0020 2.52 262.55 105.81 0.50




Sezione 10 100 697 643 2.78 10.25 4.01 4.25 4.43 5.21 0.0151 4.34 148.30 116.54 1.22

Sezione 9 90 696 643 2.19 10.18 4.01 3.39 3.90 5.11 0.0391 5.81 110.61 113.50 1.88



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione 8 80 688 643 2.22 9.21 4.26 3.49 3.92 4.76 0.0241 5.00 129.98 133.43 1.51

Sezione 7 70 687 643 1.36 9.05 4.27 2.27 2.91 4.62 0.0664 6.79 94.68 114.69 2.39

Sezione 6bis 65 684 643 1.32 8.61 4.07 2.52 3.04 4.26 0.0372 5.85 109.93 107.90 1.85

Sezione 6 60 683 643 -0.22 8.61 4.07 3.50 2.06 3.71 0.0012 2.05 319.67 179.85 0.39

Sezione 5 50 551 643 -0.06 2.52 2.37 3.03 2.34 3.31 0.0022 2.43 343.57 340.28 0.51

Sezione 4 40 333 643 -1.26 1.74 1.18 2.70 2.18 2.90 0.0013 2.43 570.10 656.08 0.42

Sezione 3 30 144 643 -1.13 0.77 0.49 2.08 2.08 2.50 0.0034 3.55 396.51 514.81 0.66

Sezione 2 20 110 643 -1.47 0.93 0.14 1.62 1.95 2.32 0.0058 4.26 309.88 535.76 0.84

Sezione 1 10 0 643 -0.70 -0.70 -0.22 0.42 0.49 0.89 0.0192 4.31 244.53 321.15 1.34


Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 5000 10000 15000 20000 25000 30000-50

0

50

100

150

200

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

4Se

zion

e 6

Sezi

one

17Se

zion

e 18

Sezi

one2

0se

zion

e 27

sezi

one

28

sezi

one

31

Sezi

one

32

sezi

one

33

sezi

one

36

sezi

one

37se

zion

e 38

Sezi

one

39

sezi

one

41se

zion

e 42

sezi

one

44Se

zion

e 53

Sezi

one

61Se

zion

e 64

Sezi

one

69se

zion

e 71

Sezi

one

74Se

zion

e 79

Sezi

one8

0Se

zion

e 81

Sezi

one

82Se

zion

e 83

sezi

one

84

sezi

one

85

sezi

one

86Se

zion

e 87

sezi

one

88se

zion

e 89

sezi

one

90Se

zion

e 91

Sezi

one

94Se

zion

e 95

sezi

one

96Se

zion

e 97

sezi

one

98se

zion

e 99

sezi

one

100

Sezi

one

101

Sezi

one

103

sezi

one

105

sezi

one

106

sezi

one

107

sezi

one

108

sez

109

sezi

one

111

sez

112

sez

113

sez

114

sezi

one

120

sezi

one

123

sezi

one

135

Risultati dello studio idraulico in motopermanente del Torrente Serrapotamo

Risultati dello studio idraulico in motopermanente del Torrente Serrapotamo – Portata

trentennale



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione S15 150 4647 75 114.33 115.01 115.45 116.01 116.01 116.56 0.0080 3.42 26.40 28.71 0.91

Sezione S14 140 4485 75 109.08 110.02 110.05 110.77 111.35 112.52 0.0259 6.11 15.31 18.66 1.57

Sezione S13 130 4174 144 100.86 102.69 101.42 102.91 103.09 103.65 0.0169 4.71 46.62 52.75 1.30

Sezione S12 120 3772 144 92.62 93.02 93.51 94.34 94.74 95.73 0.0284 6.64 37.21 45.57 1.72

Sezione S11 110 3677 144 90.64 91.17 92.93 92.22 92.51 93.19 0.0335 5.74 40.26 55.23 1.75

Sezione S10 100 3471 144 87.69 88.59 88.34 88.80 89.01 89.45 0.0201 3.90 53.08 126.77 1.34

Sezione S9 90 3161 144 82.83 83.11 83.31 83.85 83.95 84.27 0.0180 3.97 65.99 122.55 1.29

Sezione S8 80 2822 144 76.69 77.21 77.91 78.49 78.71 79.31 0.0137 4.77 45.26 47.53 1.20

Sezione S7 70 2463 144 70.97 72.03 72.31 72.64 72.81 73.32 0.0178 4.59 48.61 62.91 1.30

Sezione S6 60 2031 144 63.92 65.22 65.93 66.43 66.27 66.67 0.0041 2.96 91.58 93.88 0.66

Sezione S5 50 1717 144 58.64 66.13 61.76 60.51 60.58 61.03 0.0158 3.20 45.02 57.00 1.15

Sezione S4 40 1473 144 55.40 57.40 57.51 56.66 56.68 56.98 0.0141 2.51 57.41 98.31 1.05

Sezione S3 30 1059 144 49.13 50.10 51.54 50.21 50.30 50.73 0.0150 3.26 47.21 68.16 1.14

Sezione S2 20 682 144 40.19 44.29 44.48 42.27 41.71 42.56 0.0035 2.39 60.31 35.66 0.59

Sezione S1 10 216 144 37.88 39.11 38.80 39.31 39.31 39.75 0.0104 3.01 51.36 61.25 0.97

Sezione S0 0 0 144 35.11 40.53 36.57 37.43 36.49 37.46 0.0004 0.88 213.15 206.12 0.22

Risultati dello studio idraulico in moto permanente del torrente Serrapotamo - situazione attuale - portata Q30

Profilo di corrente del torrente Serrapotamo-situazione attuale- portata Q30

Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 1000 2000 3000 4000 500020

40

60

80

100

120

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

S1

Sezi

one

S2

Sezi

one

S3

Sezi

one

S4

Sezi

one

S5

Sezi

one

S6

Sezi

one

S7

Sezi

oneS

8

Sezi

one

S9

Sezi

one

S10

Sezi

one

S11

sezi

one

S12

Sezi

one

S13

Sezi

one

S14

Sezi

one

S15


centennale



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione S15 150 4647 102 114.33 115.01 115.45 116.32 116.32 116.91 0.0070 3.63 36.04 33.88 0.88

Sezione S14 140 4485 102 109.08 110.02 110.05 111.02 111.69 113.03 0.0259 6.75 20.37 22.52 1.61

Sezione S13 130 4174 195 100.86 102.69 101.42 103.11 103.30 103.97 0.0167 5.15 57.29 53.42 1.33

Sezione S12 120 3772 195 92.62 93.02 93.51 94.49 94.82 96.22 0.0326 7.57 43.97 46.20 1.87

Sezione S11 110 3677 195 90.64 91.17 92.93 92.38 92.73 93.51 0.0339 6.25 48.99 55.50 1.78

Sezione S10 100 3471 195 87.69 88.59 88.34 88.92 89.15 89.65 0.0204 4.27 67.96 130.15 1.37

Sezione S9 90 3161 195 82.83 83.11 83.31 83.97 84.08 84.44 0.0180 4.29 80.88 122.87 1.31

Sezione S8 80 2822 195 76.69 77.21 77.91 78.75 78.94 79.64 0.0130 5.12 57.72 49.27 1.20

Sezione S7 70 2463 195 70.97 72.03 72.31 72.82 72.96 73.61 0.0180 5.04 60.22 63.89 1.34

Sezione S6 60 2031 195 63.92 65.22 65.93 66.83 66.44 67.02 0.0029 2.79 129.68 100.70 0.57

Sezione S5 50 1717 195 58.64 66.13 61.76 60.66 60.78 61.34 0.0167 3.66 53.21 57.23 1.21

Sezione S4 40 1473 195 55.40 57.40 57.51 56.79 56.81 57.18 0.0131 2.76 70.64 99.11 1.04

Sezione S3 30 1059 195 49.13 50.10 51.54 50.38 50.54 51.02 0.0147 3.64 59.74 82.14 1.16

Sezione S2 20 682 195 40.19 44.29 44.48 42.65 42.00 43.00 0.0034 2.63 74.04 37.18 0.60

Sezione S1 10 216 195 37.88 39.11 38.80 39.52 39.52 40.04 0.0096 3.30 64.74 66.52 0.97

Sezione S0 0 0 195 35.11 40.53 36.57 37.73 36.67 37.77 0.0004 0.96 282.06 257.11 0.22



Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 1000 2000 3000 4000 500020

40

60

80

100

120

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

S1

Sezi

one

S2

Sezi

one

S3

Sezi

one

S4

Sezi

one

S5

Sezi

one

S6

Sezi

one

S7

Sezi

oneS

8

Sezi

one

S9

Sezi

one

S10

Sezi

one

S11

sezi

one

S12

Sezi

one

S13

Sezi

one

S14

Sezi

one

S15


trecentennale



RAS

Distanza

progressivaPortata

Quota minima di

fondo

Quota sponda

destra

Quota sponda

sinistra

Livello idrico

assoluto

Quota livello di


Perdita di carico

unitaria media

Velocità media

nella sezione

Area sezione

bagnata

Larghezza in

superficie

Numero di

Froude


Sezione S15 150 4647 124 114.33 115.01 115.45 116.43 116.43 117.16 0.0080 4.06 39.97 35.35 0.95

Sezione S14 140 4485 124 109.08 110.02 110.05 111.19 111.91 113.37 0.0259 7.16 24.42 25.18 1.64

Sezione S13 130 4174 237 100.86 102.69 101.42 103.26 103.48 104.22 0.0166 5.47 65.35 53.91 1.34

Sezione S12 120 3772 237 92.62 93.02 93.51 94.63 95.40 96.48 0.0322 7.95 50.64 46.81 1.88

Sezione S11 110 3677 237 90.64 91.17 92.93 92.50 92.93 93.74 0.0334 6.55 55.94 55.71 1.79

Sezione S10 100 3471 237 87.69 88.59 88.34 89.00 89.25 89.79 0.0206 4.53 79.06 132.62 1.40

Sezione S9 90 3161 237 82.83 83.11 83.31 84.06 84.17 84.58 0.0178 4.50 92.30 123.12 1.32

Sezione S8 80 2822 237 76.69 77.21 77.91 78.78 79.05 79.65 0.0145 5.47 85.98 110.71 1.27

Sezione S7 70 2463 237 70.97 72.03 72.31 72.99 73.36 73.80 0.0167 5.21 71.93 98.86 1.31

Sezione S6 60 2031 237 63.92 65.22 65.93 67.03 66.57 67.23 0.0028 2.91 150.45 104.23 0.57

Sezione S5 50 1717 237 58.64 66.13 61.76 60.77 60.93 61.57 0.0171 3.98 59.52 57.40 1.25

Sezione S4 40 1473 237 55.40 57.40 57.51 56.88 56.92 57.34 0.0135 3.00 78.91 99.60 1.08

Sezione S3 30 1059 237 49.13 50.10 51.54 50.49 50.72 51.22 0.0150 3.93 69.07 95.76 1.19

Sezione S2 20 682 237 40.19 44.29 44.48 42.92 42.22 43.32 0.0034 2.80 84.50 38.30 0.60

Sezione S1 10 216 237 37.88 39.11 38.80 39.67 39.67 40.26 0.0091 3.49 75.55 70.49 0.96

Sezione S0 0 0 237 35.11 40.53 36.57 37.97 36.81 38.01 0.0004 1.00 349.12 301.99 0.22



Legenda

Carico totale

Stato critico

Profilo di corrente

Profilo di fondo

0 1000 2000 3000 4000 500020

40

60

80

100

120

Progressive (m)

Quo

te (m

)

Sezi

one

S1

Sezi

one

S2

Sezi

one

S3

Sezi

one

S4

Sezi

one

S5

Sezi

one

S6

Sezi

one

S7

Sezi

oneS

8

Sezi

one

S9

Sezi

one

S10

Sezi

one

S11

sezi

one

S12

Sezi

one

S13

Sezi

one

S14

Sezi

one

S15

TESTATA RELAZIONE IDRAULICA MINGARDO - …adbcampaniasud.it/upload/file/SX SELE - RELAZIONI...

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