Regione Autonoma Friuli Venezia Giulia - Provincia di Udine

Committente : COMUNE DI MERETO DI TOMBA

PROGETTO STRUTTURALE

PROGETTO STRUTTURALE PER LA REALIZZAZIONE DI UN PERGOLATO PER OMBREGGIAMENTO PRESSO LA SCUOLA MATERNA “LA

CARAVELLA” A MERETO DI TOMBA

RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE IN C.A.

Progettista delle strutture: dott. Arch. Michela Girardis – via Cividina, 385 – 33035 Martignacco (UD)

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INDICE:

o Asseverazione – Classificazione categoria o Nomina Collaudatore o Dichiarazione vita nominale e classe d'uso

1 Relazione illustrativa concernente le caratteristiche, qualità e dosatura dei materiali

da impiegare per la realizzazione delle strutture in calcestruzzo armato: 1.1 Calcestruzzo per magroni 1.2 Calcestruzzo per fondazioni 1.3 Acciaio per c.a. 1.4 Acciaio per carpenteria metallica 2 Calcolo delle strutture: 2.1 Note generali. 2.2 Descrizione. 2.3 Normativa di riferimento 2.4 Azioni di calcolo 2.5 Azioni sismiche 4 Verifiche 4.1 Modello struttura, calcolo e verifiche (Pro Sap) 4.2 Verifica Travi Colonne 4.3 Verifica Travi UPN 4.4 verifica profili ombreggiamento 4.5 verifica ancoraggio 5 Relazione geotecnica 6 Relazione sulle fondazioni e calcoli 7 Validazione dei risultati dei calcoli e delle verifiche (punto 10.2 D.M. 14/01/2008). 8 Piano di manutenzione

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1- RELAZIONE ILLUSTRATIVA CONCERNENTE LE CARATTERISTICHE, QUALITA' E DOSATURA DEI MATERIALI DA IMPIEGARE PER LA REALIZZAZIONE DELLE STRUTTURE IN CALCESTRUZZO ARMATO La presente relazione viene redatta ai sensi dell'art. 4 comma III par. 9 della Legge 5 nov. 1971 n° 1086 allo scopo di fornire all'impresa costruttrice e al Direttore dei Lavori un quadro sintetico delle caratteristiche, qualità e dosatura dei materiali da impiegare per la realizzazione delle strutture in calcestruzzo armato comprese nell'opera in oggetto. Le ipotesi assunte sono le seguenti: 1.1) Calcestruzzo per magroni: Classe di resistenza C12/15 (Rck ≥ 15 N/ mmq) Classe di esposizione X0 Cemento tipo CEM II/A-LL 32.5R – UNI EN 197-1 Quantità di cemento 200 kg/mc Classe di consistenza S2 – plastica Dimenssione massima degli inerti 30 mm Rapporto acqua / cemento 0,55 1.2) Calcestruzzo per fondazioni: Classe di resistenza C25/30 (Rck ≥ 30 N/ mmq) Classe di esposizione XC2 Cemento tipo CEM II/A-LL 32.5R – UNI EN 197-1 Quantità di cemento 300 kg/mc Classe di consistenza S4 – fluida Dimenssione massima degli inerti 25 mm Rapporto acqua / cemento 0,60 1.3) Acciai per C.A. : Per il confezionamento delle armature delle fondazioni, delle pareti verticali e per le armature degli orizzontamenti si prevede l’uso di acciaio tipo B450C ad aderenza migliorata, controllato in stabilimento, di fabbricazione italiana. Le caratteristiche principali delle barre in acciaio sono:

• tensione caratteristica di snervamento fyk ≥ 4300 kg/cmq ; • tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 5400 kg/cmq ; • Allungamento A5 ≥ 12% ; • σ amm. = 2600 kg/cmq

Le caratteristiche principali delle reti elettrosaldate sono:

• tensione caratteristica di snervamento o tensione allo 0,2% di deformazione residua f(02)k ≥ 3900 kg/cmq ; • tensione caratteristica di rottura ftk ≥ 4400 kg/cmq ; • Allungamento A5 ≥ 12% ; • rapporto dei diametri dei fili dell’ordito ømin / ømax ≥ 0,60 ; • rapporto ftk / fyk ≥ 1,13; • σ amm. = 2600 kg/cmq Le barre dovranno portare la marchiatura di identificazione.

1.5) Acciaio per carpenteria metallica : La carpenteria metallica viene realizzata in acciaio S275 (Fe430C).

S235 S275 S355 (Fe360C) (Fe430C) (Fe510C)

• Tensione caratteristica di rottura – ftk 3670 4380 5200 daN/cmq • Tensione caratteristica di snervam. – fyk 2395 2800 3615 daN/cmq

Coefficiente riduttore della resistenza ϒs = 1,05

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MATERIALI E COPRIFERRI PER STRUTTURE IN CA

• Sovrapporre i ferri nelle riprese per almeno 60 diametri ; • Impiegare distanziatori in plastica o pasta di cemento per garantire un copriferro (misurato dall’esterno

ferro e non dal baricentro ferro ) di almeno cm 2,5 per le travi e cm 3 per i pilastri (a meno di prescrizioni superiori per esigenze di REI) ;

• Estendere la rete nella soletta dei solai fino all’esterno cordolo o travi ; • Sovrapporre le reti di cui sopra per almeno cm 20 ; • Ancorare i ferri aggiuntivi superiori dei solai all’esterno delle travi di bordo, curando di tenere il baricentro a

circa 2.5 cm dal filo superiore del getto della caldana del solaio ; • Nella giunzione per sovrapposizione dei ferri, non legare i due ferri fra loro, ma tenerli distanziati di almeno

cm 2 (interferro). N.B: Per tutti i getti si prescrive l'uso del vibratore

Il progettista delle strutture e Direttore dei Lavori ( dott. arch. Michela Girardis) .......................................................

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2 - CALCOLO DELLE STRUTTURE 2.1) Note generali: Negli elaborati grafici, tutte le misure, non diversamente specificate, sono in centimetri, mentre tutti i pezzi metallici e i diametri delle barre metalliche sono indicati in millimetri. Non è ammesso rilevare misure dal disegno “in scala” - le misure vanno lette direttamente o computate. Se ciò non risultasse possibile consultare il progettista. Consultare i disegni strutturali congiuntamente con i rispettivi disegni architettonici. Il metodo di calcolo utilizzato è quello agli stati limite. 2.2) Descrizione dell’intervento: L’intervento in oggetto consiste nella realizzazione di una struttura metallica per ombreggiamento (pergolato ombreggiante) presso la scuola materna “La Caravella”, sita in Comune di Mereto di Tomba – località Tomba. - Le opere strutturali da compiersi consistono pertanto nella realizzazione di : - Realizzazione di platea di fondazione armata che fungerà anche da pavimentazione; - Realizzazione di struttura portante verticale in tubolari tondi in acciaio zincato verniciato; - Realizzazione di struttura portante orizzontale e inclinata in profili di acciaio zincato verniciato tipo UPN 180; - Posa di pannelli realizzati con profili di lamiera zincata a Z atti a formare una superficie a lamelle ombreggianti; Non si Prevedono incrementi di carico e pertanto tutti gli interventi progettati possono configurarsi quali interventi di miglioramento sismico. 2.3) Normativa di riferimento: Nella redazione del progetto strutturale le calcolazioni sono state eseguite secondo quanto previsto dalla scienza delle costruzioni ed in conformità a quanto disposto dalla legislazione e normativa tecnica attualmente vigenti e di seguito riportate. Legge 5 novembre 1971, n. 1086 Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica. Legge 2 febbraio 1974, n. 64 Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. Decreto ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008 Approvazione delle norme tecniche per le costruzioni Circolare 2 febbbraio 2009 n. 617 / C.s.LL.PP. Istruzioni per l'applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008. UNI ENV 1995-1-1:2009 Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno. Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.

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2.4 Azioni di calcolo: Località: MERETO DI TOMBA Provincia: UDINE Regione: FRIULI-VENEZIA GIULIA Coordinate GPS: Latitudine : 46,05100 N Longitudine: 13,04100 E Altitudine s.l.m.: 97,0 m CALCOLO DELLE AZIONI DELLA NEVE E DEL VENTO Normativa di riferimento: D.M. 14 gennaio 2008 - NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI Cap. 3 - AZIONI SULLE COSTRUZIONI - Par. 3.3 e 3.4 NEVE: Zona Neve = I Alpina Ce (coeff. di esposizione al vento) = 1,00 Valore caratteristico del carico al suolo (qsk Ce) = 150 daN/mq Copertura ad una falda: Angolo di inclinazione della falda α = 0,0° µ1 = 0,80 => Q1 = 120 daN/mq VENTO: Zona vento = 1 ( Vb.o = 25 m/s; Ao = 1000 m; Ka = 0,010 1/s ) Classe di rugosità del terreno: C [Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni...); aree con rugosità non riconducibile alle classi A, B, D] Categoria esposizione: tipo III ( Kr = 0,20; Zo = 0,10 m; Zmin = 5 m ) Velocità di riferimento = 25,00 m/s Pressione cinetica di riferimento (qb) = 39 daN/mq Coefficiente di forma (Cp) = 1,00 Coefficiente dinamico (Cd) = 1,00 Coefficiente di esposizione (Ce) = 1,71 Coefficiente di esposizione topografica (Ct) = 1,00 Altezza dell'edificio = 2,80 m Pressione del vento ( p = qb Ce Cp Cd ) = 67 daN/mq CARICHI E SOVRACCARICHI I carichi da applicare, saranno i seguenti: Trattasi di copertura non accessibile Peso proprio strutture in acciaio: determinate dal programma in funzione al tipo di profilo Peso lamelle ombreggiamento 50 kg/mq 0,50 KN/mq

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2.5) Azioni sismiche: La zona è dichiarata sismica di seconda categoria. Trattandosi di costruzione regolare in pianta ed in altezza, verrà effettuata l’analisi statica lineare del fabbricato (Rif. cap. 7.3.1 – Norme tecniche sulle costruzioni del 14.01.2008). Le azioni sismiche orizzontali vengono valutate mediante analisi statica e schematizzate attraverso l’introduzione di due sistemi di forze orizzontali agenti non contemporaneamente secondo le due direzioni principali dell’edificio. La forza Fi in ciascuno dei baricentri delle masse considerati è data dalla relazione: Fi = Fh ( zi Wi ) / ∑ ( zj Wj ) dove: Fh = Sd (T1) W λ Fi è la forza da applicare al piani i Wi e Wj sono i pesi delle masse ai piani i e j rispettivamente zi e zj sono le altezze dei piani i e j rispetto alle fondazioni Sd (T1) è l’ordinata dello spettro di risposta di progetto definito al punto. W è il peso complessivo della costruzione, calcolato secondo quanto indicato per ogni tipo strutturale λ pari a uno per edificio a un piano.

4 – VERIFICHE FABBRICATO 4.1 MODELLO STRUTTURA, CALCOLO E VERIFICHE

Relazione di calcolo strutturale impostata e redatta secondo le modalità previste nel D.M. 14 Gennaio 2008 cap. 10 “Redazione dei progetti

strutturali esecutivi e delle relazioni di calcolo”. 2S.I. Software e Servizi per l'Ingegneria S.r.l. Via Garibaldi, 90 - 44121 Ferrara FE ( Italy) Tel. +39 0532 200091 - Fax +39 0532 200086 www.2si.it info@2si.it D.M. 14/01/08 cap. 10.2 Affidabilità dei codici utilizzati

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http://www.2si.it/software/Affidabilità.htm TABULATI DI CALCOLO RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Descrizione generale dell’opera Fabbricato ad uso SCUOLA MATERNA

Ubicazione

Comune di MERETO DI TOMBA (UD) (Regione FRIULI-VENEZIA GIULIA) Località MERETO DI TOMBA (UD) Longitudine 13.041, Latitudine 46.051

Fuori terra : 1 Interrati : 0 le dimensioni dell’opera in pianta sono racchiuse in un rettangolo di 5,40 x 5,40 m

Tipo di fondazione A Platea Principali caratteristiche della struttura Struttura regolare in pianta SI Struttura regolare in altezza SI Classe di duttilità Bassa Pilastri 4 Pilastri in falso - Tipo di fondazione platea Parametri della struttura Classe d'uso

Vita Vn [anni]

Coeff. Uso Periodo Vr [anni]

III 50.0 1.5 75.0 Fattore di struttura UNITARIO – q0 = 1 Modello numerico

Tipo di analisi strutturale Statica lineare SI Sismica dinamica lineare SI Modellazione della geometria e proprietà meccaniche: nodi 788 elementi D2 (per aste, travi, pilastri…) 8 elementi D3 (per pareti, platee, gusci…) 729 elementi solaio 1 elementi solidi 0 Dimensione del modello strutturale [cm]: X min = 0.00 Xmax = 540.00 Ymin = 0.00 Ymax = 540.00

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Zmin = 0.00 Zmax = 250.00 Strutture verticali: Elementi di tipo asta NO Pilastri SI Pareti NO Setti (a comportamento membranale) NO Strutture non verticali: Elementi di tipo asta NO Travi SI Gusci NO Membrane NO Orizzontamenti: Solai con la proprietà piano rigido NO Solai senza la proprietà piano rigido SI Tipo di vincoli: Nodi vincolati rigidamente NO Nodi vincolati elasticamente NO Nodi con isolatori sismici NO Fondazioni puntuali (plinti/plinti su palo) NO Fondazioni di tipo trave NO Fondazioni di tipo platea SI Fondazioni con elementi solidi NO

Combinazioni dei casi di carico APPROCCIO PROGETTUALE Approccio 1 Tensioni ammissibili NO SLU SI SLV (SLU con sisma) SI SLC NO SLD SI SLO NO SLU GEO A2 (per approccio 1) SI SLU EQU SI Combinazione caratteristica (rara) SI Combinazione frequente SI Combinazione quasi permanente (SLE) SI CARATTERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI LEGENDA TABELLA DATI MATERIALI Id Tipo / Note Young Poisson G Gamma Alfa daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm3 1 Calcestruzzo Classe C25/30 3.145e+05 0.20 1.310e+05 2.50e-03 1.00e-05 Rck 300.0 fctm 25.6 10 acciaio Fe360 - S235 2.100e+06 0.30 8.077e+05 7.80e-03 1.20e-05 ft 3600.0 fy 2350.0 fd 2350.0 fdt 2100.0 sadm 1600.0 sadmt 1400.0 11 acciaio Fe430-S275 2.100e+06 0.30 8.077e+05 7.80e-03 1.20e-05 ft 4300.0

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Id Tipo / Note Young Poisson G Gamma Alfa fy 2750.0 fd 2750.0 fdt 2500.0 sadm 1900.0 sadmt 1700.0

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MODELLAZIONE DELLE SEZIONI LEGENDA TABELLA DATI SEZIONI Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3 cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3 1 TUBO 139.7x4.0 17.05 0.0 0.0 785.72 392.86 392.86 56.24 56.24 73.68 73.68 2 UPN 180 28.00 0.0 0.0 9.55 114.00 1354.00 22.40 150.00 42.90 179.00 3 LD 80x40x5 5.80 0.0 0.0 0.48 6.49 38.20 2.06 7.36 2.06 7.36 Ipotesi di Calcolo: La struttura è stata considerata incastrata con incastro alla base delle colonne e cerniera in sommità. In sommità vi è comunque un piccolo momento d’incastro dovutp al mutuo collegamento delle travi UPN tra loro e contemporaneamente vincolate alle colonne, Per eliminare l’incastro trave colonna si dovrebbe asolare il foro di collegamento tra le travi UPN 180 . La copertura non è stata considerata rigida, anche se presenta certamente un certo grado di rigidezza che comunque viene trascurato a favore di sicurezza.

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MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE TABELLA DATI TRAVI Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O gradi daN/cm3 daN/cm3 1 Pilas. 697 788 11 1 000111 2 Pilas. 109 786 11 1 000111 3 Pilas. 88 785 11 1 000111 4 Pilas. 676 787 11 1 000111 5 Trave 786 788 11 2 6 Trave 785 787 11 2 7 Trave 787 788 11 2 8 Trave 785 786 11 2 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SHELL LEGENDA TABELLA DATI SHELL Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o quattro nodi denominati in generale shell. In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella:

Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento:

Guscio (elemento guscio in elevazione non verticale) Guscio fond. (elemento guscio su suolo elastico) Setto (elemento guscio in elevazione verticale) Membrana (elemento guscio con comportamento membranale)

Nodo I (J, K, L) numero del nodo I (J, K, L) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Spessore spessore dell’elemento (costante) Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del

suolo elastico verticale Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del

suolo elastico orizzontale

Elem. Note Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Mat. Spessore Wink V Wink O cm daN/cm3 daN/cm3 1 Guscio fond. 1 4 3 2 1 25.0 1.00 1.00 2 Guscio fond. 2 3 6 5 1 25.0 1.00 1.00 3 Guscio fond. 5 6 8 7 1 25.0 1.00 1.00 4 Guscio fond. 7 8 10 9 1 25.0 1.00 1.00 5 Guscio fond. 9 10 12 11 1 25.0 1.00 1.00 6 Guscio fond. 11 12 14 13 1 25.0 1.00 1.00 7 Guscio fond. 13 14 16 15 1 25.0 1.00 1.00 8 Guscio fond. 15 16 18 17 1 25.0 1.00 1.00 9 Guscio fond. 17 18 20 19 1 25.0 1.00 1.00 10 Guscio fond. 19 20 22 21 1 25.0 1.00 1.00 11 Guscio fond. 21 22 24 23 1 25.0 1.00 1.00 12 Guscio fond. 23 24 26 25 1 25.0 1.00 1.00 13 Guscio fond. 25 26 28 27 1 25.0 1.00 1.00 14 Guscio fond. 27 28 30 29 1 25.0 1.00 1.00 15 Guscio fond. 29 30 32 31 1 25.0 1.00 1.00 16 Guscio fond. 31 32 34 33 1 25.0 1.00 1.00 17 Guscio fond. 33 34 36 35 1 25.0 1.00 1.00 18 Guscio fond. 35 36 38 37 1 25.0 1.00 1.00 19 Guscio fond. 37 38 40 39 1 25.0 1.00 1.00 20 Guscio fond. 39 40 42 41 1 25.0 1.00 1.00 21 Guscio fond. 41 42 44 43 1 25.0 1.00 1.00 22 Guscio fond. 43 44 46 45 1 25.0 1.00 1.00 23 Guscio fond. 45 46 48 47 1 25.0 1.00 1.00 24 Guscio fond. 47 48 50 49 1 25.0 1.00 1.00 25 Guscio fond. 49 50 52 51 1 25.0 1.00 1.00 ...... 729 Guscio fond. 755 783 784 756 1 25.0 1.00 1.00

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MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA: ELEMENTI SOLAIO-PANNELLO Si considera un solaio composto da lame a z in acciaio interasse circa 12 cm ID Arch. Tipo G1k G2k Qk Fatt. A s sis. Psi 0 Psi 1 Psi 2 Psi S 2 Fatt. Fi daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 6 Neve 6.00e-03 1.20e-02 1.00 0.50 0.20 0.0 0.0 1.00 Elem.TipoID Arch. Mat. SpessoreOrditura G1k G2k Qk Nodo 1/6.. Nodo 2/7.. Nodo 3/8.. Nodo.. Nodo.. daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 SM 6 m=10 1.0 90.0 6.00e-03 1.20e-02 787 788 786 785 SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO LEGENDA TABELLA CASI DI CARICO Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico: Sigla Tipo Descrizione 1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle coperture 5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Etk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti dall’ incremento di spinta delle terre

in condizione sismica 12 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e

precompressioni CDC Tipo Sigla Id Note 1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Gsk CDC=G1sk (permanente solai-coperture) 3 Qnk CDC=Qnk (carico da neve) 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=Qnk (carico da neve) 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU Comb. SLU A1 3 4 SLU Comb. SLU A1 4 5 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 5 6 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 6 7 SLU (Terr. G) Comb. SLU TIPO EQU 7 8 SLU (Terr. G) Comb. SLU TIPO EQU 8 9 SLU (Terr. G) Comb. SLU TIPO EQU 9 10 SLU (Terr. G) Comb. SLU TIPO EQU 10 11 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 11 12 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 12 13 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 13 14 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 14

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Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 15 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 15 16 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 16 17 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 17 18 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 18 19 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 19 20 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 20 21 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 21 22 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 22 23 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 23 24 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 24 25 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 25 26 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 26 27 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 27 28 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 28 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 36 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 36 37 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 37 38 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 38 39 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 39 40 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 40 41 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 41 42 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 42 43 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 43 44 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 44 45 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 45 46 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 46 47 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 47 48 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 48 49 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 49 50 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 50 51 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 51 52 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 52 53 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 53 54 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 54 55 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 55 56 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 56 57 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 57 58 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 58 59 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 59 60 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 60 61 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 61 62 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 62 63 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 63 64 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 64 65 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 65 66 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 66 67 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 67 68 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 68 69 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 69 70 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 70 71 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 71 72 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 72 73 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 73 74 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 74 75 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 75 76 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 76 77 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 77 78 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 78 79 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 79 80 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 80 81 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 81 82 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 82 83 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 83 84 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 84 85 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 85 86 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 86 87 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 87 88 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 88

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Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 89 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 89 90 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 90 91 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 91 92 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 92 93 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 93 94 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 94 95 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 95 96 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 96 97 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 97 98 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 98 99 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 99 100 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 100 101 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 101 102 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 102 103 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 103 104 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 104 105 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 105 106 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 106 107 SLU(acc.) Comb. SLU (Accid.) 107 108 SLE(r) Comb. SLE(rara) 108 109 SLE(r) Comb. SLE(rara) 109 110 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 110 111 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 111 Cmb CDC

1/15... CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 1.00 1.00 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 1.30 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 4 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 5 1.00 1.00 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 7 1.10 1.10 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 0.90 0.90 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 1.10 1.10 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 10 0.90 0.90 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 11 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 12 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 21 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 23 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 24 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 25 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 26 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 29 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 32 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 34 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 35 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 36 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 37 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 38 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 39 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 40 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 41 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 42 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 43 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 44 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 45 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 46 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 47 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 48 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0

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Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

49 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 50 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 51 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 52 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 53 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 54 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 55 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 56 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 57 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 58 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 59 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 60 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 61 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 62 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 63 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 64 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 65 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 66 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 67 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 68 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 69 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 70 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 71 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 72 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 73 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 74 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 75 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 76 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 77 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 78 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 79 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 80 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 81 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 82 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 83 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 84 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 85 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 86 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 87 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 88 1.00 1.00 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 89 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 90 1.00 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 91 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 92 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 93 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 94 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 95 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 96 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 97 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 98 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 99 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 100 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 101 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 102 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 103 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 104 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 105 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 106 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 107 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 108 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 109 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 110 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 111 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 AZIONE SISMICA - VALUTAZIONE DELL’ AZIONE SISMICA

Parametri della struttura Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni] Tipo di suolo Categoria topografica III 50.0 1.5 75.0 B T1

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Id nodo Longitudine Latitudine Distanza Km Loc. 13.041 46.051 10094 12.986 46.034 4.632 10095 13.058 46.034 2.293 9873 13.058 46.084 3.884 9872 12.986 46.084 5.591 SL Pver Tr ag Fo T*c Anni g sec SLO 81.0 45.0 0.067 2.460 0.260 SLD 63.0 75.0 0.085 2.450 0.280 SLV 10.0 712.0 0.224 2.500 0.340 SLC 5.0 1462.0 0.294 2.510 0.360 SL ag S Fo Fv Tb Tc Td g sec sec sec SLO 0.067 1.200 2.460 0.857 0.125 0.374 1.866 SLD 0.085 1.200 2.450 0.967 0.132 0.397 1.942 SLV 0.224 1.176 2.500 1.596 0.155 0.464 2.495 SLC 0.294 1.105 2.510 1.837 0.162 0.486 2.775 RISULTATI ANALISI SISMICHE LEGENDA TABELLA ANALISI SISMICHE Sono previsti i seguenti casi di carico:

9. Esk caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10. Edk caso di carico sismico con analisi dinamica

CDC Tipo Sigla Id Note 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.176 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.658 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.323 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 0.0 -21.00 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.658 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.658 0.0 0.0 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.658 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.658 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.322 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.322 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.317 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.316 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.283 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.176 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.658 g angolo di ingresso:0.0

20

CDC Tipo Sigla Id Note eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.323 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 0.0 21.00 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.658 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.658 0.0 0.0 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.658 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.658 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.322 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.322 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.317 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.316 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.283 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00

CDC Tipo Sigla Id Note 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.176 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.658 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.323 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 21.00 0.0 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.658 0.0 0.0 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.658 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.658 0.0 0.0 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.658 0.0 0.0 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.322 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.322 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.317 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.316 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.283 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.176 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.658 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.323 sec.

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CDC Tipo Sigla Id Note fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 -21.00 0.0 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.658 0.0 0.0 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.658 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.658 0.0 0.0 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.658 0.0 0.0 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.322 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.322 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.317 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.316 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.283 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.251 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.323 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 0.0 -21.00 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.251 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.251 0.0 0.0 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.251 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.251 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.128 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.128 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.111 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.251 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.323 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 0.0 21.00 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0

22

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.251 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.251 0.0 0.0 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.251 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.251 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.128 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.128 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.111 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.251 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.323 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 21.00 0.0 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.251 0.0 0.0 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.251 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.251 0.0 0.0 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.251 0.0 0.0 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0 5 43.408 0.023 0.128 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.128 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.111 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 CDC Tipo Sigla Id Note 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.251 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.323 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 250.00 1491.81 270.00 270.00 -21.00 0.0 270.00 270.00 1.732 0.0 0.0 Risulta 1491.81 Modo Frequenza Periodo Acc.

Spettrale M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 3.097 0.323 0.251 0.0 0.0 861.09 57.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2 3.208 0.312 0.251 1491.77 100.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3 3.321 0.301 0.251 0.0 0.0 601.84 40.3 0.0 0.0 0.0 0.0 4 3.964 0.252 0.251 0.0 0.0 28.83 1.9 0.0 0.0 0.0 0.0

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Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale

M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

5 43.408 0.023 0.128 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 43.408 0.023 0.128 0.0 0.0 0.04 2.63e-03 0.0 0.0 0.0 0.0 7 47.506 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 48.173 0.021 0.126 0.0 0.0 0.0 0.0 1491.81 100.0 0.0 0.0 9 130.268 0.008 0.111 0.0 0.0 0.0 0.0 1.08e-04 7.25e-06 0.0 0.0 Risulta 1491.81 1491.81 1491.81 In percent. 100.00 100.00 100.00 Cmb Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h cm cm cm cm cm cm 43 1 2.29 0.57 250.0 2 1.76 0.44 250.0 3 2.83 0.71 250.0 4 3.19 0.80 250.0 44 1 2.17 0.54 250.0 2 2.51 0.63 250.0 3 2.73 0.68 250.0 4 2.42 0.61 250.0 45 1 2.17 0.54 250.0 2 2.52 0.63 250.0 3 2.73 0.68 250.0 4 2.42 0.61 250.0 46 1 2.29 0.57 250.0 2 1.76 0.44 250.0 3 2.83 0.71 250.0 4 3.19 0.80 250.0 47 1 2.52 0.63 250.0 2 2.17 0.54 250.0 3 2.42 0.61 250.0 4 2.73 0.68 250.0 48 1 1.76 0.44 250.0 2 2.29 0.57 250.0 3 3.19 0.80 250.0 4 2.83 0.71 250.0 49 1 1.76 0.44 250.0 2 2.29 0.57 250.0 3 3.19 0.80 250.0 4 2.83 0.71 250.0 50 1 2.51 0.63 250.0 2 2.17 0.54 250.0 3 2.42 0.61 250.0 4 2.73 0.68 250.0 51 1 2.42 0.61 250.0 2 2.73 0.68 250.0 3 2.51 0.63 250.0 4 2.17 0.54 250.0 52 1 3.19 0.80 250.0 2 2.83 0.71 250.0 3 1.76 0.44 250.0 4 2.29 0.57 250.0 53 1 3.19 0.80 250.0 2 2.83 0.71 250.0 3 1.76 0.44 250.0 4 2.29 0.57 250.0 54 1 2.42 0.61 250.0 2 2.73 0.68 250.0 3 2.52 0.63 250.0 4 2.17 0.54 250.0 55 1 2.83 0.71 250.0 2 3.19 0.80 250.0 3 2.29 0.57 250.0 4 1.76 0.44 250.0 56 1 2.73 0.68 250.0 2 2.42 0.61 250.0 3 2.17 0.54 250.0 4 2.52 0.63 250.0 57 1 2.73 0.68 250.0 2 2.42 0.61 250.0 3 2.17 0.54 250.0 4 2.51 0.63 250.0 58 1 2.83 0.71 250.0 2 3.19 0.80 250.0 3 2.29 0.57 250.0 4 1.76 0.44 250.0 59 1 2.83 0.71 250.0 2 1.76 0.44 250.0 3 2.29 0.57 250.0 4 3.19 0.80 250.0 60 1 2.73 0.68 250.0 2 2.51 0.63 250.0 3 2.17 0.54 250.0 4 2.42 0.61 250.0 61 1 2.73 0.68 250.0 2 2.52 0.63 250.0 3 2.17 0.54 250.0 4 2.42 0.61 250.0 62 1 2.83 0.71 250.0 2 1.76 0.44 250.0 3 2.29 0.57 250.0 4 3.19 0.80 250.0 63 1 2.42 0.61 250.0 2 2.17 0.54 250.0 3 2.51 0.63 250.0 4 2.73 0.68 250.0 64 1 3.19 0.80 250.0 2 2.29 0.57 250.0 3 1.76 0.44 250.0 4 2.83 0.71 250.0 65 1 3.19 0.80 250.0 2 2.29 0.57 250.0 3 1.76 0.44 250.0 4 2.83 0.71 250.0 66 1 2.42 0.61 250.0 2 2.17 0.54 250.0 3 2.52 0.63 250.0 4 2.73 0.68 250.0 ... 74 4 1.76 0.44 250.0 2 3.19 0.80 250.0 3 2.83 0.71 250.0 Cmb 1000 etaT/h 3.19

24

RISULTATI NODALI - LEGENDA RISULTATI NODALI Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne i nodi strutturali, è possibile in relazione alle tabelle sottoriportate. Una prima tabella riporta infatti per ogni nodo e per ogni combinazione (o caso di carico) gli spostamenti nodali. Una seconda tabella riporta per ogni nodo a cui sia associato un vincolo rigido e/o elastico o una fondazione speciale e per ogni combinazione (o caso di carico) i valori delle azioni esercitate dalla struttura sui vincoli (reazioni vincolari cambiate di segno). Una terza tabella, infine riassume per ogni nodo le sei combinazioni in cui si attingono i valori minimi e massimi della reazione Fz, della reazione Mx e della reazione My. Nodo Cmb Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z cm cm cm 1 1 0.0 0.0 -0.12 8.23e-05 -8.23e-05 0.0 1 2 0.0 0.0 -0.10 7.49e-05 -7.49e-05 0.0 1 3 0.0 0.0 -0.10 3.20e-05 -3.20e-05 0.0 1 4 0.0 0.0 -0.07 2.46e-05 -2.46e-05 0.0 1 5 0.0 0.0 -0.09 6.82e-05 -6.82e-05 0.0 1 6 0.0 0.0 -0.07 2.46e-05 -2.46e-05 0.0 1 7 0.0 0.0 -0.10 7.73e-05 -7.73e-05 0.0 1 8 0.0 0.0 -0.09 7.24e-05 -7.24e-05 0.0 1 9 0.0 0.0 -0.08 2.71e-05 -2.71e-05 0.0 1 10 0.0 0.0 -0.07 2.22e-05 -2.22e-05 0.0 1 11 4.89e-03 -1.25e-03 -0.06 -1.68e-05 7.86e-05 0.0 1 12 3.55e-03 -3.25e-03 -0.06 2.88e-05 6.83e-05 0.0 1 13 -3.55e-03 3.25e-03 -0.09 2.05e-05 -1.18e-04 0.0 1 14 -4.89e-03 1.25e-03 -0.09 6.61e-05 -1.28e-04 0.0 1 15 3.54e-03 -9.83e-04 -0.05 -2.35e-05 7.90e-05 0.0 1 16 4.89e-03 -3.51e-03 -0.06 3.54e-05 6.78e-05 0.0 1 17 -4.89e-03 3.51e-03 -0.08 1.39e-05 -1.17e-04 0.0 1 18 -3.54e-03 9.83e-04 -0.09 7.28e-05 -1.28e-04 0.0 1 19 4.01e-03 3.24e-03 -0.06 -1.53e-05 5.65e-05 0.0 1 20 2.66e-03 1.24e-03 -0.07 3.03e-05 4.62e-05 0.0 1 21 -2.66e-03 -1.24e-03 -0.08 1.90e-05 -9.55e-05 0.0 1 22 -4.01e-03 -3.24e-03 -0.09 6.46e-05 -1.06e-04 0.0 1 23 2.66e-03 3.51e-03 -0.06 -2.19e-05 5.69e-05 0.0 1 24 4.01e-03 9.75e-04 -0.07 3.69e-05 4.57e-05 0.0 1 25 -4.01e-03 -9.75e-04 -0.08 1.24e-05 -9.50e-05 0.0 1 26 -2.66e-03 -3.51e-03 -0.09 7.12e-05 -1.06e-04 0.0 1 27 3.51e-03 2.66e-03 -0.06 -5.69e-05 2.19e-05 0.0 1 28 -9.75e-04 -4.01e-03 -0.08 9.50e-05 -1.24e-05 0.0 1 29 9.75e-04 4.01e-03 -0.07 -4.57e-05 -3.69e-05 0.0 1 30 -3.51e-03 -2.66e-03 -0.09 1.06e-04 -7.12e-05 0.0 1 31 3.24e-03 4.01e-03 -0.06 -5.65e-05 1.53e-05 0.0 1 32 -1.24e-03 -2.66e-03 -0.08 9.55e-05 -1.90e-05 0.0 1 33 1.24e-03 2.66e-03 -0.07 -4.62e-05 -3.03e-05 0.0 1 34 -3.24e-03 -4.01e-03 -0.09 1.06e-04 -6.46e-05 0.0 1 35 -9.83e-04 3.54e-03 -0.05 -7.90e-05 2.35e-05 0.0 1 36 3.51e-03 -4.89e-03 -0.08 1.17e-04 -1.39e-05 0.0 1 37 -3.51e-03 4.89e-03 -0.06 -6.78e-05 -3.54e-05 0.0 1 38 9.83e-04 -3.54e-03 -0.09 1.28e-04 -7.28e-05 0.0 1 39 -1.25e-03 4.89e-03 -0.06 -7.86e-05 1.68e-05 0.0 1 40 3.25e-03 -3.55e-03 -0.09 1.18e-04 -2.05e-05 0.0 1 41 -3.25e-03 3.55e-03 -0.06 -6.83e-05 -2.88e-05 0.0 1 42 1.25e-03 -4.89e-03 -0.09 1.28e-04 -6.61e-05 0.0 1 43 1.87e-03 -4.76e-04 -0.07 8.81e-06 1.47e-05 0.0 1 44 1.35e-03 -1.24e-03 -0.07 2.62e-05 1.08e-05 0.0 1 45 -1.35e-03 1.24e-03 -0.08 2.31e-05 -6.01e-05 0.0 1 46 -1.87e-03 4.76e-04 -0.08 4.05e-05 -6.40e-05 0.0 1 47 1.35e-03 -3.75e-04 -0.07 6.28e-06 1.49e-05 0.0 1 48 1.87e-03 -1.34e-03 -0.07 2.87e-05 1.06e-05 0.0 ... 788 111 3.49e-06 3.49e-06 -0.07 2.37e-04 -1.61e-03 0.0 Nodo Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z -1.86 -1.86 -0.12 -3.08e-04 -6.19e-03 -2.80e-03 1.86 1.86 -0.05 3.08e-04 6.19e-03 2.80e-03

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RISULTATI ELEMENTI TIPO TRAVE LEGENDA RISULTATI ELEMENTI TIPO TRAVE Pilas. Cmb M3 mx/mn M2 mx/mn D 2 / D 3 Q 2 / Q 3 Pos. N V 2 V 3 T M 2 M 3 daN cm daN cm cm daN cm daN daN daN daN cm daN cm daN cm 1 1 815.75 815.75 -3.92e-03 0.0 0.0 -1300.25 -3.26 -3.26 0.0 815.75 815.75 0.0 0.0 -3.92e-03 0.0 250.0 -1257.03 -3.26 -3.26 0.0 0.0 0.0 1 2 742.43 742.43 -3.57e-03 0.0 0.0 -1183.38 -2.97 -2.97 0.0 742.43 742.43 0.0 0.0 -3.57e-03 0.0 250.0 -1150.13 -2.97 -2.97 0.0 0.0 0.0 1 3 317.74 317.74 -1.53e-03 0.0 0.0 -506.45 -1.27 -1.27 0.0 317.74 317.74 0.0 0.0 -1.53e-03 0.0 250.0 -463.23 -1.27 -1.27 0.0 0.0 0.0 1 4 244.41 244.41 -1.18e-03 0.0 0.0 -389.58 -0.98 -0.98 0.0 244.41 244.41 0.0 0.0 -1.18e-03 0.0 250.0 -356.33 -0.98 -0.98 0.0 0.0 0.0 1 5 676.03 676.03 -3.25e-03 0.0 0.0 -1077.54 -2.70 -2.70 0.0 676.03 676.03 0.0 0.0 -3.25e-03 0.0 250.0 -1044.29 -2.70 -2.70 0.0 0.0 0.0 1 6 244.41 244.41 -1.18e-03 0.0 0.0 -389.58 -0.98 -0.98 0.0 244.41 244.41 0.0 0.0 -1.18e-03 0.0 250.0 -356.33 -0.98 -0.98 0.0 0.0 0.0 1 7 766.87 766.87 -3.69e-03 0.0 0.0 -1222.33 -3.07 -3.07 0.0 766.87 766.87 0.0 0.0 -3.69e-03 0.0 250.0 -1185.76 -3.07 -3.07 0.0 0.0 0.0 1 8 717.99 717.99 -3.45e-03 0.0 0.0 -1144.42 -2.87 -2.87 0.0 717.99 717.99 0.0 0.0 -3.45e-03 0.0 250.0 -1114.50 -2.87 -2.87 0.0 0.0 0.0 1 9 268.85 268.85 -1.29e-03 0.0 0.0 -428.53 -1.08 -1.08 0.0 268.85 268.85 0.0 0.0 -1.29e-03 0.0 250.0 -391.96 -1.08 -1.08 0.0 0.0 0.0 1 10 219.97 219.97 -1.06e-03 0.0 0.0 -350.62 -0.88 -0.88 0.0 219.97 219.97 0.0 0.0 -1.06e-03 0.0 250.0 -320.70 -0.88 -0.88 0.0 0.0 0.0 1 11 0.0 0.0 -1.15 0.0 0.0 -390.35 177.50 148.41 0.0 -3.710e+04 -4.438e+04 -4.438e+04 -3.710e+04 -0.96 0.0 250.0 -357.10 177.50 148.41 0.0 0.0 0.0 1 12 0.0 2843.78 -1.42 0.0 0.0 -391.19 219.20 -11.38 0.0 2843.78 -5.480e+04 -5.480e+04 0.0 0.07 0.0 250.0 -357.94 219.20 -11.38 0.0 0.0 0.0 1 13 5.529e+04 0.0 1.42 0.0 0.0 -387.96 -221.15 9.42 0.0 -2354.95 5.529e+04 0.0 -2354.95 -0.07 0.0 250.0 -354.72 -221.15 9.42 0.0 0.0 0.0 1 14 4.487e+04 3.759e+04 1.15 0.0 0.0 -388.80 -179.46 -150.37 0.0 3.759e+04 4.487e+04 0.0 0.0 0.96 0.0 250.0 -355.55 -179.46 -150.37 0.0 0.0 0.0 1 15 0.0 0.0 -1.42 0.0 0.0 -391.13 219.20 128.32 0.0 -3.208e+04 -5.480e+04 -5.480e+04 -3.208e+04 -0.83 0.0 250.0 -357.88 219.20 128.32 0.0 0.0 0.0 1 16 0.0 0.0 -1.15 0.0 0.0 -390.41 177.50 8.72 0.0 -2179.91 -4.438e+04 -4.438e+04 -2179.91 -0.06 0.0 250.0 -357.16 177.50 8.72 0.0 0.0 0.0 1 17 4.486e+04 2668.73 1.15 0.0 0.0 -388.74 -179.46 -10.67 0.0 2668.73 4.486e+04 0.0 0.0 0.06 0.0 250.0 -355.49 -179.46 -10.67 0.0 0.0 0.0 1 18 5.529e+04 3.257e+04 1.42 0.0 0.0 -388.02 -221.15 -130.27 0.0 3.257e+04 5.529e+04 0.0 0.0 0.83 0.0 250.0 -354.78 -221.15 -130.27 0.0 0.0 0.0 1 19 0.0 0.0 -1.59 0.0 0.0 -387.76 244.49 9.43 0.0 -2357.47 -6.112e+04 -6.112e+04 -2357.47 -0.07 0.0 250.0 -354.51 244.49 9.43 0.0 0.0 0.0 1 20 0.0 3.759e+04 -1.85 0.0 0.0 -388.60 286.18 -150.36 0.0 3.759e+04 -7.154e+04 -7.154e+04 0.0 0.96 0.0 250.0 -355.35 286.18 -150.36 0.0 0.0 0.0 1 21 7.203e+04 0.0 1.85 0.0 0.0 -390.55 -288.13 148.40 0.0 -3.710e+04 7.203e+04 0.0 -3.710e+04 -0.96 0.0 250.0 -357.31 -288.13 148.40 0.0 0.0 0.0 1 22 6.161e+04 2846.29 1.59 0.0 0.0 -391.39 -246.44 -11.39 0.0 2846.29 6.161e+04 0.0 0.0 0.07 0.0 250.0 -358.14 -246.44 -11.39 0.0 0.0 0.0 1 23 0.0 2666.22 -1.85 0.0 0.0 -388.54 286.18 -10.66 0.0 2666.22 -7.155e+04 -7.155e+04 0.0 0.06 0.0 250.0 -355.29 286.18 -10.66 0.0 0.0 0.0 1 24 0.0 3.257e+04 -1.59 0.0 0.0 -387.82 244.48 -130.26 0.0 3.257e+04 -6.112e+04 -6.112e+04 0.0 0.83 0.0 250.0 -354.57 244.48 -130.26 0.0 0.0 0.0 ... 4 111 0.0 -244.41 1.18e-03 0.0 250.0 -356.33 -0.98 0.98 0.0 0.0 0.0 Pilas. M3 mx/mn M2 mx/mn D 2 / D 3 Q 2 / Q 3 N V 2 V 3 T -7.203e+04 -7.203e+04 -1.85 0.0 -1300.25 -288.14 -288.14 0.0 7.203e+04 7.203e+04 1.85 0.0 -320.70 288.14 288.14 0.0 Trave Cmb M3 mx/mn M2 mx/mn D 2 / D 3 Q 2 / Q 3 Pos. N V 2 V 3 T M 2 M 3 daN cm daN cm cm daN cm daN daN daN daN cm daN cm daN cm 5 1 1.257e+05 0.0 -0.81 -2394.81 0.0 3.26 1197.40 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 3.26 -1197.40 0.0 0.0 0.0 0.0 5 2 1.159e+05 0.0 -0.74 -2208.53 0.0 2.97 1104.26 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 2.97 -1104.26 0.0 0.0 0.0 0.0 5 3 4.238e+04 0.0 -0.27 -807.21 0.0 1.27 403.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 1.27 -403.60 0.0 0.0 0.0 0.0 5 4 3.260e+04 0.0 -0.21 -620.93 0.0 0.98 310.46 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 0.98 -310.46 0.0 0.0 0.0 0.0 5 5 1.048e+05 0.0 -0.67 -1996.85 0.0 2.70 998.42 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 2.70 -998.42 0.0 0.0 0.0 0.0 5 6 3.260e+04 0.0 -0.21 -620.93 0.0 0.98 310.46 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 0.98 -310.46 0.0 0.0 0.0 0.0 5 7 1.192e+05 0.0 -0.77 -2270.62 0.0 3.07 1135.31 0.0 0.0 0.0 0.0

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0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 3.07 -1135.31 0.0 0.0 0.0 0.0 5 8 1.127e+05 0.0 -0.72 -2146.44 0.0 2.87 1073.22 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 2.87 -1073.22 0.0 0.0 0.0 0.0 5 9 3.586e+04 0.0 -0.23 -683.02 0.0 1.08 341.51 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 1.08 -341.51 0.0 0.0 0.0 0.0 5 10 2.934e+04 0.0 -0.19 -558.84 0.0 0.88 279.42 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 0.88 -279.42 0.0 0.0 0.0 0.0 5 11 3.260e+04 1773.56 -0.22 -620.93 0.0 1.05 310.46 -8.45 0.14 1773.56 0.14 -0.14 -1773.55 -1.03 0.0 420.0 1.05 -310.46 -8.45 0.14 -1773.55 -0.14 5 12 3.260e+04 3293.75 -0.22 -620.93 0.0 0.91 310.46 -15.68 0.26 3293.75 0.26 -0.26 -3293.75 -0.77 0.0 420.0 0.91 -310.47 -15.68 0.26 -3293.75 -0.26 5 13 3.260e+04 3293.75 -0.20 -620.93 0.0 1.05 310.47 15.68 -0.26 -3293.75 -0.26 -0.26 -3293.75 0.77 0.0 420.0 1.05 -310.46 15.68 -0.26 3293.75 0.26 5 14 3.260e+04 1773.55 -0.20 -620.93 0.0 0.91 310.46 8.45 -0.14 -1773.56 -0.14 -0.14 -1773.56 1.03 0.0 420.0 0.91 -310.46 8.45 -0.14 1773.55 0.14 5 15 3.260e+04 3293.75 -0.22 -620.93 0.0 1.05 310.46 -15.68 0.26 3293.75 0.26 -0.26 -3293.75 -0.77 0.0 420.0 1.05 -310.47 -15.68 0.26 -3293.75 -0.26 5 16 3.260e+04 1773.55 -0.22 -620.93 0.0 0.91 310.46 -8.45 0.14 1773.55 0.14 -0.14 -1773.56 -1.03 0.0 420.0 0.91 -310.46 -8.45 0.14 -1773.56 -0.14 5 17 3.260e+04 1773.56 -0.20 -620.93 0.0 1.05 310.46 8.45 -0.14 -1773.55 -0.14 -0.14 -1773.55 1.03 0.0 420.0 1.05 -310.46 8.45 -0.14 1773.56 0.14 5 18 3.260e+04 3293.75 -0.20 -620.93 0.0 0.91 310.47 15.68 -0.26 -3293.75 -0.26 -0.26 -3293.75 0.77 0.0 420.0 0.91 -310.46 15.68 -0.26 3293.75 0.26 5 19 3.260e+04 3293.75 -0.22 -620.93 0.0 1.05 310.47 15.68 -0.26 -3293.75 -0.26 -0.26 -3293.75 0.77 0.0 420.0 1.05 -310.46 15.68 -0.26 3293.75 0.26 5 20 3.260e+04 1773.56 -0.22 -620.93 0.0 0.91 310.46 8.45 -0.14 -1773.56 -0.14 -0.14 -1773.56 1.03 0.0 420.0 0.91 -310.46 8.45 -0.14 1773.56 0.14 5 21 3.260e+04 1773.56 -0.20 -620.93 0.0 1.05 310.46 -8.45 0.14 1773.56 0.14 -0.14 -1773.56 -1.03 0.0 420.0 1.05 -310.46 -8.45 0.14 -1773.56 -0.14 5 22 3.260e+04 3293.75 -0.20 -620.93 0.0 0.91 310.46 -15.68 0.26 3293.75 0.26 -0.26 -3293.75 -0.77 0.0 420.0 0.91 -310.47 -15.68 0.26 -3293.75 -0.26 5 23 3.260e+04 1773.56 -0.22 -620.93 0.0 1.05 310.46 8.45 -0.14 -1773.56 -0.14 -0.14 -1773.56 1.03 0.0 420.0 1.05 -310.46 8.45 -0.14 1773.56 0.14 5 24 3.260e+04 3293.75 -0.22 -620.93 0.0 0.91 310.47 15.68 -0.26 -3293.75 -0.26 -0.26 -3293.75 0.77 0.0 420.0 0.91 -310.46 15.68 -0.26 3293.75 0.26 ... 8 111 0.0 0.0 0.0 0.0 420.0 0.98 -45.86 0.0 0.0 0.0 0.0 Trave M3 mx/mn M2 mx/mn D 2 / D 3 Q 2 / Q 3 N V 2 V 3 T -0.26 -3293.75 -1.03 -2394.81 0.74 -1197.40 -15.68 -0.26 1.257e+05 3293.75 1.03 0.0 3.26 1197.40 15.68 0.26 VERIFICHE PER ELEMENTI IN ACCIAIO Trave Stato Note V V/T V N/M V stab Cl. LamS 22 LamS 33 Snell. Chi mn V flstLamS LT Chi LT Rif. cmb 5 ok s=2,m=11 0.05 0.27 1 1,1,0,0 6 ok s=2,m=11 0.05 0.27 1 1,1,0,0 7 ok s=2,m=11 2.68e-03 0.03 1 1,12,0,0 8 ok s=2,m=11 2.68e-03 0.03 1 1,25,0,0 Trave V V/T V N/M V stab LamS 22 LamS 33 Snell. Chi mn V flstLamS LT Chi LT 0.05 0.27 Pilas. Stato Note V V/T V N/M V stab Cl. LamS 22 LamS 33 Snell. Chi mn V flstLamS LT Chi LT Rif. cmb 1 ok s=1,m=11 0.02 0.43 1 21,21,0,0 2 ok s=1,m=11 0.02 0.43 1 23,23,0,0 3 ok s=1,m=11 0.02 0.43 1 16,16,0,0 4 ok s=1,m=11 0.02 0.43 1 14,14,0,0 Pilas. V V/T V N/M V stab LamS 22 LamS 33 Snell. Chi mn V flstLamS LT Chi LT 0.02 0.43

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4.2 VERIFICA COLONNA (SEMPLIFICATA)

Momento di calcolo : M = 7,203 KNm PROFILO CIRCOLARE CAVO D= 139,7 mm – sp. 4 mmSEZIONE IN CLASSE 1 Circolari a caldo D t M A I i Wel Wpl [mm] [mm] [kg/m] [cm2] [cm4] [cm] [cm3] [cm3] 139,7 4 13,4 17,1 393 4,8 56,2 73,68 VERIFICA ELEMENTO IN ACCIAIO - Materiale acciaio S 275

139,7 / 4 < 50 x 0,85= 34,93 < 42,50 VERIFICATO – CLASSE 1 tensione caratteristica di snervamento fyk 275 N/mmq VERIFICA A FLESSIONE

M c, Rd = 73,68 x 2.750 / 1,05 =192.971 daNcm =19,29 KNm Tasso di sfruttamento: 7,203 / 19,29 = 0,373 < 1 VERIFICATO

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4.3 VERIFICA TRAVE UPN 180 (Semplificata)

Momento di calcolo : M = 12,57 KNm VERIFICA ELEMENTO IN ACCIAIO Materiale acciaio S 275 tensione caratteristica di snervamento fyk 275 N/mmq Wpl = 179 cm3 VERIFICA A FLESSIONE

M c, Rd = 179 x 2.750 / 1,05 =468.818 daNcm =46,88 Knm Tasso di sfruttamento: 12,57 / 46,88 = 0,27 < 1 VERIFICATO ENTRAMBI I TASSI DI SFRUTTAMENTO RICAVATI CON IL CALCOLO MANUALE SONO COMPATIBILI A I TASSI RICABVATI DAL SOFTWARE e riportati nel grafica a pag. 10

29

4.4 VERIFICA LAMELLE OMBREGGIAMENTO A Z Schema statico: trave su 2 appoggi Luce m. 4,80 – n 7 lamelle al ml Analisi dei carichi: Peso proprio: 5 kg/m Neve: 120 kg/mq pari a 120/7 = 17.1 Kg/m

Profilo a Z:

W el = 18,27 W eff = 17,45 M c, Rd = W eff x Fyk / 1,05 = 17,45 x 2.350 / 1,05 = 39.054 daNcm 3,91 Knm Tasso di sfruttamento: 3,91 / 0,98 = 0,25 < 1 VERIFICATO

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4,5 COLLEGAMENTO COLONNA - FONDAZIONE Verifica agli stati limite dei nodi: 88, 109, 676, 697 Dati colonna: TUBO 139.7x4.0 Jx = Jy = 392,86 cm4 Wx = Wy = 56,24 cm3 d = 139,7 mm s = 4,0 mm Peso = 13,39 daN/m Piastra di base rettangolare 250x250 mm, spessore = 15 mm Tipo di acciaio: Fe 430 Fondazione: Rck CLS = 250 daN/cmq Pressione massima = 92,4 daN/cmq con combinazione di carico n. 11 Coord.vertici dir.3 e 2 (cm) Pres.CLS (daN/cmq) Verifica (< 0.44 Rck) 0,0 0,0 0,0 ok 0,0 25,0 0,0 ok 25,0 25,0 0,0 ok 25,0 0,0 92,4 ok Tirafondi: - Diametro = 12 mm Area = 1,13 cmq, Area ridotta per filettatura = 0,85 cmq (Ar/A = 0,75) Vite classe 8.8 Dado 6S fdN = 5600 daN/cmq fdV = 3960 daN/cmq Tensione normale massima = 2627,2 daN/cmq con combinazione di carico n. 123 Coord.tirafondi dir.3 e 2(cm) Tens.Norm.(daN/cmq) Tens.Tang.(daN/cmq) Verifica 3,0 22,0 2627,2 95,5 ok 22,0 22,0 1549,2 95,5 ok 22,0 3,0 0,0 95,5 ok 3,0 3,0 240,6 95,5 ok Verifica piastra: fd = 2750 daN/cmq Verifica della piastra in corrispondenza del tirafondo con maggior trazione: Trazione massima = 2233,1 daN (c.d.c. n. 123 ) W = 14,1x1,5≤/6 = 5,3 cm3 M = 2233,1x6,5 = 14403,4 daN cm Tensione massima = M / W = 2724,04 daN/cmq < fd (ok) Verifica della piastra nella sezione a filo del pilastro: W = 25,3x1,5≤/6 = 9,5 cm3 M = 13369,2 daN cm Tensione massima = M / W = 1409,29 daN/cmq < fd (ok) SEGUE ELABORATO DI VERIFICA DELL’ANCORAGGIO CON SOFTWARE HILTY

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5 - RELAZIONE GEOTECNICA La presente relazione geotecnica viene redatta in conformità alla relazione geologica fatta dal Geologo dott.

Ziraldo Gianluigi di Fagagna e riferita al sito oggetto delle opere progettate;

La zona si presenta sostanzialmente pianeggiante e si sviluppa ad una quota di circa 94 m s.l.m.m.

La zona è priva di particolarità geomorfologiche e presenta la presenza di un primo livello superficiale terrigeno individuato da caratteristiche meccaniche scadenti.

Poiché trattasi di fondazioni superficiali, pur a fronte di modestissimi carichi di progetto, andranno sostituito

gli eventuali strati superficiali scadenti con materiale sciolto adeguatamente compattato o con calcestruzzo magro. Dal punto di vista sismico il suolo di fondazione viene determinato di categoria B

Si assumono per il terreno di fondazione citato i seguenti parametri fisico meccanici:

• angolo d'attrito interno 34° • peso di volume 20,0 KN/mc • coesione = 0,00 kg/cmq

Conclusioni:

o L’area è morfologicamente stabile. o Le caratteristiche geotecniche dei depositi rientrano nella normalità della zona presa in considerazione e

sono favorevoli a fondazioni superficiali. Dal calcolo della capacità portante del terreno (allegato alla relazione geologica), si ricava che una Resistenza di progetto minima pari a Rd = 16,33 ton/mq a Rd = 1,63 kg/mq considerando la condizione peggiore

il progettista delle strutture

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6 – RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

Trattandosi di un piccolo edificio destinato a pergolato di ombreggiamento in acciaio con fondazione del tipo a platea in c.a.. Si riportano di seguito le pressioni massime sul terreno.

Tali sollecitazioni risultano ovunque inferiori a 0,12 daN/cmq (condizione peggiore) e pertanto al di sotto

della pressione massima ammissibile per il terreno considerato. Si omettono le verifiche a ribaltamento e a scorrimento in quanto non rilevanti per la struttura considerata.

Le verifiche strutturali delle travi di fondazione sono riportate precedentemente nel capitolo dedicato. PRESSIONE MASSIMA SUL TERRENO: σ = 0,12 << 1,63 kg / cmq PRESSIONI SLU

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RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE LEGENDA RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne le opere di fondazione, è possibile in relazione alle tabelle sotto riportate. La prima tabella è riferita alle fondazioni tipo palo e plinto su pali. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le sei componenti di sollecitazione (espresse nel riferimento globale della struttura) per ogni palo componente l’opera. In particolare viene riportato:

Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo codice corrispondente al nome assegnato al tipo di plinto di fondazione:

3) palo singolo (PALO) 4) plinto su palo 5) plinto su due pali (PL.2P) 6) plinto su tre pali (PL.3P) 7) plinto su quattro pali (PL.4P) 8) plinto rettangolare su cinque pali (PL.5P.R) 9) plinto pentagonale su cinque pali (PL.5P) 10) plinto su sei pali (PL.6P)

Palo numero del palo Comb. combinazione di carico in cui si verificano le sei componenti di sollecitazione. Quota quota assoluta della sezione del palo per cui si riportano le sei componenti di

sollecitazione. L’azione Fz ( corrispondente allo sforzo normale nel palo) è costante poiché il peso del palo stesso non è considerato nella modellazione. La seconda tabella è riferita alle fondazioni tipo plinto su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni nei quattro vertici dell’impronta sul terreno. In particolare viene riportato:

Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo Codice identificativo del nome assegnato al plinto area area dell’impronta del plinto Wink O Wink V coefficienti di Winkler (orizzontale e verticale) adottati Comb Combinazione di carico in cui si verificano i valori riportati Pt (P1 P2 P3 P4) valori di pressione nei vertici

La terza tabella è riferita alle fondazioni tipo platea su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni in ogni vertice (nodo) degli elementi costituenti la platea. La quarta tabella è riferita alle fondazioni tipo trave su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni alle estremità dell’elemento e la massima (in valore assoluto) pressione lungo lo sviluppo dell’elemento. Vengono inoltre riportati, con funzione statistica, i valori massimo e minimo delle pressioni che compaiono nella tabella. RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 -0.12 -0.10 -0.10 -0.07 -0.09 -0.07 -0.10 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.06 -0.09 -0.09 -0.05 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.05 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.09 -0.06 -0.09 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.06 -0.06 -0.09 -0.09 -0.05 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.05 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.09 -0.06 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 -0.07 2 -0.12 -0.10 -0.10 -0.07 -0.09 -0.07 -0.10 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.06 -0.06 -0.08

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-0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 -0.07 3 -0.12 -0.09 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.10 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 -0.07 4 -0.12 -0.10 -0.10 -0.07 -0.09 -0.07 -0.10 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.08 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.07 -0.08 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.06 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 -0.07 5 -0.12 -0.09 -0.09 -0.07 -0.09 -0.07 -0.10 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.06 -0.08 -0.09 -0.06 -0.07 -0.08 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.08 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.06 -0.08 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 ... 784 -0.07 -0.08 -0.06 -0.09 -0.07 -0.08 -0.06 -0.07 -0.09 -0.07 -0.07 Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... -0.12 -0.05 Progettazione delle fondazioni Il D.M.14/02/2008 - par: 7.2.5 prevede: GuscioStato Nodo x/d verif. ver. rid Rif. cmb Af pr- Af pr+ Af sec- Af sec+ Rete pr + Aggiuntivi Rete sec + Aggiuntivi 1 ok 1 0.12 5.72e-03 6.58e-05 35,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 4 0.12 6.95e-03 5.81e-05 38,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 3 0.12 0.01 4.76e-05 1,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 2 0.12 6.95e-03 5.81e-05 18,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 2 ok 2 0.12 0.02 2.05e-04 13,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 3 0.12 0.02 1.33e-04 18,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 6 0.12 0.02 1.05e-04 18,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 5 0.12 0.02 1.85e-04 13,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 3 ok 5 0.12 0.03 3.24e-04 17,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 6 0.12 0.03 2.12e-04 17,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 8 0.12 0.03 1.97e-04 17,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 7 0.12 0.03 3.16e-04 17,15 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 4 ok 7 0.12 0.04 3.69e-04 37,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 8 0.12 0.05 3.25e-04 37,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10 0.12 0.05 3.19e-04 37,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 9 0.12 0.04 3.65e-04 37,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 5 ok 9 0.12 0.05 3.70e-04 37,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10 0.12 0.05 4.24e-04 37,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 12 0.12 0.05 4.22e-04 36,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 11 0.12 0.05 3.73e-04 36,35 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 6 ok 11 0.12 0.05 4.15e-04 42,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 12 0.12 0.05 4.66e-04 40,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 14 0.12 0.05 4.63e-04 42,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 13 0.12 0.05 4.11e-04 42,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 7 ok 13 0.12 0.05 4.68e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 14 0.12 0.05 4.59e-04 38,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 16 0.12 0.05 4.58e-04 38,41 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 15 0.12 0.05 4.67e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 8 ok 15 0.12 0.04 4.83e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 16 0.12 0.04 4.27e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 18 0.12 0.05 4.29e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 17 0.12 0.05 4.84e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 9 ok 17 0.12 0.04 4.76e-04 38,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 18 0.12 0.04 3.86e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 20 0.12 0.04 3.88e-04 38,37 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 19 0.12 0.04 4.76e-04 38,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10 ok 19 0.12 0.04 4.71e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 20 0.12 0.04 3.53e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 22 0.12 0.04 3.54e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 21 0.12 0.04 4.72e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 11 ok 21 0.12 0.04 4.53e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s)

35

22 0.12 0.04 3.46e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 24 0.12 0.05 3.46e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 23 0.12 0.05 4.54e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 12 ok 23 0.12 0.05 4.29e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 24 0.12 0.05 3.32e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 26 0.12 0.05 3.33e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 25 0.12 0.05 4.30e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) 13 ok 25 0.12 0.05 4.03e-04 1,17 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) ... 729 ok 756 0.12 6.95e-03 5.81e-05 31,34 7.8 7.8 7.8 7.8 10/20+(12/29 i 12/29 s) 10/20+(12/29 i 12/29 s) Guscio x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+ Af sec- Af sec+ 0.12 0.36 8.95e-04 7.78 7.78 7.78 7.78

Armatura Doppia rete ø 10 / 20 x 20 + aggiuntivi 3+3 aggiuntivi sul perimetro ø 12 /25 con staffe ø8/25

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7 - VALIDAZIONE DEI RISULTATI DEI CALCOLI E DELLE VERIFICHE (PUNTO 10.2 D.M. 14/01/2008)

I calcoli sono stati eseguiti con l'ausilio di programma di calcolo di comprovata affidabilità (2S.I. Software e Servizi per l'Ingegneria S.r.l. Via Garibaldi, 90 44121 Ferrara FE) che possiede tutta la documentazione per la verifica dell’affidabilità dei codici utilizzati ai sensi del D.M. 14/01/08 cap. 10.2 e reperibile al sito http://www.2si.it/software/Affidabilità.htm.

- Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo - Affidabilità dei codici utilizzati - Validazione dei codici Con riferimento al Documento di Affidabilità “Test di validazione del software di calcolo PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e PRO_MST” - versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano gli esempi applicativi che in questa sede non vengono riportati. Si verificano comunque i principali parametri di calcolo: Massa sismica x g = 1.491,81 DaN (da modello di calcolo) Dal calcolo manuale risulta: Massa copertura lamelle. 7 lamelle al m (peso lamelle 5 kg/m) 4,80 x 4,80 x 35 = 806,00 daN Piastre, profili a L = 100,00 daN Colonne 4 x 2,50 x 13,50 = = 135,00 daN travi UPN 180: 4 x 4,80 x 22 = 422,00 daN TOTALE Massa sismica x g = 1.463 daN Compatibile con la massa sismica da modello: scostamento del 1.8 % ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.658 g A cui corrisponde un tagliante alla base pari a : 981,61 daN A seguito della realizzazione della copertura frangisole in lame a Z di acciaio la struttura risulta di una massa tale da rendere dimensionante il sisma e non il vento: Infatti: Superficie resistente a vento: Pilastri: 4 x 0,14 x 2,50 = 1,40 copertura: 5,00 x 0,20 x 1,50 (considerando il vento in diagonale) = 1,50 Sollecitazione dovuta al vento: 2,90 x 67 x 1,50 = 291,00 daN << 981,61 daN

Il progettista delle strutture

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8 – PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE

DESCRIZIONE DELL'ELEMENTO STRUTTURALE

OPERE DI FONDAZIONE

Elementi del sistema edilizio atti a trasmettere al terreno le azioni esterne e il peso proprio della struttura.

LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI

Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione

MODALITA' DI CONTROLLO

Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedono fenomeni di cedimenti strutturali.

PERIODICITA'

Annuale

PROBLEMI RISCONTRABILI

Formazione di fessurazione o crepe.

Corrosione delle armature.

Disgregazione del copriferro con evidenza barre di armatura.

POSSIBILI CAUSE

Alternanza di penetrazione e di ritiro dell'acqua.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)

Riparazioni localizzate delle parti strutturali.

Ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato.

Protezione dei calcestruzzi da azioni disgreganti.

Protezione delle armature da azioni disgreganti.

STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL'OPERA

Vernici, malte e trattamenti speciali.

Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.

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DESCRIZIONE DELL'ELEMENTO STRUTTURALE

OPERE IN ACCIAIO

Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di trasmetterle alle strutture in

elevazione ed alle parti strutturali ad essi collegate.

LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI

Adeguata resistenza meccanica.

MODALITA' DI CONTROLLO

Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedono fenomeni di cedimenti strutturali.

PERIODICITA'

Annuale

PROBLEMI RISCONTRABILI

Fenomeni di deterioramento e degrado dei materiali.

Dissesto delle strutture dovuti a fenomeni di ossidazione.

POSSIBILI CAUSE

Distacco tra i vari componenti.

Anomali incrementi dei carichi da sopportare.

Fenomeni atmosferici.

Incendi.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)

Riparazioni localizzate delle parti strutturali.

Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati.

Ripristino o sostituzione delle parti deteriorate.

STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL'OPERA

Vernici.

Zincatura.

Il Committente Il Direttore dei Lavori Il progettista delle strutture