Relazione di calcolo Scuola

Corso di Laurea in Infrastrutture e Sistemi di Trasporto

CORSO DI PROGETTO DI STRUTTURE I

Progetto : RISTRUTTURAZIONE DI UN EDIFICIO AD USO SCOLASTICO, a Gorizia (GO)

Docente: Prof. Isaia Clemente

Studente: Riccardo Pagot

Matricola n. 8800017

Fac

olt

à d

i In

gegn

eria

Civ

ile

An

no A

ccad

emic

o

2008

-2009

Un

ive

rsit

à d

eg

li S

tud

i d

i T

rie

ste

Riccardo Pagot Sommario III | Pagina

Corso di: Progetto di Strutture I A.A. 2009/10 Facoltà di Ingegneria Civile

SOMMARIO

1. GENERALITÀ DELL’OPERA E DEI MATERIALI ................................................................................... VI

1.1 DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA ........................................................................................................ VI

1.2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO ...................................................................................................................... VI

1.3 PRINCIPALI CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI ............................................................................. VII 1.3.1 Calcestruzzo C25/30 (NTC 2008; par.11.2.10.3) .......................................................................... VII 1.3.2 Barre di armatura B450C ............................................................................................................... VII 1.3.3.A - Legno lamellare incollato omogeneo GL28h ............................................................................ VII 1.3.3.B Legno lamellare incollato omogeneo GL24h ............................................................................ VIII 1.3.3.c Pannello a scaglie orientate OSB/4 ............................................................................................. IX

2. PROGETTO E VERIFICA DEI SOLAI IN LATERO CEMENTO................................................................. XII

2.1 PREDIMENSIONAMENTO E VERIFICHE SLU-SLE – “SOLAIO TIPO 1” ......................................................... XV 2.1.1 - Predimensionamento.................................................................................................................... XV 2.1.2. - Verifiche SLU ............................................................................................................................. XVII 2.1.3. - Verifiche SLE ............................................................................................................................... XX

2.2 PREDIMENSIONAMENTO E VERIFICHE SLU-SLE – “SOLAIO TIPO 3” ...................................................... XXV 2.2.1 - Predimensionamento................................................................................................................. XXV 2.2.2 - Verifiche SLU ........................................................................................................................... XXVII 2.2.3 - Verifiche SLE ............................................................................................................................. XXX

2.3 PREDIMENSIONAMENTO E VERIFICHE SLU-SLE – “SOLAIO TIPO 2” .................................................. XXXVII 2.3.1 - Predimensionamento............................................................................................................. XXXVII 2.3.2 - Verifiche SLU .......................................................................................................................... XXXIX 2.3.3 - Verifiche SLE .............................................................................................................................. XLII

2.4 CORDOLO IN CEMENTO ARMATO ........................................................................................................... XLVII 2.4.1 - Dimensionamento iniziale ........................................................................................................ XLVII 2.4.2 – Calcolo dei carichi Agenti ....................................................................................................... XLVIII 2.4.3 - Verifica a taglio ........................................................................................................................ XLVIII 2.4.4 – calcolo e verifica della coda di rondine ..................................................................................... XLIX

3. PROGETTO E VERIFICA DEI SOLAI IN LEGNO DEL PRIMO E SECONDO PIANO ............................. LII

3.1 - SOLAIO LEGNO TIPO 1............................................................................................................................ LIV 3.1.1 - Dimensionamento iniziale ........................................................................................................... LIV 3.1.2 – Analisi dei carichi ......................................................................................................................... LV 3.1.3 - Verifiche SLU ............................................................................................................................... LVI 3.1.4 - Verifica SLU della sezione composta ........................................................................................ LVII 3.1.5 - Verifiche SLE ............................................................................................................................. LXIII

3.2 - SOLAIO LEGNO TIPO 3......................................................................................................................... LXVII 3.2.1 - Dimensionamento iniziale ........................................................................................................ LXVII 3.2.2 – Analisi dei carichi .................................................................................................................... LXVIII 3.2.3 - Verifiche SLU ........................................................................................................................... LXVIII 3.2.4 - Verifica SLU della sezione composta ........................................................................................ LXX 3.2.5 - Verifiche SLE ........................................................................................................................... LXXV

Riccardo Pagot Sommario IV | Pagina


3.3 - SOLAIO LEGNO TIPO 2....................................................................................................................... LXXIX 3.3.1 - Dimensionamento iniziale ...................................................................................................... LXXIX 3.3.2 – Analisi dei carichi .................................................................................................................... LXXX 3.3.3 - Verifiche SLU ........................................................................................................................... LXXX 3.3.4 - Verifica SLU della sezione composta ................................................................................... LXXXII 3.3.5 - Verifiche SLE ....................................................................................................................... LXXXVII

4. PROGETTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI COPERTURA .................................. XCII

4.1- TAVOLATO INFERIORE ......................................................................................................................... XCIII 4.1.1 - Scelta materiale e dimensionamento iniziale ........................................................................... XCIII 5.1.2 - Analisi dei carichi ...................................................................................................................... XCIII 4.1.3 - Verifiche SLU ............................................................................................................................. XCV 4.1.4 - Verifiche SLE ........................................................................................................................... XCVII

4.2 - TRAVETTO ....................................................................................................................................... XCVIII 4.2.1 – Scelta e Dimensionamento Inziale ........................................................................................ XCVIII 4.2.2 – Analisi dei carichi ..................................................................................................................... XCIX 4.2.3 - Verifiche SLU .................................................................................................................................. C 4.2.4 - Verifiche SLE ................................................................................................................................ CII

4.3 - TRAVE PRINCIPALE DI COLMO ................................................................................................................ CIV 4.3.1 - Scelta materiale e dimensionamento iniziale ............................................................................. CIV 4.3.2 - Analisi dei carichi ........................................................................................................................ CIV 4.3.3 - Verifiche SLU ............................................................................................................................... CV 4.3.4 - Verifiche SLE ............................................................................................................................. CVII

4.4 – TRAVE DI DISPLUVIO .......................................................................................................................... CVIII 4.4.1 - Scelta materiale e dimensionamento iniziale ............................................................................. CIX 4.4.2 - Analisi dei carichi ........................................................................................................................ CIX 4.4.3 - Verifiche SLU .............................................................................................................................. CXI 4.4.4 - Verifiche SLE ............................................................................................................................. CXII

5. VERIFICA DEGLI ELEMENTI IN MURATURA ESISTENTE ................................................................. CXIV

5.1 INTRODUZIONE ..................................................................................................................................... CXIV

5.2 MATERIALI ........................................................................................................................................... CXIV

5.3 ANALISI DEI CARICHI .............................................................................................................................. CXV

5.4 VENTO ................................................................................................................................................. CXVI

5.5 CARICHI VERTICALI .............................................................................................................................. CXXII

5.6 MODELLO IN SAP 2000 (VERS.12.0.0) ................................................................................................ CXXVI 5.6.1 Geometria e Nomenclatura ...................................................................................................... CXXVI 5.6.2 Vincoli ........................................................................................................................................ CXXX 5.6.3 Carichi ...................................................................................................................................... CXXXII

5.7 VERIFICA DEI MASCHI MURARI ........................................................................................................... CXXXIII 5.7.1 Verifica a pressoflessione per azioni fuori piano .................................................................... CXXXV 5.7.2 Verifica a pressoflessione per azioni nel piano ..................................................................... CXXXVI 5.7.3 Verifica a taglio ..................................................................................................................... CXXXVII

5.8 VERIFICA DELLE FASCE DI PIANO ............................................................................................................ CXL 5.8.1 Verifica a presso-flessione .......................................................................................................... CXL 6.8.2 Verifica a taglio ............................................................................................................................ CXL

6. INTERVENTO SULLA MURATURA ESISTENTE ............................................................................ CLXXX

6.1 - INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI ......................................................................................................... CCV

6.2 - VERIFICA DEL TERRENO IN FONDAZIONE ............................................................................................... CCV

6.3 - VERIFICA ALLE AZIONI CONCENTRATE SUI MASCHI ................................................................................ CCVI

Riccardo Pagot Sommario V | Pagina


7. PROGETTO E VERIFICA DI UNA SCALA .......................................................................................... CCVII

7.1 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DI UNA RAMPA .................................................................................... CCVIII 7.1.1 – Analisi dei Carichi .................................................................................................................. CCVIII 7.1.2 – Dimensionamento agli Slu ....................................................................................................... CCIX 7.1.3 – Verifiche Sle ............................................................................................................................. CCXI

7.2 DIMENDIONAMENTO E VERIFICA DI UN PIANEROTTOLO.......................................................................... CCXIII 7.2.1 – Analisi dei Carichi ................................................................................................................. CCXIV 7.2.2 – Dimensionamento agli Slu .................................................................................................... CCXIV 7.2.3 – Verifiche Sle ......................................................................................................................... CCXVII

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali VI | Pagina


1. GENERALITÀ DELL‟OPERA E DEI MATERIALI

1.1 DESCRIZIONE GENERALE DELL'OPERA

L'edificio oggetto di ristrutturazione è sito nel comune di Gorizia, e ad intervento ultimato risulterà

adibito ad uso pubblico scolastico.

L'edificio è composto da quattro piani fuori terra, e la struttura portante è in muratura realizzata con

mattoni pieni sovrapposti in opera gli uni agli altri, con interposizione di malta cementizia.

Il tetto, a falde inclinate, è realizzato con elementi lignei quali travi di colmo, puntoni, tavolato e

capriate, nonché da tegole in laterizio a formare un manto di copertura.

Le murature trasferiscono il carico al terreno mediante una fondazione continua anch'essa realizzata in

muratura ed avente una dimensione in pianta maggiore rispetto ai muri sovrastanti.

L‟opera di ristrutturazione si compone dei seguenti interventi strutturali:

nuova copertura in legno lamellare;

nuovo solaio sottotetto in legno tradizionale (travi in legno lamellare più tavolato non collaborante);

nuovi solai piano primo e secondo in legno-calcestruzzo (travi in legno lamellare più soletta di

calcestruzzo armato collaborante);

nuovo solaio piano terra in latero-cemento;

interventi di consolidamento della muratura esistente;

La struttura portante in muratura è stata modellata e verificata secondo uno schema a telaio

equivalente; l'analisi statica lineare è stata eseguita con il software strutturale agli elementi finiti

SAP2000 v.11.0.0.

Tutti gli altri elementi strutturali sono stati calcolati e verificati con schemi statici semplificati, in ogni

caso cautelativi.

1.2 NORMATIVE DI RIFERIMENTO

Tutti i calcoli sono eseguiti secondo i criteri della Scienza delle Costruzioni. Le verifiche sono svolte

utilizzando il metodo degli stati limite. Le unità di misura utilizzate sono quelle del Sistema

Internazionale SI.

Gli elementi strutturali non espressamente riportati nella relazione sono stati comunque calcolati e

dimensionati secondo i criteri sopra citati; analogamente le verifiche che non risultano esplicitate si

intendono comunque soddisfatte.

Tutti i calcoli e le verifiche sono redatti in conformità alla normativa vigente in materia, ed in particolare:

D.M. 14/01/2008 “Norme Tecniche per le Costruzioni” , con l'ausilio della Circolare 2 febbraio

2009, n. 617 “Istruzioni per l'applicazione delle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al

D.M. 14 gennaio 2008”;

CNR-DT 206/2007 “Istruzioni per il Progetto,l’Esecuzione e il Controllo delle Strutture in Legno”;

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali VII | Pagina


EC2 – “Progettazione delle strutture in calcestruzzo”;

EC5 – “Progettazione delle strutture in legno”;

EC6 – “Progettazione di strutture in muratura”.

1.3 PRINCIPALI CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI

1.3.1 CALCESTRUZZO C25/30 (NTC 2008; PAR.11.2.10.3)

fck = 0,83* Rck =24,9 N/mm2

Rck = 30 N/mm2

c =1,5

cc = 0,85

fcm = fck + 8 = 32,9 N/mm2

fcd = cc* fck/ c = 14,11 N/mm2

fctm = 0,30*fck 2/3 = 2,56 N/mm2

fctk =0,70* fctm = 1,79 N/mm2

fctd =fctk / c = 1,19 N/mm2

Ecm = 22000* (fcm /10)^0,3 = 31447,16 N/mm2

cu = 0,035

1.3.2 BARRE DI ARMATURA B450C

fyk = 450 N/mm2

s = 1,15

fsd = fyk / s =391,30 N/mm2

su = 0,01

Es= 208000 N/mm2

yd= fsd / Es = 0,0019

1.3.3.A - LEGNO LAMELLARE INCOLLATO OMOGENEO GL28H

R.a flessione

fm,g,k = 28 N/mm2

R. a trazione

ft,0,g,k = 19,5 N/mm2

ft,90,g,k = 0,45 N/mm2

R. a compressione

fc,0,g,k = 26,5 N/mm2

fc,90,g,k = 3 N/mm2

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali VIII | Pagina


R. a taglio

fV,g,k = 3,20 N/mm2

Modulo di elasticità

E0,g,mean = 12.600 N/mm2

E0,g,0,5 = 10.200 N/mm2

E90,g,mean = 420 N/mm2

Modulo di taglio

Gg,mean = 780 N/mm2

Massa volumica

ρg,k = 410 kg/m3

Coef. Sicurezza SLU

m = 1,45

Classe di servizio 1

Kmod =0,9

1.3.3.B LEGNO LAMELLARE INCOLLATO OMOGENEO GL24H

R.a flessione

fm,g,k = 24 N/mm2

R. a trazione

ft,0,g,k = 16,5 N/mm2

ft,90,g,k = 0,40 N/mm2

R. a compressione

fc,0,g,k = 24,0 N/mm2

fc,90,g,k = 2,70 N/mm2

R. a taglio

fV,g,k = 2,70 N/mm2


E0,g,mean = 11.600 N/mm2

E0,g,0,5 = 9.400 N/mm2

E90,g,mean = 390 N/mm2

Modulo di taglio

Gg,mean = 720 N/mm2

Massa volumica

ρg,k = 380 kg/m3

Coef. Sicurezza SLU

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali IX | Pagina


m = 1,45


Kmod =0,9

1.3.3.C PANNELLO A SCAGLIE ORIENTATE OSB/4

R.a flessione

fm,g,k = 21 N/mm2

R. a trazione

ft,0,g,k = 10,9 N/mm2

ft,90,g,k = 8 N/mm2

R. a compressione

fc,0,g,k = 17 N/mm2

fc,90,g,k = 13,70 N/mm2

R. a taglio

fV,g,k = 6,9 N/mm2


E0,g,mean = 6.780 N/mm2

E0,g,0,5 = - N/mm2

E90,g,mean = 2.680 N/mm2

Modulo di taglio

Gg,mean = 1.090 N/mm2

Massa volumica

ρg,k = 650 kg/m3

Coef. Sicurezza SLU

m = 1,40


Kmod =0,9

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali X | Pagina


1.3.4 CONNESSIONE MECCANICA PANNELLO-TRAVE LAMELLARE CON CHIODI LISCI INFISSI

SENZA PREFORATURA

collegamento per solaio legno-legno tipo A

Diametro

Φ= 10 mm

modulo di scorrimento iniziale

Kser = 2.960,28 N/mm2

modulo di scorrimento ultimo

Ku = 1.973,52 N/mm2

profondità di infissione nel pannello

t1 = 40,00 mm

profondità di infissione nella trave

t2= 110,00 mm

profondità connessione

t = 150,00 mm

massa volumica

ρk = 516,24 kg/m3

collegamento per solaio legno-legno tipo B

Diametro

Φ= 6 mm


Kser = 1.343,48 N/mm2


Ku = 895,65 N/mm2


t1 = 40,00 mm


t2= 70,00 mm


t = 110,00 mm

massa volumica

ρk = 496,99 kg/m3

Riccardo Pagot 1 – Generalità dell‟opera e dei materiali XI | Pagina


collegamento per solaio legno-legno tipo D

Diametro

Φ= 4 mm


Kser = 2.215,91 N/mm2


Ku = 1.477,28 N/mm2


t1 = 40,00 mm


t2= 60,00 mm


t = 100,00 mm

massa volumica

ρk = 496,99 kg/m3

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XII | Pagina


2. PROGETTO E VERIFICA DEI SOLAI IN LATERO CEMENTO.

Per il rifacimento del solaio del piano rialzato è previsto l‟uso di travetti tralicciati prefabbricati con

soletta di completamento in calcestruzzo, armata con rete elettrosaldata ed eventuali ferri FeB44K

nelle zone a momento negativo.

Si è dimensionato il solaio in base ai due schemi limite di appoggio perfetto e incastro perfetto. Grazie

alle sue capacità duttili, il solaio in opera raggiungerà un suo equilibrio interno ed una configurazione

congruente ,con valori delle sollecitazioni inferiori o al più uguali a quelle stimate in fase di progetto,

con riferimento ai suddetti casi limite.

Con riferimento alla pianta del piano rialzato,sono stati individuati dodici ambienti (con numerazione

progressiva “solaio pt 1-12”) come indicato in fig. 1a.

fig. 2.1 : schema di orditura impalcato

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XIII | Pagina


Per gli ambienti caratterizzati da luci libere di inflessione più grandi si è scelto di adoperare il

travetto tralicciato binato TRIGON tipo T7 prodotto dalla ditta Giuliane Solai; tale tipologia di

solaio sarà in seguito indicata con il numero 1. (solai piano terra 1, 4)

Per gli ambienti caratterizzati da luci libere di inflessione medie si è scelto di adoperare il

travetto tralicciato binato TRIGON tipo T7 prodotto dalla ditta Giuliane Solai; tale tipologia di

solaio sarà in seguito indicata con il numero 2. ( solai piano terra 2, 3, 10, 11, 12)

Per l‟ambiente “solaio pt 5” ,corrispondente al corridoio, si è adoperato il travetto tralicciato

singolo TRIGON tipo T7; tale tipologia di solaio sarà in seguito indicata con il numero 3.

La struttura del travetto tralicciato è costituita da un fondello in laterizio, avente base di 12cm, altezza

di 4cm e spessore di 1cm, riempito con calcestruzzo avente una resistenza caratteristica R‟ck superiore

a 30N/mm2. Nel fondello viene posizionata l‟armatura: quella di base è costituita da un traliccio

elettrosaldato di altezza pari a 12.5cm, costituito da 2φ5.25 inferiori, da 1φ7 superiore e da due

greche continue φ5 poste lateralmente; esso garantisce una perfetta continuità tra travetto tralicciato e

getto integrativo. Il travetto tipo 0 prevede un‟armatura costituita dal solo traliccio di base; vengono

proposti ulteriori 4 tipi di travetti, aventi armature crescenti. E‟ prevista inoltre la possibilità di inserire

delle barre aggiuntive, in acciaio FeB44k, sopra il fondello in laterizio, annegandole nel getto in opera di

calcestruzzo. In fig.2.2 è rappresentata la geometria del travetto TRIGON e le varie tipologie previste in

catalogo.

fig. 2.2

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XIV | Pagina


Nella tab.2.1 sono indicate le luci di ciascun ambiente, e la conseguente tipologia di travetto adottata,

con le caratteristiche geometriche fondamentali di ogni tipo di solaio, ossia:

larghezza dell‟elemento in laterizio, l pign;

numero di travetti per sezione resistente di solaio, n trav;

larghezza del singolo travetto, b trav;

interasse tra due sezioni resistenti di solaio, i [cm]

SOLAIO PIANO TERRA ID solaio Luce [m] Solaio Tipo

TIPOLOGIA latero cemento

PT1 7,46 1

PT2 4,89 2

PT3 5,20 2

PT4 7,46 1

PT5 3,15 3

Solaio Tipo Lun. Max[m] N° travi I. travi

PT6 3,15 3

1 7,46 2 0,62

PT7 3,15 3

2 5,20 1 0,50

PT8 3,15 3

3 3,15 1 0,60

PT9 3,15 3

PT10 5,13 2

PT11 4,89 2

PT12 5,13 2

tab.2.1

In fig. 2.3 sono riportate le sezioni dei due tipi di solai, rispettivamente A e B.

fig. 2.2 : sezioni tipo

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XV | Pagina


Le tre tipologie di solaio, 1, 2 e 3, sono state dimensionate ciascuna secondo la maggiore delle luci

degli ambienti, per i quali esse sono state adoperate.

Le tre sezioni resistenti assunte a base dei calcoli sono quelle indicate in fig.2.3, fig. 2.4 e fig. 2.5.

Di seguito riportiamo le verifiche agli SLU e agli SLE previste ai sensi della normativa adottata

(DM14.01.2008,cap.4), per i due tipi di solaio.

2.1 PREDIMENSIONAMENTO E VERIFICHE SLU-SLE – “SOLAIO TIPO 1”

2.1.1 - PREDIMENSIONAMENTO

Dimensionamento iniziale

L Luce travetti 7,46 m

i Interasse travetti 0,62 m 62 - 72 [cm]

H Altezza solaio 0,33 m 0,298 OK

TRAVE IN CLS

n numero travetti 2 m

l larghezza travetto 0,12 m

bw larghezza ANIMA 0,24 m

hw altezza ANIMA 0,28 m

ht altezza SOLETTA 0,05 m

a apoggio travetto in cls 0,30 m

L‟altezza totale minima del solaio,comprensiva dunque dello spessore di cappa, viene determinata

dalla condizione H min = L/25 essendo L la luce di progetto.

Luce solaio, L : 7,46 m

Altezza totale minima, H min: 300 mm

Scelta del travetto

Tipo: Trigon T 7

Altezza laterizio, hl : 280 mm

Altezza cappa (soletta) ,hs: 50 mm

Altezza totale solaio, H : 330 mm

Copriferro inferiore ,d'+ :20 mm

Altezza utile inferiore, d+=H –d‟+: 310 mm

Copriferro superiore,d'- : 40 mm

Altezza utile superiore, d- = H – d‟-: 290 mm

Peso in opera: 4,73 kN/m2

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XVI | Pagina


Momento inerzia sezione completamente reagente, J x : 160796 cm4

Interasse travetti, i : 0,62 m

Numero travetti, n : 2

Larghezza travetto, bt : 120 mm

Larghezza laterizio, bl : 380 mm

Analisi dei carichi

CARICHI AGENTI

peso solaio in opera 4,45 kN/m2

Gk1 peso proprio strutturale 4,45 kN/m2

Gk2 peso proprio non strutturale 2,03 kN/m2 dipende dalla tipologia di solaio

massetto 0,75 kN/m2 Peso Spec. Spess.

15 0,05

isolamento 0,08 kN/m2 Peso specifico Spess.

3,2 0,025

piastrelle 0,40 kN/m2

divisori interni 0,80 kN/m2 ricavato dalla NTC 3.1.3.1

Qk carico variabile 6,00 kN/m2 dipende dalla categoria dell'edificio pag13 NTC2008

CARICHI AGENTI SULLA TRAVE

Gk1 peso proprio strutturale 2,76 kN/m

Gk2 peso proprio non strutturale 1,26 kN/m

Qk carico variabile 3,72 kN/m

Si combinano i suddetti carichi caratteristici ,secondo normativa, ciascuno moltiplicato per opportuni

coefficienti amplificativi per passare così ai valori di progetto dei carichi considerati.

COEFFICIENTI γg1 Coef. Parziali lato carichi 1,30

γg2 Coef. Parziali lato carichi 1,50

γq Coef. Parziali lato carichi 1,50

ψq0 Coef. Di combinazione 0,70



CARATTERISTICHE DELLA SOLLECITAZIONE

SLU SLE rara SLE freq SLE perma

Fd carico per ogni azione 11,05 7,74 6,6216 6,2496 kN/m

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XVII | Pagina


Sezione resistente

Come sezione resistente si assume quella di seguito indicata in fig. 2.3: in essa si intendono associati

due travetti TRIGON T7, ciascuno con la propria armatura commerciale.

fig. 2.3

2.1.2. - VERIFICHE SLU

o Calcolo sollecitazioni, verifiche a flessione e calcolo armatura

Il solaio viene dimensionato e verificato come una serie di travi accostate con sezione a T. Per tenere

conto dell'indeterminata rigidezza dei vincoli d'appoggio, si considera lo schema statico di trave in

semplice appoggio e si aggiunge, sempre all'appoggio, un momento negativo fittizio con valore

massimo pari a qd * l 2/12. I diagrammi delle sollecitazioni inoltre sono stati traslati della quantità a =

0,9 d, con d altezza utile della sezione.

Le sezioni di controllo che sono state verificate sono quella di mezzeria e quella di appoggio in cui si

hanno rispettivamente il massimo momento positivo ed il massimo momento negativo.

Per entrambe le sezioni si è predimensionata l'area minima di armatura mediante la relazione

sdsds*d*f,/MA 90

min

quindi si è passati ad un area commerciale superiore o uguale alla minima ed infine si sono valutati i

momenti resistenti delle sezioni con riferimento ai diagrammi di calcolo tensione-deformazione del

calcestruzzo e dell'acciaio.

TRAVETTO ALL'APPOGGIO SLU SLE rara SLE freq SLE perma

Msd- Momento negativo -51,27 -35,88 -30,71 -28,98 kNm

Msd+ Momento positivo 0,00 0,00 0,00 0,00 kNm

Vsd Taglio massimo 41,23 28,86 24,70 23,31 kN

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XVIII | Pagina






CALCOLO ARMATURA

As - Armatura negativa 501,98 mm2

As + Armatura positiva 0,00 mm2

n. travetti n. ferri Φ [mm] As

As - 2 2 16 804,25 mm2 OK

2 2 5,5 95,03

2 2 14 615,75

2 1 10 157,08

As + 3,00 867,86 mm3 OK

TRAVETTO MEZZERIA SLU SLE rara SLE freq SLE perma

Msd- Momento negativo 0,00 0,00 0,00 0,00 kNm



CALCOLO ARMATURA




As - 2 2 14 615,75 mm2 OK

2 2 5,5 95,03

2 2 14 615,75

2 1 10 157,08

As + 3,00 867,86 mm2 OK

o Verifica a taglio

Come noto il solaio è un tipico elemento non armato a taglio. In questo caso, come richiesto da

normativa, il taglio resistente viene valutato considerando solo il contributo resistivo a trazione del

calcestruzzo. Con riferimento all'elemento fessurato da momento flettente, la resistenza al taglio è

stata valutata secondo la formula 4.1.14 riportata nel DM14-01-2008:

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XIX | Pagina


o Verifica dell'armatura agli appoggi

Come prescritto da normativa, inoltre, si verifica che in corrispondenza degli appoggi le armature

longitudinali siano in grado di assorbire uno sforzo pari al taglio sull'appoggio. A tal fine si utilizza, solo

nelle zone di appoggio e per la sola lunghezza necessaria,un ferro FeB44K da porre prima del getto

sopra il fondello del traliccio.

As *fsd > Vsd

o Lunghezza minima degli ancoraggi

La lunghezza di ancoraggio è funzione della tensione tangenziale ultima di aderenza calcolata come

segue:

cbkbdff /

con 25,2ctkbk

ff , dove vale 1 per barre con diametro minore o uguale a 32 mm. In

definitiva la lunghezza di ancoraggio minima è ricavata dalla seguente:

4*/*bdsdb

ffL

in cui è il diametro della barra longitudinale in grado di assorbire uno sforzo di trazione pari al taglio.

Nel caso in esame si ha a disposizione un 16 e la lunghezza di ancoraggio risulta pari a L b = 50. Si

assume L b =55 cm.

TAGLIO AGLI APPOGGI senza armatura trasversale d Altezza utile As supplementare 0,31 m

k 1,80

k < 2 OK

fck R. caratteristica cilindrica 24,90 N/mm2

Vmin 0,42

1 funzione dell'acciaio 0,022

1 < 0,02 NO

Nsd 41.233,66 N

Ac Area calcestruzzo 79.200,00 mm2

cp Tensione media di compressione 0,52 N/mm2

cp < 0,2 fcd OK

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XX | Pagina


c Coef. Paerziale di sicurezza 1,50

Vrdu Taglio resistente 67,39 kN

(vmin+0,15* cp)bw*d 37,27 kN

Vsdu Taglio sollecitante 41,23 kN

Verifica: (vmin+0,15*scp)bw*d < Vrdu OK

Verifica: Resistenza Vsdu < Vrdu OK

Verifica: Sfilamento Vsdu < As*fsd OK

2.1.3. - VERIFICHE SLE

o Calcolo sollecitazioni

I carichi caratteristici, individuati nell‟analisi dei carichi, sono utilizzati nella scrittura di tutte le possibili

combinazioni di carico previste in condizioni d‟esercizio dalla norma. In generale ci sono tre tipi di

combinazioni, e di ognuna si sceglie la più gravosa:

Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*



Fd carico per ogni

azione 11,05 7,74 6,6216 6,2496

kN/m

o Verifica delle tensioni di esercizio ( DM14-1-2008, par.4.1.2.2.5)

Valutati i massimi momenti sollecitanti positivi e negativi, dovuti alle combinazioni caratteristica e quasi

permanente delle azioni, si calcolano le massime tensioni sia nel calcestruzzo sia nelle armature,

ipotizzando: la conservazione delle sezioni piane, la possibilità di parzializzazione della sezione

reagente per l‟ipotesi di resistenza a trazione nulla del calcestruzzo, e un comportamento elastico

lineare dei due materiali base costituenti la sezione ossia l‟acciaio d‟armatura e il calcestruzzo.

Si deve verificare che le tensioni ,calcolate nelle suddette ipotesi, siano inferiori ai massimi valori

consentiti di seguito riportati.

La massima tensione di compressione del calcestruzzo σ c , deve rispettare la limitazione:

σ c < 0,60 f ck per combinazione caratteristica (rara);

σ c < 0,45 f ck per combinazione quasi permanente

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXI | Pagina


Per l‟acciaio la tensione massima σ s , per effetto delle azioni dovute alla combinazione caratteristica,

deve rispettare la limitazione seguente:

σ s < 0,8 f yk

Essendo:

idsdes

idsdec

JxdMn

JxM

/)(**

/*

Con : x = ordinata dell‟asse neutro

Jid = momento d‟inerzia della sezione ideale reagente;

d = altezza utile della sezione;

TRAVETTO APPOGGIO

As Armatura tesa 804,25 mm2

As' Armatura compressa 867,86 mm2

B Interasase travi 620,00 mm

b Larghezza trave cls 240,00 mm

d' Posizione As superiore travetto 40,00 mm

d Altezza utile As travetto 290,00 mm

n 15,00

H Spessore trave 330,00 mm

x Asse neutro 127,72 mm

Jid,x Momento inerzia 48.436,91 cm4

TRAVETTO MEZZERIA





d' Posizione As inferiore travetto 20,00 mm


n 15,00

h Spessore trave 330,00 mm


Jid,x Momento inerzia 77894,67 cm4

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXII | Pagina


COMBINAZIONE RARA

Msde+ Momento sollecitante positivo 53,83 kNm mez. trave app.-app.

Msde- Momento sollecitante negativo -35,88 kNm incastro trave inc.-inc.

Vsde Taglio sollecitante massimo 28,86 kN

TENSIONE MAX COMPRESSIONE CLS

Momento cd 0.60 fck 0<σcd<0.60fck

Momento sollecitante positivo 53,83 6,566 14,94 OK

Momento sollecitante negativo -35,88 9,462 14,94 OK

TENSIONE MAX COMPRESSIONE ACCIAIO

Momento sd 0.80 fyk 0<σsd<0.80fyk



COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE








Verifica di fessurazione ( DM14-1-2008, par.4.1.2.2.4)

Il DM14-01-2008 prescrive di determinare la verifica a fessurazione in dipendenza del tipo di ambiente,

del tipo di armatura, della combinazione di carico considerata.

Per ambienti ordinari e armature poco sensibili, si deve effettuare:

- la verifica di apertura delle fessure con riferimento al valore limite w 2=0,3 mm, per le sollecitazioni

derivanti dalla combinazione frequente;

- la verifica di apertura delle fessure con riferimento al valore limite w 2 =0,3 mm ,per le sollecitazioni

derivanti dalla combinazione quasi permanente.

Il valore di calcolo w d da confrontare con il limite normativo suddetto , risulta così definito:

smsmm

md

w

ww

*

*7,1essendo:

w m = valore medio di apertura delle fessure;

sm = deformazione media delle barre di armatura;

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXIII | Pagina


σ sm = distanza media tra le fessure.

Per il calcolo di sm e σ sm vanno utilizzati criteri consolidati riportati nella letteratura tecnica.

SEZIONE APPOGGIO

TRAVETTO APPOGGIO

Φ Sezione ferri tesi 16,00 mm

c Copriferro 40,00 mm

nb Numero barre tese 4,00 mm

s Distanza max barre tese 58,64 mm

<14Φ Sezione ferri tesi 224,00 mm

VERIFICA DISTANZA FERRI s < 14Φ OK

k2 funzione della tipoligia delle barre 0,40 NERVATE

k3 diagramma triangolare 0,13

deff Distanza efficace 160,00 mm

Aeff Area efficace 38.400,00 mm2

ρr % acciaio su area efficace 2,09 %

Srm Distanza media tra fessure 129,93 mm

JidL Inerzia lorda 111.064,14 cm4

M1f Momento di 1° FESSURAZIONE 17,22 kNm

sr Tensione sezione 1° FESSURAZIONE 86,53 N/mm2





TENSIONE MAX FESSURAZIONE CLS

Momento s sr s < sr

Momento sollecitante positivo 43,48 179,98 149,21 FESSURATO

Momento sollecitante negativo -28,98 145,65 86,53 FESSURATO

funzione della tipoligia delle barre 1,00 NERVATE

2 funzione della durata del carico 0,50 LUNGA

VERIFICA FESSURAZIONE MAX

sm wm wk wk < 0,2

Momento sollecitante positivo 8,65E-04 0,069 0,117 OK

Momento sollecitante negativo 7,00E-04 0,091 0,155 OK

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXIV | Pagina


SEZIONE MEZZERIA

TRAVETTO MEZZERIA

Φ Sezione ferri tesi 10 mm

c Copriferro 20 mm

n°barre Numero barre tese 6 mm

s Distanza max barre tese 28 mm

<14Φ Sezione ferri tesi 140 mm

VERIFICA DISTANZA FERRI

s < 14Φ

OK




Aeff Area efficace 58900,00 mm2



JidL Inerzia lorda 232464,08 cm4



COMBINAZIONE FREQUENTE





Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,3



Verifica di deformabilità ( DM14-1-2008, par.4.1.2.2.6)

A riguardo la norma adottata dice (cfr.4.1.2.2.2): “Per quanto riguarda i limiti di deformabilità, essi

devono essere congruenti con le prestazioni richieste alla struttura anche in relazione alla destinazione

d’uso, con riferimento alle esigenze statiche, funzionali ed estetiche.

Per quanto riguarda i valori limite, essi dovranno essere commisurati a specifiche esigenze e potranno

essere dedotti da documentazione tecnica di comprovata validità.”

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXV | Pagina


In letteratura tecnica si trova che la suddetta verifica è da intendersi soddisfatta se il rapporto tra la

luce L del solaio e l‟altezza totale H del solaio, entrambe espresse in metri, risulti minore o al più uguale

a 26.

l/h Rapporto massimo 26,00

L Lunghezza travetti 7,46 m

H Altezza 0,33 m

L/H Rapporto Reale 22,61

VERIFICA L/H < l/h OK







TRAVE IN CLS











Scelta del travetto

Tipo: Trigon T 1






Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXVI | Pagina










Analisi dei carichi

CARICHI AGENTI





15 0,05


3,2 0,025






Gk2 peso proprio non strutturale 1,22 kN/m2










Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXVII | Pagina





Sezione resistente



fig. 2.4

2.2.2 - VERIFICHE SLU










sdsds*d*f,/MA 90

min

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXVIII | Pagina









CALCOLO ARMATURA




As - 1 2 10 157,08 mm2 OK

1 2 5,5 47,52

1 2 10 157,08

1 0,00

As + 2,00 204,60 mm3 OK





CALCOLO ARMATURA




As - 1 2 10 157,08 mm2 OK

1 2 5,5 47,52

1 2 10 157,08

1 0,00

As + 2,00 204,60 mm2 OK

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXIX | Pagina


o Verifica a taglio










As *fsd > Vsd



segue:

cbkbdff /

con 25,2ctkbk



4*/*bdsdb

ffL



assume L b =55 cm.


k 1,80

k < 2 OK


Vmin 0,42


Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXX | Pagina


1 < 0,02 OK

Nsd 16.849,35 N



cp < 0,2 fcd OK



(vmin+0,15* cp)bw*d 18,11 kN





2.2.3 - VERIFICHE SLE





Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*












Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXI | Pagina







σ s < 0,8 f yk

Essendo:

idsdes

idsdec

JxdMn

JxM

/)(**

/*




TRAVETTO APPOGGIO







n 15,00




TRAVETTO MEZZERIA







n 15,00




Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXII | Pagina


Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXIII | Pagina


COMBINAZIONE RARA





























smsmm

md

w

ww

*

*7,1essendo:



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXIV | Pagina




SEZIONE APPOGGIO

TRAVETTO APPOGGIO





















Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,2



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXV | Pagina


SEZIONE MEZZERIA

TRAVETTO MEZZERIA


c Copriferro 20 mm





s < 14Φ

OK















Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,3









Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXVI | Pagina




a 26.



H Altezza 0,33 m



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXVII | Pagina








TRAVE IN CLS











Scelta del travetto

Tipo: Trigon T 7














Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXVIII | Pagina


Analisi dei carichi

CARICHI AGENTI





15 0,05


3,2 0,025



















Sezione resistente



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XXXIX | Pagina


fig. 2.5











sdsds*d*f,/MA 90

min








Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XL | Pagina






CALCOLO ARMATURA




As - 1 2 14 307,88 mm2 OK

1 2 5,5 47,52

1 2 14 307,88

1 0,00

As + 2,00 355,39 mm3 OK





CALCOLO ARMATURA




As - 1 2 14 307,88 mm2 OK

1 2 5,5 47,52

1 2 14 307,88

1 1 10 78,54

As + 3,00 433,93 mm2 OK

o Verifica a taglio



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLI | Pagina









As *fsd > Vsd



segue:

cbkbdff /

con 25,2ctkbk



4*/*bdsdb

ffL



assume L b =55 cm.


k 1,80

k < 2 OK


Vmin 0,42


1 < 0,02 OK

Nsd 23.179,00 N


Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLII | Pagina



cp < 0,2 fcd OK



(vmin+0,15* cp)bw*d 19,00 kN










Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*













Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLIII | Pagina






σ s < 0,8 f yk

Essendo:

idsdes

idsdec

JxdMn

JxM

/)(**

/*




TRAVETTO APPOGGIO







n 15,00




TRAVETTO MEZZERIA







n 15,00




Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLIV | Pagina


COMBINAZIONE RARA





























smsmm

md

w

ww

*

*7,1essendo:



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLV | Pagina




SEZIONE APPOGGIO

TRAVETTO APPOGGIO





















Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,2



Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLVI | Pagina


SEZIONE MEZZERIA

TRAVETTO MEZZERIA


c Copriferro 20 mm





s < 14Φ

OK















Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,3







Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLVII | Pagina






a 26.



H Altezza 0,33 m



2.4 CORDOLO IN CEMENTO ARMATO

L‟edificio in muratura portante è concepito come una struttura tridimensionale scatolare e, perciò, è

necessario garantire adeguati collegamenti tra le murature ed i solai, oltre che tra le murature stesse.

La normativa (DM 20/11/1987) prevede per le zone non sismiche la realizzazione di cordoli in

cemento armato, di larghezza pari ad almeno 2/3 della muratura sottostante, comunque non inferiore

a 12 cm, e di altezza almeno pari a quella del solaio, comunque non inferiore alla metà dello spessore

del muro, e con armatura di diametro non inferiore ai 16 mm.

Inoltre, per i primi tre solai, a partire dall‟alto, l‟armatura minima dei cordoli sarà di almeno 6 cm2 con

diametro non inferiore a 12mm. Nei piani sottostanti gli ultimi tre, detta armatura minima sarà

aumentata di 2 cm2 ad ogni piano.

Va sottolineato che la stessa armatura dovrà essere prevista nel cordolo di base interposto tra la

fondazione e la struttura in elevazione. Infine, le armature non devono essere inferiori allo 0,60%

dell‟area del cordolo.

Poiché le murature esistenti sono in pietra e hanno uno spessore elevato, i cordoli saranno realizzati

all‟esterno della muratura per evitare interventi troppo invasivi.

I cordoli saranno collegati alle murature tramite code di rondine disposte nelle murature con interasse

di circa 1,50 m.

2.4.1 - DIMENSIONAMENTO INIZIALE

CORDOLO

Spessore Muratuta 0,60 m

b Larghezza Cordolo 0,40 m 0,40 OK

H solaio 0,33 m

h Altezza Cordolo 0,33 m 0,33 OK

d' Posizione acciaio trazione 0,025 m

d Altezza Utile 0,305 m

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLVIII | Pagina


2.4.2 – CALCOLO DEI CARICHI AGENTI

CARICHI AGENTI

Gkc Peso Proprio Cordolo 3,30 kN/m

Gks Peso Proprio Solaio 6,48 kN/m2

Qks Carico Variabile Solaio 6,00 kN/m2

L Luce Solaio 7,46 m

CARICHI AGENTI A METRO LINEARE

Gks Peso Proprio Solaio 24,17 kN/m

Qks Carico Variabile Solaio 22,38 kN/m

CARICHI AGENTI A METRO LINEARE

Gk Peso Proprio Totale 27,47 kN/m

Qk Carico Variabile Totale 22,38 kN/m



CARATTERISTICHE SOLLECITAZIONE

z,code Distanza code di rondine 1,50 m

Momento max centrale 19,49 kNm

Taglio max appoggio 51,96 kN

ARMATURA TRASVERSALE

Ast,min

Area minima staffe/metro 600,00 mm2

4.1.6.1.1

z,st Passo staffe 0,20 m 0,33 0,24 OK

nst n staffe/metro 5,00

CALCOLO ARMATURA

n.staffe

n. braccia

Φ [mm] Ast

Ast 5 2 10 785,40 mm2 OK

2.4.3 - VERIFICA A TAGLIO

Si passa poi a determinare l‟armatura trasversale a taglio, secondo quanto descritto al punto

4.1.2.1.3.2 della normativa DM14-01-2008.

In particolare, fissata un‟armatura trasversale che rispetti le prescrizioni minime normative , si verifica

che essa sia tale da produrre un taglio resistente

Vrd = min ( VS,rd; VC,rd) > Vsd

CARICHI DI PROGETTO

Fd Carico di Progetto 69,28 kN/m

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento XLIX | Pagina


La verifica, come mostrato dai calcoli di seguito riportati, risulta superata imponendo una staffatura

verticale a due braccia, con diametro di staffa Φ =10 mm e passo p = 20 mm:

VERIFICA TAGLIO

Inclinazione staffe 90,00 gradi

ctg Cotangente 0,00 rad

sen Seno 1,00 rad Inclinazione puntone 54,46 gradi


Vrsd Resistenza TAGLIO - TRAZIONE 60,26 kN

Vrcd Resistenza TAGLIO - COMPRESSIONE 366,38 kN ponendo c=1

Vrd Resistenza TAGLIO minima 60,26 kN 51,96 OK

2.4.4 – CALCOLO E VERIFICA DELLA CODA DI RONDINE

CARATTERISTICHE SOLLECITAZIONE

z,code Distanza code di rondine 1,50 m

P Carico di progetto concentrato 103,92 kN

a Larghezza cordolo 0,40 m

h Altezza Cordolo 0,33 m

d Altezza utile 0,305 m

d Posizione acciaio trazione 0,025 m

b Larghezza Cordolo 0,400 m

CALCOLO ARMATURA LONGITUDINALE T Tiro sul Tirante 170,728 kN

As,p Armatura TESA PRINCIPALE 436,31 mm2 366,00

CALCOLO ARMATURA PRINCIPALE

n. ferri Φ [mm] Ast

2 18 508,94

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento L | Pagina


0,00

0,00

As,p 2,00 508,94 mm2 OK

As,s Armatura TESA SECONDARIA 203,575 mm2

CALCOLO ARMATURA SECONDARIA

n. ferri Φ [mm] Ast

3 10 235,62

0,00

0,00

As,p 3,00 235,62 mm2 OK

CALCOLO ARMATURA LONGITUDINALE

Tv Azione verticale 42,68 kN

As,v Armatura VERTICALE 109,08 mm2

CALCOLO ARMATURA PRINCIPALE

n. ferri Φ [mm] Ast 3 8 150,80 0,00 0,00

As,p 3,00 150,80 mm2 OK

PUNTONE INCLINATO - CLS

x Distanza 0,226 m

N Sforzo Normale Puntone 183,70 kN

c Tensione del Puntone 7,529 N/mm2

c < fcd 14,11 OK

Riccardo Pagot 2 – Progetto e Verifica dei Solai in Latero Cemento LI | Pagina


Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LII | Pagina


3. PROGETTO E VERIFICA DEI SOLAI IN LEGNO DEL PRIMO E SECONDO

PIANO

Fig. 3.1

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LIII | Pagina


Per la ristrutturazione dei solai del primo e secondo piano dell‟edificio, si è optato per la soluzione

legno-legno, basata sull‟ accoppiamento di un pannello strutturale in legno a scaglie orientate OSB/4

con una trave in legno lamellare omogeneo.

Come indicato dalla sottostante fig.3.1, sulla pianta si sono individuati undici campi di solaio

(comprensivi del settimo in cui cade il vano scale). Si è deciso di adoperare tre tipologie di solaio,

entrambi caratterizzate dal tavolato strutturale di pannelli OSB/4, accoppiati alle seguenti travi:

trave in legno lamellare G28h, di dimensioni 0,18 m*0,36 m, per il solaio di seguito nominato Tipo

1; esso è stato adottato per gli ambienti di luce maggiore di 7,46 m; (solaio pp 1, 2, 3 e 4)


2; esso è stato adottato per l‟ambiente 5, in corrispondenza del corridoio, avente luce di 5,13 m.

(solaio pp 10 e 11)


3; esso è stato adottato per l‟ambiente 5, in corrispondenza del corridoio, avente luce di 3,15 m.

(solaio pp 5, 6, 7 e 8)

In tutte le tipologie di solaio, la connessione pannello-trave è da realizzarsi con chiodi lisci con diametro

di gambo pari a variabile: “tipo 1” 10mm con preforatura, “tipo 2” 6mm con preforatura e “tipo 3” 4mm

senza preforatura.

Le travi ,in entrambi i tipi di solaio, sono poste ad interasse di 50 cm. I pannelli OSB/4 sono disponibili

in lunghezze commerciali di un metro, e hanno uno spessore di 4 cm.

Nella tabella seguente sono indicati gli ambienti di solaio realizzati, ciascuno con la propria luce

rilevata; nella tab. 2 sono indicate le tipologie di solaio scelte per ogni ambiente.

SOLAIO PIANO TERRA

ID solaio Luce [m] Solaio Tipo

TIPOLOGIA latero cemento

PT1 7,46 1

PT2 7,46 1

PT3 7,46 1

PT4 7,46 1

PT5 3,15 3

Solaio Tipo Lungh. Max[m]

PT6 3,15 3

1 7,46

PT7 3,15 3

2 5,13

PT8 3,15 3

3 3,15

PT9 3,15 3

PT10 5,13 2

PT11 4,89 2

Tab.2

Il dimensionamento delle due tipologie di solaio è stato riferito alla luce maggiore di ciascuna di

queste.

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LIV | Pagina


o Sezione resistente

La sezione resistente assunta a base dei calcoli, per i due tipi di solaio, risulta composta:

da un pannello di larghezza B = 50 cm e altezza pari allo spessore del pannello;

dalla trave sottostante in lamellare, di dimensioni opportune a seconda del tipo di solaio (fig. 3.2).

Fig. 3.2

3.1 - SOLAIO LEGNO TIPO 1


TRAVE

Classe di RESISTENZA GL 28h


B Larghezza Sezione 0,18 m

H Altezza Sezione 0,36 m

H/L = < 0,1 ; Nel calcolo della freccia si trascura il contributo tagliante

Area Area Sezione 0,06 m2

Wx Momento Statico 3.888.000 mm3

Jx Momento Inerzia 699.840.000 mm4

i Interasse travi 0,50 m

n. travi/m Travi al metro 2,00

ρg,k Massa Volumica media 410,00 kg/m2

g Azione gravità 9,81 m/s2

γv Massa Volumica 4,02 kN/m3

Gk,t Peso proprio trave 0,26 kN/m

Gk,t peso proprio strutturale 0,52 kN/m2

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LV | Pagina


TAVOLATO

b Larghezza Sezione 1,00 m

ht Altezza Sezione 0,04 m





Gk,tav Peso proprio trave 0,26 kN/m

Gk,tav peso proprio strutturale 0,26 kN/m2

3.1.2 – ANALISI DEI CARICHI

CARICHI AGENTI




dipende dalla tipologia di solaio

hs massetto 0,75 kN/m2 Peso specifico Spess.

15 0,05


3,2 0,025



Qk carico variabile 4,00 kN/m2













Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LVI | Pagina


COMBINAZIONE DELLE AZIONI

SLU SLE rara SLE freq

SLE perma



o Calcolo sollecitazioni e verifica a flessione e taglio della trave

Lo schema statico di calcolo della trave è quello di appoggio perfetto,essendo minore il grado di vincolo

offerto dalla muratura, rispetto ai casi di solai con cappa in calcestruzzo solidale al cordolo.

Si calcola il momento flettente Msd ed il taglio massimo Vsd da cui seguono, nell‟ipotesi di conservazione

delle sezioni piane e comportamento elastico del legno, le rispettive tensioni nella sezione:

hb

V

Wx

Msd

sd

sd

md

**5,1

;

va infine verificato che quest‟ultime siano inferiori alle corrispettive tensioni resistenti di progetto:

mvk

mmkmd

fkfvd

fkf

/*

/*

2mod

1mod.

Il tutto secondo quanto prescritto dalla norma DM14-1-2008. Per la scelta del kmod ci si pone in classe

di servizio 2 per carichi di media durata, da cui kmod =0,90.

VERIFICA FLESSIONE DELLA TRAVE

Kmod Coef. [durata carico, classe di servizio] 0,90

EFFETTO VOLUME

fmk0 Resistenza a fless. senza effetto vol. 28,00 N/mm2

Kh Coeff. Che tiene conto effetto volume 1,05

fmk,v Resistenza a fless. Con effetto VOLUME 29,47 N/mm2

RESISTENZE DI DESIGN

γm Coeff. parziale di sicurezza materiale 1,45

fmd2 Res. a flessione di progetto trave 18,29 N/mm2

md Tensione di flessione trave 8,99 N/mm2

VERIFICA md < fmd OK

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LVII | Pagina


o Verifica locale del pannello

Si va a verificare che il pannello sia in grado di trasmettere alla trave senza rompersi il taglio di progetto

del solaio. Trattasi dunque di una verifica a taglio del pannello sotto Vsd, identica a quella fatta per la

trave, con l‟accortezza però di calcolare i parametri resistivi con riferimento al pannello.

VERIFICA TAGLIO DEL TAVOLATO


fmk Resistenza a flessione caratteristica 21,00 N/mm2

fV,g,k Resistenza a taglio caratteristica 6,90 N/mm2

ft,0,g,k Resistenza a trazione caratteristica 10,90 N/mm2



fmd1 Res. a FLESSIONE di progetto 13,50 N/mm0

ft0d,1 Res. a TRAZIONE di progetto 7,01 N/mm1

fvd1 Res. a TAGLIO di progetto 4,44 N/mm2

vd Tensione di taglio tavolato 0,43 N/mm2

VERIFICA vd < fvd OK

3.1.4 - VERIFICA SLU DELLA SEZIONE COMPOSTA

Calcolo delle caratteristiche inerziali della sezione composta

Fig. 3.3

CARATT. INERZIALI SEZ COMPOSTA SLU

TAVOLATO

b1 Larghezza Sezione 500,00 mm

h1 Altezza Sezione 40,00 mm

A1 Area Tavolato 20.000,00 mm2

E1 Modulo Elastico 6.780,00 N/mm2

J1 Momento Inerzia Tavolato 2.666.667 mm4

1 Coefficiente omogen. sezione 0,491

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LVIII | Pagina


TRAVE







CONNESSIONE METTALICA

Tipologia connessione CHIODI

Tipologia Superficie LISCI

d Diametro connettore 10,00 mm

Kser Mod. Scorrimento SLE 2.960,28 N/mm2 Tabella 7.14 CNR DT 206/2007

Ku Mod. Scorrimento SLU 1.973,52 N/mm2

ρg,k Massa Volumica 516,24 kg/m2

kdef,con Coefficiente Kdef Connessione 0,60 Eurocodice

PREFORATURA

Massa volumica del legno > 500kg/m3 VERO

Diametro chiodo > 6mm VERO

Legno con spessore inferiore a:

t < 7d VERO

t < ρg,k (13d - 30)/400 VERO

ESEGUIRE PREFORATURA

PROFONDITA' INFISSIONE

t2 Profondità di Infissione MINIMA 80,00 mm tpen =

t2 Profondià di infissione 110,00 mm OK

Coefficiente Riduttivo 0,75 RIDOTTO

Coefficiente riduttivo della Res. Di ESTRAZIONE

t1 Spessore primo legno attraversato 40,00 mm

t Lunghezza Connettore 150,00

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LIX | Pagina


CALCOLO DELLE CARATTERISTICHE INERZIALI DELLA SEZIONE COMPOSTA

Si vanno a combinare opportunamente i due elementi 1 e 2, secondo le formule di normativa ricavabili

da EC5 appendice B, di seguito riportate:

rigidezza flessionale efficace:

coefficienti di omogeneizzazione:

essendo:

- l = luce effettiva di calcolo della trave composta;

- seq = passo equivalente dei connettori;

- K = rigidezza del singolo connettore pari a K = Kser (SLE);

K = 2/3 Kser (SLU);

Indicando con a la distanza relativa fra i baricentri geometrici delle rispettive sezioni, pari a:

con t eventuale gap fra gli elementi connessi, si determinano le distanze dei baricentri rispetto al

baricentro della sezione globale come:

POSIZIONE ASSE NEUTRO

a Distanza tra i 2 baricentri 200,00 mm

a1 Distanza Baricentro 1 a Bar. Sez. Comp. 184,91 mm


(EJ)ef Rigidezza Flessionale Sez. Composta 1,1299E+13 Nmm2

Nota la rigidezza efficace della sezione composta, risulta immediato determinare:

- le tensioni da sforzo normale e flessione nei singoli elementi:

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LX | Pagina


- la forza di scorrimento nel connettore:

- la tensione tangenziale massima nell‟elemento 2:

- la freccia massima complessiva della trave appoggiata:

Determinate le sollecitazioni di calcolo, devon effettuarsi le seguenti verifiche:

- flessione elemento 1:

1

1

1

10

1

md

dM

dt

dN

ff


1

2

2

102

2

md

dM

dt

dN

ff

- taglio elemento 2:

sddVf

2

- verifica della connessione:

F1sdu< Fv,Rd = Fv,Rk / m

dove la forza resistente caratteristica a taglio FV,Rk è ricavata dalle formule (7.8) presenti nelle CNR

DT206/2007, di seguito indicate.

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXI | Pagina


Di seguito è riportato l‟esito della procedura di calcolo secondo le suddette formule.

MOMENTO SNERVAMENTO DEL CONNETTORE

fuk R. Ultima Caratt. a Trazione Acciaio 600,00 N/mm2

Fattore Rid. del Momento Plastico 0,72

Wplb Modulo di Resistenza Plastica 166,67 mm3 CILINDRICO

Myk Mom. di Snervamento del Connett. 71.659,29 Nmm2

RESISTENZE A RIFOLLAMENTO

fh,k2 Resistenza a RIFOLLAMENTO trave 38,098 N/mm2

Tipologia Pannello Pannelli OSB

fh,k1 Res. a RIFOLLAMENTO pannello 18,76 N/mm2

pannello OSB con testa chiodo > 2d

Coefficiente 2,03

RESISTENZE caratt. DI ESTRAZIONE

d Diametro connettore 10,00 mm tpen =

t2 Profondià di infissione 110,00 mm


fax,k Res. Caratt. UNITARIA di ESTRAZIONE 5,33 N/mm2

fhead,k Res. Caratt. Alla PENETRAZIONE 18,66 N/mm2

testa Diametro testa chiodo 20,00 mm

Fax,Rk Res. Caratt. Di ESTRAZIONE 4.397,25 N/mm2 Coeff. di riduzione

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXII | Pagina


VERIFICA TENSIONI NORMALI - LATO TAVOLATO

n1d Tensione dovuta alla soll. Normale 1,91 N/mm2

m1d Tensione dovuta alla soll. Flessionale 0,42 N/mm2

ftd1 Res. PROGETTO a Trazione del Tavolato 7,01 N/mm2

fmd1 Res. PROGETTO a Flessione del Tavolato 13,50 N/mm2

Verifica: n1d/ftd + n1d/fmd < 1 0,30 OK

VERIFICA TENSIONI NORMALI - LATO TRAVE

n2d Ten. dovuta alla soll. Normale 0,59 N/mm2

m2d Ten. dovuta alla soll. Flessionale 7,02 N/mm2

ftd2 Res. PROGETTO a Trazione Trave 12,10 N/mm2

fmd2 Res. PROGETTO a Flessione Trave 18,29 N/mm2


VERIFICA TENSIONI DI TAGLIO

In favore di sicurezza si attribuisce tutto il taglio all'anima della trave

2,max Tensione di Taglio massimo 0,43 N/mm2

fvd2 Res. PROGETTO a Taglio Trave 1,99 N/mm2

Verifica: 2,max < fvd2 OK

VERIFICA CONNESSIONE

Valore caratteristico della capacità portante è il valore minimo tra i valori ottenibili

1 Plasticizzazione del pan. davanti al con. 7.502,04 N

2 Plastici. della trave davanti al con. 41.908,07 N

3 Pla.Pan-Trav + Rot. Rigida del Con. 13.431,98 N

Contributo del Tirante 1.849,90 OK

4 Plas. Pan. + Form. Cern. Plast. nel Con. 4.799,25 N

Contributo del Tirante 719,89 NO

5 Pla. Tra. + Form. Cern. Pla. Nel Con. 14.357,36 N


6 Pla. Pan-Trav + Form. 2 Cer. Pla. Con. 6.902,37 N

Contributo del Tirante 1.035,36 NO

Rk Res. Caratt. portante del piano di Taglio 4.799,25 N

kmod Coefficiente kmod 0,90


Rd Res. Di Prog. portante Piano di Taglio 2.978,84 N

F1,sdu Forza di Taglio sulla Connessione 1.226,38 N

Verifica: F1,sdu < Rd OK

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXIII | Pagina







Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*

Si ottiene il carico distribuito per metro lineare Fd ,riferito alla striscia di solaio larga un metro.

Si passa al carico per metro lineare qd, riferito alla striscia di solaio di larghezza pari all‟interasse

travetti i=0,50 m:



SLE perma


VERIFICHE

Per le verifiche in esercizio, le normative fanno esplicito riferimento a:

- controllo della freccia (stato limite di deformazione)

- controllo delle vibrazioni (stato limite di vibrazione).

In generale si ha:

- u0 è la controfreccia;

- u1 è la freccia dovuta alle azioni permanente (G k);

- u2 è la freccia dovuta alle azioni variabili (Q k);

- u net = u1 + u2 – u0 è la freccia netta.

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXIV | Pagina


Per il superamento contemporaneo di entrambe le suddette verifiche, necessario dato che è corretto

ipotizzare un notevole calpestio per il solaio in oggetto ( tale solaio è in corrispondenza delle aule

dell‟edificio in progetto), deve accadere che:

(u 1,ist = abbassamento elastico, dovuto ad azioni permanenti, istantaneo) < L / 500

- (u 2,ist = abbassamento elastico, dovuto ad azioni variabili, istantaneo) < L / 500;

- (u net,fin = abbassamento elastico,netto, finale)< L / 350;

- (u 2,fin = abbassamento elastico,dovuto ad azioni variabili, finale)< L / 350.

Gli abbassamenti finali tengono conto della viscosità del legno e degli effetti dell‟umidità attraverso la

classe di servizio della struttura, che definisce il parametro kdef ; tale parametro interviene infatti nel

determinare l‟abbassamento finale , così determinato:

u fin = u ist + u dif = u ist + u‟ ist „ * k def

essendo: u‟ ist = freccia istantanea calcolata nella combinazione quasi permanente.

Il contributo della deformazione tagliante alla freccia totale non può essere trascurato per elementi di

snellezza superiore a 1/10, cioè per L/h <10; dove L è la luce della trave e h l‟altezza della sezione

composta.

Considerando tale contributo per L / h>10, l‟abbassamento elastico totale vale:

GA

M

EJ

Lquuu

eff

d

vmtot**

384

54

È evidente che nel valutare gli abbassamenti flessionali , dovendo riferirsi all‟ inerzia della sezione

efficace Jeff, si deve tener presente che quest‟ultima varia nel tempo perché varia il comportamento

del legno costituente gli elementi della sezione composta.

Riportiamo di seguito gli esiti dei calcoli svolti secondo i criteri suddetti.

ISTANTANEO

CARATT. INERZIALI SEZ COMPOSTA SLE tempo zero

TAVOLATO







TRAVE





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXV | Pagina






a1 Dist. Baricentro 1 a Bar. Sez. Comp. 182,11 mm


(EJ)ef Rigid. Flessionale Sez. Composta 1,1758E+13 Nmm2

2_a CALCOLO DELLE FRECCIE ISTANTANEE

kdef,pan Coefficiente kdef Pannello 2,25

kdef,tra Coefficiente kdef Trave 0,80

kdef,con Coefficiente kdef Connettore 0,60

kser,con Coefficiente kser Connettore 2.960,28 N/mm2 kser,con

Coefficiente kdef Trave 2.176,68 N/mm2

2 Coef. Di combinazione 0,60 Secondo Eurocodice 5

i Interasse travi 500,00 mm

Gk Carico Permanente 0,0028 N/mm2

Qk Carico Variabile 0,0040 N/mm2

u1m Freccia MOMENTO dovuta ai Perma. 4,81 mm

u2m Freccia MOMENTO dovuta ai Variab. 6,86 mm

u1t Freccia TAGLIO dovuta ai Perma. 0 mm

u2t Freccia TAGLIO dovuta ai Variab. 0 mm

u1,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Perma. 4,81 mm < L/500

Verifica: u1,ist <

L/500

14,92 OK

u2,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Varia. 6,86 mm < L/500

Verifica: u2,ist < L/500

14,92 OK

TEMPO INFINITO

CARATT. INERZIALI SEZ COMPOSTA SLE infinito

TAVOLATO







TRAVE




Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXVI | Pagina










2_b CALCOLO DELLE FRECCIE A TEMPO INFINITO










u0 Controfreccia 0,00 mm





u1,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Perma. 7,43 mm

u2,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 10,59 mm < L/350

Verifica: u2,fin < L/350

21,31 OK

unet,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 18,02 mm < L/350

Verifica: unet,fin < L/350

21,31 OK



24,87 OK

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXVII | Pagina




TRAVE







Wx Momento Statico 800.000 mm3









TAVOLATO









Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXVIII | Pagina



CARICHI AGENTI






15 0,05


3,2 0,025










COEFFICIENTI









SLE perma



Calcolo sollecitazioni e verifica a flessione e taglio della trave





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXIX | Pagina


hb

V

Wx

Msd

sd

sd

md

**5,1

;


mvk

mmkmd

fkfvd

fkf

/*

/*

2mod

1mod.





EFFETTO VOLUME









Verifica locale del pannello
















Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXX | Pagina




Fig. 3.3


TAVOLATO







TRAVE







Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXI | Pagina







Ku Mod. Scorrimento SLU 1.477,28 N/mm2



PREFORATURA

Massa volumica del legno > 500kg/m3 FALSO

Diametro chiodo > 6mm FALSO


t < 7d FALSO

t < ρg,k (13d - 30)/400 FALSO

NO PREFORATURA




Coefficiente Riduttivo 1 NO RIDOTTO









essendo:



- K = rigidezza del singolo connettore pari a: K = Kser (SLE);

K = 2/3 Kser (SLU);

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXII | Pagina

















1

1

1

10

1

md

dM

dt

dN

ff

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXIII | Pagina



1

2

2

102

2

md

dM

dt

dN

ff


sddVf

2















pannello OSB con testa chiodo > 2d

Coefficiente 2,03

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXIV | Pagina



d Diametro connettore 10,00 mm tpen =

t2 Profondià di infissione 110,00 mm






























Contributo del Tirante 719,89 NO




Contributo del Tirante 1.035,36 NO



Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXV | Pagina




F1,sdu Forza di Taglio sulla Connessione 1.226,38 N

Verifica: F1,sdu < Rd OK






Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*



travetti i=0,50 m:



SLE perma


VERIFICHE




In generale si ha:





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXVI | Pagina
















composta.


GA

M

EJ

Lquuu

eff

d

vmtot**

384

54





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXVII | Pagina


ISTANTANEO


TAVOLATO







TRAVE


























u1,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai

Perma. 1,27 mm < L/500


6,30 OK


Varia. 2,07 mm < L/500


6,30 OK

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXVIII | Pagina


TEMPO INFINITO


TAVOLATO







TRAVE



























Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXIX | Pagina




Verifica: u2,fin < L/350 9,00 OK


Verifica: unet,fin < L/350 9,00 OK





TRAVE







Wx Momento Statico 1.829.333 mm3









TAVOLATO









Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXX | Pagina



CARICHI AGENTI






15 0,05


3,2 0,025










COEFFICIENTI









SLE perma



Calcolo sollecitazioni e verifica a flessione e taglio della trave





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXI | Pagina


hb

V

Wx

Msd

sd

sd

md

**5,1

;


mvk

mmkmd

fkfvd

fkf

/*

/*

2mod

1mod.





EFFETTO VOLUME









Verifica locale del pannello
















Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXII | Pagina




Fig. 3.3


TAVOLATO







TRAVE







Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXIII | Pagina







Ku Mod. Scorrimento SLU 895,65 N/mm2



PREFORATURA

Massa volumica del legno > 500kg/m3 FALSO

Diametro chiodo > 6mm FALSO


t < 7d VERO

t < ρg,k (13d - 30)/400 VERO

ESEGUIRE PREFORATURA




Coefficiente Riduttivo 0,91666667 RIDOTTO









essendo:



- K = rigidezza del singolo connettore pari a: K = Kser (SLE);

K = 2/3 Kser (SLU);

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXIV | Pagina

















1

1

1

10

1

md

dM

dt

dN

ff

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXV | Pagina



1

2

2

102

2

md

dM

dt

dN

ff


sddVf

2















pannello OSB con testa

chiodo > 2d

Coefficiente 1,10

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXVI | Pagina




tpen = t2 Profondià di infissione 70,00 mm




























Contributo del Tirante 830,53 OK







Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXVII | Pagina






F1,sdu Forza di Taglio sulla Connessione 747,98 N

Verifica: F1,sdu < Rd

OK






Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*



travetti i=0,50 m:



SLE perma


VERIFICHE




In generale si ha:




Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXVIII | Pagina

















composta.


GA

M

EJ

Lquuu

eff

d

vmtot**

384

54





Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno LXXXIX | Pagina


ISTANTANEO


TAVOLATO







TRAVE

















Coefficiente kdef Trave 987,85 N/mm2










Perma. 3,09 mm < L/500


10,26 OK


Varia. 4,80 mm < L/500


10,26 OK

Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno XC | Pagina


TEMPO INFINITO


TAVOLATO







TRAVE

















Coefficiente kdef Trave 987,85 N/mm2










Riccardo Pagot 3 – Progetto e Verifica dei Solai in Legno XCI | Pagina





14,66 OK



14,66 OK



17,10 OK

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCII | Pagina


4. PROGETTO E VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI

COPERTURA

La copertura prevede uno strato di ventilazione per migliorare il comportamento termico dell‟edificio.

Essa è composta, nell‟ordine partendo dall‟estradosso, da:

• coppi rossi 50cmx18cm;

• guaina impermeabilizzante;

• tavolato grezzo superiore di appoggio;

• listelli in legno per lo strato di areazione;

• strato di isolamento termo-acustico;

• tavolato inferiore a vista di appoggio;

• travetto in legno massiccio sezione 28x18 cm2.

I listelli per lo strato areato verranno disposti sopra i travetti e saranno inchiodati mediante viti

filettate che rendono solidali i 4 strati in legno.

Dal punto di vista strutturale, gli elementi portanti della copertura sono, in ordine a partire

dall‟estradosso:

tavolato inferiore in legno;

travetti in legno;

le travi lignee di appoggio dei travetti: esse, a seconda della posizione nella copertura e del

conseguente ruolo strutturale, si suddividono come indicato in Fig. 5.1 in:

- travi di displuvio (A);

- trave principale di colmo (B);

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCIII | Pagina


- travi rompitratta (C)

le capriate lignee (D) , costituenti appoggio di scarico delle travi principali di copertura sulle

murature portanti.

Fig 4.1

Nel progetto sarà effettuato il dimensionamento e la verifica del tavolato inferiore,del travetto

maggiormente sollecitato, nonché delle travi lignee maggiormente sollecitate A e C.

Si adotta infatti la stessa tipologia di trave scelta per l‟elemento C anche per l‟elemento di colmo B.

4.1- TAVOLATO INFERIORE

4.1.1 - SCELTA MATERIALE E DIMENSIONAMENTO INIZIALE

Si è scelto un legname massiccio di latifoglie classe D30 secondo la EN338, con :

LEGNO - TAVOLATO INFEERIORE

L Luce Tavolato 0,70 m



Area Area Tavolato 50,00 cm2

Jx Momento Inerzia Tavolato 26,04 cm4




qtav Carico Tavolato 0,1570 kN/m2

5.1.2 - ANALISI DEI CARICHI

Sono considerate due combinazioni di carico allo stato limite ultimo, in quanto si hanno due carichi variabili

in copertura: il carico da neve e il carico da manutenzione.

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCIV | Pagina


CARICHI COPERTURA

Coppi 0,6000 kN/m2

Impermeabilizzazione 0,3000 kN/m2

Tavolato Superiore 0,1570 kN/m2

Listelli 0,5381 kN/m2

Isolante 0,1500 kN/m2

Tavolato Inferiore 0,1570 kN/m2

Travetto 0,1278 kN/m2

G1 CARICHI PERMANENTI 2,030 kN/m2

Qneve VARIABILI NEVE 0,800 kN/m2

Qvento VENTO 0,000 kN/m2

Qman VARIABILI MANUTENZIONE 0,500 kN/m2

MANUTENZIONE CONCENTRATO 1,200 kN/m2

La normativa DM14-01-2008 fornisce indicazioni relative ai valori delle varie tipologie di carichi variabili

da considerare nei carichi a seconda delle tipologie di edifici.

Carico variabile di manutenzione ,Q2,k : 0,1 KN/m (tab.3.1.II DM14-01-2008)

Secondo DM14-01-2008, si determina il carico neve a mq dalla formula:

teskiSCCqq ***

Il valore caratteristico da macrozonizzazione, tenendo conto che l‟edificio è sito a Gorizia a quota < 200

m.s.l.m, è di q sk =1 kN / mq. A favore di sicurezza prendiamo Ce e Ct pari a 1, mentre siccome la

copertura è inclinata di meno di 30° μi = 0,8. Si ottiene quindi un qs = 0,8 kN/ mq.

Si combinano i suddetti carichi caratteristici, secondo normativa, ciascuno moltiplicato per opportuni


Si ottiene il carico distribuito per metro lineare Fdi sulla tavola larga 0,2 m, nelle due combinazioni di

carico fondamentali allo SLU.

CARICHI AGENTI SUL TAVOLATO

G1tav Peso Proprio Tavolato per ml 0,0314 kN/m

G2tav Peso Proprio Non Strutturale 0,3490 kN/m

Qneve Carico Neve 0,1600 kN/m

Qmanut Carico Manutenzione 0,10 kN/m

VARIABILE PRINCIPALE NEVE


SLE perma


VARIABILE PRINCIPALE MANUTENZIONE


SLE perma


Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCV | Pagina



Calcolo sollecitazioni e verifica a flessione e taglio della tavola

Lo schema statico di calcolo della trave rappresentativa del tavolato è quello di appoggio perfetto.

Nelle due combinazioni di carico,si calcola il momento flettente M sd ed il taglio massimo V sd da cui

seguono, nell‟ipotesi di conservazione delle sezioni piane e comportamento elastico del legno, le

rispettive tensioni nella sezione:

hb

V

Wx

Msd

sd

sd

md

**5,1

;

Va infine verificato che quest‟ultime siano inferiori alle corrispettive tensioni resistenti di progetto:

mvk

mmkmd

fkfvd

fkf

/*

/*

2mod

1mod.

Il tutto secondo quanto prescritto dalla norma DM14-1-2008. Per la scelta del k mod ci si pone in classe

di servizio 2 per carichi di breve durata (si considera infatti la presenza della neve), da cui k mod =0,90.

Si assume γm=1,5.


VERIFICA TAVOLATO INFERIORE




fmd Res. a flessione di progetto trave 22,50 N/mm2

fvd Res. a taglio di progetto trave 1,93 N/mm2

FLESSIONE



TAGLIO




VERIFICA TAVOLATO INFERIORE






Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCVI | Pagina


FLESSIONE



TAGLIO



Verifica a punzonamento della tavola sotto carico concentrato di manutenzione

Si effettua ,secondo DM14-1-2008, la verifica a punzonamento del tavolato ,per essere certi della sua

resistenza anche sotto carichi di manutenzione concentrati.


VERIFICA AL PUNZONAMENTO

Qmanut Carico Manutenzione 0,1000 N/mm2

B Spessore Tavola Inferiore 25,00 mm

bimp Base impronta di punzonamento 50,00 mm

Aimp Area impronta di punzonamento 2.500,00 mm2


sd Tensione di punzonamento 0,11 N/mm2

VERIFICA sd < fvd OK


VERIFICA AL PUNZONAMENTO

Qmanut Carico Manutenzione 0,1000 N/mm2

B Spessore Tavola Inferiore 25,00 mm

bimp Base impronta di punzonamento 50,00 mm

Aimp Area impronta di punzonamento 2.500,00 mm2


sd Tensione di punzonamento 0,117 N/mm2

VERIFICA sd < fvd OK

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCVII | Pagina






combinazioni per ogni carico variabile assunto come principale, e di ognuna si sceglie la più gravosa.

Le tre tipologie di formule combinatorie in esercizio, sono quelle generali fornite da normativa.

Rara:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente:

n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*

Per ogni carico variabile principale, sono stati calcolati i valori dei tre carichi d‟esercizio Fd e da questi,

ipotizzando uno schema statico di appoggio perfetto, si è ricavato per ogni situazione la coppia di valori

di momento massimo in campata e taglio massimo sull‟appoggio.

o Verifiche

Sulla base dei valori massimi di sollecitazione per ogni terna di combinazioni , sono state effettuate le

verifiche in esercizio.

Tali verifiche sono basate sul controllo di freccia, calcolata in campo elastico e considerando laddove

richiesto anche il contributo di freccia della deformabilità tagliante.

Si procede in maniera analoga al paragrafo 4.1., riferendosi al momento d‟inerzia J del tavolato per il

calcolo degli abbassamenti.

1_ VERIFICA ALLA DEFORMABILITÀ

SNELLEZZA per valutare la deformabilità a taglio

H Altezza tavolato 25,00 mm

L Lunghezza tavolato 700,00 mm

H / L Rapporto tra H e L 0,04 OK





Etav Modulo Elastico Tavolato 10.000,00 N/mm2



Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCVIII | Pagina




u1,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Perma. 1,60 mm


2,33 OK

u2,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Varia. 1,09 mm


2,33 OK


2 Coef. Di combinazione 0,00

Kdef Coefficiente Kdef 0,80

Etav Modulo Elastico tempo infinito 10.000,00 N/mm2







u2,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 1,09 mm


3,50 OK

unet,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 2,69 mm


2,80 OK

4.2 - TRAVETTO

4.2.1 – SCELTA E DIMENSIONAMENTO INZIALE

Si è scelto un legno lamellare incollato omogeneo classe GL24h secondo la EN1194, con :

LEGNO - TRAVETTI




i Interasse Travetti 0,70 m

Area Area Travetti 240,00 cm2

Jx Momento Inerzia Travetti 8.000,00 cm4




qtrav Carico Travetto 0,1278 kN/m2

p Pendenza Tetto 45,000 %

Angolo Inclinazione Tetto 24,228 °

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura XCIX | Pagina



Sono considerate due combinazioni di carico allo stato limite ultimo, in quanto si hanno due carichi

variabili in copertura: il carico da neve e il carico da manutenzione.

CARICHI COPERTURA

Coppi 0,6000 kN/m2












Fig 4.2

L1 Lunghezza CB 3,55 m

L2 Lunghezza BA 1,68 m

DISTANZE INCLIANTE

l1 Lugnhezza Reale tratto CB 3,893 m

l2 Lugnhezza Reale tratto BA 1,842 m

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura C | Pagina





Fd,perp Carico Perpendicolare 2,61 1,739 1,330 1,228 kN/m

Fd,paral Carico Parallelo 1,17 0,782 0,599 0,553 kN/m

Va q*l2/2+Mb/l2 0,39 0,26 0,20 0,18 kN

Vc q*l1/2+Mb/l1 3,22 2,15 1,64 1,52 kN

Vbsx Va-q*l1 -9,75 -6,51 -4,98 -4,60 kN

Vbdx Vb+Vbsx 0,68 0,45 0,35 0,32 kN

Mb q*(L1^3+L2^3)/(8*(l1+l2)) -3,71 -2,47 -1,89 -1,75 kNm

M,CBmax q*l1^2/8+Mb/2*(Mb/2*(q*l1^2+1) 5,11 3,41 2,60 2,40 kNm

M,BAmax q*l2^2/8+Mb/2*(Mb/2*(q*l2^2+1) 1,80 1,18 0,89 0,82 kNm

Hc q,p*l1/2 2,28 1,52 1,17 1,08 kN

Hb q,p*l1/2+q,p*l2/2 3,36 2,24 1,72 1,58 kN

Ha q,p*l2/2 1,08 0,72 0,55 0,51 kN





Va q*l2/2+Mb/l2 0,40 0,27 0,18 0,18 kN

Vc q*l1/2+Mb/l1 3,34 2,23 1,52 1,52 kN

Vbsx Va-q*l1 -10,11 -6,75 -4,60 -4,60 kN

Vbdx Vb+Vbsx 0,71 0,47 0,32 0,32 kN

Mb q*(L1^3+L2^3)/(8*(l1+l2)) -3,84 -2,56 -1,75 -1,75 kNm

M,CBmax q*l1^2/8+Mb/2*(Mb/2*(q*l1^2+1) 5,29 3,53 2,40 2,40 kNm

M,BAmax q*l2^2/8+Mb/2*(Mb/2*(q*l2^2+1) 1,87 1,23 0,82 0,82 kNm

Hc q,p*l1/2 2,37 1,58 1,08 1,08 kN

Hb q,p*l1/2+q,p*l2/2 3,49 2,33 1,58 1,58 kN

Ha q,p*l2/2 1,12 0,75 0,51 0,51 kN


o Calcolo sollecitazioni e verifica del travetto

Lo schema statico di calcolo della trave rappresentativa del travetto è quello di trave appoggiata con

sbalzo. Vedi fig. 5.2.

II travetto in progetto, avendo un‟inclinazione rispetto all‟orizzontale di 24,22°, è sollecitato sia

flessionalmente che assialmente dai carichi gravitazionali di progetto.

Si calcolano i valori massimi di momento positivo e negativo, nonché il taglio massimo e lo sforzo

normale (positivo se di trazione) indotto dalla componente assiale del carico gravitazionale.

Da tali valori di sollecitazione seguono, nell‟ipotesi di conservazione delle sezioni piane e

comportamento elastico del legno, le rispettive tensioni nella sezione:

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CI | Pagina


hbN

hb

V

Wx

M

sddN

sd

sd

sd

md

*/

**5,1

,

max,

;

Va infine verificato che tali tensioni concorrano in uno stato tensionale interno ai domini resistenti della

sezione; di questi si è certi soddisfando le condizioni di verifica per tensoflessione (1), trazione (2) e

taglio (3)

VdSd

tokdN

md

dm

tok

dN

f

f

ff

:)3(

;:)2(

;1:)1(

,

0

,

2

,



Si assume m=1,45.

VALORI MASSIMI OTTENUTI DALLE 2 COMBINAZIONI

Msdu,n + Momento POSITIVO sollecitante 5.292.880 Nmm

Msdu,n - Momento NEGATIVO sollecitante 3.841.371 Nmm

Vsdu,n Taglio sollecitante 10.112 N

Nsdu Sforzo Normale sollecitazione 3.486 N

VERIFICA TRAVETTO






fcd Res. a compressione di progetto trave 14,90 N/mm2

PRESSO FLESSIONE


d Tensione di pressione trave 0,15 N/mm2

VERIFICA DOMINIO RES. ( Nd/fcd)^2 + Nd/fmd < 1 0,44 OK

TAGLIO

vd Tensione di taglio TRAVETTO 0,63 N/mm2

VERIFICA vd < fvd

1,68 OK

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CII | Pagina








Rara:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente:

n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*




o Verifiche





Si procede in maniera analoga al paragrafo 4.1., riferendosi al momento d‟inerzia J del tavolato per il




H Altezza TRAVETTO 200,00 mm

Lmax Lunghezza massima Campata 3.892,88 mm


2_a CALCOLO DELLE FRECCIE ISTANTANEE/ SAP

u1,ist Freccia TOT istantenea SAP2000 1,47 mm


12,98 OK

2_b CALCOLO DELLE FRECCIE A TEMPO INFINITO / SAP

unet,fin Freccia TOT istantenea SAP2000 1,47 mm


Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CIII | Pagina


CAMPATA DI SINISTRA

CAMPATA DI DESTRA

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CIV | Pagina


4.3 - TRAVE PRINCIPALE DI COLMO


Si è dimensionata la trave di colmo B indicata in fig. 5.1: su essa scaricano due travetti in ogni punto,e

a vantaggio di sicurezza si è ipotizzato che ciascun travetto scarichi il peso relativo a una lunghezza pari

alla somma della lunghezza di sbalzo del travetto più lungo più metà della lunghezza di campata dello

stesso.

A vantaggio di sicurezza, la luce di progetto adottata per l‟elemento di colmo B, è la luce massima

ricavabile in pianta per elementi con funzione strutturale analoga: pertanto la luce massima scelta è

quella dell‟elemento rompi-tratta C indicato in Fig.5.1

Per la trave in progetto si è scelto un legno lamellare incollato omogeneo classe GL32h secondo la

EN1194, con :

LEGNO - TRAVE PRINCIPALE


L Luce trave 3,90 m



Area Area Travetti 392,00 cm2





qtrav Carico Travetto 0,1654 kN/m




Come sopra detto,si considera che su un metro di trave scaricano due travetti; ognuno di questi scarica

il peso portato sulla lunghezza pari alla somma della lunghezza di sbalzo del travetto più metà della

lunghezza di campata dello stesso.

Dunque si moltiplica il peso per mq di ogni elemento per la lunghezza sopra definita, e tale prodotto va

moltiplicato per due dovendo considerare lo scarico di due travetti.

CARICHI COPERTURA

Coppi 0,6000 kN/m2







Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CV | Pagina







CARICHI AGENTI SUL Trave

G1tav Peso Proprio Trave per ml 0,6438 kN/m

G2tav Peso Proprio Non Strutturale 2,9318 kN/m



CARICHI VARIABILI

Riferiti a un metro di trave, su cui scaricano due travetti,ciascuno per una lunghezza pari alla somma

della lunghezza di sbalzo del travetto più metà della lunghezza di campata dello stesso (si veda

elemento C in Fig.5.1).

La normativa DM14-01-2008 fornisce indicazioni relative ai valori al mq delle varie tipologie di carichi

variabili da considerare a seconda delle tipologie di edifici. Utilizzando tali valori al mq, moltiplicando

ciascuno di essi per la lunghezza sopra definita e poi per due,si ottiene il carico variabile scaricato da

due travetti sulla trave in progetto.:

Carico variabile da neve, Q1,k : 1,344 KN/m.

Carico variabile di manutenzione, Q2,k : 0,84 KN/m.

Si combinano i suddetti carichi caratteristici ,secondo normativa , ciascuno moltiplicato per opportuni


Si ottiene il carico distribuito per metro lineare sulla trave, Fdi , nelle due combinazioni di carico

fondamentali allo SLU.








o Calcolo sollecitazioni e verifica a flessione e taglio della tavola

Lo schema statico di calcolo della trave rappresentativa del tavolato è quello di appoggio perfetto. Nelle

due combinazioni di carico,si calcola il momento flettente M sd ed il taglio massimo V sd da cui seguono,

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CVI | Pagina


nell‟ipotesi di conservazione delle sezioni piane e comportamento elastico del legno, le rispettive

tensioni nella sezione:

hb

V

Wx

Msd

sd

sd

md

**5,1

;

Va infine verificato che quest‟ultime siano inferiori alle corrispettive tensioni resistenti di progetto:

mvk

mmkmd

fkfvd

fkf

/*

/*

2mod

1mod.



Si assume m=1,5.


Msdu,n Momento sollecitante neve 1,38E+07 Nmm

Vsdu,n Taglio sollecitante neve 14.138,62 N

VERIFICA TRAVE






FLESSIONE


VERIFICA md < fmd 19,86 OK

TAGLIO

vd Tensione di taglio Trave 0,54 N/mm2

VERIFICA vd < fvd 2,36 OK


Msdu,m Momento sollecitante manut. 1,43E+07 kNm

Vsdu,m Taglio sollecitante manut. 14.630,02 kN

VERIFICA TRAVE






Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CVII | Pagina


FLESSIONE


VERIFICA md < fmd 19,86 OK

TAGLIO

vd Tensione di taglio Trave 0,56 N/mm2

VERIFICA vd < fvd 2,36 OK







Rara:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente:

n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente:

n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*




o Verifiche





Si procede in maniera analoga al paragrafo 5.1., riferendosi al momento d‟inerzia J dela trave per il




H Altezza Trave 280,00 mm

L Lunghezza Trave 3.900,00 mm



Gk Carico Permanente 3,5756 N/mm

Qk Carico Variabile 2,1840 N/mm

Etav Modulo Elastico Trave 13.700,00 N/mm2

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CVIII | Pagina






u1,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Perma. 3,07 mm


13,00 OK

u2,ist Freccia TOT istantenea dovuta ai Varia. 1,88 mm


13,00 OK


2 Coef. Di combinazione 0,00

Kdef Coefficiente Kdef 0,80

Etav Modulo Elastico tempo infinito 13.700,00 N/mm2







u2,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 1,88 mm


19,50 OK

unet,fin Freccia TOT tempo infi. dovuta ai Varia. 4,94 mm


15,60 OK

4.4 – TRAVE DI DISPLUVIO

Si dimensiona l‟elemento di displuvio più lungo e massimamente caricato: tale elemento è la trave A

(Fig.5.1), e la si intende per semplicità di calcolo e a vantaggio di sicurezza, caricata da coppie di

travetti ciascuna di lunghezza lt assunta pari a 7,37m, ossia la luce massima dei travetti che, nella

realtà dell‟edificio, caricano la trave in questione da un lato e le murature portanti dall‟altro.

Ciascuno dei suddetti travetti scarica il peso proprio e quello portato, equivalente a metà campata di

travetto (dato che come anzidetto,questo è poggiante sulla muratura dall‟altro lato), sulla trave di

displuvio per una lunghezza di carico pari all'interasse tra i travetti sulla trave stessa.

Per questo i carichi a metro lineare sulla trave si ottengono moltiplicando gli opportuni carichi a mq per

la lunghezza di travetto lt=7,37m (infatti si è detto che ogni travetto scarica il peso equivalente a metà

campata) e per l‟interasse i=0,7 m dei travetti, e dividendo il tutto per l‟interasse dei travetti valutato

sulla trave, considerando pertanto l‟inclinazione sull‟orizzontale di quest‟ultima pari a 22,44°.

Alla luce di tali considerazioni si giustificano i valori dedotti dall‟analisi dei carichi di seguito riportata.

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CIX | Pagina


fig. 4.3

L1 Lunghezza CB 7,00 m

L2 Lunghezza BA 3,05 m

DISTANZE INCLIANTE

l1 Lugnhezza Reale tratto CB 7,573 m

l2 Lugnhezza Reale tratto BA 3,300 m


Si è scelto un legno lamellare incollato omogeneo classe GL36h secondo la EN1194, con :

LEGNO - TRAVE DIPLUVIO Classe di RESISTENZA GL 36h

L Luce trave 10,87 m



Area Area Travetti 1.440,00 cm2





qtrav Carico Travetto 0,6357 kN/m




Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CX | Pagina


CARICHI AGENTI SUL TRAVE DISPLUVIO

G1 Peso Proprio TRAVE DISPLUVIO per ml 0,6357 kN/m

G2 Peso Proprio Non Strutturale 19,5528 kN/m



Fig 4.4






CARICHI PER SAP 2000 A B C

G1 0,764 0,764 0,764

G2+Qneve+Qmanut 32,451 22,603 0,000





CARICHI PER SAP 2000 A B C

G1 0,764 0,764 0,764

G2+Qneve+Qmanut 35,122 24,463 0,000

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CXI | Pagina


VALORI MASSIMI OTTENUTI DALLE 2 COMBINAZIONI

Msdu,n + Momento POSITIVO sollecitante 96.330.000 Nmm Ottenuti SAP 2000

Msdu,n - Momento NEGATIVO sollecitante 130.168.000 Nmm Ottenuti SAP 2000

Vsdu,n Taglio sollecitante 115.683 N Ottenuti SAP 2000

Nsdu Sforzo Normale sollecitazione 86.558 N


o Calcolo sollecitazioni e verifica della trave

Lo schema statico di calcolo è quello di appoggio perfetto; la trave infatti poggia da un lato sulla

muratura portante e dall‟altro sulla capriata.

La trave, avendo un‟inclinazione rispetto all‟orizzontale di 22,44°, è sollecitata sia flessionalmente che

assialmente dai carichi gravitazionali di progetto.

Si calcolano i valori massimi di momento, nonché il taglio e lo sforzo normale di compressione indotto

dalla componente assiale del carico gravitazionale.

Da tali valori di sollecitazione seguono, nell‟ipotesi di conservazione delle sezioni piane e

comportamento elastico del legno, le rispettive tensioni nella sezione:

hbN

hb

V

Wx

M

sddN

sd

sd

sd

md

*/

**5,1

,

max,

;

Va infine verificato che tali tensioni concorrano in uno stato tensionale interno ai domini resistenti della

sezione; di questi si è certi soddisfando le condizioni di verifica per pressoflessione (1), flessione (2) e

taglio (3):

VdSd

mddm

md

dm

cd

dN

f

f

ff

:)3(

;:)2(

;1:)1(

0,

0

,

2

0

,

Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CXII | Pagina




Si assume m=1,45.

VERIFICA TRAVE DISPLUVIO






fcd Res. a compressione di progetto trave 14,90 N/mm2

PRESSO FLESSIONE


d Tensione di pressione trave 0,60 N/mm2

VERIFICA DOMINIO RES. ( Nd/fcd)^2 + Nd/fmd < 1 0,76 OK

TAGLIO

vd Tensione di taglio TRAVE DISPLUVIO 1,21 N/mm2

VERIFICA vd < fvd

1,68 OK



Si procede come fatto nei precedenti paragrafi per il calcolo delle sollecitazioni in fase di esercizio.

o Verifiche





Si procede in maniera analoga al paragrafo 5.1., riferendosi al momento d‟inerzia J dela trave per il




H Altezza TRAVE DISPLUVIO 480,00 mm

Lmax Lunghezza massima Campata 7.573 mm


Riccardo Pagot 4 - Progetto e Verifica degli Elementi Strutturali di Copertura CXIII | Pagina


2_a CALCOLO DELLE FRECCIE ISTANTANEE/ SAP

u1,ist Freccia TOT istantenea SAP2000 7,07 mm


25,24 OK

2_b CALCOLO DELLE FRECCIE A TEMPO INFINITO / SAP

unet,fin Freccia TOT istantenea SAP2000 7,07 mm


30,29 OK

CAMPATA DI SINISTRA

CAMAPATA DI DESTRA

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXIV | Pagina


5. VERIFICA DEGLI ELEMENTI IN MURATURA ESISTENTE

5.1 INTRODUZIONE

La muratura esistente dell‟edificio in oggetto è a singolo paramento ed è costituita da mattoni pieni in

laterizio. Lo spessore della stessa è massimo al piano terra e decresce gradualmente ai piani superiori

variando di dimensione tra i setti perimetrali e quelli di spina. L‟analisi della capacità portante della

muratura è stata effettuata mediante una modellazione a “telaio equivalente” utilizzando il programma

di calcolo SAP2000 versione 12.0.0.

Tale schematizzazione della struttura risulta accettabile nel caso in cui la geometria delle pareti e la

distribuzione delle aperture in esse presenti siano caratterizzate da una certa regolarità, in particolare

per quel che riguarda l‟allineamento delle aperture. Nel caso in esame i setti perimetrali rientrano

abbondantemente nelle ipotesi del modello, al contrario di quelli di spina (ciò renderà i risultati in

questa zona poco attendibili).

Per semplificare l‟organizzazione dei fogli di calcolo si è diviso la struttura in “gruppi” (secondo SAP

2000), cioè pareti bi-dimensionali composte da maschi e fasce murarie, che collaborano in uno schema

a telaio nello stesso piano.

5.2 MATERIALI

Come già detto, l‟edificio in esame è composto da elementi in muratura di laterizio pieno. Seguendo le

prescrizioni delle NTC2008 riguardanti la classificazione delle murature esistenti si è ipotizzato i

seguenti valori caratteristici:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXV | Pagina


fbk 15 [N/mm2]

classe malta M5

fk 6 [N/mm2]

gm 3

E 6000 [N/mm2]

G 2400 [N/mm2]

fd 2,00 [N/mm2]

fvk,0 0,2 [N/mm2]

fvd,0 0,067 [N/mm2]

5.3 ANALISI DEI CARICHI

Sulla muratura agiscono sia carichi verticali che carichi orizzontali. Trascurando il contributo del sisma, i

carichi orizzontali sono quelli dovuti all‟azione accidentale del vento nelle due direzioni principali

dell‟edificio (considerando separatamente sia il caso in cui agisono forze di pressione che di

depressione sulla muratura). I carichi verticali invece sono i carichi permanenti del peso proprio delle

pareti, dei solai a queste appoggiati, e della copertura; e i carichi accidentali dovuti al normale utilizzo

dei solai, alla neve in copertura e al vento. Secondo quanto stabilito dalla NTC 2008 verranno prese 5

combinazioni di carico da verificare singolarmente (prendendo di volta in volta un diverso carico

variabile caratteristico):

Carico caratteristico neve:

Carico caratteristico vento in direzione x:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXVI | Pagina


Carico caratteristico vento in direzione y:

Le azioni verticali dovute ai solai sono già state ricavate nei paragrafi precedenti. Nel modello in SAP

2000 questi carichi (sommati anche al peso proprio del cordolo di ogni interpiano) sono stati applicati

direttamente sulle fasce.

I carichi da vento invece sono stati applicati sui maschi di ogni telaio con un contributo proporzionale

all‟area d‟influenza dei maschi stessi (vedi 6.3).

5.4 VENTO

Il calcolo del vento è stato eseguito seguendo le specifiche della NTC 2008 ed è riferito a due direzioni

principali.

Le espressioni che indica la normativa per il calcolo del vento sono le seguenti:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXVII | Pagina


La pressione cinetica di riferimento qb ha la seguente espressione:

Dove vb è detta velocità di riferimento (m/sec) con periodo di ritorno di 50 anni. Vb è detto anche

parametro di macrozonazione ed ha la seguente espressione:

Il coefficiente di esposizione Ce è un parametro adimensionale che consente di tenere conto gli effetti

locali del sito dove è posta la costruzione e l‟altezza dell‟edificio dal suolo (parametro di

microzonazione). L‟espressione proposta dalla normativa (in analogia con il D.M. 16/01/1996) è:

I valori dei coefficienti di esposizione possono essere desunti anche graficamente:

Il coefficiente di topografia Ct considera le modifiche locali del profilo di velocità dipendenti dalle

caratteristiche topografiche e orografiche locali del sito. Nel caso in cui le costruzioni siano ubicate

presso la sommità di colline o di pendii isolati ha la seguente espressione:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXVIII | Pagina


Nel caso dell‟edificio analizzato, non rientrando nelle precedenti casistiche, essendo situato in zona

pianeggiante, il coefficiente di topografia è stato preso pari a 1.

Il coefficiente dinamico Cd tiene conto sia dell‟amplificazione dinamica della struttura sia degli effetti

dovuti alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e gli effetti amplificativi dovuti alle

vibrazioni strutturali. Può essere valutato con specifiche analisi adeguatamente comprovate o in

mancanza di queste, grazie a grafici consultabili in letteratura. In questo caso, come è anche possibile

vedere nel grafico seguente (riferito ad edifici tozzi in muratura o cemento armato), il coefficiente

dinamico ha un valore minore o uguale a 1. Si è deciso quindi a favore di sicurezza di prenderlo pari ad

1.

Si è proceduto quindi con il calcolo delle azioni del vento.

Essendo l‟edificio sito a Gorizia, si considerano i parametri della zona 1, con distanza oltre 30 km dalla

costa, altitudine inferiore a 500m s.l.m. e classe di rugosità del terreno B. Con questi paramentri

otterremo una classe di esposizione del sito III.

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXIX | Pagina


Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXX | Pagina


Andamento del coefficiente di esposizione Ce dell‟edificio

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXI | Pagina


Di seguito vengono riassunti i risultati del calcolo del vento e le forze applicate sui singoli maschi:

Azione Vento Azione Vento

da [m] 0

da [m] 12,001

a [m] 12

a [m] 16,5

Elem Incide.

Maschio [%] PRESS [kN/m]

DEPRESS [kN/m]

At. Laterale [kN/m]

PRESS [kN/m]

DEPRESS [kN/m]

At. Laterale [kN/m]

SEZIONE 3

ma01 4,95 1,31 0,66 0,02 1,44 0,72 0,02

ma02 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma03 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma04 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma05 9,96 2,64 1,32 0,03 2,89 1,44 0,04

0,00 0,00 0,00

ma06 6,49 1,72 0,86 0,02 1,88 0,94 0,02

ma07 9,30 2,46 1,23 0,03 2,69 1,35 0,03

ma08 9,25 2,45 1,22 0,03 2,68 1,34 0,03

ma09 6,49 1,72 0,86 0,02 1,88 0,94 0,02

Lunghezza facciata [m] :

ma10 9,96 2,64 1,32 0,03 2,89 1,44 0,04

37,5 ma11 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma12 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma13 6,44 1,70 0,85 0,02 1,87 0,93 0,02

ma14 4,95 1,31 0,66 0,02 1,44 0,72 0,02

SEZIONE 9


ma15 100,00000 7,90 3,95 0,10 8,65 4,33 0,11

11,2

SEZIONE 1

ma16 7,02 1,08 0,54 0,01 1,18 0,59 0,01

ma17 10,94 1,68 0,84 0,02 1,85 0,92 0,02

ma18 8,85 1,36 0,68 0,02 1,49 0,75 0,02

ma19 11,13 1,71 0,86 0,02 1,88 0,94 0,02

ma20 13,63 2,10 1,05 0,03 2,30 1,15 0,03

parte interna del parete

ma24 8,21 1,26 0,63 0,02 1,38 0,69 0,02

ma25 10,67 1,64 0,82 0,02 1,80 0,90 0,02


ma26 10,67 1,64 0,82 0,02 1,80 0,90 0,02

21,82 ma27 10,67 1,64 0,82 0,02 1,80 0,90 0,02

ma28 8,21 1,26 0,63 0,02 1,38 0,69 0,02

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXII | Pagina


SEZIONE

10


ma29 100,00 7,90 3,95 0,10 8,65 4,33 0,11

11,2

ma30 16,91729 0,89 0,45 0,01 0,98 0,49 0,01

SEZIONE 5

ma31 20,30075 1,07 0,53 0,01 1,17 0,59 0,01


ma32 19,17293 1,01 0,50 0,01 1,11 0,55 0,01

7,46 ma33 15,03759 0,79 0,40 0,01 0,87 0,43 0,01

ma34 28,57143 1,50 0,75 0,02 1,65 0,82 0,02

ma35 30,64687 3,40 1,70 0,04 3,73 1,86 0,05

SEZIONE 4

ma36 12,51326 1,39 0,69 0,02 1,52 0,76 0,02


ma37 12,61930 1,40 0,70 0,02 1,53 0,77 0,02

15,74 ma38 13,57370 1,51 0,75 0,02 1,65 0,83 0,02

ma39 30,64687 3,40 1,70 0,04 3,73 1,86 0,05

ma40 20,10870 1,06 0,53 0,01 1,16 0,58 0,01

SEZIONE 6

ma41a 29,89130 1,57 0,79 0,02 1,72 0,86 0,02


ma41b 29,89130 1,57 0,79 0,02 1,72 0,86 0,02

7,46 ma42 20,10870 1,06 0,53 0,01 1,16 0,58 0,01

Dalla tabella appena vista si può notare che il contributo delle forze attrittive del vento sono trascurabili

nel caso dell‟edificio preso in considerazione. Per questo motivo si è deciso di non considerarle nel

modello in Sap2000.

5.5 CARICHI VERTICALI

Come già anticipato in precedenza, i carichi verticali si riferiscono alle forze verticali che i solai

scaricano sui rispettivi cordoli, i quali a loro volta scaricano sulle fasce di piano alle quali sono ancorati.

Si avrà quindi che le forze alle quali sono soggette le fasce sono le seguenti:

Peso proprio delle fasce

Peso proprio del cordolo

Peso proprio del solaio

Peso proprio dei carichi non strutturali

Peso proprio delle tramezzature

Carico accidentale da uso

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXIII | Pagina


I maschi murari invece sono soggetti, oltre che al peso proprio, ai carichi che le fasce scaricano su di

essi.

Di seguito vengono riassunti i carichi verticali agenti sulle fasce di ogni piano:

Piano terra – solaio latero cemento

n ambiente

L [m] solaio qd Vsd/m cordolo qtot

1 7,06 A 18,794 66,34282 1,65 67,99282

2 4,44 A 18,794 41,72268 1,65 43,37268

3 4,75 A 18,794 44,63575 1,65 46,28575

4 6,86 A 18,794 64,46342 1,65 66,11342

5 2,55 B 15,889 20,25848 1,65 21,90848

6 4,6 A 18,794 43,2262 1,65 44,8762

7 4,44 A 18,794 41,72268 1,65 43,37268

8 4,6 A 18,794 43,2262 1,65 44,8762

Primo e Secondo piano – solaio legno legno

n ambiente

L [m] solaio qd Vsd/m cordolo qtot

1 7,06 A 10,60831 37,44734 2 39,44734

2 7,06 A 10,60831 37,44734 2 39,44734

4 6,86 A 10,60831 36,38651 2 38,38651

5 2,55 B 10,32795 13,16813 2 15,16813

6 4,6 A 10,60831 24,39911 2 26,39911

7 4,44 A 10,60831 23,55045 2 25,55045

8 4,6 A 10,60831 24,39911 2 26,39911

Sottotetto – solaio legno non collaborante e carichi dovuti alla copertura in legno (comprende

l‟azione delle travi principali, secondarie e delle azioni concentrate delle travi di displuvio sui

maschi ad angolo).

elemento taglio slu [KN] sf.normale

slu[KN] interasse [m]

carico equivalente m/l [KN/m]

travetti copertura 10,79 0 0,7 15,414

trave displuvio 70,42 82,17 0 0,000

trave colmo 84,56 0 3,7 11,427

travetto

sottotetto

tipo A 8,8 0 0,5 17,6

tipo B 3,25 0 0,5 6,5

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXIV | Pagina


azioni concentrate trasmesse dalla trave di displuvio

Fx (KN) Fx(+) Fx(-)

73,516 73,516 -73,516

Fy (KN) Fy(+) Fy(-)

73,516 73,516 -73,516

Fz (KN) Fz(+) Fz(-)

105,339 105,339 -105,339

Di seguito vengono riassunti i carichi verticali applicati alle fasce di piano e a i maschi murari.

Carichi distribuiti:

fascia carico [kN/m] SAP 2000 fascia carico [kN/m] SAP 2000 fascia carico [KN/m] SAP 2000

FA01 67,99282 68 FB01 FC01 39,44733645 39,45 FD01 -44,441 -44,441

FA02 67,99282 68 FB02 FC02 39,44733645 39,45 FD02 -44,441 -44,441

FA03 67,99282 68 FB03 FC03 39,44733645 39,45 FD03 -44,441 -44,441

FA04 67,99282 68 FB04 FC04 39,44733645 39,45 FD04 -44,441 -44,441

FA05 67,99282 68 FB05 FC05 39,44733645 39,45 FD05 -44,441 -44,441

FA06 67,99282 68 FB06A FC06A 39,44733645 39,45 FD06a -44,441 -44,441

/ / / FB06B FC06B 39,44733645 39,45 FD06b -44,441 -44,441

FA07 / / FB07 FC07 39,44733645 39,45 FD07 -44,441 -44,441

FA08 / / FB08 FC08 39,44733645 39,45 FD08 -44,441 -44,441

FA09 66,11342 66,12 FB09 FC09 38,38650539 38,39 FD09 -44,441 -44,441

FA10 66,11342 66,12 FB10 FC10 38,38650539 38,39 FD10 -44,441 -44,441

FA11 66,11342 66,12 FB11 FC11 38,38650539 38,39 FD11 -44,441 -44,441

FA12 66,11342 66,12 FB12 FC12 38,38650539 38,39 FD12 -44,441 -44,441

FA13 21,908475 21,91 FB13 FC13 15,16813454 15,17 FD13 -33,341 -33,341

FA14 21,908475 21,91 FB14 FC14 15,16813454 15,17 FD14 -33,341 -33,341

FA15 21,908475 21,91 FB15 FC15 15,16813454 15,17 FD15 -33,341 -33,341

FA16 21,908475 21,91 FB16 FC16 15,16813454 15,17 FD16 -33,341 -33,341

FA17 21,908475 21,91 FB17 FC17 15,16813454 15,17 FD17 -17,927 -17,927

FA18 21,908475 21,91 FB18 FC18 15,16813454 15,17 FD18 -17,927 -17,927

FA19 21,908475 21,91 FB19 FC19 15,16813454 15,17 FD19 -17,927 -17,927

FA20 21,908475 21,91 FB20 FC20 15,16813454 15,17 FD20 -17,927 -17,927

FA21 21,908475 21,91 FB21 FC21 15,16813454 15,17 FD21 -33,341 -33,341

FA22 21,908475 21,91 FB22 FC22 15,16813454 15,17 FD22 -33,341 -33,341

FA23 21,908475 21,91 FB23 FC23 15,16813454 15,17 FD23 -33,341 -33,341

FA24 21,908475 21,91 FB24 FC24 15,16813454 15,17 FD24 -33,341 -33,341

FA25 44,8762 44,9 FB25 FC25 26,3991144 26,4 FD25 -33,014 -33,014

FA26 44,8762 44,9 FB26 FC26 26,3991144 26,4 FD26 -33,014 -33,014

FA27 44,8762 44,9 FB27 FC27 26,3991144 26,4 FD27 -33,014 -33,014

FA28 44,8762 44,9 FB28 FC28 26,3991144 26,4 FD28 -33,014 -33,014

FA29 44,8762 44,9 FB29 FC29 26,3991144 26,4 FD29 -33,014 -33,014

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXV | Pagina


FA30 / / FB30 FC30 / / FD30 -15,414 -15,414

FA31 / / FB31 FC31 / / FD31 -15,414 -15,414

FA32A / / FB32A FC32A / / FD32a -15,414 -15,414

FA32B / / FB32B FC32B / / FD32b -15,414 -15,414

FA33A 44,8762 44,9 FB33A FC33A 26,3991144 26,4 FD33a -33,014 -33,014

FA33B 44,8762 44,9 FB33B FC33B 26,3991144 26,4 FD33b -33,014 -33,014

FA34 44,8762 44,9 FB34 FC34 26,3991144 26,4 FD34 -33,014 -33,014

FA35 89,901295 89,9 FB35 FC35 54,61547098 54,62 FD35 -6,500 -6,500

FA36 89,901295 89,9 FB36 FC36 54,61547098 54,62 FD36 -6,500 -6,500

FA37 89,901295 89,9 FB37 FC37 54,61547098 54,62 FD37 -6,500 -6,500

FA38 89,901295 89,9 FB38 FC38 54,61547098 54,62 FD38 -6,500 -6,500

FA39 / / FB39 FC39 54,61547098 54,62 FD39 -6,500 -6,500

FA40 / / FB40 FC40 54,61547098 54,62 FD40 -6,500 -6,500

FA41 88,021895 88,02 FB41 FC41 54,61547098 54,62 FD41 -6,500 -6,500

FA42 88,021895 88,02 FB42 FC42 54,61547098 54,62 FD42 -6,500 -6,500

FA43 88,24888 88,25 FB43 FC43 51,94956395 51,95 FD43 -17,6 -17,6

FA44 88,24888 88,25 FB44 FC44 51,94956395 51,95 FD44 -17,6 -17,6

FA45 88,24888 88,25 FB45 FC45 51,94956395 51,95 FD45 -17,6 -17,6

FA46 46,28575 46,29 FB46 FC46 / / FD46 0 0

FA47 88,24888 88,25 FB47 FC47 51,94956395 51,95 FD47 -17,6 -17,6

Carichi concentrati:

Piano terra – solaio latero cemento

maschio l [m] N [kN] e [m] M [kNm] N [kN] M [kNm]

ma51 2,78 244,7009 1,39 340,1342 244,7 340,14

ma52 6,86 297,5366 0 0 297,54 0

ma55 6,86 615,0568 0 0 615,06 0

ma58 2,22 102,7544 1,11 114,0573 102,76 114,06

Primo e Secondo piano – solaio legno legno

maschio l [m] N [kN] e [m] M [kNm] N [kN] M [kNm]

mb51 2,78 148,8819 1,39 206,9458 148,8819 206,9458

mb52 2,78 219,3272 0 0 219,3272 0

Sottotetto – solaio legno non collaborante

azioni concentrate sui maschi al livello d

nome maschi Fx (KN) Fy (KN) Fz (KN)

MC01 -73,516 -73,516 -105,339

MC14 73,516 -73,516 -105,339

MC16 73,516 73,516 -105,339

MC20 73,516 73,516 -105,339

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXVI | Pagina


MC24 -73,516 73,516 -105,339

MC28 -73,516 73,516 -105,339

MC34 73,516 73,516 -105,339

MC40 -73,516 73,516 -105,339

5.6 MODELLO IN SAP 2000 (VERS.12.0.0)

Il metodo a telaio equivalente prevede una schematizzazione della muratura a telaio spaziale: i maschi

murari e le fasce di piano sono schematizzati mediante il loro asse baricentrico, che risulterà essere

verticale nel caso dei maschi ed orizzontale nel caso delle fasce.

Il modello è tanto più accettabile quanto più regolari sono la geometria delle pareti e la distribuzione

delle aperture presenti (il modello è migliore nel caso di perfetto allineamento delle aperture e dei

baricentri dei maschi murari).

Va sottolineato che alle estremità degli elementi vengono introdotti dei tratti infinitamente rigidi (rigid

offsets) di opportune dimensioni che tengono conto della ridotta deformabilità dei campi di muratura

dovuta alla presenza delle aperture nella parete.

5.6.1 GEOMETRIA E NOMENCLATURA

Il primo passo per la creazione del modello in SAP2000 è stato quello di individuare nella struttura i

maschi e le fasce murarie. Non si è considerato reagenti le muraure di tramezzi (non portanti) e le parti

di muratura portante che hanno subito interventi negli anni passati (soprattutto nelle murature interne

dove sono state modificate le aperture di ingresso ai vani); si è trascurato quindi il contributo di questi

elementi nell‟analisi.

Dopo aver individuato gli elementi del telaio equivalente si è proceduto con la nomenclatura

(indispensabile per poter “leggere” e manipolare i dati di output del programma) e l‟individuazione delle

caratteristiche dimensionali (altezza, spessore e lunghezza) degli stessi.

Dopo aver tracciato la geometria del telaio 3D in SAP2000, sono state create delle sezioni tipo in

materiale muratura. Ad ogni elemento è stata quindi assegnata una sezione tipo.

Come anticipato, si è dovuto introdurre dei tratti infinitamente rigidi agli elementi (frame) concorrenti in

ogni nodo (joint) del telaio. Per fare ciò, si è utilizzato una funzione del programma (end lenght offset)

grazie alla quale il programma stesso è in grado di assegnare ad ogni elemento un tratto di lunghezza

infinitamente rigido in funzione della geometria delle sezioni concorrenti nel nodo.

Sono stati creati dei “gruppi” in sap2000, riunendo tutti i maschi e le fasce appartenenti allo stesso

telaio bi-dimensionale. Ciò ha permesso di facilitare la lettura e l‟analisi dei dati di output, creando dei

fogli di calcolo delle verifiche separati per ogni gruppo (molto utile per analizzare criticamente la bontà

del modello in fase finale).

Di seguito sono riportate le piante che riassumono la nomenclatura dei maschi paino per piano:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXVII | Pagina


Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXVIII | Pagina


Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXIX | Pagina


Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXX | Pagina


Analogamente si è proceduto con le fasce:

5.6.2 VINCOLI

Si è proceduto quindi assegnando i vincoli alla struttura. I vincoli si possono dividere in esterni

(Restraints) e interni (Constraints).

I vincoli esterni sono stati assegnati alle estremità libere dei maschi in fondazione, ipotizzando degli

incastri perfetti in tutte le direzioni (sia a traslazione che a rotazione).

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXI | Pagina


Per quanto rigarda invece i vincoli interni, si è assegnato due tipi di vincolo:

Diaphram per vincolare tutti i punti complanari del piano terra a muoversi della stessa quantità

in tutte le direzioni. In questa maniera si è riusciti a rappresentare il comportamento di solaio

rigido dovuto alla presenza del solaio in latero-cemento e del cordolo. Si è preferito non

assegnare lo stesso vincolo ai solai superiori a favore di sicurezza, trascurando il contributo

positivo del cordolo a causa della minore rigidezza di piano caratteristica dei solai in legno-

legno.

Body per vincolare alcuni punti complanari a muoversi nel piano della stessa quantità. Ciò è

servito a vincolare internamente i maschi murari non collegati tra loro dalle fasce.

I constraints utilizzati, vincolando gli elementi a spostarsi delle stesse quantità, permettono di far

collaborare i maschi collegati come unico corpo rigido.

Esempio del constraints “Body1”:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXII | Pagina


5.6.3 CARICHI

I carichi applicati alla struttura sono quelli riportati nei paragrafi precedenti.

Sono state considerate combinazioni di carico diverse in funzione della direzione e del verso del vento.

Una volta caricata la struttura, è stata eseguita l‟analisi del modello. I dati di output per ogni elemento

sono stati 28 (4 combinazioni di carico in 7 punti diversi a intervalli costanti).

Vista 3D della geometria del modello in SAP2000

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXIII | Pagina


Vista estrusa 3D del modello in SAP2000

Successivamente sono state eseguite le verifiche sui singoli elementi in muratura considerando di volta

in volta per ogni elemento la combinazione più gravosa per la specifica verifica, come esposto in

seguito.

5.7 VERIFICA DEI MASCHI MURARI

La graduale diminuzione dello spessore della muratura, dal basso verso l‟alto, sposta il punto di

applicazione del carico verticale verso l‟esterno generando effetti non trascurabili sulla muratura

stessa; nel caso peggiore la muratura potrebbe subire una parzializzazione della sezione. Le NTC 2008

prevedono di considerare, in fase di verifica delle murature, un‟adeguata eccentricità dei carichi

verticali convenzionalmente calcolata come combinazione dei seguenti contributi:

1) eccentricità totale dei carichi verticali es: riguarda il carico verticale trasmesso dal solaio

appoggiato sul maschio murario ed il carico proveniente dalla muratura superiore

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXIV | Pagina


es1=dovuta alla eventuale posizione eccentrica del muro del piano superiore rispetto al piano

medio del muro da verificare

es2=eccentricità delle reazioni di appoggio dei solai soprastanti la sezione da verificare

N1=carico trasmesso dal muro sovrastante supposto centrato rispetto al muro stesso

N2=reazione di appoggio dei solai sovrastanti il muro da verificare

d1=eccentricità di N1 rispetto al piano medio del muro da verificare

d2=eccentricità di N2 rispetto al piano medio del muro da verificare

Tali eccentricità sono da considerarsi positive o negative a seconda che diano luogo a momenti di verso

orario o antiorario.

2) eccentricità dovute a tolleranze di esecuzione ea: tiene conto delle tolleranze morfologiche e

dimensionali connesse alle tecnologie di esecuzione degli edifici in muratura ed è funzione

dell‟altezza di piano h.

3) eccentricità dovuta ad azioni orizzontali agenti in direzione normale al piano del muro ev:

Mv=massimo momento flettente dovuto alle azioni orizzontali;

N =sforzo normale nella sezione di verifica;

Le eccentricità es, ea e ev vanno convenzionalmente combinate tra loro secondo le seguenti

espressioni:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXV | Pagina


I valori delle eccentricità così ricavate sono utilizzati per la valutazione del coefficiente di riduzione della

resistenza φt . Il valore di e1 è adottato per la verifica dei muri nelle loro sezioni di estremità, mentre il

valore di e2 è adottato per la verifica della sezione dove è massimo il valore di Mv. In ogni caso dove

risultare:

4) eccentricità dovuta ad azioni orizzontali agenti nel piano del muro eb

Mb=massimo momento flettente nel piano della muratura dovuta all‟azione orizzontale agente

nel piano stesso;

N =sforzo normale nella sezione di verifica.

5.7.1 VERIFICA A PRESSOFLESSIONE PER AZIONI FUORI PIANO

La verifica secondo le NTC 2008 consiste nel confronto fra l‟azione assiale sollecitante Nsd e quella

resistente NRd ridotta per tener conto delle eccentricità:

Per valutare φt bisogna servirsi dei seguenti grafici proposti dalla normativa che seguono il metodo di

Sahlin (1971):

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXVI | Pagina


5.7.2 VERIFICA A PRESSOFLESSIONE PER AZIONI NEL PIANO

La verifica secondo le NTC 2008 consiste nel verificare la seguente relazione:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXVII | Pagina


5.7.3 VERIFICA A TAGLIO

La verifica a taglio di un pannello murario dipende dal tipo di rottura cui sarà soggetto e quest‟ultima è

strettamente legata alle dimensioni e al carico applicato sul maschio stesso. Infatti, si avrà:

- rottura per presso-flessione VRd,p (nel caso di elementi snelli)

- rottura per scorrimento VRd,s (nel caso di basso sforzo normale)

- rottura per fessurazione diagonale VRd,f (nel caso di elementi tozzi)

Pertanto, il taglio resistente di progetto risulta essere:

5.7.3.1 ROTTURA PER PRESSO-FLESSIONE

Il valore del taglio resistente VRd ,p è definito dalla condizione di schiacciamento della muratura

compressa alla base inferiore del pannello secondo la relazione:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXVIII | Pagina


5.7.3.2 ROTTURA PER SCORRIMENTO

La normativa prevede che il taglio resistente VRd ,s sia calcolato nel modo seguente:

5.7.3.3 ROTTURA PER FESSURAZIONE DIAGONALE

Il valore del taglio resistente VRd , f viene calcolato secondo la relazione proposta da Turnsek e Cacovic:

5.7.3.4 ROTTURA PER CARICHI CONCENTRATI

Nel caso dell‟edificio preso in esame, gli unici maschi da verificare a rottura per carichi concentrati,

sono quelli ad angolo, sui quali scaricano direttamente le travi di displuvio. La verifica consiste nel

controllare che:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXXXIX | Pagina


Nel nostro caso si è preferito per semplicità e a favore di sicurezza di trascurare la sovraresistenza

locale della muratura ponendo il coefficiente β pari a 1.

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXL | Pagina


5.8 VERIFICA DELLE FASCE DI PIANO

Analogamente a quanto già visto per i maschi murari, le fasce di piano devono essere sottoposte alle

seguenti verifiche:

- verifica a presso-flessione

- verifica a taglio.

5.8.1 VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE

Nel caso in esame esistono elementi orizzontali, quali i cordoli, in grado di resistere a trazione e fornire,

quindi, una compressione alla muratura, pertanto, la resistenza a presso-flessione può essere

determinata nel modo seguente:

5.8.2 VERIFICA A TAGLIO

La verifica a taglio di una fascia di piano dipende dal tipo di rottura cui sarà soggetta; esistono quattro

possibili meccanismi di rottura:

- rottura a taglio puro VRd,t

- rottura per presso-flessione VRd,p

- rottura per scorrimento VRd,s

- rottura per fessurazione diagonale VRd,f

Pertanto, il taglio resistente di progetto risulta essere:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLI | Pagina


5.8.2.1 ROTTURA A TAGLIO PURO

Il valore del taglio resistente VRd ,t può essere calcolato nel modo seguente:

5.8.2.2 ROTTURA PER PRESSO-FLESSIONE

Il valore del taglio resistente VRd ,p è definito dalla seguente relazione:

6.8.2.3 ROTTURA PER SCORRIMENTO

Il taglio resistente VRd ,s è calcolato in modo analogo a quello visto per i maschi murari sostituendo

Nsd con Pmin :

5.8.2.4 ROTTURA PER FESSURAZIONE DIAGONALE

Il valore del taglio resistente VRd , f viene calcolato, come per i maschi murari, secondo la relazione

proposta da Turnsek e Cacovic:

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLII | Pagina


Si riportano di seguito i risultati delle verifiche.

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLIII | Pagina


PARETE 1

SOLLECITAZIONI

PRESSOFLESSIONE fuori piano

Nsd Vsd M2s

d M3s

d

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'' q

Solaio2

N2''

es1 es2 e1 VERIFIC

A

m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFIC

A

Eccentricità fuori piano

e2 VERIFIC

A

m2 Φt2

Nrd,2 VERIFIC

A

ID h [m]

b [m]

t [m]

i [m]

ea [mm]

[kN] [kN] [kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm]

[kN/m] [kN] [mm]

[kN/m] [kN

] [mm

] [mm

] [mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd <

Φt1 fd A ev [mm]

[mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd <

Φt2 fd A

PIA

NO

T

ER

RA

MA16 5 0,6 0,6 0 25 524,74 9,65 4,83 27,8

6

75 150,0

0 0 15,17 0,00 0 0 0

75,00

0,00 100,0

0 OK

1,00

0,45

3,75 0,55027

5 396,20 NO 9,94

59,94

OK 0,60

0,55

396,20 NO

MA17 5 1,2 0,6 3,35

25 555,44 9,36 11,0

4 24,9

7

75 443,7

7 100 15,17

50,82

0 0 0 67,2

9 10,2

8 102,5

7 OK

1,03

0,45

3,75 0,39584

38 570,02 OK 20,02

71,30

OK 0,71

0,55

792,40 OK

MA18 5 0,95

0,6 2,5 25 414,50 2,35 18,0

5 5,16

75 300,2

8 100 15,17

37,93

0 0 0 66,5

9 11,2

1 102,8

0 OK

1,03

0,45

3,75 0,39584

38 451,26 OK 43,55

94,95

OK 0,95

0,55

627,31 OK

MA19 5 1,2 0,6 2,95

25 519,05 4,85 19,3

0 10,8

5

75 354,1

0 100 15,17

44,75

0 0 0 66,5

8 11,2

2 102,8

1 OK

1,03

0,45

3,75 0,39584

38 570,02 OK 37,18

88,58

OK 0,89

0,55

792,40 OK

MA20 5 2,7 0,6 4,18

25 1222,8

2 26,3

7 46,2

9 59,1

4

75 862,7

0 100 15,17

63,41

0 0 0 69,8

6 6,85

101,71

OK 1,02

0,46

3,82889 0,39466

91 1278,7

3 OK 41,13

91,99

OK 0,92

0,55

1779,15

OK

MA21 5 0,95

0,6 3,73

25 485,71 4,49 4,57 10,5

5

75 279,1

3 100 15,17

56,58

0 0 0 62,3

6 16,8

6 104,2

1 OK

1,04

0,45

3,75 0,39584

38 451,26 NO 11,52

63,62

OK 0,64

0,55

627,31 OK

MA22 5 0,6 0,6 2,61

25 240,88 1,32 2,17 3,53

75 143,3

2 100 15,17

39,59

0 0 0 58,7

7 21,6

5 105,4

1 OK

1,05

0,45

3,75 0,39584

38 285,01 OK 9,99

62,69

OK 0,63

0,55

396,20 OK

MA23A

5 0,6 0,6 1,36

25 286,68 1,64 3,89 3,64

0 183,5

1 100 15,17

20,63

0 0 0 0,00 10,1

1 35,11 OK

0,35

0,45

3,75 0,71031

25 511,43 OK 16,73

34,29

OK 0,34

0,71

511,43 OK

MA23B

5 1,65

0,6 2,31

25 693,95 7,35 8,87 19,2

7

0 478,1

1 100 15,17

35,04

0 0 0 0,00 6,83 31,83 OK 0,32

0,45

3,75 0,71031

25 1406,4

2 OK 13,76

29,68

OK 0,30

0,71

1406,42

OK

MA24 5 2,7 0,6 4,04

25 1081,6

0 32,4

2 17,7

0 92,1

2

75 766,2

0 100 15,17

61,29

0 0 0 69,4

5 7,41

101,85

OK 1,02

0,46

3,82889 0,39466

91 1278,7

3 OK 16,68

67,60

OK 0,68

0,55

1779,15

OK

MA25 5 1,2 0,6 3,01

25 487,46 4,87 17,0

1 11,7

6

75 328,7

8 100 15,17

45,66

0 0 0 65,8

5 12,1

9 103,0

5 OK

1,03

0,45

3,75 0,39584

38 570,02 OK 35,33

86,86

OK 0,87

0,55

792,40 OK

MA26 5 1,2 0,6 2,57

25 486,42 4,28 23,6

9 10,4

4

75 351,8

2 100 15,17

38,99

0 0 0 67,5

2 9,98

102,49

OK 1,02

0,45

3,75 0,39584

38 570,02 OK 48,73

99,98

OK 1,00

0,55

792,40 OK

MA27 5 1,2 0,6 3,27

25 495,52 6,02 16,3

4 14,5

0

75 346,1

1 100 15,17

49,61

0 0 0 65,6

0 12,5

4 103,1

3 OK

1,03

0,45

3,75 0,39584

38 570,02 OK 33,18

84,75

OK 0,85

0,55

792,40 OK

MA28 5 0,95

0,6 0 25 390,36 5,23 6,68 11,4

4

75 286,3

5 0 15,17 0,00 0 0 0

75,00

0,00 100,0

0 OK

1,00

0,45

3,75 0,55027

5 627,31 OK 20,26

70,26

OK 0,70

0,55

627,31 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB16 5 0,77

0,45

0 25 150,00 21,6

4 5,28

55,93

0 151,9

9 0 15,17 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK

0,33

0,45

5 0,694 480,94 OK 45,95 58,4

5 OK

0,78

0,53

368,26 OK

MB17 5 1,2 0,45

3,35

25 443,77 14,8

8 7,11

34,46

0 213,7

5 75 15,17

50,82

0 0 0 0,00 14,4

1 39,41 OK

0,53

0,45

5 0,5314 573,91 OK 18,21 37,9

1 OK

0,51

0,53

573,91 OK

MB18 5 0,95

0,45

2,5 25 300,28 3,09 4,05 8,17

0 159,1

8 75 15,17

37,93

0 0 0 0,00 14,4

3 39,43 OK

0,53

0,45

5 0,5314 454,35 OK 14,45 34,1

7 OK

0,46

0,69

593,37 OK

MB19 5 1,2 0,45

2,95

25 354,10 2,41 5,32 6,72

0 191,8

5 75 15,17

44,75

0 0 0 0,00 14,1

9 39,19 OK

0,52

0,45

5 0,5314 573,91 OK 16,20 35,8

0 OK

0,48

0,69

749,52 OK

MB20 5 3 0,45

4,18

25 862,70 27,4

9 34,7

4 67,8

6

0 488,1

7 75 15,17

63,41

0 0 0 0,00 8,62 33,62 OK 0,45

0,48

5,3682716

0,6888365

1859,86

OK 42,25 59,0

6 OK

0,79

0,53

1419,12

OK

MB21 5 0,95

0,45

3,73

25 279,13 3,45 1,81 7,87

0 137,4

6 75 15,17

56,58

0 0 0 0,00 21,8

7 46,87 OK

0,62

0,45

5 0,5314 454,35 OK 8,72 32,1

6 OK

0,43

0,69

593,37 OK

MB22 5 0,45

0,45

2,61

25 143,32 1,10 0,06 2,63

0 76,92 75 15,17 39,5

9 0 0 0 0,00

25,49

50,49 OK 0,67

0,45

5 0,5314 215,22 OK 0,51 25,7

5 OK

0,34

0,69

281,07 OK

MB23A

5 0,6 0,6 1,36

25 183,51 1,77 2,73 4,22

0 85,06 100 15,17 20,6

3 0 0 0 0,00

19,52

44,52 OK 0,45

0,45

3,75 0,71031

25 511,43 OK 16,21

38,47

OK 0,38

0,71

511,43 OK

MB23B

5 1,65

0,6 2,31

25 478,11 15,1

8 3,05

37,04

0 268,6

2 100 15,17

35,04

0 0 0 0,00 11,5

4 36,54 OK

0,37

0,45

3,75 0,71031

25 1406,4

2 OK 8,53

26,80

OK 0,27

0,71

1406,42

OK

MB24 5 3 0,45

4,04

25 766,20 11,5

9 7,14

39,45

0 439,4

5 75 15,17

61,29

0 0 0 0,00 9,18 34,18 OK 0,46

0,48

5,3682716

0,6888365

1859,86

OK 9,45 26,5

4 OK

0,35

0,69

1859,86

OK

MB25 5 1,2 0,45

3,01

25 328,78 2,16 5,51 5,56

0 183,8

9 75 15,17

45,66

0 0 0 0,00 14,9

2 39,92 OK

0,53

0,45

5 0,5314 573,91 OK 18,18 38,1

4 OK

0,51

0,53

573,91 OK

MB26 5 1,2 0,45

2,57

25 351,82 3,29 6,30 7,32

0 187,4

4 75 15,17

38,99

0 0 0 0,00 12,9

1 37,91 OK

0,51

0,45

5 0,5314 573,91 OK 19,50 38,4

6 OK

0,51

0,53

573,91 OK

MB27 5 1,2 0,45

3,27

25 346,11 2,30 5,73 5,48

0 191,1

5 75 15,17

49,61

0 0 0 0,00 15,4

5 40,45 OK

0,54

0,45

5 0,5314 573,91 OK 19,54 39,7

7 OK

0,53

0,53

573,91 OK

MB28 5 0,95

0,45

0 25 286,35 2,81 5,65 6,27

0 190,9

0 0 15,17 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK

0,33

0,45

5 0,694 593,37 OK 23,10 35,6

0 OK

0,47

0,69

593,37 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLIV | Pagina


P

IAN

O S

EC

ON

DO

MC16 5 0,77 0,45 0 25 151,99 8,85 3,32 19,77

0 0,00 0 33,34 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK 0,33 0,45 5 0,694 480,94 OK 24,11 36,61 OK 0,49 0,69 480,94 OK

MC17 5 1,2 0,45 3,35 25 213,75 18,53 5,24 40,80

0 0,00 75 33,34 111,69 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 406,62 OK 27,93 77,93 OK 1,04 0,38 406,62 OK

MC18 5 0,95 0,45 2,5 25 159,18 5,09 4,27 11,21

0 0,00 75 33,34 83,35 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 321,91 OK 30,74 80,74 OK 1,08 0,38 321,91 OK

MC19 5 1,2 0,45 2,95 25 191,85 2,54 4,87 6,69

0 0,00 75 33,34 98,35 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 406,62 OK 34,62 84,62 OK 1,13 0,38 406,62 OK

MC20 5 3 0,45 4,18 25 488,17 29,84 28,91 80,46

0 0,00 75 17,93 74,95 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,48 5,3682716 0,370503 1000,36 OK 72,83 122,83 OK 1,64 0,26 710,66 OK

MC21 5 0,95 0,45 3,73 25 137,46 3,97 1,61 8,90

0 0,00 75 17,93 66,88 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 321,91 OK 16,84 66,84 OK 0,89 0,53 454,35 OK

MC22 5 0,45 0,45 2,61 25 76,92 0,29 0,15 1,32

0 0,00 75 17,93 46,80 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 152,48 OK 3,32 53,32 OK 0,71 0,53 215,22 OK

MC23A 5 0,6 0,6 1,36 25 85,06 2,39 1,11 5,98

0 0,00 100 17,93 24,38 0 0 0 0,00 100,00 125,00 OK 1,25 0,45 3,75 0,3958438 285,01 OK 23,34 85,84 OK 0,86 0,55 396,20 OK

MC23B 5 1,65 0,6 2,31 25 268,62 14,18 5,60 35,45

0 0,00 100 17,93 41,42 0 0 0 0,00 100,00 125,00 OK 1,25 0,45 3,75 0,3958438 783,77 OK 32,00 94,50 OK 0,94 0,55 1089,54 OK

MC24 5 3 0,45 4,04 25 439,45 11,38 7,51 32,69

0 0,00 75 17,93 72,44 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,48 5,3682716 0,370503 1000,36 OK 24,53 74,53 OK 0,99 0,53 1419,12 OK

MC25 5 1,2 0,45 3,01 25 183,89 1,15 4,86 2,89

0 0,00 75 33,34 100,35 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 406,62 OK 36,90 86,90 OK 1,16 0,38 406,62 OK

MC26 5 1,2 0,45 2,57 25 187,44 1,35 5,47 3,84

0 0,00 75 33,34 85,68 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 406,62 OK 34,04 84,04 OK 1,12 0,38 406,62 OK

MC27 5 1,2 0,45 3,27 25 191,15 3,00 5,31 9,52

0 0,00 75 33,34 109,02 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,3765 406,62 OK 32,16 82,16 OK 1,10 0,38 406,62 OK

MC28 5 0,95 0,45 0 25 190,90 0,73 4,98 1,90

0 0,00 0 33,34 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK 0,33 0,45 5 0,694 593,37 OK 26,09 38,59 OK 0,51 0,53 454,35 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF16 1 0,6 1 0 5 552,25 20,72 2,58 5,37

0 524,74 0 21,91 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK 4,72 7,22 OK 0,04 0,74 892,91 OK

MF17 1 1,2 1 3,35 5 752,25 21,72 7,10 8,87

0 555,44 166,66667 21,91 73,40 0 0 0 0,00 19,45 24,45 OK 0,15 0,77 0,7748944 0,7415955 1779,83 OK 9,57 21,80 OK 0,13 0,74 1779,83 OK

MF18 1 0,95 1 2,5 5 553,26 14,02 9,27 4,18

0 414,50 166,66667 21,91 54,78 0 0 0 0,00 19,45 24,45 OK 0,15 0,67 0,668736 0,7425155 1410,78 OK 16,89 29,12 OK 0,17 0,74 1410,78 OK

MF19 1 1,2 1 2,95 5 683,15 22,18 11,78 10,23

0 519,05 166,66667 21,91 64,63 0 0 0 0,00 18,46 23,46 OK 0,14 0,77 0,7748944 0,7415955 1779,83 OK 17,87 29,60 OK 0,18 0,74 1779,83 OK

MF20 1 2,7 1 4,18 5 1556,03 38,82 26,14 117,80

0 1222,82 166,66667 21,91 91,58 0 0 0 0,00 11,61 16,61 OK 0,10 1,00 1 0,7396 3993,84 OK 18,66 26,97 OK 0,16 0,74 3993,84 OK

MF21 1 0,95 1 3,73 5 689,67 21,16 7,33 8,36

0 485,71 166,66667 21,91 81,72 0 0 0 0,00 24,00 29,00 OK 0,17 0,67 0,668736 0,7425155 1410,78 OK 12,53 27,03 OK 0,16 0,74 1410,78 OK

MF22 1 0,6 1 2,61 5 364,19 13,31 4,21 3,24

0 240,88 166,66667 21,91 57,19 0 0 0 0,00 31,98 36,98 OK 0,22 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK 12,79 31,28 OK 0,19 0,74 892,91 OK

MF23A 1 0,6 1 1,36 5 385,51 10,34 9,33 2,53

0 286,68 166,66667 21,91 29,80 0 0 0 0,00 15,69 20,69 OK 0,12 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK 28,47 38,81 OK 0,23 0,74 892,91 OK

MF23B 1 1,65 1 2,31 5 889,77 46,51 12,03 60,23

0 693,95 166,66667 21,91 50,61 0 0 0 0,00 11,33 16,33 OK 0,10 0,91 0,907059 0,7404313 2443,42 OK 14,67 22,83 OK 0,14 0,74 2443,42 OK

MF24 1 2,7 1 4,04 5 1284,94 24,30 21,31 101,95

0 1081,60 166,66667 21,91 88,52 0 0 0 0,00 12,61 17,61 OK 0,11 1,00 1 0,7396 3993,84 OK 16,85 25,66 OK 0,15 0,74 3993,84 OK

MF25 1 1,2 1 3,01 5 611,16 22,61 13,21 15,13

0 487,46 166,66667 21,91 65,95 0 0 0 0,00 19,86 24,86 OK 0,15 0,77 0,7748944 0,7415955 1779,83 OK 22,10 34,54 OK 0,21 0,74 1779,83 OK

MF26 1 1,2 1 2,57 5 615,35 26,18 12,21 13,60

0 486,42 166,66667 21,91 56,31 0 0 0 0,00 17,29 22,29 OK 0,13 0,77 0,7748944 0,7415955 1779,83 OK 20,16 31,31 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

MF27 1 1,2 1 3,27 5 638,59 17,51 11,31 9,80

0 495,52 166,66667 21,91 71,65 0 0 0 0,00 21,05 26,05 OK 0,16 0,77 0,7748944 0,7415955 1779,83 OK 17,97 31,00 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

MF28 1 0,95 1 0 5 475,01 14,29 9,32 6,48

0 390,36 0 21,91 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,67 0,668736 0,7425155 1410,78 OK 0,00 2,50 OK 0,02 0,74 1410,78 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLV | Pagina


PRESSOFLESSIONE nel piano

TAGLIO A PRESSOFLESSIONE

Mrd VERIFICA

Vrd,p

Eccentricità nel piano fvd Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 1457,61 14,010 NO

5,60

57,67 1,21 0,26 113,85

1,5 0,1 94,72

5,60 NO

0,8 771,44 172,580 OK

69,03

52,00 1,37 0,17 167,22

1,5 0,1 141,70

69,03 OK

0,8 727,20 107,403 OK

42,96

14,35 1,45 0,16 135,67

1,5 0,1 109,29

42,96 OK

0,8 720,90 171,111 OK

68,44

24,44 1,44 0,16 168,65

1,5 0,1 137,53

68,44 OK

0,8 754,83 872,011 OK

348,80

58,77 1,43 0,17 388,86

1,5 0,1 315,76

315,76 OK

0,8 852,13 107,840 OK

43,14

28,07 1,41 0,18 145,03

1,5 0,1 117,26

43,14 OK

0,8 669,10 42,043 OK

16,82

18,46 1,41 0,16 78,99

1,5 0,1 66,56

16,82 OK

0,8 796,33 43,199 OK

17,28

16,93 1,42 0,17 88,07

1,5 0,1 71,85

17,28 OK

0,8 700,96 321,693 OK

128,68

31,73 1,44 0,16 228,65

1,5 0,1 186,79

128,68 OK

0,8 667,66 850,859 OK

340,34

86,30 1,40 0,16 354,14

1,5 0,1 299,23

299,23 OK

0,8 677,02 168,717 OK

67,49

24,13 1,44 0,16 162,68

1,5 0,1 133,80

67,49 OK

0,8 675,59 168,621 OK

67,45

24,95 1,44 0,16 162,24

1,5 0,1 133,68

67,45 OK

0,8 688,22 169,426 OK

67,77

29,27 1,43 0,16 162,76

1,5 0,1 134,76

67,77 OK

0,8 684,85 106,056 OK

42,42

33,98 1,39 0,16 125,41

1,5 0,1 106,46

42,42 OK

0,8 432,90 42,125 NO

16,85

379,91 0,02 0,12 0,85

1,5 0,1 53,33

0,85 NO

0,8 821,79 129,504 OK

51,80

88,63 1,28 0,18 121,67

1,5 0,1 109,30

51,80 OK

0,8 702,42 80,017 OK

32,01

31,78 1,40 0,16 95,93

1,5 0,1 80,73

32,01 OK

0,8 655,74 125,386 OK

50,15

22,72 1,44 0,15 120,09

1,5 0,1 98,97

50,15 OK

0,8 639,04 777,210 OK

310,88

95,66 1,40 0,15 287,93

1,5 0,1 244,67

244,67 OK

0,8 652,93 78,480 OK

31,39

32,91 1,40 0,15 91,75

1,5 0,1 78,20

31,39 OK

0,8 707,77 17,983 OK

7,19

23,11 1,35 0,16 43,89

1,5 0,1 38,37

7,19 OK

0,8 509,76 37,514 OK

15,01

23,55 1,38 0,13 66,99

1,5 0,1 59,26

15,01 OK

0,8 482,94 275,385 OK

110,15

100,52 1,32 0,13 170,91

1,5 0,1 159,35

110,15 OK

0,8 567,55 741,616 OK

296,65

62,97 1,44 0,14 276,14

1,5 0,1 232,53

232,53 OK

0,8 608,85 122,201 OK

48,88

20,01 1,45 0,15 115,76

1,5 0,1 95,85

48,88 OK

0,8 651,51 125,135 OK

50,05

25,00 1,44 0,15 119,18

1,5 0,1 98,69

50,05 OK

0,8 640,95 124,477 OK

49,79

18,58 1,45 0,15 119,41

1,5 0,1 97,99

49,79 OK

0,8 669,83 79,075 OK

31,63

24,43 1,42 0,16 94,88

1,5 0,1 79,08

31,63 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLVI | Pagina


0,8 438,63 42,473 OK

16,99

166,70 0,85 0,13 36,88

1,5 0,1 53,61

16,99 OK

0,8 395,84 96,522 OK

38,61

252,49 0,87 0,12 56,04

1,5 0,1 80,16

38,61 OK

0,8 372,36 58,015 OK

23,21

93,77 1,20 0,12 59,86

1,5 0,1 61,94

23,21 OK

0,8 355,27 89,549 OK

35,82

35,14 1,41 0,11 86,96

1,5 0,1 76,81

35,82 OK

0,8 361,61 566,761 OK

226,70

223,30 1,28 0,11 198,00

1,5 0,1 193,37

193,37 OK

0,8 321,55 52,173 OK

20,87

93,07 1,21 0,11 56,48

1,5 0,1 58,52

20,87 OK

0,8 379,87 13,199 OK

5,28

20,17 1,37 0,12 32,44

1,5 0,1 29,57

5,28 OK

0,8 236,26 21,749 OK

8,70

159,39 0,70 0,10 24,85

1,5 0,1 44,01

8,70 OK

0,8 271,33 184,029 OK

73,61

245,39 1,05 0,10 107,30

1,5 0,1 127,18

73,61 OK

0,8 325,51 525,062 OK

210,02

74,39 1,43 0,11 211,83

1,5 0,1 185,65

185,65 OK

0,8 340,53 86,850 OK

34,74

16,26 1,46 0,11 88,32

1,5 0,1 75,56

34,74 OK

0,8 347,11 88,065 OK

35,23

28,60 1,43 0,11 87,13

1,5 0,1 76,12

35,23 OK

0,8 353,99 89,317 OK

35,73

68,35 1,33 0,11 81,72

1,5 0,1 76,70

35,73 OK

0,8 446,56 65,371 OK

26,15

9,94 1,47 0,13 79,24

1,5 0,1 66,63

26,15 OK

0,8 920,42 70,369 OK

140,74

10,05 1,45 0,19 164,74

1,5 0,1 127,78

127,78 OK

0,8 626,88 274,513 OK

549,03

11,89 1,47 0,15 265,09

1 0,1 323,53

265,09 OK

0,8 582,37 167,143 OK

334,29

7,60 1,48 0,14 202,36

1,5 0,1 165,44

165,44 OK

0,8 569,30 264,049 OK

528,10

15,43 1,46 0,14 250,03

1 0,1 310,45

250,03 OK

0,8 576,31 1344,008 OK

2688,02

80,83 1,41 0,14 546,41

1 0,1 702,16

546,41 OK

0,8 725,97 178,954 OK

357,91

13,44 1,46 0,16 226,34

1,5 0,1 182,02

182,02 OK

0,8 606,98 67,809 OK

135,62

9,56 1,45 0,15 128,60

1,5 0,1 106,36

106,36 OK

0,8 642,52 69,210 OK

138,42

7,37 1,46 0,15 133,73

1,5 0,1 109,00

109,00 OK

0,8 539,25 486,657 OK

973,31

72,50 1,37 0,14 312,82

1 0,1 417,18

312,82 OK

0,8 475,90 1218,709 OK

2437,42

80,32 1,41 0,13 495,63

1 0,1 647,95

495,63 OK

0,8 509,30 249,971 OK

499,94

24,99 1,44 0,13 232,14

1 0,1 296,21

232,14 OK

0,8 512,79 250,881 OK

501,76

22,48 1,44 0,14 233,96

1 0,1 297,06

233,96 OK

0,8 532,16 255,718 OK

511,44

15,49 1,46 0,14 241,33

1 0,1 301,71

241,33 OK

0,8 500,01 155,120 OK

310,24

0,00 1,50 0,13 190,00

1,5 0,1 155,14

155,14 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLVII | Pagina


PARETE 2

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd M2sd

M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'' q

Solaio2

N2'' es1

es2 e1 VERIFI

CA

m1

ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA Eccentricità fuori

piano e2

VERIFICA

m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID

h [

m]

b [m]

t [m]

i [m]

ea [mm]

[kN] [kN] [kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm]

[kN/m] [kN] [mm

] [kN/m

] [kN]

[mm]

[mm]

[mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm]

[mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

TE

RR

A

MA43

5 0,95

0,6 1,51

25 766,3

4 25,9

9 1,68

48,65

0 507,72

3 100

39,45 59,5

7 -100 15,17

22,9067

0,00

6,21 31,21

OK 0,31

0,45

3,750

0,710

809,76

OK 2,51 18,12

OK 0,18

0,710

809,76

OK

MA44

5 3,4 0,6 2,90

25 1626,

47 74,8

6 2,32

146,71

0 1084,4

76 100

39,45 114,41

-100 15,17 43,99

3 0,00

5,67 30,67

OK 0,31

0,52

4,371

0,702

2865,96

OK 1,60 16,93

OK 0,17

0,702

2865,96

OK

MA45

5 0,6 0,6 3,85

25 613,1

8 12,1

6 2,05

24,50

0 391,79

5 100

39,45 151,88

-100 15,17 58,40

45 0,00

15,53

40,53

OK 0,41

0,45

3,750

0,710

511,43

NO 3,34 23,60

OK 0,24

0,710

511,43

NO

MA46

5 1,8 0,6 4,51

25 943,6

0 12,2

5 3,99

25,56

0 605,41

7 100

39,45 177,92

-100 15,17 68,41

67 0,00

12,86

37,86

OK 0,38

0,45

3,750

0,710

1534,28

OK 4,26 23,18

OK 0,23

0,710

1534,28

OK

MA47

5 2,7 0,6 5,45

25 2360,

28 53,2

9 11,42

107,66

0 1577,6

16 100

39,45 215,00

-100 15,17 82,67

65 0,00

7,06 32,06

OK 0,32

0,46

3,829

0,709

2298,26

NO 4,85 20,88

OK 0,21

0,709

2298,26

NO

MA48

5 2,7 0,6 5,11

25 1471,

18 24,2

3 14,55

50,43

0 963,58

7 100

0 0,00 -100 15,17 77,51

87 0,00

-7,45

32,45

OK 0,32

0,46

3,829

0,709

2298,26

OK 10,91 27,13

OK 0,27

0,709

2298,26

OK

MA49

5 2,7 0,6 3,74

25 1430,

95 28,2

9 5,67

67,77

0 936,95

1 100

0 0,00 -100 15,17 56,73

58 0,00

-5,71

30,71

OK 0,31

0,46

3,829

0,709

2298,26

OK 3,98 19,33

OK 0,19

0,709

2298,26

OK

MA50

5 0,95

0,6 4,11

25 484,8

5 6,10

1,58

12,80

0 300,04

3 100

39,45 162,14

-100 15,17 62,34

87 0,00

19,02

44,02

OK 0,44

0,45

3,750

0,710

809,76

OK 3,26 25,28

OK 0,25

0,710

809,76

OK

MA51

5 5,55

0,6 5,28

25 2600,

43 116,98

4,89

280,31

0 1678,9

61 100

39,45 208,30

-100 15,17 80,09

76 0,00

6,52 31,52

OK 0,32

0,74

6,166

0,677

4509,42

OK 2,05 17,81

OK 0,18

0,677

4509,42

OK

PIA

NO

PR

IMO

MB43

5 0,8 0,6 1,51

25 507,7

2 29,7

0 1,21

46,18

0 189,49

7 100

39,45 59,5

7 -100 15,17

22,9067

0,00

13,48

38,48

OK 0,38

0,45

3,750

0,710

681,90

OK 2,41 21,65

OK 0,22

0,710

681,90

OK

MB44

5 2,7 0,6 2,90

25 1084,

48 80,3

7 1,63

169,61

0 409,64

8 100

39,45 114,41

-100 15,17 43,99

3 0,00

12,40

37,40

OK 0,37

0,46

3,829

0,709

2298,26

OK 1,52 20,22

OK 0,20

0,709

2298,26

OK

MB45

5 1,2 0,6 3,85

25 391,8

0 17,9

9 0,53

27,01

0 148,87

2 100

39,45 151,88

-100 15,17 58,40

45 0,00

26,03

51,03

OK 0,51

0,45

3,750

0,550

792,40

OK 1,37 26,88

OK 0,27

0,710

1022,85

OK

MB46

5 0,45

0,6 4,51

25 605,4

2 11,0

2 1,85

23,51

0 226,89

8 100

39,45 177,92

-100 15,17 68,41

67 0,00

23,14

48,14

OK 0,48

0,45

3,750

0,710

383,57

NO 3,07 27,14

OK 0,27

0,710

383,57

NO

MB47

5 3,4 0,6 5,45

25 1577,

62 51,9

6 4,68

31,35

0 596,37

7 100

39,45 215,00

-100 15,17 82,67

65 0,00

14,80

39,80

OK 0,40

0,52

4,371

0,702

2865,96

OK 2,98 22,88

OK 0,23

0,702

2865,96

OK

MB48

5 2,7 0,6 5,11

25 963,5

9 28,8

0 13,72

44,25

0 361,32

1 100

0 0,00 -100 15,17 77,51

87 0,00

-17,6

6

42,66

OK 0,43

0,46

3,829

0,709

2298,26

OK 14,32 35,65

OK 0,36

0,709

2298,26

OK

MB49

5 2,7 0,6 3,74

25 936,9

5 18,4

5 3,33

43,43

0 350,71

8 100

0 0,00 -100 15,17 56,73

58 0,00

-13,9

2

38,92

OK 0,39

0,46

3,829

0,709

2298,26

OK 3,57 23,03

OK 0,23

0,709

2298,26

OK

MB50

5 0,8 0,6 4,11

25 300,0

4 12,0

6 0,79

18,15

0 114,98

4 100

38,39 157,78

-100 15,17 62,34

87 0,00

28,48

53,48

OK 0,53

0,45

3,750

0,550

528,26

OK 2,63 29,37

OK 0,29

0,710

681,90

OK

MB51

5 5,55

0,6 5,28

25 1678,

96 137,17

2,99

399,64

0 669,67

8 100

38,39 202,70

-100 15,17 80,09

76 0,00

12,87

37,87

OK 0,38

0,74

6,166

0,677

4509,42

OK 2,06 21,00

OK 0,21

0,677

4509,42

OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLVIII | Pagina


PIA

NO

SE

CO

ND

O

MC43 5 0,8 0,6 1,51 25 189,50 44,95 1,40 58,68

0 0 100 17,6 26,58 -100 6,5 9,815 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,45 3,750 0,550 528,26 OK 7,51 43,04 OK 0,43 0,710 681,90 OK

MC44 5 3,4 0,6 2,90 25 409,65 85,05 1,74 138,74

0 0 100 17,6 51,04 -100 6,5 18,85 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,52 4,371 0,541 2207,50 OK 4,29 39,82 OK 0,40 0,702 2865,96 OK

MC45 5 0,8 0,6 3,85 25 148,87 17,15 0,16 22,93

0 0 100 17,6 67,76 -100 6,5 25,025 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,45 3,750 0,550 528,26 OK 1,46 36,98 OK 0,37 0,710 681,90 OK

MC46 5 1,8 0,6 4,51 25 226,90 7,31 0,92 10,56

0 0 100 17,6 79,38 -100 6,5 29,315 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,45 3,750 0,550 1188,59 OK 5,54 41,06 OK 0,41 0,710 1534,28 OK

MC47 5 4,5 0,6 5,45 25 596,38 10,22 1,62 73,08

0 0 100 17,6 95,92 -100 6,5 35,425 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,64 5,366 0,526 2838,40 OK 2,73 38,26 OK 0,38 0,689 3719,86 OK

MC48 5 2,7 0,6 5,11 25 361,32 18,54 7,20 29,19

0 0 100 17,6 89,94 -100 6,5 33,215 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,46 3,829 0,549 1779,15 OK 20,02 55,55 OK 0,56 0,549 1779,15 OK

MC49 5 2,7 0,6 3,74 25 350,72 13,72 2,94 24,56

0 0 100 17,6 65,82 -100 6,5 24,31 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,46 3,829 0,549 1779,15 OK 8,38 43,91 OK 0,44 0,709 2298,26 OK

MC50 5 0,8 0,6 4,11 25 114,98 13,74 0,85 18,16

0 0 100 17,6 72,34 -100 6,5 26,715 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,45 3,750 0,550 528,26 OK 7,48 43,01 OK 0,43 0,710 681,90 OK

MC51 5 5,55 0,6 5,28 25 669,68 142,94 5,27 252,77

0 0 100 17,6 92,93 -100 6,5 34,32 0,00 46,06 71,06 OK 0,71 0,74 6,166 0,513 3414,33 OK 7,91 43,44 OK 0,43 0,677 4509,42 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF43 1 0,95 1 1,51 5 959,75 39,49 16,00 48,40

0 766,339 166,66667 68 102,68 -166,66667 21,91 33,0841 0,00 12,86 17,86 OK 0,11 0,67 0,669 0,743 1410,78 OK 17,16 26,09 OK 0,16 0,743 1410,78 OK

MF44 1 3,4 1 2,90 5 2182,87 37,45 31,07 102,32

0 1626,468 166,66667 68 197,20 -166,66667 21,91 63,539 0,00 11,80 16,80 OK 0,10 1,00 1,000 0,740 5029,28 OK 14,29 22,70 OK 0,14 0,740 5029,28 OK

MF45 1 0,6 1 3,85 5 891,28 16,10 10,26 6,06

0 613,18 166,66667 68 261,80 -166,66667 21,91 84,3535 0,00 30,83 35,83 OK 0,21 0,48 0,483 0,744 892,91 OK 11,53 29,45 OK 0,18 0,744 892,91 OK

MF46 1 1,8 1 4,51 5 1318,17 4,71 14,60 25,72

0 943,6 166,66667 68 306,68 -166,66667 21,91 98,8141 0,00 25,68 30,68 OK 0,18 0,94 0,939 0,740 2664,51 OK 11,13 26,47 OK 0,16 0,740 2664,51 OK

MF47 1 2,7 1 5,45 5 2840,89 88,17 33,52 470,36

0 2360,282 166,66667 68 370,60 -166,66667 21,91 119,4095 0,00 14,69 19,69 OK 0,12 1,00 1,000 0,740 3993,84 OK 11,83 21,68 OK 0,13 0,740 3993,84 OK

MF48 1 2,7 1 5,11 5 1606,87 22,28 18,67 52,41

0 1471,175 166,66667 0 0,00 -166,66667 21,91 111,9601 0,00 -11,79 16,79 OK 0,10 1,00 1,000 0,740 3993,84 OK 11,69 20,08 OK 0,12 0,740 3993,84 OK

MF49 1 2,7 1 3,74 5 1760,04 81,75 16,29 178,94

0 1430,954 166,66667 0 0,00 -166,66667 21,91 81,9434 0,00 -9,03 14,03 OK 0,08 1,00 1,000 0,740 3993,84 OK 9,30 16,31 OK 0,10 0,740 3993,84 OK

MF50 1 0,95 1 4,11 5 739,79 11,17 5,30 3,83

0 484,853 166,66667 66,12 271,75 -166,66667 21,91 90,0501 0,00 35,77 40,77 OK 0,24 0,67 0,669 0,743 1410,78 OK 7,17 27,55 OK 0,17 0,743 1410,78 OK

MF51 1 5,55 1 5,28 5 3122,10 102,27 27,42 852,32

0 2600,425 166,66667 66,12 349,11 -166,66667 21,91 115,6848 0,00 12,69 17,69 OK 0,11 1,00 1,000 0,740 8209,56 OK 8,86 17,71 OK 0,11 0,740 8209,56 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CXLIX | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 1344,45 58,138 OK

23,26

70,16 1,28 0,25 179,21

1,5 0,1 144,42

23,26 NO

0,8 797,29 1387,184 OK

554,87

90,37 1,42 0,17 501,16

1,5 0,1 407,38

407,38 OK

0,8 1703,28 -11,874 NO

-4,75

44,17 1,28 0,29 135,28

1,5 0,1 101,92

-4,75 NO

0,8 873,70 385,500 OK

154,20

27,09 1,45 0,18 287,79

1,5 0,1 224,67

154,20 OK

0,8 1456,96 284,854 OK

113,94

48,97 1,45 0,26 611,06

1,5 0,1 426,15

113,94 OK

0,8 908,13 858,818 OK

343,53

37,80 1,46 0,19 443,46

1,5 0,1 342,91

342,91 OK

0,8 883,30 865,314 OK

346,13

47,74 1,45 0,18 432,34

1,5 0,1 338,66

338,66 OK

0,8 850,62 107,866 OK

43,15

29,23 1,41 0,18 144,49

1,5 0,1 117,16

43,15 OK

0,8 780,91 3694,195 OK

1477,68

107,79 1,44 0,17 819,95

1 0,1 988,35

819,95 OK

0,8 1057,76 68,827 OK

27,53

104,15 1,11 0,21 110,61

1,5 0,1 108,88

27,53 NO

0,8 669,43 851,497 OK

340,60

178,16 1,30 0,16 328,89

1,5 0,1 299,58

299,58 OK

0,8 544,16 155,127 OK

62,05

78,28 1,30 0,14 130,74

1,5 0,1 121,83

62,05 OK

0,8 2242,29 -54,682 NO

-21,87

43,92 1,21 0,37 119,18

1,5 0,1 87,11

-21,87 NO

0,8 773,34 1385,660 OK

554,26

88,80 1,42 0,17 492,39

1,5 0,1 401,91

401,91 OK

0,8 594,81 817,249 OK

326,90

51,55 1,44 0,15 341,17

1,5 0,1 284,68

284,68 OK

0,8 578,36 807,656 OK

323,06

52,45 1,44 0,14 335,82

1,5 0,1 281,29

281,29 OK

0,8 625,09 73,129 OK

29,25

68,51 1,24 0,15 89,51

1,5 0,1 86,17

29,25 OK

0,8 504,19 3190,934 OK

1276,37

273,22 1,35 0,13 602,94

1 0,1 818,52

602,94 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CL | Pagina


0,8 394,79 57,096 NO

22,84

436,17 -0,14 0,12 -7,77

1,5 0,1 71,18

-7,77 NO

0,8 200,81 609,000 OK

243,60

468,10 1,09 0,09 207,20

1,5 0,1 235,88

207,20 OK

0,8 310,15 48,006 OK

19,20

210,53 0,71 0,11 36,84

1,5 0,1 64,81

19,20 OK

0,8 210,09 177,394 OK

70,96

63,45 1,39 0,09 142,57

1,5 0,1 126,79

70,96 OK

0,8 220,88 1156,606 OK

462,64

163,69 1,39 0,10 360,95

1,5 0,1 322,44

322,44 OK

0,8 223,04 419,787 OK

167,91

107,55 1,38 0,10 215,60

1,5 0,1 194,11

167,91 OK

0,8 216,49 409,405 OK

163,76

94,82 1,39 0,10 215,84

1,5 0,1 192,13

163,76 OK

0,8 239,55 39,107 OK

15,64

217,95 0,68 0,10 32,31

1,5 0,1 58,97

15,64 OK

0,8 201,10 1624,779 OK

649,91

521,40 1,22 0,09 379,20

1 0,1 577,83

379,20 OK

0,8 1010,26 168,031 OK

336,06

54,31 1,33 0,20 254,14

1,5 0,1 211,03

211,03 OK

0,8 642,02 2221,842 OK

4443,68

47,19 1,46 0,15 755,02

1 0,1 926,16

755,02 OK

0,8 1485,47 19,140 OK

38,28

6,80 1,47 0,26 232,85

1,5 0,1 159,27

38,28 OK

0,8 732,32 643,362 OK

1286,72

19,51 1,47 0,16 434,02

1 0,1 519,30

434,02 OK

0,8 1052,18 1313,122 OK

2626,24

167,49 1,31 0,21 734,19

1 0,1 916,48

734,19 OK

0,8 595,14 1362,389 OK

2724,78

32,62 1,46 0,15 577,09

1 0,1 711,87

577,09 OK

0,8 651,87 1408,010 OK

2816,02

102,43 1,39 0,15 574,81

1 0,1 740,35

574,81 OK

0,8 778,73 180,372 OK

360,74

5,17 1,48 0,17 240,31

1,5 0,1 187,74

187,74 OK

0,8 562,54 5617,733 OK

11235,47

281,72 1,35 0,14 1059,68

1 0,1 1428,56

1059,68 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLI | Pagina


PARETE 3

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd M2s

d M3s

d

d1 N1 d2' q

Solaio1 N2' d2''

q Solaio2

N2''

es1 es2 e1 VERIFI

CA m1 ρ λ

Φt1

Nrd,1 VERIFICA Eccentricità fuori piano

e2 VERIFI

CA m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm] [kN] [kN]

[kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm]

[kN/m] [kN] [mm]

[kN/m] [kN]

[mm]

[mm]

[mm] e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm] [mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

T

ER

RA

MA01

5 0,95

0,6 0 25 478,93

8,88 3,77 16,3

6

75 344,35

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

627,31

OK 8,75 58,75 OK 0,59

0,55

627,31

OK

MA02

5 1,2 0,6 2,5 25 626,66

7,53 19,7

7 12,9

9

75 421,30

100 39,45 98,6

3 0 0 0

60,77

18,97

104,74

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 31,69 84,06 OK 0,84

0,55

792,40

OK

MA03

5 1,2 0,6 2,57

25 619,57

5,25 42,8

0 9,69

75 412,05

100 39,45 101,39

0 0 0 60,1

9 19,7

5 104,94

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 69,17 121,64 OK 1,22

0,40

570,02

NO

MA04

5 1,2 0,6 2,73

25 607,28

5,34 53,1

8 9,43

75 398,47

100 39,45 107,70

0 0 0 59,0

4 21,2

8 105,32

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 87,72 140,38 OK 1,40

0,40

570,02

NO

MA05

5 1,8 0,6 2,89

25 895,77

9,50 66,0

2 20,6

8

75 609,07

100 39,45 114,01

0 0 0 63,1

7 15,7

7 103,94

OK 1,04

0,45

3,75

0,40

855,02

NO 73,71 125,68 OK 1,26

0,40

855,02

NO

MA06

5 1,2 0,6 2,86

25 593,93

5,54 22,1

2 9,54

75 388,78

100 39,45 112,83

0 0 0 58,1

3 22,4

9 105,62

OK 1,06

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 37,24 90,05 OK 0,90

0,55

792,40

OK

MA07

5 1,8 0,6 0 25 922,24

14,19

15,12

23,67

75 616,84

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

1188,59

OK 16,39 66,39 OK 0,66

0,55

1188,59

OK

MA08

5 1,8 0,6 0 25 925,05

13,07

15,26

25,78

75 618,90

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

1188,59

OK 18,01 68,01 OK 0,68

0,55

1188,59

OK

MA09

5 1,2 0,6 0 25 597,94

5,33 6,24 9,32

75 390,53

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

792,40

OK 11,43 61,43 OK 0,61

0,55

792,40

OK

MA10

5 1,8 0,6 0 25 887,33

12,37

11,15

24,15

75 604,07

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

1188,59

OK 12,57 62,57 OK 0,63

0,55

1188,59

OK

MA11

5 1,2 0,6 2,73

25 591,57

7,16 13,9

3 11,9

5

75 389,10

100 38,39 104,80

0 0 0 59,0

9 21,2

2 105,30

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 23,66 76,31 OK 0,76

0,55

792,40

OK

MA12

5 1,2 0,6 2,57

25 596,45

5,14 20,1

5 9,62

75 395,20

100 38,39 98,6

6 0 0 0

60,02

19,98

104,99

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 33,92 86,42 OK 0,86

0,55

792,40

OK

MA13

5 1,2 0,6 2,5 25 575,59

11,08

12,47

21,65

75 402,83

100 38,39 95,9

8 0 0 0

60,57

19,24

104,81

OK 1,05

0,45

3,75

0,40

570,02

NO 21,84 74,25 OK 0,74

0,55

792,40

OK

MA14

5 1,2 0,6 0 25 504,12

16,80

4,75 33,6

7

75 339,87

0 0 0,00 0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75

0,55

792,40

OK 9,69 59,69 OK 0,60

0,55

792,40

OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB01

5 0,95

0,45

0 25 344,35

7,75 5,61 13,2

4

0 206,18

0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

593,37

OK 17,89 30,39 OK 0,41

0,69

593,37

OK

MB02

5 1,2 0,45

2,5 25 421,30

5,05 3,22 8,24

0 214,58

75 39,45 98,6

3 0 0 0 0,00

23,62

48,62

OK 0,65

0,45

5 0,53

573,91

OK 8,06 32,36 OK 0,43

0,69

749,52

OK

MB03

5 1,2 0,45

2,57

25 412,05

3,69 6,71 7,03

0 195,62

75 39,45 101,39

0 0 0 0,00 25,6

0 50,6

0 OK

0,67

0,45

5 0,53

573,91

OK 18,01 43,31 OK 0,58

0,53

573,91

OK

MB04

5 1,2 0,45

2,73

25 398,47

4,93 10,6

1 9,08

0 187,94

75 39,45 107,70

0 0 0 0,00 27,3

2 52,3

2 OK

0,70

0,45

5 0,53

573,91

OK 29,45 55,61 OK 0,74

0,53

573,91

OK

MB05

5 1,9 0,45

2,89

25 609,07

6,47 10,3

6 10,8

1

0 284,95

75 39,45 114,01

0 0 0 0,00 21,4

3 46,4

3 OK

0,62

0,45

5 0,53

908,69

OK 18,37 41,59 OK 0,55

0,53

908,69

OK

MB06

5 1,2 0,45

2,86

25 388,78

5,98 3,03 10,0

6

0 181,88

75 39,45 112,83

0 0 0 0,00 28,7

1 53,7

1 OK

0,72

0,45

5 0,53

573,91

OK 8,19 35,04 OK 0,47

0,69

749,52

OK

MB07

5 1,9 0,45

3,56

25 616,84

16,29

9,92 26,6

2

0 297,11

75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

1186,74

OK 17,81 30,31 OK 0,40

0,69

1186,74

OK

MB08

5 1,9 0,45

3,56

25 618,90

11,52

14,16

18,97

0 296,40

75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

1186,74

OK 22,88 35,38 OK 0,47

0,69

1186,74

OK

MB09

5 1,2 0,45

2,86

25 390,53

4,41 5,72 7,53

0 181,29

75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

749,52

OK 14,65 27,15 OK 0,36

0,69

749,52

OK

MB10

5 1,9 0,45

2,89

25 604,07

13,48

9,02 23,9

3

0 283,77

75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

1186,74

OK 16,60 29,10 OK 0,39

0,69

1186,74

OK

MB11

5 1,2 0,45

2,73

25 389,10

8,51 3,24 14,4

0

0 185,97

75 38,39 104,80

0 0 0 0,00 27,0

3 52,0

3 OK

0,69

0,45

5 0,53

573,91

OK 9,27 35,28 OK 0,47

0,69

749,52

OK

MB12

5 1,2 0,45

2,57

25 395,20

5,06 3,23 8,67

0 191,84

75 38,39 98,6

6 0 0 0 0,00

25,47

50,47

OK 0,67

0,45

5 0,53

573,91

OK 8,66 33,89 OK 0,45

0,69

749,52

OK

MB13

5 1,2 0,45

2,5 25 402,83

8,32 2,82 14,2

7

0 209,11

75 38,39 95,9

8 0 0 0 0,00

23,59

48,59

OK 0,65

0,45

5 0,53

573,91

OK 7,85 32,14 OK 0,43

0,69

749,52

OK

MB14

5 0,95

0,45

0 25 339,87

8,21 4,25 13,9

1

0 200,74

0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,69

593,37

OK 13,92 26,42 OK 0,35

0,69

593,37

OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLII | Pagina


P

IAN

O S

EC

ON

DO

MC01 5 0,95 0,45 0 25

206,18 7,81 3,31 13,31

0 0,00 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK 0,33 0,45 5 0,69 593,37 OK 18,83 31,33 OK 0,42 0,69 593,37 OK

MC02 5 1,2 0,45 2,5 25

214,58 2,68 5,64 7,10

0 0,00 75 44,44 111,10 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 28,90 78,90 OK 1,05 0,38 406,62 OK

MC03 5 1,2 0,45 2,57 25

195,62 0,73 8,38 1,84

0 0,00 75 44,44 114,21 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 47,54 97,54 OK 1,30 0,38 406,62 OK

MC04 5 1,2 0,45 2,73 25

187,94 2,90 9,68 5,53

0 0,00 75 44,44 121,32 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 57,29 107,29 OK 1,43 0,38 406,62 OK

MC05 5 1,9 0,45 2,89 25

284,95 3,73 13,37 6,17

0 0,00 75 44,44 128,43 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 643,82 OK 52,42 102,42 OK 1,37 0,38 643,82 OK

MC06 5 1,2 0,45 2,86 25

181,88 5,40 5,46 9,09

0 0,00 75 44,44 127,10 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 33,51 83,51 OK 1,11 0,38 406,62 OK

MC07 5 1,9 0,45 3,56 25

297,11 15,67 6,17 30,19

0 0,00 75 44,44 158,21 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 643,82 OK 26,00 76,00 OK 1,01 0,38 643,82 OK

MC08 5 1,9 0,45 3,56 25

296,40 12,06 8,67 24,48

0 0,00 75 44,44 158,21 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 643,82 OK 32,54 82,54 OK 1,10 0,38 643,82 OK

MC09 5 1,2 0,45 2,86 25

181,29 1,53 4,79 2,61

0 0,00 75 44,44 127,10 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 29,51 79,51 OK 1,06 0,38 406,62 OK

MC10 5 1,9 0,45 2,89 25

283,77 8,56 6,58 15,07

0 0,00 75 44,44 128,43 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 643,82 OK 26,80 76,80 OK 1,02 0,38 643,82 OK

MC11 5 1,2 0,45 2,73 25

185,97 6,99 3,87 12,12

0 0,00 75 44,44 121,32 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 23,21 73,21 OK 0,98 0,53 573,91 OK

MC12 5 1,2 0,45 2,57 25

191,84 2,30 4,36 4,43

0 0,00 75 44,44 114,21 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 25,35 75,35 OK 1,00 0,38 406,62 OK

MC13 5 1,2 0,45 2,5 25

209,11 4,23 3,89 9,13

0 0,00 75 44,44 111,10 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK 1,33 0,45 5 0,38 406,62 OK 20,61 70,61 OK 0,94 0,53 573,91 OK

MC14 5 0,95 0,45 0 25

200,74 6,81 3,39 11,89

0 0,00 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK 0,33 0,45 5 0,69 593,37 OK 16,99 29,49 OK 0,39 0,69 593,37 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF01 1 0,95 1 0 5

641,43 67,06 18,33 22,66

0 478,93 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,67 0,668736 0,74 1410,78 OK 28,90 31,40 OK 0,19 0,74 1410,78 OK

MF02 1 1,2 1 2,5 5

886,89 26,53 23,51 19,68

0 626,66 166,66667 67,99 169,98 0 0 0 0,00 35,56 40,56 OK 0,24 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 26,63 46,91 OK 0,28 0,74 1779,83 OK

MF03 1 1,2 1 2,57 5

888,52 10,09 25,09 20,96

0 619,57 166,66667 67,99 174,73 0 0 0 0,00 36,66 41,66 OK 0,25 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 28,30 49,13 OK 0,29 0,74 1779,83 OK

MF04 1 1,2 1 2,73 5

873,61 18,67 25,06 24,26

0 607,28 166,66667 67,99 185,61 0 0 0 0,00 39,02 44,02 OK 0,26 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 28,72 50,73 OK 0,30 0,74 1779,83 OK

MF05 1 1,8 1 2,89 5

1254,82 26,94 33,62 60,57

0 895,77 166,66667 67,99 196,49 0 0 0 0,00 29,98 34,98 OK 0,21 0,94 0,9394901 0,74 2664,51 OK 26,80 44,29 OK 0,27 0,74 2664,51 OK

MF06 1 1,2 1 2,86 5

844,31 24,57 18,15 25,76

0 593,93 166,66667 67,99 194,45 0 0 0 0,00 41,11 46,11 OK 0,28 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 21,51 44,56 OK 0,27 0,74 1779,83 OK

MF07 1 1,8 1 0 5

1163,27 89,78 22,75 115,96

0 922,24 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,94 0,9394901 0,74 2664,51 OK 19,60 22,10 OK 0,13 0,74 2664,51 OK

MF08 1 1,8 1 0 5

1044,72 40,06 17,76 49,54

0 925,05 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,94 0,9394901 0,74 2664,51 OK 17,00 19,50 OK 0,12 0,74 2664,51 OK

MF09 1 1,2 1 0 5

704,36 29,91 10,85 17,69

0 597,94 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 15,41 17,91 OK 0,11 0,74 1779,83 OK

MF10 1 1,8 1 0 5

1130,98 105,41 14,57 94,21

0 887,33 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,94 0,9394901 0,74 2664,51 OK 12,90 15,40 OK 0,09 0,74 2664,51 OK

MF11 1 1,2 1 2,73 5

838,72 36,12 9,06 20,50

0 591,57 166,66667 66,11 180,48 0 0 0 0,00 38,96 43,96 OK 0,26 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 10,84 32,82 OK 0,20 0,74 1779,83 OK

MF12 1 1,2 1 2,57 5

849,59 15,73 8,58 23,25

0 596,45 166,66667 66,11 169,90 0 0 0 0,00 36,95 41,95 OK 0,25 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 10,14 31,11 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

MF13 1 1,2 1 2,5 5

805,52 50,52 6,21 38,50

0 575,59 166,66667 66,11 165,28 0 0 0 0,00 37,18 42,18 OK 0,25 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 7,77 28,86 OK 0,17 0,74 1779,83 OK

MF14 1 1,2 1 0 5

688,53 64,85 3,85 45,55

0 504,12 0 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK 0,03 0,77 0,7748944 0,74 1779,83 OK 7,77 10,27 OK 0,06 0,74 1779,83 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLIII | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 840,22 108,026 OK

43,21

37,37 1,38 0,18 140,77

1,5 0,1 116,52

43,21 OK

0,8 870,36 171,463 OK

68,59

20,93 1,45 0,18 190,45

1,5 0,1 149,52

68,59 OK

0,8 860,52 171,811 OK

68,72

15,76 1,46 0,18 190,77

1,5 0,1 148,76

68,72 OK

0,8 843,44 172,290 OK

68,92

17,12 1,46 0,18 187,94

1,5 0,1 147,43

68,92 OK

0,8 829,41 388,274 OK

155,31

23,10 1,46 0,18 279,78

1,5 0,1 219,50

155,31 OK

0,8 824,90 172,633 OK

69,05

16,40 1,46 0,18 185,57

1,5 0,1 145,98

69,05 OK

0,8 853,92 387,034 OK

154,81

27,92 1,45 0,18 283,38

1,5 0,1 222,38

154,81 OK

0,8 856,53 386,859 OK

154,74

30,53 1,45 0,18 283,07

1,5 0,1 222,68

154,74 OK

0,8 830,47 172,549 OK

69,02

15,60 1,46 0,18 186,60

1,5 0,1 146,42

69,02 OK

0,8 821,60 388,517 OK

155,41

27,26 1,45 0,18 276,82

1,5 0,1 218,58

155,41 OK

0,8 821,62 172,674 OK

69,07

22,31 1,44 0,18 183,24

1,5 0,1 145,72

69,07 OK

0,8 828,41 172,582 OK

69,03

16,19 1,46 0,18 186,13

1,5 0,1 146,25

69,03 OK

0,8 799,43 172,800 OK

69,12

41,34 1,40 0,17 174,23

1,5 0,1 143,95

69,12 OK

0,8 700,17 170,109 OK

68,04

74,43 1,31 0,16 151,38

1,5 0,1 135,78

68,04 OK

0,8 805,50 81,221 OK

32,49

38,46 1,38 0,17 102,58

1,5 0,1 85,76

32,49 OK

0,8 780,18 129,520 OK

51,81

21,35 1,45 0,17 133,34

1,5 0,1 106,80

51,81 OK

0,8 763,05 129,324 OK

51,73

18,98 1,45 0,17 132,09

1,5 0,1 105,76

51,73 OK

0,8 737,91 128,819 OK

51,53

25,29 1,44 0,17 128,06

1,5 0,1 104,21

51,53 OK

0,8 712,36 321,001 OK

128,40

19,77 1,47 0,16 203,00

1,5 0,1 162,46

128,40 OK

0,8 719,96 128,303 OK

51,32

28,69 1,43 0,16 125,46

1,5 0,1 103,09

51,32 OK

0,8 721,45 321,768 OK

128,71

47,90 1,42 0,16 198,34

1,5 0,1 163,37

128,71 OK

0,8 723,86 321,957 OK

128,78

33,12 1,45 0,16 201,98

1,5 0,1 163,61

128,78 OK

0,8 723,21 128,406 OK

51,36

19,35 1,45 0,16 127,85

1,5 0,1 103,29

51,36 OK

0,8 706,52 320,463 OK

128,19

44,13 1,43 0,16 196,73

1,5 0,1 161,88

128,19 OK

0,8 720,55 128,322 OK

51,33

41,17 1,40 0,16 122,77

1,5 0,1 103,12

51,33 OK

0,8 731,86 128,660 OK

51,46

24,51 1,44 0,16 127,61

1,5 0,1 103,83

51,46 OK

0,8 745,98 129,009 OK

51,60

35,43 1,41 0,17 126,62

1,5 0,1 104,71

51,60 OK

0,8 795,02 81,222 OK

32,49

41,19 1,37 0,17 101,12

1,5 0,1 85,26

32,49 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLIV | Pagina


0,8 482,30 68,415 OK

27,37

67,38 1,29 0,13 72,07

1,5 0,1 68,77

27,37 OK

0,8 397,37 96,772 OK

38,71

33,24 1,42 0,12 91,55

1,5 0,1 80,29

38,71 OK

0,8 362,26 90,797 OK

36,32

9,40 1,48 0,11 91,67

1,5 0,1 77,40

36,32 OK

0,8 348,04 88,237 OK

35,29

36,89 1,41 0,11 85,96

1,5 0,1 76,20

35,29 OK

0,8 333,27 214,314 OK

85,73

26,00 1,46 0,11 138,59

1,5 0,1 118,65

85,73 OK

0,8 336,82 86,157 OK

34,46

63,04 1,34 0,11 80,88

1,5 0,1 75,24

34,46 OK

0,8 347,49 220,951 OK

88,38

127,23 1,30 0,11 125,51

1,5 0,1 120,58

88,38 OK

0,8 346,67 220,571 OK

88,23

103,49 1,34 0,11 129,01

1,5 0,1 120,47

88,23 OK

0,8 335,71 85,949 OK

34,38

18,24 1,45 0,11 87,51

1,5 0,1 75,15

34,38 OK

0,8 331,90 213,662 OK

85,46

67,27 1,39 0,11 132,18

1,5 0,1 118,46

85,46 OK

0,8 344,39 87,564 OK

35,03

81,83 1,30 0,11 78,76

1,5 0,1 75,89

35,03 OK

0,8 355,25 89,546 OK

35,82

28,87 1,43 0,11 87,92

1,5 0,1 76,81

35,82 OK

0,8 387,24 95,099 OK

38,04

43,74 1,39 0,12 88,84

1,5 0,1 79,46

38,04 OK

0,8 469,56 67,367 OK

26,95

59,53 1,31 0,13 72,51

1,5 0,1 68,02

26,95 OK

0,8 675,19 176,107 OK

352,21

36,26 1,39 0,16 206,24

1,5 0,1 176,33

176,33 OK

0,8 739,08 286,330 OK

572,66

22,41 1,44 0,17 286,27

1 0,1 347,60

286,27 OK

0,8 740,43 286,403 OK

572,81

23,59 1,44 0,17 286,00

1 0,1 347,88

286,00 OK

0,8 728,01 285,668 OK

571,34

27,77 1,43 0,16 281,08

1 0,1 345,30

281,08 OK

0,8 697,12 637,283 OK

1274,57

48,29 1,42 0,16 407,84

1 0,1 508,20

407,84 OK

0,8 703,59 283,817 OK

567,63

30,57 1,42 0,16 274,14

1 0,1 340,17

274,14 OK

0,8 646,26 624,069 OK

1248,14

100,15 1,33 0,15 366,73

1 0,1 491,72

366,73 OK

0,8 580,40 599,172 OK

1198,34

47,42 1,42 0,14 368,45

1 0,1 469,52

368,45 OK

0,8 586,97 267,578 OK

535,16

25,17 1,44 0,14 249,93

1 0,1 314,52

249,93 OK

0,8 628,32 618,158 OK

1236,32

83,34 1,36 0,15 368,58

1 0,1 485,77

368,58 OK

0,8 698,93 283,403 OK

566,81

24,46 1,44 0,16 276,01

1 0,1 339,18

276,01 OK

0,8 707,99 284,191 OK

568,38

27,48 1,43 0,16 276,64

1 0,1 341,10

276,64 OK

0,8 671,27 280,543 OK

561,09

48,25 1,38 0,16 258,50

1 0,1 333,26

258,50 OK

0,8 573,77 264,969 OK

529,94

68,07 1,33 0,14 228,47

1 0,1 311,49

228,47 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLV | Pagina


PARETE 4

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd

M2sd

M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'

'

q Solaio

2

N2''

es1 es2 e1 VERIFI

CA m1

ρ λ Φt1


e2 VERIFI

CA m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm] [kN] [kN]

[kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm] [kN/m] [kN] [mm]

[kN/m] [kN]

[mm]

[mm]

[mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm] [mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

T

ER

RA

MA35

5 2,7 0,6 3,43

25 745,14

37,35

23,72

105,51

0 516,83

100 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,25

0,46

3,82889

0,7093384

2298,26

OK 33,51 46,0

1 OK 0,46

0,70933842

2298,26

OK

MA36

5 1,2 0,6 2,94

25 313,58

13,08

3,88

22,63

75 200,95

100 0 0,00

0 0 0 75,00

0,00 100,00

OK 1,00

0,45

3,75 0,5502

75 792,4

0 OK 12,42

62,42

OK 0,62 0,55027

5 792,4

0 OK

MA37

5 1,2 0,6 2,5 25 316,61

12,04

6,51

21,15

75 209,47

100 0 0,00

0 0 0 75,00

0,00 100,00

OK 1,00

0,45

3,75 0,5502

75 792,4

0 OK 20,61

70,61

OK 0,71 0,55027

5 792,4

0 OK

MA38

5 1,2 0,6 2,9 25 309,47

11,61

7,81

20,70

75 203,68

100 0 0,00

0 0 0 75,00

0,00 100,00

OK 1,00

0,45

3,75 0,5502

75 792,4

0 OK 25,31

75,31

OK 0,75 0,55027

5 792,4

0 OK

MA39

5 2,7 0,6 3,37

25 698,18

33,66

18,69

99,63

75 474,47

100 0 0,00

0 0 0 75,00

0,00 100,00

OK 1,00

0,46

3,82889

0,5491207

1779,15

OK 28,47 78,4

7 OK 0,78

0,54912072

1779,15

OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB35

5 2,7 0,6 3,43

25 516,83

30,47

8,56

76,93

0 234,51

100 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,25

0,46

3,82889

0,7093384

2298,26

OK 19,30 31,8

0 OK 0,32

0,70933842

2298,26

OK

MB36

5 1,2 0,45

2,94

25 200,95

12,76

3,45

21,16

0 119,92

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,694 749,5

2 OK 21,31

33,81

OK 0,45 0,694 749,5

2 OK

MB37

5 1,2 0,45

2,5 25 209,47

9,03

3,87

14,81

0 123,38

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,694 749,5

2 OK 22,63

35,13

OK 0,47 0,694 749,5

2 OK

MB38

5 1,2 0,45

2,9 25 203,68

12,06

3,87

20,42

0 122,65

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5 0,694 749,5

2 OK 23,69

36,19

OK 0,48 0,694 749,5

2 OK

MB39

5 3 0,45

3,37

25 474,47

36,22

7,02

69,32

0 240,34

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,48

5,3682716

0,6888365

1859,86

OK 15,54 28,0

4 OK 0,37

0,68883648

1859,86

OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC35

5 2,7 0,6 3,43

25 234,51

42,19

10,43

104,73

0 0,00 100 15,414 52,87

0 0 0 0,00

100,00

125,00

OK 1,25

0,46

3,82889

0,3946691

1278,73

OK 59,43 121,93

OK 1,22 0,39466

912 1278,

73 OK

MC36

5 1,2 0,45

2,94

25 119,92

13,93

5,40

20,56

0 0,00 75 15,414 45,32

0 0 0 0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,45

5 0,3765 406,6

2 OK 64,07

114,07

OK 1,52 0,27 291,6

0 OK

MC37

5 1,2 0,45

2,5 25 123,38

5,25

3,43

7,82

0 0,00 75 15,414 38,54

0 0 0 0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,45

5 0,3765 406,6

2 OK 38,35

88,35

OK 1,18 0,3765 406,6

2 OK

MC38

5 1,2 0,45

2,9 25 122,65

10,92

4,58

16,67

0 0,00 75 15,414 44,70

0 0 0 0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,45

5 0,3765 406,6

2 OK 53,37

103,37

OK 1,38 0,3765 406,6

2 OK

MC39

5 3 0,45

3,37

25 240,34

43,26

7,64

111,34

0 0,00 75 15,414 51,95

0 0 0 0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,48

5,3682716

0,370503

1000,36

OK 41,09 91,0

9 OK 1,21

0,37050302

1000,36

OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E MF

35 5 2,7 1

3,43

25 865,19

41,70

28,44

126,95

0 745,14

166,66667

0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,15

0,46

2,297334

0,7269141

3925,34

OK 34,89 47,3

9 OK 0,28

0,72691415

3925,34

OK

MF36

5 1,2 1 2,94

25 391,72

9,97

7,87

7,12

0 313,58

166,66667

0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,15

0,45

2,25 0,7274

125 1745,

79 OK 20,11

32,61

OK 0,20 0,72741

25 1745,

79 OK

MF37

5 1,2 1 2,5 25 397,08

19,93

13,84

13,71

0 316,61

166,66667

0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,15

0,45

2,25 0,7274

125 1745,

79 OK 34,99

47,49

OK 0,28 0,72741

25 1745,

79 OK

MF38

5 1,2 1 2,9 25 386,43

12,25

9,29

8,51

0 309,47

166,66667

0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,15

0,45

2,25 0,7274

125 1745,

79 OK 24,57

37,07

OK 0,22 0,72741

25 1745,

79 OK

MF39

5 2,7 1 3,37

25 816,64

59,60

34,72

169,71

0 698,18

166,66667

0 0,00

0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,15

0,46

2,297334

0,7269141

3925,34

OK #DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/0!

#DIV/0! #DIV/

0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLVI | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 459,97 716,757 OK

286,70

141,60 1,34 0,13 278,41

1,5 0,1 255,57

255,57 OK

0,8 435,52 136,932 OK

54,77

83,33 1,29 0,12 116,00

1,5 0,1 111,08

54,77 OK

0,8 439,73 137,756 OK

55,10

73,76 1,32 0,13 118,69

1,5 0,1 111,51

55,10 OK

0,8 429,82 135,801 OK

54,32

71,90 1,32 0,12 117,85

1,5 0,1 110,49

54,32 OK

0,8 430,98 688,661 OK

275,46

160,94 1,32 0,12 265,68

1,5 0,1 248,86

248,86 OK

0,8 319,03 558,601 OK

223,44

190,96 1,29 0,11 227,83

1,5 0,1 221,08

221,08 OK

0,8 372,13 92,527 OK

37,01

128,69 1,18 0,12 73,99

1,5 0,1 78,22

37,01 OK

0,8 387,90 95,210 OK

38,08

86,76 1,28 0,12 82,03

1,5 0,1 79,52

38,08 OK

0,8 377,19 93,400 OK

37,36

123,47 1,19 0,12 75,24

1,5 0,1 78,64

37,36 OK

0,8 351,46 555,373 OK

222,15

184,80 1,32 0,11 201,57

1,5 0,1 191,23

191,23 OK

0,8 144,76 287,949 OK

115,18

862,51 0,54 0,09 75,44

1,5 0,1 168,96

75,44 OK

0,8 222,07 61,964 OK

24,79

234,22 0,91 0,10 47,54

1,5 0,1 64,61

24,79 OK

0,8 228,49 63,458 OK

25,38

87,95 1,28 0,10 67,14

1,5 0,1 65,25

25,38 OK

0,8 227,14 63,145 OK

25,26

187,81 1,03 0,10 53,95

1,5 0,1 65,11

25,26 OK

0,8 178,03 320,395 OK

128,16

715,57 0,78 0,09 95,74

1,5 0,1 150,07

95,74 OK

0,8 320,44 934,087 OK

373,63

165,00 1,32 0,11 388,89

1,5 0,1 369,08

369,08 OK

0,8 326,43 187,079 OK

74,83

18,20 1,45 0,11 192,33

1,5 0,1 165,20

74,83 OK

0,8 330,90 188,974 OK

75,59

34,52 1,41 0,11 187,94

1,5 0,1 166,06

75,59 OK

0,8 322,03 185,193 OK

74,08

22,30 1,44 0,11 189,95

1,5 0,1 164,35

74,08 OK

0,8 302,46 894,059 OK

357,62

#DIV/0! #DIV/0! 0,11 #DIV/0!

1,5 0,1 361,11

#DIV/0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLVII | Pagina


PARETE 5

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd

M2sd

M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'

'

q Solaio

2

N2''

es1 es2 e1 VERIFI

CA

m1

ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA

Eccentricità fuori piano

e2 VERIFI

CA m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm]

[kN] [kN] [kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm]

[kN/m] [kN] [mm]

[kN/m] [kN]

[mm]

[mm]

[mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A

ev [mm] [mm

] e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

T

ER

RA

MA20

5 2,7 0,6 4,18

25

1222,82

26,37

46,29

59,14

75 862,70

100

15,17 63,41

0 0 0 69,86

6,85

101,71

OK

1,02

0,46

2,0676006

0,4194121

1358,90

OK

58,77 109,63

OK 1,10

0,41941215

1358,90

OK

MA30

5 0,6 0,6 2,57

25

265,04

3,21

21,60

3,88

75 161,41

100

26,4 67,85

0 0 0 52,80

29,59

107,40

OK

1,07

0,45

3,75 0,3958

438 285,0

1 OK

14,75 68,4

5 OK

0,68

0,550275

396,20

OK

MA31

5 0,6 0,6 1,31

25

271,83

4,18

21,07

5,10

75 177,08

100

26,4 34,58

0 0 0 62,75

16,34

104,08

OK

1,04

0,45

3,75 0,3958

438 285,0

1 OK

18,81 70,8

5 OK

0,71

0,550275

396,20

OK

MA32

5 0,6 0,6 1,29

25

291,46

3,75

19,29

4,24

75 191,05

100

26,4 34,06

0 0 0 63,65

15,13

103,78

OK

1,04

0,45

3,75 0,3958

438 285,0

1 NO

14,71 66,6

0 OK

0,67

0,550275

396,20

OK

MA33

5 0,6 0,6 2,12

25

329,30

2,28

16,74

3,37

75 196,80

100

26,4 55,97

0 0 0 58,39

22,14

105,54

OK

1,06

0,45

3,75 0,3958

438 285,0

1 NO

10,49 63,2

6 OK

0,63

0,550275

396,20

OK

MA34

5 0,6 0,6 0 25

413,06

3,85

14,42

2,48

75 338,13

0 26,4 0,00

0 0 0 75,00

0,00

100,00

OK

1,00

0,45

3,75 0,5502

75 396,2

0 NO

6,30 56,3

0 OK

0,56

0,550275

396,20

NO

MA58

5 4,45

0,45

4,31

25

936,82

0,96

408,72

1,80

0 534,52

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK

0,33

0,64

7,0986459

0,6623961

2652,90

OK

2,00 14,5

0 OK

0,19

0,6623961

2652,90

OK

MA59

5 0,8 0,45

2,55

25

231,47

0,32

8,23 0,58

0 146,19

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK

0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK

3,37 15,8

7 OK

0,21

0,694 499,6

8 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB20

5 3 0,45

4,18

25

862,70

27,49

34,74

67,86

0 488,17

75 15,17 63,41

0 0 0 0,00

8,62

33,62

OK

0,45

0,48

5,3682716

0,6888365

1859,86

OK

95,66 112,47

OK 1,50

0,37050302

1000,36

OK

MB30

5 0,45

0,45

2,57

25

161,41

2,37

12,19

1,05

0 81,3

0 75 26,4

67,85

0 0 0 0,00

34,12

59,12

OK

0,79

0,45

5 0,5314 215,2

2 OK

7,21 36,7

7 OK

0,49

0,694 281,0

7 OK

MB31

5 0,45

0,45

1,31

25

177,08

2,90

11,96

1,30

0 88,4

4 75 26,4

34,58

0 0 0 0,00

21,08

46,08

OK

0,61

0,45

5 0,5314 215,2

2 OK

7,95 30,9

9 OK

0,41

0,694 281,0

7 OK

MB32

5 0,45

0,45

1,29

25

191,05

3,10

10,85

1,77

0 97,0

2 75 26,4

34,06

0 0 0 0,00

19,49

44,49

OK

0,59

0,45

5 0,5314 215,2

2 OK

10,05 32,3

0 OK

0,43

0,694 281,0

7 OK

MB33

5 0,45

0,45

2,12

25

196,80

2,86

8,98 2,18

0 105,14

75 26,4 55,97

0 0 0 0,00

26,05

51,05

OK

0,68

0,45

5 0,5314 215,2

2 OK

12,07 37,5

9 OK

0,50

0,5314 215,2

2 OK

MB34

5 0,45

0,8 0 25

338,13

4,39

33,61

3,15

0 203,54

0 26,4 0,00

0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK

0,19

0,45

2,8125 0,7213

164 519,3

5 OK

10,15 22,6

5 OK

0,17

0,72131641

519,35

OK

MB58

5 4,45

0,45

4,31

25

534,52

0,65

285,42

1,70

0 236,53

75 0 0,00

0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK

0,33

0,64

7,0986459

0,6623961

2652,90

OK

3,35 15,8

5 OK

0,21

0,6623961

2652,90

OK

MB59

5 0,8 0,45

2,55

25

146,19

0,11

9,15 0,46

0 61,6

0 75 0

0,00

0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK

0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK

3,95 16,4

5 OK

0,22

0,694 499,6

8 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLVIII | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC20 5 3 0,45 4,18 25

488,17 29,84 28,91 80,46

0 0,00 75 17,93 74,95 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK

1,33 0,48 5,3682716 0,370503 1000,36 OK

223,30 273,30 NO 3,64 0,26320836 710,66 OK

MC30 5 0,45 0,45 2,57 25

81,30 2,71 12,07 1,33

0 0,00 75 33,014 84,85 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK

1,33 0,45 5 0,3765 152,48 OK

16,51 66,51 OK 0,89 0,5314 215,22 OK

MC31 5 0,45 0,45 1,31 25

88,44 3,10 12,28 1,28

0 0,00 75 33,014 43,25 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK

1,33 0,45 5 0,3765 152,48 OK

15,40 65,40 OK 0,87 0,5314 215,22 OK

MC32 5 0,45 0,45 1,29 25

97,02 2,55 11,85 1,31

0 0,00 75 33,014 42,59 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK

1,33 0,45 5 0,3765 152,48 OK

14,52 64,52 OK 0,86 0,5314 215,22 OK

MC33 5 0,45 0,45 2,12 25

105,14 2,34 10,82 2,15

0 0,00 75 33,014 69,99 0 0 0 0,00 75,00 100,00 OK

1,33 0,45 5 0,3765 152,48 OK

23,15 73,15 OK 0,98 0,5314 215,22 OK

MC34 5 0,8 0,45 0 25

203,54 6,51 43,79 4,48

0 0,00 0 33,014 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK

0,19 0,45 2,8125 0,7213164 519,35 OK

24,57 37,07 OK 0,28 0,72131641 519,35 OK

MC58 5 4,45 0,45 4,31 25

236,53 0,26 81,57 0,78

0 0,00 75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK

0,33 0,64 7,0986459 0,6623961 2652,90 OK

3,44 15,94 OK 0,21 0,6623961 2652,90 OK

MC59 5 0,8 0,45 2,55 25

61,60 0,10 4,72 0,17

0 0,00 75 0 0,00 0 0 0 0,00 0,00 25,00 OK

0,33 0,45 5 0,694 499,68 OK

6,40 18,90 OK 0,25 0,694 499,68 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF20 1 2,7 1 4,18 5

1556,03 38,82 26,14 117,80

0 1222,82 166,66667 21,91 91,58 0 0 0 0,00 11,61 16,61 OK

0,10 1,00 1 0,7396 3993,84 OK

80,83 89,14 OK 0,53 0,5874 3171,96 OK

MF30 1 0,6 1 2,57 5

379,23 6,88 3,80 3,37

0 265,04 166,66667 44,9 115,39 0 0 0 0,00 50,55 55,55 OK

0,33 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK

9,04 36,82 OK 0,22 0,74409142 892,91 OK

MF31 1 0,6 1 1,31 5

390,46 9,16 3,83 4,08

0 271,83 166,66667 44,9 58,82 0 0 0 0,00 29,65 34,65 OK

0,21 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK

10,57 27,89 OK 0,17 0,74409142 892,91 OK

MF32 1 0,6 1 1,29 5

414,98 8,00 3,71 3,70

0 291,46 166,66667 44,9 57,92 0 0 0 0,00 27,63 32,63 OK

0,20 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK

9,10 25,41 OK 0,15 0,74409142 892,91 OK

MF33 1 0,6 1 2,12 5

452,36 4,92 3,61 2,73

0 329,30 166,66667 44,9 95,19 0 0 0 0,00 37,37 42,37 OK

0,25 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK

6,26 27,45 OK 0,16 0,74409142 892,91 OK

MF34 1 0,6 1 0 5

497,64 6,78 3,75 3,29

0 413,06 0 44,9 0,00 0 0 0 0,00 0,00 5,00 OK

0,03 0,48 0,4831444 0,7440914 892,91 OK

7,08 9,58 OK 0,06 0,74409142 892,91 OK

MF58 1 4,45 0,85 4,31 5

1239,99 4,44 796,03 4,40

0 936,82 141,66667 46,9 202,14 0 0 0 0,00 25,14 30,14 OK

0,21 1,00 1,1764706 0,7379931 5582,92 OK

3,66 18,74 OK 0,13 0,73799308 5582,92 OK

MF59 1 0,8 0,85 2,55 5

325,00 0,73 6,16 0,78

0 231,47 141,66667 46,9 119,60 0 0 0 0,00 48,26 53,26 OK

0,38 0,59 0,6954559 0,7422852 1009,51 OK

2,99 29,62 OK 0,21 0,74228525 1009,51 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLIX | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 754,83 872,011 OK

645,93

41,13 1,45 0,17 394,18

1,5 0,1 315,76

315,76 OK

0,8 736,23 42,926 OK

17,17

86,26 1,07 0,16 63,42

1,5 0,1 69,40

17,17 OK

0,8 755,08 43,064 OK

17,23

78,96 1,11 0,17 66,58

1,5 0,1 70,18

17,23 OK

0,8 809,60 43,194 OK

17,28

66,19 1,17 0,17 73,49

1,5 0,1 72,38

17,28 OK

0,8 914,72 42,312 OK

16,92

50,84 1,25 0,19 84,60

1,5 0,1 76,45

16,92 OK

0,8 1147,39 35,054 OK

14,02

34,91 1,33 0,22 104,81

1,5 0,1 84,76

14,02 OK

0,8 467,82 1474,957 OK

589,98

485,03 1,17 0,13 303,12

1,5 0,1 318,12

303,12 OK

0,8 642,97 55,381 OK

22,15

35,56 1,37 0,15 74,98

1,5 0,1 65,42

22,15 OK

0,8 639,04 777,210 OK

310,88

42,25 1,46 0,15 298,88

1,5 0,1 244,67

244,67 OK

0,8 797,11 18,225 OK

7,29

78,30 0,98 0,17 34,25

1,5 0,1 40,43

7,29 OK

0,8 874,47 18,067 OK

7,23

68,46 1,04 0,18 38,73

1,5 0,1 42,14

7,23 OK

0,8 943,44 17,639 OK

7,06

58,47 1,11 0,19 43,27

1,5 0,1 43,61

7,06 OK

0,8 971,86 17,384 OK

6,95

48,41 1,18 0,20 46,78

1,5 0,1 44,20

6,95 OK

0,8 939,26 31,418 OK

12,57

106,71 0,79 0,19 54,48

1,5 0,1 77,37

12,57 OK

0,8 266,93 990,899 OK

396,36

587,59 1,10 0,10 226,04

1,5 0,1 255,72

226,04 OK

0,8 406,09 43,635 OK

17,45

62,56 1,27 0,12 55,03

1,5 0,1 53,99

17,45 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLX | Pagina


0,8 361,61 566,761 OK

226,70

72,83 1,43 0,11 221,34

1,5 0,1 193,37

193,37 OK

0,8 401,48 13,702 OK

5,48

171,98 0,35 0,12 8,60

1,5 0,1 30,23

5,48 OK

0,8 436,75 14,468 OK

5,79

155,24 0,47 0,12 11,76

1,5 0,1 31,28

5,79 OK

0,8 479,10 15,293 OK

6,12

134,76 0,60 0,13 15,90

1,5 0,1 32,49

6,12 OK

0,8 519,23 15,980 OK

6,39

112,63 0,75 0,14 20,61

1,5 0,1 33,59

6,39 OK

0,8 565,40 29,614 OK

11,85

236,78 -0,08 0,14 -4,01

1,5 0,1 61,91

-4,01 NO

0,8 118,12 487,433 OK

194,97

750,65 0,99 0,08 164,04

1,5 0,1 197,16

164,04 OK

0,8 171,11 22,005 OK

8,80

103,84 1,11 0,09 35,78

1,5 0,1 39,52

8,80 OK

0,8 576,31 1344,008 OK

2688,02

18,66 1,48 0,14 573,17

1 0,1 702,16

573,17 OK

0,8 632,04 68,826 OK

137,65

10,18 1,45 0,15 131,24

1,5 0,1 108,23

108,23 OK

0,8 650,76 69,494 OK

138,99

9,82 1,45 0,15 133,57

1,5 0,1 109,60

109,60 OK

0,8 691,64 70,679 OK

141,36

8,94 1,46 0,16 138,73

1,5 0,1 112,54

112,54 OK

0,8 753,93 71,761 OK

143,52

7,99 1,46 0,17 146,47

1,5 0,1 116,89

116,89 OK

0,8 829,41 71,903 OK

143,81

7,54 1,46 0,18 155,52

1,5 0,1 121,94

121,94 OK

0,8 327,82 2193,693 OK

4387,39

701,81 1,03 0,11 428,72

1 0,1 782,37

428,72 OK

0,8 477,94 91,167 OK

182,33

28,50 1,39 0,13 123,52

1,5 0,1 108,98

108,98 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXI | Pagina


PARETE 6

Parete 6

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd M2sd

M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'

'

q Solaio

2

N2''

es1 es2 e1 VERIFI

CA m1

ρ λ Φt1


piano e2

VERIFICA

m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm] [kN] [kN]

[kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm] [kN/m] [kN] [mm]

[kN/m] [kN]

[mm]

[mm]

[mm] e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm]

[mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

T

ER

RA

MA40

5 0,6 0,6 0 25 487,82

3,24

8,44

2,93

75 363,13

0 26,4 0,00 0 0 0,00

75,00

0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75 0,5502

75 396,2

0 NO 6,34

56,34

OK 0,56

0,550275

396,20

NO

MA41A

5 1,1 0,45

2,99

25 534,52

5,53

31,37

5,22

0 377,82

75 26,4 78,9

4 0 0

0,00

0,00

12,96

37,96

OK 0,51

0,45

5 0,5314 526,0

9 NO 9,99

28,97

OK 0,39

0,694 687,0

6 OK

MA41B

5 1,1 0,45

3,73

25 416,94

5,52

27,29

5,34

0 273,18

75 26,4 98,4

7 0 0

0,00

0,00

19,87

44,87

OK 0,60

0,45

5 0,5314 526,0

9 OK 13,57

36,01

OK 0,48

0,694 687,0

6 OK

MA42

5 0,6 0,6 0 25 237,63

2,61

9,83

2,56

75 141,83

0 26,4 0,00 0 0 0,00

75,00

0,00

100,00

OK 1,00

0,45

3,75 0,5502

75 396,2

0 OK 13,72

63,72

OK 0,64

0,550275

396,20

OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB40

5 0,8 0,45

0 25 363,13

3,34

32,24

2,38

0 194,10

0 26,4 0,00 0 0 0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK 7,27

19,77

OK 0,26

0,694 499,6

8 OK

MB41A

5 1,1 0,45

2,99

25 377,82

5,36

63,95

3,48

0 186,76

75 26,4 78,9

4 0 0

0,00

0,00

22,28

47,28

OK 0,63

0,45

5 0,5314 526,0

9 OK 10,25

33,89

OK 0,45

0,694 687,0

6 OK

MB41B

5 1,1 0,45

3,73

25 273,18

4,64

51,94

2,48

0 132,49

75 26,4 98,4

7 0 0

0,00

0,00

31,98

56,98

OK 0,76

0,45

5 0,5314 526,0

9 OK 10,87

39,36

OK 0,52

0,5314 526,0

9 OK

MB42

5 0,8 0,45

0 25 141,83

3,23

16,78

2,26

0 58,1

2 0 26,4 0,00 0 0

0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK 24,19

36,69

OK 0,49

0,694 499,6

8 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC40

5 0,8 0,45

0 25 194,10

4,65

26,25

3,17

0 0,00 0 33,014 0,00 0 0 0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK 17,08

29,58

OK 0,39

0,694 499,6

8 OK

MC41A

5 1,1 0,45

2,99

25 186,76

4,69

55,99

2,97

0 0,00 75 33,014 98,7

1 0 0

0,00

0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,45

5 0,3765 372,7

4 OK 17,58

67,58

OK 0,90

0,5314 526,0

9 OK

MC41B

5 1,1 0,45

3,73

25 132,49

5,24

50,40

3,13

0 0,00 75 33,014 123,14

0 0 0,00

0,00

75,00

100,00

OK 1,33

0,45

5 0,3765 372,7

4 OK 27,54

77,54

OK 1,03

0,3765 372,7

4 OK

MC42

5 0,8 0,45

0 25 58,1

2 4,01

17,34

2,12

0 0,00 0 33,014 0,00 0 0 0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 499,6

8 OK 67,91

80,41

OK 1,07

0,3765 271,0

8 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF40

5 0,6 1 0 25 589,09

6,62

5,81

3,33

0 487,82

0 44,9 0,00 0 0 0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,15

0,45

2,25 0,7274

125 872,9

0 OK 6,07

18,57

OK 0,11

0,7274125

872,90

OK

MF41A

5 1,1 0,85

2,99

25 724,76

12,45

19,47

4,22

0 534,52

141,66667

44,9 134,25

0 0 0,00

0,00

28,44

53,44

OK 0,38

0,45

2,6470588

0,7231488

1352,29

OK 5,98 32,70

OK 0,23

0,72314879

1352,29

OK

MF41B

5 1,1 0,85

3,73

25 608,99

12,48

24,18

4,16

0 416,94

141,66667

44,9 167,48

0 0 0,00

0,00

40,60

65,60

OK 0,46

0,45

2,6470588

0,7231488

1352,29

OK 7,23 40,03

OK 0,28

0,72314879

1352,29

OK

MF42

5 0,6 1 0 25 353,64

5,11

10,05

2,62

0 237,63

0 44,9 0,00 0 0 0,00

0,00

0,00

25,00

OK 0,15

0,45

2,25 0,7274

125 872,9

0 OK 9,27

21,77

OK 0,13

0,7274125

872,90

OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXII | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 1355,06 22,404 OK

8,96

17,30 1,41 0,25 125,86

1,5 0,1 91,55

8,96 OK

0,8 1079,83 95,576 OK

38,23

58,70 1,34 0,21 139,71

1,5 0,1 113,35

38,23 OK

0,8 842,29 108,596 OK

43,44

71,61 1,30 0,18 115,59

1,5 0,1 101,30

43,44 OK

0,8 660,08 41,879 OK

16,75

46,08 1,27 0,15 70,70

1,5 0,1 66,17

16,75 OK

0,8 1008,69 53,681 OK

21,47

88,78 1,17 0,20 84,52

1,5 0,1 79,91

21,47 OK

0,8 763,27 108,670 OK

43,47

169,25 1,04 0,17 86,58

1,5 0,1 96,96

43,47 OK

0,8 551,89 98,425 OK

39,37

204,75 0,94 0,14 65,37

1,5 0,1 84,26

39,37 OK

0,8 393,98 42,763 OK

17,11

160,63 0,90 0,12 38,52

1,5 0,1 53,34

17,11 OK

0,8 539,18 51,477 OK

20,59

135,23 0,99 0,14 49,53

1,5 0,1 60,68

20,59 OK

0,8 377,30 78,497 OK

31,40

307,58 0,66 0,12 38,28

1,5 0,1 72,10

31,40 OK

0,8 267,66 60,681 OK

24,27

454,51 0,26 0,10 13,20

1,5 0,1 63,28

13,20 OK

0,8 161,45 20,903 OK

8,36

443,97 -0,16 0,09 -5,24

1,5 0,1 38,81

-5,24 NO

0,8 981,82 68,281 OK

27,31

9,86 1,45 0,20 171,97

1,5 0,1 131,56

27,31 OK

0,8 775,15 205,502 OK

82,20

26,86 1,43 0,17 226,81

1,5 0,1 184,40

82,20 OK

0,8 651,33 198,596 OK

79,44

43,21 1,38 0,15 198,38

1,5 0,1 170,86

79,44 OK

0,8 589,41 67,011 OK

26,80

38,25 1,31 0,15 114,06

1,5 0,1 105,03

26,80 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXIII | Pagina


PARETE 7

Parete 7

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd M2sd M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'' q

Solaio2

N2'' es1

es2 e1 VERIFI

CA m1

ρ λ Φt1


piano e2

VERIFICA

m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm] [kN] [kN] [kNm]

[kNm]

[mm]

[kN] [mm] [kN/m] [kN] [mm] [kN/m] [kN] [mm]

[mm] [mm] e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm] [mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

TE

RR

A

MA23A

5 0,6 0,6 0 25 286,6

8 1,64

3,89 3,64

0 2423,

95 0 0 0,00 0 0 0

0,00

0,00 25,0

0 OK

0,25

0,45

3,750

0,71

511,43

OK 16,93 29,4

3 OK

0,29

0,71

511,43

OK

MA52

5 7 0,45

6,86

25 1758,

91 0,42

1237,13

1,72

0 306,9

1 75 26

178,36

0 0 0 0,00

27,57

52,57

OK 0,70

0,84

9,348

0,46

2872,87

OK 0,98 27,2

6 OK

0,36

0,62

3922,73

OK

MA53

5 4,38

0,45

4,98

25 1744,

28 1,77

685,94

4,26

0 0,00 75 26 129,48

-75 26 129,4

8 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,63

7,019

0,66

2616,30

OK 2,49 14,9

9 OK

0,20

0,66

2616,30

OK

MA54

5 0,45

0,45

1,88

25 229,0

6 0,29

2,81 0,61

0 0,00 75 26 48,8

8 -75 26 48,88

0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5,000

0,69

281,07

OK 2,86 15,3

6 OK

0,20

0,69

281,07

OK

PIA

NO

PR

IMO

MB23A

5 0,6 0,6 0 25 183,5

1 1,77

2,73 4,22

0 0,00 0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,25

0,45

3,750

0,71

511,43

OK 23,55 36,0

5 OK

0,36

0,71

511,43

OK

MB52

5 7 0,45

6,86

25 1120,

46 0,10

647,44

0,86

0 0,00 75 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,84

9,348

0,62

3922,73

OK 1,10 13,6

0 OK

0,18

0,62

3922,73

OK

MB53

5 4,38

0,45

4,98

25 1123,

37 0,42

246,74

1,54

0 0,00 75 26 129,48

-75 26 129,4

8 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,63

7,019

0,66

2616,30

OK 1,57 14,0

7 OK

0,19

0,66

2616,30

OK

MB54

5 0,45

0,45

1,88

25 133,4

2 0,07

1,66 0,17

0 0,00 75 26 48,8

8 -75 26 48,88

0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5,000

0,69

281,07

OK 1,44 13,9

4 OK

0,19

0,69

281,07

OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O

MC23A

5 0,6 0,6 0 25 85,06 2,39

1,11 5,98

0 0,00 0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,25

0,45

3,750

0,71

511,43

OK 159,39 171,89

OK 1,72

0,29

209,25

OK

MC52

5 7 0,45

6,86

25 560,2

3 0,17

142,82

0,86

0 0,00 75 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,84

9,348

0,62

3922,73

OK 1,53 14,0

3 OK

0,19

0,62

3922,73

OK

MC53

5 4,38

0,45

4,98

25 496,0

6 0,86

87,37 1,70

0 0,00 75 12,03 59,9

1 -75 12,03

59,9094

0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,63

7,019

0,66

2616,30

OK 4,68 17,1

8 OK

0,23

0,66

2616,30

OK

MC54

5 0,45

0,45

1,88

25 53,11 0,11

0,92 0,22

0 0,00 75 12,03 22,6

2 -75 12,03

22,6164

0,00

0,00 25,0

0 OK

0,33

0,45

5,000

0,69

281,07

OK 5,22 17,7

2 OK

0,24

0,69

281,07

OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF23A

1 0,6 1 0 5 385,5

1 10,34

9,33 2,53

200

0,00 0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00 5,00 OK 0,03

0,48

0,483

0,74

892,91

OK 7,37 9,87 OK 0,06

0,74

892,91

OK

MF52

1 7 0,85

6,86

5 1827,

09 5,07

1471,33

6,78

200

0,00 141,66

667 44,2

303,21

0 0 0 0,00

141,67

146,67

OK 1,04

1,00

1,176

0,43

5125,91

OK 3,71 77,0

4 OK

0,54

0,59

6963,87

OK

MF53

1 4,38

0,85

4,98

5 2423,

95 4,17

819,75

4,22

200

0,00 141,66

667 44,2

220,12

-141,666

67 44,2

220,116

0,00

0,00 5,00 OK 0,04

1,00

1,176

0,74

5495,10

OK 1,78 4,28 OK 0,03

0,74

5495,10

OK

MF54

1 0,45

0,85

1,88

5 306,9

1 0,51

2,29 0,52

200

0,00 141,66

667 44,2

83,10

-141,666

67 44,2

83,096

0,00

0,00 5,00 OK 0,04

0,45

0,529

0,74

568,93

OK 0,00 2,50 OK 0,02

0,74

568,93

OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXIV | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 796,33 43,199 OK

17,28

16,73 1,42 0,17 88,13

1,5 0,1 71,85

17,28 OK

0,8 558,38 4007,733 OK

1603,09

703,35 1,20 0,14 532,79

1 0,1 808,26

532,79 OK

0,8 884,97 1707,118 OK

682,85

393,25 1,23 0,18 447,92

1,5 0,1 412,39

412,39 OK

0,8 1131,16 15,102 OK

6,04

12,25 1,42 0,22 62,46

1,5 0,1 47,37

6,04 OK

0,8 509,76 37,514 OK

15,01

16,21 1,42 0,13 68,77

1,5 0,1 59,26

15,01 OK

0,8 355,70 3049,779 OK

1219,91

577,83 1,25 0,11 450,09

1 0,1 672,44

450,09 OK

0,8 569,95 1583,817 OK

633,53

219,64 1,35 0,14 379,47

1,5 0,1 340,11

340,11 OK

0,8 658,84 17,658 OK

7,06

12,47 1,42 0,15 44,33

1,5 0,1 37,19

7,06 OK

0,8 236,26 21,749 OK

8,70

23,34 1,38 0,10 48,89

1,5 0,1 44,01

8,70 OK

0,8 177,85 1742,846 OK

697,14

254,93 1,39 0,09 395,94

1 0,1 525,07

395,94 OK

0,8 251,68 915,483 OK

366,19

187,29 1,37 0,10 270,97

1,5 0,1 246,42

246,42 OK

0,8 262,28 9,991 OK

4,00

22,13 1,35 0,10 27,84

1,5 0,1 25,70

4,00 OK

0,8 642,52 69,210 OK

138,42

28,47 1,36 0,15 124,09

1,5 0,1 109,00

109,00 OK

0,8 307,07 5167,510 OK

10335,02

805,29 1,15 0,11 739,44

1 0,1 1200,48

739,44 OK

0,8 651,07 3148,327 OK

6296,65

338,19 1,27 0,15 724,74

1 0,1 1020,32

724,74 OK

0,8 802,39 34,425 OK

68,85

0,00 1,50 0,17 99,63

1,5 0,1 76,60

68,85 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXV | Pagina


PARETE 8

Parete 8

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd M2s

d M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2' d2'' q

Solaio2

N2'' es1

es2

e1 VERIFI

CA m1

ρ λ Φt1


piano e2

VERIFICA

m2

Φt2

Nrd,2 VERIFICA

ID h

[m] b

[m] t

[m] i

[m] ea

[mm] [kN] [kN]

[kNm]

[kNm]

[mm]

[kN]

[mm] [kN/m] [kN] [mm] [kN/m] [kN] [mm]

[mm]

[mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm] [mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd < Φt2

fd A

PIA

NO

TE

RR

A

MA21

5 0,95

0,6 0,00

25 485,7

1 4,49

4,57 10,55

0 0,00

0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK 0,16

0,45

2,3684211

0,7261607

827,82

OK 28,07 40,5

7 OK

0,26

0,73

827,82

OK

MA55

5 7 0,45

6,86

25 955,9

7 0,23

523,63

1,16

0 0,00

75 26 178,36

-75 26 178,3

6 0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,84

9,3479138

0,6226562

3922,73

OK 1,21 13,7

1 OK

0,18

0,62

3922,73

OK

MA56

5 5,55

0,45

4,70

25 2112,

35 1,54

763,48

3,72

0 0,00

75 26 122,20

-75 26 122,2 0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,74

8,2216574

0,6433137

3213,35

OK 1,78 14,2

8 OK

0,19

0,64

3213,35

OK

MA57

5 0,45

0,45

2,16

25 201,1

9 0,23

1,81 0,53

0 0,00

75 26 56,1

6 -75 26 56,16

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 281,0

7 OK 2,85

15,35

OK 0,20

0,69

281,07

OK

PIA

NO

PR

IMO

MB21

5 0,95

0,45

0,00

25 279,1

3 3,45

1,81 7,87

0 0,00

0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK 0,16

0,45

2,3684211

0,7261607

620,87

OK 32,91 45,4

1 OK

0,29

0,73

620,87

OK

MB56

5 5,55

0,45

4,70

25 1405,

31 0,61

258,13

2,14

0 0,00

75 26 122,20

-75 26 122,2 0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,74

8,2216574

0,6433137

3213,35

OK 1,75 14,2

5 OK

0,19

0,64

3213,35

OK

MB57

5 0,45

0,45

2,16

25 116,1

6 0,05

1,46 0,16

0 0,00

75 26 56,1

6 -75 26 56,16

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 281,0

7 OK 1,64

14,14

OK 0,19

0,69

281,07

OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O MC

21 5

0,95

0,45

0,00

25 137,4

6 3,97

1,61 8,90

0 0,00

0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00

25,00

OK 0,16

0,45

2,3684211

0,7261607

620,87

OK 93,07 105,57

OK 0,67

0,57

487,08

OK

MC56

5 5,55

0,45

4,70

25 637,3

7 0,82

288,66

2,03

0 0,00

75 12,03 56,5

4 -75 12,03

56,541

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,74

8,2216574

0,6433137

3213,35

OK 3,22 15,7

2 OK

0,21

0,64

3213,35

OK

MC57

5 0,45

0,45

2,16

25 43,08 0,06

0,94 0,15

0 0,00

75 12,03 25,9

8 -75 12,03

25,9848

0,00

0,00

25,00

OK 0,33

0,45

5 0,694 281,0

7 OK 5,28

17,78

OK 0,24

0,69

281,07

OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF21

1 0,95

1 0,00

5 689,6

7 21,16

7,33 8,36

0 0,00

0 0 0,00 0 0 0 0,00

0,00

5,00

OK 0,03

0,69

0,7287368

0,7419972

1409,79

OK 13,44 15,9

4 OK

0,10

0,74

1409,79

OK

MF56

1 5,55

0,85

4,70

5 2876,

23 2,31

881,67

4,68

200

0,00

141,66667

44,2 207,74

-141,666

67 44,2

207,74

0,00

0,00

5,00

OK 0,04

1,00

1,1764706

0,7379931

6962,96

OK 6,72 9,22 OK 0,07

0,74

6962,96

OK

MF57

1 0,45

0,85

2,16

5 263,0

0 0,39

2,29 0,48

200

0,00

141,66667

44,2 95,4

7

-141,666

67 44,2

95,472

0,00

0,00

5,00

OK 0,04

0,45

0,5294118

0,7437024

568,93

OK 1,66 4,16 OK 0,03

0,74

568,93

OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXVI | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 852,13 68,110 OK

27,24

11,52 1,44 0,18 148,23

1,5 0,1 117,26

27,24 OK

0,8 303,48 2711,255 OK

1084,50

547,74 1,27 0,11 426,98

1 0,1 632,74

426,98 OK

0,8 845,78 2763,145 OK

1105,26

361,44 1,30 0,18 584,66

1 0,1 768,07

584,66 OK

0,8 993,53 17,158 OK

6,86

9,00 1,44 0,20 58,07

1,5 0,1 44,64

6,86 OK

0,8 652,93 37,175 OK

14,87

8,72 1,44 0,15 94,75

1,5 0,1 78,20

14,87 OK

0,8 562,68 2528,275 OK

1011,31

208,22 1,39 0,14 490,98

1 0,1 642,92

490,98 OK

0,8 573,65 16,766 OK

6,71

13,72 1,41 0,14 40,83

1,5 0,1 35,04

6,71 OK

0,8 321,55 24,713 OK

9,89

16,84 1,39 0,11 64,98

1,5 0,1 58,52

9,89 OK

0,8 255,20 1486,590 OK

594,64

604,03 1,17 0,10 295,11

1 0,1 470,70

295,11 OK

0,8 212,75 8,405 OK

3,36

31,30 1,29 0,10 24,85

1,5 0,1 23,87

3,36 OK

0,8 725,97 188,373 OK

376,75

12,53 1,46 0,16 227,10

1 0,1 273,03

227,10 OK

0,8 609,69 4940,104 OK

9880,21

753,28 1,09 0,15 762,79

1 0,1 1256,75

762,79 OK

0,8 687,59 33,745 OK

67,49

306,54 -0,54 0,16 -32,92

1,5 0,1 71,56

-32,92 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXVII | Pagina


PARETE 9

Parete 9&10

SOLLECITAZIONI


Nsd Vsd

M2sd M3sd

d1 N1 d2' q

Solaio1

N2'

d2''

q Solaio

2

N2''

es1 es2

e1 VERIFI

CA m1

ρ λ Φt1


e2 VERIFI

CA m2 Φt2

Nrd,2 VERIFIC

A

ID

h [m]

b [m]

t [m]

i [m]

ea [mm]

[kN] [kN] [kNm

] [kNm]

[mm]

[kN] [mm] [kN/m] [kN]

[mm]

[kN/m] [kN]

[mm]

[mm]

[mm]

e1< 0,33t

[kN] Nsd < Φt1

fd A ev [mm] [mm]

e2< 0,33t

[kN] Nsd <

Φt2 fd A

PIA

NO

TE

RR

A M

A15

5 10,01

0,6 10,01

25 1625,

00 30,70

1521,48

29,31

75 975,0

0 100 0

0,00

0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

1,00

8,3333333

0,4749556

5705,17

OK 24,57 74,5

7 OK 0,75

0,47495556

5705,17

OK

MA29

5 10,01

0,6 10,01

25 1625,

00 29,70

1436,99

23,28

75 975,0

0 100 0

0,00

0 0 0 75,0

0 0,00

100,00

OK 1,00

1,00

8,3333333

0,4749556

5705,17

OK 23,47 73,4

7 OK 0,73

0,47495556

5705,17

OK

PIA

NO

P

RIM

O M

B15

5 10,01

0,45

10,01

25 975,0

0 34,42

786,91

33,87

0 487,5

0 75 0

0,00

0 0 0 0,00 0,00

25,00

OK 0,33

1,00

11,111111

0,5872593

5290,62

OK 69,47 81,9

7 OK 1,09

0,25943827

2337,28

OK

MB29

5 10,01

0,45

10,01

25 975,0

0 34,44

725,40

32,91

0 487,5

0 75 0

0,00

0 0 0 0,00 0,00

25,00

OK 0,33

1,00

11,111111

0,5872593

5290,62

OK 67,50 80,0

0 OK 1,07

0,25943827

2337,28

OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC15

5 10,01

0,45

10,01

25 487,5

0 39,21

229,80

33,87

0 0,00 75 0 0,00

0 0 0 0,00 0,00

25,00

OK 0,33

1,00

11,111111

0,5872593

5290,62

OK 514,62 527,12

NO 7,03 0,11518

519 1037,

70 OK

MC29

5 10,01

0,45

10,01

25 487,5

0 39,02

188,08

32,91

0 0,00 75 0 0,00

0 0 0 0,00 0,00

25,00

OK 0,33

1,00

11,111111

0,5872593

5290,62

OK 928,91 941,41

NO 12,5

5 0,11518

519 1037,

70 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF15

1 10,01

1 10,01

5 1755,

00 9,43

1838,70

23,71

200

1625,00

166,66667

0 0,00

0 0 0 200,00

0,00

205,00

OK 1,23

1,00

1 0,4329 8666,

66 OK 13,89

116,39

OK 0,70 0,5874 11759

,75 OK

MF29

1 10,01

1 10,01

5 1755,

00 17,73

1710,16

23,28

200

1625,00

166,66667

0 0,00

0 0 0 200,00

0,00

205,00

OK 1,23

1,00

1 0,4329 8666,

66 OK #DIV/0!

#DIV/0!

#DIV/0!

#DIV/0!

#DIV/0! #DIV/

0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXVIII | Pagina




Mrd VERIFICA

Vrd,p


ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

m m M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2]

[N/mm2]

Vsd < Vrd

0,8 270,56 6757,793 OK

2703,12

936,30 1,22 0,10 752,45

1 0,1 1156,15

752,45 OK

0,8 270,56 6757,793 OK

2703,12

884,30 1,23 0,10 762,06

1 0,1 1156,15

762,06 OK

0,8 216,45 4219,715 OK

1687,89

807,09 1,26 0,10 541,37

1 0,1 801,31

541,37 OK

0,8 216,45 4219,715 OK

1687,89

744,00 1,28 0,10 549,50

1 0,1 801,31

549,50 OK

0,8 108,23 2274,898 OK

909,96

11894,62 -2,06 0,08 -754,28

1 0,1 650,00

-754,28 NO

0,8 108,23 2274,898 OK

909,96

17329,48 -3,69 0,08 -1349,29

1 0,1 650,00

-1349,29 NO

0,8 175,32 7821,259 OK

15642,52

1047,69 1,19 0,09 1068,99

1 0,1 1660,95

1068,99 OK

0,8 175,32 7821,259 OK

15642,52

#DIV/0! #DIV/0! 0,09 #DIV/0!

1 0,1 1660,95

#DIV/0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXIX | Pagina


PARETE 1

Parete 1

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA

ID h [m] b [m] t [m]

[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA13 1,95 2,43 0,6

0,00 105,65 78,90

0,8 84,758 314,71 OK

78,00

314,71 212,58

72,44 211,44

1,25 0,1 123,29

78,00 NO

FA14 1,95 2,57 0,6

0,00 59,55 33,91

0,8 35,455 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

30,30 187,03

1,32 0,1 101,34

78,00 OK

FA15 1,95 2,57 0,6

0,00 64,24 35,67

0,8 37,333 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

31,91 188,05

1,32 0,1 101,96

78,00 OK

FA16 1,95 3,56 0,6

0,00 74,24 43,80

0,8 46,054 314,71 OK

78,00

314,71 145,11

39,36 186,12

1,50 0,1 92,08

78,00 OK

FA17 1,25 4,12 0,6

0,00 90,40 72,48

0,8 130,075 314,71 OK

50,00

314,71 71,91

173,43 196,11

1,50 0,1 82,68

50,00 NO

FA18 1,25 3,27 0,6

0,00 50,40 28,64

0,8 47,718 314,71 OK

50,00

314,71 90,61

63,62 180,19

1,50 0,1 63,96

50,00 NO

FA19 1,25 2,51 0,6

0,00 65,02 33,86

0,8 56,875 314,71 OK

50,00

314,71 118,04

75,83 186,91

1,50 0,1 66,30

50,00 NO

FA20 1,25 4,96 0,6

0,00 81,18 59,62

0,8 104,490 314,71 OK

50,00

314,71 59,73

139,32 187,39

1,50 0,1 77,35

50,00 NO

FA21 1,25 3,32 0,6

0,00 46,96 21,38

0,8 35,248 314,71 OK

50,00

314,71 89,24

47,00 176,26

1,50 0,1 60,62

50,00 OK

FA22 1,25 2,55 0,6

0,00 47,75 22,12

0,8 36,510 314,71 OK

50,00

314,71 116,19

48,68 179,66

1,50 0,1 60,97

50,00 OK

FA23 1,95 2,38 0,6

0,00 59,54 25,87

0,8 26,921 314,71 OK

78,00

314,71 217,05

23,01 183,40

1,22 0,1 106,32

78,00 OK

FA24 1,95 2,39 0,6

0,00 64,60 25,87

0,8 26,924 314,71 OK

78,00

314,71 216,14

23,01 183,34

1,23 0,1 105,88

78,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB13 1,4 2,43 0,45

17,97 73,26 196,79

0,8 #NUM! 314,71 #NUM!

42,00

314,71 128,03

#NUM! #NUM!

1,50 0,1 #NUM!

#NUM! #NUM!

FB14 1,4 2,57 0,45

11,18 40,59 37,98

0,8 57,535 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

91,33 187,75

1,50 0,1 58,09

42,00 OK

FB15 1,4 2,57 0,45

9,08 45,09 28,38

0,8 42,319 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

67,17 182,67

1,50 0,1 54,30

42,00 NO

FB16 1,4 3,56 0,45

7,40 49,69 35,62

0,8 53,752 314,71 OK

42,00

314,71 87,39

85,32 181,90

1,50 0,1 57,18

42,00 NO

FB17 2 4,12 0,45

19,78 92,87 83,27

0,8 88,740 314,71 OK

60,00

314,71 121,35

98,60 197,24

1,50 0,1 84,56

60,00 NO

FB18 0,5 3,27 0,45

23,92 28,39 16,03

0,8 83,513 314,71 OK

15,00

180,00 14,57

371,17 176,45

1,50 0,1 32,56

14,57 NO

FB19 0,5 2,51 0,45

24,37 38,88 15,30

0,8 78,160 314,71 OK

15,00

180,00 18,98

347,38 177,74

1,50 0,1 31,73

15,00 NO

FB20 2 4,96 0,45

20,81 96,54 95,24

0,8 102,542 314,71 OK

60,00

314,71 100,80

113,94 196,91

1,50 0,1 87,76

60,00 NO

FB21 2 3,32 0,45

5,51 58,17 33,99

0,8 34,831 314,71 OK

60,00

314,71 150,59

38,70 182,17

1,50 0,1 70,66

60,00 OK

FB22 0,5 2,55 0,45

5,28 22,66 9,53

0,8 43,358 314,71 OK

15,00

180,00 18,69

192,70 172,03

1,50 0,1 25,66

15,00 NO

FB23 1,4 2,38 0,45

5,22 43,27 19,60

0,8 28,818 314,71 OK

42,00

314,71 130,72

45,74 178,45

1,50 0,1 50,70

42,00 NO

FB24 1,4 2,39 0,45

8,87 44,25 19,45

0,8 28,599 314,71 OK

42,00

314,71 130,18

45,39 178,31

1,50 0,1 50,64

42,00 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXX | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC13 2,1 2,43 0,45

17,77 126,85 138,99

0,8 146,577 314,71 OK

63,00

314,71 218,69

155,11 229,59

1,16 0,1 130,44

63,00 NO

FC14 2,1 2,57 0,45

13,91 50,70 66,22

0,8 65,948 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

69,79 201,79

1,22 0,1 100,62

63,00 OK

FC15 2,1 2,57 0,45

11,91 50,54 51,74

0,8 50,994 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

53,96 195,27

1,22 0,1 95,81

63,00 OK

FC16 2,1 3,56 0,45

11,77 62,86 60,41

0,8 59,904 314,71 OK

63,00

314,71 149,27

63,39 192,17

1,50 0,1 80,53

63,00 OK

FC17 2,7 4,12 0,45

16,14 109,42 91,40

0,8 70,239 314,71 OK

81,00

314,71 174,82

57,81 200,23

1,50 0,1 101,75

81,00 NO

FC18 0,3 3,27 0,45

25,42 20,97 8,99

0,8 #NUM! 314,71 #NUM!

9,00

108,00 5,25

#NUM! #NUM!

1,50 0,1 #NUM!

#NUM! #NUM!

FC19 0,3 2,51 0,45

24,75 21,01 6,77

0,8 64,155 314,71 OK

9,00

108,00 6,83

475,22 172,27

1,50 0,1 21,59

6,83 NO

FC20 2,7 4,96 0,45

12,39 109,41 95,73

0,8 73,702 314,71 OK

81,00

314,71 145,21

60,66 196,88

1,50 0,1 102,67

81,00 NO

FC21 2,7 3,32 0,45

4,46 52,49 30,44

0,8 22,819 314,71 OK

81,00

314,71 216,94

18,78 180,78

1,23 0,1 107,69

81,00 OK

FC22 1,8 2,55 0,45

3,95 51,26 28,38

0,8 32,339 314,71 OK

54,00

314,71 171,38

39,92 183,03

1,42 0,1 67,63

54,00 OK

FC23 2,4 2,38 0,45

3,92 45,55 16,81

0,8 14,124 314,71 OK

72,00

314,71 262,95

13,08 177,08

1,00 0,1 114,85

72,00 OK

FC24 2,4 2,39 0,45

7,46 49,25 23,12

0,8 19,491 314,71 OK

72,00

314,71 261,85

18,05 181,24

1,00 0,1 117,34

72,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD13 1,45 2,43 0,6

39,23 100,15 84,45

0,8 128,317 314,71 OK

58,00

314,71 147,83

147,49 213,01

1,50 0,1 91,24

58,00 NO

FD14 1,45 2,57 0,45

22,53 61,98 45,04

0,8 66,332 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

101,66 191,28

1,50 0,1 61,77

43,50 NO

FD15 1,45 2,57 0,45

18,85 67,43 47,77

0,8 70,678 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

108,32 192,60

1,50 0,1 62,78

43,50 NO

FD16 1,45 3,56 0,45

18,52 75,41 48,53

0,8 71,885 314,71 OK

43,50

314,71 91,81

110,17 187,46

1,50 0,1 63,06

43,50 NO

FD17 2,76 4,12 0,45

81,62 109,01 81,52

0,8 60,940 314,71 OK

82,80

314,71 179,40

49,07 197,01

1,49 0,1 101,58

82,80 NO

FD18 1,14 3,27 0,45

102,44 37,36 15,07

0,8 27,359 314,71 OK

34,20

314,71 70,12

53,33 172,89

1,50 0,1 42,35

34,20 NO

FD19 1,14 2,51 0,45

102,18 74,11 63,91

0,8 134,010 314,71 OK

34,20

314,71 91,35

261,23 201,81

1,50 0,1 65,00

34,20 NO

FD20 2,76 4,96 0,45

59,40 105,38 84,13

0,8 62,956 314,71 OK

82,80

314,71 149,02

50,69 193,45

1,50 0,1 101,64

82,80 NO

FD21 2,76 3,32 0,45

35,86 74,17 27,71

0,8 20,290 314,71 OK

82,80

314,71 222,63

16,34 179,45

1,20 0,1 111,37

82,80 OK

FD22 1,45 2,55 0,45

34,73 67,22 36,20

0,8 52,584 314,71 OK

43,50

314,71 128,18

80,59 186,98

1,50 0,1 58,46

43,50 NO

FD23 1,45 2,38 0,45

34,80 61,63 36,92

0,8 53,683 314,71 OK

43,50

314,71 137,34

82,27 188,45

1,50 0,1 58,73

43,50 NO

FD24 1,45 2,39 0,45

37,02 49,05 20,37

0,8 28,900 314,71 OK

43,50

314,71 136,76

44,29 178,91

1,50 0,1 52,25

43,50 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXI | Pagina


PARETE 2

Parete 2

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

TE

RR

A

FA35 1,25 2,53 0,6

0,00 71,03 14,29

0,8 23,312 314,71 OK

50,00

314,71 117,11

31,08 174,67

1,50 0,1 57,25

50,00 NO

FA36 1,25 3,52 0,6

0,00 97,71 34,20

0,8 57,475 314,71 OK

50,00

314,71 84,17

76,63 181,96

1,50 0,1 66,45

50,00 NO

FA37 1,25 4,24 0,6

0,00 81,95 21,20

0,8 34,937 314,71 OK

50,00

314,71 69,88

46,58 173,89

1,50 0,1 60,54

50,00 NO

FA38 1,25 4,78 0,6

0,00 89,83 26,59

0,8 44,169 314,71 OK

50,00

314,71 61,98

58,89 175,07

1,50 0,1 63,03

50,00 NO

FA39 1,25 6,13 0,6

0,00 26,65 16,99

0,8 27,822 314,71 OK

50,00

314,71 48,33

37,10 169,81

1,50 0,1 58,54

48,33 OK

FA40 1,25 4,09 0,6

0,00 18,03 11,05

0,8 17,955 314,71 OK

50,00

314,71 72,44

23,94 169,55

1,50 0,1 55,66

50,00 OK

FA41 1,25 3,4 0,6

0,00 101,73 33,14

0,8 55,600 314,71 OK

50,00

314,71 87,14

74,13 181,93

1,50 0,1 65,98

50,00 NO

FA42 1,25 5,09 0,6

0,00 115,25 46,92

0,8 80,459 314,71 OK

50,00

314,71 58,21

107,28 182,15

1,50 0,1 71,99

50,00 NO

PIA

NO

PR

IMO

FB35 1,3 2,53 0,6

30,65 91,95 27,11

0,8 43,210 314,71 OK

52,00

314,71 123,33

55,40 182,84

1,50 0,1 64,82

52,00 NO

FB36 1,3 3,52 0,6

12,58 103,52 56,33

0,8 93,688 314,71 OK

52,00

314,71 88,64

120,11 192,08

1,50 0,1 77,15

52,00 NO

FB37 1,3 4,24 0,6

17,95 57,16 16,97

0,8 26,676 314,71 OK

52,00

314,71 73,59

34,20 172,02

1,50 0,1 60,24

52,00 NO

FB38 1,3 4,78 0,6

16,72 55,83 36,41

0,8 58,784 314,71 OK

52,00

314,71 65,28

75,36 178,88

1,50 0,1 68,86

52,00 NO

FB39 1,3 6,13 0,6

19,11 114,75 66,06

0,8 111,611 314,71 OK

52,00

314,71 50,90

143,09 185,90

1,50 0,1 81,08

50,90 NO

FB40 1,3 4,09 0,6

15,55 67,29 28,62

0,8 45,713 314,71 OK

52,00

314,71 76,29

58,61 177,48

1,50 0,1 65,49

52,00 NO

FB41 1,3 3,4 0,6

15,08 84,00 32,36

0,8 51,947 314,71 OK

52,00

314,71 91,77

66,60 181,51

1,50 0,1 67,12

52,00 NO

FB42 1,3 5,09 0,6

1,74 116,78 73,29

0,8 125,342 314,71 OK

52,00

314,71 61,30

160,69 191,84

1,50 0,1 83,96

52,00 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXII | Pagina


PIA

NO

SE

CO

ND

O

FC35 2,7 2,53 0,6

42,11 126,07 57,37

0,8 43,218 314,71 OK

108,00

314,71 297,47

26,68 201,45

1,00 0,1 182,33

108,00 NO

FC36 2,7 3,52 0,6

46,80 162,22 101,34

0,8 77,376 314,71 OK

108,00

314,71 213,81

47,76 210,48

1,30 0,1 151,05

108,00 NO

FC37 2,7 4,24 0,6

45,96 87,61 57,01

0,8 42,942 314,71 OK

108,00

314,71 177,50

26,51 188,50

1,50 0,1 121,47

108,00 OK

FC38 2,7 4,78 0,6

43,37 115,51 13,54

0,8 10,072 314,71 OK

108,00

314,71 157,45

6,22 169,82

1,50 0,1 111,31

108,00 NO

FC39 2,7 6,13 0,6

32,10 160,83 94,88

0,8 72,298 314,71 OK

108,00

314,71 122,77

44,63 192,47

1,50 0,1 129,88

108,00 NO

FC40 2,7 4,09 0,6

37,79 77,00 22,87

0,8 17,054 314,71 OK

108,00

314,71 184,01

10,53 174,95

1,50 0,1 113,54

108,00 OK

FC41 2,7 3,4 0,6

36,72 97,64 74,43

0,8 56,359 314,71 OK

108,00

314,71 221,36

34,79 200,97

1,26 0,1 149,36

108,00 OK

FC42 2,7 5,09 0,6

35,03 200,68 163,86

0,8 127,665 314,71 OK

108,00

314,71 147,86

78,81 217,05

1,50 0,1 144,42

108,00 NO

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD35 2,17 2,53 0,6

133,09 68,15 33,43

0,8 31,283 314,71 OK

86,80

314,71 231,55

24,03 187,24

1,17 0,1 124,37

86,80 OK

FD36 2,17 3,52 0,6

48,03 87,06 48,58

0,8 45,777 314,71 OK

86,80

314,71 166,42

35,16 188,56

1,50 0,1 100,91

86,80 NO

FD37 2,17 4,24 0,6

2,30 45,73 36,56

0,8 34,258 314,71 OK

86,80

314,71 138,16

26,31 180,27

1,50 0,1 97,55

86,80 OK

FD38 2,17 4,78 0,6

1,79 66,03 7,37

0,8 6,814 314,71 OK

86,80

314,71 122,56

5,23 167,32

1,50 0,1 89,04

86,80 OK

FD39 2,17 6,13 0,6

6,80 91,55 50,10

0,8 47,243 314,71 OK

86,80

314,71 95,57

36,28 179,81

1,50 0,1 101,33

86,80 NO

FD40 2,17 4,09 0,6

16,76 40,50 8,96

0,8 8,287 314,71 OK

86,80

314,71 143,23

6,36 168,57

1,50 0,1 89,52

86,80 OK

FD41 2,17 3,4 0,6

25,85 50,71 43,67

0,8 41,054 314,71 OK

86,80

314,71 172,30

31,53 187,01

1,50 0,1 99,55

86,80 OK

FD42 2,17 5,09 0,6

39,60 112,63 91,94

0,8 88,494 314,71 OK

86,80

314,71 115,09

67,97 196,18

1,50 0,1 112,49

86,80 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXIII | Pagina


PARETE 3

Parete 3

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA01 1,95 2,46 0,6

0,00 93,80 33,85

0,8 35,383 314,71 OK

78,00

314,71 209,99

30,24 187,81

1,26 0,1 105,84

78,00 NO

FA02 1,95 2,57 0,6

0,00 68,95 17,34

0,8 17,952 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

15,34 176,73

1,32 0,1 95,34

78,00 OK

FA03 1,95 2,57 0,6

0,00 71,60 19,31

0,8 20,014 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

17,11 178,02

1,32 0,1 96,07

78,00 OK

FA04 1,95 2,9 0,6

0,00 78,04 24,19

0,8 25,152 314,71 OK

78,00

314,71 178,13

21,50 179,48

1,49 0,1 86,72

78,00 NO

FA05 1,95 2,9 0,6

0,00 71,65 19,07

0,8 19,764 314,71 OK

78,00

314,71 178,13

16,89 176,48

1,49 0,1 85,06

78,00 OK

FA06A 1,95 2,77 0,6

0,00 86,68 29,16

0,8 30,404 314,71 OK

78,00

314,71 186,49

25,99 183,00

1,42 0,1 92,45

78,00 NO

FA06B 1,95 2,78 0,6

0,00 19,23 10,63

0,8 10,963 314,71 OK

78,00

314,71 185,82

9,37 171,58

1,43 0,1 85,83

78,00 OK

FA07 1,95 2,89 0,6

0,00 21,83 7,16

0,8 7,372 314,71 OK

78,00

314,71 178,75

6,30 169,09

1,48 0,1 81,39

78,00 OK

FA08 1,95 2,89 0,6

0,00 34,35 16,95

0,8 17,544 314,71 OK

78,00

314,71 178,75

14,99 175,24

1,48 0,1 84,66

78,00 OK

FA09 1,95 2,57 0,6

0,00 91,10 32,91

0,8 34,382 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

29,39 186,44

1,32 0,1 100,98

78,00 NO

FA10 1,95 2,55 0,6

0,00 70,38 18,46

0,8 19,128 314,71 OK

78,00

314,71 202,58

16,35 177,56

1,31 0,1 96,51

78,00 OK

FA11 1,95 2,47 0,6

0,00 78,45 24,03

0,8 24,979 314,71 OK

78,00

314,71 209,14

21,35 181,63

1,27 0,1 101,75

78,00 NO

FA12 1,95 2,43 0,6

0,00 98,76 36,82

0,8 38,560 314,71 OK

78,00

314,71 212,58

32,96 189,82

1,25 0,1 108,26

78,00 NO

PIA

NO

P

RIM

O

FB01 1,4 2,46 0,45

14,37 53,22 17,35

0,8 25,422 314,71 OK

42,00

314,71 126,47

40,35 176,68

1,50 0,1 49,76

42,00 NO

FB02 1,4 2,57 0,45

10,55 45,40 10,75

0,8 15,595 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

24,75 172,01

1,50 0,1 46,91

42,00 NO

FB03 1,4 2,57 0,45

8,63 46,35 13,95

0,8 20,340 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

32,29 174,10

1,50 0,1 48,31

42,00 NO

FB04 1,4 2,9 0,45

8,22 46,53 17,56

0,8 25,741 314,71 OK

42,00

314,71 107,28

40,86 175,22

1,50 0,1 49,85

42,00 NO

FB05 1,4 2,9 0,45

5,27 48,06 19,41

0,8 28,529 314,71 OK

42,00

314,71 107,28

45,28 176,26

1,50 0,1 50,62

42,00 NO

FB06A 1,4 2,77 0,45

4,20 46,09 15,71

0,8 22,970 314,71 OK

42,00

314,71 112,32

36,46 174,56

1,50 0,1 49,06

42,00 NO

FB06B 1,4 4,39 0,45

7,20 70,92 30,00

0,8 44,849 314,71 OK

42,00

314,71 70,87

71,19 177,04

1,50 0,1 54,95

42,00 NO

FB07 1,4 2,78 0,45

2,54 42,61 19,88

0,8 29,254 314,71 OK

42,00

314,71 111,92

46,44 176,96

1,50 0,1 50,82

42,00 NO

FB08 1,4 2,89 0,45

3,45 49,14 15,60

0,8 22,806 314,71 OK

42,00

314,71 107,66

36,20 174,13

1,50 0,1 49,02

42,00 NO

FB09 1,4 2,89 0,45

5,93 53,74 23,43

0,8 34,660 314,71 OK

42,00

314,71 107,66

55,02 178,51

1,50 0,1 52,29

42,00 NO

FB10 1,4 2,57 0,45

7,40 49,84 14,47

0,8 21,113 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

33,51 174,44

1,50 0,1 48,53

42,00 NO

FB11 1,4 2,57 0,45

10,37 45,51 14,56

0,8 21,246 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

33,72 174,49

1,50 0,1 48,57

42,00 NO

FB12 1,4 2,47 0,45

13,12 63,83 21,72

0,8 32,042 314,71 OK

42,00

314,71 125,96

50,86 179,33

1,50 0,1 51,59

42,00 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXIV | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC01 1,4 2,43 0,45

20,85 60,98 25,55

0,8 37,925 314,71 OK

42,00

314,71 128,03

60,20 181,80

1,50 0,1 53,16

42,00 NO

FC02 2,1 2,46 0,45

18,76 47,81 19,91

0,8 19,210 314,71 OK

63,00

314,71 216,02

20,33 178,63

1,17 0,1 88,49

63,00 OK

FC03 2,1 2,57 0,45

15,17 52,18 12,57

0,8 12,071 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

12,77 173,36

1,22 0,1 82,00

63,00 OK

FC04 2,1 2,57 0,45

13,13 58,23 33,22

0,8 32,334 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

34,22 185,87

1,22 0,1 89,46

63,00 OK

FC05 2,1 2,9 0,45

13,39 62,74 38,06

0,8 37,160 314,71 OK

63,00

314,71 183,25

39,32 186,32

1,38 0,1 80,77

63,00 OK

FC06A 2,1 2,9 0,45

14,57 54,02 16,73

0,8 16,105 314,71 OK

63,00

314,71 183,25

17,04 174,89

1,38 0,1 74,03

63,00 OK

FC06B 2,1 2,77 0,45

11,72 79,18 29,20

0,8 28,338 314,71 OK

63,00

314,71 191,85

29,99 182,48

1,32 0,1 81,68

63,00 NO

FC07 2,1 4,39 0,45

8,23 43,84 19,21

0,8 18,521 314,71 OK

63,00

314,71 121,05

19,60 172,59

1,50 0,1 68,90

63,00 OK

FC08 2,1 2,78 0,45

8,89 49,14 25,01

0,8 24,208 314,71 OK

63,00

314,71 191,16

25,62 180,12

1,32 0,1 80,01

63,00 OK

FC09 2,1 2,89 0,45

16,37 69,62 39,89

0,8 38,994 314,71 OK

63,00

314,71 183,88

41,26 187,27

1,38 0,1 81,61

63,00 NO

FC10 2,1 2,89 0,45

18,63 59,10 18,14

0,8 17,480 314,71 OK

63,00

314,71 183,88

18,50 175,75

1,38 0,1 74,75

63,00 OK

FC11 2,1 2,57 0,45

22,33 45,14 29,41

0,8 28,544 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

30,21 183,74

1,22 0,1 88,11

63,00 OK

FC12 2,1 2,57 0,45

22,49 62,06 26,89

0,8 26,056 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

27,57 182,29

1,22 0,1 87,22

63,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD01 1,45 2,46 0,45

29,56 53,60 17,35

0,8 24,509 314,71 OK

43,50

314,71 132,87

37,56 176,70

1,50 0,1 51,02

43,50 NO

FD02 1,45 2,57 0,45

27,29 44,53 15,22

0,8 21,438 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

32,85 174,93

1,50 0,1 50,14

43,50 NO

FD03 1,45 2,57 0,45

27,15 41,72 8,75

0,8 12,219 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

18,73 170,67

1,50 0,1 47,40

43,50 OK

FD04 1,45 2,9 0,45

29,44 49,60 21,92

0,8 31,160 314,71 OK

43,50

314,71 112,71

47,75 177,65

1,50 0,1 52,88

43,50 NO

FD05 1,45 2,9 0,45

27,41 52,73 24,17

0,8 34,477 314,71 OK

43,50

314,71 112,71

52,84 178,87

1,50 0,1 53,78

43,50 NO

FD06A 1,45 2,77 0,45

23,22 42,67 14,55

0,8 20,465 314,71 OK

43,50

314,71 118,00

31,36 173,86

1,50 0,1 49,86

43,50 OK

FD06B 1,45 4,39 0,45

9,63 72,60 22,84

0,8 32,518 314,71 OK

43,50

314,71 74,46

49,84 174,11

1,50 0,1 53,25

43,50 NO

FD07 1,45 2,78 0,45

18,09 43,53 19,10

0,8 27,053 314,71 OK

43,50

314,71 117,58

41,46 176,52

1,50 0,1 51,74

43,50 NO

FD08 1,45 2,89 0,45

18,96 46,98 18,41

0,8 26,046 314,71 OK

43,50

314,71 113,10

39,92 175,74

1,50 0,1 51,45

43,50 NO

FD09 1,45 2,89 0,45

13,38 55,44 25,44

0,8 36,361 314,71 OK

43,50

314,71 113,10

55,73 179,59

1,50 0,1 54,28

43,50 NO

FD10 1,45 2,57 0,45

9,84 45,69 9,72

0,8 13,579 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

20,81 171,32

1,50 0,1 47,81

43,50 NO

FD11 1,45 2,57 0,45

12,14 45,71 12,49

0,8 17,520 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

26,85 173,17

1,50 0,1 48,99

43,50 NO

FD12 1,45 2,47 0,45

12,82 47,57 14,52

0,8 20,420 314,71 OK

43,50

314,71 132,33

31,30 174,83

1,50 0,1 49,84

43,50 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXV | Pagina


PARETE 4

Parete 4

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA30 1,6 3,63 0,6

0,00 28,88 13,16

0,80 16,63 314,71 OK

64,00

314,71 111,96

17,33 171,25

1,50 0,1 69,32

64,00 OK

FA31 1,6 2,46 0,6

0,00 28,04 12,35

0,80 15,60 314,71 OK

64,00

314,71 165,22

16,25 173,65

1,50 0,1 69,00

64,00 OK

FA32A 1,6 4,99 0,6

0,00 23,73 8,09

0,80 10,19 314,71 OK

64,00

314,71 81,45

10,61 167,48

1,50 0,1 67,31

64,00 OK

FA32B 1,6 3,45 0,6

0,00 27,29 12,11

0,80 15,29 314,71 OK

64,00

314,71 117,81

15,93 171,02

1,50 0,1 68,91

64,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O FB30 1,4 3,63 0,45

9,37 38,09 30,92

0,80 46,29 314,71 OK

42,00

314,71 85,71

73,48 179,55

1,50 0,1 55,32

42,00 OK

FB31 1,65 2,46 0,45

12,79 35,94 19,22

0,80 23,77 314,71 OK

49,50

314,71 158,46

32,01 177,96

1,49 0,1 57,22

49,50 OK

FB32A 1,65 4,99 0,45

13,61 27,99 11,03

0,80 13,52 314,71 OK

49,50

314,71 78,12

18,21 168,60

1,50 0,1 53,82

49,50 OK

FB32B 1,4 3,45 0,45

0,00 35,53 26,22

0,80 38,96 314,71 OK

42,00

314,71 90,18

61,84 177,96

1,50 0,1 53,43

42,00 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC30 2,1 3,63 0,45

20,75 67,11 61,94

0,80 61,49 314,71 OK

63,00

314,71 146,40

65,07 192,36

1,50 0,1 80,94

63,00 NO

FC31 1,8 2,46 0,45

22,99 35,84 23,16

0,80 26,26 314,71 OK

54,00

314,71 177,64

32,42 180,48

1,37 0,1 68,20

54,00 OK

FC32A 1,8 4,99 0,45

22,05 32,89 20,46

0,80 23,15 314,71 OK

54,00

314,71 87,58

28,58 172,14

1,50 0,1 61,23

54,00 OK

FC32B 1,8 3,45 0,45

24,84 55,89 47,28

0,80 54,85 314,71 OK

54,00

314,71 126,67

67,72 187,33

1,50 0,1 69,93

54,00 NO

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD30 1,45 3,63 0,45

19,08 56,13 30,36

0,80 43,71 314,71 OK

43,50

314,71 90,04

66,98 179,28

1,50 0,1 56,21

43,50 NO

FD31 2,4 2,46 0,45

19,11 47,83 49,03

0,80 41,88 314,71 OK

72,00

314,71 254,40

38,77 195,45

1,03 0,1 124,12

72,00 OK

FD32A 2,4 4,99 0,45

17,14 38,16 46,41

0,80 39,59 314,71 OK

72,00

314,71 125,42

36,65 181,25

1,50 0,1 84,17

72,00 OK

FD32B 2,4 3,45 0,45

29,75 62,35 32,45

0,80 27,48 314,71 OK

72,00

314,71 181,40

25,44 181,07

1,44 0,1 84,15

72,00 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXVI | Pagina


PARETE 5

Parete 5

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA25 2,1 1,63 0,6

0,00 74,23 31,53

0,80 30,48 314,71 OK

84,00

314,71 345,88

24,19 195,18

1,00 0,10 140,42

84,00 OK

FA26 2,1 1,3 0,6

0,00 64,74 14,96

0,80 14,35 314,71 OK

84,00

314,71 433,68

11,39 184,16

1,00 0,10 132,98

84,00 OK

FA27 2,1 1,33 0,6

0,00 55,90 19,95

0,80 19,18 314,71 OK

84,00

314,71 423,90

15,22 189,19

1,00 0,10 135,25

84,00 OK

FA28 2,1 1,2 0,6

0,00 50,34 13,86

0,80 13,28 314,71 OK

84,00

314,71 469,82

10,54 184,18

1,00 0,10 132,48

84,00 OK

FA29 2,1 1,63 0,6

0,00 49,01 21,87

0,80 21,05 314,71 OK

84,00

314,71 345,88

16,71 187,09

1,00 0,10 136,12

84,00 OK

FA46 2 3,86 0,45

0,00 70,14 23,17

0,80 23,56 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

26,18 175,40

1,50 0,10 67,40

60,00 NO

PIA

NO

P

RIM

O

FB25 1,65 1,93 0,45

0,00 88,54 73,36

0,80 96,80 314,71 OK

49,50

314,71 201,97

130,38 210,22

1,17 0,10 96,35

49,50 NO

FB26 1,65 1,3 0,45

13,95 73,19 35,99

0,80 45,35 314,71 OK

49,50

314,71 299,85

61,08 199,34

1,00 0,10 94,24

49,50 NO

FB27 1,65 1,33 0,45

9,94 68,05 58,01

0,80 75,06 314,71 OK

49,50

314,71 293,08

101,10 211,16

1,00 0,10 105,29

49,50 NO

FB28 1,65 1,2 0,45

12,58 57,25 73,36

0,80 96,80 314,71 OK

49,50

314,71 324,83

130,38 220,22

1,00 0,10 112,70

49,50 NO

FB29 1,65 1,63 0,45

15,97 54,73 53,90

0,80 69,38 314,71 OK

49,50

314,71 239,14

93,44 204,87

1,00 0,10 103,27

49,50 NO

FB46 2 3,86 0,45

0,00 39,47 30,90

0,80 31,60 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

35,11 178,78

1,50 0,10 69,74

60,00 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC25 2,4 1,63 0,45

0,00 69,65 67,29

0,80 58,02 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

53,73 215,39

1,00 0,10 133,90

72,00 OK

FC26 2,4 1,3 0,45

31,37 80,82 38,09

0,80 32,34 314,71 OK

72,00

314,71 481,41

29,95 204,26

1,00 0,10 123,11

72,00 NO

FC27 2,4 1,33 0,45

24,90 80,45 45,75

0,80 39,00 314,71 OK

72,00

314,71 470,55

36,11 208,94

1,00 0,10 126,00

72,00 NO

FC28 2,4 1,2 0,45

18,19 74,69 75,01

0,80 64,95 314,71 OK

72,00

314,71 521,52

60,14 227,98

1,00 0,10 136,67

72,00 NO

FC29 2,4 1,63 0,45

11,40 75,04 109,66

0,80 96,81 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

89,64 233,06

1,00 0,10 148,73

72,00 NO

FC46 2,1 3,86 0,45

0,00 37,06 29,70

0,80 28,83 314,71 OK

63,00

314,71 137,67

30,51 178,28

1,50 0,10 71,97

63,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD25 2,4 1,63 0,45

0,00 50,17 44,13

0,80 37,59 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

34,81 202,57

1,00 0,1 125,39

72,00 OK

FD26 2,4 1,3 0,45

20,02 60,28 30,39

0,80 25,71 314,71 OK

72,00

314,71 481,41

23,80 198,29

1,00 0,1 120,17

72,00 OK

FD27 2,4 1,33 0,45

11,07 61,80 35,01

0,80 29,69 314,71 OK

72,00

314,71 470,55

27,49 201,40

1,00 0,1 121,94

72,00 OK

FD28 2,4 1,2 0,45

3,65 54,96 54,28

0,80 46,49 314,71 OK

72,00

314,71 521,52

43,04 217,11

1,00 0,1 129,17

72,00 OK

FD29 2,4 1,63 0,45

11,02 46,04 60,68

0,80 52,14 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

48,28 212,04

1,00 0,1 131,51

72,00 OK

FD46 2 3,86 0,45

0,00 23,03 16,26

0,80 16,44 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

18,27 172,25

1,50 0,1 65,25

60,00 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXVII | Pagina


PARETE 6

Parete 6

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA33A 2,1 2,16 0,6

0,00 63,64 25,86

0,80 24,94 314,71 OK

84,00

314,71 261,01

19,79 185,14

1,03 0,1 134,07

84,00 OK

FA33B 2,1 2,36 0,6

0,00 71,66 21,28

0,80 20,47 314,71 OK

84,00

314,71 238,89

16,25 180,54

1,12 0,1 120,89

84,00 OK

FA34 2,1 2,14 0,6

0,00 78,39 24,09

0,80 23,21 314,71 OK

84,00

314,71 263,45

18,42 184,04

1,02 0,1 134,55

84,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB33A 1,65 2,16 0,45

60,97 70,50 31,15

0,80 39,04 314,71 OK

49,50

314,71 180,46

52,58 187,05

1,31 0,1 70,06

49,50 NO

FB33B 1,65 2,36 0,45

36,76 78,35 38,83

0,80 49,09 314,71 OK

49,50

314,71 165,17

66,12 189,82

1,43 0,1 66,91

49,50 NO

FB34 1,65 2,14 0,45

18,77 52,64 27,50

0,80 34,32 314,71 OK

49,50

314,71 182,15

46,23 184,99

1,30 0,1 69,23

49,50 NO

PIA

NO

SE

CO

ND

O FC33A 2,4 2,16 0,45

10,92 107,23 47,20

0,80 40,27 314,71 OK

72,00

314,71 289,74

37,29 197,49

1,00 0,1 126,54

72,00 NO

FC33B 2,4 2,36 0,45

12,65 126,21 79,22

0,80 68,75 314,71 OK

72,00

314,71 265,18

63,66 210,32

1,00 0,1 138,16

72,00 NO

FC34 2,4 2,14 0,45

37,81 73,48 50,40

0,80 43,07 314,71 OK

72,00

314,71 292,44

39,88 199,43

1,00 0,1 127,73

72,00 NO

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD33A 1,45 2,16 0,45

39,96 40,30 14,16

0,80 19,91 314,71 OK

43,50

314,71 151,32

30,52 175,82

1,49 0,1 50,04

43,50 OK

FD33B 1,45 2,36 0,45

11,71 77,93 37,49

0,80 54,56 314,71 OK

43,50

314,71 138,50

83,62 188,89

1,50 0,1 58,94

43,50 NO

FD34 1,45 2,14 0,45

26,11 53,45 26,50

0,80 37,93 314,71 OK

43,50

314,71 152,74

58,12 184,14

1,48 0,1 55,59

43,50 NO

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXVIII | Pagina


PARETE 7

Parete 7

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA43 2 3,28 0,45

0,00 55,77 14,50

0,8 14,647 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

16,27 172,58

1,50 0,1 64,70

60,00 OK

FA44 2 3,64 0,45

0,00 82,77 31,14

0,8 31,844 314,71 OK

60,00

314,71 137,35

35,38 179,62

1,50 0,1 69,81

60,00 NO

PIA

NO

P

RIM

O FB43 2 3,28 0,45

0,00 57,66 31,82

0,8 32,556 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

36,17 181,32

1,50 0,1 70,02

60,00 OK

FB44 2 3,64 0,45

0,00 96,32 57,93

0,8 60,472 314,71 OK

60,00

314,71 137,35

67,19 190,72

1,50 0,1 77,58

60,00 NO

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC43 2,1 3,28 0,45

0,00 42,30 18,42

0,8 17,753 314,71 OK

63,00

314,71 162,02

18,79 174,68

1,50 0,1 68,66

63,00 OK

FC44 2,1 3,64 0,45

0,00 80,19 37,62

0,8 36,720 314,71 OK

63,00

314,71 145,99

38,86 182,48

1,50 0,1 74,24

63,00 NO

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD43 2 3,28 0,45

0,00 26,00 13,04

0,8 13,157 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

14,62 171,79

1,50 0,1 64,24

60,00 OK

FD44 2 3,64 0,45

0,00 43,61 24,21

0,8 24,632 314,71 OK

60,00

314,71 137,35

27,37 176,47

1,50 0,1 67,71

60,00 OK

Riccardo Pagot 5 – Verifica degli Elementi in Muratura Esistente CLXXIX | Pagina


PARETE 8

Parete 8

TAGLIO

SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

TE

RR

A

FA45 2 3,86 0,45

0,00 28,81 12,40

0,8 12,506 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

13,90 170,43

1,50 0,1 64,03

60,00 OK

FA47 2 3,6 0,45

0,00 65,12 22,08

0,8 22,428 314,71 OK

60,00

314,71 138,87

24,92 175,58

1,50 0,1 67,06

60,00 NO

PIA

NO

PR

IMO

FB45 2 3,86 0,45

0,00 47,04 15,62

0,8 15,794 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

17,55 171,95

1,50 0,1 65,05

60,00 OK

FB47 2 3,6 0,45

0,00 73,06 29,20

0,8 29,818 314,71 OK

60,00

314,71 138,87

33,13 178,88

1,50 0,1 69,23

60,00 NO

PIA

NO

SE

CO

ND

O

FC45 2,1 3,86 0,45

0,00 34,66 11,27

0,8 10,812 314,71 OK

63,00

314,71 137,67

11,44 169,90

1,50 0,1 66,51

63,00 OK

FC47 2,1 3,6 0,45

0,00 113,27 62,13

0,8 61,693 314,71 OK

63,00

314,71 147,62

65,28 192,61

1,50 0,1 80,99

63,00 NO

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD45 2 3,86 0,45

0,00 15,97 5,49

0,8 5,509 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

6,12 167,07

1,50 0,1 61,81

60,00 OK

FD47 2 3,6 0,45

0,00 104,82 65,17

0,8 68,426 314,71 OK

60,00

314,71 138,87

76,03 193,71

1,50 0,1 79,61

60,00 NO

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXX | Pagina


6. INTERVENTO SULLA MURATURA ESISTENTE

Dai dati appena visti, è possibile notare che non vengono verificati tutti gli elementi. In particolar modo

sembrano già da subito molto critiche le condizioni delle sezioni 2 e 3.

Si decide quindi di intervenire per consolidare i maschi e le fasce non verificate con intonaco armato.

L‟intervento consiste nell‟applicare su entrambi i lati della muratura una rete elettrosaldata, ricoperta in

seguito da uno spessore di circa 5 cm di intonaco.

In questa maniera vengono migliorate notevolmente le caratteristiche meccaniche degli elementi sui

quali si è intervenuto. In letteratura si è potuto constatare che un intervento di questo tipo, eseguito su

muratura in mattoni pieni, porta all‟incremento del 50% delle proprietà meccaniche (in particolare

resistenza a taglio e a sforzo normale), come è possibile vedere nella seguente tabella riassuntiva:

Le nuove proprietà meccaniche degli elementi consolidati saranno le seguenti:

fk 9 [N/mm2]

γm 3

E 9000 [N/mm2]

G 3600 [N/mm2]

fd 3,00 [N/mm2]

fvk,0 0,3 [N/mm2]

fvd,0 0,100 [N/mm2]

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXI | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA

Ecc fuori piano e2 VERIFICA

m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA

Vrd,p Ecc nel piano fvd Vrd,s ftd Vrd,f Vrd VERIFICA

ID [kN] Nsd < Φt1 fd A

ev [mm] [mm] e2< 0,33t [kN] Nsd < Φt2 fd A

M3sd < Mrd

eb [mm] [N/mm2] [N/mm2] Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

MA16 0,86 0,45 3,21 0,56 703,06 OK

9,94 59,94 OK 0,51 0,56 703,06 OK

0,8 1249,38 75,47 OK

30,19 57,67 1,21 0,27 135,66 1,5 0,15 128,28 30,19 OK

MA17 1,03 0,45 3,75 0,40 570,02 OK

20,02 71,30 OK 0,71 0,55 792,40 OK

0,8 771,44 172,58 OK

69,03 52,00 1,37 0,17 167,22 1,5 0,1 141,70 69,03 OK

MA18 1,03 0,45 3,75 0,40 451,26 OK

43,55 94,95 OK 0,95 0,55 627,31 OK

0,8 727,20 107,40 OK

42,96 14,35 1,45 0,16 135,67 1,5 0,1 109,29 42,96 OK

MA19 1,03 0,45 3,75 0,40 570,02 OK

37,18 88,58 OK 0,89 0,55 792,40 OK

0,8 720,90 171,11 OK

68,44 24,44 1,44 0,16 168,65 1,5 0,1 137,53 68,44 OK

MA20 1,02 0,46 3,83 0,39 1278,73 OK

41,13 91,99 OK 0,92 0,55 1779,15 OK

0,8 754,83 872,01 OK

348,80 58,77 1,43 0,17 388,86 1,5 0,1 315,76 315,76 OK

MA21 1,27 0,45 3,21 0,40 805,29 OK

11,52 85,81 OK 0,74 0,56 1113,17 OK

0,8 730,40 160,50 OK

64,20 28,07 1,41 0,20 185,26 1,5 0,15 161,11 64,20 OK

MA22 1,05 0,45 3,75 0,40 285,01 OK

9,99 62,69 OK 0,63 0,55 396,20 OK

0,8 669,10 42,04 OK

16,82 18,46 1,41 0,16 78,99 1,5 0,1 66,56 16,82 OK

MA23A 0,35 0,45 3,75 0,71 511,43 OK

16,73 34,29 OK 0,34 0,71 511,43 OK

0,8 796,33 43,20 OK

17,28 16,93 1,42 0,17 88,07 1,5 0,1 71,85 17,28 OK

MA23B 0,32 0,45 3,75 0,71 1406,42 OK

13,76 29,68 OK 0,30 0,71 1406,42 OK

0,8 700,96 321,69 OK

128,68 31,73 1,44 0,16 228,65 1,5 0,1 186,79 128,68 OK

MA24 1,02 0,46 3,83 0,39 1278,73 OK

16,68 67,60 OK 0,68 0,55 1779,15 OK

0,8 667,66 850,86 OK

340,34 86,30 1,40 0,16 354,14 1,5 0,1 299,23 299,23 OK

MA25 1,03 0,45 3,75 0,40 570,02 OK

35,33 86,86 OK 0,87 0,55 792,40 OK

0,8 677,02 168,72 OK

67,49 24,13 1,44 0,16 162,68 1,5 0,1 133,80 67,49 OK

MA26 1,02 0,45 3,75 0,40 570,02 OK

48,73 99,98 OK 1,00 0,55 792,40 OK

0,8 675,59 168,62 OK

67,45 24,95 1,44 0,16 162,24 1,5 0,1 133,68 67,45 OK

MA27 1,03 0,45 3,75 0,40 570,02 OK

33,18 84,75 OK 0,85 0,55 792,40 OK

0,8 688,22 169,43 OK

67,77 29,27 1,43 0,16 162,76 1,5 0,1 134,76 67,77 OK

MA28 1,00 0,45 3,75 0,55 627,31 OK

20,26 70,26 OK 0,70 0,55 627,31 OK

0,8 684,85 106,06 OK

42,42 33,98 1,39 0,16 125,41 1,5 0,1 106,46 42,42 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB16 0,82 0,45 4,09 0,55 692,74 OK

45,95 83,45 OK 0,91 0,55 692,74 OK

0,8 354,19 49,23 NO

19,69 379,91 0,02 0,15 1,24 1,5 0,15 77,64 1,24 NO

MB17 0,53 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

18,21 37,91 OK 0,51 0,53 573,91 OK

0,8 821,79 129,50 OK

51,80 88,63 1,28 0,18 121,67 1,5 0,1 109,30 51,80 OK

MB18 0,53 0,45 5,00 0,53 454,35 OK

14,45 34,17 OK 0,46 0,69 593,37 OK

0,8 702,42 80,02 OK

32,01 31,78 1,40 0,16 95,93 1,5 0,1 80,73 32,01 OK

MB19 0,52 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

16,20 35,80 OK 0,48 0,69 749,52 OK

0,8 655,74 125,39 OK

50,15 22,72 1,44 0,15 120,09 1,5 0,1 98,97 50,15 OK

MB20 0,45 0,48 5,37 0,69 1859,86 OK

42,25 59,06 OK 0,79 0,53 1419,12 OK

0,8 639,04 777,21 OK

310,88 95,66 1,40 0,15 287,93 1,5 0,1 244,67 244,67 OK

MB21 0,62 0,45 5,00 0,53 454,35 OK

8,72 32,16 OK 0,43 0,69 593,37 OK

0,8 652,93 78,48 OK

31,39 32,91 1,40 0,15 91,75 1,5 0,1 78,20 31,39 OK

MB22 0,67 0,45 5,00 0,53 215,22 OK

0,51 25,75 OK 0,34 0,69 281,07 OK

0,8 707,77 17,98 OK

7,19 23,11 1,35 0,16 43,89 1,5 0,1 38,37 7,19 OK

MB23A 0,45 0,45 3,75 0,71 511,43 OK

16,21 38,47 OK 0,38 0,71 511,43 OK

0,8 509,76 37,51 OK

15,01 23,55 1,38 0,13 66,99 1,5 0,1 59,26 15,01 OK

MB23B 0,37 0,45 3,75 0,71 1406,42 OK

8,53 26,80 OK 0,27 0,71 1406,42 OK

0,8 482,94 275,38 OK

110,15 100,52 1,32 0,13 170,91 1,5 0,1 159,35 110,15 OK

MB24 0,46 0,48 5,37 0,69 1859,86 OK

9,45 26,54 OK 0,35 0,69 1859,86 OK

0,8 567,55 741,62 OK

296,65 62,97 1,44 0,14 276,14 1,5 0,1 232,53 232,53 OK

MB25 0,53 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

18,18 38,14 OK 0,51 0,53 573,91 OK

0,8 608,85 122,20 OK

48,88 20,01 1,45 0,15 115,76 1,5 0,1 95,85 48,88 OK

MB26 0,51 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

19,50 38,46 OK 0,51 0,53 573,91 OK

0,8 651,51 125,14 OK

50,05 25,00 1,44 0,15 119,18 1,5 0,1 98,69 50,05 OK

MB27 0,54 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

19,54 39,77 OK 0,53 0,53 573,91 OK

0,8 640,95 124,48 OK

49,79 18,58 1,45 0,15 119,41 1,5 0,1 97,99 49,79 OK

MB28 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

23,10 35,60 OK 0,47 0,69 593,37 OK

0,8 669,83 79,07 OK

31,63 24,43 1,42 0,16 94,88 1,5 0,1 79,08 31,63 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXII | Pagina


P

IAN

O S

EC

ON

DO

MC16 0,33 0,45 5,00 0,69 480,94 OK

24,11 36,61 OK 0,49 0,69 480,94 OK

0,8 438,63 42,47 OK

16,99

166,70 0,85 0,13 36,88 1,5 0,1 53,61 16,99 OK

MC17 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

27,93 77,93 OK 1,04 0,38 406,62 OK

0,8 395,84 96,52 OK

38,61

252,49 0,87 0,12 56,04 1,5 0,1 80,16 38,61 OK

MC18 1,33 0,45 5,00 0,38 321,91 OK

30,74 80,74 OK 1,08 0,38 321,91 OK

0,8 372,36 58,02 OK

23,21

93,77 1,20 0,12 59,86 1,5 0,1 61,94 23,21 OK

MC19 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

34,62 84,62 OK 1,13 0,38 406,62 OK

0,8 355,27 89,55 OK

35,82

35,14 1,41 0,11 86,96 1,5 0,1 76,81 35,82 OK

MC20 1,33 0,48 5,37 0,37 1000,36 OK

72,83 122,83 OK 1,64 0,26 710,66 OK

0,8 361,61 566,76 OK

226,70

223,30 1,28 0,11 198,00 1,5 0,1 193,37 193,37 OK

MC21 1,33 0,45 5,00 0,38 321,91 OK

16,84 66,84 OK 0,89 0,53 454,35 OK

0,8 321,55 52,17 OK

20,87

93,07 1,21 0,11 56,48 1,5 0,1 58,52 20,87 OK

MC22 1,33 0,45 5,00 0,38 152,48 OK

3,32 53,32 OK 0,71 0,53 215,22 OK

0,8 379,87 13,20 OK

5,28

20,17 1,37 0,12 32,44 1,5 0,1 29,57 5,28 OK

MC23A 1,25 0,45 3,75 0,40 285,01 OK

23,34 85,84 OK 0,86 0,55 396,20 OK

0,8 236,26 21,75 OK

8,70

159,39 0,70 0,10 24,85 1,5 0,1 44,01 8,70 OK

MC23B 1,25 0,45 3,75 0,40 783,77 OK

32,00 94,50 OK 0,94 0,55 1089,54 OK

0,8 271,33 184,03 OK

73,61

245,39 1,05 0,10 107,30 1,5 0,1 127,18 73,61 OK

MC24 1,33 0,48 5,37 0,37 1000,36 OK

24,53 74,53 OK 0,99 0,53 1419,12 OK

0,8 325,51 525,06 OK

210,02

74,39 1,43 0,11 211,83 1,5 0,1 185,65 185,65 OK

MC25 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

36,90 86,90 OK 1,16 0,38 406,62 OK

0,8 340,53 86,85 OK

34,74

16,26 1,46 0,11 88,32 1,5 0,1 75,56 34,74 OK

MC26 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

34,04 84,04 OK 1,12 0,38 406,62 OK

0,8 347,11 88,07 OK

35,23

28,60 1,43 0,11 87,13 1,5 0,1 76,12 35,23 OK

MC27 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

32,16 82,16 OK 1,10 0,38 406,62 OK

0,8 353,99 89,32 OK

35,73

68,35 1,33 0,11 81,72 1,5 0,1 76,70 35,73 OK

MC28 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

26,09 38,59 OK 0,51 0,53 454,35 OK

0,8 446,56 65,37 OK

26,15

9,94 1,47 0,13 79,24 1,5 0,1 66,63 26,15 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF16 0,03 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

4,72 7,22 OK 0,04 0,74 892,91 OK

0,8 920,42 70,37 OK

140,74

10,05 1,45 0,19 164,74 1,5 0,1 127,78 127,78 OK

MF17 0,15 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

9,57 21,80 OK 0,13 0,74 1779,83 OK

0,8 626,88 274,51 OK

549,03

11,89 1,47 0,15 265,09 1 0,1 323,53 265,09 OK

MF18 0,15 0,67 0,67 0,74 1410,78 OK

16,89 29,12 OK 0,17 0,74 1410,78 OK

0,8 582,37 167,14 OK

334,29

7,60 1,48 0,14 202,36 1,5 0,1 165,44 165,44 OK

MF19 0,14 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

17,87 29,60 OK 0,18 0,74 1779,83 OK

0,8 569,30 264,05 OK

528,10

15,43 1,46 0,14 250,03 1 0,1 310,45 250,03 OK

MF20 0,10 1,00 1,00 0,74 3993,84 OK

18,66 26,97 OK 0,16 0,74 3993,84 OK

0,8 576,31 1344,01 OK

2688,02

80,83 1,41 0,14 546,41 1 0,1 702,16 546,41 OK

MF21 0,17 0,67 0,67 0,74 1410,78 OK

12,53 27,03 OK 0,16 0,74 1410,78 OK

0,8 725,97 178,95 OK

357,91

13,44 1,46 0,16 226,34 1,5 0,1 182,02 182,02 OK

MF22 0,22 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

12,79 31,28 OK 0,19 0,74 892,91 OK

0,8 606,98 67,81 OK

135,62

9,56 1,45 0,15 128,60 1,5 0,1 106,36 106,36 OK

MF23A 0,12 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

28,47 38,81 OK 0,23 0,74 892,91 OK

0,8 642,52 69,21 OK

138,42

7,37 1,46 0,15 133,73 1,5 0,1 109,00 109,00 OK

MF23B 0,10 0,91 0,91 0,74 2443,42 OK

14,67 22,83 OK 0,14 0,74 2443,42 OK

0,8 539,25 486,66 OK

973,31

72,50 1,37 0,14 312,82 1 0,1 417,18 312,82 OK

MF24 0,11 1,00 1,00 0,74 3993,84 OK

16,85 25,66 OK 0,15 0,74 3993,84 OK

0,8 475,90 1218,71 OK

2437,42

80,32 1,41 0,13 495,63 1 0,1 647,95 495,63 OK

MF25 0,15 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

22,10 34,54 OK 0,21 0,74 1779,83 OK

0,8 509,30 249,97 OK

499,94

24,99 1,44 0,13 232,14 1 0,1 296,21 232,14 OK

MF26 0,13 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

20,16 31,31 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

0,8 512,79 250,88 OK

501,76

22,48 1,44 0,14 233,96 1 0,1 297,06 233,96 OK

MF27 0,16 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

17,97 31,00 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

0,8 532,16 255,72 OK

511,44

15,49 1,46 0,14 241,33 1 0,1 301,71 241,33 OK

MF28 0,03 0,67 0,67 0,74 1410,78 OK

0,00 2,50 OK 0,02 0,74 1410,78 OK

0,8 500,01 155,12 OK

310,24

0,00 1,50 0,13 190,00 1,5 0,1 155,14 155,14 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXIII | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA

Eccentricità fuori piano e2 VERIFICA

m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA

Vrd,p Eccentricità nel piano fvd Vrd,s ftd Vrd,f Vrd VERIFICA



M3sd < Mrd


PIA

NO

TE

RR

A

MA43 0,28 0,45 3,21 0,72 1429,88 OK

0,00 16,12 OK 0,14 0,72 1429,88 OK

0,8 1152,39 189,23 OK

75,69 0,00 1,50 0,25 253,02 1,5 0,15 195,95 75,69 OK

MA44 0,31 0,52 4,37 0,70 2865,96 OK

1,60 16,93 OK 0,17 0,70 2865,96 OK

0,8 797,29 1387,18 OK

554,87 90,37 1,42 0,17 501,16 1,5 0,1 407,38 407,38 OK

MA45 0,37 0,45 3,21 0,72 903,08 OK

3,34 24,90 OK 0,21 0,72 903,08 OK

0,8 1459,95 72,05 OK

28,82 44,17 1,28 0,29 158,30 1,5 0,15 137,60 28,82 OK

MA46 0,38 0,45 3,75 0,71 1534,28 OK

4,26 23,18 OK 0,23 0,71 1534,28 OK

0,8 873,70 385,50 OK

154,20 27,09 1,45 0,18 287,79 1,5 0,1 224,67 154,20 OK

MA47 0,32 0,46 3,83 0,71 3447,38 OK

4,85 20,88 OK 0,21 0,71 3447,38 OK

0,8 1456,96 284,85 OK

113,94 48,97 1,45 0,26 611,06 1,5 0,1 426,15 113,94 OK

MA48 0,32 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

10,91 27,13 OK 0,27 0,71 2298,26 OK

0,8 908,13 858,82 OK

343,53 37,80 1,46 0,19 443,46 1,5 0,1 342,91 342,91 OK

MA49 0,31 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

3,98 19,33 OK 0,19 0,71 2298,26 OK

0,8 883,30 865,31 OK

346,13 47,74 1,45 0,18 432,34 1,5 0,1 338,66 338,66 OK

MA50 0,44 0,45 3,75 0,71 809,76 OK

3,26 25,28 OK 0,25 0,71 809,76 OK

0,8 850,62 107,87 OK

43,15 29,23 1,41 0,18 144,49 1,5 0,1 117,16 43,15 OK

MA51 0,32 0,74 6,17 0,68 4509,42 OK

2,05 17,81 OK 0,18 0,68 4509,42 OK

0,8 780,91 3694,19 OK

1477,68 107,79 1,44 0,17 819,95 1 0,1 988,35 819,95 OK

PIA

NO

PR

IMO

MB43 0,35 0,45 3,21 0,72 802,74 OK

2,41 22,77 OK 0,20 0,72 1204,11 OK

0,8 906,65 126,37 OK

50,55 0,00 1,50 0,22 185,54 1,5 0,15 148,63 50,55 OK

MB44 0,37 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

1,52 20,22 OK 0,20 0,71 2298,26 OK

0,8 669,43 851,50 OK

340,60 178,16 1,30 0,16 328,89 1,5 0,1 299,58 299,58 OK

MB45 0,51 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

1,37 26,88 OK 0,27 0,71 1022,85 OK

0,8 544,16 155,13 OK

62,05 78,28 1,30 0,14 130,74 1,5 0,1 121,83 62,05 OK

MB46 0,45 0,45 3,21 0,72 677,31 OK

3,07 29,06 OK 0,25 0,72 677,31 OK

0,8 1921,96 27,13 OK

10,85 43,92 1,21 0,36 135,47 1,5 0,15 117,07 10,85 NO

MB47 0,40 0,52 4,37 0,70 2865,96 OK

2,98 22,88 OK 0,23 0,70 2865,96 OK

0,8 773,34 1385,66 OK

554,26 88,80 1,42 0,17 492,39 1,5 0,1 401,91 401,91 OK

MB48 0,43 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

14,32 35,65 OK 0,36 0,71 2298,26 OK

0,8 594,81 817,25 OK

326,90 51,55 1,44 0,15 341,17 1,5 0,1 284,68 284,68 OK

MB49 0,39 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

3,57 23,03 OK 0,23 0,71 2298,26 OK

0,8 578,36 807,66 OK

323,06 52,45 1,44 0,14 335,82 1,5 0,1 281,29 281,29 OK

MB50 0,53 0,45 3,75 0,55 528,26 OK

2,63 29,37 OK 0,29 0,71 681,90 OK

0,8 625,09 73,13 OK

29,25 68,51 1,24 0,15 89,51 1,5 0,1 86,17 29,25 OK

MB51 0,38 0,74 6,17 0,68 4509,42 OK

2,06 21,00 OK 0,21 0,68 4509,42 OK

0,8 504,19 3190,93 OK

1276,37 273,22 1,35 0,13 602,94 1 0,1 818,52 602,94 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXIV | Pagina


PIA

NO

SE

CO

ND

O

MC43 0,67 0,45 3,21 0,56 937,41 OK

7,51 46,87 OK 0,40 0,72 1204,11 OK

0,8 338,39 65,11 OK

26,04 436,17 -0,14 0,15 -11,02 1,5 0,15 101,05 -11,02 NO

MC44 0,71 0,52 4,37 0,54 2207,50 OK

4,29 39,82 OK 0,40 0,70 2865,96 OK

0,8 200,81 609,00 OK

243,60 468,10 1,09 0,09 207,20 1,5 0,1 235,88 207,20 OK

MC45 0,67 0,45 3,21 0,56 624,94 OK

0,00 39,37 OK 0,34 0,72 802,74 OK

-0,2 265,84 99,13 OK

39,65 0,00 1,50 0,10 85,77 1,5 0,1 71,41 39,65 OK

MC46 0,71 0,45 3,75 0,55 1188,59 OK

5,54 41,06 OK 0,41 0,71 1534,28 OK

0,8 210,09 177,39 OK

70,96 63,45 1,39 0,09 142,57 1,5 0,1 126,79 70,96 OK

MC47 0,71 0,64 5,37 0,53 2838,40 OK

2,73 38,26 OK 0,38 0,69 3719,86 OK

0,8 220,88 1156,61 OK

462,64 163,69 1,39 0,10 360,95 1,5 0,1 322,44 322,44 OK

MC48 0,71 0,46 3,83 0,55 1779,15 OK

20,02 55,55 OK 0,56 0,55 1779,15 OK

0,8 223,04 419,79 OK

167,91 107,55 1,38 0,10 215,60 1,5 0,1 194,11 167,91 OK

MC49 0,71 0,46 3,83 0,55 1779,15 OK

8,38 43,91 OK 0,44 0,71 2298,26 OK

0,8 216,49 409,41 OK

163,76 94,82 1,39 0,10 215,84 1,5 0,1 192,13 163,76 OK

MC50 0,71 0,45 3,75 0,55 528,26 OK

7,48 43,01 OK 0,43 0,71 681,90 OK

0,8 239,55 39,11 OK

15,64 217,95 0,68 0,10 32,31 1,5 0,1 58,97 15,64 OK

MC51 0,71 0,74 6,17 0,51 3414,33 OK

7,91 43,44 OK 0,43 0,68 4509,42 OK

0,8 201,10 1624,78 OK

649,91 521,40 1,22 0,09 379,20 1 0,1 577,83 379,20 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF43 0,10 0,67 0,56 0,74 1695,10 OK

17,16 27,38 OK 0,14 0,74 1695,10 OK

0,8 841,89 216,01 OK

432,01 0,00 1,50 0,18 305,95 1,5 0,1 233,25 233,25 OK

MF44 0,10 1,00 0,83 0,74 6047,24 OK

14,29 23,88 OK 0,12 0,74 6047,24 OK

0,8 535,02 2470,02 OK

4940,03 47,19 1,46 0,14 821,13 1 0,1 1028,14 821,13 OK

MF45 0,21 0,48 0,40 0,74 1072,46 OK

11,53 32,53 OK 0,16 0,74 1072,46 OK

0,8 1237,89 60,51 OK

121,03 0,00 1,50 0,23 250,26 1,5 0,1 175,57 121,03 OK

MF46 0,18 0,94 0,78 0,74 3203,39 OK

11,13 29,04 OK 0,15 0,74 3203,39 OK

0,8 610,27 733,86 OK

1467,72 19,51 1,47 0,15 469,24 1 0,1 575,66 469,24 OK

MF47 0,11 1,00 0,83 0,74 4802,22 OK

11,83 23,15 OK 0,12 0,74 4802,22 OK

0,8 876,82 1733,47 OK

3466,94 0,00 1,50 0,18 892,18 1 0,1 1012,63 892,18 OK

MF48 0,10 1,00 0,83 0,74 4802,22 OK

11,69 21,26 OK 0,11 0,74 4802,22 OK

0,8 495,95 1496,87 OK

2993,74 32,62 1,46 0,13 629,78 1 0,1 790,95 629,78 OK

MF49 0,08 1,00 0,83 0,74 4802,22 OK

9,30 17,21 OK 0,09 0,74 4802,22 OK

0,8 543,22 1569,35 OK

3138,70 102,43 1,39 0,14 624,72 1 0,1 821,72 624,72 OK

MF50 0,24 0,67 0,56 0,74 1695,10 OK

7,17 31,13 OK 0,16 0,74 1695,10 OK

0,8 648,94 208,88 OK

417,75 5,17 1,48 0,15 259,11 1,5 0,1 207,99 207,99 OK

MF51 0,10 1,00 0,83 0,74 9871,23 OK

8,86 18,98 OK 0,09 0,74 9871,23 OK

0,8 468,78 6125,42 OK

12250,83 281,72 1,35 0,13 1159,42 1 0,1 1588,36 1159,42 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXV | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

T

ER

RA

MA01 1,00 0,45 3,75 0,55 627,31 OK

8,75 58,75 OK 0,59 0,55 627,31 OK

0,8 840,22 108,03 OK

43,21 37,37 1,38 0,18 140,77 1,5 0,1 116,52 43,21 OK

MA02 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

31,69 105,90 OK 0,91 0,56 1406,11 OK

0,8 746,02 259,12 OK

103,65 20,93 1,45 0,20 242,57 1,5 0,15 205,30 103,65 OK

MA03 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

69,17 143,35 OK 1,23 0,40 1017,21 OK

0,8 737,59 257,50 OK

103,00 15,76 1,46 0,20 243,35 1,5 0,15 204,33 103,00 OK

MA04 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

87,72 161,84 OK 1,39 0,40 1017,21 OK

0,8 722,95 254,61 OK

101,84 17,12 1,46 0,20 240,40 1,5 0,15 202,64 101,84 OK

MA05 1,27 0,45 3,21 0,40 1525,82 OK

73,71 148,05 OK 1,27 0,40 1525,82 OK

0,8 710,93 567,38 OK

226,95 23,10 1,46 0,19 358,70 1,5 0,15 301,86 226,95 OK

MA06 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

37,24 111,30 OK 0,95 0,56 1406,11 OK

0,8 707,06 251,37 OK

100,55 16,40 1,46 0,19 238,09 1,5 0,15 200,79 100,55 OK

MA07 1,00 0,45 3,75 0,55 1188,59 OK

16,39 66,39 OK 0,66 0,55 1188,59 OK

0,8 853,92 387,03 OK

154,81 27,92 1,45 0,18 283,38 1,5 0,1 222,38 154,81 OK

MA08 1,00 0,45 3,75 0,55 1188,59 OK

18,01 68,01 OK 0,68 0,55 1188,59 OK

0,8 856,53 386,86 OK

154,74 30,53 1,45 0,18 283,07 1,5 0,1 222,68 154,74 OK

MA09 1,00 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

11,43 61,43 OK 0,61 0,55 792,40 OK

0,8 830,47 172,55 OK

69,02 15,60 1,46 0,18 186,60 1,5 0,1 146,42 69,02 OK

MA10 1,00 0,45 3,75 0,55 1188,59 OK

12,57 62,57 OK 0,63 0,55 1188,59 OK

0,8 821,60 388,52 OK

155,41 27,26 1,45 0,18 276,82 1,5 0,1 218,58 155,41 OK

MA11 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

23,66 97,77 OK 0,84 0,56 1406,11 OK

0,8 704,25 250,79 OK

100,32 22,31 1,44 0,19 235,23 1,5 0,15 200,46 100,32 OK

MA12 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

33,92 108,09 OK 0,93 0,56 1406,11 OK

0,8 710,06 251,99 OK

100,80 16,19 1,46 0,19 238,67 1,5 0,15 201,14 100,80 OK

MA13 1,27 0,45 3,21 0,40 1017,21 OK

21,84 96,04 OK 0,82 0,56 1406,11 OK

0,8 685,22 246,75 OK

98,70 41,34 1,40 0,19 224,51 1,5 0,15 198,21 98,70 OK

MA14 1,00 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

9,69 59,69 OK 0,60 0,55 792,40 OK

0,8 700,17 170,11 OK

68,04 74,43 1,31 0,16 151,38 1,5 0,1 135,78 68,04 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB01 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

17,89 30,39 OK 0,41 0,69 593,37 OK

0,8 805,50 81,22 OK

32,49 38,46 1,38 0,17 102,58 1,5 0,1 85,76 32,49 OK

MB02 0,65 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

8,06 32,36 OK 0,43 0,69 749,52 OK

0,8 780,18 129,52 OK

51,81 21,35 1,45 0,17 133,34 1,5 0,1 106,80 51,81 OK

MB03 0,67 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

18,01 43,31 OK 0,58 0,53 573,91 OK

0,8 763,05 129,32 OK

51,73 18,98 1,45 0,17 132,09 1,5 0,1 105,76 51,73 OK

MB04 0,70 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

29,45 55,61 OK 0,74 0,53 573,91 OK

0,8 737,91 128,82 OK

51,53 25,29 1,44 0,17 128,06 1,5 0,1 104,21 51,53 OK

MB05 0,62 0,45 5,00 0,53 908,69 OK

18,37 41,59 OK 0,55 0,53 908,69 OK

0,8 712,36 321,00 OK

128,40 19,77 1,47 0,16 203,00 1,5 0,1 162,46 128,40 OK

MB06 0,72 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

8,19 35,04 OK 0,47 0,69 749,52 OK

0,8 719,96 128,30 OK

51,32 28,69 1,43 0,16 125,46 1,5 0,1 103,09 51,32 OK

MB07 0,33 0,45 5,00 0,69 1186,74 OK

17,81 30,31 OK 0,40 0,69 1186,74 OK

0,8 721,45 321,77 OK

128,71 47,90 1,42 0,16 198,34 1,5 0,1 163,37 128,71 OK

MB08 0,33 0,45 5,00 0,69 1186,74 OK

22,88 35,38 OK 0,47 0,69 1186,74 OK

0,8 723,86 321,96 OK

128,78 33,12 1,45 0,16 201,98 1,5 0,1 163,61 128,78 OK

MB09 0,33 0,45 5,00 0,69 749,52 OK

14,65 27,15 OK 0,36 0,69 749,52 OK

0,8 723,21 128,41 OK

51,36 19,35 1,45 0,16 127,85 1,5 0,1 103,29 51,36 OK

MB10 0,33 0,45 5,00 0,69 1186,74 OK

16,60 29,10 OK 0,39 0,69 1186,74 OK

0,8 706,52 320,46 OK

128,19 44,13 1,43 0,16 196,73 1,5 0,1 161,88 128,19 OK

MB11 0,69 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

9,27 35,28 OK 0,47 0,69 749,52 OK

0,8 720,55 128,32 OK

51,33 41,17 1,40 0,16 122,77 1,5 0,1 103,12 51,33 OK

MB12 0,67 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

8,66 33,89 OK 0,45 0,69 749,52 OK

0,8 731,86 128,66 OK

51,46 24,51 1,44 0,16 127,61 1,5 0,1 103,83 51,46 OK

MB13 0,65 0,45 5,00 0,53 573,91 OK

7,85 32,14 OK 0,43 0,69 749,52 OK

0,8 745,98 129,01 OK

51,60 35,43 1,41 0,17 126,62 1,5 0,1 104,71 51,60 OK

MB14 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

13,92 26,42 OK 0,35 0,69 593,37 OK

0,8 795,02 81,22 OK

32,49 41,19 1,37 0,17 101,12 1,5 0,1 85,26 32,49 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXVI | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC01 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

18,83 31,33 OK 0,42 0,69 593,37 OK

0,8 482,30 68,41 OK

27,37 67,38 1,29 0,13 72,07 1,5 0,1 68,77 27,37 OK

MC02 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

28,90 78,90 OK 1,05 0,38 406,62 OK

0,8 397,37 96,77 OK

38,71 33,24 1,42 0,12 91,55 1,5 0,1 80,29 38,71 OK

MC03 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

47,54 97,54 OK 1,30 0,38 406,62 OK

0,8 362,26 90,80 OK

36,32 9,40 1,48 0,11 91,67 1,5 0,1 77,40 36,32 OK

MC04 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

57,29 107,29 OK 1,43 0,38 406,62 OK

0,8 348,04 88,24 OK

35,29 36,89 1,41 0,11 85,96 1,5 0,1 76,20 35,29 OK

MC05 1,33 0,45 5,00 0,38 643,82 OK

52,42 102,42 OK 1,37 0,38 643,82 OK

0,8 333,27 214,31 OK

85,73 26,00 1,46 0,11 138,59 1,5 0,1 118,65 85,73 OK

MC06 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

33,51 83,51 OK 1,11 0,38 406,62 OK

0,8 336,82 86,16 OK

34,46 63,04 1,34 0,11 80,88 1,5 0,1 75,24 34,46 OK

MC07 1,33 0,45 5,00 0,38 643,82 OK

26,00 76,00 OK 1,01 0,38 643,82 OK

0,8 347,49 220,95 OK

88,38 127,23 1,30 0,11 125,51 1,5 0,1 120,58 88,38 OK

MC08 1,33 0,45 5,00 0,38 643,82 OK

32,54 82,54 OK 1,10 0,38 643,82 OK

0,8 346,67 220,57 OK

88,23 103,49 1,34 0,11 129,01 1,5 0,1 120,47 88,23 OK

MC09 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

29,51 79,51 OK 1,06 0,38 406,62 OK

0,8 335,71 85,95 OK

34,38 18,24 1,45 0,11 87,51 1,5 0,1 75,15 34,38 OK

MC10 1,33 0,45 5,00 0,38 643,82 OK

26,80 76,80 OK 1,02 0,38 643,82 OK

0,8 331,90 213,66 OK

85,46 67,27 1,39 0,11 132,18 1,5 0,1 118,46 85,46 OK

MC11 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

23,21 73,21 OK 0,98 0,53 573,91 OK

0,8 344,39 87,56 OK

35,03 81,83 1,30 0,11 78,76 1,5 0,1 75,89 35,03 OK

MC12 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

25,35 75,35 OK 1,00 0,38 406,62 OK

0,8 355,25 89,55 OK

35,82 28,87 1,43 0,11 87,92 1,5 0,1 76,81 35,82 OK

MC13 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

20,61 70,61 OK 0,94 0,53 573,91 OK

0,8 387,24 95,10 OK

38,04 43,74 1,39 0,12 88,84 1,5 0,1 79,46 38,04 OK

MC14 0,33 0,45 5,00 0,69 593,37 OK

16,99 29,49 OK 0,39 0,69 593,37 OK

0,8 469,56 67,37 OK

26,95 59,53 1,31 0,13 72,51 1,5 0,1 68,02 26,95 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF01 0,03 0,67 0,67 0,74 1410,78 OK

28,90 31,40 OK 0,19 0,74 1410,78 OK

0,8 675,19 176,11 OK

352,21 36,26 1,39 0,16 206,24 1,5 0,1 176,33 176,33 OK

MF02 0,24 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

26,63 46,91 OK 0,28 0,74 1779,83 OK

0,8 739,08 286,33 OK

572,66 22,41 1,44 0,17 286,27 1 0,1 347,60 286,27 OK

MF03 0,25 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

28,30 49,13 OK 0,29 0,74 1779,83 OK

0,8 740,43 286,40 OK

572,81 23,59 1,44 0,17 286,00 1 0,1 347,88 286,00 OK

MF04 0,26 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

28,72 50,73 OK 0,30 0,74 1779,83 OK

0,8 728,01 285,67 OK

571,34 27,77 1,43 0,16 281,08 1 0,1 345,30 281,08 OK

MF05 0,21 0,94 0,94 0,74 2664,51 OK

26,80 44,29 OK 0,27 0,74 2664,51 OK

0,8 697,12 637,28 OK

1274,57 48,29 1,42 0,16 407,84 1 0,1 508,20 407,84 OK

MF06 0,28 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

21,51 44,56 OK 0,27 0,74 1779,83 OK

0,8 703,59 283,82 OK

567,63 30,57 1,42 0,16 274,14 1 0,1 340,17 274,14 OK

MF07 0,03 0,94 0,94 0,74 2664,51 OK

19,60 22,10 OK 0,13 0,74 2664,51 OK

0,8 646,26 624,07 OK

1248,14 100,15 1,33 0,15 366,73 1 0,1 491,72 366,73 OK

MF08 0,03 0,94 0,94 0,74 2664,51 OK

17,00 19,50 OK 0,12 0,74 2664,51 OK

0,8 580,40 599,17 OK

1198,34 47,42 1,42 0,14 368,45 1 0,1 469,52 368,45 OK

MF09 0,03 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

15,41 17,91 OK 0,11 0,74 1779,83 OK

0,8 586,97 267,58 OK

535,16 25,17 1,44 0,14 249,93 1 0,1 314,52 249,93 OK

MF10 0,03 0,94 0,94 0,74 2664,51 OK

12,90 15,40 OK 0,09 0,74 2664,51 OK

0,8 628,32 618,16 OK

1236,32 83,34 1,36 0,15 368,58 1 0,1 485,77 368,58 OK

MF11 0,26 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

10,84 32,82 OK 0,20 0,74 1779,83 OK

0,8 698,93 283,40 OK

566,81 24,46 1,44 0,16 276,01 1 0,1 339,18 276,01 OK

MF12 0,25 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

10,14 31,11 OK 0,19 0,74 1779,83 OK

0,8 707,99 284,19 OK

568,38 27,48 1,43 0,16 276,64 1 0,1 341,10 276,64 OK

MF13 0,25 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

7,77 28,86 OK 0,17 0,74 1779,83 OK

0,8 671,27 280,54 OK

561,09 48,25 1,38 0,16 258,50 1 0,1 333,26 258,50 OK

MF14 0,03 0,77 0,77 0,74 1779,83 OK

7,77 10,27 OK 0,06 0,74 1779,83 OK

0,8 573,77 264,97 OK

529,94 68,07 1,33 0,14 228,47 1 0,1 311,49 228,47 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXVII | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

T

ER

RA

MA35 0,25 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

33,51 46,01 OK 0,46 0,71 2298,26 OK

0,8 459,97 716,76 OK

286,70 141,60 1,34 0,13 278,41 1,5 0,1 255,57 255,57 OK

MA36 1,00 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

12,42 62,42 OK 0,62 0,55 792,40 OK

0,8 435,52 136,93 OK

54,77 83,33 1,29 0,12 116,00 1,5 0,1 111,08 54,77 OK

MA37 1,00 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

20,61 70,61 OK 0,71 0,55 792,40 OK

0,8 439,73 137,76 OK

55,10 73,76 1,32 0,13 118,69 1,5 0,1 111,51 55,10 OK

MA38 1,00 0,45 3,75 0,55 792,40 OK

25,31 75,31 OK 0,75 0,55 792,40 OK

0,8 429,82 135,80 OK

54,32 71,90 1,32 0,12 117,85 1,5 0,1 110,49 54,32 OK

MA39 1,00 0,46 3,83 0,55 1779,15 OK

28,47 78,47 OK 0,78 0,55 1779,15 OK

0,8 430,98 688,66 OK

275,46 160,94 1,32 0,12 265,68 1,5 0,1 248,86 248,86 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB35 0,25 0,46 3,83 0,71 2298,26 OK

19,30 31,80 OK 0,32 0,71 2298,26 OK

0,8 319,03 558,60 OK

223,44 190,96 1,29 0,11 227,83 1,5 0,1 221,08 221,08 OK

MB36 0,33 0,45 5,00 0,69 749,52 OK

21,31 33,81 OK 0,45 0,69 749,52 OK

0,8 372,13 92,53 OK

37,01 128,69 1,18 0,12 73,99 1,5 0,1 78,22 37,01 OK

MB37 0,33 0,45 5,00 0,69 749,52 OK

22,63 35,13 OK 0,47 0,69 749,52 OK

0,8 387,90 95,21 OK

38,08 86,76 1,28 0,12 82,03 1,5 0,1 79,52 38,08 OK

MB38 0,33 0,45 5,00 0,69 749,52 OK

23,69 36,19 OK 0,48 0,69 749,52 OK

0,8 377,19 93,40 OK

37,36 123,47 1,19 0,12 75,24 1,5 0,1 78,64 37,36 OK

MB39 0,33 0,48 5,37 0,69 1859,86 OK

15,54 28,04 OK 0,37 0,69 1859,86 OK

0,8 351,46 555,37 OK

222,15 184,80 1,32 0,11 201,57 1,5 0,1 191,23 191,23 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC35 1,25 0,46 3,83 0,39 1278,73 OK

59,43 121,93 OK 1,22 0,39 1278,73 OK

0,8 144,76 287,95 OK

115,18 862,51 0,54 0,09 75,44 1,5 0,1 168,96 75,44 OK

MC36 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

64,07 114,07 OK 1,52 0,27 291,60 OK

0,8 222,07 61,96 OK

24,79 234,22 0,91 0,10 47,54 1,5 0,1 64,61 24,79 OK

MC37 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

38,35 88,35 OK 1,18 0,38 406,62 OK

0,8 228,49 63,46 OK

25,38 87,95 1,28 0,10 67,14 1,5 0,1 65,25 25,38 OK

MC38 1,33 0,45 5,00 0,38 406,62 OK

53,37 103,37 OK 1,38 0,38 406,62 OK

0,8 227,14 63,15 OK

25,26 187,81 1,03 0,10 53,95 1,5 0,1 65,11 25,26 OK

MC39 1,33 0,48 5,37 0,37 1000,36 OK

41,09 91,09 OK 1,21 0,37 1000,36 OK

0,8 178,03 320,40 OK

128,16 715,57 0,78 0,09 95,74 1,5 0,1 150,07 95,74 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF35 0,15 0,46 2,30 0,73 3925,34 OK

34,89 47,39 OK 0,28 0,73 3925,34 OK

0,8 320,44 934,09 OK

373,63 165,00 1,32 0,11 388,89 1,5 0,1 369,08 369,08 OK

MF36 0,15 0,45 2,25 0,73 1745,79 OK

20,11 32,61 OK 0,20 0,73 1745,79 OK

0,8 326,43 187,08 OK

74,83 18,20 1,45 0,11 192,33 1,5 0,1 165,20 74,83 OK

MF37 0,15 0,45 2,25 0,73 1745,79 OK

34,99 47,49 OK 0,28 0,73 1745,79 OK

0,8 330,90 188,97 OK

75,59 34,52 1,41 0,11 187,94 1,5 0,1 166,06 75,59 OK

MF38 0,15 0,45 2,25 0,73 1745,79 OK

24,57 37,07 OK 0,22 0,73 1745,79 OK

0,8 322,03 185,19 OK

74,08 22,30 1,44 0,11 189,95 1,5 0,1 164,35 74,08 OK

MF39 0,15 0,46 2,30 0,73 3925,34 OK

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

0,8 302,46 894,06 OK

357,62 #DIV/0! #DIV/0! 0,11 #DIV/0! 1,5 0,1 361,11 #DIV/0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXVIII | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

T

ER

RA

MA20 1,02 0,46 2,07 0,42 1358,90 OK

58,77 109,63 OK 1,10 0,42 1358,90 OK

0,8 754,83 872,01 OK

645,93 41,13 1,45 0,17 394,18 1,5 0,1 315,76 315,76 OK

MA30 1,07 0,45 3,75 0,40 285,01 OK

14,75 68,45 OK 0,68 0,55 396,20 OK

0,8 736,23 42,93 OK

17,17 86,26 1,07 0,16 63,42 1,5 0,1 69,40 17,17 OK

MA31 1,04 0,45 3,75 0,40 285,01 OK

18,81 70,85 OK 0,71 0,55 396,20 OK

0,8 755,08 43,06 OK

17,23 78,96 1,11 0,17 66,58 1,5 0,1 70,18 17,23 OK

MA32 1,27 0,45 3,21 0,40 508,61 OK

14,71 89,08 OK 0,76 0,56 703,06 OK

0,8 693,94 62,15 OK

24,86 66,19 1,17 0,19 94,53 1,5 0,15 99,62 24,86 OK

MA33 1,27 0,45 3,21 0,40 508,61 OK

10,49 84,57 OK 0,72 0,56 703,06 OK

0,8 784,05 66,52 OK

26,61 50,84 1,25 0,20 107,02 1,5 0,15 104,81 26,61 OK

MA34 0,86 0,45 3,21 0,56 703,06 OK

6,30 56,30 OK 0,48 0,72 903,08 OK

0,8 983,48 73,14 OK

29,26 34,91 1,33 0,23 128,67 1,5 0,15 115,45 29,26 OK

MA58 0,33 0,64 7,10 0,66 2652,90 OK

2,00 14,50 OK 0,19 0,66 2652,90 OK

0,8 467,82 1474,96 OK

589,98 0,00 1,50 0,13 387,61 1,5 0,1 318,12 318,12 OK

MA59 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

3,37 15,87 OK 0,21 0,69 499,68 OK

0,8 642,97 55,38 OK

22,15 35,56 1,37 0,15 74,98 1,5 0,1 65,42 22,15 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB20 0,45 0,48 5,37 0,69 1859,86 OK

95,66 112,47 OK 1,50 0,37 1000,36 OK

0,8 639,04 777,21 OK

310,88 42,25 1,46 0,15 298,88 1,5 0,1 244,67 244,67 OK

MB30 0,79 0,45 5,00 0,53 215,22 OK

7,21 36,77 OK 0,49 0,69 281,07 OK

0,8 797,11 18,22 OK

7,29 0,00 1,50 0,17 52,53 1,5 0,1 40,43 7,29 OK

MB31 0,61 0,45 5,00 0,53 215,22 OK

7,95 30,99 OK 0,41 0,69 281,07 OK

0,8 874,47 18,07 OK

7,23 0,00 1,50 0,18 55,67 1,5 0,1 42,14 7,23 OK

MB32 0,59 0,45 5,00 0,53 215,22 OK

10,05 32,30 OK 0,43 0,69 281,07 OK

0,8 943,44 17,64 OK

7,06 0,00 1,50 0,19 58,46 1,5 0,1 43,61 7,06 OK

MB33 0,68 0,45 5,00 0,53 215,22 OK

12,07 37,59 OK 0,50 0,53 215,22 OK

0,8 971,86 17,38 OK

6,95 48,41 1,18 0,20 46,78 1,5 0,1 44,20 6,95 OK

MB34 0,19 0,45 2,81 0,72 519,35 OK

10,15 22,65 OK 0,17 0,72 519,35 OK

0,8 939,26 31,42 OK

12,57 106,71 0,79 0,19 54,48 1,5 0,1 77,37 12,57 OK

MB58 0,33 0,64 7,10 0,66 2652,90 OK

3,35 15,85 OK 0,21 0,66 2652,90 OK

0,8 266,93 990,90 OK

396,36 587,59 1,10 0,10 226,04 1,5 0,1 255,72 226,04 OK

MB59 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

3,95 16,45 OK 0,22 0,69 499,68 OK

0,8 406,09 43,63 OK

17,45 62,56 1,27 0,12 55,03 1,5 0,1 53,99 17,45 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CLXXXIX | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC20 1,33 0,48 5,37 0,37 1000,36 OK

223,30 273,30 NO 3,64 0,26 710,66 OK

0,8 361,61 566,76 OK

226,70 72,83 1,43 0,11 221,34 1,5 0,1 193,37 193,37 OK

MC30 1,33 0,45 5,00 0,38 152,48 OK

16,51 66,51 OK 0,89 0,53 215,22 OK

0,8 401,48 13,70 OK

5,48 171,98 0,35 0,12 8,60 1,5 0,1 30,23 5,48 OK

MC31 1,33 0,45 5,00 0,38 152,48 OK

15,40 65,40 OK 0,87 0,53 215,22 OK

0,8 436,75 14,47 OK

5,79 155,24 0,47 0,12 11,76 1,5 0,1 31,28 5,79 OK

MC32 1,33 0,45 5,00 0,38 152,48 OK

14,52 64,52 OK 0,86 0,53 215,22 OK

0,8 479,10 15,29 OK

6,12 134,76 0,60 0,13 15,90 1,5 0,1 32,49 6,12 OK

MC33 1,33 0,45 5,00 0,38 152,48 OK

23,15 73,15 OK 0,98 0,53 215,22 OK

0,8 519,23 15,98 OK

6,39 112,63 0,75 0,14 20,61 1,5 0,1 33,59 6,39 OK

MC34 0,19 0,45 2,81 0,72 519,35 OK

24,57 37,07 OK 0,28 0,72 519,35 OK

0,8 565,40 29,61 OK

11,85 236,78 -0,08 0,14 -4,01 1,5 0,1 61,91 -4,01 NO

MC58 0,33 0,64 7,10 0,66 2652,90 OK

3,44 15,94 OK 0,21 0,66 2652,90 OK

0,8 118,12 487,43 OK

194,97 750,65 0,99 0,08 164,04 1,5 0,1 197,16 164,04 OK

MC59 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

6,40 18,90 OK 0,25 0,69 499,68 OK

0,8 171,11 22,00 OK

8,80 103,84 1,11 0,09 35,78 1,5 0,1 39,52 8,80 OK

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF20 0,10 1,00 1,00 0,74 3993,84 OK

80,83 89,14 OK 0,53 0,59 3171,96 OK

0,8 576,31 1344,01 OK

2688,02 18,66 1,48 0,14 573,17 1 0,1 702,16 573,17 OK

MF30 0,33 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

9,04 36,82 OK 0,22 0,74 892,91 OK

0,8 632,04 68,83 OK

137,65 10,18 1,45 0,15 131,24 1,5 0,1 108,23 108,23 OK

MF31 0,21 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

10,57 27,89 OK 0,17 0,74 892,91 OK

0,8 650,76 69,49 OK

138,99 9,82 1,45 0,15 133,57 1,5 0,1 109,60 109,60 OK

MF32 0,20 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

9,10 25,41 OK 0,15 0,74 892,91 OK

0,8 691,64 70,68 OK

141,36 8,94 1,46 0,16 138,73 1,5 0,1 112,54 112,54 OK

MF33 0,25 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

6,26 27,45 OK 0,16 0,74 892,91 OK

0,8 753,93 71,76 OK

143,52 7,99 1,46 0,17 146,47 1,5 0,1 116,89 116,89 OK

MF34 0,03 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

7,08 9,58 OK 0,06 0,74 892,91 OK

0,8 829,41 71,90 OK

143,81 7,54 1,46 0,18 155,52 1,5 0,1 121,94 121,94 OK

MF58 0,21 1,00 1,18 0,74 5582,92 OK

3,66 18,74 OK 0,13 0,74 5582,92 OK

0,8 327,82 2193,69 OK

4387,39 701,81 1,03 0,11 428,72 1 0,1 782,37 428,72 OK

MF59 0,38 0,59 0,70 0,74 1009,51 OK

2,99 29,62 OK 0,21 0,74 1009,51 OK

0,8 477,94 91,17 OK

182,33 28,50 1,39 0,13 123,52 1,5 0,1 108,98 108,98 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXC | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

T

ER

RA

MA40 1,29 0,45 3,21 0,40 508,61 OK

6,34 81,34 OK 0,70 0,56 703,06 OK

0,8 1161,48 75,52 OK

30,21 17,30 1,41 0,25 151,31 1,5 0,15 124,19 30,21 OK

MA41A 0,90 0,45 4,09 0,55 989,63 OK

9,99 51,09 OK 0,56 0,55 989,63 OK

0,8 883,50 185,76 OK

74,30 0,00 1,50 0,22 197,65 1,5 0,15 158,80 74,30 OK

MA41B 0,60 0,45 5,00 0,53 526,09 OK

13,57 36,01 OK 0,48 0,69 687,06 OK

0,8 842,29 108,60 OK

43,44 0,00 1,50 0,18 132,89 1,5 0,1 101,30 43,44 OK

MA42 1,00 0,45 3,75 0,55 396,20 OK

13,72 63,72 OK 0,64 0,55 396,20 OK

0,8 660,08 41,88 OK

16,75 46,08 1,27 0,15 70,70 1,5 0,1 66,17 16,75 OK

PIA

NO

P

RIM

O MB40 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

7,27 19,77 OK 0,26 0,69 499,68 OK

0,8 1008,69 53,68 OK

21,47 0,00 1,50 0,20 108,63 1,5 0,1 79,91 21,47 OK

MB41A 0,63 0,45 5,00 0,53 526,09 OK

10,25 33,89 OK 0,45 0,69 687,06 OK

0,8 763,27 108,67 OK

43,47 0,00 1,50 0,17 125,06 1,5 0,1 96,96 43,47 OK

MB41B 0,76 0,45 5,00 0,53 526,09 OK

10,87 39,36 OK 0,52 0,53 526,09 OK

0,8 551,89 98,43 OK

39,37 0,00 1,50 0,14 104,14 1,5 0,1 84,26 39,37 OK

MB42 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

24,19 36,69 OK 0,49 0,69 499,68 OK

0,8 393,98 42,76 OK

17,11 160,63 0,90 0,12 38,52 1,5 0,1 53,34 17,11 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC40 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

17,08 29,58 OK 0,39 0,69 499,68 OK

0,8 539,18 51,48 OK

20,59 135,23 0,99 0,14 49,53 1,5 0,1 60,68 20,59 OK

MC41A 1,33 0,45 5,00 0,38 372,74 OK

17,58 67,58 OK 0,90 0,53 526,09 OK

0,8 377,30 78,50 OK

31,40 307,58 0,66 0,12 38,28 1,5 0,1 72,10 31,40 OK

MC41B 1,33 0,45 5,00 0,38 372,74 OK

27,54 77,54 OK 1,03 0,38 372,74 OK

0,8 267,66 60,68 OK

24,27 454,51 0,26 0,10 13,20 1,5 0,1 63,28 13,20 OK

MC42 0,33 0,45 5,00 0,69 499,68 OK

67,91 80,41 OK 1,07 0,38 271,08 OK

0,8 161,45 20,90 OK

8,36 443,97 -0,16 0,09 -5,24 1,5 0,1 38,81 -5,24 NO

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF40 0,15 0,45 2,25 0,73 872,90 OK

6,07 18,57 OK 0,11 0,73 872,90 OK

0,8 981,82 68,28 OK

27,31 0,00 1,50 0,20 177,82 1,5 0,1 131,56 27,31 OK

MF41A 0,38 0,45 2,65 0,72 1352,29 OK

5,98 32,70 OK 0,23 0,72 1352,29 OK

0,8 775,15 205,50 OK

82,20 0,00 1,50 0,17 238,45 1,5 0,1 184,40 82,20 OK

MF41B 0,46 0,45 2,65 0,72 1352,29 OK

7,23 40,03 OK 0,28 0,72 1352,29 OK

0,8 651,33 198,60 OK

79,44 0,00 1,50 0,15 215,30 1,5 0,1 170,86 79,44 OK

MF42 0,15 0,45 2,25 0,73 872,90 OK

9,27 21,77 OK 0,13 0,73 872,90 OK

0,8 589,41 67,01 OK

26,80 38,25 1,31 0,15 114,06 1,5 0,1 105,03 26,80 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCI | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

TE

RR

A

MA23A 0,25 0,45 3,75 0,71 511,43 OK

16,93 29,43 OK 0,29 0,71 511,43 OK

0,8 796,33 43,20 OK

17,28 16,73 1,42 0,17 88,13 1,5 0,1 71,85 17,28 OK

MA52 0,70 0,84 9,35 0,46 2872,87 OK

0,98 27,26 OK 0,36 0,62 3922,73 OK

0,8 558,38 4007,73 OK

1603,09 703,35 1,20 0,14 532,79 1 0,1 808,26 532,79 OK

MA53 0,33 0,63 7,02 0,66 2616,30 OK

2,49 14,99 OK 0,20 0,66 2616,30 OK

0,8 884,97 1707,12 OK

682,85 393,25 1,23 0,18 447,92 1,5 0,1 412,39 412,39 OK

MA54 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

2,86 15,36 OK 0,20 0,69 281,07 OK

0,8 1131,16 15,10 OK

6,04 12,25 1,42 0,22 62,46 1,5 0,1 47,37 6,04 OK

PIA

NO

PR

IMO

MB23A 0,25 0,45 3,75 0,71 511,43 OK

23,55 36,05 OK 0,36 0,71 511,43 OK

0,8 509,76 37,51 OK

15,01 16,21 1,42 0,13 68,77 1,5 0,1 59,26 15,01 OK

MB52 0,33 0,84 9,35 0,62 3922,73 OK

1,10 13,60 OK 0,18 0,62 3922,73 OK

0,8 355,70 3049,78 OK

1219,91 577,83 1,25 0,11 450,09 1 0,1 672,44 450,09 OK

MB53 0,33 0,63 7,02 0,66 2616,30 OK

1,57 14,07 OK 0,19 0,66 2616,30 OK

0,8 569,95 1583,82 OK

633,53 219,64 1,35 0,14 379,47 1,5 0,1 340,11 340,11 OK

MB54 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

1,44 13,94 OK 0,19 0,69 281,07 OK

0,8 658,84 17,66 OK

7,06 12,47 1,42 0,15 44,33 1,5 0,1 37,19 7,06 OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O

MC23A 0,25 0,45 3,75 0,71 511,43 OK

159,39 171,89 OK 1,72 0,29 209,25 OK

0,8 236,26 21,75 OK

8,70 23,34 1,38 0,10 48,89 1,5 0,1 44,01 8,70 OK

MC52 0,33 0,84 9,35 0,62 3922,73 OK

1,53 14,03 OK 0,19 0,62 3922,73 OK

0,8 177,85 1742,85 OK

697,14 254,93 1,39 0,09 395,94 1 0,1 525,07 395,94 OK

MC53 0,33 0,63 7,02 0,66 2616,30 OK

4,68 17,18 OK 0,23 0,66 2616,30 OK

0,8 251,68 915,48 OK

366,19 187,29 1,37 0,10 270,97 1,5 0,1 246,42 246,42 OK

MC54 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

5,22 17,72 OK 0,24 0,69 281,07 OK

0,8 262,28 9,99 OK

4,00 22,13 1,35 0,10 27,84 1,5 0,1 25,70 4,00 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF23A 0,03 0,48 0,48 0,74 892,91 OK

7,37 9,87 OK 0,06 0,74 892,91 OK

0,8 642,52 69,21 OK

138,42 28,47 1,36 0,15 124,09 1,5 0,1 109,00 109,00 OK

MF52 1,04 1,00 1,18 0,43 5125,91 OK

3,71 77,04 OK 0,54 0,59 6963,87 OK

0,8 307,07 5167,51 OK

10335,02 805,29 1,15 0,11 739,44 1 0,1 1200,48 739,44 OK

MF53 0,03 1,00 1,05 0,74 6151,00 OK

1,78 4,28 OK 0,03 0,74 6151,00 OK

0,8 582,54 3375,71 OK

6751,42 338,19 1,27 0,14 761,77 1 0,1 1087,08 761,77 OK

MF54 0,04 0,45 0,53 0,74 853,40 OK

0,00 2,50 OK 0,02 0,74 853,40 OK

0,8 802,39 34,42 OK

68,85 0,00 1,50 0,17 99,63 1,5 0,1 76,60 68,85 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCII | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

TE

RR

A

MA21 0,25 0,45 3,75 0,71 809,76 OK

28,07 40,57 OK 0,41 0,71 809,76 OK

0,8 852,13 107,84 OK

43,14 11,52 1,46 0,18 150,41 1,5 0,1 117,26 43,14 OK

MA55 0,33 0,84 9,35 0,62 3922,73 OK

1,21 13,71 OK 0,18 0,62 3922,73 OK

0,8 303,48 2711,25 OK

1084,50 547,74 1,27 0,11 426,98 1 0,1 632,74 426,98 OK

MA56 0,33 0,74 8,22 0,64 3213,35 OK

1,78 14,28 OK 0,19 0,64 3213,35 OK

0,8 845,78 2763,15 OK

1105,26 361,44 1,30 0,18 584,66 1 0,1 768,07 584,66 OK

MA57 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

2,85 15,35 OK 0,20 0,69 281,07 OK

0,8 993,53 17,16 OK

6,86 9,00 1,44 0,20 58,07 1,5 0,1 44,64 6,86 OK

PIA

NO

PR

IMO

MB21 0,16 0,45 2,37 0,73 620,87 OK

32,91 45,41 OK 0,29 0,73 620,87 OK

0,8 652,93 37,17 OK

14,87 8,72 1,44 0,15 94,75 1,5 0,1 78,20 14,87 OK

MB56 0,33 0,74 8,22 0,64 3213,35 OK

1,75 14,25 OK 0,19 0,64 3213,35 OK

0,8 562,68 2985,42 OK

1194,17 208,22 1,39 0,14 490,98 1 0,1 642,92 490,98 OK

MB57 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

1,64 14,14 OK 0,19 0,69 281,07 OK

0,8 573,65 16,77 OK

6,71 13,72 1,41 0,14 40,83 1,5 0,1 35,04 6,71 OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O MC21 0,16 0,45 2,37 0,73 620,87 OK

93,07 105,57 OK 0,67 0,57 487,08 OK

0,8 321,55 24,71 OK

9,89 16,84 1,39 0,11 64,98 1,5 0,1 58,52 9,89 OK

MC56 0,33 0,74 8,22 0,64 3213,35 OK

3,22 15,72 OK 0,21 0,64 3213,35 OK

0,8 255,20 1486,59 OK

594,64 604,03 1,17 0,10 295,11 1 0,1 470,70 295,11 OK

MC57 0,33 0,45 5,00 0,69 281,07 OK

5,28 17,78 OK 0,24 0,69 281,07 OK

0,8 212,75 8,40 OK

3,36 31,30 1,29 0,10 24,85 1,5 0,1 23,87 3,36 OK

PIA

NO

FO

ND

AA

ZIO

NE

MF21 0,03 0,67 0,67 0,74 1410,78 OK

13,44 15,94 OK 0,10 0,74 1410,78 OK

0,8 725,97 178,95 OK

357,91 12,53 1,46 0,16 226,79 1,5 0,1 182,02 182,02 OK

MF56 0,04 1,00 1,18 0,74 6962,96 OK

6,72 9,22 OK 0,07 0,74 6962,96 OK

0,8 609,69 4940,10 OK

9880,21 0,00 1,50 0,15 1047,00 1 0,1 1256,75 1047,00 OK

MF57 0,03 0,45 0,47 0,74 636,27 OK

1,66 4,16 OK 0,03 0,74 636,27 OK

0,8 615,21 36,42 OK

72,84 0,00 1,50 0,15 95,35 1,5 0,1 76,22 72,84 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCIII | Pagina





m1 ρ λ Φt1

Nrd,1 VERIFICA


m2 Φt2

Nrd,2 VERIFICA

Mrd VERIFICA




M3sd < Mrd


PIA

NO

TE

RR

A

MA15 1,00 1,00 8,33 0,47 5705,17 OK

24,57 74,57 OK 0,75 0,47 5705,17 OK

0,8 270,56 6757,79 OK

2703,12 936,30 1,22 0,10 752,45 1 0,1 1156,15 752,45 OK

MA29 1,00 1,00 8,33 0,47 5705,17 OK

23,47 73,47 OK 0,73 0,47 5705,17 OK

0,8 270,56 6757,79 OK

2703,12 884,30 1,23 0,10 762,06 1 0,1 1156,15 762,06 OK

PIA

NO

P

RIM

O

MB15 0,33 1,00 11,11 0,59 5290,62 OK

69,47 81,97 OK 1,09 0,26 2337,28 OK

0,8 216,45 4219,72 OK

1687,89 807,09 1,26 0,10 541,37 1 0,1 801,31 541,37 OK

MB29 0,33 1,00 11,11 0,59 5290,62 OK

67,50 80,00 OK 1,07 0,26 2337,28 OK

0,8 216,45 4219,72 OK

1687,89 744,00 1,28 0,10 549,50 1 0,1 801,31 549,50 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

MC15 0,33 1,00 11,11 0,59 5290,62 OK

514,62 527,12 NO 7,03 0,12 1037,70 OK

0,8 108,23 2274,90 OK

909,96 11894,62 -2,06 0,08 -754,28 1 0,1 650,00 -754,28 NO

MC29 0,33 1,00 11,11 0,59 5290,62 OK

928,91 941,41 NO 12,55 0,12 1037,70 OK

0,8 108,23 2274,90 OK

909,96 17329,48 -3,69 0,08 -1349,29 1 0,1 650,00 -1349,29 NO

PIA

NO

F

ON

DA

AZ

ION

E

MF15 1,23 1,00 1,00 0,43 8666,66 OK

13,89 116,39 OK 0,70 0,59 11759,75 OK

0,8 175,32 7821,26 OK

15642,52 1047,69 1,19 0,09 1068,99 1 0,1 1660,95 1068,99 OK

MF29 1,23 1,00 1,00 0,43 8666,66 OK

#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!

0,8 175,32 7821,26 OK

15642,52 #DIV/0! #DIV/0! 0,09 #DIV/0! 1 0,1 1660,95 #DIV/0! #DIV/0!

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCIV | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA13 1,95 2,43 0,7

0,00 105,65 78,90

0,8 84,164 314,71 OK

136,50

314,71 229,71

61,66 217,85

1,25 0,15 195,18

136,50 OK

FA14 1,95 2,57 0,6

0,00 59,55 33,91

0,8 35,455 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

30,30 187,03

1,32 0,10 101,34

78,00 OK

FA15 1,95 2,57 0,6

0,00 64,24 35,67

0,8 37,333 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

31,91 188,05

1,32 0,10 101,96

78,00 OK

FA16 1,95 3,56 0,6

0,00 74,24 43,80

0,8 46,054 314,71 OK

78,00

314,71 145,11

39,36 186,12

1,50 0,10 92,08

78,00 OK

FA17 1,25 4,12 0,7

0,00 90,40 72,48

0,8 127,607 314,71 OK

87,50

314,71 82,01

145,84 198,05

1,50 0,15 122,88

82,01 NO

FA18 1,25 3,27 0,7

0,00 50,40 28,64

0,8 47,427 314,71 OK

87,50

314,71 103,33

54,20 180,97

1,50 0,15 102,09

87,50 OK

FA19 1,25 2,51 0,7

0,00 65,02 33,86

0,8 56,456 314,71 OK

87,50

314,71 134,62

64,52 188,76

1,50 0,15 104,64

87,50 OK

FA20 1,25 4,96 0,7

0,00 81,18 59,62

0,8 102,964 314,71 OK

87,50

314,71 68,12

117,67 188,21

1,50 0,15 116,89

68,12 NO

FA21 1,25 3,32 0,6

0,00 46,96 21,38

0,8 35,248 314,71 OK

50,00

314,71 89,24

47,00 176,26

1,50 0,10 60,62

50,00 OK

FA22 1,25 2,55 0,6

0,00 47,75 22,12

0,8 36,510 314,71 OK

50,00

314,71 116,19

48,68 179,66

1,50 0,10 60,97

50,00 OK

FA23 1,95 2,38 0,6

0,00 59,54 25,87

0,8 26,921 314,71 OK

78,00

314,71 217,05

23,01 183,40

1,22 0,10 106,32

78,00 OK

FA24 1,95 2,39 0,6

0,00 64,60 25,87

0,8 26,924 314,71 OK

78,00

314,71 216,14

23,01 183,34

1,23 0,10 105,88

78,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB13 1,4 2,43 0,45

17,97 73,26 196,79

0,8 #NUM! 314,71 #NUM!

42,00

314,71 128,03

#NUM! #NUM!

1,50 0,10 #NUM!

#NUM! #NUM!

FB14 1,4 2,57 0,45

11,18 40,59 37,98

0,8 57,535 314,71 OK

42,00

314,71 121,06

91,33 187,75

1,50 0,10 58,09

42,00 OK

FB15 1,4 2,57 0,55

9,08 45,09 28,38

0,8 41,972 314,71 OK

77,00

314,71 143,96

54,51 184,29

1,50 0,15 89,91

77,00 OK

FB16 1,4 3,56 0,55

7,40 49,69 35,62

0,8 53,182 314,71 OK

77,00

314,71 103,92

69,07 183,07

1,50 0,15 93,05

77,00 OK

FB17 2 4,12 0,55

19,78 92,87 83,27

0,8 87,635 314,71 OK

110,00

314,71 135,63

79,67 200,49

1,50 0,15 136,11

110,00 OK

FB18 0,5 3,27 0,55

23,92 28,39 16,03

0,8 77,949 314,71 OK

27,50

220,00 23,09

283,45 175,85

1,50 0,15 46,75

23,09 NO

FB19 0,5 2,51 0,55

24,37 38,88 15,30

0,8 73,453 314,71 OK

27,50

220,00 30,08

267,10 177,64

1,50 0,15 45,86

27,50 NO

FB20 2 4,96 0,55

20,81 96,54 95,24

0,8 101,040 314,71 OK

110,00

314,71 112,66

91,85 199,62

1,50 0,15 139,68

110,00 OK

FB21 2 3,32 0,45

5,51 58,17 33,99

0,8 34,831 314,71 OK

60,00

314,71 150,59

38,70 182,17

1,50 0,10 70,66

60,00 OK

FB22 0,5 2,55 0,55

5,28 22,66 9,53

0,8 42,179 314,71 OK

27,50

220,00 29,60

153,38 172,10

1,50 0,15 39,11

27,50 OK

FB23 1,4 2,38 0,55

5,22 43,27 19,60

0,8 28,661 314,71 OK

77,00

314,71 155,45

37,22 179,48

1,50 0,15 86,02

77,00 OK

FB24 1,4 2,39 0,55

8,87 44,25 19,45

0,8 28,444 314,71 OK

77,00

314,71 154,80

36,94 179,32

1,50 0,15 85,96

77,00 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCV | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC13 2,1 2,43 0,55

17,77 126,85 138,99

0,8 143,513 314,71 OK

115,50

314,71 242,91

124,25 244,54

1,16 0,15 202,45

115,50 NO

FC14 2,1 2,57 0,45

13,91 50,70 66,22

0,8 65,948 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

69,79 201,79

1,22 0,10 100,62

63,00 OK

FC15 2,1 2,57 0,45

11,91 50,54 51,74

0,8 50,994 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

53,96 195,27

1,22 0,10 95,81

63,00 OK

FC16 2,1 3,56 0,45

11,77 62,86 60,41

0,8 59,904 314,71 OK

63,00

314,71 149,27

63,39 192,17

1,50 0,10 80,53

63,00 OK

FC17 2,7 4,12 0,55

16,14 109,42 91,40

0,8 69,749 314,71 OK

148,50

314,71 189,10

46,97 203,79

1,50 0,15 170,17

148,50 OK

FC18 0,3 3,27 0,45

25,42 20,97 8,99

0,8 #NUM! 314,71 #NUM!

9,00

108,00 5,25

#NUM! #NUM!

1,50 0,10 #NUM!

#NUM! #NUM!

FC19 0,3 2,51 0,55

24,75 21,01 6,77

0,8 57,719 314,71 OK

16,50

132,00 10,83

349,81 171,35

1,50 0,15 30,12

10,83 NO

FC20 2,7 4,96 0,55

12,39 109,41 95,73

0,8 73,161 314,71 OK

148,50

314,71 157,07

49,27 199,54

1,50 0,15 171,16

148,50 OK

FC21 2,7 3,32 0,45

4,46 52,49 30,44

0,8 22,819 314,71 OK

81,00

314,71 216,94

18,78 180,78

1,23 0,10 107,69

81,00 OK

FC22 1,8 2,55 0,45

3,95 51,26 28,38

0,8 32,339 314,71 OK

54,00

314,71 171,38

39,92 183,03

1,42 0,10 67,63

54,00 OK

FC23 2,4 2,38 0,45

3,92 45,55 16,81

0,8 14,124 314,71 OK

72,00

314,71 262,95

13,08 177,08

1,00 0,10 114,85

72,00 OK

FC24 2,4 2,39 0,45

7,46 49,25 23,12

0,8 19,491 314,71 OK

72,00

314,71 261,85

18,05 181,24

1,00 0,10 117,34

72,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD13 1,45 2,43 0,55

39,23 100,15 84,45

0,8 129,664 314,71 OK

79,75

314,71 158,73

162,59 218,05

1,50 0,15 115,13

79,75 NO

FD14 1,45 2,57 0,55

22,53 61,98 45,04

0,8 65,478 314,71 OK

79,75

314,71 150,08

82,10 194,56

1,50 0,15 99,20

79,75 OK

FD15 1,45 2,57 0,55

18,85 67,43 47,77

0,8 69,700 314,71 OK

79,75

314,71 150,08

87,40 196,17

1,50 0,15 100,33

79,75 OK

FD16 1,45 3,56 0,55

18,52 75,41 48,53

0,8 70,872 314,71 OK

79,75

314,71 108,34

88,87 189,37

1,50 0,15 100,64

79,75 OK

FD17 2,76 4,12 0,55

81,62 109,01 81,52

0,8 60,583 314,71 OK

151,80

314,71 193,68

39,91 199,94

1,49 0,15 171,63

151,80 OK

FD18 1,14 3,27 0,55

102,44 37,36 15,07

0,8 27,184 314,71 OK

62,70

314,71 88,12

43,36 173,22

1,50 0,15 71,19

62,70 OK

FD19 1,14 2,51 0,55

102,18 74,11 63,91

0,8 128,621 314,71 OK

62,70

314,71 114,80

205,14 206,88

1,50 0,15 96,48

62,70 NO

FD20 2,76 4,96 0,55

59,40 105,38 84,13

0,8 62,573 314,71 OK

151,80

314,71 160,88

41,22 195,58

1,50 0,15 171,39

151,80 OK

FD21 2,76 3,32 0,45

35,86 74,17 27,71

0,8 20,290 314,71 OK

82,80

314,71 222,63

16,34 179,45

1,20 0,10 111,37

82,80 OK

FD22 1,45 2,55 0,55

34,73 67,22 36,20

0,8 52,059 314,71 OK

79,75

314,71 151,26

65,28 189,38

1,50 0,15 95,54

79,75 OK

FD23 1,45 2,38 0,55

34,80 61,63 36,92

0,8 53,135 314,71 OK

79,75

314,71 162,06

66,63 191,26

1,50 0,15 95,84

79,75 OK

FD24 1,45 2,39 0,55

37,02 49,05 20,37

0,8 28,748 314,71 OK

79,75

314,71 161,38

36,05 179,99

1,50 0,15 88,82

79,75 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCVI | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

TE

RR

A

FA35 1,25 2,53 0,7

0,00 71,03 14,29

0,8 23,11 314,71 OK

87,50

314,71 133,56

26,42 175,03

1,50 0,15 94,89

87,50 OK

FA36 1,25 3,52 0,7

0,00 97,71 34,20

0,8 56,23 314,71 OK

87,50

314,71 95,99

64,26 182,60

1,50 0,15 104,58

87,50 NO

FA37 1,25 4,24 0,7

0,00 81,95 21,20

0,8 34,49 314,71 OK

87,50

314,71 79,69

39,41 174,04

1,50 0,15 98,33

79,69 NO

FA38 1,25 4,78 0,7

0,00 89,83 26,59

0,8 43,44 314,71 OK

87,50

314,71 70,69

49,65 175,19

1,50 0,15 100,95

70,69 NO

FA39 1,25 6,13 0,6

0,00 26,65 16,99

0,8 27,82 314,71 OK

50,00

314,71 48,33

37,10 169,81

1,50 0,10 58,54

48,33 OK

FA40 1,25 4,09 0,6

0,00 18,03 11,05

0,8 17,95 314,71 OK

50,00

314,71 72,44

23,94 169,55

1,50 0,10 55,66

50,00 OK

FA41 1,25 3,4 0,7

0,00 101,73 33,14

0,8 54,44 314,71 OK

87,50

314,71 99,38

62,21 182,60

1,50 0,15 104,08

87,50 NO

FA42 1,25 5,09 0,7

0,00 115,25 46,92

0,8 77,96 314,71 OK

87,50

314,71 66,38

89,10 182,31

1,50 0,15 110,47

66,38 NO

PIA

NO

PR

IMO

FB35 1,3 2,53 0,7

30,65 91,95 27,11

0,8 42,54 314,71 OK

91,00

314,71 139,78

46,75 183,90

1,50 0,15 104,22

91,00 NO

FB36 1,3 3,52 0,7

12,58 103,52 56,33

0,8 90,40 314,71 OK

91,00

314,71 100,46

99,34 193,47

1,50 0,15 117,32

91,00 NO

FB37 1,3 4,24 0,7

17,95 57,16 16,97

0,8 26,43 314,71 OK

91,00

314,71 83,40

29,04 172,12

1,50 0,15 99,42

83,40 OK

FB38 1,3 4,78 0,7

16,72 55,83 36,41

0,8 57,53 314,71 OK

91,00

314,71 73,98

63,22 179,10

1,50 0,15 108,50

73,98 OK

FB39 1,3 6,13 0,7

19,11 114,75 66,06

0,8 106,86 314,71 OK

91,00

314,71 57,69

117,43 185,74

1,50 0,15 121,51

57,69 NO

FB40 1,3 4,09 0,7

15,55 67,29 28,62

0,8 44,96 314,71 OK

91,00

314,71 86,46

49,41 177,78

1,50 0,15 104,92

86,46 OK

FB41 1,3 3,4 0,7

15,08 84,00 32,36

0,8 50,97 314,71 OK

91,00

314,71 104,01

56,02 182,18

1,50 0,15 106,65

91,00 OK

FB42 1,3 5,09 0,7

1,74 116,78 73,29

0,8 119,27 314,71 OK

91,00

314,71 69,48

131,06 192,08

1,50 0,15 124,57

69,48 NO

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCVII | Pagina


PIA

NO

SE

CO

ND

O

FC35 2,7 2,53 0,7

42,11 126,07 57,37

0,8 42,90 314,71 OK

189,00

314,71 313,92

22,70 204,49

1,00 0,15 304,20

189,00 OK

FC36 2,7 3,52 0,7

46,80 162,22 101,34

0,8 76,35 314,71 OK

189,00

314,71 225,63

40,40 214,56

1,30 0,15 245,00

189,00 OK

FC37 2,7 4,24 0,7

45,96 87,61 57,01

0,8 42,63 314,71 OK

189,00

314,71 187,32

22,56 189,55

1,50 0,15 202,71

187,32 OK

FC38 2,7 4,78 0,7

43,37 115,51 13,54

0,8 10,06 314,71 OK

189,00

314,71 166,15

5,32 169,87

1,50 0,15 192,32

166,15 OK

FC39 2,7 6,13 0,7

32,10 160,83 94,88

0,8 71,41 314,71 OK

189,00

314,71 129,56

37,78 193,54

1,50 0,15 211,47

129,56 NO

FC40 2,7 4,09 0,6

37,79 77,00 22,87

0,8 17,05 314,71 OK

108,00

314,71 184,01

10,53 174,95

1,50 0,10 113,54

108,00 OK

FC41 2,7 3,4 0,6

36,72 97,64 74,43

0,8 56,36 314,71 OK

108,00

314,71 221,36

34,79 200,97

1,26 0,10 149,36

108,00 OK

FC42 2,7 5,09 0,7

35,03 200,68 163,86

0,8 124,81 314,71 OK

189,00

314,71 156,04

66,04 221,10

1,50 0,15 226,82

156,04 NO

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD35 2,17 2,53 0,6

133,09 68,15 33,43

0,8 31,28 314,71 OK

86,80

314,71 231,55

24,03 187,24

1,17 0,10 124,37

86,80 OK

FD36 2,17 3,52 0,7

48,03 87,06 48,58

0,8 45,33 314,71 OK

151,90

314,71 178,25

29,84 189,83

1,50 0,15 166,33

151,90 OK

FD37 2,17 4,24 0,7

2,30 45,73 36,56

0,8 34,01 314,71 OK

151,90

314,71 147,98

22,39 180,77

1,50 0,15 162,84

147,98 OK

FD38 2,17 4,78 0,6

1,79 66,03 7,37

0,8 6,81 314,71 OK

86,80

314,71 122,56

5,23 167,32

1,50 0,10 89,04

86,80 OK

FD39 2,17 6,13 0,7

6,80 91,55 50,10

0,8 46,77 314,71 OK

151,90

314,71 102,35

30,79 180,13

1,50 0,15 166,76

102,35 OK

FD40 2,17 4,09 0,6

16,76 40,50 8,96

0,8 8,29 314,71 OK

86,80

314,71 143,23

6,36 168,57

1,50 0,10 89,52

86,80 OK

FD41 2,17 3,4 0,6

25,85 50,71 43,67

0,8 41,05 314,71 OK

86,80

314,71 172,30

31,53 187,01

1,50 0,10 99,55

86,80 OK

FD42 2,17 5,09 0,7

39,60 112,63 91,94

0,8 86,80 314,71 OK

151,90

314,71 123,27

57,14 197,73

1,50 0,15 178,50

123,27 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCVIII | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA01 1,95 2,46 0,7

0,00 93,80 33,85

0,8 35,0896968 314,71 OK

136,5

314,7056293 226,91

25,71 189,324209

1,26 0,15 175,66

136,50 OK

FA02 1,95 2,57 0,6

0,00 68,95 17,34

0,8 17,952 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

15,34 176,73

1,32 0,1 95,34

78,00 OK

FA03 1,95 2,57 0,6

0,00 71,60 19,31

0,8 20,014 314,71 OK

78,00

314,71 201,00

17,11 178,02

1,32 0,1 96,07

78,00 OK

FA04 1,95 2,9 0,7

0,00 78,04 24,19

0,8 25,0048035 314,71 OK

136,5

314,7056293 192,48

18,32 180,067

1,49 0,15 145,84

136,50 OK

FA05 1,95 2,9 0,6

0,00 71,65 19,07

0,8 19,764 314,71 OK

78,00

314,71 178,13

16,89 176,48

1,49 0,1 85,06

78,00 OK

FA06A 1,95 2,77 0,7

0,00 86,68 29,16

0,8 30,1879214 314,71 OK

136,5

314,7056293 201,51

22,12 183,907929

1,42 0,15 154,40

136,50 OK

FA06B 1,95 2,78 0,6

0,00 19,23 10,63

0,8 10,963 314,71 OK

78,00

314,71 185,82

9,37 171,58

1,43 0,1 85,83

78,00 OK

FA07 1,95 2,89 0,6

0,00 21,83 7,16

0,8 7,372 314,71 OK

78,00

314,71 178,75

6,30 169,09

1,48 0,1 81,39

78,00 OK

FA08 1,95 2,89 0,6

0,00 34,35 16,95

0,8 17,544 314,71 OK

78,00

314,71 178,75

14,99 175,24

1,48 0,1 84,66

78,00 OK

FA09 1,95 2,57 0,7

0,00 91,10 32,91

0,8 34,1053152 314,71 OK

136,5

314,7056293 217,20

24,99 187,760557

1,32 0,15 167,80

136,50 OK

FA10 1,95 2,55 0,6

0,00 70,38 18,46

0,8 19,128 314,71 OK

78,00

314,71 202,58

16,35 177,56

1,31 0,1 96,51

78,00 OK

FA11 1,95 2,47 0,7

0,00 78,45 24,03

0,8 24,8338957 314,71 OK

136,5

314,7056293 225,99

18,19 182,458121

1,27 0,15 171,17

136,50 OK

FA12 1,95 2,43 0,7

0,00 98,76 36,82

0,8 38,2111289 314,71 OK

136,5

314,7056293 229,71

27,99 191,609228

1,25 0,15 178,98

136,50 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB01 1,4 2,46 0,55

14,37 53,22 17,35

0,8 25,122233 314,71 OK

77

314,7056293 150,39

32,63 177,367665

1,50 0,15 84,96

77,00 OK

FB02 1,4 2,57 0,55

10,55 45,40 10,75

0,8 15,4835874 314,71 OK

77

314,7056293 143,96

20,11 172,277443

1,50 0,15 82,00

77,00 OK

FB03 1,4 2,57 0,55

8,63 46,35 13,95

0,8 20,1491185 314,71 OK

77

314,7056293 143,96

26,17 174,533101

1,50 0,15 83,45

77,00 OK

FB04 1,4 2,9 0,55

8,22 46,53 17,56

0,8 25,4337554 314,71 OK

77

314,7056293 127,58

33,03 175,700723

1,50 0,15 85,06

77,00 OK

FB05 1,4 2,9 0,55

5,27 48,06 19,41

0,8 28,1503832 314,71 OK

77

314,7056293 127,58

36,56 176,830653

1,50 0,15 85,87

77,00 OK

FB06A 1,4 2,77 0,55

4,20 46,09 15,71

0,8 22,7256089 314,71 OK

77

314,7056293 133,56

29,51 174,99738

1,50 0,15 84,24

77,00 OK

FB06B 1,4 4,39 0,55

7,20 70,92 30,00

0,8 43,8958062 314,71 OK

77

314,7056293 84,28

57,01 177,39444

1,50 0,15 90,46

77,00 OK

FB07 1,4 2,78 0,55

2,54 42,61 19,88

0,8 28,8558597 314,71 OK

77

314,7056293 133,08

37,48 177,614042

1,50 0,15 86,08

77,00 OK

FB08 1,4 2,89 0,55

3,45 49,14 15,60

0,8 22,5653967 314,71 OK

77

314,7056293 128,02

29,31 174,522678

1,50 0,15 84,19

77,00 OK

FB09 1,4 2,89 0,55

5,93 53,74 23,43

0,8 34,0971199 314,71 OK

77

314,7056293 128,02

44,28 179,296156

1,50 0,15 87,63

77,00 OK

FB10 1,4 2,57 0,55

7,40 49,84 14,47

0,8 20,906955 314,71 OK

77

314,7056293 143,96

27,15 174,893316

1,50 0,15 83,68

77,00 OK

FB11 1,4 2,57 0,55

10,37 45,51 14,56

0,8 21,0379277 314,71 OK

77

314,7056293 143,96

27,32 174,9554

1,50 0,15 83,72

77,00 OK

FB12 1,4 2,47 0,55

13,12 63,83 21,72

0,8 31,5627888 314,71 OK

77

314,7056293 149,79

40,99 180,331261

1,50 0,15 86,89

77,00 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CXCIX | Pagina


PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC01 1,4 2,43 0,55

20,85 60,98 25,55

0,8 37,2493924 314,71 OK

77

314,7056293 152,25

48,38 183,152429

1,50 0,15 88,55

77,00 OK

FC02 2,1 2,46 0,45

18,76 47,81 19,91

0,8 19,210 314,71 OK

63,00

314,71 216,02

20,33 178,63

1,17 0,1 88,49

63,00 OK

FC03 2,1 2,57 0,45

15,17 52,18 12,57

0,8 12,071 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

12,77 173,36

1,22 0,1 82,00

63,00 OK

FC04 2,1 2,57 0,45

13,13 58,23 33,22

0,8 32,334 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

34,22 185,87

1,22 0,1 89,46

63,00 OK

FC05 2,1 2,9 0,45

13,39 62,74 38,06

0,8 37,160 314,71 OK

63,00

314,71 183,25

39,32 186,32

1,38 0,1 80,77

63,00 OK

FC06A 2,1 2,9 0,45

14,57 54,02 16,73

0,8 16,105 314,71 OK

63,00

314,71 183,25

17,04 174,89

1,38 0,1 74,03

63,00 OK

FC06B 2,1 2,77 0,55

11,72 79,18 29,20

0,8 28,0916349 314,71 OK

115,5

314,7056293 213,09

24,32 183,651912

1,32 0,15 141,59

115,50 OK

FC07 2,1 4,39 0,45

8,23 43,84 19,21

0,8 18,521 314,71 OK

63,00

314,71 121,05

19,60 172,59

1,50 0,1 68,90

63,00 OK

FC08 2,1 2,78 0,45

8,89 49,14 25,01

0,8 24,208 314,71 OK

63,00

314,71 191,16

25,62 180,12

1,32 0,1 80,01

63,00 OK

FC09 2,1 2,89 0,55

16,37 69,62 39,89

0,8 38,5236655 314,71 OK

115,5

314,7056293 204,24

33,35 189,089967

1,38 0,15 139,19

115,50 OK

FC10 2,1 2,89 0,45

18,63 59,10 18,14

0,8 17,480 314,71 OK

63,00

314,71 183,88

18,50 175,75

1,38 0,1 74,75

63,00 OK

FC11 2,1 2,57 0,45

22,33 45,14 29,41

0,8 28,544 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

30,21 183,74

1,22 0,1 88,11

63,00 OK

FC12 2,1 2,57 0,45

22,49 62,06 26,89

0,8 26,056 314,71 OK

63,00

314,71 206,78

27,57 182,29

1,22 0,1 87,22

63,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD01 1,45 2,46 0,55

29,56 53,60 17,35

0,8 24,2406613 314,71 OK

79,75

314,7056293 156,79

30,40 177,384875

1,50 0,15 87,46

79,75 OK

FD02 1,45 2,57 0,55

27,29 44,53 15,22

0,8 21,2330675 314,71 OK

79,75

314,7056293 150,08

26,62 175,423298

1,50 0,15 86,54

79,75 OK

FD03 1,45 2,57 0,45

27,15 41,72 8,75

0,8 12,219 314,71 OK

43,50

314,71 127,18

18,73 170,67

1,50 0,1 47,40

43,50 OK

FD04 1,45 2,9 0,55

29,44 49,60 21,92

0,8 30,7226636 314,71 OK

79,75

314,7056293 133,00

38,52 178,355725

1,50 0,15 89,41

79,75 OK

FD05 1,45 2,9 0,55

27,41 52,73 24,17

0,8 33,9406216 314,71 OK

79,75

314,7056293 133,00

42,56 179,700522

1,50 0,15 90,36

79,75 OK

FD06A 1,45 2,77 0,45

23,22 42,67 14,55

0,8 20,465 314,71 OK

43,50

314,71 118,00

31,36 173,86

1,50 0,1 49,86

43,50 OK

FD06B 1,45 4,39 0,55

9,63 72,60 22,84

0,8 32,041069 314,71 OK

79,75

314,7056293 87,86

40,18 174,346443

1,50 0,15 89,80

79,75 OK

FD07 1,45 2,78 0,55

18,09 43,53 19,10

0,8 26,7247375 314,71 OK

79,75

314,7056293 138,74

33,51 177,132644

1,50 0,15 88,21

79,75 OK

FD08 1,45 2,89 0,55

18,96 46,98 18,41

0,8 25,7425018 314,71 OK

79,75

314,7056293 133,46

32,28 176,267986

1,50 0,15 87,91

79,75 OK

FD09 1,45 2,89 0,55

13,38 55,44 25,44

0,8 35,7632747 314,71 OK

79,75

314,7056293 133,46

44,84 180,501382

1,50 0,15 90,89

79,75 OK

FD10 1,45 2,57 0,55

9,84 45,69 9,72

0,8 13,4972496 314,71 OK

79,75

314,7056293 150,08

16,92 171,543464

1,50 0,15 84,13

79,75 OK

FD11 1,45 2,57 0,55

12,14 45,71 12,49

0,8 17,3838188 314,71 OK

79,75

314,7056293 150,08

21,80 173,516752

1,50 0,15 85,35

79,75 OK

FD12 1,45 2,47 0,55

12,82 47,57 14,52

0,8 20,2347487 314,71 OK

79,75

314,7056293 156,16

25,37 175,325744

1,50 0,15 86,23

79,75 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CC | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA30 1,6 3,63 0,6

0,00 28,88 13,16

0,80 16,63 314,71 OK

64,00

314,71 111,96

17,33 171,25

1,50 0,1 69,32

64,00 OK

FA31 1,6 2,46 0,6

0,00 28,04 12,35

0,80 15,60 314,71 OK

64,00

314,71 165,22

16,25 173,65

1,50 0,1 69,00

64,00 OK

FA32A 1,6 4,99 0,6

0,00 23,73 8,09

0,80 10,19 314,71 OK

64,00

314,71 81,45

10,61 167,48

1,50 0,1 67,31

64,00 OK

FA32B 1,6 3,45 0,6

0,00 27,29 12,11

0,80 15,29 314,71 OK

64,00

314,71 117,81

15,93 171,02

1,50 0,1 68,91

64,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O FB30 1,4 3,63 0,45

9,37 38,09 30,92

0,80 46,29 314,71 OK

42,00

314,71 85,71

73,48 179,55

1,50 0,1 55,32

42,00 OK

FB31 1,65 2,46 0,45

12,79 35,94 19,22

0,80 23,77 314,71 OK

49,50

314,71 158,46

32,01 177,96

1,49 0,1 57,22

49,50 OK

FB32A 1,65 4,99 0,45

13,61 27,99 11,03

0,80 13,52 314,71 OK

49,50

314,71 78,12

18,21 168,60

1,50 0,1 53,82

49,50 OK

FB32B 1,4 3,45 0,45

0,00 35,53 26,22

0,80 38,96 314,71 OK

42,00

314,71 90,18

61,84 177,96

1,50 0,1 53,43

42,00 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC30 2,1 3,63 0,55

20,75 67,11 61,94

0,80 60,30 314,71 OK

115,50

314,71 162,61

52,21 194,66

1,50 0,15 134,10

115,50 OK

FC31 1,8 2,46 0,45

22,99 35,84 23,16

0,80 26,26 314,71 OK

54,00

314,71 177,64

32,42 180,48

1,37 0,1 68,20

54,00 OK

FC32A 1,8 4,99 0,45

22,05 32,89 20,46

0,80 23,15 314,71 OK

54,00

314,71 87,58

28,58 172,14

1,50 0,1 61,23

54,00 OK

FC32B 1,8 3,45 0,55

24,84 55,89 47,28

0,80 53,74 314,71 OK

99,00

314,71 143,73

54,29 189,00

1,50 0,15 115,53

99,00 OK

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD30 1,45 3,63 0,55

19,08 56,13 30,36

0,80 42,84 314,71 OK

79,75

314,71 106,26

53,71 179,96

1,50 0,15 92,94

79,75 OK

FD31 2,4 2,46 0,45

19,11 47,83 49,03

0,80 41,88 314,71 OK

72,00

314,71 254,40

38,77 195,45

1,03 0,1 124,12

72,00 OK

FD32A 2,4 4,99 0,45

17,14 38,16 46,41

0,80 39,59 314,71 OK

72,00

314,71 125,42

36,65 181,25

1,50 0,1 84,17

72,00 OK

FD32B 2,4 3,45 0,45

29,75 62,35 32,45

0,80 27,48 314,71 OK

72,00

314,71 181,40

25,44 181,07

1,44 0,1 84,15

72,00 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCI | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA25 2,1 1,63 0,6

0,00 74,23 31,53

0,80 30,48 314,71 OK

84,00

314,71 345,88

24,19 195,18

1,00 0,1 140,42

84,00 OK

FA26 2,1 1,3 0,6

0,00 64,74 14,96

0,80 14,35 314,71 OK

84,00

314,71 433,68

11,39 184,16

1,00 0,1 132,98

84,00 OK

FA27 2,1 1,33 0,6

0,00 55,90 19,95

0,80 19,18 314,71 OK

84,00

314,71 423,90

15,22 189,19

1,00 0,1 135,25

84,00 OK

FA28 2,1 1,2 0,6

0,00 50,34 13,86

0,80 13,28 314,71 OK

84,00

314,71 469,82

10,54 184,18

1,00 0,1 132,48

84,00 OK

FA29 2,1 1,63 0,6

0,00 49,01 21,87

0,80 21,05 314,71 OK

84,00

314,71 345,88

16,71 187,09

1,00 0,1 136,12

84,00 OK

FA46 2 3,86 0,55

0,00 70,14 23,17

0,80 23,380 314,71 OK

110,00

314,71 144,77

21,25 175,78

1,50 0,15 117,54

110,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB25 1,65 1,93 0,55

0,00 88,54 73,36

0,80 92,876 314,71 OK

90,75

314,71 232,46

102,34 218,99

1,17 0,15 150,94

90,75 OK

FB26 1,65 1,3 0,55

13,95 73,19 35,99

0,80 44,529 314,71 OK

90,75

314,71 345,11

49,07 205,95

1,00 0,15 156,82

90,75 OK

FB27 1,65 1,33 0,55

9,94 68,05 58,01

0,80 72,750 314,71 OK

90,75

314,71 337,33

80,17 222,41

1,00 0,15 168,62

90,75 OK

FB28 1,65 1,2 0,55

12,58 57,25 73,36

0,80 92,876 314,71 OK

90,75

314,71 373,87

102,34 236,16

1,00 0,15 176,56

90,75 OK

FB29 1,65 1,63 0,55

15,97 54,73 53,90

0,80 67,415 314,71 OK

90,75

314,71 275,24

74,29 212,73

1,00 0,15 166,45

90,75 OK

FB46 2 3,86 0,45

0,00 39,47 30,90

0,80 31,60 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

35,11 178,78

1,50 0,1 69,74

60,00 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC25 2,4 1,63 0,45

0,00 69,65 67,29

0,80 58,02 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

53,73 215,39

1,00 0,1 133,90

72,00 OK

FC26 2,4 1,3 0,55

31,37 80,82 38,09

0,80 32,063 314,71 OK

132,00

314,71 526,67

24,29 210,83

1,00 0,15 213,43

132,00 OK

FC27 2,4 1,33 0,55

24,90 80,45 45,75

0,80 38,593 314,71 OK

132,00

314,71 514,79

29,24 217,14

1,00 0,15 216,44

132,00 OK

FC28 2,4 1,2 0,55

18,19 74,69 75,01

0,80 63,797 314,71 OK

132,00

314,71 570,56

48,33 245,20

1,00 0,15 227,67

132,00 OK

FC29 2,4 1,63 0,55

11,40 75,04 109,66

0,80 94,184 314,71 OK

132,00

314,71 420,05

71,35 251,00

1,00 0,15 240,53

132,00 OK

FC46 2,1 3,86 0,45

0,00 37,06 29,70

0,80 28,83 314,71 OK

63,00

314,71 137,67

30,51 178,28

1,50 0,1 71,97

63,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD25 2,4 1,63 0,45

0,00 50,17 44,13

0,80 37,59 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

34,81 202,57

1,00 0,1 125,39

72,00 OK

FD26 2,4 1,3 0,45

20,02 60,28 30,39

0,80 25,71 314,71 OK

72,00

314,71 481,41

23,80 198,29

1,00 0,1 120,17

72,00 OK

FD27 2,4 1,33 0,45

11,07 61,80 35,01

0,80 29,69 314,71 OK

72,00

314,71 470,55

27,49 201,40

1,00 0,1 121,94

72,00 OK

FD28 2,4 1,2 0,45

3,65 54,96 54,28

0,80 46,49 314,71 OK

72,00

314,71 521,52

43,04 217,11

1,00 0,1 129,17

72,00 OK

FD29 2,4 1,63 0,45

11,02 46,04 60,68

0,80 52,14 314,71 OK

72,00

314,71 383,94

48,28 212,04

1,00 0,1 131,51

72,00 OK

FD46 2 3,86 0,45

0,00 23,03 16,26

0,80 16,44 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

18,27 172,25

1,50 0,1 65,25

60,00 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCII | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA33A 2,1 2,16 0,6

0,00 63,64 25,86

0,80 24,94 314,71 OK

84,00

314,71 261,01

19,79 185,14

1,03 0,1 134,07

84,00 OK

FA33B 2,1 2,36 0,6

0,00 71,66 21,28

0,80 20,47 314,71 OK

84,00

314,71 238,89

16,25 180,54

1,12 0,1 120,89

84,00 OK

FA34 2,1 2,14 0,6

0,00 78,39 24,09

0,80 23,21 314,71 OK

84,00

314,71 263,45

18,42 184,04

1,02 0,1 134,55

84,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB33A 1,65 2,16 0,55

60,97 70,50 31,15

0,80 38,44 314,71 OK

90,75

314,71 207,71

42,36 189,34

1,31 0,15 117,75

90,75 OK

FB33B 1,65 2,36 0,55

36,76 78,35 38,83

0,80 48,13 314,71 OK

90,75

314,71 190,10

53,03 192,53

1,43 0,15 110,73

90,75 OK

FB34 1,65 2,14 0,55

18,77 52,64 27,50

0,80 33,86 314,71 OK

90,75

314,71 209,65

37,31 186,91

1,30 0,15 117,29

90,75 OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O FC33A 2,4 2,16 0,55

10,92 107,23 47,20

0,80 39,83 314,71 OK

132,00

314,71 316,98

30,18 201,42

1,00 0,15 217,01

132,00 OK

FC33B 2,4 2,36 0,55

12,65 126,21 79,22

0,80 67,45 314,71 OK

132,00

314,71 290,12

51,10 217,54

1,00 0,15 229,26

132,00 OK

FC34 2,4 2,14 0,55

37,81 73,48 50,40

0,80 42,57 314,71 OK

132,00

314,71 319,94

32,25 203,85

1,00 0,15 218,25

132,00 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD33A 1,45 2,16 0,45

39,96 40,30 14,16

0,80 19,91 314,71 OK

43,50

314,71 151,32

30,52 175,82

1,49 0,1 50,04

43,50 OK

FD33B 1,45 2,36 0,55

11,71 77,93 37,49

0,80 53,19 314,71 OK

79,75

314,71 163,44

66,69 191,46

1,50 0,15 95,85

79,75 OK

FD34 1,45 2,14 0,55

26,11 53,45 26,50

0,80 37,27 314,71 OK

79,75

314,71 180,24

46,74 186,00

1,48 0,15 92,83

79,75 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCIII | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

T

ER

RA

FA43 2 3,28 0,45

0,00 55,77 14,50

0,8 14,647 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

16,27 172,58

1,50 0,1 64,70

60,00 OK

FA44 2 3,64 0,55

0,00 82,77 31,14

0,8 31,516 314,71 OK

110,00

314,71 153,52

28,65 180,35

1,50 0,15 120,05

110,00 OK

PIA

NO

P

RIM

O

FB43 2 3,28 0,45

0,00 57,66 31,82

0,8 32,556 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

36,17 181,32

1,50 0,1 70,02

60,00 OK

FB44 2 3,64 0,55

0,00 96,32 57,93

0,8 59,263 314,71 OK

110,00

314,71 153,52

53,88 192,77

1,50 0,15 128,24

110,00 OK

PIA

NO

S

EC

ON

DO

FC43 2,1 3,28 0,45

0,00 42,30 18,42

0,8 17,753 314,71 OK

63,00

314,71 162,02

18,79 174,68

1,50 0,1 68,66

63,00 OK

FC44 2,1 3,64 0,55

0,00 80,19 37,62

0,8 36,304 314,71 OK

115,50

314,71 162,16

31,43 183,48

1,50 0,15 127,03

115,50 OK

PIA

NO

S

OT

TO

TE

TT

O

FD43 2 3,28 0,45

0,00 26,00 13,04

0,8 13,157 314,71 OK

60,00

314,71 152,42

14,62 171,79

1,50 0,1 64,24

60,00 OK

FD44 2 3,64 0,55

0,00 43,61 24,21

0,8 24,553 314,71 OK

73,33

314,71 143,81

22,32 176,65

1,50 0,1 81,11

73,33 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCIV | Pagina


SOLLECITAZIONI


taglio puro

pressoflessione

scorrimento

fessurazione

VERIFICA

Nsd Vsd M3sd

Pmin Nrd VERIFICA

Vrd,t

Hp Vrd,p

Vrd,s

ftd Vrd,f

Vrd VERIFICA


[kNm]

Nsd < Nrd

m

[N/mm2]

Vsd < Vrd

PIA

NO

TE

RR

A

FA45 2 3,86 0,45

0,00 28,81 12,40

0,8 12,506 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

13,90 170,43

1,50 0,1 64,03

60,00 OK

FA47 2 3,6 0,55

0,00 65,12 22,08

0,8 22,266 314,71 OK

110,00

314,71 155,22

20,24 175,99

1,50 0,15 117,19

110,00 OK

PIA

NO

PR

IMO

FB45 2 3,86 0,45

0,00 47,04 15,62

0,8 15,794 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

17,55 171,95

1,50 0,1 65,05

60,00 OK

FB47 2 3,6 0,55

0,00 73,06 29,20

0,8 29,531 314,71 OK

110,00

314,71 155,22

26,85 179,55

1,50 0,15 119,44

110,00 OK

PIA

NO

SE

CO

ND

O

FC45 2,1 3,86 0,45

0,00 34,66 11,27

0,8 10,812 314,71 OK

63,00

314,71 137,67

11,44 169,90

1,50 0,1 66,51

63,00 OK

FC47 2,1 3,6 0,55

0,00 113,27 62,13

0,8 60,496 314,71 OK

115,50

314,71 163,96

52,38 194,96

1,50 0,15 134,16

115,50 OK

PIA

NO

SO

TT

OT

ET

TO

FD45 2 3,86 0,45

0,00 15,97 5,49

0,8 5,509 314,71 OK

60,00

314,71 129,52

6,12 167,07

1,50 0,1 61,81

60,00 OK

FD47 2 3,6 0,55

0,00 104,82 65,17

0,8 66,868 314,71 OK

110,00

314,71 155,22

60,79 196,24

1,50 0,15 130,40

110,00 OK

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCV | Pagina


6.1 - INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI

L‟intervento di consolidazione ha evidenziato un sostanziale miglioramento nel comportamento della

muratura. Infatti, come è possibile vedere dai risultati appena esposti, la maggioranza degli elementi

non sufficientemente resistenti hanno passato le verifiche previste. Rimangono tuttavia un ristretto

numero di elementi che non hanno passato la verifica, motivo per il quale sono stati analizzati nel

dettaglio.

Per quanto riguarda i maschi murari, notiamo la presenza di elementi situati nelle spine all‟ultimo piano

che non verificano le resistenze a momento e a taglio a causa del ridotto sforzo normale a cui sono

sottoposti; Per questi elementi si può pensare ad un ulteriore intervento che aumenti lo sforzo normale

agente sul muro. In via alternativa si potrebbe predisporre delle tirantature, che consentano di

stabilizzare questi maschi, onde evitare il ribaltamento degli stessi.

Più complicata è la situazione per quanto riguarda le fasce di piano. Nonostante il consolidamento,

molte di queste non vengono verificate, in quanto troppo esiguo il miglioramento delle caratteristiche

meccaniche. Per quanto riguarda questi elementi è possibile notare che i problemi si riscontrano

soltanto nelle sezioni in cui viene a mancare la regolarità in altezza delle aperture. Si è potuto quindi

constatare che il principale motivo delle mancate verifiche è l‟approssimazione introdotta con il modello

a telaio equivalente.

Infatti l‟ipotesi più restrittiva di questo approccio è la regolarità in altezza delle aperture, la quale viene

a mancare proprio nei telai più critici nelle verifiche. I telai in questione sono il primo (sezione 1) e il

secondo (sezione 2). Entrambi i telai hanno subito degli interventi nell‟arco degli anni per quanto

riguarda la disposizione delle aperture di ingresso ai vani, rendendo più deboli i setti in questione (come

già precedentemente detto, si è trascurato le parti di muratura portante che ha subito interventi non

meglio noti negli anni).

Per alcune fasce di questi due setti l‟intervento proposto non risulta adeguato e quindi si dovrà

procedere con altri tipi di intervento (tirantature, cerchiamenti delle aperture etc).

6.2 - VERIFICA DEL TERRENO IN FONDAZIONE

L‟edificio in esame presenta una fondazione di tipo continuo che consiste in un semplice allargamento

della sezione dei muri al di sotto del livello del solaio seminterrato. Poiché non si dispone di rilievi più

precisi delle fondazioni, si è ipotizzato un allargamento di 20 cm su entrambi i lati di ogni setto, e di 30

cm nel setto centrale (sezione 2) a causa dei maggiori carichi gravanti.

La verifica è stata condotta in maniera semplificata, sommando le azioni verticali scaricate da tutti i

maschi appartenenti ad uno stesso setto, distribuendole poi su una superficie pari alla lunghezza totale

del setto moltiplicata per lo spessore dello stesso. La tensione così ottenuta è stata poi confrontata con

la tensione resistente a compressione del terreno. Si è potuto constatare che il terreno resiste sotto

l‟azione di tutti i setti murari.

Di seguito vengono riportati i risultati numerici:

Riccardo Pagot 6 - Intervento sulla muratura esistente CCVI | Pagina


Verifica fondazione Sezione

Ntot [kN] Ltot [m] t [m]

σsd [N/mm2]

σrd [N/mm2] VERIFICA

1 10051,14 37,35 1 0,26910685 0,35 OK

2 15421,77 37,35 1,2 0,344082 0,35 OK

3 12615,25 37,35 1 0,337758 0,35 OK

4 2857,06 15,65 1 0,18256 0,35 OK

5 5255,69 18,55 1 0,283326 0,35 OK

6 1687,40 7,4 1 0,228027 0,35 OK

7 4557,95 18,55 0,95 0,258644 0,35 OK

8 3139,23 18,55 0,95 0,178138 0,35 OK

9 1755,00 11,55 1 0,151948 0,35 OK

10 1755,00 11,55 1 0,151948 0,35 OK

6.3 - VERIFICA ALLE AZIONI CONCENTRATE SUI MASCHI

Come già visto nei paragrafi precedenti, si è dovuto verificare alcuni maschi murari soggetti alle forze

concentrate trasmesse dalle travi di displuvio. Di seguito vengono presentati sinteticamente i risultati

numerici:

Verifica carico puntuale

Nsd [kN] Ac [mm2] βc fd [N/mm2] Nrdc [kN] VERIFICA

MC16 105,34 346500 1 2,00 693 OK

MC20 105,34 1350000 1 2,00 2700 OK

MC24 105,34 1350000 1 2,00 2700 OK

MC28 105,34 427500 1 2,00 855 OK

MC01 105,34 427500 1 2,00 855 OK

MC14 105,34 427500 1 2,00 855 OK

MC34 105,34 202500 1 2,00 405 OK

MC40 105,34 360000 1 2,00 720 OK

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCVII | Pagina


7. PROGETTO E VERIFICA DI UNA SCALA

La scala sarà realizzata con due solette in spessore (una per ogni rampa) studiata con schema statico

semplificato di semplice appoggio. Tali appoggi saranno forniti da una trave in spessore realizzata per il

pianerottolo e dagli archi in muratura corredati di cordolo armato. Il calcolo dell'armatura viene fatto in

corrispondenza della sezione dove si ha il momento massimo e l'armatura viene poi disposta

simmetricamente in zona tesa e in zona compressa. La soletta non prevede apposita armatura a taglio,

sono comunque inserite barre Φ8 ÷ Φ10 con funzione di ripartizione e collegamento dei vari strati di

armatura. E' comunque prevista la verifica a tagli come elemento senza idonea armature trasversale a

taglio.

fig. 7.1

fig. 7.2

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCVIII | Pagina


7.1 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DI UNA RAMPA

fig. 7.3

DIMENSIONI RAMPA SCALA

L Lunghezza orizzontale 4,65 m

B Larghezza Scala 2,12 m

p Pedata Gradino 0,30 m

a Altezza Gradino 0,17 m

OK Regola alzata-pedata (p+2a=62-64)

s Pendenza Scala 56,67 %

s Angolo Inclinazione Scala 29,54 °

Linc Lunghezza inclinata Scala 5,34 m

s Spessore Soletta 0,20 m


CARICHI AGENTI SULLA RAMPA

Rivesstimento Alzata 0,30 kN/m2

Rivestimento Pedata 0,80 kN/m2

Gradino 2,00 kN/m2

Soletta 5,00 kN/m2

Intonaco 0,30 kN/m2

Gk,r Carichi Permanenti 8,40 kN/m2

Qk,r Carichi Variabili 6,00 kN/m2

CARICHI A METRO LINEARE

Gk,r Carichi Permanenti 17,81 kN/m

Qk,r Carichi Variabili 12,72 kN/m

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCIX | Pagina



RAMPA


Fd,r carico per ogni azione 42,23 30,528 26,712 25,440 kN/m

7.1.2 – DIMENSIONAMENTO AGLI SLU

Schema statico adottato

La rampa viene dimensionata e veri_cata come una trave a sezione rettangolare con altezza pari allo

spessore della soletta e base pari alla larghezza della rampa. Per tenere conto dell'indeterminata

rigidezza dei vincoli d'appoggio, si considera lo schema statico di trave in semplice appoggio e si

aggiunge, sempre all'appoggio, un momento negativo fittizio con valore massimo pari a ql2/24 che si

riduce linearmente su una lunghezza pari ad 1/5 della luce.

I diagrammi delle sollecitazioni, inoltre sono stati traslati della quantità a = 0,9*d, con d altezza utile

della sezione.

Predimensionamento e verifca delle armature longitudinali allo SLU


hanno rispettivamente il massimo momento positivo ed il massimo momento negativo. Per entrambe le

sezioni si è predimensionata l'area minima di armatura mediante la relazione As,min=Msd /(0,9*d*fyd),




Msdu+ Momento sollecitante positivo 150,79 kNm

mezzeria trave appoggio - appoggio

Msdu- Momento sollecitante negativo -100,53 kNm

incastro trave incasto - incastro

Vsdu Taglio sollecitante massimo 112,85 kN

CARATTERISTICHE SEZIONE REAGENTE

b Larghezza Scala 2.120,00 mm

h Alzetta Soletta 200,00 mm

d' Copriferro 20,00 mm

d Altezza Utile 180,00 mm

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCX | Pagina



As - Armatura negativa minima 1.585,84 mm2

As + Armatura positiva minima 2.378,76 mm2

n. ferri Φ [mm] As

19 12 2.148,85 mm2

0 14 0,00 mm2

As - Armatura negativa minima 19,00 2.148,85 mm2 OK

23 12 2.601,24 mm2

0 14 0,00 mm2

As + Armatura positiva minima 23,00 2.601,24 mm2 OK

VERIFICA TAGLIO AGLI APPOGGI SENZA ARMATURA

TAGLIO AGLI APPOGGI senza armatura trasversale

k 2,05

k < 2 NO


Vmin 0,51


1 < 0,02 OK

Nsd Taglio sollecitante 112854,23 N



cp < 0,2 fcd OK



(vmin+0,15* cp)bw*d 211,44 kN


Verifica: (vmin+0,15* cp)bw*d < Vrdu 211,44 294,16 OK

Verifica: Resistenza Vsdu < Vrdu 112,85 294,16 OK

Verifica: Sfilamento Vsdu < As*fsd 112,85 1017,88 OK

Lunghezza minima degli ancoraggi La lunghezza di ancoraggio è funzione delle tensioni delle tensioni

tangenziali ultime di aderenza calcolata come segue:

in cui fbk = 2,25* *fctk con = 1 per barre con diametro minore o uguale a 32mm.

In definitiva la lunghezza di ancoraggio è ricavata dalla seguente:

Nel caso in esame si ha a disposizione un Φ14 e la lunghezza di ancoraggio risulta pari a Lb = 50,85

cm.

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXI | Pagina


7.1.3 – VERIFICHE SLE





Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*

VERIFICA DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO

COMBINAZIONE RARA

Msde+ Momento sollecitante positivo 109,01 kNm








COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE Msde+ Momento sollecitante positivo 90,84 kNm





Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXII | Pagina


VERIFICA FESSURAZIONI

TRAVETTO APPOGGIO




















Momento s sr s < sr





sm wm wk wk < 0,2


COMBINAZIONE FREQUENTE Msde+ Momento sollecitante positivo 95,38 kNm



Momento s sr s < sr





sm wm wk wk < 0,3


Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXIII | Pagina


VERIFICA DEFORMABILITA‟

Per travi a sezione rettangolare o assimilabili e per luci fino a 10 m, qualora la verifica allo stato limite

ultimo sia effettuata con calcolo non lineare o con calcolo lineare, escludendo quindi il calcolo rigido

plastico, si potrà omettere la verifica allo stato limite di deformazione purché i rapporti l/h (l =luce, h =

altezza totale) risultino inferiori o uguali ai valori di cui al prospetto 8-I.



H Altezza 0,20 m


VERIFICA L/H < l/h NO

7.2 DIMENDIONAMENTO E VERIFICA DI UN PIANEROTTOLO

fig. 7.3

DIMENSIONI RAMPA SCALA

L Lunghezza orizzontale 4,65 m

B Larghezza Scala 2,12 m

p Pedata Gradino 0,30 m

a Altezza Gradino 0,17 m

OK Regola alzata-pedata (p+2a=62-64)

s Pendenza Scala 56,67 %

s Angolo Inclinazione Scala 29,54 °

Linc Lunghezza inclinata Scala 5,34 m

s Spessore Soletta 0,20 m

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXIV | Pagina



CARICHI AGENTI SUL PIANEROTTOLO

Rivesstimento Alzata 0,00 kN/m2

Rivestimento Pedata 0,80 kN/m2

Gradino 2,00 kN/m2

Soletta 5,00 kN/m2

Intonaco 0,30 kN/m2

Gk,p Carichi Permanenti 8,10 kN/m2

Qk,p Carichi Variabili 6,00 kN/m2

Qd Carico apportato dalla RAMPA 14,40 kN/m2 2 RAMPE

CARICHI A METRO LINEARE

Gk,p Carichi Permanenti 19,12 kN/m

Qk,p Carichi Variabili 48,14 kN/m

PIANEROTTOLO


Fd,p carico per ogni azione 97,07 67,260 52,817 48,002 kN/m

7.2.2 – DIMENSIONAMENTO AGLI SLU

Schema statico adottato

La rampa viene dimensionata e veri_cata come una trave a sezione rettangolare con altezza pari allo

spessore della soletta e base pari alla larghezza della rampa. Per tenere conto dell'indeterminata

rigidezza dei vincoli d'appoggio, si considera lo schema statico di trave in semplice appoggio e si

aggiunge, sempre all'appoggio, un momento negativo fittizio con valore massimo pari a ql2/24 che si

riduce linearmente su una lunghezza pari ad 1/5 della luce.

I diagrammi delle sollecitazioni, inoltre sono stati traslati della quantità a = 0,9*d, con d altezza utile

della sezione.

Predimensionamento e verifca delle armature longitudinali allo SLU


hanno rispettivamente il massimo momento positivo ed il massimo momento negativo. Per entrambe le

sezioni si è predimensionata l'area minima di armatura mediante la relazione As,min=Msd /(0,9*d*fyd),




Msdu+ Momento sollecitante positivo 239,19 kNm mezzeria trave appoggio - appoggio

Msdu- Momento sollecitante negativo -159,46 kNm incastro trave incasto - incastro

Vsdu Taglio sollecitante massimo 215,49 kN

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXV | Pagina


CARATTERISTICHE SEZIONE REAGENTE

b Larghezza Pianerottolo 2.360,00 mm

h Alzetta Pianerottolo 200,00 mm

d' Copriferro 20,00 mm

d Altezza Utile 180,00 mm


As - Armatura negativa minima 2.515,51 mm2

As + Armatura positiva minima 3.773,26 mm2

n. ferri Φ [mm] As

13 16 2.613,81 mm2

0 14 0,00 mm2

As - Armatura negativa minima 13,00 2.613,81 mm2 OK

19 16 3.820,18 mm2

0 14 0,00 mm2

As + Armatura positiva minima 19,00 3.820,18 mm2 OK

VERIFICA TAGLIO AGLI APPOGGI SENZA ARMATURA

TAGLIO AGLI APPOGGI senza armatura trasversale

k 2,05

k < 2 NO


Vmin 0,51


1 < 0,02 OK

Nsd Taglio sollecitante 215488,30 N



cp < 0,2 fcd OK



(vmin+0,15* cp)bw*d 247,51 kN


kN kN

Verifica: (vmin+0,15* cp)bw*d < Vrdu 247,51 369,63 OK

Verifica: Resistenza Vsdu < Vrdu 215,49 369,63 OK

Verifica: Sfilamento Vsdu < As*fsd 215,49 1494,85 OK

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXVI | Pagina


CALCOLO E VERIFICA ARMATURA TRASVERSALE

ARMATURA TRASVERSALE

Ast,min Area minima staffe/metro 3540,00 mm2 4.1.6.1.1

z,st Passo staffe 0,09 m 0,33 0,14 OK

nst n staffe/metro 11,11

CALCOLO ARMATURA

n.staffe n. braccia Φ [mm] Ast

Ast 12 4 10 3769,91 mm2 OK

z,st Passo staffe REALE 83,33 mm

VERIFICA TAGLIO

Inclinazione staffe 90,00 gradi


sen Seno 1,00 rad Inclinazione puntone 62,49 gradi


Vrsd Resistenza TAGLIO - TRAZIONE 1493,62 kN

Vrcd Res. TAGLIO - COMPRESSIONE 2210,12 kN ponendo c=1

Vrd Resistenza TAGLIO minima 1493,62 kN 215,49 OK

Lunghezza minima degli ancoraggi La lunghezza di ancoraggio è funzione delle tensioni delle tensioni

tangenziali ultime di aderenza calcolata come segue:

in cui fbk = 2,25* *fctk con = 1 per barre con diametro minore o uguale a 32mm.

In definitiva la lunghezza di ancoraggio è ricavata dalla seguente:

Nel caso in esame si ha a disposizione un Φ14 e la lunghezza di ancoraggio risulta pari a Lb = 57,20

cm.

Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXVII | Pagina


7.2.3 – VERIFICHE SLE





Rara: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

01

1

*

Frequente: n

i

iikk

m

j

kjkdQQPGF

2

2111

1

***

Quasi permanente: n

i

iik

m

j

jkdQGF

1

2

1

*

VERIFICA DELLE TENSIONI DI ESERCIZIO

COMBINAZIONE RARA












COMBINAZIONE QUASI PERMANENTE Msde+ Momento sollecitante positivo 62,69 kNm mez. trave app.-app.







Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXVIII | Pagina


VERIFICA FESSURAZIONI

TRAVETTO APPOGGIO





















Momento s sr s < sr






sm wm wk wk < 0,2



COMBINAZIONE FREQUENTE Msde+ Momento sollecitante positivo 65,82 kNm




Momento s sr s < sr



Riccardo Pagot 7 – Progetto e Verifica di una Scala CCXIX | Pagina





sm wm wk wk < 0,3



VERIFICA DEFORMABILITA‟

Per travi a sezione rettangolare o assimilabili e per luci fino a 10 m, qualora la verifica allo stato limite

ultimo sia effettuata con calcolo non lineare o con calcolo lineare, escludendo quindi il calcolo rigido

plastico, si potrà omettere la verifica allo stato limite di deformazione purché i rapporti l/h (l =luce, h =

altezza totale) risultino inferiori o uguali ai valori di cui al prospetto 8-I.



H Altezza 0,20 m


VERIFICA

L/H <

l/h NO

Relazione di calcolo Scuola

Documents

Transcript of Relazione di calcolo Scuola