RELAZIONE DI CALCOLO

RELAZIONE DI CALCOLO

PROGETTO delle STRUTTURECOSTRUZIONE DI UNA TORRETTA PER AVVISTAMENTO INCENDI

BOSCHIVI

Poggio alle Vedette, COMUNE DI MASSA MARITTIMA

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RELAZIONE GENERALE – DICHIARAZIONE CONGIUNTA

COMMITTENTE - PROGETTISTA

PROGETTO: Torretta in acciaio per avvistamento incendi boschivi (AIB) Il sottoscritto dott. ing. Fabiano Baglioni nella qualità di progettista delle strutture ed il

sig. Giuliano Micheli in qualità di responsabile unico del procedimento del progetto per la

realizzazione della torretta in nome e per conto della Comunità Montana Colline Metallifere di

Massa Marittima nella qualità di committente, al fine di adempiere agli obblighi previsti dal D.M.

14.01.2008 e s.m. ed i., dichiarano sotto la propria responsabilità quanto riportato nella presente

relazione generale.

- DESCRIZIONE GENERALE OPERA La struttura oggetto di progetto è costituita da un traliccio in profilati di acciaio zincato a caldo con

ingombro complessivo in pianta di circa 2,10x2,10 m ed uno sviluppo in altezza di circa 15 m. La

struttura è costituita da 6 moduli cubici a ripetizione verticale costituiti da 4 montanti verticali,

traversi perimetrali orizzontali di chiusura e da sistemi controventanti a “Croce di s. Andrea”

disposti sulle facce laterali del modulo. Sulla sommità di tale sistema è vincolata la cabina di

avvistamento strutturalmente realizzata mediante montanti e traversi in tubolari di acciaio.

Le fondazioni sono costituite da una platea di fondazione cui è affidata la resistenza a scorrimento

mentre 4 micropali della profondità di 5 m dal piano di campagna stabilizzano al ribaltamento il

manufatto.

- DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE DEL SITO

L’opera oggetto di progettazione strutturale ricade nel territorio comunale di Massa Marittima

Per la caratterizzazione geologica - geotecnica si è fatto riferimento alla relazione geologica redatta

dal dott. Geol. Pierluigi Chiavacci.

L’esatta individuazione del sito è riportata nei grafici di progetto. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO Il calcolo delle opere si è svolta nel rispetto della seguente normativa vigente:

• D.M. 14.01.2008 - Nuove Norme tecniche per le costruzioni;

• Circ. Ministero Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008;

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PRESTAZIONI ATTESE – CLASSE DELLA COSTRUZIONE - VIT A ESERCIZIO - MODELLI DI CALCOLO – TOLLERANZE – DURABILITÀ

- PROCEDURE QUALITA’ E MANUTENZIONE

Le norme precisano che la sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte

di essa devono essere valutate in relazione all’insieme degli stati limite che verosimilmente si

possono verificare durante la vita normale.

Prescrivono inoltre che debba essere assicurata una robustezza nei confronti di azioni

eccezionali.

Le prestazioni della struttura e la vita nominale sono riportati nei successivi tabulati di

calcolo della struttura

La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli opportuni stati limite definiti

di concerto al Committente in funzione dell’utilizzo della struttura, della sua vita nominale e di

quanto stabilito dalle norme di cui al D.M. 14.01.2008 e s.m. ed i.

Prima di procedere alle verifiche di sicurezza è stato affrontato un studio della struttura per

valutare le combinazioni di carico più gravose. In questa fase è stata modellata l'intera struttura

comprese le controventature e sono state individuate 3 famiglie di combinazioni di carichi:

- combinazioni da 1 a 5, riguardanti gli stati limite ultimi per azioni permanenti, azioni da

variazione termica e azioni da vento spirante in direzione ortogonale ad una delle facce

della struttura;

- combinazioni da 6 a 13, riguardanti gli stati limite di salvaguardia della vita per azioni

sismiche

- combinazioni da 14 a 18, riguardanti gli stati limite ultimi per azioni permanenti, azioni

da variazione termica e azioni da vento spirante lungo la bisettrice dell'angolo formato

tra le facce della torretta.

Una volta individuata la combinazione più gravosa, è stato creato un nuovo modello della struttura,

eliminando le aste compresse dei controventi; in questo modo si è potuto valutare il reale

comportamento della struttura sotto la combinazione più gravosa a vantaggio della sicurezza

determinando i massimi sforzi teorici nelle aste dei controventi e dei montanti (in realtà le aste

compresse dei controventi oppongono una certa resistenza prima di in stabilizzarsi).

Ricapitolando si è verificata :

- la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi (SLU) che possono provocare

eccessive deformazioni permanenti, crolli parziali o globali, dissesti, che possono

compromettere l’incolumità delle persone e/o la perdita di beni, provocare danni

ambientali e sociali, mettere fuori servizio l’opera. Per le verifiche sono stati utilizzati i

coefficienti parziali relativi alle azioni ed alle resistenze dei materiali in accordo a

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quando previsto dal D.M. 14.01.2008 per i vari tipi di materiale. I valori utilizzati sono

riportati nel fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.

- la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE) che possono limitare

nell’uso e nella durata l’utilizzo della struttura per le azioni di esercizio. In particolare di

concerto con il committente e coerentemente alle norme tecniche si sono definiti i limiti

riportati nell’allegato fascicolo dei calcoli.

- la sicurezza nei riguardi dello stato limite del danno (SLD) causato da azioni sismiche

con opportuni periodi di ritorno definiti di concerto al committente ed alle norme vigenti

per le costruzioni in zona sismica, anche se per l’uso e le finiture della torretta risulta

superfluo.

Per quando riguarda le fasi costruttive intermedie la struttura non risulta cimentata in maniera più

gravosa della fase finale.

COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE

Le azioni definite come al § 2.5.1 delle NTC 2008 sono state combinate in accordo a quanto

definito al § 2.5.3. applicando i coefficienti di combinazione come di seguito definiti:

Tabella 2.5.I – Valori dei coefficienti di combinazione

Categoria/Azione variabile ψ0j ψ 1j ψ 2j Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3

Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6

Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6

Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8

Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6

Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3

Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0

Vento 0,6 0,2 0,0

Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0

Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2

Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj utilizzati nei calcoli sono dati nelle

NTC 2008 in § 2.6.1, Tab. 2.6.I

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AZIONI AMBIENTALI E NATURALI

Si è concordato con il committente che le prestazioni attese nei confronti delle azioni

sismiche siano verificate agli stati limite, sia di esercizio che ultimi individuati riferendosi alle

prestazioni della costruzione nel suo complesso.

Gli stati limite di esercizio sono: - Stato Limite di Operatività (SLO) - Stato Limite di Danno (SLD) Gli stati limite ultimi sono: - Stato Limite di salvaguardia della Vita (SLV) - Stato Limite di prevenzione del Collasso (SLC)

Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per individuare l’azione

sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella:

Stati Limite PVR : Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR

Stati limite di

esercizio

SLO 81%

SLD 63%

Stati limite ultimi SLV 10%

SLC 5%

Per la definizione delle forme spettrali (spettri elastici e spettri di progetto), in conformità ai dettami

del D.M. 14 gennaio 2008 § 3.2.3. sono stati definiti i seguenti termini:

• Vita Nominale • Classe d’Uso; • Categoria del suolo; • Coefficiente Topografico; • Latitudine e longitudine del sito oggetto di edificazione Tali valori sono stati utilizzati da apposita procedura informatizzata sviluppata dalla STS s.r.l., che,

a partire dalle coordinate del sito oggetto di intervento, fornisce i parametri di pericolosità sismica

da considerare ai fini del calcolo strutturale, riportati nei tabulati di calcolo.

Si è inoltre concordato le verifiche delle prestazioni saranno effettuate per le azioni derivanti dalla neve, dal vento e dalla temperatura secondo quanto previsto al cap. 3 del DM 14.01.08 e della Circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617 per un periodo di ritorno coerente alla classe della struttura ed alla sua vita utile. DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI VARIABILI DOVUTO ALLE AZIONI

ANTROPICHE

Per la determinazione dell’entità e della distribuzione spaziale e temporale dei sovraccarichi

variabili si farà riferimento alla tabella del D.M. 14.01.2008 in funzione della destinazione d’uso.

I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera; i modelli di tali

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azioni possono essere costituiti da:

• carichi verticali uniformemente distribuiti qk [kN/m2]

• carichi verticali concentrati Qk [kN]

• carichi orizzontali lineari Hk [kN/m]

I valori nominali e/o caratteristici qk, Qk ed Hk di riferimento sono riportati nella

Tab. 3.1.II. delle NTC 2008. In presenza di carichi verticali concentrati Qk essi sono stati

applicati su impronte di carico appropriate all’utilizzo ed alla forma dello orizzontamento;

in particolare si considera una forma dell’impronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm, salvo che per le rimesse ed i parcheggi, per i quali i carichi si sono applicano su due impronte di 200 x 200 mm, distanti assialmente di 1,80 m. MODELLI DI CALCOLO

Si sono utilizzati come modelli di calcolo quelli esplicitamente richiamati nel D.M.

14.01.2008 ed in particolare:

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analisi elastica lineare per il calcolo delle sollecitazioni derivanti da carichi statici

analisi dinamica modale con spettri di progetto per il calcolo delle sollecitazioni di progetto dovute all’azione sismica analisi degli effetti del 2° ordine quando significativi verifiche sezionali agli s.l.u. per le sezioni in c.a. utilizzando il legame parabola rettangolo per il calcestruzzo ed il legame elastoplastico incrudente a duttilità limitata per l’acciaio verifiche plastiche per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e tensionali per quelle di classe 3

Per quanto riguarda le azioni sismiche ed in particolare per la determinazione del

fattore di struttura, dei dettagli costruttivi e l e prestazioni sia agli SLU che allo SLD si fa

riferimento al D.M. 14.01.08 e alla circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti

del 2 febbraio 2009, n. 617 la quale è stata utilizzata come norma di dettaglio.

La struttura è comunque stata progettata per un fattore q=1, in campo elastico.

La definizione quantitativa delle prestazioni e le verifiche sono riportati nel fascicolo delle

elaborazioni numeriche allegate.

TOLLERANZE

Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche

ipotizzando che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN

1992-1991- EN206 - EN 1992-2005:

- Copriferro –5 mm (EC2 4.4.1.3)

Per dimensioni ≤150mm ± 5 mm

Per dimensioni =400 mm ± 15 mm

Per dimensioni ≥2500 mm ± 30 mm

Per i valori intermedi interpolare linearmente.

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DURABILITÀ

Per garantire la durabilità della struttura sono state prese in considerazioni opportuni stati

limite di esercizio (SLE) in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà vivere

limitando sia gli stati tensionali che nel caso delle opere in calcestruzzo anche l’ampiezza delle

fessure; per le parti in acciaio è stata prevista la protezione mediante zincatura a caldo rispondente

alla UNI EN ISO 1461.

La definizione quantitativa delle prestazioni, la classe di esposizione e le verifiche sono riportati nel

fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.

Inoltre per garantire la durabilità, cosi come tutte le prestazioni attese, è necessario che si

ponga adeguata cura sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura e si

utilizzino tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei

materiali e delle strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con

tali obiettivi.

Durante le fasi di costruzione il direttore dei lavori implementerà severe procedure di

controllo sulla qualità dei materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla conformità delle opere

eseguite al progetto esecutivo nonché alle prescrizioni contenute nelle “Norme Tecniche per le

Costruzioni” DM 14.01.2008. e relative Istruzioni.

IL PROGETTISTA

IL COMMITTENTE

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RELAZIONE DI CALCOLO

•••• NORMATIVA DI RIFERIMENTO

• D.M. 14.01.2008 - Nuove Norme tecniche per le costruzioni;

• Circ. Ministero Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per

l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio

2008;

•••• REFERENZE TECNICHE (Cap. 12 D.M. 14.01.2008)

UNI ENV 1992-1-1 Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità. UNI EN 1993-1-1 - Parte 1-1:Regole generali e regole per gli edifici. UNI EN 1995-1 – Costruzioni in legno UNI EN 1998-1 – Azioni sismiche e regole sulle costruzioni UNI EN 1998-5 – Fondazioni ed opere di sostegno •••• MISURA DELLA SICUREZZA

Il metodo di verifica della sicurezza adottato è quello degli Stati Limite (SL) che prevede due

insiemi di verifiche rispettivamente per gli stati limite ultimi SLU e gli stati limite di esercizio SLE.

La sicurezza viene quindi garantita progettando i vari elementi resistenti in modo da

assicurare che la loro resistenza di calcolo sia sempre maggiore delle corrispondente domanda in

termini di azioni di calcolo.

•••• CRITERI CHE IL PROGRAMMA DI CALCOLO PERMETTE DI AD OTTARE PER

LA SCHEMATIZZAZIONE DELLA STRUTTURA

La struttura è stata modellata con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di

libreria specializzati per schematizzare i vari elementi strutturali.

In particolare le travi ed i pilastri sono schematizzati con elementi trave a due nodi deformabili

assialmente, a flessione e taglio utilizzando funzioni di forma cubiche di Hermite.

Tale modello finito ha la caratteristica di fornire la soluzione esatta in campo elastico lineare

per cui non necessita di ulteriore suddivisioni interne degli elementi strutturali.

Gli elementi finiti a due nodi possono essere utilizzati in analisi di tipo non lineare

potendo modellare non linearità sia di tipo geometrico che meccanico con i seguenti modelli :

1. Matrice geometrica per gli effetti del II° ordine

Non linearità meccanica per comportamento assiale solo resistente a trazione o compressione

Non linearità meccanica di tipo elasto-plastica con modellazione a plasticità concentrata e duttilità

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limitata con controllo della capacità rotazionale ultima delle cerniere plastiche. Tale modellazione

viene utilizzata per effettuare le analisi sismiche di tipo PUSHOVER con le modalità previste dal

D.M. 14/01/2008 e s.m.i.

Per gli elementi strutturali bidimensionali quali pareti a taglio, setti, nuclei irrigidenti, piastre

o superfici generiche viene utilizzato un modello finito a 3 o 4 nodi di tipo shell che modella sia il

comportamento membranale (lastra) che flessionale (piastra).

Tale elemento finito di tipo isoparametrico viene modellato con funzioni di forma di tipo

polinomiale che rappresentano una soluzione congruente ma non esatta nello spirito del metodo

FEM.

Per questo tipo di elementi finiti la precisione dei risultati ottenuti dipenderà quindi dalla forma

e densità della MESH, si ricorda che il calcolo agli elementi finiti è per sua natura un calcolo

approssimato.

Il metodo è efficiente per il calcolo degli spostamenti nodali ed è sempre rispettoso

dell’equilibrio a livello nodale con le azioni esterne.

La precisione nel calcolo delle tensioni è inferiore a quella ottenuta nel calcolo degli

spostamenti, inoltre è fortemente dipendente dalla mesh.

Le verifiche saranno effettuate sia direttamente sullo stato tensionale ottenuto, per le azioni di

tipo statico e di esercizio, mentre per le azioni dovute al sisma ed in genere per le azioni che

provocano elevata domanda di deformazione anelastica, sulle risultanti (forze e momenti) agenti

globalmente su una sezione dell’oggetto strutturale (muro a taglio, trave accoppiamento, etc..)

Nel modello vengono tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali

schematizzandoli come vincoli cinematici rigidi.

La presenza di eventuali orizzontamenti sono tenuti in conto o con vincoli cinematici rigidi o

modellando la soletta con elementi SHELL.

L’analisi delle sollecitazioni viene condotta in fase elastica lineare tenendo conto

eventualmente degli effetti del secondo ordine.

Le sollecitazioni derivanti dalle azioni sismiche possono essere ottenute sia da analisi statiche

equivalenti che da analisi dinamiche modali.

Nel caso si debba verificare la capacità della struttura progettata od di una esistente a resistere

al sisma, o si debba verificare l’effettiva duttilità strutturale si provvederà ad effettuare una analisi

statica di tipo non lineare (PUSHOVER).

I vincoli tra i vari elementi strutturali e con il terreno sono modellati in maniera congruente al

reale comportamento strutturale, in particolare per le connessioni tra aste in acciaio o legno.

Il modello di calcolo può tenere in conto o meno dell’interazione suolo-struttura

schematizzando le fondazione superficiali con elementi plinto, trave o piastra su suolo elastico alla

Winkler.

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Nel caso di fondazioni profonde i pali vengono modellati sia per le azioni verticali che

trasversali modellando il terreno alla winkler in funzione del modulo di reazione orizzontale.

Nel caso delle strutture isolate alla base gli isolatori vengono modellati come elementi a due

nodi a comportamento elasto-viscoso deformabili sia a taglio che assialmente.

I legami costitutivi utilizzati nelle analisi globali finalizzate al calcolo delle sollecitazioni

sono elastico lineari.

I legami costitutivi utilizzati nelle analisi non lineari di tipo PUSHOVER possono essere di

tipo elastoplastico - incrudente a duttilità limitata, elasto-fragile, elastoplastico a compressione e

fragile a trazione.

Per le verifiche sezionali i legami utilizzati sono:

- LEGAME PARABOLA RETTANGOLO PER IL CALCESTRUZZO

Legame costitutivo di progetto del calcestruzzo

Il valore εεεεcu2 nel caso di analisi non lineari sarà valutato in funzione dell’effettivo grado di confinamento esercitato dalle staffe sul nucleo di calcestruzzo.

- LEGAME ELASTICO PREFETTAMENTE PLASTICO O INCRUDENTE O

DUTTILITA’ LIMITATA PER L’ACCIAIO

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Legame costitutivo di progetto acciaio per c.a.

- legame rigido plastico per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e elastico lineare per

quelle di classe 3 e 4

legame elastico lineare per le sezioni in legno legame elasto-viscoso per gli isolatori

Legame costitutivo isolatori

Il modello di calcolo utilizzato risulta rappresentativo della realtà fisica per la configurazione finale anche in funzione delle modalità e sequenze costruttive.

•••• COMBINAZIONI DI CALCOLO

Le combinazioni di calcolo considerate sono quelle previste dal D.M. 14.01.2008 per i vari

stati limite e per le varie azioni e tipologie costruttive.

In particolare, ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni

delle azioni per cui si rimanda al § 2.5.3 NTC 2008; queste sono:

- Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU) (2.5.1)

- Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di

esercizio (SLE) irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili di cui al §

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2.7(2.5.2)

- Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio

(SLE) reversibili (2.5.3)

- Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a

lungo termine(2.5.4)

- Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione

sismica E (v. § 3.2 form. 2.5.5):

- Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali

di progetto Ad (v. § 3.6 form. 2.5.6):

Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che danno un contributo

favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.

Altre combinazioni sono da considerare in funzione di specifici aspetti (p. es. fatica, ecc.). Nelle

formule sopra riportate il simbolo + vuol dire “combinato con”.

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza Gi e Qj sono dati in § 2.6.1, Tab. 2.6.I

Per le combinazioni sismiche:

Nel caso delle costruzioni civili e industriali le verifiche agli stati limite ultimi o di esercizio devono

essere effettuate per la combinazione dell’azione sismica con le altre azioni già fornita in § 2.5.3

form. 3.2.16 delle NTC 2008

Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai

carichi gravitazionali (form. 3.2.17).

I valori dei coefficienti ψ2 j sono riportati nella Tabella 2.5.I

La struttura deve essere progettata così che il degrado nel corso della sua vita nominale, purché si

adotti la normale manutenzione ordinaria, non pregiudichi le sue prestazioni in termini di resistenza,

stabilità e funzionalità, portandole al di sotto del livello richiesto dalle presenti norme.

Le misure di protezione contro l’eccessivo degrado devono essere stabilite con

riferimento alle previste condizioni ambientali.

La protezione contro l’eccessivo degrado deve essere ottenuta attraverso un’opportuna

scelta dei dettagli, dei materiali e delle dimensioni strutturali, con l’eventuale

applicazione di sostanze o ricoprimenti protettivi, nonché con l’adozione di altre misure di

protezione attiva o passiva.

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•••• AZIONI SULLA COSTRUZIONE

AZIONE SISMICA

Ai fini delle NTC 2008 l'azione sismica è caratterizzata da 3 componenti

traslazionali, due orizzontali contrassegnate da X ed Y ed una verticale contrassegnata da Z, da

considerare tra di loro indipendenti.

Le componenti possono essere descritte, in funzione del tipo di analisi adottata, mediante una delle

seguenti rappresentazioni:

- accelerazione massima attesa in superficie;

- accelerazione massima e relativo spettro di risposta attesi in superficie;

- accelerogramma.

l’azione in superficie è stata assunta come agente su tali piani.

Le due componenti ortogonali indipendenti che descrivono il moto orizzontale sono caratterizzate

dallo stesso spettro di risposta. L’accelerazione massima e lo spettro di risposta della

componente verticale attesa in superficie sono determinati sulla base dell’accelerazione

massima e dello spettro di risposta delle due componenti orizzontali.

In allegato alle NTC, per tutti i siti considerati, sono forniti i valori dei precedenti

parametri di pericolosità sismica necessari per la determinazione delle azioni sismiche.

AZIONI DOVUTE AL VENTO

Le azioni del vento sono state determinate in conformità al §3.3 del DM 14.01.08 e della Circolare

del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617.

L’azione del vento per la struttura in esame assume una valenza particolare costituendo di fatto

l’azione principale ch ha condizionato il dimensionamento dell’intera struttura.

AZIONI DOVUTE ALLA TEMPERATURA

Variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna, irraggiamento solare e

convezione comportano variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi strutturali.

La severità delle azioni termiche è in generale influenzata da più fattori, quali le

condizioni climatiche del sito, l’esposizione, la massa complessiva della struttura e la

eventuale presenza di elementi non strutturali isolanti.

Le temperature dell’aria esterne § 3.5.2, dell’aria interna § 3.5.3 e la distribuzione della

temperatura negli elementi strutturali § 3.5.4 viene assunta in conformità ai dettami delle NTC

2008. Per il caso in esame si è eseguita l’analisi termica.

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NEVE

Il carico provocato dalla neve sulle coperture sarà valutato mediante la seguente espressione:

qs = µi ⋅ qsk ⋅ CE ⋅ Ct (3.3.7)

dove: qs è il carico neve sulla copertura;

µi è il coefficiente di forma della copertura, fornito al § 3.4.5; qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2], fornito al § 3.4.2 delle NTC per un

periodo di ritorno di 50 anni;

CE è il coefficiente di esposizione di cui al § 3.4.3;

Ct è il coefficiente termico di cui al § 3.4.4.

AZIONI ECCEZIONALI

Per il caso in esame non sono state prese in conto azioni eccezionali.

AZIONI ANTROPICHE E PESI PROPRI

Data la particolarità della costruzione in cabina è stato previsto un sovraccarico accidentale di 200

kg/mq anche se raramente potrà verificarsi una tale situazione.

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SOFTWARE UTILIZZATI –TIPO DI ELABORATORE

Le analisi e le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU ed SLE) utilizzando i coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008 come in dettaglio specificato negli allegati tabulati di calcolo. L’analisi delle sollecitazioni è stata effettuata in campo elastico lineare, per l’analisi sismica si è effettuata una analisi dinamica modale. SOFTWARE UTILIZZATO : CDSWin versione 2009/b con licenza chiave n° 6618 intestata al sottoscritto prodotto dalla :

S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico S.r.l.

Via Tre Torri n°11 – Compl. Tre Torri 95030 Sant’Agata li Battiati (CT).

ELABORATORE UTILIZZATO :

MARCA Olidata

PROCESSORE Intel pentium 4

RAM I GB

S.O. Microsoft Windows XP

VERSIONE 2002

CODICE DI CALCOLO, SOLUTORE E AFFIDABILITA’ DEI RIS ULTATI

Come previsto al punto 10.2 delle norme tecniche di cui al D.M. 14.01.2008 l’affidabilità

del codice utilizzato è stata verificata sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i

risultati esatti sia esaminando le indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore

stesso.

Il software è inoltre dotato di filtri e controlli di autodiagnostica che agiscono a vari livelli sia della

definizione del modello che del calcolo vero e proprio.

I controlli vengono visualizzati, sotto forma di tabulati, di videate a colori o finestre di

messaggi.

In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:

Filtri per la congruenza geometrica del modello di calcolo generato;

Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non congruenti o non

adeguate;

Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su eventuali mal condizionamenti delle matrici,

verifica dell’indice di condizionamento;

Controlli sulla verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in funzione

della normativa utilizzata;

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Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.

VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIO MOTIVATO SULLA LORO ACCETTABILITÀ Il software utilizzato permette di modellare analiticamente il comportamento fisico della

struttura utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti.

Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello permettono di controllare sia la

coerenza geometrica che le azioni applicate rispetto alla realtà fisica.

Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali sollecitazioni,

tensioni, deformazioni, spostamenti, reazioni vincolari hanno permesso un immediato controllo

con i risultati ottenuti mediante schemi semplificati di cui è nota la soluzione in forma chiusa

nell’ambito della Scienza delle Costruzioni.

Si è inoltre controllato che le reazioni vincolari diano valori in equilibrio con i carichi applicati,

in particolare per i valori dei taglianti di base delle azioni sismiche si è provveduto a confrontarli

con valori ottenuti da modelli SDOF semplificati.

Le sollecitazioni ottenute sulle travi per i carichi verticali direttamente agenti sono stati

confrontati con semplici schemi a trave continua.

Per gli elementi inflessi di tipo bidimensionale si è provveduto a confrontare i valori ottenuti

dall’analisi FEM con i valori di momento flettente ottenuti con gli schemi semplificati della Tecnica

delle Costruzioni.

Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano

dato esito positivo.

PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO La struttura a collaudo dovrà essere conforme alle tolleranze dimensionali prescritte nella

presente relazione, inoltre relativamente alle prestazioni attese esse dovranno essere quelle di cui al

§ 9 del D.M. 14.01.2008.

Ai fini della verifica delle prestazioni il collaudatore farà riferimento ai valori di tensioni,

deformazioni e spostamenti desumibili dall’allegato fascicolo dei calcoli statici per il valore delle le

azioni pari a quelle di esercizio.

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VISTA TRIDIMENSIONALE DEL MODELLO IMPLEMENTATO

Torretta

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R E L A Z I O N E D I C A L C O L O Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. NORMATIVA DI RIFERIMENTO I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”. METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:

1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;

2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE. Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi:

1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale. 2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.

Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. RELAZIONE SUI MATERIALI Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale utilizzato.

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•••• ANALISI SISMICA DINAMICA A MASSE CONCENTRATE L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata perseguita con il metodo delle “iterazioni nel sottospazio”. I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura. Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze modali che vengono applicate su ciascun nodo spaziale (tre forze, in direzione X, Y e Z, e tre momenti). Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace. I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale. •••• VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considerazione. In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe. Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali.

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•••• SISTEMI DI RIFERIMENTO

1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE

Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z rappresenta l’asse verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:

2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE

Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell’archivio delle sezioni:

3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL

Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell e l’asse Z in direzione dello spessore:

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•••• UNITÀ DI MISURA Si adottano le seguenti unità di misura:

[lunghezze] = m [forze] = kgf / daN [tempo] = sec [temperatura] = °C

•••• CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono:

1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.

Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi. •••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella caratteristiche statiche dei profili e caratteristiche materiali.

Sez. : Numero d'archivio della sezione U : Perimetro bagnato per metro di sezione P : Peso per unità di lunghezza A : Area della sezione Ax : Area a taglio in direzione X Ay : Area a taglio in direzione Y Jx : Momento d'inerzia rispetto all'asse X Jy : Momento d'inerzia rispetto all'asse Y Jt : Momento d'inerzia torsionale Wx : Modulo di resistenza a flessione, asse X Wy : Modulo di resistenza a flessione, asse Y Wt : Modulo di resistenza a torsione ix : Raggio d'inerzia relativo all'asse X iy : Raggio d'inerzia relativo all'asse Y sver : Coefficiente per verifica a svergolamento (h/(b*t)) E : Modulo di elasticità normale G : Modulo di elasticità tangenziale ssssamm : Tensione ammissibile lambda : Valore massimo della snellezza fe : Tipo di acciaio (1 = Fe360; 2 = Fe430; 3 = Fe510) ΩΩΩΩ : Prospetto per i coefficienti ΩΩΩΩ (1 = a; 2 = b; 3 = c; 4 = d – Per le

sezioni in legno: 5 = latifoglie dure; 6=conifere) Caric. estra : Coefficiente per carico estradossato per la verifica allo svergolamento E.lim. : Eccentricità limite per evitare la verifica allo svergolamento Coeff.'ni' : Coefficiente “ni” ver. : -1 = non esegue verifica; 0 = verifica solo aste tese; 1 = verifica

completa gamma : peso specifico del materiale Wx Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione X Wy Plast. : Modulo di resistenza plastica in direzione Y Wt Plast. : Modulo di resistenza plastica torsionale Ax Plast. : Area a taglio plastica direzione X Ay Plast. : Area a taglio plastica direzione Y

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Iw : Costante di ingobbamento (momento di inerzia settoriale) Num.Rit.Tors : Numero di ritegni torsionali

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.

Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto Elem. : Tipo di elemento strutturale %Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale Mod. E : Modulo di elasticità normale Poisson : Coefficiente di Poisson Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo tauc0 : Tensione tangenziale minima tauc1 : Tensione tangenziale massima Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio Om. : Coefficiente di omogeneizzazione Gamma : Peso specifico del materiale Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in

calcestruzzo Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali Fi st. : Diametro delle staffe Lar. st. : Larghezza massima delle staffe Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no) %Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe P.max staffe : Passo massimo delle staffe P.min.staffe : Passo minimo delle staffe tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =

si) Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma negativo Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma positivo Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma negativo %Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di

carico Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:

1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione.

Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)

Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno

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Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.

Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma

parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente

ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti

cσ Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare cσ Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti fσ Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare

SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti

Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità

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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella coordinate nodi.

Nodo3d : Numero del nodo spaziale

Coord.X : Coordinata X del punto nel sistema di riferimento globale

Coord.Y : Coordinata Y del punto nel sistema di riferimento globale

Coord.Z : Coordinata Z del punto nel sistema di riferimento globale

Filo : Numero del filo per individuare le travate in c.a.

Piano Sism. : Numero del piano rigido di appartenenza del nodo

Peso : Peso sismico del nodo; ogni canale di carico è stato moltiplicato per il proprio coefficiente di riduzione del sovraccarico

•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella dati di asta spaziale.

Asta3d : Numero dell'asta spaziale Filo in. : Numero del filo del nodo iniziale Filo fin. : Numero del filo del nodo finale Q. iniz. : Quota del nodo iniziale Q. fin. : Quota del nodo finale Nod3d iniz. : Numero del nodo iniziale Nod3d fin. : Numero del nodo finale Cr. Pr. : Numero del criterio di progetto per la verifica Sez. N.ro : Numero in archivio della sezione Base x Alt : Per le sezioni rettangolari base ed altezza; per le altre tipologie

ingombro massimo della sezione Magr. : Dimensione del magrone per sezioni di fondazione Rot. : Angolo di rotazione della sezione dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo iniziale dell'asta dal

nodo iniziale dx : Scostamento in direzione X globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale dy : Scostamento in direzione Y globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale dz : Scostamento in direzione Z globale dell'estremo finale dell'asta dal

nodo finale

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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle carichi termici aste, carichi distribuiti aste, carichi concentrati, carichi termici shell e carichi shell.

CARICHI ASTE

- Asta3d : Numero dell'asta spaziale - Dt : Delta termico costante - ALI.SISMICA : Coefficiente di riduzione del sovraccarico per la condizione in stampa ai fini del

calcolo della massa sismica

- Riferimento : Sistema di riferimento dei carichi (0 globale ; 1 locale) - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo iniziale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo iniziale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo iniziale - Qx : Carico distribuito in direzione X sul nodo finale - Qy : Carico distribuito in direzione Y sul nodo finale - Qz : Carico distribuito in direzione Z sul nodo finale - Mt : Momento torcente distribuito

CARICHI CONCENTRATI

- Nodo3d : Numero del nodo spaziale - Fx : Forza in direzione X nel sistema di riferimento globale - Fy : Forza in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Fz : Forza in direzione Z nel sistema di riferimento globale - Mx : Momento in direzione X nel sistema di riferimento globale - My : Momento in direzione Y nel sistema di riferimento globale - Mz : Momento in direzione Z nel sistema di riferimento globale

CARICHI SHELL

- Shell : Numero dello shell spaziale - Dt : Delta termico costante - Riferimento : Sistema di riferimento delle pressioni e dei carichi distribuiti; verticale è la

direzione dell'asse Z del sistema di riferimento globale, normale è la direzione ortogonale

all'elemento per le pressioni e ortogonale al lato per i carichi distribuiti. Codici:

0 = pressione verticale e carico normale 1 = pressione normale e carico verticale 2 = pressione normale e carico normale 3 = pressione verticale e carico verticale

- P.a : Pressione sul primo vertice dello shell - P.b : Pressione sul secondo vertice dello shell - P.c : Pressione sul terzo vertice dello shell - P.d : Pressione sul quarto vertice dello shell - Q.ab : Carico distribuito sul lato ab - Q.bc : Carico distribuito sul lato bc - Q.cd : Carico distribuito sul lato cd - Q.da : Carico distribuito sul lato da

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ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO

ANGOLARI A LATI DISUGUALI Sez. Descrizione l l1 s r r1 Mat. N.ro mm mm mm mm mm N.ro 1349 ANG60*10 60 60 10 8 4 5 1421 ANG80*7 80 80 7 10 5 8 1433 ANG90*10 90 90 10 11 6 5 1487 ANG110*10 110 110 10 12 6 5


TUBI A SEZIONE RETTANGOLARE Sez. Descrizione h b s Mat. N.ro mm mm mm N.ro 1843 TUBOQ100*50*4 100 50 4 1 1851 TUBOQ150*50*5 150 50 5 1 1933 TQ 60x60x4 60 60 4 1 1935 TQ 90X90X6 90 90 6 1 1936 TQ80x80x4 80 80 4 5


CARATTERISTICHE STATICHE DEI PROFILI Sez. U P A Ax Ay Jx Jy Jt Wx Wy Wt ix iy sver N.ro m2/m kg/m cmq cmq cmq cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm cm 1/cm 1349 0,23 8,7 11,06 4,30 3,80 54,8 14,7 3,4 12,90 6,29 3,40 2,22 1,15 0,00 1421 0,31 8,5 10,82 4,45 4,09 100,8 26,4 1,6 17,82 8,51 2,34 3,05 1,56 0,00 1433 0,35 13,4 17,12 6,97 6,31 199,8 52,3 5,3 31,39 15,29 5,30 3,41 1,74 0,00 1487 0,43 16,6 21,15 8,79 8,09 376,3 98,1 6,6 48,37 23,69 6,59 4,21 2,15 0,00 1843 0,28 8,8 11,22 3,49 6,41 141,9 47,1 111,0 28,39 18,85 35,25 3,56 2,05 0,00 1851 0,38 14,7 18,78 4,37 11,55 483,2 81,4 226,3 64,43 32,57 65,08 5,07 2,08 0,00 1933 0,22 6,9 8,82 4,04 4,04 46,6 46,6 71,2 15,52 15,52 25,01 2,30 2,30 0,00 1935 0,33 15,6 19,85 9,09 9,09 235,8 235,8 360,4 52,39 52,39 84,35 3,45 3,45 0,00 1936 0,30 9,4 12,02 5,44 5,44 116,2 116,2 177,4 29,05 29,05 46,13 3,11 3,11 0,00

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO DATI PER VERIFICHE EUROCODICE

Sez. Descrizione Wx Plastico Wy Plastico Wt Plastico Ax Plastico Ay Plastico Iw N.ro cm3 cm3 cm3 cm2 cm2 cm6 1349 ANG60*10 12,90 6,29 5,50 5,53 5,53 0,0 1421 ANG80*7 17,82 8,51 3,75 5,41 5,41 0,0 1433 ANG90*10 31,39 15,29 8,50 8,56 8,56 0,0 1487 ANG110*10 48,37 23,69 10,50 10,57 10,57 0,0 1843 TUBOQ100*50*4 35,45 21,60 35,25 3,74 7,48 0,0 1851 TUBOQ150*50*5 83,66 37,24 65,08 4,70 14,09 0,0 1933 TQ 60x60x4 18,45 18,45 25,01 4,41 4,41 0,0 1935 TQ 80X80X6 62,26 62,26 84,35 9,93 9,93 0,0 1936 TQ80x80x4 34,15 34,15 46,13 6,01 6,01 0,0

ARCHIVIO SEZIONI IN ACCIAIO CARATTERISTICHE MATERIALE

Mat. E G lambda Tipo Verifica Gamma Lung/ Tipo N.ro kg/cmq kg/cmq max Acciaio kg/cmc SpLim Profilat. 1 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 2 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 3 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 4 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 5 2100000 850000 200,0 S235 Completa 7850 250 6 125000 10000 200,0 S235 Completa 800 250 7 100000 5000 200,0 S235 Completa 800 250 8 2100000 850000 200,0 S235 NO VERIF 7850 250

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DATI GENERALI DI STRUTTURA

D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A Massima dimens. dir. X (m) 5,00 Altezza edificio (m) 15,00 Massima dimens. dir. Y (m) 5,00 Differenza temperatura(°C) 25 P A R A M E T R I S I S M I C I Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso SECONDA Longitudine Est (Grd) 10,91468 Latitudine Nord (Grd) 43,03960 Categoria Suolo A Coeff. Condiz. Topogr. 1,20000 Sistema Costruttivo Dir.1 Acciaio Sistema Costruttivo Dir.2 Acciaio Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D. Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 50,00 Accelerazione Ag/g 0,04 Periodo T'c (sec.) 0,23 Fo 2,55 Fv 0,72 Fattore Stratigrafia 'S' 1,00 Periodo TB (sec.) 0,08 Periodo TC (sec.) 0,23 Periodo TD (sec.) 1,77 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V. Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 475,00 Accelerazione Ag/g 0,10 Periodo T'c (sec.) 0,27 Fo 2,55 Fv 1,10 Fattore Stratigrafia 'S' 1,00 Periodo TB (sec.) 0,09 Periodo TC (sec.) 0,27 Periodo TD (sec.) 2,01 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 1 Classe Duttilita' NON dissip. Sotto-Sistema Strutturale Mensola AlfaU/Alfa1 1,00 Fattore di struttura 'q' 1,00 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO ACCIAIO - D I R. 2 Classe Duttilita' NON dissip. Sotto-Sistema Strutturale Mensola AlfaU/Alfa1 1,00 Fattore di struttura 'q' 1,00 COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI Acciaio per carpenteria 1,05 Verif.Instabilita' acciaio: 1,05 Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Muratura azioni sismiche 3,00 Muratura azioni statiche 2,00 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,50 Livello conoscenza NUOVA

COSTRUZIONE

ATTRIBUTI TAMPONATURE SU PIANI SISMICI

IDENTIFICATIV ATTRIBUTI Piano Quota Irregol Piano N.ro (m) Pianta Soffice 1 0,00 NO NO

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COORDINATE DEI NODI

IDENT. POSIZIONE NODO ATTRIBUTI Nodo3d Coord.X Coord.Y Coord.Z Filo Piano Peso N.ro (m) (m) (m) N.ro Sism. (t) 1 1,00 1,00 0,00 1 0 0,00 2 1,00 1,00 2,00 1 0 0,07 3 1,00 3,00 0,00 2 0 0,00 4 1,00 3,00 2,00 2 0 0,05 5 3,00 1,00 0,00 3 0 0,00 6 3,00 1,00 2,00 3 0 0,05 7 3,00 3,00 0,00 4 0 0,00 8 3,00 3,00 2,00 4 0 0,04 9 1,00 2,35 2,00 17 0 0,02 10 1,65 1,00 2,00 11 0 0,02 11 2,35 1,00 2,00 10 0 0,02 12 3,00 1,65 2,00 14 0 0,02 13 2,35 3,00 2,00 12 0 0,02 14 3,00 2,35 2,00 15 0 0,02 15 1,00 1,65 2,00 16 0 0,02 16 1,65 3,00 2,00 13 0 0,02 17 1,00 1,00 4,00 1 0 0,22 18 1,00 3,00 4,00 2 0 0,22 19 3,00 1,00 4,00 3 0 0,22 20 3,00 3,00 4,00 4 0 0,22 21 1,00 1,00 6,00 1 0 0,07 22 1,00 3,00 6,00 2 0 0,07 23 3,00 1,00 6,00 3 0 0,07 24 3,00 3,00 6,00 4 0 0,07 25 1,00 1,00 8,00 1 0 0,22 26 1,00 3,00 8,00 2 0 0,22 27 3,00 1,00 8,00 3 0 0,22 28 3,00 3,00 8,00 4 0 0,22 29 1,00 1,00 10,00 1 0 0,07 30 1,00 3,00 10,00 2 0 0,07 31 3,00 1,00 10,00 3 0 0,07 32 3,00 3,00 10,00 4 0 0,07 33 1,00 1,00 12,00 1 0 0,18 34 1,00 3,00 12,00 2 0 0,19 35 3,00 1,00 12,00 3 0 0,19 36 3,00 3,00 12,00 4 0 0,20 37 1,00 1,00 13,00 1 0 0,03 38 1,00 3,00 13,00 2 0 0,03 39 3,00 1,00 13,00 3 0 0,03 40 3,00 3,00 13,00 4 0 0,03 41 1,00 1,00 14,40 1 0 0,18 42 1,00 3,00 14,40 2 0 0,18 43 3,00 1,00 14,40 3 0 0,18 44 3,00 3,00 14,40 4 0 0,18 45 2,00 2,00 14,90 5 0 0,26 46 0,50 3,50 14,15 19 0 0,08 47 3,50 3,50 14,15 18 0 0,08 48 3,50 0,50 14,15 20 0 0,08 49 0,50 0,50 14,15 21 0 0,08

Torretta

12

DATI ASTE SPAZIALI

IDENTIFICAZIONE GEOMETRIA SCOST.INIZIALI SCOST. FINALI Asta3d Filo Filo Q.iniz Q.fin. Nod3d Nod3d Cr. Sez. Sigla Sezione Magr. Rot. dx dy dz dx dy dz Crit Tipo Elemento

N.ro in. fin. (m) (m) iniz. fin. Pr. N.ro (cm) Grd (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm) Geot ai fini sism. 1 1 1 2,00 0,00 2 1 101 1487 ANG110*10 0 0 0 0 0 0 0 0 Pilastri 2 2 2 2,00 0,00 4 3 101 1487 ANG110*10 0 270 0 0 0 0 0 0 Pilastri 3 3 3 2,00 0,00 6 5 101 1487 ANG110*10 0 90 0 0 0 0 0 0 Pilastri 4 4 4 2,00 0,00 8 7 101 1487 ANG110*10 0 180 0 0 0 0 0 0 Pilastri 5 2 17 0,00 2,00 3 9 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 6 11 10 2,00 2,00 10 11 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 1 -8 0 1 -8 Trave telaio 7 3 14 0,00 2,00 5 12 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 8 4 12 0,00 2,00 7 13 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 9 15 4 2,00 0,00 14 7 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 10 10 3 2,00 0,00 11 5 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 11 16 1 2,00 0,00 15 1 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 12 10 3 2,00 2,00 11 6 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 1 -8 0 1 -8 Trave telaio 13 2 17 2,00 2,00 4 9 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 1 0 -8 1 0 -8 Trave telaio 14 1 11 2,00 2,00 2 10 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 1 -8 0 1 -8 Trave telaio 15 3 14 2,00 2,00 6 12 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 -1 0 -8 -1 0 -8 Trave telaio 16 4 12 2,00 2,00 8 13 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 -1 -8 0 -1 -8 Trave telaio 17 12 13 2,00 2,00 13 16 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 -1 -8 0 -1 -8 Trave telaio 18 13 2 2,00 2,00 16 4 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 0 -1 -8 0 -1 -8 Trave telaio 19 14 15 2,00 2,00 12 14 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 -1 0 -8 -1 0 -8 Trave telaio 20 15 4 2,00 2,00 14 8 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 -1 0 -8 -1 0 -8 Trave telaio 21 11 1 2,00 0,00 10 1 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 22 13 2 2,00 0,00 16 3 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -19 0 0 -19 Trave telaio 23 17 16 2,00 2,00 9 15 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 1 0 -8 1 0 -8 Trave telaio 24 16 1 2,00 2,00 15 2 101 1851 TUBOQ150*50*5 0 180 1 0 -8 1 0 -8 Trave telaio 25 1 1 4,00 2,00 17 2 101 1487 ANG110*10 0 0 0 0 0 0 0 0 Pilastri 26 2 2 4,00 2,00 18 4 101 1487 ANG110*10 0 270 0 0 0 0 0 0 Pilastri 27 3 3 4,00 2,00 19 6 101 1487 ANG110*10 0 90 0 0 0 0 0 0 Pilastri 28 4 4 4,00 2,00 20 8 101 1487 ANG110*10 0 180 0 0 0 0 0 0 Pilastri 29 1 2 2,00 4,00 2 18 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 30 2 4 2,00 4,00 4 20 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 31 4 3 4,00 2,00 20 6 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 32 3 1 4,00 2,00 19 2 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 33 2 1 4,00 4,00 18 17 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 34 1 3 4,00 4,00 17 19 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 35 3 4 4,00 4,00 19 20 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 36 4 2 4,00 4,00 20 18 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 37 1 1 6,00 4,00 21 17 101 1487 ANG110*10 0 0 0 0 0 0 0 0 Pilastri 38 2 2 6,00 4,00 22 18 101 1487 ANG110*10 0 270 0 0 0 0 0 0 Pilastri 39 3 3 6,00 4,00 23 19 101 1487 ANG110*10 0 90 0 0 0 0 0 0 Pilastri 40 4 4 6,00 4,00 24 20 101 1487 ANG110*10 0 180 0 0 0 0 0 0 Pilastri 41 1 3 4,00 6,00 17 23 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 42 3 4 4,00 6,00 19 24 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 43 2 1 6,00 4,00 22 17 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 44 4 2 6,00 4,00 24 18 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 45 2 1 6,00 6,00 22 21 101 1349 ANG60*10 0 180 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 46 1 3 6,00 6,00 21 23 101 1349 ANG60*10 0 180 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 47 3 4 6,00 6,00 23 24 101 1349 ANG60*10 0 180 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 48 4 2 6,00 6,00 24 22 101 1349 ANG60*10 0 180 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 49 1 1 8,00 6,00 25 21 101 1433 ANG90*10 0 0 -1 -1 0 -1 -1 0 Pilastri 50 2 2 8,00 6,00 26 22 101 1433 ANG90*10 0 270 -1 1 0 -1 1 0 Pilastri 51 3 3 8,00 6,00 27 23 101 1433 ANG90*10 0 90 1 -1 0 1 -1 0 Pilastri 52 4 4 8,00 6,00 28 24 101 1433 ANG90*10 0 180 1 1 0 1 1 0 Pilastri 53 1 2 6,00 8,00 21 26 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 54 2 4 6,00 8,00 22 28 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 55 4 3 8,00 6,00 28 23 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 56 3 1 8,00 6,00 27 21 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 57 2 1 8,00 8,00 26 25 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 58 1 3 8,00 8,00 25 27 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 59 3 4 8,00 8,00 27 28 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 60 4 2 8,00 8,00 28 26 101 1843 TUBOQ100*50*4 0 180 0 0 -5 0 0 -5 Trave telaio 61 1 1 10,00 8,00 29 25 101 1433 ANG90*10 0 0 -1 -1 0 -1 -1 0 Pilastri 62 2 2 10,00 8,00 30 26 101 1433 ANG90*10 0 270 -1 1 0 -1 1 0 Pilastri 63 3 3 10,00 8,00 31 27 101 1433 ANG90*10 0 90 1 -1 0 1 -1 0 Pilastri 64 4 4 10,00 8,00 32 28 101 1433 ANG90*10 0 180 1 1 0 1 1 0 Pilastri 65 1 3 8,00 10,00 25 31 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 66 3 4 8,00 10,00 27 32 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 67 2 1 10,00 8,00 30 25 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 68 4 2 10,00 8,00 32 26 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 69 1 2 10,00 10,00 29 30 101 1349 ANG60*10 0 270 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 70 3 1 10,00 10,00 31 29 101 1349 ANG60*10 0 270 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 71 4 3 10,00 10,00 32 31 101 1349 ANG60*10 0 270 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 72 2 4 10,00 10,00 30 32 101 1349 ANG60*10 0 270 0 0 -2 0 0 -2 Trave telaio 73 1 1 12,00 10,00 33 29 101 1433 ANG90*10 0 0 -1 -1 0 -1 -1 0 Pilastri 74 2 2 12,00 10,00 34 30 101 1433 ANG90*10 0 270 -1 1 0 -1 1 0 Pilastri 75 3 3 12,00 10,00 35 31 101 1433 ANG90*10 0 90 1 -1 0 1 -1 0 Pilastri 76 4 4 12,00 10,00 36 32 101 1433 ANG90*10 0 180 1 1 0 1 1 0 Pilastri 77 4 3 12,00 10,00 36 31 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 78 3 1 12,00 10,00 35 29 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 79 2 1 12,00 12,00 34 33 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 3 0 -5 3 0 -5 Trave telaio 80 1 3 12,00 12,00 33 35 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 0 3 -5 0 3 -5 Trave telaio 81 3 4 12,00 12,00 35 36 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 -3 0 -5 -3 0 -5 Trave telaio 82 4 2 12,00 12,00 36 34 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 0 -3 -5 0 -3 -5 Trave telaio 83 1 2 10,00 12,00 29 34 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 84 2 4 10,00 12,00 30 36 102 1421 ANG80*7 0 0 0 0 -8 0 0 -8 Trave telaio 85 1 1 13,00 12,00 37 33 101 1935 TQ 80X80X6 0 0 3 3 0 3 3 0 Pilastri 86 2 2 13,00 12,00 38 34 101 1935 TQ 80X80X6 0 270 3 -3 0 3 -3 0 Pilastri 87 3 3 13,00 12,00 39 35 101 1935 TQ 80X80X6 0 90 -3 3 0 -3 3 0 Pilastri 88 4 4 13,00 12,00 40 36 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 -3 -3 0 -3 -3 0 Pilastri 89 2 1 13,00 13,00 38 37 101 1933 TQ 60x60x4 0 180 3 0 -3 3 0 -3 Trave telaio 90 1 3 13,00 13,00 37 39 101 1933 TQ 60x60x4 0 180 0 3 -3 0 3 -3 Trave telaio 91 3 4 13,00 13,00 39 40 101 1933 TQ 60x60x4 0 180 -3 0 -3 -3 0 -3 Trave telaio 92 4 2 13,00 13,00 40 38 101 1933 TQ 60x60x4 0 180 0 -3 -3 0 -3 -3 Trave telaio 93 1 1 14,40 13,00 41 37 101 1935 TQ 80X80X6 0 0 3 3 0 3 3 0 Pilastri 94 2 2 14,40 13,00 42 38 101 1935 TQ 80X80X6 0 270 3 -3 0 3 -3 0 Pilastri 95 3 3 14,40 13,00 43 39 101 1935 TQ 80X80X6 0 90 -3 3 0 -3 3 0 Pilastri 96 4 4 14,40 13,00 44 40 101 1935 TQ 80X80X6 0 180 -3 -3 0 -3 -3 0 Pilastri 97 2 1 14,40 14,40 42 41 101 1936 TQ80x80x4 0 180 3 0 -4 3 0 -4 Trave telaio 98 1 3 14,40 14,40 41 43 101 1936 TQ80x80x4 0 180 0 3 -4 0 3 -4 Trave telaio

Torretta

13

99 3 4 14,40 14,40 43 44 101 1936 TQ80x80x4 0 180 -3 0 -4 -3 0 -4 Trave telaio 100 4 2 14,40 14,40 44 42 101 1936 TQ80x80x4 0 180 0 -3 -4 0 -3 -4 Trave telaio 101 2 5 14,40 14,90 42 45 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 102 4 5 14,40 14,90 44 45 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 103 1 5 14,40 14,90 41 45 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 104 3 5 14,40 14,90 43 45 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 105 2 19 14,40 14,15 42 46 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 106 4 18 14,40 14,15 44 47 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 107 3 20 14,40 14,15 43 48 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio 108 1 21 14,40 14,15 41 49 101 1936 TQ80x80x4 0 0 0 0 -4 0 0 -4 Trave telaio

VINCOLI INTERNI ASTE VINCOLO NODO INIZIALE VINCOLO NODO FINALE

IDENT. RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI RIGIDEZZE TRASLANTI RIGIDEZZE ROTAZIONALI COEFFICIENTI BETA Asta3d Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Cod Tx Ty Tz Rx Ry Rz Beta X Beta Y

N.ro ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m ice t/m t/m t/m t/m t/m t/m 1 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 2 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 3 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 4 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 5 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 7 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 8 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 9 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 10 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 11 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 12 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 13 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,70 0,70 14 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,70 0,70 15 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,70 0,70 16 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 0,70 0,70 18 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 20 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 21 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 22 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 24 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 25 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 26 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 27 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 28 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 29 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 30 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 31 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 32 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 33 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 34 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 35 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 36 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 37 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 38 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 39 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 40 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 41 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 42 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 43 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 44 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 45 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 46 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 47 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 48 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 49 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 50 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 51 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 52 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 53 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 54 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 55 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 56 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 57 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 58 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 59 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 60 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 61 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 62 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 63 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 64 I -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 65 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 66 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 67 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 68 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 69 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 70 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 71 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 72 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 73 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 74 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 75 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 76 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 1,00 1,00 77 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 78 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 83 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 84 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 89 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 90 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 91 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70 92 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 F -1,0 -1,0 -1,0 0,0 0,0 -1,0 0,70 0,70

Torretta

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CARICHI TERMICI ASTE CONDIZ TERMICA CONDIZ TERMICA CONDIZ TERMICA Asta3d Dt Asta3d Dt Asta3d Dt N.ro Grd N.ro Grd N.ro Grd 1 25,00 2 25,00 3 25,00 4 25,00 5 25,00 6 25,00 7 25,00 8 25,00 9 25,00 10 25,00 11 25,00 12 25,00 13 25,00 14 25,00 15 25,00 16 25,00 17 25,00 18 25,00 19 25,00 20 25,00 21 25,00 22 25,00 23 25,00 24 25,00 25 25,00 26 25,00 27 25,00 28 25,00 29 25,00 30 25,00 31 25,00 32 25,00 33 25,00 34 25,00 35 25,00 36 25,00 37 25,00 38 25,00 39 25,00 40 25,00 41 25,00 42 25,00 43 25,00 44 25,00 45 25,00 46 25,00 47 25,00 48 25,00 49 25,00 50 25,00 51 25,00 52 25,00 53 25,00 54 25,00 55 25,00 56 25,00 57 25,00 58 25,00 59 25,00 60 25,00 61 25,00 62 25,00 63 25,00 64 25,00 65 25,00 66 25,00 67 25,00 68 25,00 69 25,00 70 25,00 71 25,00 72 25,00 73 25,00 74 25,00 75 25,00 76 25,00 77 25,00 78 25,00 79 25,00 80 25,00 81 25,00 82 25,00 83 25,00 84 25,00 85 25,00 86 25,00 87 25,00 88 25,00 89 25,00 90 25,00 91 25,00 92 25,00 93 25,00 94 25,00 95 25,00 96 25,00 97 25,00 98 25,00 99 25,00 100 25,00 101 25,00 102 25,00 103 25,00 104 25,00 105 25,00 106 25,00 107 25,00 108 25,00

CARICHI DISTRIBUITI ASTE

CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 1 ALIQUOTA SISMICA: 100 IDENT. NODO INIZIALE NODO FINALE Asta3d Riferi Qx Qy Qz Qx Qy Qz Mt Pretens

N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 33 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 35 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 57 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 59 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 79 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 81 0 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,00 -0,07 0,00 0,0 101 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 102 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 103 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 104 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 105 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 106 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 107 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 108 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0

Torretta

15



N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 101 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 102 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 103 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 104 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 105 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 106 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 107 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 108 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0



N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 33 0 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,0 35 0 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,0 57 0 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,0 59 0 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,00 -0,20 0,00 0,0 79 0 0,00 0,00 -0,19 0,00 0,00 -0,19 0,00 0,0 81 0 0,00 0,00 -0,19 0,00 0,00 -0,19 0,00 0,0



N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 33 0 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,0 35 0 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,0 57 0 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,0 59 0 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,00 -0,08 0,00 0,0 101 0 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,0 102 0 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,0 103 0 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,0 104 0 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,00 -0,06 0,00 0,0 105 0 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,0 106 0 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,0 107 0 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,0 108 0 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,00 -0,15 0,00 0,0



N.ro mento t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t/ml t*m/ml t 101 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 102 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 103 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 104 0 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,00 -0,04 0,00 0,0 105 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 106 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 107 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0 108 0 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,00 -0,09 0,00 0,0

Torretta

16

CARICHI TERMICI/DISTRIBUITI/CONCENTRATI

CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 6 ALIQUOTA SISMICA: 0 IDENTIF FORZE CONCENTRATE MOMENTI CONCENTRATI Nodo3d Fx Fy Fz Mx My Mz N.ro (t) (t) (t) t*m t*m t*m 1 0,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3 0,08 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4 0,17 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 17 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 18 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 21 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 22 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 25 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 26 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 29 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 30 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 33 0,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 34 0,58 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 41 0,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 42 0,46 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

CARICHI TERMICI/DISTRIBUITI/CONCENTRATI CONDIZIONE DI CARICO N.ro: 7 ALIQUOTA SISMICA: 0 IDENTIF FORZE CONCENTRATE MOMENTI CONCENTRATI Nodo3d Fx Fy Fz Mx My Mz N.ro (t) (t) (t) t*m t*m t*m 1 0,10 0,10 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,19 0,19 0,00 0,00 0,00 0,00 3 0,05 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 4 0,10 0,10 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,05 0,05 0,00 0,00 0,00 0,00 6 0,10 0,10 0,00 0,00 0,00 0,00 17 0,24 0,24 0,00 0,00 0,00 0,00 18 0,12 0,12 0,00 0,00 0,00 0,00 19 0,12 0,12 0,00 0,00 0,00 0,00 21 0,28 0,28 0,00 0,00 0,00 0,00 22 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 23 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 25 0,28 0,28 0,00 0,00 0,00 0,00 26 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 27 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 29 0,28 0,28 0,00 0,00 0,00 0,00 30 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 31 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 33 0,66 0,66 0,00 0,00 0,00 0,00 34 0,33 0,33 0,00 0,00 0,00 0,00 35 0,33 0,33 0,00 0,00 0,00 0,00 41 0,52 0,52 0,00 0,00 0,00 0,00 42 0,26 0,26 0,00 0,00 0,00 0,00 43 0,26 0,26 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 PESO STRUTTURALE 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,50 1,50 1,30 1,50 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,50 1,50 Var.Abitazioni 1,50 1,50 1,05 1,50 1,05 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 1,50 1,50 Var.Neve 1,50 1,50 1,05 1,50 1,05 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 1,50 1,50 Var.Coperture 1,50 1,50 0,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 1,50 Vento n°1 1,50 1,50 0,90 1,50 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento n°2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 1,50 CARICO TERMICO 0,00 0,90 1,50 -0,90 -1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,90 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00 0,00 0,00

Torretta

17

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.

DESCRIZIONI 16 17 18 PESO STRUTTURALE 1,30 1,30 1,30 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,30 1,50 1,30 Var.Abitazioni 1,05 1,50 1,05 Var.Neve 1,05 1,50 1,05 Var.Coperture 0,00 1,50 0,00 Vento n°1 0,00 0,00 0,00 Vento n°2 0,90 1,50 0,90 CARICO TERMICO 1,50 -0,90 -1,50 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 1,00 0,70 1,00 0,70 Var.Neve 1,00 0,70 1,00 0,70 Var.Coperture 1,00 0,00 1,00 0,00 Vento n°1 1,00 0,60 1,00 0,60 Vento n°2 1,00 0,60 1,00 0,60 CARICO TERMICO 0,60 1,00 -0,60 -1,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 3 PESO STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,50 0,30 0,30 Var.Neve 0,50 0,20 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 Vento n°1 0,20 0,00 0,00 Vento n°2 0,20 0,00 0,00 CARICO TERMICO 0,00 0,50 -0,50 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E. DESCRIZIONI 1 PESO STRUTTURALE 1,00 PERMAN.NON STRUTTURALE 1,00 Var.Abitazioni 0,30 Var.Neve 0,20 Var.Coperture 0,00 Vento n°1 0,00 Vento n°2 0,00 CARICO TERMICO 0,00 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00

Torretta

1

Risultati dei calcoli SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Filo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore

Quota inf/sup : Quota del nodo inferiore e del nodo superiore

Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici relativi

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.

Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.

Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.D. Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale

calcolato per lo S.L.O.

Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.

Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.O.

Torretta

2

•••• VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO / LEGNO Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di verifica aste in acciaio e di verifica aste in legno.

Fili N.ro : Sulla prima riga numero del filo del nodo iniziale, sulla terza quello del nodo finale

Quota : Sulla prima riga quota del nodo iniziale, sulla terza quota del nodo finale

Tratto : Se una trave è suddivisa in più tratti sulla prima riga è riportato il numero del tratto, sulla terza il numero di suddivisioni della trave

Cmb N.r : Numero della combinazione e di seguito le caratteristiche per la quale si è avuta la condizione più gravosa (rapporto di verifica massimo)

N Sd : Sforzo normale di calcolo MxSd : Momento flettente di calcolo asse vettore X locale MySd : Momento flettente di calcolo asse vettore Y locale VxSd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse X locale VySd : Taglio di calcolo in direzione dell'asse Y locale T Sd : Torsione di calcolo N Rd : Sforzo normale resistente ridotto per presenza dell'azione tagliante MxV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore X locale ridotto per

presenza di azione tagliante. Per le sezioni di classe 3 è sempre il momento limite elastico, per quelle di classe 1 e 2 è il momento plastico. Se inoltre la tipologia della sezione è doppio T, tubo tondo, tubo rettangolare e piatto, il momento è ridotto dall'eventuale presenza dello sforzo normale

MyV.Rd : Momento flettente resistente con asse vettore Y locale ridotto per presenza di azione tagliante. Vale quanto riportato per il dato precedente

VxplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale VyplRd : Taglio resistente plastico in direzione dell'asse X locale T Rd : Torsione resistente fy rid : Resistenza di calcolo del materiale ridotta per presenza dell'azione

tagliante Rap % : Rapporto di verifica moltiplicato per 100. Sezione verificata per valori

minori o uguali a 100 Sez.N : Numero di archivio della sezione Ac : Coefficiente di amplificazione dei carichi statici. Sostituisce il dato

'Sez.N.' se l'incremento dei carichi statici è maggiore di 1 qn : Carico distribuito normale all'asse della trave in kg/m, incluso il peso

proprio Asta : Numerazione dell'asta

L'ultima riga delle quattro relative a ciascuna asta, si riferisce ai valori utili ad effettuare le verifiche di instabilità:

l : Lunghezza della trave ββββ*l : Lunghezza libera di inflessione clas. : Classe di verifica della trave Lmd : Snellezza lambda R%pf : Rapporto di verifica per l’instabilità alla presso-flessione moltiplicato

per 100 determinato dalla formula [C4.2.32]. Sezione verificata per valori minori o uguali a 100

R%ft : Rapporto di verifica per l’instabilità flesso-torsionale moltiplicato per 100 determinato dalla formula [C4.2.36]

Wmax : Spostamento massimo Wrel : Spostamento relativo, depurato dalla traslazione rigida dei nodi Wlim : Spostamento limite

se:

Rap % : 111 La sezione non verifica per taglio elevato Rap % : 444 Sezione non verificata in automatico perché di classe 4

Torretta

3

Per le sezioni in legno vengono modificate le seguenti colonne:

N Rd à σσσσn : Tensione normale dovuta a sforzo normale

MxV.Rd à σσσσMx : Tensione normale dovuta a momento Mx

MyV.Rd à σσσσMy : Tensione normale dovuta a momento My

VxplRd à ττττx : Tensione tangenziale dovuta a taglio Tx

VyplRd à ττττy : Tensione tangenziale dovuta a taglio Ty

T Rd à ττττMt : Tensione tangenziale da momento torcente

fy rid à Rapp. Fless : Rapporto di verifica per la flessione composta secondo le formule del DM 2008 [4.4.6a], [4.4.6b], [4.4.7a], [4.4.7b]. Viene riportato il valore più alto fra tutte le varie combinazioni e si intende verificato, come tutti gli altri rapporti, se il valore è minore di uno

Rap % à Rapp.Taglio : Rapporto di verifica per il taglio o la torsione secondo le formule del DM 2008 [4.4.8], [4.4.9] avendo sovrapposto gli effetti con la [4.4.10] nel caso di taglio e torsione agenti contemporaneamente

clas. à KcC : Coefficiente di instabilità di colonna (Kcrit,c) determinato

dalle formule del DM 2008 [4.4.15] lmd à KcM : Coefficiente di instabilità di trave (Kcrit,m) determinato dalle

formule del DM 2008 [4.4.12] R%pf à Rx : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia

dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento Y

R%ft à Ry : Rapporto globale di verifica di instabilità che tiene in conto sia dell’instabilità di colonna che quella di trave; il coefficiente Km è applicato al termine del momento X

Torretta

4

FREQUENZE E MASSE ECCITATE

SISMA N.ro 1 SISMA N.ro 2 SISMA N.ro 3 Massa Perc. Massa Perc. Massa Perc. Eccitat 4.68 .96 4.68 .96 Totale 4.87 4.87 Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. Massa Mod Perc. N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLV Z SLC Ecc. (t) Ecc. (t) Ecc. (t) 1 19,015 0,33044 5,0 0,092 0,255 0,255 1,54 0,32 1,14 0,23 2 19,019 0,33036 5,0 0,092 0,255 0,255 1,14 0,23 1,53 0,31 3 25,056 0,25076 5,0 0,121 0,309 0,309 0,01 0,00 0,01 0,00 4 49,802 0,12616 5,0 0,131 0,309 0,309 1,42 0,29 0,17 0,03 5 49,870 0,12599 5,0 0,131 0,309 0,309 0,17 0,03 1,42 0,29 6 57,697 0,10890 5,0 0,131 0,309 0,309 0,03 0,01 0,03 0,01 7 69,882 0,08991 5,0 0,131 0,307 0,307 0,01 0,00 0,01 0,00 8 103,783 0,06054 5,0 0,115 0,247 0,247 0,00 0,00 0,00 0,00 9 105,861 0,05935 5,0 0,113 0,244 0,244 0,28 0,06 0,09 0,02 10 105,966 0,05929 5,0 0,113 0,244 0,244 0,10 0,02 0,29 0,06 11 111,826 0,05619 5,0 0,110 0,238 0,238 0,00 0,00 0,00 0,00 12 112,353 0,05592 5,0 0,110 0,237 0,237 0,00 0,00 0,00 0,00

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O. Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica 1 0,00 2,00 1 2 1 0,315 20,000 VERIFICATO 1 2,00 4,00 2 17 1 0,276 20,000 VERIFICATO 1 4,00 6,00 17 21 1 0,335 20,000 VERIFICATO 1 6,00 8,00 21 25 1 0,405 20,000 VERIFICATO 1 8,00 10,00 25 29 1 0,433 20,000 VERIFICATO 1 10,00 12,00 29 33 1 0,448 20,000 VERIFICATO 1 12,00 13,00 33 37 1 1,309 10,000 VERIFICATO 1 13,00 14,40 37 41 1 2,088 14,000 VERIFICATO 2 0,00 2,00 3 4 2 0,278 20,000 VERIFICATO 2 2,00 4,00 4 18 1 0,284 20,000 VERIFICATO 2 4,00 6,00 18 22 1 0,330 20,000 VERIFICATO 2 6,00 8,00 22 26 1 0,399 20,000 VERIFICATO 2 8,00 10,00 26 30 1 0,426 20,000 VERIFICATO 2 10,00 12,00 30 34 1 0,450 20,000 VERIFICATO 2 12,00 13,00 34 38 2 1,293 10,000 VERIFICATO 2 13,00 14,40 38 42 2 2,068 14,000 VERIFICATO 3 0,00 2,00 5 6 2 0,274 20,000 VERIFICATO 3 2,00 4,00 6 19 1 0,285 20,000 VERIFICATO 3 4,00 6,00 19 23 1 0,332 20,000 VERIFICATO 3 6,00 8,00 23 27 1 0,402 20,000 VERIFICATO 3 8,00 10,00 27 31 1 0,428 20,000 VERIFICATO 3 10,00 12,00 31 35 1 0,449 20,000 VERIFICATO 3 12,00 13,00 35 39 2 1,288 10,000 VERIFICATO 3 13,00 14,40 39 43 2 2,060 14,000 VERIFICATO 4 0,00 2,00 7 8 2 0,248 20,000 VERIFICATO 4 2,00 4,00 8 20 1 0,271 20,000 VERIFICATO 4 4,00 6,00 20 24 1 0,315 20,000 VERIFICATO 4 6,00 8,00 24 28 1 0,382 20,000 VERIFICATO 4 8,00 10,00 28 32 1 0,405 20,000 VERIFICATO 4 10,00 12,00 32 36 1 0,428 20,000 VERIFICATO 4 12,00 13,00 36 40 1 1,228 10,000 VERIFICATO 4 13,00 14,40 40 44 1 1,964 14,000 VERIFICATO

STAMPA PROGETTO S.L.U. - AZIONI S.L.V. - ACCIAIO

VERIFICHE ASTE IN ACCIAIO 3D DATI DI Fili Quota Tra Cmb N Sd MxSd MySd VxSd VySd T Sd N Rd MxV.Rd MyV.Rd VxplRd VyplRd T Rd fy rid Rap ASTA N.ro (m) tto N.r (kg) (kg*m) (kg*m) (kg) (kg) (kg*m) kg kg*m kg*m Kg Kg kg*m Kg/cmq %

Sez.N. 487 1 2,00 15 22677 -11 0 0 6 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 49 ANG110*10 qn= 0 15 22655 -6 0 0 6 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 48

Asta: 1 1 0,00 15 22633 0 0 0 6 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 48 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -3707 0 0 clas.= 3 lmd= 93 R%pf= 13 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,73 0,00 0,80 cm

Sez.N. 487 2 2,00 2 7150 2 2 1 -1 15 46633 1066 522 11358 10454 85 2205 16

ANG110*10 qn= 0 2 7129 1 1 1 -1 15 46633 1066 522 11358 10454 85 2205 16 Asta: 2 2 0,00 2 7107 0 0 1 -1 15 46633 1066 522 11358 10454 85 2205 15

Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -4732 8 1 clas.= 3 lmd= 93 R%pf= 18 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,65 0,00 0,80 cm

Sez.N. 487 3 2,00 4 -13427 0 -1 0 0 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 29 ANG110*10 qn= 0 4 -13448 0 0 0 0 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 28

Asta: 3 3 0,00 4 -13470 0 0 0 0 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 28 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -13470 0 0 clas.= 3 lmd= 93 R%pf= 47 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,67 0,00 0,80 cm

Sez.N. 487 4 2,00 17 -24402 -13 0 0 7 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 53

ANG110*10 qn= 0 17 -24424 -7 0 0 7 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 52 Asta: 4 4 0,00 17 -24445 0 0 0 7 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 52


Sez.N. 421 2 0,00 13 888 0 0 -2 2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4 ANG80*7 qn= -2 13 896 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4

Asta: 5 17 2,00 13 905 0 0 2 -2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4 Instab.:l= 210,3 β*l= 147,2 0 0 0 clas.= 3 lmd= 0 R%pf= 0 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,65 0,01 0,84 cm

Sez.N. 851 11 2,00 17 -2072 -1712 6 16 4512 24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 86

Torretta

5

TUBOQ150*5 qn= 15 15 -2095 -87 0 16 4518 24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 5 Asta: 6 10 2,00 15 -2095 1496 -5 16 4525 24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 69


Sez.N. 421 3 0,00 17 4291 0 0 -3 3 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 18 ANG80*7 qn= -2 17 4302 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 19


Sez.N. 421 4 0,00 8 788 0 0 -2 2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 3

ANG80*7 qn= -2 8 796 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4 Asta: 8 12 2,00 8 805 0 0 2 -2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 3

Instab.:l= 210,3 β*l= 147,2 0 0 0 clas.= 3 lmd= 0 R%pf= 0 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,55 0,01 0,84 cm

Sez.N. 421 15 2,00 13 798 0 0 -2 2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 3 ANG80*7 qn= -2 13 790 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4


Sez.N. 421 10 2,00 8 899 0 0 -2 2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4

ANG80*7 qn= -2 8 891 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4 Asta: 10 3 0,00 8 882 0 0 2 -2 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 4


Sez.N. 421 16 2,00 17 7505 0 0 -3 3 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 31 ANG80*7 qn= -2 17 7495 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 32


Sez.N. 851 10 2,00 15 130 1496 10 16 -2307 -23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 69 TUBOQ150*5 qn= 15 15 130 747 5 16 -2301 -23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 22 Asta: 12 3 2,00 17 130 0 0 16 -2226 -23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 0


Sez.N. 851 2 2,00 17 130 0 0 -16 2226 23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 0 TUBOQ150*5 qn= 15 15 130 747 5 -16 2301 23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 22 Asta: 13 17 2,00 15 130 1496 10 -16 2307 23 42043 1872 623 6068 18206 841 2238 69


Sez.N. 851 1 2,00 17 -4389 0 0 16 -2640 -26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 10 TUBOQ150*5 qn= 15 17 -4389 -857 -5 16 -2633 -26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 27 Asta: 14 11 2,00 17 -4389 -1712 -10 16 -2627 -26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 87


Sez.N. 851 3 2,00 17 -2810 0 0 10 -1298 0 42043 1872 583 6068 18206 841 2238 7 TUBOQ150*5 qn= 15 17 -2810 -421 -3 10 -1292 0 42043 1872 583 6068 18206 841 2238 8 Asta: 15 14 2,00 17 -2810 -840 -6 10 -1286 0 42043 1872 583 6068 18206 841 2238 26


Sez.N. 851 4 2,00 17 15 0 0 -10 1744 3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 0 TUBOQ150*5 qn= 15 15 15 590 3 -10 1819 3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 15 Asta: 16 12 2,00 15 15 1182 6 -10 1825 3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 47


Sez.N. 851 12 2,00 15 -1502 1182 -4 -10 -2831 -29 42043 1872 603 6068 18206 841 2238 47 TUBOQ150*5 qn= 15 2 -1610 53 0 -11 -3149 -24 42043 1872 601 6068 18206 841 2238 4 Asta: 17 13 2,00 4 -1587 -1093 4 -11 -3143 -24 42043 1872 601 6068 18206 841 2238 41


Sez.N. 851 13 2,00 4 -3149 -1093 -7 -11 1675 10 42043 1872 578 6068 18206 841 2238 41 TUBOQ150*5 qn= 15 4 -3149 -547 -4 -11 1681 10 42043 1872 578 6068 18206 841 2238 13 Asta: 18 2 2,00 4 -3149 0 0 -11 1687 10 42043 1872 578 6068 18206 841 2238 7


Sez.N. 851 14 2,00 17 -1480 -840 3 10 2818 29 42043 1872 603 6068 18206 841 2238 26 TUBOQ150*5 qn= 15 15 -1502 192 -1 10 2825 29 42043 1872 603 6068 18206 841 2238 4 Asta: 19 15 2,00 15 -1502 1182 -4 10 2831 29 42043 1872 603 6068 18206 841 2238 47


Sez.N. 851 15 2,00 15 15 1182 6 10 -1825 -3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 47 TUBOQ150*5 qn= 15 15 15 590 3 10 -1819 -3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 15 Asta: 20 4 2,00 17 15 0 0 10 -1744 -3 42043 1872 625 6068 18206 841 2238 0


Sez.N. 421 11 2,00 17 7505 0 0 -3 3 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 31 ANG80*7 qn= -2 17 7495 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 32


Sez.N. 421 13 2,00 4 5064 0 0 -3 3 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 21

ANG80*7 qn= -2 4 5054 1 1 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 22 Asta: 22 2 0,00 4 5042 0 0 3 -3 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 21


Sez.N. 851 17 2,00 15 -2095 1496 -5 -16 -4525 -24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 69 TUBOQ150*5 qn= 15 15 -2095 -87 0 -16 -4518 -24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 5 Asta: 23 16 2,00 17 -2072 -1712 6 -16 -4512 -24 42043 1872 594 6068 18206 841 2238 86


Sez.N. 851 16 2,00 17 -4389 -1712 -10 -16 2627 26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 87 TUBOQ150*5 qn= 15 17 -4389 -857 -5 -16 2633 26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 27 Asta: 24 1 2,00 17 -4389 0 0 -16 2640 26 42043 1865 560 6068 18206 841 2238 10


Sez.N. 487 1 4,00 17 19721 0 0 0 0 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 42 ANG110*10 qn= 0 17 19700 0 0 0 0 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 42


Sez.N. 487 2 4,00 17 -8234 0 -1 -1 0 -5 47257 1081 529 11358 10454 85 2234 18

ANG110*10 qn= 0 17 -8256 0 -1 -1 0 -5 47257 1081 529 11358 10454 85 2234 18

Torretta

6

Asta: 26 2 2,00 17 -8277 0 0 -1 0 -5 47257 1081 529 11358 10454 85 2234 18 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -8277 0 1 clas.= 3 lmd= 93 R%pf= 29 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 1,00 0,00 0,80 cm

Sez.N. 487 3 4,00 2 -15294 -2 -2 -1 1 -1 47332 1082 530 11358 10454 85 2238 33

ANG110*10 qn= 0 2 -15316 -1 -1 -1 1 -1 47332 1082 530 11358 10454 85 2238 33 Asta: 27 3 2,00 2 -15337 0 0 -1 1 -1 47332 1082 530 11358 10454 85 2238 32


Sez.N. 487 4 4,00 17 -27847 1 0 0 0 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 59 ANG110*10 qn= 0 17 -27868 0 0 0 0 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 59


Sez.N. 421 1 2,00 17 5767 0 0 -8 8 1 24188 398 190 5755 5286 30 2236 24

ANG80*7 qn= -4 17 5779 6 6 0 0 1 24190 398 190 5755 5286 30 2236 28 Asta: 29 2 4,00 17 5789 0 0 8 -8 1 24188 398 190 5755 5286 30 2236 24


Sez.N. 421 2 2,00 2 4088 0 0 -8 8 -2 24173 398 190 5755 5286 30 2235 17 ANG80*7 qn= -4 2 4099 6 6 0 0 -2 24175 398 190 5755 5286 30 2235 21

Asta: 30 4 4,00 2 4110 0 0 8 -8 -2 24173 398 190 5755 5286 30 2235 17 Instab.:l= 282,8 β*l= 198,0 0 0 0 clas.= 3 lmd= 0 R%pf= 0 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 0,90 0,07 1,13 cm

Sez.N. 421 4 4,00 15 3796 0 0 -8 8 2 24163 398 190 5755 5286 30 2234 16

ANG80*7 qn= -4 15 3785 6 6 0 0 2 24165 398 190 5755 5286 30 2234 20 Asta: 31 3 2,00 15 3774 0 0 8 -8 2 24163 398 190 5755 5286 30 2234 16


Sez.N. 421 3 4,00 17 5789 0 0 -8 8 -1 24188 398 190 5755 5286 30 2236 24 ANG80*7 qn= -4 17 5778 6 6 0 0 -1 24190 398 190 5755 5286 30 2236 28


Sez.N. 843 2 4,00 17 -3920 0 0 0 -522 0 25116 782 306 4833 9667 456 2238 16 TUBOQ100*5 qn= 359 4 -41 -261 0 0 0 0 25116 793 362 4833 9667 456 2238 16 Asta: 33 1 4,00 17 -3920 0 0 0 522 0 25116 782 306 4833 9667 456 2238 16




Sez.N. 843 3 4,00 17 -2719 0 0 0 -522 -2 25116 793 323 4833 9667 456 2238 11 TUBOQ100*5 qn= 359 4 25 -261 0 0 0 0 25116 793 362 4833 9667 456 2238 16 Asta: 35 4 4,00 17 -2719 0 0 0 522 -2 25116 793 323 4833 9667 456 2238 11




Sez.N. 487 1 6,00 17 13161 52 0 0 -26 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 33 ANG110*10 qn= 0 17 13139 26 0 0 -26 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 30

Asta: 37 1 4,00 17 13118 0 0 0 -26 0 47336 1083 530 11358 10454 85 2238 28 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -2704 9 0 clas.= 3 lmd= 93 R%pf= 10 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 1,68 0,02 0,80 cm

Sez.N. 487 2 6,00 17 -6070 -33 0 0 16 -3 47298 1082 530 11358 10454 85 2236 16

ANG110*10 qn= 0 17 -6092 -16 0 0 16 -3 47298 1082 530 11358 10454 85 2236 14 Asta: 38 2 4,00 17 -6114 0 0 0 16 -3 47298 1082 530 11358 10454 85 2236 13


Sez.N. 487 3 6,00 4 -11651 -63 -1 0 31 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 31 ANG110*10 qn= 0 4 -11673 -31 0 0 31 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 28


Sez.N. 487 4 6,00 17 -21885 -120 0 0 60 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 57

ANG110*10 qn= 0 17 -21907 -60 0 0 60 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 52 Asta: 40 4 4,00 17 -21929 0 0 0 60 0 47335 1083 530 11358 10454 85 2238 46


Sez.N. 421 1 4,00 17 5058 0 0 -8 8 -1 24201 399 190 5755 5286 30 2237 21 ANG80*7 qn= -4 17 5069 6 6 0 0 -1 24202 399 190 5755 5286 30 2237 25


Sez.N. 421 3 4,00 17 3567 0 0 -8 8 1 24191 399 190 5755 5286 30 2236 15

ANG80*7 qn= -4 17 3579 6 6 0 0 1 24192 399 190 5755 5286 30 2237 19 Asta: 42 4 6,00 17 3590 0 0 8 -8 1 24191 399 190 5755 5286 30 2236 15


Sez.N. 421 2 6,00 17 5080 0 0 -8 8 1 24201 399 190 5755 5286 30 2237 21 ANG80*7 qn= -4 17 5069 6 6 0 0 1 24202 399 190 5755 5286 30 2237 25


Sez.N. 421 4 6,00 4 3711 0 0 -8 8 -1 24199 399 190 5755 5286 30 2237 15

ANG80*7 qn= -4 4 3700 6 6 0 0 -1 24200 399 190 5755 5286 30 2237 20 Asta: 44 2 4,00 4 3689 0 0 8 -8 -1 24199 399 190 5755 5286 30 2237 15


Sez.N. 349 2 6,00 17 -3360 0 0 8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 14 ANG60*10 qn= 6 17 -3360 -4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 18

Asta: 45 1 6,00 17 -3360 0 0 -8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 14 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -3360 3 3 clas.= 3 lmd= 121 R%pf= 36 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 1,50 0,04 0,80 cm

Sez.N. 349 1 6,00 17 -3360 0 0 8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 14

ANG60*10 qn= 6 17 -3360 -4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 18 Asta: 46 3 6,00 17 -3360 0 0 -8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 14

Torretta

7


Sez.N. 349 3 6,00 17 -2476 0 0 8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 10 ANG60*10 qn= 6 17 -2476 -4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 14


Sez.N. 349 4 6,00 4 -2589 0 0 8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 10

ANG60*10 qn= 6 4 -2589 -4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 15 Asta: 48 2 6,00 4 -2589 0 0 -8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 10


Sez.N. 433 1 8,00 17 7420 -28 0 0 14 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 23 ANG90*10 qn= 0 17 7403 -14 0 0 14 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 21


Sez.N. 433 2 8,00 17 -4680 11 2 1 -6 -2 38296 702 342 9007 8154 68 2237 14

ANG90*10 qn= 0 17 -4698 6 1 1 -6 -2 38296 702 342 9007 8154 68 2237 13 Asta: 50 2 6,00 17 -4715 0 0 1 -6 -2 38296 702 342 9007 8154 68 2237 12


Sez.N. 433 3 8,00 4 -8809 20 -2 -1 -10 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 26 ANG90*10 qn= 0 4 -8826 10 -1 -1 -10 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 25

Asta: 51 3 6,00 4 -8844 0 0 -1 -10 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 23 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -8844 12 1 clas.= 3 lmd= 114 R%pf= 52 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 2,27 0,01 0,80 cm

Sez.N. 433 4 8,00 17 -16736 33 0 0 -17 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 48

ANG90*10 qn= 0 17 -16753 17 0 0 -17 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 46 Asta: 52 4 6,00 17 -16771 0 0 0 -17 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 44


Sez.N. 421 1 6,00 17 4111 0 0 -8 8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 17 ANG80*7 qn= -4 17 4122 6 6 0 0 0 24207 399 190 5755 5286 30 2238 21


Sez.N. 421 2 6,00 17 3217 0 0 -8 8 -1 24200 399 190 5755 5286 30 2237 13

ANG80*7 qn= -4 17 3228 6 6 0 0 -1 24201 399 190 5755 5286 30 2237 18 Asta: 54 4 8,00 17 3239 0 0 8 -8 -1 24200 399 190 5755 5286 30 2237 13


Sez.N. 421 4 8,00 17 3239 0 0 -8 8 1 24200 399 190 5755 5286 30 2237 13 ANG80*7 qn= -4 17 3228 6 6 0 0 1 24201 399 190 5755 5286 30 2237 18


Sez.N. 421 3 8,00 17 4133 0 0 -8 8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 17

ANG80*7 qn= -4 17 4122 6 6 0 0 0 24207 399 190 5755 5286 30 2238 21 Asta: 56 1 6,00 17 4111 0 0 8 -8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 17


Sez.N. 843 2 8,00 17 -2709 0 0 0 -522 -1 25116 793 323 4833 9667 456 2238 11 TUBOQ100*5 qn= 359 4 -46 -261 0 0 0 0 25116 793 362 4833 9667 456 2238 16 Asta: 57 1 8,00 17 -2709 0 0 0 522 -1 25116 793 323 4833 9667 456 2238 11




Sez.N. 843 3 8,00 17 -2284 0 0 0 -522 2 25116 793 330 4833 9667 456 2238 9 TUBOQ100*5 qn= 359 4 44 -261 0 0 0 0 25116 793 362 4833 9667 456 2238 16 Asta: 59 4 8,00 17 -2284 0 0 0 522 2 25116 793 330 4833 9667 456 2238 9


Sez.N. 843 4 8,00 17 -2284 0 0 0 -11 -2 25116 793 330 4833 9667 456 2238 9 TUBOQ100*5 qn= 9 17 -2284 -6 0 0 0 -2 25116 793 330 4833 9667 456 2238 9 Asta: 60 2 8,00 17 -2284 0 0 0 11 -2 25116 793 330 4833 9667 456 2238 9


Sez.N. 433 1 10,00 17 3433 -23 0 0 12 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 12 ANG90*10 qn= 0 17 3415 -12 0 0 12 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 11


Sez.N. 433 2 10,00 17 -3239 4 0 0 -2 -2 38306 702 342 9007 8154 68 2238 9

ANG90*10 qn= 0 17 -3256 2 0 0 -2 -2 38306 702 342 9007 8154 68 2238 9 Asta: 62 2 8,00 17 -3274 0 0 0 -2 -2 38306 702 342 9007 8154 68 2238 9


Sez.N. 433 3 10,00 4 -5857 14 0 0 -7 0 38315 703 342 9007 8154 68 2238 17 ANG90*10 qn= 0 4 -5875 7 0 0 -7 0 38315 703 342 9007 8154 68 2238 16

Asta: 63 3 8,00 4 -5892 0 0 0 -7 0 38315 703 342 9007 8154 68 2238 15 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -5892 9 0 clas.= 3 lmd= 114 R%pf= 34 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 2,95 0,01 0,80 cm

Sez.N. 433 4 10,00 17 -11571 29 0 0 -15 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 34

ANG90*10 qn= 0 17 -11588 15 0 0 -15 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 32 Asta: 64 4 8,00 17 -11605 0 0 0 -15 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 30


Sez.N. 421 1 8,00 17 3233 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 13 ANG80*7 qn= -4 17 3244 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 18


Sez.N. 421 3 8,00 17 2921 0 0 -8 8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 12

ANG80*7 qn= -4 17 2933 6 6 0 0 0 24207 399 190 5755 5286 30 2238 16 Asta: 66 4 10,00 17 2943 0 0 8 -8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 12


Torretta

8

Sez.N. 421 2 10,00 17 3255 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 13

ANG80*7 qn= -4 17 3244 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 18 Asta: 67 1 8,00 17 3233 0 0 8 -8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 13


Sez.N. 421 4 10,00 17 2943 0 0 -8 8 0 24206 399 190 5755 5286 30 2238 12 ANG80*7 qn= -4 17 2932 6 6 0 0 0 24207 399 190 5755 5286 30 2238 16


Sez.N. 349 1 10,00 17 -2087 0 0 8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8

ANG60*10 qn= -6 17 -2087 4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 13 Asta: 69 2 10,00 17 -2087 0 0 -8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8


Sez.N. 349 3 10,00 17 -2087 0 0 8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8 ANG60*10 qn= -6 17 -2087 4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 13


Sez.N. 349 4 10,00 17 -2084 0 0 8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8

ANG60*10 qn= -6 17 -2084 4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 13 Asta: 71 3 10,00 17 -2084 0 0 -8 -8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8


Sez.N. 349 2 10,00 17 -2084 0 0 8 8 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 8 ANG60*10 qn= -6 17 -2084 4 -4 0 0 0 24753 289 141 5556 4910 44 2238 13


Sez.N. 433 1 12,00 9 -963 0 0 0 0 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 3

ANG90*10 qn= 0 9 -976 0 0 0 0 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 3 Asta: 73 1 10,00 9 -989 0 0 0 0 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 3


Sez.N. 433 2 12,00 17 -2730 0 0 0 0 -1 38309 702 342 9007 8154 68 2238 7 ANG90*10 qn= 0 17 -2748 0 0 0 0 -1 38309 702 342 9007 8154 68 2238 7

Asta: 74 2 10,00 17 -2765 0 0 0 0 -1 38309 702 342 9007 8154 68 2238 7 Instab.:l= 200,0 β*l= 200,0 -2765 0 0 clas.= 3 lmd= 114 R%pf= 16 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 3,43 0,00 0,80 cm

Sez.N. 433 3 12,00 4 -3777 0 0 0 0 1 38314 703 342 9007 8154 68 2238 10

ANG90*10 qn= 0 4 -3795 0 0 0 0 1 38314 703 342 9007 8154 68 2238 10 Asta: 75 3 10,00 4 -3812 0 0 0 0 1 38314 703 342 9007 8154 68 2238 10


Sez.N. 433 4 12,00 17 -7335 0 0 0 0 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 19 ANG90*10 qn= 0 17 -7352 0 0 0 0 0 38316 703 342 9007 8154 68 2238 19


Sez.N. 421 4 12,00 17 2661 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 11

ANG80*7 qn= -4 17 2650 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 15 Asta: 77 3 10,00 17 2639 0 0 8 -8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 11


Sez.N. 421 3 12,00 17 2384 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 10 ANG80*7 qn= -4 17 2373 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 14


Sez.N. 935 2 12,00 17 -915 527 239 241 -824 -10 44426 1393 1054 12825 12825 1090 2238 28 TQ 80X80X6 qn= 278 18 -523 -179 -124 144 12 -6 44426 1393 1063 12825 12825 1090 2238 6

Asta: 79 1 12,00 17 -915 -319 -242 241 -22 -10 44426 1393 1054 12825 12825 1090 2238 17 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -915 395 97 clas.= 1 lmd= 40 R%pf= 38 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 3,29 0,06 0,80 cm

Sez.N. 935 1 12,00 17 -1023 -419 -242 -241 403 10 44426 1393 1051 12825 12825 1090 2238 22 TQ 80X80X6 qn= 16 4 -1151 -14 -15 27 409 3 44426 1393 1048 12825 12825 1090 2238 3


Sez.N. 935 3 12,00 17 -977 -432 250 249 117 1 44426 1393 1052 12825 12825 1090 2238 24 TQ 80X80X6 qn= 278 18 -560 -241 143 150 13 1 44426 1393 1062 12825 12825 1090 2238 9

Asta: 81 4 12,00 17 -977 604 -248 249 919 1 44426 1393 1052 12825 12825 1090 2238 34 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -977 453 100 clas.= 1 lmd= 40 R%pf= 42 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 3,27 0,09 0,80 cm

Sez.N. 935 4 12,00 17 -1085 504 -248 -249 -538 -1 44426 1393 1050 12825 12825 1090 2238 28 TQ 80X80X6 qn= 16 4 -1105 -14 -15 18 -412 -6 44426 1393 1049 12825 12825 1090 2238 2

Asta: 82 2 12,00 17 -1085 -532 251 -249 -498 -1 44426 1393 1050 12825 12825 1090 2238 29 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -1085 399 100 clas.= 1 lmd= 40 R%pf= 39 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 1,76 0,09 0,80 cm

Sez.N. 421 1 10,00 17 2362 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 10

ANG80*7 qn= -4 17 2373 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 14 Asta: 83 2 12,00 17 2384 0 0 8 -8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 10


Sez.N. 421 2 10,00 17 2639 0 0 -8 8 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 11 ANG80*7 qn= -4 17 2650 6 6 0 0 0 24209 399 190 5755 5286 30 2238 15


Sez.N. 935 1 13,00 17 -239 150 131 -271 163 0 44426 1393 1070 12825 12825 1090 2238 6 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -249 231 267 -271 163 0 44426 1393 1070 12825 12825 1090 2238 15


Sez.N. 935 2 13,00 17 -691 135 -35 515 348 10 44426 1393 1059 12825 12825 1090 2238 2 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -701 309 -293 515 348 10 44426 1393 1059 12825 12825 1090 2238 20


Torretta

9

Sez.N. 935 3 13,00 17 -691 -54 153 -240 -408 -10 44426 1393 1059 12825 12825 1090 2238 4 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -701 -258 273 -240 -408 -10 44426 1393 1059 12825 12825 1090 2238 17


Sez.N. 935 4 13,00 17 -2078 -74 -92 540 -647 0 44426 1393 1025 12825 12825 1090 2238 5 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -2088 -398 -362 540 -647 0 44426 1393 1025 12825 12825 1090 2238 30

Asta: 88 4 12,00 17 -2099 -721 -632 540 -647 0 44426 1393 1025 12825 12825 1090 2238 78 Instab.:l= 100,0 β*l= 100,0 -2099 462 416 clas.= 1 lmd= 29 R%pf= 68 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 4,71 0,13 0,40 cm

Sez.N. 933 2 13,00 17 -300 0 0 0 -9 -5 19744 413 314 5700 5700 323 2238 2

TQ 60x60x4 qn= 7 17 -300 -5 0 0 0 -5 19744 413 314 5700 5700 323 2238 2 Asta: 89 1 13,00 17 -300 0 0 0 9 -5 19744 413 314 5700 5700 323 2238 2


Sez.N. 933 1 13,00 17 -178 0 0 0 -9 5 19744 413 316 5700 5700 323 2238 1 TQ 60x60x4 qn= 7 17 -178 -5 0 0 0 5 19744 413 316 5700 5700 323 2238 1


Sez.N. 933 3 13,00 17 -245 0 0 0 -9 -6 19744 413 315 5700 5700 323 2238 1

TQ 60x60x4 qn= 7 17 -245 -5 0 0 0 -6 19744 413 315 5700 5700 323 2238 1 Asta: 91 4 13,00 17 -245 0 0 0 9 -6 19744 413 315 5700 5700 323 2238 1


Sez.N. 933 4 13,00 4 -144 0 0 0 -9 0 19744 413 316 5700 5700 323 2238 1 TQ 60x60x4 qn= 7 4 -144 -5 0 0 0 0 19744 413 316 5700 5700 323 2238 1


Sez.N. 935 1 14,40 17 -193 -503 -501 -449 463 0 44426 1393 1071 12825 12825 1090 2238 47 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -207 -179 -187 -449 463 0 44426 1393 1071 12825 12825 1090 2238 9


Sez.N. 935 2 14,40 17 -644 -519 272 215 471 10 44426 1393 1060 12825 12825 1090 2238 30 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -658 -190 122 215 471 10 44426 1393 1060 12825 12825 1090 2238 6


Sez.N. 935 3 14,40 17 -644 275 -521 -485 -230 -10 44426 1393 1060 12825 12825 1090 2238 38 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -658 114 -182 -485 -230 -10 44426 1393 1060 12825 12825 1090 2238 7


Sez.N. 935 4 14,40 17 -2032 483 486 417 -402 0 44426 1393 1027 12825 12825 1090 2238 46 TQ 80X80X6 qn= 0 17 -2046 202 194 417 -402 0 44426 1393 1026 12825 12825 1090 2238 10

Asta: 96 4 13,00 17 -2060 -80 -98 417 -402 0 44426 1393 1026 12825 12825 1090 2238 5 Instab.:l= 140,0 β*l= 140,0 -2060 258 252 clas.= 1 lmd= 40 R%pf= 42 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 6,82 0,14 0,56 cm

Sez.N. 936 2 14,40 17 180 306 32 23 -294 -11 26906 764 582 7767 7767 596 2238 23

TQ80x80x4 qn= 9 4 374 17 10 -1 0 1 26906 764 577 7767 7767 596 2238 1 Asta: 97 1 14,40 17 180 -257 -15 23 -269 -11 26906 764 582 7767 7767 596 2238 17


Sez.N. 936 1 14,40 4 -7 -258 -23 -20 261 5 26906 764 585 7767 7767 596 2238 17 TQ80x80x4 qn= 9 17 164 20 9 -23 282 11 26906 764 582 7767 7767 596 2238 1

Asta: 98 3 14,40 17 164 307 32 -23 294 11 26906 764 582 7767 7767 596 2238 23 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -7 217 9 clas.= 1 lmd= 45 R%pf= 30 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 3,34 0,12 0,80 cm

Sez.N. 936 3 14,40 17 143 -344 -35 -26 336 2 26906 764 582 7767 7767 596 2238 27

TQ80x80x4 qn= 9 4 341 0 -5 -1 0 1 26906 764 578 7767 7767 596 2238 1 Asta: 99 4 14,40 17 143 352 18 -26 360 2 26906 764 582 7767 7767 596 2238 28


Sez.N. 936 4 14,40 17 127 354 18 26 -360 -2 26906 764 583 7767 7767 596 2238 28 TQ80x80x4 qn= 9 10 135 2 0 -8 59 1 26906 764 583 7767 7767 596 2238 1

Asta: 100 2 14,40 17 127 -342 -35 26 -336 -2 26906 764 583 7767 7767 596 2238 27 Instab.:l= 200,0 β*l= 140,0 -7 218 10 clas.= 1 lmd= 45 R%pf= 30 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 3,35 0,11 0,80 cm

Sez.N. 936 2 14,40 17 -103 -55 85 67 188 -81 26906 764 583 7767 7767 596 2238 5

TQ80x80x4 qn= -165 4 -375 69 19 23 -1 -36 26906 764 577 7767 7767 596 2238 2 Asta: 101 5 14,90 4 -291 -51 -4 23 -239 -36 26906 764 579 7767 7767 596 2238 1


Sez.N. 936 4 14,40 17 -1040 -434 1 0 520 0 26906 764 563 7767 7767 596 2238 39 TQ80x80x4 qn= -165 17 -977 -112 0 0 341 0 26906 764 564 7767 7767 596 2238 4


Sez.N. 936 1 14,40 17 -720 175 1 0 18 0 26906 764 570 7767 7767 596 2238 9

TQ80x80x4 qn= -165 17 -711 176 0 0 -6 0 26906 764 570 7767 7767 596 2238 9 Asta: 103 5 14,90 17 -593 -66 0 0 -339 0 26906 764 573 7767 7767 596 2238 2


Sez.N. 936 3 14,40 4 -557 -226 -44 -36 337 35 26906 764 573 7767 7767 596 2238 15 TQ80x80x4 qn= -165 4 -494 -40 -17 -36 158 35 26906 764 575 7767 7767 596 2238 2


Sez.N. 936 2 14,40 17 158 -168 0 0 447 0 26906 764 582 7767 7767 596 2238 8

TQ80x80x4 qn= -410 17 79 -42 0 0 224 0 26906 764 584 7767 7767 596 2238 1 Asta: 105 19 14,15 12 29 0 0 18 -22 0 26906 764 585 7767 7767 596 2238 0


Sez.N. 936 4 14,40 17 158 -168 0 0 447 0 26906 764 582 7767 7767 596 2238 8 TQ80x80x4 qn= -410 17 79 -42 0 0 224 0 26906 764 584 7767 7767 596 2238 1

Asta: 106 18 14,15 9 -30 0 0 -14 21 0 26906 764 585 7767 7767 596 2238 0 Instab.:l= 75,0 β*l= 52,5 0 0 0 clas.= 1 lmd= 0 R%pf= 0 R%ft= 0 Wmax/rel/lim= 2,71 0,01 0,30 cm

Sez.N. 936 3 14,40 17 158 -168 0 0 447 0 26906 764 582 7767 7767 596 2238 8

Torretta

10

TQ80x80x4 qn= -410 17 79 -42 0 0 224 0 26906 764 584 7767 7767 596 2238 1 Asta: 107 20 14,15 12 -29 0 0 31 20 0 26906 764 585 7767 7767 596 2238 0


Sez.N. 936 1 14,40 17 158 -168 0 0 447 0 26906 764 582 7767 7767 596 2238 8 TQ80x80x4 qn= -410 17 79 -42 0 0 224 0 26906 764 584 7767 7767 596 2238 1


Torretta

1

VERIFICHE UNIONI BULLONATE •••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle di stampa relative all'archivio nodi in acciaio(reticolari).

Sp pias, mm : è lo spessore del fazzoletto di collegamento fra i singoli profili

Acciaio piastra : tipo di acciaio da utilizzare per il fazzoletto di collegamento fra profili

Classe Bulloni : classe dei bulloni utilizzati

bull. fila : numero di bulloni presenti in ogni singola fila; se i bulloni sono sfalsati è il numero massimo di bulloni presenti su una fila

Dia. Bull, mm : diametro dei bulloni utilizzati

int bull, mm : distanza fra l’asse dei singoli bulloni lungo una stessa fila

Int file, mm : distanza fra le file di bulloni; vale zero se c’è una singola fila di bulloni

Pinza : distanza fra l’estremo del profilo e l’asse del primo bullone

Sfalsati : dato relativo alla disposizione dei bulloni; serve solo se sono presenti due file. Ha il seguente significato:

0: bulloni non sfalsati 1: bulloni sfalsati con fila principale vicino all'ala 2: bulloni sfalsati con fila principale lontana dall'ala

Torretta

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•••• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA Si riporta appresso una descrizione sintetica delle tipologie di unione e la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa delle verifiche dei nodi metallici (versione per NTC08/EC3). - UNIONE RETICOLARE BULLONATA Tale tipologia di unione prevede l'utilizzo di fazzoletti e bulloni per collegare aste incernierate. Le caratteristiche della sollecitazione tenute in conto per la verifica sono le seguenti:

N (Sforzo Normale) Se l’elemento portato cui è associato il nodo è di tipo dissipativo (ad es. controventi concentrici) e viene richiesta l'analisi sismica dissipativa CDS provvederà anche alla verifica delle richieste sovraresistenze sismiche (cfr. maschera 2/2).

LEGENDA (Maschera 1/2):

Estremo N.ro : Numero della connessione per i telai. Ogni trave ha due connessioni una per il

nodo iniziale (estremo = 2 * numero asta - 1) ed una per il nodo finale (estremo = 2 * numero asta)

Comb. Nro : Combinazione di carico con il minor coeff. di sicurezza Nsd : Sforzo Normale agente sulla trave Nrd : Sforzo Normale Resistente dell' unione NrdBull : Sforzo Normale Resistente per collasso a taglio dei bulloni NrdRifP : Sforzo Normale Resistente per collasso a rifollamento del profilo Nrd SNP : Sforzo Normale Resistente per collasso a trazione sezione netta profilo Nrd SLP : Sforzo Normale Resistente per collasso a trazione sezione lorda profilo Nrd BTP : Sforzo Normale Resistente per collasso a BlockTearing (taglio/trazione) del

profilo NrdRifF

: Sforzo Normale Resistente per collasso a rifollamento del fazzoletto

Nrd SNF : Sforzo Normale Resistente per collasso a trazione sezione netta fazzoletto Nrd SLF : Sforzo Normale Resistente per collasso a trazione sezione lorda fazzoletto Nrd BTF : Sforzo Normale Resistente per collasso a BlockTearing (taglio/trazione) del

fazzoletto

LEGENDA (Verifiche sismiche - Maschera 2/2):



Coe.Sic. S.T.P. : Coefficiente di sicurezza Sezione Tesa Profilo (cfr. NTC08 punto 7.5.3.2) Coe.Sic. S.T.F. : Coefficiente di sicurezza Sezione Tesa Fazzoletto (cfr. NTC08 punto 7.5.3.2) RuRdProfilo : Limite superiore della Resistenza Plastica del Profilo (cfr. NTC08 punto 7.5.3.3) NrdSis : Sforzo Normale resistente dell'unione (in condizioni sismiche) Coe.Sic. : Coefficiente di sicurezza per collegamenti in zone dissipative (cfr. NTC08 punto

7.5.3.3) Flag V.S. : Riassume esito verifiche sismiche

- UNIONE RETICOLARE SALDATA Tale tipologia di unione prevede l'utilizzo di fazzoletti e cordoni di saldatura per collegare aste incernierate. Le caratteristiche della sollecitazione tenute in conto per la verifica sono le seguenti:

N (Sforzo Normale)

Torretta

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Se l'elemento portato cui è associato il nodo è di tipo dissipativo (ad es. controventi concentrici) e viene richiesta l’analisi sismica dissipativa CDS provvederà anche alla verifica delle richieste sovraresistenze sismiche.

LEGENDA:



Comb. Nro : Combinazione di carico con il minor coeff. di sicurezza

VERIFICHE STATICHE:

Nsd : Sforzo Normale agente sulla trave Nrd : Sforzo Normale Resistente dell’unione Nrd Sald : Sforzo Normale Resistente per collasso della saldatura Srd Cord1 : Tensione sul cordone longitudinale 1 Srd Cord2 : Tensione sul cordone longitudinale 2 Nrd Fazz. : Sforzo Normale Resistente per collasso a trazione del fazzoletto Mecc.Collasso : Meccanismo di collasso dell’unione Flag Ver. : Riassume il risultato delle verifiche statiche

VERIFICHE SISMICHE:

RuRdProfilo : Limite superiore della Resistenza Plastica del Profilo (cfr. NTC08 punto 7.5.3.3) Coe. Sic. : Coefficiente di sicurezza in condizioni sismiche Flag V.S. : Riassume il risultato delle verifiche sismiche

Torretta

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ARCHIVIO UNIONI

Tipo Sp.pias Acciaio Classe Bull. φ Bull IntBull IntFile Pinza Sfalsati N.ro (mm) piastra Bulloni fila (mm) (mm) (mm) (mm) 227 10,0 1 8 3 14 42,0 0,0 0,0 0 228 10,0 1 8 3 20 60,0 0,0 0,0 0 237 10,0 1 8 3 14 42,0 0,0 0,0 0 238 10,0 1 8 3 20 60,0 0,0 0,0 0 241 10,0 1 8 4 20 60,0 0,0 0,0 0 242 10,0 1 8 3 14 42,0 0,0 0,0 0 243 10,0 1 8 3 16 48,0 0,0 0,0 0 245 10,0 1 8 3 14 42,0 0,0 0,0 0 246 10,0 1 8 4 20 60,0 0,0 0,0 0

COORDINATE NODALI Sub-Str: 1

Nodo X2d Y2d Nodo3d X3d Y3d Z3d N.ro (mm) (mm) N.ro (m) (m) (m) 1 0 2000 2 1,00 1,00 2,00 2 0 0 1 1,00 1,00 0,00 3 2000 2000 4 1,00 3,00 2,00 4 2000 0 3 1,00 3,00 0,00 5 1350 2000 9 1,00 2,35 2,00 6 650 2000 15 1,00 1,65 2,00 7 0 4000 17 1,00 1,00 4,00 8 2000 4000 18 1,00 3,00 4,00 9 0 6000 21 1,00 1,00 6,00 10 2000 6000 22 1,00 3,00 6,00 11 0 8000 25 1,00 1,00 8,00 12 2000 8000 26 1,00 3,00 8,00 13 0 10000 29 1,00 1,00 10,00 14 2000 10000 30 1,00 3,00 10,00 15 0 12000 33 1,00 1,00 12,00 16 2000 12000 34 1,00 3,00 12,00 17 0 13000 37 1,00 1,00 13,00 18 2000 13000 38 1,00 3,00 13,00 19 0 14400 41 1,00 1,00 14,40 20 2000 14400 42 1,00 3,00 14,40





Torretta

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DATI COLLEGAMENTI Sub-Str: 1

Asta Tipo Nodo Nodo Estremo Estremo Rotaz. Asta3d Tipol Tipol Cod. Disassam Riun Riun N.ro sez. iniz. fin. iniz. finale (grd) N.ro iniz. fin. Prio (mm) iniz fin. 1 1487 1 2 1 2 90 1 241 241 3 0,00 0 0 2 1487 3 4 3 4 360 2 241 241 3 0,00 0 0 3 1421 4 5 5 6 -90 5 227 227 1 0,00 1 1 4 1421 6 2 7 8 -90 11 227 227 1 0,00 1 1 5 1851 3 5 9 10 90 13 0 0 4 0,00 0 0 6 1851 5 6 11 12 90 23 0 0 1 0,00 1 1 7 1851 6 1 13 14 90 24 0 0 4 0,00 0 0 8 1487 7 1 15 16 90 25 241 241 3 0,00 0 0 9 1487 8 3 17 18 360 26 241 241 3 0,00 0 0 10 1421 1 8 19 20 90 29 227 227 4 0,00 0 0 11 1843 8 7 21 22 90 33 0 0 4 0,00 0 0 12 1487 9 7 23 24 90 37 228 228 3 0,00 0 0 13 1487 10 8 25 26 360 38 228 228 3 0,00 0 0 14 1421 10 7 27 28 -90 43 227 227 4 0,00 0 0 15 1349 10 9 29 30 90 45 227 227 4 0,00 0 0 16 1433 11 9 31 32 90 49 228 228 3 0,00 0 0 17 1433 12 10 33 34 360 50 228 228 3 0,00 0 0 18 1421 9 12 35 36 90 53 227 227 4 0,00 0 0 19 1843 12 11 37 38 90 57 0 0 4 0,00 0 0 20 1433 13 11 39 40 90 61 243 243 3 0,00 0 0 21 1433 14 12 41 42 360 62 243 243 3 0,00 0 0 22 1421 14 11 43 44 -90 67 227 227 4 0,00 0 0 23 1349 13 14 45 46 360 69 227 227 4 0,00 0 0 24 1433 15 13 47 48 90 73 243 243 3 0,00 0 0 25 1433 16 14 49 50 360 74 243 243 3 0,00 0 0 26 1935 16 15 51 52 90 79 0 0 4 0,00 0 0 27 1421 13 16 53 54 90 83 227 227 4 0,00 0 0 28 1935 17 15 55 56 90 85 0 0 3 0,00 0 0 29 1935 18 16 57 58 360 86 0 0 3 0,00 0 0 30 1933 18 17 59 60 90 89 0 0 4 0,00 0 0 31 1935 19 17 61 62 90 93 0 0 3 0,00 0 0 32 1935 20 18 63 64 360 94 0 0 3 0,00 0 0 33 1936 20 19 65 66 90 97 0 0 2 0,00 1 1


Asta Tipo Nodo Nodo Estremo Estremo Rotaz. Asta3d Tipol Tipol Cod. Disassam Riun Riun N.ro sez. iniz. fin. iniz. finale (grd) N.ro iniz. fin. Prio (mm) iniz fin. 1 1487 1 2 1 2 180 1 241 241 3 0,00 0 0 2 1487 3 4 3 4 270 3 241 241 3 0,00 0 0 3 1851 5 6 5 6 270 6 0 0 1 0,00 1 1 4 1421 6 4 7 8 90 10 237 237 1 0,00 1 1 5 1851 6 3 9 10 270 12 0 0 4 0,00 0 0 6 1851 1 5 11 12 270 14 0 0 4 0,00 0 0 7 1421 5 2 13 14 -90 21 237 237 1 0,00 1 1 8 1487 7 1 15 16 180 25 241 241 3 0,00 0 0 9 1487 8 3 17 18 270 27 241 241 3 0,00 0 0 10 1421 8 1 19 20 -90 32 237 237 4 0,00 0 0 11 1843 7 8 21 22 270 34 0 0 4 0,00 0 0 12 1487 9 7 23 24 180 37 238 238 3 0,00 0 0 13 1487 10 8 25 26 270 39 238 238 3 0,00 0 0 14 1421 7 10 27 28 90 41 237 237 4 0,00 0 0 15 1349 9 10 29 30 270 46 237 237 4 0,00 0 0 16 1433 11 9 31 32 180 49 238 238 3 0,00 0 0 17 1433 12 10 33 34 270 51 238 238 3 0,00 0 0 18 1421 12 9 35 36 -90 56 237 237 4 0,00 0 0 19 1843 11 12 37 38 270 58 0 0 4 0,00 0 0 20 1433 13 11 39 40 180 61 243 243 3 0,00 0 0 21 1433 14 12 41 42 270 63 243 243 3 0,00 0 0 22 1421 11 14 43 44 90 65 237 237 4 0,00 0 0 23 1349 14 13 45 46 180 70 237 237 4 0,00 0 0 24 1433 15 13 47 48 180 73 243 243 3 0,00 0 0 25 1433 16 14 49 50 270 75 243 243 3 0,00 0 0 26 1421 16 13 51 52 -90 78 237 237 4 0,00 0 0 27 1935 15 16 53 54 270 80 0 0 4 0,00 0 0 28 1935 17 15 55 56 180 85 0 0 3 0,00 0 0 29 1935 18 16 57 58 270 87 0 0 3 0,00 0 0 30 1933 17 18 59 60 270 90 0 0 4 0,00 0 0 31 1935 19 17 61 62 180 93 0 0 3 0,00 0 0 32 1935 20 18 63 64 270 95 0 0 3 0,00 0 0 33 1936 19 20 65 66 270 98 0 0 2 0,00 1 1

Torretta

6


Asta Tipo Nodo Nodo Estremo Estremo Rotaz. Asta3d Tipol Tipol Cod. Disassam Riun Riun N.ro sez. iniz. fin. iniz. finale (grd) N.ro iniz. fin. Prio (mm) iniz fin. 1 1487 1 2 1 2 180 3 241 241 3 0,00 0 0 2 1487 3 4 3 4 270 4 241 241 3 0,00 0 0 3 1421 2 5 5 6 90 7 242 242 1 0,00 1 1 4 1421 6 4 7 8 90 9 242 242 1 0,00 1 1 5 1851 1 5 9 10 270 15 0 0 4 0,00 0 0 6 1851 5 6 11 12 270 19 0 0 1 0,00 1 1 7 1851 6 3 13 14 270 20 0 0 4 0,00 0 0 8 1487 7 1 15 16 180 27 241 241 3 0,00 0 0 9 1487 8 3 17 18 270 28 241 241 3 0,00 0 0 10 1421 8 1 19 20 -90 31 242 242 4 0,00 0 0 11 1843 7 8 21 22 270 35 0 0 4 0,00 0 0 12 1487 9 7 23 24 180 39 238 238 3 0,00 0 0 13 1487 10 8 25 26 270 40 238 238 3 0,00 0 0 14 1421 7 10 27 28 90 42 242 242 4 0,00 0 0 15 1349 9 10 29 30 270 47 242 242 4 0,00 0 0 16 1433 11 9 31 32 180 51 238 238 3 0,00 0 0 17 1433 12 10 33 34 270 52 238 238 3 0,00 0 0 18 1421 12 9 35 36 -90 55 242 242 4 0,00 0 0 19 1843 11 12 37 38 270 59 0 0 4 0,00 0 0 20 1433 13 11 39 40 180 63 243 243 3 0,00 0 0 21 1433 14 12 41 42 270 64 243 243 3 0,00 0 0 22 1421 11 14 43 44 90 66 242 242 4 0,00 0 0 23 1349 14 13 45 46 180 71 242 242 4 0,00 0 0 24 1433 15 13 47 48 180 75 243 243 3 0,00 0 0 25 1433 16 14 49 50 270 76 243 243 3 0,00 0 0 26 1421 16 13 51 52 -90 77 242 242 4 0,00 0 0 27 1935 15 16 53 54 270 81 0 0 4 0,00 0 0 28 1935 17 15 55 56 180 87 0 0 3 0,00 0 0 29 1935 18 16 57 58 270 88 0 0 3 0,00 0 0 30 1933 17 18 59 60 270 91 0 0 4 0,00 0 0 31 1935 19 17 61 62 180 95 0 0 3 0,00 0 0 32 1935 20 18 63 64 270 96 0 0 3 0,00 0 0 33 1936 19 20 65 66 270 99 0 0 2 0,00 1 1


Asta Tipo Nodo Nodo Estremo Estremo Rotaz. Asta3d Tipol Tipol Cod. Disassam Riun Riun N.ro sez. iniz. fin. iniz. finale (grd) N.ro iniz. fin. Prio (mm) iniz fin. 1 1487 1 2 1 2 450 2 246 246 3 0,00 0 0 2 1487 3 4 3 4 360 4 246 246 3 0,00 0 0 3 1421 4 5 5 6 -90 8 245 245 1 0,00 1 1 4 1851 3 5 7 8 90 16 0 0 4 0,00 0 0 5 1851 5 6 9 10 90 17 0 0 1 0,00 1 1 6 1851 6 1 11 12 90 18 0 0 4 0,00 0 0 7 1421 6 2 13 14 -90 22 245 245 1 0,00 1 1 8 1487 7 1 15 16 450 26 246 246 3 0,00 0 0 9 1487 8 3 17 18 360 28 246 246 3 0,00 0 0 10 1421 1 8 19 20 90 30 245 245 4 0,00 0 0 11 1843 8 7 21 22 90 36 0 0 4 0,00 0 0 12 1487 9 7 23 24 450 38 238 238 3 0,00 0 0 13 1487 10 8 25 26 360 40 238 238 3 0,00 0 0 14 1421 10 7 27 28 -90 44 245 245 4 0,00 0 0 15 1349 10 9 29 30 90 48 245 245 4 0,00 0 0 16 1433 11 9 31 32 450 50 238 238 3 0,00 0 0 17 1433 12 10 33 34 360 52 238 238 3 0,00 0 0 18 1421 9 12 35 36 90 54 245 245 4 0,00 0 0 19 1843 12 11 37 38 90 60 0 0 4 0,00 0 0 20 1433 13 11 39 40 450 62 249 249 3 0,00 0 0 21 1433 14 12 41 42 360 64 249 249 3 0,00 0 0 22 1421 14 11 43 44 -90 68 245 245 4 0,00 0 0 23 1349 13 14 45 46 360 72 245 245 4 0,00 0 0 24 1433 15 13 47 48 450 74 249 249 3 0,00 0 0 25 1433 16 14 49 50 360 76 249 249 3 0,00 0 0 26 1935 16 15 51 52 90 82 0 0 4 0,00 0 0 27 1421 13 16 53 54 90 84 245 245 4 0,00 0 0 28 1935 17 15 55 56 450 86 0 0 3 0,00 0 0 29 1935 18 16 57 58 360 88 0 0 3 0,00 0 0 30 1933 18 17 59 60 90 92 0 0 4 0,00 0 0 31 1935 19 17 61 62 450 94 0 0 3 0,00 0 0 32 1935 20 18 63 64 360 96 0 0 3 0,00 0 0 33 1936 20 19 65 66 90 100 0 0 2 0,00 1 1

COMBINAZIONI CARICHI

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 PESO PROPRIO 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30 SOVRACCARICO PERMAN. 1,50 1,50 1,30 1,50 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,50 1,50 Var.Abitazioni 1,50 1,50 1,05 1,50 1,05 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 1,50 1,50 Var.Neve 1,50 1,50 1,05 1,50 1,05 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 0,20 1,50 1,50 Var.Coperture 1,50 1,50 0,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 1,50 Vento n°1 1,50 1,50 0,90 1,50 0,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento n°2 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,50 1,50 CARICO TERMICO 0,00 0,90 1,50 -0,90 -1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,90 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 1,00 -1,00 1,00 -1,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI CARICHI DESCRIZIONI 16 17 18 PESO PROPRIO 1,30 1,30 1,30 SOVRACCARICO PERMAN. 1,30 1,50 1,30 Var.Abitazioni 1,05 1,50 1,05 Var.Neve 1,05 1,50 1,05 Var.Coperture 0,00 1,50 0,00 Vento n°1 0,00 0,00 0,00 Vento n°2 0,90 1,50 0,90 CARICO TERMICO 1,50 -0,90 -1,50 SISMA DIREZ. GRD 0 0,00 0,00 0,00 SISMA DIREZ. GRD 90 0,00 0,00 0,00

Torretta

7

VERIFICA COLLEGAMENTI Sub-Str: 1

Nodo Cerniera - Reticolari Bullonate Asta Comb Nsd Nrd NrdBull NrdRifP Nrd SNP Nrd SLP Nrd BTP NrdRifF Nrd SNF Nrd SLF Nrd BTF Meccanismo Flag Nro Nro (t) (t) (t) (t) (t) (t) (t) t) (t) (t) (t) Collasso Ver.

1 18 22,68 28,00 28,84 40,12 29,56 48,25 28,00 44,18 54,85 47,42 45,85 Block Tearing del Profilo SI 2 18 7,15 28,00 28,84 40,12 29,56 48,25 28,00 44,18 54,85 47,42 45,85 Block Tearing del Profilo SI 3 18 7,21 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 15,83 20,11 19,05 17,44 Taglio dei Bulloni SI 4 18 7,51 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 15,83 20,11 19,05 17,44 Taglio dei Bulloni SI 8 18 19,72 28,00 28,84 40,12 29,56 48,25 28,00 44,18 54,85 47,42 45,85 Block Tearing del Profilo SI 9 18 8,28 28,00 28,84 40,12 29,56 48,25 28,00 44,18 54,85 47,42 45,85 Block Tearing del Profilo SI 10 18 5,79 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 17,96 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 12 18 13,16 22,00 23,00 28,09 29,56 48,25 22,00 30,51 34,51 31,61 30,77 Block Tearing del Profilo SI 13 18 6,11 22,00 23,00 28,09 29,56 48,25 22,00 30,51 34,51 31,61 30,77 Block Tearing del Profilo SI 14 18 5,08 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 17,96 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 15 18 3,36 9,75 9,75 13,70 14,71 25,23 11,94 20,91 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 16 18 7,42 17,85 23,00 22,40 23,31 39,06 17,85 30,51 34,51 31,61 30,77 Block Tearing del Profilo SI 17 18 4,72 17,85 23,00 22,40 23,31 39,06 17,85 30,51 34,51 31,61 30,77 Block Tearing del Profilo SI 18 18 4,13 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 17,96 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 20 18 3,43 12,30 12,30 18,98 23,81 39,06 15,37 21,59 27,55 25,29 24,53 Taglio dei Bulloni SI 21 18 3,27 12,30 12,30 18,98 23,81 39,06 15,37 21,59 27,55 25,29 24,53 Taglio dei Bulloni SI 22 18 3,26 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 17,96 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 23 18 2,09 9,75 9,75 13,70 14,71 25,23 11,94 20,91 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI 24 18 0,99 12,30 12,30 18,98 23,81 39,06 15,37 21,59 27,55 25,29 24,53 Taglio dei Bulloni SI 25 18 2,77 12,30 12,30 18,98 23,81 39,06 15,37 21,59 27,55 25,29 24,53 Taglio dei Bulloni SI 27 18 2,38 8,82 8,82 11,08 15,03 24,68 9,38 17,96 24,07 22,13 21,40 Taglio dei Bulloni SI

VERIFICA COLLEGAMENTI Sub-Str: 2 Nodo Cerniera - Reticolari Bullonate

Asta Comb Nsd Nrd NrdBull NrdRifP Nrd SNP Nrd SLP Nrd BTP NrdRifF Nrd SNF Nrd SLF Nrd BTF Meccanismo Flag Nro Nro (t) (t) (t) (t) (t) (t) (t) t) (t) (t) (t) Collasso Ver.


VERIFICA COLLEGAMENTI Sub-Str: 3 Nodo Cerniera - Reticolari Bullonate

Asta Comb Nsd Nrd NrdBull NrdRifP Nrd SNP Nrd SLP Nrd BTP NrdRifF Nrd SNF Nrd SLF Nrd BTF Meccanismo Flag Nro Nro (t) (t) (t) (t) (t) (t) (t) t) (t) (t) (t) Collasso Ver.


Torretta

8

VERIFICA COLLEGAMENTI Sub-Str: 4

Nodo Cerniera - Reticolari Bullonate Asta Comb Nsd Nrd NrdBull NrdRifP Nrd SNP Nrd SLP Nrd BTP NrdRifF Nrd SNF Nrd SLF Nrd BTF Meccanismo Flag Nro Nro (t) (t) (t) (t) (t) (t) (t) t) (t) (t) (t) Collasso Ver.


CALCOLI DI CONTROLLO

Di seguito si riportano alcuni calcoli eseguiti per controllo delle calcolazioni in automatico eseguite dal programma

RELAZIONE DI CALCOLO

Documents

Transcript of RELAZIONE DI CALCOLO