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INDICE

1.  PREMESSA ......................................................................................................................................2 

2.  NORMATIVE DI RIFERIMENTO ..................................................................................................2 

3.  EDIFICIO A: NOTE INTEGRATIVE ALLA RELAZIONE DI CALCOLO ..................................3 3.1.  Classe di duttilità..........................................................................................................................3 3.2.  Piano interrato..............................................................................................................................3 3.3.  Corrispondenza elenco interventi.................................................................................................3 3.4.  Realizzazione di giunto sismico...................................................................................................3 3.5.  “Verifica statica non lineare” .......................................................................................................4 3.6.  Verifiche delle fondazioni............................................................................................................4 

3.6.1  Stato attuale ........................................................................................................... 4 3.6.2  Stato di progetto .................................................................................................. 13 

3.7.  Chiarimenti sulle indagini di cui ai par. 5.2 e 8.1 della relazione generale................................21 3.8.  Chiarimenti in merito alla valutazione dei solai come infinitamente rigidi ...............................21 3.9.  Chiarimenti in merito alla scelta del fattore di struttura.............................................................21 3.10.  Chiarimenti sulla regolarità del fabbricato.................................................................................22 

3.10.1  Stato attuale ......................................................................................................... 22 3.10.2  Stato di progetto .................................................................................................. 24 

3.11.  Chiarimenti sui dettagli costruttivi dell’esistente.......................................................................26 3.12.  Chiarimenti sulle caratteristiche della muratura esistente ..........................................................26 

4.  EDIFICIO B: NOTE INTEGRATIVE ALLA RELAZIONE DI CALCOLO ................................29 4.1.  Vincolo dei tegoli del corpo di fabbrica centrale .......................................................................29 4.2.  Prescrizioni su solai rigidi..........................................................................................................31 4.3.  Componente verticale del sisma.................................................................................................29 4.4.  Chiarimenti in merito alla scelta del fattore di struttura.............................................................29 4.5.  Chiarimenti in merito alla verifica SLD.....................................................................................29 4.6.  Chiarimenti sulla regolarità della struttura.................................................................................29 

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1. PREMESSA

La presente Relazione tecnica riguarda le integrazioni alle relazioni generali di calcolo relativa alle opere strutturali necessarie per il miglioramento sismico degli edificio a struttura portante in muratura e cemento armato di proprietà della provincia di Torino. Gli edifici in questione, denominati A e B, fanno parte dell’istituto tecnico commerciale Pascal sito nel Comune di Giaveno in via Carducci n°4 (TO).

Dette integrazioni sono fornite in seguito alla richiesta giunta a mezzo raccomandata con prot. Arpa n. 188924/Servizio sismico del 22/12/2010.

2. NORMATIVE DI RIFERIMENTO

Si elencano di seguito i principali riferimenti normativi adottati per lo svolgimento dell’incarico e, in particolare, per la redazione del presente documento.

D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 “Nuove norme tecniche per le costruzioni”;

Circ. Min. Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617

“Applicazione norme tecniche per le costruzioni”.

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3. EDIFICIO A: NOTE INTEGRATIVE ALLA RELAZIONE DI CALCOLO

3.1. Classe di duttilità L’edificio in muratura oggetto dell’intervento, situato in località Giaveno (TO) in via

Carducci n. 4 identificato come “edificio A” è stato analizzato con attribuzione di classe di duttilità bassa (“B”); la natura della costruzione, dei materiali presenti e dei dettagli strutturali rendono errata l’attribuzione di classe di duttilità alternativa.

3.2. Piano interrato Il fabbricato in questione consta di un livello interrato a pianta rettangolare di lati 7,70x11,40

m in corrispondenza del vertice N-E dell’immobile; la superficie interrata è divisa in due porzioni di cui una è adibita a locale tecnico ed è accessibile da una scala esterna mentre l’altra è accessibile dall’interno e ad oggi risulta non utilizzata.

3.3. Corrispondenza elenco interventi Gli interventi previsti sono sintetizzabili nel seguente elenco la cui numerazione corrisponde

quella riportata negli elaborati grafici allegati: 1A - realizzazione di catene trasversali all’intradosso dei solai voltati di sostegno del primo piano

per ridurre le spinte trasmesse alle murature di imposta;

2A - realizzazione di catene per eliminare la spinta trasmessa dalle travi lignee della copertura alle murature di imposta;

3A - realizzazione di collegamenti delle murature perimetrali all’estradosso del solaio di sottotetto mediante elementi in acciaio incrociati ed ancorati al solaio;

4A - riempimento con muratura di mattoni pieni ben ammorsata a quella esistente di scassi e cavedi presenti nelle murature portanti;

5A - realizzazione di due setti trasversali in muratura portante al fine di conseguire una sezione sufficiente alla resistenza al sisma in tale direzione unitamente alla realizzazione di un numero minimo di rompitratta della luce libera delle pareti longitudinali;

6A - realizzazione di rinquarto di muratura di mattoni pieni da ammorsare all’esistente setto ad una testa posto al piano terra (locali uffici) a sostegno delle volte a padiglione;

7A - realizzazione di betoncino armato localizzato alle fasce di muratura soprafinestra;

8A - demolizione del solaio al piano terra - realizzazione delle fondazioni continue dei muri di irrigidimento e successivo ripristino dei solai

3.4. Realizzazione di giunto sismico Nella relazione generale di calcolo depositata per l’edifico in questione è indicato di valutare

la possibilità eventuale di realizzazione del giunto sismico con l’edificio adiacente in calcestruzzo armato.

Tale indicazione era un refuso del progetto definitivo.

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Tale valutazione è stata effettuata e la realizzazione del giunto non risulta necessaria in quanto, per quanto visibile, il giunto è presente e correttamente dimensionato.

3.5. “Verifica statica non lineare” Non è stato riscontrato alcun riferimento nella relazione citata.

3.6. Verifiche delle fondazioni Le verifiche richieste sono riportate nelle ultime pagine dei fascicoli di calcolo. Per chiarezza

si riportano nei paragrafi seguenti. Si rammenta che l’esecuzione dell’intervento in progetto non altera significativamente l’entità delle azioni trasmesse dalla sovrastruttura alle fondazioni; peraltro non sono stati ravvisati nel corso dei sopralluoghi quadri fessurativi e/o lesioni che potessero manifestare cedimenti o dissesti alle strutture fondali.

3.6.1 Stato attuale

VERIFICHE STATICHE A STATO LIMITE DI TIPO GEOTECNICO (GEO): CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO E SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (D.M.14.1.2008 (NTC08), §6.4.2.1)

PC.E esegue automaticamente le verifiche allo stato limite ultimo di tipo geotecnico (GEO) (verifica di capacità portante del terreno e di scorrimento sul piano di posa) utilizzando l'Approccio 2 (§2.6.1), dove i coefficienti parziali definiti per le azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e la resistenza globale del sistema (R) assumono i valori (§6.4.2.1): A1 + M1 + R3 Con questo approccio, sono incrementate le azioni (A), invariati i parametri geotecnici (M) e ridotta la resistenza (R). A1 (tab. 6.2.I) definisce i coefficienti parziali per le azioni γF (distinti in: γG1, γG2, γP e γQ) già applicati nella generazione delle combinazioni di carico delle quali si esamineranno i risultati. Il campo di tensioni sul terreno generato da ognuna delle combinazioni di carico risulta quindi coerente con i valori dei γF indicati dalla Norma. M1 (tab. 6.2.II) indica il coefficiente parziale per i materiali γM che deve essere applicato ai parametri geotecnici del terreno: tangente dell'angolo di resistenza al taglio, coesione efficace, resistenza non drenata, peso dell'unità di volume. Si ha: γM=1.0 (cioè: nessuna variazione dei parametri). R3 (tab. 6.4.I) definisce il coefficiente parziale per la resistenza, pari a 2.3 per la capacità portante, e ad 1.1 per lo scorrimento sul piano di posa. Per la verifica di resistenza strutturale della trave di fondazione (stato limite STR) il coefficiente γR non deve essere portato in conto. Si ipotizza che il modello globale dell'edificio contenga sia le travi di fondazione sia la struttura in elevazione, e le sollecitazioni sono calcolate tenendo conto dell'interazione fra fondazioni e struttura sovrastante; le fondazioni sono schematizzate come aste su suolo elastico, e normalmente considerate rigide sotto i maschi e deformabili in corrispondenza delle aperture.

In Analisi Statica, le massime tensioni sul terreno (ottenute considerando le varie combinazioni di carico statiche) sono confrontate con la capacità portante (ridotta di 2.3); per la verifica a scorrimento, il taglio globale agente lungo una direzione viene confrontato con la resistenza a scorrimento (ridotta di 1.1). I seguenti parametri: K Winkler, Base di appoggio, Capacità portante (q,lim): sono proprietà di ogni singola trave di fondazione e vengono definiti nei Dati Aste. Sia il coefficiente di sottofondo che la capacità portante possono infatti variare a causa delle diverse dimensioni geometriche delle travi di fondazioni. Dato comune a tutte le fondazioni è invece l'angolo d'attrito fondazione-terreno: δk, da cui: il coefficiente d'attrito (tg δk). Per la verifica Statica, le combinazioni di carico fondamentali utilizzate per le verifiche agli stati limite ultimi in analisi statica sono del tipo (§2.5.3):

dove per i coefficienti γG1, γG2, γP e γQ si applica quando indicato in §2.6.1.

Simbologia utilizzata nel software PC.E:

Verifica di capacità portante del terreno N.asta = numero progressivo dell’asta (trave di fondazione, o trave su suolo elastico) K Winkler = coefficiente di sottofondo della trave su suolo elastico q,lim = capacità portante corrispondente all'asta, calcolata ad esempio con la formulazione di Terzaghi: qlim = c Nc + qo Nq + ½ γ B Nγ essendo: c Nc = contributo della coesione lungo le superfici di rottura; qo Nq = effetto stabilizzante del terreno ai lati della fondazione sul piano di posa; ½ γ B Nγ = contributo della resistenza di attrito dovuta al peso del terreno del terreno all’interno delle superfici di scorrimento. Rd = valore di progetto della resistenza = q,lim / γR Nodo i = nodo iniziale dell'asta sZ,i = spostamento verticale del nodo i sT,i = tensione di contatto nel nodo i Ed,i = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo i (tensione sul terreno risultante dal calcolo) C.Sic. i = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,i. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Nodo j = nodo finale dell'asta sZ,j = spostamento verticale del nodo j sT,j = tensione di contatto nel nodo j Ed,j = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo j (tensione sul terreno risultante dal calcolo) C.Sic. j = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,j. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

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Verifica di scorrimento sul piano di posa In corrispondenza di tutti i nodi di fondazione (nodi vincolati su suolo elastico), vengono rilevate le seguenti azioni (forze): F orizz.X, F orizz. Y = reazioni orizzontali competenti al nodo. F vert. = carico verticale corrispondente al nodo. Avendo risolto la struttura nel suo insieme (fondazioni+sovrastruttura), poiché il nodo su suolo elastico alla Winkler non fornisce la reazione verticale, è comunque possibile fare riferimento allo sforzo normale alla base del maschio; questa azione interna contiene già il contributo del peso proprio delle travi di fondazione, regolarmente considerato nelle condizioni di carico. Per ognuna delle due direzioni orizzontali del sistema globale di riferimento X,Y vengono infine riportati i seguenti parametri: Direz. = direzione di riferimento (X o Y) F.orizz.tot. = taglio globale agente lungo la direzione di riferimento F.vert.tot. = carico verticale complessivo agente sul piano di posa delle fondazioni R = valore di calcolo della resistenza. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δk Ed = valore di progetto dell'azione, coincidente con il taglio globale nella direzione di riferimento Rd = valore di progetto della resistenza. Il coefficiente d'attrito di progetto è dato da: tg δd = tg δk / γφ' , dove: γφ' = 1 (da tab. 6.2.II, colonna M1), applicando a tg δk il coefficiente parziale per tg φ'. Risulta quindi: tg δd = tg δk. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δd e dividendo per 1.1 C.Sic. = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.89| 1.94| 1.94| 1.006 | 4| -3.81| 1.90| 1.90| 1.027 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.81| 1.90| 1.90| 1.027 | 5| -3.73| 1.87| 1.87| 1.049 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.73| 1.87| 1.87| 1.049 | 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.27| 1.64| 1.64| 1.195 | 34| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | 35| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | 33| -3.27| 1.64| 1.64| 1.195 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.90| 1.95| 1.95| 1.003 | 3| -3.89| 1.94| 1.94| 1.006 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.90| 1.95| 1.95| 1.003 | 25| -3.85| 1.93| 1.93| 1.016 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.85| 1.93| 1.93| 1.016 | 36| -3.78| 1.89| 1.89| 1.036 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.78| 1.89| 1.89| 1.036 | 26| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | 27| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 41| -3.62| 1.81| 1.81| 1.082 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | 8| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | 9| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 10| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | 12| -3.43| 1.72| 1.72| 1.140 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.43| 1.72| 1.72| 1.140 | 13| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | 14| -3.36| 1.68| 1.68| 1.163 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.62| 1.81| 1.81| 1.082 | 15| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | 16| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 17| -3.46| 1.73| 1.73| 1.130 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.46| 1.73| 1.73| 1.130 | 18| -3.40| 1.70| 1.70| 1.151 | | 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.40| 1.70| 1.70| 1.151 | 19| -3.35| 1.68| 1.68| 1.168 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.35| 1.68| 1.68| 1.168 | 20| -3.30| 1.65| 1.65| 1.185 | | 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.30| 1.65| 1.65| 1.185 | 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 30| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | 21| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 28| -3.28| 1.64| 1.64| 1.194 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.28| 1.64| 1.64| 1.194 | 29| -3.24| 1.62| 1.62| 1.208 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.24| 1.62| 1.62| 1.208 | 43| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 22| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 23| -3.22| 1.61| 1.61| 1.215 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.22| 1.61| 1.61| 1.215 | 24| -3.21| 1.60| 1.60| 1.219 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.21| 1.60| 1.60| 1.219 | 44| -3.20| 1.60| 1.60| 1.221 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 44| -3.20| 1.60| 1.60| 1.221 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | 46| -3.56| 1.78| 1.78| 1.099 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.56| 1.78| 1.78| 1.099 | 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | 31| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 45| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | 38| -3.50| 1.75| 1.75| 1.119 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | 7| -3.61| 1.81| 1.81| 1.084 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.61| 1.81| 1.81| 1.084 | 2| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 1| -3.50| 1.75| 1.75| 1.117 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.50| 1.75| 1.75| 1.117 | 38| -3.50| 1.75| 1.75| 1.119 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 48| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 47| -3.44| 1.72| 1.72| 1.138 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.44| 1.72| 1.72| 1.138 | 49| -3.37| 1.69| 1.69| 1.160 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.37| 1.69| 1.69| 1.160 | 14| -3.36| 1.68| 1.68| 1.163 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1)

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| N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2466| 8| 41671| | 2 | 2077| 8260| 52085| | 3 | 6537| 404| 37379| | 4 | 6372| 9274| 49934| | 5 | 3601| 10370| 51396| | 6 | 1576| 2271| 52006| | 7 | 123| 9737| 52134| | 8 | 7993| 241| 47492| | 9 | 4537| 1803| 47095| | 10 | 3177| 1517| 49308| | 11 | 1877| 74| 49692| | 12 | 782| 988| 49866| | 13 | 363| 675| 49295| | 14 | 824| 104| 38406| | 15 | 10558| 668| 32736| | 16 | 9774| 7004| 41957| | 17 | 5649| 11175| 43000| | 18 | 2814| 12601| 45771| | 19 | 421| 11542| 45365| | 20 | 14609| 10765| 85350| | 21 | 5623| 302| 37683| | 22 | 292| 179| 12670| | 23 | 159| 89| 10157| | 24 | 323| 67| 13440| | 25 | 3769| 4147| 96872| | 26 | 4009| 1496| 61224| | 27 | 1367| 1310| 39681| | 28 | 66| 6523| 22465| | 29 | 21| 2426| 15952| | 30 | 326| 85| 8276| | 31 | 158| 545| 32371| | 32 | 1829| 2077| 64498| | 33 | 2996| 1756| 39581| | 34 | 334| 1958| 29665| | 35 | 19| 723| 19340| | 36 | 1751| 353| 31495| | 37 | 4629| 921| 52968| | 45 | 117| 908| 35647| | 46 | 102| 22071| 50270| | 47 | 6639| 86| 38562| | 48 | 1856| 1991| 44995| | 49 | 1360| 372| 32130| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 123875| 1751880| 779987| 123875| 709079| 5.724 | | Y | 149866| 1751880| 779987| 149866| 709079| 4.731 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.87| 1.94| 1.94| 1.011 | 4| -3.79| 1.90| 1.90| 1.032 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.79| 1.90| 1.90| 1.032 | 5| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | 34| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 35| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.33| 1.66| 1.66| 1.177 | 33| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.88| 1.94| 1.94| 1.007 | 3| -3.87| 1.94| 1.94| 1.011 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.88| 1.94| 1.94| 1.007 | 25| -3.84| 1.92| 1.92| 1.020 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.84| 1.92| 1.92| 1.020 | 36| -3.76| 1.88| 1.88| 1.041 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.76| 1.88| 1.88| 1.041 | 26| -3.71| 1.86| 1.86| 1.055 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.71| 1.86| 1.86| 1.055 | 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | 27| -3.61| 1.80| 1.80| 1.084 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.61| 1.80| 1.80| 1.084 | 41| -3.60| 1.80| 1.80| 1.087 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | 8| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | 9| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | 10| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | 12| -3.42| 1.71| 1.71| 1.146 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.42| 1.71| 1.71| 1.146 | 13| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 14| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.60| 1.80| 1.80| 1.087 | 15| -3.59| 1.79| 1.79| 1.090 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.59| 1.79| 1.79| 1.090 | 16| -3.52| 1.76| 1.76| 1.113 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.52| 1.76| 1.76| 1.113 | 17| -3.44| 1.72| 1.72| 1.136 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.44| 1.72| 1.72| 1.136 | 18| -3.38| 1.69| 1.69| 1.156 | | 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.38| 1.69| 1.69| 1.156 | 19| -3.33| 1.67| 1.67| 1.174 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.33| 1.67| 1.67| 1.174 | 20| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 |

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| 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | 30| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | 21| -3.24| 1.62| 1.62| 1.209 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | 28| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | 29| -3.22| 1.61| 1.61| 1.216 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.22| 1.61| 1.61| 1.216 | 43| -3.21| 1.61| 1.61| 1.218 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.21| 1.61| 1.61| 1.218 | 22| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 23| -3.20| 1.60| 1.60| 1.224 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.20| 1.60| 1.60| 1.224 | 24| -3.18| 1.59| 1.59| 1.229 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.18| 1.59| 1.59| 1.229 | 44| -3.18| 1.59| 1.59| 1.231 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | 44| -3.18| 1.59| 1.59| 1.231 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | 46| -3.54| 1.77| 1.77| 1.105 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.54| 1.77| 1.77| 1.105 | 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.33| 1.66| 1.66| 1.177 | 31| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | 45| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | 38| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | 7| -3.59| 1.80| 1.80| 1.090 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.59| 1.80| 1.80| 1.090 | 2| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 1| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | 38| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 48| -3.49| 1.75| 1.75| 1.120 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.49| 1.75| 1.75| 1.120 | 47| -3.42| 1.71| 1.71| 1.144 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.42| 1.71| 1.71| 1.144 | 49| -3.36| 1.68| 1.68| 1.166 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.36| 1.68| 1.68| 1.166 | 14| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2163| 7| 40974| | 2 | 1819| 7260| 51616| | 3 | 5738| 355| 37151| | 4 | 5589| 8151| 49605| | 5 | 3157| 9115| 51065| | 6 | 1383| 1996| 51666| | 7 | 105| 8559| 51759| | 8 | 7024| 211| 47114| | 9 | 3987| 1584| 46630| | 10 | 2792| 1333| 48812| | 11 | 1650| 65| 49194| | 12 | 689| 868| 49373| | 13 | 316| 593| 48835| | 14 | 723| 92| 38104| | 15 | 9277| 587| 32631| | 16 | 8588| 6156| 41779| | 17 | 4965| 9823| 42813| | 18 | 2475| 11076| 45579| | 19 | 366| 10145| 45195| | 20 | 12825| 9464| 85162| | 21 | 4941| 266| 37694| | 22 | 258| 157| 12791| | 23 | 140| 79| 10260| | 24 | 286| 59| 13586| | 25 | 3309| 3646| 97809| | 26 | 3521| 1318| 61753| | 27 | 1201| 1152| 39554| | 28 | 58| 5732| 22142| | 29 | 18| 2133| 15743| | 30 | 286| 75| 8259| | 31 | 139| 480| 32387| | 32 | 1607| 1823| 62592| | 33 | 2634| 1543| 39160| | 34 | 294| 1718| 29356| | 35 | 17| 635| 19200| | 36 | 1538| 311| 31775| | 37 | 4061| 809| 52162| | 45 | 103| 799| 35806| | 46 | 89| 19400| 45578| | 47 | 5835| 76| 39528| | 48 | 1632| 1752| 46148| | 49 | 1196| 326| 33044| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 108794| 1741384| 775314| 108794| 704831| 6.479 | | Y | 131729| 1741384| 775314| 131729| 704831| 5.351 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3)

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| N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | 4| -3.65| 1.83| 1.83| 1.072 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.65| 1.83| 1.83| 1.072 | 5| -3.58| 1.79| 1.79| 1.094 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.58| 1.79| 1.79| 1.094 | 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.15| 1.58| 1.58| 1.242 | 34| -3.13| 1.57| 1.57| 1.248 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.13| 1.57| 1.57| 1.248 | 35| -3.09| 1.55| 1.55| 1.265 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 33| -3.15| 1.58| 1.58| 1.242 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.74| 1.87| 1.87| 1.046 | 3| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.74| 1.87| 1.87| 1.046 | 25| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | 36| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 26| -3.58| 1.79| 1.79| 1.093 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.58| 1.79| 1.79| 1.093 | 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | 27| -3.49| 1.75| 1.75| 1.121 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.49| 1.75| 1.75| 1.121 | 41| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | 8| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | 9| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | 10| -3.41| 1.70| 1.70| 1.148 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.41| 1.70| 1.70| 1.148 | 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | 12| -3.30| 1.65| 1.65| 1.188 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.30| 1.65| 1.65| 1.188 | 13| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | 14| -3.22| 1.61| 1.61| 1.213 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | 15| -3.47| 1.74| 1.74| 1.127 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.47| 1.74| 1.74| 1.127 | 16| -3.40| 1.70| 1.70| 1.150 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.40| 1.70| 1.70| 1.150 | 17| -3.34| 1.67| 1.67| 1.173 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.34| 1.67| 1.67| 1.173 | 18| -3.28| 1.64| 1.64| 1.193 | | 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.28| 1.64| 1.64| 1.193 | 19| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 20| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | | 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | 30| -3.16| 1.58| 1.58| 1.239 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.16| 1.58| 1.58| 1.239 | 21| -3.14| 1.57| 1.57| 1.246 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | 28| -3.16| 1.58| 1.58| 1.238 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.16| 1.58| 1.58| 1.238 | 29| -3.13| 1.56| 1.56| 1.251 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.13| 1.56| 1.56| 1.251 | 43| -3.12| 1.56| 1.56| 1.253 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.12| 1.56| 1.56| 1.253 | 22| -3.12| 1.56| 1.56| 1.254 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.12| 1.56| 1.56| 1.254 | 23| -3.11| 1.55| 1.55| 1.259 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.11| 1.55| 1.55| 1.259 | 24| -3.10| 1.55| 1.55| 1.264 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.10| 1.55| 1.55| 1.264 | 44| -3.09| 1.54| 1.54| 1.267 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.09| 1.55| 1.55| 1.265 | 44| -3.09| 1.54| 1.54| 1.267 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | 46| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 31| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | 45| -3.33| 1.66| 1.66| 1.176 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.33| 1.66| 1.66| 1.176 | 38| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | 7| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | 2| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 1| -3.35| 1.67| 1.67| 1.168 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.35| 1.67| 1.67| 1.168 | 38| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 48| -3.36| 1.68| 1.68| 1.164 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.36| 1.68| 1.68| 1.164 | 47| -3.29| 1.65| 1.65| 1.188 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.29| 1.65| 1.65| 1.188 | 49| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 14| -3.22| 1.61| 1.61| 1.213 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2166| 7| 39953| | 2 | 1825| 7260| 50212| | 3 | 5743| 355| 36208| | 4 | 5595| 8151| 48285| | 5 | 3160| 9115| 49662| | 6 | 1383| 1996| 50231| | 7 | 108| 8559| 50327| | 8 | 7025| 211| 45116| | 9 | 3987| 1584| 44704| | 10 | 2792| 1333| 46795| | 11 | 1650| 65| 47163| | 12 | 688| 868| 47347| | 13 | 318| 593| 46843| | 14 | 724| 92| 36544| | 15 | 9281| 587| 32133| | 16 | 8594| 6156| 41059| | 17 | 4969| 9823| 42021| | 18 | 2478| 11076| 44699| | 19 | 366| 10145| 44284| | 20 | 12833| 9462| 83314| | 21 | 4943| 266| 36838| | 22 | 256| 157| 12525| | 23 | 140| 79| 10053| | 24 | 284| 59| 13319| | 25 | 3311| 3650| 91834| | 26 | 3523| 1315| 57803| | 27 | 1201| 1151| 36958|

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| 28 | 58| 5733| 21773| | 29 | 18| 2133| 15422| | 30 | 286| 75| 8082| | 31 | 139| 478| 31058| | 32 | 1607| 1822| 59496| | 33 | 2634| 1541| 37200| | 34 | 294| 1718| 27830| | 35 | 17| 635| 18199| | 36 | 1538| 311| 29782| | 37 | 4066| 809| 50812| | 45 | 103| 797| 34780| | 46 | 89| 19399| 45578| | 47 | 5835| 75| 35699| | 48 | 1632| 1749| 41969| | 49 | 1196| 327| 29695| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 108855| 1673605| 745137| 108855| 677397| 6.223 | | Y | 131717| 1673605| 745137| 131717| 677397| 5.143 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.89| 1.94| 1.94| 1.006 | 4| -3.81| 1.90| 1.90| 1.027 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.81| 1.90| 1.90| 1.027 | 5| -3.73| 1.87| 1.87| 1.049 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.73| 1.87| 1.87| 1.049 | 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.27| 1.64| 1.64| 1.195 | 34| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | 35| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | 33| -3.27| 1.64| 1.64| 1.195 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.90| 1.95| 1.95| 1.003 | 3| -3.89| 1.94| 1.94| 1.006 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.90| 1.95| 1.95| 1.003 | 25| -3.85| 1.93| 1.93| 1.016 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.85| 1.93| 1.93| 1.016 | 36| -3.78| 1.89| 1.89| 1.036 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.78| 1.89| 1.89| 1.036 | 26| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | 27| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 41| -3.62| 1.81| 1.81| 1.082 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.72| 1.86| 1.86| 1.052 | 8| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | 9| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 10| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | 12| -3.43| 1.72| 1.72| 1.140 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.43| 1.72| 1.72| 1.140 | 13| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | 14| -3.36| 1.68| 1.68| 1.163 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.62| 1.81| 1.81| 1.082 | 15| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | 16| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 17| -3.46| 1.73| 1.73| 1.130 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.46| 1.73| 1.73| 1.130 | 18| -3.40| 1.70| 1.70| 1.151 | | 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.40| 1.70| 1.70| 1.151 | 19| -3.35| 1.68| 1.68| 1.168 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.35| 1.68| 1.68| 1.168 | 20| -3.30| 1.65| 1.65| 1.185 | | 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.30| 1.65| 1.65| 1.185 | 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 30| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | 21| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 28| -3.28| 1.64| 1.64| 1.194 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.28| 1.64| 1.64| 1.194 | 29| -3.24| 1.62| 1.62| 1.208 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.24| 1.62| 1.62| 1.208 | 43| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 22| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 23| -3.22| 1.61| 1.61| 1.215 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.22| 1.61| 1.61| 1.215 | 24| -3.21| 1.60| 1.60| 1.219 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.21| 1.60| 1.60| 1.219 | 44| -3.20| 1.60| 1.60| 1.221 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 44| -3.20| 1.60| 1.60| 1.221 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | 46| -3.56| 1.78| 1.78| 1.099 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.56| 1.78| 1.78| 1.099 | 11| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | 31| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 45| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | 38| -3.50| 1.75| 1.75| 1.119 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.66| 1.83| 1.83| 1.068 | 7| -3.61| 1.81| 1.81| 1.084 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.61| 1.81| 1.81| 1.084 | 2| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 1| -3.50| 1.75| 1.75| 1.117 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.50| 1.75| 1.75| 1.117 | 38| -3.50| 1.75| 1.75| 1.119 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 48| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 47| -3.44| 1.72| 1.72| 1.138 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.44| 1.72| 1.72| 1.138 | 49| -3.37| 1.69| 1.69| 1.160 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.37| 1.69| 1.69| 1.160 | 14| -3.36| 1.68| 1.68| 1.163 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1)

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| N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2466| 8| 41671| | 2 | 2077| 8260| 52085| | 3 | 6537| 404| 37379| | 4 | 6372| 9274| 49934| | 5 | 3601| 10370| 51396| | 6 | 1576| 2271| 52006| | 7 | 123| 9737| 52134| | 8 | 7993| 241| 47492| | 9 | 4537| 1803| 47095| | 10 | 3177| 1517| 49308| | 11 | 1877| 74| 49692| | 12 | 782| 988| 49866| | 13 | 363| 675| 49295| | 14 | 824| 104| 38406| | 15 | 10558| 668| 32736| | 16 | 9774| 7004| 41957| | 17 | 5649| 11175| 43000| | 18 | 2814| 12601| 45771| | 19 | 421| 11542| 45365| | 20 | 14609| 10765| 85350| | 21 | 5623| 302| 37683| | 22 | 292| 179| 12670| | 23 | 159| 89| 10157| | 24 | 323| 67| 13440| | 25 | 3769| 4147| 96872| | 26 | 4009| 1496| 61224| | 27 | 1367| 1310| 39681| | 28 | 66| 6523| 22465| | 29 | 21| 2426| 15952| | 30 | 326| 85| 8276| | 31 | 158| 545| 32371| | 32 | 1829| 2077| 64498| | 33 | 2996| 1756| 39581| | 34 | 334| 1958| 29665| | 35 | 19| 723| 19340| | 36 | 1751| 353| 31495| | 37 | 4629| 921| 52968| | 45 | 117| 908| 35647| | 46 | 102| 22071| 50270| | 47 | 6639| 86| 38562| | 48 | 1856| 1991| 44995| | 49 | 1360| 372| 32130| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 123875| 1751880| 779987| 123875| 709079| 5.724 | | Y | 149866| 1751880| 779987| 149866| 709079| 4.731 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.87| 1.94| 1.94| 1.011 | 4| -3.79| 1.90| 1.90| 1.032 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.79| 1.90| 1.90| 1.032 | 5| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.71| 1.86| 1.86| 1.054 | 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | 34| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 35| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.33| 1.66| 1.66| 1.177 | 33| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.88| 1.94| 1.94| 1.007 | 3| -3.87| 1.94| 1.94| 1.011 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.88| 1.94| 1.94| 1.007 | 25| -3.84| 1.92| 1.92| 1.020 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.84| 1.92| 1.92| 1.020 | 36| -3.76| 1.88| 1.88| 1.041 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.76| 1.88| 1.88| 1.041 | 26| -3.71| 1.86| 1.86| 1.055 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.71| 1.86| 1.86| 1.055 | 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | 27| -3.61| 1.80| 1.80| 1.084 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.61| 1.80| 1.80| 1.084 | 41| -3.60| 1.80| 1.80| 1.087 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.70| 1.85| 1.85| 1.057 | 8| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | 9| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.61| 1.80| 1.80| 1.085 | 10| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.53| 1.77| 1.77| 1.108 | 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | 12| -3.42| 1.71| 1.71| 1.146 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.42| 1.71| 1.71| 1.146 | 13| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 14| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.60| 1.80| 1.80| 1.087 | 15| -3.59| 1.79| 1.79| 1.090 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.59| 1.79| 1.79| 1.090 | 16| -3.52| 1.76| 1.76| 1.113 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.52| 1.76| 1.76| 1.113 | 17| -3.44| 1.72| 1.72| 1.136 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.44| 1.72| 1.72| 1.136 | 18| -3.38| 1.69| 1.69| 1.156 |

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| 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.38| 1.69| 1.69| 1.156 | 19| -3.33| 1.67| 1.67| 1.174 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.33| 1.67| 1.67| 1.174 | 20| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | | 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.29| 1.64| 1.64| 1.191 | 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | 30| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.25| 1.63| 1.63| 1.203 | 21| -3.24| 1.62| 1.62| 1.209 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.27| 1.63| 1.63| 1.198 | 28| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.26| 1.63| 1.63| 1.201 | 29| -3.22| 1.61| 1.61| 1.216 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.22| 1.61| 1.61| 1.216 | 43| -3.21| 1.61| 1.61| 1.218 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.21| 1.61| 1.61| 1.218 | 22| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 23| -3.20| 1.60| 1.60| 1.224 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.20| 1.60| 1.60| 1.224 | 24| -3.18| 1.59| 1.59| 1.229 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.18| 1.59| 1.59| 1.229 | 44| -3.18| 1.59| 1.59| 1.231 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | 44| -3.18| 1.59| 1.59| 1.231 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | 46| -3.54| 1.77| 1.77| 1.105 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.54| 1.77| 1.77| 1.105 | 11| -3.47| 1.73| 1.73| 1.129 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.33| 1.66| 1.66| 1.177 | 31| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.39| 1.70| 1.70| 1.153 | 45| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | 38| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.64| 1.82| 1.82| 1.074 | 7| -3.59| 1.80| 1.80| 1.090 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.59| 1.80| 1.80| 1.090 | 2| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.55| 1.77| 1.77| 1.103 | 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 1| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | 38| -3.48| 1.74| 1.74| 1.125 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.51| 1.76| 1.76| 1.114 | 48| -3.49| 1.75| 1.75| 1.120 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.49| 1.75| 1.75| 1.120 | 47| -3.42| 1.71| 1.71| 1.144 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.42| 1.71| 1.71| 1.144 | 49| -3.36| 1.68| 1.68| 1.166 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.36| 1.68| 1.68| 1.166 | 14| -3.35| 1.67| 1.67| 1.169 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2163| 7| 40974| | 2 | 1819| 7260| 51616| | 3 | 5738| 355| 37151| | 4 | 5589| 8151| 49605| | 5 | 3157| 9115| 51065| | 6 | 1383| 1996| 51666| | 7 | 105| 8559| 51759| | 8 | 7024| 211| 47114| | 9 | 3987| 1584| 46630| | 10 | 2792| 1333| 48812| | 11 | 1650| 65| 49194| | 12 | 689| 868| 49373| | 13 | 316| 593| 48835| | 14 | 723| 92| 38104| | 15 | 9277| 587| 32631| | 16 | 8588| 6156| 41779| | 17 | 4965| 9823| 42813| | 18 | 2475| 11076| 45579| | 19 | 366| 10145| 45195| | 20 | 12825| 9464| 85162| | 21 | 4941| 266| 37694| | 22 | 258| 157| 12791| | 23 | 140| 79| 10260| | 24 | 286| 59| 13586| | 25 | 3309| 3646| 97809| | 26 | 3521| 1318| 61753| | 27 | 1201| 1152| 39554| | 28 | 58| 5732| 22142| | 29 | 18| 2133| 15743| | 30 | 286| 75| 8259| | 31 | 139| 480| 32387| | 32 | 1607| 1823| 62592| | 33 | 2634| 1543| 39160| | 34 | 294| 1718| 29356| | 35 | 17| 635| 19200| | 36 | 1538| 311| 31775| | 37 | 4061| 809| 52162| | 45 | 103| 799| 35806| | 46 | 89| 19400| 45578| | 47 | 5835| 76| 39528| | 48 | 1632| 1752| 46148| | 49 | 1196| 326| 33044| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 108794| 1741384| 775314| 108794| 704831| 6.479 | | Y | 131729| 1741384| 775314| 131729| 704831| 5.351 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.003 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3)

Pag. 12

VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 126 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 3| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | 4| -3.65| 1.83| 1.83| 1.072 | | 127 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 4| -3.65| 1.83| 1.83| 1.072 | 5| -3.58| 1.79| 1.79| 1.094 | | 128 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 5| -3.58| 1.79| 1.79| 1.094 | 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | | 129 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 33| -3.15| 1.58| 1.58| 1.242 | 34| -3.13| 1.57| 1.57| 1.248 | | 130 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 34| -3.13| 1.57| 1.57| 1.248 | 35| -3.09| 1.55| 1.55| 1.265 | | 143 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 33| -3.15| 1.58| 1.58| 1.242 | | 173 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.74| 1.87| 1.87| 1.046 | 3| -3.73| 1.86| 1.86| 1.050 | | 174 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 39| -3.74| 1.87| 1.87| 1.046 | 25| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | | 175 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 25| -3.69| 1.85| 1.85| 1.059 | 36| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | | 176 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 36| -3.63| 1.81| 1.81| 1.079 | 26| -3.58| 1.79| 1.79| 1.093 | | 177 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 26| -3.58| 1.79| 1.79| 1.093 | 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | | 178 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | 27| -3.49| 1.75| 1.75| 1.121 | | 179 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 27| -3.49| 1.75| 1.75| 1.121 | 41| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | | 180 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 40| -3.57| 1.79| 1.79| 1.095 | 8| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | | 181 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 8| -3.57| 1.78| 1.78| 1.097 | 9| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | | 182 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 9| -3.48| 1.74| 1.74| 1.123 | 10| -3.41| 1.70| 1.70| 1.148 | | 183 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 10| -3.41| 1.70| 1.70| 1.148 | 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 184 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | 12| -3.30| 1.65| 1.65| 1.188 | | 185 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 12| -3.30| 1.65| 1.65| 1.188 | 13| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | | 186 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 13| -3.26| 1.63| 1.63| 1.202 | 14| -3.22| 1.61| 1.61| 1.213 | | 187 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 41| -3.48| 1.74| 1.74| 1.124 | 15| -3.47| 1.74| 1.74| 1.127 | | 188 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 15| -3.47| 1.74| 1.74| 1.127 | 16| -3.40| 1.70| 1.70| 1.150 | | 189 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 16| -3.40| 1.70| 1.70| 1.150 | 17| -3.34| 1.67| 1.67| 1.173 | | 190 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 17| -3.34| 1.67| 1.67| 1.173 | 18| -3.28| 1.64| 1.64| 1.193 | | 191 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 18| -3.28| 1.64| 1.64| 1.193 | 19| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 192 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 19| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 20| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | | 193 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 20| -3.19| 1.59| 1.59| 1.228 | 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | | 194 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | 30| -3.16| 1.58| 1.58| 1.239 | | 195 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 30| -3.16| 1.58| 1.58| 1.239 | 21| -3.14| 1.57| 1.57| 1.246 | | 196 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 42| -3.17| 1.58| 1.58| 1.235 | 28| -3.16| 1.58| 1.58| 1.238 | | 197 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 28| -3.16| 1.58| 1.58| 1.238 | 29| -3.13| 1.56| 1.56| 1.251 | | 198 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 29| -3.13| 1.56| 1.56| 1.251 | 43| -3.12| 1.56| 1.56| 1.253 | | 199 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 43| -3.12| 1.56| 1.56| 1.253 | 22| -3.12| 1.56| 1.56| 1.254 | | 200 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 22| -3.12| 1.56| 1.56| 1.254 | 23| -3.11| 1.55| 1.55| 1.259 | | 201 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 23| -3.11| 1.55| 1.55| 1.259 | 24| -3.10| 1.55| 1.55| 1.264 | | 202 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 24| -3.10| 1.55| 1.55| 1.264 | 44| -3.09| 1.54| 1.54| 1.267 | | 203 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 35| -3.09| 1.55| 1.55| 1.265 | 44| -3.09| 1.54| 1.54| 1.267 | | 222 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | 46| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 223 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 46| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 11| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 231 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 32| -3.21| 1.61| 1.61| 1.219 | 31| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | | 232 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 31| -3.27| 1.64| 1.64| 1.196 | 45| -3.33| 1.66| 1.66| 1.176 | | 233 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 45| -3.33| 1.66| 1.66| 1.176 | 38| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 234 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 6| -3.51| 1.76| 1.76| 1.115 | 7| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | | 235 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 7| -3.46| 1.73| 1.73| 1.132 | 2| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | | 236 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 2| -3.41| 1.71| 1.71| 1.146 | 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | | 237 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 1| -3.35| 1.67| 1.67| 1.168 | | 238 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 1| -3.35| 1.67| 1.67| 1.168 | 38| -3.35| 1.67| 1.67| 1.170 | | 242 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 37| -3.38| 1.69| 1.69| 1.158 | 48| -3.36| 1.68| 1.68| 1.164 | | 243 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 48| -3.36| 1.68| 1.68| 1.164 | 47| -3.29| 1.65| 1.65| 1.188 | | 244 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 47| -3.29| 1.65| 1.65| 1.188 | 49| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | | 245 | 5.00 | 4.50 | 1.96| 49| -3.23| 1.62| 1.62| 1.210 | 14| -3.22| 1.61| 1.61| 1.213 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 2166| 7| 39953| | 2 | 1825| 7260| 50212| | 3 | 5743| 355| 36208| | 4 | 5595| 8151| 48285| | 5 | 3160| 9115| 49662| | 6 | 1383| 1996| 50231| | 7 | 108| 8559| 50327| | 8 | 7025| 211| 45116| | 9 | 3987| 1584| 44704| | 10 | 2792| 1333| 46795| | 11 | 1650| 65| 47163| | 12 | 688| 868| 47347| | 13 | 318| 593| 46843| | 14 | 724| 92| 36544| | 15 | 9281| 587| 32133| | 16 | 8594| 6156| 41059| | 17 | 4969| 9823| 42021| | 18 | 2478| 11076| 44699| | 19 | 366| 10145| 44284| | 20 | 12833| 9462| 83314| | 21 | 4943| 266| 36838| | 22 | 256| 157| 12525| | 23 | 140| 79| 10053| | 24 | 284| 59| 13319| | 25 | 3311| 3650| 91834|

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| 26 | 3523| 1315| 57803| | 27 | 1201| 1151| 36958| | 28 | 58| 5733| 21773| | 29 | 18| 2133| 15422| | 30 | 286| 75| 8082| | 31 | 139| 478| 31058| | 32 | 1607| 1822| 59496| | 33 | 2634| 1541| 37200| | 34 | 294| 1718| 27830| | 35 | 17| 635| 18199| | 36 | 1538| 311| 29782| | 37 | 4066| 809| 50812| | 45 | 103| 797| 34780| | 46 | 89| 19399| 45578| | 47 | 5835| 75| 35699| | 48 | 1632| 1749| 41969| | 49 | 1196| 327| 29695| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 108855| 1673605| 745137| 108855| 677397| 6.223 | | Y | 131717| 1673605| 745137| 131717| 677397| 5.143 | -------------------------------------------------------------------------------------

3.6.2 Stato di progetto VERIFICHE STATICHE A STATO LIMITE DI TIPO GEOTECNICO (GEO): CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO E SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (D.M.14.1.2008 (NTC08), §6.4.2.1)

PC.E esegue automaticamente le verifiche allo stato limite ultimo di tipo geotecnico (GEO) (verifica di capacità portante del terreno e di scorrimento sul piano di posa) utilizzando l'Approccio 2 (§2.6.1), dove i coefficienti parziali definiti per le azioni (A), per la resistenza dei materiali (M) e la resistenza globale del sistema (R) assumono i valori (§6.4.2.1): A1 + M1 + R3 Con questo approccio, sono incrementate le azioni (A), invariati i parametri geotecnici (M) e ridotta la resistenza (R). A1 (tab. 6.2.I) definisce i coefficienti parziali per le azioni γF (distinti in: γG1, γG2, γP e γQ) già applicati nella generazione delle combinazioni di carico delle quali si esamineranno i risultati. Il campo di tensioni sul terreno generato da ognuna delle combinazioni di carico risulta quindi coerente con i valori dei γF indicati dalla Norma. M1 (tab. 6.2.II) indica il coefficiente parziale per i materiali γM che deve essere applicato ai parametri geotecnici del terreno: tangente dell'angolo di resistenza al taglio, coesione efficace, resistenza non drenata, peso dell'unità di volume. Si ha: γM=1.0 (cioè: nessuna variazione dei parametri). R3 (tab. 6.4.I) definisce il coefficiente parziale per la resistenza, pari a 2.3 per la capacità portante, e ad 1.1 per lo scorrimento sul piano di posa. Per la verifica di resistenza strutturale della trave di fondazione (stato limite STR) il coefficiente γR non deve essere portato in conto. Si ipotizza che il modello globale dell'edificio contenga sia le travi di fondazione sia la struttura in elevazione, e le sollecitazioni sono calcolate tenendo conto dell'interazione fra fondazioni e struttura sovrastante; le fondazioni sono schematizzate come aste su suolo elastico, e normalmente considerate rigide sotto i maschi e deformabili in corrispondenza delle aperture.

In Analisi Statica, le massime tensioni sul terreno (ottenute considerando le varie combinazioni di carico statiche) sono confrontate con la capacità portante (ridotta di 2.3); per la verifica a scorrimento, il taglio globale agente lungo una direzione viene confrontato con la resistenza a scorrimento (ridotta di 1.1). I seguenti parametri: K Winkler, Base di appoggio, Capacità portante (q,lim): sono proprietà di ogni singola trave di fondazione e vengono definiti nei Dati Aste. Sia il coefficiente di sottofondo che la capacità portante possono infatti variare a causa delle diverse dimensioni geometriche delle travi di fondazioni. Dato comune a tutte le fondazioni è invece l'angolo d'attrito fondazione-terreno: δk, da cui: il coefficiente d'attrito (tg δk). Per la verifica Statica, le combinazioni di carico fondamentali utilizzate per le verifiche agli stati limite ultimi in analisi statica sono del tipo (§2.5.3):

dove per i coefficienti γG1, γG2, γP e γQ si applica quando indicato in §2.6.1.

Simbologia utilizzata nel software PC.E:

Verifica di capacità portante del terreno N.asta = numero progressivo dell’asta (trave di fondazione, o trave su suolo elastico) K Winkler = coefficiente di sottofondo della trave su suolo elastico q,lim = capacità portante corrispondente all'asta, calcolata ad esempio con la formulazione di Terzaghi: qlim = c Nc + qo Nq + ½ γ B Nγ essendo: c Nc = contributo della coesione lungo le superfici di rottura; qo Nq = effetto stabilizzante del terreno ai lati della fondazione sul piano di posa; ½ γ B Nγ = contributo della resistenza di attrito dovuta al peso del terreno del terreno all’interno delle superfici di scorrimento. Rd = valore di progetto della resistenza = q,lim / γR Nodo i = nodo iniziale dell'asta sZ,i = spostamento verticale del nodo i sT,i = tensione di contatto nel nodo i Ed,i = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo i (tensione sul terreno risultante dal calcolo) C.Sic. i = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,i. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1 Nodo j = nodo finale dell'asta

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sZ,j = spostamento verticale del nodo j sT,j = tensione di contatto nel nodo j Ed,j = valore di progetto dell'azione in corrispondenza del nodo j (tensione sul terreno risultante dal calcolo) C.Sic. j = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed,j. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

Verifica di scorrimento sul piano di posa In corrispondenza di tutti i nodi di fondazione (nodi vincolati su suolo elastico), vengono rilevate le seguenti azioni (forze): F orizz.X, F orizz. Y = reazioni orizzontali competenti al nodo. F vert. = carico verticale corrispondente al nodo. Avendo risolto la struttura nel suo insieme (fondazioni+sovrastruttura), poiché il nodo su suolo elastico alla Winkler non fornisce la reazione verticale, è comunque possibile fare riferimento allo sforzo normale alla base del maschio; questa azione interna contiene già il contributo del peso proprio delle travi di fondazione, regolarmente considerato nelle condizioni di carico. Per ognuna delle due direzioni orizzontali del sistema globale di riferimento X,Y vengono infine riportati i seguenti parametri: Direz. = direzione di riferimento (X o Y) F.orizz.tot. = taglio globale agente lungo la direzione di riferimento F.vert.tot. = carico verticale complessivo agente sul piano di posa delle fondazioni R = valore di calcolo della resistenza. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δk Ed = valore di progetto dell'azione, coincidente con il taglio globale nella direzione di riferimento Rd = valore di progetto della resistenza. Il coefficiente d'attrito di progetto è dato da: tg δd = tg δk / γφ' , dove: γφ' = 1 (da tab. 6.2.II, colonna M1), applicando a tg δk il coefficiente parziale per tg φ'. Risulta quindi: tg δd = tg δk. La resistenza di progetto si ottiene moltiplicando il carico verticale totale per tg δd e dividendo per 1.1 C.Sic. = coefficiente di sicurezza, fornito dal rapporto: Rd / Ed. La verifica è soddisfatta quando il coefficiente di sicurezza è >= 1

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.007 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 116 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 3| -5.71| 2.85| 2.85| 1.219 | 4| -5.82| 2.91| 2.91| 1.196 | | 117 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 4| -5.82| 2.91| 2.91| 1.196 | 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | | 118 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | 6| -6.13| 3.06| 3.06| 1.135 | | 119 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 33| -6.86| 3.43| 3.43| 1.014 | 34| -6.87| 3.44| 3.44| 1.012 | | 120 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 34| -6.87| 3.44| 3.44| 1.012 | 35| -6.91| 3.45| 3.45| 1.007 | | 133 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.82| 1.02| 1.02| 3.402 | 33| -6.86| 1.03| 1.03| 3.379 | | 163 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.69| 0.85| 0.85| 4.075 | 3| -5.71| 0.86| 0.86| 4.064 | | 164 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.69| 0.85| 0.85| 4.075 | 25| -5.75| 0.86| 0.86| 4.031 | | 165 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 25| -5.75| 0.86| 0.86| 4.031 | 36| -5.85| 0.88| 0.88| 3.964 | | 166 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 36| -5.85| 0.88| 0.88| 3.964 | 26| -5.92| 0.89| 0.89| 3.920 | | 167 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 26| -5.92| 0.89| 0.89| 3.920 | 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | | 168 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | 27| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | | 169 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 27| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | 136| -6.08| 0.91| 0.91| 3.815 | | 170 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | 8| -5.93| 0.89| 0.89| 3.909 | | 171 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 10| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | 11| -6.17| 0.93| 0.93| 3.759 | | 172 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 12| -6.31| 0.95| 0.95| 3.677 | 13| -6.47| 0.97| 0.97| 3.587 | | 173 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 136| -6.08| 0.91| 0.91| 3.815 | 15| -6.10| 0.91| 0.91| 3.804 | | 174 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 16| -6.23| 0.93| 0.93| 3.722 | 171| -6.30| 0.95| 0.95| 3.679 | | 175 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 17| -6.37| 0.96| 0.96| 3.639 | 18| -6.51| 0.98| 0.98| 3.561 | | 176 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 19| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | 20| -6.79| 1.02| 1.02| 3.417 | | 177 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 20| -6.79| 1.02| 1.02| 3.417 | 137| -6.84| 1.03| 1.03| 3.389 | | 178 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 137| -6.84| 1.03| 1.03| 3.389 | 30| -6.88| 1.03| 1.03| 3.370 | | 179 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 30| -6.88| 1.03| 1.03| 3.370 | 21| -6.94| 1.04| 1.04| 3.341 | | 180 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 137| -6.84| 3.42| 3.42| 1.017 | 28| -6.85| 3.42| 3.42| 1.016 | | 181 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 28| -6.85| 1.03| 1.03| 3.387 | 29| -6.86| 1.03| 1.03| 3.378 | | 182 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 29| -6.86| 1.03| 1.03| 3.378 | 138| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | | 183 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 138| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 22| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | | 184 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 22| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 23| -6.89| 1.03| 1.03| 3.367 | | 185 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 23| -6.89| 1.03| 1.03| 3.367 | 24| -6.91| 1.04| 1.04| 3.358 | | 186 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 24| -6.91| 1.04| 1.04| 3.358 | 139| -6.91| 1.04| 1.04| 3.355 | | 187 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 35| -6.91| 1.04| 1.04| 3.357 | 139| -6.91| 1.04| 1.04| 3.355 | | 203 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.82| 1.02| 1.02| 3.402 | 31| -6.78| 1.02| 1.02| 3.421 | | 204 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 31| -6.78| 1.02| 1.02| 3.421 | 142| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | | 205 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 142| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | 115| -6.76| 1.01| 1.01| 3.432 | | 206 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 6| -6.13| 0.92| 0.92| 3.783 | 7| -6.33| 0.95| 0.95| 3.664 | | 207 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 7| -6.33| 0.95| 0.95| 3.664 | 2| -6.53| 0.98| 0.98| 3.552 | | 208 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 2| -6.53| 0.98| 0.98| 3.552 | 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | | 209 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 1| -6.76| 1.01| 1.01| 3.433 | | 210 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 1| -6.76| 1.01| 1.01| 3.433 | 115| -6.76| 1.01| 1.01| 3.432 | | 214 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 152| -6.67| 1.00| 1.00| 3.477 | | 215 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 152| -6.67| 1.00| 1.00| 3.477 | 151| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | | 216 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 151| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | 153| -6.62| 0.99| 0.99| 3.501 | | 217 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 153| -6.62| 0.99| 0.99| 3.501 | 14| -6.61| 0.99| 0.99| 3.508 | | 227 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 15| -6.10| 0.91| 0.91| 3.804 | 158| -6.16| 0.92| 0.92| 3.764 | | 228 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 158| -6.16| 0.92| 0.92| 3.764 | 16| -6.23| 0.93| 0.93| 3.722 | | 235 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 8| -5.93| 2.97| 2.97| 1.173 | 160| -5.97| 2.99| 2.99| 1.164 | | 236 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 160| -5.97| 2.99| 2.99| 1.164 | 9| -5.99| 3.00| 3.00| 1.161 | | 243 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 9| -5.99| 3.00| 3.00| 1.161 | 164| -6.01| 3.01| 3.01| 1.157 | | 244 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 164| -6.01| 3.01| 3.01| 1.157 | 10| -6.06| 3.03| 3.03| 1.147 | | 251 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 11| -6.17| 3.08| 3.08| 1.128 | 155| -6.21| 3.10| 3.10| 1.120 | | 252 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 155| -6.21| 3.10| 3.10| 1.120 | 12| -6.31| 3.15| 3.15| 1.103 | | 255 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 13| -6.47| 3.23| 3.23| 1.076 | 169| -6.52| 3.26| 3.26| 1.067 |

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| 256 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 169| -6.52| 3.26| 3.26| 1.067 | 14| -6.61| 3.31| 3.31| 1.052 | | 264 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 171| -6.30| 0.95| 0.95| 3.679 | 17| -6.37| 0.96| 0.96| 3.639 | | 272 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | 149| -6.02| 3.01| 3.01| 1.156 | | 273 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 149| -6.02| 3.01| 3.01| 1.156 | 10| -6.06| 3.03| 3.03| 1.147 | | 278 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 7| -6.33| 3.16| 3.16| 1.099 | 175| -6.32| 3.16| 3.16| 1.101 | | 279 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 175| -6.32| 3.16| 3.16| 1.101 | 12| -6.31| 3.15| 3.15| 1.103 | | 284 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 18| -6.51| 3.26| 3.26| 1.068 | 178| -6.58| 3.29| 3.29| 1.057 | | 285 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 178| -6.58| 3.29| 3.29| 1.057 | 19| -6.64| 3.32| 3.32| 1.047 | | 292 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 6| -6.13| 3.06| 3.06| 1.135 | 181| -6.15| 3.07| 3.07| 1.132 | | 293 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 181| -6.15| 3.07| 3.07| 1.132 | 11| -6.17| 3.08| 3.08| 1.128 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 1: Combinazione n° 1) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 41| 0| 38698| | 2 | 751| 6| 43055| | 3 | 275| 27| 39828| | 4 | 506| 26| 46076| | 5 | 617| 17| 33633| | 6 | 751| 5| 36559| | 7 | 822| 3| 30563| | 8 | 68| 12| 18657| | 9 | 49| 8| 14053| | 10 | 68| 5| 12665| | 11 | 95| 0| 15109| | 12 | 120| 0| 13813| | 13 | 137| 3| 19470| | 14 | 80| 3| 17948| | 15 | 303| 33| 25359| | 16 | 470| 35| 36515| | 17 | 460| 29| 35836| | 18 | 491| 25| 36359| | 19 | 446| 18| 30854| | 20 | 1163| 21| 88603| | 21 | 185| 8| 35853| | 22 | 31| 3| 12414| | 23 | 14| 3| 9723| | 24 | 26| 3| 12551| | 25 | 138| 1483| 114539| | 26 | 55| 567| 55238| | 27 | 30| 179| 26948| | 28 | 12| 22| 21411| | 29 | 0| 13| 15170| | 30 | 0| 3| 7994| | 31 | 10| 479| 122254| | 32 | 5| 86| 37866| | 33 | 5| 60| 36363| | 34 | 0| 59| 26673| | 35 | 0| 24| 17096| | 36 | 33| 129| 31724| | 37 | 488| 7| 48361| | 142 | 0| 16| 39842| | 149 | 121| 2261| 141750| | 151 | 129| 557| 100377| | 152 | 35| 60| 31331| | 153 | 29| 31| 20633| | 155 | 303| 3| 34559| | 158 | 1063| 92| 17580| | 160 | 123| 26| 33301| | 164 | 152| 22| 32181| | 169 | 355| 7| 43461| | 171 | 986| 75| 22258| | 175 | 183| 539| 142359| | 178 | 900| 51| 65425| | 181 | 32| 235| 63299| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 13156| 2054187| 914583| 13156| 831439| >> 1 | | Y | 7379| 2054187| 914583| 7379| 831439| >> 1 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.007 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 116 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 3| -5.69| 2.84| 2.84| 1.223 | 4| -5.79| 2.90| 2.90| 1.201 |

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| 117 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 4| -5.79| 2.90| 2.90| 1.201 | 5| -5.93| 2.96| 2.96| 1.174 | | 118 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.93| 2.96| 2.96| 1.174 | 6| -6.09| 3.05| 3.05| 1.142 | | 119 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 33| -6.82| 3.41| 3.41| 1.019 | 34| -6.84| 3.42| 3.42| 1.017 | | 120 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 34| -6.84| 3.42| 3.42| 1.017 | 35| -6.87| 3.44| 3.44| 1.012 | | 133 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.78| 1.02| 1.02| 3.423 | 33| -6.82| 1.02| 1.02| 3.398 | | 163 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.67| 0.85| 0.85| 4.089 | 3| -5.69| 0.85| 0.85| 4.078 | | 164 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.67| 0.85| 0.85| 4.089 | 25| -5.73| 0.86| 0.86| 4.045 | | 165 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 25| -5.73| 0.86| 0.86| 4.045 | 36| -5.83| 0.87| 0.87| 3.976 | | 166 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 36| -5.83| 0.87| 0.87| 3.976 | 26| -5.90| 0.88| 0.88| 3.931 | | 167 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 26| -5.90| 0.88| 0.88| 3.931 | 135| -5.91| 0.89| 0.89| 3.924 | | 168 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.91| 0.89| 0.89| 3.924 | 27| -6.05| 0.91| 0.91| 3.833 | | 169 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 27| -6.05| 0.91| 0.91| 3.833 | 136| -6.06| 0.91| 0.91| 3.825 | | 170 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.91| 0.89| 0.89| 3.924 | 8| -5.91| 0.89| 0.89| 3.920 | | 171 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 10| -6.03| 0.91| 0.91| 3.843 | 11| -6.13| 0.92| 0.92| 3.782 | | 172 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 12| -6.26| 0.94| 0.94| 3.702 | 13| -6.42| 0.96| 0.96| 3.612 | | 173 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 136| -6.06| 0.91| 0.91| 3.825 | 15| -6.08| 0.91| 0.91| 3.813 | | 174 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 16| -6.21| 0.93| 0.93| 3.732 | 171| -6.28| 0.94| 0.94| 3.690 | | 175 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 17| -6.35| 0.95| 0.95| 3.650 | 18| -6.49| 0.97| 0.97| 3.573 | | 176 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 19| -6.62| 0.99| 0.99| 3.504 | 20| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | | 177 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 20| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | 137| -6.81| 1.02| 1.02| 3.404 | | 178 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 137| -6.81| 1.02| 1.02| 3.404 | 30| -6.85| 1.03| 1.03| 3.386 | | 179 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 30| -6.85| 1.03| 1.03| 3.386 | 21| -6.91| 1.04| 1.04| 3.358 | | 180 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 137| -6.81| 3.41| 3.41| 1.021 | 28| -6.82| 3.41| 3.41| 1.021 | | 181 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 28| -6.82| 1.02| 1.02| 3.402 | 29| -6.84| 1.03| 1.03| 3.392 | | 182 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 29| -6.84| 1.03| 1.03| 3.392 | 138| -6.84| 1.03| 1.03| 3.391 | | 183 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 138| -6.84| 1.03| 1.03| 3.391 | 22| -6.84| 1.03| 1.03| 3.391 | | 184 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 22| -6.84| 1.03| 1.03| 3.391 | 23| -6.86| 1.03| 1.03| 3.382 | | 185 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 23| -6.86| 1.03| 1.03| 3.382 | 24| -6.87| 1.03| 1.03| 3.375 | | 186 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 24| -6.87| 1.03| 1.03| 3.375 | 139| -6.88| 1.03| 1.03| 3.372 | | 187 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 35| -6.87| 1.03| 1.03| 3.374 | 139| -6.88| 1.03| 1.03| 3.372 | | 203 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.78| 1.02| 1.02| 3.423 | 31| -6.74| 1.01| 1.01| 3.442 | | 204 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 31| -6.74| 1.01| 1.01| 3.442 | 142| -6.71| 1.01| 1.01| 3.454 | | 205 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 142| -6.71| 1.01| 1.01| 3.454 | 115| -6.71| 1.01| 1.01| 3.455 | | 206 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 6| -6.09| 0.91| 0.91| 3.805 | 7| -6.29| 0.94| 0.94| 3.687 | | 207 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 7| -6.29| 0.94| 0.94| 3.687 | 2| -6.49| 0.97| 0.97| 3.575 | | 208 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 2| -6.49| 0.97| 0.97| 3.575 | 37| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | | 209 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | 1| -6.71| 1.01| 1.01| 3.455 | | 210 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 1| -6.71| 1.01| 1.01| 3.455 | 115| -6.71| 1.01| 1.01| 3.455 | | 214 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | 152| -6.63| 0.99| 0.99| 3.500 | | 215 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 152| -6.63| 0.99| 0.99| 3.500 | 151| -6.60| 0.99| 0.99| 3.513 | | 216 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 151| -6.60| 0.99| 0.99| 3.513 | 153| -6.57| 0.99| 0.99| 3.527 | | 217 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 153| -6.57| 0.99| 0.99| 3.527 | 14| -6.56| 0.98| 0.98| 3.534 | | 227 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 15| -6.08| 0.91| 0.91| 3.813 | 158| -6.14| 0.92| 0.92| 3.774 | | 228 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 158| -6.14| 0.92| 0.92| 3.774 | 16| -6.21| 0.93| 0.93| 3.732 | | 235 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 8| -5.91| 2.96| 2.96| 1.176 | 160| -5.95| 2.98| 2.98| 1.169 | | 236 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 160| -5.95| 2.98| 2.98| 1.169 | 9| -5.97| 2.98| 2.98| 1.165 | | 243 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 9| -5.97| 2.98| 2.98| 1.165 | 164| -5.99| 2.99| 2.99| 1.162 | | 244 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 164| -5.99| 2.99| 2.99| 1.162 | 10| -6.03| 3.02| 3.02| 1.153 | | 251 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 11| -6.13| 3.07| 3.07| 1.134 | 155| -6.17| 3.09| 3.09| 1.127 | | 252 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 155| -6.17| 3.09| 3.09| 1.127 | 12| -6.26| 3.13| 3.13| 1.111 | | 255 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 13| -6.42| 3.21| 3.21| 1.084 | 169| -6.47| 3.24| 3.24| 1.075 | | 256 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 169| -6.47| 3.24| 3.24| 1.075 | 14| -6.56| 3.28| 3.28| 1.060 | | 264 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 171| -6.28| 0.94| 0.94| 3.690 | 17| -6.35| 0.95| 0.95| 3.650 | | 272 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.93| 2.96| 2.96| 1.174 | 149| -5.99| 2.99| 2.99| 1.162 | | 273 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 149| -5.99| 2.99| 2.99| 1.162 | 10| -6.03| 3.02| 3.02| 1.153 | | 278 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 7| -6.29| 3.14| 3.14| 1.106 | 175| -6.28| 3.14| 3.14| 1.109 | | 279 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 175| -6.28| 3.14| 3.14| 1.109 | 12| -6.26| 3.13| 3.13| 1.111 | | 284 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 18| -6.49| 3.24| 3.24| 1.072 | 178| -6.55| 3.28| 3.28| 1.061 | | 285 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 178| -6.55| 3.28| 3.28| 1.061 | 19| -6.62| 3.31| 3.31| 1.051 | | 292 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 6| -6.09| 3.05| 3.05| 1.142 | 181| -6.11| 3.06| 3.06| 1.139 | | 293 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 181| -6.11| 3.06| 3.06| 1.139 | 11| -6.13| 3.07| 3.07| 1.134 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 2: Combinazione n° 2) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 42| 0| 38224| | 2 | 743| 7| 42724| | 3 | 261| 27| 39601| | 4 | 484| 26| 45767| | 5 | 597| 17| 33277| | 6 | 733| 5| 35507| | 7 | 809| 4| 30138| | 8 | 61| 12| 18161| | 9 | 43| 8| 13766| | 10 | 63| 5| 12504| | 11 | 90| 0| 14673| | 12 | 116| 0| 13677| | 13 | 133| 3| 18823| | 14 | 78| 3| 17135| | 15 | 296| 34| 25431| | 16 | 461| 35| 36555| | 17 | 452| 30| 35885| | 18 | 482| 25| 36547| | 19 | 435| 18| 31160| | 20 | 1126| 23| 88874| | 21 | 179| 8| 36139| | 22 | 29| 3| 12392|

Pag. 17

| 23 | 12| 3| 9723| | 24 | 23| 3| 12574| | 25 | 129| 1499| 115971| | 26 | 50| 574| 55936| | 27 | 30| 182| 26906| | 28 | 11| 24| 21514| | 29 | 0| 13| 15118| | 30 | 0| 3| 8032| | 31 | 9| 512| 123943| | 32 | 5| 93| 38323| | 33 | 5| 64| 36054| | 34 | 0| 63| 26426| | 35 | 0| 25| 16929| | 36 | 30| 130| 32124| | 37 | 484| 8| 47813| | 142 | 0| 17| 40424| | 149 | 114| 2269| 139756| | 151 | 126| 615| 98713| | 152 | 35| 67| 30694| | 153 | 28| 33| 20361| | 155 | 291| 3| 33401| | 158 | 1042| 94| 17821| | 160 | 109| 26| 32398| | 164 | 137| 22| 31481| | 169 | 346| 8| 41777| | 171 | 970| 76| 23014| | 175 | 178| 592| 140368| | 178 | 881| 52| 65989| | 181 | 31| 229| 61585| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 12789| 2042128| 909214| 12789| 826558| >> 1 | | Y | 7592| 2042128| 909214| 7592| 826558| >> 1 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.007 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. | | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | |--------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 116 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 3| -5.50| 2.75| 2.75| 1.264 | 4| -5.61| 2.81| 2.81| 1.239 | | 117 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 4| -5.61| 2.81| 2.81| 1.239 | 5| -5.76| 2.88| 2.88| 1.209 | | 118 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.76| 2.88| 2.88| 1.209 | 6| -5.92| 2.96| 2.96| 1.174 | | 119 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 33| -6.64| 3.32| 3.32| 1.047 | 34| -6.66| 3.33| 3.33| 1.045 | | 120 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 34| -6.66| 3.33| 3.33| 1.045 | 35| -6.69| 3.34| 3.34| 1.040 | | 133 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.60| 0.99| 0.99| 3.515 | 33| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | | 163 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.49| 0.82| 0.82| 4.225 | 3| -5.50| 0.83| 0.83| 4.213 | | 164 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.49| 0.82| 0.82| 4.225 | 25| -5.55| 0.83| 0.83| 4.179 | | 165 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 25| -5.55| 0.83| 0.83| 4.179 | 36| -5.64| 0.85| 0.85| 4.108 | | 166 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 36| -5.64| 0.85| 0.85| 4.108 | 26| -5.71| 0.86| 0.86| 4.061 | | 167 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 26| -5.71| 0.86| 0.86| 4.061 | 135| -5.72| 0.86| 0.86| 4.054 | | 168 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.72| 0.86| 0.86| 4.054 | 27| -5.86| 0.88| 0.88| 3.960 | | 169 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 27| -5.86| 0.88| 0.88| 3.960 | 136| -5.87| 0.88| 0.88| 3.950 | | 170 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.72| 0.86| 0.86| 4.054 | 8| -5.73| 0.86| 0.86| 4.049 | | 171 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 10| -5.86| 0.88| 0.88| 3.956 | 11| -5.97| 0.89| 0.89| 3.887 | | 172 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 12| -6.10| 0.92| 0.92| 3.801 | 13| -6.26| 0.94| 0.94| 3.706 | | 173 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 136| -5.87| 0.88| 0.88| 3.950 | 15| -5.89| 0.88| 0.88| 3.938 | | 174 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 16| -6.02| 0.90| 0.90| 3.851 | 171| -6.09| 0.91| 0.91| 3.805 | | 175 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 17| -6.16| 0.92| 0.92| 3.763 | 18| -6.30| 0.95| 0.95| 3.681 | | 176 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 19| -6.43| 0.96| 0.96| 3.606 | 20| -6.57| 0.99| 0.99| 3.528 | | 177 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 20| -6.57| 0.99| 0.99| 3.528 | 137| -6.63| 0.99| 0.99| 3.500 | | 178 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 137| -6.63| 0.99| 0.99| 3.500 | 30| -6.66| 1.00| 1.00| 3.480 | | 179 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 30| -6.66| 1.00| 1.00| 3.480 | 21| -6.72| 1.01| 1.01| 3.450 | | 180 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 137| -6.63| 3.31| 3.31| 1.050 | 28| -6.63| 3.32| 3.32| 1.049 | | 181 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 28| -6.63| 0.99| 0.99| 3.497 | 29| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | | 182 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 29| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | 138| -6.65| 1.00| 1.00| 3.486 | | 183 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 138| -6.65| 1.00| 1.00| 3.486 | 22| -6.65| 1.00| 1.00| 3.485 | | 184 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 22| -6.65| 1.00| 1.00| 3.485 | 23| -6.67| 1.00| 1.00| 3.476 | | 185 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 23| -6.67| 1.00| 1.00| 3.476 | 24| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | | 186 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 24| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 139| -6.69| 1.00| 1.00| 3.465 | | 187 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 35| -6.69| 1.00| 1.00| 3.467 | 139| -6.69| 1.00| 1.00| 3.465 | | 203 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.60| 0.99| 0.99| 3.515 | 31| -6.56| 0.98| 0.98| 3.535 | | 204 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 31| -6.56| 0.98| 0.98| 3.535 | 142| -6.54| 0.98| 0.98| 3.546 | | 205 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 142| -6.54| 0.98| 0.98| 3.546 | 115| -6.54| 0.98| 0.98| 3.547 | | 206 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 6| -5.92| 0.89| 0.89| 3.914 | 7| -6.12| 0.92| 0.92| 3.790 | | 207 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 7| -6.12| 0.92| 0.92| 3.790 | 2| -6.32| 0.95| 0.95| 3.672 | | 208 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 2| -6.32| 0.95| 0.95| 3.672 | 37| -6.47| 0.97| 0.97| 3.584 | | 209 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.47| 0.97| 0.97| 3.584 | 1| -6.54| 0.98| 0.98| 3.548 | | 210 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 1| -6.54| 0.98| 0.98| 3.548 | 115| -6.54| 0.98| 0.98| 3.547 | | 214 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.47| 0.97| 0.97| 3.584 | 152| -6.45| 0.97| 0.97| 3.593 | | 215 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 152| -6.45| 0.97| 0.97| 3.593 | 151| -6.43| 0.97| 0.97| 3.603 | | 216 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 151| -6.43| 0.97| 0.97| 3.603 | 153| -6.41| 0.96| 0.96| 3.616 |

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| 217 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 153| -6.41| 0.96| 0.96| 3.616 | 14| -6.40| 0.96| 0.96| 3.623 | | 227 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 15| -5.89| 0.88| 0.88| 3.938 | 158| -5.95| 0.89| 0.89| 3.896 | | 228 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 158| -5.95| 0.89| 0.89| 3.896 | 16| -6.02| 0.90| 0.90| 3.851 | | 235 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 8| -5.73| 2.86| 2.86| 1.215 | 160| -5.77| 2.88| 2.88| 1.206 | | 236 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 160| -5.77| 2.88| 2.88| 1.206 | 9| -5.79| 2.89| 2.89| 1.202 | | 243 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 9| -5.79| 2.89| 2.89| 1.202 | 164| -5.81| 2.90| 2.90| 1.197 | | 244 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 164| -5.81| 2.90| 2.90| 1.197 | 10| -5.86| 2.93| 2.93| 1.187 | | 251 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 11| -5.97| 2.98| 2.98| 1.166 | 155| -6.01| 3.00| 3.00| 1.158 | | 252 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 155| -6.01| 3.00| 3.00| 1.158 | 12| -6.10| 3.05| 3.05| 1.140 | | 255 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 13| -6.26| 3.13| 3.13| 1.112 | 169| -6.31| 3.15| 3.15| 1.102 | | 256 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 169| -6.31| 3.15| 3.15| 1.102 | 14| -6.40| 3.20| 3.20| 1.087 | | 264 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 171| -6.09| 0.91| 0.91| 3.805 | 17| -6.16| 0.92| 0.92| 3.763 | | 272 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.76| 2.88| 2.88| 1.209 | 149| -5.82| 2.91| 2.91| 1.196 | | 273 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 149| -5.82| 2.91| 2.91| 1.196 | 10| -5.86| 2.93| 2.93| 1.187 | | 278 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 7| -6.12| 3.06| 3.06| 1.137 | 175| -6.11| 3.06| 3.06| 1.139 | | 279 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 175| -6.11| 3.06| 3.06| 1.139 | 12| -6.10| 3.05| 3.05| 1.140 | | 284 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 18| -6.30| 3.15| 3.15| 1.104 | 178| -6.37| 3.18| 3.18| 1.093 | | 285 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 178| -6.37| 3.18| 3.18| 1.093 | 19| -6.43| 3.21| 3.21| 1.082 | | 292 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 6| -5.92| 2.96| 2.96| 1.174 | 181| -5.94| 2.97| 2.97| 1.171 | | 293 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 181| -5.94| 2.97| 2.97| 1.171 | 11| -5.97| 2.98| 2.98| 1.166 | ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: CCC 3: Combinazione n° 3) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 40| 0| 36954| | 2 | 734| 5| 41483| | 3 | 277| 27| 38677| | 4 | 506| 26| 44682| | 5 | 612| 17| 32770| | 6 | 739| 5| 35153| | 7 | 804| 3| 29700| | 8 | 69| 12| 18222| | 9 | 49| 8| 13696| | 10 | 69| 5| 12290| | 11 | 93| 0| 14469| | 12 | 118| 0| 13369| | 13 | 135| 3| 18748| | 14 | 78| 3| 17073| | 15 | 300| 33| 25121| | 16 | 466| 34| 35424| | 17 | 455| 29| 35129| | 18 | 485| 25| 35336| | 19 | 440| 18| 29906| | 20 | 1142| 21| 86119| | 21 | 182| 8| 34864| | 22 | 30| 3| 12405| | 23 | 14| 3| 9723| | 24 | 25| 3| 12560| | 25 | 138| 1463| 107948| | 26 | 56| 561| 51635| | 27 | 30| 177| 25940| | 28 | 11| 23| 20796| | 29 | 0| 13| 14698| | 30 | 0| 3| 7771| | 31 | 9| 476| 116121| | 32 | 5| 87| 35902| | 33 | 5| 61| 34496| | 34 | 0| 60| 25268| | 35 | 0| 24| 16261| | 36 | 33| 127| 29765| | 37 | 475| 7| 46248| | 142 | 0| 16| 37871| | 149 | 120| 2257| 136992| | 151 | 126| 509| 98662| | 152 | 35| 54| 30865| | 153 | 28| 29| 20241| | 155 | 300| 3| 32742| | 158 | 1054| 91| 16792| | 160 | 127| 26| 32338| | 164 | 155| 22| 31142| | 169 | 348| 7| 41558| | 171 | 976| 74| 20752| | 175 | 180| 466| 137115| | 178 | 888| 51| 63151| | 181 | 31| 245| 60889| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 12992| 1977832| 880588| 12992| 800534| >> 1 | | Y | 7223| 1977832| 880588| 7223| 800534| >> 1 | -------------------------------------------------------------------------------------

VERIFICHE A STATO LIMITE ULTIMO DI TIPO GEOTECNICO (§6.4.2.1) [ SLV ] - C.Sic: 1.007 (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC)

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VERIFICA DI CAPACITA' PORTANTE DEL TERRENO (§6.4.2.1) [ SLV ] (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC) | N.asta | K Winkler| q,lim | Rd |Nodo| sZ,i | sT,i | Ed,i | C.Sic. |Nodo| sZ,j | sT,j | Ed,j | C.Sic. |CCC| | |(kgf/cm^3)| (kgf/cm^2) | i | (mm) | (kgf/cm^2) | i | j | (mm) | (kgf/cm^2) | j | | |------------------------------------------------------------------------------------------------------------------| | 117 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 4| -5.82| 2.91| 2.91| 1.196 | 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | 1| | 118 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | 6| -6.13| 3.06| 3.06| 1.135 | 1| | 119 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 33| -6.86| 3.43| 3.43| 1.014 | 34| -6.87| 3.44| 3.44| 1.012 | 1| | 120 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 34| -6.87| 3.44| 3.44| 1.012 | 35| -6.91| 3.45| 3.45| 1.007 | 1| | 133 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.82| 1.02| 1.02| 3.402 | 33| -6.86| 1.03| 1.03| 3.379 | 1| | 163 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.69| 0.85| 0.85| 4.075 | 3| -5.71| 0.86| 0.86| 4.064 | 1| | 164 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 134| -5.69| 0.85| 0.85| 4.075 | 25| -5.75| 0.86| 0.86| 4.031 | 1| | 165 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 25| -5.75| 0.86| 0.86| 4.031 | 36| -5.85| 0.88| 0.88| 3.964 | 1| | 166 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 36| -5.85| 0.88| 0.88| 3.964 | 26| -5.92| 0.89| 0.89| 3.920 | 1| | 167 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 26| -5.92| 0.89| 0.89| 3.920 | 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | 1| | 168 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | 27| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | 1| | 169 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 27| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | 136| -6.08| 0.91| 0.91| 3.815 | 1| | 170 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 135| -5.93| 0.89| 0.89| 3.913 | 8| -5.93| 0.89| 0.89| 3.909 | 1| | 171 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 10| -6.06| 0.91| 0.91| 3.824 | 11| -6.17| 0.93| 0.93| 3.759 | 1| | 172 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 12| -6.31| 0.95| 0.95| 3.677 | 13| -6.47| 0.97| 0.97| 3.587 | 1| | 173 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 136| -6.08| 0.91| 0.91| 3.815 | 15| -6.10| 0.91| 0.91| 3.804 | 1| | 174 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 16| -6.23| 0.93| 0.93| 3.722 | 171| -6.30| 0.95| 0.95| 3.679 | 1| | 175 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 17| -6.37| 0.96| 0.96| 3.639 | 18| -6.51| 0.98| 0.98| 3.561 | 1| | 176 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 19| -6.64| 1.00| 1.00| 3.491 | 20| -6.79| 1.02| 1.02| 3.417 | 1| | 177 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 20| -6.79| 1.02| 1.02| 3.417 | 137| -6.84| 1.03| 1.03| 3.389 | 1| | 178 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 137| -6.84| 1.03| 1.03| 3.389 | 30| -6.88| 1.03| 1.03| 3.370 | 1| | 179 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 30| -6.88| 1.03| 1.03| 3.370 | 21| -6.94| 1.04| 1.04| 3.341 | 1| | 180 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 137| -6.84| 3.42| 3.42| 1.017 | 28| -6.85| 3.42| 3.42| 1.016 | 1| | 181 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 28| -6.85| 1.03| 1.03| 3.387 | 29| -6.86| 1.03| 1.03| 3.378 | 1| | 182 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 29| -6.86| 1.03| 1.03| 3.378 | 138| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 1| | 183 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 138| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 22| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 1| | 184 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 22| -6.87| 1.03| 1.03| 3.376 | 23| -6.89| 1.03| 1.03| 3.367 | 1| | 185 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 23| -6.89| 1.03| 1.03| 3.367 | 24| -6.91| 1.04| 1.04| 3.358 | 1| | 186 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 24| -6.91| 1.04| 1.04| 3.358 | 139| -6.91| 1.04| 1.04| 3.355 | 1| | 187 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 35| -6.91| 1.04| 1.04| 3.357 | 139| -6.91| 1.04| 1.04| 3.355 | 1| | 203 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 32| -6.82| 1.02| 1.02| 3.402 | 31| -6.78| 1.02| 1.02| 3.421 | 1| | 204 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 31| -6.78| 1.02| 1.02| 3.421 | 142| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | 1| | 205 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 142| -6.76| 1.01| 1.01| 3.431 | 115| -6.76| 1.01| 1.01| 3.432 | 1| | 206 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 6| -6.13| 0.92| 0.92| 3.783 | 7| -6.33| 0.95| 0.95| 3.664 | 1| | 207 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 7| -6.33| 0.95| 0.95| 3.664 | 2| -6.53| 0.98| 0.98| 3.552 | 1| | 208 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 2| -6.53| 0.98| 0.98| 3.552 | 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 1| | 209 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 1| -6.76| 1.01| 1.01| 3.433 | 1| | 210 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 1| -6.76| 1.01| 1.01| 3.433 | 115| -6.76| 1.01| 1.01| 3.432 | 1| | 214 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 37| -6.69| 1.00| 1.00| 3.468 | 152| -6.67| 1.00| 1.00| 3.477 | 1| | 215 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 152| -6.67| 1.00| 1.00| 3.477 | 151| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | 1|

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| 216 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 151| -6.65| 1.00| 1.00| 3.488 | 153| -6.62| 0.99| 0.99| 3.501 | 1| | 217 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 153| -6.62| 0.99| 0.99| 3.501 | 14| -6.61| 0.99| 0.99| 3.508 | 1| | 227 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 15| -6.10| 0.91| 0.91| 3.804 | 158| -6.16| 0.92| 0.92| 3.764 | 1| | 228 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 158| -6.16| 0.92| 0.92| 3.764 | 16| -6.23| 0.93| 0.93| 3.722 | 1| | 235 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 8| -5.93| 2.97| 2.97| 1.173 | 160| -5.97| 2.99| 2.99| 1.164 | 1| | 236 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 160| -5.97| 2.99| 2.99| 1.164 | 9| -5.99| 3.00| 3.00| 1.161 | 1| | 243 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 9| -5.99| 3.00| 3.00| 1.161 | 164| -6.01| 3.01| 3.01| 1.157 | 1| | 244 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 164| -6.01| 3.01| 3.01| 1.157 | 10| -6.06| 3.03| 3.03| 1.147 | 1| | 251 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 11| -6.17| 3.08| 3.08| 1.128 | 155| -6.21| 3.10| 3.10| 1.120 | 1| | 252 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 155| -6.21| 3.10| 3.10| 1.120 | 12| -6.31| 3.15| 3.15| 1.103 | 1| | 255 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 13| -6.47| 3.23| 3.23| 1.076 | 169| -6.52| 3.26| 3.26| 1.067 | 1| | 256 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 169| -6.52| 3.26| 3.26| 1.067 | 14| -6.61| 3.31| 3.31| 1.052 | 1| | 264 | 1.50 | 8.00 | 3.48| 171| -6.30| 0.95| 0.95| 3.679 | 17| -6.37| 0.96| 0.96| 3.639 | 1| | 272 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 5| -5.96| 2.98| 2.98| 1.168 | 149| -6.02| 3.01| 3.01| 1.156 | 1| | 273 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 149| -6.02| 3.01| 3.01| 1.156 | 10| -6.06| 3.03| 3.03| 1.147 | 1| | 278 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 7| -6.33| 3.16| 3.16| 1.099 | 175| -6.32| 3.16| 3.16| 1.101 | 1| | 279 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 175| -6.32| 3.16| 3.16| 1.101 | 12| -6.31| 3.15| 3.15| 1.103 | 1| | 284 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 18| -6.51| 3.26| 3.26| 1.068 | 178| -6.58| 3.29| 3.29| 1.057 | 1| | 285 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 178| -6.58| 3.29| 3.29| 1.057 | 19| -6.64| 3.32| 3.32| 1.047 | 1| | 292 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 6| -6.13| 3.06| 3.06| 1.135 | 181| -6.15| 3.07| 3.07| 1.132 | 1| | 293 | 5.00 | 8.00 | 3.48| 181| -6.15| 3.07| 3.07| 1.132 | 11| -6.17| 3.08| 3.08| 1.128 | 1| -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- VERIFICA DI SCORRIMENTO SUL PIANO DI POSA (§6.4.2.1) [ SLV ] (CCC 1) (Analisi Statica Lineare NON Sismica: Inviluppo CCC) | N.nodo | F orizz.X | F orizz.Y | F vert. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | |-----------------------------------------------| | 1 | 41| 0| 38698| | 2 | 751| 6| 43055| | 3 | 275| 27| 39828| | 4 | 506| 26| 46076| | 5 | 617| 17| 33633| | 6 | 751| 5| 36559| | 7 | 822| 3| 30563| | 8 | 68| 12| 18657| | 9 | 49| 8| 14053| | 10 | 68| 5| 12665| | 11 | 95| 0| 15109| | 12 | 120| 0| 13813| | 13 | 137| 3| 19470| | 14 | 80| 3| 17948| | 15 | 303| 33| 25359| | 16 | 470| 35| 36515| | 17 | 460| 29| 35836| | 18 | 491| 25| 36359| | 19 | 446| 18| 30854| | 20 | 1163| 21| 88603| | 21 | 185| 8| 35853| | 22 | 31| 3| 12414| | 23 | 14| 3| 9723| | 24 | 26| 3| 12551| | 25 | 138| 1483| 114539| | 26 | 55| 567| 55238| | 27 | 30| 179| 26948| | 28 | 12| 22| 21411| | 29 | 0| 13| 15170| | 30 | 0| 3| 7994| | 31 | 10| 479| 122254| | 32 | 5| 86| 37866| | 33 | 5| 60| 36363| | 34 | 0| 59| 26673| | 35 | 0| 24| 17096| | 36 | 33| 129| 31724| | 37 | 488| 7| 48361| | 142 | 0| 16| 39842| | 149 | 121| 2261| 141750| | 151 | 129| 557| 100377|

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| 152 | 35| 60| 31331| | 153 | 29| 31| 20633| | 155 | 303| 3| 34559| | 158 | 1063| 92| 17580| | 160 | 123| 26| 33301| | 164 | 152| 22| 32181| | 169 | 355| 7| 43461| | 171 | 986| 75| 22258| | 175 | 183| 539| 142359| | 178 | 900| 51| 65425| | 181 | 32| 235| 63299| ------------------------------------------------- | Direz. |F.orizz.tot.| F.vert.tot.| R | Ed | Rd | C.Sic. | | | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | (kgf) | | |-----------------------------------------------------------------------------------| | X | 13156| 2054187| 914583| 13156| 831439| >> 1 | | Y | 7379| 2054187| 914583| 7379| 831439| >> 1 | -------------------------------------------------------------------------------------

3.7. Chiarimenti sulle indagini di cui ai par. 5.2 e 8.1 della relazione generale

Il livello di conoscenza raggiunto è “LC2”: tale livello è stato raggiunto mediante un rilievo visivo a campione per verificare l’effettiva corrispondenza del costruito ai disegni originali, associato a verifiche in situ estese sui dettagli costruttivi nonché indagini in situ estese sulle proprietà dei materiali. I livelli delle indagini e delle verifiche condotte, sono stati eseguiti secondo le indicazioni riportate al capitolo C8A.1 della Circ. 617/CSLLPP 02.02.2009. Sulla base di quanto precede è stato utilizzato un fattore di confidenza FC pari a 1,20.

I parametri fisici e meccanici che caratterizzano i diversi materiali strutturali sono stati desunti dalla tabella C8A.2.1 della circolare esplicativa delle NTC 2008 per la tipologia muraria in considerazione. Nella relazione generale al paragrafo 8.1 è riportata erroneamente la frase “non sono state eseguite indagini sperimentali in sito” dato che le indagini estese sui dettagli costruttivi ed estese sulle proprietà dei materiali sono state eseguite in sito e descritte nella relazione specifica.

Quanto constatato a piè d’opera conferma l’attribuzione dei parametri meccanici secondo la tabella C8A.2.1 come muratura in pietra a spacco con buona tessitura.

3.8. Chiarimenti in merito alla valutazione dei solai come infinitamente rigidi

I solai intermedi sono quelli di calpestio del primo piano e quelli di sottotetto: si precisa che nel paragrafo 3.2 della relazione generale il riferimento era ai solai di sottotetto.

Gli orizzontamenti del primo piano sono solai voltati con soletta di spessore pari a 5 cm all’estradosso del materiale incoerente di riempimento; all’intradosso saranno messe in opera delle catene in acciaio poste ad eliminazione della spinta. I solai di sottotetto sono privi di soletta di completamento per cui, allo stato attuale, non sono assimilabili ad infinitamente rigidi ma con l’esecuzione dell’intervento in progetto si realizza un diaframma che consente di mutare la modellazione del loro comportamento nell’analisi dello stato di progetto.

3.9. Chiarimenti in merito alla scelta del fattore di struttura Secondo quanto indicato al paragrafo C8.7.1.2 della Circolare n.617/2009 per la verifica di

edifici con analisi lineare con impiego del fattore di struttura il valore da utilizzare per quest’ultimo è pari a:

1

0,2αα uq ⋅= per edifici regolari in elevazione;

1

5,1αα uq ⋅= negli altri casi;

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in assenza di più precise valutazioni il rapporto 1α

α u potrà essere assunto pari a 1,5.

Per la valutazione del fattore di struttura, al fine di verificare le assunzioni suggerite dalla suddetta Circolare, sui modelli di calcolo rappresentativi dello stato attuale e dello stato di progetto è stata eseguita una analisi statica non lineare.

Per quanto concerne lo stato attuale si è considerato un fattore di struttura pari a 2,8 ottenuto dall’analisi non lineare e comunque prossimo a quello suggerito dalla Circolare esplicativa nel caso specifico pari a 3,0.

L’analisi non lineare dello stato di progetto ha fornito un valore del fattore di struttura pari a 4,8 la cui considerazione nell’analisi dinamica lineare avrebbe abbattuto notevolmente l’azione sismica a fronte di una non congrua capacità dissipativa della compagine strutturale; per questo è stato considerato un fattore di struttura pari a 3,9 ottenuto mediando il valore determinato analiticamente con quello suggerito dalla Circolare.

3.10. Chiarimenti sulla regolarità del fabbricato Si riporta la valutazione della regolarità del fabbricato prima e dopo l’intervento.

3.10.1 Stato attuale CONDIZIONI DI REGOLARITA' [§7.2.2] Dalle condizioni controllate, l'edificio risulta: - NON REGOLARE IN PIANTA - REGOLARE IN ALTEZZA REGOLARITA' IN PIANTA: a) La configurazione in pianta deve essere compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze. b) Il rapporto tra lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta deve essere < 4. Considerando un rettangolo con lati paralleli agli assi XY, si ha: - Dimensione maggiore in pianta (m) = 23.66 - Dimensione minore in pianta (m) = 14.18 - Rapporto tra le due dimensioni = 1.67 < 4 c) Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della dimensione totale della costruzione nella corrispondente direzione. Parametri di riferimento per eseguite i controlli su eventuali rientri o sporgenze: - Dimensione maggiore in pianta (m) = 23.66 - corrispondente limitazione su rientri e sporgenze: < = 25% di 23.66 = 5.92 - Dimensione minore in pianta (m) = 14.18 - corrispondente limitazione su rientri e sporgenze: < = 25% di 14.18 = 3.55 d) Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti: no REGOLARITA' IN ALTEZZA: e) Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza della costruzione f) Controlli su variazioni di massa e di rigidezza: la regolarità in altezza richiede le seguenti condizioni: variazioni di massa <= 25%; variazioni di rigidezza: -30%<=∆K<=+10%. La rigidezza si riferisce alle condizioni sismiche e tiene quindi conto di eventuali rigidezze fessurate (definite come: '% di K elastica' nei Dati Aste) - Piano 1: - peso [da massa in dir.X] (kgf) = 663685 - peso [da massa in dir.Y] (kgf) = 663685 - rigidezza in dir.X (kgf/mm) = 125867.8 - rigidezza in dir.Y (kgf/mm) = 64863.42 - Piano 2: - peso [da massa totale di piano in dir.X] (kgf) = 642673 - variazione massa rispetto al p.no sottostante = -3.17 % - peso [da massa totale di piano in dir.Y] (kgf) = 642673 - variazione massa rispetto al p.no sottostante = -3.17 % - rigidezza in dir.X (kgf/mm) = 123385.6 - variazione rigidezza rispetto al p.no sottostante = -1.97 % - rigidezza in dir.Y (kgf/mm) = 57487.14 - variazione rigidezza rispetto al p.no sottostante = -11.37 %

h) Controlli da eseguire su eventuali restringimenti (m):

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- Piano 2: - Dimensione maggiore in pianta: - Limitazione rispetto al piano terreno: < = 30% di 14.18 = 4.25 - Limitazione rispetto al piano sottostante: < = 20% di 14.18 = 2.84 - Dimensione minore in pianta: - Limitazione rispetto al piano terreno: < = 30% di 23.66 = 7.10 - Limitazione rispetto al piano sottostante: < = 20% di 23.66 = 4.73 RIGIDEZZE (kgf/m) Rigidezze degli elementi verticali valutate in condizioni sismiche, tenendo quindi conto di eventuali rigidezze fessurate (definite come: '% di K elastica' nei Dati Aste) | N. |Tip.|p.no| G.X | G.Y | KX | KY | KY*X | KX*Y | | | | | (m) | (m) | | | | | |---------------------------------------------------------------------------------------------| | 1 | M | 1 | 0.780| 0.330| 4589349| 364876| 284603| 1514485| | 2 | M | 1 | 3.885| 0.330| 7328238| 456096| 1771933| 2418319| | 3 | M | 1 | 7.185| 0.330| 7328238| 456096| 3277050| 2418319| | 4 | M | 1 | 10.485| 0.330| 7328238| 456096| 4782167| 2418319| | 5 | M | 1 | 13.785| 0.330| 7328238| 456096| 6287284| 2418319| | 6 | M | 1 | 17.085| 0.330| 7328238| 456096| 7792400| 2418319| | 7 | M | 1 | 20.385| 0.330| 7328238| 456096| 9297517| 2418319| | 8 | M | 1 | 23.490| 0.330| 4589349| 364876| 8570937| 1514485| | 9 | M | 1 | 0.580| 7.350| 1884140| 152523| 88463| 13848429| | 10 | M | 1 | 3.930| 7.350| 1432767| 136745| 537408| 10530837| | 11 | M | 1 | 7.210| 7.350| 1432767| 136745| 985931| 10530837| | 12 | M | 1 | 10.485| 7.350| 1397884| 135430| 1419984| 10274447| | 13 | M | 1 | 13.760| 7.350| 1432767| 136745| 1881611| 10530837| | 14 | M | 1 | 17.050| 7.350| 1503819| 139374| 2376327| 11053070| | 15 | M | 1 | 19.940| 7.350| 872560| 113077| 2254756| 6413316| | 16 | M | 1 | 0.733| 11.400| 4018631| 343826| 252024| 45812392| | 17 | M | 1 | 3.885| 11.400| 5946754| 411655| 1599280| 67792992| | 18 | M | 1 | 7.185| 11.400| 5946754| 411655| 2957741| 67792992| | 19 | M | 1 | 10.540| 11.400| 6737199| 437384| 4610028| 76804064| | 20 | M | 1 | 13.950| 11.400| 6737199| 437384| 6101507| 76804064| | 21 | M | 1 | 18.222| 11.400| 20766166| 842023| 15343343| 236734288| | 22 | M | 1 | 23.455| 11.400| 2528922| 422247| 9903803| 28829710| | 23 | M | 1 | 20.205| 14.510| 1262799| 69493| 1404106| 18323214| | 24 | M | 1 | 21.720| 14.510| 682873| 54830| 1190908| 9908487| | 25 | M | 1 | 23.255| 14.510| 1381886| 72044| 1675383| 20051166| | 26 | M | 1 | 0.280| 2.230| 1728855| 17895788| 5010821| 3855347| | 27 | M | 1 | 0.280| 7.065| 972966| 6463220| 1809702| 6874005| | 28 | M | 1 | 0.280| 11.020| 511679| 1433258| 401312| 5638703| | 29 | M | 1 | 20.090| 11.835| 91170| 2426216| 48742680| 1078997| | 30 | M | 1 | 20.090| 14.205| 61843| 937356| 18831482| 878480| | 31 | M | 1 | 21.420| 11.400| 35703| 84202| 1803607| 407014| | 32 | M | 1 | 23.940| 4.220| 465163| 1115666| 26709044| 1962988| | 33 | M | 1 | 23.940| 7.520| 374232| 3538397| 84709224| 2814225| | 34 | M | 1 | 23.940| 11.020| 308742| 2231425| 53420316| 3402337| | 35 | M | 1 | 23.940| 11.825| 92445| 2504340| 59953900| 1093162| | 36 | M | 1 | 23.940| 14.205| 61843| 937356| 22440304| 878480| | 37 | M | 1 | 0.280| 5.135| 523308| 1519210| 425379| 2687187| | 64 | M | 2 | 0.780| 0.330| 4589349| 276208| 215442| 1514485| | 65 | M | 2 | 3.885| 0.330| 7328238| 345260| 1341335| 2418319| | 66 | M | 2 | 7.185| 0.330| 7328238| 345260| 2480693| 2418319| | 67 | M | 2 | 10.485| 0.330| 7328238| 345260| 3620051| 2418319| | 68 | M | 2 | 13.785| 0.330| 7328238| 345260| 4759409| 2418319| | 69 | M | 2 | 17.085| 0.330| 7328238| 345260| 5898767| 2418319| | 70 | M | 2 | 20.385| 0.330| 7328238| 345260| 7038125| 2418319| | 71 | M | 2 | 23.490| 0.330| 4589349| 276208| 6488126| 1514485| | 72 | M | 2 | 0.580| 7.350| 1884140| 115184| 66807| 13848429| | 73 | M | 2 | 3.930| 7.350| 1432767| 103268| 405843| 10530837| | 74 | M | 2 | 7.210| 7.350| 1432767| 103268| 744562| 10530837| | 75 | M | 2 | 10.485| 7.350| 1397884| 102275| 1072353| 10274447| | 76 | M | 2 | 13.760| 7.350| 1432767| 103268| 1420968| 10530837| | 77 | M | 2 | 17.050| 7.350| 1503819| 105254| 1794581| 11053070| | 78 | M | 2 | 19.940| 7.350| 872560| 85395| 1702776| 6413316| | 79 | M | 2 | 0.733| 11.400| 4018631| 260273| 190780| 45812392| | 80 | M | 2 | 3.885| 11.400| 5946754| 311620| 1210644| 67792992| | 81 | M | 2 | 7.185| 11.400| 5946754| 311620| 2238990| 67792992| | 82 | M | 2 | 10.540| 11.400| 6737199| 331096| 3489752| 76804064| | 83 | M | 2 | 13.950| 11.400| 6737199| 331096| 4618789| 76804064| | 84 | M | 2 | 18.222| 11.400| 20766166| 637404| 11614776| 236734288| | 85 | M | 2 | 23.455| 11.400| 1927048| 288602| 6769160| 21968346| | 86 | M | 2 | 20.205| 14.510| 1262799| 52378| 1058298| 18323214| | 87 | M | 2 | 21.720| 14.510| 682873| 41326| 897601| 9908487| | 88 | M | 2 | 23.255| 14.510| 1381886| 54300| 1262747| 20051166| | 89 | M | 2 | 0.280| 2.230| 1728855| 15430376| 4320506| 3855347| | 90 | M | 2 | 0.280| 7.065| 444412| 9098813| 2547668| 3139771| | 91 | M | 2 | 0.280| 11.020| 233715| 2231425| 624799| 2575540| | 92 | M | 2 | 20.090| 11.835| 68716| 2426216| 48742680| 813254| | 93 | M | 2 | 20.090| 14.205| 46612| 937356| 18831482| 662123| | 94 | M | 2 | 21.420| 11.400| 26910| 63740| 1365311| 306774| | 95 | M | 2 | 23.940| 4.220| 212468| 1756467| 42049820| 896615| | 96 | M | 2 | 23.940| 7.520| 283291| 3538397| 84709224| 2130348| | 97 | M | 2 | 23.940| 11.020| 233715| 2231425| 53420316| 2575540| | 98 | M | 2 | 23.940| 11.835| 68716| 2426216| 58083612| 813254| | 99 | M | 2 | 23.940| 14.205| 46612| 937356| 22440304| 662123| | 100 | M | 2 | 0.280| 5.135| 523308| 1184127| 331556| 2687187| | 206 | M | 2 | 23.940| 1.220| 283291| 3350078| 80200872| 345615|

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| 207 | M | 1 | 23.940| 1.220| 620217| 2332910| 55849868| 756665| | 215 | M | 2 | 20.090| 1.220| 283291| 3350078| 67303064| 345615| | 217 | M | 2 | 20.090| 4.220| 212468| 1756467| 35287424| 896615| | 220 | M | 2 | 20.090| 6.850| 177057| 807003| 16212690| 1212840| | 224 | M | 1 | 10.485| 4.330| 16851| 7137417| 74835816| 72965| | 239 | M | 1 | 20.090| 4.220| 280674| 1756467| 35287424| 1184444| | 240 | M | 1 | 20.090| 6.850| 233895| 1092279| 21943886| 1602181| | 241 | M | 1 | 20.090| 1.220| 374232| 3538397| 71086400| 456563| ----------------------------------------------------------------------------------------------- Rigidezze totali di piano [S()=Σ()] e Centro delle rigidezze R (m): R.X=S(KY*X)/S(KY), R.Y=S(KX*Y)/S(KX) |p.no| S(KX) | S(KY) | S(KY*X) | S(KX*Y) | R.X | R.Y | |----------------------------------------------------------------------------------| | 1 | 125867800| 64863420| 679907584| 775217728| 0.000| 0.000| | 2 | 123385600| 57487140| 608872576| 756631168| 10.591| 6.132| ------------------------------------------------------------------------------------

3.10.2 Stato di progetto CONDIZIONI DI REGOLARITA' [§7.2.2] Dalle condizioni controllate, l'edificio risulta: - REGOLARE IN PIANTA - REGOLARE IN ALTEZZA REGOLARITA' IN PIANTA: a) La configurazione in pianta deve essere compatta e approssimativamente simmetrica rispetto a due direzioni ortogonali, in relazione alla distribuzione di masse e rigidezze. b) Il rapporto tra lati di un rettangolo in cui la costruzione risulta inscritta deve essere < 4. Considerando un rettangolo con lati paralleli agli assi XY, si ha: - Dimensione maggiore in pianta (m) = 23.66 - Dimensione minore in pianta (m) = 14.18 - Rapporto tra le due dimensioni = 1.67 < 4 c) Nessuna dimensione di eventuali rientri o sporgenze supera il 25% della dimensione totale della costruzione nella corrispondente direzione. Parametri di riferimento per eseguite i controlli su eventuali rientri o sporgenze: - Dimensione maggiore in pianta (m) = 23.66 - corrispondente limitazione su rientri e sporgenze: < = 25% di 23.66 = 5.92 - Dimensione minore in pianta (m) = 14.18 - corrispondente limitazione su rientri e sporgenze: < = 25% di 14.18 = 3.55 d) Gli orizzontamenti possono essere considerati infinitamente rigidi nel loro piano rispetto agli elementi verticali e sufficientemente resistenti: sì REGOLARITA' IN ALTEZZA: e) Tutti i sistemi resistenti verticali (quali telai e pareti) si estendono per tutta l'altezza della costruzione f) Controlli su variazioni di massa e di rigidezza: la regolarità in altezza richiede le seguenti condizioni: variazioni di massa <= 25%; variazioni di rigidezza: -30%<=∆K<=+10%. La rigidezza si riferisce alle condizioni sismiche e tiene quindi conto di eventuali rigidezze fessurate (definite come: '% di K elastica' nei Dati Aste) - Piano 1: - peso [da massa in dir.X] (kgf) = 773738 - peso [da massa in dir.Y] (kgf) = 773738 - rigidezza in dir.X (kgf/mm) = 318419800 - rigidezza in dir.Y (kgf/mm) = 1316039000 - Piano 2: - peso [da massa totale di piano in dir.X] (kgf) = 810797 - variazione massa rispetto al p.no sottostante = 4.79 % - peso [da massa totale di piano in dir.Y] (kgf) = 810797 - variazione massa rispetto al p.no sottostante = 4.79 % - rigidezza in dir.X (kgf/mm) = 251394000 - variazione rigidezza rispetto al p.no sottostante = -21.05 % - rigidezza in dir.Y (kgf/mm) = 1032744000 - variazione rigidezza rispetto al p.no sottostante = -21.53 %

h) Controlli da eseguire su eventuali restringimenti (m): - Piano 2: - Dimensione maggiore in pianta: - Limitazione rispetto al piano terreno: < = 30% di 14.18 = 4.25 - Limitazione rispetto al piano sottostante: < = 20% di 14.18 = 2.84 - Dimensione minore in pianta: - Limitazione rispetto al piano terreno: < = 30% di 23.66 = 7.10 - Limitazione rispetto al piano sottostante: < = 20% di 23.66 = 4.73 RIGIDEZZE (kgf/m) Rigidezze degli elementi verticali valutate in condizioni sismiche,

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tenendo quindi conto di eventuali rigidezze fessurate (definite come: '% di K elastica' nei Dati Aste) | N. |Tip.|p.no| G.X | G.Y | KX | KY | KY*X | KX*Y | | | | | (m) | (m) | | | | | |---------------------------------------------------------------------------------------------| | 1 | M | 1 | 0.780| 0.330| 4589349| 364876| 284603| 1514485| | 2 | M | 1 | 3.885| 0.330| 7328238| 456096| 1771933| 2418319| | 3 | M | 1 | 7.185| 0.330| 7328238| 456096| 3277050| 2418319| | 4 | M | 1 | 10.485| 0.330| 7328238| 456096| 4782167| 2418319| | 5 | M | 1 | 13.785| 0.330| 7328238| 456096| 6287284| 2418319| | 6 | M | 1 | 17.085| 0.330| 7328238| 456096| 7792400| 2418319| | 7 | M | 1 | 20.385| 0.330| 7328238| 456096| 9297517| 2418319| | 8 | M | 1 | 23.490| 0.330| 4589349| 364876| 8570937| 1514485| | 9 | M | 1 | 0.580| 7.350| 1884140| 152523| 88463| 13848429| | 10 | M | 1 | 3.930| 7.350| 1432767| 136745| 537408| 10530837| | 11 | M | 1 | 7.210| 7.350| 1432767| 136745| 985931| 10530837| | 12 | M | 1 | 10.485| 7.350| 1397884| 135430| 1419984| 10274447| | 13 | M | 1 | 13.760| 7.350| 1432767| 136745| 1881611| 10530837| | 14 | M | 1 | 17.050| 7.350| 1503819| 139374| 2376327| 11053070| | 15 | M | 1 | 19.940| 7.350| 872560| 113077| 2254756| 6413316| | 16 | M | 1 | 0.733| 11.400| 4018631| 343826| 252024| 45812392| | 17 | M | 1 | 3.885| 11.400| 5946754| 411655| 1599280| 67792992| | 18 | M | 1 | 7.185| 11.400| 5946754| 411655| 2957741| 67792992| | 19 | M | 1 | 10.540| 11.400| 6737199| 437384| 4610028| 76804064| | 20 | M | 1 | 13.950| 11.400| 6737199| 437384| 6101507| 76804064| | 21 | M | 1 | 18.222| 11.400| 20766166| 842023| 15343343| 236734288| | 22 | M | 1 | 23.455| 11.400| 2528922| 422247| 9903803| 28829710| | 23 | M | 1 | 20.205| 14.510| 1262799| 69493| 1404106| 18323214| | 24 | M | 1 | 21.720| 14.510| 682873| 54830| 1190908| 9908487| | 25 | M | 1 | 23.255| 14.510| 1381886| 72044| 1675383| 20051166| | 26 | M | 1 | 0.280| 2.230| 2583709| 17895788| 5010821| 5761671| | 27 | M | 1 | 0.280| 7.065| 1454060| 6463220| 1809702| 10272934| | 28 | M | 1 | 0.280| 11.020| 308742| 2231425| 624799| 3402337| | 29 | M | 1 | 20.090| 11.835| 230656| 1132034| 22742564| 2729814| | 30 | M | 1 | 20.090| 14.205| 61843| 937356| 18831482| 878480| | 31 | M | 1 | 21.420| 11.400| 35703| 84202| 1803607| 407014| | 32 | M | 1 | 23.940| 4.220| 1938179| 21182608| 507111680| 8179115| | 33 | M | 1 | 23.940| 7.520| 374232| 3538397| 84709224| 2814225| | 34 | M | 1 | 23.940| 11.020| 308742| 2231425| 53420316| 3402337| | 35 | M | 1 | 23.940| 11.825| 92445| 2504340| 59953900| 1093162| | 36 | M | 1 | 23.940| 14.205| 61843| 937356| 22440304| 878480| | 37 | M | 1 | 0.280| 5.135| 782064| 1519210| 425379| 4015899| | 58 | M | 2 | 0.780| 0.330| 4589349| 276208| 215442| 1514485| | 59 | M | 2 | 3.885| 0.330| 7328238| 345260| 1341335| 2418319| | 60 | M | 2 | 7.185| 0.330| 7328238| 345260| 2480693| 2418319| | 61 | M | 2 | 10.485| 0.330| 7328238| 345260| 3620051| 2418319| | 62 | M | 2 | 13.785| 0.330| 7328238| 345260| 4759409| 2418319| | 63 | M | 2 | 17.085| 0.330| 7328238| 345260| 5898767| 2418319| | 64 | M | 2 | 20.385| 0.330| 7328238| 345260| 7038125| 2418319| | 65 | M | 2 | 23.490| 0.330| 4589349| 276208| 6488126| 1514485| | 66 | M | 2 | 0.580| 7.350| 1884140| 115184| 66807| 13848429| | 67 | M | 2 | 3.930| 7.350| 1432767| 103268| 405843| 10530837| | 68 | M | 2 | 7.210| 7.350| 1432767| 103268| 744562| 10530837| | 69 | M | 2 | 10.485| 7.350| 1397884| 102275| 1072353| 10274447| | 70 | M | 2 | 13.760| 7.350| 1432767| 103268| 1420968| 10530837| | 71 | M | 2 | 17.050| 7.350| 1503819| 105254| 1794581| 11053070| | 72 | M | 2 | 19.940| 7.350| 872560| 85395| 1702776| 6413316| | 73 | M | 2 | 0.733| 11.400| 4018631| 260273| 190780| 45812392| | 74 | M | 2 | 3.885| 11.400| 5946754| 311620| 1210644| 67792992| | 75 | M | 2 | 7.185| 11.400| 5946754| 311620| 2238990| 67792992| | 76 | M | 2 | 10.540| 11.400| 6737199| 331096| 3489752| 76804064| | 77 | M | 2 | 13.950| 11.400| 6737199| 331096| 4618789| 76804064| | 78 | M | 2 | 18.222| 11.400| 20766166| 637404| 11614776| 236734288| | 79 | M | 2 | 23.455| 11.400| 1927048| 288602| 6769160| 21968346| | 80 | M | 2 | 20.205| 14.510| 1014132| 48053| 970911| 14715056| | 81 | M | 2 | 21.720| 14.510| 682873| 41326| 897601| 9908487| | 82 | M | 2 | 23.255| 14.510| 1381886| 54300| 1262747| 20051166| | 83 | M | 2 | 0.280| 2.230| 2583709| 15430376| 4320506| 5761671| | 84 | M | 2 | 0.280| 7.065| 1454060| 9098813| 2547668| 10272934| | 85 | M | 2 | 0.280| 11.020| 233715| 2231425| 624799| 2575540| | 86 | M | 2 | 20.090| 11.835| 68716| 2426216| 48742680| 813254| | 87 | M | 2 | 20.090| 14.205| 46612| 937356| 18831482| 662123| | 88 | M | 2 | 21.420| 11.400| 26910| 63740| 1365311| 306774| | 89 | M | 2 | 23.940| 4.220| 885283| 26941656| 644983296| 3735894| | 90 | M | 2 | 23.940| 7.520| 283291| 3538397| 84709224| 2130348| | 91 | M | 2 | 23.940| 11.020| 233715| 2231425| 53420316| 2575540| | 92 | M | 2 | 23.940| 11.835| 68716| 2426216| 58083612| 813254| | 93 | M | 2 | 23.940| 14.205| 46612| 937356| 22440304| 662123| | 94 | M | 2 | 0.280| 5.135| 782064| 1184127| 331556| 4015899| | 188 | M | 2 | 23.940| 1.220| 283291| 3350078| 80200872| 345615| | 189 | M | 1 | 23.940| 1.220| 620217| 2332910| 55849868| 756665| | 193 | M | 2 | 20.090| 1.220| 283291| 4851537| 97467376| 345615| | 195 | M | 2 | 20.090| 4.220| 885283| 32296802| 648842752| 3735894| | 197 | M | 2 | 20.090| 6.850| 177057| 1577538| 31692738| 1212840| | 198 | M | 1 | 7.185| 4.330| 1910199| 60046172| 431431680| 8271162| | 211 | M | 1 | 20.090| 4.220| 1169476| 32296802| 648842752| 4935189| | 212 | M | 1 | 20.090| 6.850| 233895| 1577538| 31692738| 1602181| | 213 | M | 1 | 20.090| 1.220| 374232| 4851537| 97467376| 456563| | 226 | M | 1 | 2.235| 11.400| 13647469| 1040530| 2325585| 155581136| | 231 | M | 2 | 2.235| 11.400| 13647469| 786717| 1758312| 155581136|

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| 234 | M | 1 | 2.910| 7.350| 3860542| 379703| 1104936| 28374984| | 241 | M | 2 | 2.255| 7.350| 3250355| 218452| 492609| 23890108| | 242 | M | 1 | 4.970| 7.350| 4171823| 391094| 1943737| 30662898| | 247 | M | 2 | 4.970| 7.350| 8888267| 295103| 1466662| 65328760| | 250 | M | 1 | 11.500| 7.350| 4171823| 391094| 4497581| 30662898| | 257 | M | 1 | 18.100| 7.350| 3860542| 379703| 6872625| 28374984| | 261 | M | 2 | 18.495| 7.350| 18893600| 558690| 10332972| 138867952| | 267 | M | 1 | 5.535| 11.400| 12500712| 1001942| 5545749| 142508112| | 268 | M | 2 | 5.535| 11.400| 12500712| 757542| 4192995| 142508112| | 269 | M | 2 | 7.185| 4.330| 1910199| 52978232| 380648544| 8271162| | 270 | M | 1 | 13.785| 4.330| 1910199| 60046172| 827736448| 8271162| | 271 | M | 2 | 13.785| 4.330| 1910199| 52978232| 730304896| 8271162| | 286 | M | 1 | 12.245| 11.400| 12898449| 1015481| 12434565| 147042320| | 287 | M | 2 | 12.245| 11.400| 12898449| 767779| 9401454| 147042320| | 294 | M | 1 | 10.485| 3.840| 260464| 17843542| 187089536| 1000182| | 297 | C | 1 | 0.280| 12.270| 8656820224| 654238416896| 183186751488| 106219192320| | 298 | C | 1 | 2.180| 12.270| 8656820224| 654238416896| 1426239782912| 106219192320| | 299 | C | 1 | 1.230| 13.495| 300917161984| 7310203904| 8991550464| 4060877160448| | 306 | C | 2 | 0.280| 12.270| 6512025088| 513509883904| 143782772736| 79902547968| | 307 | C | 2 | 2.180| 12.270| 6512025088| 513509883904| 1119451611136| 79902547968| | 308 | C | 2 | 1.230| 13.495| 238169489408| 5499043328| 6763823616| 3214097252352| ----------------------------------------------------------------------------------------------- Rigidezze totali di piano [S()=Σ()] e Centro delle rigidezze R (m): R.X=S(KY*X)/S(KY), R.Y=S(KX*Y)/S(KX) |p.no| S(KX) | S(KY) | S(KY*X) | S(KX*Y) | R.X | R.Y | |----------------------------------------------------------------------------------| | 1 | 318419795968| 1316039032832| 1621607972864| 4274688098304| 1.232| 13.425| | 2 | 251393998848| 1032744009728| 1273007964160| 3375360901120| 1.233| 13.427| ------------------------------------------------------------------------------------

3.11. Chiarimenti sui dettagli costruttivi dell’esistente Secondo quanto indicato al paragrafo C8A.1.A.2 della Circolare n. 617/2009 i dettagli

costruttivi esaminati sono: a) Qualità dei collegamenti tra pareti verticali: sono stati eseguiti saggi a campione in

corrispondenza dell’incrocio delle murature; questi hanno evidenziato l’esistenza di un efficace ammorsamento tra i pannelli murari.

b) Qualità del collegamento tra orizzontamenti e pareti ed eventuale presenza di cordoli di piano o di altri dispositivi di collegamento: e’ stata riscontrata la presenza di un cordolo in c.a. solo in corrispondenza del solaio di sottotetto all’intersezione col solaio di copertura.

c) Esistenza di architravi strutturalmente efficienti al di sopra delle aperture: sono stati eseguiti saggi a campione al di sopra delle aperture riscontrando la presenza di architravi costituiti da archi ribassati in mattoni pieni. Questi non possono essere considerati strutturalmente efficienti ed è stato previsto di intervenire provvedendo a conferire il rinforzo delle fasce sopra finestra mediante la realizzazione di betoncino armato: l’attuale deficitaria resistenza a trazione sarà quindi conferita dalle barre di armatura.

d) Presenza di elementi strutturalmente efficienti atti ad eliminare le spinte eventualmente presenti: le volte poste a sostegno dei solai del primo piano non presentano catene all’intradosso atte alla eliminazione delle spinte; analoga considerazione è estensibile ai puntoni in legno posti a sostegno della copertura. In entrambi i casi si prevede di realizzare un intervento di riduzione delle spinte mediante la posa in opera di tiranti in acciaio.

e) Presenza di elementi, anche non strutturali, ad elevata vulnerabilità: si ravvisa la presenza di un piccolo balcone posto al primo piano in adiacenza ai locali adibiti ai servizi igienici di spiccata vulnerabilità. L’intervento in questione ne prevede la demolizione.

3.12. Chiarimenti sulle caratteristiche della muratura esistente La muratura esistente è assimilabile alla tipologia “Muratura in pietre a spacco con buona

tessitura” riportata nella tabella C8A.2.1 della Circolare n. 617/2009. I parametri meccanici considerati sono i valori medi degli intervalli riportati in tabella. I parametri di resistenza sono stati incrementati applicando il coefficiente migliorativo pari a 1,1 per tener conto della presenza di listature in mattoni.

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4. EDIFICIO B: NOTE INTEGRATIVE ALLA RELAZIONE DI CALCOLO

4.1. Chiarimenti sulla regolarità della struttura L’edificio oggetto dell’intervento, situato in località Giaveno (TO) in via Carducci n. 4

identificato come “edificio A” ha struttura portante in c.a. e non rispetta allo stato attuale tutte le condizioni di regolarità in pianta e in altezza riportate nel 7.2.2 delle NTC.

4.2. Chiarimenti in merito alla scelta del fattore di struttura In accordo con quanto previsto al paragrafo C8.7.2.4 della Circolare n.617/2009 per la

verifica di edifici esistenti in c.a. è stata eseguita un’analisi dinamica modale con fattore di struttura q.

Le verifiche degli elementi strutturali “fragili” (verifiche a taglio di travi e pilastri) sono state eseguite sia per lo stato attuale che per quello di progetto con q=1.5 (valore minimo indicato dalle NTC), le verifiche degli elementi strutturali “duttili” (verifiche a flessione e pressoflessione di travi e pilastri) sono state eseguite sia per lo stato attuale che per quello di progetto con q=3.

Tale valore è stato scelto sulla base dei tassi di lavoro dei materiali sotto le azioni statiche come riportato sempre al punto C8.7.2.4 della Circolare Esplicativa delle NTC.

A scopo comparativo si riporta comunque il calcolo analitico del fattore di struttura nel caso di nuove costruzioni per la tipologia strutturale in esame, dopo l’intervento di miglioramento sismico:

Calcolo del Fattore di struttura q per edificio nuovo Struttura non regolare in pianta, regolare in altezza, progettata in bassa duttilità. Sistema costruttivo: Calcestruzzo Tipologia strutturale: Strutture a pareti non accoppiate q0 =3,00 au/a1 =1,00 Kr =1,00 Kw =1,00 Valore fattore di struttura q da utilizzare: 3.00.

4.3. Chiarimenti in merito alla verifica SLD Ai sensi del capitolo 8 delle NTC, la verifica allo SLD non è stata effettuata in quanto non

esplicitamente richiesta dalla Committenza.

4.4. Componente verticale del sisma Ai sensi del punto 7.2.1 delle NTC, la componente verticale del sisma non è stata presa in

considerazione in quanto il sito nel quale la costruzione sorge ricade in zona 3 (D.G.R. 19/01/2010, n. 11-13058).

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4.5. Vincolo dei tegoli del corpo di fabbrica centrale I tegoli del corpo di fabbrica centrale risultano appoggiati alle travi di copertura per circa

cm15, e collegati ad esse mediante un foro Ø80 con idonea barra filettata al fine di bloccare i tegoli stessi in senso trasversale.

A miglior chiarimento si riporta nel seguito alcuni estratto dalle tavole di progetto della ditta prefabbricatrice che ne ha curato la produzione, complete di particolari costruttivi di aggancio di tali elementi al resto della struttura.

Per quanto sopra, i tegoli sono stati modellati come aste bidimensionali, di idonee caratteristiche inerziali, incernierate alle estremità e libere di scorrere longitudinalmente da un lato.

Particolare di collegamento copponi corridoio longitudinale

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4.6. Prescrizioni su solai rigidi Ai sensi del punto 7.2.6 delle NTC, gli orizzontamenti di calpestio della zona laboratori, sono

stati considerati come infinitamente rigidi nel loro piano, essendo realizzati in cls gettato in opera di tipo alveolare, cioè alleggerito mediante tubi in lamiera nervata collocati nel cassero prima del getto.

Particolare 1: solaio intermedio in c.a. I restanti solai di tipo piano sono stati anch’essi modellati come infinitamenti rigidi nel loro

piano, essendo del tipo in latero-cemento 25+4 (con soletta in c.a. di mm40)  

Particolare 2: solaio intermedio in latero-cemento