ELABORAZIONE GEOTECNICA

(MIPE/COMUNE FIRENZE-SCUOLA GUICCIARDINI-FIRENZE ) 5

ELABORAZIONE GEOTECNICA

PROVE PENETROMETRICHE DPSH

Committente: MIPE/COMUNE FIRENZE Cantiere: SCUOLA GUICCIARDINI

Località: FIRENZE

PROVA ... Nr. 1 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 05/05/2017 Profondità prova 11,00 mt Falda non rilevata Verb. Accettazione 14/17 del 24/05/17 Certificato n. 1004 del 09/05/2017 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio

Profondità (m) Nr. Colpi Calcolo coeff. riduzione sonda Chi

Res. dinamica ridotta (Mpa)

Res. dinamica (Mpa)

Pres. ammissibile con riduzione Herminier -

Olandesi (KPa)

Pres. ammissibile Herminier -

Olandesi (KPa)

0,20 9 0,855 7,33 8,58 366,51 428,85 0,40 11 0,851 8,92 10,48 445,93 524,15 0,60 10 0,847 8,07 9,53 403,60 476,50 0,80 10 0,843 8,04 9,53 401,85 476,50 1,00 8 0,840 5,92 7,05 296,13 352,64 1,20 6 0,836 4,42 5,29 221,18 264,48 1,40 13 0,783 8,97 11,46 448,62 573,04 1,60 8 0,830 5,85 7,05 292,53 352,64 1,80 7 0,826 5,10 6,17 254,97 308,56 2,00 25 0,723 14,83 20,50 741,41 1025,21 2,20 16 0,770 10,11 13,12 505,30 656,13 2,40 15 0,767 9,44 12,30 471,89 615,12 2,60 16 0,764 10,03 13,12 501,44 656,13 2,80 24 0,711 14,00 19,68 700,18 984,20 3,00 15 0,759 8,73 11,50 436,27 575,05 3,20 13 0,756 7,54 9,97 376,77 498,38 3,40 8 0,803 4,93 6,13 246,40 306,69 3,60 21 0,701 11,29 16,10 564,25 805,07 3,80 43 0,598 19,73 32,97 986,47 1648,47 4,00 22 0,696 11,02 15,84 551,12 791,82 4,20 21 0,694 10,49 15,12 524,31 755,83 4,40 20 0,741 10,67 14,40 533,71 719,83 4,60 37 0,639 17,03 26,63 851,27 1331,69 4,80 25 0,687 12,36 18,00 618,25 899,79 5,00 23 0,685 10,69 15,60 534,38 780,09 5,20 13 0,733 6,46 8,82 323,20 440,92 5,40 12 0,781 6,36 8,14 317,89 407,01 5,60 13 0,729 6,43 8,82 321,49 440,92 5,80 14 0,727 6,91 9,50 345,34 474,84 6,00 15 0,725 6,98 9,62 348,98 481,03 6,20 16 0,724 7,43 10,26 371,34 513,10 6,40 20 0,722 9,26 12,83 463,08 641,37 6,60 13 0,720 6,01 8,34 300,31 416,89 6,80 15 0,719 6,91 9,62 345,74 481,03 7,00 32 0,617 12,01 19,46 600,61 973,16 7,20 27 0,666 10,93 16,42 546,56 821,11 7,40 8 0,764 3,72 4,87 185,91 243,29 7,60 18 0,713 7,80 10,95 390,14 547,40 7,80 14 0,711 6,06 8,52 302,84 425,76 8,00 16 0,710 6,57 9,25 328,45 462,67 8,20 14 0,709 5,74 8,10 286,85 404,84 8,40 16 0,707 6,54 9,25 327,22 462,67 8,60 36 0,606 12,62 20,82 630,82 1041,01 8,80 38 0,605 13,29 21,98 664,49 1098,84 9,00 14 0,703 5,43 7,72 271,46 385,87 9,20 36 0,602 11,95 19,84 597,62 992,25 9,40 21 0,651 7,54 11,58 376,87 578,81 9,60 13 0,700 5,02 7,17 250,80 358,31 9,80 17 0,699 6,55 9,37 327,44 468,56

10,00 20 0,698 7,35 10,53 367,40 526,58 10,20 28 0,647 9,53 14,74 476,68 737,22 10,40 35 0,596 10,98 18,43 548,78 921,52 10,60 38 0,594 11,89 20,01 594,75 1000,51 10,80 42 0,543 12,02 22,12 600,89 1105,82 11,00 50 0,542 13,67 25,20 683,39 1260,08

Prof. Strato (m)

NPDM Rd (Mpa)

Tipo Clay Fraction

(%)

Peso unità di volume (KN/m³)

Peso unità di volume

saturo (KN/m³)

Tensione efficace (KPa)

Coeff. di correlaz. con Nspt

Nspt Descrizione

1,8 9,11 8,349999 Incoerente 0 18,04 19,02 16,24 1,5 13,7 Limo 3,6 17 13,6 Incoerente 0 20,4 19,71 50,83 1,5 25,57

5 27,29 19,79 Incoerente 0 21,67 20,69 84,36 1,5 41,04 Sabbia limosa

6,8 14,56 9,55 Incoerente 0 19,91 19,52 117,45 1,5 21,9 Limo sabbioso

10 21,25 12,24 Incoerente 0 21,08 20,1 169,1 1,5 31,96 Limo 11 38,6 20,1 Incoerente 0 22,36 21,28 214,0 1,5 58,05 Sabbia

limosa TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz

1957 Meyerhof 1957 Schultze &

Menzenbach (1961) Skempton 1986

[1] - Limo 13,7 1,80 44,58 83,55 95,8 40,6 [2] - 25,57 3,60 52,15 96,21 95,73 58,64

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 58,25 100 100 73,19 [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 38,57 71,34 71,38 53,95

[5] - Limo 31,96 10,00 41,46 76,25 77,73 65,43 [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 51,3 94,24 97,21 87,91

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Peck-Hanson-Thornbu

rn-Meyerhof 1956

Meyerhof

(1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof

(1965)

Schmertmann (1977) Sabbie

Mitchell & Katti (1981)

Shioi-Fukuni 1982

(ROAD BRIDG

E SPECIFICATIO

N)

Japanese

National Railway

De Mello

Owasaki & Iwasaki

[1] - Limo

13,7 1,80 13,7 30,91 23,91 31,84 33,15 35,02 39,7 30-32 29,34 31,11 41,22 31,55

[2] - 25,57 3,60 25,57 34,31 27,31 35,16 31,68 38,62 41,47 32-35 34,58 34,67 45,33 37,61 [3] -

Sabbia limosa

41,04 5,00 41,04 38,73 31,73 39,49 31,34 41,61 42 35-38 39,81 39,31 48,16 43,65

[5] - Limo

sabbioso

21,9 6,80 21,9 33,26 26,26 34,13 29,61 37,63 37,99 30-32 33,12 33,57 41,39 35,93

[5] - Limo

31,96 10,00 31,96 36,13 29,13 36,95 29,43 40,09 38,67 32-35 36,9 36,59 42,69 40,28

[6] - Sabbia limosa

58,05 11,00 58,05 43,59 36,59 44,25 29,88 42,69 41,19 >38 44,51 44,42 46,16 49,07

Modulo di Young (Mpa) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per presenza

falda

Terzaghi Schmertmann (1978)

(Sabbie)

Schultze-Menzenbach

(Sabbia ghiaiosa)

D'Appollonia ed altri 1970

(Sabbia)

Bowles (1982) Sabbia Media

[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 25,91 10,75 15,92 27,73 14,07 [2] - 25,57 3,60 25,57 35,40 20,06 29,66 36,46 19,89

[3] - Sabbia limosa

41,04 5,00 41,04 44,84 32,20 47,56 47,84 27,48

[5] - Limo sabbioso

21,9 6,80 21,9 32,76 17,18 25,41 33,76 18,09

[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 39,57 25,07 37,05 41,16 23,03 [6] - Sabbia

limosa 58,05 11,00 58,05 53,33 45,54 67,24 60,35 35,82

Modulo Edometrico (Mpa) Nspt Prof. Strato

(m) Nspt corretto per

presenza falda Buisman-Sanglerat (sabbie)

Begemann 1974 (Ghiaia con

sabbia)

Farrent 1963 Menzenbach e Malcev (Sabbia

media) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 8,06 5,45 9,54 9,72

[2] - 25,57 3,60 25,57 15,05 7,84 17,80 14,91 [3] - Sabbia

limosa 41,04 5,00 41,04 24,15 10,96 28,57 21,68

[5] - Limo sabbioso

21,9 6,80 21,9 12,89 7,10 15,25 13,30

[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 18,81 9,13 22,25 17,70 [6] - Sabbia

limosa 58,05 11,00 58,05 34,16 14,39 40,42 29,12

Classificazione AGI Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Classificazione AGI

[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO

[2] - 25,57 3,60 25,57 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE ADDENSATO

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Classificazione A.G.I ADDENSATO [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Classificazione A.G.I MODERATAMENTE

ADDENSATO [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Classificazione A.G.I ADDENSATO

[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Classificazione A.G.I MOLTO ADDENSATO

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Peso Unità di Volume

(KN/m³) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Meyerhof ed altri 18,04

[2] - 25,57 3,60 25,57 Meyerhof ed altri 20,40 [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Meyerhof ed altri 21,67

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Meyerhof ed altri 19,91 [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Meyerhof ed altri 21,08

[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Meyerhof ed altri 22,36 Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Peso Unità Volume

Saturo (KN/m³)

[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Terzaghi-Peck 1948-1967

19,02

[2] - 25,57 3,60 25,57 Terzaghi-Peck 1948-1967

19,71

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Terzaghi-Peck 1948-1967

20,69

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Terzaghi-Peck 1948-1967

19,52


20,10


21,28

Modulo di Poisson Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Poisson

[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 (A.G.I.) 0,33 [2] - 25,57 3,60 25,57 (A.G.I.) 0,3

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 (A.G.I.) 0,27 [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 (A.G.I.) 0,31

[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 (A.G.I.) 0,29 [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 (A.G.I.) 0,24

Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato


presenza falda Ohsaki (Sabbie pulite) Robertson e

Campanella (1983) e Imai & Tonouchi

(1982) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 74,64 60,67

[2] - 25,57 3,60 25,57 134,18 88,83 [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 209,34 118,60

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 116,00 80,81 [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 165,49 101,80

[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 290,01 146,59

Velocità onde di taglio Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Velocità onde di taglio

(m/s) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Ohta & Goto (1978)

Limi 105,42

[2] - 25,57 3,60 25,57 Ohta & Goto (1978) Limi

145,18

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Ohta & Goto (1978) Limi

172,37

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Ohta & Goto (1978) Limi

164,36

[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Ohta & Goto (1978) Limi

187,85


217,44

Liquefazione Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Fs

Liquefazione [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 Seed e Idriss (1971) --

[2] - 25,57 3,60 25,57 Seed e Idriss (1971) -- [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 Seed e Idriss (1971) --

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 Seed e Idriss (1971) -- [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 Seed e Idriss (1971) --

[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 Seed e Idriss (1971) -- Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione K0

[1] - Limo 13,7 1,80 13,7 --- [2] - 25,57 3,60 25,57 ---

[3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 --- [5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 ---

[5] - Limo 31,96 10,00 31,96 --- [6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 ---

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato


presenza falda Correlazione Qc

(Mpa) [1] - Limo 13,7 1,80 13,7 ---

[2] - 25,57 3,60 25,57 --- [3] - Sabbia limosa 41,04 5,00 41,04 ---

[5] - Limo sabbioso 21,9 6,80 21,9 --- [5] - Limo 31,96 10,00 31,96 ---

[6] - Sabbia limosa 58,05 11,00 58,05 ---

PROVA ... Nr. 2 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 08/05/2017 Profondità prova 5,00 mt Falda non rilevata Verb. Accettazione 14/17 del 24/04/17 Certificato n.1005 del 09/05/2017 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio



Res. dinamica (Mpa)


Olandesi (KPa)


Olandesi (KPa)

0,20 7 0,855 5,70 6,67 285,06 333,55 0,40 11 0,851 8,92 10,48 445,93 524,15 0,60 14 0,797 10,63 13,34 531,68 667,10 0,80 13 0,793 9,83 12,39 491,43 619,45 1,00 7 0,840 5,18 6,17 259,12 308,56 1,20 5 0,836 3,69 4,41 184,31 220,40 1,40 12 0,833 8,81 10,58 440,55 528,96 1,60 10 0,830 7,31 8,82 365,67 440,80 1,80 6 0,826 4,37 5,29 218,55 264,48 2,00 6 0,823 4,05 4,92 202,54 246,05 2,20 4 0,820 2,69 3,28 134,53 164,03 2,40 9 0,817 6,03 7,38 301,59 369,07 2,60 11 0,814 7,35 9,02 367,30 451,09 2,80 8 0,811 5,32 6,56 266,20 328,07 3,00 6 0,809 3,72 4,60 186,01 230,02 3,20 6 0,806 3,71 4,60 185,40 230,02 3,40 7 0,803 4,31 5,37 215,60 268,36 3,60 9 0,801 5,53 6,90 276,32 345,03 3,80 9 0,798 5,51 6,90 275,48 345,03 4,00 5 0,796 2,87 3,60 143,25 179,96 4,20 5 0,794 2,86 3,60 142,83 179,96 4,40 13 0,741 6,94 9,36 346,91 467,89 4,60 14 0,739 7,45 10,08 372,49 503,88 4,80 11 0,787 6,23 7,92 311,62 395,91 5,00 50 0,585 19,84 33,92 992,12 1695,86

Prof. Strato (m)

NPDM Rd (Mpa)

Tipo Clay Fraction

(%)



saturo (KN/m³)



Nspt Descrizione

0,8 11,25 10,72 Incoerente 0 18,93 19,22 7,57 1,5 16,92 Limo 4,2 7,35 6 Incoerente 0 17,26 18,83 44,49 1,5 11,05 Limo

5 22 15,32 Incoerente 0 21,18 20,2 82,3 1,5 33,09 Limo TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz



[1] - Limo 16,92 0,80 51,89 97,98 100 46,37 [2] - Limo 11,05 4,20 34,14 64,99 66,38 35,26 [3] - Limo 33,09 5,00 53,06 97,37 95,45 66,49

Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Peck-Hanson-Thornbu

rn-Meyerhof 1956

Meyerhof

(1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof

(1965)



Shioi-Fukuni 1982

(ROAD BRIDG

E SPECIFICATIO

N)

Japanese

National Railway

De Mello

Owasaki & Iwasaki

[1] - Limo

16,92 0,80 16,92 31,83 24,83 32,74 35,14 36,11 41,72 30-32 30,93 32,08 43,4 33,4

[2] - Limo

11,05 4,20 11,05 30,16 23,16 31,09 30,61 34,06 37,1 <30 27,87 30,32 38,25 29,87

[3] - Limo

33,09 5,00 33,09 36,45 29,45 37,27 31,05 40,31 41,63 32-35 37,28 36,93 46,36 40,73



falda


(Sabbie)

Schultze-Menzenbach

(Sabbia ghiaiosa)


(Sabbia)


[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 28,79 13,27 19,65 30,10 15,65 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 23,27 8,67 12,86 25,78 12,77 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 40,27 25,96 38,36 41,99 23,58





sabbia)


media) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 9,96 6,10 11,78 11,13 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 6,50 4,92 7,69 8,56 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 19,47 9,36 23,04 18,20






[3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Classificazione A.G.I ADDENSATO Peso unità di volume Nspt Prof. Strato



(KN/m³) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Meyerhof ed altri 18,93 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Meyerhof ed altri 17,26 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Meyerhof ed altri 21,18

Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato



Saturo (KN/m³)


19,22


18,83


20,20




[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 (A.G.I.) 0,32 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 (A.G.I.) 0,33 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 (A.G.I.) 0,29

Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato




(1982) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 91,02 69,02 [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 60,98 53,20 [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 170,98 103,98




(m/s) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Ohta & Goto (1978)

Limi 93,5


123,72


168,24




Liquefazione [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 Seed e Idriss (1971) -- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 Seed e Idriss (1971) -- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 Seed e Idriss (1971) --

Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato



[1] - Limo 16,92 0,80 16,92 --- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 --- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 ---

Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato



(Mpa) [1] - Limo 16,92 0,80 16,92 --- [2] - Limo 11,05 4,20 11,05 --- [3] - Limo 33,09 5,00 33,09 ---

PROVA ... Nr.3 Strumento utilizzato... DPSH (Dinamic Probing Super Heavy) Prova eseguita in data 08/05/2017 Profondità prova 9,00 mt Falda non rilevata Verb. acc 14/17 del 24/04/17 cert. n. 1006 del 09/05/17 Tipo elaborazione Nr. Colpi: Medio



Res. dinamica (Mpa)


Olandesi (KPa)


Olandesi (KPa)

0,20 12 0,855 9,77 11,44 488,68 571,80 0,40 19 0,801 14,50 18,11 724,97 905,34 0,60 11 0,847 8,88 10,48 443,95 524,15 0,80 10 0,843 8,04 9,53 401,85 476,50 1,00 11 0,840 8,14 9,70 407,18 484,88 1,20 5 0,836 3,69 4,41 184,31 220,40 1,40 5 0,833 3,67 4,41 183,56 220,40 1,60 6 0,830 4,39 5,29 219,40 264,48 1,80 7 0,826 5,10 6,17 254,97 308,56 2,00 7 0,823 4,73 5,74 236,30 287,06 2,20 8 0,820 5,38 6,56 269,05 328,07 2,40 10 0,817 6,70 8,20 335,10 410,08 2,60 9 0,814 6,01 7,38 300,52 369,07 2,80 8 0,811 5,32 6,56 266,20 328,07 3,00 9 0,809 5,58 6,90 279,02 345,03 3,20 6 0,806 3,71 4,60 185,40 230,02 3,40 9 0,803 5,54 6,90 277,20 345,03 3,60 8 0,801 4,91 6,13 245,62 306,69 3,80 6 0,798 3,67 4,60 183,65 230,02 4,00 13 0,746 6,98 9,36 349,06 467,89 4,20 15 0,744 8,03 10,80 401,50 539,88 4,40 15 0,741 8,01 10,80 400,28 539,88 4,60 10 0,789 5,68 7,20 284,06 359,92 4,80 10 0,787 5,67 7,20 283,29 359,92 5,00 13 0,735 6,48 8,82 324,09 440,92 5,20 12 0,783 6,37 8,14 318,69 407,01 5,40 20 0,731 9,92 13,57 495,90 678,34 5,60 18 0,729 8,90 12,21 445,14 610,51 5,80 9 0,777 4,75 6,11 237,27 305,25 6,00 10 0,775 4,97 6,41 248,69 320,69 6,20 9 0,774 4,47 5,77 223,31 288,62 6,40 8 0,772 3,96 5,13 198,06 256,55 6,60 7 0,770 3,46 4,49 172,93 224,48 6,80 9 0,769 4,44 5,77 221,87 288,62 7,00 8 0,767 3,73 4,87 186,65 243,29 7,20 8 0,766 3,73 4,87 186,27 243,29 7,40 8 0,764 3,72 4,87 185,91 243,29 7,60 10 0,763 4,64 6,08 231,95 304,11 7,80 9 0,761 4,17 5,47 208,37 273,70 8,00 13 0,710 5,34 7,52 266,87 375,92 8,20 18 0,709 7,38 10,41 368,81 520,50 8,40 20 0,707 8,18 11,57 409,03 578,34 8,60 25 0,656 9,48 14,46 474,22 722,92 8,80 37 0,605 12,94 21,40 647,00 1069,92 9,00 50 0,553 15,26 27,56 762,77 1378,12

Prof. Strato (m)

NPDM Rd (Mpa)

Tipo Clay Fraction

(%)



saturo (KN/m³)



Nspt Descrizione

1 12,6 11,85 Incoerente 0 19,32 19,32 9,66 1,5 18,95 3,8 7,36 5,99 Incoerente 0 17,36 18,83 43,62 1,5 11,07 Limo 5,6 14 9,79 Incoerente 0 19,71 19,52 85,67 1,5 21,06

8 9 5,61 Incoerente 0 18,04 19,02 125,05 1,5 13,54 Limo 9 30 17,08 Incoerente 0 21,77 20,99 157,59 1,5 45,12 Sabbia

limosa

TERRENI INCOERENTI Densità relativa Nspt Prof. Strato

(m) Gibbs & Holtz



[1] - 18,95 1,00 54,15 100 100 49,64 [2] - Limo 11,07 3,80 34,33 65,3 66,78 35,3

[3] - 21,06 5,60 41,78 76,83 76,1 52,77 [4] - Limo 13,54 8,00 27,81 54,98 55,8 40,29

[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 50,78 92,87 93,37 76,41 Angolo di resistenza al taglio Nspt Prof.

Strato (m)

Nspt corretto

per presenza

falda

Peck-Hanson-Thornbu

rn-Meyerhof 1956

Meyerhof

(1956)

Sowers (1961)

Malcev (1964)

Meyerhof

(1965)



Shioi-Fukuni 1982

(ROAD BRIDG

E SPECIFICATIO

N)

Japanese

National Railway

De Mello

Owasaki & Iwasaki

[1] - 18,95 1,00 18,95 32,41 25,41 33,31 34,8 36,75 42 30-32 31,86 32,69 44,31 34,47 [2] -

Limo 11,07 3,80 11,07 30,16 23,16 31,1 30,65 34,07 37,14 <30 27,89 30,32 38,3 29,88

[3] - 21,06 5,60 21,06 33,02 26,02 33,9 30,23 37,38 38,76 30-32 32,77 33,32 42,28 35,52 [4] -

Limo 13,54 8,00 13,54 30,87 23,87 31,79 28,69 34,97 35,7 30-32 29,25 31,06 36,9 31,46

[5] - Sabbia limosa

45,12 9,00 45,12 39,89 32,89 40,63 30,14 42,08 41 35-38 41,02 40,54 46,15 45,04



falda


(Sabbie)

Schultze-Menzenbach

(Sabbia ghiaiosa)


(Sabbia)


[1] - 18,95 1,00 18,95 30,47 14,87 22,00 31,59 16,65 [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 23,29 8,68 12,88 25,79 12,78

[3] - 21,06 5,60 21,06 32,12 16,52 24,44 33,14 17,68 [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 25,76 10,62 15,74 27,61 13,99

[5] - Sabbia limosa

45,12 9,00 45,12 47,02 35,40 52,28 50,84 29,48





sabbia)


media) [1] - 18,95 1,00 18,95 11,15 6,51 13,19 12,02

[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 6,51 4,92 7,71 8,57 [3] - 21,06 5,60 21,06 12,39 6,94 14,66 12,94

[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 7,97 5,42 9,43 9,65 [5] - Sabbia

limosa 45,12 9,00 45,12 26,55 11,78 31,42 23,46








[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Classificazione A.G.I ADDENSATO

Peso unità di volume Nspt Prof. Strato



(KN/m³) [1] - 18,95 1,00 18,95 Meyerhof ed altri 19,32

[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Meyerhof ed altri 17,36 [3] - 21,06 5,60 21,06 Meyerhof ed altri 19,71

[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Meyerhof ed altri 18,04 [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Meyerhof ed altri 21,77

Peso unità di volume saturo Nspt Prof. Strato



Saturo (KN/m³)

[1] - 18,95 1,00 18,95 Terzaghi-Peck 1948-1967

19,32


18,83

[3] - 21,06 5,60 21,06 Terzaghi-Peck 1948-1967

19,52


19,02


20,99




[1] - 18,95 1,00 18,95 (A.G.I.) 0,32 [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 (A.G.I.) 0,33

[3] - 21,06 5,60 21,06 (A.G.I.) 0,31 [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 (A.G.I.) 0,33

[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 (A.G.I.) 0,26 Modulo di deformazione a taglio dinamico (Mpa) Nspt Prof. Strato




(1982) [1] - 18,95 1,00 18,95 101,25 73,97

[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 61,08 53,26 [3] - 21,06 5,60 21,06 111,81 78,90

[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 73,82 60,24 [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 228,85 125,68




(m/s) [1] - 18,95 1,00 18,95 Ohta & Goto (1978)

Limi 99,55


122,78

[3] - 21,06 5,60 21,06 Ohta & Goto (1978) Limi

156,24


155,44


199,85




Liquefazione [1] - 18,95 1,00 18,95 Seed e Idriss (1971) --

[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 Seed e Idriss (1971) -- [3] - 21,06 5,60 21,06 Seed e Idriss (1971) --

[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 Seed e Idriss (1971) -- [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 Seed e Idriss (1971) --

Coefficiente spinta a Riposo K0=SigmaH/P0 Nspt Prof. Strato



[1] - 18,95 1,00 18,95 --- [2] - Limo 11,07 3,80 11,07 ---

[3] - 21,06 5,60 21,06 --- [4] - Limo 13,54 8,00 13,54 ---

[5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 --- Qc ( Resistenza punta Penetrometro Statico) Nspt Prof. Strato



(Mpa) [1] - 18,95 1,00 18,95 ---

[2] - Limo 11,07 3,80 11,07 --- [3] - 21,06 5,60 21,06 ---

[4] - Limo 13,54 8,00 13,54 --- [5] - Sabbia limosa 45,12 9,00 45,12 ---

MTSCO-marzo2015

Tel/Fax 06 2018088 - WEB: www.congeo.it - E-mail: [email protected] - PEC: [email protected]

IL DIRETTORE DEL LABORATORIO

C. F. e P. I.V.A. 11215291003 - R.E.A. n. 1287827 - c.s. 10.000,00 € i.v.

527VERBALE DI ACCETTAZIONE:

GeotecnicaGeofisicaGeognostica

456 DATA EMISSIONE CERTIFICATI: 22/05/17

Azienda con Sistema Qualità Certificato N° IT239744

RISULTATI PROVE GEOTECNICHE DI LABORATORIO

Auditorium scuola Guicciardini

CNG S.r.l. Sede Legale e Uffici Tecnici: Via Squinzano, 87 - 00133 - Roma

COMMESSA:

DOTT. RICCARDO RAMPI

Geotecnica Palazzi - Giomarelli S.r.l. per Comune di Firenze

Via R. de Montalvo - Firenze

15/05/17DATA VERBALE :

Certificazione Ufficiale - Settore "A" - Prove di laboratorio sui terreni AUTORIZZAZIONE MINISTERO INFRASTRUTTURE E TRASPORTI n° 4537

DPR 380/2001 - Circolare 7618/STC/2010

MTER-marzo2015

SOND.: 1CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00 2154

REAZIONE DEL SUOLO (PH)TENORE SOLFATI

CARATTERISTICHE FISICHE UMIDITA' NATURALE Wn 26,0 (%) PESO DI VOLUME NATURALE !!n 19,00 (kN/m3) INDICE DEI VUOTI e ( - ) PESO DI VOLUME SECCO !!d 15,08 (kN/m3) POROSITA' n (%) PESO DI VOLUME SATURO !!sat (kN/m3) GRADO DI SATURAZ. Sr (%) PESO SPECIFICO DEI GRANULI !!s (kN/m3)

CARATTERISTICHE GRANULOMETRICHE (SECONDO UDDEN - WENTWORTH)

GHIAIA (%): SABBIA (%): LIMO (%): ARGILLA (%) U.S.C.S. AASHTO 64 - 2 mm 2 - 0,0625 mm 0,0625 - 0,0039 mm < 0,0039 mm / /

CARATTERISTICHE DI PLASTICITA' E PERMEABILITA' CLASSIFICAZIONE SECONDO ABACO DI PLASTICITA / CONSISTENZA DEL MATERIALE SECONDO IC LIMITE DI LIQUIDITA' WL (%) LIMITE DI RITIRO WS (%) LIMITE DI PLASTICITA' WP (%) INDICE DI CONSISTENZA IC ( - ) INDICE DI PLASTICITA' IP (%) ATTIVITA' ( IP / %< 0,002mm) Ac ( - ) PRESSIONE DI RIGONFIAMENTO (kPa) PERMEABILITA' k (m/sec)

CARATTERISTICHE MECCANICHE/ Cu (kPa) / ""f (kPa)

""f (kPa) # (%)VALORI DI PICCO VALORI RESIDUI

PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D. C' 12 (kPa) Cr (kPa)$$' 27 ( ° ) $r ( ° )

PROVA DI UUCOMPRESSIONE C' (kPa) C (kPa) Cu (kPa)

TRIASSIALE $$' ( ° ) $ ( ° ) $u ( ° )

CARATTERISTICHE EDOMETRICHE%% DA "' Eed mv cv k

(kPa) (kPa-1 ) (cm2/sec) (cm/sec)

CARATT.OTTIMALI PROCTOR PESO DI VOL. SECCO !d (kN/m3)

UMIDITA' W (%) PESO DI VOL. UMIDO !n (kN/m3)

Azienda con Sistema Qualità Certificato n° IT239744

CIU

VAN TEST

INDICE CBR (5,0) (%) =

CID

PAGINA:

PASSANTE AL SETACCIO 200 (%)

%% A "'

22/05/1715/05/17

FRAZIONE CARBONIO ORG. MEDIA (%)SOSTANZA ORGANICA S.O.

/

N° IDENTIFICATIVO INTERNO

POCKET PENETROMETER

CHIMICO-FISICO-MECCANICHE DEL CAMPIONE


DATA EMISSIONE CERTIFICATI

1

DATA RICEVIMENTO CAMPIONE



INDICE CBR (2,5) (%) =

FOGLIO RIEPILOGATIVO DELLE CARATTERISTICHE

TENORE CARBONATICARATTERISTICHE CHIMICHE

(kPa)

Dott. Geol. Riccardo RampiIL DIRETTORE DEL LABORATORIO

ESPANSIONE LATERALE LIBERA

Geol. Riccardo RaTTORE DEL LABORAT



MTESC-marzo2015

SOND.: 1CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00

N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO: 215415/05/17 16/05/17 22/05/17

CARATTERISTICHE DI CAMPIONAMENTO(SE NOTO)

LUNGHEZZA REALE CAMPIONE (cm)

DESCRIZIONE ED ANALISI PRELIMINARIPOCKET(kPa) V.TEST(kPa) DESCRIZIONE

/ // // // // // /

DATA INIZIO DATA FINE DATA INIZIO DATA FINE

NOTE


TD

CAMPIONE

Basso

ANALISI GRANULOMETRICA

PROVA TRIASSIALE TIPO CIU

X

PROVA DI COMPRESSIONE AD ESPANSIONE LATERALE LIBERA

PROVA DI TAGLIO DIRETTO RESIDUO

PROVA TRIASSIALE TIPO UU

DETERMINAZIONE PRESSIONE DI RIGONFIAMENTO

PROVA DI RIGONFIAMENTO METODO HUDER-AMBERG

DETERMINAZIONE DEFORMAZIONE DI RIGONFIAMENTO

PERMEABILITA' IN PERMEAMETRO

PROVA DI PERMEABILITA' IN CELLA TRIASSIALE

PROVA DI PERMEABILITA' IN EDOMETRO A CARICO VARIABILE

PROVA C.B.R.

PROVA DI COSTIPAMENTO PROCTOR


DATA RICEVIMENTO CAMPIONEN° COMMESSA

DATA EMISSIONE CERTIFICATODATA APERTURA CAMPIONE

X 16/05/17

PESO SPECIFICO DEI GRANULI

LIMITI DI ATTERBERG

PROVA DI COMPRESSIONE EDOMETRICA

PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D.

PESO DI VOLUME NATURALE

16/05/17

18/05/17

21/05/17


TIPO DI CONTENITORE


Sabbia e ghiaino in matrice argillo-limosa di colore marrone rossiccio, plasticaalla manipolazione. Si rinvengono frammenti litoidi scagliosi. Il materiale risulta,nel complesso, consistente.

PAGINA: 2

PVC ASTE E CAROTIERE

PAGINA CERTIFICATO1 di 1

"

DIAMETRO CAMPIONE (mm) /

RIMANEGGIATOSTATO DICHIARATO DEL CAMPIONE:

PROVA TRIASSIALE TIPO CID19/05/17

PROVE ESEGUITE

DETERMINAZIONI ESEGUITE

PROVE ESEGUITE

2

CONTENUTO NATURALE D'ACQUA X 16/05/17

UBICAZIONE PROVE

CLASSE DI QUALITA' (BS 5930:1981):/NOTEVOLEREAZIONE ALL'HCl:

SCHEDA CAMPIONE

/

50

TIPO DI PERFORAZIONE TIPO DI CAMPIONATORE LUNGHEZZA CONTENITORE (cm) 50

DETERMINAZIONE DEL CONTENUTO DI SOSTANZE ORGANICHE

DETERMINAZIONE DEL CONTENUTO DI CARBONATI

PROVA DI COLONNA RISONANTE (RC)

I provini del taglio diretto sono stati parzialmente ricostituiti


Dott. Geol. Riccardo Rampi

PROVA DI TAGLIO TORSIONALE CICLICO (TTC)

LO SPERIMENTATORE

Dott. Geol. Simona PentenèETTORE DEL LABORA

Geol. Riccardo RDott. Geol. Simona Pentenè



MTEWN-marzo2015

SOND.: 1 PAGINA: 3CAMP.: 2da m: 15,50a m: 16,00

N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8081 WN15/05/17 22/05/17 16/05/17 19/05/17

Classe di qualità (BS 5930:1981):

PROVA DI RIFERIMENTO W1 W2 ED Trx CID Trx CID Trx CID TD TD TD Perm TrxPESO CAPS. (g) 29,95 28,92 29,12 29,99 29,35P.UMIDO+CAPS. (g) 75,57 71,87 69,01 67,74 64,95P.SECCO+CAPS. (g) 66,21 63,01 60,79 59,91 57,6

W (%) 25,8 26,0 26,0 26,2 26,0

PROVA DI RIFERIMENTO ELL ELL ELL UU UU UU PR. RIG. HUDER-A. RC TTCPESO CAPS. (g)

P.UMIDO+CAPS. (g)

P.SECCO+CAPS. (g)

W (%)

26,0 / / Wn (%)

NOTE


MEDIA VALORI Wn MEDIA VALORI Wn MEDIA VALORI Wn MEDIO TOTALE




TRATTO PROVA TD TRATTO PROVA Trx CID TRATTO PROVA ELL 26 (%)

I contenuti d'acqua naturale W1 e W2 si riferiscono all'apertura del campione.

LO SPERIMENTATORE

Dott. Geol. Simona Pentenè

DATA INIZIO PROVADATA EMISSIONE CERTIF.

1 di 1


Auditorium scuola GuicciardiniPAGINA CERTIFICATO

2

ASTM D 2216

/

N° CERTIFICATO

DATA FINE PROVA

N° COMMESSA

CONTENUTO D'ACQUA NATURALE Wn

DATA RICEVIMENTO CAMP.

TTORE DEL LABORA

Geol. Riccardo RaDott. Geol. Simona Pentenè



MTEPV-marzo2015


N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8082 PVDATA RICEVIMENTO CAMP. 15/05/17 22/05/17 16/05/17 18/05/17

Classe di qualità (BS 5930:1981):

PROVA DI RIFERIMENTO !!n1 !n2 ED Trx CID Trx CID Trx CID TD TD TD Perm TrxVOL. FUST. (cm3) 67,32 67,32 67,32P. FUST. (g) 50,92 50,92 50,92PESO TOTALE (g) 181,33 179,52 183,25

19,00 18,73 19,28

PROVA DI RIFERIMENTO UU UU UU ELL ELL ELL PR. RIG. HUDER-A. RC TTCVOL. FUST. (cm3)P. FUST. (g)

PESO TOTALE (g)

19 / / !!n (kN/m³)

NOTE




MEDIA VALORI !n MEDIA VALORI !n MEDIA VALORI !n

TRATTO PROVA TD TRATTO PROVA Trx CID TRATTO PROVA ELL 19 (kN/m³)MEDIO TOTALE


LO SPERIMENTATORE


N° COMMESSADATA INIZIO PROVADATA EMISSIONE CERTIF. DATA FINE PROVA

PAGINA CERTIFICATO1 di 1


Auditorium scuola GuicciardiniVia R. de Montalvo - Firenze N° CERTIFICATO

%%!n (kN/m3)

%%!n (kN/m3)

PESO DI VOLUME NATURALE !!nASTM D 2937

2 /

Geol. Riccardo RamDott. Geol. Simona Pentenè



MTETD-marzo2015


N° VERBALE 527 456 ID. INTERNO 2154 8083 TD

15/05/17 DATA EMISSIONE CERTIF. 22/05/17 DATA INIZIO PROVA 16/05/17 DATA FINE PROVA 21/05/17

CONDIZIONI INIZIALI E DATI RELATIVI ALLA CONSOLIDAZIONE E AL TAGLIOPROVINO LATO ALTEZZA INIZIO CONS. UMIDITA' NAT. PESO DI VOL. FINE CONSOL. VELOCITA' VALORI DI SFORZO MAX.

N° L (mm) H (mm) VOL. (cm3) Wn ( % ) !n (kN/m3) "' (kPa) CEDIM. (mm) VOL. (cm3) (mm/min) & (kPa) 't (mm)1 60,0 18,7 67,3 26,0 19,00 98 0,685 64,9 0,006 63,82 6,6642 60,0 18,7 67,3 26,2 18,73 196 1,098 63,4 0,006 112,92 8,2493 60,0 18,7 67,3 26,0 19,28 294 1,580 61,6 0,006 165,54 6,778

CARATTERISTICHE DEL CAMPIONEClasse di qualità (BS 5930:1981): 2

DIAGRAMMA SFORZO / DEFORMAZIONI


N° COMMESSAVia R. de Montalvo - Firenze N° CERTIFICATO

Auditorium scuola GuicciardiniPAGINA CERTIFICATO



1 di 3

CONSOLIDAZIONE 24 h

SFO

RZO

(kPa

)

PROVA DI TAGLIO DIRETTO TIPO C.D. ASTM D 3080

RIMANEGGIATO /

DIAGRAMMA SPOSTAMENTO VERTICALE / DEF.

Dott. Geol. Riccardo RampiIL DIRETTORE DEL LABORATORIOLO SPERIMENTATORE


PR.1

PR.2

PR.3

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

200

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

DEFORMAZIONE (mm) Provino 1 Provino 2 Provino 3

PR.1

PR.2

PR.3

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,300 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

DEFORMAZIONE (mm) Provino 1 Provino 2 Provino 3

SPO

ST. V

ERTI

CAL

E ( m

m)

. Geol. Riccardo RETTORE DEL LABORA

Dott. Geol. Simona Penten



MTETD-marzo2015




98Def. &&%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert.0,00 0,00 0,000 3,74 57,68 0,1480,09 10,91 0,003 3,89 57,97 0,1500,21 16,46 0,008 4,05 57,97 0,1560,32 21,14 0,010 4,21 58,55 0,1570,45 25,23 0,013 4,37 59,43 0,1620,58 28,45 0,017 4,52 59,72 0,1640,71 31,08 0,020 4,67 60,31 0,1650,84 34,00 0,026 4,83 60,89 0,1660,97 36,63 0,031 4,98 60,89 0,1671,11 39,26 0,037 5,12 61,48 0,1681,26 41,02 0,042 5,27 61,77 0,1701,41 42,77 0,050 5,42 62,06 0,1711,55 43,65 0,057 5,58 62,06 0,1731,70 45,11 0,062 5,74 62,35 0,1741,85 46,57 0,071 5,90 62,65 0,1761,99 48,03 0,078 6,06 62,94 0,1762,12 48,91 0,085 6,21 62,94 0,1752,26 50,08 0,091 6,37 63,23 0,1742,41 50,95 0,096 6,52 63,52 0,1722,56 51,83 0,104 6,66 63,82 0,1702,71 52,42 0,112 6,81 63,82 0,1682,86 53,00 0,118 6,97 63,82 0,1663,02 53,88 0,126 7,12 63,82 0,1653,16 55,05 0,131 7,28 63,82 0,1643,31 55,92 0,1343,46 56,80 0,1403,60 57,38 0,143

196Def. &&%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert.0,00 0,00 0,000 4,24 106,20 0,2650,07 18,21 0,014 4,42 106,79 0,2680,18 34,88 0,032 4,59 107,37 0,2700,30 46,57 0,047 4,76 108,25 0,2710,44 55,34 0,063 4,94 108,54 0,2750,60 63,52 0,092 5,11 108,83 0,2740,75 69,37 0,106 5,28 108,83 0,2750,90 74,34 0,118 5,45 109,12 0,2771,06 78,43 0,131 5,62 109,42 0,2781,22 81,94 0,139 5,80 109,42 0,2781,37 84,28 0,148 5,98 109,12 0,2741,54 86,32 0,156 6,15 109,12 0,2741,70 88,95 0,162 6,32 109,42 0,2781,86 90,71 0,168 6,50 109,42 0,2762,03 92,17 0,175 6,67 109,71 0,2782,20 93,63 0,181 6,85 110,29 0,2782,37 94,51 0,186 7,02 110,29 0,2782,54 95,39 0,192 7,20 111,17 0,2782,71 96,26 0,196 7,37 111,46 0,2772,88 97,14 0,200 7,54 112,05 0,2773,05 97,43 0,205 7,72 112,05 0,2773,23 97,43 0,213 7,90 112,34 0,2783,40 98,02 0,223 8,07 112,34 0,2763,56 100,94 0,235 8,25 112,92 0,2743,73 102,69 0,245 8,43 112,92 0,2743,90 103,86 0,253 8,59 112,92 0,2684,07 105,03 0,260


LO SPERIMENTATORE



DATI SPERIMENTALI RELATIVI AL TAGLIO

N° CERTIFICATON° COMMESSA


PAGINA CERTIFICATOAuditorium scuola Guicciardini 2 di 3


PROVINO 2


PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =PROVINO 1


PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =

TTORE DEL LABORAT

Geol. Riccardo RaDott. Geol. Simona Pentenè



MTETD-marzo2015




294Def. &&%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert. Def. &%(kPa) Def.Vert.0,00 0,00 0,000 4,01 160,57 0,2650,06 24,06 0,014 4,18 161,45 0,2650,16 43,06 0,035 4,35 161,45 0,2670,26 58,26 0,054 4,53 162,03 0,2650,38 72,29 0,074 4,70 162,33 0,2630,50 83,69 0,093 4,87 162,91 0,2640,63 93,63 0,112 5,04 162,62 0,2650,77 102,11 0,131 5,21 162,91 0,2650,91 109,42 0,148 5,38 163,49 0,2621,06 115,26 0,164 5,55 163,20 0,2611,21 120,82 0,177 5,74 163,49 0,2611,36 126,08 0,190 5,91 163,79 0,2581,51 130,17 0,202 6,08 164,37 0,2541,67 134,56 0,212 6,25 164,66 0,2531,82 138,06 0,221 6,43 164,96 0,2491,98 141,57 0,230 6,60 164,96 0,2482,15 144,49 0,237 6,78 165,54 0,2452,31 147,42 0,244 6,96 165,54 0,2432,47 149,46 0,249 7,13 165,54 0,2412,64 151,51 0,255 7,30 165,54 0,2392,81 153,26 0,258 7,48 165,54 0,2352,98 155,02 0,261 7,66 165,54 0,2333,15 156,48 0,262 7,83 165,54 0,2303,32 157,94 0,264 8,01 165,54 0,2293,48 158,82 0,265 8,19 165,54 0,2283,66 159,69 0,265 8,37 165,54 0,2283,83 160,57 0,266 8,54 165,54 0,230

RISULTATI TAGLIO DRENATO NOTECOESIONE EFFICACE (kPa) 12ANGOLO DI ATTRITO EFFICACE 27

DIAGRAMMA SOLLECITAZIONE A ROTTURA / CARICO


N° CERTIFICATO


3 di 3

LO SPERIMENTATORE

DATI SPERIMENTALI RELATIVI AL TAGLIO



N° COMMESSA

PRESSIONE DI CONSOLIDAZIONE (kPa) =

PAGINA CERTIFICATOAuditorium scuola Guicciardini

Dott. Geol. Riccardo RampiDott. Geol. Simona Pentenè



PROVINO 3

LA RETTA DI INVILUPPO CHE PASSA PER I TRE PUNTI E' UNA LINEA DI INTERPOLAZIONE SENZA ALCUNA INTERPRETAZIONE DEI RISULTATI.

0

50

100

150

200

250

300

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

SOLL

ECIT

AZIO

NE

A R

OTT

UR

A (k

Pa)

CARICO DI CONSOLIDAZIONE (kPa)

Geol. Riccardo RETTORE DEL LABORA


!"#$%&'()'*)+&%,&''

-).'/0'1.#)+&,'2&'3"%4.56"7'8''

9+"6)%:).'()'*)+&%,&'

!"#$%&'(')'%*$+%,$+-.+//$&/+%01))$%23%%45677%8$(9":9%;9)'%9%<+=%544%>37?35@%%A'B*C%5455D2?57D5%–%E!C%F'F'B'C'C'%8$(9":9%"'%4655D3%E9G'B-H('%8$(9":9%"'%@5?@I3555%

Indagini geofisiche integrate di supporto alla caratterizzazione sismica dei terreni presso la

scuola media statale Guicciardini

MAGGIO 2017

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6))

SOMMARIO RELAZIONE TECNICA INTERPRETATIVA"#&**(0-&)0+'(4-&1+).+$1-$()-1.+080+.(.-2()333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)6!-1,(/-1-)/+&7-#-$9+)-1.+/0(.+),-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)3333333333)J!6! -?E<AKLG>A?C)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J!

636! 8<CMC;;C)333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J!63J! #NAOA)KC==C)>?KHI>?>)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J!63P! ,C;N<>G>A?C)KC>)NA?EC?LE>)KC==H)<C=HG>A?C)3333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)P!

J! $H<HEEC<>GGHG>A?C);>;M>NH)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)Q!J36! #>;M>NH)H)<>@<HG>A?C)333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)Q!J3J! .AMAI<H@>H);>;M>NH)>?)A?KC)8333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)R!J3P! #E<LMC?EHG>A?C)C)MCEAKA=AI>H)OC<);>;M>NH)H)<>@<HG>A?C)C)ECN?>NH)EAMAI<H@>NH)3333333333333333)S!J3Q! -?KHI>?C),AT?FUA=C)333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)V!J3R! 8<A;OCG>A?C);>;M>NH)HEE>WH)@<CXLC?G>H=C)F)ECN?>NH)*(#Y)3333333333333333333333333333333333333333333333)6Z!

J3R36! #E<LMC?EHG>A?C)C)MCEAKA=AI>H)333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)6J!P! +=H[A<HG>A?C)KHE>)C)<>;L=EHE>)3333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)6Q!

P36! +=H[A<HG>A?C)KC>)KHE>);>;M>N>)NA?)ECN?>NH)EAMAI<H@>NH)333333333333333333333333333333333333333333333333333)6Q!P3J! +=H[A<HG>A?C)KHE>);>;M>N>)F)>?EC<O<CEHG>A?C)>?)KAT?FUA=C)NA?)>=)MCEAKA)K><CEEA)333333333333333)6R!P3P! +=H[A<HG>A?C)KC>)KHE>)K>);>;M>NH)@<CXLC?G>H=C)–)ECN?>NH)*(#Y)3333333333333333333333333333333333333)JQ!

Q! $A?N=L;>A?>)3333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)JS!R! /=A;;H<>A)3333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)JV!S! 0>@C<>MC?E>)?A<MHE>W>)C)[>[=>AI<H@>N>)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J\!

S36! 0>@C<>MC?E>)?A<MHE>W>)C);OCN>@>NUC)ECN?>NUC)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J\!S3J! 0>@C<>MC?E>)[>[=>AI<H@>N>333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)J\!

(''+/(.&) .+$1-$&) ) F) #8+$-7-$9+) .+$1-$9+) #.0%*+1.-5) #+1#&0-5) #&7.Y(0+) ,-)($]%-#-4-&1+)+,)(1('-#-)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)P6!-3! (''+/(.&)/0(7-$&^)-1]%(,0(*+1.&)$(0.&/0(7-$&),-),+..(/'-&),+''+)-1,(/-1-)3333)QP!--3! (''+/(.&)/0(7-$&^)-1,(/-1+)#-#*-$()-1)7&0&)–),0&*&$0&1+)&1,+)8)+)#)+)0-#%'.(.-) QR!---3! (''+/(.&) /0(7-$&^) #.+#() #-#*-$() #Z6) F) .&*&/0(7-+) &1,+) 8–) (1('-#-) *(#Y) 427) –)#-#*&/0(**()–)#8+..0&)+)$%02(),-#8+0#-&1+)–)0-#%'.(.&)*&,+''&)–)80&7-'&)2;)333333333)QV!-23! (''+/(.&)7&.&/0(7-$&)33333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333333)RJ!

"))))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)J)

INDAGINI GEOFISICHE INTEGRATE DI CARATTERIZZAZIONE SISMICA DEI TERRENI"

#" $%&'()*+,(%-"

#.#" /'-0-11-"

-=) O<C;C?EC) KANLMC?EA) <>@C<>;NC) ;L==C) O<AWC) ICA@>;>NUC5) K>) E>OA) ;>;M>NA) HEE>WA) C) OH;;>WA5)NA?KAEEC) >?)KHEH)JS)MHII>A)JZ6V)H);LOOA<EA)KCI=>);ELK>)K>)NH<HEEC<>GGHG>A?C);>;MA=>EA;E<HE>I<H@>NH)KC>) EC<<C?>) O<C;;A) =H) #NLA=H) *CK>H) #EHEH=C) /L>NN>H<K>?>) ;>EH) >?) W>H) +3) 0HM><CG) ,C) *A?EH=WA) ?C=)NAML?C)K>)7><C?GC3)

)

))

#>)<>MH?KH)HI=>)H==CIHE>)OC<)l’inquadramento)K>)KCEEHI=>A)KC==C)>?KHI>?>3)

#.2" 34(5(")-66-",%)78,%,"

'H)NH<HEEC<>GGHG>A?C);>;M>NHFK>?HM>NH)KC=)EC<<C?A5)_);EHEH)C;CIL>EH)HEE<HWC<;A)O<AWC)ICA@>;>NUC)>?ECI<HEC)C)NAMO=CMC?EH<>)@<H)=A<A5)K>)NL>^)!) #>;M>NH) H) <>@<HG>A?C) NA?) A?KC) 85) NA?) <C;E>ELG>A?C) ;CNA?KA) ECN?>NUC) K>) H?H=>;>) H) <>@<HG>A?C)

N=H;;>NH)C)EAMAI<H@>NH5)KC==C)WC=AN>E`)2O)?C=);AEEA;LA=Aa)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)P))

!) -?KHI>?C);>;M>NH)>?)@A<A)K>)E>OA),AT?FUA=C)OC<)=H)KCEC<M>?HG>A?C)K><CEEH)KC>)O<A@>=>)K>)WC=AN>E`)2O)C)2;)?C=);AEEA;LA=Aa)

!) 8<AWC)*(#Y)b*L=E>;EHE>A?)(?H=c;>;)A@)#L<@HNC)YHWC;d5)OC<)KCEC<M>?HG>A?C)K>)O<A@>=>)K>)WC=AN>E`)2;)?C=) ;AEEA;LA=A5) NUC)UH??A)OC<MC;;A)K>) AEEC?C<C) =H) N=H;;>@>NHG>A?C)KC=) ;AEEA;LA=A)H>) ;C?;>)KC==H)W>IC?EC)?A<MHE>WH)1$.)JZZ\)“Norme Tecniche per le Costruzione DM 14/01/2008”!)

)

#.9" :-14',+,(%-")-,"4(%&-%*&,")-667"'-67+,(%-"

'H)O<C;C?EC)<C=HG>A?C)>==L;E<C<`)=H)MCEAKA=AI>H)K>)HNXL>;>G>A?C5)=H);E<LMC?EHG>A?C)LE>=>GGHEH5)=C)ECN?>NUC)C)MAKH=>E`)K>)>?WC<;>A?Ce>?EC<O<CEHG>A?C5)C)WC<<H??A)CW>KC?G>HE>)>)<>;L=EHE>)AEEC?LE>)NA?)=H)NHMOHI?H)K>)O<A;OCG>A?C)ICA@>;>NH);>;M>NH) >?ECI<HEH5)H);LOOA<EA)KC==H)NH<HEEC<>GGHG>A?C);>;M>NH)KC=);AEEA;LA=A3)

,AOA) L?) XLHK<A) KC;N<>EE>WA) KC==C) ECN?>NUC) K>) >?KHI>?C5) <>OA<EHEC) ?C=) $HO>EA=A) J)b$H<HEEC<>GGHG>A?C);>;M>NHd5);>)<>OA<EH?A)=C)MAKH=>E`)K>)>?EC<O<CEHG>A?C)CK)H?H=>;>)KC>)KHE>)HNXL>;>E>)C)>)<>;L=EHE>5)K>)NL>)H=)$HO>EA=A)P)b+=H[A<HG>A?C)KHE>)C)<>;L=EHE>d3))

/=A;;H<>A)C)<>@C<>MC?E>)[>[=>AI<H@>N>);A?A)@A<?>E>)<>;OCEE>WHMC?EC)?C>)NHO>EA=>)Q)C)R3)-=)KANLMC?EA)_)OA>)NAMO=CEHEA)NA?);C>)H==CIHE>)NA?EC?C?E>)<>;OCEE>WHMC?EC^)

!) (''+/(.&).+$1-$&5)>?)NL>);A?A)<>OA<EHEC)=C);OCN>@>NUC)ECN?>NUC)KCI=>);E<LMC?E>5)KC>);C?;A<>)C)KC>);A@ETH<C)K>)HNXL>;>G>A?C)CK)H?H=>;>)LE>=>GGHE>a)

!) J) (''+/(.-) /0(7-$-5) >?) NL>) ;A?A) <>OA<EHE>) >?) KCEEHI=>A) >) KHE>) HNXL>;>E>5) =’C=H[A<HG>A?C) CK) >)<>;L=EHE>)AEEC?LE>)KC==H);EC;H);>;M>NH)C)KC==H)O<AWH)KAT?)UA=Ca)

!) (''+/(.&)7&.&/0(7-$&3)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)Q)

2" ;7'7&&-',++7+,(%-"1,10,47"

(>)@>?>)K>)L?H)NAMO=CEH)NH<HEEC<>GGHG>A?C);>;M>NH)KC==C)H<CC)AIICEEA)K>)>?KHI>?C5)>)KHE>);A?A)stati acquisiti secondo modalità che hanno permesso l’inversione ed interpretaz>A?C);CXLC?G>H=C)C)NA<<C=HEH5);CNA?KA)K>WC<;C)ECN?>NUC)K>)NL>^)

63) #>;M>NH) H) <>@<HG>A?C) C) EAMAI<H@>H) ;>;M>NH) NA?) <C;E>ELG>A?C) K>) ;>;MA;E<HE>) ;CNA?KA) MCEAK>)N=H;;>N>) K>) C=H[A<HG>A?C) H) <>@<HG>A?C5) 8=L;F*>?L;5) YHWC@<A?E) C) $*8) “-?EC<NCOE) .>MC)0C@<HNE>A?”5)C)O<A@>=A)EAMAI<H@>NA)J,)KC==C)A?KC)K>)NAMO<C;;>A?C)2Oa))

J3) -?KHI>?C);>;M>NH)>?)@A<A)K>)E>OA),AT?FUA=C)OC<)=H)KCEC<M>?HG>A?C)K><CEEH)KC>)O<A@>=>)K>)WC=AN>E`)2O)C)2;)?C=);AEEA;LA=Aa)

P3) .CN?>NH)*(#Y)b*L=E>NUH??C=)(?H=c;>;)A@)#L<@HNC)YHWC;d)NUC);A?A)L?H)KC<>WHG>A?C)KC==C)Eecniche SASW (Spectral Analysis of Surface Waves) che si basano sull’elaborazione delle O<AO<>CE`) ;OCEE<H=>) KC==C) A?KC) K>) ;LOC<@>N>C) OC<) =H) NA;E<LG>A?C) K>) L?) MAKC==A)MA?AK>MC?;>A?H=C)WC<E>NH=C)K>)WC=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2;3)

)

2.#" 3,10,47"7"',<'7+,(%-""

'C) A?KC) C=H;E>NUC) O<AWANHEC) KH) L?H) W>[<HG>A?C) ;>) E<H;MCEEA?A) ?C=) ;LA=A) NA?) WC=AN>E`)K>@@C<C?E>) OC<) AI?>) =>EAE>OA5) OC<) NL>) ?C==H) O<A;OCG>A?C) ;>;M>NH) H) <>@<HG>A?C5) ;>) ;@<LEEH) =H) ) K>WC<;H)WC=AN>E`) K>) O<AOHIHG>A?C) KC==C) A?KC) =A?I>ELK>?H=>) bA?KC) 8) A) fK>) NAMO<C;;>A?C) C) K>=HEHG>A?Cfd) A)trasversali (onde SH o “di taglio”) per determinare spessori e andamento dei livelli presenti.)

'H) ECN?>NH)K>) >?KHI>?C)NA?;>;EC) )?C=) )IC?C<H<C))L?gA?KH));>;M>NH))K>) )NAMO<C;;>A?C))A))K>))EHI=>A) )?C=) ) EC<<C?A)HEE<HWC<;A)L?H)KCEC<M>?HEH);A<IC?EC)K>)C?C<I>H) bNA=OA)K>)MHGGH)A)K>)MHI=>A5)C;O=A;>WA)CEN3d)C)?C=)M>;L<H<C))>=))ECMOA))>MO>CIHEA))KH)KCEEH)A?KH))H))NAMO>C<C))>=))OC<NA<;A))?C=));AEEA;LA=A))KH=))OL?EA))K>)C?C<I>GGHG>A?C)@>?A)H>);C?;A<>)K>)<>=CWHG>A?C)bICA@A?>d);CNA?KA)=C)=CII>)K>)<>@<HG>A?C)KC==gAEE>NH)b'CIIC))K>))#?C==d5))?C=))<>@<H?IC?KA;>));L==C));LOC<@>N>))K>));COH<HG>A?C))E<H))KLC));E<HE>));AW<HOOA;E>))K>)KC?;>E`)bA)MCI=>A)K>)MAKL=A)C=H;E>NAd)N<C;NC?EC3))

La rifrazione si basa sull’analisi, secondo diversi modelli dC>)O<>M>)))H<<>W>))<>;OCEEA)H)ICA@A?>)OA;E>))H))K>;EH?GC))K>WC<;C))KH==H));A<IC?EC)C?C<I>GGH?EC5))OC<)<>NA;E<L><C))L?H));C<>C)K>)NL<WC))ECMOAFK>;EH?GH))bK<AMAN<A?Cd3)

(EE<HWC<;A) MCEAK>) H?H=>E>N>) ;>) <>NHWH?A) XL>?K>) =C) WC=AN>E`) KC==C) A?KC) C=H;E>NUC) =A?I>ELK>?H=>)b2Od)A)E<H;WC<;H=>)b2;d)KC>)MCGG>)HEE<HWC<;HE>)CK)>=)=A<A);OC;;A<C3)

'H)WC=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)C=H;E>NUC)?C=);LA=A)_)NAMO<C;H)E<H)=H<IU>)=>M>E>3))8C<)=A);EC;;A)E>OA))K>))MHEC<>H=C5)OLh)WH<>H<C)>?)@L?G>A?C)K>)?LMC<A;>)OH<HMCE<>)XLH=>)>=)I<HKA))

K>) )H=EC<HG>A?C5) )K>) ) @C;;L<HG>A?C) )CeA) )K>) ) @<HEEL<HG>A?C)OC<) >)MHEC<>H=>) =>EA>K>5)CK) >?) @L?G>A?C)KC==A);EHEA)K>)NA?;>;EC?GHeHKKC?;HMC?EA5)I<HKA)K>);HEL<HG>A?C5)OC<)>)MHEC<>H=>)I<H?L=H<>)C)@>?>3)

#C?;>[>=>)K>@@C<C?GC);>)OA;;A?A)HWC<C5)H?NUC)NA?)<>@C<>MCnto all’assetto morfologico rispetto H==C)WC=AN>E`)<>=CWHEC)=L?IA)>)O>H?>)K>);E<HEA))C)XLC==C)<>=CWHEC)OC<OC?K>NA=H<MC?EC)H))XLC;E>3)))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)R))

-?A=E<C)=H)WC=AN>E`))KC==C))A?KC)8)NAMO<C;;>A?H=>5))<>;OCEEA)H==C)#9))E<H;WC<;H=>5))_)@A<ECMC?EC)>?@=LC?GHEH)KH==H)O<C;C?GH)K>)CWC?ELH=C)HNXL>@C<A)CeA)KH=)I<HKA)K>);HEL<HG>A?C3)

]LC;EA))NAMOA<EH))NUC))H?NUC))=>EAE>O>))K>@@C<C?E>)OA;;H?A)HWC<C))LILH=>))WC=AN>E`)KC==C))A?KC));>;M>NUC)NAMO<C;;>A?H=>)bHK)C;CMO>A)<ANN>H)@A<ECMC?EC)@<HEEL<HEH)C)MHEC<>H=C)KCE<>E>NA);HEL<A)NA?)WC=AN>E`)2O))KC==gA<K>?C))K>))6QZZi6VZZ))Me;CNd5))OC<))NL>))?A?))?CNC;;H<>HMC?EC))=g>?EC<O<CEHG>A?C);>;MA;E<HE>I<H@>NH)NA<<>;OA?KC<`)NA?)=H)<CH=C);>ELHG>A?C)ICA=AI>NAF;E<HE>I<H@>NH3)-=)MCEAKA);>;M>NA)H)<>@<HG>A?C)_);AIICEEA)>?A=E<C)H==C);CILC?E>)=>M>EHG>A?>^)

H3) L?) =>WC==A) OAE<`) C;;C<C) CW>KC?G>HEA) ;A=EH?EA) ;C) =H) WC=AN>E`) K>) E<H;M>;;>A?C) KC==C) A?KC)=A?I>ELK>?H=>)>?)C;;A)<>;L=EC<`);LOC<>A<C)H)XLC==H)KC>)=>WC==>);AO<H;EH?E>)bC@@CEEA)KC==H)>?WC<;>A?C)K>)WC=AN>E`da)

[3) L?) =>WC==A) K>) ;OC;;A<C) =>M>EHEA) <>;OCEEA) H=) OH;;A) KC>) ICA@A?>) C) H==H) ;LH) O<A@A?K>E`) OLh) ?A?)<>;L=EH<C)<>=CWH[>=Ca)

N3) L?)=>WC==A)K>)WC=AN>E`)>?EC<MCK>H)NAMO<C;A)E<H)L?A);E<HEA);AW<H;EH?EC)H)WC=AN>E`)M>?A<C)CK)L?A);AEEA;EH?EC)H)WC=AN>E`);C?;>[>=MC?EC)MHII>A<C)OLh)?A?)<>;L=EH<C)<>=CWH[>=C)OC<NUj)MH;NUC<HEA)KHI=>)fH<<>W>f)KH==A);E<HEA);AEEA;EH?EC)bC@@CEEA)KC==A);E<HEA)?H;NA;EA)C)fGA?H)A;NL<Hfda))))

K3) HLMC?EH?KA))=H));OHG>HEL<H))E<H))>))ICA@A?>))HLMC?EH))=H))O<A@A?K>E`))K>))>?WC;E>IHG>A?C5))MH))OLh) AWW>HMC?EC) <>KL<;>) =H) O<CN>;>A?C) ?C==H) KCEC<M>?HG>A?C) KC==H) O<A@A?K>E`) KC>) =>M>E>) K>)OH;;HII>A)E<H)>)K>WC<;>))=>WC==>))>?K>W>KLHE>3))-?))O<C;C?GH))K>));LNNC;;>A?>))K>))=>WC==>))NA?))WC=AN>E`))bN<C;NC?E>d))K>))OANA)K>@@C<C?E>)E<H)=A<A5)A<>GGA?E>)H)WC=AN>E`)>?EC<MCK>H)NA?)OAEC?GH);>?A)H?NUC)HK) 6eP) KC=) OH;;A) HKAEEHEA) OA;;A?A) ?A?) C;;C<C) CW>KC?G>HE>3) -=) =>M>EC) E<H) KLC) A<>GGA?E>) OLh)XL>?K>)>?)<CH=E`)OH;;H<C)fHEE<HWC<;Af)L?)EC<GA)>?EC<MCK>A)?A?)CW>KC?G>H[>=Ca)

C3) H?H=AIHMC?EC5)>?N<CMC?E>)I<HKLH=>)K>)WC=AN>E`)NA?)=H)O<A@A?K>E`)KH??A)A<>I>?C)H)K<AMAN<A?C)NUC) NA?;C?EA?A) O>k) ;NUCM>) >?EC<O<CEHE>W>3) -=) OA;;>[>=C) C<<A<C) OLh) C;;C<C) O>k) NA?EC?LEA)OAEC?KA)K>;OA<<C)K>) ) ;A?KHII>) ) K>) ) EH<HEL<H) ) C) ) fNC<NH?KAf) );L==C) ) K<AMAN<A?C) )KC==C) ) [H;>));>;M>NUC))>))=>WC==>))NUC))H[[>H?A)WC=AN>E`)>=)O>k)OA;;>[>=C);>M>=>)H)XLC==C)AEEC?LEC)NA?)=C)EH<HEL<C3)

))

2.2" =(0(8'7<,7"1,10,47",%"(%)-"/""

La tomografia sismica, per raggi diretti, è una tecnica d’indagine che permette l’individuazione di anomalie nella velocità di propagazione delle onde sismiche con un potere <>;A=LE>WA) ?CEEHMC?EC) ;LOC<>A<C) HK) H=E<>) MCEAK>5) A@@<C?KA) =H) OA;;>[>=>E`) KC==H) <>NA;E<LG>A?C5) NA?)C=CWHEA)I<HKA)K>)XLH=>E`5)K>)H?AMH=>C);E<HE>I<H@>NUC5)H?NUC)OH<E>NA=H<MC?EC)NAMO=C;;C)?A?)<>;A=W>[>=>)con differenti tecniche d’indagine.)

8C<) =C) O<ANCKL<C) K>) <CH=>GGHG>A?C) K>) >MMHI>?>) EAMAI<H@>NUC) _) ?CNC;;H<>A) LE>=>GGH<C) L?)MHII>A<) ?LMC<A) K>) ;A<IC?E>) K>) C?C<I>GGHG>A?C) C) K>) OL?E>) K>) <>NCG>A?C) KC==C) A?KC) ;>;M>NUC5) NUC)OC<MCEEH?A)L?H)K>;E<>[LG>A?C)KC>)<HII>);>;M>N>)AMAIC?CH)C)NA?)L?H)KC?;>E`)NUC)W>C?C)O<CKC@>?>EH)>?)@L?G>A?C)KC=)fEH<ICEf)KH)<HII>L?IC<C3)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)S)

'C)ECN?>NUC)AOC<HE>WC)OA;;A?A)C;;C<C)MA=EA)K>WC<;C5);>)OLh)>?@HEE>)AOC<H<C^)!) H) =>WC==A)KC=)O>H?A)K>)NHMOHI?H)K>;OA?C?KA) >) <>NCW>EA<>) bICA@A?>)C) >K<A@A?>d)CK) >) E<H;MCEE>EA<>)

bOL?E>)K>);NAOO>Ad);L)=>?CC)OH<H==C=Ca))!) LE>=>GGH?KA) KLC) @A<>5) <C;>KL>) K>) ;A?KHII>) ICAI?A;E>N>5) bEAMAI<H@>H) N<A;;FUA=Cd5) KAWC) O<CW>A)

AOOA<EL?A)NA?K>G>A?HMC?EA);>)H==AII>H?A)>)<>NCW>EA<>)CK)>)E<H;MCEE>EA<>a))!) LE>=>GGH?KA) L?) ;A=A) @A<A) b;A?KHII>A) ;>;M>NA) EAMAI<H@>NAd5) >?) NL>) ;A?A) H==AII>HE>) >) <>NCW>EA<>5)

eseguendo una serie di tiri a distanze crescenti dall’imboccatL<H)KC=)@A<A);EC;;A3))Per il trattamento dei dati per la ricostruzione tomografica dell’immagine si utilizza una

suddivisione dell’area di studio in celle elementari, calcolando per ciascuna di queste un valore di WC=AN>E`) NA?I<LC?EC) NA?) >=) ECMOA) K>) E<HI>EEA) MCK>A) <C=HE>WA) H>) OC<NA<;>) KC>) <HII>) ;>;M>N>) NUC) =C)HEE<HWC<;H?Aa) =H) O<C;C?EHG>A?C) KC==C) C=H[A<HG>A?>) C;CIL>EC) K`) NAMC) <>;L=EHEA) L?H) MHOOH) KC==H)K>;E<>[LG>A?C)KC==C)WC=AN>E`);>;M>NUC)>?)L?H);CG>A?C)O>H?H)NA?EC?C?EC)=C);A<IC?E>)CK)>)ICA@A?>3)

'C) N=H;;>NUC) O<A;OCG>A?>) ;>;M>NUC) ;>) [H;H?A) ;L=) NA?NCEEA) NUC) =C) A?KC) HNL;E>NUC) ;>)O<AOHIH?A)?C>)K>WC<;>)MCGG>)NA?)WC=AN>E`)K>@@C<C?E>3))

/C?C<H?KA)EH=>)A?KC)>?)L?)OL?EA)bKCEEA)K>);NAOO>Ad)C)A;;C<WH?KA)>)=A<A)ECMO>)K>)H<<>WA)>?)H=E<>)OL?E>)O<CKCEC<M>?HE>)bKCEE>)K>)<CI>;E<HG>A?Cd5)_)OA;;>[>=C)<>NA;E<L><C)=H)K>;E<>[LG>A?C)K>)WC=AN>E`)C)NA?)XLC;EH)KC@>?><C)KH=)OL?EA)K>)W>;EH)C=H;E>NA)=C)H<CC)AIICEEA)K>);ELK>A)C)>?K>W>KLH<C)H?AMH=>C)A)NA<O>)H?AMH=>3))

L’applicazione della tecnica tomografica alle misure sismiche permette poi K>) <>NA;E<L><C)l’andamento di tale caratteristica fisica all’interno di una porzione di spazio non accessibile K><CEEHMC?EC)C)K>)AEEC?C<C)NAMC)<>;L=EHE>5)>MMHI>?>)NUC)W>;LH=>GGH?A)=C)?A?)AMAIC?C>E`)>?NA?E<HEC)?C=)MCGGA3)

-=)<>;L=EHEA)@>?H=C);H<`)=H)<HOO<C;C?EHG>A?C)KC==C)WC=AN>E`)b>?)Me;d)OC<)O>H?>)A);CG>A?>)>?KHIHEC5)OA>) <>NA;E<L>EC) >?) P,5) ;CNA?KA) L?H) ;NH=H) N<AMHE>NH) O<C@>;;HEH5) NUC) >?) IC?C<C) WH) KH=) [=L) b[H;;C)WC=AN>E`d) H=) MHIC?EH) bH=EC) WC=AN>E`d3) ) ]LH?EA) O>k) >=) MCGGA) HEE<HWC<;HEA) KH=) ;LA?A) _) <>I>KA) C)>?NAMO<>M>[>=C5)EH?EA)MHII>A<C);H<`)=H);LH)WC=AN>E`)NH<HEEC<>;E>NH3))2H=A<>)[H;;>)KC==H)WC=AN>E`)MCEEA?A)>?)CW>KC?GH)=H)WH<>HG>A?C)?CIHE>WH)KC==C)NH<HEEC<>;E>NUC)C=H;E>NUC)C)MCNNH?>NUC5)>?K>NH?KA)=H)O<C;C?GH)K>)L?)OA;;>[>=C)KCEC<>A<HMC?EA)KC==H);E<LEEL<H)>?EC<?H3)

2.9" 3&'*0-%&7+,(%-" -" 0-&()(6(8,7" 5-'" 1,10,47" 7" ',<'7+,(%-" -" &-4%,47"&(0(8'7<,47"

'H);E<LMC?EHG>A?C)>MO>CIHEH)OC<)=C)>?KHI>?>);>;M>NUC)H)<>@<HG>A?C)C)OC<)=H)ECN?>NH)EAMAI<H@>NH)_)=H);CILC?EC^)>%)-"/^)

() #>;MAI<H@A^) HMO=>@>NHEA<C) ;>;M>NA) ,*.) $&*8($.) H) JQ) NH?H=>) NA?) JQ) [>E) K>) O<CN>;>A?C)?C==H)NA?WC<;>A?C)(e,a)

() #A<IC?EC^)MHGGH)E<>IIC<HEH)KH)\)DI);L)O>H;E<H)K>)KL<H==LM>?>A)CeA)MHI=>A)[HEEC?EC)CeA)@LN>=C);>;M>NAa)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)V))

() 0>NCW>EA<>^)/CA@A?>)HK)H;;C)WC<E>NH=C)/+&#8($+)/#FJZ,l)6Q)9Ga)() .CMOA)K>)NHMO>A?HMC?EA^)6))M;a)() 8C<>AKA)K>)HNXL>;>G>A?C^)6ZJQ)NHMO>A?>5)OH<>)H)6);3)

))

E’ ;EHEH)C@@CEELHEH)6)O<A;OCG>A?C);>;M>NH)H)<>@<HG>A?C)H)JQ)ICA@A?>) 5) >?)A?KC)85)NAMC)KH);NUCMH);CILC?EC^))

)?,8*'7"2@#A"34B-07"74C*,1,+,(%,"5'(15-+,(%,"1,10,4B-"

'C)=L?IUCGGC)EAEH=>5)=C)K>;EH?GC)>?EC<ICA@A?>NUC)C)=C)K>;EH?GC)KC>)OL?E>)K>)C?C<I>GGHG>A?C)<>;OCEEA)H=)O<>MA)ICA@A?A)OC<)AI?L?H)KC==C)O<A;OCG>A?>);A?A)<>H;;L?EC)?C==C);CILC?E>)EH[C==C^))

"

=7D-667"2@#A"E,-5,6(8("8-(0-&',7"5'(15-+,(%,"1,10,4B-"

$F:GH$FI"J%KL"

:$3=GFMG""$F=IEHI>?>F$;G""

J0L"

NOFHPIMMG""3=IF:$QIF=>"

"J0L"

3R#" J) QS)

))

2.S" $%)78,%-":(T%@B(6-"

'H)MCEAKA=AI>H)K>)>?KHI>?C),AT?F9A=C5)_)>MO>CIHEH)?C=)NHMOA)KC==H)>?ICI?C<>H)ICAECN?>NH)CK)_)LE>=>GGHEH)C;;C?G>H=MC?EC)OC<)=H)KCEC<M>?HG>A?C)KC==C)WC=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)8)C)delle onde S nei materiali attraversati dal foro d’indagine. )

Lo scopo principale è di determinare l’andamento delle velocità e quindi dei moduli dinamici C)KC=)NAC@@>N>C?EC)K>)8A>;;A?)K>)EH=>)MHEC<>H=>)>?)@L?G>A?C)KC==H)O<A@A?K>E`3)

-)<>=>CW>)NA?;>;EA?A)>?@HEE>)?C==H)M>;L<H)KC>)ECMO>)K>)OC<NA<;A)NUC)=C)A?KC)C=H;E>NUC)b8)CK)#d5)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)\)

IC?C<HEC) >?) L?) OL?EA) >?) ;LOC<@>N>C) W>N>?A) H==H) [ANNHF@A<A5) >MO>CIH?A) OC<) <HII>L?IC<C) L?A) A) O>k)ICA@A?>)OA;E>)?C=)@A<A)H)O<A@A?K>E`)K>WC<;C3)

'H)M>;L<H)KC>)ECMO>)K>)OC<NA<;A)_)C@@CEELHEH)MCK>H?EC)L?gHOOH<CNNU>HEL<H)K>)HNXL>;>G>A?C)K>);CI?H=>) ;>;M>N>) K>I>EH=C5) HKAEEH?KA) K>) ?A<MH) =H) ECN?>NH) K>) f;EHND>?If) KC>) ;CI?H=>) <>=CWHE>) OC<)HLMC?EH<C)>=)<HOOA<EA);CI?H=Ce<LMA<C3))

-=)ICA@A?A)?C=)@A<A)_);OA;EHEA)E<H)L?H)M>;L<H)C)=gH=E<H)K>)L?H)XLH?E>E`)@>;;H5)?A<MH=MC?EC)OH<>)H)6)M3)

.<HK>G>A?H=MC?EC) >) OH;;>) K>) C=H[A<HG>A?C) K>) >?KHI>?>) 2#8) A) KAT?FUA=C) OC<) >?KHI>?>)ICAECN?>NUC)NA?;>;EA?A)>?^)

)) =CEEL<H)KC>)ECMO>)K>)H<<>WAa)

)) NH=NA=A) C) <HOO<C;C?EHG>A?C) KC==C) K<AMAN<A?C) ECMO>FK>;EH?GC) @<H) OL?EA) K>)C?C<I>GGHG>A?C)C);C?;A<>a)

)) NH=NA=A)KC==C)WC=AN>E`)K>)>?EC<WH==Aa)

)) CWC?ELH=C) NH=NA=A) C) <HOO<C;C?EHG>A?C) KC=) NAC@@>N>C?EC) K>) 8A>;;A?) A) KC>) MAKL=>)C=H;E>N>)K>?HM>N>3)

))))))))))))))'H)=CEEL<H)KC=)ECMOA)K>)H<<>WA)W>C?C)C@@CEELHEH)E<HM>EC)O>ND>?I)MH?LH=C);L)OC<;A?H=)NAMOLEC<5)

C) ?AEC) =C) O<A@A?K>E`) K>)M>;L<H) WC?IA?A)NH=NA=HEC) =C) NAA<K>?HEC) KC>) OL?E>) K>) <>NCG>A?C) C) XL>?K>) =C)K>;EH?GC)KH=)A)KH>)OL?E>)K>)C?C<I>GGHG>A?C3))

Viene quindi rappresentato l’andamento dei tempi in) @L?G>A?C)KC==C)K>;EH?GC) bK<AMAN<A?Cd)od in alternativa l’andamento dei tempi in funzione della profondità lungo il foro.)

'C)O<AWC),AT?F9A=C) ;A?A);EHEC)C;CIL>EC)O<C;;A) =H)#NLA=H) *CK>H)#EHEH=C)/L>NN>H<K>?>) ?C=)NAML?C) K>) 7><C?GC, con profondità d’indagine, rC=HE>WH) H=) O>H?A) NHMOHI?H5) K>) 9R" 0) C) OH;;A) K>)M>;L<H)K>)6)M)OC<)=C)A?KC)8)C)OC<)=C)#3)

L’energizzazione è stata effettuata battendo una mazza strumentata contro un apposita

?,8*'7"2@2A"=-4%,47"),"74C*,1,+,(%-":(T%@B(6-"7"1,%8(6("8-(<(%(""

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)m))

O>H;E<H)>?)@C<<A)>?@>;;H)?C=)EC<<C?A)C)OA;EH)HK)L?H)K>;EH?GH"#.U"0"KH=)@A<A3)8C<) =H) definizione esatta dell’istante di energizzazione è stato utilizzato un dispositivo di

E<>IIC<)@>;;HEA)K><CEEHMC?EC);L==H)MHGGH)[HEEC?EC3))Per le onde P l’energizzazione è stata ottenuta battendo in senso verticale, mentre le onde

#) ;A?A) ;EHEC) IC?C<HEC) [HEEC?KA) =HEC<H=MC?EC) HK) C?E<HM[C) =C) C;E<CM>E`) KC==H) O>H;E<H) A<>C?EHEH)OC<OC?K>NA=H<MC?EC)H=)<HII>A)L;NC?EC)KH=)@A<A3))

8C<)AI?>)O<A@A?K>E`)K>)M>;L<H);>);A?A)<CI>;E<HE>) >);CI?H=>)IC?C<HE>)NA?)[HEELEC)?C>)KLC)WC<;>)AOOA;E>3) -?) XLC;EA) MAKA) ;>) ;A?A) AEEC?LE>) A;N>==AI<HMM>) #) NA?) ;CI?H=>) >?) NA?E<A@H;C5) NA?K>G>A?C)questa indispensabile per riconoscere l’inversione dei segnali e quindi per ottenere un’accurata >?K>W>KLHG>A?C)KC>)ECMO>)K>)O<>MA)H<<>WA)KC==C)A?KC)#3)

8C<)=H)<>NCG>A?C)KC==C)A?KC)8)CK)#5)_);EHEA)LE>=>GGHEA)L?)ICA@A?A)E<>K>MC?;>A?H=C)/CA;OHNC)KH)6Z)9G5)KAEHEA)K>)K>;OA;>E>WA)K>)HIIH?N>A)O?CLMHE>NA)OC<)>=)@>;;HII>A)H==C)OH<CE>)KC=)@A<A3)

-)KHE>);A?A);EHE>)<CI>;E<HE>)MCK>H?EC)L?)HNXL>;>EA<C);>;M>NA),*.)$&*8($.)H)JQ)NH?H=>)NA?)JQ) [>E) K>) O<CN>;>A?C) ?C==H) NA?WC<;>A?C) (e,) CXL>OHII>HEA) NA?) L?) ICA@A?A) E<>K>MC?;>A?H=C) H)@<CXLC?GH)?HEL<H=C)K>)6Z)9G5)CK)LE>=>GGH?KA)P)NH?H=>)OC<)>=)ICA@A?A)E<>K>MC?;>A?H=C3))

-=);>;ECMH)OC<MCEEC) =gHNXL>;>G>A?C5) =H)W>;LH=>GGHG>A?C)C) =H)MCMA<>GGHG>A?C)KC>);CI?H=>)A=E<C)all’applicazione di operaG>A?>) K>) f;EHNDf) KC=) ;CI?H=C) OC<) AEEC?C<C5) XLH?KA) ?CNC;;H<>A5) L?)M>I=>A<HMC?EA)KC=)<HOOA<EA);CI?H=Ce<LMA<C3)

L’acquisizione è stata effettuata utilizzando un passo di campionamento di 1/16 ms (16 D9Gd)C)L?)ECMOA)K>)HNXL>;>G>A?C)OH<>)H)JRS)M;)bQZmS)NHMO>A?>d)OC<)C?E<HM[>)>);CI?H=>)IC?C<HE>)8)C)#3) "

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6Z)

2.V" /'(15-+,(%-"1,10,47"7&&,W7"<'-C*-%+,76-"@"&-4%,47"QG3X"

-=)O<>?N>O>A)>;O><HEA<C)KC==H)ECN?>NH)*(#Y)_)>=)NH<HEEC<C)K>;OC<;>WA)KC==C)A?KC)K>)0Hc=C>IU)C)K>)'AWC)XLH?KA)XLC;EC);>)O<AOHIH?A)>?)L?)MCGGA);E<HE>@>NHEA3)

'H) K>;OC<;>A?C) NA?;>;EC) ?C==H) WH<>HG>A?C) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C) H) K>WC<;C) @<CXLC?GC5) NA?)l’aumento della lunghezza d’onda (abbassamento di frequenza) la profondità coinvolta dalla propagazione dell’onda è via via maggiore.)

n) XL>?K>) OA;;>[>=C5) >MO>CIH?KA) A?KC) K>) L?) NC<EA) >?EC<WH==A) K>) @<CXLC?GH5) NH<HEEC<>GGH<C) =C)O<AO<>CE`)HNL;E>NUC)KC>)EC<<C?>);>?A)HK)L?H)NC<EH)O<A@A?K>E`3))

1C==H)MHII>A<)OH<EC)KC==C) >?KHI>?>);>;M>NUC)OC<) =C)XLH=>);>)LE>=>GGH?A)=C)A?KC)NAMO<C;;>WC5)più di due terzi dell’energia sismica totale ge?C<HEH) W>C?C) E<H;MC;;H) ?C==H) @A<MH) K>) A?KC) K>)0Hc=C>IU5)=H)NAMOA?C?EC)O<>?N>OH=C)KC==C)A?KC);LOC<@>N>H=>3))

-OAE>GGH?KA)L?H)WH<>HG>A?C)K>)WC=AN>E`)KC>)EC<<C?>)>?);C?;A)WC<E>NH=C5)N>H;NL?H)NAMOA?C?EC)di frequenza dell’onda superficiale ha una diversa velocit`)K>)O<AOHIHG>A?C) bNU>HMHEH)WC=AN>E`)K>)fase) che, a sua volta, corrisponde ad una diversa lunghezza d’onda per ciascuna frequenza che si O<AOHIH3)]LC;EH)O<AO<>CE`);>)NU>HMH)K>;OC<;>A?C3)))

#C[[C?C) =C) A?KC) ;LOC<@>N>H=>) ;>H?A) NA?;>KC<HEC) <LMA<C) OC<) =C) >?KHI>?>) ;>;M>NUC) NUC)LE>=>GGH?A) =C) A?KC) K>) NA<OA) b<>@=C;;>A?C) C) <>@<HG>A?Cd5) =H) =A<A) O<AO<>CE`) K>;OC<;>WH) OLh) C;;C<C)LE>=>GGHEH)OC<);ELK>H<C)=C)O<AO<>CE`)C=H;E>NUC)KC>)EC<<C?>);LOC<@>N>H=>3))

'H)NA;E<LG>A?C)K>)L?)O<A@>=A)WC<E>NH=C)K>)WC=AN>E`)KC==C)A?KC)K>)EHI=>o (Vs), ottenuto dall’analisi KC==C) A?KC) O>H?C) KC==H) MAKH=>E`) @A?KHMC?EH=C) KC==C) A?KC) K>) 0Hc=C>IU) _) L?H) KC==C) O<HE>NUC) O>k)NAML?>)OC<)LE>=>GGH<C)=C)O<AO<>CE`)K>;OC<;>WC)KC==C)A?KC);LOC<@>N>H=>3))

]LC;EA)E>OA)K>)H?H=>;>)@A<?>;NC)>)OH<HMCE<>)@A?KHMC?EH=>)NAML?CMC?EC)LE>=>GGHE>)OC<)WH=LEH<C)=H)<>I>KCGGH);LOC<@>N>H=C5)L?H)O<AO<>CE`)N<>E>NH)OC<)MA=E>);ELK>)ICAECN?>N>3))

L’intero processo comprende tre passi successivi: )!) L’acquisizione delle onde superficiali (ground roll);)!) =H) NA;E<LG>A?C) K>) L?H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) b>=) I<H@>NA) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C) <>;OCEEA) H==H)

@<CXLC?GHda)!) l’inversione della curva di dispersione per ottenere il profilo verticale delle Vs. )

Per ottenere un profilo Vs bisogna produrre un treno d’onde superficiali a banda larga e <CI>;E<H<=A)M>?>M>GGH?KA)>=)<LMA<C3)

%?H)MA=ECO=>N>E`)K>) ECN?>NUC)K>WC<;C);A?A);EHEC)LE>=>GGHEC)?C=) ECMOA)OC<)<>NHWH<C) =H)NL<WH)K>)dispersione, ciascuna con i suoi vantaggi e svantaggi, in quanto l’inversione della curva di K>;OC<;>A?C) W>C?C) <CH=>GGHEH) >EC<HE>WHMC?EC5) LE>=>GGH?KA) =H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) M>;L<HEH) NAMC)<>@C<>MC?EA);>H)OC<)=H)MAKC==>GGHG>A?C)K><CEEH)NUC)OC<)=H)O<ANCKL<H)H>)M>?>M>)XLHK<HE>3)))

,C>)WH=A<>)O<C=>M>?H<>)OC<)>=)<HOOA<EA)K>)8A>;;A?)C)OC<)=H)KC?;>E`);A?A)?CNC;;H<>)OC<)AEEC?C<C)>=)O<A@>=A) WC<E>NH=C) 2;) KH==H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) C) WC?IA?A) ;A=>EHMC?EC) ;E>MHE>) LE>=>GGH?KA) M>;L<C)O<C;C)>?)=ANA)A)WH=LEH?KA)=C)E>OA=AI>C)KC>)MHEC<>H=>3)))

'C) A?KC) ;LOC<@>N>H=>) <>WC<[C<HEC) b[HND) ;NHEEC<CKd) OA;;A?A) C;;C<C) O<CWH=C?E>) >?) L?)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)66))

;>;MAI<HMMH)ML=E>NH?H=C);C)>?)O<A;;>M>E`)KC==C)M>;L<C);A?A)O<C;C?E>)K>;NA?E>?L>E`)A<>GGA?EH=>)XLH=>)@A?KHG>A?>) C) ML<>) K>) NA?EC?>MC?EA3) 'C) HMO>CGGC) <C=HE>WC) K>) N>H;NL?H) ) E>OA=AI>H) K>) <LMA<C)IC?C<H=MC?EC)NHM[>H?A)NA?)=H)@<CXLC?GH)C)=H)K>;EH?GH)KH==H);A<IC?EC3))

$>H;NL?)<LMA<C5)>?A=E<C5)UH)K>WC<;C)WC=AN>E`)C)O<AO<>CE`)K>)HEEC?LHG>A?C)NUC)OA;;A?A)C;;C<C)identificate sulla registrazione multicanale grazie all’utilizzo di modelli di coerenza e in base ai tempi di arrivo e all’ampiezza di ciascuno. )

'H) ;NAMOA;>G>A?C) K>) L?) NHMOA) K>) A?KC) <CI>;E<HEC) >?) L?) @A<MHEA) H) @<CXLC?GH) WH<>H[>=C)consente l’identificazione della maggior parte del rumore, analizzando la fase e la frequenza K>OC?KC?ECMC?EC)KH==H)K>;EH?GH)KH==H);A<IC?EC3)))

'H) ;NAMOA;>G>A?C) OLh) C;;C<C) XL>?K>) LE>=>GGHEH) >?) H;;AN>HG>A?C) NA?) =H) <CI>;E<HG>A?C)ML=E>NHnale per minimizzare il rumore durante l’acquisizione. )

'H) ;NC=EH)KC>) OH<HMCE<>)K>) C=H[A<HG>A?C)NA;o) NAMC)KC=)M>I=>A<) >?EC<WH==A)K>) @<CXLC?GH)OC<) >=)NH=NA=A) KC==H) WC=AN>E`) K>) @H;C5) OLh) C;;C<C) @HEEA) NA?) MHII>A<) HNNL<HECGGH) LE>=>GGH?KA) KC>);>;MAI<HMM>)ML=E>NH?H=C3)))

Una volta scomposto il sismogramma, un’opportuna misura di coerenza applicata nel tempo C)?C=) KAM>?>A)KC==H) @<CXLC?GH)OLh)C;;C<C)LE>=>GGHEH)OC<) NH=NA=H<C) =H) WC=AN>E`)K>) @H;C) <>;OCEEA)H==H)@<CXLC?GH3)

)?,8*'7"2.9A";*'W7"),15-'1,(%-"""

'H)WC=AN>E`)K>) @H;C)C) =H) @<CXLC?GH);A?A) =C)KLC)WH<>H[>=>) bpa) cd5) >=) NL>) =CIHMC)NA;E>EL>;NC) =H)NL<WH)K>)K>;OC<;>A?C3))

E’ anche possibile determinare l’accuratezza del calcolo della curva di dispersione

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6J)

H?H=>GGH?KA)=H)OC?KC?GH)=>?CH<C))K>)N>H;NL?H)NAMOA?C?EC)K>)@<CXLC?GH)KC==C)A?KC);LOC<@>N>H=>)>?)L?);>?IA=A);>;MAI<HMMH3))

-?)XLC;EA)NH;A)*(#Y)OC<MCEEC)=H)M>I=>A<)<CI>;E<HG>A?C)C);COH<HG>A?C)HK)HMO>H)[H?KH)CK)C=CWHE>)<HOOA<E>)#e13))

%?)[LA?)<HOOA<EA)#e1)H;;>NL<H)HNNL<HECGGH)?C=)NH=NA=A)KC==H)NL<WH)K>)K>;OC<;>A?C5)MC?E<C)l’ampiezza di banda migliora la risoluzione e la possibile profondità di indagine del profilo Vs di >?WC<;>A?C3))

'C)A?KC)K>);LOC<@>N>C);A?A)@HN>=MC?EC)IC?C<HEC)KH)L?H);A<IC?EC);>;M>NH)XLH=C5)HK)C;CMO>A5)L?H)MHGGH)[HEEC?EC3)

In particolare l’analisi MASW è realizzata con E<C)K>WC<;>)E>O>)K>)HNXL>;>G>A?C^)() 74C*,1,+,(%-"MY?)A;;>H)NA?)C?C<I>GGHG>A?C)WC<E>NH=C)C)HNXL>;>G>A?C)NA?)ICA@A?>)WC<E>NH=>)

per l’analisi MASW della componente verticale delle onde di Rayleigh;)() 74C*,1,+,(%-" =P?) A;;>H) NA?) C?C<I>GGHG>A?C) E<H;WC<;H=C) C) HNXL>;>G>A?C) NA?) ICA@A?>)

orizzontali disposti con asse perpendicolare alla stesa per l’analisi MASW delle onde di 'AWC3)

2.V.#" 3&'*0-%&7+,(%-"-"0-&()(6(8,7"

'H);E<LMC?EHG>A?C)>MO>CIHEH)OC<)=C)>?KHI>?>)*(#Y)_)=H);CILC?EC^))QG3X"MY?^)

() #>;MAI<H@A^) HMO=>@>NHEA<C) ;>;M>NA) ,*.) $&*8($.) H) JQ) NH?H=>) NA?) JQ) [>E) K>) O<CN>;>A?C)?C==H)NA?WC<;>A?C)(e,a)

() #A<IC?EC^)MHGGH)E<>IIC<HEH)KH)\)DI);L)O>H;E<H)K>)KL<H==LM>?>A)CeA)MHI=>A)[HEEC?EC)KH)6JZ)DIa)

() 0>NCW>EA<>^)/CA@A?>)HK)H;;C)WC<E>NH=C)0.$)Q3R)9G)PmR)–)03.3)$'(0:a)() .CMOA)K>)NHMO>A?HMC?EA^)6)M;a)() 8C<>AKA)K>)HNXL>;>G>A?C^)6ZJQ)NHMO>A?>5)OH<>)H)6);3)

))

E’ stata effettuata)6)O<A;OCG>A?C);>;M>NH)*(#Y)H)JQ)ICA@A?>5)NAMC)KH);NUCMH);CILC?EC^)

)?,8*'7"2@SA"34B-07"74C*,1,+,(%,"5'(15-+,(%,"1,10,4B-"

6 J P Q JP JQ

+6 +J

6/+&7&1-8%1.&),-)+1+0/-44(4-&1+

+6)q).-0&)+#.+01&)#-1-#.0& +J)q).-0&)+#.+01&),+#.0&

R S V \ m 6Z 66 6J 6P 6Q 6R 6S 6V 6\ 6m JZ J6 JJ

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6P))

'H)=L?IUCGGC)EAEH=C5)=H)K>;EH?GH)>?EC<ICA@A?>NH)C)=H)K>;EH?GH)KC>)OL?E>)K>)C?C<I>GGHG>A?C)<>;OCEEA)H=)O<>MA)ICA@A?A)OC<)=H)O<A;OCG>A?C);A?A)<>H;;L?EC)?C==H);CILC?EC)EH[C==H^)))

=7D-667"2@2A"E,-5,6(8("8-(0-&',7"5'(15-+,(%,"1,10,4B-"

$F:GH$FI"J%KL"

:$3=GFMG"$F=IEHI>?>F$;G"

J0L"

>??3I="ZG==O=I"

I3=IEFI"I#"–"I2"J0L"

NOFHPIMMG"3=IF:$QIF=>""

J0L"

3R#" J) 6Z) QS)

) )) "

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6Q)

9" I67D('7+,(%-")7&,"-"',1*6&7&,""

9.#" I67D('7+,(%-")-,")7&,"1,10,4,"4(%"&-4%,47"&(0(8'7<,47"

Per l’inversione dei dati sismici) NA?) ECN?>NH) EAMAI<H@>NH) _) ;EHEA) LE>=>GGHEA) >=) ;A@ETH<C)0Hc@<HNE)WC<3)P3PR)JZ6S5)NUC)_)L?);A@ETH<C)K>)EAMAI<H@>H);>;M>NH)NUC)>MO>CIH)=C);A=LG>A?>)+>DA?H=>))OC<) >=) NH=NA=A) KC>) ECMO>) K>) OC<NA<;A) C) OC<) =H) MAKC==HG>A?C) KC==H) K>@@<HG>A?C5) =H) <>@<HG>A?C) C) =H)E<H;M>;;>A?C)KC==C)A?KC);>;M>NUC3)

,AOA)>=)NA?E<A==A)W>;>WA);L==H)XLH=>E`)KC>)KHE>5);>)C@@CEELH)L?)O>ND>?I)KC>)O<>M>)H<<>W>5) >?)MAKA)KH)>OAE>GGH<C)L?)O<C=>M>?H<C)MAKC==A)K>)WC=AN>E`5)NUC)OLh)C;;C<C)M>I=>A<HEA)HEE<HWC<;A);LNNC;;>WC)>EC<HG>A?>5) >?)XLH?EA) =H) @H;C)K>)NH=NA=A);>)NA?N=LKC)XLH?KA);>)UH) =H)M>I=>A<C);AW<HOOA;>G>A?C) @<H) >)ECMO>)K>)O<>MA)H<<>WA)NH=NA=HE>)C)XLC==>)M>;L<HE>3))

-=) O<ANC;;>?I) KC>) KHE>5) O<A;CILC) NA?) =H) @H;C) K>) >?WC<;>A?C) EAMAI<H@>NH) KCEEH) Y+.))(Wavepath Eikonal Traveltime), che permette il calcolo delle traiettorie d’onda (wavepath) attraverso le soluzioni alle differenze finite dell’equazione che esprime le modalità di propagazione di un’onda in un mezzo isotropo. )

)?,8*'7"9@#A";(%<'(%&("1B(&"D'-7["5',0,"7'',W,"-")'(0(4'(%-"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6R))

'H) EAMAI<H@>H) Y+.) MAKC==H) >) OC<NA<;>) ML=E>O=>) KC==H) O<AOHIHG>A?C) KC=) ;CI?H=C) NUC)NA?E<>[L>;NA?A)HK)L?)O<>MA)H<<>WA3))

-=)O<ANCK>MC?EA)+>DA?H=C5)L;HEA)OC<)>=)NH=NA=A)KC>)ECMO>)K>)OC<NA<;A5)MAKC==H)=H)K>@@<HG>A?C5)=H)<>@<HG>A?C)C)=H)E<H;M>;;>A?C)KC==C)A?KC);>;M>NUC3)

$AMC)NA?;CILC?GH)K>)N>h)=H)NHOHN>E`)K>)@A<?><C)=g>MHI>?I)K>)L?gH?AMH=>H)K>)WC=AN>E`)HLMC?EH)<>;OCEEA)H==H)EAMAI<H@>H)NA?WC?G>A?H=C)KC=)OC<NA<;A)K>)L?)<HII>A);>;M>NA3)

-)KHE>)EAMAI<H@>N>)WC?IA?A)XL>?K>)C=H[A<HE>)NA?)L?);A@ETH<C)K>)>MHI>?I5)?C=)NH;A)#%07+0)m5)NUC)OC<MCEEC)=H)W>;LH=>GGHG>A?C);CNA?KA)O;CLKA;CG>A?>)WC<E>NH=>3)

0C=HE>WHMC?EC) H>) <>;L=EHE>) ;>) <>MH?KH) HI=>) H==CIHE>) I<H@>N>) NUC) <>OA<EH?A) >?) KCEEHI=>A) =C)EAMAI<H@>C);>;M>NUC)AEEC?LEC3))

9.2" I67D('7+,(%-")7&,"1,10,4,"@",%&-'5'-&7+,(%-",%")(T%@B(6-"4(%",6"0-&()("),'-&&("

Ai fini di una completa caratterizzazione sismica dell’area indagata, la campagna di HNXL>;>G>A?C)KC>)KHE>),AT?FHole ha previsto l’acquisizione dei tempi di)H<<>WA);>H)KC==C)A?KC)2O)NUC)KC==C) A?KC) 2;5) H=) @>?C) K>) KCEC<M>?H<C) L?) MAKC==A) MA?AK>MC?;>A?H=C) WC<E>NH=C) K>) WC=AN>E`) K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)NAMO<C;;>A?C)2O)C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2;3)

8C<)OAEC<) >?EC<O<CEH<C)>)KHE>)KC==H) >?KHI>?C),AT?FUA=C)NA?)>=)MCEAKA)K><CEEA5)O<C=>M>?H<MC?EC5)[>;AI?H) NA<<CIIC<C) >) ECMO>) K>) E<HI>EEA) bEd) M>;L<HE>) =L?IA) >) OC<NA<;>) ;A<IC?ECF<>NCW>EA<C) OC<) EC?C<C)conto dell’inclinazione del percorso delle onde. )

%

%

%

%

%

%

%

%

%

%

%

?,8*'7"9@2A"I67D('7+,(%-"),":(T%@B(6-"4(%"0-&()("),'-&&("

Se d è la distanza della sorgente dall’asse del foro, r la distanza fra la sorgente e la tripletta di ;C?;A<>5)G) =H)O<A@A?K>E`)K>)M>;L<H)_)OA;;>[>=C)AEEC?C<C) >) ECMO>)NA<<CEE>) bENA<<d)MCK>H?EC) =H);CILC?EC)@A<ML=H)K>)NA?WC<;>A?C^)

!

"#

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6S)

)

6d)$A<<CG>A?C)ECMO>)K>)H<<>WA^)

* #$%&#########$'() *+%% + )

"$H=NA=HE>) >) ECMO>)NA<<CEE>);>H)OC<) =C)A?KC)8)NUC)OC<) =C)A?KC)#);>) <CH=>GGH) >=)I<H@>NA) ENA<<)–)G) >?)

MAKA) NUC) =H) WC=AN>E`) MCK>H) KC==C) A?KC) ;>;M>NUC) >?) ;E<HE>) AMAIC?C>) K>) EC<<C?A) _) <HOO<C;C?EHEH)dall’inclinaG>A?C)KC>);CIMC?E>)K>)<CEEH)=L?IA)>)XLH=>);>)H==>?CH?A)>)KHE>);OC<>MC?EH=>3)

)

?,8*'7"9@9A"I67D('7+,(%-"),":(T%@B(6-"4(%"0-&()("),'-&&("@":'(0(4'(%-"

"

&EEC?LE>)I<H@>NHMC?EC)>);>;MA;E<HE>);>)AEEC?IA?A)=H)KC?;>E`)MCK>H5)@L?G>A?C)KC==H)WC=AN>E`)C)KC==H)O<A@A?K>E`5)C)>);CILC?E>)OH<HMCE<>^)

)Jd)NAC@@>N>C?EC)K>)8A>;;A?)MCK>A^)

*'

,,

-#.#,,

#)(/####-() -

0

1

-

0

1

2345+

),,-

.//0

1

,,-

.//0

1

+2

%Pd)MAKL=A)K>)KC@A<MHG>A?C)H)EHI=>A)MCK>A^)

* J;MCK>A )2)))/)P3Z 3+ %

!

$

"!

"$

#!

#$

%!! $ "! "$ #! #$ %! %$ &! &$ $! $$ '! '$ (! ($ )! )$ *!

/'(<

(%),

&\+]0

^

=-05(+]01-4^

.ONA<<

.;NA<<

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6V))

Qd)MAKL=A)K>)NAMO<C;;>[>=>E`)CKAMCE<>NH)MCK>A^)

* JOKMCK>A )2)))+)Q3Z 3+ %

Rd)MAKL=A)K>)rAL?I)MCK>A^)

* 4 *23 ))6))2J)))+)R3Z J;MCK>A 5+ %

%

%

%

Sd)MAKL=A)K>)NAMO<C;;>[>=>E`)WA=LMCE<>NH)MCK>A^)

%

* ,-./

01+ J

;JOWMCK>A )2

PQ)F)2))))+)S3Z 3

%% Con il metodo dell’intervallo i tempi di tragitto dell’onda sismica vengono interpretati, C=H[A<H?KA)C)XLH?E>@>NH?KA)H?NUC) >) ECMO>)K>)H<<>WA)@<H)KLC)<>NCW>EA<>)NA?;CNLE>W>)OA;E>)H)K>@@C<C?EC)O<A@A?K>E`3))) .H=C)MCEAKA)_)LE>=>GGH[>=C)H?NUC)XLH?KA);>)K>;OA?C)K>)L?);A=A)<>NCW>EA<C5)OC<)NL>)>)WH=A<>)K>)WC=AN>E`) KCEC<M>?HE>) WC?IA?A) KC@>?>E>) K>) "#$%&'()*+$,-.//'5) NA?;C?EC?KA) NAML?XLC) L?H) M>I=>A<C)KC@>?>G>A?C)KC=)O<A@>=A)K>)WC=AN>E`3)

&EEC?LEC)=C)M>;L<C)_)OA;;>[>=C)NH=NA=H<C)>)ECMO>)NA<<CEE>)NA?)=H)63Zd)C)=H)WC=AN>E`)>?EC<WH==A)KC==C)A?KC)8)C)#5)NA?)<C=HE>WA)I<H@>NA5)NA?)=H)@A<ML=H);CILC?EC^)

%

* ##$.#$&#.#&###,#6()'*+%%-*+%%

'-0#17 +

% %&EEC?LEC) =C) WC=AN>E`) >?EC<WH==A) ;>) NH=NA=H?A) =H) KC?;>E`5) >=) NAC@@>N>C?EC) K>) 8A>;;A?5) >=) MAKL=A) K>)

KC@A<MHG>A?C) H) EHI=>A5) >=) MAKL=A) K>) NAMO<C;;>[>=>E`) CKAMCE<>NH5) >=) MAKL=A) K>) rAL?I5) >=) MAKL=A) K>)NAMO<C;;>[>=>E`)WA=LMCE<>NH)OC<)AI?>)>?EC<WH==A)NA?)=C)@A<ML=C)<>OA<EHEC);AO<H3)-=)MCEAKA)>?EC<WH==A)O<C;C?EH)OC<h)KC>)=>M>E>^)

)) ?A?)E>C?C)NA?EA)KC==H)WC=AN>E`)KCI=>);E<HE>);AW<H;EH?E>a)

)) ?A?)_)HOO=>NH[>=C)?C=)NH;A)>?)NL>))EJNA<<)s)E6NA<<3)) -) ECMO>) KC>) O<>M>) H<<>W>) WC?IA?A) KCEC<M>?HE>) I<H@>NHMC?EC) C) >?) MAKH=>E`) NAMOH<HE>WH5)I<H@>NH?KA)i sismogrammi delle onde P e i sismogrammi delle onde S, per quest’ultimi si grafica sia =H)[HEELEH)KC;E<H)#6)NUC)=H)[HEELEH);>?>;E<H)<CN>O<ANH)#J3)

%

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6\)

%

?,8*'7"9@SA"I67D('7+,(%-")7&,":(T%@B(6-"4(%"0-&()("),'-&&("–"H'7<,4("4(057'7&,W("5',0,"7'',W,"Y5"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)6m))

%

?,8*'7"9@VA"I67D('7+,(%-")7&,":(T%@B(6-"4(%"0-&()("),'-&&("–"H'7<,4("4(057'7&,W("5',0,"7'',W,"Y1"

))

=7D-667"9@#A"N7_(*&"8-(0-&',4(":(T%@B(6-'"

&@@;CE);NAOO>A)bMd) 1LMC<A)K>)<>NCG>A?>)

8A;>G>A?C)O<>MA)ICA@A?A)

bMd)-?EC<K>;EH?GH)

bMd)63\) PZ) 6) 6)

)"

"

"

"

"

"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JZ)

" =7D-667"9@2A"=-05,"5',0,"7'',W,":(T%@B(6-""

!"#$%&'()$*+"%,'-%

.%/01%

23%/0%"41%

2%%/0%"41%

6) 63ZZ) J3m) S36)J) J3ZZ) J3m) V3R)P) P3ZZ) P3J) \3m)Q) Q3ZZ) P3S) 6Z3V)R) R3ZZ) Q3P) 6J3R)S) S3ZZ) Q3R) 6P3V)V) V3ZZ) Q3m) 6S3V)\) \3ZZ) R3Q) 6V3V)m) m3ZZ) S) 6m3\)

6Z) 6Z3ZZ) S3R) JZ3Q)66) 663ZZ) S3V) JP3J)6J) 6J3ZZ) V36) JR3\)6P) 6P3ZZ) V3V) JV36)6Q) 6Q3ZZ) \3J) J\3R)6R) 6R3ZZ) \3R) PJ3J)6S) 6S3ZZ) m36) PQ3m)6V) 6V3ZZ) m3R) PS36)6\) 6\3ZZ) 6Z36) PV3\)6m) 6m3ZZ) 6Z3R) P\3P)JZ) JZ3ZZ) 6Z3V) QZ3Q)J6) J63ZZ) 66) Q63J)JJ) JJ3ZZ) 663S) QP)JP) JP3ZZ) 6J3J) QP)JQ) JQ3ZZ) 6J3P) QQ3\)JR) JR3ZZ) 6P) QV3S)JS) JS3ZZ) 6P3Q) Q\3Q)JV) JV3ZZ) 6P3V) Qm3m)J\) J\3ZZ) 6P3\) R63P)Jm) Jm3ZZ) 6Q3Q) RP)PZ) PZ3ZZ) 6Q3V) RP3m)

%"

))))))))))))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)J6))

=7D-667"9@9A"=-05,"5',0,"7'',W,":(T%@B(6-"4(''-&&,"5-'"<7&&('-"8-(0-&',4("

#0)tMu)

.ONA<<)tM;CNu)

.;NA<<)tM;CNu)

J3ZRm6) 63QZ\Q) J3mSJQ)J3SmZV) J36RRS) R3RVQV)P3Qm\S) J3VQQZ) V3SP6V)Q3P\SP) P3J\Jm) m3VRVS)R3P6Q6) Q3ZQR\) 663VS66)S3JSQJ) Q3P6ZJ) 6P36JJJ)V3JJVV) Q3VQRS) 6S36VP\)\3JZZZ) R3JS\P) 6V3JS\P)m36V\J) R3\\PR) 6m3Q6RR)6Z36SZV) S3PmVJ) JZ3ZVVP)6636QSP) S3S6J6) JJ3\mRR)6J36PQP) V3ZJ6Q) JR3R6QS)6P36JQZ) V3SJVJ) JS3\QPm)6Q366RJ) \36PP6) J\3JSVP)6R36ZVS) \3QPmR) P63mVZS)6S36ZZm) m3ZQPZ) PQ3S\6J)6V3ZmRZ) m3QQVJ) PR3\mmP)6\3Z\m\) 6Z3ZQmm) PV3S6JQ)6m3Z\R6) 6Z3QRPJ) P\36JmP)JZ3Z\Z\) 6Z3SRSm) QZ3JPVQ)J63ZVVZ) 6Z3mRm\) Q63ZQmR)JJ3ZVPR) 663RS6Q) QJ3\RS\)JP3ZVZP) 6J36SJ\) QJ3\S\m)JQ3ZSVQ) 6J3JSRS) QQ3SVQR)JR3ZSQV) 6J3mSSQ) QV3QVV6)JS3ZSJJ) 6P3PS\Z) Q\3J\QQ)JV3ZRmm) 6P3SSmV) Qm3V\mR)J\3ZRV\) 6P3VV6S) R636mQP)Jm3ZRR\) 6Q3PVJP) RJ3\m\J)PZ3ZRQZ) 6Q3SVPS) RP3\ZPJ)

)=7D-667"9@SA"3,10(8'700,",%W-'&,&,"4(%"0-&()("),'-&&('

:-14',+,(%-"J@L"

/'(<(%),&\"J0L"

#-#*&#.0(.&)-) P)#-#*&#.0(.&)--) V)#-#*&#.0(.&)---) 6R)#-#*&#.0(.&)-2) PZ)

"=7D-667"9@VA"/7'70-&',"8-(&-4%,4,"0-),"(&&-%*&,"4(%"0-&()("),'-&&("

#-#*&F#.0(.&)

2O)MCK>A)tMe;u)

2;)MCK>A)tMe;u)

I)MCK>A)tD1eMNu) ?>)MCK>A) /)MCK>A)

t*8Hu)+K)MCK>A)

t*8Hu)+)MCK>A)t*8Hu)

+W)MCK>A)t*8Hu)

-) 6ZmQ3\m) PmP36\) J63PS) Z3QP) PPS3VR) JS663JV) mSZ3P\) J6SJ3JV)--) 6mmZ3ZR) QS\3P\) J63SV) Z3QV) Q\Q3VS) \VRZ3\m) 6QJR3\S) \6ZQ3RQ)---) J6S\3ZJ) RZS3PP) J63Q) Z3QV) RRm3RP) 6ZJR\3Rm) 6SQS3PJ) mR6J3RR)-2) JQZV3V) S\V36P) J63mQ) Z3QS) 6ZRS3QV) 6JmV63QS) PZVR3VQ) 66RSJ3\Q)

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

)

)+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC)

8HI>

?H)J

J)

""

?,8*

'7"9

@`A":

'(0

(4'(

%7"(

&&-%*

&7"4

(%"0

-&()

("),

'-&&(

"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JP))

L’elaborazione dei dati permette di determinarC)L?)O<A@>=A)MA?AK>MC?;>A?H=C)KC==C)WC=AN>E`)K>);E<HEA)KC==C)A?KC);>;M>NUC5)NUC)OC<MCEEC)K>)AWW>H<C)H==C)O<A[=CMHE>NUC)O<C;C?E>)?C==H)MAKC==HG>A?C)K><CEEH5)OC<)NL>);A?A)>?;>EC)KC==C)HM[>IL>E`)>?EC<O<CEHE>WC)N><NH)=A);OC;;A<C)C)WC=AN>E`)KC==A);E<HEA)?C=);C?;A) NUC) =A) ;EC;;A) <>;L=EHEA) OLh) C;;C<C) AEEC?LEA) NA?) K>WC<;>) MAKC==>) WH=C?KA) L?) O<>?N>O>A) K>)CXL>WH=C?GH3))

-=) OH<HMCE<A) KCEC<M>?H[>=C) L?>WANHMC?EC) _) >?@HEE>) <HOO<C;C?EHEA) KH=) WH=A<C) KC=) O<AKAEEA) K>);OC;;A<C)C)WC=AN>E`3))

(>)@>?>)KC==H)KCEC<M>?HG>A?C)KC=)OH<HMCE<A)2;PZ)XLC;EA)?A?)<HOO<C;C?EH)L?H)=>M>EHG>A?C)>?@HEE>)EH=C)OH<HMCE<A) <HOO<C;C?EH)O<AO<>A) =H)MCK>H)KC==H)WC=AN>E`)KC==C)A?KC)K>) EHI=>A);L>)O<>M>)PZ)M)K>)O<A@A?K>E`)CK)_)KHEA)KH==H)b6d^)

% %

KAWC)U>)C)2>)>?K>NH?A)<>;OCEE>WHMC?EC)=A);OC;;A<C)C)=H)WC=AN>E`)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)bOC<)KC@A<MHG>A?>)K>)EHI=>A)cs6ZFSd)KC==A);E<HEA)>FC;>MA)OC<)L?)EAEH=C)K>)?);E<HE>)O<C;C?E>)?C>)O<>M>)PZ)MCE<>)K>)O<A@A?K>E`3))

) -)<>;L=EHE>)KC>)O<ANC;;>)K>)>?WC<;>A?C)CK)>?EC<O<CEHG>A?C5)KC>)KHE>);>;M>N>)HNXL>;>E>)NA?)=H),AT?FUA=C5) UH) O<AKAEEA) KC>) O<A@>=>) K>) WC=AN>E`) riportati nell’allegato grafico; K>) ;CIL>EA) W>C?C) <>OA<EHEA) >=)OH<HMCE<A)W;PZ)AEEC?LEA3)

%

%

=7D-667"9@`A"!"#$"%&'&'()%(&%&'*+,-'

%

%

)%

)) )

"./)'".#'*+,-'0#1+2'

5678%% 99:%

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JQ)

9.9" I67D('7+,(%-")-,")7&,"),"1,10,47"<'-C*-%+,76-"–"&-4%,47"QG3X""

>) dati sismici sono stati acquisiti per l’analisi frequenziale con tecnica MASW secondo le ECN?>NUC)E<HK>G>A?H=>)K>)HNXL>;>G>A?C^)

)) )ZVF ossia con la sorgente di energizzazione ad impatto verticale e l’acqui;>G>A?C)KC==H)NAMOA?C?EC)WC<E>NH=C)KC==C)A?KC)K>)0Hc=C>IUa)

-) ;>;MAI<HMM>) WC?IA?A) C=H[A<HE>) ;CNA?KA) =H) E<H;@A<MHEH) K>) 7AL<>C<5) NUC) <C;E>EL>;NC) =A);OCEE<A)KC=);CI?H=C3)-?)XLC;EA)KAM>?>A5)KCEEA)KAM>?>A)E<H;@A<MHEA5);>)EC?EH)K>)>KC?E>@>NH<C)>=);CI?H=C)<C=HE>WA)H==C)A?KC)K>)0Hc=C>IU)C)'AWC)KH)H=E<>)E>O>)K>);CI?H=C5)NAMC)A?KC)85)O<AOHIHG>A?C)>?)H<>H5)C)K>;EL<[>)H?E<AO>N>3)

L’osservazione dello spettro consente di notare che le onde superficiali si propagano a velocità variabile a seconda della frequenza dell’onda ;EC;;H5) XLC;EA) @C?AMC?A) _) KCEEA)dispersione, per cui sulla base della teoria sviluppata e degli algoritmi di calcolo, e dell’analisi NA<<C=HEH) KC>) K>WC<;>) ;OCEE<>5) ;>) >OAE>GGH?A) C) ;>) MAKC==H?A) =C) O<C=>M>?H<>) 0%,-$1 &)1 &)#"$,#)'*$5) NUC)H;;AN>H?A)HK)AI?>)@<CXuenza la velocità di propagazione dell’onda. )

'H) KCEC<M>?HG>A?C) KC==H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) b")02)*3d) _) L?) O<ANC;;A) OH<E>NA=H<MC?EC)NAMO=C;;A)NUC)?A?)OLh)C;;C<C) =H;N>HEA)HK)H=IA<>EM>)HLEAMHE>N>)K>) NH=NA=A)KC>);A@ETH<C)MH)KCWC)C;;C<C);CMO<C)HEEC?EHMC?EC)WH=Ltato dall’interpretatore. )

,CEC<M>?HEC) =C) NL<WC) K>) K>;OC<;>A?C) ;>) <>NC<NH) L?) O<>MA) MAKC==A) ;>?ECE>NA) NUC) WC<<`)MAK>@>NHEA) >EC<HE>WHMC?EC)OC<)?)WA=EC5) >?)[H;C)H==C)K>@@C<C?GC) <>;NA?E<HEC) E<H) =C)KLC)NL<WC5) @>?A)HK)AEEC?C<?C) L?A) H) NL>) _) H;;AN>HEH) L?H) NL<WH) K>) K>;OC<;>A?C) ;OC<>MC?EH=C) NUC) [C?) HOO<A;;>MH) =C)NL<WC)K>)K>;OC<;>A?C)<>NHWHEC)KH>);>;MAI<HMM>3)]LC;EH)KC=>NHEH);CNA?KH)@H;C)K>)>?EC<O<CEHG>A?C)_)NAML?CMC?EC)KCEEH)4.#$1&)1)*-$,#)'*$3))

))

) )

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JR))

)

)?,8*'7"9.aA"/,4[,%8")-667"4*'W7"),"),15-'1,(%-"4(%8,*%&7"]QG3X"MY?^"

'C)KLC)@H;>) >EC<HE>WC)K>) >?EC<O<CEHG>A?C5)OC<)XLH?EA)KC[[H?A);CIL><C) =C) =>?CC)IL>KH)KCEEHEC)dalla teoria, devono rigorosamente essere controllate accuratamente dall’interpretatore poiché non _)OA;;>[>=C)H@@>KH<;>)NAMO=CEHMC?EC)HK)L?);>;ECMH)HLEAMHE>NA)K>)>?WC<;>A?C)NUC)=HWA<H)L?>NHMC?EC)H==H)<>NC<NH)KC==H);A=LG>A?C)MHECMHE>NHMC?EC)M>I=>A<C5);OC;;A)?A?)NA>?N>KC?EC)NA?)=H)<CH=E`)@>;>NH)KC=);>EA3)

I dati sono stati elaborati mediante il software commerciale “Wi?*(#Y) JZ6R) WC<3) V3Z)Academy” prodotto dalla Eliosoft. )

Il software presenterà come soluzione del processo d’inversione due modelli di Vs)K>)NL>^))) il modello ”migliore”))b>?)EC<M>?>)K>)M>?A<)M>;@>E5)N>A_)K>;N<COH?GH)E<H)NL<WH)A;;C<WHEH)

C)NH=NA=HEHda))) >=)MAKC=lo medio calcolato secondo un’operazione statistica nota come MPPD (Dal

*A<A)CE)H=35)JZZVd3)$AMC)MAKC==A)K>)2;)W>C?C);NC=EA)MAKC==A)MCK>A5)OC<NUj)NA?;>I=>HEA)KH)[>[=>AI<H@>H5)H?NUC)

;C)?A<MH=MC?EC)>)KLC)MAKC==>)?A?)K>@@C<>;NA?A)K>)MA=EA3)))))))

) "

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JS)

S" ;(%46*1,(%,"

'C)M>;L<C)C@@CEELHEC)NA?)ECN?>NH),AT?)9A=C)C);>;M>NH)HEE>WH)*(#Y)C)UH??A)NA?;C?E>EA)K>)AEEC?C<C) KC==C) >?@A<MHG>A?>) ;L==H) ;E<HE>@>NHG>A?C) HNL;E>NAFC=H;E>NH) KC=) ;AEEA;LA=A) =ANH=C5) CK) >?)OH<E>NA=H<C)UH??A)OC<MC;;A)K>);E>MH<C)>=)O<A@>=A)WC<E>NH=C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2#)?C>)O<>M>)PZ)M)K>)O<A@A?K>E`3)

-=) WH=A<>)KC=)OH<HMCE<A)2;5PZ5)KCEC<M>?HE>)con l’elaborazione dei dati sismici MASW)C),9));A?A)>);CILC?E>^))

)

)

)

)

)

)

,>)conseguenza, in base all’analisi dei prA@>=>)KC==H)WC=AN>E`)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A5)>=);AEEA;LA=A)interessato dall’opera in progetto può essere definito come:)

)) 3(&&(1*(6(" )," 47&-8(',7" Z) F) 0ANNC) EC?C<C) C) KCOA;>E>) K>) EC<<C?>) H) I<H?H) I<A;;H)MA=EA)HKKC?;HE>)A)EC<<C?>)H)I<H?H)@>?C)MA=EA)NA?;>;EC?E>5)NA?);OC;;A<>);LOC<>A<>)H)PZ)M5) NH<HEEC<>GGHE>) KH) I<HKLH=C) M>I=>A<HMC?EA) KC==C) O<AO<>CE`) MCNNH?>NUC) NA?) =H)O<A@A?K>E`)C)WH=A<>)KC=)2;PZ)NAMO<C;>)E<H)PSZ)Me;)C)\ZZ)Me;)bAWWC<A)1#8.PZ)v)RZ)?C>)EC<<C?>)H)I<H?H)I<A;;H)C)NLPZv)JRZ)D8H)?C>)EC<<C?>)H)I<H?H)@>?Hd3)

-?) XLC;E>) ;LA=>) >=) @HEEA<C) #5) <C=HE>WA) H=) O<A@>=A) ;E<HE>I<H@>NA) KC=) ;LA=A) K>) @A?KHG>A?C5) <>;L=EH)C;;C<C^)

#)q)##)w)#.)

KAWC) ##) _) >=) NAC@@>N>C?EC) K>) HMO=>@>NHG>A?C) ;E<HE>I<H@>NH5) KC;LM>[>=C) KH==H) .H[3) P3J32) KC==C)13.3$3) JZZ\) >?) [H;C) H=) ECMOA) K>) <>EA<?A) H;;CI?HEA) >?) @L?G>A?C) KC==H) E>OA=AI>H) CK) >MOA<EH?GH)dell’opera, ed S.)_)>=)NAC@@>N>C?EC)K>)HMO=>@>NHG>A?C)EAOAI<H@>NH5)KC;LM>[>=C)KH==H).H[3)P3J32-)bWCK>)<C=HG>A?C)ICA=AI>NHd3))

$F:GH$FI"Y19R"J0b1L"

,AT?)9A=C) RR\)(?H=>;>)*(#Y)#Z6) RQ6)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)JV))

V" H6(117',("

2O)33333333333333333333333333333333)2C=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)O<C;;>A?C)2;)33333333333333333333333333333333)2C=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2;PZ)33333333333333333333333333333)2C=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A5)MCK>H)?C>)O<>M>)PZ)M)2;W)3333333333333333333333333333333)$AMOA?C?EC)WC<E>NH=C)KC==H)WC=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2;U)3333333333333333333333333333333)$AMOA?C?EC)A<>GGA?EH=C)KC==H)WC=AN>E`)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)K>)EHI=>A)2H)33333333333333333333333333333333)2C=AN>E`)HOOH<C?EC)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)C=H;E>NUC)2<)33333333333333333333333333333333)2C=AN>E`)<CH=C)K>)O<AOHIHG>A?C)KC==C)A?KC)C=H;E>NUC))E)3333333333333333333333333333333333).CMOA)@)3333333333333333333333333333333333)7<CXLC?GH)9)333333333333333333333333333333333)#OC;;A<C)KC==A);E<HEA))&?KC)8)33333333333333333333333)&?KC) ;>;M>NUC) K>) O<C;;>A?C) NUC) ;A?A) =C) O<>MC) HK) C;;C<C) >?K>W>KLHEC) >?)

XLH?EA)=C)O>k)WC=AN>a)&?KC)#)33333333333333333333333)&?KC);>;M>NUC)K>)EHI=>A)xHEELEH)#6)3333333333333333333)8<>MH) [HEELEH) NA?E<A) O>H;E<H) OC<) IC?C<HG>A?C) A?KC) #5) NA?) K><CG>A?C) HK)

C;CMO>A)+FYa)xHEELEH)#J)3333333333333333333)#CNA?KH)[HEELEH)NA?E<A)O>H;E<H5)NA?)K><CG>A?C)NA?>LIHEH)<>;OCEEA)HK)#65)HK)

C;CMO>A)YF+5)OC<)KCEC<M>?HG>A?C)K>)@><;E)[<CHD)KC==C)A?KC)#)7-0#.)x0+(:)333333333333)O<ANC;;A) K>) >?EC<O<CEHG>A?C) KC>) KHE>) ;>;M>N>) OC<) KCEC<M>?HG>A?C) KC=) O<>MA)

H<<>WA)KC==C)A?KC);>;M>NUC5);>H)K>)E>OA)8)NUC)#a)+#($)33333333333333333333333333)+pEC?KCK)#OHE>H=)(LEA$A<<C=HE>A?)*(#Y)333333333333333333333333)*L=E>F$UH??C=)(?H=c;>;)#L<@HNC)YHWC;)92#0)33333333333333333333333333)9A<>GA?EH=)EA)2C<E>NH=)#OCNE<H=)0HE>A)–)*CEAKA)1HDHML<H)<HOOA<EA);OCEE<H=C)

E<H)=C)NAMOA?C?E>)KC=)A<>GGA?EH=C)C)WC<E>NH=C)KC>)M>N<AE<CMA<>)Inversione…………….Processo di fit per l’ottenimento di un modello sperimentale a partire da dati

A;;C<WHE>5) MCK>H?EC) >=) NA?@<A?EA) >EC<HE>WA) KC==C) K>@@C<C?GC) E<H) KLC) ;C<>C) K>)KHE>5)KC@>?>E>)KH)L?)MAKC==A);OC<>MC?EH=C)b>?WC<E>EAd)C)KH)L?)MAKC==A)K><CEEA)b;>?ECE>NAd3)

*#)333333333333333333333333333333)*>N<AGA?HG>A?C)#>;M>NH)*&8#)3333333333333333333333333)*>N<AGA?C)&MAIC?CC)>?)8<A;OCEE>WH)#>;M>NH))

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)J\)

`" E,<-',0-%&,"%('07&,W,"-"D,D6,(8'7<,4,"

`.#" E,<-',0-%&,"%('07&,W,"-"15-4,<,4B-"&-4%,4B-"

t6u) ,CN<CEA) *>?>;EC<>H=C) -?@<H;E<LEEL<C) 14 gennaio 2008 “5%'-$1 5',6$1 7$0*)08$1 "$,1 /$1Costruzioni”5)C)>?K>NHEA)H?NUC)NA?)13.3$3)?C=)O<C;C?EC)KANLMC?EA3)

tJu) -?K><>GG>) C) $<>EC<>) K>) M>N<AGA?HG>A?C) #>;M>NH) KC=) ,>OH<E>MC?EA) KC==H) 8<AECG>A?C) $>W>=C)1HG>A?H=C) b-$*#d) HOO<AWHE>) >=) 6P) ?AWCM[<C) JZZ\) KH==H) NA?@C<C?GH) KC==C) 0CI>A?>) C) KC==C)8<AW>?NC)HLEA?AMCa)

tPu) #OCN>@>NUC)ECN?>NUC)<CI>A?H=>^)(==CIHEA)()H==H),/0.)?3JS6eJZ665)(OOC?K>NC)65)(OOC?K>NC)J)tQu) -;E<LG>A?>).CN?>NUC)OC<) =C) >?KHI>?>) ICA=AI>NAFECN?>NUC5)ICA@>;>NUC)C)ICAECN?>NUC5) ;EHE>NUC)C)

K>?HM>NUC5) @>?H=>GGHEC)H==H)WH=LEHG>A?C)KCI=>)C@@CEE>) =ANH=>)?C>)NAML?>)N=H;;>@>NHE>);>;M>N>)KC==H)).A;NH?H)F)8<AI<HMMH)2+').A;NH?H)–),C=3)/0.3)?3)6PQP)KC=)6\)K>NCM[<C)JZZZ)C);3M3C3>3)

`.2" E,<-',0-%&,"D,D6,(8'7<,4,"

tRu) -C<WA=>?A)-35)/H=H;;A)$35)$A;C?GH)+35)JZ6Z5)0CpC=^)NAMOLEC<)H>KCK)<CNA<K);C=CNE>A?)@A<)NAKCF[H;CK);C>;M>N);E<LNEL<H=)H?H=c;>;5)xL==CE>?)A@)+H<EUXLHDC)+?I>?CC<>?I5)\^PPmFPSJ3)

tSu) ,H=)*A<A)/35)JZZ\H5)2#)H?K)28)2C<E>NH=)8<A@>=>?I)H?K)8A>;;A?))0HE>A))+;E>MHE>A?))W>H))yA>?E))-?WC<;>A?) ) A@) 0Hc=C>IU) YHWC;) H?K) 0C@<HNE>A?) .<HWC=) .>MC;) [c) MCH?;) A@) x>F&[zCNE>WC)+WA=LE>A?H<c)(=IA<>EUM5))y3)(OO=3)/CAOUc;>N;)b>?);EHMOHd)

tVu) ,H=))*A<A))/35) )8>OH?))*35) )7A<EC))+35) )7>?CEE>) )-35) )JZZP5),CEC<M>?HE>A?))A@) )0Hc=C>IU))THWC))K>;OC<;>A?) NL<WC;) ) @A<) ) ?CH<) ) ;L<@HNC) ) HOO=>NHE>A?;) ) >?) L?NA?;A=>KHECK) ) ;CK>MC?E;5)8<ANCCK>?I;))#+/5)VP;E)(??LH=)-?E3)*EI3)b,H==H;5).CpH;5)&NE)JZZPd)

t\u) l>H)y35)*>==C<)03,3)H?K)8H<D)$3x3a)6mmm^)+;E>MHE>A?)A@)?CH<F;L<@HNC);UCH<FTHWC)WC=AN>Ec)[c)>?WC<;>A?)A@)0Hc=C>IU)THWC;3)/CAOUc;>N;3)SQ5)Sm6FVZZ3)

tmu) l>H) y35) *>==C<) 03,35) 8H<D) $3x35) -WH?AW) y35) .>H?) /3) H?K) $UC?) $3a) JZZQ^) ) %E>=>GHE>A?) A@) U>IUF@<CXLC?Nc)0Hc=C>IU)THWC;)>?)?CH<F;L<@HNC)ICAOUc;>N;3).UC)'CHK>?I)+KIC5))JP5)VRPFVRm3)

t6Zu) l>H) y35) *>==C<) 03,35) 8H<D) $3x3) H?K).>H?)/3a) JZZJ^) ,CEC<M>?>?I) ]) A@) ?CH<F;L<@HNC)MHEC<>H=;)@<AM)0Hc=C>IU)THWC;3)y3)(OO=3)/CAOUc;35))R65)6J6–)6Jm3)

t66u) l>H)y35)*>==C<)03,35)8H<D)$3x3)H?K).>H?)/3a)JZZP^)-?WC<;>A?)A@)U>IU)@<CXLC?Nc);L<@HNC)THWC;)T>EU)@L?KHMC?EH=)H?K)U>IUC<)MAKC;3)yAL<3)A@)(OO=3)/CAOUc;35)RJ5)QR–RV3)

t6Ju) 0>p5) /3y3) H?K) 'H>5) $3/3*AKC=FxH;CK) %?NC<EH>?Ec) >?) #L<@HNC) YHWC) -?WC<;>A?8<ANCCK>?I;5)GeoCongress 2006, “Geotechnical Engineering in the Information Technology Age”, Atlanta, 7C[<LH<c)JSF*H<NU)65)JZZS3)8HOC<)0C@C<C?NC)1A3)66mZQ3)

t6Pu) 'H>) $3/35) Y>=MH?;D>) :3) b+K>EA<;d) #L<@HNC) YHWC;) >?) /CAMCNUH?>N;^) ,><CNE) H?K) -?WC<;C)*AKC=>?I)@A<)#A>=;)H?K)0AND;5)$-#*)'CNEL<C)1AEC;)1A3)Q\65)$-#*F#O<>?IC<)2C<=HI5)OO3)P\R5)-#x1^)PFJ66FJVVQZFQ3)$,)T>EU);A@ETH<C)O<AI<HM;)@A<);L<@HNC)THWC)H?H=c;>;)>;)>?N=LKCK3)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)Jm))

t6Qu) Lai, C.G. “Chapter 3 –)#L<@HNC)YHWC;)>n Dissipative Media: Forward and Inverse Modelling” >?)#L<@HNC)YHWC;)>?)/CAMCNUH?>N;^),><CNE)H?K)-?WC<;C)*AKC=>?I)@A<)#A>=;)H?K)0AND;3)+K>ECK)[c)$3/3)'H>)H?K):3)Y>=MH?;D>5)$-#*)'CNEL<C)1AEC;)2A=3)1A3)Q\65)#O<>?IC<F2C<=HI5)OO3)P\R5)&NEA[C<)JZZR3)-#x1^)PFJ66FJVVQZFQ3)$,)T>EU);A@ETH<C)O<AI<HM;)@A<);L<@HNC)THWC)H?H=c;>;)>;)>?N=LKCK3)

t6Ru) Rix, G.J. “Chapter 3 –)1CH<FSurface Site Characterization Using Surface Waves” in Surface YHWC;)>?)/CAMCNUH?>N;^),><CNE)H?K)-?WC<;C)*AKC=>?I)@A<)#A>=;)H?K)0AND;3)+K>ECK)[c)$3/3)'H>)H?K):3)Y>=MH?;D>5)$-#*)'CNEL<C)1AEC;)2A=3)1A3)Q\65)#O<>?IC<F2C<=HI5)OO3)P\R5)&NEA[C<)JZZR3)

t6Su) 'H>5) $3/35) 7AE>5) #35) 0>p5) /3y3) 8<AOHIHE>A?) A@) ,HEH) %?NC<EH>?Ec) >?) #L<@HNC) YHWC)-?WC<;>A?yAL<?H=) A@) +?W><A?MC?EH=) H?K) +?I>?CC<>?I) /CAOUc;>N;5) 6ZbJd5) OO3) J6mFJJ\5) yL=c)JZZR3)

t6Vu) 'H>5)$3/35)0>p5)/3y35)7AE>5)#35)0AMH5)23)#>ML=EH?CAL;)*CH;L<CMC?E)H?K)-?WC<;>A?)A@)#L<@HNC)YHWC),>;OC<;>A?)H?K)(EEC?LHE>A?)$L<WC;)#A>=),c?HM>N;)H?K)+H<EUXLHDC)+?I>?CC<>?I5)2A=3)JJ5)1A3)mF6J5)OO3)mJPFmPZ5)&NEA[C<F,CNCM[C<)JZZJ3)

t6\u) 0>p5) /3y35) 'H>5) $3/35) #OH?I5) (3Y3) -?) #>EL) *CH;L<CMC?E;) A@) ,HMO>?I) 0HE>A) %;>?I) #L<@HNC)YHWC;)yAL<?H=)A@)/CAECNU?>NH=)H?K)/CAC?W><A?MC?EH=)+?I>?CC<>?I5)(#$+5)2A=3)6JS5)1A3R5)OO3)QVJFQ\Z5)*Hc)JZZZ3)

t6mu) 'H>5) $3/35) 7AE>5) #35) /AK>A5) (35) 0>p5) /3y35) #HM[LC==>5) '35) #ANNA5) 23) /CAECNU?>NH=) #>EC)$UH<HNEC<>GHE>A?)%;>?I)/CAOUc;>NH=).CNU?>XLC;) -EH=>H?)/CAECNU?>NH=) yAL<?H=5)0-/5)#OCN>H=)8L[=>NHE>A?5)1A3P5)OO3)mmF66\5)#COECM[C<)JZZZ3)

tJZu) 'H>5) $3/3) #OCNE<H=) (?H=c;>;) A@) #L<@HNC) YHWC;) –) (NE>WC) *CEUAK;) –) .CNU?>NH=)0CNAMMC?KHE>A?;)-EH=>H?)/CAECNU?>NH=)yAL<?H=5)0-/5)1A3Q5)OO3)JZ6FJ6J3),CNCM[C<)JZZZ3)

tJ6u) 'H>5) $3/35) 0>p5) /3y3) -?WC<;>A?) A@) *L=E>F*AKC) +@@CNE>WC) ,>;OC<;>A?) $L<WC;) 8<ANCCK>?I;5) J?K)-?EC<?HE>A?H=) #cMOA;>LM) A?) 8<CF7H>=L<C) ,C@A<MHE>A?) $UH<HNEC<>;E>N;) A@) /CAMHEC<>H=;5) -#).A<>?A)mm5).A<>?A5)-EH=c5)#COECM[C<)JSFJm5)6mmm5)2A=3)-5)OO3)Q66FQ6\3)

tJJu) 'H>5)$3/35)0>p5)/3y3)#>ML=EH?CAL;) -?WC<;>A?)A@)0Hc=C>IU)8UH;C)2C=AN>Ec)H?K)(EEC?LHE>A?) @A<)1CH<F) #L<@HNC) #>EC) $UH<HNEC<>GHE>A?) $A?E<HNE) 0COA<E) O<COH<CK) @A<) EUC) 1HE>A?H=) #N>C?NC)7AL?KHE>A?)L?KC<)/<H?E)1A3)$*#FmQZJPR\5)H?K)EUC)%3#3)/CA=AI>NH=)#L<WCc5),COH<EMC?E)A@)-?EC<>A<5)0COA<E)1A3)/-.F$++e/+&Fm\FJ5)yL=c5)6mm\5)OO3)JR\3)

tJPu) #E<A[[>H5) $3) #L<@HNC) THWC) MCEUAK;^) HNXL>;>E>A?5) O<ANC;;>?I) H?K) >?WC<;>A?58U3,3) .UC;>;5)8A=>ECN?>NA)K>).A<>?A5)-EH=c5)JZZP3)

tJQu) 1HDHML<H5)r3) b6m\md3)()MCEUAK)@A<)Kc?HM>N)NUH<HNEC<>;E>N;)C;E>MHE>A?)A@);L[;L<@HNC)L;>?I)M>N<AE<CMA<;))A?))EUC))I<AL?K));L<@HNC3))]LH<EC<=c))0COA<E))A@))0H>=THc)).CNU?>NH=))0C;CH<NU)-?;E>ELEC3)PZF65)OO)JRFPP3))

tJRu) -[;FWA?) #CUE5) *3) c) YAU=C?[C<I5) y3) b6mmmd3) *>N<AE<CMA<) MCH;L<CMC?E;) L;CK) EA) MHO)EU>ND?C;;) A@) ;A@E) ;CK>MC?E;3) xL==CE>?) A@) #C>;MA=AI>NH=) #AN>CEc) A@) (MC<>NH5) 2A=) \m5) OO) JRZFJRm3))

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PZ)

tJSu) 0AUKCTH=K5) #35) xL<EA?5) x35) #UCCUH?5) y35) ,A==5) Y35) JZ6Z5) 8<ANC;;>?I) A@) ;C>;M>N) <C@<HNE>A?)EAMAI<HOUc)KHEH5)#(/++8);UA<E)NAL<;C)?AEC;5):Cc;EA?C5)$A=A<HKA3)

tJVu) #NUL;EC<5) /3.35) ]L>?EL;FxA;G5) (35) 6mmP5) YHWCOHEU) C>DA?H=) E<HWC=E>MC) >?WC<;>A?^) .UCA<c3)/CAOUc;>N;52A=LMC)R\5)6P6QF6PJP3)

tJ\u) #UCCUH?5) y3035) ,A==5) Y3+35) *H?KC==5) Y35) JZZR5) (?) CWH=LHE>A?) A@) MCEUAK;) H?K) HWH>=H[=C);A@ETH<C)@A<);C>;M>N)<C@<HNE>A?)EAMAI<HOUc)H?H=c;>;5)y++/5)2A=LMC)6Zb6d5)J6FPQ3)

tJmu) YHEH?H[C5).35)*HE;LADH5).35)(;U>KH5)r35)6mmm5)#C>;M>N)E<HWC=E>MC)EAMAI<HOUc)L;>?I)7<C;?C=)WA=LMC)HOO<AHNU5)#+/)9AL;EA?)6mmm)*CCE>?I5)+pOH?KCK)([;E<HNE;3)

tPZu) YU>EC5) ,3y35) 6m\m5) .TAFK>MC?;>A?H=) ;C>;M>N) <C@<HNE>A?) EAMAI<HOUc5) /CAOUc;>NH=) yAL<?H=5)2A=LMC)mV5)JJPFJQR3)

tP6u) 4C=E5) JZ6Z5) #(/++8) JZ66) #C>;M>N) <C@<HNE>A?);UAAEALE^) [=>?K) EC;E) A@) MCEUAK;) @A<) A[EH>?>?I)WC=AN>EcMAKC=;)@<AM)@><;EFH<<>WH=)E<HWC=)E>MC;3)

tPJu) #CM>U5)#3).CGNH?5)(=>5):CNC=>5)4LUH=)&GKCM><5)JZZS5)(==ATH[=C)[CH<>?I)NHOHN>Ec)A@);UH==AT)@AL?KHE>A?;)[H;CK)A?);UCH<)THWC)WC=AN>Ec5)/CAECNU?>NH=)H?K)/CA=AI>NH=)+?I>?CC<>?I)bJZZSd)JQ^)JZP–J6\)

tPPu) .C<GHIU>5):3)H?K)8CND5)03)x3)b6mSVd)#A>=)*CNUH?>N;)>?)+?I>?CC<>?I)8<HNE>NC)5)J?K)CK?5)yAU?)Y>=Cc)H?K)#A?;5)1CT)rA<D3)

tPQu) .L<C;;A?5)()bJZZVd5))()NAMOH<>;A?)A@)MCEUAK;)@A<)EUC)H?H=c;>;)A@)NAMO<C;;>A?H=5);UCH<5)H?K);L<@HNC) THWC) ;C>;M>N) KHEH5) H?K) KCEC<M>?HE>A?) A@) EUC) ;UCH<) MAKL=L;5) yAL<?H=) A@) (OO=>CK)/CAOUc;>N;5)S65)+=;CW>C<)

tPRu) &<=H?KA5) '3) 8C==>NN>A?>5) /35) bJZ6Zd5) 8) H?K) 8#) KHEH) EA) <CKLNC) EUC) L?NC<EH>?Ec) >?) EUC)<CNA?;E<LNE>A?)A@)?CH<F;L<@HNC)H==LW>H=)KCOA;>E;5)yAL<?H=)A@)(OO=>CK)/CAOUc;>N;5)QJ5)+=;CW>C<)

tPSu) (D>):3)b6mRVd5)#OHNC)H?K)E>MC);OCNE<H)A@);EHE>A?H<c);EANUH;E>N)THWC;5)T>EU);OCN>H=)<C@C<C?NC)EA)M>N<AE<CMA<;5)xL==CEE>?)A@)EUC)+H<EUXLHDC)0C;CH<NU)-?;E>ELEC)PR^Q6RFQRS)

tPVu) ,H=)*A<A)/3)CE)H=35)bJZZVd5)0Hc=C>IU)YHWC),>;OC<;>A?)$L<WC)-?WC<;>A?)W>H)IC?CE>N)H=IA<>EUM;)H?K)OA;EC<>A<)O<A[H[>=>Ec)KC?;>Ec)CWH=LHE>A?5)y3(OO=3/CAOUc;>N;5)S65)PmFRR)

tP\u) *3) (=>) (D) bJZZSd5) (?) (?H=cE>NH=) 0HcOHEU) HOO<AHNU) EA) EUC) 0C@<HNE>A?) YHWC@<A?E) *CEUAK5)/CAOUc;>NH=)8<A;OCNE>?I5)P\5)mV6Fm\J)

)))

)))))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)P6))

))))))))))))))))

GNNIHG=>"=I;F$;>""@"SPECIFICHE TECNICHE STRUMENTI, SENSORI, SOFTWARE DI ACQUISIZIONE ED ANALISI"

))))))))))))))))

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PJ)

)G66-87&("#."#A"3,10(8'7<("3*00,&"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PP))

)G66-87&("#."2A"35-4,<,4B-"&-4%,4B-"3,10(8'7<("3*00,&"

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PQ)

"P>E$M>F=GN"H-(5B(%-1"3Q@`bO@Z"#R"P+"–"3IF3>E"FI:IENGF:"D.W.)

))

G66-87&("#."9A"35-4,<,4B-"&-4%,4B-"8-(<(%,"(',++(%&76,"#R"P+"–"3IF3>E"FI:IENGF:"

"""""

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PR))

"YIE=$;GN"H-(5B(%-1"HI>3/G;I"H3@2R:c"#S"P+""

+813*595*:$5+;0#<!""#$%&%'()(&*#%&(#*$(+,-,(.#%/#)('$(&%)0&(#1-#22+3#

() 70+]%+1$r^)() 1HEL<H=)7<CXLC?Nc)b@?d^6Q9G)() .A=C<H?NC^){eF))R|)() *Hp3)E>=E)H?I=C)@A<);OCN>@>CK)@?^)6Z)KCI<CC;)() .cO>NH=);OL<>AL;)@<CXLC?Nc^)v)JRZ9G)() ,-#.&0.-&1^)() ,>;EA<E>A?^)sq)Z3JJ){eF)6Z)|)() ,>;EA<E>A?)MCH;L<CMC?E)@<CXLC?Nc^)6Q9G)() *Hp)E>=E)H?I=C)@A<)K>;EA<E>A?);OCN>@>NHE>A?^)2C<E>NH=)() $&-')0+#-#.(1$+^)() #EH?KH<K^)PmRAUM)() .A=C<H?NC^){eF)R|)() #+1#-.-2-.r^)() #C?;>E>W>Ec^)Z3J\)2eMe;)bZ3Sm\)2e>?e;d)() .A=C<H?NC^){eF)V3R|)() *AW>?I)*H;;^)663J)I)bZ3PmR)AGd)() *Hp>MLM)NA>=)CpNL<;>A?)O3O3^)63RJ)MM)bZ3ZSZ)>?d)() 89r#-$(')$9(0($.+0-#.-$#^)() ,>HMCEC<^)JR3Q)MM)b6)>?d)() 9C>IUE^)PP3Z)MM)b63JS)>?d)() YC>IUE^)\S)I)bP3ZP)AGd)() &OC<HE>?I)ECMOC<HEL<C)<H?IC^)FQR)$C=N>L;)EA){6ZZ)$C=N>L;)

))

G66-87&("#."SA"35-4,<,4B-"&-4%,4B-"8-(<(%,"W-'&,476,"#S"P+"–"HI>3/G;I"

""""""

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PS)

"YIE=$;GN"H-(5B(%-1"E=;"S.V"P+"9dV"–"E.=.";NGEe"4(057%,-1"+813*595*:$5+;0#<!""#$%&%'()(&*#%&(#*$(+,-,(.#%/#)('$(&%)0&(#1-#22+3#

() 70+]%+1$r^)() 1HEL<H=)7<CXLC?Nc)b@?d^)Q3R9G)() .A=C<H?NC^){eF)Z3R9G)() *Hp3)E>=E)H?I=C)@A<);OCN>@>CK)@?^)6Z)KCI<CC;)() .cO>NH=);OL<>AL;)@<CXLC?Nc^)v)6SZ9G)() ,-#.&0.-&1^)() ,>;EA<E>A?^)sq)Z3J|)() ,>;EA<E>A?)MCH;L<CMC?E)@<CXLC?Nc^)6J9G)() *Hp)E>=E)H?I=C)@A<)K>;EA<E>A?);OCN>@>NHE>A?^)2C<E>NH=)() $&-')0+#-#.(1$+^)() #EH?KH<K^)PmRAUM)() .A=C<H?NC^){eF)R|)() #+1#-.-2-.r^)() #C?;>E>W>Ec^)JJ3Z)2eMe;)bZ3Sm\)2e>?e;d)() .A=C<H?NC^){eF)V3R|)() *AW>?I)*H;;^)663J)I)bZ3PmR)AGd)() *Hp>MLM)NA>=)CpNL<;>A?)O3O3^)63RJ)MM)bZ3ZSZ)>?d)() 89r#-$(')$9(0($.+0-#.-$#^)() ,>HMCEC<^)JR3Q)MM)b6)>?d)() 9C>IUE^)PP3Z)MM)b63JS)>?d)() YC>IUE^)\S)I)bP3ZP)AGd)() &OC<HE>?I)ECMOC<HEL<C)<H?IC^)FQR)$C=N>L;)EA){6ZZ)$C=N>L;)

))

G66-87&("#."VA"35-4,<,4B-"&-4%,4B-"8-(<(%,"W-'&,476,"S.V"P+"–"E=;";NGEe""

)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)PV))

)G66-87&("#."`A"='(0,%("Q,4'(&'-0(',"

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)P\)

))

G66-87&("#."aA"='(0,%("Q,4'(&'-0(',"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)Pm))

)G66-87&("#."UA"3(<&T7'-"E7_<'74&"W-'."9.2S"5-'"&(0(8'7<,7"1,10,47"

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)QZ)

)G66-87&("#."dA"3(<&T7'-"3T7%"5-'"&-4%,47"QG3X"-"EIQ$"

)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)Q6))

))

))

))

G66-87&("#."#RA"3(<&T7'-"X,%QG3X"G47)-0_"`.R""5-'"&-4%,47"QG3X@EIQ$@I3G;"-"<7&&('-"),"C*76,&\"

)

.+'+$&*)#383(3))2-()&0-&'&)0&*(1&)JRV)F)0&*()

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)QJ)

)

))

G66-87&("#."##A"3(<&T7'-"8',667"5-'"7%76,1,"0,4'(&'-0(',"

)))))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)QP))

))))))))))))))))

$." GNNIHG=>" HEG?$;>A" $FfOG:EGQIF=>" ;GE=>HEG?$;>" :$":I==GHN$>":INNI"$F:GH$F$"

)))

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

8HI>?H)QQ) +1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC)

)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)QR))

))))))))))))))))))))))

$$." GNNIHG=>" HEG?$;>A" $F:GH$FI" 3$3Q$;G" $F" ?>E>" –" :E>Q>;E>FI">F:I"/"I"3"I"E$3ON=G=$"

)))

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

)

8HI>

?H)Q

S)+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC)

)

))

3$3Q

>3=

EG=

>"

/'(<

(%),

&\"

J0L"

Y5"0

-),(

"J0

b1L"

Y1"0

-),(

"J0

b1L"

8"0

-),(

"J[

Fb0

4L"

%,"0

-),(

"H

"0-)

,("

JQ/7

L"I)

"0-)

,("

JQ/7

L"I"

0-)

,("

JQ/7

L"IW

"0-)

,("

JQ/7

L"-)

P)6Z

mQ3\

m)Pm

P36\

)J6

3PS)

Z3QP

)PP

S3VR

)JS

663J

V)mS

Z3P\

)J6

SJ3J

V)--)

V)6m

mZ3Z

R)QS

\3P\

)J6

3SV)

Z3QV

)Q\

Q3VS

)\V

RZ3\

m)6Q

JR3\

S)\6

ZQ3R

Q)---

)6R

)J6

S\3Z

J)RZ

S3PP

)J6

3Q)

Z3QV

)RR

m3RP

)6Z

JR\3

Rm)

6SQS

3PJ)

mR6J

3RR)

-2)

PZ)

JQZV

3V)

S\V3

6P)

J63m

Q)Z3

QS)

6ZRS

3QV)

6JmV

63QS

)PZ

VR3V

Q)66

RSJ3

\Q)

)

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)QV))

)))))))))))))))))

$$$." GNNIHG=>" HEG?$;>A" 3=I3G" 3$3Q$;G" 3R#" @" =>Q>HEG?$I" >F:I" /–"GFGN$3$" QG3X" MY?" –" 3$3Q>HEGQQG" –" 3/I==E>" I" ;OEYG":$3/IE3$>FI"–"E$3ON=G=>"Q>:INN>"–"/E>?$N>"Y1"

)))))))

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

)

8HI>

?H)Q

\)+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC)

) " "

"

?,8.

"$$$@#

A"3&-

17"1

,10

,47"

3R#"

>F:

I"/"

–"=(

0(8

'7<,7

"1,1

0,4

7"

" " "

#"U"

2S"

#`"

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

) )+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC )

8HI>

?H)Q

m))

"

)?,

8."$$

$@2A"G

%76,1

,"QG3

X";

>FH

$OF=

G""3

R#""M

Y?"–

"3,1

0(8

'70

0,"]

1,%,

1&'7

^"@"3

5-&&'

,"),"W

-6(4

,&\"4

(%"5

,4[,

%8"

)8-

$:-

1/

)6})*

&,

&)

)8-

$:-

1/

)J})*

&,

&)

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

)

8HI>

?H)R

Z)+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC)

"

?,8.

"$$$@9

A"G%7

6,1,"Q

G3X

"3R#

";>

FH$O

F=G"

MY?"

–"E,

1*6&7

&,")-

,"0()

-66,"

),"W

-6(4

,&\"Y

1""

)

#$%

&'(

)*+,

-()#

.(.(

'+)/

%-$

$-(

0,

-1-)

2-()

+3)0

(*-0

+4),

+)*

&1

.('2

&5)6

)$

&*

%1

+),

-)7-0

+14+

)

0+'

(4-&

1+)

.+$

1-$

()-1

.+0

80+.

(.-2

()#%

''+)

-1,

(/-1

-)/

+&7-

#-$

9+)

-1.+

/0

(.+)

,-)

$(0

(..+

0-4

4(4-

&1

+)#-

#*-$

(),

+-).

+00

+1- )

) )+1

:-);

3<3=3)

–)>?

@AB

C?D>

3>E)F)

7><C

?GC )

8HI>

?H)R

6))

!"#$

%&'

()!*))#

"*&'

(+,-

&'.,(

+/0

&'.,(

33%

&12.'3(

22

"#$%

"#$%

%&$

'()

&$*$

$#**

+$#((

"#("

*($

+)*"

&$*$

$#*"

+"#,*

*#()

)"'

&$'%

&++$

$#**

+(#,"

%#$+

)'"

&+,*

&+($

$#**

--

)'+

&++%

&+&$

$#**

+,45

678

"

" " " " " " " " " " " " " " " " " "

?,8.

"$$$@S

A"G%7

6,1,"Q

G3X

"3R#

"MY?

"@"3&

'7&,8

'7<,7

"-"5

'(<,6

,"),"W

-6(4

,&\"]Q

-7%"

Q()

-6^

$(.

+/&

0-(

),-)

#&..

&#%

&'&

)Z"

Y 3"9

R"g"

VS#"

0b1

"

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

8HI>?H)RJ) +1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC)

"""""""""""""""""

$Y." GNNIHG=>"?>=>HEG?$;>"

"""" "

#$%&'()*+,-()#.(.('+)/%-$$-(0,-1-)2-()+3)0(*-0+4),+)*&1.('2&5)6)$&*%1+),-)7-0+14+)

0+'(4-&1+) .+$1-$() -1.+080+.(.-2() #%''+)-1,(/-1-) /+&7-#-$9+) -1.+/0(.+) ,-)$(0(..+0-44(4-&1+)#-#*-$(),+-).+00+1-)

)

)+1:-);3<3=3)–)>?@ABC?D>3>E)F)7><C?GC) 8HI>?H)RP))

"

"?(&("#A"3&-17"1,10,47"3R#"

)?(&("SA":(T%"B(6-"

ELABORAZIONE GEOTECNICA

Documents

Transcript of ELABORAZIONE GEOTECNICA