COMUNE DE CAMPOBASSO ISTITUTO M. GALANTI -...

COMUNE DE CAMPOBASSO ISTITUTO M. GALANTI - CAMPOBASSO

RELAZIONE DESCRITTIVA DELL’INTERVENTO, DI CALCOLO, SCHEMI GRAFICI E MODELLAZIONE Pagina 1 di 119

1. PREMESSA ...................................................................................................................................................................... 3

2. RIFERIMENTI NORMATIVI ....................................................................................................................................... 4

3. RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI ................................................................................................................................ 4

4. INFORMAZIONI SULL’ELABORAZIONE................................................................................................................ 5

5. GIUDIZIO MOTIVATO SULL’ATTENDIBILITA’ DEI RISULTATI .................................................................... 5

6. DICHIARAZIONE DEL PROGETTISTA SULLA IDONEITA’ DEL PROGRAMMA ......................................... 6

7. ILLUSTRAZIONE TECNICA DELL’INTERVENTO................................................................................................ 6

8. VERIFICA E VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA ............................................................................................... 7

8.1. VITA NOMINALE ............................................................................................................................................................. 8 8.2. CLASSE D’USO ................................................................................................................................................................. 8 8.3. PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA ........................................................................................................... 8

9. AZIONI SULLE COSTRUZIONI .................................................................................................................................. 8

9.1. PESI PROPRI E CARICHI PERMANENTE NON STRUTTURALI ................................................................................................ 8 9.2. CARICHI VARIABILI ......................................................................................................................................................... 9

10. AZIONE SISMICA .......................................................................................................................................................... 9

10.1. STATI LIMITE E RELATIVE PROBABILITÀ DI SUPERAMENTO .......................................................................................... 9 10.2. CATEGORIE DI SOTTOSUOLO E CONDIZIONI TOPOGRAFICHE ...................................................................................... 11 10.3. DEFINIZIONE DELLO SPETTRO DI RISPOSTA ORIZZONTALE ......................................................................................... 11 10.4. DEFINIZIONE DELLO SPETTRO DI RISPOSTA VERTICALE ............................................................................................. 12

11. AZIONE DELLA NEVE ............................................................................................................................................... 12

12. COMBINAZIONE DELLE AZIONI ........................................................................................................................... 13

13. MATERIALI UTILIZZATI E RESISTENZE DI CALCOLO .................................................................................. 14

14. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA E METODOLOGIE DI CALCOLO ................................................... 14

15. ANALISI STRUTTURALE .......................................................................................................................................... 15

15.1. SCELTA DEL SISTEMA DI ISOLAMENTO ...................................................................................................................... 16 15.2. CAPACITÀ RESISTENTE DELLE SEZIONI ...................................................................................................................... 19 15.3. ANALISI GLOBALE E METODOLOGIA ADOTTATA ........................................................................................................ 19

16. VERIFICHE ................................................................................................................................................................... 20

16.1. STATO LIMITE ULTIMO .............................................................................................................................................. 20 16.2. STATO LIMITE ESERCIZIO........................................................................................................................................... 20 16.3. STATO LIMITE DI DANNO ........................................................................................................................................... 20

17. ANALISI STRUTTURALE .......................................................................................................................................... 21

18. MODELLAZIONE ........................................................................................................................................................ 22

18.1. INTESTAZIONI E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA ....................................................................................... 22 18.2. PARAMETRI NORMATIVA ........................................................................................................................................... 22 18.1. PARAMETRI SISMICI................................................................................................................................................... 22 18.2. SEZIONI STRUTTURALI .............................................................................................................................................. 23 18.3. MATERIALI ................................................................................................................................................................ 23 18.4. CARICHI .................................................................................................................................................................... 23 18.5. GRUPPI DELLA STRUTTURA ....................................................................................................................................... 24 18.6. ELEMENTO FINITO TRAVE DI FONDAZIONE– CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ......................................................... 25 18.7. ELEMENTO FINITO TRAVE – CARATTERISTICHE GEOMETRICHE .................................................................................. 27 18.8. ELEMENTO FINITO BIDIMENSIONALE – CARATTERISTICHE GEOMETRICHE ................................................................ 60 18.9. ELEMENTO FINITO TRAVE – CARICHI AGENTI ............................................................................................................ 72



18.10. COMBINAZIONI DI CARICO ....................................................................................................................................... 111

19. MASSE ECCITATE .................................................................................................................................................... 112

19.1. TRASLAZIONE CENTRO DI MASSA: +EX ................................................................................................................... 112 19.2. TRASLAZIONE CENTRO DI MASSA: -EX.................................................................................................................... 113 19.3. TRASLAZIONE CENTRO DI MASSA: +EY ................................................................................................................... 113 19.4. TRASLAZIONE CENTRO DI MASSA: -EY.................................................................................................................... 114

20. SPOSTAMENTI MASSIMI DELLA STRUTTURA ................................................................................................ 115

20.1. COMBINAZIONE DI CARICO STATICA (RARA) ........................................................................................................... 115 20.2. COMBINAZIONE SISMICA: EX + EY ...................................................................................................................... 115 20.3. COMBINAZIONE SISMICA: EY + EX ...................................................................................................................... 115

21. PRESSIONI IN FONDAZIONE (S.L.V. Q=1.0) ....................................................................................................... 116

21.1. COMBINAZIONE DI CARICO STATICA (KG/CMQ) ....................................................................................................... 116 21.2. INVILUPPO COMBINAZIONI SISMICHE (KG/CMQ) ...................................................................................................... 116

22. MODI DI VIBRAZIONE PRINCIPALI .................................................................................................................... 117

22.1. I MODO .................................................................................................................................................................... 117 22.2. II MODO ................................................................................................................................................................... 117 22.3. III MODO ................................................................................................................................................................. 118

23. VERIFICHE ISOLATORI E APPOGGI ................................................................................................................... 118

24. CONCLUSIONI ........................................................................................................................................................... 119



1. PREMESSA

La presente relazione di calcolo è allegata al progetto di REALIZZAZIONE DEL NUOVO

LICEO “G.M. GALANTI” in Campobasso - I LOTTO.

Nell’ambito del progetto è prevista la realizzazione del corpo principale adibito a scuola

(EDIFICIO) e di una paratia di pali trivellati (PARATIA) necessaria per conseguire l’ampliamento del

lotto e dei piazzali circostanti,.

La presente relazione è relativa al solo dimensionamento delle strutture portanti del corpo

EDIFICIO, si rimanda alla specifica relazione per il dimensionamento delle strutture portanti della

paratia di contenimento.

Il fabbricato da destinare a nuova sede dell’Istituto Magistrale saràrealizzato con una intelaiatura

interamente in c.a. prevedendo un sistema di isolamento alla base, configurando di conseguenza una

condizione di protezione sismica integrale. La soluzione adottata, a parità di livello di sicurezza con

analoga struttura non isolata, consente di salvaguardare l’integrità strutturale e la funzionalità del

fabbricato a seguito di un evento sismico.

Il sistema di isolamento sarà realizzato su bagioli alloggiati nel piano tecnico consentendo

l’ispezionabilità dei dispositivi.

L’inserimento dei dispositivi di isolamento sismico consente di amplificare il periodo proprio di

vibrazione della struttura e di accrescere le capacità di smorzamento della stessa. Tali circostanze

consentono di contenere i valori dell’accelerazione sismica, cui il fabbricato potrebbe essere soggetto

nella sua vita utile, a valori tali che la progettazione degli elementi strutturali della sovrastruttura è

condizionata in maniera preponderante dai valori delle sollecitazioni statiche su essi agenti.

Il complesso ha una superficie in pianta circa pari a 1000 mq al piano terra che si incrementa ai

piani superiori di ulteriori 150 mq circa in virtù degli sbalzi presenti e si articola su 4 livelli oltre al

piano tecnico per l’alloggiamento dei dispositivi. L’altezza interna a ciascun piano è pari a 3.35 m

incrementata a 3.70 m nel piano terra e circa pari a 2.0 m nel piano tecnico per consentire le necessarie

operazioni di ispezione e manutenzone dei dispositivi di isolamento.

Il collegamento tra i vari impalcati è assicurato da una scala centrale principale del tipo a soletta

rampante che si articola su quattro rampe contrapposte e da due scale di emergenza una interna in c.a. e

una esterna in acciaio a sbalzo dalle strutture in c.a.

L’organizzazione planimetrica dei corpi di fabbrica è pseudo regolare, consentendo la immediata

individuazione delle strutture sismo resistenti ovvero atte a fronteggiare le azioni orizzontali indotte dal

sisma. Nel fabbricato isolato, il comportamento regolare è assicurato inoltre da una corretta

distribuzione dei dispositivi di isolamento che ha mirato a ricentrare il baricentro delle rigidezze con il

baricentro delle masse.

Il calcolo è stato effettuato in accordo con quanto previsto nelle “Nuove Norme Tecniche per le

costruzioni” di cui al D.M. 14/01/2008 – G.U. n. 29 del 04 febbraio 2008, suppl. ord. n. 30. L’analisi

del comportamento statico e sismico del fabbricato sarà condotta secondo il metodo semi-probabilistico

agli stati limite eseguendo una analisi dinamica modale. Maggiori dettagli in merito saranno forniti nei

paragrafi seguenti.

Saranno inoltre esposte le motivazioni delle scelte progettuali adottate per le strutture, nonché gli

elementi occorrenti per una corretta lettura ed interpretazione della documentazione tecnica che

costituisce il progetto esecutivo.

Sarà quindi illustrato il modello di calcolo che è stato realizzato per la progettazione dell’edifico e

le analisi che su di esso sono state svolte per i carichi verticali e per le azioni sismiche, combinate



successivamente secondo le indicazioni normative.

Gli aspetti principali oggetto della presente relazione comprendono anche:

• l’entità e le modalità di applicazione delle azioni sismiche, in accordo con le indicazioni della

normativa;

• il tipo di analisi effettuate;

• i principali risultati ottenuti, in termini di spostamenti complessivi dell’edificio nelle due direzioni

principali;

• le pressioni massime sul suolo di fondazione;

• gli spostamenti relativi di piano allo stato limite di danno;

• il calcolo delle armature per gli elementi strutturali portanti (travi, pilastri e setti).

Il calcolo degli spostamenti, delle sollecitazioni e le relative verifiche di resistenza è stato eseguito

valutando l’intera struttura spaziale per tramite di un modello matematico analizzato secondo il metodo

degli elementi finiti (FEM); la modellazione della struttura è realizzata tramite elementi Beam (travi e

pilastri) e Shell (platee, pareti, solette).

Il calcolo si basa sul solutore agli elementi finiti SAP. La scelta di tale codice è motivata

dall’elevata affidabilità dimostrata e dall’ampia documentazione a disposizione, dalla quale risulta la

sostanziale uniformità dei risultati ottenuti su strutture standard con i risultati internazionalmente

accettati ed utilizzati come riferimento.

Il software di calcolo utilizzato è il MASTERSAP TOP della AMV S.r.l. di Ronchi dei Legionari

(GO), lic. N. 31309-31310. Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato numerico, anche

in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali incongruenze.

Il software consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale utilizzato, dei

risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle deformate.

2. RIFERIMENTI NORMATIVI

Legge n. 1086 del 05/11/1971.

Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a

struttura metallica.

Legge n. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche.

Eurocode 0 Basis of structural design

Eurocode 2 Design of concrete structures

Eurocode 8 Design of structures for earthquake resistance

D.M. LL. PP. 14/01/2008 Nuove Norme Tecniche per le costruzioni – G.U. n. 29 del 04 febbraio 2008, suppl. ord. n. 30

Circolare del M. I.T. n. 2/02/2009 n. 617 Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove Norme Tecniche per le costruzioni” di cui al decreto

ministeriale 14 gennaio 2008.

3. RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI

C. CESTELLI GUIDI (1991) – “Geotecnica e Tecnica delle Fondazioni”, Vol. 1 e Vol. 2 – Hoepli.



J. E. BOWLES (1988) “Fondazioni – Progetto e Analisi”, Mc GRAW-HILL.

ZIENKIEWICZ O.C. (1977) – The Finite Element Method. McGraw-Hill.

BALDACCI, R (1983) – Scienza delle costruzioni. UTET, Torino.

COMO M., LANNI G. (1979) – Elementi di costruzioni antisismiche. E.S.A.C., Roma.

4. INFORMAZIONI SULL’ELABORAZIONE

Il software di calcolo utilizzato è il MASTERSAP TOP della AMV S.r.l. di Ronchi dei

Legionari (GO), lic. N. 31309-31310. Tutti i risultati del calcolo sono forniti, oltre che in formato

numerico, anche in formato grafico permettendo così di evidenziare agevolmente eventuali

incongruenze.

Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di

valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal

produttore e distributore del software, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e

degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi prova interamente

risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l’elaborazione.

L’analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Il metodo

sopraindicato si basa sulla schematizzazione della struttura in elementi connessi solo in

corrispondenza di un numero prefissato di punti denominati nodi. I nodi sono definiti dalle tre

coordinate cartesiane in un sistema di riferimento globale. Le incognite del problema (nell’ambito

del metodo degli spostamenti) sono le componenti di spostamento dei nodi riferite al sistema di

riferimento globale (traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z). La soluzione del

problema si ottiene con un sistema di equazioni algebriche lineari i cui termini noti sono costituiti

dai carichi agenti sulla struttura opportunamente concentrati ai nodi:

K * u = F dove K = matrice di rigidezza

u = vettore spostamenti nodali

F = vettore forze nodali

Dagli spostamenti ottenuti con la risoluzione del sistema vengono quindi dedotte le

sollecitazioni e/o le tensioni di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna locale

all’elemento stesso. Il sistema di riferimento utilizzato è costituito da una terna cartesiana destrorsa

XYZ. Si assume l’asse Z verticale ed orientato verso l'alto.

Il software consente la stampa di tutti i dati di input, dei dati del modello strutturale

utilizzato, dei risultati del calcolo e delle verifiche dei diagrammi delle sollecitazioni e delle

deformate.

5. GIUDIZIO MOTIVATO SULL’ATTENDIBILITA’ DEI RISULTATI

L’attendibilità dei risultati è stata accuratamente controllata mediante verifica diretta tra i

risultati ottenuti e quelli attesi su singoli elementi strutturali. In particolare si è prceduto al controllo

a campione dei carichi agenti sui singoli elementi strutturali confrontando i valori riportati dal

programma con quanto atteso dal calcolo manuale effettuato dal sottoscritto.

In maniera analoga si è proceduto al controllo delle caratteristiche della sollecitazione

indotte dai carichi applicati effettuando il calcolo manuale su elementi a campione e confrontando

i valori ottenuti dal programma di calcolo con i valori stimati mediante calcolo manuale



semplificato.

Dall’analisi visiva delle deformante nonché delle caratteristiche delle sollecitazioni si è

accertata la bontà del modello di calcolo adottato controllando l’eventuale presenza di spostamenti

o rotazioni anomali. Tale operazione infatti consente di controllare la presenza di eventuali nodi

labili o comportamenti difformi da quanto ipotizzato in fase di modellazione e atteso in fase di

analisi.

6. DICHIARAZIONE DEL PROGETTISTA SULLA IDONEITA’ DEL PROGRAMMA

Per quanto detto in precedenza si ritiene che l’elaborazione sia corretta e completa. I

risultati delle stesse sono stati sottoposti a controlli che ne comprovano l’attendibilità.

Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con

metodi tradizionali e adottati, anche in fase di primo proporzionamento della struttura.

Inoltre, sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati,

si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della

struttura e delle azioni.

7. ILLUSTRAZIONE TECNICA DELL’INTERVENTO

L’ossatura portante dei corpi di fabbrica sarà costituita da telai in calcestruzzo armato disposti

lungo due direzioni ortogonali. Nello specifico questa risulterà costituita dai seguenti elementi strutturali

realizzati a piè d’opera:

1) Fondazioni costituite da un graticcio di travi rovesce in c.a. con sezione a T rovescia

160x60x50x60 cm poggianti su un getto di calcestruzzo magro di sottofondazione dello spessore

minimo di 15 cm integrate ove necessario con zone piene dello spessore di 60 cm;

2) N. 47 baggioli in c.a. a sezione quadrata generalmente pari a 90x90 cm sui quali saranno alloggiati i

dispositivi di isolamento e i dispositivi di appoggio. In corrispondenza degli appoggi di maggiore

dimensione saranno allargati fino alla dimensione di 110x110 cm. Tali elementi sono stati diposti in

maniera tale da assicurare la fruibilità degli ambienti e consentire lo scarico delle strutture in

elevazione quanto più possibile in asse onde evitare ecentricità aggiuntive e conseguentemente

aggravio delle sollecitazioni in fondazione;

3) N. 45 dispositivi di appoggio e di isolamento così suddivisi:

a. N. 17 isolatori elastomerici tipo FIP SI-N 550/154 prodotti dalla FIP industriale S.p.a. di

Selvazzano Dentro (PD) - (spostamento massimo 300 mm);

b. N. 11 isolatori elastomerici tipo FIP SI-S 650/153 prodotti dalla FIP industriale S.p.a. di

Selvazzano Dentro (PD) - (spostamento massimo 300 mm);

c. N. 19 dispositivi di appoggio multi direzionati tipo VASOFLON di idonea portata in

relazione ai carichi derivanti dalle strutture in elevazione, prodotti dalla FIP industriale S.p.a.

di Selvazzano Dentro (PD) - (spostamento massimo 300 mm);

tutti i dipositivi saranno collegati mediante tirafondi in acciaio ai bagioli di fondazione e ai

controbagioli che si ricollegano alle travi del primo impalcato.

4) Travi del primo impalcato del tipo emergente con sezione generalmente pari 30x60 cm disposte in

maniera tale da creare un graticcio estremamente rigido per la corretta ripartizione degli sforzi



indotti dal sisma. A questa quota, inoltre, saranno realizzate delle solette di raccordo a copertura dei

giunti sismici in quota con il piazzale circostante;

5) N. 43 pilastri della struttura in elevazione con sezione rettangolare generalmente pari a 30x50 cm e

50x60 cm e sezione circolare di diametro 50 e 60 cm che si estendono fino in copertura. La

dislocazione in pianta dei pilastri è stata effettuata in primis con l’obiettivo di assolvere alla

funzione statica ed in secondo luogo per consentire una corretta distribuzione delle rigidezze e

conseguentemente regolarizzare il comportamento del fabbricato.;

6) Travi degli impalcati intermedi del tipo a spessore ed emergente con sezione generalmente pari a

60x30 cm nel primo caso e 30x50 cm nel secondo. La disposizione delle stesse è stata effettuata non

derogando ove possibile alle limitazioni geometriche contenute nella norma anche se in presenza di

edifico isolato alla base;

7) Solai di piano del tipo latero-cemento con travetti in c.a.p. e pignatte di alleggerimento in laterizio

con soletta di completamento all’estradosso dello spessore di 5 cm per una altezza complessiva del

pacchetto di solaio di 25+5 cm;

8) Scala di collegamento tra i piani del tipo a soletta rampante, articolata su 4 rampe che si snodano

intorno al vano ascensore.;

9) Aggetti realizzati mediante solette in c.a. dello spessore di 30 cm armate con molle che penetrano

nel solaio retrostante al fine di eliminare possibili fenomeni di torsione sulle travi perimetrali;

10) Solette di piano dello spessore di 30 cm opportunamente armate;

11) Parapetti e velette realizzate con paretine in c.a. dello spessore generalmente pari a 15 cm.

L’edificio, in virtù della presenza di dispositivi di isolamento caratterizzati da valori della

rigidezza finiti, in presenza di evento sismico subisce ampi spostamenti in corrispondenza del piano

isolato, sempre inferiori a quelli possibili per i dispositivi adottati, conseguentemente si è posta

particolare attenzione nella realizzazione di adeguati giunti tecnici di scorrimento. Nello specifico il

muro controterra è stato distanziato dalle strutture più sporgenti del fabbricato creando un adeguato

giunto e sono state realizzate delle solette sagomate a copertura dello stesso.

Maggiori dettagli circa l’organizzazione plano-altimetrica degli elementi strutturali sono riportati

nelle carpenterie di piano allegate al progetto.

Tutte le strutture in fondazione e contenimento saranno realizzate con calcestruzzo avente classe

di resistenza minima pari a C25/30. Per le strutture in elevazione, a partire dai baggioli del piano

interrato, sarà utilizzato calcestruzzo avente classe di resistenza minima pari a C28/35 così come

classificato dalla nuova normativa nazionale. L’acciaio costituente le barre di armatura, è del tipo ad

aderenza migliorata B450C e con le caratteristiche richieste nella relazione sui materiali allegata alla

presente e comunque in accordo con quanto previsto nelle NTC 2008.

Le strutture di fondazione saranno idonee all’assorbimento dei carichi derivanti dalle strutture in

elevazione ed in grado di trasferire tali sforzi al terreno di fondazione con valori delle sollecitazioni

compatibili con le resistenze del terreno. Per maggiori dettagli si rimanda alla relazione geotecnica e

sulle fondazioni allegata alla presente.

8. VERIFICA E VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA

Per la valutazione della sicurezza delle costruzioni si adottano i criteri del metodo semi-



probabilistico agli stati limite basato sull’impiego dei coefficienti parziali di sicurezza. Tale metodo,

definito di primo livello, è applicabile per opere di ordinaria importanza.

La verifica della sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimo di resistenza si effettua con il

“metodo dei coefficienti parziali” di sicurezza espresso formalmente dall’equazione seguente:

dd ER

Avendo indicato con Rd la generica resistenza di progetto valutata sulle resistenze di progetto dei

materiali, e con Ed la generica sollecitazione di progetto ottenuta dalle combinazioni di norma.

La verifica allo stato limite ultimo per gli elementi di fondazione è condotta seguendo

l’Approccio 2 così come definito al punto 2.6.1 delle NTC 2008 – “Stati limite ultimi” impiegando una

unica combinazione dei coefficienti parziali per le azioni e per le resistenze dei materiali, assumendo il

coefficiente R per la resistenza globale così come definito dalle NTC 2008: A1 + M2 + R3

La verifica in condizioni sismiche, in accordo al punto 7.11.1 delle NTC 2008 è stata condotta

ponendo unitari i coefficienti di amplificazione dei carichi e riducendo le resistenze dei parametri

meccanici del terreno con i coefficienti M2. La verifica viene pertanto condotta secondo la relazione

seguente:

A + M2 + R3 8.1. Vita Nominale

La vita nominale dell’opera strutturale è intesa come il numero di anni nel quale la struttura,

purchè soggetta alla manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata.

In accordo alla tabella 2.4.I – “Vita nominale VN per diversi tipi di opere” delle NTC, si assume

una vita nominale maggiore uguale a 50 anni in quanto il fabbricato oggetto di analisi rientra tra le opere

ordinaria, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale.

8.2. Classe d’uso

La classe d’uso è definita con riferimento alle conseguenze di una interruzione di operatività o

dell’eventuale collasso in presenza di azioni sismiche. Nel caso in esame l’edificio può essere classificato

di Classe III ricadendo tra le costruzioni il cui uso prevede affollamenti significativi […].

8.3. Periodo di riferimento per l’azione sismica

Le azioni sismiche agenti sulla costruzione sono valutate in relazione al periodo di riferimento VR

moltiplicando la vita utile della costruzione per il coefficiente d’uso CU. Nel caso in esame risulterà:

UNR CVV

Per edifici di classe III il coefficiente d’uso si assume pari a 1.5 pertanto risulterà: anniVR 755.150

9. AZIONI SULLE COSTRUZIONI

In accordo al punto 3.1.1 delle NTC 2008 si descrivono e definiscono nel seguito i carichi

caratteristici agenti sulle costruzioni. I carichi sono considerati applicati staticamente non essendo

presenti condizioni che possano indurre a pensare alla necessità di considerare effetti dinamici.

9.1. Pesi propri e carichi permanente non strutturali

Per la determinazione dei pesi propri strutturali si sono assunti i valori per unità di volume

riportati nella tab. 3.1.I delle NTC 2008. In particolare si assume:

P.p. calcestruzzo ordinario 24.0 kN/m³



P.p. calcestruzzo armato 25.0 kN/m³

P.p solaio 25+5 cm 3.80 kN/m²

P.p copertura vetrata 1.50 kN/m²

P.p. tamponature 2.50 kN/m²

Sono stati considerati carichi permanenti non strutturali i carichi non rimovibili durante il

normale esercizio della costruzione. Nello specifico sono stati considerati come tali le tamponature, i

divisori interni, i massetti, i pavimenti, etc. In particolare si sono adottati i seguenti valori dei carichi:

Permanenti di piano 2.00 kN/m²

Permanenti di copertura 1.20 kN/m²

Permanenti scala 2.00 kN/m²

9.2. Carichi variabili

I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera e si assumono

uniformemente distribuiti. Nello specifico si adottano i valori definiti nella tabella 3.1.II – Valori dei

carichi d’esercizio per le diverse categorie di edifici delle NTC 2008. Nello specifico:

Ambienti suscettibili di affollamento - Scuola (Cat. C1) 3.0 kN/m²

Coperture accessibili per sola manutenzione (Cat. H) 0.5 kN/m²

Ballatoi e scale comuni (Cat. C2) 4.0 kN/m²

10. AZIONE SISMICA

L’azione sismica, in base alla quale è stato controllato il rispetto delle verifiche per gli stati limite

considerati, è stata definita a partire dalla pericolosità sismica di base del sito di costruzione. In

particolare la pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa ag, in

condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale, in

relazione ad una determinata probabilità di superamento definita per ogni stato limite per il periodo di

riferimento VR.

10.1. Stati limite e relative probabilità di superamento

In accordo con il punto 7.1 – Requisiti nei confronti degli stati limite delle NTC 2008, in

relazione alla tipologia di costruzione e alle prestazioni richieste per questa nel suo complesso, non

essendo previste espresse indicazioni in merito, il rispetto dei vari stati limite si considera conseguito:

I. Nei confronti dei tutti gli stati limite di esercizio, rispettando le verifiche relative al solo

STATO LIMITE DI DANNO (SLD), a cui corrisponde una probabilità di superamento

nel perioro di riferimento pari al 63%

In accordo con quanto previsto al punto C7.10.6.1 – Verifiche agli stati limite di esercizio

della circolare n. 617 del 02/02/2009, il limite convenzionale dello 0.5% è

cautelativamente ridotto ai 2/3 in maniera tale da garantire un livello di protezione

maggiore agli elementi non strutturali.



II. Nei confronti di tutti gli stati limite ultimi, rispettando le indicazioni costruttive e

progettuali riportate nelle norme e le verifiche relative al solo STATO LIMITE DI

SALVAGUARDIA DELLA VITA (SLV), a cui corrisponde una probabilità di

superamento nel perioro di riferimento pari al 10%.

In particolare come previsto al punto C7.10.6.2 – Verifiche agli stati limite ultimi della

circolare n. 617 del 02/02/2009, la verifica della sotto struttura sarà condotta

adottando per le verifiche le sollecitazioni derivanti dall’adozione dello spettro

elastico, mentre per la verifica della sovrastruttura isolata, si adotterà un fattore di

struttura 1.5.

Per quanto concerne invece il dimensionamento del sistema di isolamento, ovvero la

determinazione dello spostamento massimo di progetto dei singoli isolatori, la necessità

di garantire un livello di sicurezza superiore, in accordo con la norma ha reso necessario

fare riferimento allo STATO LIMITE DI COLLASSO (S.L.CO.), a cui corrisponde una

probabilità di superamento nel periodo di riferimento pari al 5%.

In accordo con quanto previsto al punto 7.10.5.3.2 – Analisi dinamica delle NTC 2008, lo spettro

di progetto adottato per le verifiche degli elementi strutturali e per il dimensionamento del sistema di

isolamento è stato ottenuto a partire dallo spettro elastico così come definito al punto 3.2.3.2 – Spettro

di risposta elastico in accelerazione delle NTC 2008 riducendo lo stesso, per valori del periodo

maggiori di 0.8 TIS, con il coefficiente corrispondente allo smorzamento viscoso equivalente del

dispositivo adottato.

LAT. 41.552352° LON. 14.666861°

In relazione agli stati limite considerati e alla posizione dell’opera, facendo riferimento alle

tabelle dei parametri che definiscono l’azione sismica di cui all’allegato B nelle NTC 2008, si riportano

i valori da utilizzare nelle analisi:

STATO LIMITE DI DANNO



ag 0.0986 g F0 2.390 T*C 0.320

STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA

ag 0.2712 g F0 2.430 T*C 0.370

STATO LIMITE DI COLLASSO

ag 0.3579 g F0 2.400 T*C 0.400

10.2. Categorie di sottosuolo e condizioni topografiche

L’effetto della risposta sismica locale è stato valutato dal geologo mediante analisi specifiche

riportate nella relazione geologica allegata alla presente.

Lo stesso ha riscontrato la presenza di un terreno tipo B, ovvero Rocce tenere e depositi di terreni

a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti […].

Ai fini dell’analisi pertanto si sono utilizzati i coefficienti di amplificazione stratigrafica Ss e Cc

così come definiti nella Tabella 3.2.V – Espressioni di Ss e Cc delle NTC 2008.

Dalla relazione geologica risulta inoltre che il fabbricato sarà realizzato su superficie pressochè

pianeggiante e comunque con pendenza inferiore a 15°, ovvero di categoria topografica T1, permettendo

l’adozione di un coefficiente di amplificazione topografico ST pari a 1.0.

10.3. Definizione dello spettro di risposta orizzontale

L’azione sismica orizzontale è stata convenzionalmente suddivisa nelle due direzioni principali X

ed Y caratterizzate dallo stesso spettro di risposta. La definizione delle forme spettrali è stata eseguita in

riferimento al punto 3.2.3.2.1 – Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti

orizzontali delle NTC 2008 utilizzando le espressioni seguenti:

Integrandole con quanto riportato al punto 7.10.5.3.2 – Analisi dinamica delle NTC 2008 così

come meglio precisato in precedenza. Nella figura seguente si riporta lo spettro di progetto ottenuto allo

S.L.V.



10.4. Definizione dello spettro di risposta verticale

In accordo con quanto previsto al punto 7.2.1 – Criteri generali di progettazione delle NTC 2008,

ai fini delle verifiche degli elementi strutturali si trascura la presenza della componente verticale

dell’azione sismica non risultando verificata nessuna delle condizioni di seguito riportate:

1. Presenza di elementi pressoché orizzontali con luce superiore a 20.0 m,

2. Presenza di elementi precompressi (con l’esclusione di solai di luce inferiore a 8.0 m),

3. Presenza di elementi a mensola di luce superiore a 4.0 m,

4. Presenza di struttura di tipo spingente,

5. Presenza di pilastri in falso,

6. Edifici con piani sospesi,

7. Costruzioni con isolamento (deformabile verticalmente).

11. AZIONE DELLA NEVE

Il carico provocato dalla neve sulla copertura è stato valutato in accordo al punto 3.4.1 – Carico

neve delle NTC 2008 mediante la relazione seguente:

qs = i qsk CE Ct

dove:

i Coefficiente di forma della copertura valutato secondo le indicazioni del punto 3.4.5 delle

NTC 2008

qsk Valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo secondo le indicazioni del

punto 3.4.2 delle NTC 2008

CE Coefficiente di esposizione valutato secondo le indicazioni del punto 3.4.3 delle NTC

2008

Ct Coefficiente termico valutato secondo le indicazioni del punto 3.4.4 delle NTC 2008

L’edificio oggetto di analisi si trova nella provincia di Campobasso, appartenente alla ZONA II

ad una altitudine di circa 675 m s.l.m. in una area normalmente battuta dai venti, privo di parapetto

esterno con tipologia della copertura a singola falda. I coefficienti di cui in precedenza sono riassunti

nel prospetto seguente:



Provincia Campobasso

Altitudine 675 m slm

Topografia Normale

Parapetto Assente

ZONA

qsk

CE 1.00

Ct 1.00

i 0.80

II

2.5 kN/m²

In virtù della tipologia di copertura da realizzare, i coefficienti di forma da utilizzare ai fini delle

verifiche sono riassunti nel prospetto seguente:

a1 a2

Caso I 0.8 0.8

Caso II 0.4 0.8

Caso III 0.8 0.4

Adottando un coefficiente di forma pari a 0.8, il carico agente in copertura provocato dalla neve

sarà quindi pari a: qs = 2.05 kN/m²

12. COMBINAZIONE DELLE AZIONI

Ai fini delle verifiche degli stati limite si sono considerate le combinazioni delle azioni così come

definite al punto 2.5.3 – Combinazione delle azioni delle NTC 2008 adottando i coefficienti parziali di

sicurezza Gi e Qi forniti dalla normativa nella tabella 2.6.I e i coefficienti di combinazione definiti

nella tabella 2.5.I.

Nel seguito si riportano le espressioni delle combinazioni riportate dalla normativa:

Combinazione fondamentale impiegata allo S.L.U.

...... 0220112211 kiGiikQikQPGG QQQPGG

I coefficienti G1, G2 e Q sono stati assunti in accordo con quanto previsto nella tabella 2.6.I –

Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni nelle verifiche allo S.L.U. delle NTC 2008,

rispettivamente per il caso A1 e A2 (questo ultimo da utilizzare solo per la verifica geotecnica)

Combinazione rara allo S.L.E. irreversibile

...... 0202121 kiikk QQQPGG



Combinazione frequente allo S.L.E. reversibile

...... 222211121 kiikk QQQPGG

Combinazione quasi permanente allo S.L.E. effetti lunga durata

...... 222212121 kiikk QQQPGG

In presenza di sisma, nelle verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio, la combinazione di

carico da considerare è la seguente:

j

kjj QEPGG 221

Valutando l’azione sismica E tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali:

j

kjj QGG 221

13. MATERIALI UTILIZZATI E RESISTENZE DI CALCOLO

Le caratteristiche meccaniche dei materiali impiegati dovranno essere conformi con quanto

previsto al punto 4.1.2.1.1 – Resistenze di calcolo dei materiali delle NTC 2008.

Il calcestruzzo utilizzato per le opere di fondazione e di contenimento sarà almeno di classe

C25/30, con valori delle resistenze conformi con quanto previsto al punto 11.2.10 – Caratteristiche del

calcestruzzo delle NTC 2008. Il calcestruzzo utilizzato per le opere in elevazione a partire dai baggioli

per l’alloggiamento dei dispositivi sarà almeno di classe C28/35.

Le barre di acciaio da utilizzare come armature saranno del tipo B450C con resistenze conformi

al punto 11.3.2.1 – Acciaio per cemento armato B450C delle NTC 2008.

Per maggiore dettaglio sulle tipologie, i requisiti e le caratteristiche fisico meccaniche dei

materiali da porre in opera si rimanda alla Relazione sui materiali allegata al progetto.

14. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA E METODOLOGIE DI CALCOLO

La caratterizzazione geotecnica del sito di fondazione del fabbricato è stata effettuata sulla scorta

dei risultati riportati nella relazione geologica.

Ai fini della determinazione delle sollecitazioni agenti sulle strutture di fondazione, è stata

definita una unica combinazione di carico statica denominata A1 in accordo con quanto previsto al

punto 6.2.3.1.1 – Azioni delle NTC 2008. Inoltre è stata condotta la verifica sismica così come prevista

al punto 7.11.1 – Requisiti nei confronti degli stati limite delle NTC 2008 ponendo pari all’unità i

coefficienti parziali sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e le resistenze di progetto così

come definite al capitolo 6 delle NTC 2008 adottando i coefficienti parziali sui materiali M2.

I parametri di resistenza del terreno sono stati determinati in maniera analitica con riferimento al

valore caratteristico dei parametri geotecnici del terreno, adottando i coefficienti parziali sui materiali

definito al punto 6.2.3.1.2 – Resistenze delle NTC 2008.

La stratigrafia del terreno presente in sito è riassumibile nei seguenti strati:

Per uno spessore di circa 2,70 m è presente una copertura di riporto costituita da brecce calcaree in

matrice sabbiosa.



Sotto lo strato di copertura è collocata la coltre di alterazione delle Argille Varicolori, rappresentata

da argille limose a consistenza variabile da bassa a media. La profondità dello strato varia da 5 a 8

m. Parametri geomeccanici:

peso di volume γ = 1910 -1920 daN/m3

coesione drenata C’ = 0,16 - 0,19 daN/cm2

coesione non drenata Cu = 0,44 - 0,49 daN/cm2

' = 17°-20°

Oltre 8 m è stato intercettato il substrato integro costituito da argille marnose di buona consistenza.

Parametri geomeccanici:

peso di volume γ = 1980 - 2030 daN/m3

coesione drenata C’ = 0,21 - 0,27 daN/cm2

coesione non drenata Cu = 1,15 -1,40 daN/cm2

' = 20°-22°

Allo stato attuale è presente in sito un fabbricato che sarà demolito a seguito dell’intervento in

progetto, la cui quota di fondazione si attesta a circa -1.50 m dal piano campagna. Il nuovo fabbricato da

realizzare, in virtù della presenza del piano tecnico necessario per la ispezione ed eventuale sostituzione

dei dispositivi di isolamento sismico, avrà una quota di fondazione pari a circa -3.0 m dall’attuale piano

campagna e conseguentemente sarà attestato nel secondo strato immediatamente al di sotto dello strato

di copertura, idoneo dal punto di vista geotecnico e per effetto dei carichi fino ad ora applicati,

fortemente sovraconsolidato.

15. ANALISI STRUTTURALE

Il metodo di analisi adottato è coerente con le ipotesi di progetto. L’analisi è stata basata su

modelli strutturali appropriati a seconda dello stato limite considerato riproducendo il comportamento

globale della struttura e quello locale delle sezioni adottate, degli elementi strutturali e dei nodi. Le

sollecitazioni flettenti di calcolo utilizzate per il dimensionamento e la verifica delle travi, sono quelle

ottenute dall’analisi globale della struttura per le combinazioni di carico definite in precedenza.

Essendo nulle o comunque molto limitate le richieste di duttilità agli elementi strutturali,

l’adozione di una progettazione in alta duttilità avrebbe comportato inutili aggravi di costo senza

sostanziali vantaggi, pertanto in accordo con quanto previsto al punto C7.10.2 – Requisiti generali e

criteri per il loro soddisfacimento della circolare n. 2 del 02/02/2009, per i soli dettagli costruttivi si è

fatto riferimento alle regole relative alla Classe di Duttilità Bassa.

Si è controllato inoltre che la sollecitazioni di compressione negli elementi presso-inflessi fosse

inferiore al 65% della resistenza massima a compressione della sezione di solo calcestruzzo.

Il modello della sovrastruttura e della sottostruttura è costituito da elementi a comportamento

elastico-lineare. Il sistema di isolamento è stato modellato, in relazione alle caratteristiche meccaniche

dei dispositivi, come avente comportamento elastico lineare. La rigidezza equivalente adottata è stata

riferita allo spostamento totale di progetto per lo stato limite in esame. La rigidezza totale equivalente

del sistema di isolamento è stata posta pari alla somma delle rigidezze equivalenti dei singoli dispositivi.

L’energia dissipataè stata espressa in termini di smorzamento viscoso equivalente.



15.1. Scelta del sistema di isolamento

Per il fabbricato oggetto di analisi si è scelto di adottare isolatori elastomerici SERIE SI prodotti

dalla FIP Industriale S.p.a. di Selvazzano Dentro (PD). In particolare si è adottata una doppia tipologia

di dispositivi standard da catalogo FIP denominati SI-S 650/153 e SI-N 550/154 caratterizzati

rispettivamente da una rigidezza orizzontale equivalente pari a 0.87 kN/mm e 1.23 kN/mm.

Gli isolatori elastomerici della serie SI sono dispositivi d’appoggio in elastomero armato, cioè

costituiti da strati alterni di acciaio e di elastomero collegati mediante vulcanizzazione.

Sono caratterizzati da ridotta rigidezza orizzontale, elevata rigidezza verticale ed opportuna

capacità dissipativa. Queste caratteristiche consentono rispettivamente di aumentare il periodo proprio

della struttura, di sostenere i carichi verticali senza apprezzabili cedimenti, e di contenere lo

spostamento orizzontale della struttura isolata. La capacità dissipativa degli isolatori è determinata dal

tipo di mescola elastomerica, che solitamente è ad alto smorzamento.

Le mescole elastomeriche utilizzate per la produzione degli isolatori elastomerici della serie SI

sono caratterizzate da un modulo dinamico equivalente a taglio Gdin compreso tra 0.4 MPa e 1.4 MPa e

da un coefficiente di smorzamento viscoso equivalente variabile dal 10% al 15%.

Ai fini delle verifiche strutturali, si è considerato uno smorzamento viscoso equivalente pari al 14

% che sarà certificato all’atto della fornitura dei dispositivi stessi dalal ditta produttrice/fornitrice

Dal punto di vista del modello, i dispositivi sono stati schematizzati come vincoli cedevoli

elasticamente aventi una costante elastica pari alla rigidezza laterale del dispositivo stesso.



Ne consegue che il posizionamento dei dispositivi è stato effettuato ricercando la configurazione

tale che il baricentro delle rigidezze del sistema di isolamento coincida con il baricentro delle masse

della sovrastruttura da isolare. La rigidezza complessiva del sistema di isolamento e comunque tale da

avere un periodo compreso tra i 2.0sec e 3.0sec e uno spostamento massimo atteso allo S.L.CO.

compatibile con le caratteristiche dei dispositivi stessi. In accordo con quanto previsto dalla normativa, per i singoli dispositivi gli spostamenti massimi

sono stati valutati allo S.L.CO mentre le sollecitazioni massime allo S.L.V.. Si è controllato che questi

fossero compatibile con le caratteristiche massime consentite per i dispositivi adottati. Si è verificato

altresì che non vi fossero dispositivi soggetti a sforzi di trazione.

Il dettaglio delle analisi condotte è riportato nella tabella seguente:

Nodo X Y Dispositivo Rigidezza Livello massa AMV massa X Y Z

ID cm cm TIPO kN/m kgm (acc in cm) kgm (S.I.) cm cm cm

1 0.0 0.0 SI-S 650/153 870 1 1430 143000 1855.35 1371.57 30.0

2 661.0 -430.0 SI-N 550/154 1230 2 1250 125000 2003.75 1343.96 430.0

3 1495.0 -611.0 SI-N 550/154 1230 3 1270 127000 2003.55 1334.58 795.0

4 146.0 136.0 SLIDING 0 4 1185 118500 2006.68 1324.21 1160.0

5 739.0 -246.0 SLIDING 0 5 965 96500 1979.22 1359.91 1525.0

6 1500.0 -411.0 SLIDING 0

7 2576.0 -145.0 SLIDING 0

8 3361.0 629.0 SLIDING 0

9 3644.0 1689.0 SLIDING 0

10 3644.0 2274.0 SI-N 550/154 1230

11 3174.0 2274.0 SI-N 550/154 1230 Xc Yc Xg Yg XREL YREL

12 2909.0 2264.0 SI-S 650/153 870 1917.5 cm 1399.7 cm 1965.6 cm 1347.2 cm 48.1 cm -52.6 cm

13 3164.0 2559.0 SI-N 550/154 1230 + destra + sale

14 3164.0 3164.0 SI-N 550/154 1230 - sinistra - scende

15 2379.0 3164.0 SLIDING 0 Rigidezza complessiva direzione X 31350 kN/m

16 1974.0 3164.0 SLIDING 0 Rigidezza complessiva direzione Y 31350 kN/m

17 1509.0 3164.0 SI-S 650/153 870

18 1279.0 3164.0 SLIDING 0 Equilibrio alla rotazione rigidezze intorno al baricentro delle masse

19 499.0 3164.0 SI-S 650/153 870 Rispetto asse Xg -15090 kN

20 499.0 2774.0 SI-S 650/153 870 Rispetto asse Yg 16482 kN

21 1279.0 2764.0 SLIDING 0

22 1509.0 2774.0 SLIDING 0

23 499.0 2559.0 SI-S 650/153 870 massa tot kgm 610000

24 1289.0 2559.0 SLIDING 0 MASSA TOTALE 5984 kN

25 1974.0 2474.0 SLIDING 0 PERIODO IMPOSTO 2.50 sec PERIODO OTTENUTO 2.75 sec

26 2379.0 2559.0 SLIDING 0 RIGIDEZZA TOTALE necessaria 37799 kN/m

27 499.0 1899.0 SLIDING 0

28 1279.0 1899.0 SLIDING 0 Spostamento atteso

29 2576.0 2003.0 SI-N 550/154 1230 agcollaso 3.02 Inserire accelerazione collasso sito

30 2909.0 1689.0 SI-N 550/154 1230

31 2350.0 1686.0 SI-S 650/153 870 w² 6.32 pulsazione attesa con rigidezza teorica

32 1898.0 1660.0 SI-N 550/154 1230 Spostamento 19.09 spostamento atteso con rigidezza teorica

33 1704.0 1388.0 SI-S 650/153 870

34 1828.0 953.0 SI-N 550/154 1230 w² 5.24 pulsazione attesa con rigidezza reale

35 2280.0 979.0 SI-N 550/154 1230 Spostamento 15.83 spostamento atteso con rigidezza reale

36 2474.0 1251.0 SI-N 550/154 1230

37 2719.0 1005.0 SI-N 550/154 1230

38 2209.0 509.0 SI-N 550/154 1230

39 1519.8 339.0 SI-N 550/154 1230

40 486.0 453.0 SLIDING 0

41 499.5 729.0 SI-S 650/153 870

42 499.5 959.0 SLIDING 0

43 1030.5 949.0 SI-S 650/153 870

44 1030.5 442.0 SI-N 550/154 1230

45 1603.8 635.0 SI-N 550/154 1230

46 1289.5 1184.0 SI-S 650/153 870

265 2089.0 1319.5 SI-S 650/153 870

DIFFERENZA

CARATTERISTICHE DISPOSITIVI

BARICENTRO DELLE RIGIDEZZE

Centro di massa singolo piano

BARICENTRO DELLE MASSE spaziale



N. ISOLATORI Diametro Rigidezza

12 SI-S 650/153 870 kN/m 10440 kN/m

17 SI-N 550/154 1230 kN/m 20910 kN/m

N SLIDING

18 SLIDING 0 kN/m 0 kN/m

TOT 31350 kN/m

TOT DISPOSITIVI 47 0 differenza

-20.6%

-1000.0

-500.0

0.0

500.0

1000.0

1500.0

2000.0

2500.0

3000.0

3500.0

0.0 500.0 1000.0 1500.0 2000.0 2500.0 3000.0 3500.0 4000.0

DISPOSITIVI

Baricentro rigidezze

Baricentro masse

Gli spostamenti e le sollecitazioni massime dei singoli isolatori sono stati valutati rispettivamente

allo S.L.CO. e allo S.L.V. adottando un fattore di struttura unitario. Si è controllato che questi fossero

compatibile con le caratteristiche massime consentite per i dispositivi adottati.

SOLLECITAZIONI STATICHE

Nodo X Y Dispositivo Kb - calcolo xxxxe V Fzd Spostamento Fz Ned,MAX Ned,MIN Ned,MAX Ned,MIN

Ex + llll Ey Ey + llll Ex

ID cm cm TIPO kN/m % kN kN mm kN kN kN kN kN mm mm

1 0.0 0.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 438.10 383.01 198.78 356.82 224.98 295.7 294.0

2 661.0 -430.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 534.70 494.99 229.01 457.52 266.48 297.5 286.2

3 1495.0 -611.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 512.90 510.87 176.53 462.68 224.72 296.9 274.9

4 146.0 136.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2106.00 1557.21 1008.79 1477.55 1088.45 290.7 290.5

5 739.0 -246.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 3189.00 2166.97 2039.04 2148.94 2057.06 291.8 281.8

6 1500.0 -411.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 4342.00 2947.30 2800.70 2926.56 2821.45 291.2 271.5

7 2576.0 -145.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 5583.00 4005.72 3380.28 3914.86 3471.14 283.8 271.9

8 3361.0 629.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 5647.00 4083.70 3380.30 3984.33 3479.67 273.3 284.3

9 3644.0 1689.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 4278.00 3127.02 2540.98 3042.99 2625.01 270.2 290.1

10 3644.0 2274.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1580.00 1402.95 743.05 1310.04 835.96 278.2 292.5

11 3174.0 2274.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1368.00 1340.35 464.45 1214.13 590.67 271.6 280.4

12 2909.0 2264.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1314.00 1174.97 523.63 1081.39 617.21 268.4 273.9

13 3164.0 2559.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2061.00 1722.85 983.15 1616.76 1089.24 275.3 282.3

14 3164.0 3164.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2118.00 1689.10 1144.90 1611.08 1222.93 287.2 289.4

15 2379.0 3164.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1880.00 1419.26 1060.74 1369.01 1110.99 281.6 272.4

16 1974.0 3164.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1239.00 934.32 709.88 901.89 742.31 281.4 270.6

17 1509.0 3164.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 850.20 905.93 227.87 811.13 322.67 297.5 286.2

18 1279.0 3164.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1362.00 1180.16 587.44 1093.83 673.77 296.9 274.9

19 499.0 3164.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1154.00 1231.38 278.22 1095.18 414.42 290.7 290.5

20 499.0 2774.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1305.00 1216.85 439.55 1104.88 551.52 291.8 281.8

21 1279.0 2764.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1510.00 1141.24 750.16 1084.43 806.97 291.2 271.5

22 1509.0 2774.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1115.00 1206.57 235.23 1066.64 375.16 283.8 271.9

23 499.0 2559.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1586.00 1607.16 486.84 1450.52 643.48 273.3 284.3

24 1289.0 2559.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2007.00 1669.00 911.00 1560.18 1019.82 270.2 290.1

25 1974.0 2474.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2047.00 1429.72 1198.28 1397.07 1230.93 278.2 292.5

26 2379.0 2559.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2159.00 1512.74 1239.26 1474.76 1277.24 271.6 280.4

27 499.0 1899.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2781.00 1947.01 1674.99 1908.68 1713.32 268.4 273.9

28 1279.0 1899.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 3062.00 1979.44 1910.56 1969.69 1920.31 275.3 282.3

29 2576.0 2003.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1549.00 1617.91 343.29 1440.40 520.80 287.2 289.4

30 2909.0 1689.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2599.00 1832.39 1493.61 1783.55 1542.45 281.6 272.4

31 2350.0 1686.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1098.00 804.07 560.33 768.53 595.87 281.4 270.6

32 1898.0 1660.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2294.00 2159.79 732.21 1952.73 939.27 281.8 271.5

33 1704.0 1388.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1651.00 1638.46 407.54 1456.21 589.79 282.3 274.2

34 1828.0 953.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1265.00 946.54 636.46 901.16 681.84 290.4 289.4

35 2280.0 979.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1520.00 1572.64 356.96 1392.10 537.50 283.2 284.3

36 2474.0 1251.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1647.00 1497.63 588.37 1365.33 720.67 273.9 268.8

37 2719.0 1005.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2791.00 2000.88 1547.12 1935.90 1612.10 274.3 266.6

38 2209.0 509.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2867.00 2055.95 1604.05 1990.47 1669.53 278.6 282.3

39 1519.8 339.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2555.00 2145.60 1114.40 1998.41 1261.59 271.1 266.7

40 486.0 453.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 1353.00 1138.07 629.73 1065.83 701.97 268.4 262.7

41 499.5 729.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 721.80 601.79 319.61 561.10 360.30 270.3 264.9

42 499.5 959.0 SLIDING 0 0 XXX XXX 2089.00 2074.75 589.25 1861.10 802.90 269.7 278.6

43 1030.5 949.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1346.00 936.29 799.31 916.05 819.55 260.9 262.8

44 1030.5 442.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 2337.00 1544.54 1441.46 1530.25 1455.75 262.4 265.4

45 1603.8 635.0 SI-N 550/154 1230 15 1830 7360 1267.00 1400.10 210.30 1229.37 381.03 260.1 271.4

46 1289.5 1184.0 SI-S 650/153 870 15 1840 3390 1935.00 1291.93 1148.07 1271.27 1168.73 257.3 260.2

265 2089.0 1319.5 SLIDING 0 0 XXX XXX 328.60 314.59 116.21 285.62 145.19 257.2 258.3

Spostamento massimo 297.5 294.0

DEd

CARATTERISTICHE DISPOSITIVI

300

SPOSTAMENTI ALLO S.L.CO.SOLLECITAZIONI ALLO S.L.CO. SOLLECITAZIONI ALLO S.L.V.



15.2. Capacità resistente delle sezioni

La capacità resistente delle sezioni è stata valutata in accordo al punto 4.1.2.1 – Verifiche agli

stati limite ultimi delle NTC 2008 ritenendo soddisfatte le ipotesi definite al punto 4.1.2.1.2.1 – Ipotesi

di base delle NTC 2008 e di seguito riassunte:

1. Conservazione delle sezioni piane;

2. Perfetta aderenza tra acciaio e calcestruzzo;

3. Resistenza a trazione del calcestruzzo nulla;

4. Rottura del calcestruzzo per raggiungimento delle sue capacità deformative ultime a

compressione;

5. Rottura dell’armatura tesa per raggiungimento della capacità de formativa ultima.

15.3. Analisi globale e metodologia adottata

L’analisi globale della struttura è stata condotta con il metodo elastico assumendo per i materiali i

legami tensio-deformativi di cui ai punti 4.1.2.1.2.2 e 4.1.2.1.2.3 delle NTC 2008.. L’effetto delle

deformazioni sull’entità delle sollecitazioni è stato ritenuto trascurabile pertanto l’analisi è stata

condotta con una teoria del I ordine imponendo l’equilibrio sulla configurazione iniziale indeformata

della struttura.

È stata eseguita una Analisi Dinamica Lineare. L’analisi consiste nella determinazione dei modi

di vibrare della costruzione, nel calcolo per ciascun modo di vibrare degli effetti dell’azione sismica e

nella successiva combinazione di queste. Sono stati considerati tutti i modi di vibrazione con massa

partecipante superiore al 5% e comunque tali da eccitare una massa pari allo 85% della massa

complessiva della struttura.

La combinazione degli effetti dei singoli modi è stata condotta attraverso una combinazione

quadratica completa (CQC) secondo la relazione seguente:

i j jiij EEE

Il calcolo degli effetti dell’azione sismica è stato eseguito con riferimento alla struttura spaziale,

tenendo cioè conto degli elementi interagenti fra loro secondo l’effettiva realizzazione escludendo i

tamponamenti. Non ci sono approssimazioni su tetti inclinati, piani sfalsati o scale, solette, pareti

irrigidenti e nuclei. Si è tenuto conto delle deformabilità assiali, taglianti e flessionali degli elementi

monodimensionali; pareti, setti, solette sono stati correttamente schematizzati tramite elementi finiti a

tre/quattro nodi con comportamento sia a piastra che a lastra. Sono stati considerati sei gradi di libertà

per nodo; in ogni nodo della struttura sono state applicate le forze sismiche derivanti dalle masse

circostanti. Le sollecitazioni derivanti da tali forze sono state poi combinate con quelle derivanti dagli

altri carichi come prima specificato.

La risposta sismica della struttura è stata valutata separatamente per le due direzioni principali X

ed Y. Gli effetti sulla struttura in termini di sollecitazioni, deformazioni e spostamenti sono stati

combinati successivamente secondo quanto previsto al punto 7.3.5 – Risposta alle diverse componenti

dell’azione sismica ed alla variabilità spaziale del moto delle NTC 2008. Secondo l’espressione

seguente:

1.00 EX + 0.3 EY + 0.3 EZ

Ruotando i coefficienti moltiplicativi si è individuata la condizione che fornisce gli effetti più

gravosi per la struttura. La componente verticale è stata sempre trascurata come indicato in precedenza.



16. VERIFICHE

16.1. Stato limite ultimo

Le resistenze di calcolo delle membrature sono state valutate in accordo con quanto previsto al

punto 7.3.6.1 – Verifiche degli elementi strutturali in termini di resistenza delle NTC 2008.

Le verifiche di duttilità sono state omesse così come previsto dalla circolare esplicativa nel caso

in cui si rispettino tutti i requisiti sui dettagli costruttivi previsti nelle NTC 2008.

16.2. Stato limite esercizio

Allo stato limite di esercizio sono state condotte le verifiche ritenute necessarie tra quelle

riportate al punto 4.1.2..2.1 – Generalità delle NTC 2008 ed in particolare:

1. Verifiche di deformabilità

2. Verifiche di fessurazione

3. Verifica delle tensioni di esercizio

Per quanto riguarda le verifiche allo stato limite di fessurazione, in relazione alle condizioni

ambientali di esposizione delle strutture e alla sensibilità delle armature alla corrosione, si è scelto di

soddisfare lo stato limite di apertura controllata delle fessure limitando al valore 0.4 mm l’apertura delle

fessure per la combinazione di carico frequente e a 0.3 mm per la combinazione di carico quasi

permanente.

16.3. Stato limite di danno

Con il fine di scongiurare danni agli elementi non strutturali tali da rendere la costruzione

temporaneamente inagibile, in accordo con quanto previsto al punto 7.3.7.2 – Verifiche degli elementi

strutturali in termini di contenimento del danno agli elementi non strutturali delle NTC 2008, si è

limitato lo spostamento di interpiano della sovrastruttura ottenuto dall’analisi in presenza dell’azione

sismica di progetto relativa allo S.L.D. al valore 2/3 di 0.005 h.= 0.0033 h (punto 7.10.6.1 – Verifiche

agli stati limite di esercizio delle NTC 2008).



MASSIMI SPOSTAMENTI RELATIVI DI PIANO (SPOSTAMENTI DI INTERPIANO) Spostamento interpiano <= 0.00333333 h

Nome archivio di lavoro : Calcolo SLD

Intestazione del lavoro : Calcolo edificio isolato alla base

GRUPPO: 1 Baggioli N pil altezza h eta eta/h comb

29 +1.500e+002 +2.287e-002 +1.525e-004 D2

GRUPPO: 3 Controbaggioli N pil altezza h eta eta/h comb

29 +3.000e+001 +6.026e-003 +2.009e-004 D1

GRUPPO: 5 Pilastri I livello N pil altezza h eta eta/h comb

42 +2.000e+002 +1.312e-001 +6.558e-004 D1

GRUPPO: 7 Pilastri II livello N pil altezza h eta eta/h comb

15 +1.825e+002 +9.895e-002 +5.422e-004 D1

GRUPPO: 11 Pilastri III livello N pil altezza h eta eta/h comb

41 +1.825e+002 +7.541e-002 +4.132e-004 D1

GRUPPO: 12 Pilastri IV livello N pil altezza h eta eta/h comb

7 +4.650e+002 +1.591e-001 +3.421e-004 D1

17. ANALISI STRUTTURALE

Il modello adottato per la struttura riproduce fedelmente la geometria dell’edificio. Il

modello è tridimensionale ed è composto mediante elementi monodimensionali che schematizzano

le travi ed i pilastri, mentre le pareti e i setti sono modellati con elementi piani flesso–membranali.

Gli isolatori sono stati modellati come elementi infinitamente rigidi assialmente e caratterizzati da

una rigidezza finita (e pari a quella valutata in precedenza) nel piano.

Nel modello di calcolo adottato l’intera struttura è ipotizzata come avente comportamento

elastico lineare.



18. MODELLAZIONE

18.1. Intestazioni e dati caratteristici della struttura

Nome dell'archivio di lavoro Calcolo Intestazione del lavoro Calcolo edificio isolato alla base Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008

18.2. Parametri normativa

Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni

Spettro di risposta Stato limite ultimo SLV q = 1.5 - VERIFICA SOVRASTRUTTURA Stato limite ultimo SLCO q = 1.0 - SOLLECITAZIONI ISOLATORI Stato limite ultimo SLCO - SPOSTAMENTI ISOLATORI Stato limite elastico - VERIFICA SOTTOSTRUTTURA

Localita' Campobasso ag/g SLV 0.271 – SLCO 0.358 Categoria del suolo B Fattore topografico 1

18.1. Parametri sismici

Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche NTC 2008 - Eurocodice 8 l 0.3 0.3



18.2. Sezioni strutturali SEZIONI RETTANGOLARI

Codice Base H 2 90.000 90.000 3 70.000 70.000 4 30.000 60.000 5 20.000 30.000 8 50.000 30.000 10 30.000 50.000 11 50.000 30.000 14 40.000 60.000 15 210.000 20.000 16 30.000 40.000 17 185.000 20.000 20 30.000 50.000 21 120.000 120.000 22 20.000 60.000 23 60.000 30.000 24 30.000 30.000 25 60.000 50.000 26 40.000 60.000 27 35.000 70.000 28 50.000 50.000 29 50.000 60.000 30 80.000 30.000

SEZIONE RETTANGOLARE CAVA

Codice B H s t 9 8.000 18.000 0.300 0.300

SEZIONI CIRCOLARI PIENE

Codice Diametro 1 30.000 12 50.000 13 60.000

SEZIONE A T

Codice B H h b 6 160.000 120.000 60.000 50.000

SEZIONI A PROFILO SEMPLICE

Codice Codice sezione Asse Y capovolto 7 IPE 240 No 18 HEA 240 No 19 UNP 200 No

18.3. Materiali

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless. 1 Calcestruzzo C28/35 (Rck

350) +3.30e+005 0.120 0.00250 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000 2 Acciaio +2.10e+006 0.300 0.00785 +1.20e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000 3 Calcestruzzo C25/30 (Rck

300) +3.21e+005 0.120 0.00250 +1.00e-005 1.000 +1.00e+000 +1.00e+000

18.4. Carichi

CARICHI PER ELEMENTI TRAVE, TRAVE DI FONDAZIONE E RETICOLARE Carico distribuito con riferimento globale Z



Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist. iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Neve (680m slm) 9 Condizione 4 Variabile: Neve -0.020500 0.000 -0.020500 0.000 0.0000 0.0000 Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

P.p. solaio 25+5 cm 1 Condizione peso proprio Permanente: Peso Proprio -0.038000 0.000 -0.038000 0.000 1.0000 1.0000

Permanente di piano 2 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.020000 0.000 -0.020000 0.000 1.0000 1.0000

Categoria C1 - Ospedali, ristoranti, banche, scuole

3 Condizione 5 Variabile: Aree di acquisto e congresso -0.030000 0.000 -0.030000 0.000 0.6000 0.6000

P.p. copertura in vetro 4 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.015000 0.000 -0.015000 0.000 1.0000 1.0000 Permanente copertura 5 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.012000 0.000 -0.012000 0.000 1.0000 1.0000 Categoria H - Coperture acc per sola manutenzione

7 Condizione 2 Variabile: Domestici e residenziali -0.005000 0.000 -0.005000 0.000 0.0000 0.0000

Peso proprio tamponamento 10 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.025000 0.000 -0.025000 0.000 1.0000 1.0000 Categoria C2 - Balconi e scale comuni

11 Condizione 2 Variabile: Domestici e residenziali -0.040000 0.000 -0.040000 0.000 0.6000 0.6000

CARICHI PER ELEMENTI BIDIMENSIONALI

Carico di superficie nella direzione locale z, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.inerziale Aliq.inerz.SLD Spinta terreno 23 Condizione 1 Permanente: Permanente portato 1.000000 1.0000 1.0000 Carico di superficie nella direzione globale Z, agente sulla superficie reale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.inerziale Aliq.inerz.SLD Categoria C1 - Ospedali, ristoranti, banche, scuole

6 Condizione 5 Variabile: Aree di acquisto e congresso -0.030000 0.6000 0.6000

Permanente di piano 14 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.020000 1.0000 1.0000 Permanente copertura 15 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.012000 1.0000 1.0000 Categoria H - Coperture e sottotetti 19 Condizione 2 Variabile: Domestici e residenziali -0.005000 0.0000 0.0000

Carico di superficie nella direzione globale Z, agente sulla superficie in proiezione ortogonale

Descrizione Codice Cond. carico Tipo Azione/categoria Valore Aliq.inerziale Aliq.inerz.SLD Neve (608m slm) 20 Condizione 4 Variabile: Neve -0.020500 0.0000 0.0000

18.5. Gruppi della struttura

ELEMENTO FINITO: TRAVE

Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Baggioli 2 Isolatori 3 Controbaggioli 4 Travi I impalcato 5 Pilastri I livello 6 Travi II impalcato 7 Pilastri II livello 8 Travi III impalcato



Numero gruppo Descrizione gruppo 9 Travi IV impalcato 10 Travi copertura 11 Pilastri III livello 12 Pilastri IV livello 13 Travi scala 14 Scala emergenza 15 Travi ascensore

ELEMENTO FINITO: PIASTRA

Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Soletta I impalcato 2 Ascensore 3 Pareti controterra 4 Platea fondazione 5 Soletta II impalcato 6 Solette III impalcato 7 Veletta copertura 8 Soletta IV impalcato 9 Soletta copertura 10 Grigliato I impalcato 11 Grigliato II impalcato 12 Grigliato III impalcato 13 Grigliato copertura 14 Grigliato scala 15 Grigliato IV impalcato

ELEMENTO FINITO: VINCOLO

Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Vincoli di platea cost. sottofondo = 2

ELEMENTO FINITO: TRAVE DI FONDAZIONE

Numero gruppo Descrizione gruppo 1 Trave di fondazione

18.6. Elemento finito trave di fondazione– caratteristiche geometriche

Nodi Connessioni

Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. car.suolo larg.impronta suddivisioni 1 111 445 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 2 110 448 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 3 109 449 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5



Nodi Connessioni Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. car.suolo larg.impronta suddivisioni 4 108 451 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 5 107 453 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 6 106 456 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 7 105 459 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 8 103 460 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 9 102 463 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 10 101 425 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 11 425 426 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 12 426 427 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 13 427 428 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 14 428 100 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 15 100 429 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 16 429 430 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 17 430 431 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 18 431 432 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 19 432 99 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 20 99 433 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 21 433 434 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 22 434 435 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 23 435 436 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 24 436 98 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 25 98 437 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 26 437 438 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 27 438 97 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 28 97 439 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 29 439 440 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 30 440 96 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 31 111 480 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 32 112 115 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 33 115 478 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 34 119 475 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 35 134 470 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 36 133 469 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 37 132 468 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 38 97 136 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 39 94 97 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 40 95 98 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 41 98 131 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 42 130 99 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 43 129 100 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 44 122 101 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 45 123 128 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 46 128 127 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 47 127 126 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 48 126 125 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 49 125 124 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 50 124 123 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 51 123 121 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 52 103 104 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 53 104 122 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 54 122 129 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 55 129 130 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 56 130 131 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 57 131 136 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 58 136 132 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 59 136 135 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 60 135 134 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 61 119 120 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 62 116 114 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 63 114 110 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 64 114 113 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 65 112 114 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 66 108 443 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5



Nodi Connessioni Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. car.suolo larg.impronta suddivisioni 67 118 105 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 68 124 117 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 69 135 126 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 70 127 129 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 71 131 137 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 72 137 126 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 73 123 122 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 74 128 122 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 75 120 116 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 76 441 138 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 77 441 125 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 78 442 124 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 79 138 442 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 80 442 120 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 81 113 443 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 82 444 118 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 83 121 104 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 84 130 126 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 85 445 446 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 86 446 447 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 87 447 110 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 88 449 450 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 89 450 108 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 90 448 109 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 91 451 452 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 92 452 107 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 93 453 454 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 94 454 455 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 95 455 106 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 96 456 457 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 97 457 458 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 98 458 105 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 99 459 103 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 100 460 461 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 101 461 462 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 102 462 102 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 103 463 464 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 104 464 465 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 105 465 466 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 106 466 101 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 107 468 467 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 108 467 96 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 109 469 132 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 110 470 133 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 111 475 474 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 112 474 473 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 113 473 472 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 114 472 471 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 115 471 134 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 116 478 477 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 117 477 476 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 118 476 119 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 119 480 479 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 120 479 112 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 121 443 444 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 122 444 117 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5 123 118 107 0 Rigida Rigida 3 6 +4.00e+000 160.000 5

18.7. Elemento finito trave – caratteristiche geometriche

GRUPPO NUMERO: 1 - DESCRIZIONE: BAGGIOLI



Nodi Connessioni Offset strutturali/Conci rigidi

Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 95 90 0 Rigida Rigida 3 2 2 94 91 823 Rigida Rigida 3 2 3 98 87 0 Rigida Rigida 3 2 4 97 88 823 Rigida Rigida 3 2 5 99 86 867 Rigida Rigida 3 2 6 93 92 864 Rigida Rigida 3 2 7 96 89 864 Rigida Rigida 3 2 8 131 54 0 Rigida Rigida 3 2 9 132 53 93 Rigida Rigida 3 2 10 136 49 857 Rigida Rigida 3 2 11 130 55 944 Rigida Rigida 3 2 12 137 48 875 Rigida Rigida 3 2 13 100 85 954 Rigida Rigida 3 2 14 133 52 0 Rigida Rigida 3 2 15 134 51 0 Rigida Rigida 3 2 16 135 50 0 Rigida Rigida 3 2 17 126 59 875 Rigida Rigida 3 2 18 127 58 1006 Rigida Rigida 3 2 19 129 56 934 Rigida Rigida 3 2 20 138 47 0 Rigida Rigida 3 2 21 128 57 998 Rigida Rigida 3 2 22 125 60 966 Rigida Rigida 3 2 23 124 61 1024 Rigida Rigida 3 2 24 123 62 875 Rigida Rigida 3 2 25 122 63 0 Rigida Rigida 3 2 26 101 84 0 Rigida Rigida 3 2 27 119 66 0 Rigida Rigida 3 2 28 120 65 0 Rigida Rigida 3 2 29 121 64 1064 Rigida Rigida 3 2 30 104 81 0 Rigida Rigida 3 2 31 103 82 0 Rigida Rigida 3 2 32 102 83 0 Rigida Rigida 3 2 33 117 68 0 Rigida Rigida 3 2 34 115 70 0 Rigida Rigida 3 2 35 116 69 0 Rigida Rigida 3 2 36 118 67 0 Rigida Rigida 3 2 37 105 80 0 Rigida Rigida 3 2 38 112 73 0 Rigida Rigida 3 2 39 114 71 0 Rigida Rigida 3 2 40 113 72 0 Rigida Rigida 3 2 41 111 74 0 Rigida Rigida 3 2




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 42 110 75 0 Rigida Rigida 3 2 43 109 76 0 Rigida Rigida 3 2 44 108 77 0 Rigida Rigida 3 2 45 107 78 0 Rigida Rigida 3 2 46 106 79 0 Rigida Rigida 3 2 47 263 264 0 Rigida Rigida 3 21

GRUPPO NUMERO: 2 - DESCRIZIONE: ISOLATORI


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 90 3 0 (1) (2) 2 1 2 91 2 0 (1) (2) 2 1 3 87 6 0 Rigida (3) 2 1 4 88 5 0 Rigida (3) 2 1 5 86 7 0 Rigida (3) 2 1 6 92 1 0 (1) (4) 2 1 7 89 4 0 Rigida (3) 2 1 8 54 39 0 (1) (2) 2 1 9 53 40 0 Rigida (3) 2 1 10 49 44 0 (1) (2) 2 1 11 55 38 0 (1) (2) 2 1 12 48 45 0 (1) (2) 2 1 13 85 8 0 Rigida (3) 2 1 14 52 41 0 (1) (4) 2 1 15 51 42 0 Rigida (3) 2 1 16 50 43 0 (1) (4) 2 1 17 59 34 0 (1) (2) 2 1 18 58 35 0 (1) (2) 2 1 19 56 37 0 (1) (2) 2 1 20 47 46 0 (1) (4) 2 1 21 57 36 0 (1) (2) 2 1 22 60 33 0 (1) (4) 2 1 23 61 32 0 (1) (2) 2 1 24 62 31 0 (1) (4) 2 1 25 63 30 0 (1) (2) 2 1 26 84 9 0 Rigida (3) 2 1 27 66 27 0 Rigida (3) 2 1 28 65 28 0 Rigida (3) 2 1 29 64 29 0 (1) (2) 2 1 30 81 12 0 (1) (4) 2 1 31 82 11 0 (1) (2) 2 1




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 32 83 10 0 (1) (2) 2 1 33 68 25 0 Rigida (3) 2 1 34 70 23 0 (1) (4) 2 1 35 69 24 0 Rigida (3) 2 1 36 67 26 0 Rigida (3) 2 1 37 80 13 0 (1) (2) 2 1 38 73 20 0 (1) (4) 2 1 39 71 21 0 Rigida (3) 2 1 40 72 22 0 Rigida (3) 2 1 41 74 19 0 (1) (4) 2 1 42 75 18 0 Rigida (3) 2 1 43 76 17 0 (1) (4) 2 1 44 77 16 0 Rigida (3) 2 1 45 78 15 0 Rigida (3) 2 1 46 79 14 0 (1) (2) 2 1 47 264 265 0 Rigida (3) 2 1

Legenda delle connessioni

Nota Descrizione 1 Fx=Rigida Fy=Rigida Fz=Rigida Mx=Rigida My=Rigida Mz=Rigida 2 Fx=Rigida Fy (Rigidezza)= 1230 Fz (Rigidezza)= 1230 Mx=Rigida My=Rigida Mz=Rigida 3 Fx=Rigida Fy=Svinc. Fz=Svinc. Mx=Rigida My=Rigida Mz=Rigida 4 Fx=Rigida Fy (Rigidezza)= 870 Fz (Rigidezza)= 870 Mx=Rigida My=Rigida Mz=Rigida GRUPPO NUMERO: 3 - DESCRIZIONE: CONTROBAGGIOLI


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 3 182 0 Rigida Rigida 1 3 2 2 183 823 Rigida Rigida 1 3 3 6 179 0 Rigida Rigida 1 3 4 5 180 823 Rigida Rigida 1 3 5 7 178 867 Rigida Rigida 1 3 6 1 184 864 Rigida Rigida 1 3 7 4 181 864 Rigida Rigida 1 3 8 39 146 0 Rigida Rigida 1 3 9 40 145 93 Rigida Rigida 1 3 10 44 141 857 Rigida Rigida 1 3 11 38 147 944 Rigida Rigida 1 3 12 45 140 875 Rigida Rigida 1 3 13 8 177 954 Rigida Rigida 1 3 14 41 144 0 Rigida Rigida 1 3 15 42 143 0 Rigida Rigida 1 3 16 43 142 0 Rigida Rigida 1 3




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 17 34 151 875 Rigida Rigida 1 3 18 35 150 1006 Rigida Rigida 1 3 19 37 148 934 Rigida Rigida 1 3 20 46 139 0 Rigida Rigida 1 3 21 36 149 998 Rigida Rigida 1 3 22 33 152 966 Rigida Rigida 1 3 23 32 153 1024 Rigida Rigida 1 3 24 31 154 875 Rigida Rigida 1 3 25 30 155 0 Rigida Rigida 1 3 26 9 176 0 Rigida Rigida 1 3 27 27 158 0 Rigida Rigida 1 3 28 28 157 0 Rigida Rigida 1 3 29 29 156 1064 Rigida Rigida 1 3 30 12 173 0 Rigida Rigida 1 3 31 11 174 0 Rigida Rigida 1 3 32 10 175 0 Rigida Rigida 1 3 33 25 160 0 Rigida Rigida 1 3 34 23 162 0 Rigida Rigida 1 3 35 24 161 0 Rigida Rigida 1 3 36 26 159 0 Rigida Rigida 1 3 37 13 172 0 Rigida Rigida 1 3 38 20 165 0 Rigida Rigida 1 3 39 21 163 0 Rigida Rigida 1 3 40 22 164 0 Rigida Rigida 1 3 41 19 166 0 Rigida Rigida 1 3 42 18 167 0 Rigida Rigida 1 3 43 17 168 0 Rigida Rigida 1 3 44 16 169 0 Rigida Rigida 1 3 45 15 170 0 Rigida Rigida 1 3 46 14 171 0 Rigida Rigida 1 3

GRUPPO NUMERO: 4 - DESCRIZIONE: TRAVI I IMPALCATO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 166 205 0 Rigida Rigida 1 4 2 167 168 0 Rigida Rigida 1 4 3 168 169 0 Rigida Rigida 1 4 4 169 170 0 Rigida Rigida 1 4 5 170 171 0 Rigida Rigida 1 4 6 171 172 0 Rigida Rigida 1 4 7 172 174 0 Rigida Rigida 1 4




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 131 1238 149 0 Rigida Rigida 1 4 132 1244 150 0 Rigida Rigida 1 4 133 573 209 0 Rigida Rigida 1 4 134 572 210 0 Rigida Rigida 1 4 135 250 227 0 Rigida Rigida 1 22 136 235 252 0 Rigida Rigida 1 22 137 227 235 0 Rigida Rigida 1 22 138 249 231 0 Rigida Rigida 1 22 139 231 223 0 Rigida Rigida 1 22 140 223 251 0 Rigida Rigida 1 22 141 250 698 0 Rigida Rigida 1 22 142 252 700 0 Rigida Rigida 1 22 143 219 1438 0 Rigida Rigida 1 4 144 218 296 0 Rigida Rigida 1 4 145 220 605 0 Rigida Rigida 1 4 146 605 287 0 Rigida Rigida 1 4 147 162 161 0 Rigida Rigida 1 4 148 700 154 0 Rigida Rigida 1 4

GRUPPO NUMERO: 5 - DESCRIZIONE: PILASTRI I LIVELLO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 181 1325 864 Rigida Rigida 1 20 2 180 647 823 Rigida Rigida 1 13 3 179 652 0 Rigida Rigida 1 29 4 178 653 867 Rigida Rigida 1 25 5 177 655 954 Rigida Rigida 1 25 6 176 625 0 Rigida Rigida 1 25 7 175 624 0 Rigida Rigida 1 20 8 174 623 0 Rigida Rigida 1 20 9 173 675 0 Rigida Rigida 1 13 10 172 622 0 Rigida Rigida 1 8 11 171 621 0 Rigida Rigida 1 8 12 170 620 0 Rigida Rigida 1 8 13 169 619 0 Rigida Rigida 1 20 14 168 618 0 Rigida Rigida 1 8 15 166 1282 0 Rigida Rigida 1 8 16 165 1283 0 Rigida Rigida 1 8 17 162 627 0 Rigida Rigida 1 8 18 164 635 0 Rigida Rigida 1 8 19 163 634 0 Rigida Rigida 1 20




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 20 161 636 0 Rigida Rigida 1 8 21 157 637 0 Rigida Rigida 1 28 22 158 628 0 Rigida Rigida 1 8 23 143 629 0 Rigida Rigida 1 8 24 145 631 93 Rigida Rigida 1 20 25 142 685 0 Rigida Rigida 1 20 26 141 680 857 Rigida Rigida 1 13 27 146 679 0 Rigida Rigida 1 13 28 147 654 944 Rigida Rigida 1 13 29 148 656 934 Rigida Rigida 1 13 30 155 657 0 Rigida Rigida 1 13 31 149 734 998 Rigida Rigida 1 20 32 150 735 1006 Rigida Rigida 1 20 33 151 1234 875 Rigida Rigida 1 12 34 154 1237 875 Rigida Rigida 1 12 35 153 640 1024 Rigida Rigida 1 20 36 152 683 966 Rigida Rigida 1 20 37 139 638 0 Rigida Rigida 1 8 38 140 1235 875 Rigida Rigida 1 12 39 156 1236 1064 Rigida Rigida 1 12 40 159 673 0 Rigida Rigida 1 8 41 160 639 0 Rigida Rigida 1 20 42 1282 616 0 Rigida Rigida 1 8 43 1283 626 0 Rigida Rigida 1 8 44 144 630 0 Rigida Rigida 1 8 45 1325 632 864 Rigida Rigida 1 20 46 1234 681 875 Rigida Rigida 1 12 47 1237 677 875 Rigida Rigida 1 12 48 1235 684 875 Rigida Rigida 1 12 49 1236 674 1064 Rigida Rigida 1 12 50 167 617 0 Rigida Rigida 1 20

GRUPPO NUMERO: 6 - DESCRIZIONE: TRAVI II IMPALCATO






Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 130 699 707 0 Rigida Rigida 1 24 131 756 624 0 Rigida Rigida 1 10 132 750 756 0 Rigida Rigida 1 24 133 749 750 0 Rigida Rigida 1 24 134 687 749 0 Rigida Rigida 1 24 135 688 647 0 Rigida Rigida 1 10 136 689 652 0 Rigida Rigida 1 10 137 690 653 0 Rigida Rigida 1 10 138 691 655 0 Rigida Rigida 1 10 139 687 625 0 Rigida Rigida 1 10 140 739 694 0 Rigida Rigida 1 24 141 694 693 0 Rigida Rigida 1 24 142 693 688 0 Rigida Rigida 1 24 143 688 633 0 Rigida Rigida 1 24 144 633 641 0 Rigida Rigida 1 24 145 641 689 0 Rigida Rigida 1 24 146 689 692 0 Rigida Rigida 1 24 147 692 642 0 Rigida Rigida 1 24 148 642 643 0 Rigida Rigida 1 24 149 643 644 0 Rigida Rigida 1 24 150 644 690 0 Rigida Rigida 1 24 151 690 646 0 Rigida Rigida 1 24 152 646 686 0 Rigida Rigida 1 24 153 686 755 0 Rigida Rigida 1 24 154 755 754 0 Rigida Rigida 1 24 155 754 691 0 Rigida Rigida 1 24 156 691 645 0 Rigida Rigida 1 24 157 645 753 0 Rigida Rigida 1 24 158 753 752 0 Rigida Rigida 1 24 159 752 751 0 Rigida Rigida 1 24 160 751 687 0 Rigida Rigida 1 24 161 622 707 0 Rigida Rigida 1 10 162 1290 1289 0 Rigida Rigida 1 17 163 1309 1310 0 Rigida Rigida 1 17

GRUPPO NUMERO: 7 - DESCRIZIONE: PILASTRI II LIVELLO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 632 1379 864 Rigida Rigida 1 20 2 647 919 823 Rigida Rigida 1 20 3 652 918 0 Rigida Rigida 1 29





GRUPPO NUMERO: 8 - DESCRIZIONE: TRAVI III IMPALCATO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 900 901 0 Rigida Rigida 1 10 2 899 897 0 Rigida Rigida 1 10 3 881 897 0 Rigida Rigida 1 10 4 919 881 0 Rigida Rigida 1 10 5 918 882 0 Rigida Rigida 1 10 6 882 888 0 Rigida Rigida 1 10 7 898 881 0 Rigida Rigida 1 10 8 882 881 0 Rigida Rigida 1 10 9 882 883 0 Rigida Rigida 1 10 10 885 880 0 Rigida Rigida 1 10 11 880 828 0 Rigida Rigida 1 10 12 880 913 0 Rigida Rigida 1 10 13 889 880 0 Rigida Rigida 1 10 14 891 889 0 Rigida Rigida 1 10 15 891 828 0 Rigida Rigida 1 10 16 890 891 0 Rigida Rigida 1 10 17 910 891 0 Rigida Rigida 1 10 18 904 832 0 Rigida Rigida 1 10 19 833 915 0 Rigida Rigida 1 27 20 834 833 0 Rigida Rigida 1 27 21 835 834 0 Rigida Rigida 1 27 22 836 835 0 Rigida Rigida 1 27 23 916 836 0 Rigida Rigida 1 27 24 837 916 0 Rigida Rigida 1 27 25 838 837 0 Rigida Rigida 1 27 26 839 838 0 Rigida Rigida 1 27 27 840 839 0 Rigida Rigida 1 27 28 917 840 0 Rigida Rigida 1 27 29 841 917 0 Rigida Rigida 1 27 30 842 841 0 Rigida Rigida 1 27 31 843 842 0 Rigida Rigida 1 27




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 155 1096 920 0 Rigida Rigida 1 10 156 765 919 0 Rigida Rigida 1 10 157 764 918 0 Rigida Rigida 1 10 158 763 917 0 Rigida Rigida 1 10 159 762 916 0 Rigida Rigida 1 10 160 770 915 0 Rigida Rigida 1 10 161 912 777 0 Rigida Rigida 1 10 162 1303 1304 0 Rigida Rigida 1 17 163 1307 1308 0 Rigida Rigida 1 17

GRUPPO NUMERO: 9 - DESCRIZIONE: TRAVI IV IMPALCATO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 1062 925 0 Rigida Rigida 1 10 2 1060 1062 0 Rigida Rigida 1 10 3 986 1060 0 Rigida Rigida 1 10 4 1024 1058 0 Rigida Rigida 1 11 5 1056 966 0 Rigida Rigida 1 30 6 811 1058 0 Rigida Rigida 1 10 7 1058 1042 0 Rigida Rigida 1 10 8 1056 811 0 Rigida Rigida 1 10 9 968 1056 0 Rigida Rigida 1 10 10 1054 1248 0 Rigida Rigida 1 11 11 1052 1264 0 Rigida Rigida 1 11 12 1050 1247 0 Rigida Rigida 1 11 13 1048 1006 0 Rigida Rigida 1 11 14 998 1046 0 Rigida Rigida 1 11 15 1006 1044 0 Rigida Rigida 1 11 16 867 1046 0 Rigida Rigida 1 10 17 1046 954 0 Rigida Rigida 1 10 18 954 1044 0 Rigida Rigida 1 10 19 1044 860 0 Rigida Rigida 1 10 20 860 1012 0 Rigida Rigida 1 10 21 867 994 0 Rigida Rigida 1 10 22 1042 1040 0 Rigida Rigida 1 10 23 1040 1018 0 Rigida Rigida 1 10 24 810 1040 0 Rigida Rigida 1 10 25 1038 875 0 Rigida Rigida 1 10 26 1036 1038 0 Rigida Rigida 1 10 27 1034 1036 0 Rigida Rigida 1 10 28 1032 1034 0 Rigida Rigida 1 10




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 152 986 1089 0 Rigida Rigida 1 10 153 871 1111 0 Rigida Rigida 1 10 154 988 1110 0 Rigida Rigida 1 10 155 1084 1085 0 Rigida Rigida 1 24 156 1085 1088 0 Rigida Rigida 1 24 157 1088 1089 0 Rigida Rigida 1 24 158 1122 1111 0 Rigida Rigida 1 24 159 1111 1110 0 Rigida Rigida 1 24 160 1305 1306 0 Rigida Rigida 1 17

GRUPPO NUMERO: 10 - DESCRIZIONE: TRAVI COPERTURA


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 1063 927 0 Rigida Rigida 1 10 2 1061 1063 0 Rigida Rigida 1 10 3 987 1061 0 Rigida Rigida 1 10 4 1025 1059 0 Rigida Rigida 1 11 5 1057 967 0 Rigida Rigida 1 30 6 818 1059 0 Rigida Rigida 1 10 7 1059 1043 0 Rigida Rigida 1 10 8 1057 818 0 Rigida Rigida 1 10 9 969 1057 0 Rigida Rigida 1 10 10 999 1047 0 Rigida Rigida 1 11 11 1007 1045 0 Rigida Rigida 1 11 12 859 1047 0 Rigida Rigida 1 10 13 1047 955 0 Rigida Rigida 1 10 14 955 1045 0 Rigida Rigida 1 10 15 1045 861 0 Rigida Rigida 1 10 16 861 1013 0 Rigida Rigida 1 10 17 859 995 0 Rigida Rigida 1 10 18 1043 1041 0 Rigida Rigida 1 10 19 1041 1019 0 Rigida Rigida 1 10 20 808 1041 0 Rigida Rigida 1 10 21 1039 874 0 Rigida Rigida 1 10 22 1037 1039 0 Rigida Rigida 1 10 23 1035 1037 0 Rigida Rigida 1 10 24 1033 1035 0 Rigida Rigida 1 10 25 967 1033 0 Rigida Rigida 1 10 26 1031 967 0 Rigida Rigida 1 10 27 1029 1031 0 Rigida Rigida 1 10 28 1027 1029 0 Rigida Rigida 1 10




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 111 831 830 0 Rigida Rigida 1 10 112 830 808 0 Rigida Rigida 1 10 113 815 808 0 Rigida Rigida 1 10 114 813 818 0 Rigida Rigida 1 10 115 879 870 0 Rigida Rigida 1 10 116 923 849 0 Rigida Rigida 1 10 117 1123 1144 0 Rigida Rigida 1 10 118 1144 987 0 Rigida Rigida 1 10 119 1196 965 0 Rigida Rigida 1 10 120 1195 831 0 Rigida Rigida 1 10 121 1197 856 0 Rigida Rigida 1 10 122 1198 945 0 Rigida Rigida 1 10 123 1199 935 0 Rigida Rigida 1 10 124 927 1086 0 Rigida Rigida 1 10 125 987 1091 0 Rigida Rigida 1 10 126 870 1113 0 Rigida Rigida 1 10 127 989 1112 0 Rigida Rigida 1 10

GRUPPO NUMERO: 11 - DESCRIZIONE: PILASTRI III LIVELLO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 880 862 0 Rigida Rigida 1 13 2 881 823 857 Rigida Rigida 1 13 3 882 824 0 Rigida Rigida 1 13 4 883 867 944 Rigida Rigida 1 13 5 884 954 934 Rigida Rigida 1 13 6 885 860 0 Rigida Rigida 1 13 7 886 1258 875 Rigida Rigida 1 12 8 887 1255 875 Rigida Rigida 1 12 9 888 1257 875 Rigida Rigida 1 12 10 889 1256 1064 Rigida Rigida 1 12 11 890 847 0 Rigida Rigida 1 20 12 891 873 0 Rigida Rigida 1 8 13 892 1042 0 Rigida Rigida 1 8 14 893 1024 966 Rigida Rigida 1 20 15 894 966 1024 Rigida Rigida 1 20 16 895 998 1006 Rigida Rigida 1 20 17 896 1006 998 Rigida Rigida 1 20 18 897 810 0 Rigida Rigida 1 20 19 898 864 93 Rigida Rigida 1 20 20 899 817 0 Rigida Rigida 1 8




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 21 900 820 0 Rigida Rigida 1 8 22 901 811 0 Rigida Rigida 1 28 23 902 968 0 Rigida Rigida 1 8 24 903 972 0 Rigida Rigida 1 20 25 904 863 0 Rigida Rigida 1 8 26 905 982 0 Rigida Rigida 1 8 27 906 1298 0 Rigida Rigida 1 8 28 907 1297 0 Rigida Rigida 1 8 29 908 976 0 Rigida Rigida 1 8 30 909 970 0 Rigida Rigida 1 20 31 910 850 0 Rigida Rigida 1 8 32 911 988 0 Rigida Rigida 1 8 33 912 871 0 Rigida Rigida 1 8 34 913 877 0 Rigida Rigida 1 20 35 914 986 0 Rigida Rigida 1 20 36 915 925 0 Rigida Rigida 1 25 37 916 934 954 Rigida Rigida 1 25 38 917 944 867 Rigida Rigida 1 25 39 918 858 0 Rigida Rigida 1 29 40 919 857 823 Rigida Rigida 1 20 41 920 1380 864 Rigida Rigida 1 20 42 1255 1064 875 Rigida Rigida 1 12 43 1256 875 1064 Rigida Rigida 1 12 44 1257 805 875 Rigida Rigida 1 12 45 1258 1066 875 Rigida Rigida 1 12 46 865 980 0 Rigida Rigida 1 8 47 1380 964 864 Rigida Rigida 1 20 48 1297 984 0 Rigida Rigida 1 8 49 1298 978 0 Rigida Rigida 1 8 50 878 974 0 Rigida Rigida 1 20

GRUPPO NUMERO: 12 - DESCRIZIONE: PILASTRI IV LIVELLO


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 862 868 0 Rigida Rigida 1 13 2 823 830 857 Rigida Rigida 1 13 3 824 806 0 Rigida Rigida 1 13 4 867 859 944 Rigida Rigida 1 13 5 954 955 934 Rigida Rigida 1 13 6 860 861 0 Rigida Rigida 1 13 7 1066 1067 875 Rigida Rigida 1 12




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 8 1064 1065 875 Rigida Rigida 1 12 9 805 822 875 Rigida Rigida 1 12 10 875 874 1064 Rigida Rigida 1 12 11 847 849 0 Rigida Rigida 1 20 12 873 872 0 Rigida Rigida 1 8 13 1042 1043 0 Rigida Rigida 1 8 14 1024 1025 966 Rigida Rigida 1 20 15 966 967 1024 Rigida Rigida 1 20 16 998 999 1006 Rigida Rigida 1 20 17 1006 1007 998 Rigida Rigida 1 20 18 810 808 0 Rigida Rigida 1 20 19 864 866 93 Rigida Rigida 1 20 20 817 815 0 Rigida Rigida 1 8 21 820 813 0 Rigida Rigida 1 8 22 811 818 0 Rigida Rigida 1 28 23 968 969 0 Rigida Rigida 1 8 24 972 973 0 Rigida Rigida 1 20 25 863 922 0 Rigida Rigida 1 8 26 982 983 0 Rigida Rigida 1 8 27 978 979 0 Rigida Rigida 1 8 28 984 985 0 Rigida Rigida 1 8 29 976 977 0 Rigida Rigida 1 8 30 970 971 0 Rigida Rigida 1 20 31 850 855 0 Rigida Rigida 1 8 32 988 989 0 Rigida Rigida 1 8 33 871 870 0 Rigida Rigida 1 8 34 877 876 0 Rigida Rigida 1 20 35 986 987 0 Rigida Rigida 1 20 36 925 927 0 Rigida Rigida 1 25 37 934 935 954 Rigida Rigida 1 25 38 944 945 867 Rigida Rigida 1 25 39 858 856 0 Rigida Rigida 1 29 40 857 831 823 Rigida Rigida 1 20 41 964 1382 864 Rigida Rigida 1 20 42 980 981 0 Rigida Rigida 1 8 43 1382 965 864 Rigida Rigida 1 20 44 974 975 0 Rigida Rigida 1 20

GRUPPO NUMERO: 13 - DESCRIZIONE: TRAVI SCALA


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez.




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 42 1293 1291 0 Rigida Rigida 1 16 43 1291 1296 0 Rigida Rigida 1 16 44 1284 1285 0 Rigida Rigida 1 16 45 1285 1283 0 Rigida Rigida 1 16

GRUPPO NUMERO: 14 - DESCRIZIONE: SCALA EMERGENZA


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 1323 1400 0 Rigida Rigida 2 18 2 1324 1402 0 Rigida Rigida 2 18 3 631 1342 0 Rigida Rigida 2 18 4 1325 1327 0 Rigida Rigida 2 18 5 1327 1328 0 Rigida Rigida 2 18 6 1328 1329 0 Rigida Rigida 2 18 7 1329 1330 0 Rigida Rigida 2 18 8 1330 1331 0 Rigida Rigida 2 18 9 1335 1327 0 Rigida Rigida 2 19 10 1334 1328 0 Rigida Rigida 2 19 11 1333 1329 0 Rigida Rigida 2 19 12 1332 1330 0 Rigida Rigida 2 19 13 1332 1333 0 Rigida Rigida 2 19 14 1333 1334 0 Rigida Rigida 2 19 15 1334 1335 0 Rigida Rigida 2 19 16 1336 1326 0 Rigida Rigida 2 19 17 1337 1338 0 Rigida Rigida 2 19 18 1339 1340 0 Rigida Rigida 2 19 19 1341 1342 0 Rigida Rigida 2 19 20 1330 1336 0 Rigida Rigida 2 19 21 1329 1337 0 Rigida Rigida 2 19 22 1323 1324 0 Rigida Rigida 2 19 23 1324 1336 0 Rigida Rigida 2 19 24 1343 1344 0 Rigida Rigida 2 19 25 1345 1346 0 Rigida Rigida 2 19 26 1349 1350 0 Rigida Rigida 2 19 27 1351 1352 0 Rigida Rigida 2 19 28 1355 1356 0 Rigida Rigida 2 19 29 1357 1358 0 Rigida Rigida 2 19 30 1359 1360 0 Rigida Rigida 2 19 31 1361 1362 0 Rigida Rigida 2 19 32 1363 1364 0 Rigida Rigida 2 19 33 1365 1366 0 Rigida Rigida 2 19




Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 116 1411 1406 0 Rigida Rigida 2 18 117 1367 1409 0 Rigida Rigida 2 18 118 1368 1410 0 Rigida Rigida 2 18 119 1369 1411 0 Rigida Rigida 2 18 120 1407 899 0 Rigida Rigida 2 18 121 1408 817 0 Rigida Rigida 2 18 122 1412 1407 0 Rigida Rigida 2 18 123 1413 1408 0 Rigida Rigida 2 18 124 1414 1181 0 Rigida Rigida 2 18 125 1415 1412 0 Rigida Rigida 2 18 126 1416 1413 0 Rigida Rigida 2 18 127 1417 1414 0 Rigida Rigida 2 18 128 1367 1361 0 Rigida Rigida 2 19 129 1368 1363 0 Rigida Rigida 2 19 130 1369 1365 0 Rigida Rigida 2 19 131 1415 1367 0 Rigida Rigida 2 19 132 1416 1368 0 Rigida Rigida 2 19 133 1417 1369 0 Rigida Rigida 2 19 134 1363 1388 0 Rigida Rigida 2 19 135 1357 1386 0 Rigida Rigida 2 19 136 1392 1381 0 Rigida Rigida 2 19 137 1393 1383 0 Rigida Rigida 2 19

GRUPPO NUMERO: 15 - DESCRIZIONE: TRAVI ASCENSORE


Asta I J K Nodo I Nodo J Mat. Sez. 1 265 1315 0 Rigida Rigida 1 23 2 1320 265 0 Rigida Rigida 1 23 3 265 1419 0 Rigida Rigida 1 23 4 265 1277 0 Rigida Rigida 1 23

18.8. Elemento finito bidimensionale – Caratteristiche geometriche

GRUPPO NUMERO: 1 DESCRIZIONE: SOLETTA I IMPALCATO

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 166 571 563 213 20.00 1 2 205 565 571 166 20.00 1 3 167 570 565 205 20.00 1 4 168 569 570 167 20.00 1 5 169 568 569 168 20.00 1 6 170 567 568 169 20.00 1 7 171 566 567 170 20.00 1 8 576 574 564 209 20.00 1 9 575 576 209 210 20.00 1



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 10 579 575 210 581 20.00 1 11 581 210 572 580 20.00 1 12 580 572 172 172 20.00 1 13 578 580 172 172 20.00 1 14 174 580 578 578 20.00 1 15 174 175 211 211 20.00 1 16 174 211 580 580 20.00 1 17 580 211 581 581 20.00 1 18 581 211 579 579 20.00 1 19 579 211 577 577 20.00 1 20 583 582 577 211 20.00 1 21 585 583 211 175 20.00 1 22 584 585 175 176 20.00 1 23 600 584 176 204 20.00 1 24 599 600 204 203 20.00 1 25 598 599 203 202 20.00 1 26 597 598 202 197 20.00 1 27 596 597 197 177 20.00 1 28 595 596 177 201 20.00 1 29 594 595 201 200 20.00 1 30 593 594 200 199 20.00 1 31 592 593 199 198 20.00 1 32 591 592 198 178 20.00 1 33 590 591 178 196 20.00 1 34 589 590 196 195 20.00 1 35 588 589 195 194 20.00 1 36 586 588 194 191 20.00 1 37 586 191 212 212 20.00 1 38 212 191 179 182 20.00 1 39 213 563 587 601 20.00 1 40 165 166 213 214 20.00 1 41 602 214 213 601 20.00 1 42 162 165 214 215 20.00 1 43 215 214 602 603 20.00 1 44 158 162 215 216 20.00 1 45 216 215 603 604 20.00 1 46 143 158 216 217 20.00 1 47 606 217 216 604 20.00 1 48 145 144 220 220 20.00 1 49 143 217 220 144 20.00 1 50 615 586 212 212 20.00 1 51 614 615 212 212 20.00 1 52 614 212 182 182 20.00 1 53 607 614 182 189 20.00 1 54 608 607 189 188 20.00 1 55 609 608 188 183 20.00 1 56 610 609 183 186 20.00 1 57 185 611 610 186 20.00 1 58 612 611 185 184 20.00 1 59 613 612 184 218 20.00 1 60 184 181 219 218 20.00 1 61 181 145 220 220 20.00 1 62 181 220 605 219 20.00 1 63 605 220 1439 1439 20.00 1 64 220 217 606 1439 20.00 1 65 605 1439 287 287 20.00 1 66 219 605 287 1438 20.00 1 67 219 1438 296 218 20.00 1 68 218 296 284 284 20.00 1 69 613 218 284 295 20.00 1 70 1439 1441 1444 287 20.00 1 71 1438 287 1444 1442 20.00 1 72 296 1438 1442 1443 20.00 1 73 284 296 1443 1445 20.00 1



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 74 295 284 1445 1440 20.00 1 75 250 226 262 262 30.00 1 76 262 226 233 261 30.00 1 77 259 260 225 225 30.00 1 78 259 225 232 258 30.00 1 79 224 249 258 232 30.00 1 80 249 224 231 231 30.00 1 81 223 230 251 251 30.00 1 82 230 222 253 251 30.00 1 83 222 237 254 253 30.00 1 84 237 255 254 254 30.00 1 85 237 229 255 255 30.00 1 86 229 256 255 255 30.00 1 87 229 236 257 256 30.00 1 88 236 228 252 257 30.00 1 89 228 235 252 252 30.00 1 90 250 227 234 234 30.00 1 91 234 226 250 250 30.00 1 92 260 233 225 225 30.00 1 93 233 260 261 261 30.00 1 94 1238 700 252 252 30.00 1 95 1238 149 700 700 30.00 1 96 150 1244 698 698 30.00 1 97 698 1244 250 250 30.00 1 98 572 573 171 172 20.00 1 99 573 274 566 171 20.00 1 100 209 564 274 573 20.00 1

GRUPPO NUMERO: 2 DESCRIZIONE: ASCENSORE

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1318 1280 249 258 30.00 1 2 1319 1318 258 259 30.00 1 3 1320 1319 259 260 30.00 1 4 1321 1320 260 261 30.00 1 5 1322 1321 261 262 30.00 1 6 1281 1322 262 250 30.00 1 7 1312 1317 257 252 30.00 1 8 1317 1316 256 257 30.00 1 9 1316 1315 255 256 30.00 1 10 1315 1314 254 255 30.00 1 11 1314 1313 253 254 30.00 1 12 1313 1311 251 253 30.00 1 13 1419 1281 250 227 20.00 1 14 1279 1419 227 235 20.00 1 15 1312 1279 235 252 20.00 1 16 1311 1277 223 251 20.00 1 17 1277 1278 231 223 20.00 1 18 1278 1280 249 231 20.00 1

GRUPPO NUMERO: 3 DESCRIZIONE: PARETI CONTROTERRA

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 384 352 279 311 25.00 3 2 383 384 311 310 25.00 3 3 382 383 310 309 25.00 3 4 381 382 309 308 25.00 3 5 380 381 308 307 25.00 3 6 379 380 307 306 25.00 3 7 378 379 306 305 25.00 3 8 377 378 305 304 25.00 3 9 376 377 304 303 25.00 3 10 375 376 303 302 25.00 3 11 374 375 302 301 25.00 3 12 373 374 301 300 25.00 3 13 372 373 300 299 25.00 3



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 14 371 372 299 298 25.00 3 15 370 371 298 297 25.00 3 16 385 352 279 312 25.00 3 17 386 385 312 313 25.00 3 18 387 386 313 314 25.00 3 19 388 387 314 315 25.00 3 20 389 388 315 316 25.00 3 21 390 389 316 317 25.00 3 22 391 390 317 318 25.00 3 23 392 391 318 319 25.00 3 24 393 392 319 320 25.00 3 25 394 393 320 321 25.00 3 26 395 394 321 322 25.00 3 27 396 395 322 323 25.00 3 28 397 396 323 324 25.00 3 29 398 397 324 325 25.00 3 30 399 398 325 326 25.00 3 31 353 399 326 280 25.00 3 32 353 400 327 280 25.00 3 33 400 401 328 327 25.00 3 34 401 402 329 328 25.00 3 35 402 403 330 329 25.00 3 36 403 354 281 330 25.00 3 37 354 404 331 281 25.00 3 38 404 405 332 331 25.00 3 39 405 355 282 332 25.00 3 40 355 406 333 282 25.00 3 41 406 407 334 333 25.00 3 42 407 408 335 334 25.00 3 43 408 409 336 335 25.00 3 44 409 410 337 336 25.00 3 45 410 356 283 337 25.00 3 46 356 423 351 283 25.00 3 47 423 422 350 351 25.00 3 48 422 421 349 350 25.00 3 49 421 420 348 349 25.00 3 50 420 419 347 348 25.00 3 51 419 418 346 347 25.00 3 52 418 417 345 346 25.00 3 53 417 416 344 345 25.00 3 54 416 415 343 344 25.00 3 55 415 414 342 343 25.00 3 56 414 413 341 342 25.00 3 57 413 412 340 341 25.00 3 58 412 411 338 340 25.00 3 59 411 424 339 338 25.00 3 60 424 359 286 339 25.00 3 61 359 366 294 286 25.00 3 62 366 365 293 294 25.00 3 63 365 364 292 293 25.00 3 64 364 363 291 292 25.00 3 65 363 362 290 291 25.00 3 66 362 361 289 290 25.00 3 67 361 360 288 289 25.00 3 68 360 358 285 288 25.00 3 69 1422 1421 1424 1423 25.00 3 70 1425 1422 1423 1426 25.00 3 71 1427 1425 1426 1428 25.00 3 72 370 1427 1428 297 25.00 3 73 1421 1436 1437 1424 25.00 3 74 358 1436 1437 285 25.00 3

GRUPPO NUMERO: 4 DESCRIZIONE: PLATEA FONDAZIONE

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 129 380 381 502 503 60.00 3 130 379 380 503 504 60.00 3 131 378 379 504 505 60.00 3 132 377 378 505 506 60.00 3 133 376 377 506 507 60.00 3 134 375 376 507 508 60.00 3 135 374 375 508 509 60.00 3 136 373 374 509 510 60.00 3 137 372 373 510 511 60.00 3 138 371 372 511 512 60.00 3 139 370 371 512 513 60.00 3 140 357 370 513 514 60.00 3 141 540 360 358 542 60.00 3 142 540 539 361 360 60.00 3 143 539 538 362 361 60.00 3 144 538 537 363 362 60.00 3 145 537 536 364 363 60.00 3 146 536 535 365 364 60.00 3 147 535 534 366 365 60.00 3 148 534 541 359 366 60.00 3 149 541 543 545 359 60.00 3 150 545 544 424 359 60.00 3 151 544 558 424 424 60.00 3 152 424 558 411 411 60.00 3 153 558 557 412 411 60.00 3 154 557 556 413 412 60.00 3 155 556 555 414 413 60.00 3 156 555 554 415 414 60.00 3 157 554 553 416 415 60.00 3 158 553 552 417 416 60.00 3 159 552 551 418 417 60.00 3 160 551 550 419 418 60.00 3 161 550 549 420 419 60.00 3 162 549 548 421 420 60.00 3 163 548 547 422 421 60.00 3 164 547 546 423 422 60.00 3 165 546 531 356 423 60.00 3 166 542 358 562 562 60.00 3 167 367 368 560 561 60.00 3 168 368 369 559 560 60.00 3 169 369 357 514 559 60.00 3 170 514 1427 1425 559 60.00 3 171 560 559 1425 1422 60.00 3 172 560 1422 1421 561 60.00 3 173 1421 1422 1431 1432 60.00 3 174 1422 1425 1430 1431 60.00 3 175 1425 1427 1429 1430 60.00 3 176 514 513 1427 1427 60.00 3 177 1427 513 1429 1429 60.00 3 178 358 367 561 561 60.00 3 179 358 1436 1434 562 60.00 3 180 1436 1435 1433 1434 60.00 3 181 1436 1421 1432 1435 60.00 3 182 358 561 1421 1436 60.00 3 183 263 124 125 125 40.00 3 184 126 263 125 125 40.00 3 185 126 127 263 263 40.00 3 186 127 128 263 263 40.00 3 187 263 128 123 123 40.00 3 188 263 123 124 124 40.00 3

GRUPPO NUMERO: 5 DESCRIZIONE: SOLETTA II IMPALCATO

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 705 704 719 683 30.00 1



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 2 704 703 671 719 30.00 1 3 703 702 720 671 30.00 1 4 702 701 640 720 30.00 1 5 735 716 710 709 30.00 1 6 716 670 695 710 30.00 1 7 670 711 696 695 30.00 1 8 711 734 697 696 30.00 1 9 621 699 707 622 30.00 1 10 623 729 707 622 30.00 1 11 687 749 737 625 30.00 1 12 749 750 757 737 30.00 1 13 750 756 624 757 30.00 1 14 694 648 632 739 30.00 1 15 694 693 649 648 30.00 1 16 693 688 647 649 30.00 1 17 688 633 650 647 30.00 1 18 633 641 651 650 30.00 1 19 641 689 652 651 30.00 1 20 689 692 658 652 30.00 1 21 692 642 659 658 30.00 1 22 642 643 660 659 30.00 1 23 643 644 661 660 30.00 1 24 644 690 653 661 30.00 1 25 690 646 662 653 30.00 1 26 646 686 663 662 30.00 1 27 686 755 664 663 30.00 1 28 755 754 665 664 30.00 1 29 754 691 655 665 30.00 1 30 691 645 666 655 30.00 1 31 645 753 667 666 30.00 1 32 753 752 668 667 30.00 1 33 752 751 669 668 30.00 1 34 751 687 625 669 30.00 1

GRUPPO NUMERO: 6 DESCRIZIONE: SOLETTE III IMPALCATO

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 812 827 788 893 30.00 1 2 827 814 803 788 30.00 1 3 814 825 787 803 30.00 1 4 825 816 894 787 30.00 1 5 895 798 807 809 30.00 1 6 798 804 821 807 30.00 1 7 804 797 829 821 30.00 1 8 797 896 819 829 30.00 1 9 911 776 777 912 30.00 1 10 913 775 777 912 30.00 1 11 770 738 771 915 30.00 1 12 738 748 772 771 30.00 1 13 748 773 914 772 30.00 1 14 761 854 920 1096 30.00 1 15 761 1108 853 854 30.00 1 16 1108 765 919 853 30.00 1 17 765 760 852 919 30.00 1 18 760 1114 851 852 30.00 1 19 1114 764 918 851 30.00 1 20 764 1103 844 918 30.00 1 21 1103 767 843 844 30.00 1 22 767 766 842 843 30.00 1 23 766 1102 841 842 30.00 1 24 1102 763 917 841 30.00 1 25 763 768 840 917 30.00 1 26 768 1118 839 840 30.00 1 27 1118 769 838 839 30.00 1 28 769 747 837 838 30.00 1



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 29 747 762 916 837 30.00 1 30 762 746 836 916 30.00 1 31 746 1119 835 836 30.00 1 32 1119 745 834 835 30.00 1 33 745 774 833 834 30.00 1 34 774 770 915 833 30.00 1

GRUPPO NUMERO: 7 DESCRIZIONE: VELETTA COPERTURA

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1154 1155 1216 1217 15.00 1 2 1153 1154 1217 1218 15.00 1 3 1152 1153 1218 1219 15.00 1 4 1151 1152 1219 1220 15.00 1 5 1149 1151 1220 1222 15.00 1 6 1150 1149 1222 1221 15.00 1 7 1147 1150 1221 1223 15.00 1 8 1145 1147 1223 1225 15.00 1 9 1146 1145 1225 1224 15.00 1 10 1143 1146 1224 1226 15.00 1 11 1136 1143 1226 1233 15.00 1 12 1137 1136 1233 1232 15.00 1 13 1142 1137 1232 1227 15.00 1 14 1141 1142 1227 1228 15.00 1 15 1139 1141 1228 1230 15.00 1 16 1140 1139 1230 1229 15.00 1 17 1138 1140 1229 1231 15.00 1 18 1157 1138 1231 1194 15.00 1 19 1178 1157 1194 1193 15.00 1 20 1180 1178 1193 1191 15.00 1 21 1179 1180 1191 1192 15.00 1 22 1182 1179 1192 1189 15.00 1 23 1181 1182 1189 1190 15.00 1 24 1420 1418 1187 1184 15.00 1 25 1039 1037 1275 1276 15.00 1 26 1037 1035 1274 1275 15.00 1 27 1035 1033 1273 1274 15.00 1 28 1033 967 826 1273 15.00 1 29 967 1031 1272 826 15.00 1 30 1031 1029 1271 1272 15.00 1 31 1029 1027 1270 1271 15.00 1 32 1027 1025 1269 1270 15.00 1 33 1025 1023 1268 1269 15.00 1 34 1023 1021 1267 1268 15.00 1 35 1021 1019 1250 1267 15.00 1 36 1019 1017 1249 1250 15.00 1 37 1017 822 706 1249 15.00 1 38 822 991 845 706 15.00 1 39 991 993 846 845 15.00 1 40 993 995 848 846 15.00 1 41 995 997 1049 848 15.00 1 42 997 999 1051 1049 15.00 1 43 999 1001 1053 1051 15.00 1 44 1001 1003 1055 1053 15.00 1 45 1003 1005 1069 1055 15.00 1 46 1005 1007 1071 1069 15.00 1 47 1007 1009 1073 1071 15.00 1 48 1009 1011 1075 1073 15.00 1 49 1011 1013 1077 1075 15.00 1 50 1013 1015 1079 1077 15.00 1 51 1015 874 708 1079 15.00 1 52 874 1039 1276 708 15.00 1 53 1420 1185 1186 1418 15.00 1 54 1354 1406 278 277 15.00 1 55 1185 1354 277 1186 15.00 1



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 56 1211 1155 1216 1135 15.00 1 57 1212 1211 1135 1101 15.00 1 58 1213 1212 1101 1174 15.00 1 59 1214 1213 1174 1133 15.00 1 60 1175 1214 1133 1117 15.00 1 61 1162 1175 1117 1173 15.00 1 62 1163 1162 1173 1095 15.00 1 63 1164 1163 1095 1172 15.00 1 64 1165 1164 1172 1094 15.00 1 65 1166 1165 1094 1171 15.00 1 66 1167 1166 1171 1131 15.00 1 67 1161 1167 1131 1170 15.00 1 68 1160 1161 1170 1169 15.00 1 69 1159 1160 1169 1083 15.00 1 70 1158 1159 1083 1129 15.00 1 71 1120 1158 1129 1082 15.00 1 72 1104 1120 1082 1168 15.00 1 73 1105 1104 1168 1109 15.00 1 74 1115 1105 1109 1127 15.00 1 75 1107 1115 1127 1125 15.00 1 76 1098 1107 1125 1099 15.00 1 77 1098 1176 275 1099 15.00 1 78 1176 1184 1187 275 15.00 1

GRUPPO NUMERO: 8 DESCRIZIONE: SOLETTA IV IMPALCATO

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1085 1088 1060 1062 30.00 1 2 877 1122 1111 871 30.00 1 3 988 1110 1111 871 30.00 1 4 1088 1089 986 1060 30.00 1 5 1084 1085 1062 925 30.00 1 6 1004 1006 1048 1078 30.00 1 7 1076 1074 1030 1028 30.00 1 8 1002 1004 1078 1070 30.00 1 9 1072 1076 1028 1026 30.00 1 10 1074 1052 966 1030 30.00 1 11 1054 1072 1026 1024 30.00 1 12 1000 1002 1070 1068 30.00 1 13 998 1000 1068 1050 30.00 1 14 742 962 964 1116 30.00 1 15 742 1130 960 962 30.00 1 16 1130 744 857 960 30.00 1 17 744 741 958 857 30.00 1 18 741 1128 956 958 30.00 1 19 1128 1093 858 956 30.00 1 20 1093 740 952 858 30.00 1 21 740 1081 950 952 30.00 1 22 1081 758 948 950 30.00 1 23 758 1080 946 948 30.00 1 24 1080 743 944 946 30.00 1 25 743 759 942 944 30.00 1 26 759 1126 940 942 30.00 1 27 1126 1124 938 940 30.00 1 28 1124 1100 936 938 30.00 1 29 1100 1092 934 936 30.00 1 30 1092 1134 932 934 30.00 1 31 1134 1106 930 932 30.00 1 32 1106 1132 928 930 30.00 1 33 1132 1097 924 928 30.00 1 34 1097 1084 925 924 30.00 1

GRUPPO NUMERO: 9 DESCRIZIONE: SOLETTA COPERTURA




Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 66 1163 1162 1121 1210 30.00 1 67 1164 1163 1210 1209 30.00 1 68 1165 1164 1209 1208 30.00 1 69 1166 1165 1208 1198 30.00 1 70 1167 1166 1198 1207 30.00 1 71 1161 1167 1207 1206 30.00 1 72 1160 1161 1206 1205 30.00 1 73 1159 1160 1205 1202 30.00 1 74 1158 1159 1202 1197 30.00 1 75 1120 1158 1197 1203 30.00 1 76 1104 1120 1203 1204 30.00 1 77 1105 1104 1204 1195 30.00 1 78 1115 1105 1195 1201 30.00 1 79 1107 1115 1201 1200 30.00 1 80 1098 1107 1200 1196 30.00 1 81 965 1184 1177 1196 30.00 1 82 1196 1177 1176 1098 30.00 1

GRUPPO NUMERO: 10 DESCRIZIONE: GRIGLIATO I IMPALCATO


GRUPPO NUMERO: 11 DESCRIZIONE: GRIGLIATO II IMPALCATO

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1340 1342 630 1403 1.00 2 2 1403 630 629 1401 1.00 2 3 1324 1402 1400 1323 1.00 2 4 1402 1403 1401 1400 1.00 2 5 1324 1326 1402 1402 1.00 2 6 1336 1326 1324 1324 1.00 2 7 1337 1338 1326 1336 1.00 2 8 1339 1340 1338 1337 1.00 2 9 1341 1342 1340 1339 1.00 2 10 1402 1326 1338 1403 1.00 2 11 1340 1403 1338 1338 1.00 2

GRUPPO NUMERO: 12 DESCRIZIONE: GRIGLIATO III IMPALCATO


GRUPPO NUMERO: 13 DESCRIZIONE: GRIGLIATO COPERTURA

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1354 1406 1360 1360 1.00 2 2 1411 1366 1360 1406 1.00 2 3 1353 1354 1360 1359 1.00 2 4 1359 1360 1366 1365 1.00 2 5 1365 1366 1369 1369 1.00 2 6 1369 1366 1411 1411 1.00 2 7 1411 1406 1181 1414 1.00 2 8 1369 1411 1414 1417 1.00 2

GRUPPO NUMERO: 14 DESCRIZIONE: GRIGLIATO SCALA

Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale



Elem. Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Spessore Materiale 1 1335 1327 1328 1334 1.00 2 2 1334 1328 1329 1333 1.00 2 3 1333 1329 1330 1332 1.00 2 4 1329 1337 1336 1330 1.00 2 5 1341 1339 1377 1378 1.00 2 6 1378 1377 1371 1372 1.00 2 7 1377 1376 1373 1371 1.00 2 8 1376 1375 1374 1373 1.00 2 9 1375 1376 1355 1361 1.00 2 10 1389 1387 1359 1365 1.00 2 11 1386 1388 1398 1396 1.00 2 12 1387 1389 1399 1397 1.00 2 13 1388 1386 1357 1363 1.00 2 14 1384 1386 1396 1394 1.00 2 15 1385 1387 1397 1395 1.00 2 16 1343 1349 1384 1381 1.00 2 17 1345 1351 1385 1383 1.00 2 18 1381 1384 1394 1392 1.00 2 19 1383 1385 1395 1393 1.00 2

GRUPPO NUMERO: 15 DESCRIZIONE: GRIGLIATO IV IMPALCATO


18.9. Elemento finito trave – Carichi agenti

GRUPPO NUMERO: 4- DESCRIZIONE: TRAVI I IMPALCATO

Asta Carichi 1

Codice carico 1 2 3 10 Moltiplicatore 196.76 196.76 196.76 360.00

2 Codice carico 1 2 3 10 Moltiplicatore 197.50 197.50 197.50 360.00

3 Codice carico 10 Moltiplicatore 360.00







Asta Carichi 8











18 Codice carico 1 2 3 Moltiplicatore 302.48 302.48 302.48









28 Codice carico 1 2 3



Asta Carichi Moltiplicatore 350.48 350.48 350.48






















Asta Carichi 48























Asta Carichi 90

Codice carico 1 2 3 Moltiplicatore 265.20 265.20 265.20



































GRUPPO NUMERO: 6- DESCRIZIONE: TRAVI II IMPALCATO

Asta Carichi 4









Asta Carichi 14























Asta Carichi 53























Asta Carichi 94























Asta Carichi 146

Codice carico 10 Moltiplicatore 325.00















162 Codice carico 2 11 Moltiplicatore 185.00 185.00


GRUPPO NUMERO: 8- DESCRIZIONE: TRAVI III IMPALCATO

Asta Carichi 1





Asta Carichi 24























Asta Carichi 64























Asta Carichi 103




















133 Codice carico 10



Asta Carichi Moltiplicatore 325.00






















Asta Carichi 153






GRUPPO NUMERO: 9- DESCRIZIONE: TRAVI IV IMPALCATO

Asta Carichi 4

















Asta Carichi 41























Asta Carichi 82























Asta Carichi 127




















146 Codice carico 10












GRUPPO NUMERO: 10- DESCRIZIONE: TRAVI COPERTURA

Asta Carichi 4













Asta Carichi 14








21 Codice carico 1 4 5 7 9 Moltiplicatore 15.37 39.02 54.39 54.39 54.39












33 Codice carico 1 4 5 7 9



Asta Carichi Moltiplicatore 3.65 140.02 143.67 143.67 143.67






















Asta Carichi 56




















79 Codice carico 1 5 7 9



Asta Carichi Moltiplicatore 102.45 102.45 102.45 102.45






















Asta Carichi 99






















GRUPPO NUMERO: 13- DESCRIZIONE: TRAVI SCALA Asta Carichi 4

Codice carico 2 11 Moltiplicatore 210.00 210.00





















Asta Carichi 32















GRUPPO NUMERO: 14- DESCRIZIONE: SCALA EMERGENZA

Asta Carichi 9





13 Codice carico 11



Asta Carichi 33




















69 Codice carico 11



Asta Carichi 107
















18.10. Combinazioni di carico COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Domestici e residenziali Condizione 2 0.300 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 5 0.600 Variabile: Neve Condizione 4 0.000

2 Statica Azione sismica: Sisma assente

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.300 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.300



Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore Variabile: Domestici e residenziali Condizione 2 1.500 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 5 1.500 Variabile: Neve Condizione 4 1.500

COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente


5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente


19. MASSE ECCITATE

19.1. Traslazione centro di massa: +EX

FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 2.134e+000 3.397e-001 2.944e+000 3.074e-026 2 2.156e+000 3.431e-001 2.915e+000 2.042e-029 3 3.038e+000 4.834e-001 2.069e+000 2.539e-030 4 1.176e+001 1.872e+000 5.343e-001 1.178e-012 5 1.249e+001 1.987e+000 5.032e-001 1.255e-012

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y 1 -4.074e+001 6.620e+001 2 6.662e+001 4.005e+001 3 -2.963e+000 -1.105e+001 4 2.964e+000 -1.988e+000 5 -5.152e-002 -7.638e-001

MASSA ECCITATA PER QUOTA Z MAGGIORE DI :25.00

Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +1.65e+003 27 +4.36e+003 71 +7.18e-003 0 +5.69e+008 4 Progressiva +1.65e+003 27 +4.36e+003 71 +7.18e-003 0 +5.69e+008 4 Modo: 2 +4.41e+003 72 +1.60e+003 26 +5.92e-004 0 +3.76e+008 3 Progressiva +6.06e+003 99 +5.95e+003 98 +7.78e-003 0 +9.45e+008 7 Modo: 3 +8.64e+000 0 +1.20e+002 2 +5.77e-004 0 +1.20e+010 88 Progressiva +6.07e+003 100 +6.07e+003 100 +8.35e-003 0 +1.29e+010 95



Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 4 +7.49e+000 0 +3.38e+000 0 +5.69e+000 0 +1.29e+006 0 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +5.70e+000 0 +1.29e+010 95 Modo: 5 +3.10e-003 0 +5.03e-001 0 +1.94e-001 0 +1.20e+008 1 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +5.89e+000 0 +1.31e+010 96 MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z Rotazione Z +6.10e+003 +6.10e+003 +6.10e+003 +1.37e+010

19.2. Traslazione centro di massa: -EX




Modo Direz.X Direz.Y 1 -5.344e+001 5.643e+001 2 5.696e+001 5.338e+001 3 2.430e+000 -8.648e+000 4 2.440e+000 -2.042e+000 5 1.836e+000 -3.840e-001


Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +2.84e+003 47 +3.17e+003 52 +7.99e-003 0 +4.89e+008 4 Progressiva +2.84e+003 47 +3.17e+003 52 +7.99e-003 0 +4.89e+008 4 Modo: 2 +3.23e+003 53 +2.83e+003 46 +1.40e-005 0 +2.61e+008 2 Progressiva +6.07e+003 99 +6.00e+003 98 +8.01e-003 0 +7.50e+008 5 Modo: 3 +5.80e+000 0 +7.41e+001 1 +3.66e-005 0 +1.22e+010 89 Progressiva +6.07e+003 100 +6.07e+003 100 +8.04e-003 0 +1.30e+010 95 Modo: 4 +5.18e+000 0 +3.61e+000 0 +3.80e+000 0 +3.37e+007 0 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +3.80e+000 0 +1.30e+010 95 Modo: 5 +2.72e+000 0 +1.29e-001 0 +1.70e+000 0 +5.03e+007 0 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +5.50e+000 0 +1.30e+010 95 MASSA TOTALE ECCITABILE


19.3. Traslazione centro di massa: +EY




Modo Direz.X Direz.Y 1 -6.712e+001 3.945e+001 2 -3.941e+001 -6.747e+001



Modo Direz.X Direz.Y 3 -6.941e+000 9.857e-001 4 2.917e+000 -2.049e+000 5 6.425e-003 -6.237e-001


Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +4.48e+003 73 +1.55e+003 25 +7.26e-003 0 +4.75e+008 3 Progressiva +4.48e+003 73 +1.55e+003 25 +7.26e-003 0 +4.75e+008 3 Modo: 2 +1.54e+003 25 +4.53e+003 74 +5.04e-004 0 +1.26e+008 1 Progressiva +6.02e+003 99 +6.07e+003 100 +7.77e-003 0 +6.01e+008 4 Modo: 3 +4.77e+001 1 +9.45e-001 0 +5.91e-004 0 +1.23e+010 90 Progressiva +6.07e+003 100 +6.07e+003 100 +8.36e-003 0 +1.29e+010 95 Modo: 4 +7.24e+000 0 +3.60e+000 0 +5.78e+000 0 +2.03e+006 0 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +5.79e+000 0 +1.29e+010 95 Modo: 5 +2.42e-004 0 +3.12e-001 0 +1.90e-001 0 +9.22e+007 1 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +5.98e+000 0 +1.30e+010 95 MASSA TOTALE ECCITABILE


19.4. Traslazione centro di massa: -EY




Modo Direz.X Direz.Y 1 7.377e+001 -2.325e+001 2 2.280e+001 7.461e+001 3 -1.201e+001 -1.484e+000 4 2.677e+000 -1.695e+000 5 -1.086e+000 1.494e+000


Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Rotaz.Z % Modo: 1 +5.41e+003 89 +5.37e+002 9 +6.32e-003 0 +8.71e+008 6 Progressiva +5.41e+003 89 +5.37e+002 9 +6.32e-003 0 +8.71e+008 6 Modo: 2 +5.17e+002 8 +5.53e+003 91 +1.68e-003 0 +1.28e+008 1 Progressiva +5.93e+003 97 +6.07e+003 100 +8.01e-003 0 +9.99e+008 7 Modo: 3 +1.42e+002 2 +2.15e+000 0 +3.45e-005 0 +1.19e+010 87 Progressiva +6.07e+003 100 +6.07e+003 100 +8.04e-003 0 +1.29e+010 95 Modo: 4 +6.25e+000 0 +2.49e+000 0 +3.32e+000 0 +4.38e+007 0 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +3.32e+000 0 +1.30e+010 95 Modo: 5 +9.40e-001 0 +1.84e+000 0 +3.10e+000 0 +7.45e+007 1 Progressiva +6.08e+003 100 +6.08e+003 100 +6.43e+000 0 +1.31e+010 96 MASSA TOTALE ECCITABILE




20. SPOSTAMENTI MASSIMI DELLA STRUTTURA

20.1. Combinazione di carico statica (rara)

20.2. Combinazione sismica: Ex + llll Ey

20.3. Combinazione sismica: Ey + llll Ex



21. PRESSIONI IN FONDAZIONE (S.L.V. q=1.0)

21.1. Combinazione di carico statica (kg/cmq)

Travi

Platee

21.2. Inviluppo combinazioni sismiche (kg/cmq)

Travi



Platee

22. MODI DI VIBRAZIONE PRINCIPALI

22.1. I modo

22.2. II modo



22.3. III modo

23. VERIFICHE ISOLATORI E APPOGGI

Gli isolatori e gli appoggi multi-direzionali adottati sono prodotti dalla FIP Industriale S.p.a. di Selvazzano Dentro (PD) e rientrano tra i dispositivi standard a catalogo, dotati di marcatura CE, per i quali sono già state effettuate le verifiche così come previsto dalla normativa vigente e sono indicati i massimi valori di spostamento, smorzamento e portanza possibili. Per quanto appena detto la verifica del sistema di isolamento è stata effettuata confrontando i valori delle sollecitazioni agenti nelle combinazioni statiche e dinamiche allo S.L.V. con le resistenze offerte dai singoli dispositivi e confrontando gli spostamenti valutati allo S.L.CO con il massimo spostamento compatibile (pari a 300 mm).

Nel prospetto seguente si riportano le caratteristiche dei dispositivi adottati.



24. CONCLUSIONI

Il calcolo e le verifiche eseguite per l’intera struttura, utilizzando il metodo semi-probabilistico agli stati limite, non ha presentato problemi di alcun tipo. Si è constatato che le sollecitazioni sui singoli elementi portanti risultano compatibili con i valori di resistenza delle singole sezioni analizzate. In nessun caso le sollecitazioni ottenute dall’analisi strutturale superano quelle resistenti. Non si rilevano inoltre potenziali situazioni di crisi locali. Gli spostamenti massimi subiti dalla struttura, valutate allo stato limite di esercizio per la parte in elevazione e allo S.L.CO. per il sistema di isolamento, sono compatibili con i limiti normativi.

Alla luce di quanto sopra esposto si ritiene che le verifiche eseguite sono in tutti i casi soddisfatte con un buon margine di sicurezza.

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