06 Relazione di calcolo passerelle - porto.salerno.it · 4.1 Categoria di suolo di fondazione pag....

INDICE

1. Premesse e schema di calcolo della struttura pag. 2

2. Regime normativo pag. 5

3. Vita nominale, classi d’uso e periodo di riferimento pag. 6

4. Determinazione dell’azione sismica secondo pag. 8

il punto 3.2 del D.M. 14/01/2008

4.1 Categoria di suolo di fondazione pag. 10

4.2 Spettro di risposta elastico in accelerazione

delle componenti orizzontali pag. 11

4.3 Amplificazione stratigrafica pag. 12

4.4 Amplificazione topografica pag. 13

4.5 Spettri di progetto per gli stati limite di esercizio pag. 14

4.6 Spettri di progetto per gli stati limite ultimi pag. 14

4.7 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni pag. 15

5. Materiali, modello, ipotesi di calcolo e di carico della struttura pag. 16

6. Verifiche degli elementi in acciaio pag. 17

7. Verifica unioni pag. 24

7.1 Unione correnti superiori ed inferiori pag. 24

7.2 Unione correnti aste di parete diagonali pag. 25

7.3 Unione aste nel piano orizzontale pag. 25

8. Verifica delle passerelle esistenti pag. 26

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1. Premesse e schema di calcolo della struttura

La presente relazione è redatta secondo le prescrizioni e le indicazioni delle

nuove norme tecniche D.M. 14/01/2008, in particolare nel rispetto delle

prescrizioni del cap.10 del D.M. 14/01/2008 e descrive i calcoli e le verifiche

necessari per il corretto dimensionamento dei corpi denominati “D” in figura 1,

previsti nei Lavori di realizzazione di un sistema di accosto ed ormeggio per

l’attracco di navi Ro-Rox Pax al molo di sottoflutto del porto commerciale di

Salerno.

Fig. 1 – Planimetria di progetto

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Si tratta di passerelle di collegamento tra le briccole di nuova realizzazione

denominati corpi “C” in figura 1 e la banchina esistente. E’ previsto la

realizzazione di 5 passerelle. Queste presentano uguali dimensioni, e stesse

condizioni di utilizzo, di conseguenza il calcolo e le verifiche saranno affrontate

la passerella tipo.

Planimetricamente presenta una lunghezza di 28340 mm ed un larghezza di

1500 mm

Fig. 2 – Modellazione passerella

In figura 2 è stata riportata una schematizzazione della passerella tipo.

I correnti superiori ed inferiori sono realizzati con profili L120x13. Le diagonali di

irrigidimento dell’impalcato, in blu in figura 2, sono realizzati con profili L50x5,

mentre sia diagonali delle 2 travi reticolari laterali che gli altri elementi di

irrigidimento colorati in rosso in figura 2 sono realizzati con profili L70x7.

Il piano di calpestio della passerella è realizzato con un grigliato elettrofuso tipo

Orsogrill serie Potissimum.

I nodi che schematizzano l’appoggio sulla testata della briccola sono tali da

impedire tutti i 6 gradi di libertà tranne la rotazione attorno l’asse orizzontale

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perpendicolare all’asse longitudinale della passerella. Mentre i nodi che

schematizzano l’appogio sulla banchina sono tali da permettere la traslazione

lungo l’asse longitudinale della passerella, la rotazione attorno l’asse

orizzontale perpendicolare all’asse longitudinale della passerella e impedire i

restanti 4 gradi di libertà.

Per ogni approfondimento relativo alla geometria di tali passerelle si rimanda

agli elaborati grafici di progetto.

Ai fini della caratterizzazione meccanica del terreno di fondazione si fa

riferimento alla relazione geologica redatta da Geonet Italia che costituisce

parte integrante della documentazione di progetto.

La relazione geotecnica del progetto è stata redatta in modo da soddisfare le

prescrizioni del capitolo 6 del D.M. 14/01/08 e del punto 3.1 della OPCM

n°3274.

I calcoli sono stati eseguiti utilizzando il programma Nolian della Softing di

Roma, mentre le verifiche sono state effettuate con il programma EasySteel

prodotto dalla stessa softwarehouse per cui si dispone di Licenza d’uso

N°25653 intestata alla De Cola Associati.

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2. Regime normativo

Nella redazione della presente relazione sono state tenute in conto le normative

vigenti ed in particolare:

D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”;

OPCM 3431 del 03/05/2005;

Legge n. 1086 del 5/11/1971 "norme per la disciplina delle opere di

conglomerato cementizio armato e precompresso ed a struttura

metallica";

Legge n. 64 del 2/2/1974 "provvedimenti per le costruzioni con particolari

prescrizioni per le zone sismiche".

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3. Vita nominale, classi d’uso e periodo di riferimento

3.1 Vita nominale

La vita nominale di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel

quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere

essere usata per lo scopo al quale è destinata. La vita nominale dei diversi tipi

di opere è quella riportata nella Tab. 2.4.I.

3.2 Classi d’uso

In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una

interruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzioni sono

suddivise in classi d’uso così definite:

Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.

Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti

pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali

essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti,

opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in

Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi

situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi

conseguenze rilevanti.

Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con

attività pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti

in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi

situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro

eventuale collasso.

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche

con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di

calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per

l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001,

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n.6792, “Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle

strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari di collegamento

tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B.

Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle

vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe

connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di

energia elettrica.

3.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un

periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione,

moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU:

VR = VN ×CU

Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come

mostrato in Tab.2.4.II.

Se VR ≤ 35 anni si pone comunque VR = 35 anni.

Nel caso in esame si ricava:

VN = 50 anni, Classe d’uso = II, quindi il periodo di riferimento risulta:

VR = 50*1,0 = 50 anni.

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4. Determinazione dell’azione sismica secondo il punto 3.2 del D.M.

14/01/2008

La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale

massima attesa ag in condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con

superficie topografica orizzontale di categoria A, nonché di ordinate dello spettro

di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente Se(T), con

riferimento a prefissate probabilità di eccedenza PVR, nel periodo di riferimento

VR.

Il D.M. 14/01/2008 definisce le forme spettrali, per ciascuna delle probabilità di

superamento nel periodo di riferimento PVR, a partire dai valori dei seguenti

parametri su sito di riferimento rigido orizzontale:

ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in

accelerazione orizzontale.

T*C periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in

accelerazione orizzontale.

Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, cui riferirsi per

individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati,

sono riportate nella successiva Tab. 3.2.I. del punto 3.2.1 del D.M.14/01/2008

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I valori di ag, Fo, T*C sono funzione del sito e dello stato limite considerato

Nel caso in esame, ovvero Salerno si ha: Lat. 39,37; Long. 16,40;

Il periodo di ritorno associato allo stato limite di salvaguardia della vita (SLV)

risulta essere TR= 475 anni, di conseguenza:

ag = 0,276 g

Fo = 2,438

TC* = 0,373

In figura 5 si riporta una rappresentazione degli spettri di risposta elastici in

funzione dello stato limite considerato.

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Fig. 7 – Spettri di risposta elastici

4.1 Categoria di suolo di fondazione

Ai fini della definizione dell’ azione sismica di progetto è necessario definire la

categoria del profilo stratigrafico del suolo di fondazione.

Per i terreni di sedime interessati dal progetto, come riportato nello studio

geologico tecnico redatto dalla Geonet Italia si hanno terreni di sedime

appartenenti alla categoria geosismica C.

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Di seguito si riporta la tabella 3.2.II del D.M.14/01/08 dove vengono definite le

categorie di sottosuolo.

4.2 Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali

Quale che sia la probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR

considerata, lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è

definito dalle espressioni seguenti:

nelle quali T ed Se sono, rispettivamente, periodo di vibrazione ed accelerazione

spettrale orizzontale.

Inoltre:

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S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni

topografiche mediante la relazione seguente S = SS×ST, essendo SS il

coefficiente di amplificazione stratigrafica (vedi Tab. 3.2.V) e ST il coefficiente di

amplificazione topografica (vedi Tab. 3.2.VI);

h è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento

viscosi convenzionali x diversi dal 5%, mediante la relazione seguente:

h = ((10/(5 + x))^0,5) ≥ 0,55 dove x (espresso in percentuale) è valutato sulla

base di materiali, tipologia strutturale e terreno di fondazione;

Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di

riferimento rigido orizzontale, ed ha valore minimo pari a 2,2;

TC è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello

spettro, dato da TC = CC×T*C , dove T*

C è funzione del sito in esame, mentre CC

un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo (vedi Tab. 3.2.V);

TB è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione

costante, TB = TC/3

TD è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello

spettro, espresso in secondi mediante la relazione: TD= 4,0×(ag/g)+1,6.

4.3 Amplificazione stratigrafica

Per sottosuolo di categoria A i coefficienti SS e CC valgono 1.

Per le categorie di sottosuolo B, C, D ed E i coefficienti SS e CC possono essere

calcolati, in funzione dei valori di FO e TC* relativi al sottosuolo di categoria A,

mediante le espressioni fornite nella Tab. 3.2.V, nelle quali g è l’accelerazione

di gravità ed il tempo è espresso in secondi.

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4.4 Amplificazione topografica

Per tener conto delle condizioni topografiche e in assenza di specifiche analisi

di risposta sismica locale, si utilizzano i valori del coefficiente topografico ST

riportati nella Tab. 3.2.VI, in funzione delle categorie topografiche definite al

punto 4.2 e dell’ubicazione dell’opera o dell’intervento.

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4.5 Spettri di progetto per gli stati limite di esercizio

Per gli stati limite di esercizio lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, sia per le

componenti orizzontali che per la componente verticale, è lo spettro elastico

corrispondente, riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento

PVR considerata.

4.6 Spettri di progetto per gli stati limite ultimi

Qualora le verifiche agli stati limite ultimi non vengano effettuate tramite l’uso di

opportuni accelerogrammi ed analisi dinamiche al passo, ai fini del progetto o

della verifica delle strutture le capacità dissipative delle strutture possono

essere messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche, che tiene

conto in modo semplificato della capacità dissipativa anelastica della struttura,

della sua sovraresistenza, dell’incremento del suo periodo proprio a seguito

delle plasticizzazioni. In tal caso, lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, sia

per le componenti orizzontali, sia per la componente verticale, è lo spettro

elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di

riferimento PVR considerata, con le ordinate ridotte sostituendo nelle formule

riportate al punto 4.3 η con 1/q, dove q.

Il coefficiente q, cui si fa riferimento nelle espressioni dello spettro di progetto, è

chiamato coefficiente di struttura e tiene conto delle capacità dissipative della

struttura.

Nel caso in esame si assumerà, q = 4.80, questo valore è stato determinato

automaticamente dal programma di calcolo e soddisfa le indicazioni di

normativa.

Per una migliore comprensione dell’entità dell’azione sismica utilizzata in fase di

analisi, per il caso in esame, si riporta in figura 6, una rappresentazione grafica

dello spettro di progetto per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV).

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Fig. 8 – Spettro di progetto per lo stato limite SLV.

4.7 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni

Nel caso delle costruzioni civili e industriali le verifiche agli stati limite ultimi o di

esercizio devono essere effettuate per la combinazione dell’azione sismica con

le altre azioni secondo la seguente formula:

G + P + E +Σj ψ2j Qkj

Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse

associate ai seguenti carichi gravitazionali:

G + Σj ψ2j Qkj

ψ2j è definito coefficiente di combinazione.

Di seguito si riportano in tabella i valori previsti per il coefficiente ψ2j

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5. Materiali, modello, ipotesi di calcolo e di carico della struttura.

Materiali utilizzati

Gli elementi strutturali delle briccole sono realizzate con profili in acciaio S235

caratterizzato da una tensione di snervamento pari a 2350 kg/cmq.

Il piano di calpestio sarà realizzato con un grigliato elettrofuso tipo Orsogrill

serie Potissimum maglia 15x76 con longherine portanti 30x2

Modello di calcolo

I correnti inferiori e superiori sono modellati con elementi di tipo trave, mentre gli

elementi di irrigidimento sia dell’impalcato sia delle travi reticolari laterali sono

modellati con elementi di tipo asta.

Carichi

Peso grigliato elettroforgiato 36,7 [kg/mq]Carico variabile 200,0 [kg/mq]

Il programma di calcolo assegna in automatico il peso proprio degli elementi, in

particolare per gli elementi in acciaio S235 viene considerato un peso specifico

di 7850 kg/mc. Il peso proprio è un carico di tipo permanente.

Ipotesi di calcolo e combinazione dei carichi agli SLU

La struttura è stata calcolata secondo la teoria degli elementi finiti e le verifiche

effettuate agli stati limite ultimi e di esercizio, secondo le prescrizioni di

normativa.

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6. Verifiche degli elementi in acciaio.

In questo capitolo verranno riportate le verifiche degli elementi strutturali in

acciaio quali correnti superiori ed inferiori ed elementi di irrigidimento.

Fig. 9 – Coefficiente di sfruttamento delle sezioni.

In figura 9 è rappresentato il coefficiente di sfruttamento delle sezioni strutturali

della passerella. Più il valore di tale coefficiente si avvicina ad 1 (colore rosso)

più la sezione risulta impegnata dal punto di vista tensionale.

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Di seguito si riportano le caratteristiche dei materiali e le combinazioni di carico

utilizzati in fase di verifica.

Caratteristiche dei materiali

Metodo degli stati limite

Resistenza acciaio kg/cm2 2350.00

Coefficiente sicurezza parziale bulloni 1.25

Coefficiente sicurezza parziale 1.10

Coefficiente sicurezza parziale per instab. 1.10

Combinazioni di progetto dei carichi

1 1.00 * (1) Carico Permanente + 1.00 * (1) Peso Proprio + -1.00 * (1) Dinamica 1

2 1.00 * (1) Carico Permanente + 1.00 * (1) Peso Proprio + 1.00 * (1) Dinamica 1

3 1.00 * (1) Carico Permanente + 1.00 * (1) Peso Proprio + -1.00 * (1) Dinamica 2

4 1.00 * (1) Carico Permanente + 1.00 * (1) Peso Proprio + 1.00 * (1) Dinamica 2

5 1.50 * (1) Carico Variabile + 1.30 * (1) Carico Permanente + 1.30 * (1) Peso Proprio

6 1.30 * (1) Carico Permanente + 1.30 * (1) Peso Proprio

Verifica 1.

Verifica dell'elemento 163 di indice 163. L'elemento e' costituito da

un profilo L120x13. E' una trave con asse a quota -113.94 ed estremo

sinistro in [1084.03; 150.00]

Questo elemento e' particolarmente indicativo in quanto e' tra gli

elementi maggiormente sollecitati per presso-flessione, instabilita'

presso-flessionale, taglio. La lunghezza geometrica dell'elemento e'

218.00 cm. Le lunghezze di libera torsione ed inflessione nei piani

locali xz e xy sono rispettivamente: 218.00cm, 218.00 cm, 218.00 cm.

La snellezza dell'elemento e': 59.8531.

Le combinazioni delle condizioni di carico per le verifiche sono come

segue: 1.50*Carico Variabile+1.30*Carico Permanente+1.30*Peso Proprio

Gli sforzi per la combinazione di carico [5] sono i seguenti:

Estremo sinistro:

Momento 5365.4kgxcm nel piano locale verticale, -2163.7kgxcm nel piano

locale orizzontale. Taglio -322.3kg nel piano locale verticale,

113.7kg nel piano locale orizzontale. Forza assiale -28216.7kg.

Torsione 23.2kgxcm.

Estremo destro:

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Momento 4595.7kgxcm nel piano locale verticale, 12632.7kgxcm nel piano

locale orizzontale. Taglio 315.2kg nel piano locale verticale, 113.7kg

nel piano locale orizzontale. Forza assiale -28149.7kg. Torsione

23.2kgxcm.

La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350kg/cm2. I coefficienti

disicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per l'instabilita'.

Le verifiche sono state eseguite secondo quanto indicato da CNR 10011-

85,

metodo degli stati limite.

Seguono i valori dei criteri delle verifiche.

Resistenza assiale-flessionale 0.5850 (combinazione [5])

Instabilità presso-flessionale 0.5850 (combinazione [5])

Instabilità flesso-torsionale 0.0000 (combinazione [0])

Resistenza a taglio Y 0.0211 (combinazione [5])

Resistenza a taglio Z 0.0211 (combinazione [5])

Instabilità a taglio 0.0001 (combinazione [5])

Verifica 2.

Verifica dell'elemento 154 di indice 154. L'elemento e' costituito

da un profilo L120x13. E' una trave con asse a quota -159.51 ed

estremo sinistro in [1517.64; 0.00]

Questo elemento e' particolarmente indicativo in quanto e' tra gli

elementi maggiormente sollecitati per presso-flessione, instabilita'

presso-flessionale, taglio. La lunghezza geometrica dell'elemento e'

218.00 cm. Le lunghezze di libera torsione ed inflessione nei piani






Estremo sinistro:

Momento 4591.9kgxcm nel piano locale verticale, -12575.0kgxcm nel

piano locale orizzontale. Taglio -315.0kg nel piano locale verticale,

112.925 kg nel piano locale orizzontale. Forza assiale -28042.3kg.

Torsione 23.060 kgxcm.

Estremo destro:


locale orizzontale. Taglio 322.5kg nel piano locale verticale, 112.9kg

nel piano locale orizzontale. Forza assiale -27975.3kg. Torsione

23.0kgxcm.

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La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350kg/cm2.

I coefficienti di sicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per

l'instabilita'. Le verifiche sono state eseguite secondo quanto

indicato da CNR 10011-85,









Verifica 3.


da un profilo L50x5. E' una trave con asse a quota -22.79 ed estremo

sinistro in [216.81; 0.00] Questo elemento e' particolarmente

indicativo in quanto e' tra gli elementi maggiormente sollecitati per

instabilita' presso-flessionale. La lunghezza geometrica dell'elemento

e' 264.62 cm. Le lunghezze di libera torsione ed inflessione nei piani




segue: 1.00*Carico Permanente+1.00*Peso Proprio+ -1.00*Dinamica 2


Estremo sinistro: Momento nullo nel piano locale verticale, nullo nel

piano locale orizzontale. Taglio nullo nel piano locale verticale,

nullo nel piano locale orizzontale. Forza assiale 1932.1kg. Torsione

nullo .

Estremo destro:

Momento nullo nel piano locale verticale, nullo nel piano locale

orizzontale. Taglio nullo nel piano locale verticale, nullo nel piano

locale orizzontale. Forza assiale 1932.1kg. Torsione nullo .


Estremo sinistro:

Momento nullo nel piano locale verticale, nullo nel piano locale

orizzontale. Taglio nullo nel piano locale verticale, nullo nel piano

locale orizzontale. Forza assiale -2034.9kg. Torsione nullo .

21

La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350kg/cm2. I coefficienti

di sicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per l'instabilita'. Le

verifiche sono state eseguite secondo quanto indicato da CNR 10011-85,









Verifica 4.


da un profilo L50x5. E' una trave con asse a quota 0.00 ed estremo

sinistro in [0.00; 150.00]. Questo elemento e' particolarmente


instabilita' presso-flessionale. La lunghezza geometrica dell'elemento

e' 264.62 cm. Le lunghezze di libera torsione ed inflessione nei piani




segue: 1.00*Carico Permanente+1.00*Peso Proprio+1.00*Dinamica 2


Estremo sinistro: Momento nullo nel piano locale verticale, nullo nel



nullo .

Estremo destro: Momento nullo nel piano locale verticale, nullo nel



nullo .

La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350.00 kg/cm2. I

coefficienti di sicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per


indicato da CNR 10011-85, metodo degli stati limite.




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Verifica 5.



estremo sinistro in [1300.83; 0.00] Questo elemento e' particolarmente


presso-flessione, instabilita' presso-flessionale, taglio. La

lunghezza geometrica dell'elemento e' 218.00 cm. Le lunghezze di

libera torsione ed inflessione nei piani locali xz e xy sono

rispettivamente: 218.00cm, 218.00 cm, 218.00 cm.





Estremo sinistro: Momento 4850.2kgxcm nel piano locale verticale,

12686.1kgxcm nel piano locale orizzontale. Taglio -318.9kg nel piano

locale verticale, -116.2kg nel piano locale orizzontale. Forza assiale

-28808.1kg. Torsione -23.3kgxcm.

Estremo destro:

Momento 4822.6kgxcm nel piano locale verticale, -12661.645 kgxcm nel

piano locale orizzontale. Taglio 318.7kg nel piano locale verticale, -


Torsione -23.3kgxcm.

La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350.00 kg/cm2. I

coefficienti di sicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per


indicato da CNR 10011-85, metodo degli stati limite.








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Verifica 6.



estremo sinistro in [1300.83; 150.00] Questo elemento e'

particolarmente indicativo in quanto e' tra gli elementi maggiormente

sollecitati per presso-flessione, instabilita' presso-flessionale,

taglio. La lunghezza geometrica dell'elemento e' 218.00 cm. Le

lunghezze di libera torsione ed inflessione nei piani locali xz e xy

sono rispettivamente: 218.00cm, 218.00 cm, 218.00 cm.





Estremo sinistro:


locale orizzontale. Taglio -318.4kg nel piano locale verticale, -



Estremo destro:

Momento 4871.5kgxcm nel piano locale verticale, -12641.9kgxcm nel

piano locale orizzontale. Taglio 319.1kg nel piano locale verticale, -



La resistenza di calcolo dell'acciaio e' 2350kg/cm2. I coefficienti di

sicurezza parziale sono 1.10 e 1.10 per l'instabilita'.

Le verifiche sono state eseguite secondo quanto indicato da CNR 10011-

85, metodo degli stati limite.








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7. Verifica unioni

Il dimensionamento delle unioni bullonate è stato effettuato affidando la

resistenza delle stesse all’attrito tra le superfici a contatto.

Si è determinata, per ciascuna tipologia, la forza Vf,0 trasmissibile per attrito da

ciascun bullone per ogni piano di contatto tra gli elementi da collegare:

Vf,0 = Ns/f

dove

f è il coefficiente di riduzione nei confronti dello

slittamento pari 1.25;

è coefficiente di attrito pari a 0.3 per superfici non

particolarmente trattate e comunque per giunzioni

effettuate in opera;

Ns forza di trazione del gambo delle viti (prospetto 4-IV

– CNR-UNI 10011) conseguente il serraggio.

7.1 Unione correnti superiori ed inferiori

La sollecitazione di trazione sui correnti superiori ed inferiori costituiti da profili

L150x14 assume il valore massimo: N= 30000 kg

essendo 4 le superfici a contato N/4= 7500 kg (sforzo per per ogni superficie a

contatto)

Poichè per bulloni D=16mm foro 17mm classe vite 8.8 e dado 6S:

Ts=225N*m (coppia di serraggio)

Ns=70KN = 7000 kg (forza normale gambo)

si può ricavare la forza Vf,0 trasmissibile per attrito:

Vf,0= 0.3*7000/1.25= 1680 kg

per cui il numero di bulloni necessario perchè sia verificata la giunzione è:

nb=(N/4)/Vf,0= 4.45 ovvero 6 bulloni

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7.2 Unione correnti aste di parete diagonali

Per le otto diagonali di parete (L70x7), appartenenti alle maglie estreme delle

passerelle, la sollecitazione di trazione assume il valore massimo:

N= 6200 kg essendo 2 le superfici a contato N/2= 3100 kg

Poichè per bulloni D=16mm foro 17mm classe vite 10.9 e dado 8G:

Ts=281N*m

Ns=88KN = 8800 kg

Vf,0= 0.3*8800/1.25= 2120 kg

Il numero di bulloni necessario perchè sia verificata la giunzione è:

nb=(N/2)/Vf,0= 1.46 ovvero 2 bulloni

7.3 Unione aste nel piano orizzontale La sollecitazione massima di trazione sulle aste nel piano orizzontale costituite

da profili L50x5 assume il valore: N= 2000 kg essendo 2 le superfici a contato

N/2= 1000 kg

Poichè per bulloni D=12mm foro 13mm classe vite 8.8 e dado 6S:

Ts=90N*m

Ns=38KN = 3800 kg

Vf,0= 0.3*3800/1.25= 912 kg

Il numero di bulloni necessario perchè sia verificata la giunzione è:

nb=(N/2)/Vf,0= 1.10 ovvero 2 bullone.

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8. Verifiche delle passerelle esistenti.

Le passerelle esistenti subiranno degli interventi di adeguamento. In particolare

a seguito dell’ampliamento della banchina di riva (corpi B) subiranno un

accorciamento in modo da adattarli alla nuova situazione di progetto.

Risulta evidente che rispetto la situazione originale, questa previsione di

progetto risulta più cautelativa per le verifiche delle passerelle.

Poichè le passerelle esistenti erano state dimensionate per soddisfare le

prescrizioni normative per la situazione originaria ovviamente soddisfano le

verifiche per la nuova previsione di progetto.

SSi è comunque procedutoad una verifica nella nuova situazione di progeto e

di seguito si riporta la rappresentazione del coefficiente di sfruttamento delle

sezioni per la passerella esistente che dopo l’adeguamento di progetto presenta

la lunghezza maggiore.

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Fig. 10 – Coefficiente di sfruttamentodelle sezioni.

In figura 10 è stato rappresentato il coefficiente di sfruttamento delle sezioni

strutturali della passerella esistente. Più il valore di tale coefficiente si avvicina

ad 1 più la sezione risulta impegnata dal punto di vista pensionale.

Si evince che lo stato tensionale delle sezioni è, come ovvio per questo caso,

molto lontano dal valore limite, di conseguenza le sezioni risultano verificate.

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