G1 Relazione di calcolo Molo Manfredi - porto.salerno.it · tecniche per la progettazione, esec...

INDICE

1. PREMESSA ................................................................................... 4

2. NORMATIVE E RIFERIMENTI ...................................................... 7

2.1 NORME ........................................................................................................... 7

2.2 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI ...................................................................... 9

3. SOFTWARE DI CALCOLO ......................................................... 10

3.1 PARATIE ...................................................................................................... 10

3.2 ENG .............................................................................................................. 10

4. MATERIALI E LORO CARATTERISTICHE ............................... 12

5. CARATTERISTICHE DEI TERRENI ........................................... 14

6. CRITERI DI PROGETTO ............................................................. 15

6.1 GENERALITA’ .............................................................................................. 15

6.2 VERIFICA DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI ........................... 17

6.2.1 Azioni e Combinazioni ....................................................................................... 17

6.2.2 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU) ............................................ 20

6.2.3 Verifiche di esercizio (SLE) ................................................................................ 23

6.2.4 Verifiche sismiche .............................................................................................. 23

6.2.5 Riepilogo verifiche ............................................................................................. 23

6.3 VITA NOMINALE E PERIODI DI RITORNO DELLE AZIONI SISMICHE ...... 24

6.4 CONDIZIONI DI CARICO ELEMENT ARI ...................................................... 25

6.4.1 Spinta del terreno e idrostatica........................................................................... 25

6.4.2 Sovraccarichi accidentali ................................................................................... 26

6.4.3 Azioni sulle bitte di ormeggio ............................................................................. 26

6.4.4 Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco ...................................... 26

6.4.5 Azioni sismiche .................................................................................................. 26

6.5 COMBINAZIONI DI PROGETTO DEI CARICHI ELEMENT ARI .................... 30

Autorità Portuale di Salerno

P O R T O C O M M E R C I AL E D I S AL E R N O L A V O R I D I P R O L U N G A M E N T O D E L M O L O M A N F R E D I E

D I C O N S O L I D A M E N T O D E L L A T E S T A T A D E L M O L O 3 G E N N A I O A D E G U A M E N T O A L V O T O D E L C . T . A . N . 2 9 / 2 0 1 1

IN T E R V E N T O “ D ” : P R O L U N G A M E N T O M O L O M A N F R E D I

P ROGE TT O DE FI NI T I V O R E L A Z I O N E D I C A L C OL O

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7. CALCOLO DELLE PARATIE...................................................... 33

7.1 PREMESSA .................................................................................................. 33

7.2 MODELLO DI CALCOLO ............................................................................. 35

7.2.1 Parametri dei terreni .......................................................................................... 36

7.3 FASI DI CALCOLO ....................................................................................... 37

7.4 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE .................................. 42

7.4.1 Verifica delle strutture agli Stati Limite Ultimi ...................................................... 42

7.4.2 Verifica delle strutture agli Stati Limite di Servizio. .............................................. 48

7.4.3 Stabilità globale ................................................................................................. 49

8. TRAVE DI CORREA .................................................................... 51

8.1 PREMESSA .................................................................................................. 51

8.2 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI .......................................................... 51

8.3 VERIFICHE ALLO SLU................................................................................. 53

8.4 VERIFICHE ALLO SLE ................................................................................. 56

9. TIRANTI DI ANCORAGGIO ........................................................ 58

10. GALLERIA TECNICA PER IMPIANTI ........................................ 60

10.1 PREMESSA .................................................................................................. 60

10.2 MODELLAZIONE DI CALCOLO ................................................................... 61

10.3 ANALISI DEI CARICHI ................................................................................. 62

10.3.1 PESO PROPRIO E CARICHI PERMANENTI PORTATI ..................................... 62

10.3.2 SPINTA DELLA TERRA .................................................................................... 63

10.3.3 SOVRACCARICO ACCIDENTALE .................................................................... 63

10.3.4 ACCIDENTALI SULLA SOLETTA SUPERIORE................................................. 63

10.4 CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO ............................................... 64

10.5 SOLLECITAZIONI......................................................................................... 68

10.5.1 PIEDRITTI E SOLETTA INFERIORE ................................................................. 68






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10.5.2 SOLETTA SUPERIORE .................................................................................... 71

10.6 VERIFICHE DI RESISTENZA E DI FESSURAZIONE ................................... 72

10.6.1 Piedritto – sezione di attacco alla fondazione ..................................................... 72

10.6.2 Soletta di fondazione - mezzeria ........................................................................ 75

10.6.3 Soletta superiore - mezzeria .............................................................................. 79

10.7 CAPACITA’ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE ...................... 82

11. ALLEGATO 1 – OUTPUT DEL PROGRAMMA

DI CALCOLO ENG ...................................................................... 83

12. ALLEGATO 2 – OUTPUT DEL PROGRAMMA PARATIE ..................................................................................... 89

12.1 COMBINAZIONE A1-M1 ............................................................................... 89

12.2 COMBINAZIONE A2-M2 ............................................................................. 115

12.3 COMBINAZIONE SISMA ............................................................................ 140






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1. PREMESSA

Nell’ambito del progetto delle opere di consolidamento, potenziamento

statico ed ampliamento delle banchine del Porto Commerciale di Salerno si

prevede l’intervento mirato all’ampliamento del Molo Manfredi.

Con riferimento a tale molo, oggetto del presente documento, il progetto

prevede la realizzazione del molo in ampliamento a partire dall’attuale testata.

Si prevede l’ampliamento del molo per una lunghezza pari a 180m

dall’attuale limite della testata del molo; l’ampliamento permetterà di ottenere

nuovi piazzali per una superficie complessiva di circa 6280mq.

Per effettuare l’ampliamento si prevede di realizzare una soluzione a

“Cofferdam”, con paratie metalliche vincolate mutuamente tramite tiranti di

ancoraggio orizzontali a barre e con riempimento, tra le paratie, costituito da

materiale arido di cava selezionato. Le paratie in progetto sono composte da

elementi portanti in profilati tipo “H” alternati ad elementi di tenuta con profiilo

cosiddetto a “Z”. L’elemento di unione tra le strutture portanti verticale ed i tiranti

consta in una trave di coronamento in conglomerato cementizio armato.

Quest’ultimo elemento viene progettato per assolvere ad una funzione

aggiuntiva, che è quella di protezione contro l’attacco corrosivo dell’acqua di

mare verso il palancolato metallico. Il coronamento nella parte lato mare riveste e

protegge il palancolato fino a quota -1,00m s.l.m.m., pertanto realizza un efficace

schermo protettivo nella zona di maggior attacco corrosivo.

Per tutte le strutture metalliche previste nel progetto, che possono essere

oggetto di corrosione, si prevede inoltre l’installazione di idoneo impianto di

protezione catodica a correnti impresse. Tale impianto dovrà essere sottoposto a

ordinaria manutenzione, secondo le specifiche riportate nella documentazione

relativa all’impianto stesso, al fine di garantire il perfetto funzionamento per tutta

la durata della vita utile delle opere in progetto.

Come anticipato oggetto di questa relazione sono i calcoli di progetto e

verifica, sia strutturali che geotecnici, delle paratie e dei sistemi di ancoraggio

afferenti all’intervento di ampliamento del molo in parola.






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A chiarimento di quanto fin qui esposto, si riporta di seguito la sezione tipo e la

planimetria dell’intervento in parola.

- Sezione intervento tipo -






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- planimetria generale -






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2. NORMATIVE E RIFERIMENTI

2.1 NORME

La progettazione strutturale verrà eseguita in accordo alle seguenti normative ed

utilizzando, in modo omogeneo nell’ambito di ciascuna opera, il metodo di calcolo

detto “agli stati limite”:

- D.M. 04/02/2008: “Norme Tecniche pel le Costruzioni”

- Legge 5 novembre 1971 n. 1086 - "Norme per la disciplina delle opere in

conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica".

- CNR 10011/97 - Costruzioni in acciaio – Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione,

il collaudo e la manutenzione.

- CNR 10016/2000 - Strutture composte di acciaio e calcestruzzo – Istruzioni

per l’impiego nelle costruzioni.

- D.M. 03 dicembre1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e

collaudo delle costruzioni prefabbricate.

- Circ. Min. LL.PP. 16 marzo 1989 n° 31104 - Istruzioni in merito alle norme

tecniche per la progettazione, esec uzione e collaudo delle costruzioni

prefabbricate.

- Norma Italiana UNI EN 1794-1 “Dispositivi per la riduzione del rumore da

traffico stradale – Prestazioni non acustiche”

- Eurocodice 2 / UNI ENV 1992-1-1 “Progettazione delle strutture di

calcestruzzo - Parte 1-1: regole generali e regole per gli edifici”, come

previsto dal D.A.N. (Documento di Applicazione Nazionale) riportato nel D.M.

09.01.96.

- Eurocodice 3 / UNI ENV 1993-1-1 “Progettazione delle strutture di acciaio -

Parte 1-1: regole generali e regole per gli edifici” come previsto dal D.A.N.

(Documento di Applicazione Nazionale) riportato nel D.M. 09.01.96.

- UNI EN 206-1:2001 “Calcestruzzo – Specificazione, prestazione, produzione

e conformità”.






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Verranno utilizzate a supporto delle sopraccitate norme e per quanto carente le

seguenti codici di progetto:

- Eurocodice 2 EN 1992-i / Progettazione delle strutture di calcestruzzo e

relativi DAN.

- Eurocodice 3 EN 1993-i / Progettazione delle strutture di acciaio e relativi

DAN.

- Eurocodice 4 EN 1994-i / Progetto delle strutture composite acciaio

calcestruzzo e relativi DAN.

- Eurocodice 7 EN 1997-i / Progettazione geotecnica e successivi e relativi

DAN.

- Eurocodice 8 EN 1998-i / Progetto delle strutture resistenti al sisma e relativi

DAN.






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2.2 RIFERIMENTI BIBLIOGRAFICI

• Lancellotta R. (1993), Geotecnica- Ed. Zanichelli;

• Pozzati P. (1980), Teoria e tecnica delle strutture, Volume primo – Ed. UTET;

• Bowles (1998), Fondazioni – Ed.Mc-Graw-Hill;

• Bustamate M. e Doix B.(1985), Une Méthode pour la calcoul des Tirants et des

Microppieux injiectés ;

• Colombo P. (1974), Elementi di geotecnica- Ed. Zanichelli.

• Associazione Geotecnica Italiana, Raccomandazioni sui pali di fondazione.

• Matteotti G. (1994), Lineamenti di costruzioni marittime.

• Comparison of geotechnic softwares – Geo Fem, Plaxis, Z-Soil. XIII ECSMGE






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3. SOFTWARE DI CALCOLO

3.1 PARATIE

PARATIE è un codice agli elementi finiti che simula il problema di uno scavo

sostenuto da diaframmi flessibili e permette di valutare il comportamento della

parete di sostegno durante tutte le fasi intermedie e nella configurazione finale.

Il problema è assimilato ad un problema piano in cui viene analizzata una “fetta”

di parete di larghezza unitaria, come mostrato nella figura che segue.

La modellazione numerica dell’interazione terreno-struttura è del tipo “TRAVE SU

SUOLO ELASTICO”: le pareti di sostegno vengono rappresentate con elementi

finiti tipo trave il cui comportamento è definito dalla rigidezza flessionale EJ,

mentre il terreno viene simulato attraverso elementi elastoplastici

monodimensionali (molle) connessi ai nodi delle paratie: ad ogni nodo

convergono uno o al massimo due elementi terreno.

3.2 ENG

Il programma ENG (prodotto dalla SIGMAc Soft snc, Corso del Popolo n.46 30170

Venezia-Mestre) dispone di un modulo di calcolo per strutture intelaiate piane.

Il programma esegue l’analisi in campo lineare di strutture piane composte da aste

soggette a carichi statici con il metodo degli elementi finiti. Il programma consente la

schematizzazione di giunzioni nodali tra le aste, comunque inclinate, ad incastro

oppure a cerniera e permette di determinare l’inviluppo delle sollecitazioni dovute a

diverse condizioni di carico visualizzando, asta per asta, l’andamento massimo e






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minimo del momento, del taglio, dello sforzo normale e, nel caso di aste su suolo

elastico, della pressione agente sul terreno.






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4. MATERIALI E LORO CARATTERISTICHE

Qui di seguito si espongono le caratteristiche di resistenza dei materiali di cui si è

previsto l’utilizzo per la realizzazione delle opere in oggetto.

• Acciaio per paratie metalliche e relativi componenti

Acciaio S335 GP avente le seguenti caratteristiche:

Tensione di rottura a t razione: ft ≥ 480 N/mm2

Tensione di snervamento: fy ≥ 355 N/mm2

Tensione di progetto: Rd = fy /γm = 355/1.05 = 338.00 N/mm2

• Acciaio di precompressione in trefoli per i tiranti di ancoraggio

tensione caratteristica di rottura: fptk = 1860 N/mm2

tensione all’1% di deformazione sotto carico: fp(1)k=1620 N/mm2

• Malta di iniezione dei tiranti

resistenza a rottura a 7 gg: fc ≥ 15 N/mm2

resistenza a rottura a 28 gg: fc ≥ 250 N/mm2

• Acciaio per cemento armato

Per le armature metalliche si adottano tondini in acciaio del tipo B450A

controllati in stabilimento, che presentano le seguenti caratteristiche:

Tensione di snervamento caratteristica fyk,nom ≥ 450 N/mm2

Tensione caratteristica a rottura → ftk,nom ≥ 540 N/mm2

Tensione massima in condizioni di esercizio σs< 0.80fyk=360N/mm2

Fattore di sicurezza acciaio → γc = 1.15

Resistenza a trazione di calcolo → fyd = fyk / γs = 391.30 N/mm2






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• Calcestruzzo per getti in opera

Per la realizzazione delle travi di coronamento si prevede, in ottemperanza

alla normativa UNI EN 206, l’utilizzo di calcestruzzo di classe di esposizione

XS3+XC4 a cui corrisponde un calcestruzzo di classe di resistenza Rck ≥45

N/mm2, dotato delle seguenti caratteristiche:

Resistenza a compressione cilindrica → fck = 0.83*Rck = 37.35 N/mm2

Resistenza a compressione in campo elastico fcE=0.6fck= 22.41 N/mm2

Resistenza a trazione media fctm = 0.27* Rck2/3= 3.420 N/mm2

Resistenza a trazione fctk = 0.7* fctm = 2.39 N/mm2

Resistenza a trazione di calcolo fctd = fctk / γc = 1.49 N/mm2

Tensione massima di compressione in esercizio

Per combinazione rara: σs< 0.60fyk=22.41N/mm2

Per combinazione quasi permanente: σs< 0.45fyk=16.81N/mm2

Il requisito prestazionale minimo ai fini strutturali per il calcestruzzo gettato in

opera deve essere pari a quello di un calcestruzzo di classe di resistenza

Rck30.






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5. CARATTERISTICHE DEI TERRENI

La stratigrafia di progetto risulta la seguente:

- STRATO 1 - RIEMPIMENTO: da +1.35m s.l.m. fino a -10.00m: Descrizione: materiale di riempimento presente in situ a tergo dei muri di banchina esistenti.

γk = 19.0 kN/m3

ϕ’k = 40°

c’k = 0

Emed = 35.00 MPa

- STRATO 2 – FORMAZIONE A : da –10.00m s.l.m.: Descrizione: materiale di natura prevalentemente sabbiosa.

γk = 19.0 kN/m3

ϕ’k = 33°

c’k = 0

Emed = 25.00 MPa






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6. CRITERI DI PROGETTO

6.1 GENERALITA’

Le verifiche geotecniche (GEO) e strutturali (STR) vengono effettuate facendo

riferimento al metodo semi-probabilistico agli stati limite, in cui la sicurezza

strutturale deve essere verificata tramite il confronto tra la resistenza e l’effetto

delle azioni.

Vengono considerati sia gli stati limite ultimi, che sono quelli associati al collasso

della struttura (o dell’insieme struttura-terreno) o alla rottura di parti di essa, sia

gli stati limte di servizio, che corrispondono a condizioni oltre le quali specifiche

richieste d’uso per una struttura o per un elemento strutturale non sono più

soddisfatte.

Le verifiche di sicurezza vengono condotte secondo il Metodo dei coefficienti

parziali: l’affidabilità viene ottenuta verificando che, in tutte le situazioni

progettuali significative, gli stati limite non vengono raggiunti quando i valori di

progetto delle azioni, delle proprietà del materiale e dei dati geometrici sono

introdotti nei modelli progettuali, questo si traduce nell’equazione formale:

Rd ≥ Ed

Dove:

Rd è la resistenza di progetto del sistema geotecnico, valutata in base ai valori

di progetto della resistenza dei materiali e ai valori nominali delle

grandezze geometriche interessate;

Ed è il valore di progetto dell’effetto delle azioni, valutato in base ai valori di

progetto Fdj = Fkj ·γFj delle azioni o direttamente Edj = EkjγEj.

I coefficienti parziali di sicurezza, γMi e γFj , associati rispettivamente al materiale

i-esimo e all’azione j-esima, tengono in conto la variabilità delle rispettive

grandezze e le incertezze relative alle tolleranze geometriche e alla affidabilità

del modello di calcolo.

Il non raggiungimento delle situazioni limite è da intendersi in senso probabilistico

(“misura della sicurezza”), cioè implicitamente si assume che la probabilità di






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raggiungere una certa situazione limite, durante la vita nominale della struttura (o

durante l’orizzonte temporale di riferimento nel caso di una fase transitoria), sia

inferiore ad un valore prefissato, comunque piccolo (“affidabilità”).

In particolare, per le paratie in oggetto si considereranno i seguenti stati limite

ultimi:

SLU di tipo geotecnico (GEO):

- instabilità globale dell’insieme terreno-opera.

SLU di tipo strutturale (STR):

- raggiungimento della resistenza in uno o più ancoraggi;

- raggiungimento della resistenza strutturale della paratia.






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6.2 VERIFICA DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI

6.2.1 Azioni e Combinazioni

Le azioni che agiscono sulle strutture possono venire classificate secondo la

variazione nel tempo:

a) permanenti ( G ): azioni che agiscono durante tutta la vita nominale

della costruzione, la cui variazione di intensità nel tempo è così piccola e

lenta da poterle considerare con sufficiente approssimazione costanti nel

tempo:

- peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno,

quando pertinente;

- forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al

terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino

costanti nel tempo) (G1 );

- peso proprio di tutti gli elementi non strutturali ( G2 );

- spostamenti e deformazioni imposti, previsti dal progetto e realizzati

all’atto della costruzione;

- pretensione e precompressione ( P );

- ritiro e viscosità;

- spostamenti differenziali;

b) variabili ( Q ): azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori

istantanei che possono risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo:

- di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non

continuativamente, per un tempo non trascurabile rispetto alla vita

nominale della struttura;

- di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve

rispetto alla vita nominale della struttura;

c) eccezionali ( A ): azioni che si verificano solo eccezionalmente nel

corso della vita nominale della struttura;






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- incendi;

- esplosioni;

- urti ed impatti;

d) sismiche ( E ): azioni derivanti dai terremoti.

Tutte le azioni variabili che agiscono sulla struttura vengono introdotte nei calcoli

di verifica in termini di un valore caratteristico Qk ossia il valore corrispondente ad

un frattile pari al 95% della popolazione dei massimi, in relazione al periodo di

riferimento dell’azione variabile stessa.

Nella definizione delle combinazioni delle azioni che possono agire

contemporaneamente , i termini Qkj rappresentano le azioni variabili della

combinazione, con Qk1 azione variabile dominante e Qk2, Qk3, … azioni variabili

che possono agire contemporaneamente a quella dominante. Le azioni variabili

Qkj vengono combinate con i coefficienti di combinazione ψ0j, ψ1j e ψ2j, i cui valori

sono forniti nella tabella 6.1.1.

Con riferimento alla durata percentuale relativa ai livelli di intensità dell’azione

variabile, si definiscono:

- valore quasi permanente ψ2j⋅Qkj: la media della distribuzione temporale

dell’intensità;

- valore frequente ψ1j⋅Qkj: il valore corrispondente al frattile 95 % della

distribuzione temporale dell’intensità e cioè che è superato per una limitata

frazione del periodo di riferimento;

- valore raro (o di combinazione) ψ0j⋅Qkj: il valore di durata breve ma ancora

significativa nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili.

Nel caso in cui la caratterizzazione stocastica dell’azione considerata non sia

disponibile, si può assumere il valore nominale. Nel seguito sono indicati con

pedice k i valori caratteristici; senza pedice k i valori nominali.

Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle

azioni.

− Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi

(SLU):






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γG1⋅G1 + γG2⋅G2 + γP⋅P + γQ1⋅Qk1 + γQ2⋅ψ02⋅Qk2 + γQ3⋅ψ03⋅Qk3 + …

− Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite

di esercizio (SLE) irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni

ammissibili:

G1 + G2 + P + Qk1 + ψ02⋅Qk2 + ψ03⋅Qk3+ …

− Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di

esercizio (SLE) reversibili:

G1 + G2 +P+ ψ11⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + …

− Combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli

effetti a lungo termine:

G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + ψ23⋅Qk3 + …

− Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio

connessi all’azione sismica E:

E + G1 + G2 + P + ψ21⋅Qk1 + ψ22⋅Qk2 + …

− Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle

azioni eccezionali di progetto Ad:

G1 + G2 + P + Ad + ψ21 ⋅Qk1 + ψ22 ⋅Qk2 + ...

Nelle combinazioni per SLE, si intende che vengono omessi i carichi Qkj che

danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.

I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj sono dati nel paragrafo

seguente mentre quelli dei coefficienti ψ nella tabella sottostante.

Tabella 6.1.1 – Valori dei coefficienti di combinazione






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6.2.2 Verifiche nei confronti degli stati limite ultimi (SLU)

Per ogni stato limite ultimo deve essere rispettata la condizione

Ed ≤ Rd

dove Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione

Ovvero

con γE = γF, e dove Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema

geotecnico:

.

Effetto delle azioni e resistenza sono espresse in funzione delle azioni di progetto

γFFk, dei parametri di progetto Xk/γM e della geometria di progetto ad. L’effetto

delle azioni può anche essere valutato direttamente come Ed=Ek⋅γE. Nella

formulazione della resistenza Rd, compare esplicitamente un coefficiente γR che






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opera direttamente sulla resistenza del sistema.

Come previsto dalla vigente normativa, in ambito geotecnico le verifiche delle

opere di sostegno possono essere condotte secondo due approcci. In questo

caso è stato scelto l’approccio 1 in quanto permette di tener conto delle

incertezze sia sulle azioni che sui parametri di resistenza del terreno.

Nel sopradetto approccio (Approccio 1) sono previste due diverse combinazioni

di gruppi di coefficienti: la prima combinazione è generalmente più severa nei

confronti del dimensionamento strutturale delle opere a contatto con il terreno,

mentre la seconda combinazione è generalmente più severa nei riguardi del

dimensionamento geotecnico.

Approccio 1: - Combinazione 1: A1+M1+R1;

- Combinazione 2: A2+M2+R1;

Per queste due combinazioni si è tenuto conto dei valori dei coefficienti parziali

riportati nelle Tabelle 6.2.1, 6.2.2 e 6.2.3.

Si deve comunque intendere che il terreno e l’acqua costituiscono carichi

permanenti (strutturali) quando, nella modellazione utilizzata, contribuiscono al

comportamento dell’opera con le loro caratteristiche di peso, resistenza e

rigidezza.

Tabella 6.2.1 – Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni.

Tabella 6.2.2 – Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno.






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Tabella 6.2.3 - Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi.

Tabella 6.2.4 – Coefficienti parziali γ R per le verifiche agli stati limite ultimi.






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6.2.3 Verifiche di esercizio (SLE)

Nelle condizioni di servizio si controllano le ampiezze degli spostamenti delle

paratie e delle fessure nel calcestruzzo e, ove significativo, i tassi di lavoro dei

materiali.

Il controllo tensionale viene effettuato ponendo pari all’unità i coefficienti parziali

sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e resistenze caratteristiche.

6.2.4 Verifiche sismiche

Le verifiche in sisma vengono effettuate ponendo pari all’unità i coefficienti

parziali sulle azioni e impiegando i parametri geotecnici e le resistenze di

progetto, con i valori dei coefficienti parziali indicati nel paragrafo 6.2.2 per i casi

M1 ed R1.

6.2.5 Riepilogo verifiche

A chiarimento di quanto fin qui esposto, si riporta di seguito uno schema

riassuntivo in cui, per ogni elemento del sistema geotecnico in oggetto, è

possibile individuare la condizione di verifica e la combinazione adottata.

Sistema geotecnico Condizione Combinazione Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre

statica - STR A1+M1+R1

sismica - STR 1+M1+R1

Complesso paratia-terreno statica - GEO A2+M2+R2

sismica - GEO 1+M2+R2

Tiranti (bulbo) statica - GEO A1+M1+R3


Tiranti (trefoli) statica - GEO

A1+M1+R1

A2+M2+R2


Stabilità globale statica - GEO A2+M2+R2







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6.3 VITA NOMINALE E PERIODI DI RITORNO DELLE AZIONI SISMICHE

Si definisce vita nominale di un’opera strutturale il numero di anni nel quale la

struttura, purchè soggetta alla manutanezione ordinaria, deve poter essere usata

per lo scopo al quale è destinata.

Nella fattispecie si assume per le banchine in progetto vita nominale di 50 anni.

Noto il valore della vita nominale (VN) si determina il PERIODO DI

RIFERIMENTO dell’azione sismica.

Le opere in progetto si classificano in CLASSE D’USO II ( par.2.4.2 Norme

Tecniche per le Costruzioni) per cui si ricava un coefficiente d’uso CU pari a 1.0.

Pertanto il periodo di riferimento dell’azione sismica, a cui corrisponde un periodo

di ritorno allo SLU di 475 anni, come esplicitato piu’ avanti, vale:

VR = VN*CU = 50*1.00 = 50 anni

Nella tabella seguente si riportano i valori di probabilità di superamento (PVr) nel

periodo di riferimento VR che si assumono per il progetto agli SLE e agli SLU

(par. 3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni).

STATI LIMITE PVr

S.L.E. 63%

S.L.U. 10%

Si determina il TEMPO DI RITORNO associato all’evento sismico di progetto

dall’espressione di seguito riportata:

TR = -VR / ln(1-PVr)

Pertanto risulta:

STATI LIMITE TR [ANNI]

S.L.E. 50 S.L.U. 475






25/168

6.4 CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI

Per le verifiche di resistenza delle palancole e per la verifica di stabilità del

complesso terreno-palancola si è fatto riferimento alle seguenti condizioni di

carico elementari di seguito elencate:

A. CARICHI PERMANENTI :

• Spinta del terreno;

• Spinta idrostatica;

B. CARICHI VARIBAILI :

• Sovraccarico accidentale verticale uniformemente distribuito su

piazzale (30KPa);

• Azioni trasmesse dalle imbarcazioni tramite le bitte di ormeggio

(1000kN);

• Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco.

C. CARICHI SISMICI :

• Spinta sismica del terreno;

• Spinta dell’acqua idrodinamica (Westregard).

Le azioni di cui al punto “C” vengono palesate nel paragrafo che segue

denominato : “Errore. L'origine riferimento non è stata trovata.”.

6.4.1 Spinta del terreno e idrostatica

L’azione permanente dovuta al terreno viene determinata considerando la

superficie di falda a livello del medio mare, al di sopra del quale agisce la spinta

(totale) del terreno saturo, mentre al di sotto si considera la spinta efficace.

Tale spinta viene calcolata in automatico dal programma agli elementi finiti in

funzione delle caratteristiche dei terreni inserite. Nella determinazione delle

spinte del terreno sui palancolati si considera un angolo di attrito terreno-

palancole pari a δ = 2/3φ’.






26/168

Analogamente il programma agli elementi finiti calcola l’azione della spinta

idrostatica a partire dal livello di falda e dal livello del mare definito.

6.4.2 Sovraccarichi accidentali

L’opera viene progettata considerando agente sul terrapieno a tergo un

sovraccarico accidentale distribuito avente valore (nominale) pari a:

q = 30.00 kN/m2

6.4.3 Azioni sulle bitte di ormeggio

Sulle travi di coronamento delle banchine in oggetto è prevista la posa in opera di

bitte di ormeggio da 1’000kN. Pertanto nei calcoli in parola si considera agente

sulla singola bitta l’azione concentrata caratteristica pari a 1’000kN.

Tali azioni vengono trasmesse dalle bitte di ormeggio alla trave di coronamento

in conglomerato cementizio armato, ed assorbite direttamente dai tiranti di

ancoraggio predisposti all’interno della trave stessa.

6.4.4 Azioni trasmesse dalle imbarcazioni in fase di attracco

Si prevede di attrezzare le nuove banchine con un sistema di difesa elastico

ossia di predisporre elementi parabordi in grado di deformarsi e di dissipare

l’energia cinetica delle navi in accosto.

Nel caso specifico si prevede di impiegare parabordi esistenti già in uso per le

banchine del Porto Commerciale di Salerno, che verranno rimossi da queste

ultime e ricollocati sulle travi di coronamento in progetto.

6.4.5 Azioni sismiche

6.4.5.1 COEFFICIENTE DI SPINTA SISMICA DEL TERRENO

Le verifiche di sicurezza in condizioni sismiche sono state condotte mediante

analisi pseudostatiche con riferimento a quanto indicato nella normativa italiana

riportata nel D.M. del 4 febbraio 2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) e






27/168

successive modificazioni.

Nel seguito si fa riferimento al documento “Allegato A alle Norme Tecniche per le

Costruzioni: Pericolosità Sismica”. In base a tale documento, l’azione sismica

sulle strutture è valutata a partire da una “pericolosità sismica di base” in

condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale

(di categoria A).

La “pericolosità sismica di base”, nel seguito chiamata semplicemente

pericolosità sismica, costituisce l’elemento di conoscenza primario per la

determinazione delle azioni sismiche; le sue attuali fonti di riferimento sono

indicate nel seguito del presente paragrafo.

L’azione sismica così individuata viene successivamente variata, nei modi

chiaramente precisati dalle NTC, per tener conto delle modifiche prodotte dalle

condizioni locali stratigrafiche del sottosuolo effettivamente presente nel sito di

costruzione e dalla morfologia della superficie. Tali modifiche caratterizzano la

risposta sismica locale.

La nuova mappatura sismica nazionale consiste in un dettagliato reticolo di

riferimento individuato su maglia quadrata di lato 10km; per ogni punto del

reticolo si conoscono le accelerazioni massime attese al suolo per diversi tempi

di ritorno dell’evento sismico. La pericolosità sismica su reticolo è attualmente

disponibile sul sito http://esse1.mi.ingv.it (sito dell’ISTITUTO NAZIONALE DI

GEOFISICA E VULCANOLOGIA).

L’area su cui sorgono le strutture in progetto è univocamente individuata dalle

coordinate geografiche internazionali:

LATITUDINE : 40.664

LONGITUDINE : 14.749

Tale punto coincide perfettamente con uno dei punti del reticolo di riferimento,

come si evince dalla figura sotto riportata, e per esso sono noti direttamente i

valori delle accelerazioni al suolo di progetto per diversi tempi di ritorno.






28/168

Da tali ricerche risulta:

TR

[ anni ]

ag

[ g/10 ]

Fo T*c

50 0.476 2.37 0.33

475 1.036 2.59 0.44

La componente orizzontale dell’accelerazione sismica equivalente da applicare

per metodi di calcolo pseudostatici (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le

Costruzioni) risulta pari a:

ah = α*β*amax = 0.70*0.70*0.1554g = 0.076g

amax = SS*ST *ag = 1.5*1.00*0.1036g = 0.1554g

Dove:






29/168

α : coefficiente che tiene conto della deformabilità dei terreni interagenti con

l’opera (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

β : coefficiente funzione della capacità dell’opera di subire spostamenti senza

cadute di resistenza (par.7.11.6.3.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

SS: coefficiente che comprende l’effetto dell’amplificazione stratigrafica

(par.3.2.3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni);

ST: coefficiente che comprende l’effetto dell’amplificazione topografica

(par.3.2.3.2.1 Norme Tecniche per le Costruzioni).

In virtù di quanto sopra esposto si ricava il coefficiente sismico orizzontale:

kh = ah / g = 0. 076

6.4.5.2 AZIONE IDRODINAMICA

In presenza di sisma la forza idrodinamica Ewd viene calcolata secondo la

formulazione di WESTERGAARD :

2'

127 HkE whwd γ=

in cui:

wγ = peso specifico dell’acqua = 10.3 kN/m3

H’ = altezza del livello dell’acqua a partire dal fondale.

La distribuzione di pressioni di questa spinta idrodinamica ha un andamento

parabolico e può essere calcolata nel seguente modo:

( ) zhkzq whγ87

±=

dove:

h = quota del pelo libero dell’acqua rispetto al fondale;

z = coordinata verticale diretta verso il basso, con origine al pelo libero

dell’acqua.






30/168

6.5 COMBINAZIONI DI PROGETTO DEI CARICHI ELEMENTARI

Come spiegato estesamente nei capitoli precedenti e riassunto nel capitolo

“Errore. L'origine riferimento non è stata trovata.” le combinazioni di progetto

sono state fatte in accordo a quanto stabilito dalle vigenti Norme Tecniche per le

Costruzioni del 01/2008.

Di seguito si riassumono in forma tabellare tutti i fattori parziali di combinazione

per le diverse cambinazioni di progetto agli SLU, in maniera distinta, laddove

necessario, per i diversi elementi strutturali.

Relativamente agli SLE sono state considerate le combinazioni delle azioni

caratteristiche con fattori parziali tutti pari all’unità.

Tabella 6.1 – Fattori di combinazione SLU: elementi strutturali verticali. Elemento strutturale Condizione Combinazione Carico γ Ψ

Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre statica - STR A1+M1+R1

Spinta terra 1.5 - Spinta idrostatica 1.5 - Sovraccarico accidentale (60kPa) 1.5 -

Elementi portanti paratia e tiranti orizzontali in barre sismica - STR 1+M1+R1

Spinta terra 1.0 - Spinta idrostatica 1.0 - Sovraccarico accidentale (60KPa) 1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 - Spinta sismica dell’acqua (Westergard) 1.0 -

Si fa notare come a favore di sicurezza si sia considerato come coefficiente di

combinazione parziale γ per i carichi permanenti il valore 1.5 invece del valore 1.3

indicato nella norma. Analoga osservazione è da estendere alle tabelle che seguono.






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Tabella 6.2 – Fattori di combinazione SLU: tiranti di ancoraggio 1/2. Elemento strutturale Condizione Combinazione Carico γ Ψ

Tiranti (bulbo di fondazione) statica - GEO A1+M1+R3

Spinta terra 1.5 -

Spinta idrostatica 1.5 -

Sovraccarico accidentale (60KPa)

1.5 1.0

Tiro bitta di ormeggio (1000kN) 1.5 0.7

Tiranti (bulbo di fondazione) sismica - GEO 1+M1+R3

Spinta terra 1.0 -



1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 -

Spinta sismica dell’acqua (Westergard)

1.0 -

Tabella 6.3 – Fattori di combinazione SLU: tiranti di ancoraggio 2/2. Elemento strutturale Condizione Combinazione Carico γ Ψ

Tiranti (trefoli di armatura) statica - GEO A1+M1+R1

Spinta terra 1.5 -




1.5 1.0

Tiranti (trefoli di armatura) statica - GEO A2+M2+R2

Spinta terra 1.0 -




1.3 1.0

Tiranti (trefoli di armatura) sismica - GEO 1+M1+R1

Spinta terra 1.0 -



1.0 0.8

Spinta sismica del terreno 1.0 -


1.0 -






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Tabella 6.4 – Fattori di combinazione SLU: stabilità globale complesso terreno-struttura. Elemento strutturale Condizione Combinazione Carico γ Ψ

Stabilità globale complesso terreno-struttura statica - GEO A2+M2+R2

Spinta terra 1.0 -

Spinta idrostatica

1.0 -


1.3 -

Stabilità globale complesso terreno-struttura sismica - GEO 1+M2+R2

Spinta terra 1.0 -

Spinta idrostatica

1.0 -


1.0 0.8

Spinta sismica del terreno

1.0 -


1.0 -






33/168

7. CALCOLO DELLE PARATIE

7.1 PREMESSA

Si prevede di realizzare l’ampliamento del molo Manfredi con piano di banchina a

quota +1.35m l.m.m. Si adotta la soluzione tecnica di doppio palancolato

mutuamente tirantato tramite tiranti metallici a barre, nota come soluzione tipo

COFFERDAM.

Ognuna delle due paratie constituenti il sistema è caratterizzata da profilati

portanti tipo H, aventi quota a +0.90m l.m.m alternati ad elementi di tenuta

(palancole tipo Larsen o “Z”).

In sommità viene realizzato un vincolamento attraverso tiranti orizzontali in barre

in numero 1 ogni 1.79m.

In via cautelativa, nelle verifiche strutturali del palancolato si terrà conto della sola

resistenza offerta dai pali H, trascurando il contributo resistente delle palancole di

collegamento con profilo a Z.

Di seguito sono riassunte le caratteristiche geometriche e i requisiti prestazionali

minimi dei palancolati e dei tiranti:

Palancolati:

Tipologia Quota testa (m s.l.m.m.)

Interasse (m)

Lunghezza (m)

Jmin (cm4/m)

Wmin (cm3/m)

pmin (kg/m2)

Parati in elementi metallici a sezione composta H /AZ18

lato interno porto +0.90 1.79 27.00 476970 9595 231

Parati in elementi metallici a sezione composta H /AZ18

lato esterno porto +0.90 1.79 16.00 110100 3275 169






34/168

Tiranti:

Lunghezza (m)

Diametro (mm)

Interasse max

(m)

Inclinazione sull’orizzontale

(°)

Da 32.70 a 51.20

70.00 1.79 0

Si riporta di seguito, a chiarimento di quanto sopra esposto, uno schema

della sezione tipologica di calcolo.

– Sezione tipologica di calcolo –






35/168

7.2 MODELLO DI CALCOLO

Il calcolo tenso-deformativo delle paratia viene svolto ricorrendo ad un modello in

grado di simulare l’interazione tra terreno e struttura di sostegno; in particolare si

impiegherà il codice di calcolo denominato PARATIE versione 7 basato sulle

seguenti ipotesi di carattere generale:

- Stato piano nelle deformazioni (paratia di lunghezza infinita).

- Terreno modellato come un letto di molle con legame costitutivo elastico-

perfettamente plastico con criterio di rottura di Mohr-Coulomb.

- Struttura discretizzata in elementi perfettamente elastici.

- Solutore agli elementi finiti (FEM).

- Falda introdotta definendo le quote piezometriche di valle e di monte (che

possono essere modificate nel corso dell’analisi).

- Tiranti modellati per mezzo di molle di opportuna rigidezza.

- Sovraccarichi a monte ed a valle della paratia trasformati in spinte sul

paramento in accordo a quanto previsto dalla teoria elastica.

Le caratteristiche dell’elemento tipo “beam” schematizzante la paratia sono le

seguenti:

Identification Spessore

Equivalente Materiale

[cm]

Parati in elementi metallici a sezione composta

H+Z lato interno porto 0.385 Acciaio

Parati in elementi metallici a sezione composta

H+Z lato esterno porto 0.236 Acciaio






36/168

Gli elementi ‘truss’ che schematizzano i tiranti sono stati caratterizzati come

segue:

Identification A

[cm2/m]

T. D.70 21.49

7.2.1 Parametri dei terreni

Relativamente ai terreni ed alle stratigrafie considerati nel modello, ci si riferisce

a quanto stabilito nel capitolo "Caratteristiche dei terreni", da cui le tabelle

seguenti:

Modello

Mohr-Coulomb

SLM-RIEMPIMENTO

SLM-SABBIA

Type Drained Drained

γunsat [kN/m³] 19.00 19.00

γsat [kN/m³] 20.00 20.00

Eref [kN/m²] 35000.00 25000.00

ν [-] 0.30 0.30

cref [kN/m²] 0.00 0.00

ϕ [°] 40.00 33.00

Rinter. [-] 0.5 0.5






37/168

7.3 FASI DI CALCOLO

I modelli sviluppati con il codice di calcolo Paratie sono stati creati considerando

le fasi di costruzione e i carichi elencati di seguito:

F.1 GEOSTATICA

31 LUGLIO 2008 10:34:50

* Ce.A.S. S.r.l. Milano * www.ceas.it P A R A T I E 7.00

JOB: E:\PI-PROGETTI-TEMP\SLR\PD\LAVORO\PARATIE\D\D_PA3_SISMA_STR_HIST00 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR Length units= M Force units= KN

FASE 1

LeftWall

Y= 0.00000

RightWall

Y= 32.0000

-8.

0.

-10.

0. 1.3500

-8.6500

-18.650

-26.100

L= 5.000

D= 6.000

LCUR V

S001 1.000

S002 0.000 S003 0.000 S004 0.000 S005 0.000

C001 1.000

C002 0.000 C003 0.000 C004 0.000 C005 0.000

STRATIGRAFIA

1.350

Primo_strato

-8.

Secondo_strato-10.

Terzo_strato

-26.10






38/168

31 LUGLIO 2008 10:34:50


JOB: E:\PI-PROGETTI-TEMP\SLR\PD\LAVORO\PARATIE\D\D_PA3_SISMA_STR_HIST00

History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR

Length units= M

Force units= KN

FASE 2

LeftWall

Y= 0.00000

RightWall

Y= 32.0000

0.0.

-8.

0.

-10.

1.3500

-8.6500

-18.650

-26.100

L= 5.000

D= 6.000

LCUR V

S001 0.000

S002 1.000

S003 0.000

S004 0.000

S005 0.000

C001 1.000

C002 1.000

C003 0.000

C004 0.000

C005 0.000

STRATIGRAFIA

1.350

Primo_strato

-8.

Secondo_strato-10.

Terzo_strato

-26.10

F.2 POSA TIRANTI E SUCCESSIVO RIEMPIMENT O CON PARATIE A SBALZO






39/168

31 LUGLIO 2008 10:34:50




Length units= M

Force units= KN

FASE 3

LeftWall

Y= 0.00000

RightWall

Y= 32.0000

0.

1.300

-8.

0.

1.300

-10.

0. 1.3500

-8.6500

-18.650

-26.100

L= 5.000

D= 6.000

LCUR V

S001 0.000

S002 0.000

S003 1.000

S004 0.000

S005 0.000

C001 1.000

C002 1.000

C003 1.000

C004 0.000

C005 0.000

STRATIGRAFIA

1.350

Primo_strato

-8.

Secondo_strato-10.

Terzo_strato

-26.10

F.3 COMPLETAMENTO RIEMPIMENTO






40/168

31 LUGLIO 2008 10:34:50




Length units= M

Force units= KN

FASE 4

LeftWall

Y= 0.00000

RightWall

Y= 32.0000

0.

1.300q=30.00 kPa

-8.

0.

1.300q=30.00 kPa

-13.50

0. 1.3500

-8.6500

-18.650

-26.100

L= 5.000

Q= 12.00

D= 6.000

LCUR V

S001 0.000

S002 0.000

S003 0.000

S004 1.000

S005 0.000

C001 1.000

C002 1.000

C003 1.000

C004 1.000

C005 0.000

STRATIGRAFIA

1.350

Primo_strato

-8.

Secondo_strato-10.

Terzo_strato

-26.10

F.4 APPLICAZIONE SOV RACCARICO DI ESERCIZIO (60kN/mq)






41/168

31 LUGLIO 2008 10:34:50




Length units= M

Force units= KN

FASE 5

LeftWall

Y= 0.00000

RightWall

Y= 32.0000

0.

1.300q=18.00 kPa

-8.

0.

1.300q=18.00 kPa

-13.50

0.

11.40 kPa

11.40 kPa

9.104 kPa

10.95 kPa

7.745 kPa

9.104 kPa

6.440 kPa

7.745 kPa

5.299 kPa

6.440 kPa

4.356 kPa

5.299 kPa

3.608 kPa4.356 kPa

3.034 kPa3.608 kPa

2.293 kPa3.034 kPa1.931 kPa2.293 kPa1.097 kPa1.931 kPa0.9874 kPa1.097 kPa0.9874 kPa

9.104 kPa

10.95 kPa

7.745 kPa

9.104 kPa

6.440 kPa

7.745 kPa

5.299 kPa

6.440 kPa

4.356 kPa

5.299 kPa

3.608 kPa4.356 kPa

3.034 kPa3.608 kPa

2.293 kPa3.034 kPa1.931 kPa2.293 kPa1.097 kPa1.931 kPa0.9874 kPa1.097 kPa0.9874 kPa

1.3500

-8.6500

-18.650

-26.100

L= 5.000

Q= 7.000

D= 6.000

LCUR V

S001 0.000

S002 0.000

S003 0.000

S004 0.000

S005 1.000

C001 1.000

C002 1.000

C003 1.000

C004 1.000

C005 1.000

STRATIGRAFIA

1.350

Primo_strato

-8.

Secondo_strato-10.

Terzo_strato

-26.10

F5. APPLICAZIONE AZIONI SISMICHE

(spinta sismica + acqua idrodinamica [considerata agente sia all’esterno che all’interno

contemporaneamente] e sov raccarico si banchina all’80%)






42/168

7.4 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI E VERIFICHE

7.4.1 Verifica delle strutture agli Stati Limite Ultimi

Le verifiche strutturali sono state effettuate facendo riferimento al metodo semi

probabilistico agli stati limite, come definito nel relativo capitolo nella parte iniziale

del presente documento. Dalle analisi dei risultati la condizione sismica è risultate

essere quella dimensionante per le strutture in oggetto. In virtù di ciò, nel seguito

si riportano le sollecitazioni e le verifiche per la condizione sismica.

Per quanto concerne la determinazione dell’azione normale agente sulla paratia

si considerano tutti i carichi agenti, vale a dire il peso della trave di correa e il

peso proprio del palo.

- Peso proprio trave di correa (Area-sezione = 5.20m2):

5.20 * 25.00 = 130 kN/m

- Peso proprio della paratia lato interno porto (principale) l=27.00m:

2.31 * 27.00 = 63.00 kN/m

- Peso proprio della paratia lato esterno porto (ancoraggio)

l=16.00m:

1.69 * 16.00 = 27.04 kN/m

Nella tabella seguente sono riassunte le sollecitazioni massime fattorizzate per i

vari elementi costituenti il sistema geotecnico nella combinazione sismica (a

metro lineare di struttura):






43/168

Combinazione SISMICA

Mmax Tmax Nmax Tirante

[kNm/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

Paratia lato interno porto (Principale) 1882.09 361.48 193.00 385.00

Paratia lato esterno porto (Secondaria) 350.00 238.00 157.04 385.00

Di seguito, si riportano i diagrammi delle sollecitazioni massimi per cui vengono effettuate

le verifiche.

Z [m

]

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STRAll Beams: History 0 - WALL RightWall: RESULTS FOR BEAMS P_PRINCIPALE AT STEP 5

0 84.4 168.8 253.2 337.6 422-84.4-168.8-253.2-337.6

0

-2.745

-5.49

-8.235

-10.98

-13.725

-16.47

-19.215

-21.96

-24.705

PARATIE 7.0 - Ce.A.S. s.r.l.

SHEAR [kN/m]

Paratia principale - Combinazione Sismica: Diagramma del taglio

Valore massimo 362.00 kN/m alla quota -0.50m






44/168

Z [m

]SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR

All Beams: History 0 - WALL RightWall: RESULTS FOR BEAMS P_PRINCIPALE AT STEP 5

0 260.6 521.2 781.8 1042.4 1303 1563.6 1824.2 2084.8-260.6

0

-2.745

-5.49

-8.235

-10.98

-13.725

-16.47

-19.215

-21.96

-24.705


MOMENT [kN*m/m]

Paratia principale - Combinazione Sismica: Diagramma del Momento

Valore massimo 1882 kN/m alla quota -9.00m

Z [m

]

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STRAll Beams: History 0 - WALL LeftWall: RESULTS FOR BEAMS P_ANCORAGGIO AT STEP 5

0 44.3 88.6 132.9-44.3-88.6-132.9-177.2-221.5-265.8

0

-1.645

-3.29

-4.935

-6.58

-8.225

-9.87

-11.515

-13.16

-14.805

SHEAR [kN/m]

Paratia secondaria - Combinazione Sismica: Diagramma del taglio







45/168

Z [m

]

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STRAll Beams: History 0 - WALL LeftWall: RESULTS FOR BEAMS P_ANCORAGGIO AT STEP 5

0 52.8 105.6-52.8-105.6-158.4-211.2-264-316.8-369.6

0

-1.645

-3.29

-4.935

-6.58

-8.225

-9.87

-11.515

-13.16

-14.805


MOMENT [kN*m/m]

Paratia secondaria - Combinazione Sismica: Diagramma del Momento


STEP

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STRHistory 0 - RESULT HISTORY FOR STRUT Trus Z= 0.0000

0 1 3 4 5

0

46.3

92.6

138.9

185.2

231.5

277.8

324.1

370.4

416.7


FORCE [kN/m]

Andamento della reazione sui tiranti orizzontali in funzione dello step di calcolo

Valore massimo 385.00 kN/m






46/168

VERIFICHE DI RESISTENZA – PARATIA PRINCIPALE

Caratteristiche del materiale:

γM0= 1,05 fyk= 355 [N/mm2] E= 210000 [N/mm2]

Caratteristiche della sezione:

tipo i= 1,79 [m] t= 21,00 [mm] r= 20,00 [mm] s= 16,00 [mm] h= 983,00 [mm] A= 357,80 [cm2/m] J= 476970,00 [cm4/m]

Wel= 9025,00 [cm3/m] Mu= 3203,88 [kNm/m] Nu= 12701,90 [kN/m] Vu= 5583,44 [kN]

Sollecitazioni agenti:

Md= 1882,10 [kNm/m] Nd= 193,00 [kN/m] V= 361,00 [kN/m]

Vd= 646,19 [kN]

σmax = Md/Wel + Nd/A = 213,94 [MPa]

σ 196,09 [MPa]

τmax = Vd/(i*h) = 41,09 [MPa] VERIFICATO

σid =√(σ2 + 3*τmax2) = 208,60 [MPa]

σid < fd = 338 [MPa] VERIFICATO

σMAX < fd = 338 [MPa] VERIFICATO






47/168

VERIFICHE DI RESISTENZA – PARATIA PRINCIPALE

Caratteristiche del materiale:

γM0= 1,05 fyk= 355 [N/mm2]

E= 210000 [N/mm2]

Caratteristiche della sezione: tipo

i= 1,79 [m] t= 14,00 [mm] r= 20,00 [mm] s= 11,00 [mm] h= 575,00 [mm] A= 240,90 [cm2/m] J= 110100,00 [cm4/m]

Wel= 3257,00 [cm3/m] Mu= 1156,24 [kNm/m] Nu= 8551,95 [kN/m] Vu= 2245,38 [kN]

Sollecitazioni agenti:

Md= 350,00 [kNm/m] Nd= 158,00 [kN/m] V= 238,00 [kN/m]

Vd= 426,02 [kN]

σmax = Md/Wel + Nd/A =

114,02

[MPa]

σ 100,54 [MPa]

τmax = Vd/(i*h) =

67,35

[MPa]

VERIFICATO

σid =√(σ2 + 3*τmax

2) =

154,00

[MPa]

σid < fd =

338

[MPa]

VERIFICATO






48/168

7.4.2 Verifica delle strutture agli Stati Limite di Servizio.

I valori degli spostamenti calcolati sono stati ottenuti applicando alla struttura i

valori caratteristici, vale a dire considerando tutti i coefficienti di combinazione γ

pari a 1.

Nelle figure seguenti si evidenziano i valori degli spostamenti orizzontali dovuti al

dragaggio del fondale fino a quota di calcolo -16.50m s.l.m.m. ed all’applicazione

dei massimi sovraccarichi di esercizio.

Lo spostamento massimo in testa paratia a seguito in esercizio risulta pari a

7.86mm. Tale spostamento corrisponde la valore assoluto, ossia corrisponde alla

somma degli spostamenti di tutte le fasi di calcolo a partire dalla iniziale di

infissione delle paratie; pertanto tale valore tiene conto anche degli spostamenti

che la paratia sconta a causa del riempimento per la formazione del piazzale. Lo

spostamento incrementale dovuto alla sola fase di applicazione dei carichi di

esercizio risulta pari a : 7.86mm-6.15mm=1.71mm.

Tutti gli spostamenti ottenuti in condizioni di esercizio risultano molto contenuti e

quindi ampiamente compatibili con il comportamento delle strutture e con la

funzionalità delle banchine in condizioni di esercizio.

Y-DISPLACEMENT [m]

ELEV

ATIO

N [m

]

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2History 0 - WALL RightWall: DISPLACEMENTS AT STEP 5

0 0.0072 0.0144 0.0216 0.0288 0.036 0.0431 0.0503 0.0575 0.0647

0

-2.745

-5.49

-8.235

-10.98

-13.725

-16.47

-19.215

-21.96

-24.705


Y -DISPLACEMENT [m]Y-DISPLACEMENT [m]=0.0078654, ELEVATION [m]=1.35






49/168

- Diagramma degli spostamenti orizzontali dopo l ’applicazione dei carichi di esercizio (Q=30kN/mq). -

Y-DISPLACEMENT [m]

ELEV

ATIO

N [m

]

SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2History 0 - WALL RightWall: DISPLACEMENTS AT STEP 4

0 0.0052 0.0105 0.0157 0.0209 0.0261 0.0314 0.0366 0.0418 0.0471

0

-2.745

-5.49

-8.235

-10.98

-13.725

-16.47

-19.215

-21.96

-24.705


Y -DISPLACEMENT [m]Y-DISPLACEMENT [m]=0.0061517, ELEVATION [m]=1.35

- Diagramma degli spostamenti orizzontali a molo completato senza sovraccarichi. -

7.4.3 Stabilità globale

Per dare una quantificazione numerica al livello di sicurezza della paratia nei confronti di

fenomeni di instabilità geotecnica del complesso struttura-terreno si procede come segue.

Si ripete il procedimento di calcolo adottato per il calcolo delle sollecitazioni riducendo

progressivamente la lunghezza di infissione della paratia e si determina la minima

lunghezza che genera instabilità. Operando come detto si controlla indirettamente la

percentuale di spinta passiva del terreno mobilitata nella parte di paratia infissa, che

aumenta, al calare della lunghezza della porzione infissa della paratia, per garantire

l’equilibrio.

La paratia che risulta dimensionante per la verifica in progetto risulta quella di ancoraggio.

Il rapporto tra la lunghezza di infissione reale e quella limite di equilibrio individua il

coefficiente di sicurezza.

Numericamente si ha:

– Lunghezza di infissione reale (15.10 -8.00)=7.10 m

– Lunghezza di infissione ridotta (12.10 -8.00)=4.10 m






50/168

– Coefficiente di sicurezza FS = 7.10/4.10 = 1.73 > 1.00

Pertanto la verifica risulta soddisfatta

Nella figura sottostante si riporta il diagramma degli spostamenti della paratia nella

condizione limite di equilibrio nella combinazione di progetto GEO.

22 OTTOBRE 2008 10:53:38


JOB: C:\PI-PROGETTI-Temp\SLR_temp\PD\LAVORO\PARATIE\D\D_PA3_A2M2_stab_HIST00History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2

Length units= M Force units= KN

DEFORMATA PASSI 1 / 4 [m]FATTORE SCALA:1.93 - FATTORE AMPLIF.:109.60

-.5000E-01

-.3000E-01

-.1000E-01

0.1000E-01

0.3000E-01

0.

0.

0.2000E-01

0.4000E-01

0.6000E-01

0.8000E-01

0.1000

-22.10

-17.41

-12.72

-8.030

-3.340

1.350

d=-40.909 mm, z=-8.6000

d=29.317 mm, z=1.3500

d=0.0000 mm, z=-22.100

d=96.349 mm, z=-10.000

step 1

step 2

step 3

step 4

Diagramma della deformata della paratia con piede della paratia di ancoraggio a -12.10m l.m.m. (spostamento estremo in sommità in configurazione limite di stabilità pari a 29.31cm)






51/168

8. TRAVE DI CORREA

8.1 PREMESSA

La trave di correa viene realizzata in c.c.a. in opera e realizza il collegamento delle

palancole metalliche in sommità. All’interno della trave di coronamento trovano

alloggiamento i tiranti metallici in barre.

La trave di coronamento viene realizzata per conci di lunghezza generalmente pari a

25.06m; tra due conci successivi si prevede di realizzare un giunto strutturale munito di

connettori metallici a taglio.

Le bitte di ormeggio sono predisposte e vincolate saldamente alla trave di coronamento in

parola, in ragione di una bitta ogni concio.

Si esegue la verifica di resistenza della trave di coronamento in c.c.a. soggetta all’azione

concentrata massima trasmessa dalla bitta di ormeggio, pari a 1000kN.

Si esegue inoltre il calcolo delle sollecitazioni e la verifica della trave di correa anche nella

condizione eccezionale di applicazione del tiro della bitta nel caso di rottura di un tirante.

8.2 CALCOLO DELLE SOLLECITAZIONI

Si schematizza un tratto di trave di correa di due conci da 25.06m ciascuno,

implementando un modello piano agli elementi finiti con il programma di calcolo ENG7

della SigmaC Soft di Padova.

Nel modello la trave in conglomerato cementizio viene schematizzata con elementi tipo

“beam” avente sezione rettangolare di lato 1.00m+2.20m, come indicato nella figura

seguente. Come si nota, a favore di sicurezza, si è considerato come sezione resistente

una sezione ridotta rispetto alla reale sezione della trave di coronamento.






52/168

I tiranti di ancoraggio in barre sono schematizzati come molle traslazionali aventi rigidezza

assiale calcolata su barre metalliche piene di diametro 70mm e lunghezza di 33m, come

segue:

km = E*A/L = (2.1*108)*(0.035*0.035*π)/33 = 24490kN/m

Di seguito si riportano la figure dei modelli di calcolo, come detto, le azioni applicate sono

relative al tiro delle bitte di ormeggio.

0,90 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79

25,06

12,53 12,53

0,89

25,06

12,53 12,53

Modello di calcolo

T_bittaP=1000

0,90 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79

25,06

12,53 12,53

0,89

25,06

12,53 12,53

Azione di bitta singola






53/168

T_bitta 2P=1000

T_bitta 2P=1000

0,90 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79

25,06

12,53 12,53

0,89

25,06

12,53 12,53

Azione di bitta doppia

T_bittaP=1000

0,90 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79

25,06

12,53 12,53

0,89

12,53 12,53

25,06

Azione di bitta singola su modello con 1 tirante in meno

T_bitta 2P=1000

T_bitta 2P=1000

0,90 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79 1,79

25,06

12,53 12,53

0,89

12,53 12,53

25,06

Azione di bitta doppia su modello con 1 tirante in meno

8.3 VERIFICHE ALLO SLU

Dal calcolo si ottiene la sollecitazione flessionale massima di progetto. Ovviamente

l’azione di progetto si riferisce alla condizione più sfavorevole, ossia a quella con azione

della bitta agente contemporaneamente sui due conci di correa e senza un tirante di

ancoraggio.

257 KNm

-3029 KNm

Diagramma del momento flettente






54/168

Il momento massimo di progetto risulta pari a :

Mk,max,btta = 3029kNm à Mk,max,btta = 3029*1.5 = 4543.5kNm

Oltre a tale sollecitazione si deve considerare che sulla trave di coronamento agisce un

momento flettente dovuto all’azione orizzontale distribuita relativa ai carichi permanenti

(spinta della terra sulle paratie) ed ai sovraccarichi variabili. Tali azioni vengono desunte

direttamente dall’output del programma di calcolo paratie, e coincidono con l’azione al

metro sui tiranti di ancoraggio. Tale azione va considerata sulla correa con schema statico

di trave continua su più appoggi.

Gk = 84.73kN/m à MGd = Gk*1.3*L2/12 =84.73*1.3*1.792/12 = 29.41kNm

Qk = 105.17kN/m à MGd = Qk*1.5*0.6*L2/12 =105.17*1.5*0.6*1.792/12 =25.27kNm

Pertanto la sollecitazione di progetto risulta:

Md = 4543.5+29.41+25.27 = 4598.18kNm

La sezione di verifica presenta le seguenti caratteristiche:

b = 100cm

h = 220cm

c-primo strato = 6.4cm

c-secondo strato = 11.2cm

Aa=Aa’ = 8+8Φ24 = 72.38cm2

Da cui risulta che il momento resistente è pari a :

Mrd = 5707kNm

Pertanto la verifica risulta soddisfatta






55/168

Nella figura seguente si riporta il calcolo della verifica per esteso.






56/168

8.4 VERIFICHE ALLO SLE

Si esegue la verifica allo stato limite di fessurazione e tensionale per la combinazione

caratteristica (rara):

Gk = 84.73kN/m à MGd = Gk*1.0*L2/12 =84.73*1.0*1.792/12 = 22.62kNm

Qk = 105.17kN/m à MGd = Qk*1.0*1.0*L2/12 =105.17*1.0*0.9*1.792/12 =28.08kNm

Md= 50.70kNm

Larghezza b (cm) 100,000 Altezza h (cm) 220,000

Armatura tesa 1° strato Aa (cm2) 72,380

Copriferro 1°strato c1 (cm) 10,000

Armatura tesa 2° strato Aa (cm2)

Copriferro 2°strato c2 (cm)

Armatura Compres sa A'a (cm2) 72,380

Copriferro armatura compressa c' (cm) 10,000 n 15 Rck = 45 σc,amm= -13,500 τc,0= 0,800 σa,amm= 360,000 N (kN) M (kNm) 50,700 x (cm) 50,733 σc(N/mm2) -0,076 σa1strato(N/mm2) 3,595

FORMAZIONE FESSURE Resist.media a traz.semplice del cls,fctm (N/mm2) 3,42 Resist.caratt. a traz. per fless. del cls, fcfk (N/mm2) 2,87 Distanza baricentro da lembo compresso, xg (cm) 110,00 Modulo di resistenza non fessurato, Wsr (cm3) 1 004 067 Momento di formazione delle fessure, Mff (kNm) 2 881,03

Traz. nel cls prodotta da Mes ed Nes, σct (N/mm2) 0,05






57/168

Pertanto le verifiche risultano soddisfatte






58/168

9. TIRANTI DI ANCORAGGIO

Le verifiche da svolgere per i tiranti riguardano sostanzialmente la

resistenza della sezione resistente.

Nella tabella che segue si riportano i valori dei carichi assiali al metro,

desunti dall’analisi dei tabulati di output del programma di calcolo, distinti in base

alla natura delle azioni permanenti (Gk) e variabili (Qk). Nelle prime due colonne

si riportano i valori caratteristici mentre nell’ultima colonna si riporta il valore di

progetto, ottenuto applicando ai valori caratteristici i fattori come indicato in

precedenza nel capitolo “criteri di calcolo”.

COMB. Gk

[kN]

Coeff.

parz.

Q1k

[kN]

Coeff.

parz.

Q2k

[kN]

Coeff.

parz.

Nd

[kN]

A1M1 84.73*1.79

=151.67

1.3 109.0 1.5 105.17*1.79

=188.13

1.5*0.6 529.99

A1M1(*)

84.73*1.79

=151.67

1.3 122.00*1.79

=218.38

1.5 109.0 1.5*0.6 622.84

SISMA - - - - - - 688.79

(*): Combinazione agli slu che tiene conto dell’eventualità della rottura di un tirante di ancoraggio.

Dove si fa notare che l’azione di 109.0kN consiste nell’incremento di azione

sul tirante dovuto all’applicazione del tiro massimo sulla bitta di ormeggio, e che

diventa 122.0kN nell’eventualità di rottura di un tirante.

Per la verifica dei tiranti si fa riferimento al valore massimo del tiro che

come calcolato in precedenza è risultato essere pari a:

Nd,max = 688.79 kN






59/168

Si adottano tiranti metallici a barre di sezione piena del diametro pari a 70mm.

Nel calcolo di verifica si tiene conto della riduzione di sezione resistente

dovuta alla filettatura in ragione di 8mm sul diametro.

Ne deriva che il carico limite del singolo trante vale:

NLIM =A * fyd /γm = [ π ((70+8)/2)2 ] * 355/1.05/1000 = 1020.73 kN

Pertanto la verifica risulta soddisfatta.






60/168

10. GALLERIA TECNICA PER IMPIANTI

10.1 PREMESSA

Di seguito si riportano di calcoli di verifica della struttura scatolare in conglomerato

cementizio armato, costituente la galleria tecnica che attraversa il tratto di ampliamento

della banchina Manfredi.

Lo scatolare in oggetto è costituito da una struttura di base interrata e da un solettone di

copertura che risulta semplicemente appoggiato alla struttura di base. Le dimensioni

nette interne sono di 0.89x 1.30m.

Lo spessore della coppella superiore è di 0.20m, quello dei piedritti è di 0.25m e quello

della soletta di fondazione è di 0.40m. All’interno di quest’ultima trovano alloggiamento i

tiranti in barre delle banchine, che attraversano trasversalmente il cunicolo in progetto.

Tra la struttura in c.c.a. ed i tiranti si predispone un elemento in polistirolo che permette

spostamenti relativi tra la struttura e i tiranti.

Le azioni considerate nel calcolo sono quelle tipiche di una struttura interrata con le

aggiunte delle azioni di tipo stradale.

Il dimensionamento è il risultato dello studio effettuato su una struttura piana che descrive

una striscia di scatolare larga 1.00m.

Le verifiche (strutturali e geotecniche) vengono eseguite in accordo con il metodo

semiprobabilistico agli stati limite, tenendo conto delle vigenti disposizioni normative.

A chiarmento di quanto sin qui esposto, si riporta una sezione tipica dello scatolare in

parola.






61/168

Galleria tecnica, sezione tipo.

10.2 MODELLAZIONE DI CALCOLO

Per il presente scatolare si è assunto lo schema statico di telaio.

Esso viene risolto con una modellazione ad elementi finiti tipo “beam” tramite il

programma di calcolo “ENG versione 2008 della ditta SIGMAc SOFT s.n.c. - via Croce

Rossa, - 35129 PADOVA.

La mesh del calcolo (si vedano le figure seguenti) è composta da 5 beam elements e da 6

nodi; l’output dell’indagine elettronica viene raccolto nell’allegato .

Il suolo viene modellato facendo ricorso all’usuale schema delle molle elastiche alla

Winkler.

Nella presente relazione si adotta un modulo di reazione verticale

Ks = 20000 kN/m3






62/168

Le aste 2, 4, 5 rappresentano la soletta di fondazione, le aste 1 e 2 i piedritti.

Agli effetti delle caratteristiche geometriche delle varie aste si è assunta una sezione

rettangolare bxh=1.00 x 0.25m per i piedritti e bxh=1.00x0.30m per la soletta inferiore.

Lo schema statico della struttura e la relativa numerazione dei nodi e delle aste è riportato

in figura

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56

Numerazione delle aste e dei nodi.

10.3 ANALISI DEI CARICHI

10.3.1 PESO PROPRIO E CARICHI PERMANENTI PORTATI

Soletta superiore

- peso proprio 0.20 * 25 = 5.00 kN/m²






63/168

Azione trasmessa ad ogni piedritto: qxl/2 = 5.00x1.55/2 = 3.9 kN/ m/m

Soletta inferiore e piedritti

Le azioni dovute a questi elementi vengono calcolate automaticamente dal programma.

10.3.2 SPINTA DELLA TERRA

Per il materiale di riempimento si assumono i seguenti parametri:

- peso specifico γt = 19 kN/m3 ;

- angolo di attrito φ=35°;

da cui risulta un coefficiente di spinta a riposo λo = 0.426.

Si applicano di conseguenza i valori delle spinte secondo la profondità con

ph = λ0 γt z

con il consueto diagramma trapezoidale delle pressioni orizzontali.

Le pressioni del terreno relative alla spinta a riposo, in corrispondenza dei nodi

caratteristici dei piedritti, risultano essere le seguenti:

P = [19 * 1.25] * 0.426 = 10.22 kN/m²

10.3.3 SOVRACCARICO ACCIDENTALE

A tergo della struttura scatolare si considera un sovraccarico accidentale pari a 30.00

kN/m2, da cui deriva un diagramma di spinta rettangolare sui piedritti pari a:

P = 30.00 * 0.426 = 12.90 kN/m²

10.3.4 ACCIDENTALI SULLA SOLETTA SUPERIORE

In accordo a quanto prescritto dalle norme vigenti in materia di carichi sui ponti stradali, si

prevede di utilizzare lo schema di carico 2 costituito dall’azione di una singola ruota di 200






64/168

kN, in posizione baricentrica rispetto alla soletta e interessante una striscia della

larghezza di un metro.

Azione trasmessa ad ogni piedritto: P/2 = 200/2 = 100 kN/m

10.4 CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO

Le condizioni elementari di carico considerate sono di seguito riassunte:

1 Peso proprio della struttura

2 Spinta delle terre

3 Sovraccarico su piedritto sinistro

4 Sovraccarico su piedritto destro

5 Carichi mobili sulla soletta superiore

Le azioni caratteristiche, al fine di ottenere le sollecitazioni di progetto, per effettuare le

successive verifiche di resistenza, vengono desunte combinando fra loro le suddette

Condizioni Elementari con i coefficienti A1+M1.

Nella tabella di seguito sono riportate le Combinazioni considerate.

Peso Proprio Spinta terre

Sovraccarico sx

Sovraccarico dx Mobili soletta sup

Comb 1 1,3 1,3 1,5 1,5 0

Comb 2 1,3 1,3 1,5 0 0

Comb 3 1,3 1,3 1,5 1,5 1,35

Comb 4 1,3 1,3 1,5 0 1,35

Comb 5 1 1 1 1 1

Per un esame più dettagliato dei risultanti del calcolo elettronico si rimanda agli output

allegati.






65/168

Le convenzioni adottate per le sollecitazioni di segno positivo sono le seguenti.

M

N

T

Si riportano di seguito i diagrammi delle singole condizioni di carico.

PESO PROPRIO

Peso proprioP=-4

Peso proprioP=-4

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56

SPINTA DELLA TERRA






66/168

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56

SOVRACCARICO PIEDRITTO DX

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56






67/168

SOVRACCARICO PIEDRITTO SX

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56

MOBILI SU SOLETTA SUPERIORE

A1

A2

A3

A4 A51

2

3

4

56






68/168

10.5 SOLLECITAZIONI

10.5.1 PIEDRITTI E SOLETTA INFERIORE

Per un esame più dettagliato dei risultati del calcolo elettronico si rimanda all’output

riportato in allegato.

Si riportano di seguito i diagrammi dei momenti flettenti per le combinazioni di carico

considerate più significative.

SCHEMA DELLA COMBINAZIONE DI CARICO CB1






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10.5.2 SOLETTA SUPERIORE

La soletta superiore di dimensioni 1.53x1.20m, risulta semplicemente appoggiata alla

struttura di base, si adotta lo schema statico di trave appoggio-appoggio soggetta a

carichi verticali distribuiti (permanenti) e carico concentrato (accidentali – ruota da 200

kN). La luce di calcolo è stata posta pari a 1.43m.

Soletta superiore

- peso proprio 0.20 * 25 *1.20 = 6.00 kN/m²

Mperm: qxl2/8 = (6.00x1.432/8)x1.3 = 2.00 kNm

Macc: Pxl/4 = (200.00x1.43/4)x1.35 = 97.00 kNm

Mtot = Mperm + Macc = 99.00 kNm

Per la valutazione del taglio massimo si suppone che la ruota sia in prossimità

dell’appoggio:

Tmax = (6.00x1.43/2)x1.3 + 200.00x1.35 = 275.60 kN






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10.6 VERIFICHE DI RESISTENZA E DI FESSURAZIONE

Di seguito si riportano le verifiche delle sezioni per le aste più significative e per le

Combinazioni di carico risultate più critiche.

10.6.1 Piedritto – sezione di attacco alla fondazione


Larghezza b (cm) 100,0

Altezza h (cm) 25,0

Armatura tesa 1° strato Aa (cm2) 1Ø16/20"

10.05

Copriferro armatura tesa c (cm) 4,50

Armatura Compressa A'a (cm2) 1Ø10/20"

3,9

Copriferro armatura compressa c' (cm) 3,50

N (kN)

M (kNm) 20,00

Da cui risulta un momento resistente pari a:

Mrd = 75.00 kNm


Nelle figure seguenti si riporta il calcolo della verifica per esteso.






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-20

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

-1000 0 1000 2000 3000 4000 5000

N [KN]

MRd

C3

10.6.1.1 VERIFICA A TAGLIO


Altezza h (cm) 25,0

copriferro baricentro armatura tesa (cm) 4,50

T (kN) 32.00






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Vsdu 32 kN

Msdu 0 kNm

Nsdu 0 kN

Rck 35 N/mm2

fck 28 N/mm2

γc= 1,5

fyk 450 N/mm2

bw 100 cm

d 20,5 cm

r_ 1,395 m

Asl 10,05 cm2

c 4,5 cm

α 90 gradi

α 1,57 rad

θ 40,35 gradi

ctgθ 1,18

Asw 0,01 cm2

passo staffe 0.00 cm

fcd 18,667 N/mm2

fctd0,05 1,240 N/mm2

fyd 391,304 N/mm2

ρ 0,0049

verifica senza armatura resistenta a taglio

VRd 117,080 kN

VRd,min 106,399 kN

ρsw,min 0,001

sl,max 15,375 cm

Asw,min 1,446 cm2/sl,max

10.6.1.2 VERIFICA DI FESSURAZIONE SLE

SLE – VERIFICA TENSIONALE Esercizio Larghezza b (cm) 100,000 Altezza h (cm) 25,000

Armatura tesa 1° strato Aa (cm2) 1Ø16/20" 10,050







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Armatura Compressa A'a (cm2) 1Ø10/20" 3,900

Copriferro armatura compressa c' (cm) 3,500 n 15 Rck 45 fcde= -13,500 0,800 fsde= 360,000 N (kN) 0,000 M (kNm) 13,000 x (cm) 6,291 σc(N/mm2) -2,087 σa1strato(N/mm2) 70,700 σa2strato(N/mm2)

FORMAZIONE FESSURE

Resist.media a traz.semplice del cls,fctm (N/mm2) 3,42

Resist.caratt. a traz. per fless. del cls, fcfk (N/mm2) 2,87

Distanza baricentro da lembo compresso, xg (cm) 12,75 Modulo di resistenza non fessurato, Wsr (cm3) 11 791 Momento di formazione delle fessure, Mff (kNm) 33,83


Pertanto le verifiche risultano soddisfatte.

10.6.2 Soletta di fondazione - mezzeria



Altezza h (cm) 30,0







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15,70



10,05


N (kN)

M (kNm) 38,00


Mrd = 144.00 kNm








77/168

-50

0

50

100

150

200

250

300

-2000 -1000 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000

N [KN]

MRd

C3



Altezza h (cm) 30,0


T (kN) 132.00

Vsdu 132 kN

Msdu 0 kNm

Nsdu 0 kN

Rck 35 N/mm2

fck 28 N/mm2

γc= 1,5

fyk 450 N/mm2

bw 100 cm

d 25,5 cm

r_ 1,345 m

Asl 15,7 cm2

c 4,5 cm

α 90 gradi






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α 1,57 rad

θ 40,35 gradi

ctgθ 1,18

Asw 0,01 cm2

passo staffe 0.00 cm

fcd 18,667 N/mm2

fctd0,05 1,240 N/mm2

fyd 391,304 N/mm2

ρ 0,0062


VRd 149,055 kN

VRd,min 122,283 kN

ρsw,min 0,001

sl,max 19,125 cm


10.6.2.2 VERIFICA DI FESSURAZIONE SLE

SLE – VERIFICA TENSIONALE Esercizio Larghezza b (cm) 100,000

Altezza h (cm) 30,000


15,700





10,050 Copriferro armatura compressa c' (cm) 3,500

n 15 Rck 45 fcde= -13,500

0,800 fsde= 360,000

N (kN) 0,000 M (kNm) 33,000 x (cm) 8,203 σc(N/mm2) -2,936

σa1strato(N/mm2) 92,872






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σa2strato(N/mm2)

FORMAZIONE FESSURE

Resist.media a traz.semplice del cls,fctm (N/mm2) 3,42

Resist.caratt. a traz. per fless. del cls, fcfk (N/mm2) 2,87

Distanza baricentro da lembo compresso, xg (cm) 15,22

Modulo di resistenza non fessurato, Wsr (cm3) 18 316

Momento di formazione delle fessure, Mff (kNm) 52,55


10.6.3 Soletta superiore - mezzeria



Altezza h (cm) 20,0

Armatura tesa 1° strato Aa (cm2) 10Ø20

31,40


Armatura Compressa A'a (cm2) 10Ø16

20,01


N (kN)

M (kNm) 99,00


Mrd = 156.00 kNm








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-50

0

50

100

150

200

250

-4000 -2000 0 2000 4000 6000

N [KN]

MRd

C3



Altezza h (cm) 20,0


T (kN) 276.00






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Vsdu 276 kN

Msdu 0 kNm

Nsdu 0 kN

Rck 35 N/mm2

fck 28 N/mm2

γc= 1,5

fyk 450 N/mm2

bw 120 cm

d 15,5 cm

r_ 1,445 m

Asl 31,4 cm2

c 4,5 cm

α 90 gradi

α 1,57 rad

θ 32,01 gradi

ctgθ 1,60

Asw 8,04 cm2

passo staffe 10 cm

fcd 18,667 N/mm2

fctd0,05 1,240 N/mm2

fyd 391,304 N/mm2

ρ 0,0169


VRd 161,405 kN

VRd,min 97,433 kN

ρsw,min 0,001

sl,max 11,625 cm


verifica con armatura resistenta a taglio (staffe)

VRcd 702,204 kN

VRsd 702,204 kN

VRd 702,204 kN






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10.7 CAPACITA’ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE

Dall’analisi dei tabulati di calcolo, si evince che in condizioni di esercizio (comb5) la

pressione massima trasmessa dall’opera al terreno di fondazione risulta pari a 145 kPa,

che risulta largamente inferiore ai valori limite ammissibili per i terreni in oggetto.






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11. ALLEGATO 1 – OUTPUT DEL PROGRAMMA DI CALCOLO ENG

Dati generali Archivio: D:\PI-PROGETTI\SLR\ES\SLRes600b-Pozzetto Manfredi.TEL Data di stampa: 22/10/2008 alle: 15.57.47 TRSP ed. 7.0 - 7/2007 - SIGMAc SOFT - programma di calcolo telai piani Numero nodi = 6 Numero aste = 5 Numero elementi strutturali= 2 Numero condizioni di carico= 5 Numero carichi nodali = 4 Numero carichi distribuiti = 2 Numero carichi parziali = 2 Numero carichi concentrati = 0 Numero coppie concentrate = 0 Numero carichi termici = 0 Numero cedimenti vincoli = 0 Calcolo automatico peso proprio: Attivato

Geometria struttura

Coordinate nodali e vincoli fissi : nodo X Y Wx Wy Rz 1 0,00 0,00 0 0 0 2 0,00 1,25 0 0 0 3 1,55 0,00 0 0 0 4 1,55 1,25 0 0 0 5 1,68 0,00 0 0 0 6 -0,13 0,00 1 0 0

Caratteristiche delle aste

Soletta : asta nodo i nodo j lunghezza 2 1 3 1,55 4 1 6 0,13 5 3 5 0,13 asta sezione area modulo J modulo E K Winkler base app. 2 2 0,3000 0,002250 3,5E7 20000,0000 1,00 4 2 0,3000 0,002250 3,5E7 20000,0000 1,00 5 2 0,3000 0,002250 3,5E7 20000,0000 1,00

Piedritto : asta nodo i nodo j lunghezza 1 1 2 1,25 3 3 4 1,25 asta sezione area modulo J modulo E 1 1 0,2500 0,001302 3,5E7 3 1 0,2500 0,001302 3,5E7

Geometria delle sezioni Sezione 1 : base =1,00 altezza =0,25 Sezione 2 : base =1,00 altezza =0,30






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Carichi applicati alla struttura

Peso proprio

Peso proprio : asta carico lineare peso asta 1 6,13 8 2 7,36 11 3 6,13 8 4 7,36 1 5 7,36 1 Peso totale struttura = 29

Carichi nodali : descrizione nodo Fx Fy M 2 0 -4 0 4 0 -4 0

Spinta della terra

Carichi parziali : descrizione asta q iniz. q fin. x' iniz. x' fin. comp. riferim. 3 -10,22 0,00 0,00 1,25 X GG 1 10,22 0,00 0,00 1,25 X GG

Sovraccarico 1

Carichi distribuiti : descrizione asta qx iniz. qx fin. qy iniz. qy fin. riferim. 3 -12,90 -12,90 0,00 0,00 GG

Sovraccarico 2

Carichi distribuiti : descrizione asta qx iniz. qx fin. qy iniz. qy fin. riferim. 1 12,90 12,90 0,00 0,00 GG

Impronta da 200 kN

Carichi nodali : descrizione nodo Fx Fy M 2 0 -100 0 4 0 -100 0

Combinazioni di carico : combinazione Peso proprio Spinta del.. Sovraccari.. Sovraccari.. Impronta d.. A1-M1 Comb1 1,30 1,30 1,50 1,50 0,00 A1-M1 Comb2 1,30 1,30 1,50 0,00 0,00 A1+M1 Comb3 1,30 1,30 1,50 1,50 1,35 A1+M1 Comb4 1,30 1,30 1,50 0,00 1,35 Pressione Terr.. 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Pressione Terr.. 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00 Pressione Terr.. 1,00 1,00 0,00 0,00 1,00

Spostamenti e reazioni






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Combinazione : A1-M1 Comb1 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0013 -0,00015 0 0 0 2 0,0003 -0,0013 -0,00031 0 0 0 3 0,0000 -0,0013 0,00015 0 0 0 4 -0,0003 -0,0013 0,00031 0 0 0 5 0,0000 -0,0013 0,00015 0 0 0 6 0,0000 -0,0013 -0,00015 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 0 0

Combinazione : A1-M1 Comb2 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0025 0,00151 0 0 0 2 -0,0019 -0,0025 0,00149 0 0 0 3 0,0000 -0,0001 0,00166 0 0 0 4 -0,0022 -0,0001 0,00182 0 0 0 5 0,0000 0,0001 0,00166 0 0 0 6 0,0000 -0,0027 0,00151 24 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 24 0 0

Combinazione : A1+M1 Comb3 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0089 0,00013 0 0 0 2 0,0000 -0,0089 -0,00003 0 0 0 3 0,0000 -0,0089 -0,00013 0 0 0 4 0,0000 -0,0089 0,00003 0 0 0 5 0,0000 -0,0089 -0,00013 0 0 0 6 0,0000 -0,0089 0,00013 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 0 0

Combinazione : A1+M1 Comb4 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0101 0,00179 0 0 0 2 -0,0022 -0,0101 0,00177 0 0 0 3 0,0000 -0,0077 0,00138 0 0 0 4 -0,0019 -0,0077 0,00154 0 0 0 5 0,0000 -0,0075 0,00138 0 0 0 6 0,0000 -0,0103 0,00179 24 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 24 0 0

Combinazione : Pressione Terreno 1 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0066 0,00011 0 0 0 2 0,0000 -0,0066 0,00000 0 0 0 3 0,0000 -0,0066 -0,00011 0 0 0 4 0,0000 -0,0066 0,00000 0 0 0 5 0,0000 -0,0066 -0,00011 0 0 0 6 0,0000 -0,0066 0,00011 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 0 0

Combinazione : Pressione Terreno 2 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0074 0,00121 0 0 0 2 -0,0015 -0,0074 0,00120 0 0 0 3 0,0000 -0,0058 0,00090 0 0 0 4 -0,0012 -0,0058 0,00101 0 0 0 5 0,0000 -0,0057 0,00090 0 0 0 6 0,0000 -0,0076 0,00121 16 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 16 0 0






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Combinazione : Pressione Terreno 3 nodo Spost. Wx Spost. Wy Rotaz. Rz Reaz. Wx Reaz. Wy Reaz. Rz 1 0,0000 -0,0066 0,00021 0 0 0 2 -0,0002 -0,0066 0,00019 0 0 0 3 0,0000 -0,0066 -0,00021 0 0 0 4 0,0002 -0,0066 -0,00019 0 0 0 5 0,0000 -0,0066 -0,00021 0 0 0 6 0,0000 -0,0066 0,00021 0 0 0 ------------ ------------ ------------ Reazioni totali 0 0 0

Sollecitazioni

Combinazione : A1-M1 Comb1

Soletta : asta x M T N P 2 0,00 19 -13 -32 -25,6545 0,50 14 -5 -32 -26,6248 1,00 14 4 -32 -26,6686 1,50 18 12 -32 -25,7992 1,55 19 13 -32 -25,6545 4 0,00 0 2 0 25,6545 0,13 0 0 0 25,2779 5 0,00 0 -2 0 -25,6545 0,13 0 0 0 -25,2779

Piedritto : asta x M T N P 1 0,00 -19 32 -15 0,50 -6 18 -11 1,00 -1 5 -7 1,25 0 0 -5 3 0,00 19 -32 -15 0,50 6 -18 -11 1,00 1 -5 -7 1,25 0 0 -5

Combinazione : A1-M1 Comb2

Soletta : asta x M T N P 2 0,00 4 -10 -32 -50,1225 0,50 3 7 -32 -34,9394 1,00 9 16 -32 -19,5087 1,50 18 17 -32 -3,4754 1,55 18 16 -32 -1,8192 4 0,00 0 5 -24 50,1225 0,13 0 0 -24 53,8944 5 0,00 0 1 0 -1,8192 0,13 0 0 0 2,3356

Piedritto : asta x M T N P 1 0,00 -3 8 -15 0,50 -1 3 -11 1,00 0 0 -7






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1,25 0 0 -5 3 0,00 19 -32 -15 0,50 6 -18 -11 1,00 1 -5 -7 1,25 0 0 -5

Combinazione : A1+M1 Comb3

Soletta : asta x M T N P 2 0,00 20 -129 -32 -177,1240 0,50 -24 -46 -32 -175,7454 1,00 -26 37 -32 -175,6556 1,50 14 121 -32 -176,9864 1,55 20 129 -32 -177,1240 4 0,00 -1 21 0 177,1240 0,13 0 0 0 177,4526 5 0,00 1 -21 0 -177,1240 0,13 0 0 0 -177,4526

Piedritto : asta x M T N P 1 0,00 -19 32 -150 0,50 -6 18 -146 1,00 -1 5 -142 1,25 0 0 -140 3 0,00 19 -32 -150 0,50 6 -18 -146 1,00 1 -5 -142 1,25 0 0 -140

Combinazione : A1+M1 Comb4

Soletta : asta x M T N P 2 0,00 5 -126 -32 -201,5920 0,50 -35 -34 -32 -184,0599 1,00 -31 49 -32 -168,4957 1,50 13 125 -32 -154,6626 1,55 20 132 -32 -153,2888 4 0,00 -2 24 -24 201,5920 0,13 0 0 -24 206,0692 5 0,00 1 -18 0 -153,2888 0,13 0 0 0 -149,8391

Piedritto : asta x M T N P 1 0,00 -3 8 -150 0,50 -1 3 -146 1,00 0 0 -142 1,25 0 0 -140 3 0,00 19 -32 -150 0,50 6 -18 -146 1,00 1 -5 -142 1,25 0 0 -140

Combinazione : Pressione Terreno 1

Soletta :






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asta x M T N P 2 0,00 14 -96 -23 -131,9988 0,50 -19 -34 -23 -130,9024 1,00 -20 28 -23 -130,8322 1,50 9 90 -23 -131,8863 1,55 14 96 -23 -131,9988 4 0,00 -1 16 0 131,9988 0,13 0 0 0 132,2694 5 0,00 1 -16 0 -131,9988 0,13 0 0 0 -132,2694



Soletta : asta x M T N P 2 0,00 4 -94 -23 -148,3108 0,50 -26 -26 -23 -136,4454 1,00 -23 36 -23 -126,0590 1,50 9 93 -23 -117,0037 1,55 14 98 -23 -116,1086 4 0,00 -1 18 -16 148,3108 0,13 0 0 -16 151,3471 5 0,00 1 -13 0 -116,1086 0,13 0 0 0 -113,8604



Soletta : asta x M T N P 2 0,00 4 -96 -6 -132,4206 0,50 -29 -34 -6 -130,6559 1,00 -30 28 -6 -130,5539 1,50 -1 90 -6 -132,2125 1,55 4 96 -6 -132,4206 4 0,00 -1 16 0 132,4206 0,13 0 0 0 132,9382






89/168

5 0,00 1 -16 0 -132,4206 0,13 0 0 0 -132,9382

Piedritto : asta x M T N P 1 0,00 -3 6 -112 0,50 -1 2 -108 1,00 0 0 -105 1,25 0 0 -104 3 0,00 3 -6 -112 0,50 1 -2 -108 1,00 0 0 -105 1,25 0 0 -104 Massimi e minimi

Soletta : asta Mmax X comb. Mmin X comb. 2 20 0,00 3 -38 0,70 4 4 0 0,13 4 -2 0,00 4 5 1 0,00 3 0 0,00 2

Piedritto : asta Mmax X comb. Mmin X comb. 1 0 1,25 7 -19 0,00 1 3 19 0,00 3 0 1,25 2

12. ALLEGATO 2 – OUTPUT DEL PROGRAMMA PARATIE

12.1 COMBINAZIONE A1-M1

PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 7.00. N. comando 1: * Paratie for Windows version 7.0 2: * Filename= <c:\pi-progetti-temp\slr_temp\pd\lavoro\paratie\d\d_pa3_a1m1_hist00. 3: * project with "run time" parameters 4: * Force=kN Lenght=m 5: * 6: units m kN 7: title History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 8: delta 0.2 9: option param itemax 40 10: option noprint echo 11: option noprint displ 12: option noprint react 13: option noprint stresses 14: wall LeftWall 0 -26.1 1.35 15: wall RightWall 32 -26.1 1.35 16: * 17: soil UHLeft LeftWall -26.1 1.35 1 180 18: soil DHLeft LeftWall -26.1 1.35 2 0 19: soil DHRight RightWall -26.1 1.35 2 180 20: soil UHRight RightWall -26.1 1.35 1 0 21: * 22: material Acciaio 2.06E+008 23: *






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24: beam P_ANCORAGGIO LeftWall -15.1 1.35 Acciaio 0.2364 00 00 25: beam P_PRINCIPALE RightWall -26.1 1.35 Acciaio 0.3853 00 00 26: * 27: trus Trus 0 Acciaio 0.003329 28: * 29: * Soil Profile 30: * 31: ldata Primo_strato 1.35 32: weight 19 9 10 33: atrest 0.357212 0 1 34: resistance 0 40 0.187 9.021 35: young 35000 70000 36: endlayer 37: ldata Secondo_strato -8 38: weight 19 9 10






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 3 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 N. comando 39: atrest 0.455361 0 0 40: resistance 0 33 0.256 5.399 41: young 25000 50000 42: endlayer 43: ldata Terzo_strato -10 44: weight 19 9 10 45: atrest 0.455361 0 0 46: resistance 0 33 0.256 5.399 47: young 25000 50000 48: endlayer 49: * 50: step 1 : INFISSIONE 51: setwall LeftWall 52: geom -8 -8 53: water 0 0 54: surcharge 0 0 0 0 55: add P_ANCORAGGIO 56: setwall RightWall 57: geom -10 -10 58: water 0 0 59: add P_PRINCIPALE 60: endstep 61: * 62: step 2 : POSA TIRANTI E RIEMPIMENTO FINO A QUOTA 0.00m 63: add Trus 64: setwall LeftWall 65: geom 0 -8 66: setwall RightWall 67: geom 0 -10 68: endstep 69: * 70: step 3 : COMPLETAMENTO RIEMPIMENTO 71: setwall LeftWall 72: geom 1.3 -8 73: setwall RightWall 74: geom 1.3 -10 75: endstep 76: * 77: step 4 : DRAGAGGIO fs -13.50 E APPLICAZIONE DI CARICO ESERCIZIO Q30 78: setwall LeftWall 79: geom 1.3 -8 80: surcharge 30 1.3 0 0 81: setwall RightWall 82: geom 1.3 -13.5 83: surcharge 30 1.3 0 0 84: endstep






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 4 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 N. comando 85: * 86: *






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 5 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Primo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 1.3500 m quota inferiore = -8.0000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 40.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.18700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 9.0210 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.35721 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 35000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 70000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 40.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.18700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 9.0210 (A VALLE) LAYER Secondo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -8.0000 m quota inferiore = -10.000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 33.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.45536 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 33.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A VALLE) LAYER Terzo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -10.000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 6 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 33.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.45536 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 33.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 7 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -8.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = -10.000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 8 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 9 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 10 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 11 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 30.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -13.500 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 30.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 12 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 13 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO ELEMENTI ================== +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_ANCORAGGIO | LeftWall | 1.350 | -15.10 | _ | 0.2364 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_PRINCIPALE | RightWall | 1.350 | -26.10 | _ | 0.3853 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ +------+------+------+-------------+ | RIASSUNTO ELEMENTI TRUS | +------+------+------+-------------+ | Name | Zeta | Mat. | Area | +------+------+------+-------------+ | | m | | m^2/m | +------+------+------+-------------+ | Trus | 0. | _ | 0.3329E-02 | +------+------+------+-------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 14 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Acci | 2.06E+008 | +------+---------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 15 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 8 SI 3 5 SI 4 9 SI






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 16 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE LeftWall GRUPPO P_ANCORAGGIO* *STEP 1 - 4* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.3092E-10 0.1273E-10 0.6112E-09 B 1.150 0. 0.9095E-10 0.6112E-09 2 A 1.150 0.7094E-10 0.8731E-10 10.79 B 0.9500 0.1492E-09 2.158 10.79 3 A 0.9500 0.1319E-09 2.158 21.05 B 0.7500 0.1146E-09 6.367 21.05 4 A 0.7500 0.7458E-10 6.367 30.80 B 0.5500 0.1710E-09 12.53 30.80 5 A 0.5500 0.2037E-09 12.53 40.06 B 0.3500 0.2328E-09 20.54 40.06 6 A 0.3500 0.2046E-09 20.54 48.81 B 0.1500 0.2310E-09 30.30 48.81 7 A 0.1500 0.1128E-09 30.30 56.02 B 0. 0.2983E-09 38.70 56.02 8 A 0. 0.1901E-09 38.70 127.0 B -0.2000 10.13 13.30 127.0 9 A -0.2000 10.13 13.30 117.2 B -0.4000 19.68 0. 117.2 10 A -0.4000 19.68 0. 106.6 B -0.6000 31.47 0. 106.6 11 A -0.6000 31.47 0. 97.84 B -0.8000 51.04 0. 97.84 12 A -0.8000 51.04 0. 90.97 B -1.000 69.23 0. 90.97 13 A -1.000 69.23 0. 85.74 B -1.200 86.38 0. 85.74 14 A -1.200 86.38 0. 81.23 B -1.400 102.6 0. 81.23 15 A -1.400 102.6 0. 76.95 B -1.600 118.0 0. 76.95 16 A -1.600 118.0 0. 72.83 B -1.800 132.6 0. 72.83 17 A -1.800 132.6 0. 68.87 B -2.000 146.4 0. 68.87






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 17 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 18 A -2.000 146.4 0. 65.06 B -2.200 159.4 0. 65.06 19 A -2.200 159.4 0. 61.40 B -2.400 171.6 0. 61.40 20 A -2.400 171.6 0. 57.85 B -2.600 183.2 0. 57.85 21 A -2.600 183.2 0. 54.26 B -2.800 194.1 0. 54.26 22 A -2.800 194.1 0. 50.63 B -3.000 204.2 0. 50.63 23 A -3.000 204.2 0. 46.95 B -3.200 213.6 0. 46.95 24 A -3.200 213.6 0. 43.23 B -3.400 222.2 0. 43.23 25 A -3.400 222.2 0. 39.48 B -3.600 230.1 0. 39.48 26 A -3.600 230.1 0. 35.69 B -3.800 237.3 0. 35.69 27 A -3.800 237.3 0. 31.88 B -4.000 243.6 0. 31.88 28 A -4.000 243.6 0. 28.03 B -4.200 249.2 0. 28.03 29 A -4.200 249.2 0. 24.16 B -4.400 254.1 0. 24.16 30 A -4.400 254.1 0. 20.26 B -4.600 258.1 0. 20.26 31 A -4.600 258.1 0. 16.34 B -4.800 261.4 0. 16.34 32 A -4.800 261.4 0. 12.40 B -5.000 263.9 0. 12.40 33 A -5.000 263.9 0. 8.441 B -5.200 265.6 0. 8.441 34 A -5.200 265.6 0. 5.455 B -5.400 266.5 0. 5.455 35 A -5.400 266.5 0. 2.713 B -5.600 266.6 0. 2.713 36 A -5.600 266.6 0. 3.546 B -5.800 265.8 0. 3.546 37 A -5.800 265.8 0. 7.574 B -6.000 264.3 0. 7.574 38 A -6.000 264.3 0. 11.62 B -6.200 262.0 0. 11.62 39 A -6.200 262.0 0. 15.75 B -6.400 258.9 0. 15.75 40 A -6.400 258.9 0. 19.95 B -6.600 254.9 0. 19.95






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 19 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 38.87 0. 27.21 B -11.40 33.43 0. 27.21 65 A -11.40 33.43 0. 24.61 B -11.60 28.51 0. 24.61 66 A -11.60 28.51 0. 22.13 B -11.80 24.08 0. 22.13 67 A -11.80 24.08 0. 19.78 B -12.00 20.13 0. 19.78 68 A -12.00 20.13 0. 17.54 B -12.20 16.62 0. 17.54 69 A -12.20 16.62 0. 15.44 B -12.40 13.53 0. 15.44 70 A -12.40 13.53 0. 13.45 B -12.60 10.84 0. 13.45 71 A -12.60 10.84 0. 11.60 B -12.80 8.522 0. 11.60 72 A -12.80 8.522 0. 9.871 B -13.00 6.548 0. 9.871 73 A -13.00 6.548 0. 8.273 B -13.20 4.893 0. 8.273 74 A -13.20 4.893 0. 6.804 B -13.40 3.533 0. 6.804 75 A -13.40 3.533 0. 5.465 B -13.60 2.464 0. 5.465 76 A -13.60 2.464 0. 4.257 B -13.80 1.733 0. 4.257 77 A -13.80 1.733 0. 3.179 B -14.00 1.154 0. 3.179 78 A -14.00 1.154 0. 2.232 B -14.20 0.7121 0. 2.232 79 A -14.20 0.7121 0. 1.570 B -14.40 0.3980 0. 1.570 80 A -14.40 0.3980 0. 1.036 B -14.60 0.1908 0. 1.036 81 A -14.60 0.1908 0. 0.6075 B -14.80 0.6927E-01 0. 0.6075 82 A -14.80 0.6927E-01 0. 0.2850 B -15.00 0.1227E-01 0.4770E-02 0.2850 83 A -15.00 0.1227E-01 0.4770E-02 0.1227 B -15.10 0.4256E-09 0.5639E-10 0.1227






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 20 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE RightWall GRUPPO P_PRINCIPALE* *STEP 1 - 4* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.1055E-09 0.2910E-09 0.1281E-08 B 1.150 0.1164E-09 0.2110E-09 0.1281E-08 2 A 1.150 0.2474E-09 0. 1.229 B 0.9500 0.2457 0. 1.229 3 A 0.9500 0.2457 0. 2.599 B 0.7500 0.7656 0. 2.599 4 A 0.7500 0.7656 0. 4.112 B 0.5500 1.588 0. 4.112 5 A 0.5500 1.588 0. 5.767 B 0.3500 2.741 0. 5.767 6 A 0.3500 2.741 0. 7.564 B 0.1500 4.254 0.7276E-11 7.564 7 A 0.1500 4.254 0.1601E-09 9.261 B 0. 5.643 0. 9.261 8 A 0. 5.643 0. 178.9 B -0.2000 0. 30.13 178.9 9 A -0.2000 0. 30.13 176.7 B -0.4000 0. 65.48 176.7 10 A -0.4000 0. 65.48 174.6 B -0.6000 0. 100.4 174.6 11 A -0.6000 0. 100.4 172.3 B -0.8000 0. 134.9 172.3 12 A -0.8000 0. 134.9 170.0 B -1.000 0. 168.8 170.0 13 A -1.000 0. 168.8 167.6 B -1.200 0. 202.4 167.6 14 A -1.200 0. 202.4 165.2 B -1.400 0. 235.4 165.2 15 A -1.400 0. 235.4 162.6 B -1.600 0. 267.9 162.6 16 A -1.600 0. 267.9 160.1 B -1.800 0. 299.9 160.1 17 A -1.800 0. 299.9 157.4 B -2.000 0. 331.4 157.4






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 21 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 18 A -2.000 0. 331.4 154.7 B -2.200 0. 362.4 154.7 19 A -2.200 0. 362.4 151.9 B -2.400 0. 392.8 151.9 20 A -2.400 0. 392.8 149.1 B -2.600 0. 422.6 149.1 21 A -2.600 0. 422.6 146.1 B -2.800 0. 451.8 146.1 22 A -2.800 0. 451.8 143.1 B -3.000 0. 480.4 143.1 23 A -3.000 0. 480.4 140.1 B -3.200 0. 508.4 140.1 24 A -3.200 0. 508.4 137.0 B -3.400 0. 535.8 137.0 25 A -3.400 0. 535.8 133.8 B -3.600 0. 562.6 133.8 26 A -3.600 0. 562.6 130.5 B -3.800 0. 588.7 130.5 27 A -3.800 0. 588.7 127.2 B -4.000 0. 614.1 127.2 28 A -4.000 0. 614.1 123.8 B -4.200 0. 638.9 123.8 29 A -4.200 0. 638.9 120.3 B -4.400 0. 663.0 120.3 30 A -4.400 0. 663.0 116.8 B -4.600 0. 686.3 116.8 31 A -4.600 0. 686.3 113.2 B -4.800 0. 709.0 113.2 32 A -4.800 0. 709.0 109.6 B -5.000 0. 730.9 109.6 33 A -5.000 0. 730.9 105.8 B -5.200 0. 752.0 105.8 34 A -5.200 0. 752.0 102.0 B -5.400 0. 772.4 102.0 35 A -5.400 0. 772.4 98.17 B -5.600 0. 792.1 98.17 36 A -5.600 0. 792.1 94.24 B -5.800 0. 810.9 94.24 37 A -5.800 0. 810.9 90.24 B -6.000 0. 829.0 90.24 38 A -6.000 0. 829.0 86.18 B -6.200 0. 846.2 86.18 39 A -6.200 0. 846.2 82.04 B -6.400 0. 862.6 82.04 40 A -6.400 0. 862.6 77.84 B -6.600 0. 878.2 77.84






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 22 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 41 A -6.600 0. 878.2 73.58 B -6.800 0. 892.9 73.58 42 A -6.800 0. 892.9 69.24 B -7.000 0. 906.8 69.24 43 A -7.000 0. 906.8 64.84 B -7.200 0. 919.7 64.84 44 A -7.200 0. 919.7 60.37 B -7.400 0. 931.8 60.37 45 A -7.400 0. 931.8 55.83 B -7.600 0. 943.0 55.83 46 A -7.600 0. 943.0 51.23 B -7.800 0. 953.2 51.23 47 A -7.800 0. 953.2 46.56 B -8.000 0. 962.5 46.56 48 A -8.000 0. 962.5 40.07 B -8.200 0. 970.5 40.07 49 A -8.200 0. 970.5 33.49 B -8.400 0. 977.2 33.49 50 A -8.400 0. 977.2 26.82 B -8.600 0. 982.6 26.82 51 A -8.600 0. 982.6 27.64 B -8.800 0. 986.6 27.64 52 A -8.800 0. 986.6 32.96 B -9.000 0. 989.3 32.96 53 A -9.000 0. 989.3 38.37 B -9.200 0. 990.5 38.37 54 A -9.200 0. 990.5 43.87 B -9.400 0. 990.3 43.87 55 A -9.400 0. 990.3 49.47 B -9.600 0. 988.8 49.47 56 A -9.600 0. 988.8 55.16 B -9.800 0. 985.7 55.16 57 A -9.800 0. 985.7 60.94 B -10.00 0. 981.2 60.94 58 A -10.00 0. 981.2 66.81 B -10.20 0. 975.3 66.81 59 A -10.20 0. 975.3 70.83 B -10.40 0. 967.8 70.83 60 A -10.40 0. 967.8 73.00 B -10.60 0. 958.8 73.00 61 A -10.60 0. 958.8 73.32 B -10.80 0. 948.3 73.32 62 A -10.80 0. 948.3 71.79 B -11.00 0. 936.2 71.79 63 A -11.00 0. 936.2 69.91 B -11.20 0. 922.5 69.91






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 23 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 0. 922.5 76.25 B -11.40 0. 907.3 76.25 65 A -11.40 0. 907.3 84.31 B -11.60 0. 890.4 84.31 66 A -11.60 0. 890.4 92.45 B -11.80 0. 871.9 92.45 67 A -11.80 0. 871.9 100.7 B -12.00 0. 851.8 100.7 68 A -12.00 0. 851.8 109.0 B -12.20 0. 830.0 109.0 69 A -12.20 0. 830.0 117.4 B -12.40 0. 806.5 117.4 70 A -12.40 0. 806.5 126.0 B -12.60 0. 781.3 126.0 71 A -12.60 0. 781.3 134.6 B -12.80 0. 754.4 134.6 72 A -12.80 0. 754.4 143.3 B -13.00 0. 725.7 143.3 73 A -13.00 0. 725.7 152.1 B -13.20 0. 695.3 152.1 74 A -13.20 0. 695.3 160.9 B -13.40 0. 663.1 160.9 75 A -13.40 0. 663.1 169.9 B -13.60 0. 629.2 169.9 76 A -13.60 0. 629.2 178.0 B -13.80 0. 593.6 178.0 77 A -13.80 0. 593.6 184.3 B -14.00 0. 556.7 184.3 78 A -14.00 0. 556.7 188.6 B -14.20 0. 519.0 188.6 79 A -14.20 0. 519.0 191.2 B -14.40 0. 480.7 191.2 80 A -14.40 0. 480.7 191.9 B -14.60 0. 442.4 191.9 81 A -14.60 0. 442.4 190.7 B -14.80 4.774 404.2 190.7 82 A -14.80 4.774 404.2 187.7 B -15.00 10.50 366.7 187.7 83 A -15.00 10.50 366.7 182.8 B -15.20 15.99 330.1 182.8 84 A -15.20 15.99 330.1 176.1 B -15.40 21.25 294.9 176.1 85 A -15.40 21.25 294.9 167.6 B -15.60 26.28 261.4 167.6 86 A -15.60 26.28 261.4 158.6 B -15.80 31.07 229.6 158.6






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 24 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 87 A -15.80 31.07 229.6 149.9 B -16.00 35.64 199.7 149.9 88 A -16.00 35.64 199.7 141.4 B -16.20 39.96 171.4 141.4 89 A -16.20 39.96 171.4 133.0 B -16.40 44.06 144.8 133.0 90 A -16.40 44.06 144.8 124.9 B -16.60 47.92 119.8 124.9 91 A -16.60 47.92 119.8 117.0 B -16.80 51.54 96.41 117.0 92 A -16.80 51.54 96.41 109.3 B -17.00 54.93 74.54 109.3 93 A -17.00 54.93 74.54 101.9 B -17.20 58.08 54.17 101.9 94 A -17.20 58.08 54.17 94.60 B -17.40 60.99 35.25 94.60 95 A -17.40 60.99 35.25 87.56 B -17.60 63.65 17.74 87.56 96 A -17.60 63.65 17.74 80.74 B -17.80 66.07 1.588 80.74 97 A -17.80 66.07 1.588 74.13 B -18.00 68.25 0. 74.13 98 A -18.00 68.25 0. 67.73 B -18.20 70.18 0. 67.73 99 A -18.20 70.18 0. 61.55 B -18.40 71.85 0. 61.55 100 A -18.40 71.85 0. 55.57 B -18.60 73.28 0. 55.57 101 A -18.60 73.28 0. 49.81 B -18.80 74.44 0. 49.81 102 A -18.80 74.44 0. 44.26 B -19.00 75.35 0. 44.26 103 A -19.00 75.35 0. 38.92 B -19.20 76.81 0. 38.92 104 A -19.20 76.81 0. 33.79 B -19.40 83.56 0. 33.79 105 A -19.40 83.56 0. 28.88 B -19.60 89.34 0. 28.88 106 A -19.60 89.34 0. 24.17 B -19.80 94.17 0. 24.17 107 A -19.80 94.17 0. 19.67 B -20.00 98.11 0. 19.67 108 A -20.00 98.11 0. 15.38 B -20.20 101.2 0. 15.38 109 A -20.20 101.2 0. 11.29 B -20.40 103.4 0. 11.29






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 26 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 133 A -25.00 19.37 0. 27.65 B -25.20 13.84 0. 27.65 134 A -25.20 13.84 0. 24.65 B -25.40 8.912 0. 24.65 135 A -25.40 8.912 0. 20.40 B -25.60 4.831 0. 20.40 136 A -25.60 4.831 0. 14.91 B -25.80 1.849 0. 14.91 137 A -25.80 1.849 0. 8.167 B -26.00 0.2161 0. 8.167 138 A -26.00 0.2161 0. 2.161 B -26.10 0.1110E-09 0.1965E-09 2.161






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 27 22 OTTOBRE 2008 15:57:01 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 FORZE NEI PUNTONI (PER UNITA' DI PROFONDITA') PUNTONE Trus 1 QUOTA 0.0000 FASE 1 inattivo FASE 2 FORZA 50.635 kN/m FASE 3 FORZA 84.735 kN/m FASE 4 FORZA 189.91 kN/m

12.2 COMBINAZIONE A2-M2

PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 7.00. N. comando 1: * Paratie for Windows version 7.0 2: * Filename= <c:\pi-progetti-temp\slr_temp\pd\lavoro\paratie\d\d_pa3_a2m2_hist00. 3: * project with "run time" parameters 4: * Force=kN Lenght=m 5: * 6: units m kN 7: title History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 8: delta 0.2 9: option param itemax 40 10: option noprint echo 11: option noprint displ 12: option noprint react 13: option noprint stresses 14: wall LeftWall 0 -26.1 1.35 15: wall RightWall 32 -26.1 1.35 16: * 17: soil UHLeft LeftWall -26.1 1.35 1 180 18: soil DHLeft LeftWall -26.1 1.35 2 0 19: soil DHRight RightWall -26.1 1.35 2 180 20: soil UHRight RightWall -26.1 1.35 1 0 21: * 22: material Acciaio 2.06E+008 23: * 24: beam P_ANCORAGGIO LeftWall -15.1 1.35 Acciaio 0.2364 00 00 25: beam P_PRINCIPALE RightWall -26.1 1.35 Acciaio 0.3853 00 00 26: * 27: trus Trus 0 Acciaio 0.003329 28: * 29: * Soil Profile 30: * 31: ldata Primo_strato 1.35 32: weight 19 9 10 33: atrest 0.440807 0 1 34: resistance 0 34 0.245 5.78 35: young 35000 70000 36: endlayer 37: ldata Secondo_strato -8 38: weight 19 9 10






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 3 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 N. comando 39: atrest 0.54601 0 0 40: resistance 0 27 0.33 3.701 41: young 25000 50000 42: endlayer 43: ldata Terzo_strato -10 44: weight 19 9 10 45: atrest 0.54601 0 0 46: resistance 0 27 0.33 3.701 47: young 25000 50000 48: endlayer 49: * 50: step 1 : INFISSIONE 51: setwall LeftWall 52: geom -8 -8 53: water 0 0 54: surcharge 0 0 0 0 55: add P_ANCORAGGIO 56: setwall RightWall 57: geom -10 -10 58: water 0 0 59: add P_PRINCIPALE 60: endstep 61: * 62: step 2 : POSA TIRANTI E RIEMPIMENTO FINO A QUOTA 0.00m 63: add Trus 64: setwall LeftWall 65: geom 0 -8 66: setwall RightWall 67: geom 0 -10 68: endstep 69: * 70: step 3 : COMPLETAMENTO RIEMPIMENTO 71: setwall LeftWall 72: geom 1.3 -8 73: setwall RightWall 74: geom 1.3 -10 75: endstep 76: * 77: step 4 : DRAGAGGIO fs -13.50 E APPLICAZIONE DI CARICO ESERCIZIO Q30*1.30 78: setwall LeftWall 79: geom 1.3 -8 80: surcharge 39 1.3 0 0 81: setwall RightWall 82: geom 1.3 -13.5 83: surcharge 39 1.3 0 0






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 4 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 N. comando 84: endstep 85: * 86: *






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 5 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Primo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 1.3500 m quota inferiore = -8.0000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 34.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.24500 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.7800 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.44081 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 35000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 70000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 34.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.24500 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.7800 (A VALLE) LAYER Secondo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -8.0000 m quota inferiore = -10.000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 27.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.33000 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.7010 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.54601 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 27.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.33000 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.7010 (A VALLE) LAYER Terzo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -10.000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 6 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 27.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.33000 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.7010 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.54601 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 27.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.33000 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.7010 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 7 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -8.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = -10.000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 8 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 9 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 10 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 11 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 39.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -13.500 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 39.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 12 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 13 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO ELEMENTI ================== +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_ANCORAGGIO | LeftWall | 1.350 | -15.10 | _ | 0.2364 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_PRINCIPALE | RightWall | 1.350 | -26.10 | _ | 0.3853 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ +------+------+------+-------------+ | RIASSUNTO ELEMENTI TRUS | +------+------+------+-------------+ | Name | Zeta | Mat. | Area | +------+------+------+-------------+ | | m | | m^2/m | +------+------+------+-------------+ | Trus | 0. | _ | 0.3329E-02 | +------+------+------+-------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 14 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Acci | 2.06E+008 | +------+---------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 15 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 7 SI 3 6 SI 4 9 SI






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 16 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE LeftWall GRUPPO P_ANCORAGGIO* *STEP 1 - 4* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.1091E-09 0.3638E-10 0.1339E-08 B 1.150 0.2547E-10 0.2183E-09 0.1339E-08 2 A 1.150 0.2019E-09 0.2001E-09 17.45 B 0.9500 0.6185E-10 3.490 17.45 3 A 0.9500 0.1346E-09 3.490 33.97 B 0.7500 0.1382E-09 10.28 33.97 4 A 0.7500 0.2183E-10 10.28 49.58 B 0.5500 0.1310E-09 20.20 49.58 5 A 0.5500 0.1328E-09 20.20 64.27 B 0.3500 0.1419E-09 33.05 64.27 6 A 0.3500 0.1728E-09 33.05 78.03 B 0.1500 0.2365E-09 48.66 78.03 7 A 0.1500 0.2237E-09 48.66 89.26 B 0. 0.1928E-09 62.05 89.26 8 A 0. 0.1437E-09 62.05 193.2 B -0.2000 12.92 23.41 193.2 9 A -0.2000 12.92 23.41 180.4 B -0.4000 25.43 0. 180.4 10 A -0.4000 25.43 0. 167.1 B -0.6000 46.09 0. 167.1 11 A -0.6000 46.09 0. 153.6 B -0.8000 76.81 0. 153.6 12 A -0.8000 76.81 0. 142.8 B -1.000 105.4 0. 142.8 13 A -1.000 105.4 0. 134.2 B -1.200 132.2 0. 134.2 14 A -1.200 132.2 0. 126.8 B -1.400 157.6 0. 126.8 15 A -1.400 157.6 0. 119.8 B -1.600 181.5 0. 119.8 16 A -1.600 181.5 0. 113.1 B -1.800 204.2 0. 113.1 17 A -1.800 204.2 0. 106.6 B -2.000 225.5 0. 106.6






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 19 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 76.73 0. 57.76 B -11.40 65.17 0. 57.76 65 A -11.40 65.17 0. 51.76 B -11.60 54.82 0. 51.76 66 A -11.60 54.82 0. 46.07 B -11.80 45.61 0. 46.07 67 A -11.80 45.61 0. 40.69 B -12.00 37.47 0. 40.69 68 A -12.00 37.47 0. 35.64 B -12.20 30.34 0. 35.64 69 A -12.20 30.34 0. 30.90 B -12.40 24.16 0. 30.90 70 A -12.40 24.16 0. 26.49 B -12.60 18.86 0. 26.49 71 A -12.60 18.86 0. 22.41 B -12.80 14.38 0. 22.41 72 A -12.80 14.38 0. 18.65 B -13.00 10.65 0. 18.65 73 A -13.00 10.65 0. 15.23 B -13.20 7.604 0. 15.23 74 A -13.20 7.604 0. 12.14 B -13.40 5.177 0. 12.14 75 A -13.40 5.177 0. 9.379 B -13.60 3.301 0. 9.379 76 A -13.60 3.301 0. 6.952 B -13.80 1.910 0. 6.952 77 A -13.80 1.910 0. 4.858 B -14.00 0.9387 0. 4.858 78 A -14.00 0.9387 0. 3.097 B -14.20 0.3351 0. 3.097 79 A -14.20 0.3351 0. 1.669 B -14.40 0.1254 0.1452E-01 1.669 80 A -14.40 0.1254 0.1452E-01 0.5746 B -14.60 0.2145E-01 0.1295 0.5746 81 A -14.60 0.2145E-01 0.1295 0.1606 B -14.80 0. 0.1055 0.1606 82 A -14.80 0. 0.1055 0.3901 B -15.00 0. 0.2746E-01 0.3901 83 A -15.00 0. 0.2746E-01 0.2746 B -15.10 0.2074E-09 0.9459E-10 0.2746






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 20 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE RightWall GRUPPO P_PRINCIPALE* *STEP 1 - 4* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.3020E-09 0. 0.1863E-08 B 1.150 0.3274E-09 0.5821E-09 0.1863E-08 2 A 1.150 0.7203E-09 0.4220E-09 2.051 B 0.9500 0.4101 0. 2.051 3 A 0.9500 0.4101 0. 4.287 B 0.7500 1.268 0. 4.287 4 A 0.7500 1.268 0. 6.711 B 0.5500 2.610 0. 6.711 5 A 0.5500 2.610 0. 9.320 B 0.3500 4.474 0. 9.320 6 A 0.3500 4.474 0. 12.12 B 0.1500 6.897 0. 12.12 7 A 0.1500 6.897 0.1965E-09 14.72 B 0. 9.105 0.7276E-10 14.72 8 A 0. 9.105 0.2547E-10 275.6 B -0.2000 0. 46.01 275.6 9 A -0.2000 0. 46.01 272.4 B -0.4000 0. 100.5 272.4 10 A -0.4000 0. 100.5 269.1 B -0.6000 0. 154.3 269.1 11 A -0.6000 0. 154.3 265.7 B -0.8000 0. 207.4 265.7 12 A -0.8000 0. 207.4 262.2 B -1.000 0. 259.9 262.2 13 A -1.000 0. 259.9 258.6 B -1.200 0. 311.6 258.6 14 A -1.200 0. 311.6 255.0 B -1.400 0. 362.6 255.0 15 A -1.400 0. 362.6 251.3 B -1.600 0. 412.9 251.3 16 A -1.600 0. 412.9 247.4 B -1.800 0. 462.3 247.4 17 A -1.800 0. 462.3 243.5 B -2.000 0. 511.0 243.5






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 21 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 18 A -2.000 0. 511.0 239.5 B -2.200 0. 558.9 239.5 19 A -2.200 0. 558.9 235.4 B -2.400 0. 606.0 235.4 20 A -2.400 0. 606.0 231.2 B -2.600 0. 652.3 231.2 21 A -2.600 0. 652.3 227.0 B -2.800 0. 697.7 227.0 22 A -2.800 0. 697.7 222.6 B -3.000 0. 742.2 222.6 23 A -3.000 0. 742.2 218.2 B -3.200 0. 785.8 218.2 24 A -3.200 0. 785.8 213.6 B -3.400 0. 828.6 213.6 25 A -3.400 0. 828.6 209.0 B -3.600 0. 870.4 209.0 26 A -3.600 0. 870.4 204.3 B -3.800 0. 911.2 204.3 27 A -3.800 0. 911.2 199.5 B -4.000 0. 951.1 199.5 28 A -4.000 0. 951.1 194.6 B -4.200 0. 990.1 194.6 29 A -4.200 0. 990.1 189.7 B -4.400 0. 1028. 189.7 30 A -4.400 0. 1028. 184.6 B -4.600 0. 1065. 184.6 31 A -4.600 0. 1065. 179.4 B -4.800 0. 1101. 179.4 32 A -4.800 0. 1101. 174.2 B -5.000 0. 1136. 174.2 33 A -5.000 0. 1136. 168.9 B -5.200 0. 1169. 168.9 34 A -5.200 0. 1169. 163.5 B -5.400 0. 1202. 163.5 35 A -5.400 0. 1202. 158.0 B -5.600 0. 1234. 158.0 36 A -5.600 0. 1234. 152.4 B -5.800 0. 1264. 152.4 37 A -5.800 0. 1264. 146.7 B -6.000 0. 1294. 146.7 38 A -6.000 0. 1294. 140.9 B -6.200 0. 1322. 140.9 39 A -6.200 0. 1322. 135.1 B -6.400 0. 1349. 135.1 40 A -6.400 0. 1349. 129.1 B -6.600 0. 1375. 129.1






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 22 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 41 A -6.600 0. 1375. 123.1 B -6.800 0. 1399. 123.1 42 A -6.800 0. 1399. 117.0 B -7.000 0. 1423. 117.0 43 A -7.000 0. 1423. 110.8 B -7.200 0. 1445. 110.8 44 A -7.200 0. 1445. 104.5 B -7.400 0. 1466. 104.5 45 A -7.400 0. 1466. 98.08 B -7.600 0. 1485. 98.08 46 A -7.600 0. 1485. 91.61 B -7.800 0. 1504. 91.61 47 A -7.800 0. 1504. 85.05 B -8.000 0. 1521. 85.05 48 A -8.000 0. 1521. 76.09 B -8.200 0. 1536. 76.09 49 A -8.200 0. 1536. 67.02 B -8.400 0. 1549. 67.02 50 A -8.400 0. 1549. 57.83 B -8.600 0. 1561. 57.83 51 A -8.600 0. 1561. 48.51 B -8.800 0. 1570. 48.51 52 A -8.800 0. 1570. 41.08 B -9.000 0. 1578. 41.08 53 A -9.000 0. 1578. 48.06 B -9.200 0. 1584. 48.06 54 A -9.200 0. 1584. 55.15 B -9.400 0. 1588. 55.15 55 A -9.400 0. 1588. 62.37 B -9.600 0. 1590. 62.37 56 A -9.600 0. 1590. 69.70 B -9.800 0. 1590. 69.70 57 A -9.800 0. 1590. 77.15 B -10.00 0. 1588. 77.15 58 A -10.00 0. 1588. 84.72 B -10.20 0. 1584. 84.72 59 A -10.20 0. 1584. 91.07 B -10.40 0. 1578. 91.07 60 A -10.40 0. 1578. 96.22 B -10.60 0. 1570. 96.22 61 A -10.60 0. 1570. 100.1 B -10.80 0. 1560. 100.1 62 A -10.80 0. 1560. 102.9 B -11.00 0. 1547. 102.9 63 A -11.00 0. 1547. 104.4 B -11.20 0. 1533. 104.4






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 23 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 0. 1533. 104.6 B -11.40 0. 1516. 104.6 65 A -11.40 0. 1516. 103.7 B -11.60 0. 1497. 103.7 66 A -11.60 0. 1497. 105.4 B -11.80 0. 1476. 105.4 67 A -11.80 0. 1476. 116.6 B -12.00 0. 1453. 116.6 68 A -12.00 0. 1453. 128.0 B -12.20 0. 1427. 128.0 69 A -12.20 0. 1427. 139.4 B -12.40 0. 1400. 139.4 70 A -12.40 0. 1400. 151.0 B -12.60 0. 1369. 151.0 71 A -12.60 0. 1369. 162.7 B -12.80 0. 1337. 162.7 72 A -12.80 0. 1337. 174.5 B -13.00 0. 1302. 174.5 73 A -13.00 0. 1302. 186.4 B -13.20 0. 1265. 186.4 74 A -13.20 0. 1265. 198.5 B -13.40 0. 1225. 198.5 75 A -13.40 0. 1225. 210.6 B -13.60 0. 1183. 210.6 76 A -13.60 0. 1183. 222.2 B -13.80 0. 1138. 222.2 77 A -13.80 0. 1138. 232.6 B -14.00 0. 1092. 232.6 78 A -14.00 0. 1092. 241.8 B -14.20 0. 1043. 241.8 79 A -14.20 0. 1043. 249.8 B -14.40 4.357 993.5 249.8 80 A -14.40 4.357 993.5 256.6 B -14.60 12.23 942.1 256.6 81 A -14.60 12.23 942.1 262.1 B -14.80 19.72 889.7 262.1 82 A -14.80 19.72 889.7 266.5 B -15.00 26.84 836.4 266.5 83 A -15.00 26.84 836.4 269.6 B -15.20 33.58 782.5 269.6 84 A -15.20 33.58 782.5 271.5 B -15.40 39.97 728.2 271.5 85 A -15.40 39.97 728.2 272.2 B -15.60 46.00 673.8 272.2 86 A -15.60 46.00 673.8 271.7 B -15.80 51.68 619.4 271.7






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 24 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 87 A -15.80 51.68 619.4 269.9 B -16.00 57.01 565.5 269.9 88 A -16.00 57.01 565.5 267.0 B -16.20 62.00 512.1 267.0 89 A -16.20 62.00 512.1 262.8 B -16.40 66.66 459.5 262.8 90 A -16.40 66.66 459.5 257.5 B -16.60 70.98 408.0 257.5 91 A -16.60 70.98 408.0 250.9 B -16.80 74.97 357.8 250.9 92 A -16.80 74.97 357.8 243.1 B -17.00 79.11 309.2 243.1 93 A -17.00 79.11 309.2 234.1 B -17.20 83.22 262.4 234.1 94 A -17.20 83.22 262.4 223.8 B -17.40 86.92 217.6 223.8 95 A -17.40 86.92 217.6 212.4 B -17.60 90.20 175.2 212.4 96 A -17.60 90.20 175.2 199.7 B -17.80 93.09 135.2 199.7 97 A -17.80 93.09 135.2 185.9 B -18.00 95.59 98.04 185.9 98 A -18.00 95.59 98.04 171.1 B -18.20 97.71 63.83 171.1 99 A -18.20 97.71 63.83 156.8 B -18.40 99.47 32.47 156.8 100 A -18.40 99.47 32.47 143.0 B -18.60 100.9 3.862 143.0 101 A -18.60 100.9 3.862 129.7 B -18.80 101.9 0. 129.7 102 A -18.80 101.9 0. 116.9 B -19.00 102.6 0. 116.9 103 A -19.00 102.6 0. 104.6 B -19.20 103.0 0. 104.6 104 A -19.20 103.0 0. 92.81 B -19.40 103.1 0. 92.81 105 A -19.40 103.1 0. 81.49 B -19.60 102.9 0. 81.49 106 A -19.60 102.9 0. 70.66 B -19.80 115.4 0. 70.66 107 A -19.80 115.4 0. 60.31 B -20.00 127.4 0. 60.31 108 A -20.00 127.4 0. 50.45 B -20.20 137.5 0. 50.45 109 A -20.20 137.5 0. 41.07 B -20.40 145.7 0. 41.07






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 26 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 133 A -25.00 31.56 0. 44.76 B -25.20 22.61 0. 44.76 134 A -25.20 22.61 0. 40.23 B -25.40 14.57 0. 40.23 135 A -25.40 14.57 0. 33.45 B -25.60 7.875 0. 33.45 136 A -25.60 7.875 0. 24.44 B -25.80 2.988 0. 24.44 137 A -25.80 2.988 0. 13.20 B -26.00 0.3467 0. 13.20 138 A -26.00 0.3467 0. 3.467 B -26.10 0.7421E-09 0. 3.467






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 27 22 OTTOBRE 2008 16:00:44 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_A2M2 FORZE NEI PUNTONI (PER UNITA' DI PROFONDITA') PUNTONE Trus 1 QUOTA 0.0000 FASE 1 inattivo FASE 2 FORZA 64.585 kN/m FASE 3 FORZA 112.97 kN/m FASE 4 FORZA 293.03 kN/m

12.3 COMBINAZIONE SISMA

PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 2 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARAGEN) Per il significato dei vari comandi si faccia riferimento al manuale di input PARAGEN, versione 7.00. N. comando 1: * Paratie for Windows version 7.0 2: * Filename= <c:\pi-progetti-temp\slr_temp\pd\lavoro\paratie\d\d_pa3_sisma_str_hi 3: * project with "run time" parameters 4: * Force=kN Lenght=m 5: * 6: units m kN 7: title History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR 8: delta 0.2 9: option param itemax 40 10: option noprint echo 11: option noprint displ 12: option noprint react 13: option noprint stresses 14: wall LeftWall 0 -26.1 1.35 15: wall RightWall 32 -26.1 1.35 16: * 17: soil UHLeft LeftWall -26.1 1.35 1 180 18: soil DHLeft LeftWall -26.1 1.35 2 0 19: soil DHRight RightWall -26.1 1.35 2 180 20: soil UHRight RightWall -26.1 1.35 1 0 21: * 22: material Acciaio 2.06E+008 23: * 24: beam P_ANCORAGGIO LeftWall -15.1 1.35 Acciaio 0.2364 00 00 25: beam P_PRINCIPALE RightWall -26.1 1.35 Acciaio 0.3853 00 00 26: * 27: trus Trus 0 Acciaio 0.003329 28: * 29: * Soil Profile 30: * 31: ldata Primo_strato 1.35 32: weight 19 9 10 33: atrest 0.357212 0 1 34: resistance 0 40 0.187 9.021 35: young 35000 70000 36: endlayer 37: ldata Secondo_strato -8 38: weight 19 9 10






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 3 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR N. comando 39: atrest 0.484962 0 0 40: resistance 0 33 0.256 5.399 41: young 25000 50000 42: endlayer 43: ldata Terzo_strato -10 44: weight 19 9 10 45: atrest 0.484962 0 0 46: resistance 0 33 0.256 5.399 47: young 25000 50000 48: endlayer 49: * 50: step 1 : INFISSIONE 51: setwall LeftWall 52: geom -8 -8 53: water 0 0 54: surcharge 0 0 0 0 55: add P_ANCORAGGIO 56: setwall RightWall 57: geom -10 -10 58: water 0 0 59: add P_PRINCIPALE 60: endstep 61: * 62: step 2 : POSA TIRANTI E RIEMPIMENTO FINO A QUOTA 0.00m 63: add Trus 64: setwall LeftWall 65: geom 0 -8 66: setwall RightWall 67: geom 0 -10 68: endstep 69: * 70: step 3 : COMPLETAMENTO RIEMPIMENTO 71: setwall LeftWall 72: geom 1.3 -8 73: setwall RightWall 74: geom 1.3 -10 75: endstep 76: * 77: step 4 : DRAGAGGIO fs -13.50 E APPLICAZIONE DI CARICO ESERCIZIO Q30 78: setwall LeftWall 79: geom 1.3 -8 80: surcharge 30 1.3 0 0 81: setwall RightWall 82: geom 1.3 -13.5 83: surcharge 30 1.3 0 0 84: endstep






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 4 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR N. comando 85: * 86: step 5 : SISMA (psi = 0.60 - coefficiente di partecipazione carichi accidentali 87: change Secondo_strato U-KP=4.319 88: change Secondo_strato D-KP=4.319 89: change Primo_strato U-KP=7.217 90: change Primo_strato D-KP=7.217 91: change Terzo_strato U-KP=4.319 92: change Terzo_strato D-KP=4.319 93: setwall LeftWall 94: surcharge 18 1.3 0 0 95: dload constant RightWall -15.5 11.4 1.3 11.4 96: dload constant RightWall -9.33083 9.10364 -13.5 10.9502 97: dload constant RightWall -6.75415 7.74533 -9.33083 9.10364 98: dload constant RightWall -4.66956 6.4401 -6.75415 7.74533 99: dload constant RightWall -3.16114 5.29879 -4.66956 6.4401 100: dload constant RightWall -2.1365 4.35618 -3.16114 5.29879 101: dload constant RightWall -1.46586 3.60828 -2.1365 4.35618 102: dload constant RightWall -1.0366 3.03431 -1.46586 3.60828 103: dload constant RightWall -0.592021 2.2931 -1.0366 3.03431 104: dload constant RightWall -0.419945 1.9313 -0.592021 2.2931 105: dload constant RightWall -0.135464 1.0969 -0.419945 1.9313 106: dload constant RightWall -0.109763 0.987378 -0.135464 1.0969 107: dload constant RightWall 0 0 -0.109763 0.987378 108: dload constant RightWall -9.33083 9.10364 -13.5 10.9502 109: dload constant RightWall -6.75415 7.74533 -9.33083 9.10364 110: dload constant RightWall -4.66956 6.4401 -6.75415 7.74533 111: dload constant RightWall -3.16114 5.29879 -4.66956 6.4401 112: dload constant RightWall -2.1365 4.35618 -3.16114 5.29879 113: dload constant RightWall -1.46586 3.60828 -2.1365 4.35618 114: dload constant RightWall -1.0366 3.03431 -1.46586 3.60828 115: dload constant RightWall -0.592021 2.2931 -1.0366 3.03431 116: dload constant RightWall -0.419945 1.9313 -0.592021 2.2931 117: dload constant RightWall -0.135464 1.0969 -0.419945 1.9313 118: dload constant RightWall -0.109763 0.987378 -0.135464 1.0969 119: dload constant RightWall 0 0 -0.109763 0.987378 120: setwall RightWall 121: surcharge 18 1.3 0 0 122: endstep 123: * 124: *






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 5 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 LAYER Primo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = 1.3500 m quota inferiore = -8.0000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 40.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.18700 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 9.0210 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.35721 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.0000 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 35000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 70000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 40.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.18700 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 9.0210 (A VALLE) LAYER Secondo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -8.0000 m quota inferiore = -10.000 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 33.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.48496 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 33.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A VALLE) LAYER Terzo_strato natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 quota superiore = -10.000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 6 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 1 quota inferiore =-0.10000E+31 m peso fuori falda = 19.000 kN/m³ peso efficace in falda = 9.0000 kN/m³ peso dell'acqua = 10.000 kN/m³ angolo di attrito = 33.000 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.48496 modello di rigidezza = 1.0000 modulo el. compr. vergine = 25000. kPa modulo el. scarico/ricarico = 50000. kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.0000 (A VALLE) angolo di attrito = 33.000 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.25600 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.3990 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 3 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 4 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASSO PRECEDENTE RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO VARIARE) LAYER Primo_strato coeff. spinta passiva kp = 7.2170 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 7.2170 (A VALLE) LAYER Secondo_strato coeff. spinta passiva kp = 4.3190 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 4.3190 (A VALLE)






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 7 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER LA FASE 5 LAYER Terzo_strato coeff. spinta passiva kp = 4.3190 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 4.3190 (A VALLE)






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 8 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = -8.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = -10.000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 9 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 10 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g]






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 11 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 3 accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -10.000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle =-0.99900E+30 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 12 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 30.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -13.500 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 30.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 13 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 4 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -8.0000 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 18.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m WALL RightWall coordinata y = 32.000 m quota piano campagna = 1.3000 m quota del fondo scavo = -13.500 m quota della falda = 0.0000 m sovraccarico a monte = 18.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 1.3000 m depressione falda a valle = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 14 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 5 sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -26.100 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) accelerazione sismica orizz. = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a monte = 0.0000 [g] accel. sismica vert. a valle = 0.0000 [g] angolo beta a monte = 0.0000 [°] delta/phi a monte = 0.0000 angolo beta a valle = 0.0000 [°] delta/phi a valle = 0.0000 opzione dyn. acqua = 0.0000 (1=pervious) rapporto pressioni in eccesso Ru = 0.0000 Wood bottom pressure = 0.0000 kPa Wood top pressure = 0.0000 m Wood bottom pressure elev. = 0.0000 kPa Wood top pressure elev. = 0.0000 m






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 15 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO ELEMENTI ================== +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | | | m | m | | deg | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHLeft | LeftWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | DHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | DOWNHILL | 180.0 | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ | UHRight | RightWall | 1.350 | -26.10 | UPHILL | 0. | +---------+-----------+-------+--------+----------+-------+ +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | | | m | m | | m | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_ANCORAGGIO | LeftWall | 1.350 | -15.10 | _ | 0.2364 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ | P_PRINCIPALE | RightWall | 1.350 | -26.10 | _ | 0.3853 | +--------------+-----------+-------+--------+-----+--------+ +------+------+------+-------------+ | RIASSUNTO ELEMENTI TRUS | +------+------+------+-------------+ | Name | Zeta | Mat. | Area | +------+------+------+-------------+ | | m | | m^2/m | +------+------+------+-------------+ | Trus | 0. | _ | 0.3329E-02 | +------+------+------+-------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 16 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | Acci | 2.06E+008 | +------+---------------+






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 17 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR DISTRIBUTED LOAD SUMMARY Wall From To Z1 P1 Z2 P2 step step Righ 5 5 -15.500 11.400 1.3000 11.400 Righ 5 5 -9.3308 9.1036 -13.500 10.950 Righ 5 5 -6.7541 7.7453 -9.3308 9.1036 Righ 5 5 -4.6696 6.4401 -6.7541 7.7453 Righ 5 5 -3.1611 5.2988 -4.6696 6.4401 Righ 5 5 -2.1365 4.3562 -3.1611 5.2988 Righ 5 5 -1.4659 3.6083 -2.1365 4.3562 Righ 5 5 -1.0366 3.0343 -1.4659 3.6083 Righ 5 5-0.59202 2.2931 -1.0366 3.0343 Righ 5 5-0.41995 1.9313 -0.59202 2.2931 Righ 5 5-0.13546 1.0969 -0.41995 1.9313 Righ 5 5-0.10976 0.98738 -0.13546 1.0969 Righ 5 5 0.0000 0.0000 -0.10976 0.98738 Righ 5 5 -9.3308 9.1036 -13.500 10.950 Righ 5 5 -6.7541 7.7453 -9.3308 9.1036 Righ 5 5 -4.6696 6.4401 -6.7541 7.7453 Righ 5 5 -3.1611 5.2988 -4.6696 6.4401 Righ 5 5 -2.1365 4.3562 -3.1611 5.2988 Righ 5 5 -1.4659 3.6083 -2.1365 4.3562 Righ 5 5 -1.0366 3.0343 -1.4659 3.6083 Righ 5 5-0.59202 2.2931 -1.0366 3.0343 Righ 5 5-0.41995 1.9313 -0.59202 2.2931 Righ 5 5-0.13546 1.0969 -0.41995 1.9313 Righ 5 5-0.10976 0.98738 -0.13546 1.0969 Righ 5 5 0.0000 0.0000 -0.10976 0.98738 UNITS FOR Z1 , Z2 =m UNITS FOR P1 , P2 =kPa






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 18 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR RIASSUNTO ANALISI INCREMENTALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 9 SI 3 5 SI 4 9 SI 5 5 SI






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 19 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE LeftWall GRUPPO P_ANCORAGGIO* *STEP 1 - 5* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.9823E-10 0.7003E-10 0.8149E-09 B 1.150 0.8731E-10 0.8004E-10 0.8149E-09 2 A 1.150 0.1146E-09 0.8731E-10 24.96 B 0.9500 0. 4.993 24.96 3 A 0.9500 0.3183E-10 4.993 48.84 B 0.7500 0.5275E-10 14.76 48.84 4 A 0.7500 0.5275E-10 14.76 71.66 B 0.5500 0.1091E-10 29.09 71.66 5 A 0.5500 0. 29.09 93.41 B 0.3500 0.5457E-11 47.77 93.41 6 A 0.3500 0. 47.77 114.1 B 0.1500 0. 70.59 114.1 7 A 0.1500 0. 70.59 131.3 B 0. 0. 90.28 131.3 8 A 0. 0. 90.28 237.1 B -0.2000 10.03 42.86 237.1 9 A -0.2000 10.03 42.86 216.9 B -0.4000 19.49 0. 216.9 10 A -0.4000 19.49 0. 196.4 B -0.6000 39.80 0. 196.4 11 A -0.6000 39.80 0. 178.3 B -0.8000 75.47 0. 178.3 12 A -0.8000 75.47 0. 162.6 B -1.000 108.0 0. 162.6 13 A -1.000 108.0 0. 148.8 B -1.200 137.8 0. 148.8 14 A -1.200 137.8 0. 136.2 B -1.400 165.0 0. 136.2 15 A -1.400 165.0 0. 124.2 B -1.600 189.8 0. 124.2 16 A -1.600 189.8 0. 112.9 B -1.800 212.4 0. 112.9 17 A -1.800 212.4 0. 102.2 B -2.000 232.9 0. 102.2






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 20 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 18 A -2.000 232.9 0. 92.07 B -2.200 251.3 0. 92.07 19 A -2.200 251.3 0. 82.54 B -2.400 267.8 0. 82.54 20 A -2.400 267.8 0. 73.57 B -2.600 282.5 0. 73.57 21 A -2.600 282.5 0. 65.09 B -2.800 295.5 0. 65.09 22 A -2.800 295.5 0. 57.03 B -3.000 306.9 0. 57.03 23 A -3.000 306.9 0. 49.36 B -3.200 316.8 0. 49.36 24 A -3.200 316.8 0. 43.20 B -3.400 325.2 0. 43.20 25 A -3.400 325.2 0. 39.46 B -3.600 332.2 0. 39.46 26 A -3.600 332.2 0. 35.69 B -3.800 337.9 0. 35.69 27 A -3.800 337.9 0. 31.88 B -4.000 342.4 0. 31.88 28 A -4.000 342.4 0. 28.04 B -4.200 345.6 0. 28.04 29 A -4.200 345.6 0. 24.18 B -4.400 347.8 0. 24.18 30 A -4.400 347.8 0. 20.29 B -4.600 348.8 0. 20.29 31 A -4.600 348.8 0. 16.38 B -4.800 348.8 0. 16.38 32 A -4.800 348.8 0. 12.44 B -5.000 347.9 0. 12.44 33 A -5.000 347.9 0. 8.899 B -5.200 346.1 0. 8.899 34 A -5.200 346.1 0. 12.88 B -5.400 343.5 0. 12.88 35 A -5.400 343.5 0. 16.58 B -5.600 340.2 0. 16.58 36 A -5.600 340.2 0. 20.06 B -5.800 336.2 0. 20.06 37 A -5.800 336.2 0. 23.61 B -6.000 331.5 0. 23.61 38 A -6.000 331.5 0. 27.23 B -6.200 326.0 0. 27.23 39 A -6.200 326.0 0. 30.91 B -6.400 319.9 0. 30.91 40 A -6.400 319.9 0. 34.66 B -6.600 312.9 0. 34.66






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 22 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 43.58 0. 33.40 B -11.40 36.91 0. 33.40 65 A -11.40 36.91 0. 30.05 B -11.60 30.89 0. 30.05 66 A -11.60 30.89 0. 26.85 B -11.80 25.52 0. 26.85 67 A -11.80 25.52 0. 23.78 B -12.00 20.92 0. 23.78 68 A -12.00 20.92 0. 20.85 B -12.20 17.34 0. 20.85 69 A -12.20 17.34 0. 18.07 B -12.40 14.18 0. 18.07 70 A -12.40 14.18 0. 15.42 B -12.60 11.42 0. 15.42 71 A -12.60 11.42 0. 12.92 B -12.80 9.032 0. 12.92 72 A -12.80 9.032 0. 10.57 B -13.00 6.991 0. 10.57 73 A -13.00 6.991 0. 8.594 B -13.20 5.273 0. 8.594 74 A -13.20 5.273 0. 7.111 B -13.40 3.934 0. 7.111 75 A -13.40 3.934 0. 5.754 B -13.60 2.951 0.1666 5.754 76 A -13.60 2.951 0.1666 4.526 B -13.80 2.139 0.5829 4.526 77 A -13.80 2.139 0.5829 3.424 B -14.00 1.482 0.8333 3.424 78 A -14.00 1.482 0.8333 2.579 B -14.20 0.9662 0.9229 2.579 79 A -14.20 0.9662 0.9229 1.946 B -14.40 0.5769 0.8573 1.946 80 A -14.40 0.5769 0.8573 1.386 B -14.60 0.2997 0.6446 1.386 81 A -14.60 0.2997 0.6446 1.492 B -14.80 0.1198 0.3462 1.492 82 A -14.80 0.1198 0.3462 1.340 B -15.00 0.2288E-01 0.7815E-01 1.340 83 A -15.00 0.2288E-01 0.7815E-01 0.7815 B -15.10 0.1310E-09 0.2910E-10 0.7815






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 23 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEMENTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA') * PARETE RightWall GRUPPO P_PRINCIPALE* *STEP 1 - 5* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO ESCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 1.350 0.7713E-09 0.1201E-09 0.1281E-08 B 1.150 0.7858E-09 0.4220E-09 0.1281E-08 2 A 1.150 0.1644E-08 0.6476E-09 2.783 B 0.9500 0.5567 0.2074E-09 2.783 3 A 0.9500 0.5567 0.2274E-09 6.002 B 0.7500 1.757 0.2437E-09 6.002 4 A 0.7500 1.757 0.3474E-09 9.364 B 0.5500 3.630 0.5857E-09 9.364 5 A 0.5500 3.630 0.5039E-09 12.87 B 0.3500 6.203 0.6221E-09 12.87 6 A 0.3500 6.203 0.7331E-09 16.51 B 0.1500 9.506 0.3965E-09 16.51 7 A 0.1500 9.506 0.6112E-09 19.83 B 0. 12.48 0. 19.83 8 A 0. 12.48 0.1255E-09 361.5 B -0.2000 0. 59.82 361.5 9 A -0.2000 0. 59.82 357.1 B -0.4000 0. 131.2 357.1 10 A -0.4000 0. 131.2 352.6 B -0.6000 0. 201.8 352.6 11 A -0.6000 0. 201.8 348.0 B -0.8000 0. 271.4 348.0 12 A -0.8000 0. 271.4 342.7 B -1.000 0. 339.9 342.7 13 A -1.000 0. 339.9 337.8 B -1.200 0. 407.5 337.8 14 A -1.200 0. 407.5 331.9 B -1.400 0. 473.9 331.9 15 A -1.400 0. 473.9 326.3 B -1.600 0. 539.1 326.3 16 A -1.600 0. 539.1 320.3 B -1.800 0. 603.2 320.3 17 A -1.800 0. 603.2 313.7 B -2.000 0. 665.9 313.7






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 24 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 18 A -2.000 0. 665.9 307.4 B -2.200 0. 727.4 307.4 19 A -2.200 0. 727.4 301.5 B -2.400 0. 787.7 301.5 20 A -2.400 0. 787.7 294.7 B -2.600 0. 846.6 294.7 21 A -2.600 0. 846.6 287.7 B -2.800 0. 904.2 287.7 22 A -2.800 0. 904.2 280.6 B -3.000 0. 960.3 280.6 23 A -3.000 0. 960.3 273.7 B -3.200 0. 1015. 273.7 24 A -3.200 0. 1015. 267.4 B -3.400 0. 1068. 267.4 25 A -3.400 0. 1068. 260.1 B -3.600 0. 1120. 260.1 26 A -3.600 0. 1120. 252.6 B -3.800 0. 1171. 252.6 27 A -3.800 0. 1171. 245.0 B -4.000 0. 1220. 245.0 28 A -4.000 0. 1220. 237.3 B -4.200 0. 1267. 237.3 29 A -4.200 0. 1267. 229.5 B -4.400 0. 1313. 229.5 30 A -4.400 0. 1313. 221.5 B -4.600 0. 1358. 221.5 31 A -4.600 0. 1358. 214.3 B -4.800 0. 1401. 214.3 32 A -4.800 0. 1401. 206.5 B -5.000 0. 1442. 206.5 33 A -5.000 0. 1442. 198.1 B -5.200 0. 1481. 198.1 34 A -5.200 0. 1481. 189.5 B -5.400 0. 1519. 189.5 35 A -5.400 0. 1519. 180.8 B -5.600 0. 1556. 180.8 36 A -5.600 0. 1556. 172.0 B -5.800 0. 1590. 172.0 37 A -5.800 0. 1590. 163.1 B -6.000 0. 1623. 163.1 38 A -6.000 0. 1623. 154.0 B -6.200 0. 1653. 154.0 39 A -6.200 0. 1653. 144.8 B -6.400 0. 1682. 144.8 40 A -6.400 0. 1682. 135.6 B -6.600 0. 1709. 135.6






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 25 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 41 A -6.600 0. 1709. 126.6 B -6.800 0. 1735. 126.6 42 A -6.800 0. 1735. 118.5 B -7.000 0. 1758. 118.5 43 A -7.000 0. 1758. 108.9 B -7.200 0. 1780. 108.9 44 A -7.200 0. 1780. 99.29 B -7.400 0. 1800. 99.29 45 A -7.400 0. 1800. 89.55 B -7.600 0. 1818. 89.55 46 A -7.600 0. 1818. 79.69 B -7.800 0. 1834. 79.69 47 A -7.800 0. 1834. 69.72 B -8.000 0. 1848. 69.72 48 A -8.000 0. 1848. 58.06 B -8.200 0. 1859. 58.06 49 A -8.200 0. 1859. 46.27 B -8.400 0. 1869. 46.27 50 A -8.400 0. 1869. 34.34 B -8.600 0. 1876. 34.34 51 A -8.600 0. 1876. 28.16 B -8.800 0. 1880. 28.16 52 A -8.800 0. 1880. 33.48 B -9.000 0. 1882. 33.48 53 A -9.000 0. 1882. 38.89 B -9.200 0. 1882. 38.89 54 A -9.200 0. 1882. 44.40 B -9.400 0. 1879. 44.40 55 A -9.400 0. 1879. 49.99 B -9.600 0. 1874. 49.99 56 A -9.600 0. 1874. 55.68 B -9.800 0. 1866. 55.68 57 A -9.800 0. 1866. 61.46 B -10.00 0. 1856. 61.46 58 A -10.00 0. 1856. 67.33 B -10.20 0. 1843. 67.33 59 A -10.20 0. 1843. 76.84 B -10.40 0. 1828. 76.84 60 A -10.40 0. 1828. 90.03 B -10.60 0. 1810. 90.03 61 A -10.60 0. 1810. 103.4 B -10.80 0. 1789. 103.4 62 A -10.80 0. 1789. 116.8 B -11.00 0. 1766. 116.8 63 A -11.00 0. 1766. 130.4 B -11.20 0. 1740. 130.4






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 26 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 64 A -11.20 0. 1740. 144.1 B -11.40 0. 1711. 144.1 65 A -11.40 0. 1711. 157.9 B -11.60 0. 1679. 157.9 66 A -11.60 0. 1679. 171.9 B -11.80 0. 1645. 171.9 67 A -11.80 0. 1645. 186.0 B -12.00 0. 1608. 186.0 68 A -12.00 0. 1608. 200.2 B -12.20 0. 1568. 200.2 69 A -12.20 0. 1568. 214.5 B -12.40 0. 1525. 214.5 70 A -12.40 0. 1525. 229.0 B -12.60 0. 1479. 229.0 71 A -12.60 0. 1479. 243.6 B -12.80 0. 1430. 243.6 72 A -12.80 0. 1430. 258.3 B -13.00 0. 1379. 258.3 73 A -13.00 0. 1379. 273.2 B -13.20 0. 1324. 273.2 74 A -13.20 0. 1324. 288.1 B -13.40 0. 1266. 288.1 75 A -13.40 0. 1266. 302.1 B -13.60 0. 1206. 302.1 76 A -13.60 0. 1206. 312.1 B -13.80 0. 1144. 312.1 77 A -13.80 0. 1144. 320.6 B -14.00 0. 1079. 320.6 78 A -14.00 0. 1079. 327.6 B -14.20 0. 1014. 327.6 79 A -14.20 0. 1014. 333.2 B -14.40 3.604 947.3 333.2 80 A -14.40 3.604 947.3 337.3 B -14.60 10.17 879.8 337.3 81 A -14.60 10.17 879.8 340.0 B -14.80 16.49 811.8 340.0 82 A -14.80 16.49 811.8 341.2 B -15.00 22.56 743.6 341.2 83 A -15.00 22.56 743.6 340.9 B -15.20 28.39 675.4 340.9 84 A -15.20 28.39 675.4 339.2 B -15.40 33.96 607.6 339.2 85 A -15.40 33.96 607.6 335.4 B -15.60 39.28 540.5 335.4 86 A -15.60 39.28 540.5 328.5 B -15.80 44.34 474.8 328.5






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 27 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 87 A -15.80 44.34 474.8 320.1 B -16.00 49.14 410.8 320.1 88 A -16.00 49.14 410.8 310.2 B -16.20 53.68 348.7 310.2 89 A -16.20 53.68 348.7 298.9 B -16.40 57.95 288.9 298.9 90 A -16.40 57.95 288.9 286.1 B -16.60 61.94 231.7 286.1 91 A -16.60 61.94 231.7 271.8 B -16.80 65.66 177.4 271.8 92 A -16.80 65.66 177.4 256.1 B -17.00 69.10 126.2 256.1 93 A -17.00 69.10 126.2 238.9 B -17.20 72.26 78.39 238.9 94 A -17.20 72.26 78.39 221.6 B -17.40 75.13 34.06 221.6 95 A -17.40 75.13 34.06 204.9 B -17.60 77.70 2.696 204.9 96 A -17.60 77.70 2.696 188.7 B -17.80 79.97 0. 188.7 97 A -17.80 79.97 0. 173.0 B -18.00 81.94 0. 173.0 98 A -18.00 81.94 0. 157.7 B -18.20 110.8 0. 157.7 99 A -18.20 110.8 0. 143.0 B -18.40 139.4 0. 143.0 100 A -18.40 139.4 0. 128.8 B -18.60 165.2 0. 128.8 101 A -18.60 165.2 0. 115.0 B -18.80 188.2 0. 115.0 102 A -18.80 188.2 0. 101.7 B -19.00 208.5 0. 101.7 103 A -19.00 208.5 0. 88.96 B -19.20 226.3 0. 88.96 104 A -19.20 226.3 0. 76.67 B -19.40 241.6 0. 76.67 105 A -19.40 241.6 0. 64.85 B -19.60 254.6 0. 64.85 106 A -19.60 254.6 0. 53.51 B -19.80 265.3 0. 53.51 107 A -19.80 265.3 0. 42.65 B -20.00 273.8 0. 42.65 108 A -20.00 273.8 0. 32.25 B -20.20 280.3 0. 32.25 109 A -20.20 280.3 0. 22.32 B -20.40 284.7 0. 22.32






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 29 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 133 A -25.00 45.17 0. 68.46 B -25.20 31.48 0. 68.46 134 A -25.20 31.48 0. 58.58 B -25.40 19.76 0. 58.58 135 A -25.40 19.76 0. 46.51 B -25.60 10.46 0. 46.51 136 A -25.60 10.46 0. 32.75 B -25.80 3.913 0. 32.75 137 A -25.80 3.913 0. 17.32 B -26.00 0.4487 0. 17.32 138 A -26.00 0.4487 0. 4.487 B -26.10 0.4893E-09 0.8731E-10 4.487






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PARATIE 7.00 Ce.A.S. s.r.l. - Milano PAG. 30 22 OTTOBRE 2008 16:02:42 History 0 - SLR_WBS_D_MOLO MANFREDI_COMBO_SISMA_STR FORZE NEI PUNTONI (PER UNITA' DI PROFONDITA') PUNTONE Trus 1 QUOTA 0.0000 FASE 1 inattivo FASE 2 FORZA 50.154 kN/m FASE 3 FORZA 84.211 kN/m FASE 4 FORZA 189.25 kN/m FASE 5 FORZA 384.83 kN/m

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