03 Relazione di calcolo corpo A - porto.salerno.it · 4.1 Categoria di suolo di fondazione pag. 12...

INDICE

1. Premesse pag. 2

2. Regime normativo pag. 7

3. Vita nominale, classi d’uso e periodo di riferimento pag. 8

4. Determinazione dell’azione sismica secondo pag. 10

il punto 3.2 del D.M. 14/01/2008

4.1 Categoria di suolo di fondazione pag. 12

4.2 Spettro di risposta elastico in accelerazione

delle componenti orizzontali pag. 13

4.3 Amplificazione stratigrafica pag. 14

4.4 Amplificazione topografica pag. 15

4.5 Spettri di progetto per gli stati limite di esercizio pag. 16

4.6 Spettri di progetto per gli stati limite ultimi pag. 16

4.7 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni pag. 17

5. Materiali, modello, ipotesi di calcolo e di carico della struttura pag. 21

6. Verifiche degli elementi in c.a. pag. 24

6.1 Verifiche travi impalcato pag. 27

6.2 Verifica pulvino pag. 98

6.3 Verifica a punzonamento della soletta di completament dell’impalcato pag. 100

7. Sollecitazione dei pali pag. 104

2

1. Premesse

La presente relazione è redatta secondo le prescrizioni e le indicazioni delle

nuove norme tecniche D.M. 14/01/2008, in particolare nel rispetto delle

prescrizioni del cap.10 del D.M. 14/01/2008 e descrive i calcoli e le verifiche del

corpo denominato “A” la cui realizzazione è prevista nei Lavori di realizzazione

di un sistema di accosto ed ormeggio per l’attracco di navi Ro-Rox Pax al molo

di sottoflutto del porto commerciale di Salerno

Si tratta di una banchina a giorno sporgente rispetto l’attuale banchina di riva.

Fig. 1 – Schema planimetrico di progetto

3

In figura 1 è rappresentata in giallo la banchina a giorno oggetto della presente

relazione.

Planimetricamente la banchina a giorno presenta una larghezza di circa 91,20m

ed una sporgenza rispetto la banchina di riva di circa 80,00m.

La struttura è giuntata rispeto alle altre strutture, esistenti o di cui è prevista la

realizzazione.

Lungo il lato nord-ovest la banchina si affaccia su fondali che attualmente

arrivano a 11 m di profondità tuttavia nel rispetto elle previsioni del PRP, nello

svilupo dei calcoli di progetto si è assunto che i fondali raggiungano quota -16,5

m.

Fig. 2 – Rappresentazione 3D della modellazione della banchina a giorno

4

Fig. 3 – Spaccato assonometrico

In figura 2 è stata riportata una schematizzazione della struttura.

Questa risulta essere costituita da un impalcato sostenuto da pali trivellati in

c.a. con camicie in acciaio da 12,5mm a perdere. Nella sezione del modello

riportata in figura 3 si distinguono 3 tipologie di pali. Con il colore verde sono

stati rappresentati pali da Ф800, con il colore viola pali da Ф1000, con il colore

blu pali da Ф1200.

L’impalcato è realizzato con tegoli in c.a.p. di altezza 100cm che poggiano su

travi con sezione a T rovescia. L’anima delle travi ha uno spessore di 60cm ed

una altezza di 115cm.

Le ali sporgono per 25cm ed hanno uno spessore di 30cm. L’altezza totale della

trave risulta 145cm. A loro volta le travi poggiano su pulvini in c.a.o. gettati in

opera con dimensioni 200x200x40.

5

Fig. 4 – Particolare trave di bordo

In figura 4 è rappresentata una sezione tipo delle travi di bordo. Queste

presentano una sezione tale da permettere il passaggio di una canalina raccolta

acque ispezionabile dall’alto.

Di seguito si elencano le fasi previste per la realizzazione dell’opera:

1. Realizzazione pali trivellati in c.a. con camicia in acciaio da 12,5mm a

perdere. Realizzazione pulvino in c.a.o. gettato in opera.

2. Posa in opera travi parzialmente prefabbricate, realizzate a piè d’opera in

c.a.o. Posa in opera staffe pulvino e realizzazione getto per il

completamento del pulvino.

3. Posa in opera tegoli in c.a.p, posa in opera armatura superiore delle

travi, chiusura delle staffe delle travi mediante saldatura, posa in opera

rete elettrosaldata su tutto l’impalcato, realizzazione getto da 15 cm per il

completamento dell’impalcato.

6

Per ogni approfondimento relativo alla fase di realizzazione della struttura si

rimanda all’elaborato grafico A.207

Ai fini della caratterizzazione meccanica del terreno di fondazione si fa

riferimento alle relazioni geologiche che costituiscono parte integrante della

documentazione di progetto.

La relazione geotecnica del progetto è stata redatta in modo da rispondere alle

prescrizioni del capitolo 6 del D.M. 14/01/08 e del punto 3.1 della OPCM n°3274

Il calcolo è stato eseguito utilizzando il programma Nolian della Softing di

Roma, per cui si dispone di Licenza d’uso N°25653 intestata alla De Cola

Associati.

7

2. Regime normativo

Nella redazione della presente relazione sono state tenute in conto le normative

vigenti ed in particolare:

D.M. 14/01/2008 “Norme tecniche per le costruzioni”;

OPCM 3431 del 03/05/2005;

Legge n. 1086 del 5/11/1971 "norme per la disciplina delle opere di

conglomerato cementizio armato e precompresso ed a struttura

metallica";

Legge n. 64 del 2/2/1974 "provvedimenti per le costruzioni con particolari

prescrizioni per le zone sismiche".

8

3. Vita nominale, classi d’uso e periodo di riferimento

3.1 Vita nominale

La vita nominale di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel

quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere

essere usata per lo scopo al quale è destinata. La vita nominale dei diversi tipi

di opere è quella riportata nella Tab. 2.4.I.

3.2 Classi d’uso

In presenza di azioni sismiche, con riferimento alle conseguenze di una

interruzione di operatività o di un eventuale collasso, le costruzioni sono

suddivise in classi d’uso così definite:

Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.

Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti

pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali

essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti,

opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in

Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi

situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi

conseguenze rilevanti.

Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con

attività pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti

in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi

situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro

eventuale collasso.

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche

con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di

calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per

l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001,

9

n.6792, “Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle

strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari di collegamento

tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B.

Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per il mantenimento delle

vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe

connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di

energia elettrica.

3.3 Periodo di riferimento per l’azione sismica

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un

periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione,

moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente d’uso CU:

VR = VN ×CU

Il valore del coefficiente d’uso CU è definito, al variare della classe d’uso, come

mostrato in Tab.2.4.II.

Se VR ≤ 35 anni si pone comunque VR = 35 anni.

Nel caso in esame si ricava:

VN = 50 anni, Classe d’uso = II, quindi il periodo di riferimento risulta:

VR = 50*1,0 = 50 anni.

10

4. Determinazione dell’azione sismica secondo il punto 3.2 del D.M.

14/01/2008

La pericolosità sismica è definita in termini di accelerazione orizzontale

massima attesa ag in condizioni di campo libero su sito di riferimento rigido con

superficie topografica orizzontale di categoria A, nonché di ordinate dello spettro

di risposta elastico in accelerazione ad essa corrispondente Se(T), con

riferimento a prefissate probabilità di eccedenza PVR, nel periodo di riferimento

VR.

Il D.M. 14/01/2008 definisce le forme spettrali, per ciascuna delle probabilità di

superamento nel periodo di riferimento PVR, a partire dai valori dei seguenti

parametri su sito di riferimento rigido orizzontale:

ag accelerazione orizzontale massima al sito;

Fo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in

accelerazione orizzontale.

T*C periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in

accelerazione orizzontale.

Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, cui riferirsi per

individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati,

sono riportate nella successiva Tab. 3.2.I. del punto 3.2.1 del D.M.14/01/2008

11

I valori di ag, Fo, T*C sono funzione del sito e dello stato limite considerato

Nel caso in esame, ovvero Salerno si ha: Lat. 39,37; Long. 16,40;

Il periodo di ritorno associato allo stato limite di salvaguardia della vita (SLV)

risulta essere TR= 475 anni, di conseguenza:

ag = 0,276 g

Fo = 2,438

TC* = 0,373

In figura 5 si riporta una rappresentazione degli spettri di risposta elastici in

funzione dello stato limite considerato.

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Fig. 5 – Spettri di risposta elastici

4.1 Categoria di suolo di fondazione

Ai fini della definizione dell’ azione sismica di progetto è necessario definire la

categoria del profilo stratigrafico del suolo di fondazione.

Per i terreni di sedime interessati dal progetto, come riportato nello studio

geologico tecnico redatto dalla Geonet Italia si hanno terreni di sedime

appartenenti alla categoria geosismica C.

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Di seguito si riporta la tabella 3.2.II del D.M.14/01/08 dove vengono definite le

categorie di sottosuolo.

4.2 Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali

Quale che sia la probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR

considerata, lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è

definito dalle espressioni seguenti:

nelle quali T ed Se sono, rispettivamente, periodo di vibrazione ed accelerazione

spettrale orizzontale.

Inoltre:

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S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni

topografiche mediante la relazione seguente S = SS×ST, essendo SS il

coefficiente di amplificazione stratigrafica (vedi Tab. 3.2.V) e ST il coefficiente di

amplificazione topografica (vedi Tab. 3.2.VI);

h è il fattore che altera lo spettro elastico per coefficienti di smorzamento

viscosi convenzionali x diversi dal 5%, mediante la relazione seguente:

h = ((10/(5 + x))^0,5) ≥ 0,55 dove x (espresso in percentuale) è valutato sulla

base di materiali, tipologia strutturale e terreno di fondazione;

Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di

riferimento rigido orizzontale, ed ha valore minimo pari a 2,2;

TC è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello

spettro, dato da TC = CC×T*C , dove T*

C è funzione del sito in esame, mentre CC

un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo (vedi Tab. 3.2.V);

TB è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione

costante, TB = TC/3

TD è il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello

spettro, espresso in secondi mediante la relazione: TD= 4,0×(ag/g)+1,6.

4.3 Amplificazione stratigrafica

Per sottosuolo di categoria A i coefficienti SS e CC valgono 1.

Per le categorie di sottosuolo B, C, D ed E i coefficienti SS e CC possono essere

calcolati, in funzione dei valori di FO e TC* relativi al sottosuolo di categoria A,

mediante le espressioni fornite nella Tab. 3.2.V, nelle quali g è l’accelerazione

di gravità ed il tempo è espresso in secondi.

15

4.4 Amplificazione topografica

Per tener conto delle condizioni topografiche e in assenza di specifiche analisi

di risposta sismica locale, si utilizzano i valori del coefficiente topografico ST

riportati nella Tab. 3.2.VI, in funzione delle categorie topografiche definite al

punto 4.2 e dell’ubicazione dell’opera o dell’intervento.

16

4.5 Spettri di progetto per gli stati limite di esercizio

Per gli stati limite di esercizio lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, sia per le

componenti orizzontali che per la componente verticale, è lo spettro elastico

corrispondente, riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento

PVR considerata.

4.6 Spettri di progetto per gli stati limite ultimi

Qualora le verifiche agli stati limite ultimi non vengano effettuate tramite l’uso di

opportuni accelerogrammi ed analisi dinamiche al passo, ai fini del progetto o

della verifica delle strutture le capacità dissipative delle strutture possono

essere messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche, che tiene

conto in modo semplificato della capacità dissipativa anelastica della struttura,

della sua sovraresistenza, dell’incremento del suo periodo proprio a seguito

delle plasticizzazioni. In tal caso, lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare, sia

per le componenti orizzontali, sia per la componente verticale, è lo spettro

elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di

riferimento PVR considerata, con le ordinate ridotte sostituendo nelle formule

riportate al punto 4.3 η con 1/q, dove q.

Il coefficiente q, cui si fa riferimento nelle espressioni dello spettro di progetto, è

chiamato coefficiente di struttura e tiene conto delle capacità dissipative della

struttura.

Nel caso in esame si assumerà, q = 3.12, questo valore è stato determinato

automaticamente dal programma di calcolo e soddisfa le indicazioni di

normativa.

Per una migliore comprensione dell’entità dell’azione sismica utilizzata in fase di

analisi, per il caso in esame, si riporta in figura 6, una rappresentazione grafica

dello spettro di progetto per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV).

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Fig. 6 – Spettro di progetto per lo stato limite SLV.

4.7 Combinazione dell’azione sismica con le altre azioni

Nel caso delle costruzioni civili e industriali le verifiche agli stati limite ultimi o di

esercizio devono essere effettuate per la combinazione dell’azione sismica con

le altre azioni secondo la seguente formula:

G + P + E +Σj ψ2j Qkj

Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse

associate ai seguenti carichi gravitazionali:

G + Σj ψ2j Qkj

ψ2j è definito coefficiente di combinazione.

Di seguito si riportano in tabella i valori previsti per il coefficiente ψ2j

18

La struttura in esame rientrerebbe nella categoria G, ovvero rimesse e

parcheggi per autoveicoli di peso > 30kN alla quale corrisponderebbe una

ψ2j=0,3.

Di seguito si riportano delle considerazioni sul valore da assegnare al

coefficiente ψ2j. Si farà riferimento a foto satellitari dei porti di Gioia Tauro e

dell’attuale porto di Salerno, riportate di seguito.

Fig. 7 – Porto di Salerno

19

Fig. 8 – Dettaglio del porto di Salerno

Fig. 9 – Porto di Gioia Tauro

20

Fig. 10 – Dettaglio del porto di Gioia Tauro

Nel caso dell’attuale porto di Salerno dalle foto 7 e 8 si ricava una superficie

utilizzata per lo stoccaggio delle merci pari al 30% della superficie totale. Tale

percentuale sale al 60% nel caso del porto di Gioia Tauro. Dalle precedenti

osservazioni si può dedurre che dal punto di vista logistico, la superficie della

banchina a giorno non sarà mai totalmente destinata allo stoccaggio delle

merci, ovvero non sarà mai interessata per intero dal carico variabile. Risultano

infatti necessari dei percorsi per movimentare le merci stesse e degli spazi liberi

da ostacoli da dedicare alla viabilità dei mezzi.

Da quanto sopra riportato e dall’esperienza matura in questo specifico ambito,

in fase di calcolo si assume che la superficie della banchina a giorno destinata

a ricevere il cosiddetto carico variabile sarà assunta pari al 70% della superficie

totale.

Questo comporta che durante l’analisi dinamica, la massa associata al carico

variabile sarà assunta pari al (0,70xψ2jxQkj) e l’azione sismica si combinerà con

le altre azioni secondo l’espressione: G + P + E +Σj (0,7xψ2jxQkj)

21

5. Materiali, modello, ipotesi di calcolo e di carico della struttura.

Materiali utilizzati

Gli elementi strutturali in c.a. ordinario saranno realizzati con calcestruzzo di

classe XS3 e barre d’acciaio di tipo B450C.

Secondo la classificazione UNI EN 206-1:2006 un calcestruzzo appartenente

alla classe XS3 risulta essere resistente alla corrosione indotta da cloruri

presenti nell’acqua di mare, presenta inoltre un Rck ≥ 450 con dosaggio minimo

di 360 kg di cemento per mc di impasto ed un contenuto d’acqua pari a 0,45 litri

per kg di cemento.

Modello di calcolo

Per la modellazione delle travi della banchina sono stati utilizzati elementi

monodimensionali di tipo trave. Le caratteristiche statiche della sezione

vengono calcolate in base alla geometria specificata.

L'area al taglio è At = A/k, dove A è l'area della sezione resistente.

k = (12+11ν)/10(1+ν) dove ν indica il coefficiente di Poisson.

L'inerzia torsionale Jx viene calcolata con la formula di de Saint Venant,

Jx = A4/40 (Jy+Jz) dove A è l'area della sezione, Jy e Jz i momenti d'inerzia

intorno agli assi Y e Z locali.

Sono applicabili tutti i tipi di carico, compresa la variazione lineare di

temperatura, intesa come variazione di temperatura lungo l'asse locale Y.

Vengono calcolati gli sforzi assiali, di taglio e di momento per i due estremi

(i e j):

Fig. 11 – Sistema di riferimento locale degli elementi monodimensionali

22

Per considerare la effettiva lunghezza delle travi si sono inseriti degli elementi

denominati “rigel” (Rigid Element).

Non si tratta di un elemento finito bensì un "indicatore" di relazione cinematica

tra due nodi. Nel rigel si distingue un nodo primario ed un nodo secondario. Il

nodo primario risulta rigidamente connesso al nodo secondario. Pertanto l'uso

principale dell'elemento rigel è quello di modellare una interconnessione tra

membrature della struttura che sia infinitamente rigida.

I pali vengono modellati mediante l’utilizzo di elementi di tipo trave a sezione

poligonale. Si tratta di un elemento avente le stesse caratteristiche della trave

generica ma con sezione definita tramite una poligonale monoconnessa.

L'area al taglio viene considerata sempre nulla, quindi la deformabilità al taglio

risulta essere nulla. L'inerzia torsionale Jx viene calcolata con la formula di de

Saint Venant, Jx = A4/40 (Jy+Jz) dove A è l'area della sezione, Jy e Jz i

momenti d'inerzia intorno agli assi Y e Z locali.

Sono applicabili tutti i tipi di carico, tranne la variazione lineare di temperatura.

Vengono calcolati gli sforzi assiali, di taglio e di momento per i due estremi (i e j)

L’impalcato, in fase di analisi dinamica, è stato considerato infinitamente rigido

mediante l’utilizzo dei nodi master slave.

Carichi

L’impalcato della banchina a giorno è realizzato con tegoli TT tipo RDB seri TV

H100 b22 con getto di completamento di spessore 10cm.

Si riporta l’analisi dei carichi:

Peso proprio impalcato in opera 487 kg/mq Caldana armata 0,15 2500 375 kg/mq Massetto delle pendenze in cls alleggerito 0,10 1500 150 kg/mq Carico della sovrastruttura 0,12 1500 180 kg/mq

sommano carichi permanenti 1192 kg/mq

23

Il programma di calcolo assegna in automatico il peso proprio degli elementi, in

particolare per gli elementi in c.a. viene considerato un peso specifico di 2500

kg/mc. Il peso proprio è un carico di tipo permanente.

Sull’impalcato viene considerato un carico di tipo variabile pari a 6000 kg/mq.

Questo carico, come specificato al punto 4.8 della presente relazione, al fine

della determinazione della massa sismica viene considerato applicato sul 70%

della superficie dell’impalcato.

Sulle travi di bordo viene inoltre applicato un carico di tipo permanente pari a

1725 kg/m che schematizza l’elemento in c.a, rappresentato in figura 4,

necessario per il passaggio della canalina raccolta acque.

Ipotesi di calcolo e combinazione dei carichi agli SLU

La struttura è stata calcolata secondo la teoria degli elementi finiti e le verifiche

effettuate agli stati limite ultimi e di esercizio, secondo le prescrizioni di

normativa.

Nelle verifiche agli stati limite ultimi di resistenza della struttura compresi gli

elementi di fondazione, ovvero stati limite ultimi di tipo STR, si farà riferimento ai

valori dei coefficienti parziali delle azioni riportati nella tabella 2.6.I del D.M.

14/08/2008

24

6. Verifiche degli elementi in c.a.

In questo capitolo verranno riportate le verifiche degli elementi strutturali in c.a.

quali travi costituenti l’impalcato, pulvini, verifica a punzonamento della soletta di

completamento dell’impalcato e i pali di fondazione in c.a.

Di seguito si riportano le caratteristiche dei materiali e le combinazioni di carico

utilizzati in fase di verifica.

Caratteristiche dei materiali

Metodo degli stati limite

Resistenza caratteristica calcestruzzo kg/cm2 450.00

Resistenza caratteristica acciaio kg/cm2 4400.00

Coefficiente di sicurezza parziale calcestruzzo 1.60

Coefficiente di sicurezza parziale acciaio 1.15

Coefficiente di sicurezza addizionale calcestruzzo 0.85

Accorciamento unitario massimo nel calcestruzzo (x1000) 3.50

Allungamento unitario massimo nell'acciaio (x1000) 10.00

Fattore di riduzione resistenza assiale 1.00

Fattore di riduzione resistenza flessionale 1.00

Fattore di riduzione resistenza a taglio 1.00

Condizioni di carico

(Fase) Nome Tipo

(1) Dinamica 4 Sismico SLD

(1) Dinamica 3 Sismico SLD

(1) Dinamica 2 Sismico SLU

(1) Dinamica 1 Sismico SLU

(1) Peso proprio Permanente

(1) Carichi Permanenti Permanente

(1) Carichi Variabili Annullato

(1) Peso elemento di bordo Permanente

(1) Forza di accosto Variabile non contemporaneo

(1) 70%Carichi Variabili Cat. G: Rimesse (>30kN)

(1) Carico Torre Faro Permanente

(1) Azione Vento Torre Faro Variabile non contemporaneo

25

Combinazioni di progetto dei carichi

1

1.00 * (1) Carico Torre Faro + 0.30 * (1) 70%Carichi Variabili + 1.00 * (1) Peso

elemento di bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 * (1) Peso proprio + -1.00 *

(1) Dinamica 1

2


elemento di bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 * (1) Peso proprio + 1.00 *

(1) Dinamica 1

3



(1) Dinamica 2

4



(1) Dinamica 2

5

1.50 * (1) Azione Vento Torre Faro + 1.30 * (1) Carico Torre Faro + 1.05 * (1)

70%Carichi Variabili + 1.30 * (1) Peso elemento di bordo + 1.30 * (1) Carichi

Permanenti + 1.30 * (1) Peso proprio

6




7

0.90 * (1) Forza di accosto + 1.30 * (1) Carico Torre Faro + 1.50 * (1) 70%Carichi

Variabili + 1.30 * (1) Peso elemento di bordo + 1.30 * (1) Carichi Permanenti + 1.30

* (1) Peso proprio

8

1.30 * (1) Carico Torre Faro + 1.05 * (1) 70%Carichi Variabili + 1.50 * (1) Forza di

accosto + 1.30 * (1) Peso elemento di bordo + 1.30 * (1) Carichi Permanenti + 1.30 *

(1) Peso proprio

9 1.30 * (1) Carico Torre Faro + 1.30 * (1) Peso elemento di bordo + 1.30 * (1) Carichi


Combinazioni di esercizio dei carichi

1 1.00 * (1) Carico Torre Faro + 0.30 * (1) 70%Carichi Variabili + 1.00 * (1) Peso

elemento di bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 * (1) Peso proprio

2




3 1.00 * (1) Carico Torre Faro + 0.50 * (1) 70%Carichi Variabili + 1.00 * (1) Peso

elemento di bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 * (1) Peso proprio

4

1.00 * (1) Carico Torre Faro + 0.30 * (1) 70%Carichi Variabili + 0.20 * (1) Forza di

accosto + 1.00 * (1) Peso elemento di bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 *

(1) Peso proprio

5


70%Carichi Variabili + 0.60 * (1) Forza di accosto + 1.00 * (1) Peso elemento di

bordo + 1.00 * (1) Carichi Permanenti + 1.00 * (1) Peso proprio

6




26

7




Combinazioni di danno dei carichi

1



(1) Dinamica 3

2



(1) Dinamica 3

3



(1) Dinamica 4

4



(1) Dinamica 4

27

6.1 Verifiche travi impalcato

Fig. 12 – Numerazione elementi trave

Nella figura 12 sono stati rappresentati gli elementi finiti con cui sono stati

modellati le travi dell’impalcato con la relativa numerazione in modo da

permettere la loro identificazione nelle tabelle di verifica riportate di seguito.

Di seguito si riportano i tabulati di output del programma di calcolo contenenti le

verifiche degli elementi più sollecitati.

28

Fig. 13 – Elementi più significativi

In figura 13 sono state rappresentate le sezioni che risultano più sollecitate e

quindi più significative al fine delle verifiche. Di seguito si riportano elencate.

Elementi più significativi

Sezione Elemento Criterio

20 553 Maggiore tensione tangenziale


29



19 482 Maggiore tensione nell'acciaio




17 576 Maggiore sforzo di taglio

18 576 Maggiore tensione nel calcestruzzo


8 527 Maggiore momento flessionale



16 488 Maggiore armatura










Armatura longitudinale negli elementi

Elemento Area (cm2) Y (cm) Z (cm) Ascissa iniz. (cm) Lunghezza (cm)

477 2.54 78.96 -21.00 610.17 67.98

2.54 78.96 21.00 610.17 67.98

3.80 78.96 -14.00 468.54 239.61

3.80 78.96 14.00 468.54 239.61

3.80 78.96 0.00 468.54 239.61

3.80 78.96 -8.40 0.00 708.15

3.80 78.96 8.40 0.00 708.15

3.80 78.96 28.00 0.00 708.15

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3.80 -60.64 -42.00 197.49 541.25

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34

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2.54 -62.04 -3.31 414.43 284.14

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3.80 -62.04 -33.13 308.43 496.14

3.80 -62.04 -46.38 308.43 496.14

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3.80 -62.04 -19.88 202.43 708.14

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3.80 -62.04 0.00 202.43 708.14

3.80 -62.04 -13.25 202.43 708.14

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2.54 78.96 3.50 0.00 168.57

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3.80 78.96 14.00 0.00 168.57

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35

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2.54 76.76 -28.00 814.44 217.34

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3.80 78.96 10.50 814.44 217.34

3.80 78.96 17.50 814.44 217.34

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2.54 -62.04 -46.38 350.14 331.50

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3.80 -62.04 -33.13 195.37 589.44

3.80 -62.04 19.88 195.37 589.44

3.80 -62.04 -19.88 195.37 589.44

36

3.80 -62.04 13.25 195.37 589.44

3.80 -62.04 0.00 195.37 589.44

3.80 -62.04 -13.25 195.37 589.44

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3.80 78.96 -3.50 814.44 217.34

3.80 78.96 3.50 0.00 165.75

3.80 78.96 3.50 814.44 217.34

3.80 78.96 -21.00 0.00 165.75

3.80 78.96 -21.00 814.44 217.34

3.80 78.96 -14.00 0.00 165.75

3.80 78.96 -14.00 814.44 217.34

3.80 78.96 0.00 0.00 165.75

3.80 78.96 0.00 814.44 217.34

3.80 78.96 14.00 0.00 165.75

3.80 78.96 14.00 814.44 217.34

3.80 78.96 21.00 0.00 165.75

3.80 78.96 21.00 814.44 217.34

3.80 78.96 -8.40 0.00 1031.78

3.80 78.96 8.40 0.00 1031.78

3.80 78.96 28.00 0.00 1031.78

2.54 59.79 28.00 0.00 1031.78

2.54 40.62 28.00 0.00 1031.78

2.54 21.46 28.00 0.00 1031.78

2.54 2.29 28.00 0.00 1031.78

2.54 -16.88 28.00 0.00 1031.78

2.54 -36.04 40.50 0.00 1031.78

2.54 -36.04 53.00 0.00 1031.78

2.54 -49.04 53.00 0.00 1031.78

3.80 -62.04 53.00 0.00 1031.78

3.80 -62.04 40.50 0.00 1031.78

3.80 -62.04 28.00 0.00 1031.78

3.80 -62.04 8.40 0.00 1031.78

3.80 -62.04 -8.40 0.00 1031.78

3.80 -62.04 -28.00 0.00 1031.78

3.80 -62.04 -40.50 0.00 1031.78

3.80 -62.04 -53.00 0.00 1031.78

2.54 -49.04 -53.00 0.00 1031.78

2.54 -36.04 -53.00 0.00 1031.78

2.54 -36.04 -40.50 0.00 1031.78

2.54 -16.88 -28.00 0.00 1031.78

2.54 2.29 -28.00 0.00 1031.78

37

2.54 21.46 -28.00 0.00 1031.78

2.54 40.62 -28.00 0.00 1031.78

2.54 59.79 -28.00 0.00 1031.78

3.80 78.96 -28.00 0.00 1031.78

488 3.80 78.96 -24.50 0.00 327.57

3.80 78.96 24.50 0.00 327.57

2.54 76.76 28.00 0.00 327.57

2.54 74.56 28.00 0.00 327.57

2.54 72.36 28.00 0.00 327.57

2.54 72.36 -28.00 0.00 327.57

2.54 74.56 -28.00 0.00 327.57

2.54 76.76 -28.00 0.00 327.57

3.80 78.96 -21.00 0.00 327.57

3.80 78.96 -17.50 0.00 327.57

3.80 78.96 -14.00 0.00 327.57

3.80 78.96 -14.00 891.43 168.57

3.80 78.96 -10.50 0.00 327.57

3.80 78.96 -3.50 0.00 327.57

3.80 78.96 0.00 0.00 327.57

3.80 78.96 0.00 891.43 168.57

3.80 78.96 3.50 0.00 327.57

3.80 78.96 10.50 0.00 327.57

3.80 78.96 14.00 0.00 327.57

3.80 78.96 14.00 891.43 168.57

3.80 78.96 17.50 0.00 327.57

3.80 78.96 21.00 0.00 327.57

3.80 78.96 -8.40 0.00 1060.00

3.80 78.96 8.40 0.00 1060.00

3.80 78.96 28.00 0.00 1060.00

2.54 59.79 28.00 0.00 1060.00

2.54 40.62 28.00 0.00 1060.00

2.54 21.46 28.00 0.00 1060.00

2.54 2.29 28.00 0.00 1060.00

2.54 -16.88 28.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 40.50 0.00 1060.00

2.54 -36.04 53.00 0.00 1060.00

2.54 -49.04 53.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 53.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 40.50 0.00 1060.00

3.80 -62.04 28.00 0.00 1060.00

38

3.80 -62.04 8.40 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -8.40 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -28.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -40.50 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -49.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 -40.50 0.00 1060.00

2.54 -16.88 -28.00 0.00 1060.00

2.54 2.29 -28.00 0.00 1060.00

2.54 21.46 -28.00 0.00 1060.00

2.54 40.62 -28.00 0.00 1060.00

2.54 59.79 -28.00 0.00 1060.00

3.80 78.96 -28.00 0.00 1060.00

568 2.54 76.76 28.00 838.43 221.57

2.54 74.56 28.00 838.43 221.57

2.54 72.36 28.00 838.43 221.57

2.54 72.36 -28.00 838.43 221.57

2.54 74.56 -28.00 838.43 221.57

2.54 76.76 -28.00 838.43 221.57

3.80 78.96 -24.50 838.43 221.57

3.80 78.96 24.50 838.43 221.57

2.54 -62.04 33.13 361.43 337.14

2.54 -62.04 -33.13 361.43 337.14

3.80 -62.04 19.88 255.43 549.14

3.80 -62.04 -19.88 255.43 549.14

3.80 -62.04 13.25 255.43 549.14

3.80 -62.04 0.00 255.43 549.14

3.80 -62.04 -13.25 255.43 549.14

3.80 78.96 -17.50 0.00 168.57

3.80 78.96 -17.50 838.43 221.57

3.80 78.96 -10.50 0.00 168.57

3.80 78.96 -10.50 838.43 221.57

3.80 78.96 10.50 0.00 168.57

3.80 78.96 10.50 838.43 221.57

3.80 78.96 17.50 0.00 168.57

3.80 78.96 17.50 838.43 221.57

3.80 78.96 -21.00 0.00 168.57

3.80 78.96 -21.00 838.43 221.57

3.80 78.96 -14.00 0.00 168.57

39

3.80 78.96 -14.00 838.43 221.57

3.80 78.96 -3.50 0.00 168.57

3.80 78.96 -3.50 838.43 221.57

3.80 78.96 0.00 0.00 168.57

3.80 78.96 0.00 838.43 221.57

3.80 78.96 3.50 0.00 168.57

3.80 78.96 3.50 838.43 221.57

3.80 78.96 14.00 0.00 168.57

3.80 78.96 14.00 838.43 221.57

3.80 78.96 21.00 0.00 168.57

3.80 78.96 21.00 838.43 221.57

3.80 78.96 -8.40 0.00 1060.00

3.80 78.96 8.40 0.00 1060.00

3.80 78.96 28.00 0.00 1060.00

2.54 59.79 28.00 0.00 1060.00

2.54 40.62 28.00 0.00 1060.00

2.54 21.46 28.00 0.00 1060.00

2.54 2.29 28.00 0.00 1060.00

2.54 -16.88 28.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 40.50 0.00 1060.00

2.54 -36.04 53.00 0.00 1060.00

2.54 -49.04 53.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 53.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 40.50 0.00 1060.00

3.80 -62.04 28.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 8.40 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -8.40 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -28.00 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -40.50 0.00 1060.00

3.80 -62.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -49.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 -53.00 0.00 1060.00

2.54 -36.04 -40.50 0.00 1060.00

2.54 -16.88 -28.00 0.00 1060.00

2.54 2.29 -28.00 0.00 1060.00

2.54 21.46 -28.00 0.00 1060.00

2.54 40.62 -28.00 0.00 1060.00

2.54 59.79 -28.00 0.00 1060.00

3.80 78.96 -28.00 0.00 1060.00

480 2.54 -62.04 36.44 252.60 530.37

40

2.54 -62.04 -36.44 252.60 530.37

3.80 -62.04 23.19 252.60 530.37

3.80 -62.04 16.56 252.60 530.37

3.80 -62.04 -16.56 252.60 530.37

3.80 -62.04 -23.19 252.60 530.37

3.80 -62.04 46.38 252.60 530.37

3.80 -62.04 3.31 252.60 530.37

3.80 -62.04 -3.31 252.60 530.37

3.80 -62.04 -46.38 252.60 530.37

3.80 -62.04 33.13 0.00 900.50

3.80 -62.04 19.88 0.00 900.50

3.80 -62.04 -19.88 0.00 900.50

3.80 -62.04 -33.13 0.00 900.50

3.80 -62.04 13.25 0.00 900.50

3.80 -62.04 0.00 0.00 900.50

3.80 -62.04 -13.25 0.00 900.50

2.54 78.96 -17.50 0.00 152.62

3.80 78.96 -10.50 0.00 152.62

3.80 78.96 10.50 0.00 152.62

2.54 78.96 17.50 0.00 152.62

3.80 78.96 -21.00 0.00 152.62

3.80 78.96 -14.00 0.00 152.62

3.80 78.96 -3.50 0.00 152.62

3.80 78.96 0.00 0.00 152.62

3.80 78.96 3.50 0.00 152.62

3.80 78.96 14.00 0.00 152.62

3.80 78.96 21.00 0.00 152.62

3.80 78.96 -8.40 0.00 900.50

3.80 78.96 8.40 0.00 900.50

3.80 78.96 28.00 0.00 900.50

2.54 59.79 28.00 0.00 900.50

2.54 40.62 28.00 0.00 900.50

2.54 21.46 28.00 0.00 900.50

2.54 2.29 28.00 0.00 900.50

2.54 -16.88 28.00 0.00 900.50

2.54 -36.04 40.50 0.00 900.50

2.54 -36.04 53.00 0.00 900.50

2.54 -49.04 53.00 0.00 900.50

3.80 -62.04 53.00 0.00 900.50

3.80 -62.04 40.50 0.00 900.50

3.80 -62.04 28.00 0.00 900.50

41

3.80 -62.04 8.40 0.00 900.50

3.80 -62.04 -8.40 0.00 900.50

3.80 -62.04 -28.00 0.00 900.50

3.80 -62.04 -40.50 0.00 900.50

3.80 -62.04 -53.00 0.00 900.50

2.54 -49.04 -53.00 0.00 900.50

2.54 -36.04 -53.00 0.00 900.50

2.54 -36.04 -40.50 0.00 900.50

2.54 -16.88 -28.00 0.00 900.50

2.54 2.29 -28.00 0.00 900.50

2.54 21.46 -28.00 0.00 900.50

2.54 40.62 -28.00 0.00 900.50

2.54 59.79 -28.00 0.00 900.50

3.80 78.96 -28.00 0.00 900.50

42

Analisi flessionale (normale)

Deformazioni massime nel calcestruzzo

Elemento Ascissa (cm) Y (cm) Z (cm) Def. (x1000) Nx (kg) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

477 37.24 80.96 30.00 -0.09 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -64.04 55.00 -0.08 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 -64.04 -55.00 -0.08 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 80.96 -30.00 -0.09 0.00 -2457467.41 -0.00 2

354.07 -64.04 55.00 -0.29 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -64.04 -55.00 -0.29 -0.00 9824938.33 -0.00 7

670.91 -64.04 55.00 -0.60 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -64.04 -55.00 -0.60 0.00 22102744.92 0.00 6

482 60.00 -64.04 55.00 -0.32 -0.00 12285133.56 0.00 7

60.00 -64.04 -55.00 -0.32 -0.00 12285133.56 0.00 7

450.17 80.96 30.00 -1.69 -0.00 -30806225.87 -0.00 6

450.17 80.96 -30.00 -1.69 -0.00 -30806225.87 -0.00 6

840.34 -64.04 55.00 -0.34 -0.00 12824431.56 0.00 6

840.34 -64.04 -55.00 -0.34 -0.00 12824431.56 0.00 6

562 37.66 -62.64 50.00 -1.29 -0.00 16756574.46 0.00 6

37.66 -62.64 -50.00 -1.29 -0.00 16756574.46 0.00 6

519.52 82.36 25.00 -0.58 -0.00 -14173732.10 0.00 7

519.52 82.36 -25.00 -0.58 -0.00 -14173732.10 0.00 7

1001.37 -62.64 50.00 -0.60 -0.00 18619428.45 0.00 7

43

1001.37 -62.64 -50.00 -0.60 -0.00 18619428.45 0.00 7

576 37.24 -34.04 30.00 -0.04 0.00 25455901.13 0.00 6

37.24 -34.04 55.00 -0.04 0.00 25455901.13 0.00 6

37.24 -64.04 55.00 -0.53 0.00 25455901.13 0.00 6

37.24 -64.04 -55.00 -0.53 0.00 25455901.13 0.00 6

37.24 -34.04 -55.00 -0.04 0.00 25455901.13 0.00 6

37.24 -34.04 -30.00 -0.04 0.00 25455901.13 0.00 6

450.17 80.96 30.00 -1.73 0.00 -32001122.41 -0.00 7

450.17 80.96 -30.00 -1.73 0.00 -32001122.41 -0.00 7

863.09 -34.04 30.00 -0.08 -0.00 32245100.44 0.00 6

863.09 -34.04 55.00 -0.08 -0.00 32245100.44 0.00 6

863.09 -64.04 55.00 -0.65 -0.00 32256971.82 0.00 7

863.09 -64.04 -55.00 -0.65 -0.00 32256971.82 0.00 7

863.09 -34.04 -55.00 -0.08 -0.00 32245100.44 0.00 6

863.09 -34.04 -30.00 -0.08 -0.00 32245100.44 0.00 6

527 60.00 82.36 25.00 -0.32 0.00 -9276936.77 -0.00 7

60.00 82.36 -25.00 -0.32 0.00 -9276936.77 -0.00 7

520.13 82.36 25.00 -1.77 0.00 -42799902.61 0.00 7

520.13 82.36 -25.00 -1.77 0.00 -42799902.61 0.00 7

980.26 -62.64 50.00 -0.37 0.00 15112384.80 -0.00 7

980.26 -62.64 -50.00 -0.37 0.00 15112384.80 -0.00 7

403 50.00 -34.04 30.00 -0.02 -0.00 23005012.15 0.00 7

50.00 -34.04 55.00 -0.02 -0.00 23005012.15 0.00 7

44

50.00 -64.04 55.00 -0.49 -0.00 23005012.15 0.00 7

50.00 -64.04 -55.00 -0.49 -0.00 23005012.15 0.00 7

50.00 -34.04 -55.00 -0.02 -0.00 23005012.15 0.00 7

50.00 -34.04 -30.00 -0.02 -0.00 23005012.15 0.00 7

530.00 80.96 30.00 -1.67 -0.00 -43655649.13 -0.00 6

530.00 80.96 -30.00 -1.67 -0.00 -43655649.13 -0.00 6

1000.00 -64.04 55.00 -0.16 -0.00 5743164.11 0.00 6

1000.00 -64.04 -55.00 -0.16 -0.00 5743164.11 0.00 6

565 40.00 -34.04 30.00 -0.03 0.00 20605936.07 -0.00 5

40.00 -34.04 55.00 -0.03 0.00 20605936.07 -0.00 5

40.00 -64.04 55.00 -0.64 0.00 27104905.04 -0.00 6

40.00 -64.04 -55.00 -0.64 0.00 27104905.04 -0.00 6

40.00 -34.04 -55.00 -0.03 0.00 20605936.07 -0.00 5

40.00 -34.04 -30.00 -0.03 0.00 20605936.07 -0.00 5

515.89 80.96 30.00 -1.70 -0.00 -40670963.23 -0.00 6

515.89 80.96 -30.00 -1.70 -0.00 -40670963.23 -0.00 6

991.78 -34.04 30.00 -0.19 -0.00 41521392.65 0.00 6

991.78 -34.04 55.00 -0.19 -0.00 41521392.65 0.00 6

991.78 -64.04 55.00 -0.75 0.00 41564572.43 0.00 7

991.78 -64.04 -55.00 -0.75 0.00 41564572.43 0.00 7

991.78 -34.04 -55.00 -0.19 -0.00 41521392.65 0.00 6

991.78 -34.04 -30.00 -0.19 -0.00 41521392.65 0.00 6

488 60.00 -34.04 30.00 -0.21 -0.00 42759736.79 0.00 7

45

60.00 -34.04 55.00 -0.21 -0.00 42759736.79 0.00 7

60.00 -64.04 55.00 -0.75 -0.00 42759736.79 0.00 7

60.00 -64.04 -55.00 -0.75 -0.00 42759736.79 0.00 7

60.00 -34.04 -55.00 -0.21 -0.00 42759736.79 0.00 7

60.00 -34.04 -30.00 -0.21 -0.00 42759736.79 0.00 7

530.00 80.96 30.00 -0.36 -0.00 -10951381.80 -0.00 7

530.00 80.96 -30.00 -0.36 -0.00 -10951381.80 -0.00 7

1000.00 -64.04 55.00 -0.39 -0.00 16114572.63 0.00 6

1000.00 -64.04 -55.00 -0.39 -0.00 16114572.63 0.00 6

568 50.00 -34.04 30.00 -0.10 0.00 31589268.21 -0.00 6

50.00 -34.04 55.00 -0.10 0.00 31589268.21 -0.00 6

50.00 -64.04 55.00 -0.60 0.00 31589268.21 -0.00 6

50.00 -64.04 -55.00 -0.60 0.00 31589268.21 -0.00 6

50.00 -34.04 -55.00 -0.10 0.00 31589268.21 -0.00 6

50.00 -34.04 -30.00 -0.10 0.00 31589268.21 -0.00 6

530.00 80.96 30.00 -1.89 0.00 -37903451.85 0.00 7

530.00 80.96 -30.00 -1.89 0.00 -37903451.85 0.00 7

1000.00 -34.04 30.00 -0.19 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 -34.04 55.00 -0.19 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 -64.04 55.00 -0.68 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 -64.04 -55.00 -0.68 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 -34.04 -55.00 -0.19 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 -34.04 -30.00 -0.19 -0.00 39048636.03 0.00 7

46

480 60.00 -34.04 30.00 -0.04 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -34.04 55.00 -0.04 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -64.04 55.00 -0.43 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -64.04 -55.00 -0.43 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -34.04 -55.00 -0.04 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -34.04 -30.00 -0.04 -0.00 24582763.59 0.00 7

450.25 80.96 30.00 -1.75 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 80.96 -30.00 -1.75 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

840.50 80.96 30.00 -0.38 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 80.96 -30.00 -0.38 -0.00 -13918632.37 0.00 7

Analisi flessionale (normale)

Deformazioni massime nelle armature

Elemento Ascissa (cm) Y (cm) Z (cm) Def. (x1000) Nx (kg) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

477 37.24 78.96 -8.40 0.39 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 78.96 8.40 0.39 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 78.96 28.00 0.39 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 59.79 28.00 0.32 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 40.62 28.00 0.26 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 21.46 28.00 0.20 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 2.29 28.00 0.14 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 -16.88 28.00 0.15 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -36.04 40.50 0.20 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -36.04 53.00 0.20 0.00 -2457467.41 -0.00 2

47

37.24 -49.04 53.00 0.23 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 53.00 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 40.50 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 28.00 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 8.40 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 -8.40 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 -28.00 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 -40.50 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -62.04 -53.00 0.26 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -49.04 -53.00 0.23 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -36.04 -53.00 0.20 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -36.04 -40.50 0.20 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 -16.88 -28.00 0.15 0.00 -2457467.41 -0.00 2

37.24 2.29 -28.00 0.14 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 21.46 -28.00 0.20 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 40.62 -28.00 0.26 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 59.79 -28.00 0.32 -0.00 2634702.42 0.00 1

37.24 78.96 -28.00 0.39 -0.00 2634702.42 0.00 1

354.07 78.96 -8.40 1.44 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 78.96 8.40 1.44 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 78.96 28.00 1.44 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 59.79 28.00 1.21 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 40.62 28.00 0.97 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 21.46 28.00 0.74 -0.00 9824938.33 -0.00 7

48

354.07 2.29 28.00 0.51 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -16.88 28.00 0.28 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -36.04 40.50 0.05 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -36.04 53.00 0.05 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -49.04 53.00 -0.01 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 53.00 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 40.50 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 28.00 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 8.40 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 -8.40 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 -28.00 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 -40.50 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -62.04 -53.00 -0.02 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -49.04 -53.00 -0.01 0.00 652739.11 0.00 9

354.07 -36.04 -53.00 0.05 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -36.04 -40.50 0.05 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 -16.88 -28.00 0.28 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 2.29 -28.00 0.51 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 21.46 -28.00 0.74 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 40.62 -28.00 0.97 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 59.79 -28.00 1.21 -0.00 9824938.33 -0.00 7

354.07 78.96 -28.00 1.44 -0.00 9824938.33 -0.00 7

670.91 78.96 -21.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 21.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

49

670.91 78.96 -14.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 14.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 -0.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 -8.40 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 8.40 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 28.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 59.79 28.00 2.13 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 40.62 28.00 1.71 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 21.46 28.00 1.29 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 2.29 28.00 0.86 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -16.88 28.00 0.44 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -36.04 40.50 0.02 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -36.04 53.00 0.02 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -49.04 53.00 -0.05 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 53.00 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 40.50 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 28.00 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 8.40 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 -8.40 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 -28.00 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 -40.50 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -62.04 -53.00 -0.10 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -49.04 -53.00 -0.05 0.00 4775693.42 0.00 9

670.91 -36.04 -53.00 0.02 0.00 22102744.92 0.00 6

50

670.91 -36.04 -40.50 0.02 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 -16.88 -28.00 0.44 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 2.29 -28.00 0.86 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 21.46 -28.00 1.29 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 40.62 -28.00 1.71 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 59.79 -28.00 2.13 0.00 22102744.92 0.00 6

670.91 78.96 -28.00 2.56 0.00 22102744.92 0.00 6

482 60.00 78.96 -14.00 1.49 -0.00 12285133.56 0.00 7

60.00 78.96 14.00 1.49 -0.00 12285133.56 0.00 7

60.00 78.96 -8.40 1.49 -0.00 12285133.56 0.00 7

60.00 78.96 8.40 1.49 -0.00 12285133.56 0.00 7

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51

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52

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53

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54

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37.66 80.36 6.74 12.10 -0.00 16756574.46 0.00 6

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55

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519.52 80.36 6.74 -0.12 -0.00 -3350492.56 -0.00 9

519.52 80.36 23.00 -0.12 -0.00 -3350492.56 -0.00 9

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56

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1001.37 80.36 11.50 2.77 -0.00 18619428.45 0.00 7

1001.37 80.36 -0.00 2.77 -0.00 18619428.45 0.00 7

1001.37 80.36 -6.74 2.77 -0.00 18619428.45 0.00 7

1001.37 80.36 6.74 2.77 -0.00 18619428.45 0.00 7

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1001.37 61.19 23.00 2.32 -0.00 18619428.45 0.00 7

1001.37 42.02 23.00 1.87 -0.00 18619428.45 0.00 7

1001.37 22.86 23.00 1.42 -0.00 18619428.45 0.00 7

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57

1001.37 -60.64 48.00 -0.11 -0.00 4591425.35 -0.00 9

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1001.37 -60.64 -23.00 -0.11 -0.00 4591425.35 -0.00 9

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37.24 78.96 14.00 1.82 0.00 25455901.13 0.00 6

58

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59

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62

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64

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1000.00 -62.04 -53.00 -0.12 -0.00 7774709.71 0.00 9

1000.00 -49.04 -53.00 -0.08 -0.00 7774709.71 0.00 9

1000.00 -36.04 -53.00 -0.04 -0.00 7774709.71 0.00 9

1000.00 -36.04 -40.50 -0.04 -0.00 7774709.71 0.00 9

1000.00 -16.88 -28.00 0.09 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 2.29 -28.00 0.40 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 21.46 -28.00 0.71 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 40.62 -28.00 1.03 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 59.79 -28.00 1.34 -0.00 39048636.03 0.00 7

1000.00 78.96 -28.00 1.65 -0.00 39048636.03 0.00 7

480 60.00 -62.04 33.13 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 19.88 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -19.88 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -33.13 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

85

60.00 -62.04 13.25 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 0.00 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -13.25 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 78.96 -17.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -10.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 10.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 17.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -21.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -14.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -3.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 0.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 3.50 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 14.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 21.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -8.40 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 8.40 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 28.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 59.79 28.00 1.15 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 40.62 28.00 0.91 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 21.46 28.00 0.66 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 2.29 28.00 0.42 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -16.88 28.00 0.18 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 -36.04 40.50 -0.01 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -36.04 53.00 -0.01 -0.00 5110574.99 0.00 9

86

60.00 -49.04 53.00 -0.05 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 53.00 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 40.50 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 28.00 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 8.40 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -8.40 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -28.00 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -40.50 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -62.04 -53.00 -0.08 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -49.04 -53.00 -0.05 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -36.04 -53.00 -0.01 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -36.04 -40.50 -0.01 -0.00 5110574.99 0.00 9

60.00 -16.88 -28.00 0.18 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 2.29 -28.00 0.42 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 21.46 -28.00 0.66 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 40.62 -28.00 0.91 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 59.79 -28.00 1.15 -0.00 24582763.59 0.00 7

60.00 78.96 -28.00 1.40 -0.00 24582763.59 0.00 7

450.25 -62.04 36.44 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -36.44 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 23.19 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 16.56 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -16.56 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -23.19 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

87

450.25 -62.04 46.38 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 3.31 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -3.31 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -46.38 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 33.13 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 19.88 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -19.88 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -33.13 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 13.25 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 0.00 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -13.25 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 78.96 -8.40 -0.23 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 78.96 8.40 -0.23 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 78.96 28.00 -0.23 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 59.79 28.00 -0.15 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 40.62 28.00 -0.07 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 21.46 28.00 0.30 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 2.29 28.00 0.96 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -16.88 28.00 1.62 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -36.04 40.50 2.28 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -36.04 53.00 2.28 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -49.04 53.00 2.73 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 53.00 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 40.50 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

88

450.25 -62.04 28.00 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 8.40 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -8.40 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -28.00 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -40.50 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -62.04 -53.00 3.18 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -49.04 -53.00 2.73 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -36.04 -53.00 2.28 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -36.04 -40.50 2.28 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 -16.88 -28.00 1.62 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 2.29 -28.00 0.96 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 21.46 -28.00 0.30 -0.00 -52914921.21 -0.00 7

450.25 40.62 -28.00 -0.07 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 59.79 -28.00 -0.15 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

450.25 78.96 -28.00 -0.23 -0.00 -10393754.57 -0.00 9

840.50 -62.04 33.13 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 19.88 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -19.88 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -33.13 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 13.25 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 0.00 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -13.25 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 78.96 -8.40 -0.07 -0.00 -2777142.81 0.00 9

840.50 78.96 8.40 -0.07 -0.00 -2777142.81 0.00 9

89

840.50 78.96 28.00 -0.07 -0.00 -2777142.81 0.00 9

840.50 59.79 28.00 -0.04 -0.00 -2777142.81 0.00 9

840.50 40.62 28.00 -0.01 -0.00 -2777142.81 0.00 9

840.50 21.46 28.00 0.09 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 2.29 28.00 0.24 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -16.88 28.00 0.39 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -36.04 40.50 0.54 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -36.04 53.00 0.54 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -49.04 53.00 0.64 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 53.00 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 40.50 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 28.00 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 8.40 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -8.40 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -28.00 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -40.50 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -62.04 -53.00 0.74 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -49.04 -53.00 0.64 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -36.04 -53.00 0.54 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -36.04 -40.50 0.54 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 -16.88 -28.00 0.39 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 2.29 -28.00 0.24 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 21.46 -28.00 0.09 -0.00 -13918632.37 0.00 7

840.50 40.62 -28.00 -0.01 -0.00 -2777142.81 0.00 9

90

840.50 59.79 -28.00 -0.04 -0.00 -2777142.81 0.00 9

840.50 78.96 -28.00 -0.07 -0.00 -2777142.81 0.00 9

Analisi a taglio (avanzata)

Elemento Ascissa

(cm) Ty (kg)

Tz

(kg)

Ind.soll

(kg/cm2)

Tau res.

(kg/cm2)

Incl.corda

(°)

Dist.corda

(cm)

Lung.corda

(cm)

Tau res.arm.

(kg/cm2) Comb.

477 37.24 23045.78 0.00 3.35 22.57 -0.00 -20.54 60.00 18.09 6

354.07 33548.88 0.00 4.87 18.69 -0.00 -20.54 60.00 14.21 6

670.91 44051.97 0.00 5.84 22.57 -0.00 -20.54 60.00 18.09 6

482 60.00 -

216315.09 -0.00 30.53 37.64 -0.00 -20.54 60.00 33.16 7

450.17 -1938.68 -0.00 0.27 16.92 -180.00 -22.96 60.00 12.43 7

840.34 228205.69 0.00 26.86 37.64 -180.00 -22.96 60.00 33.16 6

562 37.66 -

126428.83 -0.00 22.06 26.19 -0.00 -19.14 50.00 21.70 6

519.52 1444.70 -0.00 0.25 16.42 180.00 -24.36 50.00 11.94 3

1001.37 124228.89 0.00 18.64 26.19 0.00 -19.14 50.00 21.70 7

576 37.24 -

288186.85 -0.00 38.89 44.27 -0.00 -20.54 60.00 39.79 6

450.17 9519.76 0.00 1.33 19.79 180.00 -22.96 60.00 15.30 7

863.09 274854.43 0.00 34.75 37.64 -0.00 -20.54 60.00 33.16 7

527 60.00 -

172251.71 0.00 29.08 44.27 180.00 -24.36 50.00 39.79 6

91

520.13 26502.57 0.00 4.41 34.33 180.00 -9.86 50.00 29.84 7

980.26 225218.14 -0.00 34.37 64.17 0.00 -19.14 50.00 59.69 7

403 50.00 -

276001.83 -0.00 37.36 54.22 -0.00 -20.54 60.00 49.74 7

530.00 -8729.58 -0.00 1.21 29.35 180.00 -22.96 60.00 24.87 7

1000.00 212174.57 0.00 26.13 44.27 -180.00 -22.96 60.00 39.79 6

565 40.00 -

281604.03 0.00 38.00 44.27 0.00 -20.54 60.00 39.79 6

515.89 10997.49 -0.00 1.52 26.59 180.00 -22.96 60.00 22.11 7

991.78 337399.58 0.00 39.03 54.22 -0.00 -20.54 60.00 49.74 7

488 60.00 -

192531.68 -0.00 25.59 37.64 -0.00 -20.54 60.00 33.16 7

530.00 -32186.17 0.00 4.54 19.79 -180.00 -22.96 60.00 15.30 7

1000.00 151198.05 0.00 18.16 32.91 -0.00 -20.54 60.00 28.42 6

568 50.00 -

294311.04 -0.00 39.24 44.27 -0.00 -20.54 60.00 39.79 6

530.00 8811.85 0.00 1.22 24.38 -180.00 -22.96 60.00 19.90 7

1000.00 293204.56 0.00 36.52 44.27 -0.00 -20.54 60.00 39.79 7

480 60.00 -

342585.79 -0.00 45.23 70.80 0.00 -20.54 60.00 66.32 7

450.25 -51956.02 0.00 7.19 29.35 180.00 -8.46 60.00 24.87 7

840.50 254435.49 0.00 28.37 54.22 0.00 22.96 60.00 49.74 7

92

Verifica stato limite di esercizio - fessurazione

Momenti agenti Momenti prima fessurazione

Elemento Ascissa (cm) Ampiezza Fess. (mm) Dist.fessure (mm) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tipo

477 37.24 0.00 146.05 88617.51 -0.00 9691037.01 -0.00 1 qprm

37.24 0.00 146.05 220753.91 -0.00 9691037.01 -0.00 3 freq

354.07 0.03 146.05 2333808.18 0.00 9691037.01 0.00 1 qprm

354.07 0.05 146.05 3554942.30 0.00 9691037.01 0.00 3 freq

670.91 0.06 159.33 7138808.06 0.00 10548282.09 0.00 1 qprm

670.91 0.08 159.33 9448939.89 0.00 10548282.09 0.00 3 freq

482 60.00 0.04 159.33 3894463.59 0.00 10099444.14 0.00 1 qprm

60.00 0.06 159.33 5195116.19 0.00 10099444.14 0.00 3 freq

450.17 0.05 139.64 -9658913.74 -0.00 -13190136.98 -0.00 1 qprm

450.17 0.08 139.64 -12947134.17 -0.00 -13190136.98 -0.00 3 freq

840.34 0.04 159.33 3928502.52 0.00 10099444.14 0.00 1 qprm

840.34 0.06 159.33 5318997.11 0.00 10099444.14 0.00 3 freq

562 37.66 0.08 159.33 5880373.69 0.00 8437693.53 0.00 1 qprm

37.66 0.10 159.33 7522175.05 0.00 8437693.53 0.00 3 freq

519.52 0.04 128.53 -4741195.35 -0.00 -11104589.45 -0.00 1 qprm

519.52 0.06 128.53 -6183790.93 -0.00 -11104589.45 -0.00 3 freq

1001.37 0.06 159.33 6327437.31 -0.00 8905307.18 -0.00 1 qprm

1001.37 0.08 159.33 8191151.74 -0.00 8905307.18 -0.00 3 freq

576 37.24 0.05 159.33 7939580.92 0.00 11227702.85 0.00 1 qprm

37.24 0.08 159.33 10666496.26 0.00 11227702.85 0.00 3 freq

93

450.17 0.05 113.86 -10012301.63 -0.00 -13307066.63 -0.00 1 qprm

450.17 0.09 113.86 -13431481.00 -0.00 -13307066.63 -0.00 3 freq

863.09 0.05 159.33 10134779.13 0.00 11891771.39 0.00 1 qprm

863.09 0.11 159.33 13570662.45 0.00 11891771.39 0.00 3 freq

527 60.00 0.02 139.64 -2954105.98 -0.00 -11747658.54 -0.00 1 qprm

60.00 0.02 139.64 -3929622.44 -0.00 -11747658.54 -0.00 3 freq

520.13 0.05 139.64 -13569851.44 0.00 -13387548.18 0.00 1 qprm

520.13 0.10 139.64 -18102186.37 0.00 -13387548.18 0.00 3 freq

980.26 0.05 159.33 5907083.94 -0.00 9225194.63 -0.00 1 qprm

980.26 0.07 159.33 7244014.88 -0.00 9225194.63 -0.00 3 freq

403 50.00 0.05 159.33 7482290.75 0.00 11095663.23 0.00 1 qprm

50.00 0.07 159.33 9870155.30 0.00 11095663.23 0.00 3 freq

530.00 0.04 139.64 -13209239.72 -0.00 -14599091.66 -0.00 1 qprm

530.00 0.09 139.64 -17981125.15 -0.00 -14599091.66 -0.00 3 freq

1000.00 0.03 146.05 2412026.86 0.00 9832882.31 0.00 1 qprm

1000.00 0.04 146.05 2881848.72 0.00 9832882.31 0.00 3 freq

565 40.00 0.05 159.33 8518600.66 -0.00 11227702.85 -0.00 1 qprm

40.00 0.09 159.33 11407023.92 -0.00 11227702.85 -0.00 3 freq

515.89 0.04 139.64 -12707059.53 -0.00 -14247184.99 -0.00 1 qprm

515.89 0.10 139.64 -17058733.02 -0.00 -14247184.99 -0.00 3 freq

991.78 0.06 143.57 13003900.06 0.00 12913227.98 0.00 1 qprm

991.78 0.11 143.57 17439268.27 0.00 12913227.98 0.00 3 freq

488 60.00 0.05 135.69 13359483.47 0.00 13139688.94 0.00 1 qprm

94

60.00 0.10 135.69 17934691.82 0.00 13139688.94 0.00 3 freq

530.00 0.03 146.05 -3441815.05 -0.00 -12777904.72 -0.00 1 qprm

530.00 0.04 146.05 -4608804.02 -0.00 -12777904.72 -0.00 3 freq

1000.00 0.05 159.33 5038064.03 0.00 10430951.86 0.00 1 qprm

1000.00 0.06 159.33 6761474.98 0.00 10430951.86 0.00 3 freq

568 50.00 0.05 159.33 9830114.63 -0.00 12023683.34 -0.00 1 qprm

50.00 0.10 159.33 13219343.18 -0.00 12023683.34 -0.00 3 freq

530.00 0.05 139.64 -11883735.53 0.00 -13895057.12 0.00 1 qprm

530.00 0.09 139.64 -15929548.64 0.00 -13895057.12 0.00 3 freq

1000.00 0.04 135.69 12235272.61 0.00 13139688.94 0.00 1 qprm

1000.00 0.09 135.69 16405090.39 0.00 13139688.94 0.00 3 freq

480 60.00 0.04 159.33 7825140.30 0.00 12278372.83 0.00 1 qprm

60.00 0.05 159.33 10421092.81 0.00 12278372.83 0.00 3 freq

450.25 0.06 115.15 -16499234.83 -0.00 -15653486.61 -0.00 1 qprm

450.25 0.10 115.15 -22168594.16 -0.00 -15653486.61 -0.00 3 freq

840.50 0.02 139.64 -4363664.00 0.00 -14011839.83 0.00 1 qprm

840.50 0.02 139.64 -5848597.54 0.00 -14011839.83 0.00 3 freq

Verifica stato limite di esercizio - tensioni massime nel calcestruzzo

Combinazione rara Combinazione quasi permanente

Elemento Ascissa (cm) Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

477 37.24 -2.80 576731.85 -0.00 6 -0.43 88617.51 -0.00 1

354.07 -32.11 6615674.59 -0.00 6 -11.33 2333808.18 0.00 1

95

670.91 -57.95 15214426.54 -0.00 6 -27.19 7138808.06 0.00 1

482 60.00 -35.63 8449111.98 0.00 6 -16.42 3894463.59 0.00 1

450.17 -104.78 -21167230.34 -0.00 6 -47.81 -9658913.74 -0.00 1

840.34 -37.08 8793779.11 0.00 6 -16.57 3928502.52 0.00 1

562 37.66 -58.93 11588279.11 0.00 6 -29.90 5880373.69 0.00 1

519.52 -63.86 -9792785.42 0.00 6 -30.92 -4741195.35 -0.00 1

1001.37 -56.48 12883826.12 0.00 6 -27.74 6327437.31 -0.00 1

576 37.24 -58.08 17463844.37 0.00 6 -26.41 7939580.92 0.00 1

450.17 -106.92 -21984952.30 -0.00 6 -48.69 -10012301.63 -0.00 1

863.09 -67.80 22169265.19 0.00 6 -30.99 10134779.13 0.00 1

527 60.00 -36.30 -6383431.24 -0.00 6 -16.80 -2954105.98 -0.00 1

520.13 -137.65 -29436120.76 0.00 6 -63.45 -13569851.44 0.00 1

980.26 -42.03 10595165.79 -0.00 6 -23.43 5907083.94 -0.00 1

403 50.00 -53.81 15857168.65 0.00 6 -25.39 7482290.75 0.00 1

530.00 -125.71 -29903334.08 -0.00 6 -55.53 -13209239.72 -0.00 1

1000.00 -18.72 4054265.87 0.00 6 -11.14 2412026.86 0.00 1

565 40.00 -61.87 18601825.51 -0.00 6 -28.33 8518600.66 -0.00 1

515.89 -121.35 -27936632.43 -0.00 6 -55.20 -12707059.53 -0.00 1

991.78 -79.72 28556514.01 0.00 6 -36.30 13003900.06 0.00 1

488 60.00 -80.75 29372595.81 0.00 6 -36.73 13359483.47 0.00 1

530.00 -40.03 -7526438.29 -0.00 6 -18.31 -3441815.05 -0.00 1

96

1000.00 -42.70 11069795.53 0.00 6 -19.44 5038064.03 0.00 1

568 50.00 -65.42 21691700.34 -0.00 6 -29.64 9830114.63 -0.00 1

530.00 -117.43 -26044283.68 0.00 6 -53.58 -11883735.53 0.00 1

1000.00 -73.76 26829933.86 0.00 6 -33.64 12235272.61 0.00 1

480 60.00 -46.62 16912549.20 0.00 6 -21.57 7825140.30 0.00 1

450.25 -141.21 -36342595.94 -0.00 6 -64.11 -16499234.83 -0.00 1

840.50 -42.57 -9563713.38 0.00 6 -19.42 -4363664.00 0.00 1

Verifica stato limite di esercizio - tensioni massime nell'acciaio

Combinazione rara Combinazione quasi permanente

Elemento Ascissa (cm) Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

477 37.24 179.79 576731.85 -0.00 6 27.63 88617.51 -0.00 1

354.07 2062.35 6615674.59 -0.00 6 727.53 2333808.18 0.00 1

670.91 2872.87 15214426.54 -0.00 6 1347.99 7138808.06 0.00 1

482 60.00 2174.02 8449111.98 0.00 6 1002.07 3894463.59 0.00 1

450.17 3167.07 -21167230.34 -0.00 6 1445.18 -9658913.74 -0.00 1

840.34 2262.71 8793779.11 0.00 6 1010.83 3928502.52 0.00 1

562 37.66 3628.85 11588279.11 0.00 6 1841.43 5880373.69 0.00 1

519.52 2247.20 -9792785.42 0.00 6 1087.99 -4741195.35 -0.00 1

1001.37 2983.96 12883826.12 0.00 6 1465.47 6327437.31 -0.00 1

576 37.24 2639.30 17463844.37 0.00 6 1199.91 7939580.92 0.00 1

450.17 3148.28 -21984952.30 -0.00 6 1433.78 -10012301.63 -0.00 1

97

863.09 2699.80 22169265.19 0.00 6 1234.23 10134779.13 0.00 1

527 60.00 1061.55 -6383431.24 -0.00 6 491.26 -2954105.98 -0.00 1

520.13 2900.65 -29436120.76 0.00 6 1337.18 -13569851.44 0.00 1

980.26 2259.44 10595165.79 -0.00 6 1259.70 5907083.94 -0.00 1

403 50.00 2517.52 15857168.65 0.00 6 1187.91 7482290.75 0.00 1

530.00 2915.74 -29903334.08 -0.00 6 1287.97 -13209239.72 -0.00 1

1000.00 1253.06 4054265.87 0.00 6 745.49 2412026.86 0.00 1

565 40.00 2811.29 18601825.51 -0.00 6 1287.41 8518600.66 -0.00 1

515.89 2981.24 -27936632.43 -0.00 6 1356.02 -12707059.53 -0.00 1

991.78 2677.04 28556514.01 0.00 6 1219.06 13003900.06 0.00 1

488 60.00 2617.14 29372595.81 0.00 6 1190.35 13359483.47 0.00 1

530.00 1338.74 -7526438.29 -0.00 6 612.20 -3441815.05 -0.00 1

1000.00 2359.38 11069795.53 0.00 6 1073.80 5038064.03 0.00 1

568 50.00 2543.83 21691700.34 -0.00 6 1152.80 9830114.63 -0.00 1

530.00 3071.01 -26044283.68 0.00 6 1401.27 -11883735.53 0.00 1

1000.00 2390.59 26829933.86 0.00 6 1090.18 12235272.61 0.00 1

480 60.00 2026.72 16912549.20 0.00 6 937.73 7825140.30 0.00 1

450.25 2820.93 -36342595.94 -0.00 6 1280.68 -16499234.83 -0.00 1

840.50 1089.70 -9563713.38 0.00 6 497.20 -4363664.00 0.00 1

98

Dai valori sopra riportati si evince che gli elementi di tipo trave sono stati

dimensionati in modo tale da soddisfare tutte le verifiche prevista dalla

normativa vigente.

6.2 Verifica pulvino

In questo paragrafo si affronteranno la verfiche dei pulvini in c.a. realizzati in

testa ai pali. Sarà riportata la verifica per l’elemento più sollecitato.

Fig. 14 schema di calcolo utilizzato per i pulvini

Geometricamente il pulvino si presenta come un elemento tozzo, di

conseguenza, la forza concentrata Fv,d proveniente dallo scarico della trave

soprastante viene equilibrata dalla componente verticale della reazione del

puntone, mentre la componente orizzontale di quest’ultimo è equilibrata dalla

reazione del tirante.

La forza Fv,d, è stata calcolata secondo la combinazione A1 per le verifiche

strutturali agli SLU così come indicato dal D.M.14/01/2008 nella tabella 2.6.1 e

risulta pari a 363920 kg

99

Nota la geometria:

S = 40 cm

B = 40 cm

α = 53°

si ricava il valore della forza di compressione nel puntone : 455677 kg

e la forza di trazione agente nel tirante: 274233 kg

La forza di trazione agente sul tirante è completamente affidata alle barre di

armatura. Per queste ultime si adotterà un acciaio di tipo B450C, caratterizzato

da una tensione di snervamento pari a 3739 kg/cmq.

Utilizzando barre ad aderenza migliorata di diametro Ф22 risultano necessarie

n° 20 barre Ф22 B450C.

Il pulvino sarà realizzato utilizzando calcestruzzo con resistenza cubica Rck 450

kg/cmq. Secondo il D.M. 14/01/2008 per questa classe di cls si ricava una

resistenza di progetto allo schiacciamento pari a αfcd = 198 kg/cmq,

considerando una sezione del puntone pari a 110x20 si ricava una resistenza di

progetto a compressione pari a 555581 > 455677.

Il pulvino risulta dimensionato in modo tale da soddisfare le verifiche di

normativa agli SLU.

100

6.3 Verifica a punzonamento della soletta di completamento dell’impalcato.

In questo paragrafo sarà riportata la verifica a punzonamento secondo la

metodologia agli SLU della soletta di completamento dell’impalcato. Questa

sarà realizzata con spessore di 15cm, cls Rck 450kg/cmq, armata con due

maglie di rete elettrosaldata Ф8/15x15 disposte ai lembi superiori ed inferiori

della soletta stessa.

Descrizione del pacchetto di completamento:

Strato di pavimentazione stradale, spessore totale: 12,0cm

Massetto delle pendenze, spessore minimo: 5,0cm

Spessore totale del pacchetto di completamento: 17,00cm

Di seguito si riporta lo schema di diffusione dei carichi concentrati nelle solette

previsto dal D.M.14/01/2008

Come previsto nel punto 5.1.3.3.3 del D.M. 14/01/2008, la verifica a

punzonamento dovrà essere effettuata per lo schema di carico di tipo 2 il quale

prevede un singolo asse applicato su specifiche impronte di pneumatico di

forma rettangolare, di larghezza 0,60 m ed altezza 0,35 m. Questo schema va

considerato autonomamente con asse longitudinale nella posizione più gravosa

ed è da assumere a riferimento solo per verifiche locali. Qualora sia più gravoso

si considererà il peso di una singola ruota di 20000kg.

101

Nella precedente figura è stato rappresentato lo schema di carico n°2 previsto

dal D.M. 14/01/2008

102

Come riportato nella precedente tabella il carico corrispondente allo schema 2

dovrà essere considerato nella sua condizione frequente, ovvero moltiplicato

per il coefficiente ψ1= 0,75.

La verifica a punzonamento sarà effettuata lungo il perimetro critico di seguito

rappresentato.

Il perimetro critico può essere espresso come = 2*(a+b)+8*(Hp+S/2) = 386cm

La resistenza della sezione in assenza di armatura a punzonamento è valutata

con le stesse espressioni ottenute, nel caso di taglio, con modello a pettine.

VRd1= τRd*k*(1.2+40*ρl)*d*p

Dove

τRd = 0.25*fctd

d = 0.9*S

k = (1.6-d) con d in metri

p = 2*(a+b)+8*(Hp+S/2)

ρl = (ρlx* ρly)^(1/2)

ρlx = Aslx/(bx*d); ρlx = Asly/(by*d);

103

Di seguito si riporta un foglio di calcolo con lo sviluppo della verifica a

punzonamento.

Pacchetto di finitura 17,00 [cm] Spessore caldana armata 15,00 [cm] Carico concentratro, condizione frequente Qk 15000,00 [kg] Base impronta 35,00 [cm] Larghezza impronta 60,00 [cm] Materiale Rck 450,00 [kg/cmq] fck 373,50 [kg/cmq] fcd 233,44 [kg/cmq] alfa fcd 198,42 [kg/cmq] fctm 15,86 [kg/cmq] fctk 11,10 [kg/cmq] fctd 6,94 [kg/cmq] tau,rd 1,73 [kg/cmq] k 1,47 fi8 0,50 [cmq] Aslx 5,60 [cmq] ro_lx 0,0049 Asly 7,27 [cmq] ro_ly 0,0049 ro_l 0,0049 v_rd1 3,55 [kg/cm] Perimetro di verifica 386,00 [cm] Vrd1 18501,64 [kg]

Si ricava un valore del taglio resistente di progetto pari a VRd1=18502 kg.

Quindi essendo VRd1=18502 kg > Qk=15000 kg, segue che la verifica risulta

soddisfatta e la sezione non necessita di ulteriore armatura a punzonamento.

104

7. Sollecitazioni dei pali

Fig.16 – Numerazione elementi pali.

In figura 16 sono stati rappresentati gli elementi finiti con cui sono stati modellati

i pali che sorreggono l’impalcato con la relativa numerazione in modo da

permettere la loro identificazione nelle tabelle riportate di seguito.

105

Fig.17 – Azione tagliante dovuta alla condizione sismica in direzione X

In figura 17 sono state rappresentate le azioni taglianti dovute alla condizione

sismica in direzione X. Si registra il massimo valore pari a 329840kg sul palo

n°471 di diametro Ф1200 e lunghezza 545cm

106

Fig.18 – Azione tagliante dovuta alla condizione sismica in direzione Y

In figura 18 sono state rappresentate le azioni taglianti dovute alla condizione

sismica in direzione Y. Si registra il massimo valore pari a 260980kg sul palo

n°462 di diametro Ф1200 e lunghezza 545cm

107

Fig.19 – Sforzo assiale dovuto alla combinazione di tipo A1

In figura 19 è stato rappresentato lo sforzo assiale dovuto alla combinazione dei

carichi agli SLU di tipo A1. Si registra il massimo valore pari a 872670kg sul

palo n°436 di diametro Ф1200 e lunghezza 1965cm.

108

Di seguito si riportano in forma tabellare per le seguenti 3 combinazioni di

carico i pali più sollecitati e le rispettive sollecitazioni.

1. Combinazione A1 = 1.3*Gk + 1.5*Qk + (0.6*1.5)*Vento su torre faro

2. Combinazione D1 = D1+Gk+0.3*Qk

3. Combinazione D2 = D2+Gk+0.3*Qk

Combinazione A1 Numero Palo Diametro [mm] L [cm] N [kg]

436 1200 1965 870570 449 1000 1455 854540 456 800 670 624850

Combinazione D1

Numero Palo Diametro [mm] L [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg] 414 1200 1965 54983 5981 1171 6095 445 1200 1455 99257 14776 1825 14888 471 1200 545 55229 329840 37825 332002 453 1000 1455 128686 7115 854 7166 463 800 545 136399 55364 6574 55753

Combinazione D2

Numero Palo Diametro [mm] L [cm] N [kg] Vx[kg] Vy[kg] V [kg] 414 1200 1965 55056 4046 10301 11067 445 1200 1455 97856 13767 1171 13817 462 1200 545 50510 260980 192100 324057 453 1000 1455 128324 6198 4999 7963 463 800 545 144442 41242 37578 55794

Le verifiche strutturali e geotecniche dei pali sono riportate nell’elaborato R.02

“Relazione geotecnica”.

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