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Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo: MURO DI SOSTEGNO IN C.A. 1

Progetto: SR ex SS 488 – COMUNE DI ROCCADASPIDE Ditta: PROVINCIA DI SALERNO Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa: Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 - Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali


Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

ε' = ε + θ

β' = β + θ

dove θ = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

θ = arctg[(γ sat /(γ sat-γw))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

θ = arctg[(γ/(γ sat-γw))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

∆S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2(β + θ)

A = ––––––––––––––––––––––––––––– cos2βcosθ

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.


Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η r . Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare η r>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= η r Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza η s Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηs>=1.0

Fr

––––– >= η s Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg δ f + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δ f , diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δ f pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a ηq. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= ηq R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηq>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:


Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5γBNγd γiγ

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; φ angolo di attrito del terreno in fondazione; γ peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = eπ tg φ Nq = A tg2(45°+φ/2) Nc = (Nq - 1) ctg φ Nγ = (Nq - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 ––– √Kp B dq = d γ = 1 per φ = 0 D dq = d γ = 1 + 0.1 ––– √Kp per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: ic = iq = (1 - θ°/90)2 θ° iγ = (1 - ––––– )2 per φ > 0 φ° iγ = 0 per φ = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a ηg Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηg>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:


cibi Σn

i ( ––––––––– + [Wicosα i-uil i]tgφ i ) cosα i

η = ––––––––––––––––––––––––––––––––––––– Σn

iWisinα i dove n è il numero delle strisce considerate, bi e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


Normativa N.T.C. 2008 - Approccio 1 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γ tanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γ c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γ cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 0,90 0,90 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 1,10 1,30 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 1,50 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 0,90 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 1,30 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 1,50 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 1,25 1,00 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 1,25 1,00 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 1,40 1,00 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 1,60 1,00 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10


Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 6,50 [m] Spessore in sommità 0,35 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,83 [m] Inclinazione paramento esterno 4,25 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Lunghezza del muro 10,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2,05 [m] Lunghezza totale fondazione 3,38 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,85 [m] Spessore magrone 0,10 [m]


Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 305,9 [kg/cmq] Modulo elastico E 320665,55 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione di snervamento σ fa 4588,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 5,00 0,00 0,00 2 6,00 0,00 0,00 3 8,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,50 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γ s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γ s φ δ c ca riporto 1500 1700 20.00 13.33 0,000 0,000 Argille rosse resid 1790 2100 26.85 17.90 0,168 0,000 Roccia 2200 2200 45.00 30.00 1,000 0,000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 6,60 26,85 0,00 0,00 riporto 2 0,80 26,85 3,48 0,00 Argille rosse resid 3 10,00 0,00 132,02 0,00 Roccia Terreno di riempimento riporto


Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) D Profilo Xi=0,50 Xf=4,50 Qi=1800,00 Qf=1800,00


Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole) γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 2 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 3 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 4 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 0,90 1.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV 0,90 1.00 0,90 Spinta terreno SFAV 1,10 1.00 1,10 Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 10 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno SFAV 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 11 - Caso A1-M1 (STR) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,30 1.00 1,30 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,30 1.00 1,30


Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 12 - Caso A2-M2 (GEO) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 0,90 1.00 0,90 Peso proprio terrapieno FAV 0,90 1.00 0,90 Spinta terreno SFAV 1,10 1.00 1,10 Condizione 1 SFAV 1.50 1.00 1.50 Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.30 1.00 1.30 Combinazione n° 15 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 16 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 17 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 18 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 19 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 20 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 21 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 22 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 23 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00


Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 24 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 25 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 26 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 27 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 28 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro FAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno FAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 29 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 30 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro SFAV 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno SFAV 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno SFAV 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 31 - Quasi Permanente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 32 - Frequente (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 33 - Rara (SLE) S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 34 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00


Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 35 - Quasi Permanente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.60 0.60 Combinazione n° 36 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 37 - Frequente (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 38 - Rara (SLE) - Sisma Vert. positivo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 39 - Rara (SLE) - Sisma Vert. negativo S/F γ Ψ γ * Ψ Peso proprio muro -- 1,00 1.00 1,00 Peso proprio terrapieno -- 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno -- 1,00 1.00 1,00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Poco sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σ f < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Calcolo della portanza metodo di Meyerhof Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1,00 Coefficiente correttivo su Nγ per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1,00 Impostazioni avanzate


Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00


Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1,89 -- 76,34 -- 2 A1-M1 - [1] -- 2,42 -- 85,52 -- 3 A1-M1 - [1] -- 2,18 -- 88,13 -- 4 A1-M1 - [1] -- 2,13 -- 76,72 -- 5 A2-M2 - [1] -- 1,66 -- 30,61 -- 6 EQU - [1] -- -- 1,59 -- -- 7 STAB - [1] -- -- -- -- 3,57 8 A1-M1 - [2] -- 1,68 -- 38,27 -- 9 A1-M1 - [2] -- 1,51 -- 34,03 -- 10 A1-M1 - [2] -- 1,88 -- 48,56 -- 11 A1-M1 - [2] -- 1,71 -- 46,86 -- 12 A2-M2 - [2] -- 1,26 -- 12,82 -- 13 EQU - [2] -- -- 1,14 -- -- 14 STAB - [2] -- -- -- -- 3,27 15 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 2,07 -- 87,42 -- 16 A1-M1 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 2,06 -- 89,95 -- 17 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale positivo 1,42 -- 22,92 -- 18 A2-M2 - [3] Orizzontale + Verticale negativo 1,42 -- 23,72 -- 19 EQU - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- 1,66 -- -- 20 EQU - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- 1,64 -- -- 21 STAB - [3] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 3,31 22 STAB - [3] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 3,37 23 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1,83 -- 62,98 -- 24 A1-M1 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1,82 -- 64,91 -- 25 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale positivo 1,25 -- 14,71 -- 26 A2-M2 - [4] Orizzontale + Verticale negativo 1,25 -- 15,20 -- 27 EQU - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- 1,39 -- -- 28 EQU - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- 1,40 -- -- 29 STAB - [4] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 3,18 30 STAB - [4] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 3,23 31 SLEQ - [1] -- 2,14 -- 84,60 -- 32 SLEF - [1] -- 2,09 -- 80,61 -- 33 SLER - [1] -- 1,97 -- 69,55 -- 34 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 2,03 -- 77,37 -- 35 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 2,03 -- 78,25 -- 36 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,99 -- 73,50 -- 37 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1,99 -- 74,39 -- 38 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 1,88 -- 62,96 -- 39 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 1,88 -- 63,72 --


Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Superficie di spinta limitata Distanza dalla testa del muro 5,00[m] Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 3.81 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 1.90 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.43 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.50 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 1.19 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.59 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 10,00 [m] Peso muro 16801,09 [kg] Baricentro del muro X=-0,03 Y=-5,08 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 2,05 Y = -7,35 Punto superiore superficie di spinta X = 2,05 Y = 0,00 Altezza della superficie di spinta 7,35 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°] COMBINAZIONE n° 1 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 12428,85 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12090,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2880,22 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,40 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12090,52 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39668,81 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39668,81 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12090,52 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,83 [m]


Lunghezza fondazione reagente 2,58 [m] Risultante in fondazione 41470,41 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16,95 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 32929,61 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3028159,01 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,58 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,0701 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,66 iq = 0,66 iγ = 0,39 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.89 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 76.34


Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,33 294,17 2,99 43,89 3 0,65 607,92 30,84 175,54 4 0,98 941,27 111,82 394,97 5 1,30 1294,20 274,22 702,18 6 1,63 1666,72 546,34 1097,15 7 1,95 2058,82 956,46 1579,90 8 2,27 2470,51 1532,87 2150,42 9 2,60 2901,79 2303,87 2808,71 10 2,93 3352,66 3297,73 3554,77 11 3,25 3823,11 4542,74 4388,61 12 3,58 4313,15 6067,20 5310,22 13 3,90 4822,78 7899,40 6319,60 14 4,23 5352,00 10067,62 7416,75 15 4,55 5900,80 12600,15 8601,68 16 4,88 6469,19 15525,28 9874,37 17 5,20 7057,17 18871,29 11234,84 18 5,53 7664,73 22666,48 12682,96 19 5,85 8291,88 26938,77 14215,87 20 6,17 8938,62 31714,10 15823,92 21 6,50 9604,95 37013,84 17486,07 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,05 35,47 1413,95 3 0,10 140,90 2798,19 4 0,15 314,80 4152,74 5 0,20 555,68 5477,58 6 0,25 862,06 6772,72 7 0,30 1232,46 8038,17 8 0,35 1665,38 9273,91 9 0,40 2159,35 10479,95 10 0,45 2712,88 11656,29 11 0,50 3324,49 12802,93 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,20 -310,98 -3034,00 3 0,41 -1243,94 -6068,00 4 0,61 -2798,86 -9102,00 5 0,82 -4975,74 -12133,34 6 1,02 -7751,72 -14866,13


7 1,23 -11036,74 -17099,66 8 1,43 -14728,46 -18833,92 9 1,64 -18724,53 -20068,92 10 1,84 -22922,60 -20804,65 11 2,05 -27220,32 -21041,12


Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 35 12,06 8,04 0 0 1000,00 14897 -- -- 2 0,33 100, 37 12,06 8,04 500890 -5099 1702,73 15431 -- -- 3 0,65 100, 40 26,14 8,04 470722 -23878 774,31 20620 -- -- 4 0,98 100, 42 26,14 8,04 360690 -42848 383,20 21271 -- -- 5 1,30 100, 45 26,14 8,04 274585 -58181 212,17 21910 -- -- 6 1,63 100, 47 26,14 8,04 199580 -65421 119,74 22539 -- -- 7 1,95 100, 49 26,14 8,04 142751 -66317 69,34 23157 -- -- 8 2,27 100, 52 26,14 14,07 111130 -68953 44,98 23767 -- -- 9 2,60 100, 54 26,14 14,07 85672 -68019 29,52 24370 -- -- 10 2,93 100, 57 26,14 14,07 68945 -67816 20,56 24965 -- -- 11 3,25 100, 59 26,14 14,07 57628 -68475 15,07 25553 -- -- 12 3,58 100, 62 26,14 14,07 49514 -69651 11,48 26136 -- -- 13 3,90 100, 64 26,14 14,07 43443 -71157 9,01 26714 -- -- 14 4,23 100, 66 26,14 14,07 38748 -72889 7,24 27286 -- -- 15 4,55 100, 69 26,14 14,07 35020 -74779 5,93 27855 -- -- 16 4,88 100, 71 26,14 14,07 31996 -76787 4,95 28419 -- -- 17 5,20 100, 74 26,14 14,07 29500 -78884 4,18 28979 -- -- 18 5,53 100, 76 26,14 14,07 27407 -81048 3,58 29537 -- -- 19 5,85 100, 78 26,14 14,07 25630 -83266 3,09 30091 -- -- 20 6,17 100, 81 26,14 14,07 24106 -85528 2,70 30642 -- -- 21 6,50 100, 83 26,14 14,07 22791 -87827 2,37 31191 -- --


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1611,66 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 405,75 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 181,61 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 102,88 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 66,32 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 46,39 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 34,33 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 26,48 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 21,07 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 17,20 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 183,83 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 45,96 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 20,43 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 11,49 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 7,38 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,18 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,88 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,05 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,49 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,56 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 2 Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 12428,85 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12090,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2880,22 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,40 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 25983,75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12090,52 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 50705,39 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 50705,39 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12090,52 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,61 [m] Lunghezza fondazione reagente 3,25 [m] Risultante in fondazione 52126,93 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,41 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 30867,00 [kgm] Carico ultimo della fondazione 4336504,97 [kg]


Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3,25 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,1220 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,72 iq = 0,72 iγ = 0,49 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.42 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 85.52


7 1,23 -9573,07 -13223,40 8 1,43 -12373,26 -14028,17 9 1,64 -15297,02 -14429,03 10 1,84 -18261,56 -14425,98 11 2,05 -21184,07 -14019,03


7 1,23 -9588,31 -13480,51 8 1,43 -12455,30 -14426,71 9 1,64 -15477,22 -14991,87 10 1,84 -18575,93 -15175,99 11 2,05 -21673,34 -14979,08


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 3 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1725,84 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 433,93 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 193,97 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 109,74 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 70,65 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 49,35 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 36,47 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 28,09 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 22,33 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 18,19 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 183,83 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 46,41 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 21,19 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 12,34 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 8,22 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,96 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,59 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,69 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,08 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 3,21 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 4 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 12428,85 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12090,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2880,22 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,65 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,40 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12090,52 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 44709,14 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 44709,14 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12090,52 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,78 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,74 [m] Risultante in fondazione 46315,09 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,13 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 34863,60 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3429979,11 [kg]


7 1,23 -11284,67 -16962,77 8 1,43 -14923,05 -18449,90 9 1,64 -18814,81 -19434,74 10 1,84 -22856,97 -19917,27 11 2,05 -26946,57 -19897,52


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1538,36 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 387,18 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 173,25 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 98,12 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 63,23 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 44,21 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 32,71 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 25,22 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 20,07 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 16,37 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 176,24 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 44,06 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 19,58 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 11,04 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 7,14 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,07 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,83 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,04 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,50 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,59 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 5 Valore della spinta statica 11034,24 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10838,56 [kg] Componente verticale della spinta statica 2068,87 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64,90 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10838,56 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 38857,47 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 38857,47 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10838,56 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,76 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,79 [m] Risultante in fondazione 40340,76 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,59 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 29607,27 [kgm] Carico ultimo della fondazione 1189263,18 [kg]


7 1,23 -8555,02 -12587,21 8 1,43 -11237,10 -13509,38 9 1,64 -14065,17 -14011,58 10 1,84 -16953,15 -14093,83 11 2,05 -19814,94 -13756,12


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1788,21 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 449,98 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 201,31 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 113,99 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 73,44 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 51,34 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 37,98 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 29,28 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 23,29 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 19,00 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 229,11 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 57,28 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 25,46 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 14,39 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,36 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,68 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,09 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,06 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,37 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 3,52 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 12259,01 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12040,51 [kg] Componente verticale della spinta statica 2304,23 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,68 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,83 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64,52 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 17988,75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12040,51 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 35413,97 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 44156,32 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 69988,79 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 35413,97 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12040,51 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,96 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,19 [m] Risultante in fondazione 37404,85 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,78 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 34070,85 [kgm]


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.59


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 7 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.57 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 5840.27 48.92 4402.51 1.08 35.28 0.665 0.000 5 6826.28 43.36 4686.77 0.98 38.66 0.800 0.000 6 7614.87 38.27 4716.81 0.91 38.66 0.800 0.000 7 8245.08 33.53 4553.85 0.85 38.66 0.800 0.000 8 8702.81 29.03 4222.86 0.82 38.66 0.800 0.000 9 9119.35 24.72 3813.41 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10122.95 20.56 3554.32 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 111023,24 [kg] ΣWisinα i= 36950,86 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 61432,92 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg] COMBINAZIONE n° 8 Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 17694,29 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 17211,12 [kg] Componente verticale della spinta statica 4106,72 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,29 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,42 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 24172,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m]


Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 17211,12 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 50120,64 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 50120,64 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 17211,12 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,10 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,77 [m] Risultante in fondazione 52993,41 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,95 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 55254,17 [kgm] Carico ultimo della fondazione 1917940,36 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,77 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 5,6721 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,62 iq = 0,62 iγ = 0,34 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.68 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 38.27


7 1,23 -13720,11 -22309,13 8 1,43 -18674,60 -26027,31 9 1,64 -24380,30 -29493,07 10 1,84 -30688,32 -31823,83 11 2,05 -37335,90 -32805,81


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 8 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 856,10 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 216,19 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 97,07 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 55,16 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 35,67 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 25,03 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 18,59 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 14,38 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 11,49 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 9,41 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 150,01 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 37,50 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 16,67 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,38 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,00 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,17 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,06 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,34 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 1,86 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 1,87 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 9 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 17694,29 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 17211,12 [kg] Componente verticale della spinta statica 4106,72 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,29 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,42 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 24172,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 17211,12 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 45080,32 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 45080,32 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 17211,12 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,18 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,53 [m] Risultante in fondazione 48254,09 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20,90 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 53320,18 [kgm] Carico ultimo della fondazione 1534121,40 [kg]


7 1,23 -13237,88 -21525,00 8 1,43 -18018,22 -25112,50 9 1,64 -23523,06 -28457,00 10 1,84 -29667,73 -31491,00 11 2,05 -36387,87 -33802,82


7 1,23 -13699,66 -21970,64 8 1,43 -18476,71 -24490,54 9 1,64 -23670,70 -25901,87 10 1,84 -29019,48 -26137,11 11 2,05 -34327,76 -25506,78


7 1,23 -13237,82 -21518,54 8 1,43 -17974,83 -24545,23 9 1,64 -23228,56 -26423,53 10 1,84 -28728,75 -27085,93 11 2,05 -34271,93 -26842,93


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1029,41 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 259,45 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 116,26 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 65,94 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 42,55 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 29,80 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 22,08 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 17,05 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 13,59 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 11,10 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 155,47 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 38,87 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 17,27 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,72 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,22 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,32 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,18 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,46 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 1,99 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,03 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 12 Valore della spinta statica 16284,98 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 15995,35 [kg] Componente verticale della spinta statica 3057,66 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,26 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,82 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,40 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 23614,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15995,35 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 43473,26 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 43473,26 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 15995,35 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,17 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,55 [m] Risultante in fondazione 46322,51 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20,20 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 51006,09 [kgm] Carico ultimo della fondazione 557458,00 [kg]


7 1,23 -10752,94 -17484,45 8 1,43 -14635,94 -20398,52 9 1,64 -19106,85 -23102,00 10 1,84 -24092,26 -25531,36 11 2,05 -29511,45 -27086,83


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 12 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 859,70 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 217,37 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 97,72 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 55,61 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 36,01 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 25,31 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 18,82 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 14,58 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 11,67 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 9,57 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 191,40 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 47,85 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 21,27 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 11,96 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 7,66 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,32 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,91 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,99 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,37 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,36 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 13 Valore della spinta statica 18316,52 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 17989,73 [kg] Componente verticale della spinta statica 3444,49 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,26 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,84 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,08 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 22173,75 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 17989,73 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 40739,22 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 73604,21 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 83714,68 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 40739,22 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 17989,73 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,44 [m] Lunghezza fondazione reagente 0,74 [m] Risultante in fondazione 44534,42 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 23,83 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 58800,60 [kgm]


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.14


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 14 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.27 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 6603.09 48.92 4977.54 1.08 35.28 0.665 0.000 5 8494.11 43.36 5831.87 0.98 38.66 0.800 0.000 6 9282.70 38.27 5749.90 0.91 38.66 0.800 0.000 7 9912.91 33.53 5475.01 0.85 38.66 0.800 0.000 8 10370.65 29.03 5032.15 0.82 38.66 0.800 0.000 9 10787.19 24.72 4510.84 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10380.96 20.56 3644.91 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 120383,24 [kg] ΣWisinα i= 42222,54 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 67489,39 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg] COMBINAZIONE n° 15 Valore della spinta statica 9390,90 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 9137,77 [kg] Componente verticale della spinta statica 2165,69 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,61 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Incremento sismico della spinta 574,34 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,61 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 65,51 [°]


Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 760,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 380,34 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11096,74 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39786,79 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39786,79 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11096,74 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,75 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,82 [m] Risultante in fondazione 41305,28 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,58 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 29897,42 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3478098,23 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,82 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2,8215 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,68 iq = 0,68 iγ = 0,43 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.07 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 87.42


7 1,23 -8487,62 -12379,48 8 1,43 -11120,31 -13235,26 9 1,64 -13885,34 -13670,58 10 1,84 -16696,52 -13685,47 11 2,05 -19467,65 -13279,91


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1764,24 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 443,92 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 198,58 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 112,43 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 72,43 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 50,64 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 37,45 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 28,87 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 22,96 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 18,73 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 229,11 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 57,28 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 25,46 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 14,42 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,41 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,74 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,14 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,12 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,42 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 3,58 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 16 Valore della spinta statica 9390,90 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 9137,77 [kg] Componente verticale della spinta statica 2165,69 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,61 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Incremento sismico della spinta 216,94 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,61 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 65,51 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro -319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 760,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -380,34 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10748,97 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 38304,26 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 38304,26 [kg]


Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10748,97 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,76 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,80 [m] Risultante in fondazione 39783,87 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,68 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 28999,56 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3445551,56 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,80 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2,7328 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,68 iq = 0,68 iγ = 0,42 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.06 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 89.95


7 1,23 -8536,10 -12545,20 8 1,43 -11210,19 -13475,22 9 1,64 -14032,95 -13995,56 10 1,84 -16920,38 -14106,21 11 2,05 -19788,50 -13807,18


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1826,46 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 459,60 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 205,61 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 116,42 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 75,00 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 52,44 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 38,78 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 29,90 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 23,78 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 19,40 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 229,11 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 57,28 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 25,46 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 14,40 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,38 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,70 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,10 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,07 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,38 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 3,52 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 17 Valore della spinta statica 11034,24 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10838,56 [kg] Componente verticale della spinta statica 2068,87 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64,90 [°] Incremento sismico della spinta 668,95 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,46 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 760,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 380,34 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12895,75 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39682,94 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39682,94 [kg]


7 1,23 -8968,63 -14369,58 8 1,43 -12087,79 -15959,10 9 1,64 -15469,99 -16935,95 10 1,84 -18989,66 -17300,12 11 2,05 -22521,18 -17051,61


7 1,23 -8970,46 -14392,75 8 1,43 -12098,67 -16027,55 9 1,64 -15501,25 -17069,50 10 1,84 -19056,65 -17518,58 11 2,05 -22643,35 -17374,81


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 18 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1501,11 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 378,20 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 169,40 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 96,04 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 61,96 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 43,37 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 32,12 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 24,79 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 19,75 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 16,13 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 229,11 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 57,28 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 25,46 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 14,32 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 9,16 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 6,37 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,73 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,69 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,00 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 3,08 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 19 Valore della spinta statica 11034,24 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10838,56 [kg] Componente verticale della spinta statica 2068,87 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64,90 [°] Incremento sismico della spinta 668,95 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,46 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 760,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 380,34 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12895,75 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 39682,94 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 46979,23 [kgm]


Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 77842,24 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 39682,94 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12895,75 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,91 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,33 [m] Risultante in fondazione 41725,73 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,00 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 36261,35 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.66 COMBINAZIONE n° 20 Valore della spinta statica 11034,24 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 10838,56 [kg] Componente verticale della spinta statica 2068,87 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,81 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 64,90 [°] Incremento sismico della spinta 202,60 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,66 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,58 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19987,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro -319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 760,69 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -380,34 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12437,67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 38195,40 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 46604,43 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 76231,45 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 38195,40 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12437,67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,92 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,33 [m] Risultante in fondazione 40169,44 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,04 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 34981,13 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.64


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 21 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.31 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 5840.27 48.92 4402.51 1.08 35.28 0.665 0.000 5 6826.28 43.36 4686.77 0.98 38.66 0.800 0.000 6 7614.87 38.27 4716.81 0.91 38.66 0.800 0.000 7 8245.08 33.53 4553.85 0.85 38.66 0.800 0.000 8 8702.81 29.03 4222.86 0.82 38.66 0.800 0.000 9 9119.35 24.72 3813.41 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10122.95 20.56 3554.32 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 111023,24 [kg] ΣWisinα i= 36950,86 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 61432,92 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg]


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 22 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.37 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 5840.27 48.92 4402.51 1.08 35.28 0.665 0.000 5 6826.28 43.36 4686.77 0.98 38.66 0.800 0.000 6 7614.87 38.27 4716.81 0.91 38.66 0.800 0.000 7 8245.08 33.53 4553.85 0.85 38.66 0.800 0.000 8 8702.81 29.03 4222.86 0.82 38.66 0.800 0.000 9 9119.35 24.72 3813.41 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10122.95 20.56 3554.32 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 111023,24 [kg] ΣWisinα i= 36950,86 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 61432,92 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg] COMBINAZIONE n° 23 Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 11412,14 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11104,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2631,82 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Incremento sismico della spinta 720,66 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m]


Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 824,40 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 412,20 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 13269,58 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41992,52 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41992,52 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 13269,58 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,92 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,31 [m] Risultante in fondazione 44039,22 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17,54 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 38729,96 [kgm] Carico ultimo della fondazione 2644608,42 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,31 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,6394 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,65 iq = 0,65 iγ = 0,37 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.83 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 62.98


7 1,23 -9790,10 -15746,18 8 1,43 -13216,40 -17570,72 9 1,64 -16944,43 -18635,28 10 1,84 -20804,43 -18912,84 11 2,05 -24653,40 -18527,61


7 1,23 -9792,47 -15779,65 8 1,43 -13231,64 -17665,78 9 1,64 -16986,99 -18809,73 10 1,84 -20892,42 -19184,51 11 2,05 -24808,56 -18914,30


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 24 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1392,50 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 350,86 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 157,17 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 89,11 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 57,49 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 40,25 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 29,81 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 23,01 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 18,33 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 14,97 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 210,01 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 52,50 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 23,33 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 13,13 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 8,40 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,84 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,32 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,37 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,74 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,81 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 25 Valore della spinta statica 13456,87 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13217,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2525,10 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,82 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,15 [°] Incremento sismico della spinta 798,14 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,77 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 824,40 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 412,20 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15465,62 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41869,37 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41869,37 [kg]


7 1,23 -9799,81 -15934,65 8 1,43 -13338,63 -18590,42 9 1,64 -17417,51 -21149,00 10 1,84 -21972,95 -23102,16 11 2,05 -26808,41 -23875,36


7 1,23 -9799,81 -15934,65 8 1,43 -13338,63 -18590,42 9 1,64 -17417,51 -21149,00 10 1,84 -21977,02 -23151,55 11 2,05 -26831,10 -24013,57


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 26 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg] VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg] VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0 57169 1030,09 26944 -- -- 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0 57169 260,20 26944 -- -- 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0 57169 116,86 26944 -- -- 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 57169 66,43 26944 -- -- 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 0 57169 42,97 26944 -- -- 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 0 57169 30,16 26944 -- -- 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 0 57169 22,40 26944 -- -- 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 0 57169 17,34 26944 -- -- 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 0 57169 13,86 26944 -- -- 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 0 57169 11,35 26944 -- -- Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0 0 1000,00 26944 -- -- 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 210,01 26944 -- -- 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 52,50 26944 -- -- 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 23,33 26944 -- -- 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 13,13 26944 -- -- 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 8,40 26944 -- -- 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 5,83 26944 -- -- 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 4,29 261535 261535 14293578 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 3,28 261535 261535 14293578 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 0 -57169 2,60 261535 261535 14293578 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 0 -69672 2,60 261535 261535 28587156 COMBINAZIONE n° 27 Valore della spinta statica 13456,87 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13217,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2525,10 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,82 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,15 [°] Incremento sismico della spinta 239,96 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,90 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro -319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 824,40 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -412,20 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 14917,36 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 40300,81 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 58699,05 [kgm]


Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 81746,05 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 40300,81 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 14917,36 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,72 [m] Risultante in fondazione 42973,05 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20,31 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 45122,49 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.39 COMBINAZIONE n° 28 Valore della spinta statica 13456,87 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 13217,84 [kg] Componente verticale della spinta statica 2525,10 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 10,82 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,15 [°] Incremento sismico della spinta 798,14 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,45 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 64,77 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 639,42 [kg] Inerzia verticale del muro 319,71 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 824,40 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 412,20 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 15465,62 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41869,37 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 59447,41 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 83490,49 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41869,37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 15465,62 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 1,12 [m] Lunghezza fondazione reagente 1,72 [m] Risultante in fondazione 44634,40 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20,27 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 46779,66 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.40


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 29 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.18 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 6192.34 48.92 4667.91 1.08 35.28 0.665 0.000 5 7596.05 43.36 5215.27 0.98 38.66 0.800 0.000 6 8384.64 38.27 5193.62 0.91 38.66 0.800 0.000 7 9014.85 33.53 4979.00 0.85 38.66 0.800 0.000 8 9472.58 29.03 4596.38 0.82 38.66 0.800 0.000 9 9889.12 24.72 4135.30 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10242.03 20.56 3596.13 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 115343,24 [kg] ΣWisinα i= 39383,94 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 64228,21 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg]


Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 30 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -3,48 Y[m]= 1,74 Raggio del cerchio R[m]= 10,64 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -10,79 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 7,03 Larghezza della striscia dx[m]= 0,71 Coefficiente di sicurezza C= 3.23 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1294.76 73.60 1242.10 2.52 16.23 0.000 0.000 2 3330.24 62.77 2961.28 1.56 16.47 0.006 0.000 3 4696.43 55.21 3856.94 1.25 22.05 0.134 0.000 4 6192.34 48.92 4667.91 1.08 35.28 0.665 0.000 5 7596.05 43.36 5215.27 0.98 38.66 0.800 0.000 6 8384.64 38.27 5193.62 0.91 38.66 0.800 0.000 7 9014.85 33.53 4979.00 0.85 38.66 0.800 0.000 8 9472.58 29.03 4596.38 0.82 38.66 0.800 0.000 9 9889.12 24.72 4135.30 0.78 38.66 0.800 0.000 10 10242.03 20.56 3596.13 0.76 38.66 0.800 0.000 11 10740.83 16.50 3051.17 0.74 38.66 0.800 0.000 12 3638.09 12.53 789.59 0.73 38.66 0.800 0.000 13 3339.55 8.63 500.94 0.72 38.66 0.800 0.000 14 3290.87 4.76 273.04 0.72 22.51 0.153 0.000 15 3219.79 0.91 51.32 0.71 22.05 0.134 0.000 16 3129.20 -2.93 -159.87 0.71 22.05 0.134 0.000 17 3014.53 -6.78 -356.07 0.72 16.23 0.000 0.000 18 2896.96 -10.67 -536.38 0.73 16.23 0.000 0.000 19 2725.88 -14.61 -687.43 0.74 16.23 0.000 0.000 20 2498.24 -18.62 -797.50 0.75 16.23 0.000 0.000 21 2210.34 -22.72 -853.80 0.77 16.23 0.000 0.000 22 1857.00 -26.96 -841.84 0.80 16.23 0.000 0.000 23 1431.03 -31.36 -744.71 0.83 16.23 0.000 0.000 24 922.22 -35.98 -541.80 0.88 16.23 0.000 0.000 25 315.67 -40.89 -206.64 0.94 16.23 0.000 0.000 ΣWi= 115343,24 [kg] ΣWisinα i= 39383,94 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 64228,21 [kg] Σcibi/cosα i= 70376,51 [kg] COMBINAZIONE n° 31 Valore della spinta statica 11412,14 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11104,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2631,82 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m]


Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11104,52 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41094,41 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41094,41 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11104,52 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,77 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,77 [m] Risultante in fondazione 42568,31 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,12 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 31550,64 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3476636,32 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,77 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2,9657 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,69 iq = 0,69 iγ = 0,44 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.14 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 84.60


7 1,23 -9378,34 -13889,45 8 1,43 -12343,50 -14964,03 9 1,64 -15478,48 -15491,67 10 1,84 -18657,21 -15445,37 11 2,05 -21780,35 -14949,32


Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 31 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H Afs Afi σc τc σ fs σ fi 1 0,00 100, 35 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,33 100, 37 12,06 8,04 0,09 0,02 -0,87 -1,32 3 0,65 100, 40 26,14 8,04 0,29 0,08 -0,28 -4,00 4 0,98 100, 42 26,14 8,04 0,72 0,16 4,72 -9,65 5 1,30 100, 45 26,14 8,04 1,47 0,25 19,15 -19,10 6 1,63 100, 47 26,14 8,04 2,51 0,36 43,73 -32,05 7 1,95 100, 49 26,14 8,04 3,81 0,47 78,65 -48,37 8 2,27 100, 52 26,14 14,07 5,08 0,59 122,36 -64,02 9 2,60 100, 54 26,14 14,07 6,80 0,71 178,11 -85,61 10 2,93 100, 57 26,14 14,07 8,74 0,84 244,70 -110,17 11 3,25 100, 59 26,14 14,07 10,91 0,97 322,27 -137,63 12 3,58 100, 62 26,14 14,07 13,28 1,10 410,90 -167,89 13 3,90 100, 64 26,14 14,07 15,84 1,23 510,68 -200,86 14 4,23 100, 66 26,14 14,07 18,61 1,37 621,66 -236,46 15 4,55 100, 69 26,14 14,07 21,55 1,51 743,90 -274,61 16 4,88 100, 71 26,14 14,07 24,67 1,65 877,44 -315,22 17 5,20 100, 74 26,14 14,07 27,96 1,79 1022,28 -358,22 18 5,53 100, 76 26,14 14,07 31,42 1,93 1178,28 -403,50 19 5,85 100, 78 26,14 14,07 35,01 2,07 1345,13 -450,88 20 6,17 100, 81 26,14 14,07 38,75 2,21 1522,37 -500,17 21 6,50 100, 83 26,14 14,07 42,59 2,34 1709,49 -551,19


Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 31 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B, H Afs Afi σc τc σ fi σ fs 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,05 100, 85 18,10 18,10 0,04 0,20 2,46 -0,52 3 0,10 100, 85 18,10 18,10 0,17 0,39 9,76 -2,05 4 0,15 100, 85 18,10 18,10 0,37 0,58 21,81 -4,59 5 0,20 100, 85 18,10 18,10 0,66 0,76 38,51 -8,10 6 0,25 100, 85 18,10 18,10 1,02 0,94 59,78 -12,57 7 0,30 100, 85 18,10 18,10 1,46 1,12 85,50 -17,98 8 0,35 100, 85 18,10 18,10 1,97 1,29 115,59 -24,31 9 0,40 100, 85 18,10 18,10 2,56 1,46 149,95 -31,54 10 0,45 100, 85 18,10 18,10 3,22 1,62 188,49 -39,64 11 0,50 100, 85 18,10 18,10 3,95 1,78 231,10 -48,60 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B, H Afs Afi σc τc σ fi σ fs 1 0,00 100, 85 18,10 18,10 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 100, 85 18,10 18,10 0,33 -0,38 -4,11 19,55 3 0,41 100, 85 18,10 18,10 1,34 -0,76 -16,44 78,18 4 0,61 100, 85 18,10 18,10 3,01 -1,14 -37,00 175,91 5 0,82 100, 85 18,10 18,10 5,32 -1,49 -65,53 311,57 6 1,02 100, 85 18,10 18,10 8,19 -1,77 -100,87 479,60 7 1,23 100, 85 18,10 18,10 11,50 -1,99 -141,62 673,37 8 1,43 100, 85 18,10 18,10 15,14 -2,15 -186,40 886,27 9 1,64 100, 85 18,10 18,10 18,99 -2,22 -233,74 1111,37 10 1,84 100, 85 18,10 18,10 22,89 -2,22 -281,74 1339,60 11 2,05 100, 85 22,12 18,10 24,83 -2,14 -311,66 1287,50 Verifiche a fessurazione Combinazione n° 31 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 8,04 -3359 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,33 12,06 8,04 -3818 -4 0,0000 0,00 0,000 3 0,65 26,14 8,04 -4813 -43 0,0000 0,00 0,000 4 0,98 26,14 8,04 -5368 -155 0,0000 0,00 0,000 5 1,30 26,14 8,04 -5950 -371 0,0000 0,00 0,000 6 1,63 26,14 8,04 -6561 -715 0,0000 0,00 0,000 7 1,95 26,14 8,04 -7200 -1211 0,0000 0,00 0,000 8 2,27 26,14 14,07 -7938 -1880 0,0000 0,00 0,000 9 2,60 26,14 14,07 -8637 -2746 0,0000 0,00 0,000 10 2,93 26,14 14,07 -9365 -3829 0,0000 0,00 0,000 11 3,25 26,14 14,07 -10120 -5153 0,0000 0,00 0,000 12 3,58 26,14 14,07 -10903 -6738 0,0000 0,00 0,000


13 3,90 26,14 14,07 -11715 -8607 0,0000 0,00 0,000 14 4,23 26,14 14,07 -12554 -10782 0,0000 0,00 0,000 15 4,55 26,14 14,07 -13422 -13284 0,0000 0,00 0,000 16 4,88 26,14 14,07 -14317 -16134 0,0251 79,16 0,034 17 5,20 26,14 14,07 -15241 -19355 0,0307 79,16 0,041 18 5,53 26,14 14,07 -16192 -22964 0,0397 79,16 0,053 19 5,85 26,14 14,07 -17172 -26977 0,0489 79,16 0,066 20 6,17 26,14 14,07 -18179 -31406 0,0584 79,16 0,079 21 6,50 26,14 14,07 -19215 -36261 0,0683 79,16 0,092 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -1,33 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,28 18,10 18,10 19329 34 0,0000 0,00 0,000 3 -1,23 18,10 18,10 19329 136 0,0000 0,00 0,000 4 -1,18 18,10 18,10 19329 304 0,0000 0,00 0,000 5 -1,13 18,10 18,10 19329 536 0,0000 0,00 0,000 6 -1,08 18,10 18,10 19329 833 0,0000 0,00 0,000 7 -1,03 18,10 18,10 19329 1191 0,0000 0,00 0,000 8 -0,98 18,10 18,10 19329 1610 0,0000 0,00 0,000 9 -0,93 18,10 18,10 19329 2088 0,0000 0,00 0,000 10 -0,88 18,10 18,10 19329 2625 0,0000 0,00 0,000 11 -0,83 18,10 18,10 19329 3219 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 22,12 18,10 -19688 -21780 0,0371 86,41 0,054 13 0,20 18,10 18,10 -19329 -18657 0,0000 0,00 0,000 14 0,41 18,10 18,10 -19329 -15478 0,0000 0,00 0,000 15 0,61 18,10 18,10 -19329 -12344 0,0000 0,00 0,000 16 0,82 18,10 18,10 -19329 -9378 0,0000 0,00 0,000 17 1,02 18,10 18,10 -19329 -6680 0,0000 0,00 0,000 18 1,23 18,10 18,10 -19329 -4339 0,0000 0,00 0,000 19 1,43 18,10 18,10 -19329 -2450 0,0000 0,00 0,000 20 1,64 18,10 18,10 -19329 -1089 0,0000 0,00 0,000 21 1,84 18,10 18,10 -19329 -272 0,0000 0,00 0,000 22 2,05 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 32 Valore della spinta statica 11750,21 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11433,46 [kg] Componente verticale della spinta statica 2709,88 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21940,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11433,46 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41451,47 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41451,47 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11433,46 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,79 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,69 [m] Risultante in fondazione 42999,40 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,42 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 32904,03 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3341580,57 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,69 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,0783 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,69 iq = 0,69 iγ = 0,43 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.09 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 80.61


7 1,23 -9635,79 -14488,77 8 1,43 -12735,85 -15675,68 9 1,64 -16024,89 -16268,84 10 1,84 -19364,92 -16236,75 11 2,05 -22649,14 -15724,33


13 3,90 26,14 14,07 -11715 -9048 0,0000 0,00 0,000 14 4,23 26,14 14,07 -12554 -11310 0,0000 0,00 0,000 15 4,55 26,14 14,07 -13422 -13907 0,0224 79,16 0,030 16 4,88 26,14 14,07 -14317 -16861 0,0263 79,16 0,035 17 5,20 26,14 14,07 -15241 -20192 0,0339 79,16 0,046 18 5,53 26,14 14,07 -16192 -23921 0,0430 79,16 0,058 19 5,85 26,14 14,07 -17172 -28060 0,0524 79,16 0,070 20 6,17 26,14 14,07 -18179 -32622 0,0621 79,16 0,084 21 6,50 26,14 14,07 -19215 -37616 0,0721 79,16 0,097 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -1,33 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,28 18,10 18,10 19329 36 0,0000 0,00 0,000 3 -1,23 18,10 18,10 19329 141 0,0000 0,00 0,000 4 -1,18 18,10 18,10 19329 316 0,0000 0,00 0,000 5 -1,13 18,10 18,10 19329 558 0,0000 0,00 0,000 6 -1,08 18,10 18,10 19329 866 0,0000 0,00 0,000 7 -1,03 18,10 18,10 19329 1238 0,0000 0,00 0,000 8 -0,98 18,10 18,10 19329 1674 0,0000 0,00 0,000 9 -0,93 18,10 18,10 19329 2171 0,0000 0,00 0,000 10 -0,88 18,10 18,10 19329 2728 0,0000 0,00 0,000 11 -0,83 18,10 18,10 19329 3344 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 22,12 18,10 -19688 -22649 0,0405 86,41 0,059 13 0,20 18,10 18,10 -19329 -19365 0,0397 97,06 0,066 14 0,41 18,10 18,10 -19329 -16025 0,0000 0,00 0,000 15 0,61 18,10 18,10 -19329 -12736 0,0000 0,00 0,000 16 0,82 18,10 18,10 -19329 -9636 0,0000 0,00 0,000 17 1,02 18,10 18,10 -19329 -6828 0,0000 0,00 0,000 18 1,23 18,10 18,10 -19329 -4412 0,0000 0,00 0,000 19 1,43 18,10 18,10 -19329 -2484 0,0000 0,00 0,000 20 1,64 18,10 18,10 -19329 -1104 0,0000 0,00 0,000 21 1,84 18,10 18,10 -19329 -276 0,0000 0,00 0,000 22 2,05 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 33 Valore della spinta statica 12781,96 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 12437,01 [kg] Componente verticale della spinta statica 2949,46 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,27 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,34 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 22777,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 12437,01 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 42528,05 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 42528,05 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 12437,01 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,87 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,46 [m] Risultante in fondazione 44309,31 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16,30 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 37017,37 [kgm] Carico ultimo della fondazione 2957821,84 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,46 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,4530 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq] Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,67 iq = 0,67 iγ = 0,41 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.97 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 69.55


7 1,23 -10274,69 -16145,62 8 1,43 -13760,37 -17762,90 9 1,64 -17509,93 -18629,09 10 1,84 -21346,14 -18699,19 11 2,05 -25136,34 -18180,20


Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 33 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σ c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τ c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σ fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σ fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B, H Afs Afi σc τc σ fs σ fi 1 0,00 100, 35 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,33 100, 37 12,06 8,04 0,10 0,03 -0,78 -1,41 3 0,65 100, 40 26,14 8,04 0,35 0,10 0,51 -4,75 4 0,98 100, 42 26,14 8,04 0,94 0,21 9,72 -12,32 5 1,30 100, 45 26,14 8,04 1,91 0,32 30,94 -24,31 6 1,63 100, 47 26,14 8,04 3,20 0,45 64,26 -40,42 7 1,95 100, 49 26,14 8,04 4,81 0,58 109,71 -60,46 8 2,27 100, 52 26,14 14,07 6,35 0,72 165,25 -79,24 9 2,60 100, 54 26,14 14,07 8,41 0,85 234,44 -105,08 10 2,93 100, 57 26,14 14,07 10,72 1,00 315,70 -134,16 11 3,25 100, 59 26,14 14,07 13,25 1,14 409,00 -166,34 12 3,58 100, 62 26,14 14,07 16,01 1,28 514,30 -201,48 13 3,90 100, 64 26,14 14,07 18,97 1,43 631,58 -239,44 14 4,23 100, 66 26,14 14,07 22,12 1,58 760,79 -280,11 15 4,55 100, 69 26,14 14,07 25,46 1,73 901,90 -323,39 16 4,88 100, 71 26,14 14,07 28,98 1,88 1054,89 -369,17 17 5,20 100, 74 26,14 14,07 32,66 2,03 1219,66 -417,34 18 5,53 100, 76 26,14 14,07 36,51 2,18 1395,98 -467,77 19 5,85 100, 78 26,14 14,07 40,49 2,32 1583,40 -520,24 20 6,17 100, 81 26,14 14,07 44,59 2,46 1781,33 -574,55 21 6,50 100, 83 26,14 14,07 48,81 2,60 1989,18 -630,47


13 3,90 26,14 14,07 -11715 -10375 0,0000 0,00 0,000 14 4,23 26,14 14,07 -12554 -12899 0,0217 79,16 0,029 15 4,55 26,14 14,07 -13422 -15782 0,0258 79,16 0,035 16 4,88 26,14 14,07 -14317 -19046 0,0337 79,16 0,045 17 5,20 26,14 14,07 -15241 -22712 0,0430 79,16 0,058 18 5,53 26,14 14,07 -16192 -26797 0,0526 79,16 0,071 19 5,85 26,14 14,07 -17172 -31316 0,0625 79,16 0,084 20 6,17 26,14 14,07 -18179 -36277 0,0728 79,16 0,098 21 6,50 26,14 14,07 -19215 -41690 0,0834 79,16 0,112 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -1,33 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,28 18,10 18,10 19329 40 0,0000 0,00 0,000 3 -1,23 18,10 18,10 19329 160 0,0000 0,00 0,000 4 -1,18 18,10 18,10 19329 357 0,0000 0,00 0,000 5 -1,13 18,10 18,10 19329 629 0,0000 0,00 0,000 6 -1,08 18,10 18,10 19329 976 0,0000 0,00 0,000 7 -1,03 18,10 18,10 19329 1395 0,0000 0,00 0,000 8 -0,98 18,10 18,10 19329 1885 0,0000 0,00 0,000 9 -0,93 18,10 18,10 19329 2443 0,0000 0,00 0,000 10 -0,88 18,10 18,10 19329 3068 0,0000 0,00 0,000 11 -0,83 18,10 18,10 19329 3759 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 22,12 18,10 -19688 -25136 0,0498 86,41 0,073 13 0,20 18,10 18,10 -19329 -21346 0,0439 97,06 0,073 14 0,41 18,10 18,10 -19329 -17510 0,0000 0,00 0,000 15 0,61 18,10 18,10 -19329 -13760 0,0000 0,00 0,000 16 0,82 18,10 18,10 -19329 -10275 0,0000 0,00 0,000 17 1,02 18,10 18,10 -19329 -7181 0,0000 0,00 0,000 18 1,23 18,10 18,10 -19329 -4598 0,0000 0,00 0,000 19 1,43 18,10 18,10 -19329 -2586 0,0000 0,00 0,000 20 1,64 18,10 18,10 -19329 -1149 0,0000 0,00 0,000 21 1,84 18,10 18,10 -19329 -287 0,0000 0,00 0,000 22 2,05 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 34 Valore della spinta statica 11412,14 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11104,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2631,82 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Incremento sismico della spinta 221,08 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 199,84 [kg] Inerzia verticale del muro 99,92 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 257,65 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 128,82 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11777,12 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 41374,14 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 41374,14 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11777,12 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,82 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,63 [m] Risultante in fondazione 43017,67 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,89 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 33780,00 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3201115,04 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,63 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,1521 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq]


Fattori per il calcolo della capacità portante Coeff. capacità portante Nc = 133.87 Nq = 134.87 Nγ = 262.74 Fattori forma sc = 1,00 sq = 1,00 s γ = 1,00 Fattori inclinazione ic = 0,68 iq = 0,68 iγ = 0,42 Fattori profondità dc = 1,19 dq = 1,10 d γ = 1,10 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio. N'c = 105.19 N'q = 97.41 N'γ = 111.92 COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.03 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 77.37


7 1,23 -9589,16 -14596,25 8 1,43 -12717,25 -15837,53 9 1,64 -16043,70 -16477,02 10 1,84 -19431,20 -16487,71 11 2,05 -22769,18 -15993,80


13 3,90 26,14 14,07 -11715 -8917 0,0000 0,00 0,000 14 4,23 26,14 14,07 -12554 -11164 0,0000 0,00 0,000 15 4,55 26,14 14,07 -13422 -13747 0,0221 79,16 0,030 16 4,88 26,14 14,07 -14317 -16690 0,0260 79,16 0,035 17 5,20 26,14 14,07 -15241 -20014 0,0332 79,16 0,045 18 5,53 26,14 14,07 -16192 -23738 0,0424 79,16 0,057 19 5,85 26,14 14,07 -17172 -27879 0,0518 79,16 0,070 20 6,17 26,14 14,07 -18179 -32447 0,0616 79,16 0,083 21 6,50 26,14 14,07 -19215 -37454 0,0716 79,16 0,096 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -1,33 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,28 18,10 18,10 19329 36 0,0000 0,00 0,000 3 -1,23 18,10 18,10 19329 145 0,0000 0,00 0,000 4 -1,18 18,10 18,10 19329 324 0,0000 0,00 0,000 5 -1,13 18,10 18,10 19329 572 0,0000 0,00 0,000 6 -1,08 18,10 18,10 19329 887 0,0000 0,00 0,000 7 -1,03 18,10 18,10 19329 1269 0,0000 0,00 0,000 8 -0,98 18,10 18,10 19329 1715 0,0000 0,00 0,000 9 -0,93 18,10 18,10 19329 2224 0,0000 0,00 0,000 10 -0,88 18,10 18,10 19329 2794 0,0000 0,00 0,000 11 -0,83 18,10 18,10 19329 3424 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 22,12 18,10 -19688 -22769 0,0409 86,41 0,060 13 0,20 18,10 18,10 -19329 -19431 0,0399 97,06 0,066 14 0,41 18,10 18,10 -19329 -16044 0,0000 0,00 0,000 15 0,61 18,10 18,10 -19329 -12717 0,0000 0,00 0,000 16 0,82 18,10 18,10 -19329 -9589 0,0000 0,00 0,000 17 1,02 18,10 18,10 -19329 -6767 0,0000 0,00 0,000 18 1,23 18,10 18,10 -19329 -4355 0,0000 0,00 0,000 19 1,43 18,10 18,10 -19329 -2450 0,0000 0,00 0,000 20 1,64 18,10 18,10 -19329 -1089 0,0000 0,00 0,000 21 1,84 18,10 18,10 -19329 -272 0,0000 0,00 0,000 22 2,05 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 35 Valore della spinta statica 11412,14 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11104,52 [kg] Componente verticale della spinta statica 2631,82 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 13,33 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 65,57 [°] Incremento sismico della spinta 82,42 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2,05 [m] Y = -3,39 [m] Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 65,57 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 21661,50 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -3,25 [m] Inerzia del muro 199,84 [kg] Inerzia verticale del muro -99,92 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 257,65 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -128,82 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11642,21 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 40884,68 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 40884,68 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11642,21 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,82 [m] Lunghezza fondazione reagente 2,62 [m] Risultante in fondazione 42509,97 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,89 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 33394,63 [kgm] Carico ultimo della fondazione 3199160,48 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,62 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 3,1160 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,0000 [kg/cmq]


7 1,23 -9592,87 -14616,89 8 1,43 -12726,95 -15876,33 9 1,64 -16063,69 -16539,55 10 1,84 -19466,92 -16579,55 11 2,05 -22827,21 -16120,52


7 1,23 -9806,93 -15167,52 8 1,43 -13067,68 -16554,42 9 1,64 -16552,12 -17286,18 10 1,84 -20109,66 -17331,31 11 2,05 -23620,94 -16834,71


7 1,23 -9808,38 -15178,85 8 1,43 -13072,91 -16581,09 9 1,64 -16564,94 -17334,64 10 1,84 -20135,21 -17408,03 11 2,05 -23665,66 -16946,15


7 1,23 -10333,76 -16618,21 8 1,43 -13951,36 -18563,23 9 1,64 -17891,38 -19672,82 10 1,84 -21959,30 -19901,98 11 2,05 -26005,17 -19457,72


7 1,23 -10333,88 -16620,52 8 1,43 -13952,85 -18575,61 9 1,64 -17897,12 -19703,28 10 1,84 -21973,82 -19958,53 11 2,05 -26034,65 -19548,36


13 3,90 26,14 14,07 -11715 -10598 0,0000 0,00 0,000 14 4,23 26,14 14,07 -12554 -13171 0,0222 79,16 0,030 15 4,55 26,14 14,07 -13422 -16110 0,0264 79,16 0,035 16 4,88 26,14 14,07 -14317 -19436 0,0352 79,16 0,047 17 5,20 26,14 14,07 -15241 -23171 0,0446 79,16 0,060 18 5,53 26,14 14,07 -16192 -27333 0,0543 79,16 0,073 19 5,85 26,14 14,07 -17172 -31935 0,0644 79,16 0,087 20 6,17 26,14 14,07 -18179 -36988 0,0749 79,16 0,101 21 6,50 26,14 14,07 -19215 -42499 0,0857 79,16 0,115 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -1,33 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,28 18,10 18,10 19329 43 0,0000 0,00 0,000 3 -1,23 18,10 18,10 19329 170 0,0000 0,00 0,000 4 -1,18 18,10 18,10 19329 379 0,0000 0,00 0,000 5 -1,13 18,10 18,10 19329 669 0,0000 0,00 0,000 6 -1,08 18,10 18,10 19329 1036 0,0000 0,00 0,000 7 -1,03 18,10 18,10 19329 1480 0,0000 0,00 0,000 8 -0,98 18,10 18,10 19329 1999 0,0000 0,00 0,000 9 -0,93 18,10 18,10 19329 2590 0,0000 0,00 0,000 10 -0,88 18,10 18,10 19329 3251 0,0000 0,00 0,000 11 -0,83 18,10 18,10 19329 3980 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 22,12 18,10 -19688 -26035 0,0530 86,41 0,078 13 0,20 18,10 18,10 -19329 -21974 0,0469 97,06 0,077 14 0,41 18,10 18,10 -19329 -17897 0,0000 0,00 0,000 15 0,61 18,10 18,10 -19329 -13953 0,0000 0,00 0,000 16 0,82 18,10 18,10 -19329 -10334 0,0000 0,00 0,000 17 1,02 18,10 18,10 -19329 -7184 0,0000 0,00 0,000 18 1,23 18,10 18,10 -19329 -4598 0,0000 0,00 0,000 19 1,43 18,10 18,10 -19329 -2586 0,0000 0,00 0,000 20 1,64 18,10 18,10 -19329 -1149 0,0000 0,00 0,000 21 1,84 18,10 18,10 -19329 -287 0,0000 0,00 0,000 22 2,05 18,10 18,10 -19329 0 0,0000 0,00 0,000


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale - Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali. L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno Versione 10.10 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Provincia di Salerno - Centro di Responsabilita' Viabilita' Licenza AIU22206M Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( ) _____________________________________

Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo : PARATIA di micropali n° file =1 1

Progetto: Paratia Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa:

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.


Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan(φ) e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma


Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come

F i = W*C

Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come

DS= S- Ss

L'incremento di spinta viene applicato a 1/3 dell'altezza della parete stessa(diagramma triangolare con vertice in alto).


Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L3]. È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla (a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come

k ∆m Am=10000 x ––––––––– Em

Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)

Ku=p

Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p.


Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.


Analisi per fasi di scavo L'analisi della paratia per fasi di scavo consente di ottenere informazioni dettagliate sullo stato di sollecitazione e deformazione dell'opera durante la fase di realizzazione. In ogni fase lo stato di sollecitazione e di deformazione dipende dalla 'storia' dello scavo (soprattutto nel caso di paratie tirantate o vincolate). Definite le varie altezze di scavo (in funzione della posizione di tiranti, vincoli, o altro) si procede per ogni fase al calcolo delle spinte inserendo gli elementi (tiranti, vincoli o carichi) attivi per quella fase, tendendo conto delle deformazioni dello stato precedente. Ad esempio, se sono presenti dei tiranti passivi si inserirà nell'analisi della fase la 'molla' che lo rappresenta. Indicando con u ed u0 gli spostamenti nella fase attuale e nella fase precedente, con s ed s0 gli sforzi nella fase attuale e nella fase precedente e con K la matrice di rigidezza della 'struttura' la relazione sforzi-deformazione è esprimibile nella forma

s=s0+K(u-u0)

In sostanza analizzare la paratia per fasi di scavo oppure 'direttamente' porta a risultati abbastanza diversi sia per quanto riguarda lo stato di deformazione e sollecitazione dell'opera sia per quanto riguarda il tiro dei tiranti.


Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.3. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

Σ i ( ––––––––– + [Wicosα i-uil i]tgφ i ) cosα i

η = ––––––––––––––––––––––––––––––––––––– Σ iWisinα i

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre u i ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = b i /cosα i ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento è eseguito per il numero di centri prefissato e è assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.


Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di micropali Altezza fuori terra 3,50 [m] Profondità di infissione 4,50 [m] Altezza totale della paratia 8,00 [m] Lunghezza paratia 10,00 [m] Numero di file di micropali 1 Interasse fra i micropali della fila 0,60 [m] Diametro dei micropali 30,00 [cm] Numero totale di micropali 17 Numero di micropali per metro lineare 1.60 Diametro esterno del tubolare 229,00 [mm] Spessore del tubolare 8,00 [mm]

Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq] W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n° Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 50,00 60,00 -- --

Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte N X Y A 2 5,00 0,00 0,00 3 14,00 3,00 18,43 4 20,00 4,00 9,46 Profilo di valle N X Y A 1 -15,00 -7,50 18,43 2 -3,00 -3,50 0,00 3 0,00 -3,50 0,00

Descrizione terreni Simbologia adottata


n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno γ peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] φ angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] δ angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n° Descrizione γ γs φ δ c 1 riporto 1500,00 1700,00 20,00 13,30 0,000 2 •Argille rosse residuali1790,00 2100,00 27,00 18,00 0,170 3 • roccia 2200,00 2200,00 45,00 30,00 1,000

Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm α inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) Terreno Terreno associato allo strato n° sp α kw Terreno 1 3,00 20,00 0,23 riporto 2 0,50 20,00 1,26 • Argille rosse residuali 3 20,00 0,00 14,10 • roccia

Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Tensione ammissibile a compressione σc 99 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc0 6,1 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc1 18,5 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4589 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4589 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo Fe 360 Tensione ammissibile σ fa 1600 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 2400 [kg/cmq]

Condizioni di carico


Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 0,50 Xf = 4,00 Qi = 2000 Qf = 2000


Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 3 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 6 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 7 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 8 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 9 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 10 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 11 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 12 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V-) x 0.20 Combinazione n° 13 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.20 Combinazione n° 14 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.50 Combinazione n° 15 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 16 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 17 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.50 Combinazione n° 18 Spinta terreno


Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 1.00

Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo

Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Spostamento limite (spostamento limite molle pari a 1.50) Influenza δ (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Fellenius


Impostazioni analisi sismica Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 1.037 0.432 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.574 2.474 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.458 0.327 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.200 1.200 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.200 1.200 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) 1.000 1.000 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.025 0.025 Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) 0.580 0.580 Coefficiente di intensità sismica (percento) 8.830 3.679 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nelle spinte attiva e passiva Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.


Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 70 elementi fuori terra e 90 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva oppure lo spostamento limite di 1.50 [cm] non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 3,50 [m] Profondità di infissione 4,50 [m] Altezza totale della paratia 8,00 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg] n° Tipo Pa YPa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc 1 [A1-M1] 3739 2,00 -- -- -- -- -7594 3,91 3854 5,76 2 [A1-M1] 2876 2,00 -- -- -- -- -5841 3,91 2965 5,76 3 [A2-M2] 3368 2,00 -- -- -- -- -6839 3,91 3471 5,76 4 [A2-M2] 3368 2,00 -- -- -- -- -6839 3,91 3471 5,76 5 [A1-M1] 7029 1,91 -- -- -- -- -14653 3,91 7624 5,75 6 [A2-M2] 6815 1,90 -- -- -- -- -14248 3,91 7434 5,75 7 [A1-M1] S 3373 2,00 -- -- -- -- -6850 3,91 3477 5,76 8 [A1-M1] S 3373 2,00 -- -- -- -- -6850 3,91 3477 5,76 9 [A2-M2] S 4999 2,10 -- -- -- -- -9845 3,91 4846 5,77 10 [A2-M2] S 4999 2,10 -- -- -- -- -9845 3,91 4846 5,77 11 [A1-M1] S 3879 1,96 -- -- -- -- -7966 3,91 4087 5,76 12 [A2-M2] S 5225 2,04 -- -- -- -- -10491 3,91 5266 5,76 13 [SLEQ] 3288 1,97 -- -- -- -- -6736 3,91 3448 5,76 14 [SLEF] 3910 1,93 -- -- -- -- -8102 3,91 4192 5,75 15 [SLER] 4951 1,89 -- -- -- -- -10398 3,91 5447 5,75 16 [SLEQ] S 3516 1,97 -- -- -- -- -7212 3,91 3695 5,76 17 [SLEF] S 4192 1,92 -- -- -- -- -8704 3,91 4512 5,75 18 [SLER] S 5324 1,88 -- -- -- -- -11210 3,91 5886 5,75 Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg] n° Tipo Rc YRc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 2 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 3 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 4 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 5 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 6 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 7 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 8 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 9 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- --


10 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 11 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 12 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 13 [SLEQ] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 14 [SLEF] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 15 [SLER] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 16 [SLEQ] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 17 [SLEF] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 18 [SLER] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg] n° Tipo PNUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 3,50 3,50 4,60 0.00 1,17 250932 2 [A1-M1] 3,50 3,50 4,60 0.00 1,03 250932 3 [A2-M2] 3,50 3,50 4,60 0.00 1,97 107921 4 [A2-M2] 3,50 3,50 4,60 0.00 1,97 107921 5 [A1-M1] 3,50 3,50 4,59 0.00 2,26 250932 6 [A2-M2] 3,50 3,50 4,59 1.10 4,08 107921 7 [A1-M1] S 3,50 3,50 4,60 0.00 1,22 250932 8 [A1-M1] S 3,50 3,50 4,60 0.00 1,22 250932 9 [A2-M2] S 3,50 3,50 4,62 0.00 2,81 107921 10 [A2-M2] S 3,50 3,50 4,62 0.00 2,81 107921 11 [A1-M1] S 3,50 3,50 4,60 0.00 1,41 250932 12 [A2-M2] S 3,50 3,50 4,61 0.00 3,05 107921 13 [SLEQ] 3,50 3,50 4,60 0.00 1,18 250932 14 [SLEF] 3,50 3,50 4,59 0.00 1,42 250932 15 [SLER] 3,50 3,50 4,59 0.00 1,83 250932 16 [SLEQ] S 3,50 3,50 4,60 0.00 1,26 250932 17 [SLEF] S 3,50 3,50 4,59 0.00 1,53 250932 18 [SLER] S 3,50 3,50 4,59 0.00 1,98 250932


Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg] n° Tipo M YM T YT N YN 1 [A1-M1] 6075 3,75 3739 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -122 6,90 -3687 4,60 0 0,00 MIN 2 [A1-M1] 4673 3,75 2876 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -94 6,90 -2836 4,60 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 5471 3,75 3368 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -110 6,90 -3321 4,60 0 0,00 MIN 4 [A2-M2] 5471 3,75 3368 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -110 6,90 -3321 4,60 0 0,00 MIN 5 [A1-M1] 12011 3,75 7029 3,50 2262 8,00 MAX -- -- -246 6,90 -7290 4,55 0 0,00 MIN 6 [A2-M2] 11711 3,75 6814 3,50 2262 8,00 MAX -- -- -240 6,90 -7108 4,55 0 0,00 MIN 7 [A1-M1] S 5480 3,75 3373 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -110 6,90 -3326 4,60 0 0,00 MIN 8 [A1-M1] S 5480 3,75 3373 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -110 6,90 -3326 4,60 0 0,00 MIN 9 [A2-M2] S 7641 3,80 4999 3,50 2262 8,00 MAX -- -- -150 6,90 -4638 4,60 0 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 7641 3,80 4999 3,50 2262 8,00 MAX -- -- -150 6,90 -4638 4,60 0 0,00 MIN 11 [A1-M1] S 6441 3,75 3879 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -131 6,90 -3909 4,55 0 0,00 MIN 12 [A2-M2] S 8299 3,80 5225 3,50 2262 8,00 MAX -- -- -166 6,90 -5039 4,60 0 0,00 MIN 13 [SLEQ] 5435 3,75 3288 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -110 6,90 -3298 4,55 0 0,00 MIN 14 [SLEF] 6606 3,75 3910 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -135 6,90 -4009 4,55 0 0,00 MIN 15 [SLER] 8580 3,75 4951 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -177 6,90 -5208 4,55 0 0,00 MIN 16 [SLEQ] S 5824 3,75 3516 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -118 6,90 -3534 4,55 0 0,00 MIN 17 [SLEF] S 7109 3,75 4192 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -145 6,90 -4315 4,55 0 0,00 MIN 18 [SLER] S 9272 3,75 5324 3,00 2262 8,00 MAX -- -- -191 6,90 -5628 4,55 0 0,00 MIN


Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso n° Tipo U YU V YV 1 [A1-M1] 1,0719 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0163 5,45 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1] 0,8246 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0125 5,45 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 0,9654 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0147 5,45 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2] 0,9654 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0147 5,45 0,0000 0,00 MIN 5 [A1-M1] 2,1447 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0322 5,45 0,0000 0,00 MIN 6 [A2-M2] 2,0965 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0314 5,45 0,0000 0,00 MIN 7 [A1-M1] S 0,9670 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0147 5,45 0,0000 0,00 MIN 8 [A1-M1] S 0,9670 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0147 5,45 0,0000 0,00 MIN 9 [A2-M2] S 1,3345 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0205 5,45 0,0000 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 1,3345 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0205 5,45 0,0000 0,00 MIN 11 [A1-M1] S 1,1407 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0173 5,45 0,0000 0,00 MIN 12 [A2-M2] S 1,4625 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0223 5,45 0,0000 0,00 MIN 13 [SLEQ] 0,9614 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0146 5,45 0,0000 0,00 MIN 14 [SLEF] 1,1726 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0177 5,45 0,0000 0,00 MIN 15 [SLER] 1,5293 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0230 5,45 0,0000 0,00 MIN 16 [SLEQ] S 1,0307 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0156 5,45 0,0000 0,00 MIN 17 [SLEF] S 1,2629 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0191 5,45 0,0000 0,00 MIN 18 [SLER] S 1,6544 0,00 0,0025 0,00 MAX -- -- -0,0249 5,45 0,0000 0,00 MIN


Stabilità globale Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 100 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza n° Tipo (XC, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS 3 [A2-M2] (-7,20; 7,20) 16,82 (-15,24; -7,57) (8,51; 1,17) 6,07 4 [A2-M2] (-7,20; 7,20) 16,82 (-15,24; -7,57) (8,51; 1,17) 6,07 6 [A2-M2] (-7,20; 6,40) 16,10 (-15,21; -7,56) (7,97; 0,99) 5,67 9 [A2-M2] S (-7,20; 7,20) 16,82 (-15,24; -7,57) (8,51; 1,17) 4,96 10 [A2-M2] S (-7,20; 7,20) 16,82 (-15,24; -7,57) (8,51; 1,17) 4,96 12 [A2-M2] S (-7,20; 7,20) 16,82 (-15,24; -7,57) (8,51; 1,17) 4,91 Combinazione n° 12 Numero di strisce 50 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N° numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Caratteristiche delle strisce N° W α(°) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 138,32 -27,66 -64,20 0,54 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 2 423,39 -25,84 -184,53 0,53 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 3 705,15 -24,05 -287,35 0,52 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 4 1015,24 -22,28 -384,96 0,51 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 5 1363,80 -20,54 -478,49 0,51 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 6 1713,67 -18,82 -552,70 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 7 2046,85 -17,11 -602,18 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 8 2363,82 -15,42 -628,47 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 9 2665,00 -13,74 -633,05 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 10 2950,74 -12,08 -617,34 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 11 3221,34 -10,42 -582,71 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 12 3477,08 -8,78 -530,48 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 13 3718,15 -7,14 -461,93 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 14 3944,74 -5,50 -378,34 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 15 4156,99 -3,88 -280,95 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 16 4354,99 -2,25 -170,97 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 17 4538,82 -0,63 -49,61 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 18 4708,49 1,00 81,91 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 19 4864,00 2,62 222,39 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 20 5005,33 4,25 370,64 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 21 5132,39 5,88 525,43 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 22 5245,07 7,51 685,54 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0)


23 5343,24 9,15 849,73 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 24 5426,70 10,80 1016,72 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 25 5495,24 12,46 1185,22 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 26 5543,55 14,12 1352,68 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 27 5495,90 15,80 1496,73 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 28 5404,37 17,50 1624,90 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 29 5296,53 19,21 1742,51 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 30 5162,53 20,94 1844,67 0,51 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 31 4996,71 22,68 1926,96 0,52 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 32 4812,72 24,45 1992,34 0,52 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 33 7137,59 26,24 3156,20 0,53 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 34 7120,52 28,05 3348,82 0,54 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 35 6916,04 29,90 3447,08 0,55 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 36 6679,41 31,77 3516,92 0,56 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 37 6420,25 33,69 3560,96 0,57 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 38 6137,05 35,64 3576,43 0,58 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 39 5828,05 37,65 3560,21 0,60 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 40 5491,12 39,72 3508,78 0,61 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 41 5021,92 41,84 3350,17 0,63 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 42 4533,68 44,05 3151,96 0,66 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 43 4105,34 46,33 2969,61 0,68 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 44 3717,90 48,72 2793,93 0,72 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 45 3300,57 51,23 2573,17 0,75 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 46 2826,41 53,88 2283,05 0,80 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 47 2283,91 56,71 1909,13 0,86 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 48 1656,25 59,78 1431,12 0,94 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 49 973,32 63,16 868,47 1,05 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 50 331,48 66,60 304,22 1,19 16,23 0,000 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣWi= 201211,66 [kg] ΣWisinα i= 59340,29 [kg] ΣWicosα i tanφ i= 143463,45 [kg] Σcibi/cosα i= 212648,82 [kg]


Descrizione armatura micropali e caratteristiche sezione Diametro del micropalo 30,00 cm Area della sezione trasversale 706,86 cmq Diametro esterno del tubolare 229,00 mm Spessore del tubolare 8,00 mm Area della sezione tubolare 55,54 cmq Inerzia della sezione tubolare 3395,43 cm^4


Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 3,75 6075 1060 16818 2935 4.43 2 [A1-M1] 3,75 4673 1060 16822 3817 5.76 3 [A2-M2] 3,75 5471 1060 16819 3259 4.92 4 [A2-M2] 3,75 5471 1060 16819 3259 4.92 5 [A1-M1] 3,75 12011 1060 16811 1484 2.24 6 [A2-M2] 3,75 11711 1060 16811 1522 2.30 7 [A1-M1] S 3,75 5480 1060 16819 3254 4.91 8 [A1-M1] S 3,75 5480 1060 16819 3254 4.91 9 [A2-M2] S 3,80 7641 1074 16815 2365 3.52 10 [A2-M2] S 3,80 7641 1074 16815 2365 3.52 11 [A1-M1] S 3,75 6441 1060 16817 2768 4.18 12 [A2-M2] S 3,80 8299 1074 16814 2177 3.24 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] σ id tensione ideale nell'acciaio, espressa in [kg/cmq] τ f tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq] n° Tipo σ id Y(σ id) σ f Y(σ f) τ f Y(τ f) 13 [SLEQ] 1157,38 3,75 1157,38 3,75 74,23 4,55 14 [SLEF] 1404,19 3,75 1404,18 3,75 90,23 4,55 15 [SLER] 1820,39 3,75 1820,36 3,75 117,21 4,55 16 [SLEQ] S 1239,36 3,75 1239,35 3,75 79,54 4,55 17 [SLEF] S 1510,18 3,75 1510,17 3,75 97,10 4,55 18 [SLER] S 1966,14 3,75 1966,10 3,75 126,66 4,55


Verifica armatura paratia (Inviluppo) Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m] M momento flettente, espresso in [kgm] N sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 0,00 0 0 0 0 1000.00 12 [A2-M2] S 0,05 0 14 578 299846 33935.68 9 [A2-M2] S 0,10 0 28 1699 293756 16623.20 12 [A2-M2] S 0,15 1 42 3566 283616 10699.60 6 [A2-M2] 0,20 1 57 6453 247981 7016.43 6 [A2-M2] 0,25 3 71 9717 200297 4533.80 6 [A2-M2] 0,30 7 85 12409 152558 2877.67 6 [A2-M2] 0,35 12 99 14318 114459 1850.59 6 [A2-M2] 0,40 20 113 15604 87093 1232.11 6 [A2-M2] 0,45 31 127 16387 67544 849.38 6 [A2-M2] 0,50 44 141 16774 53333 603.61 6 [A2-M2] 0,55 61 156 16957 43033 442.76 6 [A2-M2] 0,60 82 170 16979 35335 333.26 6 [A2-M2] 0,65 105 184 16950 29566 257.40 6 [A2-M2] 0,70 133 198 16928 25193 203.66 6 [A2-M2] 0,75 165 212 16911 21793 164.43 6 [A2-M2] 0,80 200 226 16898 19091 135.04 6 [A2-M2] 0,85 240 240 16887 16903 112.53 6 [A2-M2] 0,90 284 254 16878 15104 94.97 6 [A2-M2] 0,95 333 269 16871 13603 81.03 6 [A2-M2] 1,00 387 283 16864 12337 69.81 6 [A2-M2] 1,05 445 297 16859 11257 60.67 6 [A2-M2] 1,10 508 311 16854 10326 53.12 6 [A2-M2] 1,15 576 325 16850 9518 46.84 6 [A2-M2] 1,20 649 339 16847 8811 41.55 6 [A2-M2] 1,25 727 353 16844 8188 37.07 6 [A2-M2] 1,30 811 368 16841 7636 33.24 6 [A2-M2] 1,35 900 382 16839 7143 29.94 6 [A2-M2] 1,40 994 396 16836 6702 27.09 6 [A2-M2] 1,45 1095 410 16834 6305 24.61 6 [A2-M2] 1,50 1201 424 16833 5946 22.43 6 [A2-M2] 1,55 1313 438 16831 5620 20.52 6 [A2-M2] 1,60 1430 452 16830 5323 18.82 6 [A2-M2] 1,65 1554 467 16828 5051 17.32 6 [A2-M2] 1,70 1684 481 16827 4802 15.98 6 [A2-M2] 1,75 1821 495 16826 4572 14.79 6 [A2-M2] 1,80 1964 509 16825 4361 13.71 6 [A2-M2] 1,85 2113 523 16824 4165 12.74 6 [A2-M2] 1,90 2269 537 16823 3984 11.87 6 [A2-M2] 1,95 2431 551 16822 3815 11.07 6 [A2-M2] 2,00 2600 565 16821 3658 10.35 6 [A2-M2] 2,05 2776 580 16821 3512 9.69 6 [A2-M2] 2,10 2959 594 16820 3375 9.09 5 [A1-M1] 2,15 3152 608 16819 3244 8.54 5 [A1-M1] 2,20 3354 622 16819 3119 8.02 5 [A1-M1] 2,25 3564 636 16818 3002 7.55 5 [A1-M1] 2,30 3782 650 16818 2892 7.11 5 [A1-M1] 2,35 4008 664 16817 2788 6.71 5 [A1-M1] 2,40 4242 679 16817 2690 6.34 5 [A1-M1] 2,45 4484 693 16816 2598 6.00 5 [A1-M1] 2,50 4734 707 16816 2511 5.68 5 [A1-M1] 2,55 4992 721 16815 2428 5.39 5 [A1-M1] 2,60 5259 735 16815 2350 5.12


5 [A1-M1] 2,65 5535 749 16814 2276 4.86 5 [A1-M1] 2,70 5819 763 16814 2206 4.62 5 [A1-M1] 2,75 6111 778 16814 2139 4.40 5 [A1-M1] 2,80 6413 792 16813 2076 4.19 5 [A1-M1] 2,85 6724 806 16813 2015 4.00 5 [A1-M1] 2,90 7043 820 16813 1957 3.82 5 [A1-M1] 2,95 7372 834 16813 1902 3.65 5 [A1-M1] 3,00 7710 848 16812 1850 3.49 5 [A1-M1] 3,05 8053 862 16812 1800 3.34 5 [A1-M1] 3,10 8396 877 16812 1755 3.20 5 [A1-M1] 3,15 8739 891 16812 1713 3.08 5 [A1-M1] 3,20 9083 905 16812 1675 2.96 5 [A1-M1] 3,25 9428 919 16811 1639 2.85 5 [A1-M1] 3,30 9774 933 16811 1605 2.75 5 [A1-M1] 3,35 10120 947 16811 1573 2.66 5 [A1-M1] 3,40 10468 961 16811 1544 2.57 5 [A1-M1] 3,45 10817 975 16811 1516 2.49 5 [A1-M1] 3,50 11168 990 16811 1490 2.41 5 [A1-M1] 3,55 11478 1004 16810 1470 2.34 5 [A1-M1] 3,60 11712 1018 16810 1461 2.30 5 [A1-M1] 3,65 11875 1032 16810 1461 2.27 5 [A1-M1] 3,70 11973 1046 16810 1469 2.25 5 [A1-M1] 3,75 12011 1060 16811 1484 2.24 5 [A1-M1] 3,80 11995 1074 16811 1506 2.24 5 [A1-M1] 3,85 11930 1089 16811 1534 2.25 5 [A1-M1] 3,90 11820 1103 16811 1568 2.28 5 [A1-M1] 3,95 11670 1117 16811 1609 2.30 5 [A1-M1] 4,00 11483 1131 16811 1656 2.34 5 [A1-M1] 4,05 11265 1145 16812 1709 2.39 5 [A1-M1] 4,10 11019 1159 16812 1769 2.44 5 [A1-M1] 4,15 10748 1173 16812 1835 2.50 5 [A1-M1] 4,20 10456 1188 16813 1909 2.57 5 [A1-M1] 4,25 10146 1202 16813 1991 2.65 5 [A1-M1] 4,30 9821 1216 16814 2081 2.74 5 [A1-M1] 4,35 9484 1230 16814 2181 2.84 5 [A1-M1] 4,40 9137 1244 16815 2290 2.94 5 [A1-M1] 4,45 8782 1258 16815 2409 3.06 5 [A1-M1] 4,50 8422 1272 16816 2540 3.19 5 [A1-M1] 4,55 8059 1286 16817 2684 3.34 5 [A1-M1] 4,60 7694 1301 16817 2843 3.50 5 [A1-M1] 4,65 7330 1315 16818 3017 3.67 5 [A1-M1] 4,70 6968 1329 16819 3208 3.86 5 [A1-M1] 4,75 6609 1343 16820 3418 4.07 5 [A1-M1] 4,80 6254 1357 16821 3650 4.30 5 [A1-M1] 4,85 5905 1371 16823 3907 4.56 5 [A1-M1] 4,90 5563 1385 16824 4190 4.84 5 [A1-M1] 4,95 5228 1400 16826 4505 5.15 5 [A1-M1] 5,00 4901 1414 16827 4854 5.49 5 [A1-M1] 5,05 4583 1428 16829 5243 5.88 5 [A1-M1] 5,10 4275 1442 16831 5678 6.30 5 [A1-M1] 5,15 3977 1456 16834 6164 6.77 5 [A1-M1] 5,20 3689 1470 16836 6711 7.30 5 [A1-M1] 5,25 3412 1484 16840 7327 7.90 5 [A1-M1] 5,30 3145 1499 16843 8024 8.57 5 [A1-M1] 5,35 2890 1513 16847 8817 9.33 5 [A1-M1] 5,40 2647 1527 16851 9721 10.19 5 [A1-M1] 5,45 2414 1541 16857 10759 11.17 5 [A1-M1] 5,50 2193 1555 16863 11956 12.30 5 [A1-M1] 5,55 1983 1569 16869 13346 13.61 5 [A1-M1] 5,60 1785 1583 16877 14971 15.13 5 [A1-M1] 5,65 1598 1597 16887 16885 16.91 5 [A1-M1] 5,70 1421 1612 16898 19161 19.02 5 [A1-M1] 5,75 1256 1626 16912 21895 21.55 5 [A1-M1] 5,80 1101 1640 16928 25220 24.61 5 [A1-M1] 5,85 956 1654 16949 29321 28.36 5 [A1-M1] 5,90 822 1668 16974 34468 33.06 5 [A1-M1] 5,95 697 1682 16992 41028 39.02 5 [A1-M1] 6,00 582 1696 16848 49152 46.36 5 [A1-M1] 6,05 475 1711 16657 59928 56.05


5 [A1-M1] 6,10 378 1725 16159 73675 68.35 5 [A1-M1] 6,15 290 1739 15366 92238 84.87 5 [A1-M1] 6,20 209 1753 14131 118361 108.03 5 [A1-M1] 6,25 137 1767 12167 157178 142.31 5 [A1-M1] 6,30 72 1781 8709 216000 194.02 9 [A2-M2] S 6,35 31 1795 4622 271512 241.96 6 [A2-M2] 6,40 -37 1810 -5402 261725 231.42 5 [A1-M1] 6,45 -81 1824 -9257 207536 182.08 5 [A1-M1] 6,50 -120 1838 -11287 173358 150.92 5 [A1-M1] 6,55 -152 1852 -12458 151615 130.99 5 [A1-M1] 6,60 -179 1866 -13194 137358 117.77 5 [A1-M1] 6,65 -201 1880 -13671 127745 108.71 5 [A1-M1] 6,70 -218 1894 -13989 121331 102.48 5 [A1-M1] 6,75 -231 1909 -14190 117140 98.20 5 [A1-M1] 6,80 -240 1923 -14307 114683 95.44 5 [A1-M1] 6,85 -245 1937 -14358 113619 93.86 5 [A1-M1] 6,90 -246 1951 -14352 113735 93.28 5 [A1-M1] 6,95 -244 1965 -14296 114905 93.56 5 [A1-M1] 7,00 -240 1979 -14193 117062 94.63 5 [A1-M1] 7,05 -233 1993 -14044 120185 96.47 5 [A1-M1] 7,10 -224 2007 -13844 124253 99.03 5 [A1-M1] 7,15 -212 2022 -13593 129318 102.35 5 [A1-M1] 7,20 -200 2036 -13288 135464 106.47 5 [A1-M1] 7,25 -186 2050 -12922 142759 111.43 5 [A1-M1] 7,30 -170 2064 -12480 151204 117.21 5 [A1-M1] 7,35 -154 2078 -11964 161044 123.99 5 [A1-M1] 7,40 -138 2092 -11351 172188 131.67 5 [A1-M1] 7,45 -121 2106 -10640 184836 140.40 5 [A1-M1] 7,50 -105 2121 -9808 198771 149.98 5 [A1-M1] 7,55 -88 2135 -8849 213840 160.28 5 [A1-M1] 7,60 -73 2149 -7769 229829 171.13 5 [A1-M1] 7,65 -58 2163 -6581 246310 182.20 5 [A1-M1] 7,70 -44 2177 -5319 262806 193.14 5 [A1-M1] 7,75 -32 2191 -4037 278817 203.58 5 [A1-M1] 7,80 -21 2205 -2748 288063 208.99 5 [A1-M1] 7,85 -12 2220 -1624 294163 212.05 5 [A1-M1] 7,90 -6 2234 -756 298880 214.09 5 [A1-M1] 7,95 -1 2248 -199 301909 214.90 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione, espressa in [m] σc tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] σ id tensione ideale nell'acciaio, espressa in [kg/cmq] τ f tensione tangenziale in [kg/cmq] Y σ id n° - Tipo σ f n° - Tipo τ f n° - Tipo 0,00 0,0015 - [SLER] 0,0016 - [SLEQ] S 0,0015 - [SLER] 0,05 0,1716 - [SLEQ] S 0,1616 - [SLEQ] S 0,0216 - [SLEQ] S 0,10 0,3716 - [SLEQ] S 0,3516 - [SLEQ] S 0,0816 - [SLEQ] S 0,15 0,6718 - [SLER] S 0,5718 - [SLER] S 0,2018 - [SLER] S 0,20 1,1518 - [SLER] S 0,8818 - [SLER] S 0,4318 - [SLER] S 0,25 1,9118 - [SLER] S 1,3218 - [SLER] S 0,8018 - [SLER] S 0,30 3,0518 - [SLER] S 1,9818 - [SLER] S 1,3418 - [SLER] S 0,35 4,5918 - [SLER] S 2,9318 - [SLER] S 2,0418 - [SLER] S 0,40 6,5618 - [SLER] S 4,2418 - [SLER] S 2,8918 - [SLER] S 0,45 8,9618 - [SLER] S 5,9818 - [SLER] S 3,8518 - [SLER] S 0,50 11,8018 - [SLER] S 8,1918 - [SLER] S 4,9118 - [SLER] S 0,55 15,1218 - [SLER] S 10,9118 - [SLER] S 6,0518 - [SLER] S 0,60 18,9518 - [SLER] S 14,1918 - [SLER] S 7,2618 - [SLER] S 0,65 23,3218 - [SLER] S 18,0418 - [SLER] S 8,5318 - [SLER] S 0,70 28,2718 - [SLER] S 22,5118 - [SLER] S 9,8718 - [SLER] S 0,75 33,8218 - [SLER] S 27,6218 - [SLER] S 11,2718 - [SLER] S 0,80 40,0218 - [SLER] S 33,4018 - [SLER] S 12,7318 - [SLER] S 0,85 46,8818 - [SLER] S 39,8718 - [SLER] S 14,2418 - [SLER] S 0,90 54,4318 - [SLER] S 47,0618 - [SLER] S 15,7918 - [SLER] S 0,95 62,7118 - [SLER] S 54,9918 - [SLER] S 17,4018 - [SLER] S


1,00 71,7418 - [SLER] S 63,6918 - [SLER] S 19,0618 - [SLER] S 1,05 81,5418 - [SLER] S 73,1718 - [SLER] S 20,7718 - [SLER] S 1,10 92,1318 - [SLER] S 83,4718 - [SLER] S 22,5218 - [SLER] S 1,15 103,5518 - [SLER] S 94,5918 - [SLER] S 24,3218 - [SLER] S 1,20 115,8018 - [SLER] S 106,5718 - [SLER] S 26,1618 - [SLER] S 1,25 128,9218 - [SLER] S 119,4218 - [SLER] S 28,0518 - [SLER] S 1,30 142,9318 - [SLER] S 133,1718 - [SLER] S 29,9818 - [SLER] S 1,35 157,8418 - [SLER] S 147,8218 - [SLER] S 31,9518 - [SLER] S 1,40 173,6818 - [SLER] S 163,4218 - [SLER] S 33,9718 - [SLER] S 1,45 190,4718 - [SLER] S 179,9618 - [SLER] S 36,0318 - [SLER] S 1,50 208,2318 - [SLER] S 197,4818 - [SLER] S 38,1318 - [SLER] S 1,55 226,9818 - [SLER] S 216,0018 - [SLER] S 40,2718 - [SLER] S 1,60 246,7318 - [SLER] S 235,5218 - [SLER] S 42,4518 - [SLER] S 1,65 267,5218 - [SLER] S 256,0818 - [SLER] S 44,6818 - [SLER] S 1,70 289,3518 - [SLER] S 277,6918 - [SLER] S 46,9418 - [SLER] S 1,75 312,2518 - [SLER] S 300,3718 - [SLER] S 49,2518 - [SLER] S 1,80 336,2318 - [SLER] S 324,1418 - [SLER] S 51,6018 - [SLER] S 1,85 361,3218 - [SLER] S 349,0218 - [SLER] S 53,9818 - [SLER] S 1,90 387,5418 - [SLER] S 375,0218 - [SLER] S 56,4118 - [SLER] S 1,95 414,9018 - [SLER] S 402,1718 - [SLER] S 58,8818 - [SLER] S 2,00 443,4218 - [SLER] S 430,4918 - [SLER] S 61,3918 - [SLER] S 2,05 473,1318 - [SLER] S 459,9918 - [SLER] S 63,9318 - [SLER] S 2,10 504,0418 - [SLER] S 490,6918 - [SLER] S 66,5218 - [SLER] S 2,15 536,1618 - [SLER] S 522,6118 - [SLER] S 69,1518 - [SLER] S 2,20 569,5318 - [SLER] S 555,7818 - [SLER] S 71,8218 - [SLER] S 2,25 604,1518 - [SLER] S 590,2018 - [SLER] S 74,5218 - [SLER] S 2,30 640,0418 - [SLER] S 625,8918 - [SLER] S 77,2718 - [SLER] S 2,35 677,2318 - [SLER] S 662,8918 - [SLER] S 80,0518 - [SLER] S 2,40 715,7418 - [SLER] S 701,1918 - [SLER] S 82,8818 - [SLER] S 2,45 755,5718 - [SLER] S 740,8318 - [SLER] S 85,7418 - [SLER] S 2,50 796,7518 - [SLER] S 781,8218 - [SLER] S 88,6518 - [SLER] S 2,55 839,3118 - [SLER] S 824,1818 - [SLER] S 91,5918 - [SLER] S 2,60 883,2418 - [SLER] S 867,9218 - [SLER] S 94,5718 - [SLER] S 2,65 928,5818 - [SLER] S 913,0718 - [SLER] S 97,5918 - [SLER] S 2,70 975,3518 - [SLER] S 959,6418 - [SLER] S 100,6518 - [SLER] S 2,75 1023,5618 - [SLER] S 1007,6618 - [SLER] S 103,7518 - [SLER] S 2,80 1073,2218 - [SLER] S 1057,1318 - [SLER] S 106,8918 - [SLER] S 2,85 1124,3718 - [SLER] S 1108,0918 - [SLER] S 110,0618 - [SLER] S 2,90 1177,0118 - [SLER] S 1160,5418 - [SLER] S 113,2818 - [SLER] S 2,95 1231,1618 - [SLER] S 1214,5018 - [SLER] S 116,5318 - [SLER] S 3,00 1286,8318 - [SLER] S 1269,9918 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,05 1342,3918 - [SLER] S 1326,2518 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,10 1398,0018 - [SLER] S 1382,5118 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,15 1453,6618 - [SLER] S 1438,7718 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,20 1509,3618 - [SLER] S 1495,0318 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,25 1565,1118 - [SLER] S 1551,2918 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,30 1620,8918 - [SLER] S 1607,5518 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,35 1676,7018 - [SLER] S 1663,8118 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,40 1732,5418 - [SLER] S 1720,0718 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,45 1788,4118 - [SLER] S 1776,3318 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,50 1844,3018 - [SLER] S 1832,5918 - [SLER] S 119,8118 - [SLER] S 3,55 1887,1518 - [SLER] S 1882,1718 - [SLER] S 79,1118 - [SLER] S 3,60 1921,7118 - [SLER] S 1919,3718 - [SLER] S 54,7318 - [SLER] S 3,65 1945,9618 - [SLER] S 1945,1518 - [SLER] S 32,3018 - [SLER] S 3,70 1960,5418 - [SLER] S 1960,4418 - [SLER] S 11,7618 - [SLER] S 3,75 1966,1418 - [SLER] S 1966,1018 - [SLER] S 6,9918 - [SLER] S 3,80 1963,4318 - [SLER] S 1962,9918 - [SLER] S 24,0218 - [SLER] S 3,85 1953,1018 - [SLER] S 1951,9018 - [SLER] S 39,4118 - [SLER] S 3,90 1935,8118 - [SLER] S 1933,6118 - [SLER] S 53,2618 - [SLER] S 3,95 1912,2118 - [SLER] S 1908,8318 - [SLER] S 65,6318 - [SLER] S 4,00 1882,9418 - [SLER] S 1878,2618 - [SLER] S 76,6118 - [SLER] S 4,05 1848,5918 - [SLER] S 1842,5418 - [SLER] S 86,2818 - [SLER] S 4,10 1809,7518 - [SLER] S 1802,3018 - [SLER] S 94,7118 - [SLER] S 4,15 1766,9618 - [SLER] S 1758,1118 - [SLER] S 101,9818 - [SLER] S 4,20 1720,7518 - [SLER] S 1710,5218 - [SLER] S 108,1618 - [SLER] S 4,25 1671,6018 - [SLER] S 1660,0418 - [SLER] S 113,3218 - [SLER] S 4,30 1619,9818 - [SLER] S 1607,1318 - [SLER] S 117,5418 - [SLER] S 4,35 1566,3118 - [SLER] S 1552,2618 - [SLER] S 120,8718 - [SLER] S 4,40 1511,0118 - [SLER] S 1495,8218 - [SLER] S 123,3918 - [SLER] S


4,45 1454,4418 - [SLER] S 1438,2018 - [SLER] S 125,1518 - [SLER] S 4,50 1396,9718 - [SLER] S 1379,7518 - [SLER] S 126,2218 - [SLER] S 4,55 1338,9018 - [SLER] S 1320,8118 - [SLER] S 126,6618 - [SLER] S 4,60 1280,5518 - [SLER] S 1261,6618 - [SLER] S 126,5118 - [SLER] S 4,65 1222,1718 - [SLER] S 1202,5818 - [SLER] S 125,8318 - [SLER] S 4,70 1164,0218 - [SLER] S 1143,8218 - [SLER] S 124,6818 - [SLER] S 4,75 1106,3318 - [SLER] S 1085,6018 - [SLER] S 123,0918 - [SLER] S 4,80 1049,3018 - [SLER] S 1028,1218 - [SLER] S 121,1118 - [SLER] S 4,85 993,1118 - [SLER] S 971,5718 - [SLER] S 118,7918 - [SLER] S 4,90 937,9418 - [SLER] S 916,1018 - [SLER] S 116,1718 - [SLER] S 4,95 883,9218 - [SLER] S 861,8718 - [SLER] S 113,2818 - [SLER] S 5,00 831,1818 - [SLER] S 808,9818 - [SLER] S 110,1518 - [SLER] S 5,05 779,8318 - [SLER] S 757,5618 - [SLER] S 106,8318 - [SLER] S 5,10 729,9818 - [SLER] S 707,7018 - [SLER] S 103,3518 - [SLER] S 5,15 681,7118 - [SLER] S 659,4618 - [SLER] S 99,7318 - [SLER] S 5,20 635,0718 - [SLER] S 612,9218 - [SLER] S 95,9918 - [SLER] S 5,25 590,1418 - [SLER] S 568,1318 - [SLER] S 92,1718 - [SLER] S 5,30 546,9518 - [SLER] S 525,1318 - [SLER] S 88,2918 - [SLER] S 5,35 505,5318 - [SLER] S 483,9518 - [SLER] S 84,3718 - [SLER] S 5,40 465,9118 - [SLER] S 444,6018 - [SLER] S 80,4318 - [SLER] S 5,45 428,1118 - [SLER] S 407,0918 - [SLER] S 76,4918 - [SLER] S 5,50 392,1218 - [SLER] S 371,4418 - [SLER] S 72,5618 - [SLER] S 5,55 357,9518 - [SLER] S 337,6218 - [SLER] S 68,6518 - [SLER] S 5,60 325,5918 - [SLER] S 305,6418 - [SLER] S 64,7918 - [SLER] S 5,65 295,0118 - [SLER] S 275,4618 - [SLER] S 60,9818 - [SLER] S 5,70 266,2118 - [SLER] S 247,0618 - [SLER] S 57,2418 - [SLER] S 5,75 239,1518 - [SLER] S 220,4118 - [SLER] S 53,5718 - [SLER] S 5,80 213,8018 - [SLER] S 195,4918 - [SLER] S 49,9918 - [SLER] S 5,85 190,1318 - [SLER] S 172,2418 - [SLER] S 46,4918 - [SLER] S 5,90 168,1118 - [SLER] S 150,6318 - [SLER] S 43,0918 - [SLER] S 5,95 147,6818 - [SLER] S 130,6118 - [SLER] S 39,8018 - [SLER] S 6,00 128,8218 - [SLER] S 112,1318 - [SLER] S 36,6118 - [SLER] S 6,05 111,4718 - [SLER] S 95,1518 - [SLER] S 33,5318 - [SLER] S 6,10 95,6018 - [SLER] S 79,6118 - [SLER] S 30,5718 - [SLER] S 6,15 81,1718 - [SLER] S 65,4518 - [SLER] S 27,7218 - [SLER] S 6,20 68,1418 - [SLER] S 52,6318 - [SLER] S 24,9918 - [SLER] S 6,25 56,4918 - [SLER] S 41,0918 - [SLER] S 22,3818 - [SLER] S 6,30 46,1918 - [SLER] S 30,7618 - [SLER] S 19,9018 - [SLER] S 6,35 37,2718 - [SLER] S 22,5716 - [SLEQ] S 17,5318 - [SLER] S 6,40 37,9318 - [SLER] S 27,1718 - [SLER] S 15,2818 - [SLER] S 6,45 41,3418 - [SLER] S 34,4818 - [SLER] S 13,1618 - [SLER] S 6,50 45,1518 - [SLER] S 40,8018 - [SLER] S 11,1618 - [SLER] S 6,55 48,9018 - [SLER] S 46,1918 - [SLER] S 9,2718 - [SLER] S 6,60 52,3318 - [SLER] S 50,6918 - [SLER] S 7,5118 - [SLER] S 6,65 55,3118 - [SLER] S 54,3718 - [SLER] S 5,8618 - [SLER] S 6,70 57,7618 - [SLER] S 57,2718 - [SLER] S 4,3318 - [SLER] S 6,75 59,6718 - [SLER] S 59,4618 - [SLER] S 2,9218 - [SLER] S 6,80 61,0518 - [SLER] S 60,9818 - [SLER] S 1,6118 - [SLER] S 6,85 61,9018 - [SLER] S 61,9018 - [SLER] S 0,4218 - [SLER] S 6,90 62,2618 - [SLER] S 62,2518 - [SLER] S 0,6618 - [SLER] S 6,95 62,1718 - [SLER] S 62,1018 - [SLER] S 1,6418 - [SLER] S 7,00 61,6518 - [SLER] S 61,4918 - [SLER] S 2,5118 - [SLER] S 7,05 60,7418 - [SLER] S 60,4818 - [SLER] S 3,2718 - [SLER] S 7,10 59,5018 - [SLER] S 59,1118 - [SLER] S 3,9318 - [SLER] S 7,15 57,9518 - [SLER] S 57,4218 - [SLER] S 4,4918 - [SLER] S 7,20 56,1418 - [SLER] S 55,4818 - [SLER] S 4,9518 - [SLER] S 7,25 54,1118 - [SLER] S 53,3218 - [SLER] S 5,3118 - [SLER] S 7,30 51,9018 - [SLER] S 51,0018 - [SLER] S 5,5718 - [SLER] S 7,35 49,5518 - [SLER] S 48,5418 - [SLER] S 5,7418 - [SLER] S 7,40 47,1018 - [SLER] S 46,0218 - [SLER] S 5,8118 - [SLER] S 7,45 44,6018 - [SLER] S 43,4518 - [SLER] S 5,7918 - [SLER] S 7,50 42,0718 - [SLER] S 40,9018 - [SLER] S 5,6718 - [SLER] S 7,55 39,5518 - [SLER] S 38,4018 - [SLER] S 5,4718 - [SLER] S 7,60 37,1018 - [SLER] S 36,0018 - [SLER] S 5,1618 - [SLER] S 7,65 34,7418 - [SLER] S 33,7418 - [SLER] S 4,7718 - [SLER] S 7,70 32,5318 - [SLER] S 31,6718 - [SLER] S 4,2918 - [SLER] S 7,75 30,5118 - [SLER] S 29,8218 - [SLER] S 3,7218 - [SLER] S 7,80 28,7318 - [SLER] S 28,2418 - [SLER] S 3,0518 - [SLER] S 7,85 27,2618 - [SLER] S 26,9718 - [SLER] S 2,3018 - [SLER] S


7,90 26,1718 - [SLER] S 26,0518 - [SLER] S 1,4518 - [SLER] S 7,95 25,5518 - [SLER] S 25,5318 - [SLER] S 0,5118 - [SLER] S


Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 306 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 254 (Kg/cm2) Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza ψ= 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 4589 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls γc = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio γs = 1.15 Resistenza di calcolo del cls(ψRck/γc) R*

c = 144 (Kg/cm2) Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/γs) R*

s = 3990 (Kg/cm2) Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2) Deformazione ultima del calcestruzzo εcu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico εck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio εyu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*

s/Es) εyk = 0.0015(0.19%) Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=εc<=εck

R*

c(2εcεck-εc2)

σc= –––––––––––––––– εck

2 Tratto rettangolare: εck<εc<=εcu

σc=R*

c Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: σs = Esεs per 0<=εs<=εsy σs = R*

s per εsy<εs<=εsu Tratto armatura 1 Nr Nu Mu 1 -221625,24 0,00 2 0,00 16803,19 3 40398,30 17003,66 4 60597,46 16644,77 5 80796,61 15894,44 6 100995,76 14961,09 7 121194,91 13995,77 8 141394,06 12993,53 9 161593,22 11935,42 10 181792,37 10821,88 11 201991,52 9615,78 12 222190,67 8308,93 13 242389,82 6880,27 14 262588,98 5336,45 15 282788,13 3718,67 16 302987,28 0,00 17 302987,28 0,00 18 282788,13 -3718,67 19 262588,98 -5336,45


20 242389,82 -6880,27 21 222190,67 -8308,93 22 201991,52 -9615,78 23 181792,37 -10821,88 24 161593,22 -11935,42 25 141394,06 -12993,53 26 121194,91 -13995,77 27 100995,76 -14961,09 28 80796,61 -15894,44 29 60597,46 -16644,77 30 40398,30 -17003,66 31 0,00 -16803,19 32 -221625,24 0,00


Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=50,00 [cm] H=60,00 [cm] Afv=8,04 [cmq] Afh=6,03 [cmq] Staffe φ10/25,00 Mh=2531 [kgm] Th=5061 [kg] Mv=135 [kgm] Tv=450 [kg] σc = 14,23 [kg/cmq] σ f = 723 [kg/cmq] τc = 1,98 [kg/cmq]


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici.L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo PAC - Analisi e Calcolo Paratie Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Licenza Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( ) _____________________________________

Aztec Informatica® * PAC 10.0 Relazione di calcolo: PARATIA di micropali n° file =2 1

Progetto: Paratia Ditta: Comune: Progettista: Direttore dei Lavori: Impresa:

Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi'. - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche. - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996. - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996. - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) - Circolare 617 del 02/02/2009 Istruzioni per l'applicazione delle Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.


Metodo di analisi Calcolo della profondità di infissione Nel caso generale l'equilibrio della paratia è assicurato dal bilanciamento fra la spinta attiva agente da monte sulla parte fuori terra, la resistenza passiva che si sviluppa da valle verso monte nella zona interrata e la controspinta che agisce da monte verso valle nella zona interrata al di sotto del centro di rotazione. Nel caso di paratia tirantata nell'equilibrio della struttura intervengono gli sforzi dei tiranti (diretti verso monte); in questo caso, se la paratia non è sufficientemente infissa, la controspinta sarà assente. Pertanto il primo passo da compiere nella progettazione è il calcolo della profondità di infissione necessaria ad assicurare l'equilibrio fra i carichi agenti (spinta attiva, resistenza passiva, controspinta, tiro dei tiranti ed eventuali carichi esterni). Nel calcolo classico delle paratie si suppone che essa sia infinitamente rigida e che possa subire una rotazione intorno ad un punto (Centro di rotazione) posto al di sotto della linea di fondo scavo (per paratie non tirantate). Occorre pertanto costruire i diagrammi di spinta attiva e di spinta (resistenza) passiva agenti sulla paratia. A partire da questi si costruiscono i diagrammi risultanti. Nella costruzione dei diagrammi risultanti si adotterà la seguente notazione: Kam diagramma della spinta attiva agente da monte Kav diagramma della spinta attiva agente da valle sulla parte interrata Kpm diagramma della spinta passiva agente da monte Kpv diagramma della spinta passiva agente da valle sulla parte interrata. Calcolati i diagrammi suddetti si costruiscono i diagrammi risultanti Dm=Kpm-Kav e Dv=Kpv-Kam Questi diagrammi rappresentano i valori limiti delle pressioni agenti sulla paratia. La soluzione è ricercata per tentativi facendo variare la profondità di infissione e la posizione del centro di rotazione fino a quando non si raggiunge l'equilibrio sia alla traslazione che alla rotazione. Per mettere in conto un fattore di sicurezza nel calcolo delle profondità di infissione si può agire con tre modalità : 1. applicazione di un coefficiente moltiplicativo alla profondità di infissione strettamente necessaria per l'equilibrio 2. riduzione della spinta passiva tramite un coefficiente di sicurezza 3. riduzione delle caratteristiche del terreno tramite coefficienti di sicurezza su tan(φ) e sulla coesione Calcolo della spinte Metodo di Culmann (metodo del cuneo di tentativo) Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb: cuneo di spinta a monte della parete che si muove rigidamente lungo una superficie di rottura rettilinea o spezzata (nel caso di terreno stratificato). La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il valore della spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima nel caso di spinta attiva e minima nel caso di spinta passiva. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni si ricava il punto di applicazione della spinta. Spinta in presenza di sisma


Per tenere conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). Il metodo di Mononobe-Okabe considera nell'equilibrio del cuneo spingente la forza di inerzia dovuta al sisma. Indicando con W il peso del cuneo e con C il coefficiente di intensità sismica la forza di inerzia valutata come

F i = W*C

Indicando con S la spinta calcolata in condizioni statiche e con Ss la spinta totale in condizioni sismiche l'incremento di spinta è ottenuto come

DS= S- Ss

L'incremento di spinta viene applicato a 1/3 dell'altezza della parete stessa(diagramma triangolare con vertice in alto).


Analisi ad elementi finiti La paratia è considerata come una struttura a prevalente sviluppo lineare (si fa riferimento ad un metro di larghezza) con comportamento a trave. Come caratteristiche geometriche della sezione si assume il momento d'inerzia I e l'area A per metro lineare di larghezza della paratia. Il modulo elastico è quello del materiale utilizzato per la paratia. La parte fuori terra della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza pari a circa 5 centimetri e più o meno costante per tutti gli elementi. La suddivisione è suggerita anche dalla eventuale presenza di tiranti, carichi e vincoli. Infatti questi elementi devono capitare in corrispondenza di un nodo. Nel caso di tirante è inserito un ulteriore elemento atto a schematizzarlo. Detta L la lunghezza libera del tirante, Af l'area di armatura nel tirante ed Es il modulo elastico dell'acciaio è inserito un elemento di lunghezza pari ad L, area Af, inclinazione pari a quella del tirante e modulo elastico Es. La parte interrata della paratia è suddivisa in elementi di lunghezza, come visto sopra, pari a circa 5 centimetri. I carichi agenti possono essere di tipo distribuito (spinta della terra, diagramma aggiuntivo di carico, spinta della falda, diagramma di spinta sismica) oppure concentrati. I carichi distribuiti sono riportati sempre come carichi concentrati nei nodi (sotto forma di reazioni di incastro perfetto cambiate di segno). Schematizzazione del terreno La modellazione del terreno si rifà al classico schema di Winkler. Esso è visto come un letto di molle indipendenti fra di loro reagenti solo a sforzo assiale di compressione. La rigidezza della singola molla è legata alla costante di sottofondo orizzontale del terreno (costante di Winkler). La costante di sottofondo, k, è definita come la pressione unitaria che occorre applicare per ottenere uno spostamento unitario. Dimensionalmente è espressa quindi come rapporto fra una pressione ed uno spostamento al cubo [F/L3]. È evidente che i risultati sono tanto migliori quanto più è elevato il numero delle molle che schematizzano il terreno. Se (m è l'interasse fra le molle (in cm) e b è la larghezza della paratia in direzione longitudinale (b=100 cm) occorre ricavare l'area equivalente, Am, della molla (a cui si assegna una lunghezza pari a 100 cm). Indicato con Em il modulo elastico del materiale costituente la paratia (in Kg/cm2), l'equivalenza, in termini di rigidezza, si esprime come

k ∆m Am=10000 x ––––––––– Em

Per le molle di estremità, in corrispondenza della linea di fondo scavo ed in corrispondenza dell'estremità inferiore della paratia, si assume una area equivalente dimezzata. Inoltre, tutte le molle hanno, ovviamente, rigidezza flessionale e tagliante nulla e sono vincolate all'estremità alla traslazione. Quindi la matrice di rigidezza di tutto il sistema paratia-terreno sarà data dall'assemblaggio delle matrici di rigidezza degli elementi della paratia (elementi a rigidezza flessionale, tagliante ed assiale), delle matrici di rigidezza dei tiranti (solo rigidezza assiale) e delle molle (rigidezza assiale). Modalità di analisi e comportamento elasto-plastico del terreno A questo punto vediamo come è effettuata l'analisi. Un tipo di analisi molto semplice e veloce sarebbe l'analisi elastica (peraltro disponibile nel programma PAC). Ma si intuisce che considerare il terreno con un comportamento infinitamente elastico è una approssimazione alquanto grossolana. Occorre quindi introdurre qualche correttivo che meglio ci aiuti a modellare il terreno. Fra le varie soluzioni possibili una delle più praticabili e che fornisce risultati soddisfacenti è quella di considerare il terreno con comportamento elasto-plastico perfetto. Si assume cioè che la curva sforzi-deformazioni del terreno abbia andamento bilatero. Rimane da scegliere il criterio di plasticizzazione del terreno (molle). Si può fare riferimento ad un criterio di tipo cinematico: la resistenza della molla cresce con la deformazione fino a quando lo spostamento non raggiunge il valore Xmax; una volta superato tale spostamento limite non si ha più incremento di resistenza all'aumentare degli spostamenti. Un altro criterio può essere di tipo statico: si assume che la molla abbia una resistenza crescente fino al raggiungimento di una pressione pmax. Tale pressione pmax può essere imposta pari al valore della pressione passiva in corrispondenza della quota della molla. D'altronde un ulteriore criterio si può ottenere dalla combinazione dei due descritti precedentemente: plasticizzazione o per raggiungimento dello spostamento limite o per raggiungimento della pressione passiva. Dal punto di vista strettamente numerico è chiaro che l'introduzione di criteri di plasticizzazione porta ad analisi di tipo non lineare (non linearità meccaniche). Questo comporta un aggravio computazionale non indifferente. L'entità di tale aggravio dipende poi dalla particolare tecnica adottata per la soluzione. Nel caso di analisi elastica lineare il problema si risolve immediatamente con la soluzione del sistema fondamentale (K matrice di rigidezza, u vettore degli spostamenti nodali, p vettore dei carichi nodali)

Ku=p

Un sistema non lineare, invece, deve essere risolto mediante un'analisi al passo per tener conto della plasticizzazione delle molle. Quindi si procede per passi di carico, a partire da un carico iniziale p0, fino a raggiungere il carico totale p.


Ogni volta che si incrementa il carico si controllano eventuali plasticizzazioni delle molle. Se si hanno nuove plasticizzazioni la matrice globale andrà riassemblata escludendo il contributo delle molle plasticizzate. Il procedimento descritto se fosse applicato in questo modo sarebbe particolarmente gravoso (la fase di decomposizione della matrice di rigidezza è particolarmente onerosa). Si ricorre pertanto a soluzioni più sofisticate che escludono il riassemblaggio e la decomposizione della matrice, ma usano la matrice elastica iniziale (metodo di Riks). Senza addentrarci troppo nei dettagli diremo che si tratta di un metodo di Newton-Raphson modificato e ottimizzato. L'analisi condotta secondo questa tecnica offre dei vantaggi immediati. Essa restituisce l'effettiva deformazione della paratia e le relative sollecitazioni; dà informazioni dettagliate circa la deformazione e la pressione sul terreno. Infatti la deformazione è direttamente leggibile, mentre la pressione sarà data dallo sforzo nella molla diviso per l'area di influenza della molla stessa. Sappiamo quindi quale è la zona di terreno effettivamente plasticizzato. Inoltre dalle deformazioni ci si può rendere conto di un possibile meccanismo di rottura del terreno.


Analisi per fasi di scavo L'analisi della paratia per fasi di scavo consente di ottenere informazioni dettagliate sullo stato di sollecitazione e deformazione dell'opera durante la fase di realizzazione. In ogni fase lo stato di sollecitazione e di deformazione dipende dalla 'storia' dello scavo (soprattutto nel caso di paratie tirantate o vincolate). Definite le varie altezze di scavo (in funzione della posizione di tiranti, vincoli, o altro) si procede per ogni fase al calcolo delle spinte inserendo gli elementi (tiranti, vincoli o carichi) attivi per quella fase, tendendo conto delle deformazioni dello stato precedente. Ad esempio, se sono presenti dei tiranti passivi si inserirà nell'analisi della fase la 'molla' che lo rappresenta. Indicando con u ed u0 gli spostamenti nella fase attuale e nella fase precedente, con s ed s0 gli sforzi nella fase attuale e nella fase precedente e con K la matrice di rigidezza della 'struttura' la relazione sforzi-deformazione è esprimibile nella forma

s=s0+K(u-u0)

In sostanza analizzare la paratia per fasi di scavo oppure 'direttamente' porta a risultati abbastanza diversi sia per quanto riguarda lo stato di deformazione e sollecitazione dell'opera sia per quanto riguarda il tiro dei tiranti.


Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso paratia+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a 1.3. È usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento è supposta circolare. In particolare il programma esamina, per un dato centro 3 cerchi differenti: un cerchio passante per la linea di fondo scavo, un cerchio passante per il piede della paratia ed un cerchio passante per il punto medio della parte interrata. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 6x6 posta in prossimità della sommità della paratia. Il numero di strisce è pari a 50. Si adotta per la verifica di stabilità globale il metodo di Bishop. Il coefficiente di sicurezza nel metodo di Bishop si esprime secondo la seguente formula:

cibi+(Wi-uibi)tgφ i

Σ i ( ––––––––––––––––––– ) m

η = –––––––––––––––––––––––––––– Σ iWisinα i

dove il termine m è espresso da

tgφ i tgα i

m = (1 + –––––––––––––––) cosα i η

In questa espressione n è il numero delle strisce considerate, b i e α i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, W i è il peso della striscia iesima , c i e φ i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia ed u i è la pressione neutra lungo la base della striscia. L'espressione del coefficiente di sicurezza di Bishop contiene al secondo membro il termine m che è funzione di η. Quindi essa è risolta per successive approsimazioni assumendo un valore iniziale per η da inserire nell'espressione di m ed iterare finquando il valore calcolato coincide con il valore assunto.


Geometria paratia Tipo paratia: Paratia di micropali Altezza fuori terra 4,90 [m] Profondità di infissione 3,50 [m] Altezza totale della paratia 8,40 [m] Lunghezza paratia 7,00 [m] Numero di file di micropali 2 Interasse fra le file di micropali 0,45 [m] Interasse fra i micropali della fila 0,90 [m] Diametro dei micropali 30,00 [cm] Numero totale di micropali 15 Numero di micropali per metro lineare 2.10 Diametro esterno del tubolare 229,00 [mm] Spessore del tubolare 10,00 [mm]

Geometria cordoli Simbologia adottata n° numero d'ordine del cordolo Y posizione del cordolo sull'asse della paratia espresso in [m] Cordoli in calcestruzzo B Base della sezione del cordolo espresso in [cm] H Altezza della sezione del cordolo espresso in [cm] Cordoli in acciaio A Area della sezione in acciaio del cordolo espresso in [cmq] W Modulo di resistenza della sezione del cordolo espresso in [cm^3] n° Y Tipo B H A W 1 0,00 Calcestruzzo 90,00 60,00 -- --

Geometria profilo terreno Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa alla paratia, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] Profilo di monte N X Y A 2 5,00 0,00 0,00 3 17,00 4,00 18,43 4 30,00 4,00 0,00 Profilo di valle N X Y A 1 -15,00 -8,90 18,43 2 -3,00 -4,90 0,00 3 0,00 -4,90 0,00

Descrizione terreni


Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia Descrizione Descrizione del terreno γ peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs peso di volume saturo del terreno espresso [kg/mc] φ angolo d'attrito interno del terreno espresso in [°] δ angolo d'attrito terreno/paratia espresso in [°] c coesione del terreno espressa in [kg/cmq] n° Descrizione γ γs φ δ c 1 riporto 1500,00 1700,00 20,00 13,30 0,000 2 •Argille rosse residuali1790,00 2100,00 27,00 18,00 0,170 3 • roccia 2200,00 2200,00 45,00 30,00 1,000

Descrizione stratigrafia Simbologia adottata n° numero d'ordine dello strato a partire dalla sommità della paratia sp spessore dello strato in corrispondenza dell'asse della paratia espresso in [m] kw costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm α inclinazione dello strato espressa in GRADI(°) Terreno Terreno associato allo strato n° sp α kw Terreno 1 4,90 20,00 0,38 riporto 2 0,50 20,00 1,70 • Argille rosse residuali 3 20,00 0,00 15,18 • roccia

Caratteristiche materiali utilizzati Calcestruzzo Peso specifico 2500 [kg/mc] Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 306 [kg/cmq] Tensione ammissibile a compressione σc 99 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc0 6,1 [kg/cmq] Tensione tangenziale ammissibile τc1 18,5 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4589 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in c.a. Tipo B450C Tensione ammissibile σ fa 4589 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 4589 [kg/cmq] Caratteristiche acciaio cordoli in acciaio. Tipo Fe 360 Tensione ammissibile σ fa 1600 [kg/cmq] Tensione di snervamento fyk 2400 [kg/cmq]

Condizioni di carico


Simbologia e convenzioni adottate Le ascisse dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Le ordinate dei punti di applicazione del carico sono espresse in [m] rispetto alla testa della paratia Fx Forza orizzontale espressa in [kg], positiva da monte verso valle Fy Forza verticale espressa in [kg], positiva verso il basso M Momento espresso in [kgm], positivo ribaltante Qi, Qf Intensità dei carichi distribuiti sul profilo espresse in [kg/mq] Vi, Vs Intensità dei carichi distribuiti sulla paratia espresse in [kg/mq], positivi da monte verso valle R Risultante carico distribuito sulla paratia espressa in [kg] Condizione n° 1 Carico distribuito sul profilo Xi = 0,50 Xf = 4,00 Qi = 2000 Qf = 2000


Combinazioni di carico Nella tabella sono riportate le condizioni di carico di ogni combinazione con il relativo coefficiente di partecipazione. Combinazione n° 1 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 2 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 3 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 4 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 5 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 6 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 7 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 8 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Combinazione n° 9 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 10 [DA1- A2M2] Spinta terreno Combinazione n° 11 [DA1 - A1M1] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 12 [DA1- A2M2] Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V-) x 0.20 Combinazione n° 13 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.20 Combinazione n° 14 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 0.50 Combinazione n° 15 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1) x 1.00 Combinazione n° 16 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.20 Combinazione n° 17 Spinta terreno Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 0.50 Combinazione n° 18 Spinta terreno


Condizione 1 (Condizione 1 / sisma V+) x 1.00

Impostazioni di progetto Spinte e verifiche secondo : Norme Tecniche sulle Costruzioni 14/01/2008 Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γ tanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Verifica materiali : Stato Limite Ultimo

Impostazioni di analisi Analisi per Combinazioni di Carico. Rottura del terreno: Pressione passiva Influenza δ (angolo di attrito terreno-paratia): Nel calcolo del coefficiente di spinta attiva Ka e nell'inclinazione della spinta attiva (non viene considerato per la spinta passiva) Stabilità globale: Metodo di Bishop


Impostazioni analisi sismica Combinazioni/Fase SLU SLE Accelerazione al suolo [m/s^2] 1.037 0.432 Massimo fattore amplificazione spettro orizzontale F0 2.574 2.474 Periodo inizio tratto spettro a velocità costante Tc* 0.458 0.327 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.200 1.200 Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (Ss) 1.200 1.200 Coefficiente di riduzione per tipo di sottosuolo (α) 1.000 1.000 Spostamento massimo senza riduzione di resistenza Us [m] 0.038 0.038 Coefficiente di riduzione per spostamento massimo (β) 0.516 0.516 Coefficiente di intensità sismica (percento) 7.861 3.276 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale (kv) 0.00 Influenza sisma nelle spinte attiva e passiva Forma diagramma incremento sismico : Triangolare con vertice in alto.


Analisi della paratia L'analisi è stata eseguita per combinazioni di carico La paratia è analizzata con il metodo degli elementi finiti. Essa è discretizzata in 98 elementi fuori terra e 70 elementi al di sotto della linea di fondo scavo. Le molle che simulano il terreno hanno un comportamento elastoplastico: una volta raggiunta la pressione passiva non reagiscono ad ulteriori incremento di carico. Altezza fuori terra della paratia 4,90 [m] Profondità di infissione 3,50 [m] Altezza totale della paratia 8,40 [m] Forze agenti sulla paratia Tutte le forze si intendono positive se dirette da monte verso valle. Esse sono riferite ad un metro di larghezza della paratia. Le Y hanno come origine la testa della paratia, e sono espresse in [m] Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Pa Spinta attiva, espressa in [kg] Is Incremento sismico della spinta, espressa in [kg] Pw Spinta della falda, espressa in [kg] Pp Resistenza passiva, espressa in [kg] Pc Controspinta, espressa in [kg] n° Tipo Pa YPa Is YIs Pw YPw Pp YPp Pc YPc 1 [A1-M1] 9978 3,27 -- -- -- -- -22116 5,81 12139 7,90 2 [A1-M1] 7675 3,27 -- -- -- -- -17000 5,81 9324 7,90 3 [A2-M2] 9308 3,32 -- -- -- -- -20574 5,83 11266 7,90 4 [A2-M2] 9308 3,32 -- -- -- -- -20574 5,83 11266 7,90 5 [A1-M1] 15455 3,06 -- -- -- -- -36971 5,88 21517 7,91 6 [A2-M2] 14494 3,02 -- -- -- -- -37642 6,07 23148 7,97 7 [A1-M1] S 10013 3,39 -- -- -- -- -21602 5,81 11589 7,90 8 [A1-M1] S 10013 3,39 -- -- -- -- -21602 5,81 11589 7,90 9 [A2-M2] S 14310 3,33 -- -- -- -- -33638 5,99 19328 7,95 10 [A2-M2] S 14310 3,33 -- -- -- -- -33638 5,99 19328 7,95 11 [A1-M1] S 10256 3,29 -- -- -- -- -22628 5,81 12371 7,90 12 [A2-M2] S 14604 3,30 -- -- -- -- -34743 6,00 20139 7,96 13 [SLEQ] 8403 3,22 -- -- -- -- -18806 5,81 10403 7,90 14 [SLEF] 9499 3,16 -- -- -- -- -21540 5,80 12041 7,89 15 [SLER] 11326 3,08 -- -- -- -- -26152 5,81 14826 7,89 16 [SLEQ] S 8866 3,21 -- -- -- -- -19883 5,81 11017 7,89 17 [SLEF] S 10021 3,14 -- -- -- -- -22790 5,80 12769 7,89 18 [SLER] S 11949 3,06 -- -- -- -- -27788 5,82 15839 7,89 Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Rc Risultante carichi esterni applicati, espressa in [kg] Rt Risultante delle reazioni dei tiranti (componente orizzontale), espressa in [kg] Rv Risultante delle reazioni dei vincoli, espressa in [kg] Rp Risultante delle reazioni dei puntoni, espressa in [kg] n° Tipo Rc YRc Rt YRt Rv YRv Rp YRp 1 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 2 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 3 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 4 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 5 [A1-M1] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 6 [A2-M2] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 7 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 8 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 9 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- --


10 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 11 [A1-M1] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 12 [A2-M2] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 13 [SLEQ] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 14 [SLEF] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 15 [SLER] 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 16 [SLEQ] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 17 [SLEF] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- 18 [SLER] S 0 0,00 -- -- -- -- -- -- Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase PNUL Punto di nullo del diagramma, espresso in [m] PINV Punto di inversione del diagramma, espresso in [m] CROT Punto Centro di rotazione, espresso in [m] MP Percentuale molle plasticizzate, espressa in [%] R/RMAX Rapporto tra lo sforzo reale nelle molle e lo sforzo che le molle sarebbero in grado di esplicare, espresso in [%] Pp Portanza di punta, espressa in [kg] n° Tipo PNUL PINV CROT MP R/RMAX Pp 1 [A1-M1] 4,90 5,45 6,93 1.41 5,75 221290 2 [A1-M1] 4,90 5,45 6,93 0.00 5,10 221290 3 [A2-M2] 4,90 5,55 6,95 12.68 10,09 96398 4 [A2-M2] 4,90 5,55 6,95 12.68 10,09 96398 5 [A1-M1] 4,90 5,80 6,98 25.35 10,04 221290 6 [A2-M2] 4,90 6,10 7,14 42.25 21,09 96398 7 [A1-M1] S 4,90 5,45 6,94 1.41 6,50 221290 8 [A1-M1] S 4,90 5,45 6,94 1.41 6,50 221290 9 [A2-M2] S 4,90 6,10 7,09 36.62 18,21 96398 10 [A2-M2] S 4,90 6,10 7,09 36.62 18,21 96398 11 [A1-M1] S 4,90 5,45 6,93 1.41 6,85 221290 12 [A2-M2] S 4,90 6,10 7,10 38.03 18,85 96398 13 [SLEQ] 4,90 5,45 6,93 1.41 5,66 221290 14 [SLEF] 4,90 5,45 6,92 1.41 6,50 221290 15 [SLER] 4,90 5,50 6,92 7.04 7,93 221290 16 [SLEQ] S 4,90 5,45 6,93 1.41 6,01 221290 17 [SLEF] S 4,90 5,45 6,92 1.41 6,92 221290 18 [SLER] S 4,90 5,55 6,92 9.86 8,48 221290


Valori massimi e minimi sollecitazioni per metro di paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa espressa in [m] M momento flettente massimo e minimo espresso in [kgm] N sforzo normale massimo e minimo espresso in [kg] (positivo di compressione) T taglio massimo e minimo espresso in [kg] n° Tipo M YM T YT N YN 1 [A1-M1] 21903 5,70 9890 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -12139 6,90 0 0,00 MIN 2 [A1-M1] 16829 5,70 7579 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -9324 6,90 0 0,00 MIN 3 [A2-M2] 20173 5,75 9266 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -11266 6,90 0 0,00 MIN 4 [A2-M2] 20173 5,75 9266 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -11266 6,90 0 0,00 MIN 5 [A1-M1] 37920 5,75 15394 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -21517 6,95 0 0,00 MIN 6 [A2-M2] 37447 5,90 14466 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -23148 7,10 0 0,00 MIN 7 [A1-M1] S 20790 5,70 9935 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -11589 6,90 0 0,00 MIN 8 [A1-M1] S 20790 5,70 9935 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -11589 6,90 0 0,00 MIN 9 [A2-M2] S 32058 5,90 14283 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 8,40 -19328 7,05 0 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 32058 5,90 14283 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 8,40 -19328 7,05 0 0,00 MIN 11 [A1-M1] S 22299 5,70 10179 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -12371 6,90 0 0,00 MIN 12 [A2-M2] S 33238 5,90 14577 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -20139 7,05 0 0,00 MIN 13 [SLEQ] 18814 5,70 8306 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -10403 6,90 0 0,00 MIN 14 [SLEF] 21826 5,70 9405 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -12041 6,90 0 0,00 MIN 15 [SLER] 26912 5,70 11239 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -14826 6,90 0 0,00 MIN 16 [SLEQ] S 19931 5,70 8770 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -11017 6,90 0 0,00 MIN 17 [SLEF] S 23157 5,70 9928 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 8,40 -12769 6,90 0 0,00 MIN 18 [SLER] S 28678 5,70 11863 4,90 3117 8,40 MAX -- -- 0 0,00 -15839 6,90 0 0,00 MIN


Spostamenti massimi e minimi della paratia Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] U spostamento orizzontale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso valle V spostamento verticale massimo e minimo espresso in [cm] positivo verso il basso n° Tipo U YU V YV 1 [A1-M1] 1,5794 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1041 8,40 0,0000 0,00 MIN 2 [A1-M1] 1,2133 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,0800 8,40 0,0000 0,00 MIN 3 [A2-M2] 1,4682 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,0978 8,40 0,0000 0,00 MIN 4 [A2-M2] 1,4682 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,0978 8,40 0,0000 0,00 MIN 5 [A1-M1] 2,8882 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1914 8,40 0,0000 0,00 MIN 6 [A2-M2] 3,3651 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,2368 8,40 0,0000 0,00 MIN 7 [A1-M1] S 1,5003 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1003 8,40 0,0000 0,00 MIN 8 [A1-M1] S 1,5003 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1003 8,40 0,0000 0,00 MIN 9 [A2-M2] S 2,6468 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1885 8,40 0,0000 0,00 MIN 10 [A2-M2] S 2,6468 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1885 8,40 0,0000 0,00 MIN 11 [A1-M1] S 1,6127 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1063 8,40 0,0000 0,00 MIN 12 [A2-M2] S 2,7893 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1984 8,40 0,0000 0,00 MIN 13 [SLEQ] 1,3579 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,0889 8,40 0,0000 0,00 MIN 14 [SLEF] 1,5778 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1025 8,40 0,0000 0,00 MIN 15 [SLER] 1,9537 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1260 8,40 0,0000 0,00 MIN 16 [SLEQ] S 1,4385 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,0941 8,40 0,0000 0,00 MIN 17 [SLEF] S 1,6742 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1087 8,40 0,0000 0,00 MIN 18 [SLER] S 2,0927 0,00 0,0028 0,00 MAX -- -- -0,1351 8,40 0,0000 0,00 MIN


Stabilità globale Metodo di Bishop Numero di cerchi analizzati 100 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della combinazione/fase (XC; YC) Coordinate centro cerchio superficie di scorrimento, espresse in [m] R Raggio cerchio superficie di scorrimento, espresso in [m] (XV; YV) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a valle, espresse in [m] (XM; YM) Coordinate intersezione del cerchio con il pendio a monte, espresse in [m] FS Coefficiente di sicurezza n° Tipo (XC, YC) R (XV, YV) (XM, YM) FS 3 [A2-M2] (-5,04; 7,56) 16,74 (-11,71; -7,79) (10,72; 1,91) 5,05 4 [A2-M2] (-5,04; 7,56) 16,74 (-11,71; -7,79) (10,72; 1,91) 5,05 6 [A2-M2] (-7,56; 6,72) 16,90 (-14,46; -8,71) (8,40; 1,13) 4,80 9 [A2-M2] S (-5,04; 7,56) 16,74 (-11,71; -7,79) (10,72; 1,91) 4,29 10 [A2-M2] S (-5,04; 7,56) 16,74 (-11,71; -7,79) (10,72; 1,91) 4,29 12 [A2-M2] S (-5,04; 7,56) 16,74 (-11,71; -7,79) (10,72; 1,91) 4,27 Combinazione n° 12 Numero di strisce 50 Simbologia adottata Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa alla paratia (spigolo contro terra) Le strisce sono numerate da monte verso valle N° numero d'ordine della striscia W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in gradi (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] L sviluppo della base della striscia espressa in [m] (L=b/cosα) u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Ctn, Ctt contributo alla striscia normale e tangenziale del tirante espresse in [kg] Caratteristiche delle strisce N° W α(°) Wsinα L φ c u (Ctn; Ctt) 1 106,97 -22,64 -41,18 0,49 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 2 330,06 -20,98 -118,17 0,48 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 3 543,09 -19,34 -179,82 0,48 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 4 746,37 -17,71 -227,05 0,47 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 5 953,23 -16,10 -264,33 0,47 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 6 1174,88 -14,50 -294,18 0,47 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 7 1414,87 -12,91 -316,21 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 8 1663,74 -11,34 -327,06 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 9 1899,87 -9,77 -322,37 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 10 2123,46 -8,21 -303,17 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 11 2334,67 -6,65 -270,51 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 12 2533,62 -5,10 -225,40 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 13 2720,43 -3,56 -168,83 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 14 2895,16 -2,01 -101,78 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 15 3057,87 -0,47 -25,22 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 16 3208,57 1,07 59,86 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 17 3347,26 2,61 152,51 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 18 3473,91 4,16 251,74 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 19 3588,46 5,70 356,59 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 20 3668,56 7,25 463,25 0,45 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 21 3663,02 8,81 561,11 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 22 3639,27 10,37 655,39 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0)


23 3602,92 11,95 745,77 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 24 3553,73 13,53 831,21 0,46 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 25 3491,49 15,12 910,59 0,47 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 26 3415,90 16,72 982,78 0,47 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 27 6584,62 18,33 2070,92 0,47 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 28 6640,43 19,95 2265,74 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 29 6546,03 21,59 2408,29 0,48 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 30 6415,74 23,24 2531,63 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 31 6270,33 24,92 2641,64 0,49 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 32 6109,19 26,61 2736,85 0,50 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 33 5931,63 28,34 2815,66 0,51 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 34 5736,86 30,09 2876,36 0,52 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 35 5515,68 31,88 2912,73 0,53 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 36 5113,20 33,70 2836,70 0,54 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 37 4860,75 35,55 2826,42 0,55 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 38 4619,06 37,46 2809,21 0,56 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 39 4419,25 39,41 2805,69 0,58 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 40 4195,80 41,42 2775,86 0,60 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 41 3944,45 43,49 2714,91 0,62 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 42 3662,28 45,64 2618,50 0,64 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 43 3345,63 47,88 2481,45 0,67 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 44 2989,89 50,21 2297,47 0,70 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 45 2589,13 52,67 2058,70 0,74 38,66 0,800 0,000 (0; 0) 46 2182,22 55,27 1793,47 0,78 22,18 0,136 0,000 (0; 0) 47 1794,49 58,06 1522,79 0,84 16,23 0,000 0,000 (0; 0) 48 1383,18 61,09 1210,76 0,92 16,23 0,000 0,000 (0; 0) 49 898,98 64,44 811,00 1,04 16,23 0,000 0,000 (0; 0) 50 317,94 67,86 294,49 1,19 16,23 0,000 0,000 (0; 0) Resistenza a taglio paratia= 0,00 [kg] ΣWi= 165218,17 [kg] ΣWisinα i= 57902,77 [kg] ΣWitanφ i= 127569,73 [kg] Σtanα i tanφ i= 13.55


Descrizione armatura micropali e caratteristiche sezione Diametro del micropalo 30,00 cm Area della sezione trasversale 706,86 cmq Diametro esterno del tubolare 229,00 mm Spessore del tubolare 10,00 mm Area della sezione tubolare 68,80 cmq Inerzia della sezione tubolare 4133,30 cm^4


Verifica armatura paratia (Sezioni critiche) Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] M momento flettente espresso in [kgm] N sforzo normale espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 5,70 21903 2115 20090 1940 1.93 2 [A1-M1] 5,70 16829 2115 20090 2525 2.51 3 [A2-M2] 5,75 20173 2134 20090 2125 2.09 4 [A2-M2] 5,75 20173 2134 20090 2125 2.09 5 [A1-M1] 5,75 37920 2134 20091 1131 1.11 6 [A2-M2] 5,90 37447 2189 20091 1175 1.13 7 [A1-M1] S 5,70 20790 2115 20090 2044 2.03 8 [A1-M1] S 5,70 20790 2115 20090 2044 2.03 9 [A2-M2] S 5,90 32058 2189 20090 1372 1.32 10 [A2-M2] S 5,90 32058 2189 20090 1372 1.32 11 [A1-M1] S 5,70 22299 2115 20090 1906 1.89 12 [A2-M2] S 5,90 33238 2189 20091 1323 1.27 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione rispetto alla testa della paratia espressa in [m] σ id tensione ideale nell'acciaio, espressa in [kg/cmq] τ f tensione tangenziale nel calcestruzzo, espresso in [kg/cmq] n° Tipo σ id Y(σ id) σ f Y(σ f) τ f Y(τ f) 13 [SLEQ] 2496,46 5,70 2496,43 5,70 144,01 6,90 14 [SLEF] 2893,86 5,70 2893,81 5,70 166,67 6,90 15 [SLER] 3564,76 5,70 3564,69 5,70 205,23 6,90 16 [SLEQ] S 2643,85 5,70 2643,82 5,70 152,51 6,90 17 [SLEF] S 3069,43 5,70 3069,38 5,70 176,75 6,90 18 [SLER] S 3797,74 5,70 3797,69 5,70 219,26 6,90


Verifica armatura paratia (Inviluppo) Simbologia adottata n° Indice della Combinazione/Fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione con fattore di sicurezza minimo, espressa in [m] M momento flettente, espresso in [kgm] N sforzo normale, espresso in [kg] (positivo di compressione) Mu momento ultimo di riferimento, espresso in [kgm] Nu sforzo normale ultimo di riferimento, espresso in [kg] FS fattore di sicurezza (rapporto fra la sollecitazione ultima e la sollecitazione di esercizio) n° Tipo Y M N Mu Nu FS 1 [A1-M1] 0,00 0 0 0 0 1000.00 9 [A2-M2] S 0,05 0 19 508 352893 39939.30 9 [A2-M2] S 0,10 0 37 1501 347049 19638.97 12 [A2-M2] S 0,15 1 56 3157 337299 12724.80 6 [A2-M2] 0,20 1 74 6075 306490 8671.88 6 [A2-M2] 0,25 3 93 9560 258686 5855.46 6 [A2-M2] 0,30 7 111 12788 206382 3892.94 6 [A2-M2] 0,35 12 130 15278 160322 2592.11 6 [A2-M2] 0,40 20 148 17045 124878 1766.66 6 [A2-M2] 0,45 31 167 18284 98921 1243.95 6 [A2-M2] 0,50 44 186 19126 79818 903.36 6 [A2-M2] 0,55 61 204 19635 65406 672.95 6 [A2-M2] 0,60 82 223 19897 54351 512.60 6 [A2-M2] 0,65 105 241 20061 45929 399.85 6 [A2-M2] 0,70 133 260 20065 39195 316.86 6 [A2-M2] 0,75 165 278 20069 33945 256.12 6 [A2-M2] 0,80 200 297 20072 29763 210.53 6 [A2-M2] 0,85 240 315 20074 26373 175.57 6 [A2-M2] 0,90 284 334 20076 23580 148.26 6 [A2-M2] 0,95 333 353 20077 21249 126.57 6 [A2-M2] 1,00 386 371 20079 19279 109.10 6 [A2-M2] 1,05 445 390 20080 17597 94.84 6 [A2-M2] 1,10 508 408 20081 16148 83.07 6 [A2-M2] 1,15 576 427 20081 14888 73.26 6 [A2-M2] 1,20 649 445 20082 13786 65.01 6 [A2-M2] 1,25 727 464 20083 12814 58.01 6 [A2-M2] 1,30 811 482 20083 11952 52.03 6 [A2-M2] 1,35 900 501 20084 11183 46.88 6 [A2-M2] 1,40 994 520 20084 10494 42.42 6 [A2-M2] 1,45 1095 538 20085 9873 38.53 6 [A2-M2] 1,50 1201 557 20085 9312 35.13 6 [A2-M2] 1,55 1313 575 20086 8802 32.14 6 [A2-M2] 1,60 1430 594 20086 8338 29.49 6 [A2-M2] 1,65 1554 612 20086 7913 27.14 6 [A2-M2] 1,70 1684 631 20086 7523 25.04 6 [A2-M2] 1,75 1821 649 20087 7164 23.17 6 [A2-M2] 1,80 1964 668 20087 6834 21.48 6 [A2-M2] 1,85 2113 687 20087 6527 19.97 6 [A2-M2] 1,90 2269 705 20087 6243 18.60 6 [A2-M2] 1,95 2431 724 20087 5980 17.35 6 [A2-M2] 2,00 2600 742 20088 5734 16.22 6 [A2-M2] 2,05 2776 761 20088 5504 15.19 6 [A2-M2] 2,10 2959 779 20088 5290 14.25 5 [A1-M1] 2,15 3152 798 20088 5085 13.38 5 [A1-M1] 2,20 3354 816 20088 4890 12.58 5 [A1-M1] 2,25 3564 835 20088 4706 11.84 5 [A1-M1] 2,30 3782 854 20088 4533 11.15 5 [A1-M1] 2,35 4008 872 20088 4371 10.53 5 [A1-M1] 2,40 4242 891 20089 4218 9.95 5 [A1-M1] 2,45 4484 909 20089 4074 9.41 5 [A1-M1] 2,50 4734 928 20089 3937 8.91 5 [A1-M1] 2,55 4992 946 20089 3808 8.45 5 [A1-M1] 2,60 5259 965 20089 3686 8.02


5 [A1-M1] 2,65 5534 983 20089 3570 7.62 5 [A1-M1] 2,70 5818 1002 20089 3459 7.25 5 [A1-M1] 2,75 6111 1021 20089 3355 6.90 5 [A1-M1] 2,80 6413 1039 20089 3255 6.58 5 [A1-M1] 2,85 6723 1058 20089 3160 6.27 5 [A1-M1] 2,90 7043 1076 20089 3070 5.99 5 [A1-M1] 2,95 7372 1095 20089 2983 5.72 5 [A1-M1] 3,00 7710 1113 20089 2901 5.47 5 [A1-M1] 3,05 8058 1132 20090 2822 5.24 5 [A1-M1] 3,10 8415 1150 20090 2747 5.01 5 [A1-M1] 3,15 8781 1169 20090 2674 4.80 5 [A1-M1] 3,20 9157 1188 20090 2605 4.61 5 [A1-M1] 3,25 9543 1206 20090 2539 4.42 5 [A1-M1] 3,30 9939 1225 20090 2475 4.24 5 [A1-M1] 3,35 10345 1243 20090 2414 4.08 5 [A1-M1] 3,40 10762 1262 20090 2355 3.92 5 [A1-M1] 3,45 11188 1280 20090 2299 3.77 5 [A1-M1] 3,50 11625 1299 20090 2245 3.63 5 [A1-M1] 3,55 12072 1317 20090 2192 3.49 5 [A1-M1] 3,60 12529 1336 20090 2142 3.37 5 [A1-M1] 3,65 12998 1355 20090 2094 3.25 5 [A1-M1] 3,70 13477 1373 20090 2047 3.13 5 [A1-M1] 3,75 13967 1392 20090 2002 3.02 5 [A1-M1] 3,80 14468 1410 20090 1958 2.92 5 [A1-M1] 3,85 14980 1429 20090 1916 2.82 5 [A1-M1] 3,90 15503 1447 20090 1876 2.72 5 [A1-M1] 3,95 16037 1466 20090 1836 2.63 5 [A1-M1] 4,00 16583 1484 20090 1798 2.54 5 [A1-M1] 4,05 17140 1503 20090 1762 2.46 5 [A1-M1] 4,10 17709 1522 20090 1726 2.38 5 [A1-M1] 4,15 18289 1540 20090 1692 2.31 5 [A1-M1] 4,20 18882 1559 20090 1658 2.23 5 [A1-M1] 4,25 19486 1577 20090 1626 2.17 5 [A1-M1] 4,30 20102 1596 20090 1595 2.10 5 [A1-M1] 4,35 20731 1614 20090 1564 2.04 5 [A1-M1] 4,40 21371 1633 20090 1535 1.97 5 [A1-M1] 4,45 22024 1651 20090 1506 1.92 5 [A1-M1] 4,50 22689 1670 20090 1479 1.86 5 [A1-M1] 4,55 23367 1689 20090 1452 1.81 5 [A1-M1] 4,60 24057 1707 20090 1426 1.75 5 [A1-M1] 4,65 24760 1726 20090 1400 1.70 5 [A1-M1] 4,70 25476 1744 20090 1375 1.66 5 [A1-M1] 4,75 26204 1763 20090 1351 1.61 5 [A1-M1] 4,80 26945 1781 20091 1328 1.57 5 [A1-M1] 4,85 27698 1800 20091 1305 1.52 5 [A1-M1] 4,90 28465 1818 20091 1283 1.48 5 [A1-M1] 4,95 29235 1837 20091 1262 1.44 5 [A1-M1] 5,00 29993 1856 20091 1243 1.41 5 [A1-M1] 5,05 30738 1874 20091 1225 1.37 5 [A1-M1] 5,10 31471 1893 20091 1208 1.34 5 [A1-M1] 5,15 32190 1911 20091 1193 1.31 5 [A1-M1] 5,20 32895 1930 20091 1179 1.28 5 [A1-M1] 5,25 33585 1948 20091 1165 1.26 5 [A1-M1] 5,30 34260 1967 20091 1153 1.23 5 [A1-M1] 5,35 34918 1985 20091 1142 1.21 5 [A1-M1] 5,40 35560 2004 20091 1132 1.19 5 [A1-M1] 5,45 36151 2022 20091 1124 1.17 5 [A1-M1] 5,50 36659 2041 20091 1119 1.15 5 [A1-M1] 5,55 37084 2060 20091 1116 1.14 5 [A1-M1] 5,60 37424 2078 20091 1116 1.13 5 [A1-M1] 5,65 37677 2097 20091 1118 1.12 5 [A1-M1] 5,70 37843 2115 20091 1123 1.11 5 [A1-M1] 5,75 37920 2134 20091 1131 1.11 5 [A1-M1] 5,80 37905 2152 20091 1141 1.11 5 [A1-M1] 5,85 37798 2171 20091 1154 1.12 5 [A1-M1] 5,90 37601 2189 20091 1170 1.12 6 [A2-M2] 5,95 37429 2208 20091 1185 1.13 6 [A2-M2] 6,00 37343 2227 20091 1198 1.13 6 [A2-M2] 6,05 37189 2245 20091 1213 1.13


6 [A2-M2] 6,10 36965 2264 20091 1230 1.14 6 [A2-M2] 6,15 36670 2282 20091 1250 1.15 6 [A2-M2] 6,20 36305 2301 20091 1273 1.16 6 [A2-M2] 6,25 35869 2319 20091 1299 1.18 6 [A2-M2] 6,30 35363 2338 20091 1328 1.19 6 [A2-M2] 6,35 34789 2356 20090 1361 1.21 6 [A2-M2] 6,40 34145 2375 20090 1397 1.24 6 [A2-M2] 6,45 33433 2394 20090 1438 1.26 6 [A2-M2] 6,50 32659 2412 20090 1484 1.29 6 [A2-M2] 6,55 31827 2431 20090 1534 1.33 6 [A2-M2] 6,60 30943 2449 20090 1590 1.36 6 [A2-M2] 6,65 30012 2468 20090 1652 1.41 6 [A2-M2] 6,70 29038 2486 20090 1720 1.45 6 [A2-M2] 6,75 28025 2505 20090 1796 1.51 6 [A2-M2] 6,80 26980 2523 20090 1879 1.56 6 [A2-M2] 6,85 25905 2542 20090 1971 1.63 6 [A2-M2] 6,90 24806 2561 20090 2074 1.70 6 [A2-M2] 6,95 23687 2579 20090 2187 1.78 6 [A2-M2] 7,00 22552 2598 20090 2314 1.87 6 [A2-M2] 7,05 21406 2616 20090 2455 1.97 6 [A2-M2] 7,10 20252 2635 20090 2614 2.08 6 [A2-M2] 7,15 19095 2653 20090 2792 2.21 6 [A2-M2] 7,20 17938 2672 20089 2992 2.35 6 [A2-M2] 7,25 16785 2690 20089 3220 2.51 6 [A2-M2] 7,30 15642 2709 20089 3479 2.70 6 [A2-M2] 7,35 14510 2728 20089 3776 2.91 6 [A2-M2] 7,40 13394 2746 20089 4119 3.15 6 [A2-M2] 7,45 12299 2765 20088 4516 3.43 6 [A2-M2] 7,50 11226 2783 20088 4980 3.76 6 [A2-M2] 7,55 10181 2802 20088 5528 4.14 6 [A2-M2] 7,60 9167 2820 20087 6180 4.60 6 [A2-M2] 7,65 8187 2839 20087 6965 5.15 6 [A2-M2] 7,70 7245 2857 20086 7922 5.82 6 [A2-M2] 7,75 6344 2876 20085 9105 6.65 6 [A2-M2] 7,80 5489 2895 20084 10591 7.68 6 [A2-M2] 7,85 4682 2913 20083 12495 9.01 6 [A2-M2] 7,90 3927 2932 20081 14991 10.74 6 [A2-M2] 7,95 3228 2950 20079 18352 13.06 6 [A2-M2] 8,00 2588 2969 20076 23034 16.29 6 [A2-M2] 8,05 2010 2987 20072 29838 20.97 6 [A2-M2] 8,10 1497 3006 20065 40276 28.14 6 [A2-M2] 8,15 1055 3024 19837 56886 39.50 6 [A2-M2] 8,20 685 3043 18937 84179 58.09 6 [A2-M2] 8,25 391 3062 16737 131170 89.97 6 [A2-M2] 8,30 176 3080 12302 214949 146.55 6 [A2-M2] 8,35 45 3099 4695 323840 219.47 Simbologia adottata n° Indice della combinazione/fase Tipo Tipo della Combinazione/Fase Y ordinata della sezione, espressa in [m] σc tensione massima nel calcestruzzo, espressa in [kg/cmq] σ id tensione ideale nell'acciaio, espressa in [kg/cmq] τ f tensione tangenziale in [kg/cmq] Y σ id n° - Tipo σ f n° - Tipo τ f n° - Tipo 0,00 0,0018 - [SLER] S 0,0016 - [SLEQ] S 0,0018 - [SLER] S 0,05 0,1316 - [SLEQ] S 0,1316 - [SLEQ] S 0,0116 - [SLEQ] S 0,10 0,2916 - [SLEQ] S 0,2716 - [SLEQ] S 0,0516 - [SLEQ] S 0,15 0,4918 - [SLER] S 0,4418 - [SLER] S 0,1218 - [SLER] S 0,20 0,8018 - [SLER] S 0,6618 - [SLER] S 0,2618 - [SLER] S 0,25 1,2718 - [SLER] S 0,9618 - [SLER] S 0,4818 - [SLER] S 0,30 1,9718 - [SLER] S 1,4018 - [SLER] S 0,8018 - [SLER] S 0,35 2,9218 - [SLER] S 2,0118 - [SLER] S 1,2218 - [SLER] S 0,40 4,1318 - [SLER] S 2,8418 - [SLER] S 1,7318 - [SLER] S 0,45 5,6318 - [SLER] S 3,9318 - [SLER] S 2,3218 - [SLER] S 0,50 7,3918 - [SLER] S 5,3218 - [SLER] S 2,9618 - [SLER] S 0,55 9,4618 - [SLER] S 7,0318 - [SLER] S 3,6618 - [SLER] S


0,60 11,8418 - [SLER] S 9,0718 - [SLER] S 4,3918 - [SLER] S 0,65 14,5618 - [SLER] S 11,4818 - [SLER] S 5,1718 - [SLER] S 0,70 17,6418 - [SLER] S 14,2718 - [SLER] S 5,9918 - [SLER] S 0,75 21,0918 - [SLER] S 17,4518 - [SLER] S 6,8418 - [SLER] S 0,80 24,9418 - [SLER] S 21,0518 - [SLER] S 7,7318 - [SLER] S 0,85 29,2118 - [SLER] S 25,0818 - [SLER] S 8,6518 - [SLER] S 0,90 33,9118 - [SLER] S 29,5618 - [SLER] S 9,6018 - [SLER] S 0,95 39,0618 - [SLER] S 34,4918 - [SLER] S 10,5818 - [SLER] S 1,00 44,6718 - [SLER] S 39,9018 - [SLER] S 11,5918 - [SLER] S 1,05 50,7618 - [SLER] S 45,8018 - [SLER] S 12,6318 - [SLER] S 1,10 57,3418 - [SLER] S 52,2018 - [SLER] S 13,7018 - [SLER] S 1,15 64,4418 - [SLER] S 59,1218 - [SLER] S 14,8018 - [SLER] S 1,20 72,0618 - [SLER] S 66,5718 - [SLER] S 15,9218 - [SLER] S 1,25 80,2118 - [SLER] S 74,5618 - [SLER] S 17,0718 - [SLER] S 1,30 88,9118 - [SLER] S 83,1018 - [SLER] S 18,2518 - [SLER] S 1,35 98,1818 - [SLER] S 92,2218 - [SLER] S 19,4618 - [SLER] S 1,40 108,0218 - [SLER] S 101,9118 - [SLER] S 20,6918 - [SLER] S 1,45 118,4618 - [SLER] S 112,1918 - [SLER] S 21,9418 - [SLER] S 1,50 129,4918 - [SLER] S 123,0818 - [SLER] S 23,2318 - [SLER] S 1,55 141,1418 - [SLER] S 134,5918 - [SLER] S 24,5318 - [SLER] S 1,60 153,4118 - [SLER] S 146,7318 - [SLER] S 25,8718 - [SLER] S 1,65 166,3318 - [SLER] S 159,5018 - [SLER] S 27,2318 - [SLER] S 1,70 179,8918 - [SLER] S 172,9318 - [SLER] S 28,6118 - [SLER] S 1,75 194,1218 - [SLER] S 187,0318 - [SLER] S 30,0218 - [SLER] S 1,80 209,0218 - [SLER] S 201,8018 - [SLER] S 31,4518 - [SLER] S 1,85 224,6118 - [SLER] S 217,2618 - [SLER] S 32,9118 - [SLER] S 1,90 240,9018 - [SLER] S 233,4218 - [SLER] S 34,3918 - [SLER] S 1,95 257,9018 - [SLER] S 250,3018 - [SLER] S 35,9018 - [SLER] S 2,00 275,6218 - [SLER] S 267,8918 - [SLER] S 37,4318 - [SLER] S 2,05 294,0818 - [SLER] S 286,2218 - [SLER] S 38,9818 - [SLER] S 2,10 313,2818 - [SLER] S 305,3018 - [SLER] S 40,5618 - [SLER] S 2,15 333,2418 - [SLER] S 325,1418 - [SLER] S 42,1718 - [SLER] S 2,20 353,9718 - [SLER] S 345,7518 - [SLER] S 43,8018 - [SLER] S 2,25 375,4818 - [SLER] S 367,1418 - [SLER] S 45,4518 - [SLER] S 2,30 397,7918 - [SLER] S 389,3218 - [SLER] S 47,1218 - [SLER] S 2,35 420,8918 - [SLER] S 412,3118 - [SLER] S 48,8318 - [SLER] S 2,40 444,8218 - [SLER] S 436,1118 - [SLER] S 50,5518 - [SLER] S 2,45 469,5718 - [SLER] S 460,7518 - [SLER] S 52,3018 - [SLER] S 2,50 495,1518 - [SLER] S 486,2218 - [SLER] S 54,0718 - [SLER] S 2,55 521,5918 - [SLER] S 512,5418 - [SLER] S 55,8718 - [SLER] S 2,60 548,8918 - [SLER] S 539,7218 - [SLER] S 57,6918 - [SLER] S 2,65 577,0618 - [SLER] S 567,7818 - [SLER] S 59,5318 - [SLER] S 2,70 606,1218 - [SLER] S 596,7218 - [SLER] S 61,4018 - [SLER] S 2,75 636,0718 - [SLER] S 626,5518 - [SLER] S 63,3018 - [SLER] S 2,80 666,9318 - [SLER] S 657,3018 - [SLER] S 65,2118 - [SLER] S 2,85 698,7118 - [SLER] S 688,9618 - [SLER] S 67,1518 - [SLER] S 2,90 731,4118 - [SLER] S 721,5518 - [SLER] S 69,1118 - [SLER] S 2,95 765,0618 - [SLER] S 755,0818 - [SLER] S 71,1018 - [SLER] S 3,00 799,6618 - [SLER] S 789,5718 - [SLER] S 73,1118 - [SLER] S 3,05 835,2318 - [SLER] S 825,0218 - [SLER] S 75,1518 - [SLER] S 3,10 871,7618 - [SLER] S 861,4518 - [SLER] S 77,2118 - [SLER] S 3,15 909,2918 - [SLER] S 898,8618 - [SLER] S 79,2918 - [SLER] S 3,20 947,8118 - [SLER] S 937,2718 - [SLER] S 81,4018 - [SLER] S 3,25 987,3418 - [SLER] S 976,6918 - [SLER] S 83,5318 - [SLER] S 3,30 1027,9018 - [SLER] S 1017,1318 - [SLER] S 85,6818 - [SLER] S 3,35 1069,4818 - [SLER] S 1058,6018 - [SLER] S 87,8618 - [SLER] S 3,40 1112,1118 - [SLER] S 1101,1118 - [SLER] S 90,0618 - [SLER] S 3,45 1155,7918 - [SLER] S 1144,6818 - [SLER] S 92,2818 - [SLER] S 3,50 1200,5318 - [SLER] S 1189,3218 - [SLER] S 94,5318 - [SLER] S 3,55 1246,3618 - [SLER] S 1235,0318 - [SLER] S 96,8018 - [SLER] S 3,60 1293,2718 - [SLER] S 1281,8318 - [SLER] S 99,1018 - [SLER] S 3,65 1341,2818 - [SLER] S 1329,7218 - [SLER] S 101,4218 - [SLER] S 3,70 1390,4018 - [SLER] S 1378,7318 - [SLER] S 103,7618 - [SLER] S 3,75 1440,6418 - [SLER] S 1428,8618 - [SLER] S 106,1218 - [SLER] S 3,80 1492,0118 - [SLER] S 1480,1318 - [SLER] S 108,5118 - [SLER] S 3,85 1544,5318 - [SLER] S 1532,5318 - [SLER] S 110,9318 - [SLER] S 3,90 1598,2018 - [SLER] S 1586,1018 - [SLER] S 113,3618 - [SLER] S 3,95 1653,0418 - [SLER] S 1640,8318 - [SLER] S 115,8218 - [SLER] S 4,00 1709,0618 - [SLER] S 1696,7318 - [SLER] S 118,3118 - [SLER] S


4,05 1766,2718 - [SLER] S 1753,8318 - [SLER] S 120,8218 - [SLER] S 4,10 1824,6818 - [SLER] S 1812,1318 - [SLER] S 123,3518 - [SLER] S 4,15 1884,3018 - [SLER] S 1871,6418 - [SLER] S 125,9018 - [SLER] S 4,20 1945,1318 - [SLER] S 1932,3618 - [SLER] S 128,4718 - [SLER] S 4,25 2007,1918 - [SLER] S 1994,3218 - [SLER] S 131,0518 - [SLER] S 4,30 2070,4918 - [SLER] S 2057,5118 - [SLER] S 133,6418 - [SLER] S 4,35 2135,0118 - [SLER] S 2121,9318 - [SLER] S 136,2418 - [SLER] S 4,40 2200,7818 - [SLER] S 2187,6018 - [SLER] S 138,8518 - [SLER] S 4,45 2267,7918 - [SLER] S 2254,5118 - [SLER] S 141,4718 - [SLER] S 4,50 2336,0518 - [SLER] S 2322,6718 - [SLER] S 144,1018 - [SLER] S 4,55 2405,5518 - [SLER] S 2392,0918 - [SLER] S 146,7318 - [SLER] S 4,60 2476,3218 - [SLER] S 2462,7618 - [SLER] S 149,3818 - [SLER] S 4,65 2548,3418 - [SLER] S 2534,7018 - [SLER] S 152,0318 - [SLER] S 4,70 2621,6318 - [SLER] S 2607,9018 - [SLER] S 154,6918 - [SLER] S 4,75 2696,1818 - [SLER] S 2682,3718 - [SLER] S 157,3618 - [SLER] S 4,80 2772,0118 - [SLER] S 2758,1218 - [SLER] S 160,0418 - [SLER] S 4,85 2849,1118 - [SLER] S 2835,1418 - [SLER] S 162,7218 - [SLER] S 4,90 2927,2918 - [SLER] S 2913,4418 - [SLER] S 164,2218 - [SLER] S 4,95 3004,7018 - [SLER] S 2991,8118 - [SLER] S 160,4818 - [SLER] S 5,00 3080,3718 - [SLER] S 3068,4118 - [SLER] S 156,5818 - [SLER] S 5,05 3154,2318 - [SLER] S 3143,1418 - [SLER] S 152,5618 - [SLER] S 5,10 3226,2618 - [SLER] S 3215,9618 - [SLER] S 148,7018 - [SLER] S 5,15 3296,5318 - [SLER] S 3286,9518 - [SLER] S 144,9918 - [SLER] S 5,20 3365,0918 - [SLER] S 3356,1618 - [SLER] S 141,4218 - [SLER] S 5,25 3432,0118 - [SLER] S 3423,6718 - [SLER] S 138,0118 - [SLER] S 5,30 3497,3518 - [SLER] S 3489,5618 - [SLER] S 134,7318 - [SLER] S 5,35 3561,1818 - [SLER] S 3553,8818 - [SLER] S 131,6018 - [SLER] S 5,40 3622,4918 - [SLER] S 3616,7118 - [SLER] S 118,0818 - [SLER] S 5,45 3676,8718 - [SLER] S 3673,1018 - [SLER] S 96,0718 - [SLER] S 5,50 3721,2118 - [SLER] S 3719,0118 - [SLER] S 74,0018 - [SLER] S 5,55 3755,4618 - [SLER] S 3754,4018 - [SLER] S 51,7018 - [SLER] S 5,60 3779,5118 - [SLER] S 3779,1618 - [SLER] S 29,6518 - [SLER] S 5,65 3793,4418 - [SLER] S 3793,4118 - [SLER] S 8,7118 - [SLER] S 5,70 3797,7418 - [SLER] S 3797,6918 - [SLER] S 12,9615 - [SLER] 5,75 3792,8718 - [SLER] S 3792,5118 - [SLER] S 30,3715 - [SLER] 5,80 3779,3018 - [SLER] S 3778,4018 - [SLER] S 47,6318 - [SLER] S 5,85 3757,4818 - [SLER] S 3755,8318 - [SLER] S 64,3318 - [SLER] S 5,90 3727,8918 - [SLER] S 3725,3118 - [SLER] S 80,0418 - [SLER] S 5,95 3690,9518 - [SLER] S 3687,3018 - [SLER] S 94,7818 - [SLER] S 6,00 3647,1218 - [SLER] S 3642,2718 - [SLER] S 108,5718 - [SLER] S 6,05 3596,8218 - [SLER] S 3590,6718 - [SLER] S 121,4318 - [SLER] S 6,10 3540,4818 - [SLER] S 3532,9418 - [SLER] S 133,3918 - [SLER] S 6,15 3478,5218 - [SLER] S 3469,5118 - [SLER] S 144,4718 - [SLER] S 6,20 3411,3418 - [SLER] S 3400,8018 - [SLER] S 154,7018 - [SLER] S 6,25 3339,3318 - [SLER] S 3327,2218 - [SLER] S 164,0918 - [SLER] S 6,30 3262,8918 - [SLER] S 3249,1618 - [SLER] S 172,6718 - [SLER] S 6,35 3182,4018 - [SLER] S 3167,0218 - [SLER] S 180,4618 - [SLER] S 6,40 3098,2218 - [SLER] S 3081,1618 - [SLER] S 187,4718 - [SLER] S 6,45 3010,7218 - [SLER] S 2991,9618 - [SLER] S 193,7318 - [SLER] S 6,50 2920,2518 - [SLER] S 2899,7818 - [SLER] S 199,2618 - [SLER] S 6,55 2827,1518 - [SLER] S 2804,9718 - [SLER] S 204,0818 - [SLER] S 6,60 2731,7618 - [SLER] S 2707,8518 - [SLER] S 208,2018 - [SLER] S 6,65 2634,4118 - [SLER] S 2608,7818 - [SLER] S 211,6518 - [SLER] S 6,70 2535,4118 - [SLER] S 2508,0618 - [SLER] S 214,4318 - [SLER] S 6,75 2435,0818 - [SLER] S 2406,0218 - [SLER] S 216,5718 - [SLER] S 6,80 2333,7318 - [SLER] S 2302,9618 - [SLER] S 218,0718 - [SLER] S 6,85 2231,6418 - [SLER] S 2199,1818 - [SLER] S 218,9718 - [SLER] S 6,90 2129,1218 - [SLER] S 2094,9818 - [SLER] S 219,2618 - [SLER] S 6,95 2026,4418 - [SLER] S 1990,6318 - [SLER] S 218,9618 - [SLER] S 7,00 1923,8818 - [SLER] S 1886,4318 - [SLER] S 218,0918 - [SLER] S 7,05 1821,7118 - [SLER] S 1782,6418 - [SLER] S 216,6618 - [SLER] S 7,10 1720,2018 - [SLER] S 1679,5418 - [SLER] S 214,6818 - [SLER] S 7,15 1619,6118 - [SLER] S 1577,3818 - [SLER] S 212,1618 - [SLER] S 7,20 1520,1918 - [SLER] S 1476,4218 - [SLER] S 209,1018 - [SLER] S 7,25 1422,1918 - [SLER] S 1376,9118 - [SLER] S 205,5318 - [SLER] S 7,30 1325,8418 - [SLER] S 1279,1118 - [SLER] S 201,4518 - [SLER] S 7,35 1231,4018 - [SLER] S 1183,2518 - [SLER] S 196,8618 - [SLER] S 7,40 1139,0918 - [SLER] S 1089,5818 - [SLER] S 191,7718 - [SLER] S 7,45 1049,1418 - [SLER] S 998,3418 - [SLER] S 186,2018 - [SLER] S


7,50 961,7718 - [SLER] S 909,7418 - [SLER] S 180,1518 - [SLER] S 7,55 877,1918 - [SLER] S 824,0418 - [SLER] S 173,6118 - [SLER] S 7,60 795,6218 - [SLER] S 741,4418 - [SLER] S 166,6118 - [SLER] S 7,65 717,2618 - [SLER] S 662,1818 - [SLER] S 159,1418 - [SLER] S 7,70 642,3118 - [SLER] S 586,4918 - [SLER] S 151,2118 - [SLER] S 7,75 570,9418 - [SLER] S 514,5718 - [SLER] S 142,8218 - [SLER] S 7,80 503,3318 - [SLER] S 446,6518 - [SLER] S 133,9718 - [SLER] S 7,85 439,6318 - [SLER] S 382,9418 - [SLER] S 124,6718 - [SLER] S 7,90 379,9718 - [SLER] S 323,6718 - [SLER] S 114,9218 - [SLER] S 7,95 324,4718 - [SLER] S 269,0518 - [SLER] S 104,7218 - [SLER] S 8,00 273,1818 - [SLER] S 219,2818 - [SLER] S 94,0718 - [SLER] S 8,05 226,1318 - [SLER] S 174,5918 - [SLER] S 82,9818 - [SLER] S 8,10 183,2618 - [SLER] S 135,1818 - [SLER] S 71,4418 - [SLER] S 8,15 144,4318 - [SLER] S 101,2718 - [SLER] S 59,4618 - [SLER] S 8,20 109,4318 - [SLER] S 73,0718 - [SLER] S 47,0318 - [SLER] S 8,25 77,9818 - [SLER] S 50,7918 - [SLER] S 34,1618 - [SLER] S 8,30 50,0418 - [SLER] S 34,6418 - [SLER] S 20,8518 - [SLER] S 8,35 27,7118 - [SLER] S 24,8318 - [SLER] S 7,1018 - [SLER] S


Verifica a SLU * Diagrammi M-N delle sezioni Di seguito sono riportati per ogni tratto di armatura i diagrammi di interazione Mu-Nu della sezione; sono stati calcolati 16 punti per ogni sezione analizzata. Per la costruzione dei diagrammi limiti si sono assunti i seguenti valori: Tensione caratteristica cubica del cls Rbk = 306 [kg/cmq]) Tensione caratteristica cilindrica del cls (0.83xRbk) Rck = 254 (Kg/cm2) Fattore di riduzione per carico di lunga permanenza ψ= 0.85 Tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio fyk = 4589 [kg/cmq]) Coefficiente di sicurezza cls γc = 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio γs = 1.15 Resistenza di calcolo del cls(ψRck/γc) R*

c = 144 (Kg/cm2) Resistenza di calcolo dell'acciaio(fyk/γs) R*

s = 3990 (Kg/cm2) Modulo elastico dell'acciaio Es = 2100000 (Kg/cm2) Deformazione ultima del calcestruzzo εcu = 0.0035(0.35%) Deformazione del calcestruzzo al limite elastoplastico εck = 0.0020(0.20%) Deformazione ultima dell'acciaio εyu = 0.0100(1.00%) Deformazione dell'acciaio al limite elastico (R*

s/Es) εyk = 0.0015(0.19%) Legame costitutivo del calcestruzzo Per il legame costitutivo del calcestruzzo si assume il diagramma parabola-rettangolo espresso dalle seguenti relazioni: Tratto parabolico: 0<=εc<=εck

R*

c(2εcεck-εc2)

σc= –––––––––––––––– εck

2 Tratto rettangolare: εck<εc<=εcu

σc=R*

c Legame costitutivo dell'acciaio Per l'acciaio si assume un comportamento elastico-perfettamente plastico espresso dalle seguenti relazioni: σs = Esεs per 0<=εs<=εsy σs = R*

s per εsy<εs<=εsu Tratto armatura 1 Nr Nu Mu 1 -274524,48 0,00 2 0,00 20091,39 3 47451,54 20059,85 4 71177,30 19498,99 5 94903,07 18473,84 6 118628,84 17351,15 7 142354,61 16188,39 8 166080,38 14986,71 9 189806,14 13717,84 10 213531,91 12387,25 11 237257,68 10957,56 12 260983,45 9410,07 13 284709,21 7727,69 14 308434,98 5927,31 15 332160,75 4029,72 16 355886,52 0,00 17 355886,52 0,00 18 332160,75 -4029,72 19 308434,98 -5927,31


20 284709,21 -7727,69 21 260983,45 -9410,07 22 237257,68 -10957,56 23 213531,91 -12387,25 24 189806,14 -13717,84 25 166080,38 -14986,71 26 142354,61 -16188,39 27 118628,84 -17351,15 28 94903,07 -18473,84 29 71177,30 -19498,99 30 47451,54 -20059,85 31 0,00 -20091,39 32 -274524,48 0,00


Verifica sezione cordoli Simbologia adottata Mh momento flettente espresso in [kgm] nel piano orizzontale Th taglio espresso in [kg] nel piano orizzontale Mv momento flettente espresso in [kgm] nel piano verticale Tv taglio espresso in [kg] nel piano verticale Cordolo N° 1 (X=0,00 m) (Cordolo in c.a.) B=90,00 [cm] H=60,00 [cm] Afv=10,05 [cmq] Afh=10,05 [cmq] Staffe φ10/22,00 Mh=12518 [kgm] Th=25037 [kg] Mv=547 [kgm] Tv=1215 [kg] σc = 24,31 [kg/cmq] σ f = 1520 [kg/cmq] τc = 5,45 [kg/cmq]


Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2) Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue. Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni. L'analisi strutturale è condotta con l'analisi statica non-lineare, utilizzando il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato limite indotto dai carichi statici.L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008. L'analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti, schematizzando la struttura in elementi lineari e nodi. Le incognite del problema sono le componenti di spostamento in corrispondenza di ogni nodo (2 spostamenti e 1 rotazioni). La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta. Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo PAC - Analisi e Calcolo Paratie Versione 10.0 Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Licenza Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche. Modalità di presentazione dei risultati La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare. Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale. Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi validi ed accettabili. Luogo e data ________________________ Il progettista ( ) _____________________________________

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