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Studio di Ingegneria Dott. Ing. Diego MENARDI Rif.:LIVSTRA-ES24.doc OTTOBRE 2007

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CITTA’ DI TORINO

Programma di Riqualificazione Urbana SPINA 3

PONTE STRALLATO VIA LIVORNO

PROGETTO STRUTTURALE ESECUTIVO

- RELAZIONE DI CALCOLO -

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INDICE

1. INTRODUZIONE............................................................................................................................ 6

2. DESCRIZIONE GENERALE DEL PONTE ................................................................................... 7

3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI...................... ................................................................ 12

3.1. ACCIAIO PER STRUTTURE METALLICHE: PROFILI E LAMIERE – ACCIAIO PER IMPIEGHI

STRUTTURALI CON RESISTENZA MIGLIORATA ALLA CORROSIONE ATMOSFERICA CORTEN

(CORROSION TENSILE STRENGTH) ........................................................................................... 12

3.2. BULLONI: GIUNZIONI AD ATTRITO – GIUNZIONI A TAGLIO ....................................................... 13

3.3. SALDATURE.............................................................................................................................. 14

3.4. PIOLI DI COLLEGAMENTO ACCIAIO/CALCESTRUZZO................................................................. 15

3.5. ACCIAIO PER STRALLI.............................................................................................................. 16

3.6. CALCESTRUZZO........................................................................................................................ 18


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3.7. ACCIAIO D’ARMATURA ............................................................................................................ 19

4. NORMATIVA DI RIFERIMENTO........................ ......................................................................... 20

5. UNITA’ DI MISURA......................................................................................................................... 22

6. MODELLI DI CALCOLO................................................................................................................ 23

7. FASI DI CALCOLO.......................................................................................................................... 35

7.1. ANALISI GLOBALE ELASTICA DELL’ IMPALCATO ...................................................................... 35

8. ANALISI SISMICA DEL PONTE................................................................................................... 36

9. COMBINAZIONI DI CARICO ....................................................................................................... 39

10. SEZIONI RESISTENTI.................................................................................................................. 41

10.1. T1 – SEZIONE 1......................................................................................................................... 42

10.2. T1 – SEZIONE 2......................................................................................................................... 48

10.3. T1 – SEZIONE 3......................................................................................................................... 54

10.4. T2 – SEZIONE 1......................................................................................................................... 60

10.5. T2 – SEZIONE 2......................................................................................................................... 66

10.6. T2 – SEZIONE 3........................................................................................................................ 72

10.7. T3 – SEZIONE 1......................................................................................................................... 78

10.8. T4 – SEZIONE 1......................................................................................................................... 84

10.9. CALCOLO DELL’ INERZIA TORSIONALE DELLE TRAVI IN ACCIAIO ............................................. 92

10.10. DIAFRAMMI RETICOLARI DI SPALLA ......................................................................................... 93

10.11. DIAFRAMMI RETICOLARI DI CAMPATA ..................................................................................... 93

10.12. DIAFRAMMI AD ANIMA PIENA .................................................................................................. 93

10.13. SOLETTA ................................................................................................................................. 95

11. MODALITA’ DI VERIFICA DELLE SEZIONI RESISTENTI. ................................................ 96

11.1. SEZIONI DELLE TRAVI................................................................................................................. 96

11.2. VERIFICA DI STABILITÀ DELLE ANIME : VERIFICA ALL ’ IMBOZZAMENTO (RIF. UNI 10011/97

P.TO 7.6) ................................................................................................................................. 99

11.3. VERIFICA A FATICA .................................................................................................................... 99

11.4. GIUNZIONI ............................................................................................................................... 100


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11.4.1. Giunzioni ad attrito (rif. p.to 5.3.7 UNI 10011/97).................................................... 100

11.4.2. Giunzioni delle piattabande ....................................................................................... 101

11.5. VERIFICA DELLE SALDATURE DI COMPOSIZIONE...................................................................... 102

11.6. CONNESSIONI A PIOLO.............................................................................................................. 103

11.7. ARMATURA TRASVERSALE....................................................................................................... 104

11.8. CONTROVENTI INFERIORI......................................................................................................... 105

11.8.1. Giunzioni a taglio....................................................................................................... 106

11.9. SOLETTA IN CEMENTO ARMATO............................................................................................... 107

12. ANALISI DEI CARICHI .............................................................................................................. 108

12.1. CARICHI MOBILI Q1................................................................................................................. 116

12.1.1. Carico dovuto alla folla.............................................................................................. 116

12.2. COEFFICIENTE DI INCREMENTO DINAMICO Q2 ....................................................................... 119

12.3. AZIONE DI FRENAMENTO Q3 .................................................................................................. 120

12.4. RESISTENZE PARASSITE DEI VINCOLI Q7 ................................................................................ 120

12.5. URTO DI VEICOLI IN SVIO Q8 .................................................................................................. 120

12.6. VARIAZIONI TERMICHE .......................................................................................................... 120

12.7. AZIONI SISMICHE.................................................................................................................... 121

13. VERIFICA DELLE SEZIONI...................................................................................................... 122

13.1. TRAVE T1............................................................................................................................... 122

13.1.1. Peso proprio acciaio + getto soletta non collaborante + tiro stralli............................ 122

13.1.2. Ritiro ....................................................................................................................... 125

13.1.3. Permanenti................................................................................................................ 128

13.1.4. Variazione di temperatura Dt = -10° C .................................................................... 131

13.1.5. Vento ponte carico ................................................................................................... 134

13.1.6. Combinazione di carichi mobili per M + max.......................................................... 137

13.1.7. Combinazione di carichi mobili per M + min .......................................................... 140

13.1.8. U2 Ritiro con combinazione di carichi mobili per M + ........................................... 143

13.1.9. Connessione trave/soletta: verifica dei pioli............................................................. 150

13.1.10. Giunzione tipo G1.................................................................................................... 155

13.1.11. Giunzione tipo G2.................................................................................................... 162


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13.1.12. Diaframma ad anima piena ...................................................................................... 168

13.1.13. Diaframmi reticolari di spalla e di campata............................................................. 175

13.1.14. Sistema di controventi di collegamento travi........................................................... 179

13.1.15. Verifica irrigidimenti ............................................................................................... 184

13.1.15.1. Verifica irrigidimenti in asse appoggi .....................................................184

13.1.16. Deformazioni e controfrecce.................................................................................... 186

13.1.17. Reazioni appoggi ..................................................................................................... 187

13.2. TRAVE T2............................................................................................................................... 209


13.2.2. Ritiro ....................................................................................................................... 212

13.2.3. Permanenti................................................................................................................ 215







13.3. TRAVE T3............................................................................................................................... 242


13.3.2. Ritiro ....................................................................................................................... 245

13.3.3. Permanenti................................................................................................................ 248







13.4. VERIFICA LOCALE DELLA TRAVE T3 NELLA ZONA DI ATTACCO DEGLI STRALLI ...................... 275

13.5. VERIFICA LOCALE DELLA TRAVE DI ATTACCO DEGLI STRALLI SULL'ANTENNA........................ 289

14. VERIFICA SEZIONI ANTENNE CON PRESENZA DI SISMA (MAGGIORMENTE SIGNIFICATIVA)....................................................................................................................... 301


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14.1. SEZIONI DI GIUNZIONE ANTENNE.............................................................................................. 322

15. VERIFICA STRALLI ................................................................................................................... 331

15.1. PRIMA TESATURA STRALLI ..................................................................................................... 333

15.2. SECONDA TESATURA STRALLI ................................................................................................ 335

15.3. IPOTESI DI ROTTURA IN ESERCIZIO DI UNO STRALLO .............................................................. 339

16. VERIFICA DELLA SPALLA ANTENNA.................................................................................. 341

16.1. VERIFICA DEI PALI COMPRESSI SPALLA ANTENNA.................................................................. 355

17. VERIFICA BLOCCO DI ORMEGGIO...................................................................................... 370

17.1. VERIFICA DEL PALO TESO TIPO DEL BLOCCO DI ORMEGGIO ................................................... 385

18. VERIFICA DELLA SPALLA CON APPOGGI MOBILI......................................................... 391

19. VERIFICA DELLA SOLETTA NELLA DIREZIONE TRASVERSALE ............................ 396

20. VERIFICA SBALZO MARCIAPIEDE IN STRUTTURA METALLICA .............................. 446

21. SPOSTAMENTI E ROTAZIONI SUGLI APPOGGI................................................................ 450


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1. INTRODUZIONE La relazione che segue si propone di illustrare le verifiche condotte per il Progetto Esecutivo delle strutture per la costruzione del Ponte Strallato di attraversamento del fiume Dora Riparia, previsto nel Programma di Riqualificazione Urbana Spina 3 per la nuova viabilità di Via Livorno – Torino.


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2. DESCRIZIONE GENERALE DEL PONTE Il ponte in progetto risulta composto da una campata unica, di luce 43,20 m. (asse appoggi). L’impalcato in struttura mista acciaio/calcestruzzo, di larghezza totale 32,00 m. circa, è costituito da n.8 travi a doppio T, di altezza h = 1400 mm., su cui viene realizzata una soletta collaborante, su lastre predalles, per uno spessore 50 mm. (lastre predalles) + 230 mm. (soletta). In posizione simmetrica centrale dell’impalcato sono disposti n.3 + 3 stralli, distanziati di ∼ 10,80 m., in ancoraggio su n.2 antenne, conformate a V, provviste di n.3 + 3 stralli di collegamento e n.3 + 3 stralli di ormeggio. Antenne n.2 antenne costituite da travi metalliche composte per saldatura di lamiere, con geometria variabile: lato ponte - base bmin = 1,60 m. Bmax = 2,20 m. h = 2,00 m.

- sommità bmin = 1,10 m. Bmax = 1,45 m. h = 1,20 m. lato ormeggio - base bmin = 1,60 m. Bmax = 2,20 m. h = 2,00 m.

- sommità bmin = 1,10 m. Bmax = 1,45 m. h = 1,20 m. Blocchi di ormeggio n.2 blocchi di ormeggio in cemento armato, di sezione a T rovescia Dimensioni 7,50 m. x 4,50 m. x h. = 2,65 m. con n.6 + 6 pali a trazione diametro φ 1,00 m., lunghezza L = 26,00 m..


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Spalla principale (lato Via Livorno – sponda idrografica destra) conformata a T, con le seguenti dimensioni - Elevazione

spessore parete e setti di irrigidimento s = 0,50 m. ÷ 3,60 m.

altezza parete h = 1,90 m. ÷ 2,93 m. - Fondazione

spessore blocco sf = 2,65 m. ÷ 3,43 m.

larghezza blocco hf = 2,15 m. ÷ 7,05 m.

lunghezza blocco Bf = 33,70 m. ÷ 19,90 m. con fondazione indiretta costituita da n.26 pali diametro φ 1,00 m., lunghezza L = 26,00 m. e n.7 pali diametro φ 0,80 m., lunghezza L = 20,00 m. Spalla secondaria (lato Via Orvieto – sponda idrografica sinistra) conformata a T, con le seguenti dimensioni - Elevazione

spessore parete e setti di irrigidimento s = 0,50 m.

altezza parete h = 1,90 m. - Fondazione

spessore blocco sf = 1,60 m.

larghezza blocco hf = 1,80 m.

lunghezza blocco Bf = 33,70 m. con fondazione indiretta costituita da n.19 pali diametro φ 1,00 m., lunghezza L = 22,00 m..


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Impalcato Costituito da n.8 travi a doppio T, di altezza h = 1400 mm., realizzate con saldatura di lamiere di acciaio, con diaframmi ad anima piena e reticolari, oltre ad un sistema inferiore di controvento; il tutto collegato con elementi di coprigiunto e bulloni. Soletta in cemento armato collaborante s = 50 mm. + 230 mm. = 280 mm., su lastre predalles. Stralli di impalcato di collegamento e di ormeggio Gli stralli di impalcato di collegamento e di ormeggio saranno in acciaio armonico stabilizzato fptk ≥ 1550 N/mm2. Essi sono previsti in fune chiusa φ = 116 mm., tipo Tensoteci o simili. Gli stralli saranno tesati secondo due fasi di tesatura, con i valori di sforzo che verranno di seguito indicati.


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SEZIONE LONGITUDINALE

Via Orvieto Via Livorno

strall

o p1

stra

llo p

2

stra

llo p

3

strallo c 1strallo c2strallo c3

strallo o1

strallo o2

strallo o3


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SEZIONE TRASVERSALE


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3. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI 3.1. Acciaio per strutture metalliche: profili e lamiere – Acciaio per impieghi

strutturali con resistenza migliorata alla corrosione atmosferica CORTEN (Corrosion Tensile Strength)

Acciaio EN 10155 S355 K2 G1 W per spessori ≤ 40 mm. Re ≥ 355 N/mm²

Rm ≥ 490 N/mm2

A% > 20

Analisi elastica S.L.U.

fγd = m

ykf

γ

γm = 1 fy = 355 N/mm2


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3.2. Bulloni: giunzioni ad attrito – giunzioni a taglio vite classe 10.9 (UNI 5712) dado classe 8 G (UNI 5713) σam = 467 N/mm² τam = 330 N/mm² fkn = 700 N/mm² Le giunzioni sono ad attrito per i vari conci ed a taglio per i controventi. Nella verifica della giunzione ad attrito la resistenza allo scorrimento di calcolo risulta: f = 0,35 (valore usuale per giunzioni ad attrito) Ns = 0,70 fu * Ar Stato Limite Ultimo (rif. p.to 5.3.7. UNI 10011/97) n = superfici di contatto = 2 Vf slu = n * f * Ns Stato Limite di Esercizio (rif. p.to 5.3.7. UNI 10011/97) gf = 1,5

Vf sle = 5,1

fsluV


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3.3. Saldature Le saldature saranno eseguite utilizzando materiale d’apporto con contenuto di rame, distinguendo le due diverse metodologie: - saldatura delle travi composte, con procedimento automatico ad arco sommerso N.121

AWS.A5.23

- saldatura delle nervature di irrigidimento sotto gas protettore EN 758. N.B. Al momento della saldatura delle lamiere di spessore fino a 40 mm., esse

dovranno avere temperatura ≥ 10° C. Per le lamiere di spessore > 40 mm. dovrà disporsi prima della saldatura un preriscaldo a fiamma larga, tale da elevare la temperatura a T ≥ 50° C.

Saldature: dimensioni dei cordoni d’angolo

Saldature per composizione antenna – travi stralli:

lamiere spessore 15 mm. dimensione cordoni 10 x 10 mm.




lamiere spessore 40 mm. dimensione cordoni 30 x 30 mm. Saldature per composizione travi:

con anime spessore 14 / 16 mm. dimensione cordoni 10 x 10 mm.

raddoppio piattabande dimensione cordoni 10 x 10 mm. fds = 0,70 * fy fds = 0,70 * 355 fds = 248,50 N/mm2

Dovranno adottarsi tutte le prescrizioni dell’Istituto Italiano della Saldatura.


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3.4. Pioli di collegamento acciaio/calcestruzzo Pioli tipo “Nelson” φ 22 mm. (7/8’’) h = 175 mm. Acciaio EN 10025 EN 10024 S355 J2 G3 + C450 Re ≥ 350 N/mm2 Rm ≥ 450 N/mm2 A ≥ 15%


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3.5. Acciaio per stralli Le funi degli stralli saranno in acciaio armonico stabilizzato, con le seguenti caratteristiche: fptk > 1550 N/mm2 fp(1)k > 1600 N/mm2 Ea = modulo elastico

Ea ≅ 160000 N/mm2 (funi) Eav = modulo elastico virtuale

Eav =

3

22

12

**1

σa

a

Elw

E

+

dove

w = peso strallo

l = lunghezza strallo

σσσσ = tensione per i carichi permanenti e di peso proprio


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Calcolo del modulo virtuale

E* = E /

+

3

22

12**1

σ

ELy o

w = 0,78 KN/m. cavo E w Lo σ E*

(KN/m2) (KN/m) (m) (KN/m2) (KN/m2) strallo p1 1,63E+05 0,78 37,00 217,19 7,75E+04 strallo p2 1,63E+05 0,78 28,50 290,44 1,28E+05 strallo p3 1,63E+05 0,78 21,00 319,33 1,47E+05 strallo c1 1,63E+05 0,78 21,90 347,19 1,49E+05 strallo c2 1,63E+05 0,78 18,90 320,82 1,50E+05 strallo c3 1,63E+05 0,78 16,00 290,01 1,50E+05 strallo o1 1,63E+05 0,78 13,88 419,66 1,60E+05 strallo o2 1,63E+05 0,78 12,96 366,35 1,59E+05 strallo o3 1,63E+05 0,78 12,10 314,96 1,57E+05


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3.6. Calcestruzzo Per spalle (fondazione ed elevazione) e pali di fondazione R'ck = 40 N/mm² In conformità al D.M. 09.01.1996 si individua la classe di esposizione del getto nella 3, classe di consistenza S4 per le spalle e autocompattante per i pali di fondazione. La classe di consistenza fluida sarà ottenuta mediante impiego di additivi superfluidificanti al fine di ridurre il ritiro del getto e consentire elevata lavorabilità. Per impalcato R'ck = 40 N/mm² In conformità al D.M. 09.01.1996 si individua la classe di esposizione del getto nella 2b, classe di consistenza S4. La classe di consistenza fluida sarà ottenuta mediante impiego di additivi superfluidificanti al fine di ridurre il ritiro del getto e consentire elevata lavorabilità. Adottando c.l.s. R'ck = 40 N/mm² si definiscono le seguenti resistenze di calcolo:

fck = 33,20 N/mm²

fcd = 20,75 N/mm²

fctk = 3,16 N/mm²

fe = 0,6 * fck = 19,92 N/mm2 Modulo di elasticità longitudinale del calcestruzzo Ec in compressione

A secondo delle fasi di maturazione o di carico, nei modelli studiati sono stati assunti diversi moduli elastici: - calcestruzzo con 28 gg. di maturazione per carichi di breve durata Ec 28gg. = 36050 N/mm²

- calcestruzzo con 28 gg. di maturazione per carichi di lunga durata (vedi viscosità nelle pagine successive) E*

ctinf = 11820 N/mm²


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3.7. Acciaio d’armatura Fe B 44 k (controllato) fyk = 430 N/mm²

fyd = 15,1ykf

fyd = 373,91 N/mm2 (S.L.U.) fyde = 0,7 * fyd fyde = 301 N/mm2


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4. NORMATIVA DI RIFERIMENTO Per le verifiche che seguono si è fatto riferimento alla seguente Normativa vigente ed agli Eurocodici per maggiori indicazioni: - Legge 1086 del 05.11.1971 - D.M. 14.02.1992

Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 09.01.1996

Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. LL. PP. 04.05.1990

Aggiornamento delle norme tecniche per la progettazione, la esecuzione e il collaudo dei ponti stradali.

- Circ. LL. PP. 25.02.1991 n. 34233

L. 02.02.1974, n. 64, art. 1 - D.M. 04.05.1990. Istruzione relative alla normativa tecnica dei ponti stradali.

- C.N.R. 10011/88

Costruzioni di acciaio: Istruzioni per il calcolo, l'esecuzione, il collaudo e la manutenzione.

- D.M. 16.01.1996 Norme tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi".

- D.M. 16.01.1996

Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche - C.N.R. 10024/86

Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo.


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- Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20.03.2003 Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica

- EUROCODICE 3 – UNI ENV 1993-1-11 Progettazione delle strutture di acciaio – Parte 1-11: Progettazione di strutture con elementi tesi

- EN 10155

Acciai per impieghi strutturali con resistenza migliorata alla corrosione atmosferica. - C.N.R. 10016/85

Travi composte di acciaio e calcestruzzo, Istruzioni per l'impiego nelle costruzioni Le verifiche statiche saranno condotte in fase elastica adottando il metodo agli Stati Limite.


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5. UNITA’ DI MISURA Nel seguito della relazione si adotteranno le seguenti unità di misura: - per i carichi ⇒ [KN] [KN/m2] [KN/m3] - per le azioni di calcolo ⇒ [KN] [KNm] - per le tensioni ⇒ [N/mm2 (MPa)] - spostamenti ⇒ [mm]


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6. MODELLI DI CALCOLO Per la definizione delle componenti di sollecitazione, tensione e spostamento sono stati elaborati dei modelli 3D, discretizzati con il codice di calcolo agli Elementi Finiti SAP 2000, vers. 11.5. – agg. Luglio 2007. Assi comuni a tutti i modelli asse x = asse longitudinale

asse y = asse trasversale

asse z = asse verticale Le diverse parti componenti la struttura dell’impalcato sono state discretizzate con i seguenti elementi: - travi, traversi e soletta: elementi BEAM

- stralli: elementi CABLE

- antenne: elementi BEAM a sezione verticale

- travi stralli: elementi SHELL

- soletta: elementi SHELL


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Per i carichi sono stati considerati: Casi elementari

LC1 ⇒ peso proprio acciaio + getto soletta non collaborante + tiro stralli

LC2 ⇒ ritiro

LC4 ⇒ carichi permanenti

LC5 ⇒ variazione di temperatura

LC8 ⇒ vento Carichi mobili Il ponte è stato studiato facendo riferimento ai carichi dati dal D.M. 04.05.1990 per i ponti di Ia Categoria, con i seguenti coefficienti dinamici:

- ponte φd = 1,18

- soletta φd = 1,40


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DISPOSIZIONE CARICHI MOBILI SULL’IMPALCATO

SCHEMA “1”

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

qf = 4 KN/m2 Z

Y

X

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

fq fq

SCHEMA “2”

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A 50%

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

q f = 4 KN/m2 Z

Y

X

fq


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SCHEMA “3”

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

q f = 4 KN/m2 Z

Y

X

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A 50%

fq


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Soletta La soletta, già modellata nell’impalcato per l’analisi globale, è stata modellata anche con un modello 2D, delle dimensioni reali per la sua intera estensione, secondo un modello a piastra, al fine di valutare le componenti di sollecitazioni locali.


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SCHEMA CARICHI MOBILI DELLA SOLETTA

fq fq

Q1A100%

P P P P

Q1A50%

1 1

Q1A100%

P P P PQ1A50%

1 1

Q1A100%

P P P P

Q1A50%

1 1

P = 100 x d

d1 = 3 (campi di testata)

d = 1.4 (campi tipo)

P = 140 KN

P1= 50 x d

P1= 70 KN

q f = 4 KN/m2

SOLETTA 1: Q1A 100 + Q1A 50


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P = 100 x d



P = 140 KN

qf = 4 KN/m2

Q1A100%

P P

fq fq

Q1A100%

P P

Q1A100%

P P

SOLETTA 2: Q1A 100


Pag.30

fq fq

P = 100 x d



P = 140 KN

q f = 4 KN/m2

P P P

SOLETTA 3: Ruota 100


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Modelli di calcolo Nelle pagine che seguono si riportano i modelli di calcolo del ponte. L’elaborazione dei modelli è stata condotta con un’Analisi Non Lineare, per la presenza degli stralli.


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7. FASI DI CALCOLO I modelli studiati e le fasi di calcolo considerano le fasi di montaggio, maturazione e gli effetti differiti conseguenti alle varie età della struttura. Si distinguono le seguenti fasi di riferimento: fase 1 impalcato in fase di montaggio senza puntellamenti intermedi, in cui i carichi

sono quelli di competenza del peso proprio della struttura di acciaio e del getto della soletta. La sezione resistente risulta solo quella in acciaio.

fase 2 impalcato in esercizio completo dei carichi permanenti, considerando gli effetti

differiti, quali ritiro e viscosità del calcestruzzo. In questa fase la sezione resistente risulta composta, ovvero acciaio + soletta

collaborante, con modulo elastico teorico ridotto del calcestruzzo per tenere in conto la lunga durata dei carichi applicati.

fase 3 impalcato in esercizio per carichi di breve durata, quali quelli mobili, variazioni di

temperatura, cedimento degli appoggi. In questa fase la sezione resistente risulta composta, ovvero acciaio + soletta

collaborante, con modulo elastico teorico non ridotto. 7.1. Analisi globale elastica dell’impalcato Ai fini dell’Analisi Globale del modello dell’impalcato e delle verifiche delle varie sezioni in acciaio, si è fatto riferimento alla UNI 10016/00.


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8. ANALISI SISMICA DEL PONTE Nel rispetto dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n.3274, il ponte è stato esaminato anche in presenza di azioni dinamiche di origine sismica, con riferimento alla zona 4 in cui si trova la Città di Torino. Sono stati adottati i seguenti valori: a/g = 0,05

suolo tipo C

coefficiente di protezione sismica = 1,3

ϕ = coefficiente di struttura = 1 Per le determinazioni delle componenti di sollecitazione e di spostamento è stata condotta un’Analisi Modale per la ricerca delle frequenze proprie e tali da mobilitare almeno il 90% della massa. Successivamente è stata condotta un’analisi con diversi spettri. Spettri di progetto per S.L.U. applicato:

Orizzontale direzione xu1 modello (asse longitudinale impalcato) direzione yu2 modello (asse trasversale impalcato)

Verticale direzione zu3 modello (asse verticale impalcato) Spettro di progetto elastico: per il calcolo degli spostamenti secondo i tre assi


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Configurazioni dell’azione sismica Per le verifiche, le azioni sismiche secondo i tre assi sono state combinate con permutazione circolare, ovvero: Sisma 1 Ssism = Sx + 0,3 * Sy + 0,3 * Sz

Sisma 2 Ssism = 0,3 * Sx + Sy + 0,3 * Sz

Sisma 3 Ssism = 0,3 * Sx + 0,3 * Sy + Sz

TABLE: Modal Participating Mass RatiosOutputCase StepType StepNum Period SumUX SumUY SumUZ

Text Text Unitless Sec Unitless Unitless UnitlessMODAL Mode 1 5,18 0,00 0,31 0,00MODAL Mode 2 5,18 0,00 0,63 0,00MODAL Mode 3 1,60 0,00 0,80 0,00MODAL Mode 4 1,29 0,56 0,80 0,14MODAL Mode 5 1,26 0,56 0,93 0,14MODAL Mode 6 1,17 0,56 0,93 0,14MODAL Mode 7 0,59 0,56 0,96 0,14MODAL Mode 8 0,49 0,57 0,96 0,14MODAL Mode 9 0,48 0,57 0,96 0,14MODAL Mode 10 0,44 0,57 0,96 0,14MODAL Mode 11 0,41 0,63 0,96 0,27MODAL Mode 12 0,31 0,70 0,96 0,59MODAL Mode 13 0,28 0,70 0,96 0,61MODAL Mode 14 0,25 0,77 0,96 0,85MODAL Mode 15 0,20 0,77 0,97 0,85MODAL Mode 16 0,16 0,77 0,97 0,85MODAL Mode 17 0,13 0,77 0,99 0,85MODAL Mode 18 0,11 0,84 0,99 0,96MODAL Mode 19 0,07 0,84 0,99 0,99MODAL Mode 20 0,05 0,97 0,99 0,99


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Come si può rilevare dalla tabella, i valori dei periodi propri di 5,18 sec. si riferiscono agli stralli, mentre i restanti sono relativi alle antenne ed all’impalcato. Le masse mobilitate risultano dell’ordine del 97%. Infine, si precisa che le masse strutturali considerate per l’Analisi Dinamica riguardano i pesi propri ed i carichi permanenti. Nel seguito non si riporta la verifica per gli effetti dell’azione sismica verticale per le travi, poiché le componenti di sollecitazione indotte risultano dell’ordine del 6% di quelle statiche per i carichi mobili.


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9. COMBINAZIONI DI CARICO Nel rispetto del D.M. 04.05.1990 sono state considerate le diverse combinazioni di carico. Quelle più significative risultano: Stato Limite Ultimo per resistenze, stabilità, unioni, connessioni a piolo, soletta p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

U II ritiro 1,50 1,20 1,20 1,20 1,50

vento q6

0,90 0,00 p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

U IV 1,50 1,20 1,20 1,00 0,00

vento q6

0,30 1,30 Stato Limite di Esercizio p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

fatica 0,00 0,00 0,00 0,00 0,50

q6

0,00


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Stato Limite di Esercizio giunzioni, connessioni a piolo, soletta p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

A II 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

A V 1,00 1,00 0,00 1,00 0,00

vento q6

0,00 1,00 Stato Limite di Esercizio fessurazione p.p. + perm. ritiro + viscosità termico cedimenti vento mobili g1 + g2 ε2 + ε4 ε3 ε5 q1 + q2

F1 (ritiro) 1,00 1,00 0,00 1,00 0,40 0,00 F2 (ritiro) 1,00 1,00 0,00 1,00 0,00 ψ1 per solette

ψ1 = 1

ψ2 = 0,7


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10. SEZIONI RESISTENTI Le sezioni resistenti sono riferite alle varie fasi di costruzione e di esercizio, con riferimento ai carichi di lunga durata o breve durata. Nelle pagine che seguono si distingueranno le seguenti sezioni resistenti. Le caratteristiche meccaniche della sezione resistente sono state definite con riferimento alla Norma UNI 10016/2000.

SEZIONE TIPICA

sy

iy

tbb b ti

Studio di Ingegneria Dott. Ing. Diego MENARDI Rif.:LIVSTRA-ES24 OTTOBRE 2007

10.1. T1 - Sezione 1

SEZIONE solo acciaio fase 1

h = 1400 mm

area1 piattabanda superiore2 raddoppio piattabanda superiore3 anima4 raddoppio piattabanda inferiore5 piattabanda inferioren. nerv. Long. = 0 kdiv = 0y = ordinata rispetto all'intradosso trave

area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 1200 40 48000 6,40E+06 1380 6,62E+07 9,14E+102 1400 0 0 0,00E+00 1360 0,00E+00 0,00E+00nerv. long sup 190 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+003 16 1320 21120 3,07E+09 700 1,48E+07 1,03E+10nerv. long inf 190 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+004 1400 0 0 0,00E+00 40 0,00E+00 0,00E+005 1200 40 48000 6,40E+06 20 9,60E+05 1,92E+07

h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm

A = 1,171E+05 mm^2J = 4,747E+10 mm^4Ws = 6,781E+07 mm^3Wi = 6,781E+07 mm^3Ws an = 7,192E+07 mm^3 modulo di resistenza alla sez. di att. Ala / Anima superioreWi an = 7,192E+07 mm^3 modulo di resistenza alla sez. di att. Ala / Anima inferiore

b1 = 16 mmt a = 4,76E-05 1/ mm^2 ( S/(b*J) fattore di taglio per corda nel baricentro della sezione )

b2 = 1200 mmt 1 = 2,91E-07 1/ mm^2 ( S/(b*J) fattore di taglio per corda in mezzeria ala superiore )

b2 = 16 mmt 2 = 4,30E-05 1/ mm^2 ( S/(b*J) fattore di taglio per corda nella sezione di attacco anima /

ala superiore )b1 = 16 mmt 3 = 4,30E-05 1/ mm^2 ( S/(b*J) fattore di taglio per corda nella sezione di attacco anima /

ala inferiore )b3 = 1400 mmt 4 = 2,49E-07 1/ mm^2 ( S/(b*J) fattore di taglio per corda in mezzeria ala inferiore )

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Calcolo caratteristiche di torsione della sezione aperta

J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )

Trasformazione della torsione in taglio per n. 1 trave

τ = Mx * s i / J t

area s i (mm) hi (mm) J t i (mm^4) s i / J t (1/mm^3)1 40,00 1200 2,56E+07 7,55E-072 0,00 1400 0,00E+00 0,00E+003 16,00 1320 1,80E+06 3,02E-074 0,00 1400 0,00E+00 0,00E+005 40,00 1200 2,56E+07 7,55E-07

J t = 5,30E+07

Calcolo larghezza efficace dell'ala collaborante per travi continue

L1 = 43,20 m

sezione in campata Lo = 4,32E+04 mmbe = 5,40E+03 mm

Si assume la larghezza di calcolo per una trave

b zona pioli = 250interasse travi = 3660

B calcolo = 3610 mm ( trave interna )

h soletta = 280 mm

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SEZIONE COMPOSTA n = 6 fase 3

sezione di acciaioha = 1400Aa = 117120 mm^2ya = 700,00 mmJa = 4,75E+10 mm^4Ea = 210000 N/mm^2

sezione in calcestruzzob = 3610 mmHs = 230 mmh predalles = 50 mmAc = 830300 mm^2yc = 1565 mmJc = 3,66E+09 mm^4Ec = 36050 N/mm^2Ect = 10000 N/mm^2

sezione d'armaturabe = 3610 mm

Armatura superiore solettai 1 = 200 mm interasse barred1 = 16 mm diametro barreA f 1 = 201 mm^2c1 = 64 mm copriferroA f 1 tot = 3629ys1 = 1616

Armatura inferiore solettai 2 = 200 mm interasse barred2 = 16 mm diametro barreA f 2 = 201 mm^2c1 = 58 mm copriferroA f 2 tot = 3629 mm^2ys = 1508 mm

A = 2,67E+05 mm^2h = 1,68E+03 mmys = 4,95E+02 mmyi = 1,19E+03 mmS / J 5,84E-04 1/ mm per pioliJ = 9,73E+10 mm^4

W sol s = 1,15E+09 mm^3 W sol i = 2,14E+09 mm^3W arm s = 2,26E+08 mm^3 W arm i = 3,02E+08 mm^3Ws = 4,53E+08 mm^3Wi = 8,21E+07 mm^3Ws an = 5,57E+08 mm^3 modulo di resistenza alla sez. di att. Ala / Anima superioreWi an = 8,49E+07 mm^3 modulo di resistenza alla sez. di att. Ala / Anima inferiore

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Calcolo caratteristiche di torsione della sezione composta controvento inferiore : disposizione a V simmetrico aste diagonali 2 * 2 L 100*10calcolo spessore anima equivalente Ad = 7680 mm^2 sezione asta diagonaleLo = 9600 mm interasse medio sistema di controvento it = 3660 mm interasse traviLd = 6036 mm lunghezza asta diagonale Aw = 1,3 * Ad * Lo * it ^2 / Ld ^3Aw = 5838 mm^2 sezione anima equivalente al controventosw = Aw / it = 1,60 mm

Calcolo momento d'inerzia torsionale con la formula di BREDT ( analogia idraulica )calcolo area racchiusa nella cellula torsio resistenteh cellulah sol =0.5* Hs/n = 20 mmspess predalles 0 mmaltezza anima 1360 mm altezza trave all'estradosso piattabanda inferioreh cellula = 1380 mmb cellula = it = 3660 mmOM = 5,050E+06 mm^2

Calcolo J tL i s i L i / s i

( mm ) ( mm )soletta 3660 39,48 92,70anime 1380 16,00 86,23

1380 16,00 86,23controvento inf 3660 1,60 2294,63

2559,80J t = 3,985E+10 mm^4

Trasformazione della torsione in taglio per n. 1 traveMx = momento torcente su cellula torsio rigidaT tors = Mx * Li / ( 2*OM )f t = L i / ( 2*OM )

f t( 1 / mm )

soletta 3,624E-04anime 1,366E-04controvento inf 3,624E-04

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sezione di acciaioha = 1400Aa = 117120 mm^2ya = 700 mmJa = 4,747E+10 mm^4Ea = 210000 N/mm^2







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1366 16,00 85,40controvento inf 3660 1,60 2294,63

2748,17J t = 3,641E+10 mm^4

Trasformazione della torsione in taglio Mx = momento torcente su cellula torsio rigidaT tors = Mx * Li / ( 2*OM )f t = L i / ( 2*OM )

f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm

area1 piattabanda superiore2 raddoppio piattabanda superiore3 anima4 raddoppio piattabanda inferiore5 piattabanda inferioren. nerv. Long. = 2 kdiv = 0,33y = ordinata rispetto all'intradosso trave


h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t

area s i (mm) hi (mm) J t i (mm^4) s i / J t (1/mm^3)1 40,00 1200 2,56E+07 6,09E-072 40,00 300 6,40E+06 6,09E-073 16,00 1240 1,69E+06 2,44E-074 40,00 300 6,40E+06 6,09E-075 40,00 1200 2,56E+07 6,09E-07

J t = 6,57E+07


L1 = 42,15 mL2 = 58,00 m

sezione d'appoggio sezione in campata Lo = 2,50E+04 mm Lo = 4,06E+04 mmbe = 3,13E+03 mm be = 5,08E+03 mm



in campataB1 = 10400

all'appoggioB2 = 6509

B1cmp. = 3250 mmB1app. = 3250 mmB calcolo = 3610 mm ( trave interna )

h soletta = 280 mm

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Pag.50










1380 16 86,23controvento inf 3660 1,60 2294,63

2559,80J t = 3,985E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 16,00 85,40controvento inf 3660 1,60 2294,63

2748,17J t = 3,641E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 7,42E+07


L1 = 42,15 mL2 = 58,00 m

sezione d'appoggio sezione in campata Lo = 2,50E+04 mm Lo = 4,06E+04 mmbe = 3,13E+03 mm be = 5,08E+03 mm



in campataB1 = 10400

all'appoggioB2 = 6509

B1cmp. = 3660 mmB1app. = 3660 mmB calcolo = 3610 mm

h soletta = 280 mm

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1380 16 86,23controvento inf 3660 1,60 2294,63

2559,80J t = 3,985E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 16,00 85,40controvento inf 3660 1,60 2294,63

2748,17J t = 3,641E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 4,39E+07


L1 = 43,20 m





h soletta = 280 mm

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Pag.62










1380 14,00 98,55controvento inf 3660 1,60 2294,63

2584,44J t = 3,947E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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Pag.64










1366 14,00 97,61controvento inf 3660 1,60 2294,63

2772,57J t = 3,609E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 4,39E+07


L1 = 43,20 m





h soletta = 280 mm

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1380 14,00 98,55controvento inf 3660 1,60 2294,63

2584,44J t = 3,947E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 14,00 97,61controvento inf 3660 1,60 2294,63

2772,57J t = 3,609E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 694 mmyg i = 706 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 6,09E+07


L1 = 43,20 m





h soletta = 280 mm

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1380 14,00 98,55controvento inf 3660 1,60 2294,63

2584,44J t = 3,947E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 14,00 97,61controvento inf 3660 1,60 2294,63

2772,57J t = 3,609E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm


area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 1200 40 48000 6,40E+06 1380 6,62E+07 9,14E+102 400 0 0 0,00E+00 1360 0,00E+00 0,00E+00nerv.long sup 190 0 0 0,00E+00 924 0,00E+00 0,00E+003 14 1320 18480 2,68E+09 700 1,29E+07 9,06E+09nerv.long inf 190 0 0 0,00E+00 462 0,00E+00 0,00E+004 400 0 0 0,00E+00 40 0,00E+00 0,00E+005 1200 40 48000 6,40E+06 20 9,60E+05 1,92E+07

h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 5,24E+07


L1 = 43,20 m





h soletta = 280 mm

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1380 14,00 98,55controvento inf 3660 1,60 2294,63

2584,44J t = 3,947E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 14,00 97,61controvento inf 3660 1,60 2294,63

2772,57J t = 3,609E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







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J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t


J t = 4,39E+07


L1 = 43,20 m





h soletta = 280 mm

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1380 14,00 98,55controvento inf 3660 1,60 2294,63

2584,44J t = 3,947E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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1366 14,00 97,61controvento inf 3660 1,60 2294,63

2772,57J t = 3,609E+10 mm^4


f t( 1 / mm )


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Aa = area della sezione trasversale della trave di acciaio

Ga = baricentro della sezione della trave di acciaio

Ja = momento d’inerzia della sezione trasversale della trave di acciaio rispetto all’asse xa-xa passante per Ga

B = larghezza collaborante della soletta in calcestruzzo

Ac = area della sezione trasversale della soletta di calcestruzzo collaborante

Gc = baricentro della sezione trasversale soletta di calcestruzzo collaborante

Jc = momento d’inerzia della sezione trasversale della soletta collaborante rispetto all’asse xc-xc passante per Gc

Aφ = area delle barre costituenti l’eventuale armatura longitudinale della soletta di calcestruzzo collaborante

A = Aa + Aφ + Ac / n = area della sezione composta resa omogenea

G = baricentro della sezione composta resa omogenea

y = (Aa ya + Aφ yφ + Acyc / n) / A = distanza del baricentro della sezione omogenea composta dal bordo inferiore della trave di acciaio

S = Ac (yc – y) / n + Aφ (yφ - y) = momento statico della sezione della soletta e relativa armatura rispetto all’asse neutro della sezione composta resa omogenea

J = Ja + Jc / n + Aa (ya – y)2 + Aφ (yφ - y)2 + Ac (yc – y)2 / n = momento d’inerzia della sezione composta resa omogenea rispetto al suo asse baricentrico x-x

Wc,8 = nJ / (h – y) = modulo di resistenza della sezione composta resa omogenea valutato al lembo superiore della soletta di calcestruzzo

W’φ = J / (yφ - y) = modulo convenzionale di resistenza della sezione composta resa omogenea valutato rispetto al baricentro dell’armatura longitudinale della soletta di calcestruzzo

W’a,s = J / (ha – y) = modulo convenzionale di resistenza della sezione composta resa

omogenea valutato al lembo superiore della trave metallica

Wa,i = J / y = modulo di resistenza della sezione composta resa omogenea valutato al lembo inferiore della trave metallica


Pag. 91

Per quanto attiene alla trave metallica, sono stati determinati dei fattori di taglio:

τ = JbST

**

ft = fattore di taglio = Jb

S*

dove S = momento statico dell’area al di sopra della corda considerata rispetto al baricentro

delle sezioni

b = larghezza della sezione in corrispondenza della corda

J = momento d’inerzia baricentrico per le diverse fasi


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10.9. Calcolo dell’inerzia torsionale delle travi in acciaio Per la definizione dell’inerzia torsionale delle travi in acciaio si sono considerate: fase 1 trave a sezione aperta Jt = ∑ 1 / 3 * b * s3 fasi 2 – 3 sezione resistente con cellula chiusa torsio rigida utilizzando l’Analogia

Idrodinamica con la formula di Bredt, rappresentando la cellula costituita da:

- soletta superiore con spessore = s/n, con n = coefficiente di omogeneizzazione di pertinenza della fase

- pareti verticali costituite dalle anime delle due travi

- piattabanda inferiore equivalente al sistema di controvento, definita con le

formule espresse nel testo “Costruzioni in acciaio” di G. Ballio - F. Mazzolani


Pag. 93

10.10. Diaframmi reticolari di spalla correnti superiori ed inferiori 2 L 160 x 16 mm.

aste di parete 2 L 120 x 12 mm. 10.11. Diaframmi reticolari di campata correnti superiori ed inferiori 2 L 160 x 16 mm.

aste di parete 2 L 120 x 12 mm. 10.12. Diaframmi ad anima piena Sezione a doppio T Ali b = 450 mm.

s = 40 mm. Anima b = 1320 mm.

s = 12 mm.


Pag. 94

SEZIONE TIPICA EQUIVALENTE DIAFRAMMI

1s

1s

eqs

z

y


Pag. 95

10.13. Soletta La soletta è stata introdotta nel modello di calcolo e viene conteggiata per l’inerzia flessionale e torsionale della trave stessa, a seconda delle fasi. Torsione Non è stata considerata la rigidezza torsionale delle strisce di soletta, quale assunzione conservativa, poiché il comportamento a graticcio del modello avrebbe indotto, attraverso la torsione della soletta, una ridistribuzione dei momenti su travi meno caricate.

SEZIONE TIPICA

ASTE SOLETTA IN C.A.


Pag. 96

11. MODALITA’ DI VERIFICA DELLE SEZIONI RESISTENTI Nelle pagine che seguono si riportano le verifiche per le diverse sezioni resistenti; il presente punto ha lo scopo di chiarire meglio le procedure di verifica adottate. 11.1. Sezioni delle travi asse x = asse longitudinale

asse y = asse trasversale

asse z = asse verticale Per ogni condizione di carico vengono esposti:

el. = numero dell’elemento

Px = sforzo normale [KN]

Tx = torsione [KNm.]

M2 = momento flettente attorno all’asse verticale [KNm.]

M3 = momento flettente attorno all’asse trasversale [KNm.]

V2 = taglio nella direzione dell’asse verticale

V3 = taglio nella direzione dell’asse trasversale

Vcalcolo = Σ V

σσσσ1 = tensione al lembo superiore piattabanda della trave in acciaio = A

N ±

sW

M

σσσσ2 = tensione nella sezione di attacco piattabanda superiore / anima = A

N ±

sanW

M

σσσσ3 = tensione nella sezione di attacco piattabanda inferiore / anima = A

N ±

ianW

M


Pag. 97

σ4 = tensione al lembo inferiore piattabanda inferiore della trave in acciaio = AN

± iW

M

τ1 = tensione di taglio nel baricentro della piattabanda superiore = t1 * Ty

τ2 = tensione di taglio nella sezione di attacco piattabanda superiore / anima = t2 * Ty

τ3 = tensione di taglio nella sezione di attacco piattabanda inferiore / anima = t3 * Ty

τ4 = tensione di taglio nel baricentro della piattabanda inferiore = t4 * Ty

Tensioni ideali

σ1 = 22 3τσ + Nota Il taglio Ty è quello dovuto ai carichi, a cui si sommano gli effetti della torsione,

trasformandoli in taglio. Tensione nella soletta

σs soletta = tensione al lembo superiore (estradosso) soletta = AN

± ssolW

M

σi soletta = tensione al lembo inferiore (intradosso) soletta (S = 200 mm.) = AN

± isolW

M


Pag. 98

Tensioni nelle armature

σs f = tensione nelle armature poste all’estradosso della soletta = AN

± armsWM

+ σrit (*)

σi f = tensione nelle armature poste all’intradosso della soletta (S = 200 mm. di getto) = AN

± armiWM

+ σrit (*)

Nota (*) La σrit è stata calcolata tenendo conto delle εritiro, poiché nella fase di ritiro la

soletta è soggetta a trazione; essendo l’armatura immersa nella soletta, anch’essa subisce la stessa εritiro, e quindi la sua tensione vale:

σrit = εritiro * Es Es = 200000 N/mm2 Questa tensione subisce poi le variazioni conseguenti agli effetti flessionali ed

iperstatici che il ritiro induce sull’impalcato.


Pag. 99

11.2. Verifica di stabilità delle anime: verifica all’imbozzamento (rif. UNI 10011/97 p.to 7.6)

La verifica di stabilità delle anime compresse viene condotta per la condizione di carico maggiormente significativa, ovvero quella di fase di esercizio. - fase di getto - fase di esercizio 11.3. Verifica a fatica La verifica a fatica viene condotta, come disposto dal D.M. 04.05.1990, in presenza dei carichi mobili di progetto ridotti al 50%.


Pag. 100

11.4. Giunzioni Le giunzioni sono state verificate allo Stato Limite Ultimo ed allo Stato Limite di Esercizio. Esse sono ad attrito per le travi ed a taglio per i controventi e i diaframmi. 11.4.1. Giunzioni ad attrito (rif. p.to 5.3.7 UNI 10011/97) Stato Limite Ultimo Ns = 0,8 * fy * Ares

fy = 700 N/mm2

µ = coefficiente di attrito = 0,35

ns = numero sezioni di contatto VF slu = µ * Ns * ns Stato Limite di Esercizio γf = 1,50

VF sle = µ * f

sNγ

* ns


Pag. 101

11.4.2. Giunzioni delle piattabande Nella verifica delle sezioni indebolite dai fori, si tiene conto del carico dei bulloni per una quota pari al 60% della resistenza allo scorrimento da loro offerta, a cui si sommano i contributi dei bulloni che precedono la sezione. Gli sforzi di scorrimento per le piattabande sono stati determinati dalle loro tensioni, ovvero dalle loro quote di competenza di carico rispetto alla sezione resistente. Così anche per le anime è stata determinata l’aliquota di momento flettente di loro competenza, mediante il rapporto

sezione

an

JJ

definendo poi il momento d’inerzia della giunzione d’anima con

Jg = ∑ rc2

dove

rc = coordinata polare del bullone iesimo, rispetto al baricentro della bullonatura da cui lo sforzo nel bullone per flessione

Tbfless = J

rM i*

sforzo nel bullone per compressione e taglio

Tb comp = bulloni

x

nN

Tb taglio = bulloni

y

n

T

Lo sforzo totale viene pertanto definito:

Tb tot = 22)( btagliobcompbfless TTT ++


Pag. 102

11.5. Verifica delle saldature di composizione Con riferimento alle tavole di progetto, sono definite tre posizioni di saldatura: pos. X = sezione di attacco piattabanda superiore / anima

pos. Y = sezione di attacco piattabanda inferiore / anima

pos. Z = sezione di collegamento raddoppio piattabanda inferiore Calcolo dello scorrimento Tscorr = si * τi [N/mm] dove si = spessore anima

mentre τ (vedi tabelle che seguono) assume i seguenti valori:

per pos. X τ =τ2

per pos. Y τ =τ3

per pos. Z τ =τ4 Sezione resistente lato cordone = a

sezione di gola = a * cos 45° da cui

τ// = )45cos*(*2 °a

Tscorr ≤ 0,7 * fy


Pag. 103

11.6. Connessioni a piolo Con riferimento alla Normativa UNI 10016/2000 (rif. p.ti 4.3.1. / 4.5. / 4.9.), sono definite due resistenze allo Stato Limite Ultimo delle connessioni a piolo, quale valore minore tra:

a) Prd1 = 0,8 * fy * (π * 4

2d ) / γv

fy = resistenza ultima a trazione del piolo = 500 N/mm2

d = diametro del piolo = 19 mm.

γv = 1,25 b) Prd2 = 0,29 * α * d2 * cck Ef * / γv fck = 40 N/mm2

Ec = 36050 N/mm2

hpiolo = 175 mm.

α = 1 per dh

> 4

Per Stato Limite di Esercizio il minore tra: Prd SLE1 = 0,6 * Prd1 Prd SLE2 = 0,6 * Prd2


Pag. 104

11.7. Armatura trasversale Sono state condotte le verifiche dell’armatura trasversale nell’intorno della connessione, secondo quanto richiesto dalla Normativa UNI 10016/2000.

Vrd1 = 2,5 * Acv * η * τrd + Ae * s

skfγ

Vrd2 = 0,2 * Acv * η * c

skfγ

dove Acv = sezione media di calcestruzzo per unità di lunghezza

Ae = sezione d’armatura entro la superficie di scorrimento per unità di lunghezza

τrd = 0,0525 * c

ckfγ

3/2

η = 1 per calcestruzzo ordinario


Pag. 105

11.8. Controventi inferiori La sollecitazione per questi elementi deriva dalla torsione trasformata in taglio per la piattabanda equivalente al sistema di controvento.

Tcntrv = Mx * )*2( OM

Li [KN]

dove Mx = Mx1 + Mx2

Mx1 = momento torcente trave T1

Mx2 = momento torcente trave T2

Li = lunghezza della piattabanda equivalente al controvento = 3700 mm.

OM = area racchiusa dalla linea media della cellula torso rigida

da cui

Ncntrv = αsen

Tcntrv

dove α = angolo dei diagonali ≅ 54° Da qui la verifica: per N-

σ = ANcntrv*ω

≤ fy

per N+

σ = A

N cntrv < fy


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11.8.1. Giunzioni a taglio

τ = r

cntrv

AN

≤ fkN

dove Ar = n1 * n2 * Ares

n1 = numero bulloni

n2 = numero sezioni resistenti


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11.9. Soletta in cemento armato La verifica delle sezioni della soletta in cemento armato è stata condotta con due codici di calcolo: ASG Verlim per le verifiche allo Stato Limite Ultimo

ASG Verten per le verifiche in fase elastica Stato Limite di Esercizio


12. ANALISI DEI CARICHI

TRAVE DI BORDO TIPO T1

Soletta

b sb = 1,78 mb iint = 1,83 mBs = 3,61 m

predalless pred = 0,05 q1 = 1,25 KN / m^2 Bs = 3,61 m q pre = 4,51 KN/m

getto solettahs = 0,23 q1 = 5,75 KN / m^2 Bs = 3,61 m q sol = 20,76 KN/m

Permanenti

Pavimentazione b cordolo = 0,2 mBp = 3,41 mh1 = 0,20 mh2 = 0,05 mhm = 0,13 mgam = 20 KN/m^3

q1 = 2,50 KN / m^2 b p = 3,41 m q1 ' = 8,53 KN/m

Marciapiede in struttura metallica compreso parapetto e grigliatoq2 ' = 3,50 KN/m

Cordolo

b cordolo = 0,25 mh cordolo = 0,50 mgam = 25 KN/m^3

q3 ' = 3,13 KN/m

Pag.108


TRAVI INTERNE TIPO T2 - T4

Soletta

b sb = 0,00 mb iint = 3,66 mBs = 3,66 m



Permanenti

Pavimentazione Bp = 3,66 mh1 = 0,20 mh2 = 0,05 mhm = 0,13 mgam = 20 KN/m^3

q1 = 2,50 KN / m^2 b p = 3,66 m q1 ' = 9,15 KN/m

Spartitraffico internob terreno = 1 mh terreno = 0,50 mgam = 20 KN/m^3colcolo incidenza su trave del terrenox = 0,8Bs = 3,66incid. su trave = 0,22

q1 = 10,00 KN / m^2 b te = 1,00 m q1 ' = 2,19 KN/m

Cordolob cordolo = 0,25 mh cordolo = 0,50 mgam = 25 KN/m^3colcolo incidenza su trave del cordolox = 1,4Bs = 3,66incid. su trave = 0,38

q1 = 12,50 KN / m^2 b co = 0,25 m q1 ' = 1,20 KN/m

Pag.109


TRAVI INTERNE TIPO T3

Soletta

b sb = 0,00 mb iint = 3,66 mBs = 3,66 m



Permanenti

Pavimentazione Bp = 0,66 mh1 = 0,20 mh2 = 0,05 mhm = 0,13 mgam = 20 KN/m^3

q1 = 2,50 KN / m^2 b p = 0,66 m q1 ' = 1,65 KN/m

Spartitraffico internob terreno = 2 mh terreno = 0,50 mgam = 20 KN/m^3colcolo incidenza su trave del terrenox = 2,86Bs = 3,66incid. su trave = 0,78

q1 = 10,00 KN / m^2 b te = 2,00 m q1 ' = 15,63 KN/m

Cordolob cordolo = 0,5 mh cordolo = 0,50 mgam = 25 KN/m^3colcolo incidenza su trave del cordolox = 2,26Bs = 3,66incid. su trave = 0,62

q1 = 12,50 KN / m^2 b co = 0,50 m q1 ' = 3,86 KN/m

Pag.110


RITIRO

sez. clsb = 29 mh = 0,23 mAc = 6,67 m^2

mu = 29,46alfa = 0,453 < 0,6 m

u % = 65 %

interpolazione interp lin.u % = 75 % eps r = 2,10E-04 75u % = 55 % eps r = 3,10E-04 55

65u % = 65 % eps r = 2,60E-04

Carichi da ritiro

Indicando con:

Ac = sezione di calcestruzzo della soletta di spessore h s = 0,23 meps rit = deformazione unitaria di ritirody rit = distanza tra il baricentro della soletta ed il baricentro della trave metallica per la fase 2

n = 17,77

si ha

N rit = Ac * eps r * Ectraz. (KN)

M rit = N rit * dy r (KNm)

Questi carichi saranno applicati sulle testate dell'impalcato per ogni trave

Ec traz. = 11820 N/mm^2eps rit = 2,60E-04dy rit = 0,63 m distanza tra baricentro soletta e baricentro trave con soletta collaborante con n = 17.77Ac = 841800 mm^2 sezione soletta collaborante

N rit = 2587 KNM rit = 1631 KNm

Pag.111


VISCOSITA' t > 60 gg

interpolazione interp lin.u % = 75 % fi visc = 2,10E+00 75u % = 55 % fi visc = 2,00E+00 55

65u % = 65 % fi visc = 2,05E+00

modulo E solettaR'ck = 40

Ec28gg = 36050E *t inf = 11820

azioni permanenti Ea = 210000E *t inf = 11820n = 17,77

azioni variabiliEa = 210000Ec28gg = 36050n = 5,83

Variazione termica differenziale tra soletta e trave metallica

dt = -10 °alfa sez. mista = 1,00E-05Ea = 206000eps t = -1,00E-04

Carichi dovuti alla variazione termica differenziale

Analogamente al ritiro si ha:

Aasol = sezione soletta ridotta all'acciaio con n = 5.83eps t = deformazione unitaria termicady t = distanza tra il baricentro della soletta ed il baricentro della trave metallica per la fase 3

n = 5,83 dy t = 0,40 m

N t = eps t * Ea * Aa (KN)

M t = N t * dy t (KNm)

Aasol = 144509 mm^2 sezione soletta collaborante

N t = -2977 KNM t = 1182 KNm

Pag.112


VENTO

Vento su impalcato

opera caricah imp + solett = 1,68pavimentazione = 0,10mezzo in trans 3,00h inv = 4,78

qv = 2,5q'v = 11,95 KN/m

striscie soletta fittizia i s = 1b = 1,28 m ordinata baricentro trave da intradosso trave ( valore medio )z ris = 1,11 m distanza della risultante del vento dal baricentro trave

Hv = 11,95 KNMv = 13,23 KNm

Ventoopera scaricah imp + solett = 1,68pavimentazione = 0,10mezzo in trans 0,00h inv = 1,78

qv = 2,5q'v = 4,45 KN/m

striscie soletta fittizia i s = 1,5y b = 1,35 m ordinata baricentro trave da intradosso trave ( valore medio )

z ris = -0,46 m distanza della risultante del vento dal baricentro trave

Hv = 6,68 KNMv = -3,07 KNm

Pag.113


Vento su antenne

Variabili orizzontali : vento

regione : Piemontezona 1

as = 300 mv ref = 25 m/secq ref = 390,625 N/m^2

Calcolo del coefficiente di esposizione

classe di rugosità : Ccategoria esposizione : IIIkr = 0,2ct = 1zo = 0,1zmin = 5cp = 1,4 ( travi anima piena rif circ. 4/7/1996 N.156.AA.GG./STC )

antenna H = 23 m.z q ref ce (z) cd ct kr zo z min cp pv1 H infl pv m

(m) (N/m^2) (N/m)1,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,20 2054,363,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,13 1989,405,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,06 1924,447,00 390,63 1,91 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1045,39 1,99 2081,699,00 390,63 2,07 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1131,96 1,92 2175,34

11,00 390,63 2,20 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1203,08 1,85 2228,3113,00 390,63 2,31 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1263,62 1,78 2252,5515,00 390,63 2,41 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1316,46 1,71 2255,1517,00 390,63 2,49 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1363,40 1,64 2240,7219,00 390,63 2,57 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1405,70 1,57 2212,4421,00 390,63 2,64 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1444,22 1,50 2172,6023,00 390,63 2,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1479,61 1,43 2122,92

2142,49azione in sommità per terminale triangolareb triang. = 1,45h triang. = 7,8A triang = 5,655y bar = 2,6 m ( da sommità antenna )qv = 1530 N/m^2F vento = 8,65 KNM vento = 22,50 KNm

Pag.114


antenna H = 15 m.z q ref ce (z) cd ct kr zo z min cp pv1 H infl pv m

(m) (N/m^2) (N/m)1,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,20 2054,363,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,13 1989,405,00 390,63 1,71 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 933,80 2,06 1924,447,00 390,63 1,91 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1045,39 1,99 2081,699,00 390,63 2,07 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1131,96 1,92 2175,34

11,00 390,63 2,20 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1203,08 1,85 2228,3113,00 390,63 2,31 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1263,62 1,78 2252,5515,00 390,63 2,41 1,00 1,00 0,20 0,10 5,00 1,40 1316,46 1,71 2255,15

1095,24 2120,16azione in sommità per terminale triangolareb triang. = 1,45h triang. = 7,8A triang = 5,655y bar = 2,6 m ( da sommità antenna )qv = 1376 N/m^2F vento = 7,78 KNM vento = 20,23 KNm

Vento sugli stralli rif. P.to 7.6.6 circolare 4/7/1996 )d = 0,12coeff din = 1,2calcolo cpd * ( pv ) ^ 0.5 = 3,36 > 2,2cp = 0,90

qv = 0,08 KN/m

valori medi

Pag.115


Pag. 116

12.1. Carichi mobili q1 carichi mobili: ponte di 1ª categoria carico q1a: n. 3 assi Pi = 200 KN/asse Pt = 600 KN

impronta ip = 300 x 300 mm. carico q1b: tratti di carico lineare pari a 30 KN/m. La larghezza delle carreggiate consente la presa in conto di 2 + 2 + 2 colonne di carico prima colonna 100% q1a – 100% q1b

seconda colonna 50% q1a – 50% q1b con gli ingombri e le caratteristiche indicate sulla Norma specifica. 12.1.1. Carico dovuto alla folla qe = 4 KN/m2


Pag. 117

SCHEMA “1”

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

qf = 4 KN/m2 Z

Y

X

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A50%

fq fq

SCHEMA “2”

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A 50%

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

q f = 4 KN/m2 Z

Y

X

fq


Pag. 118

SCHEMA “3”

Q1A = 600 KN

q1b = 30 KN/m

q f = 4 KN/m2 Z

Y

X

50%1bq

Q1A50%

100%1bq

Q1A100%

100%1bq

Q1A100%

50%1bq

Q1A 50%

fq


Pag. 119

12.2. Coefficiente di incremento dinamico q2 per impalcato L = 43,20 m. ϕd = 1,18

*

q1b

*

q1b

*

q1a


Pag. 120

12.3. Azione di frenamento q3 Hf = 1272 KN 12.4. Resistenze parassite dei vincoli q7 Si considera una resistenza parassita degli appoggi scorrevoli pari al 3% dei carichi permanenti. 12.5. Urto di veicoli in svio q8 Si considera un'azione dovuta all'applicazione di una forza sul sicurvia pari a 45 KN posta a 0,60 m. dal piano viario, oltre ad un'azione orizzontale longitudinale di 30 KN simultanea. 12.6. Variazioni termiche Si considera una variazione termica differenziale tra la soletta e le travi del ponte pari a ± 10° C. - acciaio α = 12 x 10-6 / °C

- calcestruzzo α = 10 x 10-6 / °C


Pag. 121

12.7. Azioni sismiche In osservanza alla disposizione Regionale circa le opere di primaria importanza, il ponte sarà verificato anche per le azioni sismiche, afferenti la zona 4, con l’Analisi Dinamica Modale Lineare con lo spettro di eccitazione previsto dall’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n.3274 del 20.03.2003 per i ponti, con I = 1,30.


13. VERIFICA DELLE SEZIONI

13.1. Trave T1

13.1.1. Peso proprio acciaio + getto soletta non collaborante + tiro stralli

A = 1,171E+05 A = 1,398E+05 A = 1,558E+05Ws = -6,781E+07 Ws = -8,111E+07 Ws = -9,048E+07Wi = 6,781E+07 Wi = 8,111E+07 Wi = 9,048E+07Ws an = -7,192E+07 Ws an = -9,158E+07 Ws an = -1,022E+08Wi an = 7,192E+07 Wi an = 9,158E+07 Wi an = 1,022E+08t 1 = 2,91E-07 t 1 = 2,43E-07 t 1 = 2,18E-07t 2 = 4,30E-05 t 2 = 4,44E-05 t 2 = 4,48E-05t 3 = 4,30E-05 t 3 = 4,44E-05 t 3 = 4,48E-05t 4 = 2,49E-07 t 4 = 9,72E-07 t 4 = 5,23E-07ft = 3,019E-07 ft = 2,436E-07 ft = 2,156E-07

sez. P V2 V3 T M2 M3 V tors σ1 σ2 σ3 σ4 V calcoloKN KN KN KN-m KN-m KN-m KN (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) KN

c11 -2,32 -399,76 0,04 -211,21 0,03 0,00 -0,06 -0,02 -0,02 -0,02 -0,02 399,83c12 -2,32 -336,41 0,04 -211,21 -0,03 639,96 -0,06 -9,46 -8,92 8,88 9,42 336,47c13 -2,32 -264,53 0,04 -211,21 -0,11 1272,93 -0,06 -18,79 -17,72 17,68 18,75 264,59c14 -2,33 -212,37 0,24 -232,36 -0,43 1635,44 -0,07 -24,14 -22,76 22,72 24,10 212,44c15 -2,33 -127,04 0,24 -232,36 -1,02 2059,70 -0,07 -30,39 -28,66 28,62 30,35 127,11c21 -2,08 -88,67 -0,66 -169,35 -0,60 2292,71 -0,04 -28,28 -25,05 25,02 28,25 88,71c22 -2,08 -20,40 -0,66 -169,35 0,72 2401,78 -0,04 -29,63 -26,24 26,21 29,60 20,45c23 -2,08 46,17 -0,66 -169,35 2,01 2376,65 -0,04 -29,32 -25,97 25,94 29,29 46,21c24 -2,06 58,71 -0,07 -111,75 1,89 2338,38 -0,03 -28,84 -25,55 25,52 28,81 58,74c31 -2,06 126,98 -0,07 -111,75 2,04 2152,68 -0,02 -23,81 -21,09 21,06 23,78 127,00c32 -1,43 -83,32 0,25 -4,64 0,20 1977,56 0,00 -21,87 -19,37 19,35 21,85 83,32c33 -1,43 -15,06 0,25 -4,64 -0,30 2075,94 0,00 -22,95 -20,33 20,31 22,93 15,06c34 -1,43 53,21 0,25 -4,64 -0,81 2037,78 0,00 -22,53 -19,96 19,94 22,51 53,21c35 -0,85 -131,52 -0,04 77,82 -2,73 2221,37 0,02 -24,56 -21,75 21,74 24,55 131,53c41 -0,85 -46,19 -0,04 77,82 -2,62 2443,49 0,02 -30,13 -26,69 26,68 30,12 46,20c42 -0,50 -16,10 -0,68 113,51 -2,45 2503,49 0,03 -30,87 -27,34 27,33 30,86 16,14c43 -0,50 52,17 -0,68 113,51 -1,09 2467,43 0,03 -30,42 -26,95 26,94 30,42 52,20c44 -0,50 113,61 -0,68 113,51 0,14 2318,21 0,03 -28,58 -25,32 25,31 28,58 113,64c51 -0,36 141,84 -0,27 169,36 0,41 2121,41 0,05 -31,29 -29,50 29,49 31,28 141,89c52 -0,36 210,11 -0,27 169,36 0,94 1769,46 0,05 -26,10 -24,60 24,60 26,09 210,16c53 -0,22 274,49 0,11 164,56 0,78 1282,83 0,05 -18,92 -17,84 17,83 18,91 274,54c54 -0,22 342,75 0,11 164,56 0,56 665,59 0,05 -9,82 -9,26 9,25 9,81 342,80c55 -0,22 400,75 0,11 164,56 0,37 33,89 0,05 -0,50 -0,47 0,47 0,50 400,80

Sezione 2 Sezione 3Sezione 1

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sez. τ1 τ2 τ3 τ4(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

c11 0,116 17,182 17,182 0,100c12 0,098 14,460 14,460 0,084c13 0,077 11,371 11,371 0,066c14 0,062 9,130 9,130 0,053c15 0,037 5,462 5,462 0,032c21 0,022 3,937 3,937 0,086c22 0,005 0,908 0,908 0,020c23 0,011 2,051 2,051 0,045c24 0,014 2,607 2,607 0,057c31 0,028 5,695 5,695 0,066c32 0,018 3,736 3,736 0,044c33 0,003 0,675 0,675 0,008c34 0,012 2,386 2,386 0,028c35 0,029 5,898 5,898 0,069c41 0,011 2,051 2,051 0,045c42 0,004 0,717 0,717 0,016c43 0,013 2,317 2,317 0,051c44 0,028 5,044 5,044 0,110c51 0,041 6,098 6,098 0,035c52 0,061 9,031 9,031 0,052c53 0,080 11,798 11,798 0,068c54 0,100 14,732 14,732 0,085c55 0,117 17,224 17,224 0,100

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σ s so σ i so σ s f σ i fsez. σ σ σ σ

(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,000 0,000 0,000 0,000c12 0,000 0,000 0,000 0,000c13 0,000 0,000 0,000 0,000c14 0,000 0,000 0,000 0,000c15 0,000 0,000 0,000 0,000c21 0,000 0,000 0,000 0,000c22 0,000 0,000 0,000 0,000c23 0,000 0,000 0,000 0,000c24 0,000 0,000 0,000 0,000c31 0,000 0,000 0,000 0,000c32 0,000 0,000 0,000 0,000c33 0,000 0,000 0,000 0,000c34 0,000 0,000 0,000 0,000c35 0,000 0,000 0,000 0,000c41 0,000 0,000 0,000 0,000c42 0,000 0,000 0,000 0,000c43 0,000 0,000 0,000 0,000c44 0,000 0,000 0,000 0,000c51 0,000 0,000 0,000 0,000c52 0,000 0,000 0,000 0,000c53 0,000 0,000 0,000 0,000c54 0,000 0,000 0,000 0,000c55 0,000 0,000 0,000 0,000

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13.1.2. Ritiro

A = 1,711E+05 A = 1,938E+05 A = 2,098E+05Ws = -1,763E+08 Ws = -1,876E+08 Ws = -1,959E+08Wi = 7,743E+07 Wi = 9,154E+07 Wi = 1,014E+08Ws an = -1,945E+08 Ws an = -2,271E+08 Ws an = -2,353E+08Wi an = 8,075E+07 Wi an = 1,000E+08 Wi an = 1,110E+08t 1 = 4,59E-07 t 1 = 4,26E-07 t 1 = 4,05E-07t 2 = 4,27E-05 t 2 = 4,32E-05 t 2 = 4,34E-05t 3 = 3,72E-05 t 3 = 3,80E-05 t 3 = 3,91E-05t 4 = 1,28E-08 t 4 = 1,08E-08 t 4 = 9,76E-09W sol s =-1,89E+09 W sol s = -2,07E+09 W sol s =-2,19E+09W arm s =-1,17E+08 W arm s =-1,28E+08 W arm s =-1,35E+08W sol i = -2,80E+09 W sol i = -3,01E+09 W sol i = -3,15E+09W arm i =-1,41E+08 W arm i =-1,52E+08 W arm i =-1,60E+08ft = 1,366E-04 ft = 1,366E-04 ft = 1,366E-04


c11 -3153,20 46,88 0,03 -59,51 0,01 2349,89 -8,13 -31,76 -30,51 10,67 11,92 55,01c12 -3153,20 46,88 0,03 -59,51 -0,04 2262,87 -8,13 -31,26 -30,06 9,60 10,80 55,01c13 -3153,20 46,88 0,03 -59,51 -0,09 2164,14 -8,13 -30,70 -29,55 8,37 9,52 55,01c14 -3153,16 51,89 -0,21 -70,23 0,14 2084,48 -9,59 -30,25 -29,14 7,39 8,49 61,48c15 -3153,16 51,89 -0,21 -70,23 0,67 1954,75 -9,59 -29,51 -28,48 5,78 6,82 61,48c21 -3153,23 45,95 0,11 -58,33 0,74 1860,23 -7,97 -26,19 -24,46 2,33 4,05 53,92c22 -3153,23 45,95 0,11 -58,33 0,53 1768,33 -7,97 -25,70 -24,05 1,41 3,05 53,92c23 -3153,23 45,95 0,11 -58,33 0,31 1678,72 -7,97 -25,22 -23,66 0,51 2,07 53,92c24 -3153,09 37,22 -0,19 -44,71 0,48 1623,81 -6,11 -24,92 -23,42 -0,04 1,47 43,33c31 -3153,09 37,22 -0,19 -44,71 0,86 1549,37 -6,11 -22,94 -21,61 -1,07 0,25 43,33c32 -3152,01 -10,22 -0,36 -3,42 -0,62 1504,68 -0,47 -22,70 -21,42 -1,47 -0,18 10,69c33 -3152,01 -10,22 -0,36 -3,42 0,10 1525,12 -0,47 -22,81 -21,50 -1,29 0,02 10,69c34 -3152,01 -10,22 -0,36 -3,42 0,83 1545,56 -0,47 -22,91 -21,59 -1,10 0,22 10,70c35 -3150,83 -38,67 0,05 6,15 -1,36 1606,35 0,84 -23,22 -21,84 -0,55 0,83 39,51c41 -3150,83 -38,67 0,05 6,15 -1,48 1703,03 0,84 -25,34 -23,75 0,77 2,35 39,51c42 -3150,51 -41,43 -0,49 3,88 -1,56 1781,97 0,53 -25,75 -24,10 1,56 3,21 41,96c43 -3150,51 -41,43 -0,49 3,88 -0,58 1864,84 0,53 -26,20 -24,46 2,39 4,12 41,96c44 -3150,51 -41,43 -0,49 3,88 0,30 1939,42 0,53 -26,59 -24,79 3,13 4,93 41,96c51 -3150,38 -44,53 -0,09 4,35 0,29 2013,50 0,59 -29,83 -28,76 6,52 7,59 45,12c52 -3150,38 -44,53 -0,09 4,35 0,47 2102,56 0,59 -30,34 -29,22 7,63 8,74 45,12c53 -3150,19 -46,00 -0,03 3,62 0,24 2192,53 0,49 -30,85 -29,68 8,74 9,91 46,49c54 -3150,19 -46,00 -0,03 3,62 0,30 2284,53 0,49 -31,37 -30,15 9,88 11,10 46,49c55 -3150,19 -46,00 -0,03 3,62 0,36 2362,69 0,49 -31,81 -30,56 10,85 12,10 46,49

Sezione 1 Sezione 2 Sezione 3

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13.1.3. Permanenti



c11 -0,12 -267,85 0,01 -60,59 0,00 0,00 -8,28 0,00 0,00 0,00 0,00 276,12c12 -0,12 -239,21 0,01 -60,59 -0,01 458,13 -8,28 -2,60 -2,36 5,67 5,92 247,48c13 -0,12 -206,71 0,01 -60,59 -0,04 927,74 -8,28 -5,26 -4,77 11,49 11,98 214,99c14 -0,12 -177,86 0,03 -75,34 -0,07 1218,89 -10,29 -6,91 -6,27 15,09 15,74 188,15c15 -0,12 -139,28 0,03 -75,34 -0,14 1615,32 -10,29 -9,16 -8,30 20,00 20,86 149,57c21 -0,10 -115,53 -0,07 -65,66 -0,09 1873,16 -8,97 -9,99 -8,25 18,72 20,46 124,50c22 -0,10 -84,67 -0,07 -65,66 0,04 2073,36 -8,97 -11,05 -9,13 20,72 22,65 93,64c23 -0,10 -54,58 -0,07 -65,66 0,17 2209,14 -8,97 -11,78 -9,73 22,08 24,13 63,55c24 -0,10 -41,36 0,00 -52,68 0,15 2294,42 -7,20 -12,23 -10,10 22,93 25,06 48,56c31 -0,10 -10,50 0,00 -52,67 0,15 2346,28 -7,20 -11,98 -9,97 21,13 23,14 17,70c32 -0,09 -40,45 0,07 -8,87 0,03 2372,69 -1,21 -12,11 -10,08 21,37 23,40 41,66c33 -0,09 -9,59 0,07 -8,87 -0,10 2422,73 -1,21 -12,37 -10,30 21,82 23,89 10,80c34 -0,09 21,27 0,07 -8,87 -0,23 2411,06 -1,21 -12,31 -10,25 21,72 23,78 22,48c35 -0,04 10,41 -0,02 9,42 -0,35 2397,70 1,29 -12,24 -10,19 21,60 23,65 11,70c41 -0,04 48,99 -0,02 9,42 -0,30 2323,45 1,29 -12,39 -10,23 23,22 25,38 50,27c42 -0,02 72,13 -0,09 11,99 -0,23 2200,93 1,64 -11,73 -9,69 22,00 24,04 73,77c43 -0,02 102,99 -0,09 11,99 -0,06 2025,82 1,64 -10,80 -8,92 20,25 22,13 104,63c44 -0,02 130,76 -0,09 12,00 0,09 1815,41 1,64 -9,68 -7,99 18,15 19,83 132,40c51 -0,02 147,87 0,00 19,32 0,12 1582,83 2,64 -8,98 -8,14 19,60 20,44 150,51c52 -0,02 178,73 0,00 19,32 0,13 1256,24 2,64 -7,12 -6,46 15,56 16,22 181,37c53 -0,01 205,71 0,02 19,89 0,09 870,85 2,72 -4,94 -4,48 10,78 11,25 208,43c54 -0,01 236,57 0,02 19,89 0,05 428,57 2,72 -2,43 -2,20 5,31 5,54 239,29c55 -0,01 262,79 0,02 19,89 0,02 0,00 2,72 0,00 0,00 0,00 0,00 265,51


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,000 0,000 0,000 0,000c12 -0,242 -0,163 -3,912 -3,255c13 -0,490 -0,331 -7,922 -6,592c14 -0,644 -0,435 -10,408 -8,661c15 -0,854 -0,576 -13,794 -11,477c21 -0,905 -0,623 -14,685 -12,336c22 -1,002 -0,690 -16,254 -13,654c23 -1,067 -0,735 -17,319 -14,548c24 -1,108 -0,763 -17,987 -15,110c31 -1,070 -0,745 -17,397 -14,688c32 -1,082 -0,753 -17,592 -14,853c33 -1,104 -0,769 -17,963 -15,166c34 -1,099 -0,765 -17,877 -15,093c35 -1,093 -0,761 -17,778 -15,009c41 -1,122 -0,773 -18,215 -15,301c42 -1,063 -0,732 -17,254 -14,494c43 -0,979 -0,674 -15,881 -13,341c44 -0,877 -0,604 -14,232 -11,955c51 -0,836 -0,564 -13,516 -11,247c52 -0,664 -0,448 -10,727 -8,926c53 -0,460 -0,311 -7,436 -6,188c54 -0,226 -0,153 -3,660 -3,045c55 0,000 0,000 0,000 0,000

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13.1.4. Variazione di temperatura Dt = -10° C

A = 2,669E+05 A = 2,896E+05 A = 2,098E+05Ws = -4,532E+08 Ws = -4,413E+08 Ws = -1,959E+08Wi = 8,207E+07 Wi = 9,721E+07 Wi = 1,014E+08Ws an = -5,570E+08 Ws an = -6,457E+08 Ws an = -2,353E+08Wi an = 8,494E+07 Wi an = 1,045E+08 Wi an = 1,110E+08t 1 = 5,25E-07 t 1 = 5,07E-07 t 1 = 4,05E-07t 2 = 4,25E-05 t 2 = 4,26E-05 t 2 = 4,34E-05t 3 = 3,53E-05 t 3 = 3,63E-05 t 3 = 3,91E-05t 4 = 1,21E-08 t 4 = 1,02E-08 t 4 = 9,76E-09W sol = -1,15E+09 W sol = -1,22E+09 W sol s =-2,19E+09W arm = -2,26E+08 W arm = -2,38E+08 W arm s =-1,35E+08W sol i = -2,14E+09 W sol i = -2,15E+09 W sol i = -3,15E+09W arm i =3,02E+08 W arm i =-3,09E+08 W arm i =-1,60E+08ft = 1,366E-04 ft = 1,366E-04 ft = 1,366E-04


c11 -3630,11 13,12 0,02 -21,40 0,01 1328,64 -2,92 -16,53 -15,99 2,04 2,59 16,05c12 -3630,11 13,13 0,02 -21,40 -0,03 1302,40 -2,92 -16,47 -15,94 1,73 2,27 16,05c13 -3630,11 13,13 0,02 -21,40 -0,06 1276,64 -2,92 -16,42 -15,89 1,43 1,96 16,05c14 -3630,07 17,30 -0,10 -27,95 0,01 1250,64 -3,82 -16,36 -15,85 1,12 1,64 21,11c15 -3630,07 17,30 -0,10 -27,95 0,27 1207,40 -3,82 -16,26 -15,77 0,62 1,11 21,11c21 -3630,05 17,18 -0,01 -25,66 0,29 1173,41 -3,51 -15,19 -14,35 -1,30 -0,46 20,68c22 -3630,05 17,18 -0,01 -25,66 0,30 1139,06 -3,51 -15,11 -14,30 -1,63 -0,82 20,68c23 -3630,05 17,18 -0,01 -25,66 0,32 1105,58 -3,51 -15,04 -14,25 -1,95 -1,16 20,68c24 -3629,88 14,84 -0,35 -21,24 0,68 1083,47 -2,90 -14,99 -14,21 -2,16 -1,39 17,74c31 -3629,88 14,84 -0,35 -21,24 1,38 1053,79 -2,90 -22,68 -21,78 -7,81 -6,91 17,74c32 -3627,58 -4,07 -0,93 -3,59 -1,64 1036,22 -0,49 -22,58 -21,69 -7,96 -7,07 4,65c33 -3627,58 -4,07 -0,93 -3,59 0,21 1044,35 -0,49 -22,62 -21,73 -7,88 -6,99 4,65c34 -3627,58 -4,07 -0,93 -3,59 2,07 1052,48 -0,49 -22,66 -21,76 -7,81 -6,91 4,65c35 -3624,99 -14,68 -0,30 1,22 -1,88 1075,92 0,17 -22,77 -21,85 -7,59 -6,66 14,85c41 -3624,99 -14,68 -0,30 1,22 -1,14 1112,62 0,17 -15,04 -14,24 -1,87 -1,07 14,85c42 -3624,75 -14,89 -0,33 0,10 -0,99 1139,42 0,01 -15,10 -14,28 -1,61 -0,79 14,91c43 -3624,75 -14,89 -0,33 0,10 -0,27 1171,68 0,01 -15,17 -14,33 -1,30 -0,46 14,91c44 -3624,75 -14,89 -0,33 0,10 0,33 1198,47 0,01 -15,23 -14,37 -1,05 -0,19 14,91c51 -3624,54 -14,60 -0,13 -0,61 0,19 1223,32 -0,08 -16,28 -15,78 0,82 1,33 14,68c52 -3624,54 -14,60 -0,12 -0,61 0,44 1252,52 -0,08 -16,34 -15,83 1,17 1,68 14,68c53 -3624,28 -13,95 -0,10 -1,54 0,17 1281,06 -0,21 -16,40 -15,88 1,50 2,03 14,16c54 -3624,28 -13,95 -0,10 -1,54 0,37 1308,97 -0,21 -16,47 -15,93 1,83 2,37 14,16c55 -3624,28 -13,95 -0,10 -1,54 0,54 1332,69 -0,21 -16,52 -15,97 2,11 2,66 14,16


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -1,160 -0,620 -5,881 4,406c12 -1,137 -0,608 -5,765 4,319c13 -1,114 -0,596 -5,651 4,234c14 -1,092 -0,584 -5,536 4,148c15 -1,054 -0,564 -5,345 4,004c21 -0,962 -0,547 -4,932 -3,795c22 -0,934 -0,531 -4,787 -3,684c23 -0,907 -0,515 -4,647 -3,576c24 -0,888 -0,505 -4,554 -3,504c31 -0,480 -0,335 -7,813 -6,597c32 -0,472 -0,329 -7,683 -6,487c33 -0,476 -0,332 -7,743 -6,538c34 -0,480 -0,334 -7,804 -6,588c35 -0,490 -0,342 -7,977 -6,735c41 -0,912 -0,518 -4,676 -3,599c42 -0,934 -0,531 -4,789 -3,685c43 -0,961 -0,546 -4,924 -3,790c44 -0,983 -0,558 -5,037 -3,876c51 -1,068 -0,571 -5,415 4,057c52 -1,093 -0,585 -5,545 4,154c53 -1,118 -0,598 -5,671 4,249c54 -1,143 -0,611 -5,794 4,341c55 -1,163 -0,622 -5,899 4,420

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13.1.5. Vento ponte carico



c11 -89,64 11,23 45,47 56,99 11,76 11,60 7,79 -0,36 -0,36 -0,20 -0,19 49,29c12 -89,62 11,22 21,62 31,23 63,96 10,84 4,27 -0,36 -0,36 -0,21 -0,20 26,59c13 -89,61 11,22 2,24 5,47 92,08 32,87 0,75 -0,41 -0,39 0,05 0,06 12,18c14 -72,15 1,58 42,03 43,50 130,42 29,39 5,94 -0,34 -0,32 0,08 0,09 42,69c15 -72,13 1,58 6,25 4,87 194,80 33,33 0,66 -0,34 -0,33 0,12 0,14 6,64c21 -57,00 3,93 32,68 24,87 240,97 20,84 3,40 -0,24 -0,23 0,00 0,02 33,49c22 -56,99 3,93 8,82 0,89 291,12 12,99 0,12 -0,23 -0,22 -0,07 -0,06 9,70c23 -56,98 3,93 15,05 26,64 294,30 5,33 3,64 -0,21 -0,20 -0,15 -0,14 16,85c24 -46,35 6,72 10,74 2,15 316,43 12,69 0,29 -0,19 -0,18 -0,04 -0,03 12,83c31 -46,35 6,72 13,14 27,91 310,75 26,13 3,81 -0,35 -0,33 0,01 0,04 16,84c32 -17,21 2,52 26,33 33,75 255,95 53,20 4,61 -0,35 -0,31 0,40 0,44 27,28c33 -17,20 2,52 2,45 7,99 281,44 48,16 1,09 -0,33 -0,29 0,35 0,39 4,36c34 -17,20 2,52 21,43 17,77 259,18 43,12 2,43 -0,30 -0,27 0,31 0,34 21,99c35 -19,78 12,10 15,67 43,62 299,28 42,89 5,96 -0,31 -0,28 0,29 0,33 23,91c41 -19,78 12,10 20,15 4,99 297,70 12,64 0,68 -0,10 -0,09 0,05 0,06 23,87c42 -14,42 9,31 2,68 16,62 279,20 0,31 2,27 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 11,89c43 -14,42 9,31 26,53 9,13 258,19 20,48 1,25 -0,10 -0,08 0,15 0,16 28,56c44 -14,41 9,31 50,38 34,89 200,06 37,23 4,77 -0,13 -0,11 0,31 0,33 52,31c51 -8,73 3,62 9,55 2,37 176,71 37,28 0,32 -0,11 -0,10 0,41 0,42 10,33c52 -8,72 3,62 33,40 28,13 130,49 44,51 3,84 -0,13 -0,11 0,49 0,51 34,22c53 -3,84 6,25 3,08 4,05 87,08 34,45 0,55 -0,09 -0,08 0,39 0,41 7,47c54 -3,83 6,25 26,93 29,81 53,81 21,94 4,07 -0,06 -0,05 0,24 0,25 28,84c55 -3,82 6,25 50,78 55,56 11,95 11,31 7,59 -0,04 -0,03 0,12 0,12 52,64


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -0,010 -0,005 -0,051 0,038c12 -0,009 -0,005 -0,048 0,036c13 -0,029 -0,015 -0,145 0,109c14 -0,026 -0,014 -0,130 0,097c15 -0,029 -0,016 -0,148 0,111c21 -0,017 -0,010 -0,088 -0,067c22 -0,011 -0,006 -0,055 -0,042c23 -0,004 -0,002 -0,022 -0,017c24 -0,010 -0,006 -0,053 -0,041c31 -0,012 -0,008 -0,194 -0,164c32 -0,024 -0,017 -0,394 -0,333c33 -0,022 -0,015 -0,357 -0,302c34 -0,020 -0,014 -0,320 -0,270c35 -0,020 -0,014 -0,318 -0,268c41 -0,010 -0,006 -0,053 -0,041c42 0,000 0,000 -0,001 -0,001c43 -0,017 -0,010 -0,086 -0,066c44 -0,031 -0,017 -0,156 -0,120c51 -0,033 -0,017 -0,165 0,124c52 -0,039 -0,021 -0,197 0,148c53 -0,030 -0,016 -0,152 0,114c54 -0,019 -0,010 -0,097 0,073c55 -0,010 -0,005 -0,050 0,038

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13.1.6. Combinazione di carichi mobili per M + max



c11 0,03 1025,02 0,01 355,87 0,00 413,14 48,62 -0,91 -0,74 4,86 5,03 1073,63c12 0,03 887,86 0,01 380,07 0,00 1933,21 51,92 -4,27 -3,47 22,76 23,56 939,78c13 0,03 887,85 0,01 380,07 0,00 3364,27 51,92 -7,42 -6,04 39,61 40,99 939,78c14 0,03 887,85 0,02 380,07 0,00 4139,50 51,92 -9,13 -7,43 48,74 50,44 939,78c15 0,03 887,85 0,02 403,96 0,00 5066,75 55,19 -11,18 -9,10 59,65 61,74 943,04c21 0,03 887,85 0,00 427,83 0,00 5580,73 58,45 -12,65 -8,64 53,41 57,41 946,30c22 0,03 769,05 0,00 451,01 0,06 5921,15 61,61 -13,42 -9,17 56,67 60,91 830,66c23 0,03 769,05 0,01 451,01 0,11 6237,29 61,61 -14,13 -9,66 59,69 64,17 830,66c24 0,03 769,05 0,01 451,01 0,10 6342,69 61,61 -14,37 -9,82 60,70 65,25 830,66c31 0,03 769,04 0,01 489,36 0,08 6234,73 66,85 -31,83 -26,50 56,16 61,49 835,90c32 0,03 769,04 0,07 527,71 0,02 6333,70 72,09 -32,34 -26,92 57,05 62,46 841,13c33 0,03 769,04 0,07 527,71 0,00 6451,22 72,09 -32,94 -27,42 58,10 63,62 841,13c34 0,03 768,95 0,07 527,71 0,00 6327,57 72,09 -32,30 -26,89 56,99 62,40 841,04c35 0,03 663,99 0,00 463,76 0,00 6444,64 63,36 -32,90 -27,39 58,05 63,56 727,35c41 0,03 663,99 0,00 463,76 0,00 6358,65 63,36 -14,41 -9,85 60,85 65,41 727,35c42 0,03 663,99 0,00 463,76 0,00 6106,37 63,36 -13,84 -9,46 58,44 62,82 727,35c43 0,03 663,99 0,00 463,76 0,00 5780,50 63,36 -13,10 -8,95 55,32 59,47 727,35c44 0,03 616,88 0,00 483,49 0,08 5374,13 66,05 -12,18 -8,32 51,43 55,29 682,93c51 0,03 570,86 0,00 486,16 0,10 4749,83 66,42 -10,48 -8,53 55,92 57,88 637,27c52 0,03 665,67 0,00 486,16 0,09 3928,38 66,41 -8,67 -7,05 46,25 47,87 732,08c53 0,03 752,22 0,02 486,16 0,07 2854,42 66,41 -6,30 -5,12 33,61 34,78 818,63c54 0,03 871,52 0,02 548,39 0,02 1063,27 74,92 -2,35 -1,91 12,52 12,96 946,44c55 0,02 1105,23 0,05 458,39 0,00 61,50 62,62 -0,14 -0,11 0,72 0,75 1167,85


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Pag.139


13.1.7. Combinazione di carichi mobili per M + min



c11 -0,03 -1025,02 0,00 -355,87 0,00 -72,44 -48,62 0,16 0,13 -0,85 -0,88 1073,63c12 -0,03 -887,85 0,00 -403,96 0,00 -65,80 -55,19 0,15 0,12 -0,77 -0,80 943,04c13 -0,03 -769,04 0,00 -527,71 -0,02 -189,80 -72,09 0,42 0,34 -2,23 -2,31 841,13c14 -0,03 -663,99 0,00 -463,76 -0,05 -220,70 -63,36 0,49 0,40 -2,60 -2,69 727,35c15 -0,03 -569,76 0,00 -486,16 -0,09 -290,54 -66,41 0,64 0,52 -3,42 -3,54 636,17c21 -0,02 -520,06 -0,05 -456,17 -0,03 -330,46 -62,32 0,75 0,51 -3,16 -3,40 582,38c22 -0,02 -420,96 -0,05 -482,02 0,00 -372,10 -65,85 0,84 0,58 -3,56 -3,83 486,81c23 -0,02 -427,02 0,00 -421,77 0,00 -407,54 -57,62 0,92 0,63 -3,90 -4,19 484,64c24 -0,02 -375,92 0,00 -422,85 0,00 -441,38 -57,77 1,00 0,68 -4,22 -4,54 433,68c31 -0,02 -300,39 0,00 -480,15 0,00 -480,40 -65,59 2,45 2,04 -4,33 -4,74 365,98c32 -0,04 -386,58 0,00 -234,51 -0,01 -510,07 -32,04 2,60 2,17 -4,59 -5,03 418,61c33 -0,04 -337,45 0,00 -291,02 -0,12 -515,73 -39,76 2,63 2,19 -4,65 -5,09 377,21c34 -0,04 -288,32 0,00 -369,37 -0,25 -520,65 -50,46 2,66 2,21 -4,69 -5,13 338,78c35 -0,02 -436,86 -0,02 -242,77 -0,26 -493,80 -33,17 2,52 2,10 -4,45 -4,87 470,03c41 -0,02 -327,55 -0,02 -259,12 -0,22 -461,14 -35,40 1,04 0,71 -4,41 -4,74 362,95c42 0,00 -312,33 -0,07 -231,05 -0,15 -427,12 -31,56 0,97 0,66 -4,09 -4,39 343,89c43 0,00 -273,05 -0,07 -270,93 -0,04 -390,85 -37,01 0,89 0,61 -3,74 -4,02 310,06c44 0,00 -233,71 -0,07 -354,41 0,00 -358,70 -48,42 0,81 0,56 -3,43 -3,69 282,13c51 -0,01 -208,82 0,00 -225,53 0,00 -318,03 -30,81 0,70 0,57 -3,74 -3,88 239,63c52 -0,01 -127,59 0,00 -278,43 0,00 -271,56 -38,04 0,60 0,49 -3,20 -3,31 165,63c53 -0,01 -101,94 0,00 -223,06 0,00 -199,01 -30,47 0,44 0,36 -2,34 -2,42 132,42c54 -0,01 -45,13 0,00 -252,54 0,00 -109,04 -34,50 0,24 0,20 -1,28 -1,33 79,63c55 -0,01 -43,24 0,00 -317,56 0,00 -64,26 -43,38 0,14 0,12 -0,76 -0,78 86,63


Pag.140




Pag.141



(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,063 0,034 0,321 -0,240c12 0,057 0,031 0,291 -0,218c13 0,166 0,089 0,840 -0,629c14 0,193 0,103 0,977 -0,732c15 0,254 0,136 1,286 -0,964c21 0,271 0,154 1,389 1,069c22 0,305 0,173 1,564 1,204c23 0,334 0,190 1,713 1,318c24 0,362 0,206 1,855 1,428c31 0,219 0,152 3,562 3,007c32 0,233 0,162 3,782 3,193c33 0,235 0,164 3,824 3,228c34 0,237 0,165 3,860 3,259c35 0,225 0,157 3,661 3,091c41 0,378 0,215 1,938 1,492c42 0,350 0,199 1,795 1,381c43 0,320 0,182 1,643 1,264c44 0,294 0,167 1,508 1,160c51 0,278 0,149 1,408 -1,055c52 0,237 0,127 1,202 -0,901c53 0,174 0,093 0,881 -0,660c54 0,095 0,051 0,483 -0,362c55 0,056 0,030 0,284 -0,213

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13.1.8. U2 Ritiro con combinazione di carichi mobili per M +

SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5U II rit. 1,5 1,5 1,2 1,2 1,2 1,5 0,9

σ1 σ2 σ3 σ4 τ1 τ2 τ3 τ4sez. (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -59,67 -57,26 22,35 24,76 1,27 117,48 102,74 0,18c12 -82,09 -77,63 69,38 73,83 1,11 102,15 89,25 0,15c13 -104,12 -97,68 114,98 121,42 1,05 94,89 82,35 0,12c14 -116,51 -108,96 140,11 147,65 1,03 91,56 78,96 0,10c15 -131,34 -122,47 170,20 179,07 0,95 82,42 70,34 0,07c21 -126,24 -109,69 146,95 163,51 0,89 79,60 68,97 0,15c22 -130,32 -113,03 155,06 172,36 0,74 64,75 55,59 0,05c23 -131,34 -113,70 159,70 177,34 0,74 64,79 55,83 0,08c24 -131,24 -113,52 161,05 178,77 0,72 63,79 55,06 0,10c31 -156,48 -138,70 136,88 154,66 0,60 67,98 62,04 0,11c32 -154,13 -136,56 135,70 153,26 0,58 64,97 59,03 0,08c33 -157,19 -139,20 139,67 157,67 0,53 57,47 51,83 0,02c34 -155,68 -137,91 137,55 155,32 0,56 61,48 55,69 0,05c35 -160,01 -141,68 142,57 160,91 0,53 60,75 55,56 0,11c41 -133,92 -115,82 164,85 182,96 0,64 56,55 48,76 0,08c42 -133,73 -115,83 161,55 179,45 0,64 55,74 47,83 0,04c43 -131,21 -113,85 155,19 172,55 0,68 60,78 52,53 0,09c44 -125,97 -109,54 145,11 161,54 0,70 64,74 56,56 0,18c51 -131,55 -122,78 166,71 175,48 0,71 62,90 54,26 0,07c52 -118,96 -111,33 140,61 148,24 0,84 76,24 66,16 0,10c53 -102,01 -95,90 105,99 112,10 0,95 86,67 75,60 0,12c54 -79,35 -75,40 54,89 58,84 1,11 102,01 89,17 0,15c55 -58,99 -56,74 17,45 19,70 1,34 122,47 106,85 0,18

Pag.143



(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -1,94 -1,04 31,59 52,86c12 -4,27 -2,33 16,67 56,18c13 -6,50 -3,58 2,21 59,09c14 -7,72 -4,26 -5,70 60,41c15 -9,21 -5,10 -15,39 61,75c21 -9,39 -5,50 -15,19 0,63c22 -9,92 -5,82 -18,62 -2,12c23 -10,36 -6,08 -21,17 -4,14c24 -10,54 -6,19 -22,23 -4,99c31 -6,45 -4,49 -53,25 -34,76c32 -6,54 -4,56 -54,27 -35,62c33 -6,66 -4,64 -56,36 -37,38c34 -6,57 -4,57 -55,07 -36,29c35 -6,65 -4,63 -56,97 -37,90c41 -10,61 -6,23 -23,57 -6,09c42 -10,23 -6,00 -21,37 -4,35c43 -9,75 -5,72 -18,27 -1,88c44 -9,13 -5,35 -14,14 1,43c51 -8,78 -4,87 -13,57 60,09c52 -7,49 -4,14 -5,03 58,86c53 -5,80 -3,20 6,00 56,95c54 -3,12 -1,72 22,52 52,04c55 -1,49 -0,79 33,78 51,02

Pag.144


Tensioni ideali

sez. σ1 σ2 σ3 σ4(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)


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Verifica delle saldature di composizione

t // = 0,70 * fy = 0,70 * 355 = 248,5 N/mm^2

pos X saldatura di collegamento piattabanda superiore / anima lato cordone L1 = 10 mm per ainima s = 14 mm

pos Y saldatura di collegamento piattabanda inferiore / animalato cordone L1 = 10 mm per ainima s = 14 mm

pos Z saldatura di raddoppio piattabandalato cordone L2 = 10 mm

pos X pos Ysez. T scorr s anima L1 τ // T scorr s anima L1 τ //

(N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2) (N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2)c11 1879,67 16 10 132,91 1643,90 16 10 116,24 verificatoc12 1634,45 16 10 115,57 1428,00 16 10 100,98 verificatoc13 1518,17 16 10 107,35 1317,57 16 10 93,17 verificatoc14 1464,98 16 10 103,59 1263,41 16 10 89,34 verificatoc15 1318,66 16 10 93,24 1125,43 16 10 79,58 verificatoc21 1273,52 16 10 90,05 1103,52 16 10 78,03 verificatoc22 1035,96 16 10 73,25 889,51 16 10 62,90 verificatoc23 1036,58 16 10 73,30 893,24 16 10 63,16 verificatoc24 1020,71 16 10 72,18 881,03 16 10 62,30 verificatoc31 1087,62 16 10 76,91 992,59 16 10 70,19 verificatoc32 1039,46 16 10 73,50 944,55 16 10 66,79 verificatoc33 919,51 16 10 65,02 829,24 16 10 58,64 verificatoc34 983,66 16 10 69,56 891,08 16 10 63,01 verificatoc35 971,96 16 10 68,73 888,98 16 10 62,86 verificatoc41 904,73 16 10 63,97 780,23 16 10 55,17 verificatoc42 891,81 16 10 63,06 765,21 16 10 54,11 verificatoc43 972,45 16 10 68,76 840,47 16 10 59,43 verificatoc44 1035,86 16 10 73,25 904,98 16 10 63,99 verificatoc51 1006,40 16 10 71,16 868,16 16 10 61,39 verificatoc52 1219,85 16 10 86,26 1058,61 16 10 74,86 verificatoc53 1386,64 16 10 98,05 1209,52 16 10 85,53 verificatoc54 1632,22 16 10 115,42 1426,66 16 10 100,88 verificatoc55 1959,46 16 10 138,55 1709,65 16 10 120,89 verificato

pos Zel. T scorr b ala L2 τ //

(N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2)c21 1064,80 1200 10 75,29c22 892,67 1200 10 63,12c23 884,80 1200 10 62,57c24 867,96 1200 10 61,37c31 714,34 1200 10 50,51c32 696,41 1200 10 49,24c33 637,15 1200 10 45,05c34 668,25 1200 10 47,25c35 631,89 1200 10 44,68

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Verifica all'imbozzamento dell'anima pannello superiore

sez. ψ a h pan. a/h k s k t t σ cro σ cr τ cr

c11 -0,39 2550 1320 1,93 11,60 5,13 16 27,36 317,46 140,33c12 -0,89 2550 1320 1,93 21,22 5,13 16 27,36 580,51 140,33c13 -1,18 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c14 -1,29 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c15 -1,39 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c21 -1,34 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c22 -1,37 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c23 -1,40 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c24 -1,42 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c31 -0,99 2550 1240 2,06 23,56 5,03 16 31,00 730,28 155,89c32 -0,99 2550 1240 2,06 23,73 5,03 16 31,00 735,77 155,89c33 -1,00 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c34 -1,00 2550 1240 2,06 23,83 5,03 16 31,00 738,84 155,89c35 -1,01 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c41 -1,42 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c42 -1,39 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c43 -1,36 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c44 -1,32 2550 1240 2,06 23,90 5,03 16 31,00 740,92 155,89c51 -1,36 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c52 -1,26 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c53 -1,11 2550 1320 1,93 23,90 5,13 16 27,36 653,84 140,33c54 -0,73 2550 1320 1,93 17,50 5,13 16 27,36 478,68 140,33c55 -0,31 2550 1320 1,93 10,51 5,13 16 27,36 287,50 140,33

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σ crisez. σ 1 τ media σ red b calc

c11 -57,26 110,11 257,96 1,30c12 -77,63 95,70 264,99 1,45c13 -97,68 88,62 276,88 1,52c14 -108,96 85,26 284,44 1,55c15 -122,47 76,38 296,07 1,64c21 -109,69 74,28 308,27 1,82c22 -113,03 60,17 315,93 2,05c23 -113,70 60,31 315,69 2,04c24 -113,52 59,43 315,95 2,06c31 -138,70 65,01 323,73 1,81c32 -136,56 62,00 324,69 1,87c33 -139,20 54,65 328,69 1,95c34 -137,91 58,59 326,59 1,91c35 -141,68 58,15 327,48 1,88c41 -115,82 52,65 320,22 2,17c42 -115,83 51,78 321,03 2,19c43 -113,85 56,65 318,16 2,12c44 -109,54 60,65 315,18 2,08c51 -122,78 58,58 309,18 1,94c52 -111,33 71,20 296,96 1,79c53 -95,90 81,13 282,94 1,66c54 -75,40 95,59 265,15 1,46c55 -56,74 114,66 258,48 1,25

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Verifica a fatica travi in acciaio con combinazioni di carichi mobili per M max e M min

Limiti di fatica riportati nella norma UNI 10011/88 corrispondenti a 2 *10e6 cicli, rif. Prospetto 8 - VIIparticolare strutturale : composto da lamiere con saldatura d'angolo interrotta da uno scarico

sp. lam δ σ A( mm ) ( N/mm^2 ) < = 25 71,00

30 67,8435 65,2740 63,13

se δ τ A < 35 N/mm^2 non sono richieste verifiche a fatica

Si riportano nel seguito le variazioni di tensione trovate e le verifiche conseguenti

δ σ A 63,13 N/mm^2δ σ A 63,13 N/mm^2δ σ A 63,13 N/mm^2

δ τ A 35 N/mm^2

Variazioni di tensione negli elementi conseguente ai carichi mobili

sez. δ σ1 δ σ2 δ σ3 δ σ4 δ τ1 δ τ2 δ τ3 δ τ4 < δ σ A < δ τ A(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

c11 0,54 0,44 2,86 2,96 0,28 22,83 18,96 0,01 verificato verificatoc12 2,21 1,79 11,77 12,18 0,25 19,98 16,60 0,01 verificato verificatoc13 3,92 3,19 20,92 21,65 0,25 19,98 16,60 0,01 verificato verificatoc14 4,81 3,91 25,67 26,56 0,25 19,98 16,60 0,01 verificato verificatoc15 5,91 4,81 31,54 32,64 0,25 20,05 16,65 0,01 verificato verificatoc21 6,70 4,58 28,29 30,41 0,24 20,16 17,17 0,00 verificato verificatoc22 7,13 4,87 30,11 32,37 0,21 17,70 15,07 0,00 verificato verificatoc23 7,53 5,15 31,80 34,18 0,21 17,70 15,07 0,00 verificato verificatoc24 7,69 5,25 32,46 34,90 0,21 17,70 15,07 0,00 verificato verificatoc31 17,14 14,27 30,24 33,11 0,17 18,15 16,33 0,00 verificato verificatoc32 17,47 14,54 30,82 33,75 0,17 18,26 16,44 0,00 verificato verificatoc33 17,78 14,80 31,38 34,35 0,17 18,26 16,44 0,00 verificato verificatoc34 17,48 14,55 30,84 33,77 0,17 18,26 16,43 0,00 verificato verificatoc35 17,71 14,74 31,25 34,21 0,15 15,79 14,21 0,00 verificato verificatoc41 7,73 5,28 32,63 35,08 0,18 15,50 13,20 0,00 verificato verificatoc42 7,40 5,06 31,26 33,61 0,18 15,50 13,20 0,00 verificato verificatoc43 6,99 4,78 29,53 31,74 0,18 15,50 13,20 0,00 verificato verificatoc44 6,50 4,44 27,43 29,49 0,17 14,55 12,39 0,00 verificato verificatoc51 5,59 4,55 29,83 30,88 0,17 13,55 11,25 0,00 verificato verificatoc52 4,63 3,77 24,72 25,59 0,19 15,57 12,93 0,00 verificato verificatoc53 3,37 2,74 17,97 18,60 0,21 17,41 14,46 0,00 verificato verificatoc54 1,29 1,05 6,90 7,14 0,25 20,12 16,71 0,01 verificato verificatoc55 0,14 0,11 0,74 0,77 0,31 24,83 20,62 0,01 verificato verificato

In osservanza al DM 4/5/90 la verifica a fatica per 2*10e6 cicli si conduce considerando la variazione di tensionedovuta al 50 % dei carichi mobili.

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13.1.9. Connessione trave/soletta: verifica dei pioli

Limitazioni dimensionali ( rif. 10016/2000 p.to 4.3.1 p.to 5.9.2 )dp = 22 mmit = 300 mmi max = 250 mmhp = 200 > = d + 0,6 tc = 188 mmts = 40 mmtw = 16 mmti = 40 mmd = 50 mmtc = 230 mmbs = 1200 mmbc = 300 mma = 0 mm(bs - bc)/2 > = 2,5 ts > = 50 --> 750,00 > = 100,00 mmts > = hc / 25 -----> 40,00 > = 11,20 mmd < 2 tc ----> 50,00 < 460,00 mmtw = 16,00 mmtw > = ts / 6 6,67 mmtw > = ti / 7 5,71 mmtw < = ts 16,00 mm

Calcolo del carico statico a taglio di un piolo dp = 22,00 mmhp = 200,00 mmR'ck = 40,00 N/mm^2fck = 33,20 N/mm^2γ v = 1,25fu = 500 N/mm^2hp / dp = 9α = 1,00

S.L.U. S.L.E.

acciaio acciaioPrd slu = 121,64 KN/piolo Prd sle = 72,99 KN/piolo

calcestruzzo calcestruzzo Prd slu = 122,84 KN/piolo Prd sle = 73,71 KN/piolo

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Taglio Caratteristico per ogni caso di carico

Tk = Ty + T tor

ritiro permanenti Dtemp vento MOBILITk Tk Tk Tk Tk Tk Tk

( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )c11 55,01 276,12 16,05 0,00 0,00 49,29 1073,63c12 55,01 247,48 16,05 0,00 0,00 26,59 939,78c13 55,01 214,99 16,05 0,00 0,00 12,18 939,78c14 61,48 188,15 21,11 0,00 0,00 42,69 939,78c15 61,48 149,57 21,11 0,00 0,00 6,64 943,04c21 53,92 124,50 20,68 0,00 0,00 33,49 946,30c22 53,92 93,64 20,68 0,00 0,00 9,70 830,66c23 53,92 63,55 20,68 0,00 0,00 16,85 830,66c24 43,33 48,56 17,74 0,00 0,00 12,83 830,66c31 43,33 17,70 17,74 0,00 0,00 16,84 835,90c32 10,69 41,66 4,65 0,00 0,00 27,28 841,13c33 10,69 10,80 4,65 0,00 0,00 4,36 841,13c34 10,70 22,48 4,65 0,00 0,00 21,99 841,04c35 39,51 11,70 14,85 0,00 0,00 23,91 727,35c41 39,51 50,27 14,85 0,00 0,00 23,87 727,35c42 41,96 73,77 14,91 0,00 0,00 11,89 727,35c43 41,96 104,63 14,91 0,00 0,00 28,56 727,35c44 41,96 132,40 14,91 0,00 0,00 52,31 682,93c51 45,12 150,51 14,68 0,00 0,00 10,33 637,27c52 45,12 181,37 14,68 0,00 0,00 34,22 732,08c53 46,49 208,43 14,16 0,00 0,00 7,47 818,63c54 46,49 239,29 14,16 0,00 0,00 28,84 946,44c55 46,49 265,51 14,16 0,00 0,00 52,64 1167,85

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Calcolo dello scorrimento caratteristico

Sc = T * S / J

S = momento statico della soletta (con corda nella sezione di collegamento trave soletta) rispetto al baricentro trave compostaJ = momento d'inerzia della trave composta

Fase 2sezione 1 S / J = 4,24E-04 1/mmsezione 2 S / J = 3,91E-04 1/mmsezione 3 S / J = 3,71E-04 1/mm


ritiro permanenti Dtemp vento MOBILISck Sck Sck Sck Sck Sck Sck

( N/mm ) ( N/mm ) ( N/mm ) ( N/mm ) ( N/mm ) ( N/mm ) ( N/mm )c11 23,34 117,13 9,38 0,00 0,00 28,80 627,36c12 23,34 104,98 9,38 0,00 0,00 15,54 549,15c13 23,34 91,20 9,38 0,00 0,00 7,12 549,14c14 26,08 79,81 12,34 0,00 0,00 24,95 549,14c15 26,08 63,45 12,34 0,00 0,00 3,88 551,05c21 21,08 48,68 11,60 0,00 0,00 18,78 530,73c22 21,08 36,62 11,60 0,00 0,00 5,44 465,88c23 21,08 24,85 11,60 0,00 0,00 9,45 465,88c24 16,94 18,99 9,95 0,00 0,00 7,19 465,88c31 16,06 6,56 9,68 0,00 0,00 9,18 455,90c32 3,96 15,44 2,54 0,00 0,00 14,88 458,76c33 3,96 4,00 2,54 0,00 0,00 2,38 458,76c34 3,96 8,33 2,54 0,00 0,00 12,00 458,71c35 14,64 4,34 8,10 0,00 0,00 13,04 396,70c41 15,45 19,66 8,33 0,00 0,00 13,39 407,94c42 16,41 28,85 8,36 0,00 0,00 6,67 407,94c43 16,41 40,91 8,36 0,00 0,00 16,02 407,94c44 16,41 51,77 8,36 0,00 0,00 29,34 383,02c51 19,14 63,84 8,58 0,00 0,00 6,04 372,38c52 19,14 76,94 8,58 0,00 0,00 20,00 427,78c53 19,72 88,41 8,28 0,00 0,00 4,36 478,35c54 19,72 101,50 8,28 0,00 0,00 16,85 553,03c55 19,72 112,63 8,28 0,00 0,00 30,76 682,41

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Verifica della connessione allo Stato Limite Ultimo


Scd max = valori massimi delle due combinazioni

Prd slu = 121,64 KN/piolo ( minimo valore tra quello del c.l.s. e quello dell'acciaio )

U2 R M +Scd Scd max n. pioli interasse i Scr Scr > Scd

( N/mm ) ( N/mm ) ( mm ) ( N/mm )c11 1170,66 1170,66 3 200 1824,64 verificatoc12 1023,18 1023,18 3 200 1824,64 verificatoc13 994,92 994,92 2 200 1216,42 verificatoc14 997,18 997,18 2 200 1216,42 verificatoc15 956,53 956,53 2 200 1216,42 verificatoc21 911,33 911,33 2 200 1216,42 verificatoc22 783,94 783,94 2 200 1216,42 verificatoc23 769,90 769,90 2 200 1216,42 verificatoc24 754,10 754,10 2 200 1216,42 verificatoc31 721,23 721,23 2 200 1216,42 verificatoc32 729,46 729,46 2 200 1216,42 verificatoc33 701,05 701,05 2 200 1216,42 verificatoc34 716,11 716,11 2 200 1216,42 verificatoc35 630,87 630,87 2 200 1216,42 verificatoc41 671,98 671,98 2 200 1216,42 verificatoc42 680,86 680,86 2 200 1216,42 verificatoc43 707,38 707,38 2 200 1216,42 verificatoc44 698,29 698,29 2 200 1216,42 verificatoc51 682,74 682,74 2 200 1216,42 verificatoc52 798,04 798,04 2 200 1216,42 verificatoc53 877,75 877,75 2 200 1216,42 verificatoc54 1020,64 1020,64 3 200 1824,64 verificatoc55 1243,91 1243,91 3 200 1824,64 verificato

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Verifica della connessione allo Stato Limite di esercizio

SLE g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5A II rit. 1 1 1 1 1 1 0,4


Prd sle = 72,99 KN/piolo ( minimo valore tra quello del c.l.s. e quello dell'acciaio )



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13.1.10. Giunzione tipo G1

Azioni caratteristiche c15N x Mz Ty Z piatt sup Z piatt inf. M anima T anima J an/J trave N anima Aan/Atrave

( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )lc2 -2 2060 127 -1458,85 1214,11 133,06 127 0,065 -0,42 0,18lc3 -3153 1955 61 -1416,67 327,30 79,58 61 0,041 -389,19 0,12lc4 0 1615 150 -439,78 1001,36 65,77 150 0,041 -0,01 0,12lc7 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 0,08lc8 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 0,00 0,08lcmob 0 5067 943 -536,59 2963,38 159,72 943 0,03 0,00 0,08

SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5U II rit. 1,5 1,5 1,2 0 1,2 1,5 0,9

Azioni di calcolo S.L.U

Z piatt supZ piatt inf.M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )

lc2 -2188,28 1821,17 199,59 190,66 -0,63lc3 -1700,01 392,76 95,50 73,78 -467,03lc4 -659,67 1502,04 98,65 224,36 -0,02lc7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00lc8 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00mobili1 -804,88 4445,07 239,58 1414,55 0,00

-5353 8161 633 1903 -468

Azioni di calcolo S.L.E

Z piatt supZ piatt inf.M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )


-3852 5506 438 1281 -390

Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * f * A resf = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2t am = 330 N/ mm^2

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Verifica giunzione ad attrito allo S.L.U delle piattabandeVfo = k attrito * Ns / gf ( UNI 10011/97 )

Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 5352,83 2 1 0,35 257 179,93 29,75 42pttb. Inf 8161,04 2 1 0,35 257 179,93 45,36 66

V fo = 179,928 KN

Piattabanda Superiore n. bulloni = 42Z = 7557 KN > Z s = 5353 KN

Piattabanda inferiore n. bulloni = 66Z r = 11875 KN > Z i = 8161 KN

Verifica giunzione ad attrito allo S.L.E delle piattabandeVfo = k attrito * Ns / gf ( UNI 10011/97 )

Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 3851,89 2 1,5 0,35 257 119,95 32,11 42pttb. Inf 5506,15 2 1,5 0,35 257 119,95 45,90 66

V fo = 119,95 KN



Verifica sezione forata piattabanda superiore S.L.E.b = 1000 mms = 40 mmd foro 28,5 mmn. bulloni = 42

fila nb A netta F σ

( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 35440 3659,96 103,272 6 33160 2892,27 87,223 8 30880 1788,71 57,924 8 30880 445,25 14,425 8 30880 -898,21 -29,096 8 30880 -2241,67 -72,59

42

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Verifica coprigiunti piattabanda superiore S.L.E.b = 800 mms = 60 mm ( 40 +40 mm )d foro 26 mmn. bulloni = 42


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 41760 3659,96 87,642 6 38640 2892,27 74,853 8 35520 1788,71 50,364 8 35520 445,25 12,545 8 35520 -898,21 -25,296 8 35520 -2241,67 -63,117 8 35520 -3585,14 -100,938 8 35520 -4928,60 -138,76

58

Verifica sezione forata piattabanda inferiore S.L.E.b = 1000 mms = 40 mmd foro 26 mmn. bulloni = 66

Verifica sezione forata piattabanda inferiore S.L.E.fila nb A netta F σ

( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 35840 5506,15 153,632 6 33760 4738,46 140,363 8 31680 3634,90 114,744 8 31680 2291,44 72,335 8 31680 947,98 29,926 8 31680 -395,49 -12,487 8 31680 -1738,95 -54,898 8 31680 -3082,41 -97,30

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Verifica coprigiunti piattabanda inferiore S.L.E.b = 800 mms = 60 mm ( 30 + 30 mm )d foro 26 mmn. bulloni = 66

Verifica coprigiunti piattabanda inferiore S.L.E.fila nb A netta F σ

( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 41760 5506,15 131,852 6 38640 4738,46 122,633 8 35520 3634,90 102,334 8 35520 2291,44 64,515 8 35520 947,98 26,696 8 35520 -395,49 -11,137 8 35520 -1738,95 -48,968 8 35520 -3082,41 -86,78

Verifica giunzione ad attrito dell'anima

Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * fy * A resfy = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2t am = 330 N/ mm^2

S.L.U. n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo2 1 0,3 257 154,22V fo = 154,22 KN

S.L.E.n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo2 1,5 0,3 257 102,82V fo = 102,82 KN

Momento d'inerzia della giunzione dell'anima con doppio coprigiunto

d*y = 1100 mm distanza tra i due bulloni all'estremità della giunzione secondo l'asse ypb y = 92 mmpb x = 120 mms cprg = 30 mmh cprg = 1300 mmd foro = 28,50 mm

Pag.158


fila A fila Bx1 b x2 b y b r1 b r2 b n b Jb s cprg

bullone n. ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( n ) ( n ) ( mm ^4 ) mm1 60,00 180,00 550,00 553,26 578,71 2 641000 302 60,00 180,00 458,29 462,20 492,37 2 456059 303 60,00 180,00 366,58 371,46 408,39 2 304762 304 60,00 180,00 274,87 281,34 328,56 2 187107 305 60,00 180,00 183,16 192,74 256,80 2 103095 306 60,00 180,00 91,45 109,38 201,90 2 52726 307 60,00 180,00 -0,26 60,00 180,00 2 36000 308 60,00 180,00 -91,97 109,81 202,13 2 52917 309 60,00 180,00 -183,68 193,23 257,17 2 103477 3010 60,00 180,00 -275,39 281,85 329,00 2 187679 3011 60,00 180,00 -367,10 371,97 408,85 2 305525 3012 60,00 180,00 -458,81 462,72 492,86 2 457013 3013 60,00 180,00 -550,52 553,78 579,20 2 642145 30

26 3529505

Giunzione d'anima

n. bulloni = 26J b = 3529505 mm^4

Verifica giunzione ad attrito allo S.L.U.

M anima = 633,32 KNmT anima = 1903,36 KNN anima = 467,68 KN

per flessione r max = 553,78 mmT b fless. = 99,37 KN

per taglioTy anima = 1903,36 KNT b taglio = 73,21 KN

N anima = 467,68 KNT b compr = 17,99 KN

Tb tot = ( T b fless + T b compress. ) ^2+ T anima ^2 ) ^ 0,5

T b tot = 138,32 KN < Vfo = 154,22 KN

Pag.159


Verifica giunzione ad attrito allo S.L.E.



per taglioT anima = 1281,20 KNT b taglio = 49,28 KN



T b tot = 97,15 KN < Vfo = 102,82 KN

Coprigiunti d'anima

h = 1300 mms = 30 mm ( 15 + 15 mm )d foro 29 mm

sezione forataA cprg = 1,68E+04 mm^2J cprg = 4,62E+09 mm^4W cprg = 7,11E+06 mm^3

sezione intera in asse interruzioneA cprg = 3,90E+04 mm^2J cprg = 5,49E+09 mm^4W cprg = 8,45E+06 mm^3

Pag.160


Verifica allo S.L.U.sezione forataM anima = 316,66 KNmT anima = 951,68 KNN anima = 233,84 KN

σ = 58,48 N/mm^2τ = 56,75 N/mm^2

σ id = 114,38 N/mm^2 < 355 N/mm^2

sezione intera in asse interruzioneM anima = 633,32 KNmT anima = 1903,36 KNN anima = 467,68 KN

σ = 86,94 N/mm^2τ = 11,99 N/mm^2

σ id = 89,39 N/mm^2 < 355 N/mm^2

Pag.161


13.1.11. Giunzione tipo G2

Azioni caratteristiche c15N x Mz Ty Z piatt sup Z piatt inf. M anima T anima J an/J trave N anima Aan/Atrave

( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )lc2 -2 2338 59 -1384,48 1152,56 104,70 59 0,045 -0,29 0,14lc3 -3153 1624 43 -1196,38 70,63 47,93 43 0,030 -322,74 0,10lc4 0 2294 49 -587,19 1203,07 67,73 49 0,030 -0,01 0,10lc7 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,07lc8 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,02 0,00 0,07lcmob 0 6343 831 -689,88 3131,98 144,58 831 0,02 0,00 0,07



Z piatt supZ piatt inf.M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )


-5428 8316 533 1459 -388


Z piatt supZ piatt inf.M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )


-3858 5558 365 981 -323

Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * f * A resf = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2t am = 330 N/ mm^2

Pag.162



Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 5427,98 2 1 0,35 257 179,93 30,17 42pttb. Inf 8316,18 2 1 0,35 257 179,93 46,22 66

V fo = 179,928 KN




Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 3857,93 2 1,5 0,35 257 119,95 32,16 42pttb. Inf 5558,24 2 1,5 0,35 257 119,95 46,34 66

V fo = 119,95 KN



Verifica sezione forata piattabanda superiore S.L.E.b = 1000 mms = 40 mmd foro 28,5 mmn. bulloni = 42


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 35440 3666,01 103,442 6 33160 2898,32 87,403 8 30880 1794,76 58,124 8 30880 451,29 14,615 8 30880 -892,17 -28,896 8 30880 -2235,63 -72,40

42

Pag.163


Verifica coprigiunti piattabanda superiore S.L.E.b = 800 mms = 60 mm ( 40 +40 mm )d foro 26 mmn. bulloni = 42


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 41760 3666,01 87,792 6 38640 2898,32 75,013 8 35520 1794,76 50,534 8 35520 451,29 12,715 8 35520 -892,17 -25,126 8 35520 -2235,63 -62,947 8 35520 -3579,09 -100,768 8 35520 -4922,55 -138,59

58

Verifica sezione forata piattabanda inferiore S.L.E.b = 1000 mms = 40 mmd foro 26 mmn. bulloni = 66

Verifica sezione forata piattabanda inferiore S.L.E.fila nb A netta F s

( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 35840 5558,24 155,082 6 33760 4790,55 141,903 8 31680 3686,99 116,384 8 31680 2343,53 73,985 8 31680 1000,07 31,576 8 31680 -343,39 -10,847 8 31680 -1686,86 -53,258 8 31680 -3030,32 -95,65

Pag.164


Verifica coprigiunti piattabanda inferiore S.L.E.b = 800 mms = 60 mm ( 30 + 30 mm )d foro 26 mmn. bulloni = 66

Verifica coprigiunti piattabanda inferiore S.L.E.fila nb A netta F s

( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 4 41760 5558,24 133,102 6 38640 4790,55 123,983 8 35520 3686,99 103,804 8 35520 2343,53 65,985 8 35520 1000,07 28,166 8 35520 -343,39 -9,677 8 35520 -1686,86 -47,498 8 35520 -3030,32 -85,31


Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * fy * A resfy = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2t am = 330 N/ mm^2





Pag.165


fila A fila Bx1 b x2 b y b r1 b r2 b n b Jb s anima

bullone n. ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( n ) ( n ) ( mm ^4 ) mm1 60,00 180,00 550,00 553,26 578,71 2 641000 302 60,00 180,00 458,29 462,20 492,37 2 456059 303 60,00 180,00 366,58 371,46 408,39 2 304762 304 60,00 180,00 274,87 281,34 328,56 2 187107 305 60,00 180,00 183,16 192,74 256,80 2 103095 306 60,00 180,00 91,45 109,38 201,90 2 52726 307 60,00 180,00 -0,26 60,00 180,00 2 36000 308 60,00 180,00 -91,97 109,81 202,13 2 52917 309 60,00 180,00 -183,68 193,23 257,17 2 103477 3010 60,00 180,00 -275,39 281,85 329,00 2 187679 3011 60,00 180,00 -367,10 371,97 408,85 2 305525 3012 60,00 180,00 -458,81 462,72 492,86 2 457013 3013 60,00 180,00 -550,52 553,78 579,20 2 642145 30

26 3529505

Giunzione d'anima

n. bulloni = 26J b = 3529505 mm^4







T b tot = 113,40 KN < Vfo = 154,22 KN



Pag.166






T b tot = 79,25 KN < Vfo = 102,82 KN

Coprigiunti d'anima


sezione forataA cprg = 1,68E+04 mm^2J cprg = 4,62E+09 mm^4W cprg = 7,11E+06 mm^3



σ = 49,05 N/mm^2τ = 43,50 N/mm^2

σ id = 89,90 N/mm^2 < 355 N/mm^2


σ = 73,02 N/mm^2τ = 9,94 N/mm^2

σ id = 75,02 N/mm^2 < 355 N/mm^2

Pag.167


13.1.12. Diaframma ad anima piena


h = 1400 mm



h = 1400 mmyg s = 700 mmyg i = 700 mm







Pag.168



J ti = somma ( 1/3 * h i * s i ^3 )


τ = Mx * s i / J t

area s i (mm) hi (mm) J t i (mm^4)s i / J t (1/mm^3)1 40,00 450 9,60E+06 2,00E-062 0,00 0 0,00E+00 0,00E+003 12,00 1320 7,60E+05 6,01E-074 0,00 0 0,00E+00 0,00E+005 40,00 450 9,60E+06 2,00E-06

J t = 2,00E+07

Azioni caratteristiche sezione di collegamento con la traveN x M3 V2 Z piatt sup Z piatt inf. M anima T anima J an/J trave N animaAan/Atrave

( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )lc2 0 2832 526 1882,90 1882,90 343,70 526 0,121 0,00 0,31lc3 0 430 95 285,89 285,89 52,19 95 0,121 0,00 0,31lc4 0 480 96 319,14 319,14 58,25 96 0,121 -0,07 0,31lc7 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,121 0,00 0,31lc8 0 0 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,121 0,00 0,31lcmob 0 1741 367 1157,53 1157,53 211,29 367 0,121 0,00 0,31



Z piatt sup Z piatt inf. M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )

lc2 2824,35 2824,35 515,55 789,00 0,00lc3 343,07 343,07 62,62 114,00 0,00lc4 478,70 478,70 87,38 144,00 0,18lc7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00lc8 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00mobili1 1736,30 1736,30 316,94 550,50 0,00

5382 5382 982 1598 0

Pag.169



Z piatt sup Z piatt inf. M anima T anima N anima( KN ) ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )

lc2 1882,90 1882,90 343,70 526,00 0,00lc3 285,89 285,89 52,19 95,00 0,00lc4 319,14 319,14 58,25 96,00 0,00lc7 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00lc8 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00mobili1 1157,53 1157,53 211,29 367,00 0,00

3645 3645 665 1084 0

Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * f * A resf = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2τ am = 330 N/ mm^2


Z (KN) n sup cont gf k attrito Ns / bull Vfo n bullonin. bulloni prgpttb. Sup 5382,43 2 1 0,35 257 179,93 29,91 32pttb. Inf 5382,43 2 1 0,35 257 179,93 29,91 32

V fo = 179,928 KN



Verifica giunzione ad attrito allo S.L.E delle piattabandeVfo = k attrito * Ns / 1,25 ( UNI 10011/97 )

Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bullonin. bulloni prgpttb. Sup 3645,46 2 1,5 0,35 257 119,95 30,39 32pttb. Inf 3645,46 2 1,5 0,35 257 119,95 30,39 32

V fo = 119,95 KN



Pag.170


Verifica sezione forata piattabande S.L.E.b = 400 mms = 40 mmd foro 28,5 mmn. bulloni = 32


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 13720 3549,50 258,712 2 13720 3213,64 234,233 4 11440 2781,81 243,174 4 11440 2110,08 184,455 4 11440 1438,35 125,736 4 11440 766,62 67,017 4 11440 94,88 8,298 4 11440 -576,85 -50,429 4 11440 -1248,58 -109,14

32

Verifica coprigiunti piattabande S.L.E.b = 400 mms = 60 mm (40 +40 mm )d foro 28,5 mmn. bulloni = 32


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 20580 3549,50 172,472 2 20580 3213,64 156,153 4 17160 2781,81 162,114 4 17160 2110,08 122,965 4 17160 1438,35 83,826 4 17160 766,62 44,677 4 17160 94,88 5,538 4 17160 -1248,58 -72,76


Bulloni M27 10.9Ns = 0,8 * fy * A resfy = 700 N/ mm^2Ns = 257 KNAn = 459 mm^2τ am = 330 N/ mm^2


Pag.171


S.L.E.n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo

2 1,5 0,3 257 102,82V fo = 102,82 KN



fila A fila Bx1 b x2 b y b r1 b r2 b n b Jb s cprg

bullone n. ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( n ) ( n ) ( mm ^4 ) mm1 60,00 240,00 575,00 578,12 623,08 3 1053075 302 60,00 240,00 479,45 483,19 536,16 3 750817 303 60,00 240,00 383,90 388,56 452,75 3 503338 304 60,00 240,00 288,35 294,53 375,16 3 310637 305 60,00 240,00 192,80 201,92 307,85 3 172716 306 60,00 240,00 97,25 114,27 258,95 3 89573 307 60,00 240,00 1,70 60,02 240,01 3 61209 308 60,00 240,00 -93,85 111,39 257,70 3 87623 309 60,00 240,00 -189,40 198,68 305,73 3 168817 3010 60,00 240,00 -284,95 291,20 372,55 3 304790 3011 60,00 240,00 -380,50 385,20 449,87 3 495541 3012 60,00 240,00 -476,05 479,82 533,13 3 741071 3013 60,00 240,00 -571,60 574,74 619,94 3 1041380 30

39 5780585

Giunzione d'anima

n. bulloni = 39J b = 5780585 mm^4




Pag.172





T b tot = 105,93 KN < Vfo = 154,22 KN







T b tot = 71,76 KN < Vfo = 102,82 KN

Coprigiunti d'anima


sezione forataA cprg = -4,35E+03 mm^2J cprg = 4,55E+09 mm^4W cprg = 7,00E+06 mm^3


Pag.173



σ = 46,77 N/mm^2τ = -122,46 N/mm^2

σ id = 217,20 N/mm^2 < 355 N/mm^2


σ = 116,28 N/mm^2τ = 0,00 N/mm^2

σ id = 116,28 N/mm^2 < 355 N/mm^2

Pag.174


13.1.13. Diaframmi reticolari di spalla e di campata

Spallah = 1,25E+03

Calcolo caratteristiche meccaniche sezione equivalente

correnti 2 L 160 * 16A = 9790ex = 49

beq = 200s eq = 49h eq = 1151

aste di parete 2 L 120 * 10

Calcolo spessore anima equivalente

Ad = 4636 mm^2 sezione asta diagonaleLo = 3660 mm interasse medio sistema di controvento it = 1250 mm interasse traviLd = 2216 mm lunghezza asta diagonale Aw = 1,3 * Ad * Lo * it ^2 / Ld ^3Aw = 3167 mm^2 sezione anima equivalente al controventosw = Aw / it = 2,53 mm

Pag.175


DIAFRAMMI DI CAMPATA TIPO

Sforzo negli elementi del diaframma (valori massimi)

Mk Tk( KNm ) ( KN )

lc2 1060 230lc3 160 45lc4 170 45mobili 180 37

1570 357

SLU g1 g2 q1,q2 q5 e2 ,e4U II 1,50 1,50 1,50 0,90 1,2

Msd Tsd( KNm ) ( KN )

lc2 1590 345lc3 192 54lc4 255 67,5mobili 270 55,5

2307 522

Pag.176


corrente inferiore / superiore aste 2 L 160 x 16 A = 9790 mm^2

h diafr. = 1,25 mex = 0,0453 m ordinata asse baricentrico del profiloh bar.aste = 1,16 mJ = 0,67 m^2

Verifica S.L.U.

sezione lorda

Nsdc = Mz sd max * y / J = 1989,82 KNL = 3660 mm interasse baricentri bulloni ρ min = 48,80β = 0,90Lo = β * L = 3294 mmλ = 67,50ω = 1,68σ = 341,46 N/mm^2

sezione netta forata : trazionebulloni M24df = 26s = 10Anetta = 9270σ max = 214,65 N/mm^2 < 355 N/mm^2

giunzione a tagliobulloni M 27 10.9 fdv = 495 N/mm^2 Ar = 459 mm^2/bullonen.bulloni = 5n. sez. resistenti 2Art = 4590 mm^2τ = 433,51 N/mm^2 < 495 N/mm^2

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aste di parete 2 L 120 x 12 A = 4636 mm^2

h diafr. = 1,25 mex = 0,033 m ordinata asse baricentrico del profiloh bar.aste = 1,18 mit = 3,66 m interasse travi in obliquoalfa = 0,57 rad

Verifica S.L.U.

sezione lorda

Nsdc =Ty max / sen α = 960,95 KN

L = 2179,62 mm interasse baricentri bulloni ρ min = 36,70β = 0,80Lo = β * L = 1743,70 mmλ = 47,51ω = 1,28σ = 265,32 N/mm^2 < 355 N/mm^2

sezione netta forata : trazionebulloni M 24df = 26s = 10Anetta = 4116,00σ max = 233,47 N/mm^2 < 355 N/mm^2

giunzione a tagliobulloni M 27 10.9 fdv = 495 N/mm^2 Ar = 459 mm^2/bullonen.bulloni = 3n. sez. resistenti 2Art = 2754 mm^2τ = 348,93 N/mm^2 < 495 N/mm^2

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13.1.14. Sistema di controventi di collegamento travi

cntrv1 cntrv2aste 2 L 100 * 10 A = 3840 mm^2 aste 2 L 120 * 12 A = 5508 mm^2schema a V con angolo medio schema a V con angolo medio αααα = 0,65 rad αααα = 0,65 rad

int. aste = 4800 mm int. aste = 4800 mmit = 3660 mm it = 3660 mmL = 6036 mm L = 6036 mmρ min = 30,40 mm ρ min = 36,50 mm

P e = 346 KN da cui σσσσ crit. = 90,10 N/mm^2 P e = 628 KN da cui σσσσ crit. = 114,02 N/mm^2σ crit. = 3.14 ^2 * E / λ ^2 si ricava il valore di λλλλ equivalente σ crit. = 3.14 ^2 * E / λ ^2 si ricava il valore di λλλλ equivalenteE = 210000 N/mm^2 E = 210000 N/mm^2λ = 152 λ = 135β = 0,76 dallo studio del sitema di controvento β = 0,82 dallo studio del sitema di controvento β = 0,76 assunto nel calcolo β = 0,82 assunto nel calcoloLo = β * L = 4611 mm Lo = β * L = 4921 mmλ = 152 λ = 135ω = 4,95 ω = 4,05

giunzione a taglio giunzione a tagliobulloni M 24 10.9 fdv = 495 N/mm^2 bulloni M 24 10.9 fdv = 495 N/mm^2 Ar = 353 mm^2/bullone Ar = 353 mm^2/bullonen.bulloni = 4 n.bulloni = 4n. sez. resistenti 1 n. sez. resistenti 1Art = 1412 mm^2 Art = 1412 mm^2

spess. profilo = 10 spess. profilo = 10d foro = 26 d foro = 26A netta = 3320 mm^2 A netta = 4988 mm^2

Carico critico : dallo studio del modello del controvento inferiore si ottieneil seguente carico critico Euleriano

Carico critico : dallo studio del modello del controvento inferiore si ottieneil seguente carico critico Euleriano

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Azioni caratteristiche e di calcolo

Sono definite combinando i momenti torcenti delle due travi della cellula torsio rigida e trasformando questi in taglio per il sistema di controvento.

T1 T2mob1 max mob1 min mob c1 max mob c1 min mob1 max mob1 min mob c1 max mob c1 min

T T T T T max T T T T T maxsezioni KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m sezioni KN-m KN-m KN-m KN-m KN-mc11 230,26 355,87 301,83 325,77 355,87 c11 203,75 347,50 99,08 347,21 347,50c12 224,76 403,96 229,38 374,20 403,96 c12 212,50 373,96 100,88 373,70 373,96c13 218,52 527,71 243,43 610,70 610,70 c13 329,58 549,97 214,63 549,65 549,97c14 244,49 463,76 82,53 424,84 463,76 c14 126,34 271,63 28,50 270,92 271,63c15 189,60 486,16 82,53 424,82 486,16 c15 123,14 255,87 25,61 255,04 255,87c21 255,74 456,17 38,31 249,40 456,17 c21 74,69 152,30 2,77 151,06 152,30c22 192,70 482,02 38,31 249,40 482,02 c22 74,99 141,16 2,67 139,59 141,16c23 252,58 421,77 38,31 249,39 421,77 c23 74,56 132,00 2,65 129,99 132,00c24 207,99 422,85 32,31 173,09 422,85 c24 53,89 93,79 4,20 85,88 93,79c31 198,87 480,15 32,31 173,09 480,15 c31 54,70 86,39 6,27 77,09 86,39c32 260,19 234,51 46,80 65,29 260,19 c32 50,86 64,98 23,74 47,98 64,98c33 220,13 291,02 46,80 65,29 291,02 c33 54,51 60,80 28,67 42,41 60,80c34 221,99 369,37 46,80 65,29 369,37 c34 58,41 56,24 33,92 36,52 58,41c35 409,10 242,77 135,87 55,51 409,10 c35 71,68 56,12 59,68 17,38 71,68c41 328,90 259,12 135,88 55,50 328,90 c41 75,58 53,16 67,33 11,49 75,58c42 392,79 231,05 205,13 68,25 392,79 c42 97,90 76,31 97,24 3,22 97,90c43 374,25 270,93 205,14 68,25 374,25 c43 104,21 79,33 103,55 3,22 104,21c44 363,38 354,41 205,15 68,24 363,38 c44 111,46 82,65 110,81 3,56 111,46c51 406,31 225,53 376,94 113,31 406,31 c51 197,28 165,73 196,45 42,37 197,28c52 383,11 278,43 376,95 113,31 383,11 c52 210,45 171,22 209,59 45,79 210,45c53 406,55 223,06 390,69 233,92 406,55 c53 334,59 251,57 333,75 111,98 334,59c54 336,74 252,54 320,89 258,43 336,74 c54 329,10 253,90 328,20 117,07 329,10c55 315,86 317,56 315,31 328,41 328,41 c55 328,19 264,09 327,24 134,95 328,19

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q1,q2 q51,5 0,9

n.aste = 2 (tesa+ compressa )

trave T1 trave T2 cassone trave 1 + trave 2T1 k T2 k Msd x Tsd cntrv Nsdq1,q2,q5

sezioni ( KNm ) ( KNm ) ( KNm ) ( KN ) ( KN )c11 355,87 347,50 1055,06 382,34 315,28c12 403,96 373,96 777,91 281,91 232,46c13 610,70 549,97 1160,67 420,61 346,84c14 463,76 271,63 735,40 266,50 219,76c15 486,16 255,87 742,03 268,90 221,74c21 456,17 152,30 608,47 220,50 181,83c22 482,02 141,16 623,18 225,83 186,23c23 421,77 132,00 553,78 200,68 165,48c24 422,85 93,79 516,63 187,22 154,39c31 480,15 86,39 566,54 205,31 169,30c32 260,19 64,98 325,17 117,84 97,17c33 291,02 60,80 351,82 127,50 105,14c34 369,37 58,41 427,78 155,02 127,83c35 409,10 71,68 480,78 174,23 143,67c41 328,90 75,58 404,47 146,58 120,87c42 392,79 97,90 490,69 177,82 146,63c43 374,25 104,21 478,46 173,39 142,98c44 363,38 111,46 474,84 172,08 141,90c51 406,31 197,28 603,60 218,74 180,37c52 383,11 210,45 593,56 215,10 177,37c53 406,55 334,59 741,13 268,58 221,47c54 336,74 329,10 665,84 241,29 198,97c55 328,41 328,19 656,60 237,94 196,21

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Verifica sezioni S.L.U.

σσσσ compr. = [(ωωωω * N sd) / A lorda] < fg = 355 N/mm^2

σσσσ traz. = N sd / A netta < fg = 355 N/mm^2

ττττ bulloni = N sd / A rt < f dv = 495 N/mm^2

Compr. Trazioneaera lorda area netta

sezioni σσσσ σσσσ ττττ bulloni( N/mm^2 ) ( N/mm^2 ) ( N/mm^2 )

c11 231,83 cntr 2 94,96 223,29c12 170,93 cntrv 2 70,02 164,63c13 255,03 cntrv 2 104,47 245,64c14 161,59 cntrv 2 66,19 155,64c15 285,84 cntrv1 66,79 157,04c21 234,39 cntrv1 54,77 128,77c22 240,06 cntrv1 56,09 131,89c23 213,32 cntrv1 49,84 117,20c24 199,01 cntrv1 46,50 109,34c31 218,24 cntrv1 50,99 119,90c32 125,26 cntrv1 29,27 68,82c33 135,53 cntrv1 31,67 74,46c34 164,79 cntrv1 38,50 90,53c35 185,20 cntrv1 43,27 101,75c41 155,81 cntrv1 36,41 85,60c42 189,02 cntrv1 44,17 103,85c43 184,31 cntrv1 43,07 101,26c44 182,91 cntrv1 42,74 100,49c51 232,51 cntrv1 54,33 127,74c52 228,64 cntrv1 53,43 125,62c53 285,49 cntrv1 66,71 156,85

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13.1.15. Verifica irrigidimenti

13.1.15.1. Verifica irrigidimenti in asse appoggi

Reazioni : comb U II


appoggi Uz max k Uz max sdKN KN

A1 1491,74 2163,03A2 1579,43 2290,17B1 1031,33 1495,44B2 1281,47 1858,14C1 336,76 488,30C2 846,29 1227,12D1 609,27 883,45D2 908,16 1316,84E1 906,08 1313,82E2 1211,47 1756,63F1 345,13 500,43F2 903,46 1310,02G1 802,33 1163,38G2 1071,56 1553,76H1 2125,98 3082,68H2 2000,96 2901,39

Verifica dell'anima in asse appoggio

anima s = 16,00 mmR max = 3082,68 KN

h irr = 350,00 mmspess. Irr. = 30,00 mmn1 = 2,00

h anima = 1320,00 mmspess. an. = 16,00 mmL o = 990,00 ( 3/4 h anima rif. Uni 10011 p.to 9.3.3.1 )β = 1,00

A = 24072,00 mm^2J = 9,177E+08 mm^4ρ = 195,25 mmλ = 5,07 mmω = 1,00σ = 128,06 N/mm^2 < σ amm = 355,00 N/mm^2

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anima s = 14,00 mmR max = 1858,14 KN


h anima = 1/ mm^2 mmspess. an. = 14,00 mmL o = 1320,00 ( 3/4 h anima rif. Uni 10011 p.to 9.3.3.1 )β = 1,00

A = 23352,00 mm^2J = 9,100E+08 mm^4ρ = 197,41 mmλ = 6,69 mmω = 1,00σ = 79,57 N/mm^2 < σ amm = 355,00 N/mm^2

Nervature per sollevamento

nodi R sol slu max( KN )1554

R max = 1553,71 KN


A = 21600,00 mm^2τ = 71,93σ id = 124,59 N/mm^2 < σ amm = 355,00 N/mm^2

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13.1.16. Deformazioni e controfrecce

Campata 1

L = 43,2 mU y

condizione di carico (mm)LC 2 : p.p. struttura di acciaio + 1° getto soletta 95LC 3 : ritiro 20LC 4 : permanenti 3,50E+01

150

controfreccia = 350 mm

U y rot z ( mm )

5,80E+01carichi mobili 58 = 1 / 745 < 1 / 500

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13.1.17. Reazioni appoggi

F1 reazione // asse x ( asse longitudinale impalcato )F2 reazione // asse y ( asse traversale imaplcato )F3 reazioe // asse z ( asse verticale impalcato )

M1 momento attorno all'asse xM2 momento attorno all'asse yM3 momento attorno all'asse z

lc1 pesoproprio impalcato + tiro stralli

TABLE: Joint ReactionsJoint OutputCase F1 F2 F3 M1 M2 M3Text Text KN KN KN KN-m KN-m KN-m

1 pp+tiro 4,20 0,00 483,05 0,00 0,00 0,0010 pp+tiro 0,00 0,00 492,37 0,00 0,00 0,0014 pp+tiro 151,14 0,00 175,18 0,00 0,00 0,0023 pp+tiro 0,00 0,00 236,05 0,00 0,00 0,0027 pp+tiro 2708,34 0,00 88,04 0,00 0,00 0,0036 pp+tiro 0,00 0,00 192,75 0,00 0,00 0,0038 pp+tiro -1007,09 0,00 -1799,52 0,00 0,00 0,0040 pp+tiro 158,07 -0,37 127,14 0,00 0,00 0,0049 pp+tiro 0,00 0,91 206,00 0,00 0,00 0,0053 pp+tiro 154,27 0,02 126,35 0,00 0,00 0,0062 pp+tiro 0,00 -0,43 207,25 0,00 0,00 0,0066 pp+tiro 2709,18 0,00 82,17 0,00 0,00 0,0075 pp+tiro 0,00 0,00 200,04 0,00 0,00 0,0077 pp+tiro -1007,23 0,00 -1799,76 0,00 0,00 0,0079 pp+tiro 155,13 0,00 172,99 0,00 0,00 0,0088 pp+tiro 0,00 0,00 239,64 0,00 0,00 0,0092 pp+tiro 3,27 0,00 493,45 0,00 0,00 0,00101 pp+tiro 0,00 0,00 480,73 0,00 0,00 0,00115 pp+tiro -31,87 -0,20 11682,30 3,54 0,00 -1,63116 pp+tiro -32,14 0,07 11682,81 -1,13 0,00 0,52311 pp+tiro -1005,77 0,00 -2207,09 0,00 0,00 0,00313 pp+tiro -976,83 0,00 -2627,61 0,00 0,00 0,00314 pp+tiro -977,12 0,00 -2628,39 0,00 0,00 0,00505 pp+tiro -1006,00 0,00 -2207,58 0,00 0,00 0,00

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1 permanenti 0,16 0,00 371,80 0,00 0,00 0,0010 permanenti 0,00 0,00 397,63 0,00 0,00 0,0014 permanenti 12,41 0,00 172,33 0,00 0,00 0,0023 permanenti 0,00 0,00 246,41 0,00 0,00 0,0027 permanenti 531,12 0,00 247,60 0,00 0,00 0,0036 permanenti 0,00 0,00 380,94 0,00 0,00 0,0038 permanenti -202,25 0,00 -362,34 0,00 0,00 0,0040 permanenti 12,80 -0,04 165,45 0,00 0,00 0,0049 permanenti 0,00 0,12 249,81 0,00 0,00 0,0053 permanenti 12,61 0,02 165,44 0,00 0,00 0,0062 permanenti 0,00 -0,08 251,94 0,00 0,00 0,0066 permanenti 533,26 0,00 246,63 0,00 0,00 0,0075 permanenti 0,00 0,00 382,32 0,00 0,00 0,0077 permanenti -203,00 0,00 -363,68 0,00 0,00 0,0079 permanenti 12,70 0,00 172,88 0,00 0,00 0,0088 permanenti 0,00 0,00 243,46 0,00 0,00 0,0092 permanenti 0,14 0,00 400,14 0,00 0,00 0,00101 permanenti 0,00 0,00 369,15 0,00 0,00 0,00115 permanenti 10,72 -0,02 2275,85 0,37 0,00 -0,18116 permanenti 10,64 0,01 2283,89 -0,12 0,00 0,06311 permanenti -190,14 0,00 -418,29 0,00 0,00 0,00313 permanenti -174,83 0,00 -471,50 0,00 0,00 0,00314 permanenti -175,53 0,00 -473,37 0,00 0,00 0,00505 permanenti -190,87 0,00 -419,90 0,00 0,00 0,00

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1 ritiro 0,00 0,00 -26,85 0,00 0,00 0,0010 ritiro 0,00 0,00 -7,52 0,00 0,00 0,0014 ritiro 0,00 0,00 -89,87 0,00 0,00 0,0023 ritiro 0,00 0,00 -49,34 0,00 0,00 0,0027 ritiro 0,00 0,00 -125,26 0,00 0,00 0,0036 ritiro 0,00 0,00 -51,95 0,00 0,00 0,0038 ritiro -98,90 0,00 -177,22 0,00 0,00 0,0040 ritiro 0,00 -0,07 -105,30 0,00 0,00 0,0049 ritiro 0,00 -0,79 -58,17 0,00 0,00 0,0053 ritiro 0,00 0,11 -104,80 0,00 0,00 0,0062 ritiro 0,00 0,75 -57,50 0,00 0,00 0,0066 ritiro 0,00 0,00 -125,82 0,00 0,00 0,0075 ritiro 0,00 0,00 -51,12 0,00 0,00 0,0077 ritiro -99,31 0,00 -177,94 0,00 0,00 0,0079 ritiro 0,00 0,00 -90,49 0,00 0,00 0,0088 ritiro 0,00 0,00 -49,99 0,00 0,00 0,0092 ritiro 0,00 0,00 -5,92 0,00 0,00 0,00101 ritiro 0,00 0,00 -28,53 0,00 0,00 0,00115 ritiro 7,88 -0,01 1121,39 0,10 0,00 -0,05116 ritiro 7,82 0,00 1125,67 -0,03 0,00 0,01311 ritiro -92,33 0,00 -203,17 0,00 0,00 0,00313 ritiro -84,35 0,00 -227,55 0,00 0,00 0,00314 ritiro -84,73 0,00 -228,59 0,00 0,00 0,00505 ritiro -92,73 0,00 -204,05 0,00 0,00 0,00

Pag.189



1 termico 0,00 0,00 -13,80 0,00 0,00 0,0010 termico 0,00 0,00 -2,44 0,00 0,00 0,0014 termico 0,00 0,00 -54,19 0,00 0,00 0,0023 termico 0,00 0,00 -33,15 0,00 0,00 0,0027 termico 0,00 0,00 -69,48 0,00 0,00 0,0036 termico 0,00 0,00 -20,88 0,00 0,00 0,0038 termico -56,79 0,00 -101,77 0,00 0,00 0,0040 termico 0,00 -0,03 -63,34 0,00 0,00 0,0049 termico 0,00 -0,33 -38,78 0,00 0,00 0,0053 termico 0,00 0,08 -62,80 0,00 0,00 0,0062 termico 0,00 0,29 -38,65 0,00 0,00 0,0066 termico 0,00 0,00 -69,77 0,00 0,00 0,0075 termico 0,00 0,00 -20,32 0,00 0,00 0,0077 termico -56,95 0,00 -102,05 0,00 0,00 0,0079 termico 0,00 0,00 -54,59 0,00 0,00 0,0088 termico 0,00 0,00 -33,34 0,00 0,00 0,0092 termico 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,00 0,00101 termico 0,00 0,00 -15,05 0,00 0,00 0,00115 termico 4,71 0,00 644,28 0,03 0,00 -0,01116 termico 4,69 0,00 645,92 -0,01 0,00 0,00311 termico -52,97 0,00 -116,57 0,00 0,00 0,00313 termico -48,34 0,00 -130,43 0,00 0,00 0,00314 termico -48,49 0,00 -130,83 0,00 0,00 0,00505 termico -53,12 0,00 -116,90 0,00 0,00 0,00

Pag.190



1 vento -2,99 0,00 -5,26 0,00 0,00 0,0010 vento 0,00 0,00 -6,77 0,00 0,00 0,0014 vento 2,29 0,00 -12,55 0,00 0,00 0,0023 vento 0,00 0,00 -14,19 0,00 0,00 0,0027 vento 75,08 0,00 -18,51 0,00 0,00 0,0036 vento 0,00 0,00 -21,80 0,00 0,00 0,0038 vento -25,51 -0,48 -45,71 0,00 0,00 0,0040 vento -44,35 -112,86 -16,07 0,00 0,00 0,0049 vento 0,00 -116,13 -17,83 0,00 0,00 0,0053 vento -56,73 -144,79 -17,18 0,00 0,00 0,0062 vento 0,00 -146,77 -18,76 0,00 0,00 0,0066 vento 74,03 0,00 -23,25 0,00 0,00 0,0075 vento 0,00 0,00 -25,75 0,00 0,00 0,0077 vento -25,68 -0,48 -46,01 0,00 0,00 0,0079 vento 2,65 0,00 -24,86 0,00 0,00 0,0088 vento 0,00 0,00 -25,33 0,00 0,00 0,0092 vento 105,30 0,00 27,96 0,00 0,00 0,00101 vento 0,00 0,00 23,22 0,00 0,00 0,00115 vento -1,99 -109,18 265,83 1159,59 0,00 -52,86116 vento -2,00 -109,18 267,72 1159,58 0,00 -52,86311 vento -25,26 -0,51 -55,59 0,00 0,00 0,00313 vento -24,63 -0,55 -66,46 0,00 0,00 0,00314 vento -24,80 -0,55 -66,91 0,00 0,00 0,00505 vento -25,43 -0,51 -55,97 0,00 0,00 0,00

Pag.191



1 mobili max 0,03 0,00 678,60 0,00 0,00 0,0010 mobili max 0,00 0,00 700,74 0,00 0,00 0,0014 mobili max 8,35 0,00 830,39 0,00 0,00 0,0023 mobili max 0,00 0,00 884,34 0,00 0,00 0,0027 mobili max 485,98 0,00 199,57 0,00 0,00 0,0036 mobili max 0,00 0,00 349,78 0,00 0,00 0,0038 mobili max 13,57 0,00 24,32 0,00 0,00 0,0040 mobili max 8,50 0,00 488,53 0,00 0,00 0,0049 mobili max 0,00 0,37 552,87 0,00 0,00 0,0053 mobili max 9,78 0,02 785,32 0,00 0,00 0,0062 mobili max 0,00 0,20 852,19 0,00 0,00 0,0066 mobili max 570,22 0,00 216,56 0,00 0,00 0,0075 mobili max 0,00 0,00 397,68 0,00 0,00 0,0077 mobili max -6,30 0,00 -11,29 0,00 0,00 0,0079 mobili max 9,95 0,00 606,50 0,00 0,00 0,0088 mobili max 0,00 0,00 676,85 0,00 0,00 0,0092 mobili max 0,03 0,00 1233,98 0,00 0,00 0,00101 mobili max 0,00 0,00 1190,01 0,00 0,00 0,00115 mobili max 14,59 0,00 2083,68 0,00 0,00 0,00116 mobili max 16,09 0,00 2442,21 -0,01 0,00 0,01311 mobili max 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 mobili max 10,93 0,00 29,49 0,00 0,00 0,00314 mobili max -5,88 0,00 -15,87 0,00 0,00 0,00505 mobili max -11,77 0,00 -25,90 0,00 0,00 0,00

Pag.192



1 mobili min 0,00 0,00 -128,19 0,00 0,00 0,0010 mobili min 0,00 0,00 -125,00 0,00 0,00 0,0014 mobili min -0,39 0,00 -36,35 0,00 0,00 0,0023 mobili min 0,00 0,00 -38,11 0,00 0,00 0,0027 mobili min -23,03 0,00 -47,87 0,00 0,00 0,0036 mobili min 0,00 0,00 -48,34 0,00 0,00 0,0038 mobili min -284,42 0,00 -509,71 0,00 0,00 0,0040 mobili min -0,34 -0,04 -49,26 0,00 0,00 0,0049 mobili min 0,00 -0,19 -36,33 0,00 0,00 0,0053 mobili min 0,43 0,00 -30,66 0,00 0,00 0,0062 mobili min 0,00 -0,36 -12,12 0,00 0,00 0,0066 mobili min 22,98 0,00 -30,12 0,00 0,00 0,0075 mobili min 0,00 0,00 -17,80 0,00 0,00 0,0077 mobili min -326,81 0,00 -585,67 0,00 0,00 0,0079 mobili min 0,42 0,00 -19,27 0,00 0,00 0,0088 mobili min 0,00 0,00 -12,99 0,00 0,00 0,0092 mobili min 0,00 0,00 32,46 0,00 0,00 0,00101 mobili min 0,00 0,00 27,09 0,00 0,00 0,00115 mobili min -1,04 0,00 -99,99 0,00 0,00 0,00116 mobili min -0,30 0,00 94,21 -0,01 0,00 0,01311 mobili min 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 mobili min -230,56 0,00 -622,23 0,00 0,00 0,00314 mobili min -265,54 0,00 -716,61 0,00 0,00 0,00505 mobili min -11,77 0,00 -25,90 0,00 0,00 0,00

Pag.193



1 HSLU U1 353,435 0 141,195 0 0 010 HSLU U1 0 0 152,485 0 0 014 HSLU U1 415,695 0 111,285 0 0 023 HSLU U1 0 0 157,759 0 0 027 HSLU U1 718,874 0 124,712 0 0 036 HSLU U1 0 0 218,724 0 0 038 HSLU U1 403,402 0 722,936 0 0 040 HSLU U1 335,882 3,957 125,328 0 0 049 HSLU U1 0 3,624 173,476 0 0 053 HSLU U1 410,174 4,252 131,463 0 0 062 HSLU U1 0 7,18 179,587 0 0 066 HSLU U1 718,121 0 127,598 0 0 075 HSLU U1 0 0 219,489 0 0 077 HSLU U1 406,018 0 727,623 0 0 079 HSLU U1 362,971 0 107,802 0 0 088 HSLU U1 0 0 149,643 0 0 092 HSLU U1 425,248 0 141,932 0 0 0101 HSLU U1 0 0 132,801 0 0 0115 HSLU U1 1133,342 3,023 2334,338 5,7966 0 2,6802116 HSLU U1 1127,617 3,342 2352,916 9,3511 0 5,9022311 HSLU U1 0 0 0 0 0 0313 HSLU U1 336,08 0 906,992 0 0 0314 HSLU U1 338,654 0 913,937 0 0 0505 HSLU U1 0 0 0 0 0 0

Pag.194



1 HSLU U2 21,457 0 0,698 0 0 010 HSLU U2 0 0 0,723 0 0 014 HSLU U2 39,033 0 0,826 0 0 023 HSLU U2 0 0 0,856 0 0 027 HSLU U2 24,809 0 0,569 0 0 036 HSLU U2 0 0 0,684 0 0 038 HSLU U2 0,225 0 0,403 0 0 040 HSLU U2 95,905 298,863 0,552 0 0 049 HSLU U2 0 303,03 0,653 0 0 053 HSLU U2 87,976 307,593 0,75 0 0 062 HSLU U2 0 299,965 0,943 0 0 066 HSLU U2 21,75 0 0,592 0 0 075 HSLU U2 0 0 0,743 0 0 077 HSLU U2 0,174 0 0,312 0 0 079 HSLU U2 28,943 0 0,635 0 0 088 HSLU U2 0 0 0,695 0 0 092 HSLU U2 43,773 0 0,797 0 0 0101 HSLU U2 0 0 0,872 0 0 0115 HSLU U2 2,111 627,887 2,846 8355,545 0 5338,802116 HSLU U2 2,014 627,842 2,962 8355,353 0 5338,643311 HSLU U2 0 0 0 0 0 0313 HSLU U2 0,092 0 0,249 0 0 0314 HSLU U2 0,182 0 0,491 0 0 0505 HSLU U2 0 0 0 0 0 0

Pag.195



1 VSLU U3 86,136 0 93,708 0 0 010 VSLU U3 0 0 97,633 0 0 014 VSLU U3 26,666 0 100,566 0 0 023 VSLU U3 0 0 100,499 0 0 027 VSLU U3 179,601 0 75,496 0 0 036 VSLU U3 0 0 82,518 0 0 038 VSLU U3 97,513 0 174,753 0 0 040 VSLU U3 71,644 5,247 79,428 0 0 049 VSLU U3 0 2,928 84,657 0 0 053 VSLU U3 21,899 5,638 96,064 0 0 062 VSLU U3 0 7,018 101,101 0 0 066 VSLU U3 169,868 0 75,565 0 0 075 VSLU U3 0 0 82,224 0 0 077 VSLU U3 98,078 0 175,765 0 0 079 VSLU U3 65,187 0 82,763 0 0 088 VSLU U3 0 0 86,034 0 0 092 VSLU U3 45,168 0 103,501 0 0 0101 VSLU U3 0 0 104,089 0 0 0115 VSLU U3 899,452 4,312 1684,058 8,2967 0 3,9909116 VSLU U3 901,205 4,805 1678,899 13,748 0 8,9354311 VSLU U3 0 0 0 0 0 0313 VSLU U3 77,693 0 209,672 0 0 0314 VSLU U3 78,044 0 210,62 0 0 0505 VSLU U3 0 0 0 0 0 0

Pag.196


lc1 peso proprio struttura + tiro stralli lc2 ritirolc4 carichi permanentilc3 variazioni termichelc5 ventolc6 sisma x sisma direzione x // all'asse longitudinale impalcatolc6 sisma y sisma direzione y ortogonale all'asse longitudinale impalcatolc6 sisma v sisma verticalelcmob carichi mobili

lc1+ lc4Ux Uy Uz Rx Ry Rz

nodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 4,35 0,00 854,85 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 890,00 0,00 0,00 0,0014 163,55 0,00 347,50 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 482,46 0,00 0,00 0,0027 3239,46 0,00 335,63 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 573,69 0,00 0,00 0,0038 -1209,34 0,00 -2161,86 0,00 0,00 0,0040 170,87 -0,41 292,59 0,00 0,00 0,0049 0,00 1,03 455,81 0,00 0,00 0,0053 166,88 0,03 291,79 0,00 0,00 0,0062 0,00 -0,51 459,19 0,00 0,00 0,0066 3242,44 0,00 328,80 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 582,37 0,00 0,00 0,0077 -1210,23 0,00 -2163,44 0,00 0,00 0,0079 167,83 0,00 345,87 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 483,10 0,00 0,00 0,0092 3,40 0,00 893,58 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 849,87 0,00 0,00 0,00115 -21,15 -0,22 13958,14 3,91 0,00 -1,81116 -21,50 0,08 13966,71 -1,25 0,00 0,58311 -1195,91 0,00 -2625,38 0,00 0,00 0,00313 -1151,66 0,00 -3099,10 0,00 0,00 0,00314 -1152,65 0,00 -3101,76 0,00 0,00 0,00505 -1196,87 0,00 -2627,48 0,00 0,00 0,00

Pag.197


lc2 Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 0,00 0,00 -26,85 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 -7,52 0,00 0,00 0,0014 0,00 0,00 -89,87 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 -49,34 0,00 0,00 0,0027 0,00 0,00 -125,26 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 -51,95 0,00 0,00 0,0038 -98,90 0,00 -177,22 0,00 0,00 0,0040 0,00 -0,07 -105,30 0,00 0,00 0,0049 0,00 -0,79 -58,17 0,00 0,00 0,0053 0,00 0,11 -104,80 0,00 0,00 0,0062 0,00 0,75 -57,50 0,00 0,00 0,0066 0,00 0,00 -125,82 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 -51,12 0,00 0,00 0,0077 -99,31 0,00 -177,94 0,00 0,00 0,0079 0,00 0,00 -90,49 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 -49,99 0,00 0,00 0,0092 0,00 0,00 -5,92 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 -28,53 0,00 0,00 0,00115 7,88 -0,01 1121,39 0,10 0,00 -0,05116 7,82 0,00 1125,67 -0,03 0,00 0,01311 -92,33 0,00 -203,17 0,00 0,00 0,00313 -84,35 0,00 -227,55 0,00 0,00 0,00314 -84,73 0,00 -228,59 0,00 0,00 0,00505 -92,73 0,00 -204,05 0,00 0,00 0,00

lc3 Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 0,00 0,00 -13,80 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 -2,44 0,00 0,00 0,0014 0,00 0,00 -54,19 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 -33,15 0,00 0,00 0,0027 0,00 0,00 -69,48 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 -20,88 0,00 0,00 0,0038 -56,79 0,00 -101,77 0,00 0,00 0,0040 0,00 -0,03 -63,34 0,00 0,00 0,0049 0,00 -0,33 -38,78 0,00 0,00 0,0053 0,00 0,08 -62,80 0,00 0,00 0,0062 0,00 0,29 -38,65 0,00 0,00 0,0066 0,00 0,00 -69,77 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 -20,32 0,00 0,00 0,0077 -56,95 0,00 -102,05 0,00 0,00 0,0079 0,00 0,00 -54,59 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 -33,34 0,00 0,00 0,0092 0,00 0,00 -1,26 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 -15,05 0,00 0,00 0,00115 4,71 0,00 644,28 0,03 0,00 -0,01116 4,69 0,00 645,92 -0,01 0,00 0,00311 -52,97 0,00 -116,57 0,00 0,00 0,00313 -48,34 0,00 -130,43 0,00 0,00 0,00314 -48,49 0,00 -130,83 0,00 0,00 0,00505 -53,12 0,00 -116,90 0,00 0,00 0,00

Pag.198


lc5 Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 -2,99 0,00 -5,26 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 -6,77 0,00 0,00 0,0014 2,29 0,00 -12,55 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 -14,19 0,00 0,00 0,0027 75,08 0,00 -18,51 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 -21,80 0,00 0,00 0,0038 -25,51 -0,48 -45,71 0,00 0,00 0,0040 -44,35 -112,86 -16,07 0,00 0,00 0,0049 0,00 -116,13 -17,83 0,00 0,00 0,0053 -56,73 -144,79 -17,18 0,00 0,00 0,0062 0,00 -146,77 -18,76 0,00 0,00 0,0066 74,03 0,00 -23,25 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 -25,75 0,00 0,00 0,0077 -25,68 -0,48 -46,01 0,00 0,00 0,0079 2,65 0,00 -24,86 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 -25,33 0,00 0,00 0,0092 105,30 0,00 27,96 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 23,22 0,00 0,00 0,00115 -1,99 -109,18 265,83 1159,59 0,00 -52,86116 -2,00 -109,18 267,72 1159,58 0,00 -52,86311 -25,26 -0,51 -55,59 0,00 0,00 0,00313 -24,63 -0,55 -66,46 0,00 0,00 0,00314 -24,80 -0,55 -66,91 0,00 0,00 0,00505 -25,43 -0,51 -55,97 0,00 0,00 0,00

lc6 sisma x Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 353,44 0,00 141,20 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 152,49 0,00 0,00 0,0014 415,70 0,00 111,29 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 157,76 0,00 0,00 0,0027 718,87 0,00 124,71 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 218,72 0,00 0,00 0,0038 403,40 0,00 722,94 0,00 0,00 0,0040 335,88 3,96 125,33 0,00 0,00 0,0049 0,00 3,62 173,48 0,00 0,00 0,0053 410,17 4,25 131,46 0,00 0,00 0,0062 0,00 7,18 179,59 0,00 0,00 0,0066 718,12 0,00 127,60 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 219,49 0,00 0,00 0,0077 406,02 0,00 727,62 0,00 0,00 0,0079 362,97 0,00 107,80 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 149,64 0,00 0,00 0,0092 425,25 0,00 141,93 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 132,80 0,00 0,00 0,00115 1133,34 3,02 2334,34 5,80 0,00 2,68116 1127,62 3,34 2352,92 9,35 0,00 5,90311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 336,08 0,00 906,99 0,00 0,00 0,00314 338,65 0,00 913,94 0,00 0,00 0,00505 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Pag.199


lc6 sisma y Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 21,46 0,00 0,70 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 0,72 0,00 0,00 0,0014 39,03 0,00 0,83 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 0,86 0,00 0,00 0,0027 24,81 0,00 0,57 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 0,68 0,00 0,00 0,0038 0,23 0,00 0,40 0,00 0,00 0,0040 95,91 298,86 0,55 0,00 0,00 0,0049 0,00 303,03 0,65 0,00 0,00 0,0053 87,98 307,59 0,75 0,00 0,00 0,0062 0,00 299,97 0,94 0,00 0,00 0,0066 21,75 0,00 0,59 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 0,74 0,00 0,00 0,0077 0,17 0,00 0,31 0,00 0,00 0,0079 28,94 0,00 0,64 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 0,70 0,00 0,00 0,0092 43,77 0,00 0,80 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 0,87 0,00 0,00 0,00115 2,11 627,89 2,85 8355,55 0,00 5338,80116 2,01 627,84 2,96 8355,35 0,00 5338,64311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 0,09 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00314 0,18 0,00 0,49 0,00 0,00 0,00505 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

lc6 sisma z Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 86,14 0,00 93,71 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 97,63 0,00 0,00 0,0014 26,67 0,00 100,57 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 100,50 0,00 0,00 0,0027 179,60 0,00 75,50 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 82,52 0,00 0,00 0,0038 97,51 0,00 174,75 0,00 0,00 0,0040 71,64 5,25 79,43 0,00 0,00 0,0049 0,00 2,93 84,66 0,00 0,00 0,0053 21,90 5,64 96,06 0,00 0,00 0,0062 0,00 7,02 101,10 0,00 0,00 0,0066 169,87 0,00 75,57 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 82,22 0,00 0,00 0,0077 98,08 0,00 175,77 0,00 0,00 0,0079 65,19 0,00 82,76 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 86,03 0,00 0,00 0,0092 45,17 0,00 103,50 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 104,09 0,00 0,00 0,00115 899,45 4,31 1684,06 8,30 0,00 3,99116 901,21 4,81 1678,90 13,75 0,00 8,94311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 77,69 0,00 209,67 0,00 0,00 0,00314 78,04 0,00 210,62 0,00 0,00 0,00505 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Pag.200


lc mobili max Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 0,03 0,00 678,60 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 700,74 0,00 0,00 0,0014 8,35 0,00 830,39 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 884,34 0,00 0,00 0,0027 485,98 0,00 199,57 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 349,78 0,00 0,00 0,0038 13,57 0,00 24,32 0,00 0,00 0,0040 8,50 0,00 488,53 0,00 0,00 0,0049 0,00 0,37 552,87 0,00 0,00 0,0053 9,78 0,02 785,32 0,00 0,00 0,0062 0,00 0,20 852,19 0,00 0,00 0,0066 570,22 0,00 216,56 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 397,68 0,00 0,00 0,0077 -6,30 0,00 -11,29 0,00 0,00 0,0079 9,95 0,00 606,50 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 676,85 0,00 0,00 0,0092 0,03 0,00 1233,98 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 1190,01 0,00 0,00 0,00115 14,59 0,00 2083,68 0,00 0,00 0,00116 16,09 0,00 2442,21 -0,01 0,00 0,01311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 10,93 0,00 29,49 0,00 0,00 0,00314 -5,88 0,00 -15,87 0,00 0,00 0,00505 -11,77 0,00 -25,90 0,00 0,00 0,00

lc mobili min Ux Uy Uz Rx Ry Rznodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 0,00 0,00 -128,19 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 -125,00 0,00 0,00 0,0014 -0,39 0,00 -36,35 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 -38,11 0,00 0,00 0,0027 -23,03 0,00 -47,87 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 -48,34 0,00 0,00 0,0038 -284,42 0,00 -509,71 0,00 0,00 0,0040 -0,34 -0,04 -49,26 0,00 0,00 0,0049 0,00 -0,19 -36,33 0,00 0,00 0,0053 0,43 0,00 -30,66 0,00 0,00 0,0062 0,00 -0,36 -12,12 0,00 0,00 0,0066 22,98 0,00 -30,12 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 -17,80 0,00 0,00 0,0077 -326,81 0,00 -585,67 0,00 0,00 0,0079 0,42 0,00 -19,27 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 -12,99 0,00 0,00 0,0092 0,00 0,00 32,46 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 27,09 0,00 0,00 0,00115 -1,04 0,00 -99,99 0,00 0,00 0,00116 -0,30 0,00 94,21 -0,01 0,00 0,01311 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00313 -230,56 0,00 -622,23 0,00 0,00 0,00314 -265,54 0,00 -716,61 0,00 0,00 0,00505 -11,77 0,00 -25,90 0,00 0,00 0,00

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frenamento : 1/10 della colonna più pesante Q1 a + Q1 b frenamento : 20 % del toale del carico Q1 a n. corsie 6,00 n. corsie 6,00K magg = 2,00 K magg = 2,00n. colonne = 3,00 n. carichi = 4,50L = 43 m L = 43 mfi = 1,18 fi = 1,18Hx fren. = 1022,61 KN Hx fren. = 1272,96 KNn. 8 appoggi n. 8 appoggiHx fren. = 127,83 KN Hx fren. = 159,12 KN

Reazioni : comb A II

SLE g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q3A III 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,20 1,00

valori massimiUx Uy Uz Rx Ry Rz

nodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 162,90 0,00 1491,74 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 1579,43 0,00 0,00 0,0014 331,48 0,00 1031,33 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 1281,47 0,00 0,00 0,0027 3899,58 0,00 336,76 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 846,29 0,00 0,00 0,0038 -1356,57 -0,10 -2425,66 0,00 0,00 0,0040 329,62 -23,08 609,27 0,00 0,00 0,0049 0,00 -22,94 908,16 0,00 0,00 0,0053 324,43 -28,73 906,08 0,00 0,00 0,0062 0,00 -28,62 1211,47 0,00 0,00 0,0066 3986,59 0,00 345,13 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 903,46 0,00 0,00 0,0077 -1377,92 -0,10 -2463,92 0,00 0,00 0,0079 337,43 0,00 802,33 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 1071,56 0,00 0,00 0,0092 183,61 0,00 2125,98 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 2000,96 0,00 0,00 0,00115 5,63 -22,07 17860,65 235,95 0,00 -12,44116 6,70 -21,76 18234,06 230,62 0,00 -9,97311 -1346,27 -0,10 -2956,24 0,00 0,00 0,00313 -1278,34 -0,11 -3440,89 0,00 0,00 0,00314 -1296,70 -0,11 -3490,42 0,00 0,00 0,00505 -1359,58 -0,10 -2985,54 0,00 0,00 0,00

Pag.202


valori minimiUx Uy Uz Rx Ry Rz

nodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 3,75 0,00 684,96 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 753,69 0,00 0,00 0,0014 163,62 0,00 164,60 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 359,02 0,00 0,00 0,0027 3231,45 0,00 89,32 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 448,17 0,00 0,00 0,0038 -1654,56 -0,10 -2959,69 0,00 0,00 0,0040 161,66 -23,12 71,49 0,00 0,00 0,0049 0,00 -23,50 318,97 0,00 0,00 0,0053 155,96 -28,75 90,11 0,00 0,00 0,0062 0,00 -29,18 347,16 0,00 0,00 0,0066 3280,23 0,00 98,44 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 487,98 0,00 0,00 0,0077 -1698,43 -0,10 -3038,30 0,00 0,00 0,0079 168,78 0,00 176,56 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 381,72 0,00 0,00 0,0092 24,46 0,00 924,46 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 838,03 0,00 0,00 0,00115 -10,00 -22,07 15676,99 235,95 0,00 -12,44116 -9,69 -21,76 15886,05 230,62 0,00 -9,97311 -1346,27 -0,10 -2956,24 0,00 0,00 0,00313 -1519,83 -0,11 -4092,60 0,00 0,00 0,00314 -1556,36 -0,11 -4191,16 0,00 0,00 0,00505 -1359,58 -0,10 -2985,54 0,00 0,00 0,00

appoggi impalcato lato antenneappoggi impalcato lato opposto antennecerniere / attacco stralli

Pag.203


Reazioni : comb A V

SLE g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6 q3AV 1,00 1,00 1,00 1,00 0,00 0,00 0,00 1,20 0,00

sismica 1 sisma x + 0.30 sisma y + 0.30 sisma vUx Uy Uz Rx Ry Rz

nodo KN KN KN KN-m KN-m KN-m1 467,21 0,00 1017,62 0,00 0,00 0,0010 0,00 0,00 1098,43 0,00 0,00 0,0014 686,04 0,00 373,49 0,00 0,00 0,0023 0,00 0,00 625,77 0,00 0,00 0,0027 4175,70 0,00 317,93 0,00 0,00 0,0036 0,00 0,00 793,29 0,00 0,00 0,0038 -845,77 0,00 -1510,26 0,00 0,00 0,0040 634,25 113,72 303,15 0,00 0,00 0,0049 0,00 114,40 597,74 0,00 0,00 0,0053 698,64 118,08 316,80 0,00 0,00 0,0062 0,00 119,66 615,27 0,00 0,00 0,0066 4173,17 0,00 313,74 0,00 0,00 0,0075 0,00 0,00 804,18 0,00 0,00 0,0077 -843,89 0,00 -1506,89 0,00 0,00 0,0079 637,28 0,00 360,18 0,00 0,00 0,0088 0,00 0,00 610,56 0,00 0,00 0,0092 545,72 0,00 1094,28 0,00 0,00 0,00101 0,00 0,00 1003,45 0,00 0,00 0,00115 1676,01 230,99 19132,30 3021,97 0,00 1924,76116 1669,31 231,84 19167,27 3022,81 0,00 1932,80311 -1341,22 0,00 -2945,12 0,00 0,00 0,00313 -853,05 0,00 -2293,12 0,00 0,00 0,00314 -851,32 0,00 -2288,45 0,00 0,00 0,00505 -1342,72 0,00 -2948,44 0,00 0,00 0,00

Pag.204


sismica 2 sisma y + 0.30 sisma x + 0.30 sisma vUx Uy Uz Rx Ry Rz


Pag.205


sismica 3 sisma v + 0.30 sisma x + 0.30 sisma yUx Uy Uz Rx Ry Rz


Pag.206


Reazioni massime e minime

A ---> H appoggi impalcatoCE cerniere antenneVS vincoli stralli al suolo

Ux max Ux min Uy max Uy min Uz max Uz min appogginodo KN KN KN KN KN KN1 467,21 3,75 0,00 0,00 1491,74 684,96 A110 0,00 0,00 0,00 0,00 1579,43 753,69 A214 686,04 163,62 0,00 0,00 1031,33 164,60 B123 0,00 0,00 0,00 0,00 1281,47 359,02 B227 4175,70 3231,45 0,00 0,00 336,76 89,32 C136 0,00 0,00 0,00 0,00 846,29 448,17 C238 -845,77 -1654,56 0,00 -0,10 -1510,26 -2959,69 VS40 634,25 161,66 361,44 -23,12 609,27 71,49 D149 0,00 0,00 365,90 -23,50 908,16 318,97 D253 698,64 155,96 372,89 -28,75 906,08 90,11 E162 0,00 0,00 365,60 -29,18 1211,47 347,16 E266 4173,17 3280,23 0,00 0,00 345,13 98,44 F175 0,00 0,00 0,00 0,00 903,46 487,98 F277 -843,89 -1698,43 0,00 -0,10 -1506,89 -3038,30 VS79 637,28 168,78 0,00 0,00 802,33 176,56 G188 0,00 0,00 0,00 0,00 1071,56 381,72 G292 545,72 24,46 0,00 0,00 2125,98 924,46 H1101 0,00 0,00 0,00 0,00 2000,96 838,03 H2115 1676,01 -10,00 755,87 -22,07 19132,30 15676,99 CE116 1669,31 -9,69 756,42 -21,76 19167,27 15886,05 CE311 -1341,22 -1346,27 0,00 -0,10 -2945,12 -2956,24 VS313 -853,05 -1519,83 0,00 -0,11 -2293,12 -4092,60 VS314 -851,32 -1556,36 0,00 -0,11 -2288,45 -4191,16 VS505 -1342,72 -1359,58 0,00 -0,10 -2948,44 -2985,54 VS

Rx max Rx min Ry max Ry min Rz max Rz minKN-m KN-m KN-m KN-m KN-m KN-m

115 10035,76 235,95 0,00 0,00 6407,10 -12,44 CE116 10033,45 230,62 0,00 0,00 6412,31 -9,97 CE

appoggi impalcato lato antenneappoggi impalcato lato opposto antennecerniere / attacco stralli

Pag.207


A1

B1

C1

D1

E1

F1

G1

H1

VIA ORVIETOSPALLA SPONDA

X

Y

Z

VIA LIVORNOSPALLA SPONDA

(MOBILE) (FISSA)

Pag.208


13.2. Trave T2




c11 -155,03 -205,51 -0,10 -219,61 -0,04 -44,70 0,00 -0,79 -0,83 -2,32 -2,36 205,51c12 -155,03 -141,48 -0,10 -219,61 0,13 277,09 0,00 -6,46 -6,18 3,03 3,31 141,48c13 -155,03 -68,85 -0,10 -219,61 0,34 498,81 0,00 -10,37 -9,87 6,72 7,22 68,85c14 -154,02 -91,02 -0,57 -224,63 -0,78 643,74 0,00 -12,92 -12,27 9,14 9,79 91,02c15 -154,02 -4,78 -0,57 -224,63 0,63 763,50 0,00 -15,03 -14,26 11,13 11,90 4,82c21 -152,37 -87,31 -0,12 -128,05 -2,26 897,98 0,00 -17,39 -16,48 13,39 14,29 87,31c22 -152,36 -18,33 -0,12 -128,05 -2,03 1003,62 0,00 -19,25 -18,24 15,14 16,16 18,33c23 -152,36 48,93 -0,12 -128,05 -1,80 973,78 0,00 -18,72 -17,74 14,65 15,63 48,93c24 -147,93 -17,89 -9,33 -51,87 7,33 1058,45 0,00 -20,17 -19,10 16,10 17,17 20,17c31 -147,93 51,10 -9,33 -51,87 25,98 1025,24 0,00 -14,61 -13,06 11,01 12,56 51,94c32 -84,52 -95,81 -29,70 2,76 -56,09 962,33 0,00 -13,30 -11,84 10,75 12,21 100,31c33 -84,52 -26,83 -29,70 2,76 3,31 1084,97 0,00 -14,91 -13,27 12,20 13,85 40,02c34 -84,52 42,16 -29,70 2,76 62,71 1069,64 0,00 -14,71 -13,09 12,02 13,64 51,57c35 -16,70 -114,72 -11,44 55,76 -32,21 1232,04 0,00 -16,32 -14,46 14,46 16,33 115,29c41 -16,70 -28,48 -11,44 55,76 -3,60 1411,04 0,00 -25,06 -23,64 23,30 24,72 30,70c42 -14,49 -25,59 -0,38 94,50 1,79 1456,47 0,00 -25,84 -24,37 24,07 25,54 25,59c43 -14,49 43,40 -0,38 94,50 2,56 1438,66 0,00 -25,52 -24,07 23,78 25,23 43,40c44 -14,49 105,49 -0,38 94,50 3,24 1304,66 0,00 -23,16 -21,84 21,55 22,87 105,49c51 -9,15 52,75 -2,70 177,45 -3,33 1220,46 0,00 -21,62 -20,39 20,20 21,43 52,82c52 -9,15 121,74 -2,70 177,45 2,06 1045,97 0,00 -18,54 -17,49 17,30 18,36 121,77c53 -4,20 135,49 -3,18 178,99 -2,05 773,87 0,00 -13,69 -12,91 12,83 13,61 135,53c54 -4,20 204,48 -3,18 178,99 4,31 433,89 0,00 -7,70 -7,26 7,17 7,61 204,50c55 -4,20 263,12 -3,18 178,99 9,72 36,43 0,00 -0,69 -0,65 0,56 0,60 263,14


Pag.209




Pag.210




Pag.211


13.2.2. Ritiro



c11 -2587,94 86,42 0,01 -87,42 0,01 1920,21 -11,94 -28,43 -27,27 11,14 12,31 98,36c12 -2587,94 86,42 0,01 -87,42 0,00 1759,79 -11,94 -27,48 -26,41 8,80 9,86 98,36c13 -2587,94 86,42 0,01 -87,42 -0,01 1577,81 -11,94 -26,39 -25,43 6,13 7,09 98,36c14 -2587,95 69,66 0,09 -104,38 -0,29 1459,47 -14,26 -25,68 -24,80 4,40 5,28 83,92c15 -2587,95 69,66 0,09 -104,38 -0,52 1285,32 -14,26 -24,65 -23,87 1,85 2,63 83,92c21 -2587,82 39,77 -0,47 -77,03 -0,44 1185,94 -10,52 -24,05 -23,33 0,39 1,11 50,30c22 -2587,82 39,77 -0,47 -77,03 0,50 1106,40 -10,52 -23,58 -22,91 -0,77 -0,10 50,30c23 -2587,82 39,77 -0,47 -77,03 1,42 1028,84 -10,52 -23,11 -22,49 -1,91 -1,28 50,29c24 -2587,81 17,07 -0,81 -46,80 1,98 1008,54 -6,39 -22,99 -22,38 -2,20 -1,59 23,47c31 -2587,81 17,07 -0,81 -46,80 3,59 974,41 -6,39 -19,34 -18,38 -3,51 -2,55 23,47c32 -2587,05 -20,67 -3,03 0,44 -5,91 966,88 0,06 -19,30 -18,34 -3,58 -2,63 20,95c33 -2587,05 -20,67 -3,03 0,44 0,14 1008,21 0,06 -19,52 -18,53 -3,14 -2,14 20,95c34 -2587,05 -20,67 -3,03 0,44 6,20 1049,55 0,06 -19,75 -18,71 -2,69 -1,66 20,95c35 -2586,12 -43,45 -1,84 8,17 -5,46 1123,21 1,12 -20,14 -19,04 -1,89 -0,78 44,60c41 -2586,12 -43,45 -1,84 8,17 -0,86 1231,84 1,12 -24,31 -23,57 1,08 1,82 44,60c42 -2586,48 -45,00 -0,26 1,83 0,02 1318,60 0,25 -24,83 -24,04 2,34 3,14 45,25c43 -2586,48 -45,00 -0,26 1,83 0,53 1408,60 0,25 -25,37 -24,52 3,66 4,52 45,25c44 -2586,48 -45,00 -0,26 1,83 1,00 1489,60 0,25 -25,86 -24,95 4,85 5,75 45,25c51 -2586,55 -46,66 -0,43 -3,77 -0,07 1566,86 -0,52 -26,32 -25,37 5,98 6,93 47,18c52 -2586,55 -46,66 -0,43 -3,77 0,78 1660,19 -0,52 -26,87 -25,87 7,35 8,35 47,18c53 -2586,69 -49,17 -0,53 -7,38 -0,08 1754,59 -1,01 -27,44 -26,37 8,73 9,79 50,18c54 -2586,69 -49,17 -0,53 -7,38 0,97 1852,92 -1,01 -28,03 -26,90 10,17 11,29 50,18c55 -2586,69 -49,17 -0,53 -7,38 1,86 1936,50 -1,01 -28,52 -27,35 11,39 12,56 50,18


Pag.212




Pag.213




Pag.214


13.2.3. Permanenti



c11 -12,69 -184,13 -0,01 -124,36 0,00 -25,31 -16,99 0,07 0,05 -0,45 -0,47 201,12c12 -12,69 -175,41 -0,01 -124,37 0,02 308,35 -16,99 -1,92 -1,74 4,43 4,62 192,40c13 -12,69 -165,51 -0,01 -124,37 0,05 667,33 -16,99 -4,07 -3,66 9,69 10,09 182,50c14 -12,57 -150,46 -0,04 -157,85 -0,11 901,11 -21,56 -5,46 -4,91 13,11 13,66 172,02c15 -12,57 -138,71 -0,04 -157,85 -0,02 1262,56 -21,56 -7,62 -6,85 18,41 19,17 160,27c21 -12,34 -131,46 -0,07 -125,02 -0,32 1539,73 -17,08 -9,27 -8,34 22,47 23,40 148,54c22 -12,34 -122,06 -0,07 -125,01 -0,17 1793,25 -17,08 -10,78 -9,70 26,18 27,26 139,14c23 -12,34 -112,89 -0,07 -125,01 -0,03 2022,33 -17,08 -12,15 -10,93 29,53 30,76 129,97c24 -11,87 -106,36 -0,81 -85,36 0,62 2200,90 -11,66 -13,21 -11,88 32,15 33,48 118,02c31 -11,87 -96,96 -0,81 -85,36 2,23 2404,22 -11,66 -13,18 -10,81 25,90 28,26 108,62c32 -6,71 -40,77 -2,22 -16,49 -4,42 2581,70 -2,25 -14,12 -11,57 27,84 30,38 43,08c33 -6,71 -31,37 -2,22 -16,49 0,02 2653,85 -2,25 -14,51 -11,89 28,62 31,23 33,70c34 -6,71 -21,97 -2,22 -16,49 4,46 2707,19 -2,25 -14,80 -12,13 29,20 31,86 24,33c35 -1,50 48,36 -0,96 23,97 -2,82 2667,71 3,27 -14,56 -11,93 28,80 31,43 51,64c41 -1,50 60,11 -0,96 23,97 -0,43 2532,13 3,27 -15,12 -13,59 37,07 38,60 63,39c42 -1,25 105,49 -0,11 24,67 0,00 2375,66 3,37 -14,19 -12,75 34,78 36,22 108,86c43 -1,25 114,89 -0,11 24,67 0,22 2155,28 3,37 -12,87 -11,57 31,55 32,86 118,26c44 -1,25 123,35 -0,11 24,67 0,42 1940,86 3,37 -11,59 -10,42 28,41 29,59 126,72c51 -0,81 179,08 -0,19 26,94 -0,13 1669,93 3,68 -9,97 -8,96 24,45 25,46 182,76c52 -0,81 188,48 -0,19 26,94 0,25 1302,37 3,68 -7,78 -6,99 19,07 19,85 192,16c53 -0,37 230,92 -0,26 22,73 -0,14 891,19 3,11 -5,32 -4,78 13,05 13,59 234,02c54 -0,37 240,32 -0,26 22,73 0,38 419,96 3,11 -2,51 -2,25 6,15 6,40 243,42c55 -0,37 248,31 -0,26 22,73 0,82 4,63 3,11 -0,03 -0,03 0,07 0,07 251,41


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,015 0,010 0,234 0,193c12 -0,177 -0,117 -2,850 -2,345c13 -0,384 -0,253 -6,168 -5,076c14 -0,518 -0,341 -8,329 -6,854c15 -0,726 -0,478 -11,669 -9,603c21 -0,885 -0,583 -14,231 -11,711c22 -1,031 -0,679 -16,574 -13,639c23 -1,162 -0,766 -18,692 -15,381c24 -1,265 -0,833 -20,342 -16,740c31 -1,204 -0,821 -19,505 -16,308c32 -1,293 -0,882 -20,944 -17,512c33 -1,329 -0,907 -21,530 -18,001c34 -1,356 -0,925 -21,962 -18,363c35 -1,336 -0,911 -21,642 -18,095c41 -1,455 -0,959 -23,403 -19,259c42 -1,366 -0,899 -21,957 -18,069c43 -1,239 -0,816 -19,920 -16,393c44 -1,116 -0,735 -17,939 -14,762c51 -0,960 -0,632 -15,435 -12,701c52 -0,749 -0,493 -12,037 -9,906c53 -0,512 -0,337 -8,237 -6,778c54 -0,241 -0,159 -3,882 -3,194c55 -0,003 -0,002 -0,043 -0,035

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c11 -3618,63 52,25 0,02 -47,99 0,01 1323,23 -6,56 -17,36 -16,73 3,87 4,49 58,81c12 -3618,63 52,25 0,02 -47,99 -0,02 1227,43 -6,56 -17,16 -16,58 2,54 3,11 58,81c13 -3618,63 52,25 0,02 -47,99 -0,04 1157,76 -6,56 -17,01 -16,46 1,56 2,11 58,81c14 -3618,63 52,25 0,02 -47,99 -0,06 1092,01 -6,56 -16,87 -16,36 0,65 1,16 58,81c15 -3618,67 41,29 0,07 -56,96 -0,28 983,85 -7,78 -16,64 -16,18 -0,86 -0,40 49,07c21 -3618,67 41,29 0,07 -56,95 -0,41 907,46 -7,78 -16,48 -16,05 -1,93 -1,50 49,07c22 -3618,65 23,54 -0,26 -42,82 0,16 853,86 -5,85 -16,37 -15,97 -2,67 -2,27 29,39c23 -3618,65 23,54 -0,26 -42,81 0,57 816,57 -5,85 -16,29 -15,91 -3,19 -2,81 29,39c24 -3618,65 23,54 -0,26 -42,81 0,87 790,29 -5,85 -16,24 -15,86 -3,56 -3,19 29,39c31 -3618,78 10,47 -0,21 -27,18 1,16 772,00 -3,71 -23,83 -23,07 -11,28 -10,52 14,19c32 -3618,78 10,47 -0,21 -27,18 1,81 740,08 -3,71 -23,65 -22,92 -11,63 -10,90 14,19c33 -3620,64 -10,49 -1,03 -4,82 -0,96 759,83 -0,66 -23,77 -23,02 -11,42 -10,67 11,19c34 -3620,64 -10,49 -1,03 -4,82 1,11 780,80 -0,66 -23,89 -23,12 -11,20 -10,43 11,19c35 -3622,72 -24,38 -0,75 -1,54 -3,15 807,30 -0,21 -24,04 -23,25 -10,92 -10,13 24,61c41 -3622,73 -24,38 -0,75 -1,54 -0,96 878,63 -0,21 -16,44 -16,02 -2,34 -1,93 24,61c42 -3622,73 -24,38 -0,75 -1,54 0,40 923,10 -0,21 -16,53 -16,10 -1,72 -1,29 24,61c43 -3623,06 -26,43 -0,09 -3,63 0,07 955,74 -0,50 -16,60 -16,15 -1,27 -0,82 26,92c44 -3623,06 -26,43 -0,09 -3,63 0,25 1008,59 -0,50 -16,71 -16,24 -0,53 -0,06 26,92c51 -3623,06 -26,43 -0,09 -3,63 0,41 1057,45 -0,50 -16,82 -16,32 0,15 0,65 26,92c52 -3623,32 -29,35 -0,11 -4,36 0,15 1105,75 -0,60 -16,92 -16,40 0,82 1,34 29,94c53 -3623,32 -29,35 -0,11 -4,36 0,45 1187,15 -0,60 -17,09 -16,53 1,95 2,51 29,94c54 -3623,63 -32,75 -0,10 -3,96 0,18 1243,76 -0,54 -17,21 -16,62 2,74 3,33 33,29c55 -3623,63 -32,75 -0,10 -3,96 0,40 1320,73 -0,54 -17,37 -16,75 3,82 4,44 33,29


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c11 3,21 14,48 28,95 25,96 8,87 12,53 3,55 -0,01 -0,01 0,19 0,19 34,10c12 3,21 14,48 28,96 25,97 39,38 36,66 3,55 -0,06 -0,05 0,52 0,54 34,11c13 3,21 14,48 28,95 25,97 77,98 55,96 3,55 -0,10 -0,08 0,79 0,82 34,11c14 2,03 7,90 22,98 29,71 95,90 74,66 4,06 -0,15 -0,11 1,05 1,08 25,91c15 2,02 7,90 22,97 29,71 153,33 94,41 4,06 -0,19 -0,15 1,32 1,37 25,90c21 0,88 2,78 17,06 22,11 171,84 104,44 3,02 -0,22 -0,17 1,46 1,51 18,02c22 0,88 2,78 17,05 22,11 207,20 110,21 3,02 -0,23 -0,18 1,54 1,59 18,01c23 0,88 2,78 17,05 22,11 239,89 115,54 3,02 -0,24 -0,18 1,61 1,67 18,01c24 -0,28 0,99 10,82 12,41 245,30 115,47 1,70 -0,24 -0,19 1,61 1,66 11,15c31 -0,29 0,99 10,81 12,41 269,89 113,22 1,70 -0,62 -0,51 1,22 1,33 11,13c32 -0,29 0,99 10,79 12,41 297,40 110,69 1,70 -0,61 -0,50 1,19 1,30 11,12c33 -2,36 0,81 5,11 1,50 226,98 109,30 0,21 -0,61 -0,50 1,17 1,28 5,21c34 -2,36 0,81 5,13 1,50 216,74 110,92 0,21 -0,62 -0,51 1,18 1,29 5,23c35 -1,66 1,48 6,86 17,29 256,22 110,04 2,36 -0,61 -0,50 1,18 1,29 7,86c41 -1,65 1,48 6,85 17,29 239,09 113,75 2,36 -0,25 -0,19 1,58 1,63 7,86c42 -1,65 1,48 6,85 17,29 227,10 116,34 2,36 -0,25 -0,20 1,62 1,67 7,86c43 -2,96 2,47 13,35 26,95 214,97 110,06 3,68 -0,24 -0,19 1,52 1,57 14,70c44 -2,96 2,47 13,37 26,95 188,25 105,12 3,68 -0,23 -0,18 1,45 1,50 14,72c51 -2,97 2,47 13,38 26,95 170,20 101,79 3,68 -0,23 -0,18 1,41 1,46 14,73c52 -5,13 8,70 24,48 35,00 135,93 81,44 4,78 -0,19 -0,15 1,11 1,15 27,95c53 -5,13 8,71 24,49 34,99 80,25 61,64 4,78 -0,15 -0,12 0,84 0,87 27,96c54 -5,89 15,54 28,54 29,51 43,88 30,77 4,03 -0,09 -0,07 0,41 0,42 34,61c55 -5,89 15,54 28,54 29,51 23,62 5,99 4,03 -0,04 -0,03 0,06 0,06 34,60


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c11 -9,47 -845,83 -0,01 -501,79 0,00 -102,18 -68,55 0,18 0,13 -1,46 -1,51 914,38c12 -9,47 -681,71 -0,01 -496,07 0,00 -31,34 -67,77 0,03 0,01 -0,48 -0,49 749,48c13 -9,47 -546,38 -0,01 -536,99 0,00 -50,69 -73,36 0,07 0,04 -0,74 -0,77 619,74c14 -9,47 -546,28 -0,01 -594,07 -0,01 -68,97 -81,16 0,11 0,07 -1,00 -1,03 627,43c15 -9,40 -426,83 -0,01 -604,43 -0,04 -98,17 -82,57 0,17 0,12 -1,41 -1,45 509,40c21 -9,40 -426,76 -0,01 -647,82 -0,02 -116,95 -88,50 0,21 0,15 -1,67 -1,72 515,26c22 -9,27 -463,79 -0,05 -566,76 -0,13 -142,29 -77,43 0,26 0,19 -2,02 -2,09 541,21c23 -9,27 -358,17 -0,05 -570,34 -0,07 -160,19 -77,92 0,30 0,22 -2,27 -2,35 436,09c24 -9,27 -358,11 -0,05 -624,23 -0,03 -173,08 -85,28 0,33 0,24 -2,45 -2,53 443,38c31 -8,98 -345,54 -0,62 -493,17 -0,01 -199,54 -67,37 1,04 0,84 -2,20 -2,40 412,91c32 -8,98 -263,10 -0,62 -634,93 -0,05 -241,91 -86,74 1,27 1,03 -2,66 -2,90 349,84c33 -4,87 -349,15 -1,73 -326,94 -1,69 -249,74 -44,66 1,34 1,09 -2,72 -2,97 393,82c34 -4,87 -221,69 -1,73 -346,79 -0,04 -252,40 -47,38 1,35 1,10 -2,75 -3,00 269,07c35 -0,77 -504,97 -0,71 -403,64 -2,92 -257,92 -55,14 1,40 1,15 -2,79 -3,04 560,11c41 -0,77 -409,39 -0,71 -355,41 -0,83 -226,14 -48,55 0,47 0,37 -3,16 -3,26 457,94c42 -0,77 -326,00 -0,71 -400,33 -0,02 -206,32 -54,69 0,43 0,33 -2,88 -2,98 380,69c43 -0,67 -330,82 -0,06 -390,26 -0,02 -194,59 -53,31 0,41 0,31 -2,72 -2,81 384,13c44 -0,67 -238,91 -0,06 -400,91 -0,01 -174,23 -54,77 0,36 0,28 -2,43 -2,51 293,68c51 -0,67 -219,18 -0,06 -473,80 0,00 -156,86 -64,73 0,33 0,25 -2,19 -2,26 283,91c52 -0,43 -238,94 -0,09 -400,66 0,00 -136,61 -54,74 0,29 0,22 -1,91 -1,97 293,67c53 -0,43 -138,81 -0,09 -486,97 0,00 -107,11 -66,53 0,22 0,17 -1,49 -1,55 205,33c54 -0,20 -98,71 -0,13 -372,05 0,00 -70,06 -50,83 0,15 0,11 -0,98 -1,01 149,54c55 -0,20 -18,57 -0,13 -401,04 0,00 -81,21 -54,79 0,17 0,13 -1,13 -1,17 73,36


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σ1 σ2 σ3 σ4 τ1 τ2 τ3 τ4sez. (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -56,26 -54,15 15,51 17,62 1,27 105,67 90,06 0,13c12 -69,99 -66,44 50,41 53,95 1,07 87,99 74,70 0,10c13 -79,54 -75,07 72,43 76,90 0,89 72,16 60,74 0,06c14 -86,34 -81,13 90,58 95,78 0,88 72,17 60,99 0,07c15 -93,73 -87,64 113,27 119,35 0,70 55,34 46,02 0,02c21 -100,09 -93,38 127,97 134,67 0,71 58,56 49,65 0,06c22 -106,08 -98,71 144,72 152,10 0,69 54,22 45,15 0,03c23 -106,74 -99,27 147,35 154,82 0,59 47,88 40,34 0,04c24 -110,96 -103,08 157,03 164,91 0,63 49,33 41,05 0,02c31 -129,88 -115,36 109,69 124,21 0,42 43,10 39,12 0,03c32 -128,81 -114,26 111,21 125,76 0,57 59,44 54,20 0,05c33 -132,99 -117,85 116,81 131,95 0,36 36,30 32,91 0,02c34 -134,02 -118,67 119,18 134,53 0,33 33,75 30,73 0,03c35 -136,80 -121,01 123,66 139,45 0,56 58,97 53,92 0,06c41 -124,50 -115,23 190,59 199,85 0,57 45,29 37,78 0,03c42 -124,80 -115,56 189,24 198,47 0,61 48,65 40,59 0,03c43 -122,59 -113,61 182,77 191,75 0,57 46,16 38,81 0,04c44 -117,11 -108,60 172,23 180,74 0,69 57,66 49,08 0,07c51 -112,23 -104,19 161,00 169,04 0,85 67,88 56,91 0,05c52 -103,71 -96,49 141,64 148,85 0,81 67,34 57,41 0,08c53 -90,71 -84,82 109,57 115,46 1,06 87,49 74,22 0,09c54 -75,56 -71,13 74,89 79,31 1,04 88,13 75,68 0,13c55 -56,46 -54,18 21,11 23,39 1,35 114,17 97,82 0,17

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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -1,56 -0,77 36,64 54,04c12 -3,34 -1,70 26,34 57,11c13 -4,43 -2,30 19,44 57,54c14 -5,40 -2,81 13,69 58,73c15 -6,69 -3,51 5,67 59,78c21 -7,40 -3,90 0,60 15,04c22 -8,28 -4,37 -5,35 10,47c23 -8,46 -4,49 -7,57 8,63c24 -8,87 -4,72 -11,13 5,83c31 -5,61 -3,83 -34,89 -18,43c32 -5,71 -3,89 -36,29 -19,60c33 -5,84 -3,98 -38,88 -21,77c34 -5,94 -4,05 -40,86 -23,43c35 -5,93 -4,04 -41,45 -23,91c41 -9,92 -5,29 -22,03 -2,77c42 -9,75 -5,18 -20,62 -1,63c43 -9,37 -4,97 -17,64 0,73c44 -8,93 -4,72 -14,26 3,39c51 -8,39 -4,41 -9,82 57,44c52 -7,50 -3,92 -2,91 58,71c53 -5,95 -3,09 7,75 58,18c54 -4,37 -2,24 19,05 58,41c55 -1,60 -0,80 35,96 53,61

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Tensioni ideali



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t // = 0,70 * fy = 0,70 * 355 = 248,5 N/mm^2




pos X pos Ysez. T scorr s anima L1 τ // T scorr s anima L1 τ //

(N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2) (N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2)c11 1479,42 14 10 104,61 1260,80 14 10 89,15 verificatoc12 1231,91 14 10 87,11 1045,82 14 10 73,95 verificatoc13 1010,25 14 10 71,44 850,38 14 10 60,13 verificatoc14 1010,43 14 10 71,45 853,79 14 10 60,37 verificatoc15 774,77 14 10 54,78 644,28 14 10 45,56 verificatoc21 819,91 14 10 57,98 695,11 14 10 49,15 verificatoc22 759,08 14 10 53,68 632,09 14 10 44,70 verificatoc23 670,32 14 10 47,40 564,73 14 10 39,93 verificatoc24 690,56 14 10 48,83 574,66 14 10 40,63 verificatoc31 603,42 14 10 42,67 547,66 14 10 38,73 verificatoc32 832,12 14 10 58,84 758,86 14 10 53,66 verificatoc33 508,22 14 10 35,94 460,78 14 10 32,58 verificatoc34 472,50 14 10 33,41 430,22 14 10 30,42 verificatoc35 825,54 14 10 58,37 754,86 14 10 53,38 verificatoc41 634,04 14 10 44,83 528,86 14 10 37,40 verificatoc42 681,13 14 10 48,16 568,26 14 10 40,18 verificatoc43 646,20 14 10 45,69 543,33 14 10 38,42 verificatoc44 807,26 14 10 57,08 687,12 14 10 48,59 verificatoc51 950,35 14 10 67,20 796,76 14 10 56,34 verificatoc52 942,77 14 10 66,66 803,74 14 10 56,83 verificatoc53 1224,81 14 10 86,61 1039,02 14 10 73,47 verificatoc54 1233,77 14 10 87,24 1059,55 14 10 74,92 verificatoc55 1598,42 14 10 113,03 1369,44 14 10 96,83 verificato

pos Zel. T scorr b ala L2 τ //

(N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2)c21 711,47 1000 10 50,31c22 686,07 1000 10 48,51c23 589,87 1000 10 41,71c24 625,60 1000 10 44,24c31 423,59 1000 10 29,95c32 573,05 1000 10 40,52c33 358,20 1000 10 25,33c34 327,47 1000 10 23,16c35 562,42 1000 10 39,77

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c11 -0,29 2500 1320 1,89 10,25 5,16 14 20,95 214,71 108,16c12 -0,76 2500 1320 1,89 18,14 5,16 14 20,95 380,04 108,16c13 -0,96 2500 1320 1,89 22,99 5,16 14 20,95 481,53 108,16c14 -1,12 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c15 -1,29 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c21 -1,37 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c22 -1,47 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c23 -1,48 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c24 -1,52 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c31 -0,95 2500 1320 1,89 22,63 5,16 14 20,95 474,05 108,16c32 -0,97 2500 1320 1,89 23,21 5,16 14 20,95 486,07 108,16c33 -0,99 2500 1320 1,89 23,67 5,16 14 20,95 495,78 108,16c34 -1,00 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c35 -1,02 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c41 -1,65 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c42 -1,64 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c43 -1,61 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c44 -1,59 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c51 -1,55 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c52 -1,47 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c53 -1,29 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c54 -1,05 2500 1320 1,89 23,90 5,16 14 20,95 500,59 108,16c55 -0,39 2500 1320 1,89 11,59 5,16 14 20,95 242,84 108,16

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sp. lam δ σ A( mm ) ( N/mm^2 ) < = 25 71,00

30 67,8435 65,2740 63,13




δ τ A 35 N/mm^2





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S.L.U. S.L.E.



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Tk = Ty + T tor



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Sc = T * S / J






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( N/mm ) ( N/mm ) ( mm ) ( N/mm )c11 686,63 686,63 3 200 824,63 verificatoc12 580,10 580,10 3 200 824,63 verificatoc13 494,36 494,36 2 200 549,75 verificatoc14 483,95 483,95 2 200 549,75 verificatoc15 403,18 403,18 2 200 549,75 verificatoc21 383,38 383,38 2 200 549,75 verificatoc22 400,34 400,34 2 200 549,75 verificatoc23 330,37 330,37 2 200 549,75 verificatoc24 363,38 363,38 2 200 549,75 verificatoc31 276,57 276,57 2 200 549,75 verificatoc32 386,03 386,03 2 200 549,75 verificatoc33 245,52 245,52 2 200 549,75 verificatoc34 220,58 220,58 2 200 549,75 verificatoc35 366,58 366,58 2 200 549,75 verificatoc41 333,78 333,78 2 200 549,75 verificatoc42 357,93 357,93 2 200 549,75 verificatoc43 322,95 322,95 2 200 549,75 verificatoc44 379,38 379,38 2 200 549,75 verificatoc51 487,89 487,89 2 200 549,75 verificatoc52 436,83 436,83 2 200 549,75 verificatoc53 589,40 589,40 2 200 549,75 NNVERc54 548,77 548,77 3 200 824,63 verificatoc55 728,23 728,23 3 200 824,63 verificato

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13.3. Trave T3




c11 -2709,18 102,36 -0,03 -0,82 -0,32 -0,17 0,00 -23,13 -23,13 -23,13 -23,13 102,36c12 -2709,18 33,37 -0,03 -0,82 -0,26 135,56 0,00 -25,13 -25,02 -21,25 -21,13 33,37c13 -2709,18 34,32 -0,03 -0,82 -0,20 134,63 0,00 -25,12 -25,00 -21,26 -21,15 34,32c14 -2710,90 269,19 -0,30 -0,71 -0,19 -154,35 0,00 -20,87 -21,00 -25,29 -25,42 269,19c15 -2710,90 355,42 -0,30 -0,71 0,56 -935,11 0,00 -9,36 -10,14 -36,15 -36,94 355,42c21 -2714,45 792,88 -0,37 -0,39 0,91 -2138,61 0,00 8,36 6,56 -52,91 -54,71 792,88c22 -2047,36 890,44 -0,34 -0,43 1,63 -1912,10 0,00 10,72 9,10 -44,07 -45,68 890,44c23 -2047,36 823,18 -0,34 -0,43 2,29 -241,32 0,00 -13,92 -14,13 -20,84 -21,04 823,18c24 -2052,80 453,49 -0,08 -0,42 2,17 503,03 0,00 -24,95 -24,52 -10,53 -10,11 453,49c31 -2052,80 384,51 -0,08 -0,42 2,34 1341,03 0,00 -37,30 -36,17 1,12 2,25 384,51c32 -2172,13 527,92 -0,67 -0,06 -0,65 1661,58 0,00 -43,05 -41,65 4,56 5,96 527,92c33 -2172,13 596,91 -0,67 -0,06 0,68 536,75 0,00 -26,46 -26,01 -11,08 -10,63 596,91c34 -1110,24 696,41 -0,63 -0,10 1,99 1523,84 0,00 -31,95 -30,67 11,71 12,99 696,41c35 -1253,53 154,89 0,14 0,25 -1,15 1791,62 0,00 -37,12 -35,61 14,21 15,72 154,89c41 -1253,53 241,12 0,14 0,25 -1,50 1296,61 0,00 -29,82 -28,73 7,32 8,42 241,12c42 -1262,61 505,27 -1,24 0,59 -1,02 599,07 0,00 -19,61 -19,11 -2,45 -1,95 505,28c43 -1262,61 574,26 -1,24 0,59 1,47 -480,46 0,00 -3,70 -4,10 -17,46 -17,87 574,26c44 -1262,61 636,35 -1,24 0,59 3,71 -1570,01 0,00 12,37 11,05 -32,61 -33,93 636,35c51 20,08 171,26 0,88 0,70 2,70 270,78 0,00 -3,82 -3,59 3,94 4,16 171,26c52 20,08 102,27 0,88 0,70 0,94 544,32 0,00 -7,86 -7,40 7,74 8,20 102,28c53 10,10 104,49 -0,01 0,75 0,11 511,12 0,00 -7,45 -7,02 7,19 7,62 104,49c54 10,10 138,98 -0,01 0,75 0,12 389,38 0,00 -5,66 -5,33 5,50 5,83 138,98c55 10,10 214,87 -0,01 0,75 0,14 0,15 0,00 0,08 0,08 0,09 0,09 214,87


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13.3.2. Ritiro



c11 -2842,17 118,51 0,03 -48,24 -0,01 1928,18 -6,59 -27,55 -26,52 7,27 8,29 125,10c12 -2842,17 118,51 0,03 -48,24 -0,06 1691,17 -6,59 -26,20 -25,30 4,33 5,23 125,10c13 -2842,17 118,51 0,03 -48,24 -0,12 1458,60 -6,59 -24,88 -24,11 1,45 2,23 125,10c14 -2842,27 147,60 0,00 -58,28 -0,14 1243,08 -7,96 -23,66 -23,00 -1,22 -0,56 155,57c15 -2842,27 147,61 0,00 -58,28 -0,13 874,06 -7,96 -21,57 -21,10 -5,79 -5,32 155,57c21 -2842,48 210,55 0,02 -51,91 -0,16 507,76 -7,09 -19,49 -19,22 -10,32 -10,05 217,64c22 -2718,37 -116,64 0,02 -51,91 -0,19 437,54 -7,09 -18,37 -18,14 -10,47 -10,24 123,73c23 -2718,37 -116,63 0,02 -51,91 -0,22 664,97 -7,09 -19,66 -19,30 -7,65 -7,30 123,72c24 -2718,61 -62,18 -0,25 -49,45 0,14 761,86 -6,76 -20,21 -19,80 -6,45 -6,05 68,94c31 -2718,61 -62,18 -0,25 -49,45 0,65 886,22 -6,76 -20,91 -20,44 -4,91 -4,44 68,94c32 -2724,18 76,10 -0,92 -32,60 -1,04 951,78 -4,45 -21,32 -20,81 -4,13 -3,63 80,56c33 -2724,18 76,10 -0,92 -32,60 0,80 799,58 -4,45 -20,46 -20,03 -6,02 -5,59 80,56c34 -2576,81 -114,33 -0,92 -32,60 2,65 960,92 -4,45 -20,51 -20,00 -3,16 -2,65 118,78c35 -2584,49 -46,10 -0,28 -22,02 -0,96 1099,62 -3,01 -21,34 -20,76 -1,49 -0,90 49,11c41 -2584,49 -46,10 -0,28 -22,02 -0,26 1214,88 -3,01 -21,99 -21,35 -0,06 0,59 49,11c42 -2585,14 -45,76 -0,16 -20,04 -0,19 1307,24 -2,74 -22,52 -21,83 1,08 1,78 48,50c43 -2585,14 -45,76 -0,16 -20,04 0,12 1398,76 -2,74 -23,04 -22,30 2,21 2,96 48,50c44 -2585,14 -45,76 -0,15 -20,04 0,40 1481,13 -2,74 -23,51 -22,72 3,23 4,02 48,50c51 -2585,77 -47,35 -0,09 -17,91 0,23 1584,86 -2,45 -24,10 -23,26 4,52 5,36 49,79c52 -2585,77 -47,35 -0,09 -17,91 0,41 1679,55 -2,45 -24,64 -23,75 5,69 6,58 49,79c53 -2586,38 -49,29 -0,06 -13,29 0,17 1777,57 -1,82 -25,20 -24,25 6,90 7,84 51,10c54 -2586,38 -49,29 -0,06 -13,29 0,23 1826,86 -1,82 -25,48 -24,51 7,51 8,48 51,10c55 -2586,38 -49,29 -0,06 -13,29 0,37 1935,30 -1,82 -26,09 -25,06 8,85 9,88 51,10


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13.3.3. Permanenti



c11 -533,26 -259,63 0,00 -58,05 -0,04 -11,82 -7,93 -3,05 -3,06 -3,26 -3,27 267,56c12 -533,26 -186,23 0,00 -58,06 -0,04 434,03 -7,93 -5,58 -5,35 2,26 2,49 194,16c13 -533,26 -114,20 0,00 -58,06 -0,04 728,83 -7,93 -7,25 -6,86 5,91 6,30 122,13c14 -533,46 -47,08 -0,09 -82,92 0,02 844,48 -11,33 -7,91 -7,46 7,34 7,79 58,41c15 -533,46 44,67 -0,09 -82,92 0,23 847,50 -11,33 -7,92 -7,47 7,38 7,83 56,00c21 -533,91 173,70 -0,02 -85,54 0,30 620,26 -11,69 -6,64 -6,31 4,56 4,89 185,38c22 -307,75 -349,75 -0,02 -85,54 0,34 839,35 -11,69 -6,56 -6,11 8,60 9,04 361,44c23 -307,75 -278,19 -0,02 -85,54 0,38 1451,59 -11,69 -10,03 -9,26 16,18 16,95 289,87c24 -308,39 -169,19 0,01 -89,30 0,34 1757,15 -12,20 -11,77 -10,83 19,96 20,89 181,39c31 -308,39 -95,79 0,01 -89,30 0,31 2022,13 -12,20 -13,27 -12,20 23,24 24,31 107,99c32 -318,09 98,31 -0,10 -70,47 0,13 2089,82 -9,63 -13,71 -12,60 24,02 25,13 107,93c33 -318,09 171,71 -0,10 -70,47 0,32 1819,80 -9,63 -12,18 -11,21 20,68 21,64 181,33c34 14,47 -184,97 -0,09 -70,48 0,52 2110,87 -9,63 -11,89 -10,77 26,23 27,35 194,60c35 3,46 -108,52 0,13 -36,82 0,28 2410,14 -5,03 -13,65 -12,37 29,87 31,15 113,55c41 3,46 -16,77 0,13 -36,82 -0,05 2566,75 -5,03 -14,54 -13,17 31,81 33,17 21,80c42 2,62 9,98 -0,05 -23,27 -0,18 2564,63 -3,18 -14,53 -13,17 31,78 33,14 13,16c43 2,62 83,38 -0,05 -23,27 -0,08 2471,27 -3,18 -14,00 -12,69 30,62 31,93 86,56c44 2,62 149,44 -0,05 -23,26 0,00 2261,74 -3,18 -12,81 -11,61 28,03 29,23 152,61c51 1,74 167,46 -0,01 -5,29 0,04 1951,31 -0,72 -11,06 -10,02 24,18 25,21 168,18c52 1,74 240,85 -0,01 -5,29 0,06 1543,01 -0,72 -8,74 -7,92 19,12 19,94 241,58c53 0,87 268,03 0,01 7,89 0,05 1047,20 1,08 -5,93 -5,38 12,97 13,53 269,11c54 0,87 304,73 0,01 7,89 0,03 760,82 1,08 -4,31 -3,91 9,43 9,83 305,81c55 0,87 385,47 0,01 7,89 0,01 1,60 1,08 0,00 0,00 0,02 0,03 386,55


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,006 0,004 0,101 0,084c12 -0,229 -0,155 -3,706 -3,084c13 -0,385 -0,260 -6,224 -5,179c14 -0,446 -0,301 -7,211 -6,000c15 -0,448 -0,302 -7,237 -6,022c21 -0,328 -0,221 -5,297 -4,407c22 -0,444 -0,299 -7,167 -5,964c23 -0,767 -0,518 -12,395 -10,314c24 -0,929 -0,627 -15,005 -12,485c31 -1,069 -0,721 -17,267 -14,368c32 -1,104 -0,745 -17,845 -14,849c33 -0,962 -0,649 -15,540 -12,930c34 -1,115 -0,753 -18,025 -14,999c35 -1,274 -0,859 -20,581 -17,125c41 -1,356 -0,915 -21,918 -18,238c42 -1,355 -0,914 -21,900 -18,223c43 -1,306 -0,881 -21,103 -17,559c44 -1,195 -0,806 -19,314 -16,071c51 -1,031 -0,696 -16,663 -13,865c52 -0,815 -0,550 -13,176 -10,964c53 -0,553 -0,373 -8,942 -7,441c54 -0,402 -0,271 -6,497 -5,406c55 -0,001 -0,001 -0,014 -0,011

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c11 -3779,22 65,71 0,03 -24,72 0,00 1295,11 -3,38 -17,02 -16,48 1,09 1,62 69,09c12 -3779,22 65,71 0,03 -24,72 -0,06 1163,69 -3,38 -16,73 -16,25 -0,46 0,02 69,09c13 -3779,22 65,71 0,03 -24,73 -0,11 1037,19 -3,38 -16,45 -16,02 -1,95 -1,52 69,09c14 -3779,21 84,24 0,02 -31,46 -0,12 903,14 -4,30 -16,15 -15,78 -3,53 -3,15 88,54c15 -3779,21 84,24 0,02 -31,46 -0,16 692,54 -4,30 -15,69 -15,40 -6,01 -5,72 88,54c21 -3779,19 120,13 0,01 -29,95 -0,18 465,14 -4,09 -15,19 -14,99 -8,68 -8,49 124,22c22 -3706,58 -71,19 0,01 -29,95 -0,20 502,03 -4,09 -14,99 -14,79 -7,98 -7,77 75,28c23 -3706,49 -41,10 -0,18 -29,48 -0,18 640,38 -4,03 -15,30 -15,04 -6,35 -6,08 45,12c24 -3706,49 -41,09 -0,17 -29,48 0,13 713,32 -4,03 -15,46 -15,17 -5,49 -5,19 45,12c31 -3706,49 -41,09 -0,17 -29,48 0,48 795,50 -4,03 -26,17 -25,75 -11,81 -11,39 45,12c32 -3705,91 37,27 -0,59 -23,06 -0,42 810,75 -3,15 -26,26 -25,83 -11,62 -11,19 40,43c33 -3705,91 37,27 -0,59 -23,06 0,77 736,20 -3,15 -25,83 -25,44 -12,54 -12,15 40,43c34 -3624,67 -67,65 -0,59 -23,06 1,95 868,86 -3,15 -26,11 -25,65 -10,42 -9,96 70,81c35 -3624,49 -26,54 -0,17 -15,81 -0,53 941,43 -2,16 -26,52 -26,02 -9,52 -9,02 28,70c41 -3624,49 -26,54 -0,17 -15,81 -0,11 1007,79 -2,16 -15,80 -15,39 -1,71 -1,30 28,70c42 -3624,45 -24,26 -0,09 -13,44 -0,09 1050,42 -1,84 -15,90 -15,46 -1,21 -0,78 26,10c43 -3624,45 -24,26 -0,09 -13,44 0,09 1098,95 -1,84 -16,00 -15,55 -0,64 -0,19 26,10c44 -3624,47 -24,24 -0,09 -13,44 0,27 1145,22 -1,84 -16,11 -15,64 -0,10 0,38 26,08c51 -3624,37 -21,45 -0,03 -10,65 0,16 1187,85 -1,45 -16,20 -15,71 0,41 0,89 22,90c52 -3624,37 -21,45 -0,03 -10,65 0,23 1230,75 -1,45 -16,29 -15,79 0,91 1,42 22,90c53 -3624,21 -18,86 -0,02 -6,84 0,10 1268,11 -0,93 -16,38 -15,85 1,35 1,87 19,80c54 -3624,21 -18,86 -0,02 -6,84 0,12 1286,97 -0,93 -16,42 -15,89 1,57 2,10 19,80c55 -3624,21 -18,86 -0,02 -6,84 0,17 1331,61 -0,93 -16,52 -15,97 2,10 2,65 19,80


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c11 -67,14 18,96 -33,36 -10,32 -23,47 -2,10 -1,41 -0,25 -0,25 -0,28 -0,28 39,09c12 -67,13 18,96 -33,38 -10,33 43,26 -40,02 -1,41 -0,16 -0,18 -0,72 -0,74 39,11c13 -67,13 18,96 -33,38 -10,33 108,76 -77,22 -1,41 -0,08 -0,11 -1,16 -1,19 39,11c14 -68,91 18,21 -24,46 -13,63 128,30 -106,24 -1,86 -0,02 -0,07 -1,51 -1,55 31,64c15 -68,91 18,21 -24,44 -13,63 189,40 -151,77 -1,86 0,08 0,01 -2,05 -2,11 31,63c21 -71,28 20,78 -12,96 -12,58 207,01 -190,94 -1,72 0,15 0,08 -2,52 -2,59 25,97c22 -60,53 -7,51 -12,15 -13,26 230,28 -203,40 -1,81 0,22 0,14 -2,62 -2,71 15,31c23 -60,54 -7,51 -12,14 -13,26 255,98 -187,50 -1,81 0,19 0,11 -2,43 -2,51 15,31c24 -61,92 -4,18 -5,30 -9,90 252,99 -180,33 -1,35 0,17 0,09 -2,36 -2,43 7,66c31 -61,92 -4,18 -5,30 -9,90 263,57 -171,97 -1,35 0,61 0,52 -2,49 -2,58 7,66c32 -63,62 15,14 -3,13 5,38 211,68 -169,19 0,73 0,59 0,50 -2,47 -2,56 16,18c33 -63,62 15,14 -3,13 5,38 217,93 -199,48 0,73 0,76 0,65 -2,84 -2,95 16,18c34 -38,60 -17,15 -2,04 4,39 223,15 -176,57 0,60 0,78 0,68 -2,41 -2,51 17,87c35 -42,69 6,55 4,95 18,80 274,23 -171,33 2,57 0,72 0,63 -2,37 -2,46 10,37c41 -42,69 6,55 4,96 18,80 261,85 -187,70 2,57 0,25 0,18 -2,37 -2,45 10,38c42 -44,71 10,71 14,22 22,02 258,76 -201,48 3,01 0,28 0,19 -2,54 -2,62 19,76c43 -44,72 10,71 14,22 22,02 230,33 -222,90 3,01 0,32 0,23 -2,79 -2,88 19,76c44 -44,72 10,71 14,23 22,02 202,36 -243,97 3,01 0,37 0,27 -3,04 -3,14 19,77c51 -4,64 -22,15 25,13 19,94 183,25 -163,47 2,72 0,34 0,28 -1,94 -2,01 35,36c52 -4,64 -22,15 25,14 19,94 132,99 -119,17 2,72 0,25 0,20 -1,42 -1,47 35,37c53 -6,51 -21,47 33,36 13,74 99,35 -76,63 1,88 0,14 0,11 -0,93 -0,96 40,72c54 -6,51 -21,47 33,36 13,73 65,99 -55,16 1,88 0,10 0,07 -0,67 -0,70 40,72c55 -6,50 -21,47 33,35 13,73 -24,04 2,80 1,88 -0,03 -0,03 0,01 0,01 40,70


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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 0,002 0,001 0,009 -0,007c12 0,035 0,019 0,177 -0,133c13 0,067 0,036 0,342 -0,256c14 0,093 0,050 0,470 -0,352c15 0,132 0,071 0,672 -0,503c21 0,167 0,089 0,845 0,633c22 0,178 0,095 0,900 0,675c23 0,164 0,088 0,830 0,622c24 0,157 0,084 0,798 0,598c31 0,091 0,061 1,468 1,222c32 0,089 0,060 1,445 1,202c33 0,105 0,071 1,703 1,417c34 0,093 0,063 1,508 1,255c35 0,091 0,061 1,463 1,217c41 0,164 0,088 0,831 0,623c42 0,176 0,094 0,892 0,668c43 0,195 0,104 0,987 0,739c44 0,213 0,114 1,080 0,809c51 0,143 0,076 0,724 -0,542c52 0,104 0,056 0,528 -0,395c53 0,067 0,036 0,339 -0,254c54 0,048 0,026 0,244 -0,183c55 -0,002 -0,001 -0,012 0,009

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c11 -544,94 -241,89 0,00 -310,53 -0,01 -63,21 -42,42 -1,90 -1,93 -2,79 -2,81 284,31c12 -544,94 -241,88 0,00 -310,56 0,00 -14,29 -42,43 -2,01 -2,02 -2,21 -2,22 284,31c13 -544,94 -241,87 0,00 -310,57 -0,01 -30,24 -42,43 -1,97 -1,99 -2,40 -2,41 284,30c14 -545,05 -102,22 -0,07 -383,78 -0,01 -34,07 -52,43 -1,97 -1,98 -2,44 -2,46 154,65c15 -545,05 -102,19 -0,07 -383,77 -0,02 -38,23 -52,43 -1,96 -1,97 -2,49 -2,51 154,62c21 -545,31 -5,17 -0,02 -373,18 -0,01 -50,11 -50,98 -1,93 -1,95 -2,63 -2,65 56,15c22 -314,50 -539,19 -0,02 -373,18 0,00 -31,15 -50,98 -1,11 -1,12 -1,55 -1,56 590,17c23 -314,50 -539,17 -0,02 -373,17 0,00 -44,88 -50,98 -1,08 -1,10 -1,71 -1,73 590,15c24 -314,86 -391,57 -0,01 -368,17 0,00 -55,45 -50,30 -1,06 -1,08 -1,83 -1,86 441,87c31 -314,86 -391,56 -0,01 -368,17 0,00 -69,92 -50,30 -1,44 -1,48 -2,71 -2,74 441,85c32 -322,46 -95,49 -0,08 -332,19 0,00 -84,87 -45,38 -1,40 -1,45 -2,94 -2,98 140,87c33 -322,46 -95,49 -0,08 -332,19 -0,01 -77,84 -45,38 -1,44 -1,48 -2,85 -2,89 140,87c34 -12,58 -439,70 -0,08 -332,19 -0,03 -86,61 -45,38 0,42 0,37 -1,15 -1,19 485,08c35 -14,69 -70,59 0,00 -291,10 -0,03 -88,66 -39,77 0,42 0,37 -1,18 -1,23 110,36c41 -14,69 -70,59 0,00 -291,10 -0,05 -81,07 -39,77 0,12 0,09 -1,01 -1,04 110,36c42 -14,81 -20,31 -0,03 -290,52 -0,13 -78,99 -39,69 0,12 0,09 -0,99 -1,02 60,00c43 -14,81 -20,31 -0,03 -290,52 -0,12 -76,40 -39,69 0,11 0,08 -0,95 -0,99 60,00c44 -14,81 -20,30 -0,03 -290,52 -0,12 -73,96 -39,69 0,11 0,08 -0,93 -0,96 59,99c51 -0,02 -5,56 -0,04 -308,97 -0,08 -68,89 -42,21 0,15 0,12 -0,81 -0,84 47,77c52 -0,02 -5,56 -0,04 -308,98 -0,01 -60,90 -42,21 0,13 0,11 -0,72 -0,74 47,77c53 -0,01 -11,42 0,00 -252,67 0,00 -46,30 -34,52 0,10 0,08 -0,55 -0,56 45,94c54 -0,01 -11,42 0,00 -252,67 0,00 -35,61 -34,52 0,08 0,06 -0,42 -0,43 45,94c55 -0,01 -11,43 0,00 -252,66 0,00 -51,43 -34,52 0,11 0,09 -0,61 -0,63 45,94


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σ1 σ2 σ3 σ4 τ1 τ2 τ3 τ4sez. (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -93,06 -91,17 -28,93 -27,05 0,57 52,60 45,72 0,06c12 -99,21 -96,76 -16,20 -13,76 0,49 43,45 37,19 0,03c13 -101,26 -98,52 -8,05 -5,31 0,44 38,89 33,23 0,03c14 -94,65 -92,28 -13,92 -11,54 0,42 43,63 39,63 0,13c15 -75,00 -73,82 -35,08 -33,91 0,46 49,03 45,06 0,16c21 -43,01 -43,96 -75,24 -76,19 0,84 94,14 87,75 0,36c22 -38,70 -39,04 -50,26 -50,60 1,21 127,78 117,00 0,41c23 -86,42 -83,27 20,70 23,85 1,11 117,31 107,40 0,38c24 -108,09 -103,35 53,23 57,98 0,72 73,83 66,87 0,21c31 -164,55 -157,18 85,89 93,26 0,60 64,82 59,60 0,18c32 -178,35 -170,10 101,95 110,19 0,62 70,64 65,86 0,24c33 -145,25 -139,20 60,55 66,60 0,70 79,79 74,40 0,27c34 -157,56 -149,38 120,43 128,61 0,87 97,64 90,75 0,32c35 -170,37 -161,40 134,48 143,45 0,34 35,40 32,08 0,08c41 -125,07 -117,62 128,52 135,97 0,34 35,00 31,86 0,11c42 -109,84 -103,30 112,19 118,72 0,48 53,93 50,44 0,23c43 -84,71 -79,76 83,55 88,50 0,56 63,09 58,98 0,26c44 -58,47 -55,18 53,26 56,55 0,63 71,32 66,67 0,29c51 -79,73 -74,55 96,31 101,49 0,54 50,44 44,29 0,09c52 -81,08 -76,17 85,85 90,76 0,56 50,70 43,93 0,06c53 -74,85 -70,70 66,08 70,22 0,64 57,59 49,74 0,06c54 -68,80 -65,24 52,29 55,85 0,68 62,16 54,01 0,08c55 -51,23 -49,30 14,37 16,30 0,77 72,23 63,40 0,11

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(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)c11 -1,41 -0,75 38,73 54,58c12 -2,14 -1,19 33,52 53,30c13 -2,83 -1,60 29,81 53,88c14 -3,01 -1,71 30,07 54,83c15 -3,06 -1,73 33,61 58,10c21 -2,48 -1,40 42,28 47,02c22 -3,06 -1,73 38,13 43,73c23 -5,13 -2,91 19,92 29,25c24 -6,11 -3,47 11,27 22,36c31 -5,08 -3,43 -25,67 -10,36c32 -5,51 -3,72 -33,27 -16,68c33 -4,84 -3,27 -20,90 -6,39c34 -5,61 -3,79 -34,98 -18,11c35 -5,97 -4,03 -42,24 -24,15c41 -8,40 -4,78 -12,11 3,60c42 -8,18 -4,66 -11,91 3,67c43 -7,68 -4,38 -9,49 5,51c44 -7,15 -4,08 -5,81 8,42c51 -6,37 -3,62 -0,17 49,53c52 -5,30 -3,01 7,85 50,26c53 -4,08 -2,30 17,40 51,56c54 -3,36 -1,88 23,07 52,31c55 -1,48 -0,79 38,19 54,61

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Tensioni ideali



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t // = 0,70 * fy = 0,70 * 355 = 248,5 N/mm^2




pos X pos Ysez. T scorr s anima L1 ττττ // T scorr s anima L1 ττττ //

(N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2) (N/mm) (mm) (mm) (N/mm^2)

c11 841,61 16 10 59,51 731,59 16 10 51,73 verificato

c12 695,19 16 10 49,16 595,00 16 10 42,07 verificato

c13 622,30 16 10 44,00 531,75 16 10 37,60 verificato

c14 698,05 16 10 49,36 634,13 16 10 44,84 verificatoc15 784,48 16 10 55,47 720,88 16 10 50,97 verificatoc21 1506,24 16 10 106,51 1403,95 16 10 99,27 verificatoc22 2044,43 16 10 144,56 1872,05 16 10 132,37 verificatoc23 1877,01 16 10 132,72 1718,38 16 10 121,51 verificatoc24 1181,29 16 10 83,53 1069,85 16 10 75,65 verificatoc31 1037,15 16 10 73,34 953,53 16 10 67,42 verificatoc32 1130,19 16 10 79,92 1053,74 16 10 74,51 verificatoc33 1276,62 16 10 90,27 1190,35 16 10 84,17 verificatoc34 1562,19 16 10 110,46 1452,04 16 10 102,67 verificatoc35 566,43 16 10 40,05 513,35 16 10 36,30 verificatoc41 560,08 16 10 39,60 509,77 16 10 36,05 verificatoc42 862,93 16 10 61,02 807,11 16 10 57,07 verificatoc43 1009,37 16 10 71,37 943,72 16 10 66,73 verificatoc44 1141,14 16 10 80,69 1066,65 16 10 75,42 verificatoc51 807,08 16 10 57,07 708,59 16 10 50,10 verificatoc52 811,22 16 10 57,36 702,90 16 10 49,70 verificatoc53 921,37 16 10 65,15 795,91 16 10 56,28 verificatoc54 994,58 16 10 70,33 864,22 16 10 61,11 verificatoc55 1155,65 16 10 81,72 1014,47 16 10 71,73 verificato

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c11 0,32 2500 1320 1,89 5,93 5,16 16 27,36 162,13 141,28c12 0,17 2500 1320 1,89 6,63 5,16 16 27,36 181,32 141,28c13 0,08 2500 1320 1,89 7,11 5,16 16 27,36 194,46 141,28c14 0,15 2500 1320 1,89 6,72 5,16 16 27,36 183,72 141,28c15 0,48 2500 1320 1,89 5,33 5,16 16 27,36 145,88 141,28c21 0,58 2500 1320 1,89 4,99 5,16 16 27,36 136,44 141,28c22 0,78 2500 1320 1,89 4,48 5,16 16 27,36 122,45 141,28c23 -0,25 2500 1320 1,89 9,81 5,16 16 27,36 268,42 141,28c24 -0,52 2500 1320 1,89 13,52 5,16 16 27,36 369,76 141,28c31 -0,55 2500 1320 1,89 14,04 5,16 16 27,36 384,23 141,28c32 -0,60 2500 1320 1,89 14,98 5,16 16 27,36 409,88 141,28c33 -0,43 2500 1320 1,89 12,25 5,16 16 27,36 335,20 141,28c34 -0,81 2500 1320 1,89 19,19 5,16 16 27,36 524,88 141,28c35 -0,83 2500 1320 1,89 19,80 5,16 16 27,36 541,60 141,28c41 -1,09 2500 1320 1,89 23,90 5,16 16 27,36 653,84 141,28c42 -1,09 2500 1320 1,89 23,90 5,16 16 27,36 653,84 141,28c43 -1,05 2500 1320 1,89 23,90 5,16 16 27,36 653,84 141,28c44 -0,97 2500 1320 1,89 23,00 5,16 16 27,36 629,19 141,28c51 -1,29 2500 1320 1,89 23,90 5,16 16 27,36 653,84 141,28c52 -1,13 2500 1320 1,89 23,90 5,16 16 27,36 653,84 141,28c53 -0,93 2500 1320 1,89 22,22 5,16 16 27,36 608,01 141,28c54 -0,80 2500 1320 1,89 19,08 5,16 16 27,36 521,95 141,28c55 -0,29 2500 1320 1,89 10,31 5,16 16 27,36 282,11 141,28

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sp. lam δ σ A( mm ) ( N/mm^2 ) < = 25 71,00

30 67,8435 65,2740 63,13




δ τ A 35 N/mm^2





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S.L.U. S.L.E.



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Tk = Ty + T tor



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Sc = T * S / J






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13.4. Verifica locale della trave T3 nella zona di attacco degli stralli

Sono state considerate le tre fasi :

fase 1 di costruzione in cui la trave è costituita dalla sola parte metallicafase 2 si considera la trave + soletta collaborante con n = 18 per i carichi permanenti e quelli di ritirofase 3 si considera la trave + soletta collaborante con n = 6 per i carichi mobili e per la variazione termica

Nei modelli che seguono sono riportate le seguenti tensioni:

s11 = σ x tensione normale // asse longitudinales12 = τ di taglio nel piano x,z

Per la verifica della trave nella zona di attacco degli stralli sono stati elaborati dei modelli di calcolo agli elementifiniti modellando le travi con elementi SHELL.

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Le componenti di tensione locali trovate con l'elaborazione dei modelli di calcolo sono dello stesso ordine digrandezza di quelle ripotate per la trave e ricavate dal modello complessivo.

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13.5. Verifica locale della trave di attacco degli stralli sull'antenna

Nei modelli che seguono sono riportate le seguenti tensioni:

s11 = σ x tensione normale // asse longitudinales12 = τ di taglio nel piano x,z

Per la verifica della trave nella zona di attacco degli stralli sono stati elaborati dei modelli di calcolo agli elementifiniti modellando le travi con elementi SHELL.

Le componenti di tensione locali trovate con l'elaborazione dei modelli di calcolo sono sempre minori dei limitiammessi fy = 355 N/mm^2

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ANTENNA 1 : sezione 1

A = 2,41E+05 mm^2J3 = 1,69E+11 mm^4 J2 = 9,00E+10 mm^4ys = 1,12E+03 mm xs = 1,00E+03 mmyi = 8,82E+02 mm xi = 1,00E+03 mmW3s = 1,51E+08 mm^3 W2s = 9,00E+07 mm^3W3i 1,91E+08 mm^3 W2i 9,00E+07 mm^3t 2 an = 1,25E-05 1/mm^2 t 2 al = 1,04E-05 1/mm^2t 3 an = 1,25E-05 1/mm^2 t 3 al = 1,04E-05 1/mm^2Jt = 3,94E+10 mm^4 Jt = 3,94E+10 mm^4OM = 1,60E+06 mm^2 OM = 1,60E+06 mm^2ft anima = 6,25E-04 1/mm f ala = 2,50E-04 1/mm

eccentricità non intenzionale e = L o / 300L o = 2* X sez. X sez. = 23,4 me = 0,16 m


P V2 V3 T (*) M2 (*) M3 V tors V calcoloKN KN KN KN-m KN-m KN-m KN KN

lc1 -7735,00 91,30 5,00 14,24 1206,66 4790,00 8,90 100,33lc2 -767,50 46,00 0,00 7,18 119,73 645,00 4,49 50,49lc4 -1487,00 88,00 0,00 13,73 231,97 1248,00 8,58 96,58lc3 -423,50 28,00 0,00 4,37 66,07 364,00 2,73 30,73lc5 -170,00 8,00 62,00 1,25 877,52 15,50 8,80 64,24lc6 sisma x -2040,00 114,00 8,35 17,78 340,94 1246,00 11,12 125,39lc6 sisma y -13,24 3,30 395,00 0,51 7252,07 0,00 0,32 395,02lc6 sisma v -1777,00 48,60 9,50 7,58 301,91 590,00 4,74 54,18lcmob -1596,00 111,70 0,00 17,43 248,98 1400,00 10,89 122,59

T (*) = T + V2 * eM2 (*) = M2 + P * e

14. VERIFICA SEZIONI ANTENNE CON PRESENZA DI SISMA (maggiormentesignificativa)

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σ1 σ4 τ2 τ3(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

lc1 -77,29 6,34 1,25 1,05lc2 -8,79 1,52 0,63 0,53lc4 -17,03 2,93 1,21 1,01lc3 -4,91 0,88 0,38 0,32lc5 -10,56 9,13 0,80 0,67lc6 sisma x -20,52 1,83 1,57 1,31lc6 sisma y -80,63 80,52 4,94 4,11lc6 sisma v -14,65 -0,94 0,68 0,56lcmob -18,68 3,46 1,53 1,28

SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6UIV 1,5 1,5 1,2 1,2 0 0 0,3 1,3

sismica 1 sisma x + 0.30 sisma y + 0.30 sisma vsismica 2 sisma y + 0.30 sisma x + 0.30 sisma vsismica 3 sisma v + 0.30 sisma x + 0.30 sisma y

σ1 σ4 τ2 τ3 σ i 1 σ i 4(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

sismica 1 -224,93 52,95 9,38 4,29 225,51 53,47sismica 2 -117,59 50,15 7,81 4,29 118,36 50,70sismica 3 -109,08 46,48 7,70 4,29 109,89 47,07

Pag.302



A = 2,41E+05 mm^2J3 = 1,69E+11 mm^4 J2 = 9,00E+10 mm^4ys = 1,12E+03 mm xs = 1,00E+03 mmyi = 8,82E+02 mm xi = 1,00E+03 mmW3s = 1,51E+08 mm^3 W2s = 9,00E+07 mm^3 2,94E+02 -72,606W3i 1,91E+08 mm^3 W2i 9,00E+07 mm^3t 2 an = 1,25E-05 1/mm^2 t 2 al = 1,04E-05 1/mm^2t 3 an = 1,25E-05 1/mm^2 t 3 al = 1,04E-05 1/mm^2Jt = 3,94E+10 mm^4 Jt = 3,94E+10 mm^4OM = 1,60E+06 mm^2 OM = 1,60E+06 mm^2ft anima = 6,25E-04 1/mm f ala = 2,50E-04 1/mm



P V2 V3 T M2 M3 V tors V calcoloKN KN KN KN-m KN-m KN-m KN KN


Pag.303



lc1 -63,89 8,41 11,21 11,21lc2 -7,23 1,84 1,08 1,08lc4 -14,03 3,55 2,09 2,09lc3 -4,01 1,08 0,59 0,59lc5 -6,40 5,18 0,64 0,64lc6 sisma x -16,52 2,24 2,49 2,49lc6 sisma y -75,14 74,82 6,06 6,06lc6 sisma v -9,29 -0,04 0,76 0,76lcmob -15,33 4,19 2,30 2,30





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Verifica della sezione di base tenendo conto degli effetti del 2° ordine

diagramma momento curvatura relativo all'asse debole dell' antenna ( asse trasversale // asse y del ponte )

Antenna 1

P M2 (*)KN KN-m

lc1 -7735,00 1206,66lc2 -767,50 119,73lc4 -1487,00 231,97lc3 -423,50 66,07lc5 -170,00 877,52lc6 sisma x -2040,00 340,94lc6 sisma y -13,24 7252,07lc6 sisma v -1777,00 301,91lcmob -1596,00 248,98


Psd M2sd (*)KN KN-m

sismica 1 -17483 5629sismica 2 -15781 11434sismica 3 -17263 5596

Diagramma momento curvatura rispetto all'asse di minima inerzia per la sezione di baseh = 23,50 mLo = 2*h 47,00 m Nd = -17483 KN

curvatura M retta dMpunto ( KNm ) ( KNm )1 0,000 0 0 02 0,001 15389 3218 121713 0,002 29036 6437 225994 0,003 35843 9655 261885 0,003 39326 12874 264526 0,004 39885 16092 237937 0,005 39971 19311 206608 0,006 40410 22529 178819 0,007 40111 25747 1436410 0,008 40237 28966 1127111 0,008 40237 32184 805312 0,009 40237 35403 483413 0,010 40237 38621 1616

momento diponibile allo S.L.U 26452 KNm

( assunta la lunghezza antenna cautelativa poiché dobrebbe esserenel baricentro dei tiri degli stralli )

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Verifica a torsione della sezione di base nella zona con piastre di collegamento forate

Calcolo anima equivalente della sezione forata

spess lam = 20 mmh correnti = 400 mmI corr = 106666667 mm^4h mont. = 400 mmI mont. = 106666667 mm^4int correnti = 800 mmLo = 600 mmE = 206000 N/mm^2G = 78400 N/mm^2

Aw 1 = 5095,86 mm^2spess eq = 6,37 mm

Calcolo momento d'inerzia torsionale con la formula di BREDT ( analogia idraulica )

h cellula = 2000 mmb cellula = it = 800 mmOM = 1,60E+06 mm^2


( mm ) ( mm )piastra 1 800 6 126anime 2000 20 100

2000 20 100piastra 2 800 6 126

451J t = 2,27E+10 mm^4

Trasformazione della torsione in taglio Mx = momento torcente su cellula torsio rigidaV tors = Mx * Li / ( 2*OM )f t = L i / ( 2*OM )

f t( 1 / mm )

piastra sup 2,500E-04anime 6,250E-04piastra inf 2,500E-04

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TKNm

lc1 14,24lc2 7,18lc4 13,73lc3 4,37lc5 1,25lc6 sisma x 17,78lc6 sisma y 0,51lc6 sisma v 7,58lcmob 17,43


Psd V tors τ

KNm KN N/mm^2sismica 1 77,64 19,41 3,81sismica 2 63,14 15,78 3,10sismica 3 69,07 17,27 3,39

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Verifica al taglio dovuto al collegamento dei due profili nel piano // all'asse y dell'impalcato

Antenna 2

V3KN

lc1 5,00lc2 0,00lc4 0,00lc3 0,00lc5 47,00lc6 sisma x 6,30lc6 sisma y 485,00lc6 sisma v 8,10lcmob 0,00


Aw = 2* Aw 1 = 10191,713 mm^2

V3 τ

KN N/mm^2sismica 1 206,18 20,23sismica 2 608,28 59,68sismica 3 207,69 20,38

Verifica dei bulloni di collegamento della piastra forataai due profili M 27 / 400 mmAr = 459,00 mm^2sez. resistenti = 1,00interasse bulloni = 400,00 mmV3 d = τ * b * i τ bulloni < F d v

V3d τ bulloni F d vKN N/mm^2 N/mm^2

sismica 1 51,54 112,30 495,00 verificatosismica 2 152,07 331,31 495,00 verificatosismica 3 51,92 113,12 495,00 verificato

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h = 1480 mmA = 162400 mm^2 b = 8,00E+02 mm asse anime cellula torsio rigidaJ3 = 5,6E+10 mm^4 J2 = 4,94E+10 mm^4ys = 831 mm xs = 7,40E+02 mmyi = 649 mm xi = 7,40E+02 mmW3s = 67388688 mm^3 W2s = 6,68E+07 mm^3W3i 86286595 mm^3 W2i 6,68E+07 mm^3t 2 an = 1,737E-05 1/mm^2 t 2 al = 1,48E-05 1/mm^2t 3 an = 1,737E-05 1/mm^2 t 3 al = 1,48E-05 1/mm^2Jt = 1,57E+10 mm^4 Jt = 1,57E+10 mm^4OM = 1184000 mm^2 OM = 1,18E+06 mm^2ft anima = 0,000625 1/mm f ala = 3,38E-04 1/mm





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lc1 -113,56 11,96 23,88 23,90lc2 -8,24 -1,86 1,42 1,43lc4 -12,26 -6,51 6,81 6,81lc3 -5,06 -0,63 0,59 0,59lc5 -5,30 2,70 0,52 0,54lc6 sisma x -32,58 3,46 1,84 1,84lc6 sisma y -32,53 32,40 5,77 0,08lc6 sisma v -16,49 -6,24 0,81 0,81lcmob -16,16 -4,69 1,93 1,93





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h = 1,48E+03 mmA = 1,62E+05 mm^2 b = 8,00E+02 mm asse anime cellula torsio rigidaJ3 = 5,60E+10 mm^4 J2 = 4,94E+10 mm^4ys = 8,31E+02 mm xs = 7,40E+02 mmyi = 6,49E+02 mm xi = 7,40E+02 mmW3s = 6,74E+07 mm^3 W2s = 6,68E+07 mm^3W3i 8,63E+07 mm^3 W2i 6,68E+07 mm^3t 2 an = 1,68E-05 1/mm^2 t 2 al = 1,42E-05 1/mm^2t 3 an = 1,68E-05 1/mm^2 t 3 al = 1,42E-05 1/mm^2Jt = 1,57E+10 mm^4 Jt = 1,57E+10 mm^4OM = 1,18E+06 mm^2 OM = 1,18E+06 mm^2ft anima = 6,25E-04 1/mm f ala = 3,38E-04 1/mm

L o = 2* X sez. X sez. = 6,2 me = 0,04 m




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lc1 -99,93 16,14 20,69 20,96lc2 -7,99 0,39 1,36 1,39lc4 -15,60 0,80 2,62 2,70lc3 -3,95 -0,08 0,74 0,76lc5 -4,28 2,12 0,38 0,34lc6 sisma x -24,04 2,51 2,93 3,06lc6 sisma y -20,69 19,78 6,86 0,25lc6 sisma v -10,27 -3,13 0,87 1,06lcmob -16,50 0,91 2,88 2,95





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CERNIERA DI BASE ANTENNA : componenti di sollecitazione nel nodo di base


Reazioni dal modello

Ux Uy Uz Rx Ry RzKN KN KN KN-m KN-m KN-m

lc1 0,00 0,00 11682,00 0,00 0,00 0,00lc2 6,36 0,00 1176,00 0,00 0,00 0,00lc4 10,64 0,00 2283,00 0,00 0,00 0,00lc3 4,70 0,00 646,00 0,00 0,00 0,00lc5 2,00 109,00 267,70 1159,00 0,00 53,00lc6 sisma x 1162,00 13,90 2421,00 29,60 0,00 13,85lc6 sisma y 32,00 628,00 22,00 8355,00 0,00 5339,00lc6 sisma v 1039,00 17,00 1759,00 37,50 0,00 13,90lcmob 16,00 0,00 2442,00 0,00 0,00 0,00

Reazioni corrette tenendo conto dell'eccentricità non intenzionale dei carichi ey medio = 0,10 m



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Azioni caratterristiche sul perno

interasse appoggi i = 0,64 m.

Vx max = Ux + Rz / iVx min = Ux - Rz / i

Vz max = Uz + Rx / iVz min = Uz - Rx / i

V dk max = ( V x max ^2 + Vz max ^2 ) ^ 0.5

Vx max Vx min Vz max Vz minKN KN KN KN

lc1 0 0 7666 4016lc2 3 3 772 404lc4 5 5 1498 785lc3 2 2 424 222lc5 84 82 1987 1719lc6 sisma x 603 559 1635 786lc6 sisma y 8358 8326 13069 13047lc6 sisma v 541 498 1213 546lcmob 8 8 1603 839

Verifica del perno

sezione perno d perno = 600 mmA = 282743,1 mm^2

Vd max = (Vx max ^2+ Vz max ^2 ) ^ 0.5

V d max k τ

KN (N/mm^2)lc1 7666 27,11lc2 772 2,73lc4 1498 5,30lc3 424 1,50lc5 1988 7,03lc6 sisma x 1743 6,16lc6 sisma y 15513 54,87lc6 sisma v 1328 4,70lcmob 1603 5,67

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sismica 1 sisma x + 0.30 sisma y + 0.30 sisma vsismica 2 sisma y + 0.30 sisma x + 0.30 sisma vsismica 3 sisma v + 0.30 sisma x + 0.30 sisma yfyd = 355 N/mm^2τ max = fyd / (3^.0.5 ) τ max = 205 N/mm^2σ id = ( 3 * τ ^2 ) ^ 0.5 < fyd

τ σ id(N/mm^2) (N/mm^2)

131,37 227,53

Verifica la rifollamento della sella d'appoggio pernod perno 600s sella = 160 mmA sella = d p * s sella = 96000 mm^2

σ rif(N/mm^2)

386,91 < 1.35 fyd = 479,25 N/mm^2

Verifica la rifollamento del foro sull'antenna

s = 140 mmA a = d p * s s = 84000 mm^2

σ rif(N/mm^2)

442,18 < 1.35 fyd = 479,25 N/mm^2

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Verifica della base fissa

Azioni caratterristiche

Vz = taglio dovuto alla torsione RzV x = U x ( di competenza delle due ali ) asse 3Vy = Uy ( di competenza delle due anime ) asse 2P = Uz ( sulle due ali )Mx =Rx momento attorno all'asse x ( ortogonale al perno )

V x V y P M x V z asse 2 V z asse 3KN KN KN KN-m KN KN


Azioni di calcolo S.L.U.SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6UIV 1,5 1,5 1,2 1,2 0 0 0,3 1,3


V x d V y d P d M x d V z d asse2V z d asse3KN KN KN KN-m KN KN

929,82 861,15 24873,01 13722,67 2561,55 5443,30

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Sezione resistente : sezione in asse perno ( sezione a doppio T )

h = 760 mm b = 1400 mm

area1 piattabanda superiore2 raddoppio piattabanda superiore3 anima4 raddoppio piattabanda inferiore5 piattabanda inferiorey = ordinata rispetto all'intradosso trave

area bi (mm) hi (mm)1 720 602 800 603 80 5204 800 605 720 60

b anime secondo l'asse 3 =2,40E+02 mm b anime secondo l'asse 2 = 80 mmh anime secondo l'asse 3 =1,36E+03 mm h anime secondo l'asse 2 = 640 mmA = 2,34E+05 mm^2J3 = 6,98E+10 mm^4 J2 = 2,08E+10 mm^4ys = 7,00E+02 mm xs = 3,20E+02 mmyi = 7,00E+02 mm xi = 3,20E+02 mmW3s = 9,97E+07 mm^3 W2s = 6,50E+07 mm^3W3i 9,97E+07 mm^3 W2i 6,50E+07 mm^3t an = 3,06E-06 1/mm^2 t al = 1,95E-05 1/mm^2Jt = 8,19E+08 mm^4 Jt = 8,19E+08 mm^4OM = 8,70E+05 mm^2 OM = 8,70E+05 mm^2ft anima = 7,81E-04 1/mm f ala = 3,68E-04 1/mm

Verifica S.L.Uσ1 σ4 τ an asse 2 τ ala asse 3

(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)-317,59 104,64 66,85 19,53

tensioni ideali σ1 id σ4 id(N/mm^2) (N/mm^2)

318,19 106,45

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Sezione di base ( sezione a doppio T )

h = 760 mm

area1 piattabanda superiore2 raddoppio piattabanda superiore3 anima4 raddoppio piattabanda inferiore5 piattabanda inferiorey = ordinata rispetto all'intradosso trave

area bi (mm) hi (mm)1 2100 602 2200 603 160 520 n. 4 anime da 40 mm4 2200 605 2100 60

A = 5,90E+05 mm^2 b = 1800 mm asse anime cellula torsio rigidaA ali = 5,16E+05 mm^2J3 = 2,25E+11 mm^4 J2 = 5,70E+10 mm^4ys = 1,10E+03 mm xs = 3,20E+02 mmyi = 1,10E+03 mm xi = 3,20E+02 mmW3s = 2,05E+08 mm^3 W2s = 1,78E+08 mm^3W3i 2,05E+08 mm^3 W2i 1,78E+08 mm^3t an = 1,94E-06 1/mm^2 t al = 8,22E-06 1/mm^2Jt = 1,04E+11 mm^4 Jt = 1,04E+11 mm^4OM = 1,37E+06 mm^2 OM = 1,37E+06 mm^2ft anima = 4,68E-04 1/mm f ala = 6,58E-04 1/mm

Reazioni corrette tenendo conto dell'eccentricità non intenzionale dei carichi e medio = 0,1 m



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Azioni di calcolo S.L.U.SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6UIV 1,5 1,5 1,2 1,2 0 0 0,3 1,3


Azioni alla base cerniera

distanza tra asse perno e basez p = 3 m

V x = U x ( di competenza delle due ali ) aase 3Vy = Uy ( di competenza delle tre anime ) asse 2Vz =taglio dovuto alla torsione RzP = Uz ( sulle due ali ) trascurando il peso proprio della cernieraMx =Rx + Vy * zp momento attorno all'asse x ( ortogonale al perno )My =Vx * zp momento attorno all'asse y ( parallelo al perno )

Vxd base 3 Vyd base 2 P d base Mxd base Myd base Vzd asse2 Vzd asse3KN KN KN KN-m KN-m KN KN

929,82 861,15 24873,01 16306,12 2789,47 4583,83 3259,61

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Verifica sezione in acciaio

σ1 = σ max ala compressa ortogonale al pernoσ2 = σ max ala tesa ortogonale al perno

σ1 σ4 τ an asse 2 t ala asse 3(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

-153,38 47,18 44,78 15,20

tensioni ideali σ1 id σ4 id(N/mm^2) (N/mm^2)

154,14 49,56

Verifica della sezione di collegamento della cerniera con la fondazione

sezione resistente in c.a. B = 2600 mmH = 1600 mm

Cls R'ck = 40 N/mm^2fcd = 20,75 N/mm^2 ( per carico di breve durata )

tirafondi in acciaio Fe 510 355 N/mm^2fi tirafondi = 30 mmn. tirafondi = 112A tirafondi = 79168 mm^2

Pd base M x d base M y d base σ tirafondi σ ClsKN KN-m KN-m N/mm^2 N/mm^2

24873 16306 2789 142 -17,1

Vd τ tirafondiKN N/mm^2

6870 86,78

Verifica stato pluriassiale

(σ / fyd ) ^2 + ( τ / fyd τ ) ^2 = 0,34 < 1 verificato

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Verifica della piastra di base nervata

Si conduce la verifica considerando un campo tipo tra due nervature

h = 1100 mm

area1 piattabanda superiore2 raddoppio piattabanda superiore3 anima4 raddoppio piattabanda inferiore5 piattabanda inferiore

area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 300 80 24000 1,28E+07 1060 2,54E+07 2,70E+102 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+003 30 1020 30600 2,65E+09 510 1,56E+07 7,96E+094 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+005 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+00

h = 1100 mmyg s = 348 mmyg i = 752 mm

A = 5,46E+04 mm^2J = 6,73E+09 mm^4Ws = 1,93E+07 mm^3Wi = 8,96E+06 mm^3A res. taglio = 3,30E+04 mm^2

Componenti di sollecitazione sezione di incastro della mensola tipo

σσσσ B L Vd M piastra KN/m ^2 m m KN KNm

17100 0,30 0,50 2565 641

Verifica sezione di attacco

σσσσ i σσσσ s ττττ σσσσ id i σσσσ id s N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2

-71,58 33,16 77,73 91,77 138,65

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14.1. Sezioni di giunzione antenne

La giunzione si verifica a completo ripristino della sezione resistente.

Sezione 1


h = 1500 mm

area1 piattabanda superiore2 piattabanda obliqua3 anima4 piattabanda obliqua5 piattabanda inferiore

area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4)1 345 40 13800 1,84E+062 300 30 9000 6,75E+053 20 1320 26400 3,83E+094 300 30 9000 6,75E+055 551 40 22040 2,94E+06

h = 1500 mm

Wan = 5,81E+06

Azioni di calcolo S.L.U σ = 355 N/mm^2

Z piatt sup Z piatt inf. T anima Z piatt obliq N anima( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )4899 7824 5411 3195 9372

Azioni di calcolo S.L.E ( S.L.U. /1.45 )

Z piatt sup Z piatt inf. T anima Z piatt obliq( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )3379 5396 3732 2203


Pag.322



Z (KN) n sup cont gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 4899,00 2 1 0,35 257 179,93 27,23 30pttb. Inf 7824,20 2 1 0,35 257 179,93 43,49 46pttb. Obliq 3195,00 2 1 0,35 257 179,93 17,76 21

V fo = 179,928 KN



Piattabanda obliquan. bulloni = 21Z r = 3778 KN > Z i = 3195 KN


Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 3378,62 2 1,5 0,35 257 119,95 28,17 29pttb. Inf 5396,00 2 1,5 0,35 257 119,95 44,98 45pttb. Obliq 2203,45 2 1,5 0,35 257 119,95 18,37 21

V fo = 119,95 KN

Verifica sezione forata piattabanda superiore e coprigiunti S.L.U.

b = 440 mms = 40 mmd foro 28,5 mmn. bulloni = 30


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 15320 4755,06 310,382 3 14180 4179,29 294,733 4 13040 3351,62 257,034 4 13040 2344,02 179,765 4 13040 1336,43 102,496 4 13040 328,83 25,227 4 13040 -678,77 -52,058 4 13040 -1686,36 -129,32

29

Pag.323


Verifica sezione forata piattabanda inferiore e coprigiunti S.L.U.



( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 23720 7680,26 323,792 3 22580 7104,49 314,643 4 21440 6276,82 292,764 4 21440 5269,22 245,775 4 21440 4261,63 198,776 4 21440 3254,03 151,777 4 21440 2246,43 104,788 4 21440 1238,84 57,789 4 21440 231,24 10,7910 4 21440 -776,36 -36,2111 4 21440 -1783,96 -83,2112 4 21440 -2791,55 -130,20

45

Verifica sezione forata piattabanda obliqua e coprigiunti S.L.U.



( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 10290 3051,06 296,512 3 9435 2475,29 262,353 4 9435 1647,62 174,634 4 9435 640,02 67,835 4 9435 -367,57 -38,966 4 9435 -1375,17 -145,75

21

Pag.324








fila A fila Bx1 b x2 b x3 b y b r1 b r2 b r3 b n b Jb

bullone n. ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( n ) ( mm ^4 )1 0,00 180,00 60,00 650,00 0,00 674,46 652,76 4 17620002 0,00 180,00 60,00 563,00 0,00 591,07 566,19 4 13398763 0,00 180,00 60,00 476,00 0,00 508,90 479,77 4 9783044 0,00 180,00 60,00 389,00 0,00 428,63 393,60 4 6772845 0,00 180,00 60,00 302,00 0,00 351,57 307,90 4 4368166 0,00 180,00 60,00 215,00 0,00 280,40 223,22 4 2569007 0,00 180,00 60,00 128,00 0,00 220,87 141,36 4 1375368 0,00 180,00 60,00 41,00 0,00 184,61 72,67 4 787249 0,00 180,00 60,00 -46,00 0,00 185,78 75,60 4 8046410 0,00 180,00 60,00 -133,00 0,00 223,81 145,91 4 14275611 0,00 180,00 60,00 -220,00 0,00 284,25 228,04 4 26560012 0,00 180,00 60,00 -307,00 0,00 355,88 312,81 4 44899613 0,00 180,00 60,00 -394,00 0,00 433,17 398,54 4 69294414 0,00 180,00 60,00 -481,00 0,00 513,58 484,73 4 99744415 0,00 180,00 60,00 -568,00 0,00 595,84 571,16 4 136249616 0,00 180,00 60,00 824,00 0,00 843,43 826,18 4 2787904

64 12446044

Pag.325


Giunzione d'animan. bulloni = 64J b = 12446044 mm^4

Verifica giunzione ad attrito allo S.L.U.T anima = 5410,93 KNN anima = 9372,00 KNsi assume il valore massimo tra T ed Nper flessione r max = 0,00 mmT b fless. = 0,00 KN



Tb max = max tra T b taglio e Tb compr.T b tot = 146,44 KN < Vfo = 179,93 KN

Pag.326


Sezione 2


h = 1900 mm

area1 piattabanda superiore2 piattabanda obliqua3 anima4 piattabanda obliqua5 piattabanda inferiore

area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4)1 455 40 18200 2,43E+062 300 30 9000 6,75E+053 20 1820 36400 1,00E+104 300 30 9000 6,75E+055 730 40 29200 3,89E+06

h = 1900 mm

Wan = 1,10E+07

Azioni di calcolo S.L.U σ = 355 N/mm^2

Z piatt sup Z piatt inf. T anima Z piatt obliqN anima( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )6461 10366 7461 3195 12922

Azioni di calcolo S.L.E ( S.L.U. /1.45 )

Z piatt sup Z piatt inf. T anima Z piatt obliq( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )4456 7149 5145 2203


Pag.327



Z (KN) n sup cont gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 6461,00 2 1 0,35 257 179,93 35,91 40pttb. Inf 10366,00 2 1 0,35 257 179,93 57,61 62pttb. Obliq 3195,00 2 1 0,35 257 179,93 17,76 22

V fo = 179,928 KN



Piattabanda obliquan. bulloni = 22Z r = 3958 KN > Z i = 3195 KN


Z (KN) n sup cont Gf k attrito Ns / bull Vfo n bulloni n. bulloni prgpttb. Sup 4455,86 2 1,5 0,35 257 119,95 37,15 39pttb. Inf 7148,97 2 1,5 0,35 257 119,95 59,60 62pttb. Obliq 2203,45 2 1,5 0,35 257 119,95 18,37 22

V fo = 119,95 KN

Verifica sezione forata piattabanda superiore e coprigiunti S.L.U.

b = 550 mms = 40 mmd foro 28,5 mmA = 22000 mm^2n. bulloni = 40


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 19720 6317,06 320,342 3 18580 5741,29 309,003 4 17440 4913,62 281,744 5 16300 3834,05 235,225 5 16300 2574,56 157,956 5 16300 1315,06 80,687 5 16300 55,56 3,418 5 16300 -1203,93 -73,869 5 16300 -2463,43 -151,13

39

Pag.328


Verifica sezione forata piattabanda inferiore e coprigiunti S.L.U.

b = 830 mms = 40 mmd foro 28,5 mmA = 33200 mm^2n. bulloni = 63


( mm ^2 ) ( KN ) ( N/mm^2 )1 2 30920 10222,06 330,602 3 29780 9646,29 323,923 4 28640 8818,62 307,914 5 27500 7739,05 281,425 6 26360 6407,58 243,086 7 25220 4824,22 191,297 7 25220 3060,92 121,378 7 25220 1297,63 51,458 7 25220 -465,67 -18,468 7 25220 -2228,96 -88,388 7 25220 -3992,25 -158,30

62





Pag.329




fila A fila Bx1 b x2 b x3 b y b r1 b r2 b r3 b n b Jb

bullone n. ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( mm ) ( n ) ( mm ^4 )1 0,00 180,00 60,00 650,00 0,00 674,46 652,76 5 21845002 0,00 180,00 60,00 563,00 0,00 591,07 566,19 5 16568453 0,00 180,00 60,00 476,00 0,00 508,90 479,77 5 12048804 0,00 180,00 60,00 389,00 0,00 428,63 393,60 5 8286055 0,00 180,00 60,00 302,00 0,00 351,57 307,90 5 5280206 0,00 180,00 60,00 215,00 0,00 280,40 223,22 5 3031257 0,00 180,00 60,00 128,00 0,00 220,87 141,36 5 1539208 0,00 180,00 60,00 41,00 0,00 184,61 72,67 5 804059 0,00 180,00 60,00 -46,00 0,00 185,78 75,60 5 8258010 0,00 180,00 60,00 -133,00 0,00 223,81 145,91 5 16044511 0,00 180,00 60,00 -220,00 0,00 284,25 228,04 5 31400012 0,00 180,00 60,00 -307,00 0,00 355,88 312,81 5 54324513 0,00 180,00 60,00 -394,00 0,00 433,17 398,54 5 84818014 0,00 180,00 60,00 -481,00 0,00 513,58 484,73 5 122880515 0,00 180,00 60,00 -568,00 0,00 595,84 571,16 5 168512016 0,00 180,00 60,00 824,00 0,00 843,43 826,18 5 3466880

80 15269555

Giunzione d'animan. bulloni = 80J b = 15269555 mm^4

Verifica giunzione ad attrito allo S.L.U.T anima = 7460,52N anima = 12922,00 KNsi assume il valore massimo tra T ed Nper flessione r max = 0,00 mmT b fless. = 0,00 KN



Tb max = max tra T b taglio e Tb compr.T b tot = 161,53 KN < Vfo = 179,93 KN

Pag.330


Pag. 331

15. VERIFICA STRALLI

Via Orvieto Via Livorno

strall

o p1

stra

llo p

2

stra

llo p

3

strallo c 1strallo c2strallo c3

strallo o1

strallo o2

strallo o3

Sono previsti stralli a “fune chiusa”, con le seguenti caratteristiche: fune φ = 116 mm. Ar = sezione metallica resistente = 9379 mm.

Forza minima di rottura = 13635 KN

Modulo elastico E = 160000 N/mm2

Gli stralli saranno posati in opera e tesati dopo il montaggio dell’impalcato e dopo la posa delle lastre tralicciate predalles. Le operazioni di tesatura degli stralli saranno da eseguire con le seguenti modalità.


Pag. 332

Tesatura di allineamento: consente di disporre gli stralli in posizione quasi rettilinea; i carichi stimati risultano: Str p1 300 KN

Str p2 220 KN

Str p3 130 KN I restanti stralli, tipo C1 – C2 – C3 e O1 – O2 – O3, si tenderanno per l’effetto di deformazione dovuto al tiro dei principali, ovvero ne risulterà: Str C1 332 KN > 240 KN (tiro teorico di allineamento)

Str C2 276 KN > 215 KN (tiro teorico di allineamento)

Str C3 222 KN > 197 KN (tiro teorico di allineamento)

Str O1 374 KN > 95 KN (tiro teorico di allineamento)

Str O2 317 KN > 95 KN (tiro teorico di allineamento)

Str O3 263 KN > 100 KN (tiro teorico di allineamento) Con questa tesatura si riprende il peso proprio degli stralli principali e quindi non dovrebbero instaurarsi deformazioni dell’impalcato.


Pag. 333

15.1. Prima tesatura stralli In fase di progetto si è prevista una deformazione di tesatura pari a ε = 3,5 x 10-3, oltre a quella di allineamento, per i soli stralli Str p1 - Str p2 - Str p3, funzionale ad ottenere i seguenti sforzi sugli stralli:

Tiro di tesatura Tiro di allineamento

Tiro totale al termine prima

tesatura(KN) (KN) (KN)

Strallo p 1 1734,39 300,00 2034,39Strallo p 2 923,00 220,00 1143,00Strallo p 3 1043,00 130,00 1173,00Strallo c 1 1869,00 332,00 2201,00Strallo c 2 1578,00 276,00 1854,00Strallo c 3 1319,00 222,00 1541,00Strallo o 1 2102,00 374,00 2476,00Strallo o 2 1786,00 317,00 2103,00Strallo o 3 1487,00 263,00 1750,00 Con questa tesatura si dovranno riscontrare le seguenti deformazioni teoriche (utili al controllo del carico) nei nodi trave / traverso.


Pag. 334

TRAVE "T1"

TRAVE "T2"

TRAVE "T3"

TRAVE "T4"

TRAVE "T4"

TRAVE "T3"

TRAVE "T2"

TRAVE "T1"

TR

V 1

TR

V 2

TR

V 3

TR

V 4

TR

V 5

TR

V 6

TR

V 7

TR

V 8

Trave Trv1 Trv2 Trv3 Trv4 Trv5 Trv6 Trv7 Trv8 f (mm.) f (mm.) f (mm.) f (mm.) f (mm.) f (mm.) f (mm.) f (mm.) T1 +1,22 +2,88 +5,08 +6,90 +7,00 +5,22 +2,94 +1,21 T2 + 6,01 +11,61 +16,66 +19,80 +20,30 +17,80 +12,70 +6,70 T3 +11,20 +21,63 +28,54 +30,60 +31,50 +30,30 +24,70 +13,00 T4 +10,50 +20,4 +29,40 +35,00 +36,00 +31,00 +22,10 +11,60 + indica deformazione positiva, ovvero verso l’alto

Il controllo delle deformazioni in fase di tesatura e la lettura dei carichi al martinetto consente di verificare i tiri previsti in progetto e simulati con l’elaborazione dei modelli di calcolo.


Pag. 335

15.2. Seconda tesatura stralli E’ una tesatura di controllo e registrazione, al termine della costruzione, ovvero dopo il termine delle pavimentazioni.


Stralli


Tiro di allineamento stralli ( sugli stralli principali del ponte )

str p1 str p2 str p3 str c1 str c2 str c3 str o1 str o2 str o3Tiro Tiro Tiro Tiro Tiro Tiro Tiro Tiro Tiro

( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )300 220 130 332 276 222 374 317 263


( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )lc1 2037 1944 2005 2709 2416 2109 3187 2751 2333lc2 0 236 351 176 193 202 244 224 204lc4 0 544 639 371 400 409 505 461 417lc3 0 133 205 100 110 116 139 128 117lc5 56,91 41 30 64 56 48 71 62 52,7lc6 sisma x 97 153 126 470 436 419 976 931 841lc6 sisma y 0,4 1 1 1 1 1 0 0 0,23lc6 sisma v 51,4 87 84 61 56 61 221 215 197lcmob 16,6 653 710 388 419 436 764 736 671




( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )sismica 1 3208 4402 4824 5557 5148 4698 7270 6454 5606sismica 2 3126 4274 4719 5163 4782 4347 6450 5672 4900sismica 3 3169 4347 4789 5213 4829 4397 6636 5852 5065

Pag.336


SLU g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6UII 1,4 1,4 1,2 1,2 0 1,5 0,3 0


SLU ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )UII 2894 4917 5443 5245 4951 4575 6796 6042 5258

SLE g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6AII 1 1 1 0 1 1 0,6 0


SLE ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN ) ( KN )AII 2088 3402 3723 3683 3461 3185 4743 4209 3657

A stralli = 9379 mm^2

str p1 str p2 str p3 str c1 str c2 str c3 str o1 str o2 str o3(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

AII 223 363 397 393 369 340 506 449 390carichi mobili 2 70 76 41 45 46 81 78 72

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Verifica degli stralli con riferimento alla Norma UNI EN 1993 - 1- 11

E = 160000 N/mm^2

Verifica S.L.U ( rif. P.to 6.1 )

Fed / Frd < 1

F rd = Fuk / ( 1.5 * gam r )Fuk > = 13635 KN ( da catalogo produttore )gam r = 1da cuiFrd = 9090 KN Fed = 7270 KN massimo valore di combinazione allo S.L.U

da cui

Fed / Frd = 0,80 < 1 verificato

Verifica allo Stato limite di Servizio

σ uk = 1453,78 N/mm^2

σ SLS = 0.66 * σ uk / ( γ r * γ f )γ r = 1γ f = 1,5

da cui

σ SLS = 639,66 N/mm^2 > σ = 506 N/mm^2 massimo valore di combinazione allo S.L.E

Verifica a Fatica

limite di fatica : tabella 9.1 (UNI EN 1993 - 1 - 11 ) D σ per dettaglio gruppo B 2 ( stralli a fune )

D σ = 150 N/mm^2 per 2 * 10 ^ 6 cicli

la variazione di tensione per i carichi mobili risulta

D σ CM = 81 N/mm^2 < D σ = 150 N/mm^2 verificato

Pag.338


Pag. 339

15.3. Ipotesi di rottura in esercizio di uno strallo E’ stata simulata (con il modello di calcolo) una possibile rottura di uno strallo, al fine di valutare quali siano gli incrementi di carico negli stralli rimanenti e nelle travi dell’impalcato. Per questa condizione eccezionale non è stato preso in conto il sisma, mentre sono stati considerati i carichi mobili al 50% (vedi paragrafo delle verifiche).


Ipotesi di rottura stralli

Condizioni normali di esercizio

SLE g1 g2 e2 ,e4 e3 e5 q1,q2 q5 q6AII 1 1 1 0 0 0 0,6 0

str p1 str p2 str p3Tiro Tiro Tiro

SLE ( KN ) ( KN ) ( KN )AII 2045,00 3051,00 3350,00

A stralli = 9379 mm^2

Rottura strallo 1 str p1 str p2 str p3Tiro Tiro Tiro

( KN ) ( KN ) ( KN )0,00 3410,00 3247,00

tensioni 0,00 363,58 346,20 < σ SLS = 639,66 N/mm^2

(*) M max rott str = 11000 KNm < M max di progetto = 12877 KNm

nota (*) calcolato in presenza del 50% dei carichi mobili


( KN ) ( KN ) ( KN )2510,00 0,00 3985,00


(*) M max rott str = 12900 KNm = M max di progetto = 12877 KNm



( KN ) ( KN ) ( KN )2510,00 3985,00


(*) M max rott str = 12000 KNm < M max di progetto = 12877 KNm


Pag.340


16. VERIFICA DELLA SPALLA ANTENNA

502 530 558788

Pag.341


Fondazione

asse 11 // asse longitudinale xasse 22 // asse trasversale yF11 / F22 azione assialeM11 / M22 momento attorno all'asse 11 / 22V13 / V23 taglio nella direzione 1 / 2

M11 M22 M12 V13 V23sez.A.A KN-m/m KN-m/m KN-m/m KN/m KN/mS.L.U 3480 6960 1160 1160 3190S.L.E 2400 4800 800sez.B.BS.L.U 2900 3450 870 500 217,5S.L.E 2000 2500 600

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Sez. A.A

direzione x s.l.u s.l.e

N sd = 0 0 KN/m assunzione conservativaM sd = M11 + M12 = 4640 3200 KNm/mTsd = (V13 ^2 + V23^2 ) ^0.5 = 3394 KN/m

B = 1000 mmH = 2650 mmcorpiferro c = 50 mm

armatura superioren. f Af13,33 24 60300 0 0

6030 mm^2Af = 6030 mm^2 h' = 62 mmAf = 0 mm^2 h' = 55 mmc eq = 62 mm

armatura inferioren. f Af13,33 24 6030 esterni su predalles0 0 00 0 0


Af = 6030 mm^2 ( 1 φ 24 / 75 mm )h' = 62,0 mmAf ' = 6030 mm^2 ( 1 φ 24 / 75 mm )h' = 62,0 mm

sezione omogeneizzata al clsm = 15Aom = 2,82E+06 mm^2yi = 1325,00 mmys = 1325,00 mmJ = 1,82E+12 mm^4W s = 1,37E+09 mm^3W i = 1,37E+09 mm^3

staffe φ = 16,00 mmn. braccia = 3,33passo staffe = 300,00 mm

Pag.343


SLU : U II

Materialif yk = 430 N/mm^2f yd = 373,91 N/mm^2f ye = 301 N/mm^2R'ck = 40 N/mm^2fctm = 3,16 N/mm^2fctd = 1,97 N/mm^2f ed = 19,92 N/mm^2

FlessioneMrd = 5662,0 KNm > M sd = 4640,00 KNm

TaglioVcd = 3065 KNV wd = 1944 KN > 50 % T sd = 1697 KNT rd = 5008 KN > T sd = 3394 KN

SLE : A II / F II

componenti di tensioneσ c = -3,83 N/mm^2σ f = 223,00 N/mm^2

Pag.344


Verifica a fessurazione( rif . Appendice C UNI 10016/2000 )

M fessurazione sez. omogeneizzata = 4338,05 KNm > Msd = 3200 KNm/m

direzione ys.l.u s.l.e



armatura superioren. f Af10 24 452410 24 4524


armatura inferioren. f Af10 24 4524 esterni su predalles10 24 45240 0 0


Af = 9048 mm^2 ( 1+1 φ 24 / 100 mm )h' = 99,0 mmAf ' = 9048 mm^2 ( 1+1 φ 24 / 100 mm )h' = 99,0 mm



Pag.345


SLU : U II




SLE : A II / F II


Pag.346



M fessurazione sez. omogeneizzata = 4603,65 KNm

Combinazione F II : ψ = 1

w k = 0,20 mm

Calcolo della distanza media tra le fessuretc = 2650 mmb eff = 1000k2 = 0,40k3 = 0,50

armaturef = 24Af = 9048b cef = 1000d cef = 2,5 * h' 248ρ t = 0,03656

s r m = 83 mmtensioniσ s = 265,00 N/mm^2σ sr = 218 N/mm^2β 1 = 1β 2 = 0,5

e s m = 0,000851 > 0,000515

w m = 0,07 mm

w s = 0,120 mm < = w s max = 0,30 mm

nota (**) : ws max = c/cmin * wk dove c/cmin < = 1,5 , nel caso in esamecmin = 20 mm ( rif. P.to 6.1.4 DM 9.01.96 )c = 50 mmda cui c / c min = 2,50 > 1,5

Pag.347


Sez. B.B

direzione x s.l.u s.l.e










Pag.348


SLU : U II




SLE : A II / F II


Pag.349




direzione ys.l.u s.l.e










Pag.350


SLU : U II




SLE : A II / F II


Pag.351




Pag.352


Pag.353


Pag.354


16.1. Verifica dei pali compressi spalla antenna

PALO el. 502

TABLE: Element Forces - FramesFrame OutputCase P V2 V3 M2 M3Text Text KN KN KN KN-m KN-m502 pp+perm+rit -1973,86 -13,30 -5,84 22,78 12,93502 IM1sx.3sy.3sz -339,75 109,77 7,29 -16,63 -279,45502 IM1sy.3sx.3sz -84,28 62,38 29,82 -72,73 -159,13502 IM1sz.3sx.3sy -226,42 73,89 8,91 -21,52 -185,86502 vento -41,88 3,42 6,59 -16,25 -9,38502 terreno sattiva -51,58 -60,31 7,07 -17,48 150,79502 terreno sovraccarico -4,48 -4,89 0,10 -0,21 12,22502 terreno sismico 8,57 6,08 0,03 -0,15 -15,10502 terrenoreint -75,18 -3,06 -0,24 0,22 10,91502 DEAD -691,07 -5,95 -1,19 2,62 22,08502 mobili -515,48 25,63 -1,40 4,57 -69,06502 frenatura 4,86 26,02 0,02 -0,08 -65,71502 1sx3sy3sz 62,38 90,85 35,73 90,94 229,48502 1sy3sx3sz 23,83 41,18 110,80 281,22 103,87502 1sz3sx3sy 30,02 30,65 33,85 86,02 77,50

N M 3 V2 M 2 V3carico ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )p.p. spalla 766,24 33,00 9,01 2,84 1,43fren+Dt 4,86 65,71 26,02 0,08 0,02attr.app 11,07 149,55 59,22 0,00 0,00azione sismica imp. 339,75 279,45 109,77 72,73 29,82+ az. sism.p.p spallaaz. sism. terrapieno 62,38 229,48 90,85 281,22 110,80sp.att ter 51,58 150,79 60,31 17,48 7,07sp.att sovr 4,48 12,22 4,89 -0,21 0,10V per 1973,86 12,93 13,30 22,78 5,84V var 515,48 69,06 25,63 4,57 1,40vento 41,88 9,38 3,42 16,25 9,38

combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AI 1 1 0 0 0 1 0 1AII 1 1 1 0 0 0,6 0 1AIII 1 1 1 1 0 0,2 0 1AIV 1 1 1 0 1 0,2 0 1AV 1 1 0 0 0 0 1 0

Pag.355


combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AI 1 1 0 0 0 1 0 1

Azioni orizzontali sismiche, frenatura, verso l'impalcatoasse longitudinale

N M 3 V2 M 2 V3( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )

p.p spalla + terreno 766,24 33,00 9,01 2,84 1,43fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app 11,07 149,55 59,22 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 51,58 150,79 60,31 17,48 7,07sp.att sovr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00V per 1973,86 12,93 13,30 22,78 5,84V var 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00vento 41,88 9,38 3,42 16,25 9,38

2844,63 355,65 145,24 59,35 23,72

combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AII 1 1 1 0 0 0,6 0,0 1,0



p.p spalla + terreno 766,24 33,00 9,01 2,84 1,43fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app 11,07 149,55 59,22 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 51,58 150,79 60,31 17,48 7,07sp.att sovr 4,48 12,22 4,89 -0,21 0,10V per 1973,86 12,93 13,30 22,78 5,84V var 515,48 69,06 25,63 4,57 1,40vento 25,13 5,63 2,05 9,75 5,63

3347,83 433,17 174,39 57,22 21,46

Pag.356


combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AIII 1 1 1 1 0 0,2 0 1




3335,94 495,13 199,04 50,80 17,73

combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AIV 1 1 1 0 1 0,2 0 1




3331,08 429,42 173,02 50,72 17,71

Pag.357


combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AV 1 1 0 0 0 0 1 0




3193,81 705,65 283,23 397,06 154,96

Tabella riassuntiva azioni risultanti

eccentricità non intenzionale e y = 0,1 m

N M 3 V2 M 2 V3combinazione ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )AI 2844,63 355,65 145,24 59,35 23,72AII 3347,83 433,17 174,39 57,22 21,46AIII 3335,94 495,13 199,04 50,80 17,73AIV 3331,08 429,42 173,02 50,72 17,71AV 3193,81 705,65 283,23 397,06 154,96

combinazione più significativa

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Verifica a pressoflessione

sezione resistenteD palo = 1000 mmd ' = 75 mmn. tondi = 20 n. tondi =tondi φ = 24 mm tondi fi =A f = 9047,78 mm^2 A f =

σ c σ fcombinazione (N/mm^2) (N/mm^2)AV -11,10 54,00

Verifica al taglio dei pali

D palo = 1000 mmA = 7,85E+05 mm^2yg = 212,20 mmSx = 8,33E+07 mm^3 corda baricentricaJx = 4,91E+10 mm^4t = 1,70E-06 1/mm^2Af = 226,00 mm^2 ( spirale φ 12 / 150 )

Vmax = ( V2^2+ V3^2 ) ^0.5

Vmax t τ max b T / z passo st Ast prg σ fcombinazione (KN) (1/mm^2) (N/mm^2) (mm) (N/mm) (mm) (mm^2) (N/mm^2)AV 322,85 1,70E-06 0,55 1000 358,72 150 226,00 238,09

Pag.359


PALO el. 530

TABLE: Element Forces - FramesFrame OutputCase P V2 V3 M2 M3Text Text KN KN KN KN-m KN-m530 pp+perm+rit -1387,19 -12,66 -5,57 21,46 10,31530 IM1sx.3sy.3sz -285,50 109,89 9,74 -22,87 -279,93530 IM1sy.3sx.3sz -46,22 62,31 36,62 -89,74 -158,92530 IM1sz.3sx.3sy -254,03 73,93 10,85 -26,44 -186,04530 vento -21,12 3,40 6,50 -16,01 -9,34530 terreno sattiva -5,33 -60,54 3,10 -7,41 151,55530 terreno sovraccarico -0,52 -4,91 0,01 0,02 12,27530 terreno sismico 0,75 6,09 0,02 -0,12 -15,11530 terrenoreint -165,32 -3,04 -0,19 0,05 10,83530 DEAD -889,84 -5,81 -0,96 1,86 21,57530 mobili -395,87 25,59 -1,08 3,68 -69,00530 frenatura 2,99 26,05 0,04 -0,11 -65,81530 1sx3sy3sz 21,19 90,97 33,89 86,26 229,92530 1sy3sx3sz 29,79 41,29 104,98 266,39 104,24530 1sz3sx3sy 22,19 30,70 32,09 81,51 77,68

N M 3 V2 M 2 V3carico ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )p.p. spalla 1055,16 32,41 8,84 1,91 1,14fren+Dt 2,99 65,81 26,05 0,11 0,04attr.app 4,78 105,16 41,62 0,00 0,00azione sismica imp. 285,50 279,93 109,89 89,74 36,62+ az. sism.p.p spallaaz. sism. terrapieno 29,79 229,92 90,97 266,39 104,98sp.att ter 5,33 151,55 60,54 7,41 3,10sp.att sovr 0,52 12,27 4,91 0,02 0,01V per 1387,19 10,31 12,66 21,46 5,57V var 395,87 69,00 25,59 3,68 1,08vento 21,12 9,34 3,40 16,01 9,34


Pag.360






2473,59 308,76 127,06 46,79 19,15





2861,54 386,30 156,19 44,08 16,50

Pag.361






2856,08 448,38 180,88 37,78 12,80





2853,09 382,57 154,83 37,67 12,77

Pag.362






2762,98 704,11 282,90 386,91 151,42





Pag.363







Vmax = ( V2^2+ V3^2 ) ^0.5


Pag.364


PALO el. 558

TABLE: Element Forces - FramesFrame OutputCase P V2 V3 M2 M3Text Text KN KN KN KN-m KN-m558 pp+perm+rit -760,72 -12,63 -5,06 19,71 10,08558 IM1sx.3sy.3sz -224,09 109,86 12,28 -29,51 -279,90558 IM1sy.3sx.3sz -6,21 62,28 43,60 -107,70 -158,89558 IM1sz.3sx.3sy -275,78 73,99 12,86 -31,69 -186,28558 vento -0,14 3,39 6,45 -15,89 -9,31558 terreno sattiva 38,45 -60,58 -0,69 2,22 151,62558 terreno sovraccarico 3,26 -4,91 -0,07 0,21 12,28558 terreno sismico -7,00 6,09 0,01 -0,10 -15,11558 terrenoreint -256,77 -3,12 -0,09 -0,21 11,10558 DEAD -1078,02 -5,58 -0,70 1,19 20,79558 mobili -270,76 25,63 -0,75 2,79 -69,17558 frenatura 1,28 26,02 0,04 -0,14 -65,73558 1sx3sy3sz 53,77 90,93 32,17 81,88 229,78558 1sy3sx3sz 58,64 41,30 99,52 252,46 104,27558 1sz3sx3sy 37,37 30,69 30,43 77,28 77,65

N M 3 V2 M 2 V3carico ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )p.p. spalla 1334,79 31,90 8,70 1,40 0,80fren+Dt 1,28 65,73 26,02 0,14 0,04attr.app 1,13 57,65 22,82 0,00 0,00azione sismica imp. 275,78 279,90 109,86 107,70 43,60+ az. sism.p.p spallaaz. sism. terrapieno 58,64 229,78 90,93 252,46 99,52sp.att ter 38,45 151,62 60,58 2,22 0,69sp.att sovr 3,26 12,28 4,91 0,21 0,07V per 760,72 10,08 12,63 19,71 5,06V var 270,76 69,17 25,63 2,79 0,75vento 0,14 9,31 3,39 15,89 9,31


Pag.365






2135,23 260,55 108,11 39,22 15,85





2409,19 338,27 137,30 35,86 12,94

Pag.366






2410,42 400,28 161,96 29,65 9,26





2409,14 334,55 135,94 29,51 9,22

Pag.367






2468,38 703,28 282,70 383,49 149,67





Pag.368







Vmax = ( V2^2+ V3^2 ) ^0.5


Pag.369


17. VERIFICA BLOCCO DI ORMEGGIO

Cerniera blocco di ormeggio

Carichi

blocco 1Ux max Ux min Uy max Uy min Uz max Uz min

nodo KN KN KN KN KN KN314 -851 -1556 0 0 -2288 -4191505 -1343 -1360 0 0 -2948 -298677 -844 -1698 0 0 -1507 -3038

blocco 2Ux max Ux min Uy max Uy min Uz max Uz min

nodo KN KN KN KN KN KN313 -853 -1520 0 0 -2293 -4093311 -1341 -1346 0 0 -2945 -295638 -846 -1655 0 0 -1510 -2960

Si conduce la verifica per la cerniera del blocco 1, maggiormente caricata

nodo Vx k Vz k γ d Vx d Vz dKN KN KN KN

314 1556 4191 1,5 2335 6287505 1360 2986 1,5 2039 447877 1698 3038 1,5 2548 4557

Calcolo sforzo secondo l'asse dello stralloN d = ( Vx d ^2 + Vz d ^2 ) ^ 0.5

nodo N dKN

314 6706505 492177 5221

Verifica del perno d pernoo = 230 mmA perno = 41526,5 mm^2

nodo τ τ amm( N/mm^2 ) ( N/mm^2 )

314 81 204,96505 59 204,9677 63 204,96

Pag.370


Verifica della piastra nella sezione di attacco stralli ( rif. p.to 5.6.3 UNI 10011 )

sezione diametraleFsd 1 = 1.4 * Nd < Frd 1 = 2 * b * t * fyd

sezione superiore Nd < Frd 2 = a * t * fyd

nodo a b t fyd Frd 1 > Fsd 1 Frd 2 > Ndmm mm mm N/mm^2 KN KN KN KN

314 280 300 120 355 25560 9389 11928 6706505 280 300 120 355 25560 6889 11928 492177 280 300 120 355 25560 7310 11928 5221

Verifica della sezione di base della piastra

Calcolo posizione risultante dei carichi dovuti ai tre stralli

x , y coordinate assi perni stralli rispetto alla base della piastra

nodo x y Vz d Vz d * x Vx d * y Vx dmm mm KN KN m KNm KN

314 2426 1995 6287 15252 4657 2335505 1598 1613 4478 7156 3290 203977 770 1230 4557 3509 3134 2548

15322 25917 11080 6922x ris = 2,41 m

x g = posizione risultante rispetto al baricentro piastra di baseh p = 3,6 m altezza piastrax g = x ris - h p /2 x g = 0,61 m

N d tot = 15322 KNM d 1 = 9417 KNm

eccentricità non intenzionale e = 0,1 mMd 2 = 1532 KNm

da cui le componenti di sollecitazione riferite al baricentrorisultano

Pag.371


Verifica piastra

flessioneσ = N d tot / A + M d 1/ W1 + M d 2/ W2 b piastra = 120A = 4,32E+05 mm^2W1 = 2,59E+08 mm^3W2 = 8,64E+06 mm^3σ = 249,14 N/mm^2

Taglioτ = V x d / Aτ = 16,02 N/mm^2 < fyd ττττ = 205 N/mm^2

Tensione idealeσσσσ id = 250,68 N/mm^2 < fyd = 355 N/mm^2

Verifica sezione di collegamento

Asse forte

d tir = 30 mmA tir = 707 mm^2

h piastra = 3,96dy = 0,18n tir. Tot = 138J tot = 196,73 m^4

N d tot = 15322 KNM d 1 = 9417 KNm

fila n. bulloni dir y y bulloni J bulloni N tirafondo σσσσ tir 1m^4 KN N/mm^2

1 6 1,98 23,52 205,81 291,162 6 1,80 19,44 197,19 278,973 6 1,62 15,75 188,58 266,784 6 1,44 12,44 179,96 254,605 6 1,26 9,53 171,35 242,416 6 1,08 7,00 162,73 230,227 6 0,90 4,86 154,11 218,038 6 0,72 3,11 145,50 205,849 6 0,54 1,75 136,88 193,6510 6 0,36 0,78 128,27 181,4611 6 0,18 0,19 119,65 169,2712 6 0,00 0,00 111,03 157,0813 6 -0,18 0,19 102,42 144,8914 6 -0,36 0,78 93,80 132,7015 6 -0,54 1,75 85,18 120,5116 6 -0,72 3,11 76,57 108,3217 6 -0,90 4,86 67,95 96,13

Pag.372


18 6 -1,08 7,00 59,34 83,9419 6 -1,26 9,53 50,72 71,7520 6 -1,44 12,44 42,10 59,5621 6 -1,62 15,75 33,49 47,3722 6 -1,80 19,44 24,87 35,1823 6 -1,98 23,52 16,25 22,99

196,73

Asse debole

h piastra = 1,02dy = 0,18n tir. Tot = 138J tot = 18,01 m^4

N d tot = 0 KNM d 2 = 1532 KNm

fila n. bulloni pali dir y y bulloni J bulloni N tirafondo σ tir 2m^4 KN N/mm^2

1 23 0,51 5,98 3,97 5,622 23 0,33 2,50 2,57 3,643 23 0,15 0,52 1,17 1,654 23 -0,15 0,52 -1,17 -1,655 23 -0,33 2,50 -2,57 -3,646 23 -0,51 5,98 -3,97 -5,62

18,01

TaglioVx d = 6921,54 KNA res tir = 97546 mm^2τ = V x d / A res tir.

τ = 70,96 N/mm^2

Verifica tirafondo maggiormente sollecitato : fila 1

σ tir 1 = 291,16σ tir 2 = 5,62σ = 296,78 N/mm^2

τ = 70,96 N/mm^2

Verifica stato pluriassiale

(σ / fyd ) ^2 + ( τ / fyd τ ) ^2 = 0,82 < 1 verificato

Pag.373


Verifica della piastra di base nervata

si conduce la verifica considerando un campo tipo tra due nervature

h = 500 mm


area bi (mm) hi (mm) A (mm^2)Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 360 40 14400 1,92E+06 480 6,91E+06 3,32E+092 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+003 30 460 13800 2,43E+08 230 3,17E+06 7,30E+084 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+005 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+00

h = 500 mmyg s = 142 mmyg i = 358 mm


Componenti di sollecitazione sezione di incastro della mensola tipo

tirafondo σ A n. tirafondi N tir x tir M piastra N/mm ^2 mm^2 n. KN m KNm

1 296,78 706,86 2,00 419,57 0,51 213,982 294,80 706,86 2,00 416,76 0,33 137,533 292,82 706,86 2,00 413,96 0,15 62,09

V d = 1250,29 M d = 413,60


σ i σ s τ σ id i σ id s N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2

215,74 85,86 83,35 262,03 167,97

Pag.374


Verifica del blocco di ormeggio in c.a.

asse 11 // asse longitudinale xasse 22 // asse trasversale yF11 / F22 azione assialeM11 / M22 momento attorno all'asse 11 / 22V13 / V23 taglio nella direzione 1 / 2

F11 F22 M11 M22 M12 V13 V23KN/m KN/m KN-m/m KN-m/m KN-m/m KN/m KN/m

S.L.U 1250 140 2760 2760 100 4000 1350S.L.E 893 100 1971 1971 71

direzione x - direzione ys.l.u s.l.e

N sd = 0 0 KN/m assunzione conservativaM sd = M11 + M12 = 2860 1971 KNm/mTsd = (V13 ^2 + V23^2)^0.5 = 4222 KN/m







Pag.375




SLU : U II




SLE : A II / F II


Pag.376





w k = 0,20 mm



σ r m = 91 mm

tensioniσ s = 217,70 N/mm^2σ sr = 134 N/mm^2β 1 = 1β 2 = 0,5

e s m = 0,000857 > 0,000423

w m = 0,08 mm

w s = 0,133 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.377


Trave di collegamento blocco di ormeggio alla spalla

COMB1 conbinazione di s.l.e tipo AIIICOMBsx conbinazione di s.l.e tipo AIV con con sisma x + 0.30 sisma y + 0.30 sisma vCOMBsy conbinazione di s.l.e tipo AIV con con sisma y + 0.30 sisma x + 0.30 sisma vCOMBsz conbinazione di s.l.e tipo AIV con con sisma v + 0.30 sisma x + 0.30 sisma y

asse 2 // all'altezza della sezioneasse3 // parallelo alla larghezza della sezione

Azioni caratteristiche P V2 V3 M2 M3KN KN KN KN-m KN-m

COMB1 -3717 820 4 48 11900COMBsx -5886 1372 51 37 11679COMBsy -4334 950 217 2913 11700COMBsz -4782 1267 43 24 17000

Azioni di calolo γ = 1 per Pγ = 1.45 per le restanti azioni

P sd V2 sd V3 sd M2 sd M3 sdKN KN KN KN-m KN-m

COMB1 -3717 1189 6 70 17255COMBsx -5886 1989 74 54 16935COMBsy -4334 1378 315 4224 16965COMBsz -4782 1837 62 35 24650

combinazioni più significative

Pag.378


COMBsy

s.l.u s.l.eN sd = -4334 -4334 KN/m assunzione conservativaM 3 sd = 16965 11700 KNm/mM 2 sd = 4224 2913 KNm/mTsd = 1378 KN/m






Af = 18096 mm^2 ( 40 φ 24 )h' = 99,0 mm ( 10 + 10 φ 24 sulle facce verticali )Af ' = 18096 mm^2 (40 φ 24 )h' = 99,0 mm



Pag.379


SLU : U II


FlessioneMrd 3 = 25021 KNm > M sd = 16965 KNmMrd 2 = 6230 KNm > M sd = 4224 KNm


SLE : A II / F II


Pag.380





w k = 0,20 mm



σ r m = 66 mm


e s m = 0,000579 > 0,000401

w m = 0,04 mm

w s = 0,065 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.381


COMBsz

s.l.u s.l.eN sd = -4782 -4782 KN/m assunzione conservativaM 3 sd = 24650 17000 KNm/mM 2 sd = 35 24 KNm/mTsd = 1837 KN/m






Af = 18096 mm^2 ( 40 φ 24 )h' = 99,0 mm ( 10 + 10 φ 24 sulle facce verticali )Af ' = 18096 mm^2 (40 φ 24 )h' = 99,0 mm



Pag.382


SLU : U II


FlessioneMrd 3 = 26535 KNm > M sd = 24650 KNmMrd 2 = 67 KNm > M sd = 35 KNm


SLE : A II / F II


Pag.383





w k = 0,20 mm



σ r m = 66 mm


e s m = 0,000892 > 0,000495

w m = 0,06 mm

w s = 0,101 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.384


17.1. Verifica del palo teso tipo del blocco di ormeggio

PALO el. 788

TABLE: Element Forces - FramesFrame OutputCase P V2 V3 M2 M3Text Text KN KN KN KN-m KN-m788 pp+perm+rit 1885,63 -44,30 0,42 6,43 -102,54788 IM1sx.3sy.3sz 585,58 220,85 2,04 -5,04 -456,45788 IM1sy.3sx.3sz 199,74 102,54 5,57 -12,76 -208,37788 IM1sz.3sx.3sy 265,62 154,19 1,60 -4,70 -316,09788 vento 36,90 2,56 -0,05 -0,03 -5,95788 terreno sattiva 37,53 -120,52 -2,93 5,89 238,51788 terreno sovraccarico 3,21 -9,92 -0,06 0,16 19,64788 terreno sismico -5,05 12,92 -0,01 -0,08 -25,60788 terrenoreint -108,81 7,14 0,04 -0,70 -14,11788 DEAD -483,76 14,48 0,11 -0,62 -26,35788 mobili 39,56 35,27 0,20 0,67 -72,72788 frenatura -11,61 50,03 0,00 -0,04 -98,87788 1sx3sy3sz 68,28 190,03 15,83 30,34 376,01788 1sy3sx3sz 48,49 103,91 50,49 97,02 206,09788 1sz3sx3sy 33,78 68,11 15,38 29,58 135,09

N M 3 V2 M 2 V3carico ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )p.p. spalla -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt -11,61 -98,87 50,03 -0,04 0,00attr.app -13,13 -111,79 56,57 0,00 0,00azione sismica imp. 585,58 -456,45 220,85 -4,70 1,60+ az. sism.p.p spallaaz. sism. terrapieno 68,28 376,01 190,03 97,02 50,49sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 3,21 19,64 -9,92 0,16 -0,06V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 39,56 -72,72 35,27 0,67 0,20vento 36,90 -5,95 2,56 -0,03 -5,95


Pag.385





p.p spalla + terreno -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app -13,13 -111,79 56,57 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00vento 36,90 -5,95 2,56 -0,03 -5,95

1354,35 -22,24 -84,07 10,97 -8,32




p.p spalla + terreno -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app -13,13 -111,79 56,57 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 3,21 19,64 -9,92 0,16 -0,06V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 39,56 -72,72 35,27 0,67 0,20vento 22,14 -3,57 1,54 -0,02 -3,57

1382,36 -72,93 -59,75 11,81 -5,80

Pag.386





p.p spalla + terreno -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt -11,61 -98,87 50,03 -0,04 0,00attr.app -13,13 -111,79 56,57 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 3,21 19,64 -9,92 0,16 -0,06V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 39,56 -72,72 35,27 0,67 0,20vento 7,38 -1,19 0,51 -0,01 -1,19

1355,98 -169,42 -10,74 11,78 -3,42




p.p spalla + terreno -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app -13,13 -111,79 56,57 0,00 0,00azione sismica imp. 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 3,21 19,64 -9,92 0,16 -0,06V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 39,56 -72,72 35,27 0,67 0,20vento 7,38 -1,19 0,51 -0,01 -1,19

1367,60 -70,55 -60,77 11,82 -3,42

Pag.387


combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AV dir y 1 1 0 0 0 0 1 0



p.p spalla + terreno -592,57 -40,47 21,62 -1,32 0,15fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00azione sismica imp. 585,58 -456,45 220,85 -4,70 1,60az. sism. terrapieno 68,28 376,01 190,03 97,02 50,49sp.att ter 37,53 238,51 -120,52 5,89 -2,93sp.att sovr 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00V per 1885,63 -102,54 -44,30 6,43 0,42V var 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00vento 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

1984,44 15,06 267,68 103,32 49,73



N M 3 V2 M 2 V3combinazione ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( KNm ) ( KN )AI 1354,35 -22,24 -84,07 10,97 -8,32AII 1382,36 -72,93 -59,75 11,81 -5,80AIII 1355,98 -169,42 -10,74 11,78 -3,42AIV 1367,60 -70,55 -60,77 11,82 -3,42AV 1984,44 15,06 267,68 103,32 49,73

fyk fyd R'ck fcd fctk τrd fctm fbd(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

430 373,91 40 17,64 2,17 0,34 3,16 2,8

Pag.388



sezione resistentesi considera la sola parte metallica

D palo = 1000 mmd ' = 75 mmn. tondi = 16tondi f = 16 mmA tondi = 3216

n.2 travi IPE 600A travi = 1,56E+04 mm^2/traveW = 3,07E+06 mm^3/traveAr taglio = 7,20E+03 mm^2/trave

A tot acciaio = 3,44E+04 mm^2s.l.e s.l.u

σ calcestruzzo σ f τ σ id σ id combinazione (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2 ) (N/mm^2 )AI 1,77 97,64 11,68 98,33 147,50AII 1,80 116,22 8,30 116,52 174,78AIII 1,77 145,96 1,49 145,97 218,96AIV 1,78 114,51 8,44 114,82 172,23AV dir.y 2,59 165,78 37,18 169,90 254,85

Pag.389


Verifica della piastra di testa palo

h = 500 mm


area bi (mm) hi (mm) A (mm^2)Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 700 30 21000 1,58E+06 485 1,02E+07 4,94E+092 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+003 80 470 37600 6,92E+08 235 8,84E+06 2,08E+094 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+005 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+00

h = 500 mmyg s = 175 mmyg i = 325 mm


Componenti di sollecitazione : sezione di incastro della mensola tipoVk = N palo /2x = 2/3 * bi/2

V k x Mk piastra(KN) (m) (KNm)992 0,23 231,52

S.L.Ugamma = 1,50Vsd = 1488,33 KNM sd = 347,28 KNm

Verifica sezione di attaccoσ i σ s τ σ id i σ id s

(N/mm ^2) (N/mm ^2)(N/mm ^2)(N/mm ^2)(N/mm ^2)73,39 39,66 39,58 100,53 79,21

Pag.390


18. VERIFICA DELLA SPALLA CON APPOGGI MOBILI

Paratia di pali φ 1000 mm d palo = 1000 mmA palo = 7,85E+05 mm^2J palo = 4,91E+10 mm^4n.pali = 19

CalcestruzzoE cls = 30000 N/mm^2nu = 0,15

Terreno : sabbia e ghiaia G terreno = 20 KN/m^3 peso specifico terrenoGa = 11,5 KN/m^3 peso specifico del terreno immerso in acqua

sabbie e ghiaieφ = 38 ° 0,66 radδ = 35 ° 0,61 radNspt = 45 colpi/piede

Azione sismica sul terreno : incremento di spinta attiva

Fs = A x F'i = 0teta = arctg CC = 0,04teta = 0,04 radβ t = 0,00i ' = 0,04 radA = 0,999F ' = f ( i ' , teta )z = 2/3 x H

Terreno γ = 19 KN/m^3h = 8,00 m B = 33,00 mφ = 33 ° = 0,5760 radδ = 0 ° = 0,0000 radα = 90 ° = 1,5708 radα + teta = = 1,5308 rad

per fondazioneKa s = 0,0465Fs = 7 KN/m

Pag.391


Palo tipo

interasse pali = 1,85 m

N M 3 V2 spostamentocarico ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( mm )p.p. spalla 162,80 -83,34 0,00 0,00fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app 0,00 96,20 11,10 5,30azione sismica imp 0,00 0,00 0,00 0,00+ az. sism.p.p spallaaz. sism. terrapieno 0,00 190,55 27,75 11,00sp.att ter 0,00 1002,70 225,70 70,00sp.att sovr 0,00 345,95 61,05 20,70V per 849,87 0,00 0,00 0,00V var 1190,01 0,00 0,00 0,00vento 23,22 0,00 0,00 0,00

nota ( * ) sforzo nel collegamento tra la paratia e il palo di rinforzo posteriore




N M 3 V2 spostamento( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( mm )

p.p spalla + terreno 162,80 -83,34 0,00 0,00fren+Dt 0,00 0,00 0,00 0,00attr.app 0,00 96,20 11,10 5,30azione sismica imp 0,00 0,00 0,00 0,00az. sism. terrapieno 0,00 0,00 0,00 0,00sp.att ter 0,00 1002,70 225,70 70,00sp.att sovr 0,00 0,00 0,00 0,00V per 849,87 0,00 0,00 0,00V var 0,00 0,00 0,00 0,00vento 23,22 0,00 0,00 0,00

1035,89 1015,56 236,80 75,30

Le componenti di sollecitazione che seguono sono state trovate con l'elaborazione del modello di calcolo dellaparatia, con il codice di calcolo HARPACEAS Paratie vers. 6.1..

Pag.392






2216,62 1361,51 297,85 96,00





2207,33 1361,51 297,85 96,00

Pag.393






2207,33 1361,51 297,85 96,00

combinazione g1 + g2 g3 q1 + q2 q3 q4 q5 q6 q7AV dir y 1 1 0 0 0 0 1 0




1012,67 1109,91 253,45 81,00

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N M 3 V2 spostamentocombinazione ( KN ) ( KNm ) ( KN ) ( mm )AI 1036 1016 237 75AII 2217 1362 298 96AIII 2207 1362 298 96AIV 2207 1362 298 96AV 1013 1110 253 81

fyk fyd R'ck fcd fctk τrd fctm fbd(N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2) (N/mm^2)

430 373,91 40 17,64 2,17 0,34 3,16 2,8


sezione resistentesi considera la sola parte metallica

D palo = 1000 mmd ' = 75 mmn. tondi = 32tondi φ = 24 mmA f = 14476,45 mm^2

Azioni orizzontali sismiche, frenatura, attrito appoggi verso l'impalcatoσ c σ f

combinazione (N/mm^2) (N/mm^2)AIII -16 225AV -13 237



Tmax t τ max b T / z passo st Ast prg σ f( KN ) ( 1/ mm^2 ) ( N/mm^2 ) ( mm ) ( N/mm ) ( mm ) ( mm^2 ) (N/mm^2)

298 1,70E-06 0,51 1000 330,94 150 226,00 219,65

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19. VERIFICA DELLA SOLETTA NELLA DIREZIONE TRASVERSALE

CAMPI DI SOLETTA TIPO

Sbalzo : sezione in asse travi di bordo

Verifica delle lastre tralicciate predalles : sbalzo a getto ultimato

interasse tralicci = 400,00 mmh traliccio = 147,00 mmAf sup traliccio = 154,00 mm^2Af inf traliccio = 226,00 mm^2Af inf agg = 0,00 mm^2Atot = 380,00 mm^2ys = 87,43 mmyi = 59,57 mmJ = 1979156,94 mm^4Ws = 22638,00 mm^3Wi = 33222,00 mm^3

Sollecitazioni sulla striscia b = 400 mms = 280,00 mmb = 400,00 mmb piatt. trave = 1000,00 mmluce netta = 1100,00 mmluce di calcolo = 1200,00 mmcarico di servizio 0,00 KN/m^2M = 2,02 KNm / 400 mm

Verifica allo S.L.U.γ = γ = γ = γ = 1,40Msd = 2,82 KNmazioni resisentifyk = 430,00 N/mm^2fyd = fyk/1.15 373,91 N/mm^2

Verifica tensioni nel traliccioσσσσ s 124,68 N/mm^2 < fyd = 373,91 N/mm^2σσσσ i 84,96 N/mm^2

Verifica allo S.L.E.γ = γ = γ = γ = 1,00Msd = 2,02 Knmazioni resisentifyd e = 0.7 * fyk 301,00 N/mm^2

Verifica tensioni nel traliccioσσσσ s 89,05 N/mm^2 < fyde = 301,00 N/mm^2σσσσ i 60,68 N/mm^2

Pag.396


Verifica al taglioT = 3,36 KN/m per la striscia di 400 mmstaffe traliccio φ = 10,00 mmn. braccia = 2,00passo = 200,00 mmangolo alfa = 20,00angolo beta = 6,00

σ f in un braccio = 4,58 N/mm^2

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Sollecitazioni di calcolo e verifica delle sezioni a getto ultimato

impronta di caricoruota 0,30 mpavimentazione 0,17 m ( ripartizione a 45° )soletta 0,28 ma = 0,75 m

Mk Tk( KNm/m ) ( KN/m )

marciapiede -22,89 7,07pav + cordoli -19,60 13,30carichi permanenti -42,49 13,3 carichi mobilifolla sul marciapiede 4 KN/m^2treno di carico 1 carico Q1 a 100 % + carico Q1 a 50%treno di carico 2 carico Q1 a 100 % treno di carico 3 ruota 100 KN φ din = 1,4

Mk Tk Nk( KNm ) ( KN ) ( KN )

treno di carico 1 + folla -129,11 218,96treno di carico 2 + folla -114,11 178,96treno di carico 3 + folla -84,11 118,96svio ( ripartito su 1.5 m ) -18,00 8,67 30,00

Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 1,50

Msd Tsd Nsd( KNm ) ( KN ) ( KN )

lc4 -63,73 19,95 0mobili -220,67 341,44 45

-284,41 361,39 45

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 1,00


lc4 -42,49 13,30 0mobili -147,11 227,63 30

-189,60 240,93 30

Pag.398


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,70


lc4 -42,49 13,30 0mobili -102,98 159,34 21

-145,47 172,64 21

M sd T sd Nsd( KNm/m ) ( KN/m ) ( KN/m )

SLU : U II -284,41 361,39 45SLE : A II / F II -189,60 240,93 30SLE : F III -145,47 172,64 21

Ssez. resistente striscia b = 1 mB = 1000 mmH = 280 mmcopriferro = 35 mm

Pag.399


Verifica S.L.U.

fase di getto soletta σ s 124,68 N/mm^2fyd = 373,91 N/mm^2

tensione residua disp fyd res. = 249,23 N/mm^2fattore di riduzione arm k = fyd res/fyd = 0,67

armatura superioren. φ Af10 22 38010 0 01,67 14 257 tralicci


armatura inferioren. φ Af10 18 2545 esterni predalles0 22 0 interni predalles5 12 565 tralicci

3110 mm^2Af = 2545 mm^2 h' = 69 mmAf = 0 mm^3 h' = 41 mmAf = 565 mm^2 h' = 41 mmc eq = 64 mm

Af = 4058 mm^2 h' = 46,6 mmAf ' = 3110 mm^2 ( 1 φ 18 / 100 mm )h' = 63,9 mm


n. tralicci = 2,5staffe traliccio φ = 10,00 mminterasse trasv. tralicc = 400,00 mmn. braccia = 2,00passo staffe = 200,00 mmang. α st. traliccio = 75,00 ° ang. α st. traliccio = 1,31 rad

nota ( ** ) l'armatura superiore del traliccio per la verifica allo S.L.U. si riduce proporzionalmente al suo impegno tensionaleper la fase di getto ovvero:

( 1 φ 22 / 100 mm + 1 φ 14 / 400 traliccipredalles )

Pag.400


SLU : U II


FlessioneMrd = -293,00 KNm > M sd = -284,41 KNm

TaglioVcd = 276,44 KNV wd = 188,91 KN > 50 % T sd = 180,70 KN verificatoT rd = 465,34 KN > T sd = 361,39 KN verificato

SLE : A II / F II


SLE : F III


Pag.401




Combinazione F II : ψ 1 = 1

w k = 0,20 mm


armatureφ = 22Af = 4058b cef = 1000d cef = 2,5 * h' 116ρ t = 0,03485

σ r m = 82 mm


e s m = 0,001126 > 0,000482 verificato

w m = 0,09 mm

w s = 0,156 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.402


Combinazione F III : ψ 1 = 0,7

w k = 0,10 mm



σ r m = 82 mm


e s m = 0,000821 > 0,000369 verificato

w m = 0,07 mm

w s = 0,114 mm < = w s max = 0,15 mm


Pag.403


Verifica a fatica delle armature metalliche

g1 + g2 M = -42,49 KNm/m50% q1c M = -73,56 KNm/m

σ f g = 55,58 N/mm^2 σ min armature principaliσ f q = 96,21 N/mm^2

151,79 N/mm^2 σ max armature principali

σ min / σ max 0,37 < 0.66

σ fatica = 0.75 * σ amm * ( 1+ 0.5 * σ min / σ max )σ fatica = 226,26 N/mm^2 > σ max = 151,79 N/mm^2

Pag.404


Campate interne : sezione in asse travi interne

Sollecitazioni di calcolo e verifica delle sezioni



carichi permanenti -11,4 18,7

carichi mobilitreno di carico 1 carico Q1 a 100 % + carico Q1 a 50%treno di carico 2 carico Q1 a 100 % treno di carico 3 ruota 100 KN φ din = 1,4


treno di carico 1 -90,00 210,00treno di carico 2 -56,00 150,00treno di carico 3 -25,00 80,00svio ( ripartito su 1.5 m ) (*) 0,00 0,00 30,00

nota (*) nella combinazione non si considera lo svio assunzione conservativa

Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 0,00


lc4 -17,10 28,05 0,00mobili -135,00 315,00 0,00

-152,10 343,05 0,00

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 0,00


lc4 -11,40 18,70 0,00mobili -90,00 210,00 0,00

-101,40 228,70 0,00

Pag.405


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,00


lc4 -11,40 18,70 0,00mobili -63,00 147,00 0,00

-74,40 165,70 0,00

M sd T sd( KNm/m ) ( KN/m )

SLU : U II -152,10 343,05SLE : A II / F II -101,40 228,70SLE : F III -74,40 165,70

Sez. resistente striscia b = 1 mB = 1000 mmH = 280 mmcorpiferro c = 35 mm

armatura superioren. φ Af10 18 25450 14 0 tralicci


armatura inferioren. φ Af10 18 2545 esterni su predalles0 14 0 interni predalle0 12 0 tralicci




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SLU : U II



TaglioVcd = 279,48 KNV wd = 190,99 KN > 50 % T sd = 171,53 KNT rd = 470,46 KN > T sd = 343,05 KN

SLE : A II / F II


SLE : F III


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w k = 0,20 mm



σ r m = 89 mm


e s m = 0,000822 > 0,000390 verificato

w m = 0,07 mm

w s = 0,124 mm < = w s max = 0,30 mm


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w k = 0,10 mm



σ r m = 89 mm


e s m = 0,000515 > 0,000289 verificato

w m = 0,05 mm

w s = 0,078 mm < = w s max = 0,15 mm


Pag.409



g1 + g2 M = -11,40 KNm/m50% q1c M = -45,00 KNm/m



σ min / σ max 0,20 < 0.66


Pag.410


Campata centrale tipo: sezione in mezzeria

Verifica delle lastre tralicciate predalles a getto ultimato


Sollecitazioni sulla striscia b = 400 mms = 280,00 mmb = 400,00 mmint. travi = 3750,00 mmb piatt. trave = 1000,00 mmluce netta = 2750,00 mmluce di calcolo = 2850,00 mmcarico di servizio 0,00 KN/m^2M = 2,84 KNm / 400 mm

Verifica allo S.L.U.γ = 1,40Msd = 3,98 KNmazioni resisentifyk = 430,00 N/mm^2fyd = fyk/1.15 373,91 N/mm^2

Verifica tensioni nel traliccioσ s 175,81 N/mm^2σ i 119,80 N/mm^2

Verifica allo S.L.E.γ = 1,00Msd = 2,84 Knmazioni resisentifyd e = 0.7 * fyk 301,00 N/mm^2


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Verifica all'instabilità del tondo superiore tondo φ = 14,00 mmρ min = 3,50 mmlo = 200,00 mmλ = 57,15ω = 1,36

S.L.U σ f ' = 239,10 N/mm^2 < fyd = 373,91 N/mm^2S.L.Eσ f ' = 170,79 N/mm^2 < fyde = 301,00 N/mm^2

Verifica al taglioT = 3,99 KN/m per la striscia di 400 mm.staffe traliccio φ = 10,00 mmn. braccia = 2,00passo = 200,00 mmangolo α = 20,00angolo β = 6,00


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carichi permanenti 5,8 0



treno di carico 1 95,00 220,00treno di carico 2 77,00 150,00treno di carico 3 46,00 90,00svio ( ripartito su 1.5 m ) (*) 7,13 0,00 0,00


Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 0,00


lc4 8,70 0,00 0,00mobili 142,50 330,00 0,00

151,20 330,00 0,00

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 0,00


lc4 5,80 0,00 0,00mobili 95,00 220,00 0,00

100,80 220,00 0,00

Pag.413


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,00


lc4 5,80 0,00 0,00mobili 66,50 154,00 0,00

72,30 154,00 0,00

M sd (*) T sd( KNm/m ) ( KN/m )

SLU : U II 151,20 330,00SLE : A II / F II (*) 100,80 220,00SLE : F III (*) 72,30 154,00

nota (*) depurata del getto soletta


Pag.414


Verifica S.L.U.

fase di getto soletta σ i 119,80 N/mm^2fyd = 373,91 N/mm^2


armatura superioren. φ Af10 18 25452,5 14 385 tralicci


armatura inferioren. φ Af10 18 2545 esterni predalles0 14 0 interni su predalles3,40 12 384 tralicci ( ** )

2929 mm^2

Af = 2545 mm^2 h' = 69 mmAf = 0 mm^2 h' = 37 mmAf = 384 mm^2 h' = 36 mmc eq = 65 mm

Af ' = 2930 mm^2 ( 10 φ 18 + 1 φ 14 / 400 tralicci )h' = 45,4 mmAf = 2929 mm^2 (10 φ 18 + 2 φ 12 /400 tralicci )h' = 64,7 mm



nota ( ** ) l'armatura inferiore del traliccio per la verifica allo S.L.U. si riduce proporzionalmente al suo impegno tensionaleper la fase di getto ovvero:

Pag.415


S.L.U.



Pag.416


Verifica S.L.E.

S.L.E. : A II / F II stato tensionale finale

tralicciocomponenti di tensione σ c σ f

( N/mm^2 ) ( N/mm^2 )fase di getto soletta 0 47,62fase di esercizio -8,5 179,4

-8,50 227,02 < fyd e = 301 N/mm^2

barre d'armaturacomponenti di tensione σ c σ f


-8,50 179,40 < fyd e = 301 N/mm^2

S.L.E. : F III stato tensionale finale



-6,10 176,32 < fyd e = 301 N/mm^2



-6,10 128,70 < fyd e = 301 N/mm^2

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Verifica a fessurazione per la tensione nell'armatura ( rif . Appendice C UNI 10016/2000 )



w k = 0,20 mm



σ r m = 100 mm


e s m = 0,000997 > 0,000441 verificato

w m = 0,10 mm

w s = 0,169 mm < = w s max = 0,30 mm


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w k = 0,10 mm



σ r m = 100 mm


e s m = 0,000721 > 0,000342 verificato

w m = 0,07 mm

w s = 0,122 mm < = w s max = 0,15 mm


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g1 + g2 M = 5,80 KNm/m50% q1c M = 47,50 KNm/m



σ min / σ max 0,12 < 0.66


Pag.420


CAMPI DI SOLETTA DI TESTATA IN ADIACENZA AL GIUNTO ( coefficiente dinamico = 3 )

Sbalzo : sezione in asse travi di bordo

Verifica delle lastre tralicciate predalles : sbalzo a getto ultimato


Sollecitazioni sulla striscia b = 400 mms = 280,00 mmb = 400,00 mmb piatt. trave = 1000,00 mmluce netta = 1100,00 mmluce di calcolo = 1200,00 mmcarico di servizio 0,00 KN/m^2M = 2,02 KNm / 400 mm


Verifica tensioni nel traliccioσ s 47,76 N/mm^2 < fyd = 373,91 N/mm^2σ i 31,17 N/mm^2


Verifica tensioni nel traliccioσ s 34,12 N/mm^2 < fyde = 301,00 N/mm^2σ i 22,26 N/mm^2

Pag.421




Pag.422





marciapiede -22,89 7,07pav + cordoli -19,60 13,30carichi permanenti -42,49 13,30

carichi mobilifolla sul marciapiede 4 KN/m^2treno di carico 1 carico Q1 a 100 % + carico Q1 a 50%treno di carico 2 carico Q1 a 100 % treno di carico 3 ruota 100 KN φ din = 1,4


treno di carico 1 + folla -324,11 608,96treno di carico 2 + folla -224,11 468,96treno di carico 3 + folla -124,11 238,96svio ( ripartito su 1.5 m ) -18,00 0,00 30,00

Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 1,50


lc4 -63,73 19,95 0,00mobili -513,17 913,44 45,00

-576,91 933,39 45,00

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 1,00


lc4 -42,49 13,30 0,00mobili -342,11 608,96 30,00

-384,60 622,26 30,00

Pag.423


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,70


lc4 -42,49 13,30 0,00mobili -239,48 426,27 21,00

-281,97 439,57 21,00

M sd (*) T sd N sd ( KNm/m ) ( KN/m ) ( KN/m )

SLU : U II -576,91 933,39 45,00SLE : A II / F II -384,60 622,26 30,00SLE : F III -281,97 439,57 21,00

Sez. resistente striscia b = 1 mB = 1000 mmH = 280 mmcopriferro = 35 mm

Pag.424


Verifica S.L.U.

fase di getto soletta σ s 47,76 N/mm^2fyd = 373,91 N/mm^2


armatura superioren. φ Af20 24 90480 0 04,36 16 877 tralicci


armatura inferioren. φ Af20 24 9048 esterni predalles0 22 0 interni predalles10 14 1539 tralicci

10587 mm^2Af = 9048 mm^2 h' = 72 mmAf = 0 mm^3 h' = 41 mmAf = 1539 mm^2 h' = 42 mmc eq = 68 mm

Af = 9925 mm^2 ( 10 φ 24+ 1 φ 16 / 200 tralicci predalles )h' = 47,7 mmAf ' = 10587 mm^2 ( 10 φ 22 + 2 φ 14 / 200 tralicci predalles )h' = 67,6 mm



nota ( ** ) l'armatura superiore del traliccio per la verifica allo S.L.U. si riduce proporzionalmente al suo impegno tensionaleper la fase di getto ovvero:

Pag.425


SLU : U II



TaglioVcd = 275,09 KNV wd = 541,40 KN > 50 % T sd = 466,70 KN verificatoT rd = 816,49 KN > T sd = 933,39 KN verificato

SLE : A II / F II

componenti di tensioneσ c = -16,4 N/mm^2σ f = 215 N/mm^2

SLE : F III

componenti di tensioneσ c = -12 N/mm^2σ f = 158 N/mm^2

Pag.426





w k = 0,20 mm



σ r m = 63 mm


e s m = 0,001015 > 0,000417 verificato

w m = 0,06 mm

w s = 0,109 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.427


Combinazione F III : ψ = 0,7

w k = 0,10 mm



σ r m = 63 mm


e s m = 0,000729 > 0,000307 verificato

w m = 0,05 mm

w s = 0,078 mm < = w s max = 0,15 mm


Pag.428



g1 + g2 M = -42,49 KNm/m50% q1c M = -171,06 KNm/m



σ min / σ max 0,20 < 0.66


Pag.429


Campate interne: sezione in asse travi interne




carichi permanenti -11,40 18,70



treno di carico 1 -310,00 630,00treno di carico 2 -220,00 480,00treno di carico 3 -90,00 160,00svio ( ripartito su 1.5 m ) (*) 0,00 0,00 30,00


Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 0,00


lc4 -17,10 28,05 0,00mobili -465,00 945,00 0,00

-482,10 973,05 0,00

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 0,00


lc4 -11,40 18,70 0,00mobili -310,00 630,00 0,00

-321,40 648,70 0,00

Pag.430


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,00


lc4 -11,40 18,70 0,00mobili -217,00 441,00 0,00

-228,40 459,70 0,00

M sd T sd( KNm/m ) ( KN/m )

SLU : U II -482,10 973,05SLE : A II / F II -321,40 648,70SLE : F III -228,40 459,70




armatura inferioren. φ Af20 24 9048 esterni su predalles0 22 0 interni predalle0 14 0 tralicci


Af = 9048 mm^2 ( 10 φ 24 / 1000 mm + 5 φ 16 tralicci / m )h' = 47,0 mmAf ' = 9048 mm^2 ( 10 φ 24 / 1000 mm + 10 φ 14 tralicci / m )h' = 72,0 mm


Pag.431



SLU : U II




SLE : A II / F II


SLE : F III


Pag.432





w k = 0,20 mm



σ r m = 66 mm


e s m = 0,000971 > 0,000402 verificato

w m = 0,06 mm

w s = 0,108 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.433



w k = 0,10 mm

Calcolo della distanza media tra le fessuretc = 0 mmb eff = 1000 mmk2 = 0,40k3 = 0,50


σ r m = 66 mm

tensioniσ s = 147,00 N/mm^2 ( valore medio )σ sr = 54 N/mm^2β 1 = 1β 2 = 0,5

e s m = 0,000665 > 0,000285 verificato

w m = 0,02 mm

w s = 0,032 mm < = w s max = 0,15 mm


Pag.434



g1 + g2 M = -11,40 KNm/m50% q1c M = -155,00 KNm/m



σ min / σ max 0,07 < 0.66


Si accetta data la severità del carico

Pag.435


Campata centrale tipo: sezione in mezzeria

Verifica delle lastre tralicciate predalles a getto ultimato


Sollecitazioni sulla striscia b = 400 mms = 280,00 mmb = 400,00 mmint. travi = 3750,00 mmb piatt. trave = 1000,00 mmluce netta = 2750,00 mmluce di calcolo = 2850,00 mmcarico di servizio 0,00 KN/m^2M = 2,84 KNm / 400 mm





Pag.436


Verifica all'instabilità del tondo superiore tondo φ = 14,00 mmρ min = 2,17 mmlo = 200,00 mmλ = 92,34ω = 1,36

S.L.U σ f ' = 91,60 N/mm^2 < fyd = 373,91 N/mm^2S.L.Eσ f ' = 65,43 N/mm^2 < fyde = 301,00 N/mm^2



Pag.437





carichi permanenti 7,50 0,00


Mk( KNm )

treno di carico 1 250,00treno di carico 2 180,00treno di carico 3 95,00svio ( ripartito su 1.5 m ) (*) 0,00


Combinazioni

SLU g1 g2 q1,q2 q8U II 1,50 1,50 1,50 0,00

Msd( KNm )

lc4 11,25mobili 375,00

386,25

SLE g1 g2 q1,q2 q8AII 1,00 1,00 1,00 0,00

Msd( KNm )

lc4 7,50mobili 250,00

257,50

Pag.438


SLE g1 g2 q1,q2 q8FIII 1,00 1,00 0,70 0,00

Msd( KNm )

lc4 7,50mobili 175,00

182,50

M sd (*) T sd( KNm/m ) ( KN/m )

SLU : U II 386,25 0,00SLE : A II / F II (*) 257,50 0,00SLE : F III (*) 182,50 0,00

sez. resistente striscia b = 1 mB = 1000 mmH = 280 mmcorpiferro c = 30 mm

Pag.439


Verifica S.L.U.

fase di getto soletta σ i 43,95 N/mm^2fyd = 373,91 N/mm^2




armatura inferioren. φ Af20 24 9048 esterni predalles0 0 0 interni su predalles4,41 14 679 tralicci ( ** )

9727 mm^2

Af = 9048 mm^2 h' = 72 mmAf = 0 mm^2 h' = 30 mmAf = 679 mm^2 h' = 37 mmc eq = 70 mm

Af ' = 9048 mm^2 ( 10 φ 22 / 1000 mm + 5 φ 14 tralicci / m )h' = 47,0 mmAf = 9727 mm^2 ( 10 φ 22 / 1000 mm + 10 φ 12 tralicci / m )h' = 69,6 mm



nota ( ** ) l'armatura inferiore del traliccio per la verifica allo S.L.U. si riduce proporzionalmente al suo impegno tensionaleper la fase di getto ovvero:

Pag.440


S.L.U.


Verifica S.L.E.

S.L.E. : A II / F II stato tensionale finale



-11,20 187,19 < fyd e = 301 N/mm^2



-11,20 155,80 < fyd e = 301 N/mm^2

S.L.E. : F III stato tensionale finale


( N/mm^2 ) ( N/mm^2 )fase di getto soletta 0 31,39fase di esercizio -5,3 74

-5,30 105,39 < fyd e = 301 N/mm^2


( N/mm^2 ) ( N/mm^2 )fase di getto soletta 0 0,00fase di esercizio -5,3 74

-5,30 74,00 < fyd e = 301 N/mm^2

Pag.441


Verifica a fessurazione per la tensione nell'armatura ( rif . Appendice C UNI 10016/2000 )



w k = 0,20 mm



σ r m = 63 mm


e s m = 0,000826 > 0,000363

w m = 0,05 mm

w s = 0,088 mm < = w s max = 0,30 mm


Pag.442



w k = 0,10 mm



σ r m = 63 mm

tensioniσ s = 105,39 N/mm^2 ( valore medio )σ sr = 80 N/mm^2β 1 = 1β 2 = 0,5

e s m = 0,000364 > 0,000205

w m = 0,01 mm

w s = 0,022 mm < = w s max = 0,15 mm


Pag.443



g1 + g2 M = 7,50 KNm/m50% q1c M = 125,00 KNm/m



σ min / σ max 0,06 < 0.66


Si accetta data la severità del carico

Pag.444


Verifica al taglio della soletta nell'intorno dei pioli piattabanda superiore( rf. P.to 4.9 10016 / 2000 )

v sd = 5,85 KN/mm

vrd 1 = 2,5 * A cv * n * t au rd + A e * f yd vrd2 = 0,2 * A cv * n * f ck / g c

Con riferimento alla fig. 4. 12 p.to 4.9 UNI10016/2000 si considerano le seguenti sezioni:

Sezione tipo b.b h cv = 1,00 mm l cv = 175 * 2 +900 = 1250,00 mm Acv = 1250,00 mm^2/mmf yd = 373,91 N/mm^2fck = 332,00 N/mm^2gc = 1,60t rd = 1,57 N/mm^2n = 1,00A e = 5,08 mm^2/mm

vrd 1 = 6,82 KN/mm > v sd = 5,85 KN/mmvrd 2 = 51,88 KN/mm > v sd = 5,85 KN/mm

Sezione tipo a.a h cv = 1,00 mm l cv = 280 * 2 560,00 mm Acv = 560,00 mm^2/mmf yd = 373,91 N/mm^2fck = 332,00 N/mm^2gc = 1,60t rd = 1,57 N/mm^2n = 1,00A e = 10,16 mm^2/mm

vrd 1 = 6,00 KN/mm > v sd = 5,85 KN/mmvrd 2 = 23,24 KN/mm > v sd = 5,85 KN/mm

(vedi calcolo della connessione per la posizionecon n. 3 pioli )

Pag.445


20. VERIFICA SBALZO MARCIAPIEDE IN STRUTTURA METALLICA

Carichi

peso propriogrigliato qg = 0,80

strutturaprofili a U qs1 = 0,80 KN/m long.travi mens. qs2 = 0,58 KN/m trasv.

parapettopiatto 120*12 qp1= 0,34 KN/m longtondi φ 15 qp2 = 0,16 KN/m long

carico di servizio folla qf = 4,00 KN/m^2

fid = 1,40 KN/m^2

spinta sul parapettoqsp = 1,30 KN/m applicata sul corrimano

ruota q1c = 100,00 KN

travi longitudinali UNP 160i = 0,80 mL = 2,40 m

schema statico di trave isostatica monocampata

Carico normaleq calcolo = 5,52 KN/mVk = 6,62 KNMk mezz.= 3,97 KNm

s.l.u. γ = 1,50Vsd = 9,94 KNMsd mezz. = 5,96 KNm

sez. resistenteAr taglio = 1200 mm^2W= 232000 mm^3J = 1,85E+07 mm^4

Verifica s.l.uτ = 8,28 N/mm^2σ = 25,70 N/mm^2

Pag.446


s.l.ef max mezz. = 0,61 mm

Carico eccezionale per svio automezzo

Vk = 100,00 KNMk mezz = 60,00 KNm


sez. resistenteAr taglio = 1200 mm^2W= 232000 mm^3J = 1,85E+07 mm^4

Verifica s.l.uτ = 125,00 N/mm^2σ = 387,93 N/mm^2 di poco superiore a fyd = 355,00 N/mm^2

accettabile per l'eccezionalità del carico

Verifica bullonin.2 M16 classe 10.9Ar b = 157,00 mm^2/bullonen. bulloni = 2,00n. sez. res. = 2,00Ar tot = 628,00 mm^2

τ = 238,85 N/mm^2 < 495,00 N/mm^2

Mensolai = 2,40 mL = 1,60 m

q perm = 4,42 KNmq folla = 13,44 KNmP parapetto = 1,20 KNHparapetto = 3,12 KN spinta su corrimano h = 1,20 m

Anche se il marciapiede è protetto da un cordolodi h > 200 mm, si considera comunque la condizione di caricoeccezionale per svio

Pag.447


Carico normaleq calcolo = 17,86 KN/mVk = 29,78 KNMk inc.= 28,53 KNm

s.l.u. γ = 1,50Vsd = 44,67 KNMsd inc = 42,80 KNm

sez. resistente

Verifica della piastra di testa paloh = 280 mm


area bi (mm) hi (mm) A (mm^2) Jg (mm^4) yi (mm) A * yi A * yi^21 200 12 2400 2,88E+04 274 6,58E+05 1,80E+082 0 0 0 0,00E+00 0 0,00E+00 0,00E+003 10 256 2560 1,40E+07 140 3,58E+05 5,02E+074 0 0 0 0,00E+00 12 0,00E+00 0,00E+005 200 12 2400 2,88E+04 6 1,44E+04 8,64E+04

h = 280 mmyg s = 140 mmyg i = 140 mm


Componenti di sollecitazione sezione di incastro della mensola tipoS.L.Uγ = 1,50Vsd = 44,67 KNM sd = 42,80 KNm

Pag.448



σ i σ s τ σ id i σ id sN/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2 N/mm ^2

59,78 59,78 17,45 119,57 66,99

f estremità = 1,23 mm

Carico eccezionale per svio automezzoVk = 100,00 KNMk inc = 128,00 KNm


Verifica sezione di incastro mensolaAr taglio = 2800 mm^2


268,19 268,19 53,57 283,79 283,79 < fyd = 355,00 N/mm^2

Verifica del collegamento alla solettatirafondi n. 6 + 6 φ 24Ar taglio = 4236,00 mm^2


tirafondi 376,00 376,00 35,41 380,97 380,97di poco > di fyd = 355 N/mm^2 si accetta data l'eccezzionalità del carico

Pag.449


21. SPOSTAMENTI E ROTAZIONI SUGLI APPOGGI

Spostamenti e rotazioni ( vincolo fisso su spalla )

spostamenti per apparecchi d'appoggio e per giunti pavimentazione

dT = 50 °α = 1,00E-05L = 43,2 mds + / - = 21,6 mmsi assumono spostamenti pari a + / - 30 mm

rotazioni apparecchi d'appoggio in radianti :

lc1 peso proprio struttura + tiro stralli lc4 carichi permanentilc3 variazioni termichelc5 ventolc6 sisma x sisma direzione x // all'asse longitudinale impalcato non significativolc6 sisma y sisma direzione y ortogonale all'asse longitudinale impalcato non significativolc6 sisma v sisma verticale non significativolcmob carichi mobili

appoggi lc1 lc2 lc4 lc3 lcmob fi tot max( rad ) ( rad ) ( rad ) ( rad ) ( rad ) ( rad )

A1 0,00376 0,00189 0,00259 0,00106 0,00437 0,0137B1 0,00206 0,00178 0,00217 0,00102 0,00320 0,0102C1 0,00010 0,00155 0,00192 0,00087 0,00217 0,0066D1 0,00047 0,00165 0,00194 0,00096 0,00250 0,0075A2 0,00398 0,00194 0,00267 0,00108 0,00448 0,0142B2 0,00253 0,00192 0,00243 0,00108 0,00348 0,0114C2 0,00082 0,00185 0,00250 0,00101 0,00271 0,0089D2 0,00098 0,00181 0,00224 0,00103 0,00276 0,0088

Pag.450

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