S 08 relazione valutazione sicurezza palestra campagnola v2

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Comune di Campagnola Emilia Provincia di Reggio Emilia

Committente:

COMUNE DI CAMPAGNOLA EMILIA Piazza Roma, 2 42012 – Campagnola Emilia (RE)

MIGLIORAMENTO SISMICO PALESTRA SCUOLE ELEMENTARI E MEDIE

Via Gramsci, 5 - 42012 Campagnola Emilia

RELAZIONE DI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA PER

MIGLIORAMENTO SISMICO DELL’ UNITA’ STRUTTURALE

fase: PROGETTO ESECUTIVO

Tavola N:

S 08 aggiornamento: (novembre 2018)

Responsabile Unico del Procedimento:

Enrico Arch. Vincenzi Progettista architettonico e strutturale:

ROBERTO RIVA Ingegnere

via Secchi Ronchi n° 3/A – 42016 - GUASTALLA(RE) Tel.-fax 0522/822048 – cell. 348 3123743 e-mail: [email protected]

Roberto ing. Riva

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Sommario

RELAZIONE DI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA .......................................... 3

�� PREMESSA .................................................. ................... 3

�� ANALISI STORICO CRITICA (§ B.2.2 N DGR1373/2011 - § 8.5.1 NTC’18) ........................ 4

�� RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE (§ B.2.2 N DGR1373/2 011 - § 8.5.2 NTC’18) .............. 4

O DESCRIZIONE DELLE TIPOLOGIE DI STRUTTURA PRESENTI .................................................. 4

O PRESENZA DI EVENTUALI FESSURAZIONI E/O CEDIMENTI .................................................. . 5

O STIMA DEI CARICHI PRESENTI .................................................. ........................ 5

�� CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEI MATERIALI (§ B.2.2 O DGR1373/2011 – ................ 7

§ 8.5.3 NTC’18) .................................................. .................... 7

�� LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA (§ B. 2.2 O DGR1373/2011- § 8.5.4 NTC’18) .. 10

�� STIMA DELL’INDICE DI SICUREZZA GLOBALE PRE E POST I NTERVENTO ................... 11

O INTRODUZIONE .................................................. ............... 11

O ANALISI PRE- INTERVENTO .................................................. ..... 13

�� MODELLO DI CALCOLO “GLOBALE” .................................................. .................. 13

�� CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO .................................................. .............. 23

�� RISULTATI DELL’ANALISI MODALE .................................................. ................... 24

�� VERIFICA DEI PILASTRI RESISTENTI ALL’AZIONE SISMICA .................................................. 30

�� STIMA DELL’INDICE DI SICUREZZA GLOBALE PRE-INTERVEN TO ............................................. 34

O ANALISI POST- INTERVENTO .................................................. .... 35

�� MODELLO DI CALCOLO “GLOBALE” .................................................. .................. 35

�� PRINCIPALI PARAMETRI DI CALCOLO .................................................. ................. 38

�� CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO .................................................. .............. 39

�� RISULTATI DELL’ANALISI MODALE .................................................. ................... 41

�� VERIFICA DEI PILASTRI RESISTENTI ALL’AZIONE SISMICA .................................................. 46

�� STIMA DELL’INDICE DI SICUREZZA GLOBALE POST-INTERVE NTO ............................................ 52

�� CONCLUSIONI .................................................. ................ 53

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RELAZIONE DI VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA

� PREMESSA

L’Amministrazione Comunale intende realizzare opere di miglioramento sismico della palestra all’interno del

plesso scolastico di scuola dell’obbligo del capoluogo.

Osservato che gli eventi sismici avvenuti nel corso del 2012 non hanno dato origine a danneggiamenti visivamente

rilevabili, con riferimento alla documentazione d’archivio disponibile, alle indagini diagnostiche effettuate ed ai

disegni esecutivi predisposti, si redige la presente valutazione della sicurezza allo scopo di giungere ad una

quantificazione numerica degli effetti migliorativi apportati dagli interventi proposti sul comportamento sismico del

fabbricato.

Preso atto che il fabbricato non appartiene al patrimonio culturale, sentita l’Amministrazione Comunale, il progetto

dell’intervento prevede la realizzazione di opere di miglioramento sismico tali da conseguire un livello di sicurezza

pari ad almeno il 60% della richiesta di resistenza in termini di accelerazione, rispetto alla capacità ad oggi

richiesta per le nuove costruzioni.

L’unità strutturale oggetto d’intervento è posta all’interno del complesso scolastico del capoluogo del quale fanno

parte le scuole elementari e medie, con accesso diretto dal parcheggio su Via Gramsci, a sud-ovest del centro

storico del Comune di Campagnola Emilia in corrispondenza delle coordinate geografiche latitudine 44.8402° e

longitudine 10.7580°, su terreno pianeggiante (alte zza s.l.m. 27 m) ed è staticamente indipendente rispetto ai

fabbricati posti nelle vicinanze.

Fig. 1: vista aerea dell’immobile

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� ANALISI STORICO CRITICA (§ B.2.2 n DGR1373/2011 - § 8.5.1 NTC’18)

Il fabbricato è stato realizzato a fine anni ’60 su terreno pianeggiante a sud-ovest del centro storico del Comune di

Campagnola con destinazione d’uso “palestra”. Nel corso degli ultimi due decenni sono state realizzate opere di

manutenzione straordinaria con particolare riferimento al rifacimento del manto di copertura con installazione di

impianto fotovoltaico (2010) ed al ripristino puntuale del copriferro in alcune zone degradate delle superfici esterne

del calcestruzzo. Internamente si è provveduto al rifacimento della pavimentazione galleggiante della palestra con

realizzazione di rampa esterna di accesso per disabili (angolo nord-est). I locali della zona spogliatoi e

dell’appartamento del custode al piano primo non sono stati oggetto negli anni di interventi di ristrutturazione

significativi.

� RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE (§ B.2.2 n DGR1373/2 011 - § 8.5.2 NTC’18)

Il fabbricato presenta pianta rettangolare di dimensioni 14x40 m ed altezza massima di circa 8 m. E’ caratterizzato

dalla presenza di una zona spogliatoi-servizi con alloggio del custode al piano superiore e dal locale palestra di

lunghezza pari a circa 28.5 m. Al di sopra dell’appartamento è presente un sottotetto non abitabile ed al grezzo

accessibile tramite botola.

Con riferimento alle tavole grafiche allegate, analizzata la documentazione presente in archivio ed effettuati diversi

sopralluoghi sul posto allo scopo di accertare l’impianto strutturale della costruzione e le tipologie di materiali

presenti (anche mediante la realizzazione delle prove diagnostiche realizzate), si ritiene opportuno effettuare le

seguenti considerazioni:

o descrizione delle tipologie di struttura presenti

L’unità strutturale in oggetto è caratterizzata dalla presenza di 11 portali in c.a. in opera con pilastri e travi inclinate

di copertura a sezione variabile disposti ad interasse pari a circa 3,6 m oltre ad un telaio piano di testata al solo

piano terra.

In particolare si è potuto constatatare la presenza dei seguenti elementi strutturali:

Fondazioni

Dalla documentazione d’archivio messa a disposizione dall’Amministrazione Comunale e dai sondaggi effettuati

mediante scavi a campione (vedi documentazione fotografica), si osserva come le fondazioni dei portali sono

realizzate a plinti indipendenti, aventi dimensioni pari a circa 120x230x80 cm e con base di appoggio posta a -170

cm dall’attuale piano di campagna. A partire da quota -90 cm (estradosso plinti portali), sono state

successivamente impostate le fondazioni portamuro ed i plinti dei pilastri interni (zona servizi). In particolare è

stato realizzato un getto di cls magro di larghezza pari a circa 50 cm con sovrastante cordolo di collegamento

casserato in c.a. 30x40 cm, debolmente armato. Negli elaborati grafici esecutivi d’archivio pare che i plinti interni

siano collegati al resto delle fondazioni mediante cordoli in c.a. Da rilevare in particolare come i plinti dei portali

siano stati realizzati con eccentricità dalla parte opposta rispetto a quella teoricamente richiesta per effetto dei

carichi statici applicati in relazione alle caratteristiche geometriche del portale e della rigidezza dei suoi elementi

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costitutivi. Il diagramma dei momenti flettenti dei pilastri infatti si inverte di segno (diagramma a farfalla) per effetto

dei carichi verticali previsti in copertura.

Strutture in elevazione

Come già anticipato la struttura portante è prevalentemente costituita da telai piani in c.a. collegati

trasversalmente da cordolature e cornicioni in c.a. debolmente armati. In corrispondenza della zona servizi alcune

travi dei solai d’interpiano risultano appoggiate su pareti in muratura di due teste in corrispondenza in particolare

della parete di separazione con il locale palestra e con la parete esterna lato ovest del primo piano. Nel complesso

pertanto tale costruzione dovebbe essere definita di tipo “misto”. Inoltre, si osservi come sulle pareti perimetrali

della zona servizi in realtà appoggino le travi-veletta a sostegno dei solai d’interpiano. Gli unici “tamponamenti” di

fatto presenti, oltre a quelli interni di spessore pari a circa 15 cm, risultano essere quelli interposti tra i portali sui

lato sud e nord al di sotto dei serramenti della palestra e la parete di testata lato est.

Vista la tessitura muraria presente sulle facciate esterne, si prende atto che tali pareti di due teste siano realizzate

con mattoni a macchina semipieni tipo UNI.

Come anticipato i pilastri dei portali presentano sezione variabile da 30x70 cm alla base a 30x120 cm in sommità

mentre le travi, inclinate di circa 10° sull’orizzo ntale, si rastremano verso il colmo fino ad una sezione di 30x80 cm.

I pilastri interni della zona servizi presentano sezione 30x30 cm al piano terra e sezione 25x25 cm al primo piano

mentre quelli presenti sulla facciata lato ovest hanno sezione 30x30 cm.

Impalcati e solai

Il solai di interpiano presenti sono realizzati in latero-cemento senza soletta collaborante armata superiore (rasati).

Vista la documentazione d’archivio reperita ed effettuato il sondaggio sul 1° solaio (vedi indagini di agnostiche), si

assumono le caratteristiche geometriche e meccaniche riportate negli elaborati grafici del rilievo allegati. Il 1°

solaio d’abitazione (solaio “A” e “D”) presenta altezza strutturale di 16 cm mentre i solai “B” e “C” rispettivamente

impalcato di sottotetto e copertura sono di altezza 12 cm.

Il vano scala di accesso al piano superiore è realizzato con soletta armata in c.a. di spessore pari a 12 cm

appoggiata in parte sulla muratura ed in parte sulla trave in c.a. del 1° solaio.

o Presenza di eventuali fessurazioni e/o cedimenti

In seguito ai sopralluoghi effettuati è stato possibile osservare come gli eventi sismici succedutisi durante la vita

della costruzione (in particolare quelli relativi allo sciame sismico del 2012) non abbiamo arrecato danneggiamenti

significativi alle strutture presenti. Unica situazione eventualmente associabile potrebbe essere il diffuso distacco

di copri ferro alla base del pilastro perimetrale ai lati dell’ingresso sul lato ovest (foto n° 25 doc . fotografica).

o stima dei carichi presenti

Per quanto riguarda la definizione dei carichi statici presenti nella configurazione ante-sisma, si rimanda al

corrispondente paragrafo contenuto nella relazione di calcolo allegata (doc. S 1-2).

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Per quanto riguarda le azioni sismiche, come già descritto nei corrispondenti paragrafi della relazione di calcolo, si

farà riferimento alle seguenti assunzioni:

- Tipo di opera: Opera ordinaria

- Vita nominale VN : 50.00

- Classe d'uso: classe III (scuole)

- Periodo di riferimento per l’azione sismica VR = 75 anni

- Classe di duttilità: classe B

- Zona sismica tipo 3 (zone a bassa sismicità)

- categoria di suolo tipo “C”

- categoria topografica T1 (sup. pianeggiante)

- Sito di costruzione: Campagnola Emilia: lat. 44.8402° e long. 10.7580°

- Contenuto tra ID reticolo: 15168 15169 15390 15391 PARAMETRI DI CALCOLO La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati co n: ModeSt ver. 8.17, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Pr ato La struttura è stata calcolata utilizzando come sol utore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2018, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Mil ano Tipo di normativa: stati limite D.M. 18 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: Imp.1: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Imp.2: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Modalità di recupero masse secondarie: mantenere su l nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: Sì - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: No - Buckling: No Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zo ne di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: No - Uniformare i carichi variabili: No - Massimizzare i carichi variabili: No - Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento fl ettente - Modalità di combinazione momento torcente: disacc oppiare le azioni Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Sito di costruzione: Via Gramsci, 42012 Campagnol a Emilia RE, Italia LON. 10.75800 LAT. 44.84020 Contenuto tra ID reticolo: 15168 15390 15169 153 91 Simbologia TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazion e rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazion e frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazion e quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collass o

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SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) TR = Periodo di ritorno <anni> Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costa nte dello spettro in accelerazione orizzontale <sec > SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica CC = Coefficiente funzione della categoria del suolo TCC T R Ag FO TC* S S C C ----------------------------- ----- SLV 712 0.1658 2.55 0.28 1.5 1.60

Per quanto riguarda il coeff. di amplificazione stratigrafica in particolare, preso atto dei contenuti della DGR n°

2193/15, della precedente DAL 112/2007 e dei contenuti riportati all’interno della relazione geologico-geotecnica ivi

allegata (oltre ad altre relazioni geologiche d’archivio relativi ad indagini realizzate nelle vicinanze del sito in

oggetto), si ritiene opportuno utilizzare cautelativamente il valore SS = 1,7 (anziché 1,5 proposto dalle NTC’18),

proposto dalla delibera regionale per terreni tipo “pianura 2”.

In particolare, vista la linearità del problema e preso atto che il software di calcolo utilizzato ad oggi non permette

di modificare “manualmente” il valore di Ss= 1,5 proposto dall’attuale normativa nazionale, si è ritenuto opportuno

modificare il valore dell’accelerazione spettrale orizzontale “S”, “amplificando” il valore di ST (coeff. di

amplif.topografica) di un valore pari al rapporto 1,7/1,5=1,13. (anziché ST = 1 in tal caso).

In questo modo il valore di S = Ss * ST risulta essere pari ad 1.5*1.13 = 1.7 mettendo in conto gli esiti dello studio

di microzonazione sismica.

Tale “artificio numerico” è già stato recepito nei calcoli di progetto predisposti.

Si osservi infatti che all’interno dei vari paragrafi relativi ai parametri ci calcolo utilizzati in corrispondenza del

valore del “Coeff. amplificazione topografica ST compare il valore “1.13”.

Fattore di struttura “q”:

Ritenuto opportuno procedere con un’analisi dinamica lineare del telaio in c.a. senza mettere in conto

sismicamente la presenza di porzioni di muratura portante presupponendo la possibilità di applicare modelli non

lineari, il calcolo è stato effettuato adottando un comportamento strutturale non dissipativo. Benchè la struttura

possieda probabilmente una maggiore capacità dissipativa (danneggiamento dei tamponamenti, formazione di

cerniere plastiche nelle travi e nei cordoli in c.a.), si è ritenuto opportuno utilizzare nei calcoli un fattore di struttura

q=1,5.

� CARATTERIZZAZIONE MECCANICA DEI MATERIALI (§ B.2.2 o DGR1373/2011 –

§ 8.5.3 NTC’18)

Con riferimento alle indagini diagnostiche predisposte nel 2010, sono state effettuate le seguenti assunzioni in

merito alle caratteristiche meccaniche dei materiali strutturali esistenti e di quelli da impiegare per la realizzazione

delle opere di miglioramento:

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MATERIALI ESISTENTI (vedi relazione indagini diagno stiche)

CALCESTRUZZO

PORTALE IN C.A. ESISTENTE: CLASSE 28/35 (Rck350 daN/cm2) Copriferro: 10-20 mm Cemento tipo: R600

Livello di conoscenza: LC2

Fattore di confidenza: FC= 1.20

Resistenza media (Fcm) <daN/cmq>: 370.50

Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo (Fcd) <daN/cmq>: 262.44

Resistenza di calcolo a compr. del calcestruzzo per verifica a taglio (Fcd (Tag)) <daN/cmq>: 174.96

Resistenza media a trazione (Fctm) <daN/cmq>: 28.35

Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo (Fctd) <daN/cmq>: 15.75

Modulo Elastico “fessurato” (riduzione 30%) E = 235000 daN/cm2

FONDAZIONI IN C.A. ESISTENTI: CLASSE 25/30 (Rck300 daN/cm2) Copriferro: 20 mm Cemento tipo: R730

Livello di conoscenza: LC2

Fattore di confidenza: FC= 1.20

Resistenza media (Fcm) <daN/cmq>: 329

Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo (Fcd) <daN/cmq>: 233

Resistenza di calcolo a compr. del calcestruzzo per verifica a taglio (Fcd (Tag)) <daN/cmq>: 155

Resistenza media a trazione (Fctm) <daN/cmq>: 25.6

Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo (Fctd) <daN/cmq>: 14.2

ACCIAIO per C.A.

Con riferimento alle tipologie di materiali presenti all’epoca di costruzione (fine anni ’60), si assumono le seguenti caratteristiche meccaniche dell’acciaio per c.a. esistente:

acciaio tipo Aq50 - Aq60 (fy=2700 daN/cmq)

Livello di conoscenza: LC2 Fattore di confidenza: 1.20 Tensione media di snervamento (Fym) <daN/cmq>: 3600 (da prove sperimentali in sito e da documentazione storica d’archivio) Resistenza di calcolo dell'acciaio (Fyd) = fym/(FCx1,15) = 2600 daN/cm2

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MURATURA TAMPONAMENTO IN MATTONI FACCIA A VISTA SEM IPIENI

Osservando i valori riportati in tabella C8A.2.1 della Circolare si assume:

Densità del blocco in muratura γ = 1600 daN/m3 Malta a prestazione garantita tipo: M2.5 Percentuale di foratura del blocco ϕ < 45% Resistenza media a compressione della muratura fm 65.0 daN/cm2 Resistenza media a taglio (τ0) 2.7 daN/cm2

FC 1.2 Modulo elastico (E) 45000 daN/cm2 Modulo elastico tangenziale (G) 18000 daN/cm2

Modulo elastico “fessurato” (E) 22500 daN/cm2

MATERIALI PER OPERE DI MIGLIORAMENTO

CALCESTRUZZI

TRAVI E PLINTI DI FONDAZIONE: CLASSE 30/35 (Rck350 daN/cm2) SLUMP: S3 Massima dimensione aggregato: 20 mm Classe di esposizione: XF3 – cls esposto al gelo ed alla pioggia Copriferro: 30 mm

OPERE IN ELEVAZIONE: CLASSE 30/35 (Rck350 daN/cm2)

SLUMP: S4 Massima dimensione aggregato: 15 mm Classe di esposizione: XF3 – cls esposto al gelo ed alla pioggia Copriferro: 30 mm

ACCIAIO D’ARMATURA PER CEMENTO ARMATO

ACCIAIO IN BARRE TIPO B450C (ex FeB44K contr.) fy,nom = 4500 daN/cm2

ft,nom = 5400 daN/cm2 RETI E TRALICCI TIPO B450C (ex FeB44K contr.) fy,nom = 4500 daN/cm2

ft,nom = 5400 daN/cm2

ACCIAIO PER STRUTTURE METALLICHE E COMPOSTE (§ 11.3 .4 NTC2008)

PROFILI LAMINATI (UNI EN 10025) TIPO S235 (ex Fe360)

Spessori nominali < 40 mm fyk = 2350 daN/cm2 ; ftk = 3600 daN/cm2

TUBI SENZA SALDATURA (UNI EN 10210) TIPO S235H (ex Fe360) Spessori nominali < 40 mm fyk = 2350 daN/cm2 ; ftk = 3600 daN/cm2

TUBI SALDATI (UNI EN 10219-1) TIPO S235H (ex Fe430)

Spessori nominali < 40 mm fyk = 2350 daN/cm2 ; ftk = 3600 daN/cm2 PIATTI-IRRIGIDIMENTI TIPO S235 (ex Fe430)

Spessori nominali < 40 mm fyk = 2350 daN/cm2 ; ftk = 3600 daN/cm2 PROCESSO DI SALDATURA: a completa penetrazione o a cordoni d’angolo

Classe II ad arco (UNI5132)

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BULLONI E CHIODI: devono soddisfare i requisiti di cui alla norma armonizzata UNI EN 15048-1:2007 “Bulloneria strutturale non a serraggio controllato” e recare la marcatura CE (punto A §11.1 NTC2008)

VITI e BARRE FILETTATE: Classe 8.8 ad alta resistenza (UNI5740)

fyb = 6490 daN/cm2 ; ftb = 8000 daN/cm2

DADI: Classe 8 ad alta resistenza (UNI5740) fyb = 6490 daN/cm2 ; ftb = 8000 daN/cm2

ZINCATURA: a caldo per immersione (UNI5744)

RESINA EPOSSIDICA PER INGHISAGGI SU CALCESTRUZZO E MURATURA

Resina epossidica tipo HILTI HIT-RE 500 SD (o similari tipo fischer FIS EM 390 S)

� LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA (§ B. 2.2 o DGR1373/2011-

§ 8.5.4 NTC’18) Con riferimento ai contenuti del § C8A.1.A della Circolare, si effettua una valutazione del livello di conoscenza

raggiunto allo scopo di utilizzare opportuni fattori di confidenza da applicare alle resistenze dei materiali esistenti

per l’esecuzione delle verifiche di calcolo richieste.

In particolare ci si è preoccupati di approfondire i seguenti aspetti che caratterizzano la costruzione:

- geometria:

la geometria strutturale dell’edificio è nota dai disegni esecutivi di carpenteria originari ed in seguito alla

realizzazione di una serie di operazioni di rilievo che hanno consentito di definire:

o geometria degli elementi strutturali in c.a.;

o tipologia e spessore delle pareti in muratura;

o tipologia, orditura e spessori dei solai e della copertura;

o strutture del vano scala.

Si è inoltre provveduto al rilievo del quadro fessurativo esistente.

Con le informazioni raccolte, si ritiene di poter ragionevolmente giungere alla definizione di un modello di calcolo

strutturale “semplificato” in grado di simulare il comportamento del fabbricato dal punto di vista delle azioni verticali

ed orizzontali.

- dettagli costruttivi:

Con riferimento alla definizione indicativa dei livelli di rilievo, tenuto conto che i dettagli costruttivi sono

parzialmente noti dai disegni costruttivi incompleti, si è ritenuto opportuno effettuare sul posto le seguenti indagini

diagnostiche distruttive e non (vedi anche doc. allegato ditta “4emme”):

o sondaggi in corrispondenza del piano di fondazione allo scopo di accertare la tipologia e geometria

delle strutture di fondazione sia di quelle dei portali che dei cordoli di sostegno delle murature

presenti;

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o sondaggi alla base di alcuni pilastri dei portali mediante rimozione del copriferro al fine di verificare la

corrispondenza tra gli elaborati di progetto e la reale distribuzione delle armature all’interno della

sezione resistente (barre verticali ed orizzontali);

o verifica della tipologia e dell’armatura in campata del 1 solaio di interpiano (pavimento abitazione

custode.

- materiali:

Le caratteristiche meccaniche dei materiali costitutivi sono indicate all’interno della relazione di calcolo presente

agli atti. Poiché non sono presenti agli atti certificati di prova e/o certificati di collaudo, si è tuttavia ritenuto

opportuno procedere comunque alla redazione di indagini diagnostiche (relazione ditta “4emme” allegata), al fine

accertarne la corrispondenza rispetto a quanto prescritto in fase costruttiva. Poiché i risultati sperimentali ottenuti

sono coerenti con i valori di resistenza dei materiali proposti progettualmente, si ritiene di aver raggiunto un livello

di conoscenza adeguato al caso in esame. Nelle verifiche di calcolo pertanto verranno utilizzati i valori medi di

resistenza ottenuti divisi per il fattore di confidenza FC e per il fattore di sicurezza γm.

Con riferimento pertanto a quanto indicato nel Cap. 8 delle Norme Tecniche e della Circolare esplicativa

(compreso le appendici), preso atto del sistema costruttivo del fabbricato, dei controlli effettuati e delle indagini

diagnostiche realizzate, si ritiene opportuno assumere un livello di conoscenza “adeguata “ LC2 utilizzando

pertanto nelle verifiche di calcolo i valori medi di resistenza dei materiali divisi per il fattore di confidenza FC=1,2 e

per il fattore di sicurezza γm.

� STIMA DELL’INDICE DI SICUREZZA GLOBALE PRE E POST I NTERVENTO

o Introduzione Con riferimento ai contenuti del §8.7.1 delle NTC’18, preso atto delle caratteristiche geometriche e meccaniche

del fabbricato, seppur con le inevitabili semplificazioni del calcolo associate soprattutto all’ipotesi di

comportamento elastico del materiale, si è ritenuto opportuno predisporre una modellazione numerica ad elementi

finiti “globale” con lo scopo di preparare uno strumento numerico “ragionevole” per simulare il comportamento

dello stesso sotto le azioni del sisma e soprattutto quantificare l’entità del rapporto capacità/domanda nella

configurazione pre o post intervento di miglioramento sismico.

Come accennato precedentemente, si è ritenuto opportuno effettuare una analisi lineare dimanica modale (§

7.8.1.5.2 ntc) utilizzando le rigidezze “fessurate” dei materiali costituenti, attraverso la riduzione del modulo

elastico di calcolo di circa il 30% per il calcestruzzo e del 50% per la simulazione del comportamento numerico dei

maschi murari.

Per ciascun modello si riporteranno i dati di calcolo ed i risultati più significativi.

Allo scopo di “simulare al meglio” il reale comportamento del fabbricato, occorre prendere atto dei seguenti

accorgimenti di modellazione che incidono numericamente sui risultati del calcolo:

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- gli impalcati in latero-cemento presenti, benché non presentino soletta collaborante armata, vengono

considerati infinitamente rigido nel proprio piano per le condizioni di carico di tipo sismico. Ciò consente

contemporaneamente di ottenere uno stato di sollecitazione realistico per i carichi statici (liberi spostamenti

nello spazio dei nodi del portale) e contemporaneamente considerare la componente torsionale dell’azione

sismica (spesso significativa). Ciò anche in considerazione della conformazione tridimensionale del telaio

nel quale i portali sono collegati tra loro da cordoli e travi di impalcati;

- gli elementi sismo-resistenti verticali (pilastri in c.a.) sono stati incastrati alla base evitando di simulare la

presenza di fondazioni flessibili in grado di “alterare” i risultati del calcolo aumentando i periodi dei modi di

vibrare, in seguito alle deformazioni elastiche verticali dovute alla presenza dei carichi statici;

- con riferimento ai risultati ottenuti dalle indagini diagnostiche e dai sondaggi effettuati, le resistenze di

progetto dei materiali costituenti gli elementi sismo-resistenti in calcestruzzo (pilastri in c.a.) sono stati

assunti come di seguito indicato, applicando un fattore di confidenza FC=1,2:

- calcestruzzo: fcd = 262 daN/cm2 (corrispondente ad Rck350 “ridotto”)

- acciaio: fyd = 2600 daN/cm2 (corrispondente ad acciaio Aq50 “ridotto”)

Con un modulo elastico del calcestruzzo ragionevolmente ridotto del 30% rispetto a quello proposto dalla

normativa;

- sono state assunte le caratteristiche meccaniche delle sezioni resistenti riportate negli elaborati grafici del

rilievo architettonico allegati ottenuti dalla verifica della documentazione d’archivio disponibile e dalla verifica

in situ;

- agli effetti dei carichi verticali le pareti in muratura portanti presenti in corrispondenza della zona servizi sono

state inserite nel modello come bielle verticali senza la possibilità di assorbire azioni sismiche orizzontali

(ipotesi di forti terremoti ed analisi del comportamento strutturale con pareti in muratura già danneggiate

senza possibilità di fornire alcun contributo alla capacità in caso di sisma). In particolare si è ritenuto

opportuno “appoggiare” le travi-veletta perimetrali in c.a. degli impalcati di interpiano su tali elementi

“puntuali” (realistico pensare all’appoggio in continuo di tali travi-cordoli sulla muratura);

- poiché debolmente armati in corrispondenza dei nodi, in tutte le analisi numeriche effettuate le travi ed i

cordoli di impalcato sono stati svincolati (cerniera) in corrispondenza dei collegamenti con gli elementi sismo

resistenti ipotizzando da subito la formazione di cerniere plastiche, sicuramente presenti in caso di terremoti

con domanda di accelerazione prossima all’effettiva capacità del fabbricato;

- nell’analisi numerica i tamponamenti presenti sono stati inseriti in termini di masse applicate in

corrispondenza dell’appoggio degli stessi (in fondazione e sulle travi di solaio) paragonabili ai limiti

significativi;

- nel calcolo dell’entità delle masse “attivate” dal sisma sono state trascurate quelle poste al di sotto del piano

di campagna (plinti e travi continue di fondazione.

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o ANALISI PRE- INTERVENTO (§ B.2.2 p DGR1373/2011- § 8.3 NTC’18)

� Modello di calcolo “globale”

Posto di utilizzare l’analisi lineare dinamica, il valore del rapporto capacità/domanda in termini di accelerazione e/o

periodo di ritorno può essere ottenuto numericamente ad esempio “riducendo” l’accelerazione di picco (o il periodo

di ritorno di calcolo) fintanto che tutte le verifiche effettuate sugli elementi strutturali resistenti all’azione risultano

soddisfatte.

In questo documento si farà riferimento ai livelli di sicurezza pre e post intervento ottenuti dalle analisi di carattere

globale. Per quanto riguarda le verifiche locali relative al dimensionamento dei diversi interventi di miglioramento

proposti si faccia riferimento ai corrispondenti paragrafi della relazione di calcolo.

Per quanto riguarda l’analisi pre-intervento, sono stati presi in considerazione due differenti modelli di calcolo

numerico. Nel primo denominato “palestra_prefr0” , non è stato messo in conto il contributo irrigidente costituito

dalla presenza delle pareti in muratura che, per terremoti di modesta entità, sono in tal caso sicuramente in grado

di portare un significativo apporto alla capacità resistente. Nel secondo, denominato “palestra_prefr” sono stati

inseriti vincoli elastici nodali “fittizzi” in corrispondenza delle principali zone di contatto tra il telaio e le pareti in

muratura. Ciò allo scopo di simulare la formazione del puntone compresso di muratura analogamente al modello

semplificato riportato di seguito:

________________________________ Con riferimento all’immagine sottostante, Panagiotakos e Fardis hanno condotto sia analisi parametriche su modelli agli elementi finiti (micro-modelli), sia prove pseudodinamiche su telai in calcestruzzo armato (macro-modelli, o modelli fenomenologici), per valutare gli effetti dell’intensità del moto e della presenza delle tamponature in base alla loro resistenza, rigidezza e disposizione nel telaio.

Per la modellazione numerica dei pannelli viene proposto il modello di puntone equivalente, con l’associazione di un legame del tipo forza - spostamento per il pannello in muratura sottoposto a soli carichi laterali. La curva scheletro che rappresenta tali relazioni definisce tre rami che si riferiscono ai meccanismi che governano il comportamento della tamponatura: prima parte non fessurata in cui è preponderante la resistenza a taglio, tratto post-fessurazione in cui prevalgono le compressioni, parte finale di softening in cui viene meno la resistenza del pannello; viene considerata nulla la resistenza a trazione dell’elemento.

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I parametri che, in base alle caratteristiche della muratura, definiscono i tre rami della curva nella fase di compressione sono:

(la percentuale di rigidezza residua del ramo di softening è da valutare in base alle caratteristiche di duttilità della muratura in esame)

Gw: modulo di taglio della muratura secondo la prova di compressione diagonale Ew: modulo elastico della muratura secondo la prova di compressione diagonale fws: resistenza a taglio secondo la prova di compressione diagonale tw: spessore del paramento murario lw: lunghezza del paramento murario hw: altezza del paramento murario

________________________________ Nell’impossibilità operativa di inserire nel programma di calcolo il legame forza-spostamento sopra indicato (non

linearità del materiale), si utilizza il seguente procedimento semplificato inserendo una molla elastica nel generico

nodo di rigidezza nel piano della parete pari alla componente orizzontale della rigidezza in senso inclinato.

Si pone pertanto in generale: Kincl = Ew A / L

Ko = Kincl * cos (arctg kw/lw)

Avendo cura a favore di sicurezza di assumere Ew pari al modulo elastico fessurato della muratura ed A

approssimativamente pari a tw * 0.1*dm

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Ad esempio, la presenza della muratura di tamponamento dei lati lunghi della palestra compresa tra due portali

consecutivi è stata simulata inserendo un vincolo elastico nella direzione del piano del muro con una rigidezza

“fittizia” definita nel modo seguente:

stima rigidezza parete resistenti 300x410 cm: Dimensioni “efficaci” parete tamponamento: lunghezza 3.00 m; altezza 4.1 m Angolo di inclinazione del puntone compresso di muratura: arctg = 53° Dimensioni efficaci del puntone di muratura: 50x25 = 1250 cm2 Lunghezza del puntone “efficace” (4.102+3.02)0.5 = 5.00 m Modulo elastico tamponamento: 25000 daN/cm2 K = EA/L = 25000x1250 / 500 = 62500 daN/cm (rigidezza puntone inclinato) Ko = K cos 53° = 37500 daN/cm (comp. orizzontale r ig. puntone inclinato)

Tenuto conto dei valori sopra ottenuti ed analizzando le posizioni delle pareti in oggetto rispetto al piano dei telaio,

si associano ai nodi del modello i seguenti valori di rigidezza in relazione al rapporto tra il numero delle pareti

resistenti e quello dei nodi (pilastri) presenti:

n° 6 pareti resistenti “efficaci” su 7 pilastri con rigidezza fessurata ridotta del 50%: Ko =0.5x(37500x6/7) = 16000 daN/cm vincolo elastico nodale applicato in direzione Y:

Analoghe considerazioni sono state effettuate per le altre pareti in muratura ritenute significative ai fini del

comportamento sismico (pareti di testata palestra, pareti portanti zona servizi)

La motivazione principale per la quale si è ritenuto opportuno analizzare anche quest’ultimo modello strutturale

nasce dalla necessità di verificare se l’esistenza di tali murature arrechi danneggiamenti significativi al telaio in c.a.

prima della rottura dei tamponamenti stessi (rottura per taglio di pilastri “tozzi”). Si è potuto constatare, come

riassunto in seguito, che l’analisi globale di tale schema di modellazione porta a valori del rapporto

capacità/domanda pre-intervento maggiori rispetto all’analisi effettuata senza la partecipazione delle pareti

murarie.

In sostanza accade che:

- Per terremoti piccoli la presenza delle pareti che partecipano alla resistenza impongono al telaio

spostamenti inferiori (periodi propri di vibrare minori). Il raggiungimento della capacità limite avviene

per crisi a pressoflessione nel piano di minor rigidezza dei pilastri del portale in corrispondenza

dell’estremità superiore del tamponamento in muratura (capacità/domanda ~53%);

- Per terremoti elevati, assunto il danneggiamento delle pareti in muratura le pareti non più in grado di

opporsi agli spostamenti orizzontali (modello senza vincoli elastici orizzontali), il telaio in c.a. subisce

spostamenti maggiori (periodi propri maggiori) e la crisi avviene prevalentemente alla base dei pilastri

in c.a.. In questo caso, in corrispondenza dei pilastri d’angolo 30x30 cm della zona servizi per valori

del rapporto capacità/domanda in termini di accelerazione pari a circa il 39%.

Alle luce di tali considerazioni, dopo aver inserito alcune immagini utili alla comprensione del modello predisposto,

di riportano i principali parametri di calcolo ed i risultati del calcolo del modello pre-intervento “senza pareti” in

muratura (“palestra_prefr0” ), corrispondente a quello che porta al raggiungimento del limite inferiore del rapporto

capacità/domanda.

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modello di calcolo tridimensionale pre-intervento

tipologie delle sezioni utilizzate pre-intervento

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Numerazione dei nodi alla base dei pilastri in c.a.

Nodi ed orditura 1° solaio

Nodi ed orditura 2° solaio e copertura

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Carichi permanenti strutturali e pesi propri

Carichi permanenti non strutturali

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Carichi accidentali abitazione

Carichi accidentali copertura (neve)

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Vincoli nelle aste utilizzati nel calcolo

Vincoli nelle aste: particolare 1° solaio

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Vincoli nelle aste: particolare copertura PARAMETRI DI CALCOLO La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati co n: ModeSt ver. 8.17, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Pr ato La struttura è stata calcolata utilizzando come sol utore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2018, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Mil ano Tipo di normativa: stati limite D.M. 18 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: Imp.1: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Imp.2: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Modalità di recupero masse secondarie: mantenere su l nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: Sì - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: No - Buckling: No Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zo ne di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: No - Uniformare i carichi variabili: No - Massimizzare i carichi variabili: No - Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento fl ettente - Modalità di combinazione momento torcente: disacc oppiare le azioni Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Sito di costruzione: Via Egidio da Campagnola, 6, 42012 Campagnola Emilia RE, Italia LON. 10.75800 L AT. 44.84020 Contenuto tra ID reticolo: 15168 15390 15169 153 91 Simbologia TCC = Tipo di combinazione di carico

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SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazion e rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazion e frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazion e quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collass o SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) TR = Periodo di ritorno <anni> Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costa nte dello spettro in accelerazione orizzontale <sec > SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica CC = Coefficiente funzione della categoria del suolo TCC TR Ag <g> FO TC* S S C C --------------------------------- SLV 99 0.0670 2.51 0.28 1.50 1.60 - Edificio esistente: No - Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: 50.00 - Classe d'uso: Classe III - SL Esercizio: SLO-Pvr No, SLD-Pvr No - SL Ultimi: SLV-Pvr 53.00, SLC-Pvr No - Struttura dissipativa: No - Quota di riferimento: 0.00 <m> - Altezza della struttura: 8.00 <m> - Numero piani edificio: 2 - Coefficiente θ: 0.00 - Edificio regolare in altezza: No - Edificio regolare in pianta: No - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza a l fuoco: No Dati di piano Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato Lx = Dimensione del piano in dir. X Ly = Dimensione del piano in dir. Y Ex = Eccentricità in dir. X Ey = Eccentricità in dir. Y Ea = Eccentricità complessiva Imp. Lx Ly Ex Ey Ea <m> <m> <m> <m> <m> ------------------------------- 1 10.80 13.30 0.54 0.67 0.86 2 7.20 13.30 0.36 0.67 0.76 Dati di calcolo - Categoria del suolo di fondazione: C - Tipologia strutturale: c.a. o prefabbricata a tel aio a più piani e più campate --------------------------------------------------- -------- Periodo T 1 0.90333 Coeff. λ SLV 1.00 Rapporto di sovraresistenza ( αu/ α1) 1.15 Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0) 3.45 Fattore riduttivo (K w) 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR) 0.80 Fattore di comportamento dissipativo (q) 2.76 Fattore di comportamento non dissipativo (qND) 1.50 Fattore di comportamento per SLD (qD) 1.50 - Categoria topografica: T1 – Sup. pianeggiante, pe ndii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15 ° - Coeff. amplificazione topografica S T: 1.13 (vedi considerazioni microzonazione sismica) - Fattore di comportamento per sisma verticale (qv) : 1.50 - Modalità di calcolo modi di vibrare: Ritz-vectors - Numero vettori: 2 - CCE per vettori di Ritz e numero di modi da calco lare 5) Forze dir. X Numero modi: 30 6) Forze dir. Y Numero modi: 30 - Modi da considerare: Tali da movimentare una perc entuale di massa pari a 85.00%

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- Trascura modi con massa movimentata minore di: 5. 00% - Smorzamento spettro: 5.00% - Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>

� Condizioni e combinazioni di carico CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: Simbologia CCE = Numero della condizione di carico elemen tare Comm. = Commento Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limit e Sic. = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Var. = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua Dir. = Direzione del vento Tipo = Tipologia di pressione vento M = Massimizzata E = Esterna I = Interna Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse Z CCE Comm. Tipo CCE Sic. Var. Dir. Tipo Mx My Mz Jpx Jpy Jpz <grad> --------------------------------------------------- -------------------------- 1 pp+perm 1 S -- -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 permNS 2 S -- -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 3 accid scuola 5 S B -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 4 neve 11 S B -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 COMBINAZIONI DELLE CCE: Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica ) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazi one rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazi one frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazi one quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vi ta SLC = Stato limite di prevenzione del colla sso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vi ta (non dissipativo) An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Sì N = No CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 F X F Y Mt ±S X ±S Y --------------------------------------------------- ----------------------------------- 1 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 0.30 2 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 -0.30 3 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 0.30 4 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 -0.30 5 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 0.30 6 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 -0.30 7 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 0.30 8 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 -0.30 9 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 1.00 0.30 10 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 1.00 -0.30 11 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 1.00 0.30 12 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 1.00 -0.30 13 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -1.00 0.30

24

14 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -1.00 -0.30 15 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -1.00 0.30 16 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -1.00 -0.30 17 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 1.00 18 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -0.30 1.00 19 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 0.30 1.00 20 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -0.30 1.00 21 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 -1.00 22 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -0.30 -1.00 23 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 0.30 -1.00 24 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -0.30 -1.00 25 CC 9 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1. 50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 26 CC 10 - Amb. 2 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1. 00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

� risultati dell’analisi modale ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato X = Coordinata X Y = Coordinata Y Z = Coordinata Z Mo = Massa orizzontale Jpz = Massa rotazionale intorno all'asse Z Imp. X Y Z Mo Jpz Imp. X Y Z Mo Jpz <m> <m> <m> <kg> <kg*mq> <m > <m> <m> <kg> <kg*mq> ---------------------------------------- -------- -------------------------------- 1 5.71 6.65 3.30 156546.00 5023540.00 2 7.4 3 6.65 6.44 47001.50 1377310.00 TOTALI MASSE IMPALCATI: Mo Jpz <kg> <kg*mq> -------------------- 203548.00 6400850.00 ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: Simbologia Nodo = Numero del nodo Mo = Massa orizzontale Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo M o <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> ------------ ------------ ------------ ------ ------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ -276 2641.20 -275 4236.56 -274 4236.57 -273 4 236.57 -272 4236.57 -271 4236.57 -270 4236.57 -269 4236.57 -268 4236.57 -267 4236.57 -266 2641.20 -265 1458.94 -264 1 741.32 -263 1741.32 -262 1741.32 -261 1741.32 -260 1741.32 -259 1741.32 -258 1741.32 -257 1741.32 -256 1741.32 -255 1 458.94 -254 1458.94 -253 1741.32 -252 1741.32 -251 1741.32 -250 1741.32 -249 1741.32 -248 1741.32 -247 1741.32 -246 1 741.32 -245 1741.32 -244 1458.94 -243 1589.67 -242 1872.05 -241 1872.05 -240 1872.05 -239 1872.05 -238 1872.05 -237 1 872.05 -236 1872.05 -235 1872.05 -234 1872.05 -233 1589.67 -232 1589.67 -231 1872.05 -230 1872.05 -229 1872.05 -228 1 872.05 -227 1872.05 -226 1872.05 -225 1872.05 -224 1872.05 -223 1872.05 -222 1589.67 -221 1720.40 -220 2002.78 -219 2 002.78 -218 2002.78 -217 2002.78 -216 2002.78 -215 2002.78 -214 2002.78 -213 2002.78 -212 2002.78 -211 1720.40 -210 1 720.40 -209 2002.78 -208 2002.78 -207 2002.78 -206 2002.78 -205 2002.78 -204 2002.78 -203 2002.78 -202 2002.78 -201 2 002.78 -200 1720.40 -199 596.33 -198 596.33 -197 596.33 -196 596.33 -195 596.33 -194 596.33 -193 596.33 -192 596.33 -191 596.33 -190 596.33 -189 596.33 -188 596.33 -187 596.33 -186 596.33 -185 596.33 -184 596.33 -183 596.33 -182 596.33 -181 596.33 -180 596.33 -179 596.33 -178 596.33 -177 774.08 -176 774.08 -175 774.08 -174 774.08 -173 774.08 -172 774.08 -171 774.08 -170 774.08 -169 774.08 -168 774.08 -167 774.08 -166 774.08 -165 774.08 -164 774.08 -163 774.08 -162 774.08 -161 774.08 -160 774.08 -159 774.08 -158 774.08 -157 774.08 -156 774.08 -155 670.87 -154 670.87 -153 670.87 -152 670.87 -151 670.87 -150 670.87 -149 670.87 -148 670.87 -147 670.87 -146 670.87 -145 670.87 -144 670.87 -143 670.87 -142 670.87 -141 670.87 -140 670.87 -139 670.87 -138 670.87 -137 670.87 -136 670.87 -135 670.87 -134 670.87 -133 679.47 -132 679.47 -131 679.47 -130 679.47 -129 679.47 -128 679.47 -127 679.47 -126 679.47 -125 679.47 -124 679.47 -123 679.47 -122 679.47 -121 679.47 -120 679.47 -119 679.47 -118 679.47 -117 698.59 -116 698.59 -115 698.59 -114 698.59 -113 698.59 -112 698.59 -111 698.59 -110 698.59 -109 698.59 -108 698.59 -107 698.59 -106 698.59 -105 698.59 -104 698.59 -103 698.59 -102 698.59 -101 698.59 -100 698.59 -99 698.59 -98 698.59 -97 698.59 -96 698.59 -95 619.27 -94 619.27 -93 619.27 -92 619.27 -91 619.27 -90 619.27 -89 619.27 -88 619.27 -87 619.27 -86 619.27 -85 619.27 -84 619.27 -83 619.27 -82 619.27 -81 619.27 -80 619.27 -79 619.27 -78 619.27 -77 619.27 -76 619.27 -75 619.27 -74 619.27 -73 5306.23 -72 4006.11 -71 4438.07 -70 4006.11 -69 4438.07 -68 4006.12 -67 4438.07 -66 4 006.11 -65 4438.07 -64 4006.11 -63 4438.07 -62 4006.11 -61 4438.07 -60 4006.11 -59 4438.07 -58 4006.12 -57 5 085.37 -56 3043.45 -55 3337.16 -54 3043.45 -53 4534.91 -52 3043.45 -51 3055.56 -50 5742.44 -49 2686.67 -48 2 686.67 -47 2686.67 -46 5266.73 -45 2686.67 -44 1728.47 -43 2686.67 -42 6426.27 -41 2223.50 -40 481.65 -39 721.20 -38 2275.74 -37 8061.50 -36 2223.50 -35 481.65 -34 1679.41 -33 2275.74 -32 6426.27 -31 5266.73 -30 2 686.67 -29 2686.67 -28 2686.67 -27 5742.44 -26 2686.67 -25 2686.67 -24 2686.67 -23 5306.23 -22 4006.11 -21 4 438.07 -20 4006.11 -19 4438.07 -18 4006.12 -17 4438.07 -16 4006.11 -15 4438.07 -14 4006.11 -13 4438.07 -12 4 006.11 -11 4438.07 -10 4006.11 -9 4438.07 -8 4006.12 -7 5085.37 -6 3043.45 -5 3337.16 -4 3043.45 -3 4 534.91 -2 3043.45 -1 3055.56 209 3526.53 211 3526.53 213 3526.53 215 3526.53 217 3526.53 219 3526.53 221 3 526.53 223 2247.20 259 3526.53 261 3526.53 263 3526.53 265 3526.53 267 3526.53 269 3526.53 271 3526.53 273 2 247.20

TOTALI MASSE NODI: Mo <kg> --------- 575923.00

25

ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATO Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato cx = Coeff. c in dir. X cy = Coeff. c in dir. Y Mz = Momento intorno all'asse Z Imp. cx cy Mz <daNm> ----------------------- 1 0.19 0.19 23417.70 2 0.11 0.11 13715.80 TOTALI FORZE SISMICHE: Mz <daNm> -------- 37133.50 ELENCO PESI E FORZE FITTIZIE IMPALCATI: Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato Peso = Peso Fx = Forza in dir. X Fy = Forza in dir. Y Imp. Peso Fx Fy Imp. Peso Fx Fy <daN> <daN> <daN> <daN> <d aN> <daN> ------------------------------ ------------------ ------------ 1 165063.00 1650.63 1650.63 2 54427.60 54 4.28 544.28 ELENCO PESI E FORZE FITTIZIE IMPALCATI: Simbologia Nodo = Numero del nodo Peso = Peso Fx = Forza in dir. X Fy = Forza in dir. Y Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <d aN> <daN> <daN> <daN> ------------------------ ------------------------ ------------------------ --------------------- --- ------------------------ -276 3488.77 34.89 34.89 -275 5951.57 59.52 59.52 -274 5951.57 59.52 59.52 -273 5951.57 59.52 59 .52 -272 5951.57 59.52 59.52 -271 5951.57 59.52 59.52 -270 5951.57 59.52 59.52 -269 5951.57 59.52 59.52 -268 5951.57 59.52 59 .52 -267 5951.57 59.52 59.52 -266 3488.77 34.89 34.89 -265 1610.77 16.11 16.11 -264 2067.33 20.67 20.67 -263 2067.33 20.67 20 .67 -262 2067.33 20.67 20.67 -261 2067.33 20.67 20.67 -260 2067.33 20.67 20.67 -259 2067.33 20.67 20.67 -258 2067.33 20.67 20 .67 -257 2067.33 20.67 20.67 -256 2067.33 20.67 20.67 -255 1610.77 16.11 16.11 -254 1610.77 16.11 16.11 -253 2067.33 20.67 20 .67 -252 2067.33 20.67 20.67 -251 2067.33 20.67 20.67 -250 2067.33 20.67 20.67 -249 2067.33 20.67 20.67 -248 2067.33 20.67 20 .67 -247 2067.33 20.67 20.67 -246 2067.33 20.67 20.67 -245 2067.33 20.67 20.67 -244 1610.77 16.11 16.11 -243 1739.02 17.39 17 .39 -242 2195.58 21.96 21.96 -241 2195.58 21.96 21.96 -240 2195.58 21.96 21.96 -239 2195.58 21.96 21.96 -238 2195.58 21.96 21 .96 -237 2195.58 21.96 21.96 -236 2195.58 21.96 21.96 -235 2195.58 21.96 21.96 -234 2195.58 21.96 21.96 -233 1739.02 17.39 17 .39 -232 1739.02 17.39 17.39 -231 2195.58 21.96 21.96 -230 2195.58 21.96 21.96 -229 2195.58 21.96 21.96 -228 2195.58 21.96 21 .96 -227 2195.58 21.96 21.96 -226 2195.58 21.96 21.96 -225 2195.58 21.96 21.96 -224 2195.58 21.96 21.96 -223 2195.58 21.96 21 .96 -222 1739.02 17.39 17.39 -221 1867.26 18.67 18.67 -220 2323.82 23.24 23.24 -219 2323.82 23.24 23.24 -218 2323.82 23.24 23 .24 -217 2323.82 23.24 23.24 -216 2323.82 23.24 23.24 -215 2323.82 23.24 23.24 -214 2323.82 23.24 23.24 -213 2323.82 23.24 23 .24 -212 2323.82 23.24 23.24 -211 1867.26 18.67 18.67 -210 1867.26 18.67 18.67 -209 2323.82 23.24 23.24 -208 2323.82 23.24 23 .24 -207 2323.83 23.24 23.24 -206 2323.82 23.24 23.24 -205 2323.82 23.24 23.24 -204 2323.82 23.24 23.24 -203 2323.82 23.24 23 .24 -202 2323.82 23.24 23.24 -201 2323.82 23.24 23.24 -200 1867.26 18.67 18.67 -199 585.00 5.85 5.85 -198 585.00 5.85 5 .85 -197 585.00 5.85 5.85 -196 585.00 5.85 5.85 -195 585.00 5.85 5.85 -194 585.00 5.85 5.85 -193 585.00 5.85 5 .85 -192 585.00 5.85 5.85 -191 585.00 5.85 5.85 -190 585.00 5.85 5.85 -189 585.00 5.85 5.85 -188 585.00 5.85 5 .85 -187 585.00 5.85 5.85 -186 585.00 5.85 5.85 -185 585.00 5.85 5.85 -184 585.00 5.85 5.85 -183 585.00 5.85 5 .85 -182 585.00 5.85 5.85 -181 585.00 5.85 5.85 -180 585.00 5.85 5.85 -179 585.00 5.85 5.85 -178 585.00 5.85 5 .85 -177 759.38 7.59 7.59 -176 759.38 7.59 7.59 -175 759.38 7.59 7.59 -174 759.38 7.59 7.59 -173 759.38 7.59 7 .59 -172 759.38 7.59 7.59 -171 759.38 7.59 7.59 -170 759.38 7.59 7.59 -169 759.38 7.59 7.59 -168 759.38 7.59 7 .59 -167 759.38 7.59 7.59 -166 759.38 7.59 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26

-66 3930.00 39.30 39.30 -65 4353.75 43.54 43.54 -64 3930.00 39.30 39.30 -63 4353.75 43.54 43 .54 -62 3930.00 39.30 39.30 -61 4353.75 43.54 43.54 -60 3929.99 39.30 39.30 -59 4353.75 43.54 43.54 -58 3930.00 39.30 39 .30 -57 4988.75 49.89 49.89 -56 2985.63 29.86 29.86 -55 3273.75 32.74 32.74 -54 2985.63 29.86 29.86 -53 4448.75 44.49 44 .49 -52 2985.63 29.86 29.86 -51 2997.50 29.98 29.98 -50 5633.33 56.33 56.33 -49 2635.63 26.36 26.36 -48 2635.63 26.36 26 .36 -47 2635.63 26.36 26.36 -46 5166.67 51.67 51.67 -45 2635.63 26.36 26.36 -44 1695.63 16.96 16.96 -43 2635.63 26.36 26 .36 -42 6304.17 63.04 63.04 -41 2181.25 21.81 21.81 -40 472.50 4.72 4.72 -39 707.50 7.08 7.08 -38 2232.50 22.32 22 .32 -37 7908.33 79.08 79.08 -36 2181.25 21.81 21.81 -35 472.50 4.72 4.72 -34 1647.50 16.48 16.48 -33 2232.50 22.32 22 .32 -32 6304.17 63.04 63.04 -31 5166.67 51.67 51.67 -30 2635.63 26.36 26.36 -29 2635.63 26.36 26.36 -28 2635.63 26.36 26 .36 -27 5633.33 56.33 56.33 -26 2635.63 26.36 26.36 -25 2635.63 26.36 26.36 -24 2635.63 26.36 26.36 -23 5205.42 52.05 52 .05 -22 3930.00 39.30 39.30 -21 4353.74 43.54 43.54 -20 3929.99 39.30 39.30 -19 4353.75 43.54 43.54 -18 3930.00 39.30 39 .30 -17 4353.75 43.54 43.54 -16 3930.00 39.30 39.30 -15 4353.75 43.54 43.54 -14 3930.00 39.30 39.30 -13 4353.75 43.54 43 .54 -12 3930.00 39.30 39.30 -11 4353.75 43.54 43.54 -10 3929.99 39.30 39.30 -9 4353.75 43.54 43.54 -8 3930.00 39.30 39 .30 -7 4988.75 49.89 49.89 -6 2985.63 29.86 29.86 -5 3273.75 32.74 32.74 -4 2985.63 29.86 29.86 -3 4448.75 44.49 44 .49 -2 2985.63 29.86 29.86 -1 2997.50 29.98 29.98 209 4357.28 43.57 43.57 211 4357.28 43.57 43.57 213 4357.28 43.57 43 .57 215 4357.28 43.57 43.57 217 4357.28 43.57 43.57 219 4357.28 43.57 43.57 221 4357.27 43.57 43.57 223 2653.38 26.53 26 .53 259 4357.28 43.57 43.57 261 4357.27 43.57 43.57 263 4357.28 43.57 43.57 265 4357.28 43.57 43.57 267 4357.28 43.57 43 .57 269 4357.28 43.57 43.57 271 4357.27 43.57 43.57 273 2653.38 26.53 26.53

ELENCO MODI DI VIBRARE, MASSE PARTECIPANTI E COEFFI CIENTI DI PARTECIPAZIONE Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri p eriodi Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partec ipante intorno all'asse Z Modo C Per. Diff. Φx Φy Φz %Mx %My %Mz %Jpz --------------------------------------------------- ---------------------- 1 * 0.9033 157.38 189.41 -0.00 0.00 46.0 28 0.000 0.000 0.000 2 * 0.3510 27.69 -0.02 0.28 0.00 0.0 00 0.000 0.000 24.301 3 * 0.2749 4.60 0.00 -162.24 0.00 0.0 00 33.770 0.000 0.002 4 * 0.2628 4.60 -102.84 -0.00 0.00 13.5 69 0.000 0.000 0.000 5 * 0.2417 1.31 0.00 -136.63 0.00 0.0 00 23.950 0.000 0.000 6 0.2386 1.31 0.00 5.68 0.00 0.0 00 0.041 0.000 0.001 7 * 0.2338 2.04 0.00 -37.90 0.00 0.0 00 1.843 0.000 0.003 8 0.2281 2.53 0.00 7.33 0.00 0.0 00 0.069 0.000 0.002 9 0.2221 2.41 0.00 -16.43 0.00 0.0 00 0.346 0.000 0.003 10 0.2168 1.69 -0.00 -5.13 0.00 0.0 00 0.034 0.000 0.001 11 0.2132 1.69 -0.00 5.08 0.00 0.0 00 0.033 0.000 0.001 12 * 0.1833 3.77 0.00 -42.82 0.00 0.0 00 2.352 0.000 0.029 13 * 0.1766 3.77 44.48 0.00 0.00 2.5 38 0.000 0.000 0.000 14 0.1250 5.72 -0.89 -0.00 0.00 0.0 01 0.000 0.000 0.000 15 * 0.1182 1.26 0.02 -8.36 0.00 0.0 00 0.090 0.000 34.231 16 0.1167 1.25 0.01 -0.02 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.000 17 0.1153 0.18 -0.17 1.29 0.00 0.0 00 0.002 0.000 0.478 18 0.1151 0.18 -0.01 0.12 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.004 19 0.1139 0.63 -0.11 3.23 0.00 0.0 00 0.013 0.000 3.212 20 0.1132 0.54 0.00 0.01 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.000 21 0.1126 0.54 -0.15 -3.28 0.00 0.0 00 0.014 0.000 3.986 22 0.1092 3.09 -0.02 -0.65 0.00 0.0 00 0.001 0.000 0.280 23 * 0.0981 1.49 -0.15 6.69 0.00 0.0 00 0.057 0.000 8.681 24 0.0967 1.49 -1.14 0.05 0.00 0.0 02 0.000 0.000 0.000 25 0.0931 1.34 0.44 0.06 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.001 26 0.0919 0.14 0.15 -0.01 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.000 27 0.0918 0.14 -0.06 0.04 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.000 28 0.0911 0.76 -0.53 0.31 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.011 29 0.0879 3.28 -2.29 0.11 0.00 0.0 07 0.000 0.000 0.001 30 0.0851 3.28 -2.51 -0.44 0.00 0.0 08 0.000 0.000 0.015 31 0.0732 0.19 -0.00 0.31 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.074 32 0.0731 0.19 -0.00 1.88 0.00 0.0 00 0.005 0.000 0.372 33 0.0709 2.80 19.85 -0.00 0.00 0.5 05 0.000 0.000 0.000 34 0.0689 2.80 0.00 0.62 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.060 35 0.0636 1.40 -0.00 -49.88 0.00 0.0 00 3.193 0.000 4.596 36 0.0628 1.28 24.86 -0.01 0.00 0.7 93 0.000 0.000 0.000 37 0.0620 0.28 -0.77 -13.96 0.00 0.0 01 0.250 0.000 0.613 38 0.0618 0.28 -31.23 0.31 0.00 1.2 51 0.000 0.000 0.001 39 0.0594 1.99 0.22 1.65 0.00 0.0 00 0.003 0.000 0.006 40 0.0582 1.99 -0.49 0.56 0.00 0.0 00 0.000 0.000 0.000 41 0.0556 1.87 -0.04 -2.00 0.00 0.0 00 0.005 0.000 0.069 42 0.0546 1.87 3.09 -0.08 0.00 0.0 12 0.000 0.000 0.000 43 0.0516 5.74 -20.20 0.01 0.00 0.5 24 0.000 0.000 0.000 44 0.0452 7.38 0.03 -0.26 0.00 0.0 00 0.000 0.000 1.002 45 0.0421 7.38 -17.08 -0.38 0.00 0.3 74 0.000 0.000 0.000 46 * 0.0385 9.20 51.67 -0.23 0.00 3.4 25 0.000 0.000 0.000 47 0.0342 11.89 -2.47 -0.23 0.00 0.0 08 0.000 0.000 0.020 48 * 0.0306 2.11 49.21 1.21 0.00 3.1 07 0.002 0.000 0.001

27

49 0.0299 2.11 15.01 -2.91 0.00 0.2 89 0.011 0.000 0.029 50 * 0.0280 6.80 0.00 -86.91 0.00 0.0 00 9.690 0.000 0.000 51 0.0241 9.25 -2.36 29.20 0.00 0.0 07 1.094 0.000 0.002 52 * 0.0221 0.25 8.07 61.36 0.00 0.0 84 4.830 0.000 0.001 53 * 0.0220 0.25 -98.03 4.69 0.00 12.3 29 0.028 0.000 0.000 54 * 0.0191 11.15 1.85 61.43 0.00 0.0 04 4.841 0.000 0.003 55 * 0.0172 5.44 102.39 -0.46 0.00 13.4 50 0.000 0.000 0.000 56 0.0163 5.44 -1.02 62.03 0.00 0.0 01 4.937 0.000 0.003 57 * 0.0128 12.90 -0.36 75.19 0.00 0.0 00 7.253 0.000 0.025 58 0.0113 12.90 34.86 1.18 0.00 1.5 59 0.002 0.000 0.000 59 0.0078 45.69 -0.51 -25.06 0.00 0.0 00 0.805 0.000 0.018 60 0.0047 65.37 0.14 -10.62 0.00 0.0 00 0.145 0.000 0.068 Tot.cons. 94. 53 88.70 0.00 67.28 ELENCO COEFFICIENTI DI RISPOSTA Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 1 00) in dir. X Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 1 00) in dir. Y Stato limite di salvaguardia della vitaModo Sx Sy ---------------- 1 5.11 5.11 2 10.31 10.31 3 10.31 10.31 4 10.31 10.31 5 10.31 10.31 6 10.31 10.31 7 10.31 10.31 8 10.31 10.31 9 10.31 10.31 10 10.31 10.31 11 10.31 10.31 12 10.31 10.31 13 10.31 10.31 14 10.48 10.48 15 10.53 10.53 16 10.54 10.54 17 10.55 10.55 18 10.55 10.55 19 10.56 10.56 20 10.56 10.56 21 10.57 10.57 22 10.59 10.59 23 10.67 10.67 24 10.68 10.68 25 10.70 10.70 26 10.71 10.71 27 10.71 10.71 28 10.72 10.72 29 10.74 10.74 30 10.76 10.76 31 10.84 10.84 32 10.84 10.84 33 10.86 10.86 34 10.87 10.87 35 10.91 10.91 36 10.91 10.91 37 10.92 10.92 38 10.92 10.92 39 10.94 10.94 40 10.94 10.94 41 10.96 10.96 42 10.97 10.97 43 10.99 10.99 44 11.04 11.04 45 11.06 11.06 46 11.08 11.08 47 11.11 11.11 48 11.14 11.14 49 11.14 11.14 50 11.15 11.15 51 11.18 11.18 52 11.20 11.20 53 11.20 11.20 54 11.22 11.22 55 11.23 11.23 56 11.24 11.24 57 11.26 11.26

28

58 11.27 11.27 59 11.30 11.30 60 11.32 11.32 DOMANDA IN DUTTILITÀ DI CURVATURA Direzione X µEdX=7.08 Direzione Y µEdY=10.77

Si ritiene inoltre opportuno visualizzare le deformate elastiche dei modi di vibrare ritenuti più significativi:

deformata elastica modo di vibrare n° 1



29




30

� Verifica dei pilastri resistenti all’azione sismica

Con riferimento alla numerazione dei nodi riportati nelle figure delle pagine precedenti, si osserva come il primo

elemento resistente che raggiunge la sua resistenza ultima risulta essere uno dei due “pilastri d’angolo in c.a.”

posti in corrispondenza del telaio di estremità del lato ovest (zona servizi, pilastri nodi n° 1 e 51) .

Si riportano di seguito le corrispondenti verifiche di resistenza ottenuti “modificando fittiziamente” l’accelerazione

sismica di picco fino ad ottenere un rapporto capacità/domanda unitario. Vista la linearità del calcolo il

corrispondente valore può ragionevolmente essere assunto come limite di resistenza in acceleazione del

fabbricato nei confronti delle sollecitazioni di tipo sismico.

Pilastrate n. 1 33 38 511 (a) Nodi: 1 -1 101 33 (b) Nodi: 33 -33 133 38 (c) Nodi: 38 -38 138 51 (d) Nodi: 51 -51 151 Simbologia Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari e = eccentricità aggiuntiva in caso di compressione o pressoflessione α = amplificazione per gerarchia delle resistenze TG = taglio da gerarchia delle resistenze TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) In = Identificativo della pilastrata facente parte dell' inviluppo El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale Mz = Momento flettente intorno all'asse Z My = Momento flettente intorno all'asse Y My ver. = Momento flettente di verifica intorno all'asse Y Mz ver. = Momento flettente di verifica intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo M'ydy = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Y M'ydz = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Z MRdy = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Y µΦY = Valore di progetto della duttilità di curvatura in dir. Y locale MRdz = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Z µΦZ = Valore di progetto della duttilità di curvatura in dir. Z locale esp. = Esponente per verifiche secondo [4.1.19] Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa σc = Tensione nel calcestruzzo

σf = Tensione nel ferro X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Staff. = Staffatura adottata Br y = Numero bracci in dir. Y locale Br z = Numero bracci in dir. Z locale bw, y = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Y Vsdu, y = Taglio agente in dir. Y ctg θ, y = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Y VRsd, y = Taglio ultimo lato armatura in dir. Y VRcd, y = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Y bw, z = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Z Vsdu, z = Taglio agente in dir. Z ctg θ, z = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Z VRsd, z = Taglio ultimo lato armatura in dir. Z VRcd, z = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Z Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri

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2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = Sezione a C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = Sezione a I L = Sezione a L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = Sezione a T U = Sezione a U Ur = U rovescia V = Sezione a V Vr = V rovescia Z = Sezione a Z Zdx = Z destra Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Fcm = Resistenza media Fctm = Resistenza media a trazione Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fcd (Tag) = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo per verifica a taglio Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Fym = Tensione media di snervamento Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Fyd (Tag) = Resistenza di calcolo dell'acciaio per verifica a t aglio Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd

<daN/cmq> Fcd (Tag) <daN/cmq>

Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag ) <daN/cmq>

1 R 30.00 30.00 3.60 370.50 28.35 262.44 174.96 15.75 3100.00 2583.33 2246.38 Stato limite ultimo - Verifiche a flessione/pressof lessione

Xg <m>

CC TCC In El Sez. X <cm>

N <daN>

My <daNm>

My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

MRdy <daNm>

MRdz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 25(e) SLU b 1 1 0.00 -11091.00 194.22 221.82 -43.12 -221.82 -11092.50 4097.38 -4097.38 1.00 9.236 -0.90 25(e) SLU b 1 1 0.00 -11091.00 194.22 221.82 -43.12 -221.82 -11092.50 4097.38 -4097.38 1.00 9.236 -0.20 25(e) SLU b 1 1 70.00 -10886.30 92.81 217.73 64.97 217.73 -10888.20 4073.76 4073.76 1.00 9.355

0.20 25(e) SLU b 2 1 -0.00 -8748.83 105.09 174.98 -138.24 -174.98 -8751.05 3826.44 -3826.44 1.00 10.934 0.20 25(e) SLU b 2 1 -0.00 -8748.83 105.09 174.98 -138.24 -174.98 -8751.05 3826.44 -3826.44 1.00 10.934 3.03 25 SLU b 2 1 283.00 -7921.05 -612.65 223.82 -7924.83 -3730.68 3730.68 1.00 4.460

Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione Xg

<m> CC TCC In El Sez. X

<cm> N

<daN> My

<daNm> My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

M'ydy <daNm>

M'ydz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 11(e) SND b 1 1 0.00 -6951.72 971.35 971.35 23.92 139.03 -6955.35 3274.35 3274.35 1.00 2.949 -0.90 11(e) SND b 1 1 0.00 -6951.72 971.35 971.35 23.92 139.03 -6955.35 3274.35 3274.35 1.00 2.949 -0.20 9 SND c 1 1 70.00 -6793.37 1013.36 -197.08 -6795.57 3256.83 -3256.83 1.00 2.691

0.20 17 SND b 2 1 -0.00 -5509.06 495.06 -2572.47 -5510.52 3112.04 -3112.04 1.00 1.015 0.20 17 SND b 2 1 -0.00 -5509.06 495.06 -2572.47 -5510.52 3112.04 -3112.04 1.00 1.015 3.03 17 SND b 2 1 283.00 -4872.31 -393.68 2367.96 -4874.27 -3040.90 3040.90 1.00 1.101

Stato limite d'esercizio - Verifiche tensionali Xg

<m> CC TCC In El Sez. X

<cm> N

<daN> Mz

<daNm> My

<daNm> AfT

<cmq> AfC

<cmq> σσσσc

<daN/cmq> σσσσf

<daN/cmq> -0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -8348.83 -32.33 142.16 0.00 8.04 11.35 158.18 -0.90 26 SLE R d 1 1 0.00 -5526.70 33.84 38.29 0.00 8.04 6.72 95.89 -0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -8348.83 -32.33 142.16 0.00 8.04 11.35 158.18 -0.90 26 SLE R d 1 1 0.00 -5526.70 33.84 38.29 0.00 8.04 6.72 95.89 -0.20 26 SLE R c 1 1 70.00 -8190.67 -48.83 67.79 0.00 8.04 10.14 144.09 -0.20 26 SLE R d 1 1 70.00 -5369.20 -53.27 -59.79 0.00 8.04 7.31 101.89

0.20 26 SLE R b 2 1 -0.00 -6541.19 -104.52 76.77 0.00 8.04 9.70 132.99 0.20 26 SLE R a 2 1 -0.00 -3151.70 -26.45 148.02 0.00 8.04 6.26 81.79 0.20 26 SLE R b 2 1 -0.00 -6541.19 -104.52 76.77 0.00 8.04 9.70 132.99 0.20 26 SLE R a 2 1 -0.00 -3151.70 -26.45 148.02 0.00 8.04 6.26 81.79 3.03 26 SLE R b 2 1 283.00 -5904.44 169.40 -448.96 2.01 6.03 18.22 224.21 3.03 26 SLE R d 2 1 283.00 -2514.93 -26.22 -282.55 4.02 4.02 9.35 110.22

Staffe - Verifiche armatura

32

X0 <m>

X1 <m>

Staff. Br y Br z CC TCC In bw, y <m>

Vsdu, y <daN>

ctg θθθθ, y VRsd, y <daN>

VRcd, y <daN>

bw, z <m>

Vsdu, z <daN>

ctg θθθθ, z VRsd, z <daN>

VRcd, z <daN>

Sic.T

-0.90 -0.20 ø8/20 2 2 25 SLU d 0.30 159.85 2.50 6605.54 22154.80 0.30 176.59 2.50 6605.54 22154.80 37.41 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 9 SND a 0.30 334.41 2.50 6605.54 22079.70 0.30 829.50 2.50 6605.54 22079.70 7.96 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 17 SND c 0.30 994.07 2.50 6605.54 22307.20 0.30 152.52 2.50 6605.54 22307.20 6.64 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 25 SLU d 0.30 159.85 2.50 6605.54 22127.30 0.30 176.59 2.50 6605.54 22127.30 37.41 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 9 SND a 0.30 334.41 2.50 6605.54 22058.50 0.30 829.50 2.50 6605.54 22058.50 7.96 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 17 SND c 0.30 994.07 2.50 6605.54 22286.00 0.30 152.52 2.50 6605.54 22286.00 6.64

0.20 0.67 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 127.94 2.50 6605.54 22352.60 0.30 253.62 2.50 6605.54 22352.60 26.05 0.20 0.67 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 137.97 2.50 6605.54 21571.40 0.30 869.94 2.50 6605.54 21571.40 7.59 0.20 0.67 ø8/20 2 2 18 SND b 0.30 1743.56 2.50 6605.54 21931.60 0.30 2.01 2.50 6605.54 21931.60 3.79 0.20 0.67 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 1745.73 2.50 6605.54 21962.50 0.30 282.60 2.50 6605.54 21962.50 3.78 0.67 2.56 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 127.94 2.50 6605.54 22334.00 0.30 253.62 2.50 6605.54 22334.00 26.05 0.67 2.56 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 137.97 2.50 6605.54 21557.10 0.30 869.94 2.50 6605.54 21557.10 7.59 0.67 2.56 ø8/20 2 2 18 SND b 0.30 1743.56 2.50 6605.54 21917.30 0.30 2.01 2.50 6605.54 21917.30 3.79 0.67 2.56 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 1745.73 2.50 6605.54 21948.20 0.30 282.60 2.50 6605.54 21948.20 3.78 2.56 3.03 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 127.94 2.50 6605.54 22259.80 0.30 253.62 2.50 6605.54 22259.80 26.05 2.56 3.03 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 137.97 2.50 6605.54 21500.10 0.30 869.94 2.50 6605.54 21500.10 7.59 2.56 3.03 ø8/20 2 2 18 SND b 0.30 1743.56 2.50 6605.54 21860.30 0.30 2.01 2.50 6605.54 21860.30 3.79 2.56 3.03 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 1745.73 2.50 6605.54 21891.10 0.30 282.60 2.50 6605.54 21891.10 3.78

Si rileva inoltre che utilizzando le sollecitazioni di progetto ottenute nel calcolo effettuato gli altri pilastri in

calcestruzzo resistenti all’azione sismica risultano essere verificati. Per completezza si riporta si seguito la verifica

della sezione di base dei portali in c.a. della palestra.

Sezione 39 (pilastro 30x75) - Soll. aut. Aste 71 (- 71 -94) 21 (-21 -83) 69 (-69 -93) 19 (-19 -82) 67 ( -67 -92) 17 (-17 -81) 65 (-65 -91) 15 (-15 -80) 63 (-63 -90) 13 (-13 -79) 61 (-61 -89) 11 (-11 -78) 9 (-9 -77) 59 (-59 -88) 57 (-57 -87) 7 (-7 -76) 55 (-55 -8 6) 5 (-5 -75) 3 (-3 -74) 53 (-53 -85) 23 (-23 -84) 73 (-73 -95) Simbologia Caso = Caso di verifica N = Sforzo normale Mz = Momento flettente intorno all'asse Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Nu = Sforzo normale ultimo M'ydy = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Y M'ydz = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Z MRdy = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Y MRdz = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Z Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa σc = Tensione nel calcestruzzo

σf = Tensione nel ferro Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw, y = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Y Asw, y = Area armatura trasversale in dir. Y ctg θ, y = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Y VRsd, y = Taglio ultimo lato armatura in dir. Y VRcd, y = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Y bw, z = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Z Asw, z = Area armatura trasversale in dir. Z ctg θ, z = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Z VRsd, z = Taglio ultimo lato armatura in dir. Z VRcd, z = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Z Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione

33

B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Fcm = Resistenza media Fctm = Resistenza media a trazione Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fcd (Tag) = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo per verifica a taglio Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Fym = Tensione media di snervamento Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Fyd (Tag) = Resistenza di calcolo dell'acciaio per verifica a t aglio Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag) <daN/cmq>

39 R 30.00 75.00 3.80 370.50 28.35 262.44 174.96 15.75 3100.00 2583.33 2246.38 Stato limite ultimo - Verifiche a flessione/pressof lessione Caso N

<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> MRdy

<daNm> MRdz

<daNm> Sic.

4053 -18261.20 -7591.40 -106.95 -18264.60 -40994.50 -14874.90 5.198 Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione Caso N

<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> M'ydy

<daNm> M'ydz

<daNm> Sic.

70 -18073.90 -5918.38 -7696.07 -18077.10 -34135.80 -10868.20 1.134 Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti Caso Ty

<daN> Tz

<daN> bw, y <m>

Asw, y <cmq>


VRcd, y <daN>

bw, z <m>

Asw, z <cmq>


VRcd, z <daN>

70 4215.21 -2464.20 0.30 5.03 2.50 18089.00 60652.10 0.75 5.03 2.50 6707.16 56222.50 4053 33.57 -4839.02 0.30 5.03 2.50 18089.00 60679.70 0.75 5.03 2.50 6707.16 56248.00 Verifiche stato limite d'esercizio Caso N

<daN> Mz

<daNm> My

<daNm> AfT

<cmq> AfC

<cmq> σσσσc

<daN/cmq> σσσσf

<daN/cmq> 8497 -23411.00 -117.75 -1841.61 0.00 39.46 13.36 190.74 8513 -13826.10 -82.21 -5697.46 19.73 19.73 21.22 287.01 Verifiche effettuate Caso Asta N1 N2 CC TCC X

<cm> Tipo

70 3 -3 -74 9 SND 0.00 SND N cost - min. sic. lim. el. 4053 23 -23 -84 25 SLU 0.00 SLU N cost - min. sic. 8497 7 -7 -76 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 8513 23 -23 -84 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.),C.Rare - Sf min (max compr.)

Si osservi come il coeff. di sic. Pari ad 1,13 per la verifica al limite elastico della sezione di base del portale denoti

la presenza di un lieve margine di sicurezza per accelerazioni tali da portare in crisi i pilastri d’angolo del lato

ovest.

34

� Stima dell’indice di sicurezza globale pre-interven to

Con riferimento alle considerazioni effettuate nei paragrafi precedenti, l’analisi sismica lineare dinamica del

modello di calcolo pre-intervento effettuata assumendo un fattore di struttura q=1,5, permette di fornire una stima

dell’indice di sicurezza globale del fabbricato nella attuale configurazione strutturale.

Il primo elemento sismo-resistente nel quale viene attivata l’intera capacità resistente risulta essere uno dei due

pilastri bassi del fronte ovest (zona servizi), in corrispondenza dei seguenti valori di accelerazione di picco e

periodo di ritorno:

TR = 66 anni Periodo di ritorno Ag = 0.0637* Accelerazione orizz ontale massima al sito <g>

e che i corrispondenti valori di progetti richiesti dalla normativa per le nuove costruzioni risultano essere pari a:

TR = 712 anni Periodo di ritorno Ag = 0.1658* Ac celerazione orizzontale massima al sito <g>

* valori di accelerazione da incrementare “fittiziamente” del fattore 1,7/1,5=1,13 dovuto all’analisi di

microzonazione sismica regionale

Si ottengono i seguenti valori dell’indice di sicurezza in termini di periodo di ritorno ed accelerazione:

α (T R) = (66/712)0.41 = 0.37 indice sicurezza in termini di periodo di ritorno

Ia = 0.0637/0.1658 = 0.39 indice sicurezza in termini di accelerazione

35

o ANALISI POST- INTERVENTO (§ B.2.2 p DGR1373/2011- § 8.3 NTC’08)

� Modello di calcolo “globale”

Analogamente a quanto realizzato nella configurazione pre-intervento, si procede alla realizzazione di un modello

ad elementi finiti globale in scala reale del fabbricato nella configurazione post-intervento, assumendo

inevitabilmente ipotesi di calcolo semplificate per quanto riguarda geometria, carichi e soprattutto caratteristiche

meccaniche del materiale costituente.

Nel modello di calcolo vengono recepite tutte le opere di miglioramento previste, di seguito ricordate per

completezza:

- Intervento 1: REALIZZAZIONE NUOVO PILASTRO D'ANGOLO 30X30 CM DI CONTROVENTAMENTO

In corrispondenza dei due angoli del lato ovest del fabbricato (telaio d’estremità parte bassa), è previsto

l’accostamento del pilastro esistente con uno analogo di nuova realizzazione. Tale tipologia d’intervento

nasce dalla necessità di aumentare la capacità resistente del telaio in c.a. alle azioni orizzontali senza

intervenire con interventi di cerchiatura che presupporrebbero la demolizione di porzioni di parete e finiture

interne.

Si osservi in particolare come nel modello di calcolo l’elemento beam sia stato svincolato in sommità ai

carichi verticali per evitare che irrealisticamente su tale pilastro finissero numericamente sollecitazioni

assiali presenti realmente su quello esistente.

Per assicurare il collegamento del pilastro alla struttura esistente e garantire così la trasmissione delle

azioni al nuovo elemento si prevede il collegamento alla veletta in c.a. sfruttando il foro creato

superiormente per realizzare il getto e lungo l’altezza mediante connettori a taglio inghisati con resina.

- Intervento 2: REALIZZAZIONE NUOVO PILASTRO D'ANGOLO 25X70 CM DI CONTROVENTAMENTO

Preso atto dell’esigenza di aumentare la capacità resistente del telaio basso di facciata alle azioni

orizzontali senza intervenire con interventi di cerchiatura di quelli esistenti evitando la demolizione di

porzioni di parete oltre alle finiture interne, è previsto l’inserimento di due nuovi pilastri 25x70 cm ai lati

della porta d’ingresso in sostituzione dei due tamponamenti in muratura (colore azzurro nelle foto).

Analogamente ai pilastri d’angolo, nel modello di calcolo l’elemento beam sia stato svincolato in sommità

ai carichi verticali ed alla rotazione fuori piano per evitare che irrealisticamente su tale pilastro finissero

numericamente sollecitazioni assiali e flessionali non compatibili con la realtà di comportamento della

struttura.

Per assicurare il collegamento di tali nuovi elementi alla struttura esistente e garantire così la trasmissione

delle azioni, si prevede il carotaggio del nucleo centrale del cordolo di bordo in corrispondenza delle

36

armature di collegamento verticale. Tale carotaggio, necessario anche per realizzare il getto del pilastro,

verrà anch’esso riempito dal calcestruzzo.

- Intervento 3: INSERIMENTO VINCOLI ANTI-RIBALTAMENTO TAMPONAMENTI LATERALI PALESTRA

(elemento secondario)

Approfittando della presenza dei puntoni orizzontali in tubolare 80x3 mm inseriti nel sistema di

controventamento di cui all’intervento n° 4, si rit iene opportuno evitare il ribaltamento fuori piano delle

pareti di tamponamento in muratura della palestra, poste sui lati lunghi sud e nord. Nel modello di calcolo

tale intervento non viene messo in conto ma valutato a parte, con verifica semplificata (elemento

secondario).

- Intervento 4: CONTROVENTI DI PARETE E DI PIANO IN ACCIAIO CON CORDOLO A TERRA IN C.A.

Rilevato che il comportamento in direzione X (perpendicolare ai portali) del telaio in c.a. è più critico

rispetto a quello in Y (nel piano del portale), si è ritenuto opportuno inserire un sistema di

controventamento in acciaio, adeguatamente distribuito sulla lunghezza per evitare eccessive

concentrazioni di carico, in grado di scaricare a terra le forze inerziali agenti nella direzione più critica. Ciò

in quanto si è potuto constatare come il portale in c.a., essendo stato dimensionato per resistere ai carichi

accidentali (neve), manifesta una maggior riserva di resistenza a presso-flessione nel piano.

Vista l’esigenza di ancorare a terra i controventi inclinati, si propone la realizzazione di un nuovo cordolo

longitudinale in c.a. (parallelo a quello esistente), collegato alla base dei portali appena al di sopra dei

plinti di fondazione. Preso atto della tipologia strutturale presente infatti non si ritiene opportuno intervenire

anche consolidando ed allargando i plinti del portale. Ciò per evitare la perdita della spinta passiva del

terreno posto lateralmente che inevitabilmente si perderebbe una volta effettuato lo scavo (utile anche per

la presenza di forze orizzontali “statiche” generate dalla particolare geometria della struttura).

- Intervento 5: CARPENTERIA ANTI-RIBALTAMENTO PARETE LATO EST (elemento secondario)

Verificato che le caratteristiche geometriche e di massa della parete di tamponamento lato est non sono

tali evitare il ribaltamento della parete fuori piano o la crisi per flessione in mezzeria (ribalt. di modo II), si

ritiene opportuno prevedere un sistema di vincolo in carpenteria metallica in grado di impedire tale

eventualità. Analogamente all’intervento n° 3 nel m odello di calcolo non viene messa in conto l’esistenza

di tale struttura ma valutata a parte, con verifica semplificata (elemento secondario).

Apportate pertanto le modifiche numeriche necessarie affinchè vengano recepite dal modello di calcolo gli

interventi proposti, è possibile stimare la bontà del miglioramento di comportamento strutturale analizzando i

rapporti capacità/domanda in termini di periodo di ritorno e/o accelerazione nella configurazione post-intervento.

Con riferimento pertanto alle immagini sottostanti che raffigurano il modello “palestra_postf” predisposto nella

configurazione post-intervento, si riportano di seguito i principali parametri e risultati del calcolo:

37

modello di calcolo tridimensionale post-intervento

Modello post-intervento: particolare telaio lato ovest (num.aste,vincoli,sezioni)

Modello post-intervento: particolare sistema controventi direz. X (num.aste,vincoli,sezioni)

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� Principali parametri di calcolo La modellazione della struttura e la rielaborazione dei risultati del calcolo sono stati effettuati co n: ModeSt ver. 8.17, prodotto da Tecnisoft s.a.s. - Pr ato La struttura è stata calcolata utilizzando come sol utore agli elementi finiti: Xfinest ver. 2018, prodotto da Ce.A.S. S.r.l. - Mil ano Tipo di normativa: stati limite D.M. 18 Tipo di calcolo: analisi sismica dinamica Vincoli esterni: Considera sempre vincoli assegnati in modellazione Schematizzazione piani rigidi: Imp.1: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Imp.2: metodo Master-Slave solo per forze sismich e Modalità di recupero masse secondarie: mantenere su l nodo masse e forze relative Generazione combinazioni - Lineari: Sì - Valuta spostamenti e non sollecitazioni: No - Buckling: No Opzioni di calcolo - Sono state considerate infinitamente rigide le zo ne di connessione fra travi, pilastri ed elementi bidimensionali con una riduzione del 20% - Calcolo con offset rigidi dai nodi: No - Uniformare i carichi variabili: No - Massimizzare i carichi variabili: No - Minimo carico da considerare: 0.00 <daN/m> - Recupero carichi zone rigide: taglio e momento fl ettente - Modalità di combinazione momento torcente: disacc oppiare le azioni Opzioni del solutore - Tipo di elemento bidimensionale: QF46 - Calcolo sforzo nei nodi: No - Trascura deformabilità a taglio delle aste: No - Analisi dinamica con metodo di Lanczos: Sì - Check sequenza di Sturm: Sì - Analisi non lineare con Newton modificato: No - Usa formulazione secante per buckling: No - Trascura buckling torsionale: No Dati struttura - Sito di costruzione: Via Egidio da Campagnola, 6, 42012 Campagnola Emilia RE, Italia LON. 10.75800 L AT. 44.84020 Contenuto tra ID reticolo: 15168 15390 15169 153 91 Simbologia TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazion e rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazion e frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazion e quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collass o SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) TR = Periodo di ritorno <anni> Ag = Accelerazione orizzontale massima al sito FO = Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale TC* = Periodo di inizio del tratto a velocità costa nte dello spettro in accelerazione orizzontale <sec > SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica CC = Coefficiente funzione della categoria del suolo TCC T R Ag <g> FO TC* S S C C ---------------------------------- SLV 419 0.134 2.55 0.27 1.50 1.61 - Edificio esistente: No - Tipo di opera: Opera ordinaria - Vita nominale V N: 50.00 - Classe d'uso: Classe III - SL Esercizio: SLO-Pvr No, SLD-Pvr No - SL Ultimi: SLV-Pvr 16.40, SLC-Pvr No - Struttura dissipativa: No - Quota di riferimento: 0.00 <m> - Altezza della struttura: 8.00 <m> - Numero piani edificio: 2

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- Coefficiente θ: 0.00 - Edificio regolare in altezza: No - Edificio regolare in pianta: No - Forze orizzontali convenzionali per stati limite non sismici: 1.00% - Genera stati limite per verifiche di resistenza a l fuoco: No Dati di piano Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato Lx = Dimensione del piano in dir. X Ly = Dimensione del piano in dir. Y Ex = Eccentricità in dir. X Ey = Eccentricità in dir. Y Ea = Eccentricità complessiva Imp. Lx Ly Ex Ey Ea <m> <m> <m> <m> <m> ------------------------------- 1 10.80 13.30 0.54 0.67 0.86 2 7.20 13.30 0.36 0.67 0.76 Dati di calcolo - Categoria del suolo di fondazione: C - Tipologia strutturale: c.a. o prefabbricata a tel aio di un piano --------------------------------------------------- -------- Periodo T 1 0.45367 Coeff. λ SLV 1.00 Rapporto di sovraresistenza ( αu/ α1) 1.05 Valore di riferimento del fattore di struttura (q 0) 3.15 Fattore riduttivo (K w) 1.00 Fattore riduttivo regolarità in altezza (KR) 0.80 Fattore di comportamento dissipativo (q) 2.52 Fattore di comportamento non dissipativo (qND) 1.50 Fattore di comportamento per SLD (qD) 1.50 - Categoria topografica: T1 - Superficie pianeggian te, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i<=15° - Coeff. amplificazione topografica S T: 1.13 - Fattore di comportamento per sisma verticale (qv) : 1.50 - Modalità di calcolo modi di vibrare: Ritz-vectors - Numero vettori: 2 - CCE per vettori di Ritz e numero di modi da calco lare 5) Forze dir. X Numero modi: 30 6) Forze dir. Y Numero modi: 30 - Modi da considerare: Tali da movimentare una perc entuale di massa pari a 85.00% - Trascura modi con massa movimentata minore di: 5. 00% - Smorzamento spettro: 5.00% - Angolo di ingresso del sisma: 0.00 <grad>

� Condizioni e combinazioni di carico CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARI: Simbologia CCE = Numero della condizione di carico elemen tare Comm. = Commento Tipo CCE = Tipo di CCE per calcolo agli stati limit e Sic. = Contributo alla sicurezza F = a favore S = a sfavore A = ambigua Var. = Tipo di variabilità B = di base I = indipendente A = ambigua Dir. = Direzione del vento Tipo = Tipologia di pressione vento M = Massimizzata E = Esterna I = Interna

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Mx = Moltiplicatore della massa in dir. X My = Moltiplicatore della massa in dir. Y Mz = Moltiplicatore della massa in dir. Z Jpx = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse X Jpy = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse Y Jpz = Moltiplicatore del momento d'inerzia int orno all'asse Z CCE Comm. Tipo CCE Sic. Var. Dir. Tipo Mx My Mz Jpx Jpy Jpz <grad> --------------------------------------------------- -------------------------- 1 pp+perm 1 S -- -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 2 permNS 2 S -- -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 3 accid scuola 5 S B -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 4 neve 11 S B -- -- 1.0 0 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 COMBINAZIONI DELLE CCE: Simbologia CC = Numero della combinazione delle condizioni di carico elementari Comm. = Commento TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica ) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazi one rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazi one frequente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazi one quasi permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vi ta SLC = Stato limite di prevenzione del colla sso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vi ta (non dissipativo) An. = Tipo di analisi L = Lineare NL = Non lineare Bk = Buckling S = Sì N = No CC Comm. TCC An. Bk 1 2 3 4 F X F Y Mt ±S X ±S Y --------------------------------------------------- ----------------------------------- 1 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 0.30 2 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 0.30 -0.30 3 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 0.30 4 sisma +Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 1.00 -0.30 -0.30 5 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 0.30 6 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 0.30 -0.30 7 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 0.30 8 sisma -Mt SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -1.00 -0.30 -0.30 9 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 1.00 0.30 10 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 1.00 -0.30 11 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 1.00 0.30 12 sisma+X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 1.00 -0.30 13 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -1.00 0.30 14 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -1.00 -0.30 15 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -1.00 0.30 16 sisma-X SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -1.00 -0.30 17 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 1.00 18 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -0.30 1.00 19 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 0.30 1.00 20 sisma+Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -0.30 1.00 21 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 0.30 -1.00 22 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 0.30 -0.30 -1.00 23 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 0.30 -1.00 24 sisma-Y SND L N 1.00 1.00 0. 30 0.00 0.00 0.00 -0.30 -0.30 -1.00 25 CC 9 - Amb. 2 (SLU) SLU L N 1.30 1.30 1. 50 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 26 CC 10 - Amb. 2 (SLE R) SLE R L N 1.00 1.00 1. 00 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

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� risultati dell’analisi modale ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato X = Coordinata X Y = Coordinata Y Z = Coordinata Z Mo = Massa orizzontale Jpz = Massa rotazionale intorno all'asse Z Imp. X Y Z Mo Jpz Imp. X Y Z Mo Jpz <m> <m> <m> <kg> <kg*mq> <m > <m> <m> <kg> <kg*mq> ---------------------------------------- -------- -------------------------------- 1 5.62 6.65 3.30 159092.00 5162440.00 2 7.4 3 6.65 6.44 47031.20 1378960.00 TOTALI MASSE IMPALCATI: Mo Jpz <kg> <kg*mq> -------------------- 206124.00 6541390.00 ELENCO BARICENTRI E MASSE IMPALCATI: Simbologia Nodo = Numero del nodo Mo = Massa orizzontale Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo M o <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> Nodo Mo <kg> ------------ ------------ ------------ ------ ------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ -268 572.38 -267 572.38 -264 2641.20 -263 4 249.00 -262 4249.00 -261 4236.57 -260 4249.00 -259 4249.00 -258 4236.57 -257 4249.00 -256 4249.01 -255 4236.57 -254 2 641.20 -253 1458.94 -252 1741.32 -251 1741.32 -250 1741.32 -249 1741.32 -248 1741.32 -247 1741.32 -246 1741.32 -245 1 741.32 -244 1741.32 -243 1458.94 -242 1458.94 -241 1741.32 -240 1741.32 -239 1741.32 -238 1741.32 -237 1741.32 -236 1 741.32 -235 1741.32 -234 1741.32 -233 1741.32 -232 1458.94 -231 1589.67 -230 1872.05 -229 1872.05 -228 1872.05 -227 1 872.05 -226 1872.05 -225 1872.05 -224 1872.05 -223 1872.05 -222 1872.05 -221 1589.67 -220 1589.67 -219 1872.05 -218 1 872.05 -217 1872.05 -216 1872.05 -215 1872.05 -214 1872.05 -213 1872.05 -212 1872.05 -211 1872.05 -210 1589.67 -209 1 720.40 -208 2002.78 -207 2002.78 -206 2002.78 -205 2002.78 -204 2002.78 -203 2002.78 -202 2002.78 -201 2002.78 -200 2 002.78 -199 1720.40 -198 1720.40 -197 2002.78 -196 2002.78 -195 2002.78 -194 2002.78 -193 2002.78 -192 2002.78 -191 2 002.78 -190 2002.78 -189 2002.78 -188 1720.40 -187 596.33 -186 596.33 -185 596.33 -184 596.33 -183 596.33 -182 596.33 -181 596.33 -180 596.33 -179 596.33 -178 596.33 -177 596.33 -176 596.33 -175 596.33 -174 596.33 -173 596.33 -172 596.33 -171 596.33 -170 596.33 -169 596.33 -168 596.33 -167 596.33 -166 596.33 -165 774.08 -164 774.08 -163 774.08 -162 774.08 -161 774.08 -160 774.08 -159 774.08 -158 774.08 -157 774.08 -156 774.08 -155 774.08 -154 774.08 -153 774.08 -152 774.08 -151 774.08 -150 774.08 -149 774.08 -148 774.08 -147 774.08 -146 774.08 -145 774.08 -144 774.08 -143 670.87 -142 670.87 -141 670.87 -140 670.87 -139 670.87 -138 670.87 -137 670.87 -136 670.87 -135 670.87 -134 670.87 -133 670.87 -132 670.87 -131 670.87 -130 670.87 -129 670.87 -128 670.87 -127 670.87 -126 670.87 -125 670.87 -124 670.87 -123 670.87 -122 670.87 -120 698.59 -119 698.59 -118 698.59 -117 698.59 -116 698.59 -115 698.59 -114 698.59 -113 698.59 -112 698.59 -111 698.59 -110 698.59 -109 698.59 -108 698.59 -107 698.59 -106 698.59 -105 698.59 -104 698.59 -103 698.59 -102 698.59 -101 698.59 -100 698.59 -99 698.59 -98 601.11 -97 601.11 -96 601.11 -95 601.11 -94 601.11 -93 601.11 -92 601.11 -91 601.11 -90 601.11 -89 601.11 -88 601.11 -87 601.11 -86 601.11 -85 601.11 -84 601.11 -83 601.11 -82 601.11 -81 601.11 -80 601.11 -79 601.11 -78 601.11 -77 601.11 -76 5838.54 -75 4006.11 -74 5529.43 -73 4 006.11 -72 5529.43 -71 4006.12 -70 5520.83 -69 4006.11 -68 5529.43 -67 4006.11 -66 5529.43 -65 4006.11 -64 5 520.83 -63 4006.11 -62 5529.43 -61 4006.12 -60 5626.27 -59 3043.45 -58 3319.00 -57 3043.45 -56 4525.35 -55 3 043.45 -54 3154.88 -53 5742.44 -52 2686.67 -51 2686.67 -50 2686.67 -49 5266.73 -48 2686.67 -47 1728.47 -46 2 686.67 -45 6426.27 -44 2223.50 -43 481.65 -42 721.20 -41 1752.04 -40 1142.33 -39 8061.50 -38 451.07 -37 1 142.33 -36 2223.50 -35 481.65 -34 1679.41 -33 1752.04 -32 6426.27 -31 5266.73 -30 2686.67 -29 2686.67 -28 2 686.67 -27 5742.44 -26 2686.67 -25 2686.67 -24 2686.67 -23 5838.54 -22 4006.11 -21 5529.43 -20 4006.11 -19 5 529.43 -18 4006.12 -17 5520.83 -16 4006.11 -15 5529.43 -14 4006.11 -13 5529.43 -12 4006.11 -11 5520.83 -10 4 006.11 -9 5529.43 -8 4006.12 -7 5626.27 -6 3043.45 -5 3319.00 -4 3043.45 -3 4525.35 -2 3043.45 -1 3 154.88 109 717.58 111 700.38 113 717.58 115 717.58 117 700.38 119 717.58 121 717.58 123 689.92 161 717.58 163 700.38 165 717.58 167 717.58 169 700.38 171 717.58 173 717.58 175 689.92 209 3541.35 211 3 526.53 213 3541.35 215 3541.35 217 3526.53 219 3541.35 221 3541.35 223 2247.20 261 3541.35 263 3526.53 265 3 541.35 267 3541.35 269 3526.53 271 3541.35 273 3541.35 275 2247.20

TOTALI MASSE NODI: Mo <kg> --------- 596600.00 ELENCO FORZE SISMICHE DI IMPALCATO Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato cx = Coeff. c in dir. X cy = Coeff. c in dir. Y Mz = Momento intorno all'asse Z Imp. cx cy Mz <daNm> ----------------------- 1 0.19 0.19 48998.50 2 0.11 0.11 28256.90

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TOTALI FORZE SISMICHE: Mz <daNm> -------- 77255.40 ELENCO PESI E FORZE FITTIZIE IMPALCATI: Simbologia Imp. = Numero dell'impalcato Peso = Peso Fx = Forza in dir. X Fy = Forza in dir. Y Imp. Peso Fx Fy Imp. Peso Fx Fy <daN> <daN> <daN> <daN> <d aN> <daN> ------------------------------ ------------------ ------------ 1 167561.00 1675.61 1675.61 2 54456.70 54 4.57 544.57 ELENCO PESI E FORZE FITTIZIE IMPALCATI: Simbologia Nodo = Numero del nodo Peso = Peso Fx = Forza in dir. X Fy = Forza in dir. Y Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy Nodo Peso Fx Fy <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <daN> <d aN> <daN> <daN> <daN> ------------------------ ------------------------ ------------------------ --------------------- --- ------------------------ -268 561.50 5.62 5.62 -267 561.50 5.62 5.62 -264 3488.77 34.89 34.89 -263 5963.77 59.64 59 .64 -262 5963.77 59.64 59.64 -261 5951.57 59.52 59.52 -260 5963.77 59.64 59.64 -259 5963.77 59.64 59.64 -258 5951.57 59.52 59 .52 -257 5963.77 59.64 59.64 -256 5963.77 59.64 59.64 -255 5951.57 59.52 59.52 -254 3488.77 34.89 34.89 -253 1610.77 16.11 16 .11 -252 2067.33 20.67 20.67 -251 2067.33 20.67 20.67 -250 2067.33 20.67 20.67 -249 2067.33 20.67 20.67 -248 2067.33 20.67 20 .67 -247 2067.33 20.67 20.67 -246 2067.33 20.67 20.67 -245 2067.33 20.67 20.67 -244 2067.33 20.67 20.67 -243 1610.77 16.11 16 .11 -242 1610.77 16.11 16.11 -241 2067.33 20.67 20.67 -240 2067.33 20.67 20.67 -239 2067.33 20.67 20.67 -238 2067.33 20.67 20 .67 -237 2067.33 20.67 20.67 -236 2067.33 20.67 20.67 -235 2067.33 20.67 20.67 -234 2067.33 20.67 20.67 -233 2067.33 20.67 20 .67 -232 1610.77 16.11 16.11 -231 1739.02 17.39 17.39 -230 2195.58 21.96 21.96 -229 2195.58 21.96 21.96 -228 2195.58 21.96 21 .96 -227 2195.58 21.96 21.96 -226 2195.58 21.96 21.96 -225 2195.58 21.96 21.96 -224 2195.58 21.96 21.96 -223 2195.58 21.96 21 .96 -222 2195.58 21.96 21.96 -221 1739.02 17.39 17.39 -220 1739.02 17.39 17.39 -219 2195.58 21.96 21.96 -218 2195.58 21.96 21 .96 -217 2195.58 21.96 21.96 -216 2195.58 21.96 21.96 -215 2195.58 21.96 21.96 -214 2195.58 21.96 21.96 -213 2195.58 21.96 21 .96 -212 2195.58 21.96 21.96 -211 2195.58 21.96 21.96 -210 1739.02 17.39 17.39 -209 1867.26 18.67 18.67 -208 2323.82 23.24 23 .24 -207 2323.82 23.24 23.24 -206 2323.82 23.24 23.24 -205 2323.82 23.24 23.24 -204 2323.82 23.24 23.24 -203 2323.82 23.24 23 .24 -202 2323.82 23.24 23.24 -201 2323.82 23.24 23.24 -200 2323.82 23.24 23.24 -199 1867.26 18.67 18.67 -198 1867.26 18.67 18 .67 -197 2323.82 23.24 23.24 -196 2323.82 23.24 23.24 -195 2323.83 23.24 23.24 -194 2323.82 23.24 23.24 -193 2323.82 23.24 23 .24 -192 2323.82 23.24 23.24 -191 2323.82 23.24 23.24 -190 2323.82 23.24 23.24 -189 2323.82 23.24 23.24 -188 1867.26 18.67 18 .67 -187 585.00 5.85 5.85 -186 585.00 5.85 5.85 -185 585.00 5.85 5.85 -184 585.00 5.85 5.85 -183 585.00 5.85 5 .85 -182 585.00 5.85 5.85 -181 585.00 5.85 5.85 -180 585.00 5.85 5.85 -179 585.00 5.85 5.85 -178 585.00 5.85 5 .85 -177 585.00 5.85 5.85 -176 585.00 5.85 5.85 -175 585.00 5.85 5.85 -174 585.00 5.85 5.85 -173 585.00 5.85 5 .85 -172 585.00 5.85 5.85 -171 585.00 5.85 5.85 -170 585.00 5.85 5.85 -169 585.00 5.85 5.85 -168 585.00 5.85 5 .85 -167 585.00 5.85 5.85 -166 585.00 5.85 5.85 -165 759.38 7.59 7.59 -164 759.38 7.59 7.59 -163 759.38 7.59 7 .59 -162 759.38 7.59 7.59 -161 759.38 7.59 7.59 -160 759.38 7.59 7.59 -159 759.38 7.59 7.59 -158 759.38 7.59 7 .59 -157 759.38 7.59 7.59 -156 759.38 7.59 7.59 -155 759.38 7.59 7.59 -154 759.38 7.59 7.59 -153 759.38 7.59 7 .59 -152 759.38 7.59 7.59 -151 759.38 7.59 7.59 -150 759.38 7.59 7.59 -149 759.38 7.59 7.59 -148 759.38 7.59 7 .59 -147 759.38 7.59 7.59 -146 759.38 7.59 7.59 -145 759.38 7.59 7.59 -144 759.38 7.59 7.59 -143 658.13 6.58 6 .58 -142 658.13 6.58 6.58 -141 658.13 6.58 6.58 -140 658.13 6.58 6.58 -139 658.13 6.58 6.58 -138 658.13 6.58 6 .58 -137 658.13 6.58 6.58 -136 658.13 6.58 6.58 -135 658.13 6.58 6.58 -134 658.13 6.58 6.58 -133 658.13 6.58 6 .58 -132 658.13 6.58 6.58 -131 658.13 6.58 6.58 -130 658.13 6.58 6.58 -129 658.13 6.58 6.58 -128 658.13 6.58 6 .58 -127 658.13 6.58 6.58 -126 658.13 6.58 6.58 -125 658.13 6.58 6.58 -124 658.13 6.58 6.58 -123 658.13 6.58 6 .58 -122 658.13 6.58 6.58 -120 685.31 6.85 6.85 -119 685.31 6.85 6.85 -118 685.31 6.85 6.85 -117 685.31 6.85 6 .85 -116 685.31 6.85 6.85 -115 685.31 6.85 6.85 -114 685.31 6.85 6.85 -113 685.31 6.85 6.85 -112 685.31 6.85 6 .85 -111 685.31 6.85 6.85 -110 685.31 6.85 6.85 -109 685.31 6.85 6.85 -108 685.31 6.85 6.85 -107 685.31 6.85 6 .85 -106 685.31 6.85 6.85 -105 685.31 6.85 6.85 -104 685.31 6.85 6.85 -103 685.31 6.85 6.85 -102 685.31 6.85 6 .85 -101 685.31 6.85 6.85 -100 685.31 6.85 6.85 -99 685.31 6.85 6.85 -98 589.69 5.90 5.90 -97 589.69 5.90 5 .90 -96 589.69 5.90 5.90 -95 589.69 5.90 5.90 -94 589.69 5.90 5.90 -93 589.69 5.90 5.90 -92 589.69 5.90 5 .90 -91 589.69 5.90 5.90 -90 589.69 5.90 5.90 -89 589.69 5.90 5.90 -88 589.69 5.90 5.90 -87 589.69 5.90 5 .90 -86 589.69 5.90 5.90 -85 589.69 5.90 5.90 -84 589.69 5.90 5.90 -83 589.69 5.90 5.90 -82 589.69 5.90 5 .90 -81 589.69 5.90 5.90 -80 589.69 5.90 5.90 -79 589.69 5.90 5.90 -78 589.69 5.90 5.90 -77 589.69 5.90 5 .90 -76 5727.60 57.28 57.28 -75 3930.00 39.30 39.30 -74 5424.37 54.24 54.24 -73 3929.99 39.30 39.30 -72 5424.37 54.24 54 .24 -71 3930.00 39.30 39.30 -70 5415.94 54.16 54.16 -69 3930.00 39.30 39.30 -68 5424.37 54.24 54.24 -67 3930.00 39.30 39 .30 -66 5424.37 54.24 54.24 -65 3930.00 39.30 39.30 -64 5415.93 54.16 54.16 -63 3929.99 39.30 39.30 -62 5424.37 54.24 54 .24 -61 3930.00 39.30 39.30 -60 5519.37 55.19 55.19 -59 2985.63 29.86 29.86 -58 3255.94 32.56 32.56 -57 2985.63 29.86 29 .86 -56 4439.37 44.39 44.39 -55 2985.63 29.86 29.86 -54 3094.94 30.95 30.95 -53 5633.33 56.33 56.33 -52 2635.63 26.36 26 .36 -51 2635.63 26.36 26.36 -50 2635.63 26.36 26.36 -49 5166.67 51.67 51.67 -48 2635.63 26.36 26.36 -47 1695.63 16.96 16 .96 -46 2635.63 26.36 26.36 -45 6304.17 63.04 63.04 -44 2181.25 21.81 21.81 -43 472.50 4.72 4.72 -42 707.50 7.08 7 .08 -41 1718.75 17.19 17.19 -40 1120.63 11.21 11.21 -39 7908.33 79.08 79.08 -38 442.50 4.42 4.42 -37 1120.63 11.21 11 .21 -36 2181.25 21.81 21.81 -35 472.50 4.72 4.72 -34 1647.50 16.48 16.48 -33 1718.75 17.19 17.19 -32 6304.17 63.04 63 .04 -31 5166.67 51.67 51.67 -30 2635.63 26.36 26.36 -29 2635.63 26.36 26.36 -28 2635.63 26.36 26.36 -27 5633.33 56.33 56 .33 -26 2635.63 26.36 26.36 -25 2635.63 26.36 26.36 -24 2635.63 26.36 26.36 -23 5727.60 57.28 57.28 -22 3930.00 39.30 39 .30 -21 5424.37 54.24 54.24 -20 3929.99 39.30 39.30 -19 5424.37 54.24 54.24 -18 3930.00 39.30 39.30 -17 5415.94 54.16 54 .16 -16 3930.00 39.30 39.30 -15 5424.37 54.24 54.24 -14 3930.00 39.30 39.30 -13 5424.37 54.24 54.24 -12 3930.00 39.30 39 .30 -11 5415.93 54.16 54.16 -10 3929.99 39.30 39.30 -9 5424.37 54.24 54.24 -8 3930.00 39.30 39.30 -7 5519.37 55.19 55 .19 -6 2985.63 29.86 29.86 -5 3255.94 32.56 32.56 -4 2985.63 29.86 29.86 -3 4439.37 44.39 44.39 -2 2985.63 29.86 29 .86 -1 3094.94 30.95 30.95 109 703.94 7.04 7.04 111 687.07 6.87 6.87 113 703.94 7.04 7.04 115 703.94 7.04 7 .04 117 687.07 6.87 6.87 119 703.94 7.04 7.04 121 703.94 7.04 7.04 123 676.82 6.77 6.77 161 703.94 7.04 7 .04 163 687.07 6.87 6.87 165 703.94 7.04 7.04 167 703.94 7.04 7.04 169 687.07 6.87 6.87 171 703.94 7.04 7 .04 173 703.94 7.04 7.04 175 676.82 6.77 6.77 209 4371.81 43.72 43.72 211 4357.28 43.57 43.57 213 4371.81 43.72 43 .72 215 4371.81 43.72 43.72 217 4357.28 43.57 43.57 219 4371.81 43.72 43.72 221 4371.81 43.72 43.72 223 2653.38 26.53 26 .53 261 4371.81 43.72 43.72 263 4357.27 43.57 43.57 265 4371.81 43.72 43.72 267 4371.81 43.72 43.72 269 4357.28 43.57 43 .57 271 4371.81 43.72 43.72 273 4371.81 43.72 43.72 275 2653.38 26.53 26.53

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ELENCO MODI DI VIBRARE, MASSE PARTECIPANTI E COEFFI CIENTI DI PARTECIPAZIONE Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare C = * indica che il modo è stato considerato Per. = Periodo Diff. = Minima differenza percentuale dagli altri p eriodi Φx = Coefficiente di partecipazione in dir. X Φy = Coefficiente di partecipazione in dir. Y Φz = Coefficiente di partecipazione in dir. Z %Mx = Percentuale massa partecipante in dir. X %My = Percentuale massa partecipante in dir. Y %Mz = Percentuale massa partecipante in dir. Z %Jpz = Percentuale momento d'inerzia polare partec ipante intorno all'asse Z Modo C Per. Diff. Φx Φy Φz %Mx %My %Mz %Jpz --------------------------------------------------- --------------------- 1 * 0.4537 72.98 181.33 -0.00 0.00 40.96 0 0.000 0.000 0.000 2 * 0.2623 5.10 -0.01 -164.55 0.00 0.00 0 33.730 0.000 3.859 3 * 0.2495 1.68 0.00 -120.89 0.00 0.00 0 18.206 0.000 0.018 4 0.2454 1.68 0.00 26.70 0.00 0.00 0 0.888 0.000 0.010 5 0.2269 1.34 0.00 -3.09 0.00 0.00 0 0.012 0.000 0.187 6 * 0.2239 0.56 0.01 -60.33 0.00 0.00 0 4.534 0.000 12.935 7 0.2226 0.56 0.00 -23.81 0.00 0.00 0 0.706 0.000 0.712 8 * 0.1948 4.18 -122.53 0.00 0.00 18.70 3 0.000 0.000 0.000 9 * 0.1870 4.18 0.00 -45.52 0.00 0.00 0 2.582 0.000 0.091 10 0.1629 14.82 -0.00 -3.07 0.00 0.00 0 0.012 0.000 1.781 11 0.1410 0.66 0.00 0.10 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.028 12 0.1401 0.66 0.00 -2.77 0.00 0.00 0 0.010 0.000 1.247 13 0.1327 5.54 38.80 -0.00 0.00 1.87 5 0.000 0.000 0.000 14 0.1227 5.76 4.80 -0.00 0.00 0.02 9 0.000 0.000 0.000 15 0.1160 0.78 0.01 0.28 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.001 16 0.1151 0.61 0.05 0.21 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.072 17 0.1144 0.47 0.00 0.18 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 18 0.1139 0.47 0.02 2.57 0.00 0.00 0 0.008 0.000 1.396 19 0.1129 0.29 0.05 -1.75 0.00 0.00 0 0.004 0.000 0.385 20 0.1126 0.29 -0.01 0.40 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.012 21 * 0.1083 1.29 -0.10 6.91 0.00 0.00 0 0.059 0.000 6.089 22 * 0.1069 1.29 0.05 11.75 0.00 0.00 0 0.172 0.000 19.651 23 0.0962 3.84 -0.83 -0.00 0.00 0.00 1 0.000 0.000 0.000 24 0.0926 0.96 -0.34 0.00 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 25 0.0917 0.38 0.17 -0.00 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 26 0.0914 0.13 0.13 -0.00 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 27 0.0912 0.13 0.01 0.00 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 28 * 0.0885 0.65 -0.03 18.42 0.00 0.00 0 0.423 0.000 25.227 29 0.0879 0.65 -0.25 -0.05 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 30 0.0868 1.29 0.61 -0.01 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.000 31 0.0732 2.28 0.00 -0.20 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.012 32 0.0716 2.28 0.01 5.49 0.00 0.00 0 0.038 0.000 0.849 33 0.0682 2.65 0.00 -5.09 0.00 0.00 0 0.032 0.000 0.229 34 0.0665 2.65 -11.56 -0.01 0.00 0.16 7 0.000 0.000 0.000 35 * 0.0642 3.54 0.01 51.54 0.00 0.00 0 3.309 0.000 5.861 36 0.0584 3.15 20.84 0.05 0.00 0.54 1 0.000 0.000 0.000 37 0.0566 2.88 -8.24 0.14 0.00 0.08 5 0.000 0.000 0.000 38 0.0550 2.88 -3.05 0.02 0.00 0.01 2 0.000 0.000 0.000 39 0.0531 3.62 0.01 2.07 0.00 0.00 0 0.005 0.000 0.036 40 0.0466 5.43 -23.91 -0.13 0.00 0.71 2 0.000 0.000 0.000 41 0.0442 4.66 2.06 -0.05 0.00 0.00 5 0.000 0.000 0.000 42 0.0422 4.66 -0.10 0.18 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.881 43 * 0.0400 1.74 55.03 -0.18 0.00 3.77 2 0.000 0.000 0.000 44 0.0393 1.74 -0.33 -0.09 0.00 0.00 0 0.000 0.000 0.111 45 0.0354 0.27 -31.61 -0.76 0.00 1.24 5 0.001 0.000 0.022 46 0.0353 0.27 -7.82 0.13 0.00 0.07 6 0.000 0.000 0.379 47 0.0308 6.20 -14.24 3.72 0.00 0.25 3 0.017 0.000 0.000 48 * 0.0290 1.84 0.07 -92.06 0.00 0.00 0 10.558 0.000 0.000 49 * 0.0285 1.84 42.37 0.96 0.00 2.23 7 0.001 0.000 0.000 50 0.0274 4.07 -0.39 -18.24 0.00 0.00 0 0.414 0.000 0.002 51 * 0.0229 4.74 0.78 55.35 0.00 0.00 1 3.817 0.000 0.001 52 * 0.0219 4.74 124.28 -0.58 0.00 19.24 0 0.000 0.000 0.000 53 * 0.0208 5.44 -0.26 -56.84 0.00 0.00 0 4.025 0.000 0.007 54 * 0.0178 0.82 -1.08 66.34 0.00 0.00 1 5.483 0.000 0.000 55 * 0.0177 0.82 87.73 0.87 0.00 9.58 9 0.001 0.000 0.000 56 * 0.0148 12.42 -0.15 -63.10 0.00 0.00 0 4.960 0.000 0.003 57 * 0.0132 12.42 -0.01 -62.44 0.00 0.00 0 4.857 0.000 0.035 58 0.0100 29.64 17.55 -0.24 0.00 0.38 4 0.000 0.000 0.000 59 0.0077 29.64 -0.13 26.32 0.00 0.00 0 0.863 0.000 0.000 60 0.0043 81.86 -0.24 5.18 0.00 0.00 0 0.033 0.000 0.052 Tot.cons. 94.5 0 96.72 0.00 73.78

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ELENCO COEFFICIENTI DI RISPOSTA Simbologia Modo = Numero del modo di vibrare Sx = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 1 00) in dir. X Sy = Coefficiente di risposta (moltiplicato per 1 00) in dir. Y Stato limite di salvaguardia della vitaModo Sx Sy ---------------- 1 22.12 22.12 2 22.71 22.71 3 22.71 22.71 4 22.71 22.71 5 22.71 22.71 6 22.71 22.71 7 22.71 22.71 8 22.71 22.71 9 22.71 22.71 10 22.71 22.71 11 22.70 22.70 12 22.70 22.70 13 22.68 22.68 14 22.67 22.67 15 22.66 22.66 16 22.66 22.66 17 22.65 22.65 18 22.65 22.65 19 22.65 22.65 20 22.65 22.65 21 22.64 22.64 22 22.64 22.64 23 22.62 22.62 24 22.62 22.62 25 22.62 22.62 26 22.62 22.62 27 22.61 22.61 28 22.61 22.61 29 22.61 22.61 30 22.61 22.61 31 22.58 22.58 32 22.58 22.58 33 22.58 22.58 34 22.57 22.57 35 22.57 22.57 36 22.56 22.56 37 22.56 22.56 38 22.55 22.55 39 22.55 22.55 40 22.54 22.54 41 22.54 22.54 42 22.53 22.53 43 22.53 22.53 44 22.53 22.53 45 22.52 22.52 46 22.52 22.52 47 22.51 22.51 48 22.51 22.51 49 22.51 22.51 50 22.51 22.51 51 22.50 22.50 52 22.50 22.50 53 22.50 22.50 54 22.49 22.49 55 22.49 22.49 56 22.49 22.49 57 22.48 22.48 58 22.48 22.48 59 22.48 22.48 60 22.47 22.47 DOMANDA IN DUTTILITÀ DI CURVATURA Direzione X µEdX=6.36 Direzione Y µEdY=9.89

Per maggiore chiarezza si riportano alcune immagini delle deformate elastiche relative ai modi di vibrare ritenuti

più significativi:

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� Verifica dei pilastri resistenti all’azione sismica

Con riferimento alla numerazione dei nodi riportati nelle figure delle pagine precedenti, si osserva come il primo

elemento resistente che raggiunge la sua resistenza ultima risulta essere uno dei due “pilastri 30x30 cm” posti a

fianco dell’ingresso in corrispondenza del telaio esterno lato ovest (zona servizi, pilastri nodi n° 3 3 e 40).

Si riportano di seguito le corrispondenti verifiche di resistenza ottenuti “modificando fittiziamente” l’accelerazione

sismica di picco fino ad ottenere un rapporto capacità/domanda unitario. Vista la linearità del calcolo il

corrispondente valore può ragionevolmente essere assunto come limite di resistenza in acceleazione del

fabbricato nei confronti delle sollecitazioni di tipo sismico.

Pilastrate n. 33 40 (PILASTRI 30X30 CENTRALI D’ING RESSO LATO OVEST) 33 (a) Nodi: 33 -33 133 40 (b) Nodi: 40 -41 140 Simbologia Xg = Coordinata progressiva (dal primo nodo) in cui vien e effettuato il progetto/verifica

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CC = Combinazione delle condizioni di carico elementari e = eccentricità aggiuntiva in caso di compressione o pressoflessione α = amplificazione per gerarchia delle resistenze TG = taglio da gerarchia delle resistenze TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) In = Identificativo della pilastrata facente parte dell' inviluppo El = Elemento (asta) in cui viene effettuato il progetto /verifica (progressivo sul numero di aste) Sez. = Numero della sezione X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale N = Sforzo normale Mz = Momento flettente intorno all'asse Z My = Momento flettente intorno all'asse Y My ver. = Momento flettente di verifica intorno all'asse Y Mz ver. = Momento flettente di verifica intorno all'asse Z Nu = Sforzo normale ultimo M'ydy = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Y M'ydz = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Z MRdy = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Y µΦY = Valore di progetto della duttilità di curvatura in dir. Y locale MRdz = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Z µΦZ = Valore di progetto della duttilità di curvatura in dir. Z locale esp. = Esponente per verifiche secondo [4.1.19] Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa σc = Tensione nel calcestruzzo

σf = Tensione nel ferro X0 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) dell'ini zio del tratto X1 = Coordinata progressiva (dal nodo iniziale) della fi ne del tratto Staff. = Staffatura adottata Br y = Numero bracci in dir. Y locale Br z = Numero bracci in dir. Z locale bw, y = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Y Vsdu, y = Taglio agente in dir. Y ctg θ, y = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Y VRsd, y = Taglio ultimo lato armatura in dir. Y VRcd, y = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Y bw, z = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Z Vsdu, z = Taglio agente in dir. Z ctg θ, z = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Z VRsd, z = Taglio ultimo lato armatura in dir. Z VRcd, z = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Z Sic.T = Sicurezza a rottura per taglio Tipo = Tipologia 2C = Doppia C lato labbri 2Cdx = Doppia C lato costola 2I = Doppia I 2L = Doppia L lato labbri 2Ldx = Doppia L lato costole C = Sezione a C Cdx = C destra Cir. = Circolare Cir.c = Circolare cava I = Sezione a I L = Sezione a L Ldx = L destra Om. = Omega Pg = Pi greco Pr = Poligono regolare Prc = Poligono regolare cavo Pc = Per coordinate Ia = Inerzie assegnate R = Rettangolare Rc = Rettangolare cava T = Sezione a T U = Sezione a U Ur = U rovescia V = Sezione a V Vr = V rovescia Z = Sezione a Z Zdx = Z destra

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Ts = T stondata Ls = L stondata Cs = C stondata Is = I stondata Dis. = Disegnata B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Fcm = Resistenza media Fctm = Resistenza media a trazione Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fcd (Tag) = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo per verifica a taglio Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Fym = Tensione media di snervamento Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Fyd (Tag) = Resistenza di calcolo dell'acciaio per verifica a t aglio Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag ) <daN/cmq>


Xg <m>


N <daN>

My <daNm>

My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

MRdy <daNm>

MRdz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 25(e) SLU a 1 1 0.00 -7157.00 31.84 143.14 133.75 143.14 -7158.44 3641.79 3641.79 1.00 12.721 -0.90 25(e) SLU a 1 1 0.00 -7157.00 31.84 143.14 133.75 143.14 -7158.44 3641.79 3641.79 1.00 12.721 -0.20 25(e) SLU a 1 1 70.00 -6952.25 89.10 139.04 -216.06 -216.06 -6955.33 3618.22 -3618.22 1.00 10.189

0.20 25(e) SLU a 2 1 -0.00 -8761.91 168.71 175.24 16.49 175.24 -8762.64 3827.79 3827.79 1.00 10.922 0.20 25(e) SLU a 2 1 -0.00 -8761.91 168.71 175.24 16.49 175.24 -8762.64 3827.79 3827.79 1.00 10.922 3.03 25(e) SLU a 2 1 283.00 -7934.14 -594.82 -594.82 61.50 158.68 -7936.59 -3732.05 3732.05 1.00 4.953

Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione

Xg <m>


N <daN>

My <daNm>

My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

M'ydy <daNm>

M'ydz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 20 SND a 1 1 0.00 11794.10 31.47 449.87 11789.90 1006.49 1006.49 1.00 2.091 -0.90 20 SND a 1 1 0.00 11794.10 31.47 449.87 11789.90 1006.49 1006.49 1.00 2.091 -0.20 17 SND a 1 1 70.00 11160.90 354.83 -426.15 11161.40 1086.50 -1086.50 1.00 1.391

0.20 17 SND b 2 1 -0.00 -2001.89 831.15 -1938.68 -2040.29 2712.69 -2712.69 1.00 1.009 0.20 17 SND b 2 1 -0.00 -2001.89 831.15 -1938.68 -2040.29 2712.69 -2712.69 1.00 1.009 3.03 17 SND a 2 1 283.00 -1558.88 -385.35 1460.55 -1561.42 -2660.89 2660.89 1.00 1.442

Stato limite d'esercizio - Verifiche tensionali

Xg <m>


N <daN>

Mz <daNm>

My <daNm>

AfT <cmq>

AfC <cmq>

σσσσc <daN/cmq>

σσσσf <daN/cmq>

-0.90 26 SLE R a 1 1 0.00 -5395.49 100.78 23.33 0.00 8.04 7.54 104.53 -0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -5393.18 -100.81 23.30 0.00 8.04 7.54 104.50 -0.90 26 SLE R a 1 1 0.00 -5395.49 100.78 23.33 0.00 8.04 7.54 104.53 -0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -5393.18 -100.81 23.30 0.00 8.04 7.54 104.50 -0.20 26 SLE R a 1 1 70.00 -5237.99 -162.85 65.15 0.00 8.04 9.27 123.33 -0.20 26 SLE R b 1 1 70.00 -5235.68 162.81 65.11 0.00 8.04 9.27 123.29

0.20 26 SLE R b 2 1 -0.00 -6550.83 -12.63 123.26 0.00 8.04 8.89 123.90 0.20 26 SLE R b 2 1 -0.00 -6550.83 -12.63 123.26 0.00 8.04 8.89 123.90 3.03 26 SLE R a 2 1 283.00 -5915.44 46.40 -435.76 4.02 4.02 15.01 189.29


X0 <m>

X1 <m>


Vsdu, y <daN>


VRcd, y <daN>

bw, z <m>

Vsdu, z <daN>


VRcd, z <daN>

Sic.T

-0.90 -0.20 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 499.74 2.50 6605.54 22138.50 0.30 81.80 2.50 6605.54 22138.50 13.22 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 10 SND b 0.30 304.16 2.50 6605.54 21176.00 0.30 1201.00 2.50 6605.54 21176.00 5.50 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 398.98 2.50 6605.54 22456.90 0.30 1233.06 2.50 6605.54 22456.90 5.36 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 505.14 2.50 6605.54 23972.20 0.30 451.86 2.50 6605.54 23972.20 13.08 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 499.74 2.50 6605.54 22110.90 0.30 81.80 2.50 6605.54 22110.90 13.22 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 10 SND b 0.30 304.16 2.50 6605.54 21176.00 0.30 1201.00 2.50 6605.54 21176.00 5.50 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 398.98 2.50 6605.54 22435.70 0.30 1233.06 2.50 6605.54 22435.70 5.36 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 505.14 2.50 6605.54 23951.00 0.30 451.86 2.50 6605.54 23951.00 13.08

0.20 0.67 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 15.90 2.50 6605.54 22354.30 0.30 269.80 2.50 6605.54 22354.30 24.48 0.20 0.67 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 368.07 2.50 6605.54 22111.90 0.30 764.20 2.50 6605.54 22111.90 8.64 0.20 0.67 ø8/20 2 2 18 SND a 0.30 1191.92 2.50 6605.54 22414.50 0.30 49.75 2.50 6605.54 22414.50 5.54 0.20 0.67 ø8/20 2 2 17 SND a 0.30 1193.14 2.50 6605.54 22439.20 0.30 400.31 2.50 6605.54 22439.20 5.54 0.67 2.56 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 15.90 2.50 6605.54 22335.80 0.30 269.80 2.50 6605.54 22335.80 24.48 0.67 2.56 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 368.07 2.50 6605.54 22097.60 0.30 764.20 2.50 6605.54 22097.60 8.64 0.67 2.56 ø8/20 2 2 18 SND a 0.30 1191.92 2.50 6605.54 22400.30 0.30 49.75 2.50 6605.54 22400.30 5.54 0.67 2.56 ø8/20 2 2 17 SND a 0.30 1193.14 2.50 6605.54 22424.90 0.30 400.31 2.50 6605.54 22424.90 5.54 2.56 3.03 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 15.90 2.50 6605.54 22261.60 0.30 269.80 2.50 6605.54 22261.60 24.48 2.56 3.03 ø8/20 2 2 11 SND a 0.30 368.07 2.50 6605.54 22040.50 0.30 764.20 2.50 6605.54 22040.50 8.64 2.56 3.03 ø8/20 2 2 18 SND a 0.30 1191.92 2.50 6605.54 22343.20 0.30 49.75 2.50 6605.54 22343.20 5.54 2.56 3.03 ø8/20 2 2 17 SND a 0.30 1193.14 2.50 6605.54 22367.80 0.30 400.31 2.50 6605.54 22367.80 5.54

49

Per completezza, si riportano anche le verifiche di resistenza dei due pilastri esistenti d’angolo che per primi

andavano in crisi nella configurazione pre-intervento e le verifiche delle sezioni più significative dei portali in c.a.

Pilastrate n. 1 53 (PILASTRI 30X30 D’ANGOLO LATO OV EST) 1 (a) Nodi: 1 -1 101 53 (b) Nodi: 53 -54 153 Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag) <daN/cmq>


Xg <m>


N <daN>

My <daNm>

My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

MRdy <daNm>

MRdz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 25(e) SLU a 1 1 0.00 -8924.69 28.35 178.49 12.00 178.49 -8924.91 3846.58 3846.58 1.00 10.775 -0.90 25(e) SLU a 1 1 0.00 -8924.69 28.35 178.49 12.00 178.49 -8924.91 3846.58 3846.58 1.00 10.775 -0.20 25(e) SLU a 1 1 70.00 -8719.94 -16.43 -174.40 -28.65 -174.40 -8723.95 -3823.30 -3823.30 1.00 10.961

0.33 25(e) SLU b 2 1 13.00 -4348.44 78.35 86.97 -23.16 -86.97 -4352.55 3316.09 -3316.09 1.00 19.065 0.33 25(e) SLU b 2 1 13.00 -4348.44 78.35 86.97 -23.16 -86.97 -4352.55 3316.09 -3316.09 1.00 19.065 3.03 25(e) SLU b 2 1 283.00 -3558.69 -173.00 -173.00 1.91 71.17 -3559.04 -3223.98 3223.98 1.00 13.204

Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione

Xg <m>


N <daN>

My <daNm>

My ver. <daNm>

Mz <daNm>

Mz ver. <daNm>

Nu <daN>

M'ydy <daNm>

M'ydz <daNm>

esp. Sic.

-0.90 9 SND b 1 1 0.00 4806.22 376.47 -81.29 4801.93 1899.30 -1899.30 1.00 4.149 -0.90 9 SND b 1 1 0.00 4806.22 376.47 -81.29 4801.93 1899.30 -1899.30 1.00 4.149 -0.20 9 SND a 1 1 70.00 5279.61 -490.32 -171.32 5278.96 -1840.55 -1840.55 1.00 2.782

0.33 9 SND b 2 1 13.00 1363.78 1835.42 -392.97 1363.81 2316.92 -2316.92 1.00 1.040 0.33 9 SND b 2 1 13.00 1363.78 1835.42 -392.97 1363.81 2316.92 -2316.92 1.00 1.040 3.03 11 SND b 2 1 283.00 2139.16 -250.41 -40.22 2139.20 -2224.42 -2224.42 1.00 7.654

Stato limite d'esercizio - Verifiche tensionali

Xg <m>


N <daN>

Mz <daNm>

My <daNm>

AfT <cmq>

AfC <cmq>

σσσσc <daN/cmq>

σσσσf <daN/cmq>

-0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -6791.92 -9.05 22.37 0.00 8.04 7.22 106.20 -0.90 26 SLE R b 1 1 0.00 -6791.92 -9.05 22.37 0.00 8.04 7.22 106.20 -0.20 26 SLE R a 1 1 70.00 -6634.49 -21.68 -13.70 0.00 8.04 7.14 104.70

0.33 26 SLE R b 2 1 13.00 -3272.45 -17.34 58.62 0.00 8.04 4.59 63.54 0.33 26 SLE R b 2 1 13.00 -3272.45 -17.34 58.62 0.00 8.04 4.59 63.54 3.03 26 SLE R a 2 1 283.00 -2664.92 -1.09 -127.57 0.00 8.04 4.95 65.32


X0 <m>

X1 <m>


Vsdu, y <daN>


VRcd, y <daN>

bw, z <m>

Vsdu, z <daN>


VRcd, z <daN>

Sic.T

-0.90 -0.20 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 58.08 2.50 6605.54 22376.20 0.30 63.99 2.50 6605.54 22376.20 >100 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 58.08 2.50 6605.54 22376.20 0.30 63.98 2.50 6605.54 22376.20 >100 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 11 SND b 0.30 321.88 2.50 6605.54 23559.60 0.30 363.92 2.50 6605.54 23559.60 18.15 -0.90 -0.20 ø8/20 2 2 19 SND b 0.30 508.05 2.50 6605.54 23093.70 0.30 233.87 2.50 6605.54 23093.70 13.00 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 58.08 2.50 6605.54 22348.70 0.30 63.99 2.50 6605.54 22348.70 >100 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 25 SLU a 0.30 58.08 2.50 6605.54 22348.70 0.30 63.98 2.50 6605.54 22348.70 >100 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 11 SND b 0.30 321.88 2.50 6605.54 23538.40 0.30 363.92 2.50 6605.54 23538.40 18.15 -0.20 0.20 ø8/20 2 2 19 SND b 0.30 508.05 2.50 6605.54 23072.60 0.30 233.87 2.50 6605.54 23072.60 13.00

0.33 0.78 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 9.29 2.50 6605.54 21760.80 0.30 93.09 2.50 6605.54 21760.80 70.96 0.33 0.78 ø8/20 2 2 9 SND b 0.30 134.62 2.50 6605.54 22173.80 0.30 663.28 2.50 6605.54 22173.80 9.96 0.33 0.78 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 359.85 2.50 6605.54 21933.30 0.30 437.42 2.50 6605.54 21933.30 15.10 0.78 2.58 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 9.29 2.50 6605.54 21743.10 0.30 93.09 2.50 6605.54 21743.10 70.96 0.78 2.58 ø8/20 2 2 9 SND b 0.30 134.62 2.50 6605.54 22160.20 0.30 663.28 2.50 6605.54 22160.20 9.96 0.78 2.58 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 359.85 2.50 6605.54 21919.70 0.30 437.42 2.50 6605.54 21919.70 15.10 2.58 3.03 ø8/20 2 2 25 SLU b 0.30 9.29 2.50 6605.54 21672.30 0.30 93.09 2.50 6605.54 21672.30 70.96 2.58 3.03 ø8/20 2 2 9 SND b 0.30 134.62 2.50 6605.54 22105.70 0.30 663.28 2.50 6605.54 22105.70 9.96 2.58 3.03 ø8/20 2 2 17 SND b 0.30 359.85 2.50 6605.54 21865.20 0.30 437.42 2.50 6605.54 21865.20 15.10

SEZ30X75 PIL (SEZIONE DI BASE DEL PORTALE) Simbologia Caso = Caso di verifica N = Sforzo normale Mz = Momento flettente intorno all'asse Z My = Momento flettente intorno all'asse Y Nu = Sforzo normale ultimo M'ydy = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Y M'ydz = Momento resistente massimo in campo sostanzialmente elastico intorno all'asse Z MRdy = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Y MRdz = Momento resistente allo stato limite ultimo intorno all'asse Z Sic. = Sicurezza a rottura AfT = Area di ferro tesa AfC = Area di ferro compressa

50

σc = Tensione nel calcestruzzo

σf = Tensione nel ferro Ty = Taglio in dir. Y Tz = Taglio in dir. Z bw, y = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Y Asw, y = Area armatura trasversale in dir. Y ctg θ, y = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Y VRsd, y = Taglio ultimo lato armatura in dir. Y VRcd, y = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Y bw, z = Larghezza membratura resistente al taglio in dir. Z Asw, z = Area armatura trasversale in dir. Z ctg θ, z = Cotangente dell'angolo di inclinazione dei puntoni di calcestruzzo in dir. Z VRsd, z = Taglio ultimo lato armatura in dir. Z VRcd, z = Taglio ultimo lato calcestruzzo in dir. Z Asta = Numero dell'asta N1 = Nodo iniziale N2 = Nodo finale CC = Numero della combinazione delle condizioni di caric o elementari TCC = Tipo di combinazione di carico SLU = Stato limite ultimo SLU S = Stato limite ultimo (azione sismica) SLE R = Stato limite d'esercizio, combinazione rara SLE F = Stato limite d'esercizio, combinazione freq uente SLE Q = Stato limite d'esercizio, combinazione quas i permanente SLD = Stato limite di danno SLV = Stato limite di salvaguardia della vita SLC = Stato limite di prevenzione del collasso SLO = Stato limite di operatività SLU I = Stato limite di resistenza al fuoco SND = Stato limite di salvaguardia della vita (non dissipativo) X = Coordinata progressiva rispetto al nodo iniziale Tipo = Tipo di verifica effettuata Sez. = Numero della sezione B = Base H = Altezza Cf = Copriferro Fcm = Resistenza media Fctm = Resistenza media a trazione Fcd = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo Fcd (Tag) = Resistenza di calcolo a compressione del calcestruz zo per verifica a taglio Fctd = Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo Fym = Tensione media di snervamento Fyd = Resistenza di calcolo dell'acciaio Fyd (Tag) = Resistenza di calcolo dell'acciaio per verifica a t aglio Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag) <daN/cmq>


<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> MRdy

<daNm> MRdz

<daNm> Sic.

3281 -18275.60 7468.80 -125.96 -18277.60 40949.10 -14906.10 5.240 Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione Caso N

<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> M'ydy

<daNm> M'ydz

<daNm> Sic.

133 -15712.10 -18644.90 -4845.21 -15715.80 -33560.60 -10968.50 1.026 Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti Caso Ty

<daN> Tz

<daN> bw, y <m>

Asw, y <cmq>


VRcd, y <daN>

bw, z <m>

Asw, z <cmq>


VRcd, z <daN>

133 2891.24 -7479.79 0.30 5.03 2.50 18089.00 60304.20 0.75 10.05 2.50 13429.10 55961.60 3281 48.63 4824.71 0.30 5.03 2.50 18089.00 60681.80 0.75 10.05 2.50 13429.10 56312.00 Verifiche stato limite d'esercizio Caso N

<daN> Mz

<daNm> My

<daNm> AfT

<cmq> AfC

<cmq> σσσσc

<daN/cmq> σσσσf

<daN/cmq> 3480 -17618.90 -6.14 -836.60 0.00 39.46 8.19 119.80 3483 -13837.20 -96.60 -5605.99 19.73 19.73 21.08 284.99 3491 -13837.20 -96.59 5605.99 19.73 19.73 21.07 284.90 Verifiche effettuate Caso Asta N1 N2 CC TCC X

<cm> Tipo

133 3 -3 -77 17 SND 0.00 SND N cost - min. sic. lim. el. 3281 75 -76 -98 25 SLU 0.00 SLU N cost - min. sic. 3480 11 -11 -81 26 SLE R 95.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 3483 23 -23 -87 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf min (max c ompr.) 3491 75 -76 -98 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sf max (max traz.)

51

SEZ30X80 PORTALE (SEZIONE DI COLMO DEL PORTA LE)

Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag) <daN/cmq>


<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> MRdy

<daNm> MRdz

<daNm> Rott. αααα

<grad> Sic.

2716 -6427.26 -13551.90 0.00 -6432.61 -43108.50 -0.00 1-2 0.00 3.176 Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione Caso N

<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> M'ydy

<daNm> M'ydz


<grad> Sic.

655 -6591.78 -2638.90 0.00 -6603.16 -37473.40 -0.00 1-2 0.00 14.029 1237 -1509.30 -13981.40 0.00 -1512.82 -35995.90 -0.00 1-2 0.00 2.574 Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti Caso Ty

<daN> Tz

<daN> bw

<m> Asw

<cmq> Vsdu

<daN> ctg θθθθ VRcd

<daN> VRsd

<daN> 655 0.00 6477.92 0.30 7.85 6477.92 2.50 74765.10 26622.40

1237 0.00 5629.79 0.30 7.85 5629.79 2.50 74006.00 26622.40 2716 0.00 8.70 0.30 7.85 8.70 2.50 74740.50 26622.40 Verifiche stato limite d'esercizio Caso N

<daN> My

<daNm> AfT

<cmq> AfC

<cmq> σσσσc

<daN/cmq> σσσσf

<daN/cmq> 3402 -11743.80 -3226.42 21.24 22.09 10.83 154.46 3423 -4774.87 -10064.50 24.32 19.01 25.41 560.98 3424 -4777.39 -10064.50 24.32 19.01 25.41 560.93 Verifiche effettuate Caso Asta N1 N2 CC TCC X

<cm> Tipo

655 3009 -256 -245 19 SND 0.00 SLU Taglio - min. sic. c.a.,SLU Taglio - min. sic. acciaio 1237 3012 -237 -259 19 SND 0.00 SND N cost - min. sic. lim. el. 2716 3012 -259 -248 25 SLU 56.35 SLU Mz cost - min. sic. 3402 3009 -256 -245 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 3423 3012 -259 -248 26 SLE R 56.35 C.Rare - Sf max (max traz.) 3424 3012 -259 -248 26 SLE R 57.00 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf min (max c ompr.)

PORTALE 30X120 (SEZIONE DI ESTREMITA’ DEL PILASTRO DEL PORTALE)

Caratteristiche delle sezioni e dei materiali utili zzati Sez. Tipo B

<cm> H

<cm> Cf

<cm> Fcm

<daN/cmq> Fctm

<daN/cmq> Fcd


Fctd <daN/cmq>

Fym <daN/cmq>

Fyd <daN/cmq>

Fyd (Tag) <daN/cmq>


<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> MRdy

<daNm> MRdz


<grad> Sic.

2522 -9639.50 24058.40 0.00 -9639.97 54434.30 0.00 1-2 180.00 2.265 Stato limite elastico - Verifiche a flessione/press oflessione Caso N

<daN> My

<daNm> Mz

<daNm> Nu

<daN> M'ydy

<daNm> M'ydz


<grad> Sic.

2490 -87.52 38417.80 0.00 150.58 42597.20 0.00 1-2 180.00 1.109 Verifiche stato limite ultimo per sollecitazioni ta glianti Caso Ty

<daN> Tz

<daN> bw

<m> Asw

<cmq> Vsdu

<daN> ctg θθθθ VRcd

<daN> VRsd

<daN> 2490 0.00 -11561.10 0.30 7.85 11561.10 2.50 112121.00 40452.30 2522 0.00 -13563.00 0.30 7.85 13563.00 2.50 113567.00 40452.30 Verifiche stato limite d'esercizio Caso N

<daN> My

<daNm> AfT

<cmq> AfC

<cmq> σσσσc

<daN/cmq> σσσσf

<daN/cmq> 4269 -7288.44 17843.10 22.09 21.24 24.41 772.48 4283 -6676.60 7682.05 19.01 24.32 11.07 252.65 4294 -7160.99 17867.00 22.09 21.24 24.42 776.75 Verifiche effettuate Caso Asta N1 N2 CC TCC X

<cm> Tipo

2490 3013 -205 267 17 SND 112.66 SND N cost - min. sic. lim. el.

52

2522 3013 -205 267 25 SLU 112.66 SLU Mz cost - min. sic.,SLU Taglio - min. sic. c.a. ,SLU Taglio - min. sic. acciaio 4269 3011 211 -192 26 SLE R 58.34 C.Rare - Sf min (max compr.) 4283 3012 -204 265 26 SLE R 0.00 C.Rare - Sc max (min. compr.) 4294 3013 -205 267 26 SLE R 112.66 C.Rare - Sc min (max compr.),C.Rare - Sf max (max t raz.)

Si osservi come anche i coeff. di sicurezza delle principali verifiche risultino essere prossimi all’unità, denotando di

fatto il coinvolgimento dell’intera struttura al danneggiamento nei confronti delle azioni sismiche.

� Stima dell’indice di sicurezza globale post-interve nto

Con riferimento alle considerazioni effettuate nei paragrafi precedenti, l’analisi sismica lineare dinamica del

modello di calcolo post-intervento effettuata assumendo un fattore di struttura q=1,5, permette di fornire una stima

dell’indice di sicurezza globale del fabbricato nella configurazione strutturale comprensiva degli interventi di

miglioramento proposti.

Il primo elemento sismo-resistente nel quale viene attivata l’intera capacità resistente risulta essere uno dei due

pilastri bassi esistenti del fronte ovest (zona ingresso servizi), in corrispondenza dei seguenti valori di

accelerazione di picco e periodo di ritorno:

TR = 419 anni Periodo di ritorno Ag = 0.134* Accelerazione orizzontale massima al sito <g>

e che i corrispondenti valori di progetti richiesti dalla normativa per le nuove costruzioni risultano essere pari a:

TR = 712 anni Periodo di ritorno Ag = 0.1658* Accelerazione orizzontale massima al sito <g>

* valori di accelerazione da incrementare “fittiziamente” del fattore 1,7/1,5=1,13 dovuto all’analisi di

microzonazione sismica regionale

Si ottengono i seguenti valori dell’indice di sicurezza in termini di periodo di ritorno ed accelerazione:

α (T R) = (419/712)0.41 = 0.80 indice sicurezza in termini di periodo di ritorno

Ia = 0.134/0.1658 = 0.81 indice sicurezza in termini di accelerazione

53

� CONCLUSIONI

I valori di indice di rischio riportati fanno riferimento all’analisi globale della costruzione. Con riferimento alle

verifiche effettuate sugli elementi secondari (tamponamenti in muratura) e riportate all’interno della relazione di

calcolo, i corrispondenti indici, relativi soprattutto alla configurazione pre-intervento, potrebbero risultare

significativamente inferiori anche in relazione all’utilizzo di schemi di calcolo eccessivamente cautelativi (verifica

dei tamponamenti tra i portali della palestra supporti liberi lateralmente ed appoggiati solo a terra).

Poiché per l’analisi della sicurezza dei suddetti fenomeni vengono utilizzate metodologie ed ipotesi di calcolo

significativamente differenti rispetto alle analisi numeriche ivi effettuate, si ritiene opportuno per coerenza fare

riferimento ai soli indici ottenuti dall’analisi globale.

Tenuto conto pertanto delle inevitabili semplificazioni dei modelli di calcolo predisposti e di quelle associate al

comportamento elastico lineare del materiale presente, si può ragionevolmente affermare come gli interventi

proposti siano in grado fornire globalmente alla struttura un significativo miglioramento della capacità di risposta

alle sollecitazioni di tipo sismico.

Numericamente i benefici ottenuti dagli interventi di miglioramento proposti in termini di periodo di ritorno ed

accelerazione risultano essere i seguenti:

- in termini di periodo di ritorno un incremento dell ’indice di sicurezza dal 37% all’ 80%;

- in termini di accelerazione di picco un incremento dell’indice di sicurezza dal 39% all’ 81%

rispetto alle corrispondenti capacità richieste dall’attuale normativa per le nuove costruzioni.

Guastalla, 28 novembre 2018 Il Tecnico

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S 08 relazione valutazione sicurezza palestra campagnola v2

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