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CODICE CIG Z79158E378 CODICE CUP C49J15000100004 COMUNE DI PONTIDA (BG) INTERVENTI DI SISTEMAZIONE DI UN TRATTO DI VIABILITÀ IN DISSESTO PRESSO VIA MEZZARIPA PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO Settembre 2015 dott. geol. Alessandro Chiodelli RELAZIONE GEOTECNICA-IDROLOGICA-GEOLOGICA

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CODICE CIG Z79158E378

CODICE CUP C49J15000100004

COMUNE DI PONTIDA (BG)

INTERVENTI DI SISTEMAZIONE DI UN TRATTO DI VIABILITÀ IN DISSESTO

PRESSO VIA MEZZARIPA PROGETTO DEFINITIVO - ESECUTIVO

Settembre 2015

dott. geol. Alessandro Chiodelli

RELAZIONE GEOTECNICA-IDROLOGICA-GEOLOGICA

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INDICE

1. PREMESSA 3

2. DESCRIZIOEN DEL PROGETTO 4

3. INQUADRAMENTI AMBIENTALI 7

4. VINCOLI E DISPOSIZIONE DEGLI STRUMENTI DI PIANIFICAZIONE 11

5. LESIONAMENTI LUNGO IL TRACCIATO DELLA STRADA COMUNALE 13

6. PRIMI INTERVENTI 16

7. INDAGINI GEOGNOSTICHE 18

8. MODELLO GEOLOGICO-GEOTECNICO DEL SOTTOSUOLO 29

9. ASPETTI GEODINAMICI E SISMICITÀ 31

10. CONCLUSIONI 34

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1. PREMESSA

Con determinazione n.146 del 13.08.2015 il Responsabile del Settore Tecnico del

Comune di Pontida Ing. Cristiano Morlotti ha conferito allo Scrivente l’incarico per

la predisposizione della presente relazione geologica specialistica, di supporto al

progetto definitivo-esecutivo degli interventi di sistemazione di un tratto di

viabilità in dissesto presso via Mezzaripa a Pontida (Bg).

La relazione in oggetto riprende i contenuti dello studio geologico predisposto nel

dicembre 2014 dallo Scrivente, relativo al dissesto che ha causato il lesionamento

della carreggiata di valle della summenzionata strada ed il relativo muro di

contenimento, per una lunghezza stimata in circa 50 m.

Al fine di progettare adeguati interventi si rende necessario, in primis, verificare

l’assetto geologico-idrogeologico dei luoghi, identificando le cause che hanno

provocato il fenomeno e fornendo al contempo al progettista specifici elementi

utili alla definizione delle corrette modalità di sistemazione dell’area.

La relazione si è sviluppata con la predisposizione di monitoraggi speditivi lungo il

tratto di muro stradale lesionato (grazie al supporto dei tecnici

dell’Amministrazione Comunale), ed in successivi rilievi ed indagini geognostiche

sito-specifiche.

Infine, i dati rilevati sono stati elaborati per la definizione del modello geologico

del sottosuolo e per la relativa parametrizzazione geotecnica.

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2. DESCRIZIONE DEL PROGETTO

Come accennato in premessa la presente relazione, redatta ai sensi dell’art. 26 del

D.P.R. 207/2010, è di supporto al progetto definitivo-esecutivo degli interventi di

sistemazione di un tratto di viabilità in dissesto presso via Mezzaripa a Pontida

(Bg).

Nel dettaglio i lavori previsti dal progetto definitivo-esecutivo, redatto dall’Ing.

Italo Madaschi, saranno distinti in n.2 fasi di lavorazione:

1) FASE N.1:

LAVORI INERENTI IL NUOVO MURO DI CONTENIMENTO

2) FASE N.2:

LAVORI INERENTI LA SEDE STRADALE

Con riferimento alle tavole progettuali 3 e 4 e alle relazioni di accompagnamento a

cui si rimanda, la fase 1, prevede, dopo le operazioni di installazione del cantiere,

lo scavo dei terreni e la formazione del nuovo muro di sostegno. Il nuovo muro,

realizzato in aderenza all’esistente, prevede l’ancoraggio in roccia o in alternativa,

qualora la profondità del substrato roccioso sia notevole, il consolidamento del

terreno con “pozzi” (pali gettati in opera). L’opera sarà completata con la

predisposizione di adeguato sistema di drenaggio e raccolta delle acque, da

recapitarsi nel sottostante corpo idrico superficiale.

La fase 2 prevede invece il ripristino della funzionalità della strada esistente,

ottenuto mediante risagomatura, fondazione in tout-venant bitumato e tappetino

d’usura. Anche per la fase 2 di lavorazione è prevista la raccolta e l’allentamento

delle acque mediante canaletta superficiale, con realizzazione di massicciata di

deflusso allo sbocco. È inoltre prevista la raccolta e l’allentamento delle acque

provenienti dalla porzioni immediatamente sovrastanti il tratto di strada oggetto

d’intervento.

Da ultimo il progetto comprende la sistemazione del terreno privato oggetto dei

lavori, la semina delle superfici, la posa di nuovo Guard-Rail del tipo H2 bordo

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ponte in acciaio zincato e quella della recinzione metallica plastificata a chiusura

della proprietà privata, oltre che la predisposizione della segnaletica stradale.

Fig. 1 – Stralcio planimetria di progetto

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Fig. 2 – Sezione esemplificativa (B-B) di progetto

Fig. 3 – Planimetria raccolta e drenaggio acque da monte

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3. INQUADRAMENTI AMBIENTALI

3.1 Inquadramento geografico

Il tratto di strada comunale interessato dal dissesto è posto in via Mezzaripa, in

Comune di Pontida, ad est della località Buttarello. L’esatta ubicazione del luogo di

indagine, posto ad un’altitudine di circa 420 m s.l.m., è visibile, nello stralcio della

Carta Tecnica Regionale proposto a seguire.

Fig. 4 – Stralcio corografia con base C.T.R. lombarda

Fig. 5 – Ortofoto, Google, 2013

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3.2 Inquadramento geologico

Dal punto di vista litologico la Carta Geologica della Provincia di Bergamo e lo

studio geologico comunale indicano la presenza di ammassi rocciosi torbiditici,

Flysch di Pontida.

Fig. 6 – Stralcio della Carta Geologica dello studio geologico comunale, Dott. Geol. Marella, 2014

Di seguito si riporta una descrizione sintetica delle unità, tratta dalla carta

geologica della Provincia di Bergamo.

Flysch di Pontida (52)

Litologia: alternanze di arenarie fini (prevalenti) e peliti di origine torbiditica, a

stratificazione da centimetrica a decimetrica; inoltre sono intercalati banchi

calcarei gradati.

Età: Turoniano Medio – Superiore.

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Caratteri: associazione di facies monotona, costituita in gran parte da strati

torbiditici incompleti alla base, a geometria pianoparallela. Distribuzione

irregolare dei corpi calcareo-marnosi, senza ciclicità e con frequenza e spessore

decrescenti verso l’alto. Si tratta di una successione torbiditica con alternanze

marnoso-arenacee a stratificazione variabile da sottile a spessa, a granulometria

arenitica fine, con alternanze di strati e banchi calcareo-marnosi potenti sino ad

alcuni metri, a volte gradati con base conglomeratica.

Ambiente: torbiditico con paleocorrenti orientate da est verso ovest.

Il substrato roccioso è ricoperto dal livello regolitico e da coltri colluviali con

frazioni limose in percentuali maggiori verso la superficie. Lo spessore dei depositi

è generalmente ridotto nell’ordine del metro.

Fig. 7 – Stralcio della Carta Litologica dei territori montani e collinari della

Provincia di Bergamo

3.3 Inquadramento geomorfologico

Il sito in esame è posto lungo il versante orientale del Col Scarlass, lungo un tratto

di pendio mediamente acclive rimodellato antropicamente con terrazzamenti

verso valle e verso monte.

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Dalla documentazione bibliografica consultata (carta inventario dei dissesti della

Regione Lombardia, cartografia geoambientale, carta dei dissesti con legenda

uniformata PAI dello studio geologico comunale) non sono emersi fenomeni

gravitativi pregressi di particolare rilevanza.

Fig. 8 – morfologia del versante a valle del tratto di strada lesionato

Tuttavia è utile evidenziare sin da subito come a seguito delle intense

precipitazioni del 15-16 novembre del c.a. si è verificato il cedimento della

carreggiata di valle della strada comunale ed il lesionamento del muro di

contenimento, per un tratto di lunghezza circa pari a 50 m.

Alcune fessurazioni sono state notate anche nei terrazzamenti sottostanti alla

strada, costituiti prevalentemente da materiale di riporto.

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3.4 Inquadramento idrografico e idrogeologico

Il tratto di strada lesionato è posto lungo un versante moderatamente acclive,

qualche decina di metri a sud di un impluvio torrentizio, in relazione al quale non

si rilevano particolari interferenze.

La permeabilità del sottosuolo è medio-bassa, dovuta alla presenza di frazioni fini

(limo-sabbiose) con percentuali variabili di clasti litici. A seguito degli eventi

meteorici è stato rilevato ruscellamento lungo la strada, il versante e locali venute

d’acqua concentrate in alcuni punti delle opere murarie di monte.

4. VINCOLI E DISPOSIZIONI DEGLI STRUMENTI DI PIANIFICAZIONE

Dalla consultazione della carta di sintesi dello studio geologico comunale (Dott.

Geol. Marella, 2014) si evince che il sito in oggetto, così come l’intero ambito

territoriale in cui s’inserisce, ricade nelle aree pericolose riguardo all’instabilità dei

versanti per l’acclività, la giacitura sfavorevole degli strati e fenomeni di dissesto

superficiale.

Fig. 9 – stralcio della carta di sintesi dello studio geologico comunale,

Dott. Geol. Marella, 2014

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Tali condizioni sono riprese nella carta di fattibilità dello studio geologico

comunale, che attribuisce la zona alla classe 3 “fattibilità con consistenti limitazioni

alle trasformazioni d’uso del territorio”.

Fig. 10 – stralcio della carta di fattibilità dello studio geologico comunale,

Dott. Geol. Marella, 2014 Dalla consultazione della carta dei vincoli dello studio geologico comunale si è

potuto accertare l’assenza di vincoli geologici, idrogeologici o idraulici nell’area di

progetto; analogamente la tavola E1 suolo ed acque del PTCP della Provincia di

Bergamo, non assoggetta il sito d’intervento ad alcuna prescrizione vincolante per

la destinazione d’uso.

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5. LESIONAMENTI LUNGO IL TRACCIATO DELLA STRADA COMUNALE

A seguito delle intense precipitazioni che hanno interessato l’intera bergamasca,

nella notte tra il 15 ed il 16 novembre 2014 la carreggiata di valle della strada

comunale via Mezzaripa è stata interessata da cedimento, mentre il relativo muro

di valle è lesionato, per un tratto di lunghezza pari a circa 50 m.

Nello specifico sono state constate evidenti fessure beanti nell’asfalto, con

cedimenti misurati fino a 10 cm, e fessurazioni millimetrico-centimetriche in più

punti del muro di valle. Si rileva altresì che il muro menzionato, di altezza variabile

tra 1 e 2 metri circa, presentava lesionamenti fessurativi pregressi al fenomeno in

oggetto.

Dalle evidenze riscontrate in loco si suppone una componente di movimento

prevalente verticale (cedimento) ed una secondaria traslativa (scivolamento).

Allo stato di attuale non è nota la tipologia fondazionale del muro, ciò che è stato

constato è che tale struttura risulta gravemente compromessa.

Fig. 11 – fessurazioni lungo il settore di monte del tratto stradale lesionato

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Fig. 12 – fessurazioni lungo il settore di valle del tratto stradale lesionato

Fig. 13 – dettaglio delle fessurazioni nel settore di valle con rigetto di 8-9 cm circa

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Fig. 14 – fessurazioni lungo il settore di valle del tratto stradale lesionato

Fig. 15 – fessurazioni lungo il settore di valle del tratto stradale lesionato

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6. PRIMI INTERVENTI

L’Amministrazione Comunale a seguito dell’evento calamitoso si è attivata

prontamente, di concerto con lo Scrivente, verificando lo stato dei luoghi ed

eseguendo i primi interventi urgenti:

interdizione del transito mezzi per evitare sovraccarichi o vibrazioni lungo

il tratto lesionato

copertura della carreggiata lesionata, del muro di valle e di una significativa

porzione di terreno valliva con teli impermeabili.

Successivamente, circoscritta la dimensione del fenomeno, si è deciso di consentire

il transito lungo la carreggiata di monte, non lesionata, istituendo un senso unico

alternato regolato da impianto semaforico. È stata comunque confermata

l’interdizione al transito ai mezzi pesanti.

Fig. 16 – limitazione del transito: a senso unico alternato

lungo la carreggiata di monte

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In data 18 novembre 2014, su indicazione dello Scrivente, sono stati inoltre

collocati dei vetrini in corrispondenza di n.5 fessure presenti nell’opera muraria di

valle, al fine di monitorare eventuali ulteriori movimenti della struttura stessa.

Fig. 17 – collocazione dei vetrini di monitoraggio

Fig. 18 – monitoraggio in atto in corrispondenza del muro stradale di contenimento

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7. INDAGINI GEOGNOSTICHE

Le indagini geognostiche hanno riguardato:

- rilievo geologico di terreno

- esecuzione di n.5 penetrometrie (n.3 lungo la carreggiata lesionata P1-P2-

P3, n.2 immediatamente a valle P4-P5).

Fig. 19 – ubicazione prove penetrometriche dinamiche su topografico

7.1 Rilievo geologico di terreno

I rilievi di terreno hanno consentito di osservare lungo l’inciso torrentizio la

presenza di affioramenti rocciosi torbiditici (Flysch di Bergamo), costituiti da

alternanze di strati pluricentimetrici arenacei e livelli marnosi fissili.

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Fig. 20 – affioramenti rocciosi lungo la sponda torrentizia in destra idrografica

ricoperti da livelli regolitici e coltri colluviali

Fig. 21 – affioramenti rocciosi lungo l’impluvio torrentizio a valle dell’area in esame

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Fig. 22 – affioramenti rocciosi a SE dell’area in oggetto all’interno della

proprietà privata

Affioramenti rocciosi sono stati osservati estesamente lungo l’impluvio torrentizio

di valle. Invece non vi è certezza che si tratti di substrato in posto oppure di lembi

limitati di roccia in prossimità del fabbricato posto nella proprietà privata a SE

dell’area in esame.

Il substrato è fittamente stratificato e si dispone a “franapoggio” rispetto

all’esposizione del pendio, con immersione di 100° circa e 20° circa di inclinazione.

Locali ondulazioni nella disposizione degli strati sono state rilevate più a nord-

ovest, lungo l’impluvio torrentizio; tuttavia anche verso nord sono state rilevate

giaciture sostanzialmente raffrontabili, a testimonianza di un disturbo tettonico

nella zona tutto sommato blando.

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Fig. 23 – stralcio della carta geologica comunale, Dott. Geol. Marella, 2014, con indicazione della giacitura del substrato nell’area in esame

Nell’area sono state effettuate, inoltre, misure della resistenza al taglio delle

coperture fini superficiali mediante scissometro portatile (vane test).

I valori rilevati nell’area immediatamente a valle del muro della strada sono

variabili, compresi 0,2 Kg/cmq (terre poco consistenti bagnate) e 0,6 Kg/cmq

(terre moderatamente consistenti).

Proprio a valle della strada, all’interno della proprietà privata sottostante, sono

state rilevate localmente altre fessurazioni, sebbene non in continuità con i

lesionamenti della strada.

100/20

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Fig. 24 – fessurazione in prossimità del muro della strada

Fig. 25 – fessurazioni lungo il pendio a valle della strada, all’interno della

proprietà privata

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Anche a monte della strada, lungo via Don Tagliabue, si notano muri a secco

contromonte soggetti a rigonfiamenti per spinte del terreno e locali fessurazioni

lungo il bordo stradale.

Fig. 26 – muro a secco spanciato lungo via Don Tagliabue con fessurazione al piede

Durante gli eventi meteorici, secondo le testimonianze raccolte in loco, si

verificano ruscellamenti lungo la sede stradale e venute d’acqua lungo i muri di

contenimento. Inoltre, a valle del tratto stradale lesionato, è visibile un’evidente

opera di canalizzazione delle acque.

Fig. 27 – sbocco del drenaggio in corrispondenza del muro contromonte,

una ventina di metri a valle del tratto lesionato

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7.2 Penetrometrie

Le penetrometrie hanno consentito di ricavare i valori di resistenza del sottosuolo

e, indirettamente, la presenza del substrato roccioso ; tali prove sono state spinte

fino a raggiungere il rifiuto all’avanzamento della punta e sono state eseguite

mediante penetrometro superpesante dinamico, con maglio del peso di 73,5 kg ed

altezza di caduta pari a 75 cm.

Le penetrometrie hanno consentito di:

ricostruire in modo indiretto la stratigrafia dei terreni attraversati

attribuire a ciascun livello di terreno riconosciuto i parametri geotecnici

significativi; tali parametri saranno derivati sulla base dello specifico

contesto litotecnico e sulla base dell’interpretazione stratigrafico -

geotecnica dei dati forniti dalle prove in sito (valori medi di Nspt).

Nell’allegato proposto di seguito si riportano il tabulato relativo al numero dei

colpi registrati ed il diagramma della resistenza dinamica all’avanzamento della

punta penetrometrica.

Fig. 28 – esecuzione penetrometria P1

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ALLEGATO

elaborati tecnici delle prove penetrometriche

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7.3 Monitoraggio

In data 18 novembre 2014, come riportato al capitolo 5, sono stati collocati sul

muro di contenimento stradale, in corrispondenza di n.5 fessurazioni, dei vetrini

allo scopo di monitorare eventuali riattivazioni del dissesto.

Nell’arco di una settimana, in assenza di eventi meteorici, non si sono verificati

ulteriori movimenti destabilizzanti di particolare rilevanza.

Fig. 29 – vetrini in corrispondenza di una fessura in data 25/11/2014

Il monitoraggio è stato mantenuto attivo sino ad oggi ed le verifiche visive eseguite dai

tecnici comunali non hanno mostrato alcuna evoluzione del fenomeno.

Si raccomanda in ogni caso di proseguire nel monitoraggio sino alla data di predisposizione

degli interventi di ripristino.

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8. MODELLO GEOLOGICO-GEOTECNICO DEL SOTTOSUOLO

Come detto i rilievi di terreno hanno consentito di rilevare la presenza

affioramenti rocciosi lungo l’impluvio torrentizio; si tratta di alternanze fittamente

stratificate di arenarie e livelli marnosi fissili.

Al di sopra del substrato roccioso, si riscontra la presenza di coltri colluviali,

alternate a materiale di riporto (costituente la massicciata stradale oppure

movimentato dai lavori entro la proprietà privata limitrofa), composto da

abbondante matrice fine limoso-sabbiosa e frazioni litiche a clasti spigolosi sparsi.

Non si esclude altresì la presenza dell’orizzonte regolitico, decimetrico, di

transizione al substrato roccioso.

Lo spessore delle coltri è variabile, compreso tra i 3 e i 4,5 metri. Si ritiene che la

prova P3, arrestatasi a circa 1 m dal piano stradale sia poco attendibile.

Prova Quota boccaforo Profondità raggiunta (m)

P1 piano strada 3,3 m

P2 piano strada 3,6 m

P3 piano strada 1,2 m

P4 piano campagna sottostrada 4,5 m

P5 piano campagna sottostrada 3,3 m

Tab. 1 – profondità raggiunta dalla prova

Si rammenta che le indagini geognostiche eseguite sono prove indirette; ciò detto sulla

scorta della ricostruzione stratigrafica proposta è assai probabile che il rifiuto

all’avanzamento delle penetrometrie sia da associare alla presenza dei primi strati

rocciosi. Non si esclude altresì l’incremento di spessore dei depositi superficiali verso

valle.

In relazione al fatto che si presume che la roccia sia rinvenibile a profondità variabili e,

presumibilmente, anche al di sotto della quota di posa delle fondazioni del nuovo

muro di progetto, si raccomanda di procedere con l’ancoraggio al substrato roccioso

laddove possibile, in alternativa di intervenire con la predisposizione di un rinforzo

fondazionale realizzato con trovanti misti a cemento.

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Sulla base delle indagini effettuate è possibile stimare i principali parametri geotecnici del

sottosuolo.

Di seguito sono indicati la stratigrafia e i principali parametri geotecnici

caratteristici dell’area esaminata.

Livelli

(classificazione A.G.I., 1977)

Profondità

(m)

Nspt

Peso di

volume

naturale

(kN/m³)

Angolo

d’attrito

(°)

Coesione

non

drenata

(Kg/cmq)

Modulo elastico

(kN/m²)

terre prive di consistenza

o poco consistenti 0 – 1/3 1-6 18 22-26

0,1-0,6 500-5.000

livelli regolitici addensati 1/3 – 1/4,5 14-30 19 30-35 - 12.000-28.000

Substrato roccioso >1/4,5 > 50 22 >35 - > 50.000

Tab. 2 – parametri geotecnici caratteristici sito-specifici

I parametri geotecnici sono stati ottenuti elaborando i dati delle penetrometrie con

correlazioni empiriche note in letteratura; in particolare si è fatto riferimento ai

seguenti autori: Terzaghi-Peck (1948-1967), Meyerhof (1965), Shioi-Fukumi

(1982), Mitchell-Katti (1981), Shioi-Fukumi (1982), Buisman-Sanglerat.

Durante le indagini è stata rilevata la presenza di acqua lungo le prove di valle (in

P4 a circa -2,5 m da p.c., in P5 a circa -2 m da p.c.) e di umidità a circa -3 m da piano

strada in corrispondenza di P2.

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9. ASPETTI GEODINAMICI E SISMICITÀ

L’O.P.C.M. n. 3274 del 23.03.2003 ha classificato l’intero territorio nazionale dal

punto di vista sismico, attribuendo al Comune di Pontida la zona 4. È bene

sottolineare che con DGR X/2129 dell'11-07-2014 è stata approvata la

riclassificazione di molti comuni lombardi; in particolare Pontida è passata dalla

zona 4 alla zona 3 (maggiore grado sismicità, Agmax 0,082015). Tuttavia la D.G.R.

citata entrerà in vigore solo nell’ottobre 2015. Ad oggi a tale zona corrisponde

un’accelerazione orizzontale con probabilità di superamento del 10% in 50 anni

inferiore a 0,05 (ag/g).

Tab. 3 - accelerazioni orizzontali in funzione della zona sismica

Con l’entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008 la stima della pericolosità sismica

viene definita mediante un approccio “sito dipendente” e non più tramite un

criterio “zona dipendente”.

L’azione sismica di progetto viene definita partendo dalla “pericolosità di base” del

sito d’intervento, che è l’elemento essenziale di conoscenza per la determinazione

dell’azione sismica.

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9.1 Amplificazione stratigrafica

Pur in assenza di indagini geofisiche sito specifiche, sulla base delle indagini

geognostiche eseguite e dei dati bibliografici reperiti, è possibile cautelativamente

stimare che la categoria sismica di suolo sia la C (Tab. 3.2.II NTC 2008), ossia Vs

compreso tra 180 e 360 m/s.

Tab. 3.2.II NTC 2008

9.2 Amplificazione topografica

Per tener conto delle condizioni topografiche, in assenza di specifiche analisi di

risposta sismica locale, si utilizzano i valori del coefficiente topografico ST riportati

nella Tab. 3.2.VI.

Tab. 3.2.VI NTC 2008 – Valori massimi del coefficiente di amplificazione topografica

Visto che l’intervento di progetto è posto lungo un versante moderatamente

acclive, cautelativamente, viene assegnato un valore di ST pari a 1,2.

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9.3 Risposta sismica locale

Le nuove Norme Tecniche per le Costruzioni (2008) prevedono l’assegnazione dei

valori necessari per la determinazione delle azioni sismiche in ogni sito

considerato, in particolare:

ag = accelerazione massima orizzontale del sito;

Fo = valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione

orizzontale;

T*C = periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione

orizzontale.

fig. 30 – determinazione dei parametri sismici riferiti all’intervento in oggetto

(www.geostru.it)

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10. CONCLUSIONI

Con determinazione N.146 del 13.08.2015 il Responsabile del Settore Tecnico del

Comune di Pontida Ing. Cristiano Morlotti ha conferito allo Scrivente l’incarico di

predisporre la presente relazione geologica, a supporto del progetto definitivo-

esecutivo degli interventi di sistemazione di un tratto di viabilità in dissesto presso

via Mezzaripa a Pontida (Bg).

Il dissesto è conseguente ai fenomeni metrologici particolarmente intensi che

hanno caratterizzato la parte centrale del mese di novembre 2014.

Nello specifico è stata lesionata la carreggiata di valle ed il relativo muro di

contenimento per una lunghezza di circa 50 m; sono visibili fessure beanti

nell’asfalto con cedimenti misurati fino a 10 cm, mentre il muro di valle presenta

fessurazioni in più punti, alcune delle quali pregresse al fenomeno in oggetto. Dalle

evidenze riscontrate in loco si evince una componente di movimento prevalente

verticale (cedimento) ed una secondaria traslativa (scivolamento).

Anche a valle della strada, all’interno della proprietà privata sottostante, sono state

rilevate localmente altre fessurazioni, sebbene non in continuità con i lesionamenti

della strada.

L’Amministrazione Comunale si è attivata prontamente, di concerto con lo

Scrivente, verificando lo stato dei luoghi ed eseguendo i primi interventi urgenti:

interdizione del transito mezzi per evitare sovraccarichi o vibrazioni lungo il tratto

lesionato

copertura della carreggiata lesionata, del muro di valle e di una significativa

porzione di terreno valliva con teli impermeabili.

Successivamente, circoscritta la dimensione del fenomeno, si è deciso di consentire

il transito lungo la carreggiata di monte, non lesionata, istituendo un senso unico

alternato regolato da impianto semaforico e predisponendo un monitoraggio per

tenere sotto controllo il sito.

Sono quindi stati eseguiti rilievi ed indagini geognostiche (n.5 penetrometrie) per

ricostruire l’assetto geologico-geotecnico ed identificare le cause che hanno

determinato l’instabilità.

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I rilievi di terreno hanno consentito di rilevare la presenza affioramenti rocciosi

lungo l’impluvio torrentizio; si tratta di alternanze fittamente stratificate di

arenarie e livelli marnosi fissili. Il substrato è fittamente stratificato e si dispone a

“franapoggio” rispetto all’esposizione del pendio, con immersione di 100° circa e

20° circa di inclinazione.

Al di sopra del substrato roccioso, si riscontra la presenza di coltri colluviali,

alternate a materiale di riporto (costituente la massicciata stradale oppure

movimentato dai lavori entro la proprietà privata limitrofa), composto da

abbondante matrice fine limoso-sabbiosa e frazioni litiche a clasti spigolosi sparsi.

Non si esclude altresì la presenza dell’orizzonte regolitico, decimetrico, di

transizione al substrato roccioso.

Lo spessore delle coltri è variabile, compreso tra i 3 e i 4,5 metri. Nonostante le

indagini geognostiche eseguite siano prove indirette è assai probabile che il rifiuto

all’avanzamento delle penetrometrie sia da associare alla presenza dei primi strati

rocciosi; tuttavia al fine di verificare l’ipotesi prospettata si suggerisce di

procedere con l’esecuzione di alcuni assaggi puntali mediante escavatore

meccanico alla base del muro lesionato.

Durante le indagini è stata rilevata la presenza di acqua lungo le prove di valle (in

P4 a circa -2,5 m da p.c., in P5 a circa -2 m da p.c.) e di umidità a circa -3 m da piano

strada in corrispondenza di P2.

In data 18 novembre 2014, come riportato al capitolo 5, sono stati collocati sul

muro di contenimento stradale, in corrispondenza di n.5 fessurazioni, dei vetrini

allo scopo di monitorare eventuali riattivazioni del dissesto. Ad oggi le verifiche

visive eseguite dai tecnici comunali non hanno mostrato alcuna evoluzione del

fenomeno. Si raccomanda in ogni caso di proseguire nel monitoraggio sino alla

data di predisposizione degli interventi di ripristino.

Circa le cause scatenanti il dissesto, alla luce dei risultati dell’indagine si ritiene che

le abbondanti piogge del periodo infiltratesi nel sottosuolo, abbiano determinato

sovrappressioni idrauliche dovute al drenaggio difficoltoso. Il conseguente

peggioramento delle caratteristiche geotecniche delle terre lungo la strada ed il

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pendio sottostante hanno in alcuni punti causato il superamento del limite di

stabilità dei terreni producendo fenomeni di dissesto (fessurazioni, scivolamenti e

cedimenti). Al vulnerabile assetto geologico della zona si aggiungono le carenze

strutturali del muro stradale, vetusto, privo di fori di drenaggio e costituito da

materiali scadenti.

Al fine di procedere con l’attenta progettazione degli interventi si suggerisce al

progettista:

di ancorare la nuova opera di contenimento in roccia sana, oppure, qualora fosse

troppa profonda, di procedere con la predisposizione di un rinforzo fondazionale

realizzato con trovanti misti a cemento

di procedere con la raccolta e il recapito delle acque meteoriche, anche quelle

provenienti da monte, nelle rete idrografica posta a monte e a valle dell’area in

dissesto

di predisporre opportuni fori di drenaggio delle acque nella nuova opera

contentiva

di inerbire prontamente le aree poste a valle del muro, interessate dalla

movimentazione del terreno e dal passaggio dei mezzi meccanici

Mozzo, Settembre 2015

Dott. geol. Alessandro Chiodelli