RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA SULLE INDAGINI

Studio Tecnico Dott. Geol. Riccardo Bosi ___________________________________________________________________

Via Cappelletta n.39/F, 42046 Reggiolo (RE) – Tel. 339 5980713 – Mail: [email protected]

REGIONE LOMBARDIA – PROVINCIA DI MANTOVA

COMUNE DI SUZZARA

FORMAZIONE DI UN PIANO DI RECUPERO, ESTERNO

AL P.P. 27, FINALIZZATO ALLA REALIZZAZIONE DI UN

COMPARTO RESIDENZIALE CONGRUO CON IL

CONTESTO URBANO PRESENTE

RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA

E GEOTECNICA SULLE INDAGINI

– MODELLAZIONE GEOLOGICA, GEOTECNICA E SISMICA –

D.M. 14/01/2008

Committente: Studio Tecnico ARCH. CERESOLLA CLAUDIO,

via S. Zonta 2/2, Suzzara (MN)

Cantiere sito in: Via A. Barbato, Suzzara (MN), Fg.29, mapp.1360

Reggiolo, 18 luglio 2017

Tecnico incaricato:

Dott. Geol. Riccardo Bosi

COMUNE DI SUZZARA (MN) - FORMAZIONE DI UN PIANO DI RECUPERO, ESTERNO AL P.P. 27,

FINALIZZATO ALLA REALIZZAZIONE DI UN COMPARTO RESIDENZIALE CONGRUO CON IL


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RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA SULLE INDAGINI 2

SOMMARIO

1. PREMESSA ................................................................................................................................ 3

2. UBICAZIONE DEL SITO E CARATTERISTICHE DEGLI EDIFICI ..................................... 3

3. INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO ............................................... 4

4. ASSETTO IDROGEOLOGICO E IDROLOGICO .................................................................... 6

5. INQUADRAMENTO TETTONICO-STRUTTURALE REGIONALE .................................... 7

6. ASPETTI SISMOLOGICI E RISCHIO SISMICO .................................................................... 9

7. CRITICITÀ GEOLOGICHE, SCENARI DI PERICOLOSITÀ E DI RISCHIO. .................... 10

8. INDAGINI IN SITO ................................................................................................................. 12

8.1. VOLUME SIGNIFICATIVO D’INDAGINE .................................................................... 13

8.2. MODELLO GEOLOGICO ................................................................................................ 14

8.3. MODELLO GEOTECNICO .............................................................................................. 14

8.4. MODELLO SISMICO ....................................................................................................... 18

9. VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA DI PROGETTO CON PROCEDURA

SEMPLIFICATA .......................................................................................................................... 20

9.1. INDIVIDUAZIONE DELLA PERICOLOSITA’ DEL SITO ........................................... 20

9.2. SCELTA DELLA STRATEGIA DI PROGETTAZIONE ................................................ 21

9.3. PERICOLOSITA’ SISMICA DI BASE ............................................................................ 22

9.4. COEFFICIENTI SISMICI ................................................................................................. 22

9.5. ACCELERAZIONE MASSIMA E AMPLIFICAZIONE ................................................. 22

10. VERIFICA A LIQUEFAZIONE E STIMA DEI CEDIMENTI POST-SISMICI .................. 23

11. INDICAZIONI PER LA PROGETTAZIONE DELLE OPERE ............................................ 23

12. CONCLUSIONI ...................................................................................................................... 24

Bibliografia essenziale .................................................................................................................. 26

ALLEGATI

- Report dati di campagna ed elaborazione

- Report caratterizzazione stratigrafico-geotecnica

- Report verifica a liquefazione

- Report dati ed elaborazione prova sismica HVSR

- Documentazione fotografica




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1. PREMESSA

La presente relazione viene redatta su incarico dello Studio Tecnico ARCH.

CERESOLLA CLAUDIO di Suzzara (MN) allo scopo di fornire le informazioni utili per un

progetto recupero di un’area presso Via A. Barbato a Suzzara (MN), ai fini di realizzare

un comparto residenziale congruo con il contesto urbano presente.

Lo studio, nello specifico, come richiesto dal progettista, serve a fornire la

documentazione relativa alle caratteristiche geologiche, geotecniche e sismiche utili alla

fase esecutiva della progettazione.

Per la parte geotecnica, non essendo stati forniti i dati di progetto, quali le azioni agenti

sul piano di fondazione e il dimensionamento di queste ultime, la presente relazione si

limita alla caratterizzazione geotecnica del terreno di fondazione, e costituisce pertanto

relazione geotecnica sulle indagini e non sulle fondazioni.

L'indagine in campo è stata condotta mediante prove penetrometriche statiche con

punta Begemann (CPT) e mediante prospezione sismica HVSR.

2. UBICAZIONE DEL SITO E CARATTERISTICHE DEGLI EDIFICI

Il cantiere è ubicato nel settore nord dell’abitato di Suzzara, fra le Vie A. Barbato e

Stradello Opi.

Si tratta di un’area ex-edificata e dismessa, attualmente libera da edifici e incolta,

pianeggiante e situata ad una quota di circa 17 m s.l.m.

Il lotto, catastalmente identificato al Fg.29, mapp.1360, copre complessivamente una

superficie di circa 3.500 mq ed è destinato a ospitare tre edifici tutti residenziali, per una

superficie coperta totale pari a 672,50 mq.




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Immagine satellitare dell’area con l’ubicazione dell’area indagata (da Google Maps)

3. INQUADRAMENTO GEOLOGICO E GEOMORFOLOGICO

L’area fa parte del bacino sedimentario padano, con depositi superficiali di origine

fluviale sormontanti depositi marini.

Nella vecchia cartografia geologica alla scala 1:100.000, la zona fa parte del foglio 74

“Reggio nell’Emilia” e comprende depositi superficiali appartenenti all’alluvium medio-

recente (vedi cartografia geologica seguente). Trattasi di alluvioni della bassa Pianura,

anche attualmente esondabili (Olocene), che nell’area indagata risultano

prevalentemente sabbiose o sabbioso-limose.

Nella cartografia geologica di pianura dell’Emilia Romagna alla scala 1:250.000, l’area è

compresa in un settore ove predomina la sedimentazione del Fiume Po, con depositi

superficiali prevalentemente limosi, argillosi e limoso-argillosi. Trattasi di depositi di

area interfluviale in ambiente di piana alluvionale.

Ad una scala di maggior dettaglio è possibile caratterizzare i depositi superficiali (0,5 -

1,0 m) sulla base di un recente studio eseguito dopo la sequenza sismica del 2012.

Nell’area di studio in superficie affiorano terreni in prevalenza limosi.




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Geologia dell’area e ubicazione del sito

(da Carta Geologica d’Italia alla scala 1:100.000, Fg. 74 “Reggio nell’Emilia”, 1967)




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Litologia prevalente dei depositi superficiali

(da Carta della tessitura dei depositi superficiali, in “Acquisizione dei dati geologici nell’Oltrepò

mantovano, utili alla valutazione della pericolosità sismica per le aree colpite dalla sequenza del maggio

2012, 2013)

4. ASSETTO IDROGEOLOGICO E IDROLOGICO

L’area indagata si trova nel Bacino Idrogeologico della Pianura Lombarda, nel settore

delle sabbie del Fiume Po, ove lo spessore dei depositi utili ai fini estrattivi risulta

generalmente consistente.

Gli acquiferi fanno parte di tre gruppi, A, B, C, e sono tutti confinati in sabbie prevalenti.

Il settore indagato ha depositi superficiali fini che garantiscono elevata protezione per le

acque profonde.

Lo scorrimento delle acque sotterranee si esplica con direzione prevalente W-E, in

accordo con il corso del Fiume Po, salvo variazioni, soprattutto per quanto concerne gli

orizzonti freatici, verso assi di drenaggio locale.

In certi casi, la presenza di sabbie superficiali legata alla presenza di dossi limita

localmente la protezione da parte del suolo delle acque sotterranee dall’eventuale

infiltrazione di inquinanti. In ogni caso il settore indagato, pur facendo parte di un’area di

divagazione del Fiume Po in età medievale, non mostra la presenza di tracce di

paleoalveo o di dosso che faccia supporre la presenza di sabbie superficiali.




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5. INQUADRAMENTO TETTONICO-STRUTTURALE REGIONALE

L’area in esame s’inquadra tettonicamente lungo la Monoclinale di Mantova e a nord

della Dorsale Ferrarese, struttura sepolta ad arco che borda il margine padano

dell’Appennino Settentrionale.

Come si nota dal modello strutturale, la base del Pliocene si situa fra 5.500 e 6.000 m di

profondità.

L’attuale struttura del bacino sedimentario padano deriva dalle spinte deformative che

hanno avuto luogo a partire dal Miocene superiore. I sovrascorrimenti hanno tratto

origine dalla rottura delle strutture anticlinaliche associate a tali deformazioni. A livello

regionale, da sud a nord, in area di pianura, sono riconoscibili due importanti archi di

accavallamenti, con orientamento prevalente NO-SE, il primo lungo il margine

morfologico dell’Appenino, il “Pedeapenninic Thrust Front” (PTF), in gran parte sepolto.

Il secondo più a nord, interamente sepolto e attualmente attivo, denominato “External

Thrust Front” (ETF), responsabile dell’attività sismica più recente.

Le strutture coinvolte in corrispondenza dell’area d’indagine sono tutte compressive

(sovrascorrimenti). Viste in sezione, tali strutture danno luogo al fronte esterno del

prisma di accrezione dell’Appennino settentrionale, che nella parte più profonda

sovrascorre la monoclinale di Mantova, di pertinenza alpina.

L’attività neotettonica si riflette anche sui caratteri morfologici del paesaggio, come la

deviazione dei corsi d’acqua per effetto di sollevamenti di porzioni di territorio connesse

all’attività deformativa. In particolare risulta evidente la migrazione verso nord del corso

del fiume Po, con due principali deviazioni: la rotta di Guastalla (800 a.C.) e la rotta di

Dosolo (1.300 d.C.).




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Modello strutturale dell’area e localizzazione dell’area di studio (da Bigi et al., 1992)




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Sezione Geologica S-N che attraversa l’area in esame (da Fantoni & Franciosi, 2010)

6. ASPETTI SISMOLOGICI E RISCHIO SISMICO

Dal punto di vista sismogenetico, secondo la zonazione sismogenetica ZS9, l’area è

prossima alla zona sismogenetica 912 (Dorsale ferrarese).

Il territorio risulta tettonicamente di competenza appenninica, come dimostrano anche le

più recenti attività a carattere neotettonico responsabili delle migrazioni fluviali.

La cinematica dell’Arco Appenninico Settentrionale è legata al processo di migrazione

nord-est vergente del sistema catena-avanfossa, risultante da un prevalere

dell’arretramento della microplacca adriatica rispetto alla divergenza locale Europa-

Adria.

Le strutture coinvolte lungo il margine padano-adriatico sono costituite da rampe frontali

(con meccanismi di tipo thrust) e laterali (con meccanismi di tipo strike-slip) ad asse

SW-NE e definiscono un sistema di sovrascorrimenti la cui superficie di scorrimento alla

base si approfondisce verso sud-ovest.

La sismicità regionale che si correla ai processi descritti determina lungo il margine

padano-adriatico dei terremoti di bassa-media energia.

In particolare, la zona sismogenetica 912 è caratterizzata da una profondità efficace

di 5-8 km, intervallo statistico a cui si associa il maggior numero di terremoti e a cui

corrisponde lo strato sismogenetico presumibilmente responsabile degli eventi che

interessano l’area in oggetto. Il meccanismo di fagliazione prevalente, sempre su base

statistica, risulta essere di tipo inverso. La magnitudo di momento massima (Mwmax)

risulta pari a 6.14.

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7. CRITICITÀ GEOLOGICHE, SCENARI DI PERICOLOSITÀ E DI RISCHIO.

La zona indagata non presenta particolari criticità dal punto di vista geologico, come

peraltro evidenziato dalla “Carta della Fattibilità e delle Azioni di Piano” del PGT, dalla

quale si evince che l’area rientra nella classe di fattibilità 2 (“Fattibilità con modeste

limitazioni”), classe che comprende fra l’altro, la maggior parte del territorio comunale.

Per opere come quella in progetto rientranti nelle aree comprese nella classe 2 di

fattibilità è prescritta l’esecuzione d’indagini di approfondimento con particolare

riferimento al carico unitario ammissibile del terreno.

Per quanto riguarda il rischio idraulico, il Piano stralcio per l’Assetto Idrogeologico (PAI)

del Fiume Po pone il Comune di Suzzara in classe di rischio R3 (elevato) per

esondazione. Si rileva, a riguardo, che il settore indagato fa parte di un’area di crisi

idraulica e ciò rappresenta una potenziale criticità.

Dal punto di vista della vulnerabilità all’inquinamento, la presenza di litologie fini

superficiali conferisce ai terreni una capacità protettiva elevata.

Per quanto concerne la Pericolosità Sismica Locale (PSL), l’area indagata risulta

classificata in zona Z4a (“Zona di fondovalle con presenza di depositi alluvionali e/o

fluvio-glaciali granulari e/o coesivi”), caratterizzata da amplificazioni sismiche locali di

tipo litologico e geometrico, con fattori di amplificazione inferiori alla soglia comunale.

Estratto della cartografia allegata al PGT: “Carta di fattibilità delle azioni di piano”




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Estratto della cartografia allegata al PGT: “Carta della pericolosità sismica locale”

Estratto della cartografia allegata al PGT: “Carta idrologica e del sistema idrografico”




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8. INDAGINI IN SITO

Per la caratterizzazione dei terreni sul piano litologico-stratigrafico, geotecnico e sismico

è stata predisposta una campagna geognostica mediante prove penetrometriche

statiche e sondaggi sismici.

In particolare sono state eseguite:

- 3 prove penetrometriche statiche con punta meccanica (CPT);

- 1 prospezione geofisica di sismica passiva HVSR.

La localizzazione delle prove è riportata nella figura seguente.

Planimetria di progetto con la localizzazione dei sondaggi eseguiti.

CPT1

HVSR

CPT2 CPT3




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Una delle prove CPT è stata spinta fino a 15 m dal p.c., al fine di permettere una

valutazione della suscettibilità del suolo alla liquefazione in occasione di un evento

sismico, mentre le altre due sono state spinte fino a 10 m dal p.c.

Le tre prove hanno permesso di caratterizzare il terreno sotto il profilo stratigrafico e

geotecnico.

La profondità di ciascun dato ricavato si riferisce sempre alla quota del piano di

campagna al momento del sondaggio. Le valutazioni e i calcoli contenuti nel documento

sono stati eseguiti sulla base dei valori di resistenza alla penetrazione misurata in sito.

Le prove CPT sono state eseguite mediante un penetrometro statico con punta

meccanica Begemann alloggiato su mezzo semovente cingolato, in grado di sviluppare

una spinta fino a 10 tonnellate (100 kN). L’avanzamento delle aste è regolato

elettronicamente e l’intervallo di misura risulta pari a 20 cm. Con tale strumento è

possibile determinare la resistenza alla punta, e l’attrito laterale (quest’ultimo misurato

con un manicotto di frizione).

La profondità del livello freatico è stata misurata mediante freatimetro al termine della

prova. Anche la quota del tetto della falda si riferisce sempre al piano di campagna al

momento del sondaggio.

L’indagine geofisica è stata condotta con tecnica di sismica passiva HVSR, che

consente la misurazione del rumore sismico alla superficie del terreno.

Lo strumento impiegato, commercialmente denominato “Tromino”, è sviluppato dalla

“Micromed” e sfrutta il software di elaborazione “Grilla”.

La metodologia utilizza il rumore di fondo (naturale ed antropico) come funzione di

eccitazione del sottosuolo al fine di individuarne gli spettri di risposta e le frequenze di

risonanza.

Attraverso le risposte spettrali verticale (V) e orizzontale (H) è possibile eseguire la

modellazione di curve H/V teoriche, sulla base di modelli di suolo predefiniti (procedura

di fitting vincolato), al fine di determinare la velocità delle onde di taglio VS per ciascuno

strato.

I risultati dell’indagine sismica con i relativi tabulati ed elaborazioni sono forniti in

allegato.

8.1. VOLUME SIGNIFICATIVO D’INDAGINE

Per le prove CPT si è deciso di investigare fino a 10-15 m di profondità.

Per quanto riguarda la prospezione sismica, la tecnica HVSR consente di raggiungere

profondità dell’ordine del centinaio di metri.




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8.2. MODELLO GEOLOGICO

Sulla base delle caratteristiche geologiche, geomorfologiche e idrogeologiche descritte

più sopra, il modello geologico per i terreni della zona ove ricade il sito indagato si può

definire come segue.

- Terreni alluvionali in strati planari e lenticolari a giacitura orizzontale o sub-orizzontale:

In affioramento: depositi argillosi, limosi e limoso-sabbiosi di piana alluvionale in

facies di area interfluviale, esondabili (Olocene);

Sepolti: depositi alluvionali prevalentemente sabbiosi e limoso-sabbiosi, sedi di

falde acquifere confinate o semiconfinate, intercalati a limi e argille (Pleistocene

medio-superiore – Olocene).

Detti terreni appartengono al Sintema Emiliano-Romagnolo superiore.

8.3. MODELLO GEOTECNICO

La stratigrafia del terreno è stata ricavata attraverso la correlazione fra i valori di

resistenza alla punta (qc) e di resistenza di attrito laterale (fs) ricavati dalle prove

penetrometriche (vedi tabelle in allegato). I vari parametri geotecnici utilizzati sono stati

ricavati mediante le formule note in letteratura. In particolare è stato fatto riferimento alle

procedure di Robertson (vedi: Robertson, P.K. and Cabal, K.L., 2009: Guide to Cone

Penetration Testing for Geotechnical Engineering), dopo un’opportuna correzione dei

dati di campagna per tener conto delle maggiori resistenze che incontrano la punta

meccanica e il manicotto rispetto alla prova CPTu, di riferimento per l’interpretazione.

Dall’interpretazione dei dati (vedi elaborazione in allegato) si deduce il modello

geotecnico che segue, nel quale sono stati riportati i principali parametri utili ai fini delle

valutazioni geotecniche principali per la progettazione, quali la portanza del terreno di

fondazione e la stima dei cedimenti.

Il modello proposto considera per ciascun parametro il valore medio, calcolato dopo la

suddivisione della colonna stratigrafica in strati omogenei dal punto di vista geotecnico.

Si fa notare che questi valori medi non vanno confusi con i valori caratteristici che

possono essere considerati al loro posto per il calcolo delle resistenze di progetto del

terreno di fondazione.




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Parametri Geotecnici: CPT1

(valori medi)

Profondità

base strato

(m)

Stratigrafia litotecnica Falda

(m)

qc

(MPa)

Dr

(%)

Su

(kPa)

(°)

(kN/m3)

M

(MPa)

0.80 Terreno superficiale misto

sabbioso-limoso 3,31 40 37 18,2 46

5,40 Terreni argillosi: argille, argille-

limose 2,00 0,88 59 17,2 10

6,60 Terreni misti sabbiosi: limi

sabbiosi, sabbie limose 3,45 35 36 18 47


sabbiosi, sabbie limose 3,59 36 36 18,3 49



Terreni misti sabbiosi: limi



(valori medi)

Profondità

base strato

(m)


(m)

qc

(MPa)

Dr

(%)

Su

(kPa)

(°)

(kN/m3)

M

(MPa)

1,20 Terreno superficiale misto

sabbioso-limoso 2,78 40 36 18,2 37


limose 2,70 0,87 51 16,8 10




(valori medi)

Profondità

base strato

(m)


(m)

qc

(MPa)

Dr

(%)

Su

(kPa)

(°)

(kN/m3)

M

(MPa)

1,20 Terreno superficiale misto limoso-

argilloso 3,06 187 18,7 43


limose 2,80 0,93 62 17,0 11






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Sezioni litotecniche

CPT1 CPT2 CPT3 LEGENDA

Nel complesso l’area indagata risulta pressoché omogenea dal punto di vista

geotecnico. L’unica differenza sostanziale riguarda la soggiacenza della falda, che in

CPT1 risulta pari a -2,00 m, mentre in CPT2 e CPT3 risulta rispettivamente di -2,70 e -

2,80 m (rif. p.c.). I parametri geotecnici mostrano valori comparabili e così pure gli strati

identificati e le relative quote limite (come mostrato dalle stratigrafie litotecniche

riportate), con la differenza che mentre in CPT2 e CPT3 è stato possibile isolare tre




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strati significativi, in CPT1 ne vengono evidenziati sei: ciò anche per il fatto che per

CPT1, avendo raggiunto una profondità maggiore, è stato possibile correlare in dati in

modo più preciso.

Complessivamente, i terreni indagati dell’area mostrano la presenza di uno strato

superficiale consistente, con valori di resistenza alla punta intorno a 3 MPa. Il dato

riflette probabilmente le compattazioni che ha subito il terreno dopo la demolizione degli

edifici pre-esistenti, ma non è da escludere, data soprattutto la profondità di base, che si

spinge fino a 1,20 m dal p.c., la presenza di uno strato naturale sabbioso-limoso, che

sarebbe comunque correlabile alla presenza di un paleoalveo fluviale, come suggerisce

l’analisi cartografica e aerea dell’area evidenziando un antico meandro del F. Po ben

sovrapponibile con il tracciato di Via Lenin. Il medesimo strato superficiale in CPT3

denota sempre una certa resistenza ma un comportamento più coesivo da terreno

misto argilloso-limoso.

Oltre questo primo strato granulare compare uno strato a comportamento coesivo fino a

5-6 m di profondità, attribuibile ad un terreno fine limoso-argilloso, che offre una

resistenza alla punta di 0,9 MPa e valori di coesione non drenata molto variabili lungo

tutto lo strato, con un valore medio di 50-60 kPa e un minimo di 23÷38 kPa riscontrabile

nel livello più soffice situato fra 2,5 e 3 m dal p.c.

Segue un banco granulare con resistenza in aumento con la profondità fino a quasi 9

kPa a 15 m dal p.c.: trattasi di terreni misti sabbiosi (sabbie limose e limi sabbiosi)

mediamente addensati.

Ai fini della valutazione della capacità portante del terreno, considerato un piano di posa

delle fondazioni a – 1,00 dal p.c., lo strato che sarà interessato dal cuneo di rottura e

sarà anche responsabile della aliquota maggiore di cedimento è quello coesivo

compreso fra 1 e 6 m circa dal p.c.

Ai fini dei calcoli si fornisce una tabella che riporta i valori di coesione non drenata, utili

ai fini della definizione dei valori caratteristici.




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CPT1 CPT2 CPT3

8.4. MODELLO SISMICO

Dall’indagine sismica eseguita (vedi report allegato), per il sottosuolo del sito indagato è

stato ricavato il seguente modello sismico.

Depth (m) Su (kPa) Su (kPa) Su (kPa)

0,2 183

0,4 214 120 198

0,6

0,8

1 98 208 203

1,2 113 129 166

1,4 98 103 129

1,6 82 87 108

1,8 66 66 81

2 50 50 39

2,2 44 39 44

2,4 54 54 65

2,6 23 70 44

2,8 28 38 28

3 38 38 38

3,2 38 53 43

3,4 53 53 53

3,6 63 48 58

3,8 53 48 58

4 58 47 47

4,2 42 42 47

4,4 42 52 36

4,6 31 31 31

4,8 25 20 99

5 104 30 77

5,2 72 30 119

5,4 72 25 192

5,6

5,8 218 92 254

6 212

6,2 295

6,4

6,6

6,8

7




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Profondità alla base

dello strato

[m]

Spessore dello strato

[m] Vs [m/s]

0.85 0.85 80

4.85 4.00 160

9.35 4.50 210

14.35 5.00 260

24.35 10.00 280

44.35 20.00 300

74.35 30.00 310

89.35 15.00 320

104.35 15.00 325

inf. inf. 610

VS,30 (m/s): 0-30 m 229

CATEGORIA DI SOTTOSUOLO C

f0 (frequenza naturale del terreno) [Hz] 0.77

L’indagine ha superato i 100 m di profondità ma non ha permesso di individuare il

bedrock sismico (Vs≥800 m/s).

La Vs30 desunta dall’interpretazione della prova, calcolata dal p.c. a 30 m di profondità,

risulta pari a 229 m/s, pertanto rilevando per l’area una categoria sismica di sottosuolo

“C”.

La curva H/V mostra un picco con valore massimo a 22,8 Hz, ma va scartato ai fini

dell’indagine in quanto rappresenta un’armonica di ordine superiore. Il picco da

considerare è invece quello a 0,76 Hz, che rappresenta la frequenza di vibrazione

naturale del terreno.




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9. VALUTAZIONE DELL’AZIONE SISMICA DI PROGETTO CON PROCEDURA SEMPLIFICATA

La procedura semplificata viene adottata anche nel caso di analisi approfondite di

risposta sismica locale, a scopo di fornire un confronto sia dei dati d’ingresso, sia dei

risultati.

9.1. INDIVIDUAZIONE DELLA PERICOLOSITA’ DEL SITO

Per ricavare i parametri della pericolosità del sito è stato utilizzato il software GeostruPS

(http://www.geostru.com/geoapp/parametri-sismici.aspx).

Le coordinate vengono convertite dal da WGS84 a European Datum 1950 (ED50), in

quanto il sistema di coordinate del reticolo sismico di riferimento è ED50.

Il sistema di interpolazione scelto è quello della media ponderata.

http://www.geostru.com/geoapp/parametri-sismici.aspx




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9.2. SCELTA DELLA STRATEGIA DI PROGETTAZIONE

Per l’opera in progetto si considerano i seguenti parametri:

- Classe d’uso: II (Cu=1);

- Tipologia d’opera: Ordinaria (Vn=50 anni);

- Stato limite: SLV.

È chiaro che qualora la strategia di progettazione fosse diversa, in sede di progetto

esecutivo i vari parametri sismici di pericolosità saranno da ricalcolare.




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9.3. PERICOLOSITA’ SISMICA DI BASE

Per l’interpolazione dei dati del reticolo sismico si utilizza la media ponderata, che

introduce meno errori se il datum è già stato convertito in ED50.

Di seguito i valori ricavati per i parametri della pericolosità sismica di base del sito in

funzione dello stato limite considerato.

9.4. COEFFICIENTI SISMICI

Di seguito sono riportati i coefficienti sismici ottenuti secondo lo studio semplificato.

Per il calcolo sono stati considerati:

- Tipologia strutturale: Fondazione;

- Categoria sottosuolo: C;

- Categoria topografica: T1

9.5. ACCELERAZIONE MASSIMA E AMPLIFICAZIONE

Per le valutazioni si considera il solo stato limite SLV.

Dai valori sopra riportati si ricavano per il sito in oggetto di studio:

- accelerazione massima Amax = 1,376/9,8 = 0,140g;

- amplificazione Amax/ag = 0,140/0,094 = 1,49.




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10. VERIFICA A LIQUEFAZIONE E STIMA DEI CEDIMENTI POST-SISMICI

La suscettibilità del suolo di fondazione alla liquefazione del terreno in presenza di

sisma è stata calcolata mediante metodo semplificato dai dati ottenuti con la prova

penetrometrica. Tale valutazione tiene conto della situazione attuale, ovvero di terreno

sottoposto a carico, che risulta più cautelativa.

La valutazione della suscettibilità a liquefazione è stata eseguita mediante il metodo di

Iwasaki (1978, 1984), applicato ai rapporti di stress ciclico (CSR) e resistenza ciclica

(CRR) ottenuti con la procedura di Robertson (NCEER).

Per il calcolo sono stati considerati i soli terreni sabbiosi.

Per i calcoli è stata considerata una magnitudo di momento sismico (Mw) pari a 6,14

(valore massimo di riferimento per la zona sismogenetica di riferimento).

Per quanto concerne il valore di picco dell’accelerazione al suolo, si è scelto il valore

desunto dalla valutazione dell’azione sismica, ovvero ag,max = 0,141g. Come quota della

falda in presenza di terremoto è stato considerato in via cautelativa un valore di -1,00 m

dal p.c.

Dall’elaborazione risulta un indice di potenziale di liquefazione (LPI) pari a 0,00, dato

che evidenzia un basso rischio di liquefazione (LPI<5).

Come si vede dalle elaborazioni riportate in allegato, il fattore di sicurezza (FS) si

mantiene sempre superiore all’unità.

Lo scuotimento sismico, sulla base dell’azione ciclica degli stress, porta a una

consolidazione del terreno, con carattere irreversibile, che consiste in una

compattazione degli strati coesivi e in un addensamento degli strati granulari.

L’analisi dei cedimenti post-sismici si esegue in assenza di carichi e pertanto in

condizioni di free-field. Si precisa, come detto in precedenza, che la condizione di free-

field, ai fini della liquefazione, risulta più conservativa.

Il calcolo è stato eseguito nel contesto della verifica a liquefazione (vedi report allegato)

ed è stato svolto sull’intero spessore sondato (15 m), considerando i soli terreni

granulari saturi secondo il metodo di Zhang et al. 2002.

Si chiarisce che il cedimento così valutato si riferisce alle condizioni dinamiche e non

riguarda pertanto l’azione di consolidamento susseguente all’applicazione dei carichi

statici, che va considerata a parte.

Mediante il procedimento descritto (vedi report allegato), si ottiene un cedimento totale

di 0,13 cm.

11. INDICAZIONI PER LA PROGETTAZIONE DELLE OPERE

In relazione alla tipologia delle fondazioni, non si rilevano impedimenti all’uso di




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fondazioni dirette.

Per quanto concerne la profondità di posa del piano fondale, si dovrà come di norma

evitare la zona più superficiale soggetta al gelo e a considerevoli variazioni dell’umidità.

In ogni caso si dovrà tener conto del fatto che lo strato coesivo contiene fra 2,5 e 3 m

dal p.c. un livello soffice con scarsi valori di resistenza al taglio, quindi per non

approfondire troppo il cuneo di pressione è conveniente non oltrepassare il valore di

1,00 m di profondità per la posa delle fondazioni.

Cautelativamente in fase di progetto si dovrà considerare una soggiacenza della falda

pari a -2,00 m dal p.c., dato più superficiale rilevato in CPT1.

Si fa notare che la presente relazione fornisce una valutazione della categoria sismica

di suolo sulla base di procedura semplificata. Ciò non esclude comunque che si possa

ricorrere ad uno spettro di risposta più cautelativo o ad una procedura più rigorosa

come da normativa tecnica sulle costruzioni.

Considerata la probabile presenza di sabbie o limi superficiali, in contrasto con quanto

riportato nella cartografia disponibile che fornisce un dato di capacità elevata di

protezione degli acquiferi, si dovranno adottare tutte le misure necessarie ad evitare

possibili infiltrazioni, soprattutto nella fase di realizzazione delle opere.

12. CONCLUSIONI

L’indagine è stata eseguita per la progettazione esecutiva delle opere. I risultati

conseguiti, sulla base delle ipotesi progettuali e delle caratteristiche statiche e

dinamiche dei terreni, permettono di dichiarare le opere fattibili sul piano geologico,

geotecnico e sismico.

L’area si trova in un settore di pianura caratterizzato da un rischio idraulico e

idrogeologico per esondazione di grado elevato, in un’area con modeste limitazioni sul

piano geologico.

Si rileva a tal proposito una criticità di carattere idraulico dato che il settore ricade in

un’area di crisi idraulica.

Il terreno di fondazione è abbastanza omogeneo geotecnicamente ed è caratterizzato

da depositi alluvionali olocenici di facies interfluviale, con uno strato superficiale di 1 m

di spessore sabbioso-limoso seguito da uno prevalentemente limoso e argilloso di 5 m

di spessore circa; a seguire un banco misto sabbioso-limoso. Il primo strato offre una

certa resistenza alla penetrazione della punta e ha un comportamento granulare: ciò è

correlabile a compattazioni del terreno seguite alla dismissione degli edifici pre-

esistenti, ma può anche rivelare la presenza di un paleoalveo fluviale, pertanto non offre

alte capacità di protezione per le falde acquifere.

Lo strato coesivo sottostante, maggiormente coinvolto agli effetti della capacità portante




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del terreno di fondazione, presenta valori di coesione non drenata discreti fino a 2,0-2,5

m e scarsi dai 2,5 ai 3,0 m, di conseguenza è consigliabile non approfondire il piano di

posa delle fondazioni oltre il primo metro dal p.c.

Sismicamente è stata ricavata una categoria di sottosuolo C, con Vs30 = 229 m/s.

Considerando per l’edificio in progetto un’opera ordinaria con classe d’uso II (Vn=50

anni), in riferimento allo stato limite SLV, mediante procedura semplificata sono stati

ricavati una PGA0=0,094g, una PGA=0,141g, con amplificazione PGA/PGA0 = 1,5.

Per quanto riguarda la frequenza naturale di vibrazione del terreno, il dato che trova

maggior riscontro confrontando i risultati dell’indagine HVSR è una f0 = 0,76 Hz.

Con la verifica a liquefazione, in condizioni di free-field, è stato ottenuto LPI = 0,00

(basso rischio di liquefazione).

La stima dei cedimenti post-sismici, sempre in condizioni di free-field, ha evidenziato

un cedimento complessivo di 0,13 cm.

Per quanto concerne le sistemazioni che riguarderanno l’intera area nella fase

esecutiva si dovrà porre molta attenzione onde evitare di peggiorare le caratteristiche

geomeccaniche del terreno di fondazione, in particolare evitando infiltrazioni.

Si dovrà tenere conto anche del fatto che il lotto ricade in un area di crisi idraulica e

pertanto dovranno essere prese in considerazione adeguate misure di attenuazione del

rischio.

Le ipotesi di progetto effettuate nella presente relazione dovranno essere verificate in

sede esecutiva della progettazione delle strutture, per adeguare i calcoli alle condizioni

reali.

Reggiolo, 18 luglio 2017

Tecnico incaricato

Dott. Geol. Riccardo Bosi




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Bibliografia essenziale

Bigi G., Cosentino D., Parotto M., Sartori R., Scandone P. (1992) – Structural Model of

Italy; Scala 1:500.000. C.N.R. Progetto finalizzato geodinamica.

Regione Lombardia, ENI Divisione AGIP, 2002. Geologia degli Acquiferi Padani della

Regione Lombardia c cura di Cipriano Carcano e Andrea Piccin. S.E.L.C.A. (Firenze).




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ALLEGATI

Dr. Geologo Riccardo Bosi

Via Cappelletta, 39/F

42046 Reggiolo (RE)

Tel.: 3395980713 Mail: [email protected]

– CPTU ANALYSIS REPORT – Report date: 12/07/2017

Project: CPT: CPT1

Location:

Project title:

Customer

Location:

Date of survey:

Survey ref.:

Cone Penetration Testing (CPT)

Begemann

Pagani TG 63 - 100

100

0,2

Longitude E (ED50): 10,752 °

Latitude N (ED50): 45,003 °

Prehole depth: 0,00 m

Depth max: 15,00 m

Nr. collected data: 75

Tilt max: 0,00 °

Dist. max: 0,00 m

Hydrostatic line: 2,00 m

Gnd. level: 17,00 m amsl

INPUT PARAMETERS AND ANALYSIS DATA

Estimation parameters: Robertson (2009), Robertson & Cabal (2010)

SBTn characterization: Robertson (1990)

SBTn Index characterization: Robertson (1990)

Average computation: Every 1 intervals

Trans. layer detect. applied: No

Ground Water Table [G.W.T.] (m): 2,00

References for data interpretation

Robertson, P.K., 1990. Soil classification using the cone penetration test. Canadian Geotechnical Journal, 27 (1), 151-8.

Robertson, P.K., 2009. Interpretation of cone penetration tests – a unified approach. Canadian Geotechnical Journal 2009, 46: 1337-1355

Robertson, P.K., and Cabal, K.L., 2010. Guide to cone penetration testing (4th Ed.). Gregg Drilling & Testing, Inc.

Piano di recupero Via A. Barbato in Suzzara (MN)


Achass, V.le Zonta n.2/2, Suzzara (MN)

Suzzara (MN), via A. Barbato, Fg.29, mapp.1360

giovedì 15 giugno 2017


SOIL DATA INTERPRETATION

Measure interval (m):

Penetrometer model:

Pushing force (kN):

Probe code:

a Factor

SURVEY DATA

Probe type:

Company:

CPT1

Operator:

Survey type:



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:

Piano di recupero Via A. Barbato in Suzzara (MN)Suzzara (MN), via A. Barbato, Fg.29, mapp.1360

:: RAW DATA PLOTS ::

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 10

Dep

th (m

)

qc (MPa)

Cone resistance

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 100 200 300 400

Dep

th (m

)

fs (kPa)

Sleeve friction

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 500

Dep

th (m

)

u (kPa)

Pore pressure

u (kPa) u0 (kPa) G.W.T.



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:


:: NORMALIZED PLOTS ::

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 100

Dep

th (m

)

Qtn

Norm. cone resistance

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 5 10

De

pth

(m

)

Fr (%)

Norm. friction ratio

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

-0,2 0,0 0,2

Dep

th (m

)

Bq

Norm. pore pressure ratio

G.W.T.



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:


:: NORMALIZED SOIL BEHAVIOUR TYPE PLOTS ::

1,00 2,00 3,00 4,00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Ic (Robertson 1990)

Dep

th (m

)

SBTn Index

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

SBTn (Robertson 1990)

Dep

th (m

)

Norm. Soil Behaviour Type

[1] Sensitive, fine grained

[2] Organic soils - clay

[3] Clays - silty clay to clay

[4] Silt mixtures - clayey silt tosilty clay

[5] Sand mixtures - silty sandto sandy silt

[6] Sands - clean sand to siltysand

[7] Gravelly sand to densesand

[8] Very stiff sand to clayeysand

[9] Very stiff, fine grained



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:


Depth (m) qc (MPa) fs (kPa) u (kPa) qt (MPa) rf (%) u0 (kPa) sv (kPa) s'v0 (kPa) n Cn Qt1 Qtn Fr (%) Bq Ic

0,20 2,99 36,32 0,00 2,99 1,22 0,00 3,51 3,51 0,69 1,70 848,97 50,69 1,22 0,00 2,20

0,40 3,00 90,80 0,00 3,00 3,03 0,00 7,24 7,24 0,79 1,70 413,72 50,89 3,03 0,00 2,45

0,60 4,83 90,80 0,00 4,83 1,88 0,00 10,99 10,99 0,68 1,70 438,31 81,93 1,88 0,00 2,16

0,80 2,42 50,85 0,00 2,42 2,11 0,00 14,57 14,57 0,78 1,70 164,78 40,81 2,12 0,00 2,42

1,00 1,39 54,48 0,00 1,39 3,92 0,00 18,11 18,11 0,92 1,70 75,76 23,33 3,97 0,00 2,78

1,20 1,61 65,38 0,00 1,61 4,06 0,00 21,71 21,71 0,91 1,70 73,15 27,00 4,12 0,00 2,74

1,40 1,39 94,43 0,00 1,39 6,79 0,00 25,39 25,39 0,98 1,70 53,77 23,21 6,92 0,00 2,94

1,60 1,17 83,54 0,00 1,17 7,13 0,00 29,02 29,02 1,00 1,70 39,35 19,41 7,32 0,00 3,02

1,80 0,95 72,64 0,00 0,95 7,64 0,00 32,60 32,60 1,00 1,70 28,18 15,62 7,91 0,00 3,11

2,00 0,73 43,59 0,00 0,73 5,96 0,00 36,05 36,05 1,00 1,70 19,30 11,83 6,26 0,00 3,13

2,20 0,66 29,06 0,00 0,66 4,41 1,96 39,39 37,43 1,00 1,70 16,54 10,53 4,69 0,00 3,09

2,40 0,81 36,32 0,00 0,81 4,51 3,92 42,81 38,88 1,00 1,70 19,60 12,96 4,77 -0,01 3,03

2,60 0,37 21,79 0,00 0,37 5,96 5,89 46,04 40,15 1,00 1,70 7,97 5,44 6,81 -0,02 3,42

2,80 0,44 18,16 0,00 0,44 4,14 7,85 49,24 41,40 1,00 1,70 9,42 6,63 4,66 -0,02 3,25

3,00 0,59 29,06 0,00 0,59 4,96 9,81 52,58 42,77 1,00 1,70 12,46 9,06 5,45 -0,02 3,18

3,20 0,59 29,06 0,00 0,59 4,96 11,77 55,92 44,14 1,00 1,70 12,00 9,00 5,49 -0,02 3,19

3,40 0,81 32,69 0,00 0,81 4,06 13,73 59,30 45,57 1,00 1,70 16,36 12,68 4,38 -0,02 3,01

3,60 0,95 39,95 0,00 0,95 4,20 15,70 62,75 47,05 1,00 1,70 18,89 15,11 4,50 -0,02 2,96

3,80 0,81 36,32 0,00 0,81 4,51 17,66 66,16 48,50 1,00 1,70 15,23 12,56 4,92 -0,02 3,05

4,00 0,88 36,32 0,00 0,88 4,14 19,62 69,58 49,96 1,00 1,70 16,19 13,75 4,49 -0,02 2,99

4,20 0,66 29,06 0,00 0,66 4,41 21,58 72,92 51,34 1,00 1,70 11,41 9,96 4,96 -0,04 3,13

4,40 0,66 21,79 0,00 0,66 3,31 23,54 76,20 52,66 1,00 1,70 11,06 9,90 3,74 -0,04 3,06

4,60 0,51 21,79 0,00 0,51 4,25 25,51 79,46 53,96 1,00 1,70 8,02 7,36 5,03 -0,06 3,24

4,80 0,44 29,06 0,00 0,44 6,62 27,47 82,77 55,31 1,00 1,70 6,44 6,06 8,15 -0,08 3,43

5,00 1,54 72,64 0,00 1,54 4,73 29,43 86,40 56,97 0,96 1,70 25,46 24,66 5,01 -0,02 2,83

5,20 1,10 87,17 0,00 1,10 7,94 31,39 90,03 58,64 1,00 1,70 17,18 17,13 8,65 -0,03 3,11

5,40 1,10 65,38 0,00 1,10 5,96 33,35 93,60 60,25 1,00 1,66 16,67 16,67 6,51 -0,03 3,03

5,60 3,51 47,22 0,00 3,51 1,34 35,32 97,19 61,87 0,74 1,42 55,21 48,62 1,38 -0,01 2,24

5,80 3,15 79,91 0,00 3,15 2,54 37,28 100,88 63,61 0,82 1,45 47,89 44,07 2,62 -0,01 2,45

6,00 4,32 54,48 0,00 4,32 1,26 39,24 104,52 65,28 0,71 1,35 64,54 57,02 1,29 -0,01 2,17

6,20 4,24 130,76 0,00 4,24 3,08 41,20 108,35 67,15 0,81 1,38 61,60 57,08 3,16 -0,01 2,43

6,40 2,93 54,48 0,00 2,93 1,86 43,16 111,96 68,79 0,81 1,35 40,93 38,05 1,94 -0,02 2,42

6,60 2,56 43,59 0,00 2,56 1,70 45,13 115,50 70,37 0,82 1,33 34,76 32,60 1,78 -0,02 2,45

6,80 4,17 47,22 0,00 4,17 1,13 47,09 119,10 72,01 0,72 1,27 56,28 51,28 1,17 -0,01 2,18

7,00 3,81 65,38 0,00 3,81 1,72 49,05 122,76 73,71 0,77 1,27 49,96 46,61 1,78 -0,01 2,32

7,20 4,39 69,01 0,00 4,39 1,57 51,01 126,45 75,44 0,75 1,23 56,53 52,66 1,62 -0,01 2,26

7,40 3,73 72,64 0,00 3,73 1,95 52,97 130,14 77,17 0,79 1,23 46,68 44,26 2,02 -0,01 2,38

7,60 2,78 72,64 0,00 2,78 2,61 54,94 133,81 78,87 0,87 1,23 33,56 32,52 2,74 -0,02 2,57

7,80 2,63 87,17 0,00 2,63 3,31 56,90 137,51 80,61 0,90 1,21 30,98 30,33 3,49 -0,02 2,66

8,00 4,76 90,80 0,00 4,76 1,91 58,86 141,27 82,41 0,77 1,16 56,01 53,57 1,97 -0,01 2,31

8,20 6,22 130,76 0,00 6,22 2,10 60,82 145,13 84,31 0,75 1,14 72,06 69,05 2,15 -0,01 2,25

8,40 3,88 76,27 0,00 3,88 1,97 62,78 148,83 86,05 0,81 1,13 43,35 42,10 2,04 -0,02 2,40

8,60 4,68 83,54 0,00 4,68 1,78 64,75 152,57 87,83 0,77 1,11 51,59 50,10 1,84 -0,01 2,31

8,80 4,54 87,17 0,00 4,54 1,92 66,71 156,32 89,61 0,79 1,09 48,89 47,77 1,99 -0,02 2,35

9,00 4,90 83,54 0,00 4,90 1,70 68,67 160,06 91,39 0,77 1,07 51,90 50,84 1,76 -0,01 2,29

9,20 3,88 90,80 0,00 3,88 2,34 70,63 163,80 93,17 0,84 1,06 39,87 39,42 2,44 -0,02 2,47

9,40 6,00 108,96 0,00 6,00 1,82 72,59 167,62 95,03 0,76 1,04 61,39 60,63 1,87 -0,01 2,25

9,60 4,98 76,27 0,00 4,98 1,53 74,56 171,34 96,79 0,77 1,03 49,65 49,27 1,59 -0,02 2,28

9,80 4,46 79,91 0,00 4,46 1,79 76,52 175,07 98,55 0,80 1,01 43,52 43,40 1,86 -0,02 2,36

10,00 5,71 105,33 0,00 5,71 1,85 78,48 178,87 100,39 0,77 1,00 55,08 55,13 1,90 -0,01 2,29

10,20 6,66 123,49 0,00 6,66 1,85 80,44 182,73 102,29 0,76 0,98 63,32 63,67 1,91 -0,01 2,24

10,40 6,59 112,59 0,00 6,59 1,71 82,40 186,56 104,16 0,75 0,97 61,45 62,07 1,76 -0,01 2,23

10,60 5,93 141,65 0,00 5,93 2,39 84,37 190,44 106,07 0,80 0,95 54,09 54,72 2,47 -0,01 2,37

10,80 6,73 105,33 0,00 6,73 1,56 86,33 194,26 107,93 0,74 0,94 60,58 61,78 1,61 -0,01 2,20

11,00 6,29 108,96 0,00 6,29 1,73 88,29 198,08 109,79 0,77 0,93 55,52 56,75 1,79 -0,01 2,26

11,20 5,42 127,12 0,00 5,42 2,35 90,25 201,93 111,67 0,82 0,91 46,69 47,61 2,44 -0,02 2,41

11,40 6,73 105,33 0,00 6,73 1,56 92,21 205,74 113,53 0,75 0,91 57,49 59,33 1,61 -0,01 2,22

11,60 7,90 145,28 0,00 7,90 1,84 94,18 209,65 115,47 0,75 0,90 66,63 69,06 1,89 -0,01 2,21

11,80 7,90 98,07 0,00 7,90 1,24 96,14 213,47 117,33 0,71 0,89 65,55 68,65 1,28 -0,01 2,10

12,00 6,44 105,33 0,00 6,44 1,64 98,10 217,28 119,18 0,77 0,87 52,21 54,36 1,69 -0,02 2,26

12,20 4,68 69,01 0,00 4,68 1,47 100,06 220,98 120,91 0,81 0,86 36,91 38,28 1,55 -0,02 2,36

12,40 7,68 105,33 0,00 7,68 1,37 102,02 224,80 122,78 0,73 0,86 60,75 64,19 1,41 -0,01 2,15

12,60 5,42 94,43 0,00 5,42 1,74 103,99 228,58 124,60 0,81 0,84 41,63 43,41 1,82 -0,02 2,36

12,80 4,98 94,43 0,00 4,98 1,90 105,95 232,35 126,41 0,83 0,82 37,53 39,02 1,99 -0,02 2,42

13,00 9,15 167,08 0,00 9,15 1,83 107,91 236,30 128,39 0,75 0,83 69,41 73,92 1,87 -0,01 2,19

13,20 9,37 207,03 0,00 9,37 2,21 109,87 240,30 130,43 0,77 0,81 69,98 74,38 2,27 -0,01 2,24

13,40 8,20 138,02 0,00 8,20 1,68 111,83 244,20 132,36 0,76 0,81 60,08 64,28 1,74 -0,01 2,21

13,60 8,64 156,18 0,00 8,64 1,81 113,80 248,13 134,33 0,76 0,80 62,44 66,97 1,86 -0,01 2,22

13,80 7,54 112,59 0,00 7,54 1,49 115,76 251,97 136,21 0,76 0,79 53,49 57,57 1,55 -0,02 2,22

14,00 9,81 152,55 0,00 9,81 1,56 117,72 255,90 138,18 0,73 0,79 69,12 75,35 1,60 -0,01 2,14

14,20 9,66 207,03 0,00 9,66 2,14 119,68 259,91 140,22 0,78 0,77 67,04 72,33 2,20 -0,01 2,24

14,40 8,71 174,34 0,00 8,71 2,00 121,64 263,86 142,22 0,78 0,76 59,38 64,09 2,06 -0,01 2,26

:: TABULAR RESULTS: RAW, BASIC AND NORMALIZED SOIL DATA ::



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:



14,60 9,95 185,24 0,00 9,95 1,86 123,61 267,84 144,23 0,76 0,76 67,15 73,33 1,91 -0,01 2,20

14,80 9,00 134,39 0,00 9,00 1,49 125,57 271,74 146,17 0,75 0,75 59,72 65,67 1,54 -0,01 2,17

15,00 7,90 108,96 0,00 7,90 1,38 127,53 275,58 148,05 0,76 0,74 51,53 56,56 1,43 -0,02 2,20

15,20 8,78 138,89 0,00 8,78 1,58 129,49 279,48 149,99 0,76 0,73 56,69 62,36 1,63 -0,02 2,20

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42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:


Depth (m) SBTn(Ic) SBTn(Fr) g (kN/m3) k (m/s) Es (MPa) Dr (%) f (°) M (MPa) G0 (MPa) Vs (m/s) Su (kPa) OCR Ko St f' (°)

0,20 5,00 5,00 17,56 0,00 34,52 38,06 36,35 43,27 43,27 155,47 N/A N/A N/A N/A N/A

0,40 5,00 4,00 18,62 0,00 47,88 N/A N/A 41,91 60,01 177,83 213,81 16,79 1,96 2,35 N/A

0,60 5,00 5,00 18,80 0,00 53,23 48,38 38,65 66,71 66,71 186,59 N/A N/A N/A N/A N/A

0,80 5,00 5,00 17,87 0,00 36,84 34,15 35,32 33,61 46,17 159,23 N/A N/A N/A N/A N/A

1,00 4,00 3,00 17,73 0,00 N/A N/A N/A 19,21 41,73 151,94 98,03 7,70 1,01 1,80 N/A

1,20 4,00 4,00 18,00 0,00 N/A N/A N/A 22,24 46,08 158,47 113,45 8,91 1,03 1,74 N/A

1,40 4,00 3,00 18,37 0,00 N/A N/A N/A 19,11 51,16 165,31 97,51 7,66 0,91 1,03 N/A

1,60 3,00 3,00 18,16 0,00 N/A N/A N/A 15,99 46,92 159,21 81,57 6,41 0,80 0,98 N/A

1,80 3,00 3,00 17,92 0,00 N/A N/A N/A 12,86 42,41 152,38 65,63 5,15 0,70 0,90 N/A

2,00 3,00 3,00 17,23 0,00 N/A N/A N/A 8,23 33,08 137,24 49,70 3,90 0,59 1,14 N/A

2,20 3,00 3,00 16,72 0,00 N/A N/A N/A 6,52 28,01 128,19 44,23 3,47 0,55 1,52 N/A

2,40 3,00 3,00 17,06 0,00 N/A N/A N/A 9,88 31,69 134,99 54,44 4,28 0,60 1,50 N/A

2,60 3,00 3,00 16,17 0,00 N/A N/A N/A 1,74 21,88 115,21 22,85 1,79 0,40 1,05 N/A

2,80 3,00 3,00 16,03 0,00 N/A N/A N/A 2,58 21,58 114,94 27,85 2,19 0,43 1,53 N/A

3,00 3,00 3,00 16,68 0,00 N/A N/A N/A 4,83 27,07 126,18 38,06 2,99 0,50 1,31 N/A

3,20 3,00 3,00 16,68 0,00 N/A N/A N/A 4,77 27,03 126,09 37,83 2,97 0,49 1,30 N/A

3,40 3,00 3,00 16,94 0,00 N/A N/A N/A 9,45 30,41 132,72 53,27 4,18 0,57 1,63 N/A

3,60 3,00 3,00 17,23 0,00 N/A N/A N/A 12,44 33,91 138,94 63,47 4,99 0,62 1,59 N/A

3,80 3,00 3,00 17,06 0,00 N/A N/A N/A 9,28 31,46 134,52 52,78 4,15 0,56 1,45 N/A

4,00 3,00 3,00 17,09 0,00 N/A N/A N/A 11,12 32,11 135,77 57,76 4,54 0,58 1,59 N/A

4,20 3,00 3,00 16,72 0,00 N/A N/A N/A 5,83 27,66 127,37 41,84 3,29 0,49 1,44 N/A

4,40 3,00 3,00 16,39 0,00 N/A N/A N/A 5,77 25,12 122,61 41,60 3,27 0,49 1,91 N/A

4,60 3,00 3,00 16,30 0,00 N/A N/A N/A 3,18 23,45 118,82 30,92 2,43 0,42 1,42 N/A

4,80 3,00 3,00 16,57 0,00 N/A N/A N/A 2,16 24,70 120,93 25,45 2,00 0,39 0,88 N/A

5,00 4,00 3,00 18,10 0,00 N/A N/A N/A 20,31 46,95 159,51 103,60 8,14 0,74 1,43 N/A

5,20 3,00 3,00 18,18 0,00 N/A N/A N/A 14,11 46,38 158,19 71,98 5,65 0,61 0,83 N/A

5,40 3,00 3,00 17,85 0,00 N/A N/A N/A 14,06 42,00 151,92 71,73 5,50 0,60 1,10 N/A

5,60 5,00 5,00 17,92 0,00 42,00 37,27 36,16 47,82 52,63 169,73 N/A N/A N/A N/A N/A

5,80 5,00 4,00 18,49 0,00 48,89 N/A N/A 42,64 61,28 180,32 217,57 14,54 0,97 2,72 N/A

6,00 5,00 5,00 18,17 0,00 47,26 40,36 36,92 59,23 59,23 178,83 N/A N/A N/A N/A N/A

6,20 5,00 4,00 19,17 0,00 64,27 N/A N/A 57,91 80,55 203,03 295,45 18,84 1,10 2,26 N/A

6,40 5,00 5,00 18,02 0,00 43,14 32,97 34,98 39,42 54,07 171,57 N/A N/A N/A N/A N/A

6,60 5,00 5,00 17,71 0,00 38,99 30,52 34,25 34,24 48,86 164,51 N/A N/A N/A N/A N/A

6,80 5,00 5,00 17,99 0,00 46,01 38,28 36,41 57,66 57,66 177,33 N/A N/A N/A N/A N/A

7,00 5,00 5,00 18,33 0,00 50,22 36,49 35,95 51,56 62,94 183,53 N/A N/A N/A N/A N/A

7,20 5,00 5,00 18,45 0,00 53,46 38,79 36,54 59,70 67,00 188,76 N/A N/A N/A N/A N/A

7,40 5,00 5,00 18,44 0,00 52,50 35,56 35,71 50,43 65,80 187,08 N/A N/A N/A N/A N/A

7,60 5,00 4,00 18,33 0,00 48,99 N/A N/A 37,06 61,40 181,27 189,08 10,73 0,82 2,60 N/A

7,80 4,00 4,00 18,52 0,00 N/A N/A N/A 34,96 65,02 185,58 178,37 10,01 0,79 2,05 N/A

8,00 5,00 5,00 18,79 0,00 61,56 39,12 36,62 64,62 77,15 200,68 N/A N/A N/A N/A N/A

8,20 5,00 5,00 19,31 0,00 75,55 44,42 37,83 85,06 94,68 219,29 N/A N/A N/A N/A N/A

8,40 5,00 5,00 18,51 0,00 55,79 34,68 35,47 52,22 69,93 192,49 N/A N/A N/A N/A N/A

8,60 5,00 5,00 18,69 0,00 60,72 37,84 36,30 63,44 76,10 199,86 N/A N/A N/A N/A N/A

8,80 5,00 5,00 18,73 0,00 61,54 36,95 36,07 61,34 77,13 201,00 N/A N/A N/A N/A N/A

9,00 5,00 5,00 18,71 0,00 62,16 38,11 36,37 66,41 77,91 202,13 N/A N/A N/A N/A N/A

9,20 5,00 4,00 18,71 0,00 60,86 N/A N/A 52,01 76,28 199,97 265,35 13,01 0,88 2,92 N/A

9,40 5,00 5,00 19,09 0,00 72,54 41,62 37,21 81,67 90,92 216,14 N/A N/A N/A N/A N/A

9,60 5,00 5,00 18,61 0,00 61,56 37,52 36,22 67,27 77,15 201,67 N/A N/A N/A N/A N/A

9,80 5,00 5,00 18,62 0,00 61,31 35,21 35,61 60,05 76,85 201,21 N/A N/A N/A N/A N/A

10,00 5,00 5,00 19,03 0,00 72,03 39,69 36,76 77,41 90,28 215,71 N/A N/A N/A N/A N/A

10,20 5,00 5,00 19,28 0,00 79,53 42,65 37,44 90,68 99,68 225,24 N/A N/A N/A N/A N/A

10,40 5,00 5,00 19,16 0,00 77,12 42,11 37,32 89,60 96,66 222,43 N/A N/A N/A N/A N/A

10,60 5,00 5,00 19,39 0,00 82,47 39,54 36,72 80,32 103,36 228,69 N/A N/A N/A N/A N/A

10,80 5,00 5,00 19,10 0,00 76,49 42,01 37,30 91,54 95,86 221,91 N/A N/A N/A N/A N/A

11,00 5,00 5,00 19,11 0,00 76,68 40,27 36,89 85,34 96,11 222,12 N/A N/A N/A N/A N/A

11,20 5,00 5,00 19,23 0,00 78,93 36,88 36,05 72,99 98,93 224,65 N/A N/A N/A N/A N/A

11,40 5,00 5,00 19,10 0,00 77,71 41,17 37,11 91,38 97,39 223,68 N/A N/A N/A N/A N/A

11,60 5,00 5,00 19,53 0,00 91,08 44,42 37,83 107,72 114,15 239,47 N/A N/A N/A N/A N/A

11,80 5,00 5,00 19,08 0,00 79,25 44,29 37,80 99,32 99,32 226,01 N/A N/A N/A N/A N/A

12,00 5,00 5,00 19,08 0,00 78,18 39,41 36,69 87,12 97,98 224,46 N/A N/A N/A N/A N/A

12,20 5,00 5,00 18,47 0,00 63,25 33,07 35,01 62,48 79,27 205,19 N/A N/A N/A N/A N/A

12,40 5,00 5,00 19,15 0,00 81,96 42,82 37,48 102,72 102,72 229,41 N/A N/A N/A N/A N/A

12,60 5,00 5,00 18,89 0,00 73,55 35,22 35,61 72,62 92,18 218,81 N/A N/A N/A N/A N/A

12,80 5,00 5,00 18,85 0,00 72,61 33,39 35,10 66,42 91,01 217,60 N/A N/A N/A N/A N/A

13,00 5,00 5,00 19,74 0,00 102,37 45,96 38,16 128,30 128,30 252,48 N/A N/A N/A N/A N/A

13,20 5,00 5,00 20,00 0,00 112,45 46,10 38,19 127,78 140,94 262,92 N/A N/A N/A N/A N/A

13,40 5,00 5,00 19,48 0,00 93,99 42,86 37,49 111,33 117,80 243,54 N/A N/A N/A N/A N/A

13,60 5,00 5,00 19,64 0,00 100,02 43,74 37,68 117,43 125,36 250,20 N/A N/A N/A N/A N/A

13,80 5,00 5,00 19,22 0,00 86,53 40,56 36,96 102,00 108,45 235,29 N/A N/A N/A N/A N/A

14,00 5,00 5,00 19,67 0,00 102,57 46,40 38,25 128,56 128,56 253,23 N/A N/A N/A N/A N/A

14,20 5,00 5,00 20,01 0,00 115,77 45,46 38,05 131,61 145,10 266,70 N/A N/A N/A N/A N/A

14,40 5,00 5,00 19,77 0,00 106,52 42,79 37,47 118,23 133,51 257,35 N/A N/A N/A N/A N/A

:: TABULAR RESULTS: ESTIMATION DATA ::



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:



14,60 5,00 5,00 19,90 0,00 112,44 45,77 38,12 140,93 140,93 263,61 N/A N/A N/A N/A N/A

14,80 5,00 5,00 19,49 0,00 97,94 43,31 37,59 122,76 122,76 248,58 N/A N/A N/A N/A N/A

15,00 5,00 5,00 19,20 0,00 88,82 40,20 36,88 111,32 111,32 238,51 N/A N/A N/A N/A N/A

15,20 5,00 5,00 19,52 0,00 99,57 42,21 37,34 119,04 124,79 250,45 N/A N/A N/A N/A N/A




42046 Reggiolo (RE)


– AUTO LAYER DETECTION REPORT – Report date: 12/07/2017

Project: CPT: CPT1

Location:


Auto layer detection: Campanella, R.G. and Wickremesinghe D.S. (1991)

Statistic method: T-Ratio

1

2

3

4

5

6

References for soil layer boundary detection


Campanella, R.G. and Wickremesinghe D.S., 1991. Statistical Methods of Soil Layer Boundary Location Using the Cone Penetration Test.

Proc., 6th Int. Conf. on Application of Statistics and Probability in Civil Engineering, CERRA-ICASP6, July 1991, pp. 636-644.


TYPICAL GEOTECHNICAL SECTION DESIGN

LAYER DETECTION

Layer

nr.

End depth

(m)

Total CPT points

nr.

CPT points inside

SBTn nr.

CPT points outside

SBTn nr.

Detected SBTn

(Soil Behaviour

Type nr.)

Soil

description

0,80 4 0

6,60 6 0 0 5 Sand mixtures - silty sand to sandy silt

0 5 Sand mixtures - silty sand to sandy silt

5,40 23 0 0 3 Clays - silty clay to clay



12 0 0 5 Sand mixtures - silty sand to sandy silt

:: AUTO LAYER DETECTION REPORT ::

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

0 5 10 15 20 25 30

Dep

th (m

)

T Ratio

T Statistics

Threshold T Ratio peaks

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

0 5 10

De

pth

(m

)

qt (MPa)

Cone resistance

G.W.T. `qt (MPa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15


De

pth

(m

)


[1] Sensitive, finegrained

[2] Organic soils -clay

[3] Clays - silty clayto clay

[4] Silt mixtures -clayey silt to siltyclay

[5] Sand mixtures -silty sand to sandysilt

[6] Sands - cleansand to silty sand

[7] Gravelly sand todense sand

[8] Very stiff sandto clayey sand

[9] Very stiff, finegrained



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1

Location:Piano di recupero Via A. Barbato in Suzzara (MN)Suzzara (MN), via A. Barbato, Fg.29, mapp.1360

1

2

3

4

5

6

1

2

3

4

5

6

1

2

3

4

5

6

:: STATISTICAL DATA ::

End Depth

(m)

SBTn Index

(Ic)

3,31 ± 1,05 MPa

5,73 ± 1,17 MPa 101,99 ± 20,22 kPa 2,29 ± 0,09

67,19 ± 27,9 kPa 2,31 ± 0,15

0,88 ± 0,36 MPa 45,64 ± 23,51 kPa 3,07 ± 0,17

3,45 ± 0,71 MPa 68,4 ± 33,08 kPa 2,36 ± 0,12

2,21 ± 0,03

2,39 ± 0,187,80

12,80

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

Soil Unit Weight

(g)

Layer

(nr.)

8,89 ± 0,75 MPa 156,86 ± 32,62 kPa

3,59 ± 0,72 MPa 69,01 ± 12,99 kPa

0,80

5,40

6,60

Total Cone

Resistance (qt)

Sleeve Friction

(fs)

18,97 ± 0,29 MPa

19,64 ± 0,27 MPa

6,60 18,25 ± 0,52 MPa

7,80 18,34 ± 0,19 MPa

35,6 ± 1,2 °

0,80 18,21 ± 0,59 MPa

5,40 17,18 ± 0,72 MPa

Friction Angle

(f)

40,19 ± 7,35 %

4,59 ± 2,04

37,28 ± 1,51 %

43,78 ± 2,16 %37,7 ± 0,5 °

12,80

Relative Density

(Dr)

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

12,80

7,80

6,60

39,27 ± 3,44 %36,6 ± 0,8 °

36,8 ± 1,7 °

36,2 ± 0,4 °

35,28 ± 4,39 %

5,40

0,80

Constrained Modulus

(M)

46,37 ± 14,22 MPa

10,25 ± 6,19 MPa

46,88 ± 10,08 MPa

48,56 ± 10,36 MPa

77,27 ± 15,56 MPa

Small Strain Shear Modulus

(G0)

54,04 ± 11,17 MPa

34,03 ± 9,3 MPa

121,61 ± 10,6 MPa

BASIC STATISTICS (MEAN VALUES)

ESTIMATED PARAMETERS (MEAN VALUES)


Undrained Shear Strength

(Su)

58,5 ± 26,05 kPa

Over Consolidation Ratio

(OCR)

59,44 ± 11,28 MPa

63,3 ± 3,42 MPa

89,96 ± 11,48 MPa

127,32 ± 11,53 MPa

Young’s Modulus

(Es)

41,53 ± 10,2 MPa

42,84 ± 3,42 MPa

50,54 ± 3,32 MPa

72,23 ± 9,06 MPa

101,58 ± 9,2 MPa



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT1


:: GEOTECHNICAL SECTION ::

0

4

8

12

De

pth

(m

)

Typical Geotechnical Section

Sensitive, fine grained

Organic soils - clay

Clays - silty clay to clay

Silt mixtures - clayey silt to silty clay

Sand mixtures - silty sand to sandy silt

Sands - clean sand to silty sand

Gravelly sand to dense sand

Very stiff sand to clayey sand

Very stiff, fine grained



42046 Reggiolo (RE)


– SOIL LIQUEFACTION ANALYSIS REPORT – Report date: 12/07/2017

Project: Piano di recupero Via A. Barbato in Suzzara (MN) CPT: CPT1

Location:

Project title:

Customer

Location:

Date of survey:

Survey ref.:


Begemann

Pagani TG 63 - 100

100

0,2

Longitude E (ED50): 10,752

Latitude N (ED50): 45,003


Depth max: 15,00 m


Tilt max: 0,00 °

Dist. max: 0,00 m



ASSESSMENT PARAMETERS

Calculation method: Robertson (NCEER, Robertson & Wride 1998, 2009)

Cyclic liquefaction: Youd et al. 2001 ( n according to Zhang et al. 2002, Cn limit = 1.70, Ic cutoff = 2.60, Ks correction operated)

LPI assess. method: Iwasaki et al. 1978, 1984

Liq. settlements calc. method: Zhang et al. 2002

Liq. settlements calc. type: Vertical settlements due to post-seismic soil compaction (except for dry sands)


Clay like behav. applied: Sands onlyPostliq. strain ( e v ) evaluation: Based on CPT tip resistance (Qtn,cs)

Max acceleration: 0,141 g

Earthquake magnitude: 6,14

G.W.T. insitu: 2,00 m

G.W.T. earthquake: 1,00 m

User FS: 1,00

Risk of liquefaction: LPI = 0 : very low risk; LPI < 5 : low risk; 5< LPI < 15 : high risk; LPI > 15 : very high risk.

References for data interpretation and liquefaction analysis

Iwasaki, T., F. Tatsuoka, K. Tokida, and S. Yasuda (1978). A practical method for assessing soil liquefaction potential based on case studies at various sites

in Japan, in 2nd International conference on microzonation, San Francisco, p. 885-896.

Iwasaki, T., Arakawa, T., Tokida, K.-I., "Simplified Procedures for Assessing Soil Liquefaction During Earthquakes," Soil. Dynam. Earthq. Engng vol. 3,

no. 1, 1984, 49-58.




Robertson, P.K., and Wride, C.E., 1998. Evaluating cyclic liquefaction potential using the cone penetration test. Canadian Geotechnical Journal, 35(3): 442-459.

Robertson, P.K., 2009. Performance based earthquake design using the CPT. Proceedings of IS-Tokyo, International Conference on Performance-based

design in Earthquake Geotechnical Engineering-from case history to practice. Tokyo.

Youd, T.L., Idriss, I.M., Andrus, R.D., Arango, I., Castro, G., Christian, J. T., Dobry, R., Finn, W.D.L., Harder, L. F., Hynes, M.E., Ishihara, K., Koester,

J.P., Liao, S.S.C., Marcuson, W.F., Martin, G.R., Mitchell, J.K., Moriwaki, Y., Power, M.S., Robertson, P.K., Seed, R.B., and Stokoe, K.H., 2001.

Liquefaction Resistance of soils: summary report from 1996 NCEER and 1998 NCEER/NSF workshop on evaluation of liquefaction resistance

of soils. J. Geotechnical and Geoenvironmental Eng., ASCE 127(10), 817-33.

Zhang, G., Robertson, P.K. and Brachman, R.W.I., 2002, Estimating Liquefaction induced Ground Settlements From CPT for Level Ground, Canadian

Geotechnical Journal, 39(5): 1168-1180.


CPT1

Probe code:

Company:

SURVEY DATA

a Factor


Operator:

Survey type:

Probe type:

Penetrometer model:

Pushing force (kN):


SOIL LIQUEFACTION ASSESSMENT






42046 Reggiolo (RE)




Location: Suzzara (MN), via A. Barbato, Fg.29, mapp.1360

:: LIQUEFACTION ANALYSIS PLOTS ::

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0,0 1,0 2,0 3,0

De

pth

(m

)

CSR 7.5 - CRR 7.5

CSR - CRR

CSR7.5 CRR7.5

G.W.T. Earthq. G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0,0 0,5 1,0 1,5

De

pth

(m

)

FS

Factor of Safety

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0,0 0,1

Dep

th (

m)

LPI

Liquefaction Potential Index

G.W.T.



42046 Reggiolo (RE)





:: LIQUEFACTION SUMMARIZED PLOTS ::

Cohesionless soils (A1 & A2) – Evaluate

potential behavior using CPT-based case-history

liquefaction correlations.

A1 Cyclic liquefaction possible depending on level

and duration of cyclic loading.

A2 Cyclic liquefaction and post earthquake

strength loss possible depending on loading and

ground geometry.

Cohesive soils (B & C) – Evaluate potential

behavior based on in-situ or laboratory test

measurements or estimates of monotonic and

cyclic undrained shear strengths.

B Cyclic softening possible depending on level

and duration of cyclic loading.

C Cyclic softening and post earthquake strength

loss possible depending on soil sensitivity, loading

and ground geometry.

Liquefaction and cyclic softening potential

1

10

100

1000

0,1 1 10

Qtn

Fr (%)

Analysis summary: Qtn - Fr

1 2 3

4

5

6

7 8 9 A1

B

A2

C

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200

CSR

7.5

Qtn,cs

Analysis summary: CSR - Qtn,cs

No Liquefaction

Liquefaction



42046 Reggiolo (RE)





:: ESTIMATION OF POST-EARTHQUAKE SETTLEMENTS ::

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

0 1 2 3 4 5

Dep

th (m

)

Settlement (cm)

Vertical settlements

G.W.T. Earthq.



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:

Project title:

Customer

Location:

Date of survey:

Survey ref.:


Begemann

Pagani TG 63 - 100

100

0,2




Depth max: 10,00 m


Tilt max: 0,00 °

Dist. max: 0,00 m






















Penetrometer model:

Pushing force (kN):

Probe code:

a Factor

SURVEY DATA

Probe type:

Company:

CPT2

Operator:

Survey type:



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 10

Dep

th (m

)

qc (MPa)

Cone resistance

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 100 200

Dep

th (m

)

fs (kPa)

Sleeve friction

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 500

Dep

th (m

)

u (kPa)

Pore pressure




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 100

Dep

th (m

)

Qtn


G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 5 10

De

pth

(m

)

Fr (%)


G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

-0,2 0,0 0,2

Dep

th (m

)

Bq


G.W.T.



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:



1,00 2,00 3,00 4,00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Ic (Robertson 1990)

Dep

th (m

)

SBTn Index

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10


Dep

th (m

)













42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:



0,20 1,46 21,79 0,00 1,46 1,49 0,00 3,34 3,34 0,80 1,70 437,26 24,83 1,49 0,00 2,50

0,40 1,68 192,50 0,00 1,68 11,44 0,00 7,19 7,19 1,00 1,70 233,06 28,49 11,49 0,00 3,04

0,60 4,98 58,11 0,00 4,98 1,17 0,00 10,85 10,85 0,62 1,70 457,63 84,42 1,17 0,00 2,01

0,80 3,81 105,33 0,00 3,81 2,77 0,00 14,63 14,63 0,75 1,70 259,19 64,45 2,78 0,00 2,35

1,00 2,93 87,17 0,00 2,93 2,98 0,00 18,34 18,34 0,79 1,70 158,63 49,45 3,00 0,00 2,46

1,20 1,83 43,59 0,00 1,83 2,38 0,00 21,85 21,85 0,83 1,70 82,72 30,73 2,41 0,00 2,55

1,40 1,46 69,01 0,00 1,46 4,71 0,00 25,46 25,46 0,94 1,70 56,49 24,45 4,80 0,00 2,82

1,60 1,24 72,64 0,00 1,24 5,84 0,00 29,06 29,06 0,98 1,70 41,81 20,66 5,98 0,00 2,94

1,80 0,95 54,48 0,00 0,95 5,73 0,00 32,58 32,58 1,00 1,70 28,20 15,62 5,93 0,00 3,03

2,00 0,73 43,59 0,00 0,73 5,96 0,00 36,03 36,03 1,00 1,70 19,31 11,83 6,26 0,00 3,13

2,20 0,59 32,69 0,00 0,59 5,58 0,00 39,39 39,39 1,00 1,70 13,86 9,28 5,99 0,00 3,20

2,40 0,81 32,69 0,00 0,81 4,06 0,00 42,78 42,78 1,00 1,70 17,82 12,96 4,29 0,00 3,00

2,60 1,02 36,32 0,00 1,02 3,54 0,00 46,21 46,21 0,97 1,70 21,17 16,63 3,71 0,00 2,87

2,80 0,59 25,42 0,00 0,59 4,34 1,96 49,51 47,55 1,00 1,70 11,27 9,11 4,74 0,00 3,15

3,00 0,59 29,06 0,00 0,59 4,96 3,92 52,85 48,92 1,00 1,70 10,89 9,05 5,46 -0,01 3,19

3,20 0,81 36,32 0,00 0,81 4,51 5,89 56,26 50,37 1,00 1,70 14,86 12,73 4,85 -0,01 3,04

3,40 0,81 32,69 0,00 0,81 4,06 7,85 59,65 51,80 1,00 1,70 14,39 12,67 4,39 -0,01 3,01

3,60 0,73 36,32 0,00 0,73 4,96 9,81 63,05 53,24 1,00 1,70 12,56 11,37 5,43 -0,01 3,11

3,80 0,73 32,69 0,00 0,73 4,47 11,77 66,43 54,66 1,00 1,70 12,17 11,31 4,91 -0,02 3,08

4,00 0,73 29,06 0,00 0,73 3,97 13,73 69,78 56,05 1,00 1,70 11,81 11,25 4,39 -0,02 3,05

4,20 0,66 25,42 0,00 0,66 3,86 15,70 73,10 57,40 1,00 1,70 10,20 9,95 4,34 -0,03 3,09

4,40 0,81 29,06 0,00 0,81 3,61 17,66 76,46 58,80 1,00 1,70 12,39 12,39 3,99 -0,02 2,99

4,60 0,51 21,79 0,00 0,51 4,25 19,62 79,72 60,10 1,00 1,66 7,20 7,20 5,04 -0,05 3,24

4,80 0,37 14,53 0,00 0,37 3,97 21,58 82,86 61,28 1,00 1,63 4,62 4,62 5,13 -0,08 3,41

5,00 0,51 14,53 0,00 0,51 2,84 23,54 86,02 62,48 1,00 1,60 6,82 6,82 3,41 -0,06 3,17

5,20 0,51 25,42 0,00 0,51 4,96 25,51 89,32 63,81 1,00 1,57 6,63 6,63 6,01 -0,06 3,32

5,40 0,44 10,90 0,00 0,44 2,48 27,47 92,41 64,94 1,00 1,54 5,34 5,34 3,14 -0,08 3,24

5,60 1,83 18,16 0,00 1,83 0,99 29,43 95,72 66,29 0,81 1,39 26,16 24,17 1,05 -0,02 2,43

5,80 1,39 21,79 0,00 1,39 1,57 31,39 99,06 67,66 0,89 1,42 19,09 18,28 1,69 -0,02 2,64

6,00 1,98 14,53 0,00 1,98 0,74 33,35 102,33 68,97 0,78 1,34 27,17 25,03 0,78 -0,02 2,35

6,20 3,44 50,85 0,00 3,44 1,48 35,32 105,93 70,61 0,76 1,30 47,21 43,50 1,53 -0,01 2,31

6,40 4,46 101,70 0,00 4,46 2,28 37,28 109,71 72,43 0,78 1,29 60,12 55,98 2,34 -0,01 2,34

6,60 4,39 58,11 0,00 4,39 1,32 39,24 113,36 74,12 0,73 1,24 57,72 53,20 1,36 -0,01 2,21

6,80 5,05 101,70 0,00 5,05 2,01 41,20 117,15 75,94 0,76 1,23 64,95 60,74 2,06 -0,01 2,28

7,00 4,32 65,38 0,00 4,32 1,51 43,16 120,82 77,66 0,75 1,21 54,05 50,74 1,56 -0,01 2,26

7,20 5,12 105,33 0,00 5,12 2,06 45,13 124,62 79,49 0,76 1,19 62,88 59,55 2,11 -0,01 2,29

7,40 4,90 83,54 0,00 4,90 1,70 47,09 128,36 81,27 0,75 1,17 58,75 55,81 1,75 -0,01 2,26

7,60 5,42 90,80 0,00 5,42 1,68 49,05 132,13 83,08 0,74 1,15 63,60 60,61 1,72 -0,01 2,23

7,80 5,42 98,07 0,00 5,42 1,81 51,01 135,92 84,90 0,75 1,13 62,19 59,71 1,86 -0,01 2,26

8,00 5,56 98,07 0,00 5,56 1,76 52,97 139,70 86,73 0,75 1,11 62,52 60,32 1,81 -0,01 2,24

8,20 5,12 116,23 0,00 5,12 2,27 54,94 143,52 88,59 0,79 1,10 56,21 54,79 2,33 -0,01 2,35

8,40 4,10 90,80 0,00 4,10 2,22 56,90 147,27 90,37 0,82 1,09 43,72 42,92 2,30 -0,01 2,42

8,60 2,78 72,64 0,00 2,78 2,61 58,86 150,94 92,08 0,89 1,08 28,56 28,31 2,76 -0,02 2,61

8,80 3,29 65,38 0,00 3,29 1,99 60,82 154,59 93,77 0,84 1,06 33,47 33,14 2,08 -0,02 2,48

9,00 3,44 94,43 0,00 3,44 2,75 62,78 158,33 95,55 0,87 1,04 34,34 34,15 2,88 -0,02 2,56

9,20 4,61 108,96 0,00 4,61 2,36 64,75 162,13 97,39 0,82 1,02 45,68 45,46 2,45 -0,01 2,42

9,40 4,39 108,96 0,00 4,39 2,48 66,71 165,93 99,22 0,84 1,01 42,58 42,53 2,58 -0,02 2,46

9,60 4,24 101,70 0,00 4,24 2,40 68,67 169,70 101,03 0,84 0,99 40,33 40,40 2,50 -0,02 2,47

9,80 4,24 79,91 0,00 4,24 1,88 70,63 173,42 102,79 0,82 0,98 39,61 39,81 1,96 -0,02 2,41

10,00 5,34 83,54 0,00 5,34 1,56 72,59 177,17 104,58 0,77 0,97 49,39 49,90 1,62 -0,01 2,28

10,20 5,12 0,00 0,00 5,12 0,00 74,56 180,87 106,32 1,00 0,94 N/A N/A N/A N/A N/A




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:



0,20 5,00 5,00 16,70 0,00 24,86 26,63 32,94 20,44 31,15 135,28 N/A N/A N/A N/A N/A

0,40 3,00 3,00 19,26 0,00 N/A N/A N/A 23,46 71,14 190,37 119,72 9,40 1,48 0,62 N/A

0,60 6,00 6,00 18,30 0,00 45,49 49,11 38,79 57,01 57,01 174,83 N/A N/A N/A N/A N/A

0,80 5,00 5,00 18,88 0,00 53,43 42,91 37,50 53,07 66,97 186,55 N/A N/A N/A N/A N/A

1,00 5,00 4,00 18,56 0,00 46,84 N/A N/A 40,73 58,71 176,16 207,79 16,32 1,45 2,38 N/A

1,20 5,00 4,00 17,58 0,00 32,74 N/A N/A 25,31 41,04 151,32 129,12 10,14 1,09 2,96 N/A

1,40 4,00 3,00 18,02 0,00 N/A N/A N/A 20,14 45,98 158,18 102,73 8,07 0,93 1,49 N/A

1,60 4,00 3,00 18,02 0,00 N/A N/A N/A 17,01 45,13 156,74 86,79 6,82 0,82 1,19 N/A

1,80 3,00 3,00 17,59 0,00 N/A N/A N/A 12,86 38,14 145,86 65,63 5,15 0,70 1,20 N/A

2,00 3,00 3,00 17,23 0,00 N/A N/A N/A 8,23 33,08 137,24 49,70 3,90 0,59 1,14 N/A

2,20 3,00 3,00 16,81 0,00 N/A N/A N/A 5,07 28,33 128,57 39,01 3,06 0,51 1,19 N/A

2,40 3,00 3,00 16,94 0,00 N/A N/A N/A 9,88 30,56 133,06 54,45 4,28 0,59 1,67 N/A

2,60 4,00 3,00 17,15 0,00 N/A N/A N/A 13,70 33,53 138,50 69,88 5,49 0,65 1,92 N/A

2,80 3,00 3,00 16,52 0,00 N/A N/A N/A 4,88 25,92 124,04 38,28 3,01 0,48 1,51 N/A

3,00 3,00 3,00 16,68 0,00 N/A N/A N/A 4,82 27,06 126,17 38,04 2,99 0,48 1,31 N/A

3,20 3,00 3,00 17,06 0,00 N/A N/A N/A 9,53 31,56 134,72 53,48 4,20 0,55 1,47 N/A

3,40 3,00 3,00 16,94 0,00 N/A N/A N/A 9,44 30,41 132,72 53,24 4,18 0,55 1,63 N/A

3,60 3,00 3,00 17,02 0,00 N/A N/A N/A 7,60 30,76 133,15 47,77 3,75 0,52 1,32 N/A

3,80 3,00 3,00 16,90 0,00 N/A N/A N/A 7,53 29,63 131,16 47,53 3,73 0,51 1,45 N/A

4,00 3,00 3,00 16,76 0,00 N/A N/A N/A 7,45 28,44 129,01 47,29 3,71 0,51 1,63 N/A

4,20 3,00 3,00 16,57 0,00 N/A N/A N/A 5,83 26,45 125,14 41,83 3,28 0,48 1,65 N/A

4,40 3,00 3,00 16,80 0,00 N/A N/A N/A 9,02 29,07 130,29 52,04 4,09 0,52 1,79 N/A

4,60 3,00 3,00 16,30 0,00 N/A N/A N/A 3,11 23,67 119,38 30,90 2,38 0,41 1,42 N/A

4,80 3,00 3,00 15,70 0,00 N/A N/A N/A 1,31 19,01 108,98 20,22 1,52 0,33 1,39 N/A

5,00 3,00 3,00 15,83 0,00 N/A N/A N/A 2,91 21,13 114,42 30,45 2,25 0,40 2,10 N/A

5,20 3,00 3,00 16,47 0,00 N/A N/A N/A 2,80 25,44 123,08 30,21 2,19 0,39 1,19 N/A

5,40 3,00 3,00 15,44 0,00 N/A N/A N/A 1,85 18,79 109,25 24,76 1,76 0,35 2,27 N/A

5,60 5,00 5,00 16,57 0,00 26,93 26,28 32,82 24,27 33,75 141,33 N/A N/A N/A N/A N/A

5,80 4,00 4,00 16,68 0,00 N/A N/A N/A 18,08 32,90 139,11 92,25 6,03 0,63 4,23 N/A

6,00 5,00 5,00 16,35 0,00 26,38 26,74 32,98 26,23 33,06 140,85 N/A N/A N/A N/A N/A

6,20 5,00 5,00 18,00 0,00 44,47 35,25 35,62 46,67 55,74 174,28 N/A N/A N/A N/A N/A

6,40 5,00 5,00 18,90 0,00 60,74 39,99 36,83 60,96 76,13 198,79 N/A N/A N/A N/A N/A

6,60 5,00 5,00 18,25 0,00 50,28 38,99 36,59 59,89 63,01 184,05 N/A N/A N/A N/A N/A

6,80 5,00 5,00 18,95 0,00 63,55 41,66 37,22 69,06 79,65 203,09 N/A N/A N/A N/A N/A

7,00 5,00 5,00 18,38 0,00 52,75 38,07 36,36 58,76 66,12 187,86 N/A N/A N/A N/A N/A

7,20 5,00 5,00 18,99 0,00 65,45 41,25 37,12 69,98 82,03 205,84 N/A N/A N/A N/A N/A

7,40 5,00 5,00 18,71 0,00 60,03 39,93 36,81 66,85 75,23 198,62 N/A N/A N/A N/A N/A

7,60 5,00 5,00 18,84 0,00 63,76 41,61 37,21 73,97 79,91 203,97 N/A N/A N/A N/A N/A

7,80 5,00 5,00 18,93 0,00 65,93 41,30 37,14 73,92 82,64 206,94 N/A N/A N/A N/A N/A

8,00 5,00 5,00 18,94 0,00 66,78 41,51 37,19 75,91 83,70 208,21 N/A N/A N/A N/A N/A

8,20 5,00 5,00 19,10 0,00 70,05 39,57 36,73 69,71 87,80 212,33 N/A N/A N/A N/A N/A

8,40 5,00 5,00 18,74 0,00 61,11 35,02 35,56 55,31 76,58 200,25 N/A N/A N/A N/A N/A

8,60 4,00 4,00 18,33 0,00 N/A N/A N/A 36,82 64,82 186,26 187,86 9,34 0,75 2,59 N/A

8,80 5,00 4,00 18,27 0,00 52,35 N/A N/A 43,94 65,61 187,67 224,19 10,93 0,81 3,43 N/A

9,00 5,00 4,00 18,71 0,00 60,52 N/A N/A 45,94 75,85 199,41 234,38 11,27 0,82 2,48 N/A

9,20 5,00 5,00 18,99 0,00 68,75 36,04 35,83 62,28 86,16 210,98 N/A N/A N/A N/A N/A

9,40 5,00 4,00 18,97 0,00 68,39 N/A N/A 59,15 85,71 210,53 301,79 14,03 0,90 2,77 N/A

9,60 5,00 4,00 18,88 0,00 66,58 N/A N/A 57,05 83,44 208,23 291,07 13,33 0,88 2,86 N/A

9,80 5,00 5,00 18,60 0,00 61,49 33,72 35,20 57,00 77,06 201,59 N/A N/A N/A N/A N/A

10,00 5,00 5,00 18,74 0,00 66,23 37,76 36,28 72,31 83,01 208,45 N/A N/A N/A N/A N/A

10,20 N/A N/A 18,50 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2

Location:




1

2

3







LAYER DETECTION

Layer

nr.

End depth

(m)

Total CPT points

nr.

CPT points inside

SBTn nr.

CPT points outside

SBTn nr.

Detected SBTn

(Soil Behaviour

Type nr.)

Soil

description

1,20 6 0


0 5 Sand mixtures - silty sand to sandy silt



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 5 10 15 20 25 30

Dep

th (m

)

T Ratio

T Statistics


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 5 10

De

pth

(m

)

qt (MPa)

Cone resistance

G.W.T. `qt (MPa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10


De

pth

(m

)













42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2


1

2

3

1

2

3

1

2

3


End Depth

(m)

SBTn Index

(Ic)

2,78 ± 1,4 MPa 84,75 ± 60,68 kPa 2,48 ± 0,33

0,87 ± 0,42 MPa 31,63 ± 15,65 kPa 3,02 ± 0,25

4,51 ± 0,78 MPa 84,58 ± 26,4 kPa 2,36 ± 0,12

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

Soil Unit Weight

(g)

Layer

(nr.)

1,20

6,00

Total Cone

Resistance (qt)

Sleeve Friction

(fs)

18,7 ± 0,3 MPa 36,5 ± 0,7 °

1,20 18,21 ± 0,93 MPa

6,00 16,76 ± 0,62 MPa

Friction Angle

(f)

39,55 ± 11,61 %

3,9 ± 1,63

Relative Density

(Dr)

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

36,4 ± 3,1 °

38,78 ± 2,68 %

6,00

1,20

Constrained Modulus

(M)

36,67 ± 15,91 MPa

9,73 ± 6,96 MPa

60,77 ± 11,06 MPa


(G0)

54,34 ± 15,38 MPa

30,08 ± 6,72 MPa





(Su)

50,75 ± 21,54 kPa


(OCR)

76,51 ± 8,93 MPa

Young’s Modulus

(Es)

41,26 ± 14,75 MPa

61,42 ± 7,15 MPa



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT2



0

4

8

De

pth

(m

)













42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:

Project title:

Customer

Location:

Date of survey:

Survey ref.:


Begemann

Pagani TG 63 - 100

100

0,2




Depth max: 10,00 m


Tilt max: 0,00 °

Dist. max: 0,00 m














SURVEY DATA

Probe type:

Company:

CPT3

Operator:

Survey type:


Penetrometer model:

Pushing force (kN):

Probe code:

a Factor










42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 10

Dep

th (m

)

qc (MPa)

Cone resistance

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 100 200

Dep

th (m

)

fs (kPa)

Sleeve friction

G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 500

Dep

th (m

)

u (kPa)

Pore pressure




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 100

Dep

th (m

)

Qtn


G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0 2 4 6 8

De

pth

(m

)

Fr (%)


G.W.T.

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

-0,2 0,0 0,2

Dep

th (m

)

Bq


G.W.T.



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:



1,00 2,00 3,00 4,00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Ic (Robertson 1990)

Dep

th (m

)

SBTn Index

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10


Dep

th (m

)













42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:



0,20 2,56 61,75 0,00 2,56 2,41 0,00 3,62 3,62 0,78 1,70 706,13 43,48 2,41 0,00 2,43

0,40 2,78 98,07 0,00 2,78 3,53 0,00 7,36 7,36 0,81 1,70 376,99 47,15 3,54 0,00 2,52

0,60 4,10 98,07 0,00 4,10 2,39 0,00 11,12 11,12 0,73 1,70 367,48 69,48 2,40 0,00 2,28

0,80 3,73 90,80 0,00 3,73 2,43 0,00 14,86 14,86 0,74 1,70 250,14 63,20 2,44 0,00 2,32

1,00 2,85 112,59 0,00 2,85 3,94 0,00 18,63 18,63 0,83 1,70 152,20 48,20 3,97 0,00 2,55

1,20 2,34 123,49 0,00 2,34 5,27 0,00 22,41 22,41 0,89 1,70 103,52 39,43 5,32 0,00 2,70

1,40 1,83 127,12 0,00 1,83 6,95 0,00 26,17 26,17 0,95 1,70 68,92 30,66 7,05 0,00 2,87

1,60 1,54 98,07 0,00 1,54 6,38 0,00 29,86 29,86 0,97 1,70 50,47 25,62 6,51 0,00 2,90

1,80 1,17 61,75 0,00 1,17 5,27 0,00 33,42 33,42 0,98 1,70 34,04 19,34 5,43 0,00 2,93

2,00 0,59 43,59 0,00 0,59 7,44 0,00 36,85 36,85 1,00 1,70 14,89 9,33 7,94 0,00 3,28

2,20 0,66 29,06 0,00 0,66 4,41 0,00 40,19 40,19 1,00 1,70 15,39 10,51 4,70 0,00 3,09

2,40 0,95 36,32 0,00 0,95 3,82 0,00 43,62 43,62 0,98 1,70 20,81 15,43 4,00 0,00 2,92

2,60 0,66 25,42 0,00 0,66 3,86 0,00 46,93 46,93 1,00 1,70 13,03 10,40 4,16 0,00 3,07

2,80 0,44 21,79 0,00 0,44 4,96 0,00 50,18 50,18 1,00 1,70 7,75 6,61 5,60 0,00 3,30

3,00 0,59 21,79 0,00 0,59 3,72 1,96 53,45 51,49 1,00 1,70 10,33 9,04 4,10 0,00 3,11

3,20 0,66 21,79 0,00 0,66 3,31 3,92 56,73 52,80 1,00 1,70 11,40 10,23 3,62 -0,01 3,04

3,40 0,81 29,06 0,00 0,81 3,61 5,89 60,09 54,20 1,00 1,70 13,74 12,66 3,90 -0,01 2,98

3,60 0,88 32,69 0,00 0,88 3,72 7,85 63,48 55,63 1,00 1,70 14,64 13,85 4,01 -0,01 2,96

3,80 0,88 32,69 0,00 0,88 3,72 9,81 66,88 57,07 1,00 1,70 14,22 13,79 4,03 -0,01 2,96

4,00 0,73 32,69 0,00 0,73 4,47 11,77 70,26 58,48 1,00 1,70 11,31 11,25 4,94 -0,02 3,08

4,20 0,73 29,06 0,00 0,73 3,97 13,73 73,61 59,87 1,00 1,67 10,99 10,99 4,41 -0,02 3,06

4,40 0,59 29,06 0,00 0,59 4,96 15,70 76,94 61,25 1,00 1,63 8,30 8,30 5,71 -0,03 3,23

4,60 0,51 10,90 0,00 0,51 2,13 17,66 80,04 62,39 1,00 1,60 6,93 6,93 2,52 -0,04 3,09

4,80 1,46 39,95 0,00 1,46 2,73 19,62 83,52 63,90 0,92 1,51 21,60 20,86 2,89 -0,01 2,73

5,00 1,17 54,48 0,00 1,17 4,65 21,58 87,06 65,47 1,00 1,53 16,55 16,55 5,03 -0,02 2,96

5,20 1,76 32,69 0,00 1,76 1,86 23,54 90,50 66,96 0,87 1,42 24,88 23,60 1,96 -0,01 2,59

5,40 2,78 61,75 0,00 2,78 2,22 25,51 94,13 68,63 0,83 1,37 39,15 36,69 2,30 -0,01 2,48

5,60 3,37 69,01 0,00 3,37 2,05 27,47 97,80 70,33 0,80 1,32 46,47 43,29 2,11 -0,01 2,40

5,80 3,66 101,70 0,00 3,66 2,78 29,43 101,57 72,14 0,82 1,31 49,32 46,56 2,86 -0,01 2,46

6,00 3,07 79,91 0,00 3,07 2,60 31,39 105,26 73,87 0,84 1,29 40,19 38,31 2,69 -0,01 2,51

6,20 5,64 79,91 0,00 5,64 1,42 33,35 109,00 75,65 0,71 1,22 73,05 67,28 1,45 -0,01 2,15

6,40 4,46 76,27 0,00 4,46 1,71 35,32 112,72 77,40 0,76 1,21 56,22 52,83 1,75 -0,01 2,28

6,60 3,73 58,11 0,00 3,73 1,56 37,28 116,35 79,08 0,77 1,20 45,73 43,37 1,61 -0,01 2,32

6,80 4,54 79,91 0,00 4,54 1,76 39,24 120,08 80,84 0,76 1,18 54,64 51,97 1,81 -0,01 2,29

7,00 4,39 101,70 0,00 4,39 2,32 41,20 123,86 82,66 0,80 1,16 51,63 49,70 2,38 -0,01 2,39

7,20 4,17 65,38 0,00 4,17 1,57 43,16 127,53 84,37 0,77 1,14 47,93 46,09 1,62 -0,01 2,30

7,40 5,64 138,02 0,00 5,64 2,45 45,13 131,40 86,27 0,78 1,12 63,80 61,77 2,51 -0,01 2,33

7,60 5,64 87,17 0,00 5,64 1,55 47,09 135,16 88,07 0,73 1,10 62,45 60,38 1,58 -0,01 2,21

7,80 6,22 90,80 0,00 6,22 1,46 49,05 138,94 89,89 0,72 1,08 67,66 65,66 1,49 -0,01 2,16

8,00 4,54 119,86 0,00 4,54 2,64 51,01 142,76 91,75 0,83 1,07 47,90 47,19 2,73 -0,01 2,44

8,20 3,44 83,54 0,00 3,44 2,43 52,97 146,47 93,50 0,86 1,06 35,22 34,88 2,54 -0,02 2,52

8,40 3,51 50,85 0,00 3,51 1,45 54,94 150,07 95,14 0,80 1,04 35,35 35,00 1,51 -0,02 2,38

8,60 3,73 94,43 0,00 3,73 2,53 56,90 153,82 96,93 0,86 1,03 36,92 36,76 2,64 -0,02 2,51

8,80 4,10 90,80 0,00 4,10 2,22 58,86 157,57 98,71 0,83 1,01 39,92 39,84 2,30 -0,01 2,45

9,00 4,54 105,33 0,00 4,54 2,32 60,82 161,36 100,54 0,83 1,00 43,53 43,57 2,41 -0,01 2,43

9,20 6,22 141,65 0,00 6,22 2,28 62,78 165,24 102,46 0,79 0,98 59,10 59,41 2,34 -0,01 2,32

9,40 6,07 101,70 0,00 6,07 1,67 64,75 169,04 104,30 0,76 0,97 56,62 57,20 1,72 -0,01 2,25

9,60 6,37 152,55 0,00 6,37 2,40 66,71 172,94 106,24 0,80 0,95 58,30 59,03 2,46 -0,01 2,34

9,80 5,64 127,12 0,00 5,64 2,26 68,67 176,79 108,12 0,81 0,94 50,48 51,25 2,33 -0,01 2,37

10,00 5,85 138,02 0,00 5,85 2,36 70,63 180,66 110,03 0,81 0,93 51,57 52,51 2,43 -0,01 2,38

10,20 5,71 0,00 0,00 5,71 0,00 72,59 184,36 111,77 1,00 0,89 N/A N/A N/A N/A N/A




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:



0,20 5,00 4,00 18,11 0,00 40,05 N/A N/A 35,81 50,20 164,89 182,70 14,35 2,25 2,96 N/A

0,40 5,00 4,00 18,68 0,00 48,49 N/A N/A 38,83 60,77 178,67 198,12 15,56 1,88 2,02 N/A

0,60 5,00 5,00 18,82 0,00 52,85 44,56 37,86 57,22 66,24 185,80 N/A N/A N/A N/A N/A

0,80 5,00 5,00 18,70 0,00 50,24 42,49 37,41 52,05 62,97 181,76 N/A N/A N/A N/A N/A

1,00 5,00 4,00 18,84 0,00 51,42 N/A N/A 39,70 64,44 183,16 202,54 15,91 1,43 1,80 N/A

1,20 4,00 3,00 18,87 0,00 N/A N/A N/A 32,47 63,91 182,26 165,68 13,01 1,22 1,34 N/A

1,40 4,00 3,00 18,81 0,00 N/A N/A N/A 25,25 61,14 178,55 128,82 10,12 1,03 1,01 N/A

1,60 4,00 3,00 18,45 0,00 N/A N/A N/A 21,10 53,07 167,99 107,64 8,45 0,91 1,10 N/A

1,80 4,00 3,00 17,81 0,00 N/A N/A N/A 15,93 41,88 151,87 81,25 6,38 0,77 1,32 N/A

2,00 3,00 3,00 17,14 0,00 N/A N/A N/A 5,12 31,36 133,96 39,19 3,08 0,52 0,90 N/A

2,20 3,00 3,00 16,72 0,00 N/A N/A N/A 6,50 28,00 128,17 44,18 3,47 0,54 1,52 N/A

2,40 4,00 3,00 17,12 0,00 N/A N/A N/A 12,71 32,97 137,44 64,84 5,09 0,63 1,79 N/A

2,60 3,00 3,00 16,57 0,00 N/A N/A N/A 6,36 26,72 125,77 43,69 3,43 0,51 1,72 N/A

2,80 3,00 3,00 16,24 0,00 N/A N/A N/A 2,57 22,88 117,58 27,78 2,18 0,41 1,27 N/A

3,00 3,00 3,00 16,35 0,00 N/A N/A N/A 4,81 24,60 121,50 38,00 2,98 0,47 1,74 N/A

3,20 3,00 3,00 16,39 0,00 N/A N/A N/A 6,16 25,31 123,08 42,99 3,38 0,49 1,97 N/A

3,40 3,00 3,00 16,80 0,00 N/A N/A N/A 9,43 29,22 130,62 53,21 4,18 0,54 1,83 N/A

3,60 3,00 3,00 16,97 0,00 N/A N/A N/A 11,28 31,03 133,94 58,19 4,57 0,56 1,78 N/A

3,80 3,00 3,00 16,97 0,00 N/A N/A N/A 11,19 31,00 133,87 57,95 4,55 0,56 1,77 N/A

4,00 3,00 3,00 16,90 0,00 N/A N/A N/A 7,44 29,59 131,07 47,26 3,71 0,50 1,45 N/A

4,20 3,00 3,00 16,76 0,00 N/A N/A N/A 7,24 28,63 129,43 47,02 3,63 0,49 1,62 N/A

4,40 3,00 3,00 16,68 0,00 N/A N/A N/A 4,22 27,25 126,61 36,32 2,74 0,43 1,25 N/A

4,60 3,00 3,00 15,50 0,00 N/A N/A N/A 2,99 19,45 110,95 30,87 2,29 0,40 2,83 N/A

4,80 4,00 4,00 17,40 0,00 N/A N/A N/A 19,32 39,41 149,08 98,58 6,88 0,67 2,47 N/A

5,00 3,00 3,00 17,67 0,00 N/A N/A N/A 15,17 41,39 151,59 77,42 5,46 0,60 1,42 N/A

5,20 5,00 4,00 17,24 0,00 31,62 N/A N/A 23,32 39,62 150,18 118,99 7,79 0,71 3,64 N/A

5,40 5,00 4,00 18,14 0,00 44,38 N/A N/A 37,62 55,63 173,43 191,92 12,11 0,88 3,11 N/A

5,60 5,00 5,00 18,34 0,00 48,87 35,17 35,60 45,76 61,25 180,98 N/A N/A N/A N/A N/A

5,80 5,00 4,00 18,82 0,00 57,65 N/A N/A 49,81 72,26 194,06 254,12 15,36 0,98 2,50 N/A

6,00 5,00 4,00 18,48 0,00 50,95 N/A N/A 41,56 63,86 184,13 212,03 12,64 0,89 2,65 N/A

6,20 5,00 5,00 18,71 0,00 60,02 43,84 37,71 75,23 75,23 198,60 N/A N/A N/A N/A N/A

6,40 5,00 5,00 18,57 0,00 56,02 38,85 36,55 60,92 70,21 192,60 N/A N/A N/A N/A N/A

6,60 5,00 5,00 18,19 0,00 49,15 35,20 35,61 50,62 61,61 182,30 N/A N/A N/A N/A N/A

6,80 5,00 5,00 18,63 0,00 57,90 38,53 36,47 61,84 72,57 195,49 N/A N/A N/A N/A N/A

7,00 5,00 5,00 18,89 0,00 62,94 37,68 36,26 59,74 78,89 202,40 N/A N/A N/A N/A N/A

7,20 5,00 5,00 18,36 0,00 53,65 36,29 35,90 56,62 67,24 189,52 N/A N/A N/A N/A N/A

7,40 5,00 5,00 19,34 0,00 75,82 42,01 37,30 77,05 95,02 219,55 N/A N/A N/A N/A N/A

7,60 5,00 5,00 18,81 0,00 64,59 41,53 37,19 77,00 80,95 205,46 N/A N/A N/A N/A N/A

7,80 5,00 5,00 18,90 0,00 67,50 43,31 37,59 84,60 84,60 209,57 N/A N/A N/A N/A N/A

8,00 5,00 4,00 19,09 0,00 69,60 N/A N/A 61,53 87,23 211,70 313,90 15,57 0,96 2,62 N/A

8,20 5,00 4,00 18,57 0,00 57,54 N/A N/A 46,10 72,12 195,18 235,23 11,51 0,83 2,82 N/A

8,40 5,00 5,00 18,01 0,00 49,23 31,62 34,59 47,08 61,70 183,32 N/A N/A N/A N/A N/A

8,60 5,00 4,00 18,74 0,00 62,04 N/A N/A 50,10 77,76 201,74 255,61 12,13 0,84 2,71 N/A

8,80 5,00 4,00 18,74 0,00 62,94 N/A N/A 55,17 78,88 203,23 281,48 13,15 0,88 3,10 N/A

9,00 5,00 4,00 18,95 0,00 68,39 N/A N/A 61,26 85,72 210,68 312,57 14,38 0,91 2,97 N/A

9,20 5,00 5,00 19,41 0,00 82,52 41,20 37,11 84,78 103,43 228,65 N/A N/A N/A N/A N/A

9,40 5,00 5,00 19,02 0,00 73,06 40,43 36,93 82,67 91,57 217,35 N/A N/A N/A N/A N/A

9,60 5,00 5,00 19,50 0,00 86,29 41,07 37,08 86,72 108,15 233,24 N/A N/A N/A N/A N/A

9,80 5,00 5,00 19,24 0,00 78,84 38,27 36,41 76,42 98,82 224,44 N/A N/A N/A N/A N/A

10,00 5,00 5,00 19,35 0,00 82,47 38,73 36,52 79,44 103,36 228,89 N/A N/A N/A N/A N/A

10,20 N/A N/A 18,50 N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A N/A




42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3

Location:




1

2

3






4 Silt mixtures - clayey silt to silty clay




LAYER DETECTION

Layer

nr.

End depth

(m)

Total CPT points

nr.

CPT points inside

SBTn nr.

CPT points outside

SBTn nr.

Detected SBTn

(Soil Behaviour

Type nr.)

Soil

description

1,20 6 0


0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 5 10 15 20 25 30

Dep

th (m

)

T Ratio

T Statistics


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 5 10

De

pth

(m

)

qt (MPa)

Cone resistance

G.W.T. `qt (MPa)

0 2 4 6 8 10 12 14 16 18

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10


De

pth

(m

)













42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3


1

2

3

1

2

3

1

2

3

Young’s Modulus

(Es)

51,55 ± 1,84 MPa

65,55 ± 12,88 MPa 79,5 ± 14,81 MPa





(Su)

187,26 ± 16,71 kPa

62,21 ± 30,1 kPa


(OCR)

14,71 ± 1,31

42,68 ± 9,74 MPa

10,91 ± 6,95 MPa

62,9 ± 15,38 MPa


(G0)

61,42 ± 5,79 MPa

33,23 ± 10,25 MPa5,20

1,20

Constrained Modulus

(M)

Relative Density

(Dr)

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

38,98 ± 3,29 %

1,20 18,67 ± 0,29 MPa

5,20 17,02 ± 0,75 MPa

Friction Angle

(f)

4,72 ± 2,18

18,77 ± 0,41 MPa 36,6 ± 0,8 °

Layer

(nr.)

1,20

5,20

Total Cone

Resistance (qt)

Sleeve Friction

(fs)

Layer

(nr.)

End Depth

(m)

Soil Unit Weight

(g)

SBTn Index

(Ic)

3,06 ± 0,69 MPa 97,46 ± 21,11 kPa 2,47 ± 0,16

0,93 ± 0,42 MPa 40,5 ± 27,54 kPa 3,01 ± 0,17

4,68 ± 1,12 MPa 91,82 ± 33,59 kPa 2,36 ± 0,11


End Depth

(m)



42046 Reggiolo (RE)



Project: CPT: CPT3



0

4

8

De

pth

(m

)











SUZZARA, STRADELLO OPI - HVSR Instrument: TRZ-0010/01-09 Data format: 16 byte Full scale [mV]: n.a. Start recording: 16/06/17 10:56:19 End recording: 16/06/17 11:16:19 Channel labels: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Coordinate Gauss-Boaga : 1638042, 4984671 Trace length: 0h20'00''. Analyzed 83% trace (manual window selection) Sampling rate: 128 Hz - Window size: 20 s - Smoothing type: Triangular window - Smoothing: 10%

Fig. 1 - Carta tecnica (1:10.000) Fig. 2 - Ubicazione HVSR su foto google

Fig. 3 - Documentazione fotografica

HORIZONTAL TO VERTICAL SPECTRAL RATIO

Fo = 0.78 Hz - Ao = 3.73

H/V TIME HISTORY

DIRECTIONAL H/V

SINGLE COMPONENT SPECTRA

EXPERIMENTAL vs. SYNTHETIC H/V

Depth at the bottom of the layer [m]

Thickness [m] Vs [m/s] Poisson ratio

0.85 0.85 80 0.42

4.85 4.00 160 0.42

9.35 4.50 210 0.42

14.35 5.00 260 0.42

24.35 10.00 280 0.42

44.35 20.00 300 0.42

74.35 30.00 310 0.42

89.35 15.00 320 0.42

104.35 15.00 325 0.42

inf. inf. 610 0.42

Vs(0.0-30.0)=229m/s

[According to the SESAME, 2005 guidelines. Please read carefully the Grilla manual before

interpreting the following tables.]

Max. H/V at 22.81 ± 16.47 Hz (in the range 0.0 - 64.0 Hz).

Criteria for a reliable H/V curve

[All 3 should be fulfilled]

f0 > 10 / Lw 22.81 > 0.50 OK

nc(f0) > 200 22812.5 > 200 OK

A(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0 if f0 > 0.5Hz

A(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0 if f0 < 0.5Hz

Exceeded 0 out of 1096 times

OK

Criteria for a clear H/V peak [At least 5 out of 6 should be fulfilled]

Exists f

- in [f0/4, f0] | AH/V(f

-) < A0 / 2 17.469 Hz OK

Exists f +

in [f0, 4f0] | AH/V(f +

) < A0 / 2 26.125 Hz OK

A0 > 2 3.73 > 2 OK

fpeak[AH/V(f) ± A(f)] = f0 ± 5% |0.72205| < 0.05 NO

f < (f0) 16.47178 < 1.14063 NO

A(f0) < (f0) 0.1381 < 1.58 OK

Lw nw

nc = Lw nw f0 f

f0

f

(f0) A0

AH/V(f) f –

f +

A(f)

logH/V(f)

(f0)

window length number of windows used in the analysis number of significant cycles current frequency H/V peak frequency standard deviation of H/V peak frequency

threshold value for the stability condition f < (f0) H/V peak amplitude at frequency f0

H/V curve amplitude at frequency f frequency between f0/4 and f0 for which AH/V(f

-) < A0/2

frequency between f0 and 4f0 for which AH/V(f +) < A0/2

standard deviation of AH/V(f), A(f) is the factor by which the mean AH/V(f) curve should be multiplied or divided standard deviation of log AH/V(f) curve

threshold value for the stability condition A(f) < (f0)

Threshold values for f and A(f0)

Freq. range [Hz] < 0.2 0.2 – 0.5 0.5 – 1.0 1.0 – 2.0 > 2.0

(f0) [Hz] 0.25 f0 0.2 f0 0.15 f0 0.10 f0 0.05 f0

(f0) for A(f0) 3.0 2.5 2.0 1.78 1.58

log (f0) for logH/V(f0) 0.48 0.40 0.30 0.25 0.20

RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA SULLE INDAGINI

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Transcript of RELAZIONE GEOLOGICA, SISMICA E GEOTECNICA SULLE INDAGINI