R06 INDAGINE GEOGNOSTICA RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA · RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA...

R06_INDAGINE GEOGNOSTICARELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA

oggetto: II VARIANTE PIANO URBANISTICO ATTUATIVO – H-FARMmodifica dell'accordo ai sensi art. 6 L.R. 11/2004, rep. com. n. 3725Comune di Roncade, via Sile n. 41Fg. 60, mappali n° 219, 257, 259, 261, 263, 265, 26 7

proprietà non “LEASINT S.P.A.”committente: con sede in Milano 20121

via Montebello n° 18 c.f.: 01682080153

utilizzatore: “CA' TRON REAL ESTATE S.R.L.” con sede in Roncade (TV) 31056

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z a n o n a r c h i t e t t i a s s o c ia t i m o g l i a n o v e n e t o v i a c o s t a n t e g r i s n ° 8 3 1 0 2 1 t v t e l . ( + 3 9 ) 0 4 1 5 9 0 6 2 0 7 f a x ( + 3 9 ) 0 4 1 5 9 3 5 9 6 6 p . i v a 0 3 7 1 0 4 6 0 2 7 4

GEOSERVIZI s.r.l. Via Senatore Fabbri, 18 31027 Lovadina di Spresiano (TV) Tel. 0422 722127 881833 Fax 041 3001144

C. F. e P.IVA 02486590264 C.C.I.A.A. n. 213204 Reg. Trib. Treviso n. 36727

REGIONE DEL VENETO

PROVINCIA DI TREVISO

COMUNE DI RONCADE

AMPLIAMENTO STRUTTURA H-FARM

INDAGINE GEOGNOSTICA

RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA

COMMITTENTE: CA’ TRON REAL ESTATE

Lovadina di Spresiano, Giugno 2012

Via Senatore Fabbri, 18 31027 Lovadina di Spresiano (TV) Tel. 0422 722127 881833 Fax 041 3001144


SOMMARIO

OGGETTO .......................................................................................................... 3

OBIETTIVI........................................................................................................... 3

UNITA’ DI MISURA.............................................................................................. 3

INDAGINI IN SITO............................................................................................. 3

INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO ................................. 4

E IDROGEOLOGICO .......................................................................................... 4

PROVE PENETROMETRICHE STATICHE......................................................... 5

STRATIGRAFIA DI SINTESI E PARAMETRI GEOTECNICI DEL TERRENO6

FALDA ................................................................................................................ 7

VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU)..................................................... 8

STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE) ................................................................. 10

VALUTAZIONE DEI CEDIMENTI EDOMETRICI........................................ 10

INDAGINI SISMICA REMI PER LA STIMA DEL PROFILO VERTICALE DI

VELOCITÀ DELLE ONDE DI TAGLIO (VS30) ................................................... 11

INTRODUZIONE........................................................................................ 11

GENERALITA’ SULLA CLASSIFICAZIONE SISMICA DEI TERRENI........ 11

METODOLOGIA DELLE OPERAZIONI DI RILIEVO.................................. 13

ED ACQUISIZIONE DEI DATI ................................................................... 13

RETE DI MISURA ...................................................................................... 14

ELABORAZIONE DEI RISULTATI ............................................................. 16

RISPOSTA SISMICA LOCALE E PERICOLOSITA’ DEL SITO ......................... 20

CATEGORIA TOPOGRAFICA ................................................................... 20

PERICOLOSITA’ DEL SITO....................................................................... 21

ELENCO DEGLI ALLEGATI............................................................................ 22



3

OGGETTO

Per incarico dei Cà Tron Real Estate è stata eseguita un’indagine geognostica,

geologica e geotecnica, e redatta una relazione geologico-geotecnica secondo

quanto previsto dalle NTC “Norme tecniche per le costruzioni” – D.M.

14.01.2008, finalizzata al progetto di ampliamento della struttura H-Farm in Via

Sile a Roncade (TV).

OBIETTIVI

Inquadramento geomorfologico, geologico e idrogeologico dell’area.

Determinazione della stratigrafia e dei parametri geotecnici dei terreni di

fondazione.

Verifica agli stati limite ultimi (SLU) e di esercizio (SLE) delle fondazioni.

Acquisizione sismica con tecnica REMI per la determinazione del profilo

verticale della Vs30 del sottosuolo.

Valutazione delle risposta sismica locale e della pericolosità del sito

UNITA’ DI MISURA

Nella presente relazione si assume: 1 t 10 kN, 1 kg 10 N .

INDAGINI IN SITO

L’indagine geognostica è consistita nell’esecuzione di n. 5 prove

penetrometriche statiche CPT spinte alla profondità di 15 m dal piano

campagna; le prove sono state eseguite secondo la normativa di riferimento

ASTM D3441 –86.



4

E’ stato altresì eseguita un’indagine sismica con tecnica REMI per la

determinazione del profilo verticale della Vs30 del sottosuolo.

RIFERIMENTI PLANOALTIMETRICI

La quota di inizio dei punti di prova è stata rilevata con livellazione geometrica e

riferita ad un caposaldo di cantiere indicato in planimetria (c.s.), corrispondente

al piano pavimento del fabbricato esistente, cui è stata assegnata la quota q =

0.00 m.

INQUADRAMENTO GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO

E IDROGEOLOGICO

L’area in oggetto è ubicata nel comune di Roncade, in prossimità del suo

margine meridionale, a breve distanza dalla località Porte Grandi in provincia di

Venezia.

Dal punto di vista idrografico l’area si colloca in sinistra idrografica del Fiume

Sile, in prossimità di un’ampia ansa del fiume; il piano campagna è posto ad una

quota media di 2 m s.l.m. e non presenta ravvisabili indizi di fenomeni erosivi o

di instabilità, in atto o potenziali.

Dal punto di vista geologico il sottosuolo è costituito da depositi alluvionali

appartenenti al sistema alluvionale del Piave, caratterizzato dalla presenza di

sedimenti limoso-argillosi di piana di esondazione alternati a sottili livelli

sabbioso- limosi (Unità di Meolo - Pleistocene Sup.).

Nello specifico nell’area di studio il sottosuolo è costituito, per uno spessore

plurimetrico, da argille e limi in parte sovraconsolidati (caranto), passante

inferiormente a limo argilloso con intercalazioni sabbioso-limose.



5

Dal punto vista idrogeologico nel sottosuolo è presente una falda in debole

pressione immagazzinata negli strati sabbioso-limosi presenti dalla profondità di

circa 6 m dal piano campagna, e confinata al tetto e al letto dagli strati argilloso-

limosi (acquitardi); la superficie piezometrica di questa falda si colloca ad una

quota media di circa 1 m s.l.m., con un franco dal piano campagna di circa 1 m.

PROVE PENETROMETRICHE STATICHE

La prova penetrometrica statica consiste nella infissione nel terreno di una

punta conica con area di 10 cm2 e angolo d'apertura del cono di 60°, dotata di

un manicotto cilindrico, con area di 150 cm2 (punta tipo "Begemann").

L'infissione avviene attraverso un sistema idraulico alla velocità di 2 cm/s: una

batteria di astine, contenute entro tubi di rivestimento, fa avanzare nel terreno

prima il solo cono, poi sia il cono sia il manicotto; lo sforzo necessario per

l'avanzamento viene misurato con una cella idraulica dotata di due manometri

con f.s. di 20 kN e 200 kN in classe 1.

Nella prima fase si misura Rp (resistenza alla punta), nella seconda fase Rt =

Rp + Rl (attrito laterale locale) da cui si ricava Rl = Rt - Rp; per ogni metro di

infissione vengono eseguite 5 misure di Rp e Rl.

I valori misurati vengono caricati in un programma di calcolo automatico che

permette di stampare i diagrammi di Rp, di Rl e di Rp/Rl in funzione della

profondità e fornisce una interpretazione stratigrafica del sottosuolo

attraversato; le coppie di dati Rp e Rl vengono infatti utilizzate dal programma

per individuare la natura granulometrica del terreno in base al rapporto Rp/Rl

(alto per i materiali incoerenti, basso per i materiali coesivi).

Le cinque prove penetrometriche sono state effettuate con un penetrometro

olandese Gouda da 200 kN di spinta, autocarrato su Fiat 75 PC a trazione

integrale da 80 q.li, ancorabile al suolo con due vitoni.



6

STRATIGRAFIA DI SINTESI E PARAMETRI

GEOTECNICI DEL TERRENO

Nella tabella seguente si riporta un riepilogo dei parametri stratigrafici e

geotecnica del sottosuolo, ricavati dalle prove penetrometriche eseguite (quote

da c.s.):

Quote da c.s.Strato

n. da (m) a (m) Descrizione

Rp

MPa

Ø

gradi

Cu

kPaγd

kN/m3

γs

kN/m3

1 -0.7/-1.1 -3.1/-5.0 Alternanze di argilla limose e limi arg.,localmente int. di argilla prob. organica

1.2-2.00.5

--

60-10025

18.017.0

18.517.5

2 -3.1/-5.0 -6.0/-6.5 Limo argilloso/sabbioso, consistente 1.7-4.2 - 85-210 19.0 19.5

3 -6.0/-6.5 -8.7/-9.0 Argilla limosa, mod. consistente, conint. sabbioso-limosa mod. addensata

0.7-1.22.3-6.5

-30°-34°

35-60-

18.018.0

18.520.0

4 -8.7/-9.0 -16.0 Alternanze metriche di:sabbia limosa, mod. addensataargilla limosa, consistente

5.0-13.91.2-2.1

32°-38°-

-60-100

20.019.0

22.019.5

I valori numerici delle resistenze alla punta e dei parametri geotecnici, per

ciascuno strato, sono riportati nei modelli geotecnici allegati e nelle stratigrafie.

Le correlazioni tra i valori di Rp ed Rl e la classificazione granulometrica dei

materiali e i valori numerici dei parametri geotecnici non garantiscono la

medesima precisione fornita da prove geotecniche di laboratorio su campioni

indisturbati di terreno.



7

FALDA

La falda è stata osservata il giorno 19/05/2011 all’interno dei fori delle prove

penetrometriche alle profondità indicate nella seguente tabella:

Verticale quota p.c.

(m da c.s.)

profondità

rilevata ( m )

quota falda

(m da c.s.)

CPT 1 -0.94 1.20 -2.14

CPT 2 -0.50 0.95 -1.45

CPT 3 -0.92 1.05 -1.97

CPT 4 -0.91 1.00 -1.91

CPT 5 -0.61 1.20 -1.81

Si ricorda che il livello idrico misurato all’interno di fori di prova delle CPT non ha

la medesima precisione del livello di falda rilevato all’interno di un piezometro.

I valori indicati possono subire delle oscillazioni freatimetriche dell’ordine di circa

0.5 m in funzione del regime delle piogge.

DESCRIZIONE DEL PROGETTO - FONDAZIONI

Per la costruzione dei manufatti in progetto è prevista la realizzazione di una

fondazione continua con base B = 0.75 m, impostata a – 0.3 m dal piano

campagna attuale.



8

VERIFICA AGLI STATI LIMITE ULTIMI (SLU)

Il terreno di appoggio di una fondazione continua impostata a -0.3 m dal piano

campagna è costituito prevalentemente da terreni argilloso-limosi e limoso-

argillosi consistenti/moderatamente consistenti.

La verifica agli stati limite ultimi della fondazione prevede che sia soddisfatta la

relazione Ed Rd dove:

Ed = Azione di progetto

Rd = Resistenza di progetto

Nello specifico la verifica è stata eseguita considerando:

Approccio 2 – Combinazione 1 (GEO): (A1 + M1 + R3).

dove:

A = Azioni

(Combinazione A1 cui corrisponde un coefficiente parziale γf = 1.3÷1.5)

M = Resistenza dei terreni

(Combinazione M1 cui corrisponde un coefficiente parziale γm = 1.0)

R = Resistenza globale del sistema

(Combinazione R3 cui corrisponde un coefficiente parziale γR = 2.3)

Ai fini della determinazione della resistenza di progetto Rd si assumono

prudenzialmente i seguenti parametri geotecnici caratteristici cautelativi,

relativi agli strati limoso-argillosi sollecitati dalle tensioni trasmesse dalla

fondazione:

coesione non drenata: cu,k = 60 kPa

peso di volume asciutto: γd,k = 18.0 kN/m3

peso di volume saturo: γs,k = 18.5 kN/m3



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Dai parametri geotecnici caratteristici di cui sopra si perviene ai valori dei

parametri di progetto mediante la relazione:

Parametro di progetto = Parametro caratteristico / γM

dove γM = 1.0; si confermano pertanto i seguenti parametri geotecnici di

progetto:

coesione non drenata: cu,d = 60 kPa

peso di volume asciutto: γd,d = 18.0 kN/m3

peso di volume saturo: γs,d = 18.5 kN/m3

Utilizzando la formula di Terzaghi per fondazioni nastriformi in terreni coesivi si

perviene al seguente valore della resistenza degli strati di fondazione:

R = cu Nc + γ D Nq

nella quale:

R = kPa Resistenza limite

D = 0.3 m profondità di imposta della fondazione

γd = 18.0 kN/m3 peso di volume sopra falda

γ’d = 8.5 kN/m3 peso di volume efficace

cu = 60 kPa coesione non drenata

Nc = 5.14 fattore di capacità portante

Nq = 1.00 fattore di capacità portante

Si ottiene, considerando la falda a – 0.3 m da p.c.:

R ≅ 313.8 kPa

Considerando che la fondazione trasmetta agli strati di fondazione una

pressione media permanente ipotizzata pari a 30 kPa, si ottiene un’azione di

progetto Ed pari a:

Ed (azione di progetto) = Q x γf = 30 x 1.35 = 40.5 kPa



10

Rd(resistenza di progetto)= R/γR = 313.8/2.3 = 136.4 kPa

(dove γR rappresenta il coefficiente parziale R3)

Dal momento che Ed < Rd la verifica, per quanto riguarda gli stati limite ultimi,

risulta soddisfatta.

COEFFICIENTE DI WINKLER

In base alla successione dei terreni di fondazione, alle loro caratteristiche

geotecniche e alle caratteristiche delle fondazioni ipotizzate si suggerisce di

adottare un valore del coefficiente di Winkler:

150 < Kw < 300 (kPa/cm)

STATI LIMITE DI ESERCIZIO (SLE)

VALUTAZIONE DEI CEDIMENTI EDOMETRICI

La valutazione del cedimento di consolidazione prevedibile è fatta ipotizzando

per il terreno un modello di comportamento di tipo edometrico, mediante la

formula:

∆Si = (Hi× ∆Pi) / E'i

S = ∑∆Si

Nell’ ipotesi di una fondazione a continua con larghezza B = 0.75 m, impostata a

-0.3 m dal piano campagna, che trasmette agli strati di fondazione una

pressione permanente ipotizzata pari a 30 kPa, si ottengono i seguenti valori di

cedimenti edometrici teorici:

Sedometrico = 0.8÷1.3 cm (Per i dettagli si rimanda ai tabulati allegati)

Penetrometria di riferimento: CPT 1Tipo di fondazione: CONTINUAQuota del piano di posa (m): -0,3Dimensioni della fondazione Larghezza (m): 0,75 Lunghezza (m): 15,0Carico sul terreno (kPa): 30

SPESSORE (cm) Rp(MPa)

E'(MPa)

dPv(kPa)

dS(cm)

-0,3 -1,3 100 1,9 6 21,47 0,387

-1,3 -2,1 80 1,2 5 9,77 0,157

-2,1 -3,1 100 2,0 6 6,11 0,104

-3,1 -5,1 200 4,1 9 3,68 0,086

-5,1 -6,3 120 0,7 3 2,51 0,112

-6,3 -6,9 60 2,3 7 2,10 0,017

-6,9 -7,9 100 1,1 4 1,81 0,048

-7,9 -8,9 100 8,5 14 1,52 0,011

-8,9 -11,5 260 2,1 6 1,15 0,051

-11,5 -13,3 180 9,4 16 0,85 0,010

-13,3 -14,7 140 1,6 5 0,70 0,019

-14,7 -15 30 6,1 12 0,63 0,002

cm 1,0CEDIMENTO TOTALE PREVEDIBILE

LIMO

ARGILLA LIMOSA

LIMO ARGILLOSO

ARGILLA LIMOSA

SABBIA LIMOSA

LIMO SABBIOSO

ARGILLA

SABBIA

ARGILLA LIMOSA

ARGILLA LIMOSA CON INT LIMOSE

SABBIA LIMOSA CON INT ARGILLOSO-LIMOSE

QUOTE DELLOSTRATO (m)

INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA

ARGILLA LIMOSA

CALCOLO DEI CEDIMENTISchema Edometrico Monodimensionale dS = H x dPv x Mv = H x dPv / E'

SimbologiaRp : Resistenza alla punta (MPa)E' : Modulo Edometrico (MPa)dPv : Incremento di pressione verticale (kPa)dS : Cedimento dello strato (cm)



E'(MPa)

dPv(kPa)

dS(cm)

-0,3 -1,1 80 1,7 6 23,93 0,319

-1,1 -2,5 140 1,7 5 9,17 0,238

-2,5 -4,1 160 0,5 2 4,69 0,393

-4,1 -5,1 100 1,7 7 3,23 0,048

-5,1 -6,1 100 0,9 3 2,57 0,082

-6,1 -6,7 60 5,9 13 2,18 0,010

-6,7 -8,1 140 1,2 4 1,81 0,058

-8,1 -9,1 100 6,0 11 1,47 0,014

-9,1 -11,9 280 1,3 4 1,10 0,077

-11,9 -13,5 160 13,9 21 0,82 0,006

-13,5 -15 150 1,5 5 0,67 0,021


LIMO

ARGILLA PROB ORGANICA

LIMO ARGILLOSO

ARGILLA LIMOSA

SABBIA LIMOSA

ARGILLA LIMOSA

SABBIA LIMOSA

ARGILLA LIMOSA

ARGILLA LIMOCA CON INT LIMOSE

SABBIA LIMOSA



LIMO ARGILLOSO





E'(MPa)

dPv(kPa)

dS(cm)

-0,3 -1,1 80 1,8 6 23,93 0,331

-1,1 -2,3 120 2,3 6 9,77 0,200

-2,3 -4,1 180 0,9 3 4,85 0,275

-4,1 -5,1 100 3,0 7 3,23 0,045

-5,1 -6,1 100 1,0 4 2,57 0,073

-6,1 -6,9 80 6,0 12 2,14 0,015

-6,9 -8,1 120 1,2 4 1,78 0,052

-8,1 -9,3 120 12,5 19 1,45 0,009

-9,3 -11,7 240 1,7 5 1,10 0,053

-11,7 -13,7 200 11,6 19 0,82 0,009

-13,7 -15 130 2,1 6 0,67 0,014


LIMO

ARGILLA LIMOSA

LIMO ARGILLOSO

ARGILLA LIMOSA

SABBIA LIMOSA

ARGILLA LIMOSA

SABBIA

ARGILLA LIMOSA

ARGILLA LIMOSA

SABBIA LIMOSA



LIMO ARGILLOSO





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INDAGINI SISMICA REMI PER LA STIMA DEL PROFILO

VERTICALE DI VELOCITÀ DELLE ONDE DI TAGLIO (VS30)

INTRODUZIONE

Per la caratterizzazione sismica del sito il giorno 20 Maggio 2011 è stata

eseguita una campagna di indagine con tecnica REMI finalizzata alla

determinazione del profilo verticale delle VS30.

Lo studio ottempera la normativa sismica nazionale (NTC 2008 e successive

modificazioni ed integrazioni) che prevede la classificazione dei terreni di

fondazione, sino ad una profondità di 30 m dalla superficie topografica, in

funzione della velocità media delle onde di taglio (nota come parametro Vs30).

GENERALITA’ SULLA CLASSIFICAZIONE SISMICA DEI TERRENI

La normativa sismica vigente (Norme Tecniche per le Costruzioni Decreto

14/01/2008 del Ministero delle Infrastrutture (GU n.29 del 04/02/2008) impone,

per il calcolo delle azioni sismiche di progetto e la valutazione dell’amplificazione

del moto sismico, la stima del fattore di amplificazione dell’energia sismica

causato dai diversi terreni in base alle loro caratteristiche di spessore e di

rigidezza sismica (prodotto della densità per la velocità delle onde sismiche

trasversali).

In base alla zona di classificazione sismica, i nuovi edifici costruiti, così come

quelli già esistenti durante le fasi di ristrutturazioni, devono adeguarsi alle

corrispondenti normative vigenti antisismiche:

• Norme Tecniche per le Costruzioni. Decreto 14/01/2008 del Ministero delle

Infrastrutture (GU n.29 del 04/02/2008);

• Ordinanza PCM 3519 (28/04/2006). Criteri generali per l'individuazione

delle zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi

delle medesime zone (G.U. n.108 del 1/05/2006);



12

• Ordinanza PCM 3274 (20/03/2003). Primi elementi in materia di criteri

generali per la classificazione del territorio nazionale e di normative

tecniche (G.U. n.105 del 08/05/2003).

Da un punto di vista teorico i valori dei parametri che definiscono la forma dello

spettro di risposta al sito dovrebbero derivare da accurate indagini di risposta

sismica locale. In mancanza di tali studi la normativa vigente definisce cinque

(A, B, C, D, E) più due (S1, S2) categorie di suolo di fondazione a diversa

rigidezza sismica, caratterizzate da velocità VS30 (definito come il valore medio

della velocità di propagazione delle onde sismiche trasversali o di taglio nei primi

30 metri sotto la base della fondazione) decrescenti e quindi da effetti

amplificativi crescenti.

Classe A: VS30 > 800 m/s;

Classe B: 360 m/s < VS30 < 800 m/s;

Classe C: 180 m/s < VS30 < 360 m/s;

Classe D: VS30 < 180 m/s;

Classe E: Classi C e D con franco su substrato di tipo A compreso tra 5

m e 20 m;

Classi S1 ed S2: VS30 < 100 m/s + terreni soggetti a liquefazione.

VS30 è definita come la velocità media di propagazione nei primi 30 m di

profondità delle onde di taglio e viene calcolata secondo l’espressione analitica

data dalla (1).

;3030

1∑

=

= N

i i

iS

Vh

V (1)

Per classificare il suolo di fondazione è quindi necessario misurare il parametro

VS30. Questo parametro può essere misurato con misure sismiche di superficie

oppure con misure sismiche in foro.

La normativa consente anche di utilizzare una correlazione empirica tra numero

di colpi della prova SPT in fori di sondaggio ed il valore della VS30.



13

METODOLOGIA DELLE OPERAZIONI DI RILIEVO

ED ACQUISIZIONE DEI DATI

Le misure ReMi sono state acquisite con un amplificatore sismico Geometrics

Geode Ultra-Light Exploration Seismograph a 24 canali, con risoluzione di 24 bit

nella conversione A/D, equipaggiato con geofoni a frequenza naturale di 4.5 Hz.

Le tecnica ReMi è una derivazione delle tecniche SASW (Spectral Analysis of

Surface Waves) e MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves) che si

basano sull’elaborazione delle proprietà spettrali delle onde di superficie (onde

di Rayleigh o pseudo-Rayleigh) per la costruzione di un modello verticale di

velocità di propagazione delle onde di taglio.

La VS viene stimata sulla base della relazione analitica (1):

;9.0 RAYLEIGHS VV ⋅= (1)

Il metodo ReMi combina la semplicità operativa del SASW con l’elevata

risoluzione nei terreni più superficiali propria del MASW (dovuta all’elevato

numero di canali utilizzati).

Figura 1: Spettro p-f di onde di superficie



14

I microtremori vengono generalmente registrati mediante uno stendimento

lineare da 12 o più geofoni a bassa frequenza senza la necessità di dover

operare con una sorgente attiva. I dati vengono acquisiti mediante la classica

strumentazione impiegata per i rilievi a rifrazione.

Generalmente si impiegano geofoni con frequenza variabile da 4 a 14 Hz e

tempi di registrazione di 15-30 s. L’impiego di campionatori di elevata dinamica

(cioè superiori a 144 dB) consente poi di dimezzare la frequenza utile

campionabile rispetto a quella nominale dei geofoni.

È quindi teoricamente possibile registrare onde di superficie il cui contenuto in

frequenza è compreso nell’intervallo tra 2 Hz e 25-30 Hz. Questo intervallo di

frequenza, in condizioni ottimali, può consentire di stimare, con buon dettaglio, il

profilo della VS nei primi cento metri di profondità.

Il rumore registrato viene convertito dal dominio x-t al dominio p-f (slowness-

frequenza) nel quale viene rappresentato lo spettro di potenza delle onde di

superficie (un esempio in tal senso è visibile in Figura 1) ed individuata la curva

di dispersione.

RETE DI MISURA

Il sito è stato investigato con una stazione ReMi (RM-1) in corrispondenza della

quale sono state acquisite 12 sessioni di registrazione, con controllo in tempo

reale dei dati. Per migliorare la “policromaticità” del segnale ed avere

un’ampiezza adeguata gli operatori hanno camminato lungo la linea durante la

registrazione.



15

Figura 2: Ubicazione dello stendimento di misura della Vs30 RM-1 (linea rossa)

La linea, corrispondente a 24 stazioni geofoniche con passo 3 m, è stata stesa

sul retro degli edifici, ove è previsto l’ampliamento, in senso ovest-est. Il geofono

1 è stato posizionato all’estremità occidentale, il geofono 24 è stato posizionato

all’estremità orientale. I dati di scarsa qualità oppure quelli caratterizzati dalla

presenza di rumore polarizzato sono stati scartati direttamente in campo. Le

singole sessioni di registrazione, in formato originario SEG-2, sono state quindi

aggregate in un file in formato SEG-Y di 240 tracce.

La pre-elaborazione di campo ed il controllo di qualità in tempo reale sono di

estrema importanza in questo tipo di misure in quanto qualora il modo

RM-1

24

1



16

fondamentale delle onde si superficie non venga campionato correttamente

risulta impossibile stimare la curva di dispersione e costruire il modello verticale

di velocità delle onde si taglio (Vs).

ELABORAZIONE DEI RISULTATI

I dati sono stati elaborati mediante il software commerciale “ReMi” prodotto dalla

Optim llc. La prima fase di elaborazione del dato ReMi è semiautomatica e

l’analista inserisce I parametri geometrici e decide la frequenza massima da

indagare, la velocità di fase minima di partenza ed il numero di vettori

“slowness” (np=2*n geofoni). Questi ultimi tre parametri, opportunamente scelti,

concorrono ad aumentare il dettaglio dello spettro di potenza p-f e a renderlo più

adatto ad una campionatura meno ambigua della curva di dispersione.

Il numero di vettori “slowness” agisce sulla dimensione dei pixel e sulla

risoluzione verticale dell’immagine p-f; la frequenza massima, pre-fissata a

25Hz, se aumentata (a condizione che vi sia segnale utile) può agevolare una

maggiore conoscenza dell’andamento delle VS nella porzione più superficiale

del terreno. La fase successiva consiste nella stima della curva di dispersione.

Durante questa fase di elaborazione è opportuno selezionare esclusivamente le

terne (frequenza, slowness, rapporto spettrale) con una buona coerenza ed

intensità di segnale dello spettro di potenza.

A parità di frequenza la velocità scelta non deve essere quella coincidente con il

picco massimo di intensità del segnale, come accade nel MASW, bensì quella

più bassa prossima al confine tra incoerenza propria del rumore e segnale.

Questo è determinato dal fatto che i microtremori non provengono da un'unica

sorgente e che l’energia del rumore che attraversa obliquamente lo stendimento

appare nell’immagine p-f con una velocità apparente (Va) più elevata di quella

reale (Vr) osservabile in linea.

Al fine di incrementare la qualità dell’immagine spettrale i piani di migliore qualità

sono stati combinati per costruire uno spettro medio (Figura 3).



17

Figura 3: Profilo RM-1: spettro p-f relativo alla media di alcune sessione di registrazione.

I dati selezionati dall’immagine p-f vengono riportati su un diagramma nel quale

compare anche una curva di dispersione calcolata a partire da un modello di Vs

che è modificabile dall’analista.

Variando numero di strati, spessore e velocità di ciascuno strato del modello è

possibile adattare la curva calcolata a quella sperimentale ottenuta mediante

l’analisi spettrale.

Si tratta di un processo di modellazione diretta monodimensionale (simile alle

tecniche impiegate per l’inversione dei SEV - Sondaggi Elettrici Verticali) la cui

affidabilità dipende dalle capacità e dall’esperienza dell’analista e dalla

possibilità di avere dei parametri di controllo e di taratura (i.e. altre informazioni

di tipo geofisico e stratigrafico). In questo tipo di approccio (modellazione diretta)

sono ovviamente insite delle ambiguità interpretative nel senso che, valendo un

principio di equivalenza, lo stesso risultato può essere ottenuto con diverse

coppie “spessore-velocità”.



18

Questa ambiguità non sussiste più qualora la determinazione riguardi non tanto

la VS del singolo strato ma il valore medio della VS su un certo numero di strati

(sino a 30 m di profondità) come peraltro indicato nella normativa. Nel caso

corrente la geometria degli strati è stata impostata arbitrariamente utilizzando 5

strati nei primi 10 m di profondità e altri 5 strati nell’intervallo di profondità

compreso tra –10 m e–35 m. La velocità di questi strati è stata quindi modificata

sino ad ottenere una buona convergenza del dato calcolato su quello misurato.

Come sopra evidenziato ed ai fini della determinazione del parametro Vs30

questo approccio non rappresenta una limitazione infatti il parametro da

determinare è proprio la media della velocità delle onde di taglio sui primi 30 m

di profondità ed è dato dalla (2):

∑=

= N

i i

i

Vh

Vs

1

3030

(2)

dove hi e Vi indicano rispettivamente lo spessore e la velocità delle onde di

taglio dello strato i-esimo per un totale di N strati presenti nei primi 30 metri di

profondità.

In Figura 4 si riporta il profilo verticale della velocità delle onde di taglio nei primi

30 m di sottosuolo, come rilevata dal rilievo REMI:



19

Figura 4 - Log verticale di VS



20

Dalla modellazione diretta della curva è stato possibile stimare il profilo verticale

della Vs30 pari a 250 ± 50 m/s . Ai fini delle prescrizioni della vigente normativa

in materia (NTC 2008 e successive modificazioni ed integrazioni) il suolo di

fondazione del sito, oggetto di studio, appartiene pertanto alla Classe C nella

quale ricadono i terreni la cui Vs30 rientra nell’intervallo compreso tra 180 m/s e

360 m/s.

CDepositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a

grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m,

caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà

meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 180

m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa

e 70 < cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).

RISPOSTA SISMICA LOCALE E PERICOLOSITA’ DEL SITO

L’area in oggetto ubicata nel comune di Roncade è stata confermata “zona 3”.

ai sensi dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20

Marzo 2003 e successive modifiche.

CATEGORIA TOPOGRAFICA

Il lotto di studio insiste su di un area pianeggiante posta ad una quota media di

circa 2.0 m s.l.m.; la superficie topografica è pertanto classificabile in categoria

T1 “superficie pianeggiante. pendii e rilievi isolati con inclinazione media i

15°”.



21

PERICOLOSITA’ DEL SITO

Inserendo le coordinate del sito di cantiere nel software Geostru Ps sono stati

determinati i valori dei parametri ag. F0. Tc* per i periodi di ritorno TR di

riferimento. necessari per la determinazione dell’azione sismica di progetto.

dove:

Ag: accelerazione orizzontale massima al terreno;

F0: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in acc. orizzontale;

Tc*: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in acc.

orizzontale

Il software di cui sopra ha fornito pertanto in seguenti parametri per il sito in

oggetto (Per Classe Edificio II. Vita nominale 50 anni):

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [g]

F0 [-]

TC* [sec]

(SLO) 30 0,030 2,530 0,210

(SLD) 50 0,037 2,559 0,246

(SLV) 475 0,088 2,611 0,363

(SLC) 975 0,113 2,620 0,387



22

ELENCO DEGLI ALLEGATI • INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO DELL’AREA DI INDAGINE • UBICAZIONE DELL’AREA DI INDAGINE • UBICAZIONE PLANIMETRICA DELLE VERTICALI DI INDAGINE • DIAGRAMMI DELLE PROVE PENETROMETRICHE E MODELLI GEOTECNICI



23

FIGURA 1 - SCALA 1 : 25.000

INQUADRAMENTO TOPOGRAFICO DELL’AREA DI INDAGINE



24

FIGURA 2 - SCALA 1 : 5.000 UBICAZIONE DELL’AREA DI INDAGINE

600 500 400 300 200 100 0

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(m)

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30

0 2 4 6 8 10 20 30 Falda

1.20

Via Senatore Fabbri, 1831020 Lovadina di Spresiano (TV)Tel. 0422/881833 Fax 0422/881204

COMMITTENTE: CA' TRON REAL ESTATE

CANTIERE: RONCADE - VIA SILE

PENETROMETRIA: RONCADE 1

DATA: 19/05/2011 QUOTA: -0.94 M DA C.S.RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #

0 16 32 60 100

T A AL LS SL S_____ Rl : ATTRITO LATERALE LOCALE (kPa)

GS

PENETROMETRO STATICO OLANDESE

_____ Rp : RESISTENZA ALLA PUNTA (MPa)

PENETROMETRO OPERATORE ELABORAZIONE REVISIONE

Gouda 20 t SIG. S. PODA DOTT. L. DAL COLLE 19/05/2011

Penetrometria di riferimento :

Committente : Data :Cantiere : Quota zero :

SPESSORE INTERPRETAZIONE Rp media Rl media E' φ Cu (cm) STRATIGRAFICA MPa kPa Mpa (gradi) kPa

-0,30 -1,30 100 ARGILLA LIMOSA 1,94 97,92 5,55 0,0 96,90

-1,30 -2,10 80 LIMO 1,25 28,90 4,97 26,6 0,00

-2,10 -3,10 100 ARGILLA LIMOSA 2,02 88,40 5,87 0,0 100,98

-3,10 -5,10 200 LIMO ARGILLOSO 4,08 125,12 8,54 0,0 204,00

-5,10 -6,30 120 ARGILLA LIMOSA 0,75 37,40 2,68 0,0 37,40

-6,30 -6,90 60 LIMO SABBIOSO 2,31 47,60 7,33 30,7 0,00

-6,90 -7,90 100 ARGILLA 1,06 50,32 3,80 0,0 53,04

-7,90 -8,90 100 SABBIA 8,49 133,28 14,28 37,2 0,00

-8,90 -11,50 260 ARGILLA LIMOSA CON INTLIMOSE 2,12 63,82 5,90 0,0 105,92

-11,50 -13,30 180 SABBIA LIMOSA CON INTARGILLOSO-LIMOSE 9,41 115,60 15,78 37,7 0,00

-13,30 -14,70 140 ARGILLA LIMOSA 1,62 65,09 5,07 0,0 80,87

-14,70 -15,00 30 SABBIA LIMOSA 6,12 136,00 12,00 35,8 0,00

STRATO (m)QUOTE DELLO

MODELLO GEOTECNICO DEL TERRENO

19/05/2011-0.94 M DA C.S.

RONCADE 1

CA' TRON REAL ESTATERONCADE - VIA SILE

SimbologiaRp : Resistenza alla punta (MPa)Rl : Resistenza laterale(kPa)E' : Modulo Edometrico (MPa)Phi : Angolo d'attrito internoCu : Coesione non drenata (kPa)

600 500 400 300 200 100 0

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30

0 2 4 6 8 10 20 30 Falda

0.95





DATA: 19/05/2011 QUOTA: - 0.50 m DA C.S.RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #

0 16 32 60 100


GS








-0,30 -1,50 120 SABBIA LIMOSA 2,40 69,13 6,28 30,9 0,00

-1,50 -3,10 160 ARGILLA LIMOSA 1,29 46,75 4,76 0,0 64,39

-3,10 -5,90 280 LIMO ARGILLOSO 4,25 172,91 9,32 0,0 212,38

-5,90 -6,70 80 ARGILLA LIMOSA 0,97 56,10 3,56 0,0 48,45

-6,70 -7,30 60 SABBIA LIMOSA 4,11 70,27 8,06 34,0 0,00

-7,30 -8,50 120 ARGILLA LIMOSA 0,92 48,73 3,36 0,0 45,90

-8,50 -9,30 80 SABBIA LIMOSA 9,74 159,80 16,49 37,9 0,00

-9,30 -9,90 60 ARGILLA LIMOSA 1,29 86,13 4,69 0,0 64,60

-9,90 -11,30 140 SABBIA LIMOSA 4,09 111,71 8,35 34,0 0,00

-11,30 -12,50 120 ARGILLA LIMOSA 1,24 57,80 3,86 0,0 62,05

-12,50 -13,90 140 SABBIA LIMOSA 11,53 110,74 18,34 38,9 0,00

-13,90 -15,00 110 ARGILLA LIMOSA 1,73 39,44 5,45 0,0 86,70



19/05/2011- 0.50 m DA C.S.

RONCADE 2



600 500 400 300 200 100 0

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30

0 2 4 6 8 10 20 30 Falda

1.05






0 16 32 60 100


GS








-0,30 -1,10 80 LIMO ARGILLOSO 1,66 76,50 6,01 0,0 82,9

-1,10 -2,50 140 LIMO 1,75 36,91 5,39 28,9 0,0

-2,50 -4,10 160 ARGILLA PROB ORGANICA 0,51 20,40 1,91 0,0 25,5

-4,10 -5,10 100 LIMO ARGILLOSO 1,65 46,24 6,70 0,0 82,6

-5,10 -6,10 100 ARGILLA LIMOSA 0,90 42,16 3,14 0,0 44,9

-6,10 -6,70 60 SABBIA LIMOSA 5,92 124,67 12,59 35,6 0,0

-6,70 -8,10 140 ARGILLA LIMOSA 1,19 49,54 4,38 0,0 59,7

-8,10 -9,10 100 SABBIA LIMOSA 6,04 110,16 10,78 0,0 301,9

-9,10 -11,90 280 ARGILLA LIMOCA CON INTLIMOSE 1,28 49,54 4,01 0,0 64,1

-11,90 -13,50 160 SABBIA LIMOSA 13,94 131,75 21,47 40,3 0,0

-13,50 -15,00 140 ARGILLA LIMOSA 1,54 49,54 4,86 0,0 77,2



19/05/2011-0.92 M DA C.S.

RONCADE 3



600 500 400 300 200 100 0

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30

0 2 4 6 8 10 20 30 Falda

1.0





DATA: 19/05/2011 QUOTA: - 0.91 M DA C.S.RAPPORTO Rp/Rl ( BEGEMANN ) #

0 16 32 60 100


GS








-0,30 -1,10 80 LIMO ARGILLOSO 1,79 62,90 5,78 0,0 89,25

-1,10 -2,30 120 LIMO 2,26 41,93 5,85 30,5 0,00

-2,30 -4,10 180 ARGILLA LIMOSA 0,88 36,27 3,18 0,0 44,20

-4,10 -5,10 100 LIMO ARGILLOSO 3,02 116,96 7,25 0,0 150,96

-5,10 -6,10 100 ARGILLA LIMOSA 1,00 48,96 3,53 0,0 49,98

-6,10 -6,90 80 SABBIA LIMOSA 5,97 103,70 11,70 35,7 0,00

-6,90 -8,10 120 ARGILLA LIMOSA 1,16 53,27 4,13 0,0 57,80

-8,10 -9,30 120 SABBIA 12,51 187,00 18,72 39,4 0,00

-9,30 -11,70 240 ARGILLA LIMOSA 1,72 64,60 4,98 0,0 85,85

-11,70 -13,70 200 SABBIA LIMOSA 11,62 93,16 18,52 38,9 0,00

-13,70 -15,00 130 ARGILLA LIMOSA 2,11 69,13 6,25 0,0 105,40



19/05/2011- 0.91 M DA C.S.

RONCADE 4



600 500 400 300 200 100 0

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29

30

0 2 4 6 8 10 20 30 Falda

1.20






0 16 32 60 100


GS








-0,30 -0,60 30 TERRENO SABBIOSO 7,14 20,40 13,99 36,4 0,00

-0,60 -2,50 190 ARGILLA LIMOSA 1,46 36,72 4,90 0,0 72,93

-2,50 -5,30 280 LIMO ARGILLOSO 3,31 143,29 8,06 0,0 165,39

-5,30 -6,30 100 ARGILLA 1,04 57,12 3,69 0,0 52,02

-6,30 -6,90 60 SABBIA LIMOSA 6,53 108,80 12,79 36,1 0,00

-6,90 -8,10 120 ARGILLA LIMOSA 0,94 49,87 3,35 0,0 46,75

-8,10 -8,90 80 SABBIA LIMOSA 9,44 176,80 15,46 37,7 0,00

-8,90 -9,70 80 ARGILLA LIMOSA 1,28 54,40 4,39 0,0 63,75

-9,70 -11,10 140 SABBIA LIMOSA 5,03 126,29 9,79 34,9 0,00

-11,10 -12,50 140 LIMO ARGILLOSO 2,27 89,37 6,07 0,0 113,66

-12,50 -13,70 120 SABBIA LIMOSA 12,43 121,27 20,34 39,4 0,00

-13,70 -15,00 130 ARGILLA LIMOSA 1,92 56,67 6,53 0,0 96,05



19/05/2011-0.61 M DA C.S.

RONCADE 5



R06 INDAGINE GEOGNOSTICA RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA · RELAZIONE GEOLOGICA E GEOTECNICA...

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