dr . geol . Cr is t iano Tos i V i a Za m p i e r i 1D - 3 71 27 V ER O N A - c e l l . 3 3 55 23 67 88 e - m a i l : c r i s t i a no . t os i@y ah oo . i t

PROVINCIA DI VERONA

COMUNE DI ERBEZZO

INTERVENTI DI RIPRISTINO ED ADEGUAMENTO DEI PONTI MILITARI SULLA

STRADA PROVINCIALE N. 14 “DELL'ALTA VALPANTENA” ALLE PROGRESSIVE

KM 18+180 E KM 19+140 IN COMUNE DI ERBEZZO (VR)

C.U.P. D85F17000080003 CIG Z8323E36C0.

R E L A Z I O N E G E O L O G I C A , G E O T E C N I C A E S I S MI C A

P O N T E V A J O F A L C O N I

Cristiano Tosi

geologo

Verona, settembre 2018

Pagina 2

INDICE

1. PREMESSA .................................................................................................................................. 3 2. INQUADRAMENTO, GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO E IDROGEOLOGICO .................... 4 3. CARATTERIZZAZIONE LITOLOGICA E GEOTECNICA- GEOMECCANICA DEL

SOTTOSUOLO ............................................................................................................................. 6 3.1 TOMOGRAFIA SISMICA ........................................................................................................................ 7 3.2 TRINCEE ESPLORATIVE ...................................................................................................................... 9 3.3 PROSPEZIONI IN SISMICA PASSIVA A STAZIONE SINGOLA HVSR .............................................. 10 3.4 RILIEVI STRUTTURALI E GEOMECCANICI ....................................................................................... 14

4. MODELLO LITOLOGICO E GEOTECNICO/GEOMECCANICO DI PROGETTO .................... 21 5. ANALISI SISMICA DELL’AREA IN STUDIO ............................................................................. 23 6. CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE ............................................................................................ 27

ELENCO ALLEGATI

1 - TOPOGRAFIA ............................................................ scala 1:25.000

2 - CARTA TECNICA REGIONALE ..................................... scala 1:5.000

3 – RILIEVO TOPOGRAFICO ............................................ scala 1:200

4 –PROFILO GEOLITOLOGICO ......................................... scala 1:200

Pagina 3

1. PREMESSA

Su incarico delle Provincia di Verona, Determinazione Dirigenziale 5 luglio 2018, numero

2231, sono state eseguite indagini geologiche, geologico-tecniche e sismiche, propedeutiche

alla progettazione degli interventi di ripristino ed adeguamento dei ponti militari sulla Strada

Provinciale n. 14 “dell'Alta Valpantena” alle progressive km 18+180 e km 19+140 in Comune

di Erbezzo (VR), denominati ponti Vajo della Spazzacamina e Ponte Vajo Falconi.

La presente relazione illustra i risultati delle indagini eseguite presso il ponte Vajo Falconi.

Il presente studio si propone di:

riconoscere le principali caratteristiche geologiche, geomorfologiche e idrogeologiche

dell’area;

ricostruire la successione litostratigrafica del sottosuolo;

caratterizzare la risposta simica locale;

definire le caratteristiche geotecniche-geomeccaniche e la resistenza dei terreni di

fondazione;

Le indagini, descritte nella presente relazione, sono state condotte in ottemperanza a quanto

disposto dal D.M. 11.03.1988 «Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle

rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di

fondazione» e dal D.M. 17.01.2018 aggiornamento «Norme tecniche per le costruzioni».

L’Ordinanze del P.C.d.M. n°3274, del 20.03.2003 inserisce il Comune di Erbezzo tra i

territori sismici in Zona 3.

Lo studio ha comportato:

ricerca e consultazione di dati bibliografici e cartografici;

esame geologico, geomorfologico ed idrogeologico dell’area in esame e delle sue

immediate adiacenze mediante rilievo di campagna;

rilievo topografico di dettaglio con strumentazione GPS a doppia stazione

esecuzione di tomografia sismica;

esecuzione di trincee esplorative;

caratterizzazione geofisica del sottosuolo basata sulla tecnica dei rapporti spettrali (o

HVSR, Horizontal to Vertical Spectral Ratio), svolta mediante un tromometro digitale

modello “Tromino”.

Pagina 4

2. INQUADRAMENTO, GEOMORFOLOGICO, GEOLOGICO E

IDROGEOLOGICO

Dal punto di vista geomorfologico la zona in studio si individua, ad una quota di circa 1330 m

s.l.m. nella porzione centro settentrionale dell’Altopiano Lessineo, strutturalmente costituito

da un tabulato, dolcemente degradante verso meridione, inciso da valli, per lo più impostate

su dislocazioni tettoniche.

Una di queste è proprio il Vajo detto Falconi, il cui attraversamento della SP 14, prima di

giungere al passo Fittanze, è dato dal ponte oggetto del presente studio.

La successione stratigrafica dei Lessini comprende prevalentemente termini mesozoici-

cenozoici. La locale situazione geologica è stata riconosciuta mediante rilevamento di

campagna, dal quale si è evinto che nell'area in esame affiorano litotipi rocciosi costituiti da

calcari stratificati di età compresa tra il Giurassico inferiore e il Giurassico superiore.

Stralcio da:

In particolare nella zona del ponte, sul fianco vallivo orientale, affiorano calcari grigio

giallastri, stratificati, ascrivibili alla porzione medio basale della Formazione (ora Gruppo) di

San Vigilio, in particolare dalla Formazione di Tenno.

Pagina 5

Sul fianco opposto gli affioramenti sono costituiti da calcari stratificati, nodulari, di colore

variabile dal bianco al rosato al rosso, ascrivibili alla formazione del Rosso ammonitivo

veronese.

Il contatto stratigrafico tra le due formazioni non è visibile in quanto obliterato dalla copertura

quaternaria che interessa l’asse vallivo. Secondo la bibliografia l’asse vallivo si imposta su

una faglia che ribassa il lembo occidentale, mettendo a contatto tettonico i calcari più giovani

del Rosso Ammonitico con quelli più antiche del Gruppo di san Vigilio.

La giacitura degli strati calcarei è semiconcordante sui due fianchi vallivi, anche se più

inclinata su quello orientale: essa si presenta quindi a franapoggio sul lato orientale e a

reggipoggio su quello occidentale, con inclinazione variabile dai 25-30° sul primo, a 10-15°

sul lato opposto. In entrambi i casi la roccia si presenta mediamente fratturata, con

manifestazioni carsiche più evidenti negli affioramenti di Rosso ammonitico.

La copertura quaternaria che ricopre il fondo del Vajo Falconi è riferibile in parte a depositi

alluvionali grossolani, di tipo torrentizio, in parte a depositi detritici eluvio colluviali.

Il vajo, nel settore a monte del ponte, si presenta molto aperto e poco inciso, con morfologie

carsiche epigee, mentre tende a approfondirsi e a restringersi nel settore a valle.

Questo settore dell’altopiano lessineo, proprio a causa dei un sviluppato carsismo risulta

anidro e privo di manifestazioni sorgentizie significative.

Le litologie costituenti il substrato roccioso nell’area in esame e descritte in precedenza,

possiedono in generale permeabilità elevata per fatturazione e carsismo con drenaggio

verticale delle acque superficiali che infiltrandosi nel sottosuolo vanno ad alimentare

l’acquifero carbonatico di base, posto a diverse decine, se non centinaia di metri di

profondità dal piano campagna.

Pagina 6

3. CARATTERIZZAZIONE LITOLOGICA E GEOTECNICA-

GEOMECCANICA DEL SOTTOSUOLO

Per una ricostruzione generale della successione stratigrafica dei primi metri di sottosuolo e

per la determinazione dei parametri geotecnici di rifermento sono state eseguite le seguenti

indagini:

n°1 tomografia sismica

n°2 trincea esplorativa mediante escavatore a braccio meccanico

n°2 prospezione in sismica passiva a stazione singola basata sulla tecnica dei rapporti

spettrali (o HVSR, Horizontal to Vertical Spectral Ratio)

L’ubicazione delle indagini è visualizzata nella planimetria a scala 1:200 di allegato 3 che

riporta l’elaborazione del rilievo topografico dell’area in studio eseguito con strumentazione

GPS ad alta definizione (doppia stazione), di cui di seguito si riporta stralcio in scala ridotta.

Sono stati inoltre eseguiti rilievi strutturali egeo meccanici sugli affioramenti rocciosi presenti

sia in destra che sinistra del ponte in esame.

Stralcio in scala ridotta planimetria con ubicazione indagini

Pagina 7

3.1 TOMOGRAFIA SISMICA

Il metodo sismico a rifrazione si basa sulla misura del tempo richiesto perché una

perturbazione di origine elastica si trasmetta dalla sorgente ai geofoni percorrendo gli strati

superficiali, a bassa velocità, e la superficie di separazione di due mezzi elastici differenti, a

velocità più levata. La prospezione sismica a rifrazione è particolarmente indicata per

ottenere rapide informazioni strutturali nel caso di strutture a grandi dimensioni, che siano

costituite almeno da uno strato rifrangente ad alta velocità, giacente sotto una serie

stratigrafica avente velocità più bassa.

L’estendimento sismico è stato eseguito utilizzando le onde di compressione P (Vp); la

strumentazione è costituita da un sismografo a 16+n canali modello “SoilSpy Rosina” con

registrazione degli eventi in forma digitale. I sensori sono costituiti da una catena di 16

geofoni a componente verticale con frequenza propria di vibrazione di 4,5 Hz.

L’energizzazione delle onde di compressione P è avvenuta utilizzando una mazza da 5 Kg

con una piastra di battuta in alluminio. Sono stati previsti un numero di shot pari a 6 in modo

da ottenere una quantità di dati sufficienti per ottenere un modello sismico del sottosuolo

attendibile. Per l’interpretazione dei dati si è utilizzato un programma di elaborazione della

sismica di superficie con la tecnica tomografica.

Per l’elaborazione si è utilizzato il Software Rayfract, prodotto dalla Intelligent Resource inc.,

che effettua l’inversione di dati sismici attraverso due fasi distinte.

Nella prima fase l’inversione avviene con il metodo Delta T-V (Gebrande and Miller 1985),

che si basa sulla ricostruzione di velocità per ogni CMP (common midpoint).

La fase successiva consiste nel perfezionamento del modello ottenuto tramite il Wavepath

Eikonal Traveltime tomography processing (Schuster 1993 – Geophysics – September 1993

– Volume 58, Issue 9, pp. 1341 – 1323; Watanabe – SEG meeting 1999), che rappresenta

una vera e propria inversione tomografica tramite il tracciato di raggi e la ricostruzione del

fronte d’onda generato tenendo conto della frequenza del segnale utilizzato, con una

soluzione alle differenze finite dell’equazione Eikonal.

L’obiettivo primario delle indagini sismiche è la ricostruzione sismo – stratigrafica di sito

mediante la stima del gradiente geo-sismico che, nel nostro caso, può ritenersi elevata

poiché i segnali registrati si presentano chiari e puliti. Inoltre, dall’analisi dei grafici di

convergenza sismica ottenuti, riportati di seguito, si osserva come il sottosuolo sia stato

attraversato in maniera omogenea e sufficiente dai raggi sismici generati.

Pagina 8

Linea Rif 1

Convergenza sismica

Nr. Raggi sismici

Scala cromatica di valori di Vp (m/s)

In base al contesto stratigrafico in cui le linee sismiche sono state condotte è stato

individuato, nella linea Rif 1, il contatto (Vp=600 m/s – linea tratteggiata rossa) tra la

copertura superficiale poco addensata e il substrato sottostante molto fratturato – alterato. Si

osserva, inoltre, un approfondimento di tale contatto in corrispondenza dell’inizio della linea

sismica.

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

-10

-5

01

2

3 4

5 6

Limite inferiore dei depositi superficiali di coperturaPosizione degli shot

Posizione dei geofoni

Distanza in [m]

Pagina 9

3.2 TRINCEE ESPLORATIVE

Di seguito si riportano le stratigrafie ricostruite attraverso l’esame diretto dei fronti di scavo

delle trincee esplorative

TRINCEA 1 PROFONDITA' (metri da p.c.)

LITOLOGIA

0,0÷1.7 Copertura alluvionale e detritica ghiaio argillo-limosa con clasti calcarei

oltre Substrato calcareo stratificato alterato

Trincea 1 e particolare fondo trincea con affioramento calcari stratificati TRINCEA 2 PROFONDITA' (metri da p.c.)

LITOLOGIA

0,0÷1.6 Copertura alluvionale e detritica ghiaio argillo-limosa con clasti calcarei

oltre Substrato calcareo stratificato alterato

Trincea 2

Pagina 10

3.3 PROSPEZIONI IN SISMICA PASSIVA A STAZIONE SINGOLA HVSR

La caratterizzazione geofisica del sottosuolo si è basata sulla tecnica dei rapporti spettrali (o

HVSR, Horizontal to Vertical Spectral Ratio) ed è stata svolta mediante un tromometro

digitale modello «Tromino», i cui dati sono stati analizzati ed interpretati con il software

«Grilla».

PROSPEZIONE H/V 1 (quota 1328 m)

Instrument: TRZ-0061/01-10 Data format: 16 byte Full scale [mV]: n.a. Start recording: 07/08/18 11:24:29 End recording: 07/08/18 11:38:28 Channel labels: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Trace length: 0h14'00''. Analysis performed on the entire trace. Sampling rate: 128 Hz Window size: 20 s Smoothing type: Triangular window Smoothing: 10%

RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE

SERIE TEMPORALE H/V

DIREZIONALITA' H/V

Pagina 11

SPETTRI DELLE SINGOLE COMPONENTI

H/V SPERIMENTALE vs. H/V SINTETICO

INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA

Profondità alla base dello strato [m] Spessore [m] Vs [m/s] Litologia

2.50 2.50 200 Copertura sciolta 14.50 12.00 430 Substrato roccioso alterato oltre ---- 900 Substrato roccioso compatto

Vs(0.0-30.0)=521 m/s

ANDAMENTO DELLA VELOCITA’ DELLE ONDE SISMICHE CON LA PROFONDITA’

Pagina 12

PROSPEZIONE H/V 2 (quota 1324 m)

Instrument: TRZ-0061/01-10 Data format: 16 byte Full scale [mV]: n.a. Start recording: 02/08/17 16:43:58 End recording: 02/08/17 16:55:57 Channel labels: NORTH SOUTH; EAST WEST ; UP DOWN Trace length: 0h12'00''. Analyzed 78% trace (manual window selection) Sampling rate: 128 Hz Window size: 20 s Smoothing type: Triangular window Smoothing: 10%

RAPPORTO SPETTRALE ORIZZONTALE SU VERTICALE

SERIE TEMPORALE H/V

DIREZIONALITA' H/V

SPETTRI DELLE SINGOLE COMPONENTI

Pagina 13

H/V SPERIMENTALE vs. H/V SINTETICO

INTERPRETAZIONE STRATIGRAFICA

Profondità alla base dello strato [m] Spessore [m] Vs [m/s] Litologia

15.00 15.00 450 Substrato roccioso alterato oltre ---- 900 Substrato roccioso compatto

Vs(0.0-30.0)=600 m/s

ANDAMENTO DELLA VELOCITA’ DELLE ONDE SISMICHE CON LA PROFONDITA’

Pagina 14

3.4 RILIEVI STRUTTURALI E GEOMECCANICI

Le discontinuità in un ammasso roccioso condizionano, in modo più o meno evidente, il

comportamento meccanico dell’ammasso stesso e del modello geomeccanico alla base di

qualsiasi calcolo; è quindi importante, al fine di una corretta valutazione delle condizioni di

stabilità, una precisa descrizione della struttura della massa e delle discontinuità sia in

termini qualitativi che quantitativi.

Il procedimento utilizzato per l’esecuzione dei rilievi è quello descritto nelle raccomandazioni

ISRM, «Suggested Methods for the Quantitative Description of Discontinuities in Rock

Masses».

I dieci parametri scelti nelle Raccomandazioni ISRM per descrivere le discontinuità e le

masse rocciose sono definiti come segue:

Orientazione Posizione della discontinuità nello spazio. Le superfici di discontinuità possono essere rappresentate come un piano la cui giacitura è individuata da una coppia di angoli (α, β) o (α, γ) dove α è l’inclinazione, γ la direzione e β l’azimut della discontinuità (nella terminologia anglosassone rispettivamente dip, strike e dip direction riferita ad un piano). La rappresentazione degli orientamenti delle discontinuità è eseguita attraverso proiezioni sterografiche dei poli e delle ciclografiche. Spaziatura (S) Distanza tra discontinuità adiacenti misurata in direzione ortogonale alle discontinuità stesse. Normalmente ci si riferisce alla spaziatura media o modale di un sistema di fessure. Continuità o Persistenza Lunghezza della traccia della discontinuità osservata in un affioramento. Può dare una misura grossolana dell'estensione areale o della profondità di penetrazione di una discontinuità. Scabrezza Rugosità delle superfici affacciate di una discontinuità e ondulazione relativamente al piano medio delle discontinuità. Resistenza delle pareti Resistenza a compressione equivalente dei lembi affacciati di una discontinuità, misura con sclerometro per roccia (martello di Smidth) Apertura Distanza tra i lembi affacciati di una discontinuità in cui lo spazio interposto è riempito di aria o acqua. Riempimento Materiale che separa le pareti adiacenti di una discontinuità e che è di solito meno resistente della roccia primitiva. Filtrazione Flusso d'acqua e abbondante umidità, visibile nelle singole discontinuità o nella massa rocciosa nel suo insieme. Numero di sistemi di discontinuità Definisce l'insieme dei sistemi presenti. La massa rocciosa può essere ulteriormente divisa da discontinuità di carattere singolare.

I dati ricavati dai rilievi vengono elaborati per caratterizzare l’ammasso roccioso secondo la classificazione di Beniawsky.

La classificazione di Beniawsky si basa sul rilievo, in campagna di sei parametri:

A1 = resistenza a compressione uniassiale; A2 = Rock Quality Designation Index (Indice RQD); A3 = spaziatura delle discontinuità; A4 = condizioni delle discontinuità; A5 = condizioni idrauliche; A6 = orientamento delle discontinuità. Da questi sei parametri si ricava il «Rock Mass Rating» (RMR, Beniawsky)

L’RMR, nella pratica, viene differenziato come:

RMR di base = RMRb = A1 + A2 + A3 + A4 + A5

Pagina 15

Dal valore di RMRb si derivano i parametri caratteristici dell’ammasso, che secondo Beniawsky assumono il valore: coesione di picco cp (kPA) = 5 RMRb

angolo di attrito di picco p = 0,5 RMRb + 5 modulo di deformazione E (GPa) = 2 RMRb – 100

I valori della coesione residua e dell’angolo di attrito residuo si ricavano introducendo nelle formule sopra indicate un valore di RMRb modificato secondo la:

RMRb = RMRb(originario) – [0,2 RMRb(originario)] (Priest, 1983) La formula di E è però da considerare valida per valori di RMR superiori di 50, mentre per valori inferiori si utilizza la formula di Serafim e Pereira (1983):

E (GPa) = 10(RMRb – 10 / 40) Il valore di GSI (Geological Strength Index) viene ricavato dalla:

GSI = RMR – 5 dove RMR viene calcolato tenendo conto dei punteggi assegnati ai primi quattro parametri e assumendo condizioni idrauliche asciutte (A5 = 15). Tale relazione è da ritenersi valida per RMR > 23.

Sintesi dei risultati dei rilievi geomeccanici

AFFIORAMENTI FIANCO ORIENTALE

L’analisi statistico strutturale dei rilievi geomeccanici eseguiti porta a definire un ammasso

roccioso con caratteristiche abbastanza costanti su tutta l’area indagata.

Si tratta di roccia calcarea stratificata e fratturata, in superficie alterata.

L’analisi ha evidenziato la presenza, oltre ai piani di stratificazione, di altre famiglie di giunti

diaclasici principali, anche se con giaciture ad elevata dispersione.

Affioramento roccioso fianco orientale Ponte Vajo Falcona La proiezione stereografica di seguito riportata evidenzia per poli e per ciclografiche l’insieme

di tutti i giunti rilevati, distinti per famiglie.

Pagina 16

Per quanto riguarda la caratterizzazione geomeccanica si riportano di seguito i risultati dei

rilievi eseguiti

Input dati per il calcolo di Rock Mass Rating (RMR)

Indice di rimbalzo (R)=30 Numero medio di giunti per metro (n) =10 Spaziatura delle discontinuità (s)=0.10 m Persistenza (continuità) del giunto = 3 - 10 m Apertura del giunto = 1 - 5 mm Giunto leggermente rugoso Pareti mediamente alterate Riempimento assente Roccia asciutta Orientamento delle discontinuità applicato alle fondazioni Orientamento sfavorevole

Risultati relativi a Rock Mass Rating (RMR)

Resistenza a compressione Su

(MPa)

Rock Quality Designation

(RQD)

44.5 73

Giunti di stratificazione

Giunti diaclasici famiglia K1

Giunti diaclasici famiglia K2

Pagina 17

V1 V2 V3 V4 V5

2 1 3 3 6

V1 è un parametro che dipende dalla persistenza (continuità) del giunto

V2 è un parametro che dipende dall'apertura del giunto

V3 è un parametro che dipende dalla rugosità del giunto

V4 è un parametro che dipende dal grado di alterazione delle pareti

V5 è un parametro che dipende dal materiale di riempimento presente

A1 A2 A3 A4 A5 A6

4.98 14.43 6.50 15.0 15.0 -15.0

A1 è un valore numerico derivato dalla resistenza della roccia intatta

A2 è un valore numerico derivato dall'indice RQD

A3 è un valore numerico derivato dalla spaziatura delle discontinuità

A4 è un valore numerico derivato dalle condizioni delle discontinuità

A5 è un valore numerico derivato dalle condizioni idrauliche

A6 è un indice di correzione per la giacitura delle discontinuità

Classificazione dell'ammasso roccioso

RMRbase RMRcorretto Classe Descrizione

55.92 40.92 Quarta Scadente

Caratterizzazione geomeccanica dell'ammasso roccioso

Modulo di

deformazione

(GPa)

Geological

Strenght Index

(GSI)

Coesione di

picco

(kPa)

Angolo di attrito

di picco

(°)

Coesione

residua

(kPa)

Angolo di attrito

residuo

(°)

11.84 50.92 279.60 32.96 223.68 27.37

AFFIORAMENTI FIANCO ORIENTALE

L’analisi statistico strutturale dei rilievi geomeccanici eseguiti porta a definire un ammasso

roccioso con caratteristiche abbastanza costanti su tutta l’area indagata.

Si tratta di roccia calcarea stratificata e fratturata, in superficie alterata.

L’analisi ha evidenziato la presenza, oltre ai piani di stratificazione, di altre famiglie di giunti

diaclasici principali, anche se con giaciture ad elevata dispersione.

Pagina 18

Affioramento roccioso fianco occidentale Ponte Vajo Falcona La proiezione stereografica di seguito riportata evidenzia per poli e per ciclografiche l’insieme

di tutti i giunti rilevati, distinti per famiglie.

Giunti di stratificazione

Giunti diaclasici famiglia K1

Giunti diaclasici famiglia K2

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Per quanto riguarda la caratterizzazione geomeccanica si riportano di seguito i risultati dei

rilievi eseguiti

Input dati per il calcolo di Rock Mass Rating (RMR)

Indice di rimbalzo (R)=30 Numero medio di giunti per metro (n) =10 Spaziatura delle discontinuità (s)=0.10 m Persistenza (continuità) del giunto = 3 - 10 m Apertura del giunto = 1 - 5 mm Giunto rugoso Pareti mediamente alterate Riempimento assente Roccia asciutta Orientamento delle discontinuità applicato alle fondazioni Orientamento mediocre

Risultati relativi a Rock Mass Rating (RMR)

Resistenza a compressione Su

(MPa)

Rock Quality Designation

(RQD)

44.5 73

V1 V2 V3 V4 V5

2 1 5 3 6

V1 è un parametro che dipende dalla persistenza (continuità) del giunto

V2 è un parametro che dipende dall'apertura del giunto

V3 è un parametro che dipende dalla rugosità del giunto

V4 è un parametro che dipende dal grado di alterazione delle pareti

V5 è un parametro che dipende dal materiale di riempimento presente

A1 A2 A3 A4 A5 A6

4.98 14.43 6.50 17.0 15.0 -7.0

A1 è un valore numerico derivato dalla resistenza della roccia intatta

A2 è un valore numerico derivato dall'indice RQD

A3 è un valore numerico derivato dalla spaziatura delle discontinuità

A4 è un valore numerico derivato dalle condizioni delle discontinuità

A5 è un valore numerico derivato dalle condizioni idrauliche

A6 è un indice di correzione per la giacitura delle discontinuità

Pagina 20

Classificazione dell'ammasso roccioso

RMRbase RMRcorretto Classe Descrizione

57.92 50.92 Terza Mediocre

Caratterizzazione geomeccanica dell'ammasso roccioso

Modulo di

deformazione

(GPa)

Geological

Strenght Index

(GSI)

Coesione di

picco

(kPa)

Angolo di attrito

di picco

(°)

Coesione

residua

(kPa)

Angolo di attrito

residuo

(°)

15.84 52.92 289.60 33.96 231.68 28.17

Pagina 21

4. MODELLO LITOLOGICO E GEOTECNICO/GEOMECCANICO DI

PROGETTO

Il modello geolitologico del sottosuolo nell’area del ponte sul vajo Falconi, desumibile dalle

indagini eseguite, può essere riassunto nel profilo riportato in allegato 4 di cui di seguito si

riporta stralcio in scala ridotta.

Le fondazioni delle spalle del ponte poggiano su depositi sciolti della copertura quaternaria,

costituiti da ghiaia con clasti calcarei in matrice talora abbondante argillo limosa.

Il substrato roccioso sottostante, identificabile ad una profondità di 1.5-2.0 m, presenta una

parte superficiale alterata, anche per effetto di disturbi tettonici locali.

Il substrato di roccia massiva si individua a profondità di almeno 10 m dal piano campagna e

tende ad approfondirsi da est verso ovest.

Da un punto di vista delle caratteristiche geotecniche/geomeccaniche, la copertura sciolta

quaternaria è alquanto scadente, sia per lo scarso addensamento rilevato sia per la

presenza di matrice talora abbondante argillo limosa.

Questi terreni risultano inoltre facilmente erodibili dall’azione delle acque di scorrimento

superficiale.

Per quanto riguarda il substrato roccioso superficiale e alterato, alcune indicazioni sulle

caratteristiche tecniche possono essere derivate dai bassi valori di Vp registrati dalla

tomografia sismica (inferiore a 800 m/s) e di Vs dedotti dalle prove H/V.

Pagina 22

La bassa velocità delle onde sismiche è correlabile ad una diminuzione dei valori di RQD e

quindi all’aumento delle discontinuità dell’ammasso roccioso.

Si può pertanto assegnare a questa porzione alterata del substrato un valore cautelativo di

RQD dell’ordine del 40%

Estratti da: G. Leucci e L. De Giorgi STUDIO DEGLI EFFETTI DELLE FRATTURE SULLA VARIAZIONE DI VELOCITÀ DI

PROPAGAZIONE DELLE ONDE P ED S NELLE CALCARENITI

Per quanto riguarda altri parametri geomeccanici si può far riferimento:

per l’angolo di attrito al valore residuo determinato dai valori di RMR sull’ammasso in

affioramento – 27-28°

per la coesione al valore residuo determinato dai valori di RMR sull’ammasso in

affioramento – 200-220 kPa

per il peso di volume si può considerare un valore dell’ordine di 20 KN/m3

Per il substrato di roccia massiva sottostante la parametrizzazione geomeccanica è definita

dai valori desunti dalle correlazioni con RMR:

angolo di attrito 33°

coesione 250 KPa

peso di volume 25 KN/m3

Pagina 23

5. ANALISI SISMICA DELL’AREA IN STUDIO

Dal punto di vista sismico l’area in esame si colloca, secondo il modello sismotettonico del

C.N.R. del 1987, all’interno dell’«Area Lessinea»: essa corrisponde alla maggior parte del

blocco lessineo ed è caratterizzata da una discontinuità di Mohorovicich a minima profondità

(meno di 30 km) correlabile con l’alto gravimetrico dei Lessini – Berici.

Dal sito dell’Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia (www.ingv.it) è stata ricavata la

zonazione in vigore, indicata con la sigla ZS9, dalla quale risulta che il territorio in esame

ricade entro la zona sismogenetica 906, che comprende la fascia pedemontana da Bassano

al lago di Garda.

Suddivisione delle zone sismogenetiche ZS9 (particolare) e meccanismo di fagliazione prevalente atteso per le diverse zone.

Con riferimento alla classificazione sismica su base comunale di cui all’OPCM 3274 del

20.03.2003, il comune di Erbezzo appartiene alle zona di sismicità 3.

Con l'entrata in vigore del D.M. 14 gennaio 2008 la stima della pericolosità sismica, intesa

come accelerazione massima orizzontale su suolo rigido (Vs30>800 m/s) viene definita

mediante un approccio "sito dipendente" e non più tramite un criterio "zona dipendente".

Pertanto la stima dei parametri spettrali necessari per la definizione dell'azione sismica di

progetto viene effettuata calcolandoli direttamente per il sito in esame, utilizzando come

riferimento le informazioni disponibili nel reticolo di riferimento, riportato nella tabella 1

dell'allegato B del D.M. 14 gennaio 2008.

I dati riportati nell’All. B del D.M. 14/01/2008 coincidono per lo più con quelli riportati nell’Ord.

3519/2006, e sono in ogni caso determinabili mediante le coordinate geografiche e l’utilizzo

di programmi applicativi.

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Si forniscono in proposito i dati di pericolosità sismica riportati sul link

http://zonesismiche.mi.ingv.it relative al sito d’interesse:

Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, si rende necessario valutare l’effetto

della risposta sismica locale che in assenza di analisi specifiche può essere riferito a un

approccio semplificato, che si basa sull’individuazione di categorie di sottosuolo di

riferimento.

Sulla base delle indagini eseguite l'area in studio è riferibile alla categoria di suolo di

fondazione denominata B:

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Per quanto concerne le caratteristiche della superficie topografica, l’area in esame ricade

nella categoria T2.

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Coefficienti sismici Sito in esame. Sito in esame. latitudine: 45,682930 [°] longitudine: 10,987616 [°] Classe d'uso: II. Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti. Vita nominale: 50 [anni] Tipo di interpolazione: Media ponderata

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6. CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE

Le indagini eseguite hanno consentito di ricostruire il modello geolitologico e

geotecnico/geomeccanico del sottosuolo interagente con le opere di fondazioni del Ponte sul

Vajo Falconi lungo la S.P. 14 “dell’Alta Valpantena”.

I terreni più superficiali, sui quali poggiano le attuali fondazioni del ponte, sono costituiti da

una coltre sciolta di origine torrentizia ed eluvio colluviale a granulometria ghiaiosa con clasti

calcarei in matrice talora abbondante argillo limosa.

Si tratta di litologie poco addensate, erodibili e con scarse caratteristiche geotecniche, non

adeguate a fungere da terreno di fondazione della struttura viaria in esame.

La porzione di spalla destra del ponte, in cls, di più recente realizzazione per l’allargamento

della strada è infatti crollata e anche la parte più vecchia, in muratura di blocchi di

calcarenite, presenta vistosi cedimenti.

Per la spalla sinistra la porzione in cls risulta in parte già sottoescavata e quindi in evidente

condizione di staticità critica.

Gli interventi di ripristino e adeguamento del ponte dovranno pertanto prevedere la

realizzazione di opere di fondazione e/o di sottofondazione in grado di raggiungere il

substrato roccioso sottostante, avendo cura di superare gli strati superficiale più alterati.

Il contesto locale sconsiglia tuttavia di eseguire scavi profondi oltre i 3 per la realizzazione di

nuove fondazioni o sottofondazioni di tipo diretto, in quanto gli stessi potrebbero determinare

ulteriori situazioni di dissesto idrogeologico. Si tratta infatti di operare all’interno di un

impluvio a regime torrentizio.

Sarà opportuno quindi optare per soluzioni di tipo indiretto con l’esecuzioni di pali o micropali

ai quali affidare il compito di trasferire i carichi del ponte e della sovrastante strada al

substrato roccioso che a partire da una profondità variabile tra i 5 (spalla sinistra) e i 10 metri

8spalla destra), si presenta compatto e con buone caratteristiche geomeccaniche.

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ALLEGATO 1

(stralcio dalla Tavoletta IGM F°36 III S.O. «Monti Lessini»)

TOPOGRAFIA scala 1:25.000

ubicazione dell’area di intervento

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ALLEGATO 2

(stralcio elemento n°101 121 «Monte Cornetto»)

CARTA TECNICA REGIONALE scala 1:5.000

ubicazione dell’area di indagine

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ALLEGATO 3

RILIEVO TOPOGRAFICO SCALA 1:200

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ALLEGATO 4

PROFILO GEOLITOLOGICO SCALA 1:200

12 m

9 m