Relazione Corpo 1 - R2OVAROcarnia.utifvg.it/fileadmin/user_carnia/News_e... · VIA SAN DANIELE 9...

Posizione organizzativa coordinamento delle attivita' di edilizia tecnica Via Sabbadini, 31 - 33100 UDINE Telefono N. 0432/555111 - FAX n. 0432/555144

Prot. n. PMT/SEDIL/C/ /ECA /1920/2017 riferimento Udine,

Al Committente COMUNE DI OVARO VIA CADUTI 2 MAGGIO 140 33025 OVARO Al Responsabile del procedimento MIRAI p. ind. VALTER C/O COMUNE OVARO VIA CADUTI 2 MAGGIO 140 33025 OVARO

Al Progettista delle strutture MION ing. ADRIANO VIA SAN DANIELE 9 33035 MARTIGNACCO Al Collaudatore FORNASIERO ing. DINO VIA PIAVE 15 33038 SAN DANIELE DEL FRIULI

Oggetto: LR 09/05/1988 n. 27, e successive modifiche ed integrazioni, art. 3 e L.R. 11/08/2009 n. 16, art. 6. Norme sull’osservanza delle disposizioni sismiche. SOPRAELEVAZIONE EDIFICIO ESISTENTE CON STRUTTURA IN LEGNO (XLAM) ACCOGLIMENTO PERSONE ANZIANE PRESSO CASA "GUIDETTI", in Comune di OVARO (VIA CADUTI 2 MAGGIO). Deposito n. 1920/2017 di data 11/08/2017 . Comunicazione ai sensi degli artt. 13 e 14 della LR 20/03/2000, n. 7.

Si comunica che l’Organismo Tecnico costituito ai sensi dell’ art.3, co. 4 della L.R.16/09, nella riunione di data 13/09/2017, ha rinviato la verifica sull’osservanza delle norme sismiche, prevista ai sensi dell’art. 6 della LR 11/08/2009 n. 16, in quanto l’esame del progetto, ha dato luogo alle seguenti osservazioni: Aspetti strutturali e geotecnici: 1. Integrare la documentazione con il progetto architettonico o con le sezioni principali del fabbricato, evi-

denziando in entrambe i casi e in dettaglio, la geometria delle travi principali di copertura curve. Riportare la

verifica delle connessioni di tali travi principali con le pareti in elevazione in XLam. 2. Riverificare la struttura con lo spettro sismico ottenuto considerando un coefficiente tipografico T2, come

prescritto nella Relazione geologica allegata al progetto. 3. Specificare le ipotesi assunte nel comportamento a diaframma dell'impalcato di primo piano e integrare

con le verifiche a scorrimento tra i singoli pannelli XLam orizzontali. Specificare inoltre come sono state mo-

Direzione centrale infrastrutture e territorio Prot. n . 0098980 / P Data 15/09/2017 Class ED-ECA

dellate nei diversi modelli numerici i pannelli XLam e le connessioni tra i vari elementi (hold down e angolari

a taglio) della struttura. Riportare le verifiche a scorrimento delle connessioni anche tra i singoli pannelli ver-

ticali delle pareti. 4. Il trasferimento dell'azione sismica dell'impalcato intermedio alle pareti di controvento in direzione tra-

sversale del fabbricato, non risulta garantito mancando la continuità dell'impalcato medesimo con le pareti

sismo-resistenti in tale direzione. 5. Riportare il dettaglio e le verifiche strutturali delle rampe e dei pianerottoli in pannelli XLam della scala di

accesso al primo livello, con le relative connessioni alla struttura principale. Dettagliare in merito agli even-

tuali parapetti di tale scala con particolari grafici di dettaglio e verifiche strutturali degli elementi costituenti

e delle connessioni. 6. Eseguire le verifiche dei telai a sbalzo di copertura. In particolare riportare le verifiche del pannello XLam

soggetto al carico concentrato del puntone in profilato tubolare 100x6 mm con relativa piastre di ancorag-

gio (Particolare 1, Tav. 3S). 7. Si correggano le verifiche delle pareti esistenti, considerando le effettive armature presenti indicate nel

progetto originario. Riportare inoltre la verifica della trave frontale esistente in ca, soggetta alla spinta del

puntone in tubolare 100x6 mm a sostegno del balcone a sbalzo di progetto. 8. La verifica di capacità portante delle fondazioni esistenti allo SLV non risultano soddisfatte, in quanto va

considerato il coefficiente di riduzione della resistenza gammaR3 = 2.3, relativo all'Approccio 2. 9. Correggere il particolare n. 4 della Tav. 3S togliendo l'indicazione di parete in elevazione sopra la trave

principale di copertura in legno. Aspetti geologici: - Considerata la classificazione del sito a pericolosità geologica P2 quale area soggetta a sprofondamenti

diffusi si chiede di approfondire lo studio in tali termini al fine di una valutazione puntuale del fenomeno.

Per quanto sopra evidenziato, si rende necessaria l’integrazione del progetto ed il deposito, (in

duplice copia con allegata la presente nota), della documentazione atta a superare le osservazioni so-

pra riportate, controfirmata altresì dal Direttore dei Lavori ed accompagnata (in duplice originale) da

Asseverazione del Progettista e revisione favorevole dei calcoli del Collaudatore in presenza di elaborati

di calcolo o presa visione dello stesso (timbro e firma) nel caso di sole tavole grafiche.

Si segnala che, in pendenza dell’acquisizione e del riesame degli atti necessari (relativamente ai

quali è fatta salva ogni altra futura determinazione),non è autorizzato l' inizio dei lavori.

Quindi anche il termine, fissato dall’art. 6 della L.R. 11/08/2009 n. 16, risulta interrotto;

quest’ultimo decorrerà nuovamente dalla data di ricezione – presso l’Ufficio addetto al deposito delle

opere strutturali di questa Direzione – dei necessari atti integrativi.

Per eventuali informazioni o chiarimenti si prega di contattare l’arch.Valdi De Michieli, responsabile

dell’istruttoria, al n. 0432/555088.

Distinti saluti.

IL PRESIDENTE

- dott. Silvio Pitacco - Documento informatico sottoscritto digitalmente ai sensi del DLgs 82/2005

COMUNICAZIONE ai sensi degli artt.. 13 e 14 della L.R. 7/2000 (procedimento amministrativo) e dell’art. 13 del D.Lgs. 196/2003 (Pri-

vacy):

Responsabile del procedimento: dott. arch.Valdi De Michieli Responsabile dell’istruttoria: arch.Valdi De Michieli - tel. 0432/555088 Si informa che I dati acquisiti saranno trattati esclusivamente ai fini dell’istruttoria di cui all’oggetto. Essi potranno essere comunicati soltanto ai soggetti previsti dalle vigenti disposizioni di legge. All’interessato spettano i diritti previsti dalle vigenti norme in materia di trattamento dei dati personali. Titolare del trattamento è l’intestata Direzione Centrale, responsabile del trattamento è il responsabile del procedimento, dott. arch.Valdi De Michieli. Per la parte informatizzata, responsabile del trattamento è l’Insiel S.p.A. con sede in via San Francesco d’Assisi, 43 – 34123 Trieste.

MION ADRIANO I N G E G N E R E

via San Daniele, 9 – 33035 Martignacco (UD) C.F. MNIDRN75H21L565C

nato a Valdobbiadene il 21.06.1975 p.i. 03778450266

Cell. 347 6802487 email: [email protected]

1

OGGETTO: Risposta alle osservazioni della Commissione Tecnica -

Riunione 13/09/2017 - sull’esito della verifica sull’osservanza delle norme

sismiche prevista ai sensi dell’art.6 della L.R. 16/09 relativa a:

SOPRAELEVAZIONE EDIFICIO ESISTENTE CON STRUTTURA IN LEGNO (XLAM)

ACCOGLIMENTO PERSONE ANZIANE PRESSO CASA "GUIDETTI", in Comune di

OVARO (VIA CADUTI 2 MAGGIO).

N° prot. Dep. 1920/2017 in data 11/08/2017

committente: Comune di Ovaro

Il sottoscritto ing. Adriano MION, libero professionista con studio in

Martignacco, via San Daniele, 9 iscritto all’Ordine degli ingegneri della

Provincia di Udine al n° 2446 in qualità di progettista strutturale dell’opera

in argomento così risponde:

Osservazione 1: Integrare la documentazione con il progetto architettonico o

con le sezioni principali del fabbricato, evidenziando in entrambe i casi e in

dettaglio, la geometria delle travi principali di copertura curve. Riportare la

verifica delle connessioni di tali travi principali con le pareti in elevazione in

XLam.

Risposta: Si allega alla presente copia del progetto architettonico ed

in particolare le sezioni tipo. Le verifiche dei collegamenti sono riportati nel

cap. 21 dopo la verifica dell’elemento ligneo.

Osservazione 2: Riverificare la struttura con lo spettro sismico ottenuto

considerando un coefficiente tipografico T2, come prescritto nella Relazione

geologica allegata al progetto.

Risposta: A seguito di una opportuna analisi dell’effettivo

posizionamento del fabbricato, il geologo ha modificato il coefficiente

topografico. Ora nella relazione geologica allegata il coefficiente topografico è

T1.





2

Osservazione 3: Specificare le ipotesi assunte nel comportamento a diaframma

dell'impalcato di primo piano e integrare con le verifiche a scorrimento tra i

singoli pannelli XLam orizzontali. Specificare inoltre come sono state modellate

nei diversi modelli numerici i pannelli XLam e le connessioni tra i vari elementi

(hold down e angolari a taglio) della struttura. Riportare le verifiche a

scorrimento delle connessioni anche tra i singoli pannelli verticali delle pareti.

Risposta: Nella relazione allegata alla presente al cap. 7 vengono

specificate le ipotesi di calcolo assunte per la modellazione dell’impalcato del

piano primo e delle pareti in xlam. Al cap. 15, dopo aver riportato le verifiche

delle connessioni a taglio e trazione vengono riportate le verifiche di

scorrimento tra i pannelli che compongono le pareti. Nel cap. 22, dopo

l’analisi in prima approssimazione della distribuzione dell’azione sismica del

solaio del piano primo, si procede alla verifica di scorrimento tra i pannelli

che compongono l’impalcato stesso.

Osservazione 4: Il trasferimento dell'azione sismica dell'impalcato intermedio

alle pareti di controvento in direzione trasversale del fabbricato, non risulta

garantito mancando la continuità dell'impalcato medesimo con le pareti sismo-

resistenti in tale direzione.

Risposta: Nel cap. 22 si dimostra come i collegamenti tra la trave di

bordo ed il solaio del piano primo e, tra la trave stessa e le pareti verticali

sismo resistenti la trave di bordo riescono a trasferire la quota parte di

azione sismica. L’analisi dell’azione sismica è stata eseguita in prima

approssimazione.

Osservazione 5: Riportare il dettaglio e le verifiche strutturali delle rampe e dei

pianerottoli in pannelli XLam della scala di accesso al primo livello, con le

relative connessioni alla struttura principale. Dettagliare in merito agli eventuali

parapetti di tale scala con particolari grafici di dettaglio e verifiche strutturali

degli elementi costituenti e delle connessioni

Risposta: Nel cap. 23 è stata riportata la verifica della scala e di

tutti i collegamenti principali. Sono state aggiornate le tavole grafiche.





3

Osservazione 6: Eseguire le verifiche dei telai a sbalzo di copertura. In

particolare riportare le verifiche del pannello XLam soggetto al carico concentrato

del puntone in profilato tubolare 100x6 mm con relativa piastre di ancoraggio

(Particolare 1, Tav. 3S).

Risposta: Le verifiche locali tra setta e pannello in xlam vengono

riportate nel cap. 21 dopo la verifica dell’elemento in acciaio.

Osservazione 7: Si correggano le verifiche delle pareti esistenti, considerando

le effettive armature presenti indicate nel progetto originario. Riportare inoltre la

verifica della trave frontale esistente in ca, soggetta alla spinta del puntone in

tubolare 100x6 mm a sostegno del balcone a sbalzo di progetto.

Risposta: All’inizio del cap. 17 viene indicato come sono armate le

pareti in c.a. esistenti. Nelle verifiche di dettaglio il programma in

automatico determina l’armatura presente in quel determinato nodo, che può

risultare diversa dall’armatura di base diffusa a seconda che ci si trovi in

corrispondenza di spigoli od aperture. Si precisa come in termini globali

l’armatura modellata è quella effettivamente presente. Nel cap. 22 in

corrispondenza della verifica della saetta di sostegno del solaio a sbalzo di

procede alla verifica dell’architrave esistente in c.a. si precisa come la

finestra ha una larghezza di 1.2 m.

Osservazione 8: La verifica di capacità portante delle fondazioni esistenti allo

SLV non risultano soddisfatte, in quanto va considerato il coefficiente di

riduzione della resistenza gammaR3 = 2.3, relativo all'Approccio 2.

Risposta: Si è corretto il refuso presente nel cap. 19.

Osservazione 9: Correggere il particolare n. 4 della Tav. 3S togliendo

l'indicazione di parete in elevazione sopra la trave principale di copertura in

legno.

Risposta: è stato corretto il particolare specificando meglio la

posizione delle sezioni.

Distinti saluti

Martignacco, 09 Ottobre 2017 Ing. MION Adriano

��

��

��

��

��

��! ��

��

��

�� "�#��"$� %�� &��#�$��"� %�� #'�� %�� #��#'�� %�� #��(� %�� $�"� #� )� ��)��&�"��

�� %��%�� *� �� #��)��&�"��

��#��%��"�"$�*

��$��"�#��+�"��,'�"��#��'�

�

��

�� #�� %� %�)�"�� "��'�� #��(� ��"��(� %�� #��#'�� #�"� #�� #��'�� '�� +�

�"�� %�� "��"'�� %�� #�'%�� &'"��* �� )� �"�� )��&�"�� % '" #�"%��&��"��

+��)��'"�'��%��#��'�$��"��#��)��*

�� "�� $$�$��"� ��)�#�� (��#�� %�� "��&��+� +��"�� - #�� #��'�� '".�"%��"� #�#&��

&�#'��"%��+��%��"%�%��#'��&�/0&%��"�1��/02��#�%�'".�"%��"�#�#&��##�+��(�

&�#'��'&��#�#&��'"�"��+��%�/0#��"%�*

�'��##�+�&�"��"�.'��$$�%��3��$��"�#��"��+��%��"%�*

��)��#��#��"�'"��)��%��"%��# ��(�%��'+��"�#�33��#��(��#�4#��)�"%��%��5/

&��"%�(�""�'"�+��%��670&8#��%�+'��,'�#��&�"��)��$��"�%��(��*

�

��

��#��'�$��"��"��%��$�"�#�"�3�"%��"��4�!��%��"��+�"��#�#��'��"'"��%�)�"%�+��

��"� ��$$�� %� '"� �� '+��"�� #��'�� +��"��&�"�� %� �(��* �.�3�� %��+�� #�� #'� '"

��"��%��'+��"��(�#�#��"%�%��&�"��&��)�"��)�"%�+��*��"��%�-��%��%��.��#��"��#��

�+��%��.�"��&�&��%��%��#��%��(��+�"��"��")�#��#��*

�� "��%� ��#�"�� $$�&�"�� #' ��9 ��%�"� � %�+��#� �"��#��"� �� +�� (� �� (�""� ��#� �"

��##��* ��&�%��$��"� %�� "��%� - �++�"'�� "�(� �% �� %�� "��"�4 �(� ��'��&�"�� #�� #'

��#'�(��&�"��4�+�"%�%'",'��#�'��#'��#�+�*

�� ,'�� %� #��&�"�� %�� "� (� ��&�� "�� &�� +��$��"� &��)��(� "�� "��%�4 ��" )�#� %�

��#��"��%��"��)�#�%�#�+��'+��"�&�"��*

�� "��%� - ��#��'�� "��&�"�� %� �(�� " '"� &�� &�#� #�33��#� � �� 33�"%�"��* ��

�� +��"�� #�"� ,'�� ))��"�� '"�� 3��"� %�� (� (�""� )��&�� "��%�4 �##�� #��4 ��"��

��&��"�#�*��(��#�"�)��&��%��&�"��%��"%��#'3��"%��4��"%��&��+��3��%�,'��(�

��"��&��%��&��*

��

�"��)��&�"��#�"$�%�)��+��4��'"�#��%��: � 4#��))��&��(�

"��.�� %� �"%��"� %'��"�� #��'��(� �))��'�� %�� #��+�"�� "�" #�"� �&��#� �+�%�"$� &��)��(�

��"%'��3��#�"$�%�)��+��"�"%�&�"��*

�

��

"�"-��#�"��%��'"��&�"��%��"��##��'��*

�

��

- ��$$�� %�� #�"$� %� '"� ��&� )��%� �� )�"%�� %� ;0 & %�� *�*< �� )��%� - ��$$�� %�

�#��$��"��&��%��'"�%��&��*

�

��

�.��"��##��"�"��#'��"��##��%�)��"��(��"�#��'��#�#&��&�"��+�*

�

��

�

�

�

�

�

�� Le fondazioni saranno dirette e superficiali conformata a fondazione continua. Ai sensi del punto 6.4.2.1 si effettuano le verifiche seguendo l’approccio 2 (A1+M1+R3), utilizzando quindi i seguenti coefficienti: A1 � coefficiente parziali per le azioni, γG,perm = 1.3; γG,non strutt = 1.5; γQ = 1.5; M1 � coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno, tutti unitari. R3 � coefficiente parziale per le verifiche allo SLU fondazioni superficiali, γR = 2.3 �� Il calcolo viene riportato nella relazione di calcolo.

��

versione di data 13/10/2014 [Mod. 2] Modulo “Asseverazione_Attestazione_progettista_strutturale”

ASSEVERAZIONE DEL PROGETTISTA STRUTTURALE

(da allegare all’Istanza di autorizzazione e/o al deposito del progetto riguardante le strutture ai sensi delle LLRR 27/1988 e 16/2009 e del DPR 380/2001 e ss. mm. ii.)

Oggetto: Lavori di (1) INTERVENTI DI EDILIZIA E IMPIANTISTICA PRESSO IL FABBRICATO COMUNALE DENOMINATO CASA GUIDETTI FINALIZZATI ALLA REALIZZAZIONE DI SERVIZI SEMIRESIDENZIALI E RESIDENZIALI RIVOLTI ALL'ACCOGLIMENTO DI PERSONE ANZIANE

da eseguire nel Comune di OVARO

Località Foglio/i n. Mappale/i

Indirizzo C.A.P. 33025

Committente: COMUNE DI OVARO

Le opere di cui alla presente asseverazione costituiscono

VARIANTE SOSTANZIALE (2) INTEGRAZIONE (3)

COMPLETAMENTO RIELABORAZIONE

al progetto depositato originario presso codesto Ufficio in data con il n. .

Il sottoscritto MION ADRIANO

C.F. M N I D R N 7 5 H 2 1 L 5 6 5 C

con recapito nel Comune di MARTIGNACCO

Indirizzo VIA SAN DANIELE, N.9 tel. 3476802487

iscritto all’Ordine degli Ingegneri della Provincia di Udine con il n. 2446, in qualità di progettista strutturale dei lavori

in oggetto DICHIARA che l’importo presunto degli elementi e delle opere strutturali (calcolato sulla base di specifico

computo metrico estimativo) è di € 400000.

Inoltre, consapevole della responsabilità penale cui può andare incontro per dichiarazioni mendaci, così come disposto dall’art.

76 del DPR 445/2000, per l’intervento de quo ASSEVERA che:

la progettazione è stata eseguita nel rispetto delle norme riguardanti il primo comma – lett. a) e b) – dell’art. 84 del DPR 380/2001 ed è conforme alle eventuali prescrizioni sismiche contenute negli strumenti urbanistici comunali; (4)

la progettazione è stata eseguita nel rispetto delle norme riguardanti il primo comma – lett. c), d) ed e) – dell’art. 84 del DPR 380/2001;

la progettazione è stata eseguita applicando le Nuove norme tecniche per le costruzioni approvate con decreto del Ministro delle Infrastrutture di data 14/01/2008,

oppure

la progettazione è stata eseguita applicando le norme tecniche (5);

pagina 1 di 2

mion-4

Font monospazio

X

mion-4

Font monospazio

X

rientra nelle tipologie di cui all’art. 6, co. 2, lett. a), della LR 16/2009, come indicate dagli artt. 2 e 3 del Regolamento emanato con DPReg 27/07/2011 n. 0176/Pres. e ss. mm. ii., e pertanto è soggetto a procedimento di autorizzazione,

rientra nelle tipologie di cui all’art. 6, co. 2, lett. b), della LR 16/2009 (soggetto comunque a procedimento di autorizzazione),

rientra nelle tipologie individuate dall’art. 4, co. 2, della LR 19/2009 (art. 4 del Regolamento di cui sopra) in quanto intervento che assolve una funzione di limitata importanza statica (subordinato a verifica sulla completezza della documentazione tecnica progettuale, se da realizzare in zona ad alta sismicità),

� soggetto a collaudo (art. 5, co. 3 bis, lett. a) o lett. c), della LR 16/2009), (6)

� non soggetto a collaudo (art. 5, co. 3 bis, lett. b), della LR 16/2009). (6)

MARTIGNACCO, 15/12/2016 (località) (data)

IL PROGETTISTA STRUTTURALE (7)

(timbro e firma)

(1) manutenzione straordinaria, restauro, risanamento conservativo, ristrutturazione edilizia, nuova costruzione o ristrutturazione urbanistica, che abbiano rilevanza strutturale, o modifiche della destinazione d’uso, con o senza lavori edili, che comportino la classificazione nelle categorie di cui all’art. 6, co. 2, lett. a), della LR 16/2009

(2) come definita dall’art. 4 ter, co. 2, 3 e 4, del Regolamento emanato con DPReg 27/07/2011 n. 0176/Pres. e ss. mm. ii. (3) solo a seguito di richiesta degli Organismi Tecnici (4) da asseverare solo nel caso in cui la verifica del Sindaco, di cui all’art. 1, co. 3, della LR 27/1988, venga sostituita dall’asseverazione del

progettista-sottoscrittore. In tal caso, come previsto dall’art. 20, co. 2 bis, della LR 16/2009, la documentazione deve essere corredata dal progetto architettonico definitivo

(5) da barrare in alternativa alla casella precedente (relativa alle Nuove norme tecniche per le costruzioni approvate con decreto del Ministro delle Infrastrutture di data 14/01/2008), specificando la norma di riferimento utilizzata

(6) da barrare solo nel caso in cui trattasi di intervento che assolve una funzione di limitata importanza statica (soggetto, o meno, a collaudo) purché non riguardi edifici ed opere di interesse strategico o che assumono rilevanza in relazione alle conseguenze di un loro eventuale collasso

(7) atto da presentare unitamente a copia fotostatica di un documento di identità o di riconoscimento del sottoscrittore, se non firmato alla presenza del funzionario preposto alla ricezione

pagina 2 di 2

mion-4

Font monospazio

X

��

��

��

��

��

��! ��

RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI Legge 05.11.1971 n. 1086 (art. 4 punto b)

CARATTERISTICHE DEI CONGLOMERATI

Manufatto

Resistenza

Rck

Classe di

esposizione

Consistenza

Diametro max

inerti

Copri ferro

Opere in C.A. fuori terra

300 XC1 S5 16 mm 30 mm

Opere in C.A. controterra

300 XC2 S5 20 mm >=40 mm

TIPI DI ACCIAIO

B450C Fy,nom = 4500 Kg/cm2 per armature complementari

S275 Fy,k = 2750 Kg/cm2 per profilati ed unioni metalliche;

LEGNO GL24H, C24 IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE (NO DD.LL.)

IL DIRETTORE DEI LAVORI DELLE STRUTTURE

��

�$��$� �%&'�($��'��'))��&'��&�%&&%�)'��'))��'��

IL PROGETTISTA DELLE STRUTTURE

IL DIRETTORE DEI LAVORI

IL COMMITTENTE

��

Opera Modalità Intervento di

manutenzione Periodicità

Opere in cemento armato

Ispezionare i manufatti e controllare: - eventuali fenomeni di deterioramento e di degrado dei materiali; - eventuali fenomeni di dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali; - presenza di un quadro fessurativo che esuli dalle normali fessure dovute al ritiro del calcestruzzo in fase di maturazione; - presenza di distacchi di parte supeficiale delle opere in calcestruzzo che comportino l’esposizione all’ambiente aggressivo dei ferri di armatura; - presenza di fenomeni di risalita dell’umidità; - presenza di avvallamenti della superficie di calpestio; - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico. L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera.

- riparazioni localizzate superficiali delle parti strutturali, da effettuare anche con materiali speciali; - ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato da eseguire anche con materiali speciali; - protezione dei calcestruzzi da azione disgreganti (gelo, sali solventi, ambiente aggressivo, ecc.) con eventuale applicazione di film protettivi; - protezione delle armature da azioni disgreganti (gelo, ambiente aggressivo, ecc.); - consultare tecnico abilitato in caso di quadro fessurativo in rapida evoluzione o interventi che vadano a variare dimensioni strutturali o carichi applicati.

Cadenza annuale

Prescrizioni aggiuntive: Le superfici esterne in calcestruzzo devono essere protette dall’azione degli agenti atmosferici mediante intonacatura.

��

Opere in legno

Ispezionare i manufatti e controllare: - eventuali fenomeni di deterioramento e di degrado dei materiali; - eventuali fenomeni di dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali; - presenza di un quadro fessurativo sulle travi e arcareci in legno lamellare; - stato delle carpenterie in acciaio, delle passivazioni e delle eventuali pitture intumescenti - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico; - presenza di eventuali infiltrazioni dalla copertura. L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera

- ripresa della passivazioni delle carpenterie in acciaio; - consultare ditta fornitrice opere in legno lamellare o ditta specializzata per interventi di ripristino o sostituzione di parti ammalorate - consultare tecnico abilitato in caso di quadro fessurativodeformativo in rapida evoluzione o interventi che vadano a variare dimensioni strutturali o carichi applicati.

Cadenza annuale

Prescrizioni aggiuntive: Nessuna.

��

Opera Modalità Intervento di manutenzione

Periodicità

Acciaio Ispezionare i profili e controllare: - eventuali fenomeni di deterioramento e di degrado dei materiali; - eventuali fenomeni di dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali; - presenza di un quadro fessurativo; - presenza di distacchi di parte superficiale della protezione che comportino l’esposizione all’ambiente aggressivo degli strati sottostanti; - presenza di fenomeni di risalita dell’umidità; - presenza di avvallamenti della superficie di calpestio; - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico. L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera.

- riparazioni localizzate superficiali delle parti strutturali, da effettuare anche con materiali speciali; - ripristino di parti strutturali in acciaio da eseguire anche con materiali speciali; - protezione delle parti in acciaio da azione disgreganti (gelo, sali solventi, ambiente aggressivo, ecc.) con eventuale applicazione di film protettivi; - consultare tecnico abilitato in caso di quadro fessurativo in rapida evoluzione o interventi che vadano a variare dimensioni strutturali o carichi applicati.

Cadenza annuale


��

Opera Modalità Intervento di manutenzione

Periodicità

Muratura Ispezionare le strutture in muratura e controllare: - eventuali fenomeni di deterioramento e di degrado dei materiali; - eventuali fenomeni di dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali; - presenza di un quadro fessurativo; - presenza di distacchi di parte superficiale della protezione che comportino l’esposizione all’ambiente aggressivo degli strati sottostanti; - presenza di fenomeni di risalita dell’umidità; - presenza di avvallamenti della superficie di calpestio; - presenza di eccesso di vibrazioni o emissioni sonore delle strutture sotto carico. L’esito di ogni ispezione deve formare oggetto di uno specifico rapporto da conservare insieme alla relativa documentazione tecnica. A conclusione di ogni ispezione, inoltre, il tecnico incaricato deve, se necessario, indicare gli eventuali interventi a carattere manutentorio da eseguire ed esprimere un giudizio riassuntivo sullo stato d’opera.

- riparazioni localizzate superficiali delle parti strutturali, da effettuare anche con materiali speciali; - ripristino di parti strutturali in legno da eseguire anche con materiali speciali; - protezione delle parti in legno da azione disgreganti (gelo, sali solventi, ambiente aggressivo, ecc.) con eventuale applicazione di film protettivi; - consultare tecnico abilitato in caso di quadro fessurativo in rapida evoluzione o interventi che vadano a variare dimensioni strutturali o carichi applicati.

Cadenza annuale


Ovaro – corpo 1 |1

1. INTRODUZIONE ......................................................................................................................................... 2

2. STRUTTURA ESISTENTE: LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA ....... 2

3. DIMENSIONAMENTO ELEMENTI ............................................................................................................. 3

4. IPOTESI DI CALCOLO E MODELLO DI CALCOLO ......................................................................... 6

5. PARAMETRI LOCALI NEVE, VENTO, SISMA .................................................................................. 7

6. ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................ 12

7. MODELLO TRIDIMENSIONALE .......................................................................................................... 13

8. Condizioni e Combinazioni di carico considerate.......................................................................... 15

9. RISULTATI PRINCIPALI ANALISI MODALE ..................................................................................... 18

10. VALUTAZIONE SPOSTAMENTI SLV (p.to 7.3.3.3) .................................................................... 18

11. Verifica degli elementi strutturali in termini di contenimento del danno agli elementi

non strutturali (p.to 7.3.7) ............................................................................................................................ 19

12. Calcolo fattore θ (p.to 7.3.1) ............................................................................................................. 19

13. Verifica ribaltamento struttura ....................................................................................................... 20

Verifiche di resistenza, duttilita’, gerarchia delle resistenze ............................................................. 21

14. Verifiche pareti in legno ..................................................................................................................... 22

15. Verifiche ancoraggi pareti in legno ........................................................................................................... 50

16. Travi c.a. esistenti ...................................................................................................................................... 59

17. pareti c.a. esistenti ..................................................................................................................................... 61

18. Verifiche piastre e pareti C.A. ................................................................................................................... 64

Fondazioni .......................................................................................................................................................... 81

19. Pressione massima sul terreno ....................................................................................................... 81

20. Verifica Travi di fondazioni esistenti ........................................................................................................ 83

21. VERIFICA COPERTURA ........................................................................................................................ 93

22. VERIFICA SOLAIO PRIMO PIANO .................................................................................................... 102

23. VERIFICA scala ...................................................................................................................................... 111


1. INTRODUZIONE

Trattasi della sopraelevazione di un edificio esistente sito nel Comune di Ovaro.

La struttura esistente, come anche la destinazione d’uso di quella nuova sono tali per cui

l’edificio debba essere considerato come struttura strategica.

Il fabbricato esistente realizzato in parte interrato ed in parte fuori terra è composto da setti

in cemento armato, completato da solaio monolitico sul quale attualmente sono presenti circa 80 cm

di ghiaia.

L’intervento prevede la completa eliminazione della ghiaia alleggerendo così il solaio esistente.

Il nuovo pacchetto precede iglù, soletta armata di ripartizione, sottofondo e pavimento.

L’ampliamento sovrastante prevede la realizzazione di una struttura in legno (XLAM)

composta da un primo piano e da una copertura.

Quest’ultima ingombri e posizioni degli elementi sono stati dettati da una scelta

architettonica piuttosto che strutturale.

2. STRUTTURA ESISTENTE: LIVELLO DI CONOSCENZA E FATTORI DI

CONFIDENZA

Come richiesto dalla normativa vigente (Norme tecniche per le costruzioni) si è reso necessario

effettuare un’indagine esplorativa del manufatto oggetto di intervento.

A tal riguardo si riporta quanto segue:

- Relazione geologica a firma Ing. MENEGON Enzo inscritto Ordine Geologi FVG 94;

- Relazione di Calcolo a firma Ing. BURELLI Aldo inscritto Ord. Ing. Udine 875;

- Elaborati grafici strutturali a firma Ing. BURELLI Aldo inscritto Ord. Ing. Udine 875;

- Prove Materiali eseguite presso Laboratorio Malignani di Udine;

- Relazione strutture ultimate a firma Ing. BURELLI Aldo inscritto Ord. Ing. Udine 875;

- Collaudo statico delle strutture a firma Ing. GUSSETTI Ilario inscritto Ord. Ing. Udine 823;

DOCUMENTAZIONE ALLEGATA ALLA FINE DEL FASCICOLO


In considerazione di:

- completa documentazione strutturale;

- recente realizzazione del fabbricato;

- la destinazione d’uso del fabbricato ha comportato una maggiore controllo da tutti gli interessati

all’opera rispetto ad fabbricato non strategico.

Si considera un livello di conoscenza adeguato, si considera un fattore di confidenza pari a 1.0.

A favore di sicurezza, si considerano i valori nominali dei materiali nelle successive

verifiche anche se i valori di resistenza dei materiali utilizzati risultano notevolmente

più elevati.

Calcestruzzo: C25/30

Acciaio: FeB44K controllato in stabilimento ad aderenza

3. DIMENSIONAMENTO ELEMENTI

Attraverso calcoli di prima approssimazione si procede al dimensionamento degli elementi principali.

TRAVE SECONDARIE DI COPERTURA

Luce di calcolo: L = 2.1 m

Interasse di calcolo: i = 1.9 m

Sezione BxH = 20 x 28 cm W = 2613 cm3 J = 36586 cm4

Carico massimo slu = 385 kg/mq

Carico massimo sle = 270 kg/mq

Momento massimo slu = 403 kgm Tensione massima = 15 kg/cmq � OK

Freccia massima sle = 0.03 cm = L/7000 � OK

TRAVE PRINCIPALI DI COPERTURA



Sezione BxH = 20 x 70 cm W = 16333 cm3 J = 571666 cm4

Carico massimo slu = 385 kg/mq � qslu = 809 kg/ml

Carico massimo sle = 270 kg/mq � qsle = 570 kg/ml

Momento massimo slu = 13607 kgm Tensione massima = 83 kg/cmq � OK



160

3232

128

SOLAIO IN LEGNO PIANO PRIMO IN XLAM a 5 strati



Sezione BxH = 100 x 16 cm

Braccio coppia resistente = 128 mm

Carico massimo slu = 1029 kg/mq

Momento massimo slu = 3750 kgm

Azione coppia agente = 29296 kg

Pressione massima = 91 kg/cmq � OK

Carico massimo sle = 730 kg/mq



PIANTA PIANO TERRA

1

2

3

4

56

7

ANALISI SISMICA

Fatte salve le grossolane approssimazioni del metodo seguente, questo serve solo come primo

predimensionamento della struttura per l’analisi sismica. Successivamente si procederà ad

un’analisi dettagliata ad elementi finiti.

LIVELLO Quota Area pp+perm variab ψ2 pareti MASSA zw/(Szw) Forza r

(m) (mq) (kg/mq) (kg/mq) (kg) (kg) (kg)

copertura 11 196 100 170 0 12000 31600 0,25 31862 1,74

sottocopertura 8 66 191 200 0,3 18000 34566 0,20 25347 1,26

piano terra 5 108 730 400 0,6 50000 154760 0,55 70928 0,79

Massa TOT = 220926 kg

S(M*z) = 1397928 kgm

Spettro = 0,58

Forza Tot = 128137 kg

Si evince come la massa a livello copertura risulti fortemente accelerata dal coefficiente di

amplificazione verso l’alto (r), pari a 1.74.

Ipotizzando solo in questa fase di dimensionamento una distribuzione dell’azione orizzontale

proporzionale alla rigidezza delle pareti ed alla loro posizione. Si trascurano i muri sul vuoto e quello

lato scala non poggiante sui muri dello scantinato.


Xr(m) = 4.09 Yr (m) = 0.82 Momento sisma direzione X = 403554Xm(m) = 4.80 Ym(m) = 6.50 Momento sisma direzione Y = 50702

Forza di piano (Kg) = 71000

Xg (m) Yg (m) Kx Fx(F+Mx) Fx(My) Ky Fy(F+My) Fy(Mx) Fx+0.3Fy 0.3Fx+Fy Tau1 ( 0 ; 4.00 ) 3.500 0.0005 60 3 0.2432 12183 -40469 12200 40487 8.432 ( 0.12 ; 2.00 ) 8.700 0.0003 53 4 0.0304 1523 -5059 1571 5075 2.113 ( 2.10 ; 0.12 ) 8.500 10.000 0.0807 18891 1654 0.0001 11 21 18897 5688 7.504 ( 0.12 ; 1.80 ) 9.600 9.500 0.0002 51 4 0.0222 2199 4977 1544 4992 2.315 ( 2.00 ; 0.12 ) 8.500 0.0697 3938 -127 0.0001 10 20 3944 1201 1.646 ( 4.60 ; 0.12 ) 2.300 0.8479 47910 -1545 0.0003 16 -18 47915 14391 8.687 ( 0.12 ; 5.70 ) 5.500 4.600 0.0007 99 6 0.7038 55059 40529 16616 55088 8.05

Elementi

4. IPOTESI DI CALCOLO E MODELLO DI CALCOLO

Vista l’utilizzo di due materiali completamente diversi, anche se il loro comportamento

durante l’azione sismica risulta molto simile, si decide di adottare un fattore di struttura tale da

mantenere la struttura in campo elastico.

La verifica dell’intero complesso viene eseguita attraverso una modellazione ad elementi finiti

con il programma Sismicad.

La struttura prevede i seguenti elementi:

Fondazioni esistenti in c.a. di sezione 60x40cm

Pareti struttura esistente in c.a. dello spessore di 20/25cm.

Preti in Xlam 5 strati sp.=12cm. Le pareti apoggeranno su nuovi cordoli in c.a.,

realizzati in corispondenza delle pareti esistenti in c.a.

Solaio di piano in pannelli di Xlam 5 strati sp.16cm. I primi due strati esterni del

pannello su entrambe le facce hanno le fibre orientate parallelamente;

Copertura realizzata con un’orditura di travi principali e secondarie in lamellare su cui

viene fissato un tavolato.

Per tale struttura l’analisi viene effettuata mediante un modello tridimensionale ad elementi

finiti con il programma Sismicad.


5. PARAMETRI LOCALI NEVE, VENTO, SISMA


6. ANALISI DEI CARICHI

Copertura

Strutturale: Peso proprio orditura 40 Kg/mq γg = 1.3

manto di copertura 20 Kg/mq γg = 1.3

100 kg/mq γg = 1.3

Variabile: neve 170 Kg/mq γq = 1.5 ψ2 = 0.0

Piano primo

Strutturale: Peso proprio solaio 66 Kg/mq γg = 1.3

Cartongesso 12 Kg/mq

Massetto alleggerito 500 Kg/mc * 0.085 m = 43 Kg/mq

Massetto radiante 1200 kg/mc * 0.06 m = 72 Kg/mq

Piastrelle 10 Kg/mq

Tramezze distribuite 54 Kg/mq

191 kg/mq γg = 1.3

Variabile: folla cat. A 200 Kg/mq γq = 1.5 ψ2 = 0.3

Piano terra

Strutturale: Solaio esistente 350 Kg/mq γg = 1.3

Peso proprio solaio 180 Kg/mq γg = 1.3

Sottofondo, pavimenti, tramezze 200 Kg/mq γg = 1.3

730 kg/mq γg = 1.3

Variabile: folla 400 Kg/mq γq = 1.5 ψ2 = 0.6

Tamponatura

Strutturale: 250 Kg/mq γg = 1.3


7. MODELLO TRIDIMENSIONALE

Viene realizzato con il programma Sismicad controllato dallo scrivente:

IPOTESI E VINCOLI (Osservazione 3)

Viene eseguito un unico modello, fondazioni comprese su suolo elastico alla Winkler.

Tale modello viene prima risolto con l’ipotesi di struttura bloccata al piede senza modellazione della

struttura di fondazione. Con tale modello si procede alla verifica di tutti gli elementi fuori terra e

vengono eseguiti tutti i controlli previsti dalla normativa.

Quando si dovrà analizzare l’iterazione terreno fondazione e verifica delle strutture di fondazione, si

ripete l’analisi della struttura sboccandola al piede. Si procederà pertanto alla verifica degli elementi

di fondazione e si procederà alla rivalidazione delle verifiche della sovrastruttura: in tale modo si

controlla se degli elementi della sovrastruttura risultino più sollecitati nel modello su suolo alla

winkler. In questo modello si controlla anche se le fondazioni vanno verso l’alto: in tal caso si valuta

per quale combinazione di carico avviene tale fenomeno e si procederà, per quella combinazione ad

un’analisi non lineare.

Il software di calcolo permette di definire l’elemento parete in xlam.

Per ciascun elemento vengono definiti:

- numero di strati e relativi spessori (caso in esame 119mm=27+19+27+19+27);

- materiale (C24);

- classe di servizio (1);

- vincoli bordi pareti( nel caso in esame per tutti e quattro i bordi vengono svincolati i momenti

fuori piano).

Come dato di post analisi il programma Sismicad fornisce un tabulato contenente le diverse

catatteristiche di reazione per tutte le combinazioni di carico. Da questo tabulato sono stati estratti i

valori più penalizzanti per il dimensionamento dei collegamenti a taglio ed hold-down.

Il programma di calcolo differenzia le pareti di xlam come elementi composti da maschi e da travi di

collegamento. Per le verifiche fa riferimento alle verifiche delle aste in legno.

Nel caso dei maschi considera come resistente solo quella costituita dalle fibre verticali se si tratta di

pressoflessione instabile e taglio nel piano o tutta la sezione omogenea se si tratta di taglio fuori

piano o torsione.

Nel caso dei travi di collegamento considera come resistente solo quella costituita dalle fibre

orizzontali se si tratta di pressoflessione instabile e taglio nel piano o tutta la sezione omogenea se si

tratta di taglio fuori piano o torsione.

Il solaio del piano primo è stato modellato come solaio deformabile: nel programma di calcolo è stata

inseririta una membrana nella quale viene defonito il tipo di materiale e spessore.

Primo modello con struttura incastrata al piede


� Metodi di analisi: Statica lineare per i carichi verticali;

Analisi lineare modale per l’azione sismica

� Controlli effettuati: Valutazione tipologia sismo resistente;

Esclusione struttura deformabile torsionalmente;

Ribaltamento struttura;

Fattore θ;

� Travi modellate con elementi beam;

� Setti modellati con elementi shell;

� Solette modellate con elementi shell;

� Peso proprio degli elementi modellati computato direttamente dal programma;

� La massa sismica delle pareti del piano terra viene applicata per metà a alla strutura di

fondazione e per metà alle travi del piano primo;

� I carichi inseriti nel modello sono stati ottenuti moltiplicando i carichi caratteristici riportati

nelle analisi dei carichi e moltiplicati per le aree di influenza, tenendo anche conto degli effetti di

continuità delle strutture presenti.

Secondo modello con struttura su suolo elastico

� Metodi di analisi: Statica lineare per i carichi verticali;

Analisi lineare modale per l’azione sismica;

� Controlli effettuati: Valutazione tipologia sismo resistente;

Esclusione struttura deformabile torsionalmente;

Ribaltamento struttura;

Fattore θ;

� Controlli effettuati: Calcolo cedimenti;

Calcolo pressione massima sul terreno;

Si verifica se la modellazione così effettuata considera il terreno come

materiale monolatero (e quindi che lavora solo a compressione) o viceversa se il programma di

calcolo ha considerato il terreno come materiale bilatero e quindi che lavora anche a trazione.

In quest’ultimo caso si determinano le combinazioni di carico in cui avviene tale

comportamento errato e si esegue un’analisi statica non lineare.


8. CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO CONSIDERATE


VERIFICHE GENERALI E DI SPOSTAMENTO

9. RISULTATI PRINCIPALI ANALISI MODALE

Modo: Identificativo del modo di vibrare. Periodo: Periodo. [s] Massa X: Massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: Massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: Massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: Massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.

Totale masse partecipanti:

Traslazione X: 0.911948 Traslazione Y: 0.867307 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.977315 Rotazione Y: 0.970887 Rotazione Z: 0.154109

Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 0.168768396 0.000006001 0.002673053 0 0.00549534 0.000015753 0.003937704 2 0.101814374 0.044755445 0.00634848 0 0.010565056 0.108230968 0.003796528 3 0.099912112 0.149536057 0.000264978 0 0.001685886 0.375891285 0.00015507 4 0.095007027 0.070558976 0.001841976 0 0.004916181 0.221415562 0.000809836 5 0.073964606 0.005215312 0.182300989 0 0.519421133 0.012688771 0.002713907 6 0.060720417 0.000140889 0.063572249 0 0.165243602 0.000199998 0.134682339 7 0.04720535 0.003558277 0.002165079 0 0.007302627 0.003683116 0.005059582 8 0.020235528 0.20093578 0.41497963 0 0.182186754 0.075028151 0.002820282 9 0.018130516 0.437241679 0.193160822 0 0.080498102 0.1737338 0.000134004

10. VALUTAZIONE SPOSTAMENTI SLV (P.TO 7.3.3.3)

Spostamenti massimi da analisi dinamica, in questa analisi ai sensi del punto 7.2.6 la

rigidezza flessionale ed a taglio viene ridotta al 50% degli elementi non fessurati, ovvero viene

raddoppiato il valore di spostamento ottenuto dall’analisi.

T1=0.285

Tc=0.453

µ� = �� > ��1 + �� − 1� ∗ ��

�� < �� µ� ≤ 5 ∗ � − 4 → µ� = 1.0

Combinazione dEe (X) [cm] dEe (Z) [cm] µd Spostamento della

struttura

dE (X)

[cm]

dE (Z)

[cm]

ΣGk+Σψ2Qk+sisma

X+0.3Z

0.141 1 0.141

ΣGk+Σψ2Qk+sisma

Z+0.3X

0.148 1 0.148


11. VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI IN TERMINI DI CONTENIMENTO DEL DANNO

AGLI ELEMENTI NON STRUTTURALI (P.TO 7.3.7)

Essendo un edificio di classe IV si deve calcolare lo spostamento allo SLO e verificarlo con i limiti di

cui alla formula 7.3.17: considerate le caratteristiche degli elementi non strutturali si considerano i

seguenti limiti:

dr <= drp <= 0.005 * h*2/3 = 0.005 * 300 cm *2/3 = 1.0 cm

spostamento massimo allo SLO: dr,SL8 = 0.35 cm < dr

12. CALCOLO FATTORE θ (P.TO 7.3.1)

Per poter trascurare le non linearità geometriche si deve verificare che: θ = (P * dr) / (V * h) < 0.1

con: P = carico verticale totale;

dr = spostamento orizzontale medio d’interpiano;

V = la forza totale in corrispondenza dell’orizzontamento considerato;

h = distanza tra orizzontamenti.

Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile

come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm]

Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile

come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm]

Comb.: combinazione.

N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico.


Carico verticale: carico verticale. [daN]

Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm]

Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [daN]

Altezza del piano: altezza del piano. [cm]

Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.

Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale

totale Altezza del piano Theta

N.b. L1 L2 SLV 1 192311 0.008 40415 308 0 L1 L2 SLV 2 192310 0.008 40415 308 0 L1 L2 SLV 3 190595 0.008 40562 308 0 L1 L2 SLV 4 190595 0.008 40562 308 0 L1 L2 SLV 5 185932 0.006 44761 308 0 L1 L2 SLV 6 185931 0.006 44761 308 0 L1 L2 SLV 7 180213 0.006 44895 308 0 L1 L2 SLV 8 180213 0.006 44895 308 0 L1 L2 SLV 9 178748 0.004 44895 308 0 L1 L2 SLV 10 178748 0.004 44895 308 0 L1 L2 SLV 11 173030 0.006 44761 308 0 L1 L2 SLV 12 173029 0.006 44761 308 0 L1 L2 SLV 13 168366 0.004 40562 308 0 L1 L2 SLV 14 168366 0.004 40562 308 0 L1 L2 SLV 15 166651 0.006 40415 308 0 L1 L2 SLV 16 166650 0.006 40415 308 0 L2 L3 SLV 1 56590 0.198 26084 300 0.001 L2 L3 SLV 2 56590 0.198 26084 300 0.001 L2 L3 SLV 3 56029 0.182 24083 300 0.001 L2 L3 SLV 4 56029 0.182 24083 300 0.001 L2 L3 SLV 5 57441 0.115 21239 300 0.001 L2 L3 SLV 6 57441 0.115 21239 300 0.001 L2 L3 SLV 7 55569 0.09 18727 300 0.001 L2 L3 SLV 8 55569 0.09 18727 300 0.001 L2 L3 SLV 9 57609 0.071 18727 300 0.001 L2 L3 SLV 10 57609 0.071 18727 300 0.001 L2 L3 SLV 11 55737 0.115 21239 300 0.001 L2 L3 SLV 12 55737 0.115 21239 300 0.001 L2 L3 SLV 13 57149 0.166 24083 300 0.001 L2 L3 SLV 14 57149 0.166 24083 300 0.001 L2 L3 SLV 15 56587 0.187 26084 300 0.001 L2 L3 SLV 16 56587 0.187 26084 300 0.001

13. VERIFICA RIBALTAMENTO STRUTTURA

Considerata l’articolata conformazione in pianta della struttura, la sua estensione e i vincoli presenti,

si può oggettivamente escludere a priori la possibilità che possa ribaltarsi.


VERIFICHE DI RESISTENZA, DUTTILITA’, GERARCHIA DELLE RESISTENZE

Si procede alla verifica di resistenza degli elementi considerando le sollecitazioni desunte dal

modello di calcolo.

Con il programma utilizzato è possibile determinare per ogni diverso elemento beam la

massima tensione riferita alla singola caratteristica di sollecitazione oppure la massima tensione

prodotta dalla combinazione N+M: sfruttando queste funzione risulta immediato individuare la

sezione significativa per le verifiche.

DUTTILITA’

- Nei tabulati di calcolo seguenti si procede alla verifica per duttilità delle strutture dei setti.

GERARCHIA DELLE RESISTENTE

- Fondazione: vengono progettate in modo di rimanere in campo elastico.


14. VERIFICHE PARETI IN LEGNO

fm,k: resistenza caratteristica per flessione [daN/cm²]

ft,0,k: resistenza caratteristica per trazione parallela alle fibre [daN/cm²]

ft,90,k: resistenza caratteristica per trazione ortogonale alle fibre [daN/cm²]

fc,0,k: resistenza caratteristica per compressione parallela alle fibre [daN/cm²]

fc,90,k: resistenza caratteristica per compressione ortogonale alle fibre [daN/cm²]

fv,k: resistenza caratteristica a taglio [daN/cm²]

E0,05: modulo di elasticità parallelo alla fibratura 5-percentile [daN/cm²]

G0,05: modulo di elasticità tangenziale parallelo alla fibratura 5-percentile [daN/cm²]

Sp. strati: spessori degli strati

Lungh.: lunghezza del maschio [cm]

Altezza: altezza netta: distanza tra estradosso solaio inferiore e intradosso solaio superiore [cm]

Classe ser.: classe di servizio

Kdef: coefficiente di deformazione UNI EN 1995-1-1 2.3.2.2

Kh: uNI EN 1995-1-1 (3.2)

Kshape: uNI EN 1995-1-1 6.1.8

βX: moltiplicatore della altezza netta per lunghezza libera di inflessione fuori piano

βY: moltiplicatore della altezza netta per lunghezza libera di inflessione nel piano

lrelX: rapporto di snellezza relativa per inflessione fuori piano UNI EN 1995-1-1 6.3.2

lrely: rapporto di snellezza relativa per inflessione nel piano UNI EN 1995-1-1 6.3.2

kcx: coefficiente per freccia di inflessione fuori piano UNI EN 1995-1-1 (6.25)

kcy: coefficiente per freccia di inflessione nel piano UNI EN 1995-1-1 (6.25)

Quota: quota [cm]

Comb.: combinazione

N: sforzo normale [daN]

Tx: taglio nel piano [daN]

Ty: taglio fuori piano [daN]

Mx: momento fuori piano [daN*cm]

My: momento nel piano [daN*cm]

Mt: momento torcente [daN*cm]

Durata: durata carico

Kmod: coefficiente di correzione UNI EN 1995-1-1 2.4.1

γM: coefficiente parziale per una proprietà o resistenza del materiale

σ0d: tensione di progetto a sforzo normale parallela alla fibra (positiva se di trazione) [daN/cm²]

σmx: tensione di progetto a flessione per momento fuori piano [daN/cm²]

σmy: tensione di progetto a flessione per momento nel piano [daN/cm²]

f0d: resistenza di progetto a sforzo normale parallelamente alla fibratura [daN/cm²]

fmd: resistenza di progetto a flessione [daN/cm²]

Formula: numero della formula di verifica applicata in UNI EN 1995-1-1/NTC08

Inv. coeff.s.: risultato della applicazione della formula; inverso del coefficiente di sicurezza

Verifica: stato di verifica

τdx: tensione tangenziale massima per taglio nel piano [daN/cm²]

fvd: resistenza di progetto a taglio [daN/cm²]

τdy: tensione tangenziale massima per taglio fuori piano [daN/cm²]

2*ft90d: resistenza a taglio per rotolamento (rolling shear) UNI EN 1995-1-1 6.1.7 [daN/cm²]

Kcr: coefficiente riduttivo UNI EN 1995-1-1 6.1.7

Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN] ove non espressamente specificato. Parete in legno da Piano 1 a Falda 2 76-95 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Ingombro netto Lunghezza: 192.8 Altezza: 442.2


Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 192.8; lunghezza = 192.8

Caratteristiche del materiale Pannello in legno lamellare a strati incrociati di tavole, composto da 5 strati di spessore 3+1,9+3+1,9+3=12,8 cm; deve essere posto in opera in modo che gli strati esterni abbiano le tavole disposte verticalmente. Il materiale delle tavole è Conifere e pioppo C24 S.L. ed ha le seguenti caratteristiche:

fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E0,05 G0,05 240 140 5 210 25 25 74000 4642

Maschio 1 Sp. strati Lungh. Altezza Classe ser. Kdef Kh Kshape βX βY lrelX lrely kcx kcy

3+1,9+3+1,9+3 192.8 442.2 1 0.6 1 1 1 1.832 0.135 0.28 1

Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV. Sollecitazioni nelle sezioni di verifica Vengono mostrate le sollecitazioni relative alle verifiche più critiche.

Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 15 -4386 4201 -94 -676 623747 17231 0 SLV 16 -4379 4201 -95 -678 624336 17190 0 SLV 13 -3210 3818 -121 -1380 654038 16110 0 SLV 14 -3204 3819 -122 -1382 654628 16069 0 SLU 21 -5102 -499 -87 -225 75357 6979 0 SLV 1 -137 -4683 20 512 -571620 -11116 0 SLV 2 -131 -4683 19 510 -571031 -11156 0 SLV 3 -1313 -4301 47 1215 -601912 -9995 0 SLV 4 -1306 -4301 46 1213 -601322 -10035

200.2 SLV 1 -1382 -4205 25 2535 -275891 5791

Verifica a pressoflessione instabile Verifica a pressoflessione instabile: vengono mostrate le 5 verifiche più critiche.

Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLV 15 Ist. 1 1.5 2.5 0.1 11.2 140 160 (EC5

6.23) 0.14 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 2.5 0.1 11.2 140 160 (EC5 6.23)

0.14 Si

0 SLV 13 Ist. 1 1.5 1.9 0.3 11.7 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 1.8 0.3 11.7 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 2.9 0 1.4 112 128 (EC5 6.23)

0.1 Si

Verifica a taglio Verifica a taglio e torsione: vengono mostrate le 5 verifiche più critiche.

Quota Comb. Durata Kmod γM τdx fvd Formula Inv. coeff.s.

τdy 2*ft90d Kcr Inv. coeff.s.

Verifica

0 SLV 1 Ist. 1 1.5 6 16.7 (4.4.8) 0.36 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 2 Ist. 1 1.5 6 16.7 (4.4.8) 0.36 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 3 Ist. 1 1.5 5.5 16.7 (4.4.8) 0.33 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 4 Ist. 1 1.5 5.5 16.7 (4.4.8) 0.33 0 6.7 0.67 0 Si

200.2 SLV 1 Ist. 1 1.5 5.4 16.7 (4.4.8) 0.33 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 1 a Falda 2 77-101 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)



Caratteristiche del materiale Pannello in legno lamellare a strati incrociati di tavole, composto da 5 strati di spessore 3+1,9+3+1,9+3=12,8


cm; deve essere posto in opera in modo che gli strati esterni abbiano le tavole disposte verticalmente. Il materiale delle tavole è Conifere e pioppo C24 S.L. ed ha le seguenti caratteristiche:



3+1,9+3+1,9+3 192.8 442.2 1 0.6 1 1 1 1.832 0.135 0.28 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 17 -3662 503 105 1265 328584 -9618 0 SLU 18 -3654 503 105 1262 327817 -9611 0 SLU 21 -3650 504 105 1260 327488 -9608 0 SLU 7 -3360 465 97 1162 301846 -8834 0 SLU 8 -3351 466 97 1159 301078 -8827 0 SLU 16 -2455 466 71 847 220364 -6443 0 SLV 16 -1546 771 31 370 133302 -23353 0 SLV 15 -1546 771 31 369 133268 -23352

400.4 SLV 3 -136 747 51 -335 10728 -6175 400.4 SLV 4 -137 747 51 -335 10761 -6175


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.1 0.3 5.9 112 128 (EC5

6.23) 0.12 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 2.1 0.3 5.9 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 2.1 0.3 5.9 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLU 7 Med. 0.8 1.5 1.9 0.3 5.4 112 128 (EC5 6.23)

0.11 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 1.9 0.3 5.4 112 128 (EC5 6.23)

0.11 Si




Verifica

0 SLU 16 Per. 0.6 1.5 0.6 10 (4.4.8) 0.06 0.1 4 0.67 0 Si 0 SLV 16 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 15 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si

400.4 SLV 3 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si 400.4 SLV 4 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si



Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 40; lunghezza = 40 Maschio 2: X iniziale = 140; X finale = 227.2; lunghezza = 87.2 Maschio 3: X iniziale = 327.2; X finale = 367.2; lunghezza = 40 Trave di collegamento 1: X iniziale = 40; X finale = 140; lunghezza = 100; Y intradosso = 250 Trave di collegamento 2: X iniziale = 227.2; X finale = 327.2; lunghezza = 100; Y intradosso = 250





3+1,9+3+1,9+3 40 440.9 1 0.6 1 1 1 1.826 0.648 0.28 0.95


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 16 -6941 1074 -8 -96 11029 -3058 0 SLV 15 -6938 1074 -8 -96 11081 -3057 0 SLV 14 -6630 759 -6 -77 -11822 -1679 0 SLV 13 -6628 759 -6 -76 -11770 -1677 0 SLV 12 -3078 826 -3 -36 38095 -2969 0 SLV 2 5442 -1002 13 161 -10672 3175 0 SLV 1 5444 -1001 13 161 -10620 3176

250 SLV 15 625 992 41 883 -38769 -1202



6.23) 0.52 Si

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 19.3 0.1 4.6 140 160 (EC5 6.23)

0.52 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 18.4 0.1 4.9 140 160 (EC5 6.23)

0.5 Si

0 SLV 13 Ist. 1 1.5 18.4 0.1 4.9 140 160 (EC5 6.23)

0.5 Si

0 SLV 12 Ist. 1 1.5 8.6 0 15.9 140 160 (EC5 6.23)

0.32 Si




Verifica

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 6.7 16.7 (4.4.8) 0.4 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 16 Ist. 1 1.5 6.7 16.7 (4.4.8) 0.4 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 2 Ist. 1 1.5 6.2 16.7 (4.4.8) 0.37 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 6.2 16.7 (4.4.8) 0.37 0.1 6.7 0.67 0 Si

250 SLV 15 Ist. 1 1.5 6.2 16.7 (4.4.8) 0.37 0.2 6.7 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 87.2 440.9 1 0.6 1 1 1 1.826 0.297 0.28 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -3844 325 0 1 43819 -76 0 SLU 18 -3849 298 0 1 40138 -73 0 SLU 17 -3862 234 0 1 31549 -66 0 SLU 8 -3538 275 0 1 37124 -69 0 SLU 7 -3551 211 0 1 28535 -62 0 SLV 11 -1828 1464 6 73 186205 -1997 0 SLV 12 -1833 1463 6 73 186086 -1997

250 SLV 11 -1527 1422 -11 -1683 -176610 -6815 220.4 SLV 11 -1544 1422 -11 -3916 -134604 -2530

250 SLV 12 -1532 1421 -11 -1684 -176432 -6816


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 4.9 0 3.8 112 128 (EC5

6.23) 0.19 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 4.9 0 3.5 112 128 (EC5 6.23)

0.18 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 4.9 0 2.8 112 128 (EC5 6.23)

0.18 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 4.5 0 3.3 112 128 (EC5 6.23)

0.17 Si

0 SLU 7 Med. 0.8 1.5 4.5 0 2.5 112 128 (EC5 6.23)

0.16 Si





Verifica

0 SLV 11 Ist. 1 1.5 4.2 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 4.2 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si

250 SLV 11 Ist. 1 1.5 4.1 16.7 (4.4.8) 0.24 0 6.7 0.67 0 Si 220.4 SLV 11 Ist. 1 1.5 4.1 16.7 (4.4.8) 0.24 0 6.7 0.67 0 Si

250 SLV 12 Ist. 1 1.5 4.1 16.7 (4.4.8) 0.24 0 6.7 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 40 440.9 1 0.6 1 1 1 1.826 0.647 0.28 0.95


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 3 -5313 -446 -77 -919 17262 -809 0 SLV 4 -5314 -448 -77 -920 17099 -806 0 SLV 2 -5331 -725 -76 -912 -3001 569 0 SLV 1 -5330 -723 -76 -910 -2837 566 0 SLU 21 -3216 -3 23 271 29706 -619 0 SLV 15 2345 713 97 1161 29977 -1127 0 SLV 16 2345 711 97 1159 29813 -1124 0 SLV 6 -2671 -643 -14 -174 -21989 2062


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLV 3 Ist. 1 1.5 14.8 1 7.2 140 160 (EC5

6.23) 0.43 Si

0 SLV 4 Ist. 1 1.5 14.8 1 7.1 140 160 (EC5 6.23)

0.42 Si

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 14.8 1 1.3 140 160 (EC5 6.23)

0.39 Si

0 SLV 1 Ist. 1 1.5 14.8 1 1.2 140 160 (EC5 6.23)

0.39 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 8.9 0.3 12.4 112 128 (EC5 6.23)

0.38 Si




Verifica

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 4.5 16.7 (4.4.8) 0.27 0.3 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 4.5 16.7 (4.4.8) 0.27 0.3 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 15 Ist. 1 1.5 4.4 16.7 (4.4.8) 0.27 0.4 6.7 0.67 0.1 Si 0 SLV 16 Ist. 1 1.5 4.4 16.7 (4.4.8) 0.27 0.4 6.7 0.67 0.1 Si 0 SLV 6 Ist. 1 1.5 4 16.7 (4.4.8) 0.24 0.1 6.7 0.67 0 Si

Trave di collegamento 1 Sp. strati Luce Altezza iniziale Altezza mezzeria Altezza finale Classe ser. Kdef Kh Kshape

3+1,9+3+1,9+3 100 190.9 190.9 190.9 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt iniziale SLV 15 499 -124 -2248 90270 2270 -14216 iniziale SLV 16 499 -124 -2248 90170 2270 -14214 mezzeria SLV 1 -547 24 2023 24587 -6980 5206 mezzeria SLV 2 -548 24 2024 24506 -6979 5208 finale SLV 3 -466 14 947 44778 -5587 5516 finale SLV 15 47 -49 -2543 -103676 9633 -5814 finale SLV 16 46 -49 -2543 -103751 9634 -5812 mezzeria SLV 15 241 -24 -2355 -4083 7094 -5183 mezzeria SLV 16 241 -24 -2354 -4164 7094 -5181 finale SLV 11 -358 -66 -2344 -104444 8861 -2387

Verifica a pressoflessione Verifica a pressoflessione instabile: vengono mostrate le 5 verifiche più critiche.

Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica iniziale SLV 15 Ist. 1 1.5 0.7 3.9 1.7 93.3 160 (4.4.6) 0.04 Si iniziale SLV 16 Ist. 1 1.5 0.7 3.9 1.7 93.3 160 (4.4.6) 0.04 Si mezzeria SLV 1 Ist. 1 1.5 0.8 1.1 5.2 140 160 (4.4.7) 0.04 Si mezzeria SLV 2 Ist. 1 1.5 0.8 1.1 5.2 140 160 (4.4.7) 0.04 Si finale SLV 3 Ist. 1 1.5 0.6 1.9 4.2 140 160 (4.4.7) 0.04 Si



Sezione Comb. Durata Kmod γM τdx fvd Formula Inv. coeff.s.


Verifica

finale SLV 15 Ist. 1 1.5 7.9 16.7 (4.4.8) 0.47 0 6.7 0.67 0 Si finale SLV 16 Ist. 1 1.5 7.8 16.7 (4.4.8) 0.47 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 15 Ist. 1 1.5 7.3 16.7 (4.4.8) 0.44 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 16 Ist. 1 1.5 7.3 16.7 (4.4.8) 0.44 0 6.7 0.67 0 Si finale SLV 11 Ist. 1 1.5 7.2 16.7 (4.4.8) 0.43 0.1 6.7 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 100 190.9 190.9 190.9 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt iniziale SLV 13 691 25 -1064 10910 10015 2913 iniziale SLV 14 689 25 -1058 10700 10015 2915 iniziale SLV 11 649 85 -1632 59954 -5330 10340 iniziale SLV 12 648 85 -1627 59773 -5330 10342 iniziale SLV 15 899 69 -1823 39388 5414 7972 finale SLV 15 198 38 -2150 -89885 3263 12071 finale SLV 16 198 38 -2143 -89637 3263 12073 mezzeria SLV 15 562 30 -2045 -22558 6442 8199 mezzeria SLV 16 561 30 -2039 -22533 6442 8201 iniziale SLV 2 -720 -77 2020 -25422 -5341 -7185


Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica iniziale SLV 13 Ist. 1 1.5 1 0.5 7.4 93.3 160 (4.4.6) 0.06 Si iniziale SLV 14 Ist. 1 1.5 1 0.5 7.4 93.3 160 (4.4.6) 0.06 Si iniziale SLV 11 Ist. 1 1.5 0.9 2.6 4 93.3 160 (4.4.6) 0.05 Si iniziale SLV 12 Ist. 1 1.5 0.9 2.6 4 93.3 160 (4.4.6) 0.05 Si iniziale SLV 15 Ist. 1 1.5 1.2 1.7 4 93.3 160 (4.4.6) 0.05 Si




Verifica

finale SLV 15 Ist. 1 1.5 6.6 16.7 (4.4.8) 0.4 0 6.7 0.67 0 Si finale SLV 16 Ist. 1 1.5 6.6 16.7 (4.4.8) 0.4 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 15 Ist. 1 1.5 6.3 16.7 (4.4.8) 0.38 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 16 Ist. 1 1.5 6.3 16.7 (4.4.8) 0.38 0 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 2 Ist. 1 1.5 6.2 16.7 (4.4.8) 0.37 0.1 6.7 0.67 0 Si


Ingombro netto Lunghezza: 170 Altezza: 440.9

Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 170; lunghezza = 170




3+1,9+3+1,9+3 170 440.9 1 0.6 1 1 1 1.826 0.152 0.28 1



Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 13 -14503 -1726 127 -834 286250 -2530 0 SLV 14 -14493 -1727 127 -825 285427 -2501 0 SLV 15 -12315 -649 119 -1207 484988 -1631 0 SLV 16 -12305 -649 118 -1198 484164 -1602 0 SLV 9 -9335 -1867 64 434 -160559 -2165 0 SLV 7 4575 2681 -27 -96 317709 2040 0 SLV 8 4583 2680 -27 -88 317004 2065

220.4 SLV 7 450 2606 -6 -765 193463 -236 220.4 SLV 8 454 2606 -6 -764 193241 -238 220.4 SLV 3 659 2566 -25 -1638 205775 1244



6.23) 0.28 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 9.5 0.2 6.6 140 160 (EC5 6.23)

0.28 Si

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 8.1 0.3 11.2 140 160 (EC5 6.23)

0.28 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 8 0.3 11.2 140 160 (EC5 6.23)

0.28 Si

0 SLV 9 Ist. 1 1.5 6.1 0.1 3.7 140 160 (EC5 6.23)

0.18 Si




Verifica


220.4 SLV 7 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0 6.7 0.67 0 Si 220.4 SLV 8 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0 6.7 0.67 0 Si 220.4 SLV 3 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0 6.7 0.67 0 Si



Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 130; lunghezza = 130 Maschio 2: X iniziale = 330; X finale = 447.2; lunghezza = 117.2 Trave di collegamento 1: X iniziale = 130; X finale = 330; lunghezza = 200; Y intradosso = 0 Trave di collegamento 2: X iniziale = 130; X finale = 330; lunghezza = 200; Y intradosso = 250




3+1,9+3+1,9+3 130 401.8 1 0.6 1 1 1 1.665 0.182 0.34 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 15 -6205 -916 -121 -1860 -423951 -27304 0 SLV 16 -6205 -916 -121 -1860 -423948 -27305 0 SLV 13 -5722 -881 -108 -1692 -390936 -24735 0 SLV 14 -5722 -881 -108 -1692 -390932 -24736

100 SLV 16 -5485 -692 173 1831 -250625 4297 250 SLU 17 -3266 -1508 1 -93 27452 35

200.9 SLU 17 -3061 -1505 2 -162 -24011 151 250 SLU 18 -3265 -1505 1 -93 27219 25 250 SLU 21 -3264 -1503 1 -94 27119 20 100 SLU 17 -2578 -1503 10 -760 -118868 670



6.23) 0.22 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 5.3 0.6 16.7 140 160 (EC5 6.23)

0.22 Si

0 SLV 13 Ist. 1 1.5 4.9 0.6 15.4 140 160 (EC5 6.23)

0.2 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 4.9 0.6 15.4 140 160 (EC5 6.23)

0.2 Si

100 SLV 16 Ist. 1 1.5 4.7 0.6 9.9 140 160 (EC5 6.23)

0.17 Si




Verifica

250 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.9 13.3 (4.4.8) 0.22 0 5.3 0.67 0 Si 200.9 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.9 13.3 (4.4.8) 0.22 0 5.3 0.67 0 Si

250 SLU 18 Med. 0.8 1.5 2.9 13.3 (4.4.8) 0.22 0 5.3 0.67 0 Si 250 SLU 21 Med. 0.8 1.5 2.9 13.3 (4.4.8) 0.22 0 5.3 0.67 0 Si 100 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.9 13.3 (4.4.8) 0.22 0 5.3 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 117.2 401.8 1 0.6 1 1 1 1.665 0.201 0.34 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 17 -3996 783 -100 -1200 246697 7611 0 SLU 18 -3986 781 -100 -1197 246135 7584 0 SLU 21 -3982 780 -100 -1196 245894 7573 0 SLU 7 -3667 719 -92 -1102 226618 6993 0 SLU 8 -3658 717 -92 -1100 226055 6966

250 SLU 17 -4099 1506 2 -442 -29453 8 250 SLU 18 -4086 1505 2 -438 -29573 2 250 SLU 21 -4080 1505 2 -437 -29625 -1 100 SLU 17 -3562 1504 5 -1132 136922 -159 100 SLU 18 -3550 1504 5 -1132 136749 -165


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 3.8 0.4 12 112 128 (EC5

6.23) 0.2 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 3.8 0.4 11.9 112 128 (EC5 6.23)

0.2 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 3.8 0.4 11.9 112 128 (EC5 6.23)

0.2 Si

0 SLU 7 Med. 0.8 1.5 3.5 0.4 11 112 128 (EC5 6.23)

0.18 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 3.5 0.4 11 112 128 (EC5 6.23)

0.18 Si




Verifica

250 SLU 17 Med. 0.8 1.5 3.2 13.3 (4.4.8) 0.24 0 5.3 0.67 0 Si 250 SLU 18 Med. 0.8 1.5 3.2 13.3 (4.4.8) 0.24 0 5.3 0.67 0 Si 250 SLU 21 Med. 0.8 1.5 3.2 13.3 (4.4.8) 0.24 0 5.3 0.67 0 Si 100 SLU 17 Med. 0.8 1.5 3.2 13.3 (4.4.8) 0.24 0 5.3 0.67 0 Si 100 SLU 18 Med. 0.8 1.5 3.2 13.3 (4.4.8) 0.24 0 5.3 0.67 0 Si



3+1,9+3+1,9+3 200 100 100 100 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt mezzeria SLV 14 725 35 -309 64457 45153 1112 mezzeria SLV 13 725 35 -309 64450 45153 1111 mezzeria SLV 16 680 37 -369 66972 41675 1962 mezzeria SLV 15 680 37 -369 66965 41674 1961 iniziale SLV 16 704 -95 -230 95098 35561 6839 iniziale SLV 2 606 94 645 -51995 -35514 -7242 iniziale SLV 1 606 94 645 -51997 -35514 -7243 finale SLV 15 669 150 -548 19463 27745 6777 finale SLV 16 669 150 -548 19476 27745 6778 iniziale SLV 4 578 89 533 -44007 -32729 -6168


Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica mezzeria SLV 14 Ist. 1 1.5 1.9 10.2 64.1 93.3 160 (4.4.6) 0.48 Si mezzeria SLV 13 Ist. 1 1.5 1.9 10.2 64.1 93.3 160 (4.4.6) 0.48 Si mezzeria SLV 16 Ist. 1 1.5 1.8 10.6 59.2 93.3 160 (4.4.6) 0.45 Si mezzeria SLV 15 Ist. 1 1.5 1.8 10.6 59.2 93.3 160 (4.4.6) 0.45 Si iniziale SLV 16 Ist. 1 1.5 1.9 15 50.5 93.3 160 (4.4.6) 0.43 Si




Verifica

iniziale SLV 2 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0.2 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 1 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0.2 6.7 0.67 0 Si finale SLV 15 Ist. 1 1.5 3.2 16.7 (4.4.8) 0.19 0.3 6.7 0.67 0 Si finale SLV 16 Ist. 1 1.5 3.2 16.7 (4.4.8) 0.19 0.3 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 4 Ist. 1 1.5 3.1 16.7 (4.4.8) 0.19 0.2 6.7 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 200 151.8 151.8 151.8 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt iniziale SLV 16 -1035 71 1294 -85771 18108 -18683 iniziale SLV 15 -1035 71 1294 -85759 18108 -18684 iniziale SLV 14 -844 76 942 -70883 18778 -20356 iniziale SLV 13 -843 76 942 -70871 18778 -20358 finale SLV 16 -477 -62 -142 -37192 18462 21208 finale SLU 21 -1085 -2 -2279 -59653 148 407 finale SLU 18 -1090 -2 -2278 -59523 146 403 finale SLU 17 -1104 -2 -2277 -59220 141 392 iniziale SLU 21 -986 1 2132 -28009 65 216 iniziale SLU 18 -992 1 2132 -27912 66 208


Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica iniziale SLV 16 Ist. 1 1.5 1.8 5.9 16.9 140 160 (4.4.7) 0.14 Si iniziale SLV 15 Ist. 1 1.5 1.8 5.9 16.9 140 160 (4.4.7) 0.14 Si iniziale SLV 14 Ist. 1 1.5 1.5 4.9 17.6 140 160 (4.4.7) 0.14 Si iniziale SLV 13 Ist. 1 1.5 1.5 4.9 17.6 140 160 (4.4.7) 0.14 Si finale SLV 16 Ist. 1 1.5 0.8 2.5 17.3 140 160 (4.4.7) 0.12 Si




Verifica

finale SLU 21 Med. 0.8 1.5 8.8 13.3 (4.4.8) 0.66 0 5.3 0.67 0 Si finale SLU 18 Med. 0.8 1.5 8.8 13.3 (4.4.8) 0.66 0 5.3 0.67 0 Si finale SLU 17 Med. 0.8 1.5 8.8 13.3 (4.4.8) 0.66 0 5.3 0.67 0 Si iniziale SLU 21 Med. 0.8 1.5 8.3 13.3 (4.4.8) 0.62 0 5.3 0.67 0 Si iniziale SLU 18 Med. 0.8 1.5 8.3 13.3 (4.4.8) 0.62 0 5.3 0.67 0 Si


Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 21-22 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Ingombro netto Lunghezza: 77.4 Altezza: 276





3+1,9+3+1,9+3 77.4 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.209 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 8 -5760 799 3 35 58167 -455 0 SLV 7 -5758 798 3 34 58178 -455 0 SLV 4 -7486 911 21 248 7543 3545 0 SLV 3 -7484 911 21 247 7556 3545 0 SLV 2 -5994 603 22 265 -27576 4582

138 SLV 4 -4417 901 -10 820 -3958 1770 138 SLV 3 -4416 901 -10 820 -3943 1771 276 SLV 4 -1088 884 6 -71 -5958 1135



6.23) 0.13 Si

0 SLV 7 Ist. 1 1.5 8.3 0 6.5 140 160 (EC5 6.23)

0.13 Si

0 SLV 4 Ist. 1 1.5 10.7 0.1 0.8 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLV 3 Ist. 1 1.5 10.7 0.1 0.8 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 8.6 0.1 3.1 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si




Verifica


138 SLV 4 Ist. 1 1.5 2.9 16.7 (4.4.8) 0.17 0 6.7 0.67 0 Si 138 SLV 3 Ist. 1 1.5 2.9 16.7 (4.4.8) 0.17 0 6.7 0.67 0 Si 276 SLV 4 Ist. 1 1.5 2.8 16.7 (4.4.8) 0.17 0 6.7 0.67 0 Si








3+1,9+3+1,9+3 118.6 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.137 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 13 -5602 2552 3 41 304142 -1626 0 SLV 14 -5601 2551 3 41 304019 -1627 0 SLV 15 -3839 1995 8 97 275102 9822 0 SLV 16 -3838 1994 8 97 274979 9821 0 SLV 4 1482 -3027 3 41 -340472 2122 0 SLV 3 1482 -3026 3 42 -340349 2123

138 SLV 4 -1283 -2964 -6 -673 -109464 7240 138 SLV 3 -1283 -2963 -6 -673 -109398 7241 276 SLV 4 -4016 -2911 4 -52 87841 4208



6.23) 0.15 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 5.2 0 14.4 140 160 (EC5 6.23)

0.15 Si

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 3.6 0 13 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 3.6 0 13 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLV 4 Ist. 1 1.5 1.4 0 16.1 93.3 160 (4.4.6) 0.12 Si




Verifica



Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)

Ingombro netto Lunghezza: 75 Altezza: 276


Caratteristiche del materiale Pannello in legno lamellare a strati incrociati di tavole, composto da 5 strati di spessore 3+1,9+3+1,9+3=12,8 cm; deve essere posto in opera in modo che gli strati esterni abbiano le tavole disposte verticalmente. Il


materiale delle tavole è Conifere e pioppo C24 S.L. ed ha le seguenti caratteristiche: fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E0,05 G0,05

240 140 5 210 25 25 74000 4642


3+1,9+3+1,9+3 75 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.216 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 13 -3665 1115 10 122 170944 -550 0 SLV 14 -3664 1115 10 122 170950 -551 0 SLV 1 -2349 -1194 17 205 -182679 548 0 SLV 2 -2348 -1194 17 205 -182673 547 0 SLV 15 -2695 1070 -17 -205 164965 -518

138 SLV 1 -1904 -1277 2 1870 -17790 602 138 SLV 2 -1903 -1277 2 1870 -17791 601 0 SLV 3 -1379 -1239 -10 -122 -188658 580 0 SLV 4 -1377 -1239 -10 -122 -188652 579



6.23) 0.19 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 5.4 0.1 20.3 140 160 (EC5 6.23)

0.19 Si

0 SLV 1 Ist. 1 1.5 3.5 0.1 21.7 140 160 (EC5 6.23)

0.17 Si

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 3.5 0.1 21.7 140 160 (EC5 6.23)

0.17 Si

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 4 0.1 19.6 140 160 (EC5 6.23)

0.17 Si




Verifica

138 SLV 1 Ist. 1 1.5 4.2 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si 138 SLV 2 Ist. 1 1.5 4.2 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 3 Ist. 1 1.5 4.1 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 4 Ist. 1 1.5 4.1 16.7 (4.4.8) 0.25 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 4 16.7 (4.4.8) 0.24 0 6.7 0.67 0 Si







3+1,9+3+1,9+3 565 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.029 0.65 1

Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV.


Sollecitazioni nelle sezioni di verifica Vengono mostrate le sollecitazioni relative alle verifiche più critiche.

Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -38110 -95 -1 -12 1647172 358

138 SLU 21 -36489 -95 -1 -150 1660039 358 0 SLU 18 -36204 -91 -1 -11 1489908 341

276 SLU 21 -34820 -95 -1 -288 1694066 358 138 SLU 18 -34584 -91 -1 -137 1502167 341 276 SLV 12 -14594 9771 -112 1172 2683059 -20280 276 SLV 11 -14594 9767 -112 1172 2681618 -20275 0 SLV 12 -16741 9741 11 126 5234945 -17765 0 SLV 11 -16741 9736 11 126 5232342 -17759

276 SLV 5 -14821 -9684 112 -1433 -1217584 20624



6.23) 0.13 Si

138 SLU 21 Med. 0.8 1.5 7.2 0 3.5 112 128 (EC5 6.23)

0.13 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 7.1 0 3.1 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si

276 SLU 21 Med. 0.8 1.5 6.8 0 3.5 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si

138 SLU 18 Med. 0.8 1.5 6.8 0 3.1 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si




Verifica

276 SLV 12 Ist. 1 1.5 4.3 16.7 (4.4.8) 0.26 0 6.7 0.67 0 Si 276 SLV 11 Ist. 1 1.5 4.3 16.7 (4.4.8) 0.26 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 4.3 16.7 (4.4.8) 0.26 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 11 Ist. 1 1.5 4.3 16.7 (4.4.8) 0.26 0 6.7 0.67 0 Si

276 SLV 5 Ist. 1 1.5 4.3 16.7 (4.4.8) 0.26 0 6.7 0.67 0 Si







3+1,9+3+1,9+3 54 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.3 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 15 -7143 1578 76 -967 85196 1850 0 SLV 16 -7125 1575 75 -965 85030 1845

276 SLV 2 -6145 -1302 10 -123 103504 225 276 SLV 1 -6146 -1300 10 -123 103459 225 276 SLV 4 -6095 -1069 -21 251 94577 -18 0 SLV 13 -6341 1496 39 -1254 84268 1210 0 SLV 14 -6323 1493 39 -1252 84102 1205

276 SLV 15 1274 1477 -8 92 -87172 -273




6.23) 0.29 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 14.7 0.8 19.4 140 160 (EC5 6.23)

0.29 Si

276 SLV 2 Ist. 1 1.5 12.6 0.1 23.7 140 160 (EC5 6.23)

0.29 Si

276 SLV 1 Ist. 1 1.5 12.6 0.1 23.7 140 160 (EC5 6.23)

0.29 Si

276 SLV 4 Ist. 1 1.5 12.5 0.2 21.6 140 160 (EC5 6.23)

0.27 Si




Verifica

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 7.3 16.7 (4.4.8) 0.44 0.2 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 16 Ist. 1 1.5 7.3 16.7 (4.4.8) 0.44 0.2 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 13 Ist. 1 1.5 6.9 16.7 (4.4.8) 0.41 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 14 Ist. 1 1.5 6.9 16.7 (4.4.8) 0.41 0.1 6.7 0.67 0 Si

276 SLV 15 Ist. 1 1.5 6.8 16.7 (4.4.8) 0.41 0 6.7 0.67 0 Si







3+1,9+3+1,9+3 213.4 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.076 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 4 -15515 -11329 -317 -3804 -1556460 10247 0 SLV 3 -15506 -11330 -317 -3804 -1556531 10247 0 SLV 2 -11927 -10816 120 1435 -1501638 -3751 0 SLV 1 -11918 -10818 120 1435 -1501709 -3751 0 SLV 13 4679 11824 313 3752 1484290 -9805

138 SLV 14 -1400 12044 60 -1071 459369 2389 138 SLV 13 -1395 12043 60 -1069 459952 2390 0 SLV 14 4670 11826 313 3752 1484361 -9805

138 SLV 3 -8327 -11530 -60 1148 -614594 -2338



6.23) 0.24 Si

0 SLV 3 Ist. 1 1.5 8.1 0.8 22.8 140 160 (EC5 6.23)

0.24 Si

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 6.2 0.3 22 140 160 (EC5 6.23)

0.21 Si

0 SLV 1 Ist. 1 1.5 6.2 0.3 22 140 160 (EC5 6.23)

0.21 Si


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLV 13 Ist. 1 1.5 2.4 0.7 21.7 93.3 160 (4.4.6) 0.17 Si




Verifica

138 SLV 14 Ist. 1 1.5 14 16.7 (4.4.8) 0.84 0 6.7 0.67 0 Si 138 SLV 13 Ist. 1 1.5 14 16.7 (4.4.8) 0.84 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 14 Ist. 1 1.5 13.8 16.7 (4.4.8) 0.83 0.3 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 13 Ist. 1 1.5 13.8 16.7 (4.4.8) 0.83 0.3 6.7 0.67 0 Si

138 SLV 3 Ist. 1 1.5 13.4 16.7 (4.4.8) 0.81 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)






3+1,9+3+1,9+3 198.9 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.082 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 1 -10665 -6504 -67 -805 -994133 11165 0 SLV 2 -10663 -6502 -67 -806 -993719 11169 0 SLV 3 -7420 -6308 -88 -1060 -985484 -8904 0 SLV 4 -7418 -6306 -88 -1061 -985070 -8901 0 SLV 16 4947 6372 83 991 910497 -12429

276 SLV 1 -1288 -6620 -88 1052 75868 3140 276 SLV 2 -1286 -6619 -88 1052 75867 3144 276 SLV 16 -3041 6495 94 -1131 -97167 -3582


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 6 0.2 16.8 140 160 (EC5

6.23) 0.17 Si

0 SLV 2 Ist. 1 1.5 6 0.2 16.7 140 160 (EC5 6.23)

0.17 Si

0 SLV 3 Ist. 1 1.5 4.1 0.2 16.6 140 160 (EC5 6.23)

0.15 Si

0 SLV 4 Ist. 1 1.5 4.1 0.2 16.6 140 160 (EC5 6.23)

0.15 Si

0 SLV 16 Ist. 1 1.5 2.8 0.2 15.3 93.3 160 (4.4.6) 0.13 Si




Verifica

276 SLV 1 Ist. 1 1.5 8.3 16.7 (4.4.8) 0.5 0.1 6.7 0.67 0 Si 276 SLV 2 Ist. 1 1.5 8.3 16.7 (4.4.8) 0.5 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 8.1 16.7 (4.4.8) 0.49 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 2 Ist. 1 1.5 8.1 16.7 (4.4.8) 0.49 0.1 6.7 0.67 0 Si

276 SLV 16 Ist. 1 1.5 8.1 16.7 (4.4.8) 0.49 0.1 6.7 0.67 0 Si


Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 140)-(-321; 314) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)






3+1,9+3+1,9+3 174.1 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.093 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -15307 -3698 0 0 -985721 26 0 SLU 18 -14408 -3418 0 0 -912588 31 0 SLU 20 -13505 -3430 0 0 -911861 15 0 SLU 8 -13419 -3087 0 0 -823633 24 0 SLU 10 -12516 -3099 0 0 -822906 9

276 SLU 21 -14271 -3698 0 0 35011 26 138 SLU 21 -14773 -3698 0 0 -476077 26 276 SLU 20 -12469 -3430 0 0 34836 15 138 SLU 20 -12971 -3430 0 0 -439235 15



6.23) 0.3 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 9.2 0 20.1 112 128 (EC5 6.23)

0.28 Si

0 SLU 20 Med. 0.8 1.5 8.6 0 20.1 112 128 (EC5 6.23)

0.28 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 8.6 0 18.1 112 128 (EC5 6.23)

0.26 Si

0 SLU 10 Med. 0.8 1.5 8 0 18.1 112 128 (EC5 6.23)

0.25 Si




Verifica

276 SLU 21 Med. 0.8 1.5 5.3 13.3 (4.4.8) 0.4 0 5.3 0.67 0 Si 138 SLU 21 Med. 0.8 1.5 5.3 13.3 (4.4.8) 0.4 0 5.3 0.67 0 Si 0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 5.3 13.3 (4.4.8) 0.4 0 5.3 0.67 0 Si

276 SLU 20 Med. 0.8 1.5 4.9 13.3 (4.4.8) 0.37 0 5.3 0.67 0 Si 138 SLU 20 Med. 0.8 1.5 4.9 13.3 (4.4.8) 0.37 0 5.3 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)







3+1,9+3+1,9+3 100 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.162 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -7484 1728 -17 -199 245139 1033 0 SLU 18 -7320 1609 -16 -193 231901 1000 0 SLU 8 -6813 1446 -14 -169 209107 877 0 SLU 17 -6939 1333 -15 -178 201011 922 0 SLU 20 -5861 1581 -14 -169 214383 877

276 SLU 21 -9590 1678 25 -303 -84594 -1061 138 SLU 21 -8375 1676 -6 -897 71161 499


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 8.3 0.1 16.4 112 128 (EC5

6.23) 0.24 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 8.1 0.1 15.5 112 128 (EC5 6.23)

0.23 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 7.6 0.1 14 112 128 (EC5 6.23)

0.21 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 7.7 0.1 13.4 112 128 (EC5 6.23)

0.21 Si

0 SLU 20 Med. 0.8 1.5 6.5 0.1 14.3 112 128 (EC5 6.23)

0.2 Si




Verifica

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 4.3 13.3 (4.4.8) 0.32 0 5.3 0.67 0 Si 276 SLU 21 Med. 0.8 1.5 4.2 13.3 (4.4.8) 0.31 0 5.3 0.67 0 Si 138 SLU 21 Med. 0.8 1.5 4.2 13.3 (4.4.8) 0.31 0 5.3 0.67 0 Si 0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 4 13.3 (4.4.8) 0.3 0 5.3 0.67 0 Si 0 SLU 20 Med. 0.8 1.5 3.9 13.3 (4.4.8) 0.3 0 5.3 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; -465)-(-321; -60) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)







3+1,9+3+1,9+3 405.1 276 1 0.6 1 1 1 1.143 0.04 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLV 12 -10878 9105 25 298 3340757 -10839 0 SLV 11 -10878 9103 25 298 3340418 -10835 0 SLU 21 -23849 754 0 0 860151 162 0 SLU 18 -22750 664 0 0 767793 167

138 SLU 21 -22582 754 0 0 756056 162 138 SLV 12 -10008 9032 -6 8182 2095336 -1248 138 SLV 11 -10008 9030 -6 8182 2095289 -1244 276 SLV 12 -9120 8960 -12 139 858825 752


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 3 0 13.6 140 160 (EC5

6.23) 0.12 Si

0 SLV 11 Ist. 1 1.5 3 0 13.6 140 160 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 6.5 0 3.5 112 128 (EC5 6.23)

0.12 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 6.2 0 3.1 112 128 (EC5 6.23)

0.11 Si

138 SLU 21 Med. 0.8 1.5 6.2 0 3.1 112 128 (EC5 6.23)

0.11 Si




Verifica





Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 166.2; X finale = 351.2; lunghezza = 185 Trave di collegamento 1: X iniziale = 0; X finale = 166.2; lunghezza = 166.2; Y intradosso = 80




3+1,9+3+1,9+3 185 263.9 1 0.6 1 1 1 1.093 0.084 0.69 1



Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 80 SLV 9 -2581 562 290 32897 -212280 34798 80 SLV 10 -2580 562 290 32897 -212200 34797 80 SLV 5 -1923 251 286 33768 -107784 31448 80 SLV 6 -1922 251 286 33768 -107705 31447

223.8 SLU 17 -2106 2021 0 -16 -216912 -46 223.8 SLU 18 -2089 2021 0 -15 -215952 -52 223.8 SLU 21 -2082 2021 0 -15 -215541 -54 223.8 SLU 12 -2075 1967 0 -13 -209209 -59 223.8 SLU 13 -2059 1967 0 -12 -208249 -65



6.23) 0.09 Si

80 SLV 10 Ist. 1 1.5 1.5 7.5 4.1 140 160 (EC5 6.23)

0.09 Si

80 SLV 5 Ist. 1 1.5 1.2 7.7 2.1 140 160 (EC5 6.23)

0.07 Si

80 SLV 6 Ist. 1 1.5 1.2 7.7 2.1 140 160 (EC5 6.23)

0.07 Si

80 SLV 9 Ist. 1 1.5 1.6 7.5 4.1 140 160 (4.4.7) 0.07 Si




Verifica

223.8 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.7 13.3 (4.4.8) 0.2 0 5.3 0.67 0 Si 223.8 SLU 18 Med. 0.8 1.5 2.7 13.3 (4.4.8) 0.2 0 5.3 0.67 0 Si 223.8 SLU 21 Med. 0.8 1.5 2.7 13.3 (4.4.8) 0.2 0 5.3 0.67 0 Si 223.8 SLU 12 Med. 0.8 1.5 2.6 13.3 (4.4.8) 0.2 0 5.3 0.67 0 Si 223.8 SLU 13 Med. 0.8 1.5 2.6 13.3 (4.4.8) 0.2 0 5.3 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 166.2 219.9 201.9 183.9 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt iniziale SLV 9 752 143 -840 122622 27540 -6361 iniziale SLV 10 752 143 -839 122575 27540 -6360 iniziale SLV 8 -821 -155 2240 -88469 -28215 7627 iniziale SLV 7 -821 -155 2240 -88422 -28215 7626 iniziale SLV 15 1784 -65 -927 231963 -10846 4931 finale SLV 4 -227 -65 2526 104603 2808 -9821 finale SLV 3 -228 -65 2526 104559 2808 -9822 iniziale SLV 4 -1985 -40 2906 -220415 -6910 895 iniziale SLV 3 -1985 -40 2906 -220360 -6910 894 mezzeria SLV 4 -1367 -55 2661 -24733 -1778 -5395


Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica iniziale SLV 9 Ist. 1 1.5 0.9 4 17.8 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si iniziale SLV 10 Ist. 1 1.5 0.9 4 17.8 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si iniziale SLV 8 Ist. 1 1.5 1 2.9 18.2 140 160 (4.4.7) 0.13 Si iniziale SLV 7 Ist. 1 1.5 1 2.9 18.2 140 160 (4.4.7) 0.13 Si iniziale SLV 15 Ist. 1 1.5 2.1 7.6 7 93.3 160 (4.4.6) 0.11 Si




Verifica

finale SLV 4 Ist. 1 1.5 8.1 16.7 (4.4.8) 0.49 0.1 6.7 0.67 0 Si finale SLV 3 Ist. 1 1.5 8.1 16.7 (4.4.8) 0.49 0.1 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 4 Ist. 1 1.5 7.8 16.7 (4.4.8) 0.47 0 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 3 Ist. 1 1.5 7.8 16.7 (4.4.8) 0.47 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 4 Ist. 1 1.5 7.8 16.7 (4.4.8) 0.47 0 6.7 0.67 0 Si








3+1,9+3+1,9+3 565 225.5 1 0.6 1 1 1 0.934 0.023 0.82 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 17 -18456 -1017 -3 647 290812 254 0 SLU 18 -18393 -1225 -3 713 227836 368 0 SLU 21 -18367 -1314 -3 741 200847 416

112.7 SLU 17 -16905 -1017 -3 339 405618 254 225.5 SLU 12 -15587 -689 -2 26 553936 -12

0 SLV 5 -6735 -9052 -165 -1819 -1764546 -12571 0 SLV 6 -6735 -9047 -165 -1819 -1763214 -12574

112.7 SLV 5 -5477 -8618 31 -16666 -808467 636 112.7 SLV 6 -5477 -8613 31 -16666 -807700 633 225.5 SLV 5 -4703 -8383 116 -1427 183175 -5115



6.23) 0.04 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 3.6 0.1 0.5 112 128 (EC5 6.23)

0.04 Si

0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 3.6 0.1 0.4 112 128 (EC5 6.23)

0.04 Si

112.7 SLU 17 Med. 0.8 1.5 3.3 0 0.8 112 128 (EC5 6.23)

0.04 Si

225.5 SLU 12 Med. 0.8 1.5 3.1 0 1.2 112 128 (EC5 6.23)

0.04 Si




Verifica

0 SLV 5 Ist. 1 1.5 4 16.7 (4.4.8) 0.24 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 6 Ist. 1 1.5 4 16.7 (4.4.8) 0.24 0.1 6.7 0.67 0 Si

112.7 SLV 5 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0 6.7 0.67 0 Si 112.7 SLV 6 Ist. 1 1.5 3.8 16.7 (4.4.8) 0.23 0 6.7 0.67 0 Si 225.5 SLV 5 Ist. 1 1.5 3.7 16.7 (4.4.8) 0.22 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 (333; -633)-85 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)


Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto.


Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 288.9; lunghezza = 288.9




3+1,9+3+1,9+3 288.9 202.1 1 0.6 1 1 1 0.837 0.041 0.88 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -4982 506 -4 -46 216877 108 0 SLU 18 -4990 494 -4 -47 215745 157 0 SLU 17 -5009 465 -4 -49 213103 272 0 SLU 8 -4569 455 -4 -42 196361 128 0 SLU 7 -4588 427 -4 -45 193719 243 0 SLV 16 -2813 1848 -82 -978 64174 -13381 0 SLV 15 -2814 1847 -82 -978 64167 -13380

69.7 SLV 16 -2628 1633 -26 -2847 1276 -471 69.7 SLV 15 -2628 1631 -26 -2847 1251 -470

0 SLV 14 -2985 1549 59 705 60635 -12848



6.23) 0.03 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 1.9 0 1.7 112 128 (EC5 6.23)

0.03 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 1.9 0 1.7 112 128 (EC5 6.23)

0.03 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 1.8 0 1.6 112 128 (EC5 6.23)

0.03 Si

0 SLU 7 Med. 0.8 1.5 1.8 0 1.5 112 128 (EC5 6.23)

0.03 Si




Verifica


69.7 SLV 16 Ist. 1 1.5 1.4 16.7 (4.4.8) 0.08 0 6.7 0.67 0 Si 69.7 SLV 15 Ist. 1 1.5 1.4 16.7 (4.4.8) 0.08 0 6.7 0.67 0 Si

0 SLV 14 Ist. 1 1.5 1.3 16.7 (4.4.8) 0.08 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinistra 23-88 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)







3+1,9+3+1,9+3 967.4 300.4 1 0.6 1 1 1 1.245 0.018 0.57 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -10808 393 -22 -528 882708 -6761 0 SLU 18 -10833 373 -22 -523 846934 -6823 0 SLU 17 -10891 324 -23 -510 763462 -6967 0 SLU 13 -10683 432 -23 -499 754953 -7173 0 SLU 12 -10741 383 -24 -486 671480 -7317 0 SLV 15 -3375 6666 -213 -2664 2411355 -26616 0 SLV 16 -3378 6666 -213 -2665 2412310 -26630 0 SLV 2 -4019 -6490 198 2275 -1676138 21625 0 SLV 1 -4016 -6490 198 2276 -1677093 21639

69.9 SLV 15 -3975 6368 -119 -8438 1577255 1465



6.23) 0.02 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 1.2 0 0.6 112 128 (EC5 6.23)

0.02 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 1.3 0 0.5 112 128 (EC5 6.23)

0.02 Si

0 SLU 13 Med. 0.8 1.5 1.2 0 0.5 112 128 (EC5 6.23)

0.02 Si

0 SLU 12 Med. 0.8 1.5 1.2 0 0.5 112 128 (EC5 6.23)

0.02 Si




Verifica

0 SLV 15 Ist. 1 1.5 1.7 16.7 (4.4.8) 0.1 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 16 Ist. 1 1.5 1.7 16.7 (4.4.8) 0.1 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 2 Ist. 1 1.5 1.7 16.7 (4.4.8) 0.1 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 1 Ist. 1 1.5 1.7 16.7 (4.4.8) 0.1 0 6.7 0.67 0 Si

69.9 SLV 15 Ist. 1 1.5 1.6 16.7 (4.4.8) 0.1 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra 21-23 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)






3+1,9+3+1,9+3 77.9 241.4 1 0.6 1 1 1 1 0.182 0.77 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 241.4 SLU 21 -1661 273 -12 147 -47475 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 241.4 SLU 18 -1667 270 -12 148 -47193 1 241.4 SLU 17 -1683 262 -12 149 -46535 0 241.4 SLU 13 -1652 244 -12 145 -45565 11 241.4 SLU 12 -1668 236 -12 146 -44907 10

0 SLV 11 -1377 604 -4 -47 19080 -306 0 SLV 12 -1377 604 -4 -47 19070 -307 0 SLV 7 -944 591 -20 -244 22370 -1225 0 SLV 8 -944 591 -20 -244 22360 -1226 0 SLV 6 -299 -428 -4 -42 -14657 298


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 241.4 SLU 21 Med. 0.8 1.5 2.4 0.1 5.2 112 128 (EC5

6.23) 0.07 Si

241.4 SLU 18 Med. 0.8 1.5 2.4 0.1 5.2 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si

241.4 SLU 17 Med. 0.8 1.5 2.4 0.1 5.1 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si

241.4 SLU 13 Med. 0.8 1.5 2.4 0.1 5 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si

241.4 SLU 12 Med. 0.8 1.5 2.4 0.1 4.9 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si




Verifica

0 SLV 11 Ist. 1 1.5 1.9 16.7 (4.4.8) 0.12 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 1.9 16.7 (4.4.8) 0.12 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 7 Ist. 1 1.5 1.9 16.7 (4.4.8) 0.11 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 8 Ist. 1 1.5 1.9 16.7 (4.4.8) 0.11 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 6 Ist. 1 1.5 1.4 16.7 (4.4.8) 0.08 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra 21-28 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)


Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto. Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 118.6; lunghezza = 118.6 Trave di collegamento 1: X iniziale = 118.6; X finale = 202.4; lunghezza = 83.8; Y intradosso = 80




3+1,9+3+1,9+3 118.6 276.1 1 0.6 1 1 1 1.144 0.137 0.65 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 80 SLV 4 -5858 -2808 11 1 294573 -1936 80 SLV 3 -5856 -2807 11 1 294526 -1935 80 SLV 2 -5187 -2246 72 4727 261550 3567 80 SLV 1 -5186 -2245 72 4727 261504 3568 80 SLV 8 -4224 -1863 -90 -7194 160447 -8948 0 SLV 4 -5049 -2825 -12 -139 110074 1159 0 SLV 3 -5047 -2824 -12 -139 110078 1161 0 SLV 13 846 2354 12 146 -72251 -1038



Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 80 SLV 4 Ist. 1 1.5 5.5 0 14 140 160 (EC5

6.23) 0.15 Si

80 SLV 3 Ist. 1 1.5 5.5 0 14 140 160 (EC5 6.23)

0.15 Si

80 SLV 2 Ist. 1 1.5 4.9 1.7 12.4 140 160 (EC5 6.23)

0.14 Si

80 SLV 1 Ist. 1 1.5 4.9 1.7 12.4 140 160 (EC5 6.23)

0.14 Si

80 SLV 8 Ist. 1 1.5 4 2.6 7.6 140 160 (EC5 6.23)

0.11 Si




Verifica

0 SLV 4 Ist. 1 1.5 5.9 16.7 (4.4.8) 0.36 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 3 Ist. 1 1.5 5.9 16.7 (4.4.8) 0.36 0 6.7 0.67 0 Si 80 SLV 4 Ist. 1 1.5 5.9 16.7 (4.4.8) 0.35 0 6.7 0.67 0 Si 80 SLV 3 Ist. 1 1.5 5.9 16.7 (4.4.8) 0.35 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 13 Ist. 1 1.5 4.9 16.7 (4.4.8) 0.3 0 6.7 0.67 0 Si


3+1,9+3+1,9+3 83.8 196.1 208.4 220.7 1 0.6 1


Sezione Comb. N Tx Ty Mx My Mt finale SLV 9 1187 -161 -828 114049 27387 5102 finale SLV 10 1187 -161 -827 114011 27387 5102 mezzeria SLV 9 1238 -66 -1004 140500 22654 -9294 mezzeria SLV 10 1238 -66 -1003 140446 22654 -9293 iniziale SLV 13 2582 -25 -1888 330378 4163 -8839 iniziale SLV 4 -3191 26 4002 -377860 -4347 8256 iniziale SLV 3 -3191 26 4001 -377773 -4347 8255 mezzeria SLV 4 -2901 4 3732 -264404 -6308 2421 mezzeria SLV 3 -2901 4 3731 -264341 -6308 2420 iniziale SLV 2 -2690 -25 3246 -325710 5870 -6348


Sezione Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica finale SLV 9 Ist. 1 1.5 1.4 3.7 17.6 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si finale SLV 10 Ist. 1 1.5 1.4 3.7 17.6 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si

mezzeria SLV 9 Ist. 1 1.5 1.6 5.1 15.4 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si mezzeria SLV 10 Ist. 1 1.5 1.6 5.1 15.4 93.3 160 (4.4.6) 0.15 Si iniziale SLV 13 Ist. 1 1.5 3.5 13.6 3 93.3 160 (4.4.6) 0.14 Si




Verifica

iniziale SLV 4 Ist. 1 1.5 12 16.7 (4.4.8) 0.72 0 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 3 Ist. 1 1.5 12 16.7 (4.4.8) 0.72 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 4 Ist. 1 1.5 10.6 16.7 (4.4.8) 0.63 0 6.7 0.67 0 Si mezzeria SLV 3 Ist. 1 1.5 10.5 16.7 (4.4.8) 0.63 0 6.7 0.67 0 Si iniziale SLV 2 Ist. 1 1.5 9.7 16.7 (4.4.8) 0.58 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 140)-(-321; 314) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)


Elementi Guardando la parete di fronte, con il bordo iniziale a sinistra, le coordinate degli elementi sono espresse in un sistema centrato sul vertice inferiore sinistro del rettangolo di ingombro, asse X orizzontale verso destra e asse Y verticale verso l'alto.


Maschio 1: X iniziale = 0; X finale = 174.1; lunghezza = 174.1




3+1,9+3+1,9+3 174.1 241.4 1 0.6 1 1 1 1 0.081 0.77 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -6678 439 0 0 75297 -689 0 SLU 18 -6696 408 0 0 68005 -668 0 SLU 17 -6739 338 0 0 50989 -617 0 SLU 8 -6108 373 0 0 61862 -618 0 SLU 13 -6109 330 0 0 49128 -621

120.7 SLV 11 -2057 793 3 3970 67437 -1428 120.7 SLV 12 -2055 792 3 3970 67371 -1429

0 SLV 11 -2404 762 49 584 163771 -3119 0 SLV 12 -2402 762 49 584 163677 -3121 0 SLV 7 -2197 662 -51 -612 146565 -2676



6.23) 0.06 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 4.3 0 1.5 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 4.3 0 1.1 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 3.9 0 1.4 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

0 SLU 13 Med. 0.8 1.5 3.9 0 1.1 112 128 (EC5 6.23)

0.05 Si




Verifica


0 SLV 11 Ist. 1 1.5 1.1 16.7 (4.4.8) 0.07 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 1.1 16.7 (4.4.8) 0.07 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 7 Ist. 1 1.5 0.9 16.7 (4.4.8) 0.06 0.1 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 514)-23 Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)







3+1,9+3+1,9+3 100 241.4 1 0.6 1 1 1 1 0.142 0.77 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -7178 -4 6 75 20570 -1661 0 SLU 18 -7112 -13 6 74 16046 -1625 0 SLU 17 -6959 -35 6 72 5490 -1541 0 SLU 8 -6429 6 6 66 16922 -1478

120.7 SLU 12 -5899 -79 -1 388 -26368 -1124 0 SLV 6 -2852 -450 -4 -48 -31665 -225 0 SLV 5 -2851 -450 -4 -48 -31582 -225 0 SLV 10 -3543 -419 25 299 -1849 587 0 SLV 9 -3542 -419 25 300 -1766 587 0 SLV 11 -2394 413 8 102 52354 -925


Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 0 SLU 21 Med. 0.8 1.5 8 0 1.4 112 128 (EC5

6.23) 0.1 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 7.9 0 1.1 112 128 (EC5 6.23)

0.1 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 7.7 0 0.4 112 128 (EC5 6.23)

0.09 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 7.1 0 1.1 112 128 (EC5 6.23)

0.09 Si

120.7 SLU 12 Med. 0.8 1.5 6.6 0.2 1.8 112 128 (EC5 6.23)

0.09 Si




Verifica

0 SLV 6 Ist. 1 1.5 1.1 16.7 (4.4.8) 0.07 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 5 Ist. 1 1.5 1.1 16.7 (4.4.8) 0.07 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 10 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 9 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 11 Ist. 1 1.5 1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; -265)-(-321; -60) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)






3+1,9+3+1,9+3 205 241.4 1 0.6 1 1 1 1 0.069 0.77 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 21 -8087 -831 0 0 -146104 1100


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 0 SLU 18 -8087 -804 0 0 -139233 1105 0 SLU 17 -8088 -741 0 0 -123200 1116 0 SLU 8 -7389 -739 0 0 -128125 1002 0 SLV 6 -2862 -1895 -36 -428 -471643 3912

120.7 SLV 6 -2548 -2052 -3 -4487 -217411 1727 120.7 SLV 5 -2548 -2051 -3 -4487 -217300 1727

0 SLV 10 -3063 -1978 80 965 -408092 3461 0 SLV 9 -3063 -1977 80 965 -407848 3462



6.23) 0.07 Si

0 SLU 18 Med. 0.8 1.5 4.4 0 2.2 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si

0 SLU 17 Med. 0.8 1.5 4.4 0 2 112 128 (EC5 6.23)

0.07 Si

0 SLU 8 Med. 0.8 1.5 4 0 2 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

0 SLV 6 Ist. 1 1.5 1.6 0.1 7.5 140 160 (EC5 6.23)

0.06 Si




Verifica


0 SLV 10 Ist. 1 1.5 2.4 16.7 (4.4.8) 0.14 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 9 Ist. 1 1.5 2.4 16.7 (4.4.8) 0.14 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 6 Ist. 1 1.5 2.3 16.7 (4.4.8) 0.14 0 6.7 0.67 0 Si

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; -465)-(-321; -355) Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.)






3+1,9+3+1,9+3 110 241.4 1 0.6 1 1 1 1 0.129 0.77 1


Quota Comb. N Tx Ty Mx My Mt 241.4 SLU 21 -3572 135 0 0 -36464 917 241.4 SLU 18 -3566 138 0 0 -36163 917 241.4 SLU 17 -3551 145 0 0 -35458 916 241.4 SLU 13 -3502 145 0 0 -34837 916 241.4 SLU 12 -3486 152 0 0 -34132 915

0 SLV 11 -1868 529 38 450 91482 -1841 0 SLV 12 -1868 528 38 450 91430 -1841

120.7 SLV 7 -1536 492 0 -3444 25470 209 120.7 SLV 8 -1536 492 0 -3444 25444 209

0 SLV 7 -1777 479 -20 -240 82832 -993



Quota Comb. Durata Kmod γM σ0d σmx σmy f0d fmd Formula Inv. coeff.s. Verifica 241.4 SLU 21 Med. 0.8 1.5 3.6 0 2 112 128 (EC5

6.23) 0.06 Si

241.4 SLU 18 Med. 0.8 1.5 3.6 0 2 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

241.4 SLU 17 Med. 0.8 1.5 3.6 0 2 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

241.4 SLU 13 Med. 0.8 1.5 3.5 0 1.9 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si

241.4 SLU 12 Med. 0.8 1.5 3.5 0 1.9 112 128 (EC5 6.23)

0.06 Si




Verifica

0 SLV 11 Ist. 1 1.5 1.2 16.7 (4.4.8) 0.07 0.1 6.7 0.67 0 Si 0 SLV 12 Ist. 1 1.5 1.2 16.7 (4.4.8) 0.07 0.1 6.7 0.67 0 Si


0 SLV 7 Ist. 1 1.5 1.1 16.7 (4.4.8) 0.06 0 6.7 0.67 0 Si


15. VERIFICHE ANCORAGGI PARETI IN LEGNO Ancoraggio a trazione Ancoraggi con angolare WHT440

Rk,legno=5790daN Rd,legno=5790*1/1.5=3860daN Rk,acciaio=6340daN Rd,acciaio=6340*/1.25=5072daN Rk,estrazione cls=7800daN Rd, estrazione cls=7800*/1.5=5200daN La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rdd,legno=3860daN Ancoraggi con piastra WHT440 plate


Rk,legno=3470daN Rd,legno=3470*1/1.5=2313daN Rk,acciaio=3480daN Rd,acciaio=3480*/1.25=2784daN Rk,estrazione cls=4680daN Rd, estrazione cls=4680*/1.5=3120daN La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rdd,legno=2313daN Ancoraggi con piastra LBV60 Il collegamento dei pannelli con pistra LBV60 viene effettuato con 35+35 chiodi anxcker 4x6.0

Rk,acciaio=2670daN Rd,acciaio=2670*/1.25=2136daN


Rk,legno=248daN*0.95*30=6696daN Rd,legno=6696*1/1.5=4464daN La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rd,acciaio=4464daN La tabella seguente riporta le azioni di trazione ricavate dall’analisi ed il numero di connessioni necessarie per ciascuna parete:

SOLLEC ITA ZION I D A A N A LISI

Ned Staf fa Nrd Nr. Nr NRd/Ned

Parete max tipo <daN> min adott .

<daN>

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 78-88 SLV 13 9820 WHT440 3.860 2,5 3,0 1,18

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 SLV 16 7394 WHT440 3.860 1,9 2,0 1,04

Parete in legno da Piano 1 a Falda 2 87-88 SLV 3 4419 WHT440 3.860 1,1 2,0 1,75





Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; -465)-(-321; -60)SLV 12 2831 WHT440 3.860 0,7 1,0 1,36




Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) SLV 4 2000 WHT440 3.860 0,5 1,0 1,93

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 SLV 7 2000 WHT440 3.860 0,5 2,0 3,86

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 SLV 15 1670 WHT440 3.860 0,4 1,0 2,31

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 SLV 15 1441 WHT440 3.860 0,4 1,0 2,68



Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; -465)-(-321; -60)SLV 5 1077 WHT440 3.860 0,3 1,0 3,58




Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) SLV 16 913 WHT440 3.860 0,2 1,0 4,23



D isposit ivi ant i - so llevament o


Ancoraggio a taglio Ancoraggi con angolare Titan TCN200

Rk,legno=2210daN Rd,legno=2210*1/1.5=1473daN Rk,estrazione cls=3000daN Rd, estrazione cls=3000*/1.8=1667daN La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rd,legno=1473daN Ancoraggi con angolare Titan TCN240

Rk,legno=3030daN Rd,legno=3030*1/1.5=2020daN Rk,estrazione cls=3000daN Rd, estrazione cls=3000*/1.8=1667daN


La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rd,legno=1667daN Ancoraggi con piastra Titan TCP200

Rk,legno=2490daN Rd,legno=2490*1/1.5=1660daN Rk,cls=1680daN Rd,cls=1680*/1.5=1120daN La resistenza del collegamento risulta la minore delle precedenti quindi Rd,cls=1120daN Ancoraggi con angolare Titan TTF200

Rk,legno=3100daN Rd,legno=3100*1/1.5=2067daN


Ancoraggi con vite HBS Φ8x240/150

-


La tabella seguente riporta le azioni di taglio ricavate dall’analisi ed il numero di connessioni necessarie per ciascuna parete: Verifica alla base delle pareti:

Verifica in sommità delle pareti:


Ved Staf fa VRd Nr. Nr VRd/Ved

Parete max t ipo <daN> min adot t .

<daN>

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 78-88 SLV 14 10582 TCN 240 2.020 5,24 6 1,15

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 SLV 1 6723 TCN 200 1.473 4,56 6 1,31

Parete in legno da Piano 1 a Falda 2 80-82 SLV 15 1074 TCN 200 1.473 0,73 1 1,37


Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; -465)-(-321; -60)SLV 12 9087 TCN 200 1.473 6,17 8 1,30





Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) SLV 3 1231 TCN 200 1.473 0,84 1 1,20




Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 140)-(-321; 314)SLV 16 1903 TCN 200 1.473 1,29 2 1,55

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 SLV 14 1065 TCN 200 1.473 0,72 1 1,38

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; -265)-(-321; -60)SLV 10 2051 TTF200 1.473 1,39 2 1,44

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra 21-23 SLV 11 631 TTF200 1.473 0,43 1 2,33

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 28-85 SLV 4 1229 TTF200 1.473 0,83 1 1,20

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinistra 23-88SLV 15 6138 TTF200 1.473 4,17 5 1,20

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 (333; -633)-85 SLV 16 1598 TTF200 1.473 1,08 2 1,84

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; -465)-(-321; -355)SLV 11 540 TTF200 1.473 0,37 1 2,73

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 140)-(-321; 314)SLV 11 825 TTF200 1.473 0,56 1 1,79

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 514)-23SLV 6 417 TTF200 1.473 0,28 1 3,53

D ispo sit ivi a t ag l io


Ved Staf fa VRd Nr. Nr VRd/Ved

Parete max t ipo <daN> min adot t .

<daN>

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 51-54 SLV 12 8514 HBS Φ8 168 50,68 52 1,03

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinist ra 23-88SLV 5 2591 HBS Φ8 168 15,42 16 1,04

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra (-321; -265)-(-321; -60)SLV 16 1835 HBS Φ8 168 10,92 12 1,10

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinist ra 23-88SLV 14 6218 HBS Φ8 168 37,01 38 1,03

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 (333; -633)-85 SLV 10 2013 HBS Φ8 168 11,98 12 1,00

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 28-85 SLV 4 2269 HBS Φ8 168 13,51 16 1,18

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 (333; -633)-85 SLV 15 1598 HBS Φ8 168 9,51 12 1,26

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra 21-28 SLV 16 877 HBS Φ8 168 5,22 6 1,15

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra (-321; -465)-(-321; -355)SLV 11 398 HBS Φ8 168 2,37 4 1,69

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra (-321; 140)-(-321; 314)SLV 11 614 HBS Φ8 168 3,65 4 1,09

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra 21-23 SLV 11 213 HBS Φ8 168 1,27 2 1,58

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinist ra (-321; 514)-23SLV 6 250 HBS Φ8 168 1,49 2 1,34

D isp osit ivi a t ag lio


Verifica scorrimento tra i singoli pannelli della parete

Il collegamento viene effettuato con viti HBS ϕ8x120 passo 10 cm

Il taglio resistente di ciascuna parete viene calcolato come segue

Vresistente=(Hparete/10)*Fv,Rd

Vagente=VEdxH/B


SOLLEC IT A ZION I D A A N A LISI

Vagente vit i Vresistente h VRd/Ved

Parete max tipo <daN> min

<daN>

Parete in legno da Piano 1 a Falda 2 80-82 SLV 15 8025 HBS 8X120 8,844 4.4 1.10



Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 78-88 SLV 6 6012 HBS 8X120 6,030 3.0 1.00

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 SLV 15 5298 HBS 8X120 6,030 3.0 1.14

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) SLV 3 5208 HBS 8X120 6,030 3.0 1.16


Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 SLV 12 4920 HBS 8X120 6,030 3.0 1.23

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (423; -633)-85 SLV 7 4694 HBS 8X120 6,030 3.0 1.28



Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 514)-23 SLV 15 2953 HBS 8X120 6,030 3.0 2.04

Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinistra 23-88SLV 6 2820 HBS 8X120 4,824 2.4 1.71

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; -265)-(-321; -60)SLV 7 2421 HBS 8X120 4,824 2.4 1.99



Parete in legno da Piano 2 a Falda 2, Falda sinistra 23-88SLV 13 2189 HBS 8X120 4,824 2.4 2.20



Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 47-(123; -633) SLV 15 1584 HBS 8X120 6,030 3.0 3.81

Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 140)-(-321; 314)SLV 12 1489 HBS 8X120 4,824 2.4 3.24


Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra (-321; 514)-23SLV 1 1006 HBS 8X120 4,824 2.4 4.80

Parete in legno da Piano 1 a Piano 2 (-321; 140)-(-321; 314)SLV 6 935 HBS 8X120 6,030 3.0 6.45


Parete in legno da Piano 2 a Falda sinistra 21-28 SLV 15 604 HBS 8X120 4,824 2.4 7.99



Parete in legno da Piano 2 a Falda 2 (333; -633)-85 SLV 3 390 HBS 8X120 4,824 2.4 12.37



D ispo sit ivi ant i- so llevament o


16. TRAVI C.A. ESISTENTI

Trave rompitratta Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2

Elenco delle sezioni

N° Descrizione Tipo Base Altezza Copriferro sup. Copriferro inf. Copriferro lat. 1 R 60x24 Rettangolare 60 24 3 3 3

Output campate

Campata 2 tra i fili 73 - 71, sezione R 60x24, asta 4

Verifiche a flessione x A sup. C.b.

sup. A inf. C.b.

inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica

0 12.06 4.6 6.03 4.6 -730935 SLU 21 -663375 -656799 0.289 Si 13 12.06 4.6 6.03 4.6 -599666 SLU 21 -599666 -656799 0.289 Si

131 6.03 4.6 12.06 4.6 245009 SLU 19 321435 656799 0.289 Si 261 12.06 4.6 10.24 4.6 339774 SLU 19 385745 567054 0.254 Si 379 7.95 4.6 3.96 4.6 -379194 SLU 21 -379194 -455468 0.237 Si 392 5.2 4.6 2.58 4.6 -528351 SLU 21 -443652 -316746 0.193 Si

Verifiche a taglio x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica

0 0.101 12.06 0 10838 SLU 21 10838 7769 21238 14435 14435 2.5 Si 13 0.101 12.06 0 10194 SLU 21 10194 7769 21238 14435 14435 2.5 Si

131 0.07 12.06 0 4111 SLU 21 4111 7769 21238 10020 10020 2.5 Si 261 0.07 8.8 0 -2763 SLU 19 -2763 -6993 -21238 -10020 -10020 2.5 Si 379 0.106 7.95 0 -10315 SLU 19 -10315 -6761 -21238 -15107 -15107 2.5 Si 392 0.106 7.95 0 -13472 SLU 19 -13472 -6761 -21238 -15107 -15107 2.5 Si

Verifiche delle tensioni in esercizio x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c

0 -531712 5 -482535 108 2419.4 -421814 2 -382776 85.6 Si 13 -436160 5 -436160 97.6 2186.9 -345965 2 -345965 77.4 Si

131 178417 4 234041 52.4 1173.5 141628 2 185750 41.6 Si 261 247310 4 280790 62.4 1657.6 196052 2 222664 49.5 Si 379 -276023 5 -276023 73.3 2048.7 -219061 2 -219061 58.2 Si 392 -384490 5 -322922 102 3578.2 -304664 2 -256167 80.9 Si

Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Verifica di deformabilità

x Rara Frequente Quasi permanente Verifica Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess.+ Fess.- Elastica+ Elastica- Fess.

viscosa+ Comb. Fess.

viscosa- Comb. l/f

13 0.004 0.003 0.002 0 0.004 0.003 0.001 0 0.003 0.003 0.007 2 0.005 2 9999 Si 131 0.118 0.083 0.18 0.085 0.101 0.083 0.128 0.086 0.094 0.083 0.311 2 0.252 2 1260 Si 209 0.155 0.109 0.248 0.117 0.132 0.109 0.177 0.117 0.123 0.109 0.421 2 0.343 2 930 Si 261 0.135 0.095 0.213 0.1 0.115 0.095 0.151 0.1 0.107 0.095 0.362 2 0.293 2 1081 Si 379 0.011 0.007 0.015 0.007 0.009 0.007 0.011 0.007 0.008 0.007 0.025 2 0.02 2 9999 Si 392 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1 0 1 9999 Si

Indicatori di rischio sismico x T gravità T sisma T ultimo Comb. Pga Tr Ind. taglio M gravità M sisma M ultimo Comb. Pga Tr Ind.

momento Ver

13 5890 15 14435 SLV 10 0.4 1884 1.325 -345965 -2589 -656799 SLV 12 0.4 1884 1.325 Si 131 2372 15 10020 SLV 10 0.4 1884 1.325 82190 -1367 -361347 SLV 16 0.4 1884 1.325 Si 261 -1598 -15 -10020 SLV 7 0.4 1884 1.325 152900 1899 567054 SLV 9 0.4 1884 1.325 Si 379 -5937 -15 -15107 SLV 7 0.4 1884 1.325 -219061 -3277 -455468 SLV 8 0.4 1884 1.325 Si

Trave di bordo Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2


N° Descrizione Tipo Spessore anima

Altezza Sp. ala sup.

Sp. ala inf. Largh. ala sx

Largh. ala dx

C. sup. C. inf. C. lat

1 TR (0+55+20)x78

a T rovescio

20 78 28 0 55 3 3 3

Output campate

Campata 2 tra i fili 23 - 23, sezione TR (0+55+20)x78, aste 26, 27, 28, 29, 30

Verifiche a flessione x A

sup. C.b. sup.

A inf. C.b. inf.

M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica

0 4.02 4.6 6.03 4.6 -26171 SLV 16 360258 1377907 0.086 -100799 SLU 14 -100799 -927159 0.068 Si 122 4.02 4.6 6.03 4.6 545506 SLU 21 691373 1377907 0.086 Si 243 4.02 4.6 6.03 4.6 626033 SLU 21 691373 1377907 0.086 Si 365 4.02 4.6 6.03 4.6 42714 SLV 1 483803 1377907 0.086 -48410 SLV 16 -48410 -927159 0.068 Si



x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 0 0.068 4.02 0 6010 SLU 21 6010 4785 30607 29854 29854 2.05 Si

122 0.068 6.03 0 4000 SLU 21 4000 5477 30607 29854 29854 2.05 Si 243 0.068 6.03 0 -2706 SLU 19 -2706 -5477 -30607 -29854 -29854 2.05 Si 365 0.068 4.02 0 -6296 SLU 19 -6296 -4785 -30607 -29854 -29854 2.05 Si


0 -73490 4 -73490 3.2 263 -59013 2 -59013 2.6 Si 122 397101 5 502914 16.6 130.5 329081 2 413947 25.2 Si 243 454400 5 502914 16.6 130.5 373342 2 413947 25.2 Si 365 7505 2 349674 11.5 90.7 Si 365 -4126 4 -4126 0.2 14.8 -2848 2 -2848 0.1 Si




viscosa- Comb. l/f

122 0.015 0.012 0.012 0.009 0.013 0.012 0.011 0.009 0.013 0.012 0.027 2 0.025 2 9999 Si 183 0.018 0.014 0.014 0.011 0.016 0.014 0.013 0.011 0.015 0.014 0.032 2 0.029 2 9999 Si 243 0.016 0.012 0.013 0.01 0.014 0.012 0.011 0.01 0.013 0.012 0.028 2 0.026 2 9999 Si


momento Ver

0 3721 180 29854 SLV 1 0.4 1884 1.325 -59013 -32842 -927159 SLV 1 0.4 1884 1.325 Si 122 2359 241 29854 SLV 1 0.4 1884 1.325 80254 -26625 -927159 SLV 5 0.4 1884 1.325 Si 243 -1630 -241 -29854 SLV 16 0.4 1884 1.325 143512 -39853 -927159 SLV 16 0.4 1884 1.325 Si 365 -3898 -153 -29854 SLV 16 0.4 1884 1.325 -2848 -45562 -927159 SLV 16 0.4 1884 1.325 Si

Campata 4 tra i fili 23 - 23, sezione TR (0+55+20)x78, asta 32


sup. C.b. sup.

A inf. C.b. inf.


0 4.02 4.6 6.03 4.6 -6348 SLU 19 -1891 -927159 0.068 Si 7 4.02 4.6 6.03 4.6 -2625 SLU 21 -1605 -927159 0.068 Si

13 4.02 4.6 6.03 4.6 -772 SLV 12 0 1377907 0.086 -1003 SLU 21 -1003 -927159 0.068 Si 14 4.02 4.6 6.03 4.6 -503 SLV 12 0 1377907 0.086 -654 SLU 21 -1003 -927159 0.068 Si 18 0 0 0 0 -126 SLV 12 0 0 0 -163 SLU 21 -1003 0 0 Si 21 0 0 0 0 0 SLV 12 0 0 0 0 SLV 5 -1003 0 0 Si


0 0.068 0 0 432 SLU 19 432 4395 30607 29854 29854 2.05 Si 7 0.068 0 0 237 SLU 19 237 4395 30607 29854 29854 2.05 Si

13 0.068 0 0 142 SLU 14 142 4395 30607 29854 29854 2.05 Si 14 0.068 0 0 115 SLU 14 115 4395 30607 29854 29854 2.05 Si 21 0.068 0 0 0 SLV 7 0 4598 32526 31725 31725 2.05 Si 21 0.068 0 0 0 SLV 10 0 -4598 -32526 -31725 -31725 2.05 Si


0 -4862 4 -1455 0.1 5.3 -4785 2 -1455 0.1 Si 7 -2019 5 -1235 0.1 4.5 -2017 2 -1235 0.1 Si 13 -772 5 -772 0 2.8 -772 2 -772 0 Si 14 -503 5 -772 0 2.8 -503 2 -772 0 Si 21 0 5 -772 0 0 0 2 -772 0 Si




viscosa- Comb. l/f

7 -0.001 -0.002 0 0 -0.001 -0.001 0 0 -0.001 -0.001 0 1 0 1 9999 Si 13 -0.002 -0.003 0 0 -0.002 -0.003 0 0 -0.002 -0.002 0 1 0 1 9999 Si 14 -0.003 -0.003 0 0 -0.003 -0.003 0 0 -0.003 -0.003 0 1 0 1 9999 Si 21 -0.004 -0.005 0 0 -0.004 -0.004 0 0 -0.004 -0.004 0 1 0 1 9999 Si


momento Ver

13 109 0 29854 SLV 7 0.4 1884 1.325 -772 0 -927159 SLV 1 0.4 1884 1.325 Si 14 88 0 29854 SLV 7 0.4 1884 1.325 0 0 -927159 SLV 1 0.4 1884 1.325 Si 18 44 0 31725 SLV 7 0.4 1884 1.325 -772 0 0 SLV 1 0 0 0 Si 21 0 0 31725 SLV 7 0.4 1884 1.325 0 0 0 SLV 1 0.4 1884 1.325 Si


17. PARETI C.A. ESISTENTI

L’immagine seguente riporta il momento flettente Mzz per il dimensionamento dell’armatura

verticale:

L’immagine seguente riporta il momento flettente Moo per il dimensionamento dell’armatura

orizzontale:

L’immagine seguente riporta il taglio presnete nella parete Voz:


L’immagine seguente riporta le forze assiali presenti nelle pareti Voz:

L’immagine seguente riporta il taglio presente nella parete Fzz:

Dagli elaborati grafici delle strutture esistenti in c.a. le pareti risultano armate con un’armatura diffusa costituita

da Φ8/30cm verticali e Φ6/15cm orizzontali, in corrispondenza degli spigoli delle pareti sono presenti 4Φ14

vericali ed infine i fori delle finestre sono contornati da 2Φ12 e gli architravi da 4Φ14.

Dall’immagine precedente, trascurando i picchi di sollecitazioni concentrati in punti localizzati delle paret, si

procede ad una verifica delle massime sollecitazioni di trazioni in base all’armatura effettivamente presente

sulla parete.


Dall’immagine e dalla tabella precedenti il nodo in corrispondenza dello spigolo della parete presenta la trazione

massima di 17048daN/m. In cossrispondenza dello spigolo e per un metro di parete risulta presente un armatura

costituita da 4Φ14 e 6Φ8 pertanto il massimo sforzo di trazione assorbito dalla parete risulta pari a NRd=

(0.5x6+1.54x4)x3739=34249daN/m

Dall’immagine e dalla tabella precedenti il nodo in corrispondenza dello spigolo della parete presenta la trazione

massima di 4880daN/m. In cossrispondenza dello spigolo e per un metro di parete risulta presente un armatura

costituita da 2Φ12 e 6Φ8 pertanto il massimo sforzo di trazione assorbito dalla parete risulta pari a NRd=

(0.5x6+1.13x2)x3739=19667daN/m


18. VERIFICHE PIASTRE E PARETI C.A. nod.: nodo del modello FEM

sez.: tipo di sezione (o = orizzontale, v = verticale)

B: base della sezione

H: altezza della sezione

Af+: area di acciaio dal lato B (inferiore per le piastre))

Af-: area di acciaio dal lato A (superiore per le piastre))

c+: copriferro dal lato B (inferiore per le piastre))

c-: copriferro dal lato A (superiore per le piastre))

sc: tensione sul calcestruzzo in esercizio

comb: combinazione di carico

c.s.: coefficiente di sicurezza

N: sforzo normale di calcolo

M: momento flettente di calcolo

Mu: momento flettente ultimo

Nu: sforzo normale ultimo

sf: tensione sull'acciaio in esercizio

Wk: apertura caratteristica delle fessure

Sm: distanza media fra le fessure

st: sigma a trazione nel calcestruzzo in condizioni non fessurate

fck: resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo

fcd: resistenza a compressione di calcolo del calcestruzzo

fctd: resistenza a trazione di calcolo del calcestruzzo

Hcr: altezza critica

q.Hcr: *quota della sezione alla altezza critica

hw: altezza della parete

lw: lunghezza della parete

n.p.: numero di piani

hs: altezza dell'interpiano

Mxd: momento di progetto attorno all'asse x (fuori piano)

Myd: momento di progetto attorno all'asse y (nel piano)

NEd: sforzo normale di progetto

MEd: Momento flettente di progetto di progetto

VEd: sforzo di taglio di progetto

Ngrav.: sforzo normale dovuto ai carichi gravitazionali

NReale.: sforzo normale derivante dall'analisi

VRcd: resistenza a taglio dovuta alle bielle di calcestruzzo

epsilon: coefficiente di maggiorazione del taglio derivante dall'analisi

alfaS: MEd/(VEd*lw) formula 7.4.15

At: area tesa di acciaio

roh: rapporto tra area della sezione orizzotale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

rov: rapporto tra area della sezione verticale dell'armatura di anima e l'area della sezione di calcestruzzo

VRsd: resistenza a taglio della sezione con armature

Somma(Asj)- Ai: somma delle aree delle barre verticali che attraversano la superficie di scorrimento

csi: altezza della parte compressa normalizzata all'altezza della sezione

Vdd: contributo dell'effetto spinotto delle armature verticali

Vfd: contributo della resistenza per attrito

Vid: contributo delle armature inclinate presenti alla base

VRd,s: valore di progetto della resistenza a taglio nei confronti dello scorrimento

M01: momento flettente inferiore per verifica instabilità

M02: momento flettente superiore per verifica instabilità

etot: eccentricità complessiva EC2 12.6.5.2 (12.12)

Fi: coefficiente riduttivo EC2 12.6.5.2 (12.11)

l0: lunghezza libera di inflessione

beta: coefficiente EC2 12.6.5.1 (12.9)

Nrd: resistenza di progetto EC2 12.6.5.2 (12.10)

l,lim: snellezza limite EC2 12.6.5.1 (4)

At: area di calcestruzzo del traverso in parete con blocco cassero in legno


Vr,cls: resistenza a taglio in assenza di armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno

Mu: momento resistente ultimo del singolo traverso in parete con blocco cassero in legno

Hp: resistenza a trazione dell'elemento teso in parete con blocco cassero in legno

R: fattore di efficienza in parete con blocco cassero in legno

Vr,s: contributo alla resistenza a taglio della armatura orizzontale in parete con blocco cassero in legno

Vrd: resistenza a taglio per trazione del diagonale in parete con blocco cassero in legno

l: luce netta della trave di collegamento

h: altezza della trave di collegamento

b: spessore della trave di collegamento

d: altezza utile della trave di collegamento

Asi: area complessiva della armatura a X

M,plast: momenti resistenti della trave a filo appoggio

T,plast: sforzi di taglio nella trave derivanti da gerarchia delle resistenze

Parete a "Fondazione - Piano 1"

Parete fra le coordinate in pianta (-333;-633) (622;-633) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 270 o 62 25 4.6 4.6 3.2 3.2 30.837 1 SLV -5624 13239 -173419 408246 v 100 25 1.8 1.8 2.3 2.3 1.699 1 SLV 2165 56398 3678 95811 716 o 100 25 6.1 6.1 3.2 3.2 2.205 5 SLV 7565 -114774 16678 -253036 v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 1.843 5 SLV -3067 -115512 -5654 -212900 820 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 1.155 5 SLV 793 -90390 916 -104379 v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 8.869 9 SLV 139 -15192 1234 -134745 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 270 o 62 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -2.7 3 ra -3.62E03 4.46E03 -25.2 3 ra -3.62E03 4.46E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 25 1.8 1.8 2.3 2.3 -9.1 3 ra 1.64E03 3.65E04 1379.4 3 ra 1.64E03 3.65E04 0.00999.00 4.1 0.0 1 ra 716 o 100 25 6.1 6.1 3.2 3.2 -9.4 5 ra 1.42E03 -5.73E04 599.0 5 ra 2.14E03 -5.03E04 0.00999.00 5.8 0.0 1 ra v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -14.9 5 ra -1.05E03 -5.61E04 1053.9 5 ra -1.05E03 -5.61E04 0.00999.00 4.9 0.0 1 ra 820 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -13.9 5 ra -2.78E02 -4.31E04 1262.6 5 ra -2.78E02 -4.31E04 0.00999.00 4.0 0.0 1 ra v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -1.7 2 ra -1.48E01 -6.28E03 145.3 4 ra 1.36E02 -4.69E03 0.00999.00 0.6 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 270 o 62 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -2.3 4 fr -3.10E03 3.68E03 -21.7 4 fr -3.10E03 3.68E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 25 1.8 1.8 2.3 2.3 -7.7 4 fr 1.41E03 3.11E04 1180.2 4 fr 1.41E03 3.11E04 0.00 0.40 3.5 0.0 1 fr 716 o 100 25 6.1 6.1 3.2 3.2 -7.9 4 fr 1.10E03 -4.76E04 492.3 4 fr 1.71E03 -4.18E04 0.00 0.40 4.8 0.0 1 fr v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -12.4 4 fr -8.50E02 -4.67E04 881.5 4 fr -8.50E02 -4.67E04 0.00 0.40 4.1 0.0 1 fr 820 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -11.5 4 fr -2.98E02 -3.58E04 1027.2 4 fr -2.98E02 -3.58E04 0.00 0.40 3.3 0.0 1 fr v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -1.4 4 fr -2.16E01 5.15E03 120.3 4 fr 9.64E01 -4.07E03 0.00 0.40 0.5 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 270 o 62 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -2.2 2 q. -3.00E03 3.53E03 -21.1 2 q. -3.00E03 3.53E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 100 25 1.8 1.8 2.3 2.3 -7.4 2 q. 1.36E03 2.98E04 1132.5 2 q. 1.36E03 2.98E04 0.00 0.30 3.3 0.0 1 q. 716 o 100 25 6.1 6.1 3.2 3.2 -7.3 2 q. 9.89E02 -4.45E04 456.4 2 q. 1.56E03 -3.90E04 0.00 0.30 4.4 0.0 1 q. v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -11.6 2 q. -8.10E02 -4.36E04 820.0 2 q. -8.10E02 -4.36E04 0.00 0.30 3.8 0.0 1 q. 820 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -10.8 2 q. -3.12E02 -3.34E04 947.3 2 q. -3.12E02 -3.34E04 0.00 0.30 3.0


0.0 1 q. v 100 25 2.0 2.0 2.3 2.3 -1.3 2 q. -2.53E01 4.80E03 110.3 2 q. 8.03E01 -3.82E03 0.00 0.30 0.4 0.0 1 q. Verifica dei pannelli Pannello : Pannello-1_4 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -333.0 -12.5 -333.0 12.5 622.0 12.5 622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -331.0 -9.5 8 -301.0 -9.5 8 -271.0 -9.5 8 -241.0 -9.5 8 -211.0 -9.5 8 -181.0 -9.5 8 -151.0 -9.5 8 -121.0 -9.5 8 -91.0 -9.5 8 -61.0 -9.5 8 -31.0 -9.5 8 -1.0 -9.5 8 29.0 -9.5 8 59.0 -9.5 8 89.0 -9.5 8 119.0 -9.5 8 149.0 -9.5 8 179.0 -9.5 8 209.0 -9.5 8 239.0 -9.5 8 269.0 -9.5 8 299.0 -9.5 8 329.0 -9.5 8 359.0 -9.5 8 389.0 -9.5 8 419.0 -9.5 8 449.0 -9.5 8 479.0 -9.5 8 509.0 -9.5 8 539.0 -9.5 8 569.0 -9.5 8 599.0 -9.5 8 -331.0 9.5 8 -301.0 9.5 8 -271.0 9.5 8 -241.0 9.5 8 -211.0 9.5 8 -181.0 9.5 8 -151.0 9.5 8 -121.0 9.5 8 -91.0 9.5 8 -61.0 9.5 8 -31.0 9.5 8 -1.0 9.5 8 29.0 9.5 8 59.0 9.5 8 89.0 9.5 8 119.0 9.5 8 149.0 9.5 8 179.0 9.5 8 209.0 9.5 8 239.0 9.5 8 269.0 9.5 8 299.0 9.5 8 329.0 9.5 8 359.0 9.5 8 389.0 9.5 8 419.0 9.5 8 449.0 9.5 8 479.0 9.5 8 509.0 9.5 8 539.0 9.5 8 569.0 9.5 8 599.0 9.5 8 -330.2 -9.2 14 -330.2 9.2 14 -313.5 -9.2 14 -313.5 9.2 14 225.3 -9.2 14 225.3 9.2 14 237.8 -9.2 14 237.8 9.2 14 604.9 -9.2 14 604.9 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -333.0 -12.5 -333.0 12.5 622.0 12.5 622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -331.0 -9.5 8 -301.0 -9.5 8 -271.0 -9.5 8 -241.0 -9.5 8 -211.0 -9.5 8 -181.0 -9.5 8 -151.0 -9.5 8 -121.0 -9.5 8 -91.0 -9.5 8 -61.0 -9.5 8 -31.0 -9.5 8 -1.0 -9.5 8 29.0 -9.5 8 59.0 -9.5 8 89.0 -9.5 8 119.0 -9.5 8 149.0 -9.5 8 179.0 -9.5 8 209.0 -9.5 8 239.0 -9.5 8 269.0 -9.5 8 299.0 -9.5 8 329.0 -9.5 8 359.0 -9.5 8 389.0 -9.5 8 419.0 -9.5 8 449.0 -9.5 8 479.0 -9.5 8 509.0 -9.5 8 539.0 -9.5 8 569.0 -9.5 8 599.0 -9.5 8 -331.0 9.5 8 -301.0 9.5 8 -271.0 9.5 8 -241.0 9.5 8 -211.0 9.5 8 -181.0 9.5 8 -151.0 9.5 8 -121.0 9.5 8 -91.0 9.5 8 -61.0 9.5 8 -31.0 9.5 8 -1.0 9.5 8 29.0 9.5 8 59.0 9.5 8 89.0 9.5 8 119.0 9.5 8 149.0 9.5 8 179.0 9.5 8 209.0 9.5 8 239.0 9.5 8 269.0 9.5 8 299.0 9.5 8 329.0 9.5 8 359.0 9.5 8 389.0 9.5 8 419.0 9.5 8 449.0 9.5 8 479.0 9.5 8 509.0 9.5 8 539.0 9.5 8 569.0 9.5 8 599.0 9.5 8 -330.2 -9.2 14 -330.2 9.2 14 -313.5 -9.2 14 -313.5 9.2 14 225.3 -9.2 14 225.3 9.2 14 237.8 -9.2 14 237.8 9.2 14 604.9 -9.2 14 604.9 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -333.0 -12.5 -333.0 12.5 622.0 12.5 622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -331.0 -9.5 8 -301.0 -9.5 8 -271.0 -9.5 8 -241.0 -9.5 8 -211.0 -9.5 8 -181.0 -9.5 8 -151.0 -9.5 8 -121.0 -9.5 8 -91.0 -9.5 8 -61.0 -9.5 8 -31.0 -9.5 8 -1.0 -9.5 8 29.0 -9.5 8 59.0 -9.5 8 89.0 -9.5 8 119.0 -9.5 8 149.0 -9.5 8 179.0 -9.5 8 209.0 -9.5 8 239.0 -9.5 8 269.0 -9.5 8 299.0 -9.5 8 329.0 -9.5 8 359.0 -9.5 8 389.0 -9.5 8 419.0 -9.5 8 449.0 -9.5 8 479.0 -9.5 8 509.0 -9.5 8 539.0 -9.5 8 569.0 -9.5 8 599.0 -9.5 8 -331.0 9.5 8 -301.0 9.5 8 -271.0 9.5 8 -241.0 9.5 8 -211.0 9.5 8 -181.0 9.5 8 -151.0 9.5 8 -121.0 9.5 8 -91.0 9.5 8 -61.0 9.5 8 -31.0 9.5 8 -1.0 9.5 8 29.0 9.5 8 59.0 9.5 8 89.0 9.5 8 119.0 9.5 8 149.0 9.5 8 179.0 9.5 8 209.0 9.5 8 239.0 9.5 8 269.0 9.5 8 299.0 9.5 8 329.0 9.5 8 359.0 9.5 8 389.0 9.5 8 419.0 9.5 8 449.0 9.5 8 479.0 9.5 8 509.0 9.5 8 539.0 9.5 8 569.0 9.5 8 599.0 9.5 8 -330.2 -9.2 14 -330.2 9.2 14 -313.5 -9.2 14 -313.5 9.2 14 225.3 -9.2 14 225.3 9.2 14 237.8 -9.2 14 237.8 9.2 14 604.9 -9.2 14 604.9 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 155.8 -9.2 14 155.8 9.2 14 117.6 -9.2 14 117.6 9.2 14


193.7 -9.2 14 193.7 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 955 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 -5180 4884159 -73969 -73969 -73969 32.5946 21 SLU 0 53532 1589747 848 848 848 20.4915 12 SLV 138 144301 2138596 -46130 -46130 -46130 41.8070 21 SLU 138 -93433 978335 -5214 -5214 -5214 31.2330 12 SLV 276 41091 -1321410 -20104 -20104 -20104 104.0109 21 SLU 276 56036 -4081175 -13879 -13879 -13879 54.2150 1 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 20270 561460 21 SLU 0 1.00 67771 561460 4 SLV 138 1.00 17691 561460 21 SLU 138 1.00 65235 561460 4 SLV 276 1.00 18503 561460 21 SLU 276 1.00 63705 561460 4 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 50.6 0.0029 0.0021 20270 -73969 179164 21 SLU 0 50.6 0.0029 0.0021 67771 -50100 179164 4 SLV 138 50.6 0.0016 0.0021 17691 -46130 98636 21 SLU 138 50.6 0.0016 0.0021 65235 -29148 98636 4 SLV 276 59.9 0.0015 0.0025 18503 -20104 95202 21 SLU 276 59.9 0.0015 0.0025 63705 -9070 95202 4 SLV


Parete fra le coordinate in pianta (609;-646) (609;395) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 105 o 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 12.469 12 SLV -2904 54029 -36204 673683 v 70 25 2.5 2.5 3.1 3.1 1.680 12 SLV 4661 -58799 7830 -98779 1044 o 100 25 3.6 3.6 3.1 3.1 1.061 2 SLV 12382 -106831 13139 -113359 v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 3.452 4 SLV 961 -13455 3319 -46452 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 105 o 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -5.0 5 ra -2.06E03 2.83E04 108.5 4 ra -1.98E03 2.79E04 0.00999.00 1.8 0.0 1 ra v 70 25 2.5 2.5 3.1 3.1 -6.2 5 ra 2.49E03 -2.87E04 1176.1 5 ra 2.87E03 -2.82E04 0.00999.00 5.4 0.0 1 ra 1044 o 100 25 3.6 3.6 3.1 3.1 -4.0 4 ra 1.28E03 -2.12E04 484.5 4 ra 1.28E03 -2.12E04 0.00999.00 2.5 0.0 1 ra v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 -1.1 4 ra 1.37E02 -2.82E03 225.5 4 ra 2.89E02 -2.26E03 0.00999.00 0.5 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 105 o 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -4.2 4 fr -1.78E03 2.36E04 82.6 4 fr -1.78E03 2.36E04 0.00 0.40 1.5 0.0 1 fr v 70 25 2.5 2.5 3.1 3.1 -5.1 4 fr 2.10E03 -2.37E04 990.7 4 fr 2.47E03 -2.33E04 0.00 0.40 4.5 0.0 1 fr 1044 o 100 25 3.6 3.6 3.1 3.1 -3.6 4 fr 1.22E03 -1.92E04 448.2 4 fr 1.22E03 -1.92E04 0.00 0.40 2.3 0.0 1 fr v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 -1.0 4 fr 1.23E02 -2.56E03 207.0 4 fr 2.62E02 -2.10E03 0.00 0.40 0.5 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 105 o 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -3.8 2 q. -1.70E03 2.18E04 72.4 2 q. -1.70E03 2.18E04 0.00 0.30 1.4 0.0 1 q. v 70 25 2.5 2.5 3.1 3.1 -4.7 2 q. 1.93E03 -2.19E04 920.1 2 q. 2.30E03 -2.15E04 0.00 0.30 4.1 0.0 1 q. 1044 o 100 25 3.6 3.6 3.1 3.1 -3.4 2 q. 1.19E03 -1.84E04 433.7 2 q. 1.19E03 -1.84E04 0.00 0.30 2.2


0.0 1 q. v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 -1.0 2 q. 1.17E02 -2.46E03 199.7 2 q. 2.52E02 -2.04E03 0.00 0.30 0.5 0.0 1 q. Verifica dei pannelli Pannello : Pannello-1_1 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -645.6 -12.5 -645.6 12.5 -336.6 12.5 -336.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -635.1 -9.5 8 -605.1 -9.5 8 -575.1 -9.5 8 -545.1 -9.5 8 -515.1 -9.5 8 -485.1 -9.5 8 -455.1 -9.5 8 -425.1 -9.5 8 -395.1 -9.5 8 -365.1 -9.5 8 -635.1 9.5 8 -605.1 9.5 8 -575.1 9.5 8 -545.1 9.5 8 -515.1 9.5 8 -485.1 9.5 8 -455.1 9.5 8 -425.1 9.5 8 -395.1 9.5 8 -365.1 9.5 8 -642.8 -9.2 14 -642.8 9.2 14 -625.5 -9.2 14 -625.5 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -645.6 -12.5 -645.6 12.5 -336.6 12.5 -336.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -635.1 -9.5 8 -605.1 -9.5 8 -575.1 -9.5 8 -545.1 -9.5 8 -515.1 -9.5 8 -485.1 -9.5 8 -455.1 -9.5 8 -425.1 -9.5 8 -395.1 -9.5 8 -365.1 -9.5 8 -635.1 9.5 8 -605.1 9.5 8 -575.1 9.5 8 -545.1 9.5 8 -515.1 9.5 8 -485.1 9.5 8 -455.1 9.5 8 -425.1 9.5 8 -395.1 9.5 8 -365.1 9.5 8 -642.8 -9.2 14 -642.8 9.2 14 -625.5 -9.2 14 -625.5 9.2 14 -340.3 -9.3 12 -340.3 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -645.6 -12.5 -645.6 12.5 -336.6 12.5 -336.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -635.1 -9.5 8 -605.1 -9.5 8 -575.1 -9.5 8 -545.1 -9.5 8 -515.1 -9.5 8 -485.1 -9.5 8 -455.1 -9.5 8 -425.1 -9.5 8 -395.1 -9.5 8 -365.1 -9.5 8 -635.1 9.5 8 -605.1 9.5 8 -575.1 9.5 8 -545.1 9.5 8 -515.1 9.5 8 -485.1 9.5 8 -455.1 9.5 8 -425.1 9.5 8 -395.1 9.5 8 -365.1 9.5 8 -642.8 -9.2 14 -642.8 9.2 14 -625.5 -9.2 14 -625.5 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 309 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 10140 -35605 -10834 -10834 -10834 71.9488 21 SLU 0 5917 -140795 622 622 622 41.9070 8 SLV 138 16105 206706 175 175 175 26.8863 11 SLU 138 51744 1271047 3759 3759 3759 3.6257 16 SLV 276 47943 -201156 2652 2652 2652 7.3106 14 SLU 276 56373 -1389894 6821 6821 6821 4.1116 2 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -2373 181666 12 SLU 0 1.00 -11411 181666 15 SLV 138 1.00 -2815 181666 12 SLU 138 1.00 -15445 181666 15 SLV 276 1.00 -4338 181666 12 SLU 276 1.00 -19565 181666 13 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 16.2 0.0015 0.0021 -2373 -7748 30392 12 SLU 0 16.2 0.0015 0.0021 -11411 -6494 30392 15 SLV 138 18.5 0.0016 0.0024 -2815 -1342 31915 12 SLU 138 18.5 0.0016 0.0024 -15445 3729 31915 15 SLV 276 16.2 0.0015 0.0021 -4338 1834 30804 12 SLU 276 16.2 0.0015 0.0021 -19565 -2314 30804 13 SLV


Pannello : Pannello-2_1 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y 49.4 -12.5 49.4 12.5 395.4 12.5 395.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 54.9 -9.5 8 84.9 -9.5 8 114.9 -9.5 8 144.9 -9.5 8 174.9 -9.5 8 204.9 -9.5 8 234.9 -9.5 8 264.9 -9.5 8 294.9 -9.5 8 324.9 -9.5 8 354.9 -9.5 8 384.9 -9.5 8 54.9 9.5 8 84.9 9.5 8 114.9 9.5 8 144.9 9.5 8 174.9 9.5 8 204.9 9.5 8 234.9 9.5 8 264.9 9.5 8 294.9 9.5 8 324.9 9.5 8 354.9 9.5 8 384.9 9.5 8 79.9 -9.2 14 79.9 9.2 14 95.1 -9.2 14 95.1 9.2 14 392.6 -9.2 14 392.6 9.2 14 379.6 -9.2 14 379.6 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y 49.4 -12.5 49.4 12.5 395.4 12.5 395.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 54.9 -9.5 8 84.9 -9.5 8 114.9 -9.5 8 144.9 -9.5 8 174.9 -9.5 8 204.9 -9.5 8 234.9 -9.5 8 264.9 -9.5 8 294.9 -9.5 8 324.9 -9.5 8 354.9 -9.5 8 384.9 -9.5 8 54.9 9.5 8 84.9 9.5 8 114.9 9.5 8 144.9 9.5 8 174.9 9.5 8 204.9 9.5 8 234.9 9.5 8 264.9 9.5 8 294.9 9.5 8 324.9 9.5 8 354.9 9.5 8 384.9 9.5 8 79.9 -9.2 14 79.9 9.2 14 95.1 -9.2 14 95.1 9.2 14 392.6 -9.2 14 392.6 9.2 14 379.6 -9.2 14 379.6 9.2 14 52.2 -9.3 12 52.2 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y 49.4 -12.5 49.4 12.5 395.4 12.5 395.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 54.9 -9.5 8 84.9 -9.5 8 114.9 -9.5 8 144.9 -9.5 8 174.9 -9.5 8 204.9 -9.5 8 234.9 -9.5 8 264.9 -9.5 8 294.9 -9.5 8 324.9 -9.5 8 354.9 -9.5 8 384.9 -9.5 8 54.9 9.5 8 84.9 9.5 8 114.9 9.5 8 144.9 9.5 8 174.9 9.5 8 204.9 9.5 8 234.9 9.5 8 264.9 9.5 8 294.9 9.5 8 324.9 9.5 8 354.9 9.5 8 384.9 9.5 8 79.9 -9.2 14 79.9 9.2 14 95.1 -9.2 14 95.1 9.2 14 392.6 -9.2 14 392.6 9.2 14 379.6 -9.2 14 379.6 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 346 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 2182 185216 -15930 -15930 -15930 56.0673 21 SLU 0 15243 165781 2424 2424 2424 19.8686 1 SLV 138 17032 485600 -13815 -13815 -13815 58.6034 21 SLU 138 8170 911902 9733 9733 9733 5.2680 2 SLV 276 8201 368587 -316 -316 -316 38.7082 14 SLU 276 131388 2092050 22055 22055 22055 2.1912 4 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -12851 203419 19 SLU 0 1.00 -30575 203419 7 SLV 138 1.00 -9950 203419 19 SLU 138 1.00 -34888 203419 7 SLV 276 1.00 -16601 203419 19 SLU 276 1.00 -33712 203419 7 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 24.4 0.0025 0.0028 -12851 -14218 56719 19 SLU 0 24.4 0.0025 0.0028 -30575 -13644 56719 7 SLV 138 26.6 0.0025 0.0031 -9950 -11565 56157 19 SLU 138 26.6 0.0025 0.0031 -34888 -3569 56157 7 SLV 276 24.4 0.0028 0.0028 -16601 -1144 62086 19 SLU 276 24.4 0.0028 0.0028 -33712 13668 62086 7 SLV


Pannello : Pannello da (609;-217) a (609;-71) Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -216.6 -12.5 -216.6 12.5 -70.6 12.5 -70.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -215.1 -9.5 8 -185.1 -9.5 8 -155.1 -9.5 8 -125.1 -9.5 8 -95.1 -9.5 8 -215.1 9.5 8 -185.1 9.5 8 -155.1 9.5 8 -125.1 9.5 8 -95.1 9.5 8 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -216.6 -12.5 -216.6 12.5 -70.6 12.5 -70.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -185.1 -9.5 8 -155.1 -9.5 8 -125.1 -9.5 8 -95.1 -9.5 8 -185.1 9.5 8 -155.1 9.5 8 -125.1 9.5 8 -95.1 9.5 8 -213.8 -9.3 12 -213.8 9.3 12 -73.4 -9.3 12 -73.4 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -216.6 -12.5 -216.6 12.5 -70.6 12.5 -70.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -215.1 -9.5 8 -185.1 -9.5 8 -155.1 -9.5 8 -125.1 -9.5 8 -95.1 -9.5 8 -215.1 9.5 8 -185.1 9.5 8 -155.1 9.5 8 -125.1 9.5 8 -95.1 9.5 8 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 186 146 340 146 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 6398 84316 -6447 -6447 -6447 53.8588 21 SLU 0 946 147483 -4162 -4162 -4162 54.3636 14 SLV 138 15290 -74907 -638 -638 -638 26.8636 11 SLU 138 45542 -224703 7013 7013 7013 2.4131 14 SLV 276 3291 -111492 -3227 -3227 -3227 69.5375 21 SLU 276 8685 -206850 -1432 -1432 -1432 10.8203 14 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 4060 85836 21 SLU 0 1.00 8154 85836 14 SLV 138 1.00 14821 85836 19 SLU 138 1.00 27723 85836 14 SLV 276 1.00 8701 85836 19 SLU 276 1.00 17729 85836 14 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 5.0 0.0015 0.0014 4060 -6447 14360 21 SLU 0 5.0 0.0015 0.0014 8154 -4162 14360 14 SLV 138 8.5 0.0016 0.0023 14821 -2501 15079 19 SLU 138 8.5 0.0016 0.0023 27723 7013 15079 14 SLV *** 276 5.0 0.0015 0.0014 8701 -3153 14554 19 SLU 276 5.0 0.0015 0.0014 17729 -1432 14554 14 SLV ***


Parete fra le coordinate in pianta (219;87) (622;87) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5


Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 96 o 63 25 4.1 4.1 3.2 3.2 5.587 5 SLV 2069 29227 11558 163286 v 70 25 3.0 3.0 3.2 3.2 2.702 12 SLV 2731 -49080 7380 -132603 1180 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 2.055 5 SLV -5114 -162465 -10509 -333819 v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 4.915 5 SLV 685 31562 3365 155143 1181 o 100 25 2.0 2.0 3.0 3.0 1.819 21 SLU 620 76057 1128 138379 v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 34.695 12 SLV -3814 -16678 -132326 -578662 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 96 o 63 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -5.3 5 ra -5.05E03 -1.68E04 -19.1 3 ra -4.89E03 -1.58E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 70 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -4.8 5 ra 1.36E03 -1.99E04 602.6 5 ra 1.36E03 -1.99E04 0.00999.00 3.4 0.0 1 ra 1180 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -36.9 4 ra -1.25E04 -1.81E05 1135.4 5 ra 7.47E02 6.23E04 0.00999.00 12.0 0.0 1 ra v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -12.5 5 ra -3.62E03 4.40E04 248.3 4 ra -3.48E03 4.35E04 0.00999.00 4.3 0.0 1 ra 1181 o 100 25 2.0 2.0 3.0 3.0 -15.7 4 ra 3.85E02 5.55E04 1427.7 5 ra 4.12E02 5.54E04 0.00999.00 5.4 0.0 1 ra v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -1.6 5 ra -1.19E03 -6.11E03 -12.0 4 ra -1.46E03 7.98E02 0.00999.00 0.2 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 96 o 63 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -4.2 4 fr -4.15E03 -1.30E04 -16.8 4 fr -4.15E03 -1.30E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 70 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -3.7 4 fr 1.12E03 -1.58E04 483.6 4 fr 1.12E03 -1.58E04 0.00 0.40 2.7 0.0 1 fr 1180 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -31.5 4 fr -1.06E04 -1.54E05 964.8 4 fr 6.05E02 5.33E04 0.00 0.40 10.2 0.0 1 fr v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -10.6 4 fr -2.97E03 3.70E04 210.9 4 fr -2.97E03 3.70E04 0.00 0.40 3.7 0.0 1 fr 1181 o 100 25 2.0 2.0 3.0 3.0 -13.4 4 fr 3.35E02 4.73E04 1213.5 4 fr 3.35E02 4.73E04 0.00 0.40 4.6 0.0 1 fr v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -1.3 4 fr -8.89E02 -5.18E03 -10.3 4 fr -1.26E03 7.09E02 0.00 0.40 0.2 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 96 o 63 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -3.9 2 q. -3.88E03 -1.18E04 -16.2 2 q. -3.88E03 -1.18E04 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 70 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -3.4 2 q. 1.03E03 -1.44E04 442.6 2 q. 1.03E03 -1.44E04 0.00 0.30 2.5 0.0 1 q. 1180 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -29.3 2 q. -9.87E03 -1.43E05 898.3 2 q. 5.64E02 4.96E04 0.00 0.30 9.5 0.0 1 q. v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -9.9 2 q. -2.76E03 3.44E04 195.9 2 q. -2.76E03 3.44E04 0.00 0.30 3.4 0.0 1 q. 1181 o 100 25 2.0 2.0 3.0 3.0 -12.5 2 q. 3.15E02 4.40E04 1130.3 2 q. 3.15E02 4.40E04 0.00 0.30 4.3 0.0 1 q. v 62 25 2.7 2.7 3.3 3.3 -1.2 2 q. -8.20E02 -4.82E03 -9.6 2 q. -1.18E03 6.77E02 0.00 0.30 0.2 0.0 1 q. Verifica dei pannelli Pannello : Pannello-1_5 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y 219.0 -12.5 219.0 12.5 622.0 12.5 622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 240.5 -9.5 8 270.5 -9.5 8 300.5 -9.5 8 330.5 -9.5 8 360.5 -9.5 8 390.5 -9.5 8 420.5 -9.5 8 450.5 -9.5 8 480.5 -9.5 8 510.5 -9.5 8 540.5 -9.5 8 570.5 -9.5 8 600.5 -9.5 8 240.5 9.5 8 270.5 9.5 8 300.5 9.5 8 330.5 9.5 8 360.5 9.5 8 390.5 9.5 8 420.5 9.5 8 450.5 9.5 8 480.5 9.5 8 510.5 9.5 8 540.5 9.5 8 570.5 9.5 8 600.5 9.5 8 221.8 -9.2 14 221.8 9.2 14 238.7 -9.2 14 238.7 9.2 14 600.0 -9.2 14 600.0 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y 219.0 -12.5 219.0 12.5 622.0 12.5


622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 240.5 -9.5 8 270.5 -9.5 8 300.5 -9.5 8 330.5 -9.5 8 360.5 -9.5 8 390.5 -9.5 8 420.5 -9.5 8 450.5 -9.5 8 480.5 -9.5 8 510.5 -9.5 8 540.5 -9.5 8 570.5 -9.5 8 600.5 -9.5 8 240.5 9.5 8 270.5 9.5 8 300.5 9.5 8 330.5 9.5 8 360.5 9.5 8 390.5 9.5 8 420.5 9.5 8 450.5 9.5 8 480.5 9.5 8 510.5 9.5 8 540.5 9.5 8 570.5 9.5 8 600.5 9.5 8 221.8 -9.2 14 221.8 9.2 14 238.7 -9.2 14 238.7 9.2 14 600.0 -9.2 14 600.0 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y 219.0 -12.5 219.0 12.5 622.0 12.5 622.0 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 240.5 -9.5 8 270.5 -9.5 8 300.5 -9.5 8 330.5 -9.5 8 360.5 -9.5 8 390.5 -9.5 8 420.5 -9.5 8 450.5 -9.5 8 480.5 -9.5 8 510.5 -9.5 8 540.5 -9.5 8 570.5 -9.5 8 600.5 -9.5 8 240.5 9.5 8 270.5 9.5 8 300.5 9.5 8 330.5 9.5 8 360.5 9.5 8 390.5 9.5 8 420.5 9.5 8 450.5 9.5 8 480.5 9.5 8 510.5 9.5 8 540.5 9.5 8 570.5 9.5 8 600.5 9.5 8 221.8 -9.2 14 221.8 9.2 14 238.7 -9.2 14 238.7 9.2 14 600.0 -9.2 14 600.0 9.2 14 619.2 -9.2 14 619.2 9.2 14 fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 403 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 16596 967177 -32726 -32726 -32726 31.4886 21 SLU 0 49578 1167041 -31059 -31059 -31059 28.8459 12 SLV 138 -49921 2348792 -28914 -28914 -28914 23.4675 21 SLU 138 -92444 2434285 -24122 -24122 -24122 18.8211 12 SLV 276 105466 2810643 -24547 -24547 -24547 15.3484 21 SLU 276 91198 710815 -9664 -9664 -9664 24.7163 5 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -49024 236930 21 SLU 0 1.00 -67600 236930 12 SLV 138 1.00 -50487 236930 21 SLU 138 1.00 -69835 236930 12 SLV 276 1.00 -47955 236930 21 SLU 276 1.00 -64322 236930 12 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 25.4 0.0029 0.0025 -49024 -32726 75605 21 SLU 0 25.4 0.0029 0.0025 -67600 -31059 75605 12 SLV 138 25.4 0.0028 0.0025 -50487 -28914 73997 21 SLU 138 25.4 0.0028 0.0025 -69835 -24122 73997 12 SLV 276 25.4 0.0032 0.0025 -47955 -24547 83920 21 SLU 276 25.4 0.0032 0.0025 -64322 -17577 83920 12 SLV


Parete fra le coordinate in pianta (-321;630) (-321;-646) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 883 o 100 25 1.9 1.9 3.0 3.0 1.001 5 SLV 6639 64384 6644 64439 v 100 25 3.5 3.5 3.1 3.1 5.231 12 SLV 2275 23881 11904 124928 Combinazione rara 883 o 100 25 1.9 1.9 3.0 3.0 -5.4 5 ra -7.42E03 2.75E04 -15.4 3 ra -7.40E03 2.66E04 0.00999.00 0.8 0.0 1 ra v 100 25 3.5 3.5 3.1 3.1 -0.7 5 ra -1.42E03 -1.90E03 -6.4 5 ra -1.42E03 -1.60E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra Combinazione frequente 883 o 100 25 1.9 1.9 3.0 3.0 -5.1 4 fr -6.10E03 2.94E04 4.7 1 fr -5.27E03 3.01E04 0.00 0.40 0.8


0.0 1 fr v 100 25 3.5 3.5 3.1 3.1 -0.6 4 fr -1.19E03 -1.24E03 -5.5 4 fr -1.19E03 -1.24E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente 883 o 100 25 1.9 1.9 3.0 3.0 -5.1 2 q. -5.77E03 2.97E04 4.7 1 q. -5.27E03 3.01E04 0.00 0.30 0.8 0.0 1 q. v 100 25 3.5 3.5 3.1 3.1 -0.5 2 q. -1.13E03 -1.09E03 -5.3 2 q. -1.13E03 -1.09E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. Verifica dei pannelli Pannello : Pannello-1_2 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -206.9 -12.5 -206.9 12.5 622.8 12.5 622.8 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -177.9 -9.5 8 -147.9 -9.5 8 -117.9 -9.5 8 -87.9 -9.5 8 -57.9 -9.5 8 -27.9 -9.5 8 2.1 -9.5 8 32.1 -9.5 8 62.1 -9.5 8 92.1 -9.5 8 122.1 -9.5 8 152.1 -9.5 8 182.1 -9.5 8 212.1 -9.5 8 242.1 -9.5 8 272.1 -9.5 8 302.1 -9.5 8 332.1 -9.5 8 362.1 -9.5 8 392.1 -9.5 8 422.1 -9.5 8 452.1 -9.5 8 482.1 -9.5 8 512.1 -9.5 8 542.1 -9.5 8 572.1 -9.5 8 602.1 -9.5 8 -177.9 9.5 8 -147.9 9.5 8 -117.9 9.5 8 -87.9 9.5 8 -57.9 9.5 8 -27.9 9.5 8 2.1 9.5 8 32.1 9.5 8 62.1 9.5 8 92.1 9.5 8 122.1 9.5 8 152.1 9.5 8 182.1 9.5 8 212.1 9.5 8 242.1 9.5 8 272.1 9.5 8 302.1 9.5 8 332.1 9.5 8 362.1 9.5 8 392.1 9.5 8 422.1 9.5 8 452.1 9.5 8 482.1 9.5 8 512.1 9.5 8 542.1 9.5 8 572.1 9.5 8 602.1 9.5 8 -204.1 -9.2 14 -204.1 9.2 14 -187.3 -9.2 14 -187.3 9.2 14 -171.7 -9.2 14 -171.7 9.2 14 433.1 -9.2 14 433.1 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -206.9 -12.5 -206.9 12.5 622.8 12.5 622.8 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -177.9 -9.5 8 -147.9 -9.5 8 -117.9 -9.5 8 -87.9 -9.5 8 -57.9 -9.5 8 -27.9 -9.5 8 2.1 -9.5 8 32.1 -9.5 8 62.1 -9.5 8 92.1 -9.5 8 122.1 -9.5 8 152.1 -9.5 8 182.1 -9.5 8 212.1 -9.5 8 242.1 -9.5 8 272.1 -9.5 8 302.1 -9.5 8 332.1 -9.5 8 362.1 -9.5 8 392.1 -9.5 8 422.1 -9.5 8 452.1 -9.5 8 482.1 -9.5 8 512.1 -9.5 8 542.1 -9.5 8 572.1 -9.5 8 602.1 -9.5 8 -177.9 9.5 8 -147.9 9.5 8 -117.9 9.5 8 -87.9 9.5 8 -57.9 9.5 8 -27.9 9.5 8 2.1 9.5 8 32.1 9.5 8 62.1 9.5 8 92.1 9.5 8 122.1 9.5 8 152.1 9.5 8 182.1 9.5 8 212.1 9.5 8 242.1 9.5 8 272.1 9.5 8 302.1 9.5 8 332.1 9.5 8 362.1 9.5 8 392.1 9.5 8 422.1 9.5 8 452.1 9.5 8 482.1 9.5 8 512.1 9.5 8 542.1 9.5 8 572.1 9.5 8 602.1 9.5 8 -204.1 -9.2 14 -204.1 9.2 14 -187.3 -9.2 14 -187.3 9.2 14 -171.7 -9.2 14 -171.7 9.2 14 433.1 -9.2 14 433.1 9.2 14 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -206.9 -12.5 -206.9 12.5 622.8 12.5 622.8 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -177.9 -9.5 8 -147.9 -9.5 8 -117.9 -9.5 8 -87.9 -9.5 8 -57.9 -9.5 8 -27.9 -9.5 8 2.1 -9.5 8 32.1 -9.5 8 62.1 -9.5 8 92.1 -9.5 8 122.1 -9.5 8 152.1 -9.5 8 182.1 -9.5 8 212.1 -9.5 8 242.1 -9.5 8 272.1 -9.5 8 302.1 -9.5 8 332.1 -9.5 8 362.1 -9.5 8 392.1 -9.5 8 422.1 -9.5 8 452.1 -9.5 8 482.1 -9.5 8 512.1 -9.5 8 542.1 -9.5 8 572.1 -9.5 8 602.1 -9.5 8 -177.9 9.5 8 -147.9 9.5 8 -117.9 9.5 8 -87.9 9.5 8 -57.9 9.5 8 -27.9 9.5 8 2.1 9.5 8 32.1 9.5 8 62.1 9.5 8 92.1 9.5 8 122.1 9.5 8 152.1 9.5 8 182.1 9.5 8 212.1 9.5 8 242.1 9.5 8 272.1 9.5 8 302.1 9.5 8 332.1 9.5 8 362.1 9.5 8 392.1 9.5 8 422.1 9.5 8 452.1 9.5 8 482.1 9.5 8 512.1 9.5 8 542.1 9.5 8 572.1 9.5 8 602.1 9.5 8 -204.1 -9.2 14 -204.1 9.2 14 -187.3 -9.2 14 -187.3 9.2 14 -171.7 -9.2 14 -171.7 9.2 14 433.1 -9.2 14 433.1 9.2 14 389.4 -9.2 14 389.4 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura


fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 830 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 1689545 10283020 -114471 -114471 -114471 1.7864 21 SLU 0 1220427 13622810 -79732 -79732 -79732 1.9058 8 SLV 138 440092 8870355 -107957 -107957 -107957 12.1101 21 SLU 138 401070 10377750 -57547 -57547 -57547 8.9100 12 SLV 276 -588418 3216671 -49585 -49585 -49585 7.9468 11 SLU 276 -729648 2068939 -58839 -58839 -58839 7.0724 5 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 6381 487774 12 SLU 0 1.00 47103 487774 8 SLV 138 1.00 6925 487774 13 SLU 138 1.00 46674 487774 8 SLV 276 1.00 6834 487774 13 SLU 276 1.00 45000 487774 8 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 39.5 0.0015 0.0019 6381 -77331 81603 12 SLU 0 39.5 0.0015 0.0019 47103 -79732 81603 8 SLV 138 39.5 0.0016 0.0019 6925 -85749 85691 13 SLU 138 39.5 0.0016 0.0019 46674 -66520 85691 8 SLV 276 42.5 0.0015 0.0021 6834 -76702 82708 13 SLU 276 42.5 0.0015 0.0021 45000 -54993 82708 8 SLV


Parete fra le coordinate in pianta (619;383) (-336;618) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 932 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 1.221 14 SLV 2292 -67505 2799 -82451 v 97 25 2.5 2.5 2.9 2.9 4.326 6 SLV 835 34029 3612 147221 1239 o 60 25 4.1 4.1 3.2 3.2 1.460 2 SLV 8232 -108094 12021 -157848 v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 1.192 2 SLV 4363 -20133 5199 -23990 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 932 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -24.9 4 ra -3.21E03 -8.28E04 1534.5 4 ra -3.21E03 -8.28E04 0.00999.00 6.6 0.0 1 ra v 97 25 2.5 2.5 2.9 2.9 -8.9 5 ra -1.19E03 3.63E04 484.1 4 ra -1.08E03 3.60E04 0.00999.00 3.0 0.0 1 ra 1239 o 60 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -2.9 4 ra -2.22E02 -1.04E04 106.1 1 ra -1.73E00 -8.48E03 0.00999.00 1.4 0.0 1 ra v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 0.0 1 ra 3.19E02 -7.65E02 303.8 3 ra 4.65E02 -2.27E03 0.00999.00 0.6 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 932 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -21.1 4 fr -2.77E03 -7.05E04 1293.3 4 fr -2.77E03 -7.05E04 0.00 0.40 5.6 0.0 1 fr v 97 25 2.5 2.5 2.9 2.9 -7.7 4 fr -9.31E02 3.09E04 415.0 4 fr -9.31E02 3.09E04 0.00 0.40 2.6 0.0 1 fr 1239 o 60 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -2.6 4 fr -1.10E02 -9.42E03 106.1 1 fr -1.73E00 -8.48E03 0.00 0.40 1.4 0.0 1 fr v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 0.0 1 fr 3.19E02 -7.65E02 215.3 4 fr 3.59E02 1.31E03 0.00 0.40 0.4 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 932 o 100 25 1.5 1.5 3.0 3.0 -19.6 2 q. -2.59E03 -6.55E04 1196.8 2 q. -2.59E03 -6.55E04 0.00 0.30 5.2 0.0 1 q. v 97 25 2.5 2.5 2.9 2.9 -7.1 2 q. -8.69E02 2.88E04 387.3 2 q. -8.69E02 2.88E04 0.00 0.30 2.4 0.0 1 q. 1239 o 60 25 4.1 4.1 3.2 3.2 -2.5 2 q. -6.63E01 -9.04E03 106.1 1 q. -1.73E00 -8.48E03 0.00 0.30 1.3 0.0 1 q. v 62 25 1.1 1.1 2.3 2.3 0.0 1 q. 3.19E02 -7.65E02 192.6 2 q. 3.23E02 1.15E03 0.00 0.30 0.4 0.0 1 q.


Verifica dei pannelli Pannello : Pannello da Filo 88 a (442;427) Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -509.7 -12.5 -509.7 12.5 -327.5 12.5 -327.5 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -498.0 -9.5 8 -468.0 -9.5 8 -438.0 -9.5 8 -408.0 -9.5 8 -378.0 -9.5 8 -348.0 -9.5 8 -498.0 9.5 8 -468.0 9.5 8 -438.0 9.5 8 -408.0 9.5 8 -378.0 9.5 8 -348.0 9.5 8 -506.9 -9.2 14 -506.9 9.2 14 -491.7 -9.2 14 -491.7 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -509.7 -12.5 -509.7 12.5 -327.5 12.5 -327.5 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -498.0 -9.5 8 -468.0 -9.5 8 -438.0 -9.5 8 -408.0 -9.5 8 -378.0 -9.5 8 -348.0 -9.5 8 -498.0 9.5 8 -468.0 9.5 8 -438.0 9.5 8 -408.0 9.5 8 -378.0 9.5 8 -348.0 9.5 8 -506.9 -9.2 14 -506.9 9.2 14 -491.7 -9.2 14 -491.7 9.2 14 -330.3 -9.3 12 -330.3 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -509.7 -12.5 -509.7 12.5 -327.5 12.5 -327.5 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -498.0 -9.5 8 -468.0 -9.5 8 -438.0 -9.5 8 -408.0 -9.5 8 -378.0 -9.5 8 -348.0 -9.5 8 -498.0 9.5 8 -468.0 9.5 8 -438.0 9.5 8 -408.0 9.5 8 -378.0 9.5 8 -348.0 9.5 8 -506.9 -9.2 14 -506.9 9.2 14 -491.7 -9.2 14 -491.7 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 222 182 340 182 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 1668 -181100 -11225 -11225 -11225 39.2931 21 SLU 0 6960 -15526 1009 1009 1009 22.6010 6 SLV 138 22923 -612072 -15216 -15216 -15216 20.3623 21 SLU 138 21429 368138 -1953 -1953 -1953 12.9098 14 SLV 276 -28544 -306100 -11841 -11841 -11841 29.0011 21 SLU 276 18364 987042 1556 1556 1556 1.4559 13 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -6680 107152 21 SLU 0 1.00 -10533 107152 7 SLV 138 1.00 -12479 107152 21 SLU 138 1.00 -18829 107152 7 SLV 276 1.00 -3074 107152 21 SLU 276 1.00 -14104 107152 15 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 12.2 0.0015 0.0027 -6680 -11225 17926 21 SLU 0 12.2 0.0015 0.0027 -10533 -12376 17926 7 SLV 138 14.5 0.0016 0.0032 -12479 -15216 18824 21 SLU 138 14.5 0.0016 0.0032 -18829 -16678 18824 7 SLV *** 276 12.2 0.0015 0.0027 -3074 -11841 18169 21 SLU 276 12.2 0.0015 0.0027 -14104 -3192 18169 15 SLV Pannello : Pannello da (325;455) a (195;487) Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -207.5 -12.5


-207.5 12.5 -73.6 12.5 -73.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -198.0 -9.5 8 -168.0 -9.5 8 -138.0 -9.5 8 -108.0 -9.5 8 -78.0 -9.5 8 -198.0 9.5 8 -168.0 9.5 8 -138.0 9.5 8 -108.0 9.5 8 -78.0 9.5 8 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -207.5 -12.5 -207.5 12.5 -87.5 12.5 -87.5 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -198.0 -9.5 8 -168.0 -9.5 8 -138.0 -9.5 8 -108.0 -9.5 8 -198.0 9.5 8 -168.0 9.5 8 -138.0 9.5 8 -108.0 9.5 8 -200.2 -9.3 12 -200.2 9.3 12 -90.3 -9.3 12 -90.3 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -207.5 -12.5 -207.5 12.5 -73.6 12.5 -73.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -198.0 -9.5 8 -168.0 -9.5 8 -138.0 -9.5 8 -108.0 -9.5 8 -78.0 -9.5 8 -198.0 9.5 8 -168.0 9.5 8 -138.0 9.5 8 -108.0 9.5 8 -78.0 9.5 8 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 174 134 340 134 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 1445 -117529 -11652 -11652 -11652 28.4339 21 SLU 0 -3295 -148563 -11021 -11021 -11021 28.7362 7 SLV 138 101890 -129325 -18537 -18537 -18537 10.6339 21 SLU 138 71034 -42373 -5023 -5023 -5023 11.4262 13 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -7110 78727 21 SLU 0 1.00 -10383 78727 3 SLV 138 1.00 -17161 70504 21 SLU 138 1.00 -27423 70504 3 SLV 276 1.00 -6768 78727 21 SLU 276 1.00 -11861 78727 3 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 5.0 0.0015 0.0015 -7110 -11652 13171 21 SLU 0 5.0 0.0015 0.0015 -10383 -8893 13171 3 SLV 138 8.5 0.0016 0.0029 -17161 -18537 12386 21 SLU *** 138 8.5 0.0016 0.0029 -27423 -16091 12386 3 SLV *** 276 5.0 0.0015 0.0015 -6768 -14504 13349 21 SLU 276 5.0 0.0015 0.0015 -11861 -8744 13349 3 SLV Pannello : Pannello da (92;513) a (-23;541) Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y 32.5 -12.5 32.5 12.5 151.4 12.5 151.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 42.0 -9.5 8 72.0 -9.5 8 102.0 -9.5 8 132.0 -9.5 8 42.0 9.5 8 72.0 9.5 8 102.0 9.5 8 132.0 9.5 8 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y 32.5 -12.5 32.5 12.5 151.4 12.5


151.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 42.0 -9.5 8 72.0 -9.5 8 102.0 -9.5 8 132.0 -9.5 8 42.0 9.5 8 72.0 9.5 8 102.0 9.5 8 132.0 9.5 8 32.5 -9.3 12 32.5 9.3 12 148.6 -9.3 12 148.6 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y 32.5 -12.5 32.5 12.5 151.4 12.5 151.4 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 42.0 -9.5 8 72.0 -9.5 8 102.0 -9.5 8 132.0 -9.5 8 42.0 9.5 8 72.0 9.5 8 102.0 9.5 8 132.0 9.5 8 diagonale teso non verificato in comb 8 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 159 119 340 119 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 5484 -67108 -10614 -10614 -10614 27.5784 21 SLU 0 4675 -118490 -8768 -8768 -8768 30.5752 3 SLV 138 87929 -93736 -12829 -12829 -12829 12.6123 21 SLU 138 69974 -120854 -10799 -10799 -10799 14.6291 7 SLV 276 8516 95551 -2349 -2349 -2349 40.9103 19 SLU 276 5075 155629 -1730 -1730 -1730 9.9821 3 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -4969 69898 21 SLU 0 1.00 -9005 69898 3 SLV 138 1.00 -13912 69898 21 SLU 138 1.00 -23596 69898 3 SLV 276 1.00 -4080 69898 21 SLU 276 1.00 -6203 69898 3 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 4.0 0.0015 0.0014 -4969 -10614 11694 21 SLU 0 4.0 0.0015 0.0014 -9005 -8768 11694 3 SLV 138 7.4 0.0016 0.0025 -13912 -12829 12280 21 SLU *** 138 7.4 0.0016 0.0025 -23596 -10139 12280 3 SLV *** 276 4.0 0.0015 0.0014 -4080 -2491 11852 21 SLU 276 4.0 0.0015 0.0014 -6203 -1730 11852 3 SLV Pannello : Pannello da (-151;572) a Filo 23 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y 282.9 -12.5 282.9 12.5 473.6 12.5 473.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 312.0 -9.5 8 342.0 -9.5 8 372.0 -9.5 8 402.0 -9.5 8 432.0 -9.5 8 462.0 -9.5 8 312.0 9.5 8 342.0 9.5 8 372.0 9.5 8 402.0 9.5 8 432.0 9.5 8 462.0 9.5 8 470.8 -9.2 14 470.8 9.2 14 458.2 -9.2 14 458.2 9.2 14 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y 282.9 -12.5 282.9 12.5 473.6 12.5 473.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 312.0 -9.5 8 342.0 -9.5 8 372.0 -9.5 8 402.0 -9.5 8 432.0 -9.5 8 462.0 -9.5 8 312.0 9.5 8 342.0 9.5 8 372.0 9.5 8 402.0 9.5 8 432.0 9.5 8 462.0 9.5 8 470.8 -9.2 14 470.8 9.2 14 458.2 -9.2 14 458.2 9.2 14


Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y 282.9 -12.5 282.9 12.5 473.6 12.5 473.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø 312.0 -9.5 8 342.0 -9.5 8 372.0 -9.5 8 402.0 -9.5 8 432.0 -9.5 8 462.0 -9.5 8 312.0 9.5 8 342.0 9.5 8 372.0 9.5 8 402.0 9.5 8 432.0 9.5 8 462.0 9.5 8 470.8 -9.2 14 470.8 9.2 14 458.2 -9.2 14 458.2 9.2 14 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 231 191 340 191 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 127490 663058 -14045 -14045 -14045 8.5244 21 SLU 0 157558 958876 2996 2996 2996 2.1738 5 SLV 138 138996 196544 -13465 -13465 -13465 10.9226 19 SLU 138 126971 236605 -12091 -12091 -12091 11.0295 8 SLV 276 51922 -462042 -10561 -10561 -10561 20.1360 21 SLU 276 174437 37023 -3672 -3672 -3672 2.9824 12 SLV Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 -3695 112173 19 SLU 0 1.00 -9903 112173 1 SLV 138 1.00 1407 112173 7 SLU 138 1.00 -9855 112173 1 SLV 276 1.00 -3930 112173 14 SLU 276 1.00 -4597 112173 11 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 12.2 0.0015 0.0026 -3695 -12557 18766 19 SLU 0 12.2 0.0015 0.0026 -9903 -2649 18766 1 SLV 138 12.2 0.0016 0.0026 1407 -11301 19706 7 SLU 138 12.2 0.0016 0.0026 -9855 -11581 19706 1 SLV 276 12.2 0.0015 0.0026 -3930 -6171 19020 14 SLU 276 12.2 0.0015 0.0026 -4597 -3900 19020 11 SLV


Parete fra le coordinate in pianta (231;-646) (231;99) da quota -40 a quota 300 Valori in daN, cm C25/30 LC2: rck,m 300, fattore di confidenza 1.2 fyk 4500, fattore di confidenza 1.2 Verifiche effettuate secondo DM 14-01-2008 Fattore di struttura in direzione X=1.5 Fattore di struttura in direzione Y=1.5 Verifiche di resistenza SLE (§ 7.3.7.1) omesse in quanto garantite da uno spettro SLD sempre minore di quello SLV Verifica di stato limite ultimo nod sez B H Af+ Af- c+ c- c.s. comb N M Nu Mu 860 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 1.109 12 SLV 15803 23355 17521 25895 v 100 25 4.7 4.7 3.2 3.2 2.160 12 SLV 11292 -30769 24389 -66452 867 o 100 25 5.1 5.1 3.2 3.2 2.323 5 SLV 14057 -2180 32648 -5064 v 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 4.764 12 SLV 1201 -56087 5722 -267219 Combinazione rara nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wlim st Sm(mm) c 860 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -14.4 5 ra -3.53E04 -8.35E03 -195.8 5 ra -3.53E04 -8.35E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 25 4.7 4.7 3.2 3.2 -3.1 3 ra -5.05E03 1.40E04 -34.8 5 ra -7.00E03 4.60E03 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra 867 o 100 25 5.1 5.1 3.2 3.2 -17.3 5 ra -3.67E04 -3.90E04 -169.0 5 ra -3.67E04 -3.90E04 0.00999.00 0.0 0.0 1 ra v 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -2.3 5 ra -5.19E03 3.48E03 -26.3 4 ra -5.16E03 2.81E03 0.00999.00 0.4 0.0 1 ra Combinazione frequente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 860 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -12.0 4 fr -2.94E04 -6.78E03 -163.4 4 fr -2.94E04 -6.78E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 25 4.7 4.7 3.2 3.2 -2.5 4 fr -5.76E03 3.72E03 -28.7 4 fr -5.76E03 3.72E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr


867 o 100 25 5.1 5.1 3.2 3.2 -14.0 4 fr -2.98E04 -3.13E04 -137.5 4 fr -2.98E04 -3.13E04 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr v 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -1.9 4 fr -4.40E03 2.55E03 -22.3 4 fr -4.40E03 2.55E03 0.00 0.40 0.0 0.0 1 fr Combinazione quasi permanente nod sez B H Af+ Af- c+ c- sc c N M sf c N M Wk(mm) Wklim st Sm(mm) c 860 o 100 25 3.0 3.0 3.2 3.2 -11.2 2 q. -2.75E04 -6.52E03 -152.4 2 q. -2.75E04 -6.52E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 100 25 4.7 4.7 3.2 3.2 -2.4 2 q. -3.88E03 1.02E04 -26.7 2 q. -5.38E03 3.59E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. 867 o 100 25 5.1 5.1 3.2 3.2 -13.0 2 q. -2.77E04 -2.92E04 -127.5 2 q. -2.77E04 -2.92E04 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. v 100 25 4.6 4.6 3.2 3.2 -1.8 2 q. -4.10E03 2.45E03 -20.7 2 q. -4.10E03 2.45E03 0.00 0.30 0.0 0.0 1 q. Verifica dei pannelli Pannello : Pannello-1_3 Sezione a quota 0 Coordinate dei vertici X Y -465.6 -12.5 -465.6 12.5 -60.6 12.5 -60.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -453.1 -9.5 8 -423.1 -9.5 8 -393.1 -9.5 8 -363.1 -9.5 8 -333.1 -9.5 8 -303.1 -9.5 8 -273.1 -9.5 8 -243.1 -9.5 8 -213.1 -9.5 8 -183.1 -9.5 8 -153.1 -9.5 8 -123.1 -9.5 8 -93.1 -9.5 8 -63.1 -9.5 8 -453.1 9.5 8 -423.1 9.5 8 -393.1 9.5 8 -363.1 9.5 8 -333.1 9.5 8 -303.1 9.5 8 -273.1 9.5 8 -243.1 9.5 8 -213.1 9.5 8 -183.1 9.5 8 -153.1 9.5 8 -123.1 9.5 8 -93.1 9.5 8 -63.1 9.5 8 -462.8 -9.2 14 -462.8 9.2 14 -63.4 -9.2 14 -63.4 9.2 14 -63.4 -9.3 12 -63.4 9.3 12 Sezione a quota 138 Coordinate dei vertici X Y -465.6 -12.5 -465.6 12.5 -60.6 12.5 -60.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -453.1 -9.5 8 -423.1 -9.5 8 -393.1 -9.5 8 -363.1 -9.5 8 -333.1 -9.5 8 -303.1 -9.5 8 -273.1 -9.5 8 -243.1 -9.5 8 -213.1 -9.5 8 -183.1 -9.5 8 -153.1 -9.5 8 -123.1 -9.5 8 -93.1 -9.5 8 -63.1 -9.5 8 -453.1 9.5 8 -423.1 9.5 8 -393.1 9.5 8 -363.1 9.5 8 -333.1 9.5 8 -303.1 9.5 8 -273.1 9.5 8 -243.1 9.5 8 -213.1 9.5 8 -183.1 9.5 8 -153.1 9.5 8 -123.1 9.5 8 -93.1 9.5 8 -63.1 9.5 8 -462.8 -9.2 14 -462.8 9.2 14 -63.4 -9.2 14 -63.4 9.2 14 -63.4 -9.3 12 -63.4 9.3 12 Sezione a quota 276 Coordinate dei vertici X Y -465.6 -12.5 -465.6 12.5 -60.6 12.5 -60.6 -12.5 Armature verticali X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø X Y ø -453.1 -9.5 8 -423.1 -9.5 8 -393.1 -9.5 8 -363.1 -9.5 8 -333.1 -9.5 8 -303.1 -9.5 8 -273.1 -9.5 8 -243.1 -9.5 8 -213.1 -9.5 8 -183.1 -9.5 8 -153.1 -9.5 8 -123.1 -9.5 8 -93.1 -9.5 8 -63.1 -9.5 8 -453.1 9.5 8 -423.1 9.5 8 -393.1 9.5 8 -363.1 9.5 8 -333.1 9.5 8 -303.1 9.5 8 -273.1 9.5 8 -243.1 9.5 8 -213.1 9.5 8 -183.1 9.5 8 -153.1 9.5 8 -123.1 9.5 8 -93.1 9.5 8 -63.1 9.5 8 -462.8 -9.2 14 -462.8 9.2 14 -63.4 -9.2 14 -63.4 9.2 14 -63.4 -9.3 12 -63.4 9.3 12 Verifica eseguita con comportamento non dissipativo Le condizioni sismiche sono state moltiplicate per i rispettivi fattori di struttura fcd fctd Hcr q.Hcr hw Lw n.p. hs 118 11 340 300 340 405 1 328 Verifica a pressoflessione quota Mxd Myd Ned Ngrav. NReale c.s. comb 0 24079 530655 -55756 -55756 -55756 18.3975 21 SLU 0 25356 4259685 -43941 -43941 -43941 15.1127 5 SLV 138 69583 -399304 -50309 -50309 -50309 20.3895 21 SLU 138 87820 1178099 -36348 -36348 -36348 22.9530 10 SLV 276 107840 376489 -58378 -58378 -58378 17.3769 21 SLU 276 -90710 -2105220 -6958 -6958 -6958 8.8442 12 SLV


Verifica compressione del diagonale quota epsilon VEd Vrcd comb 0 1.00 6739 238106 21 SLU 0 1.00 33311 238106 1 SLV 138 1.00 6739 238106 21 SLU 138 1.00 33238 238106 1 SLV 276 1.00 -5160 238106 14 SLU 276 1.00 -19765 238106 10 SLV Verifica trazione del diagonale quota At roh rov VEd NEd VRsd comb 0 22.5 0.0025 0.0022 6739 -55756 66391 21 SLU 0 22.5 0.0025 0.0022 33311 -40356 66391 1 SLV 138 22.5 0.0025 0.0022 6739 -50309 65733 21 SLU 138 22.5 0.0025 0.0022 33238 -36166 65733 1 SLV 276 22.5 0.0028 0.0022 -5160 -43388 72673 14 SLU 276 22.5 0.0028 0.0022 -19765 -49772 72673 10 SLV


FONDAZIONI

Oltre alle ipotesi riportate nel capitolo 7 si aggiungono le seguenti:

- Coefficiente di winkler: kw = 3 kg/cm3.

- Viene eseguita un’analisi lineare della struttura, successivamente si verifica se tutti i nodi

della fondazione si abbassano, in tal caso tutte le molle sono compresse. In caso contrario

dovrà essere fatta un’analisi non lineare della struttura affinchè lavorino solo le molle

compresse. In questa eventuale analisi, l’azione sismica viene rappresentata mediante

un’analisi statica equivalente. L’azione sismica viene determinata ricavando le masse di

piano e moltiplicandole con l’ordinata dello spettro di progetto relativa al primo periodo di

vibrazione.

- Nella determinazione delle pressioni sul terreno si fa riferimento al contributo del

magrone.

19. PRESSIONE MASSIMA SUL TERRENO

Rif. Fondazione 60x40

Permanenti Permanenti non

strutturaliVariabili

tan f' c' g'

Favorevole 1,0 0,0 0,0 1,0 1,0 1,0

Sfavorevole 1,3 1,5 1,5

B = 0,60 m Base fondazione

L = 1,00 m Lunghezza fondazione

D = 0,50 m Profondità imposta fondazione

γ1 = 1900,00 daN/m3 Peso di volume del terreno lato fondazione

γ = 1900,00 daN/m3 Peso di volume del terreno sotto fondazione

c' = 0,00 daN/m2 Coesione

f' = 32,00 ° Angolo d'attrito

zw = 90,00 m Profondità della falda

eB = 0 m Eccentricità carichi

B* = 0,6 m B - 2eB Base ridotta fondazione

Coef ficienti di capacità portante

Nc = 35,49 (Nq-1)/tanf'

Nq = 23,18 tan2 (45+f'/2)⋅e (ptgf')

Ng= 30,21 2(Nq-1)tanf'

Fattori di forma - fondazione nastriforme

sc = 1,00

sq = 1,00

sg= 1,00

Fattori di profondità del piano d'appoggio

dc = 1,24 dq-(1-dq)/(Nc⋅tanf')

dq = 1,23

dg= 1,00

Fattori di inclinazione del carico

m = 2 Per fondazione nastriforme

ic = 1,00

iq = 1,00

ig= 1,00

q = 950 daN/m2 Sovraccarico alla profondità D

γ = 1900 daN/m3 Peso di volume terreno di fondazione

qlim = 44307 daN/m2 Capacità portante limite

Rd= qlim/γγγγ R 1,93 daN/cm 2 Capacità portante di progetto

Proprietà del terreno Resistenza del sistema

Parametri di calcolo

gR

2,3

Calcolo della capacità portante

CAPACITA' PORTANTE FONDAZIONI DIRETTE - NASTRIFORMI

qlim = c'⋅Nc⋅sc⋅dc⋅ic + q⋅Nq⋅sq⋅dq⋅iq+ 1/2⋅γ⋅B⋅Nγ⋅sγ⋅dγ⋅iγ

Capacità portante limite

Metodo di calcolo - Approccio 2 (A1+ M1+ R3) - DM 14/01/08 - §

Coefficienti parziali

Geometria del problema

Azioni

B

D

zw γ,c

γ1


Tutti i nodi si spostano verso il basso, quindi tutte le molle lavorano a compressione.

Di seguito vengono riportate le pressioni sul terreno nelle combinazioni SLU – SLV – SLE

La pressione massima esercitata sul terreno allo SLU vale 1.64 daN/cmq.

Tale valore va confrontato con la capacità portante Rd riportata nella Relazione Geotecnica e sulle

fondazioni:

Rd =1.93 daN/cmq > 1.64 daN/cmq.

La verifica è soddisfatta.

La pressione massima esercitata sul terreno vale 1.6 daN/cmq.

Tale valore va confrontato con la capacità portante Rd riportata nella Relazione Geotecnica e sulle

fondazioni:

Rd =1.93 daN/cmq > 1.6 daN/cmq.

Infine si riportano le pressioni sul terreno allo SLE :


20. VERIFICA TRAVI DI FONDAZIONI ESISTENTI

N°: indice progressivo Descrizione: descrizione della sezione Tipo: tipo di sezione Spessore anima: spessore dell'anima [cm] Altezza: altezza della sezione [cm] Sp. ala sup.: spessore dell'ala superiore [cm] Sp. ala inf.: spessore dell'ala inferiore [cm] Largh. ala sx: sporgenza ala sx [cm] Largh. ala dx: sporgenza ala dx [cm] C. sup.: copriferro superiore [cm] C. inf.: copriferro inferiore [cm] C. lat: copriferro laterale [cm] x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] A sup.: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm²] C.b. sup.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale superiore [cm] A inf.: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm²] C.b. inf.: distanza dal bordo del baricentro dell'armatura longitudinale inferiore [cm] M+ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre inferiori [daN*cm] Comb.: combinazione M+des: momento flettente di progetto che tende le fibre inferiori [daN*cm] M+ult: momento ultimo per trazione delle fibre inferiori [daN*cm] x/d: rapporto tra posizione asse neutro e altezza utile M-ela: momento flettente desunto dal solutore che tende le fibre superiori [daN*cm] M-des: momento flettente di progetto che tende le fibre superiori [daN*cm] M-ult: momento ultimo per trazione delle fibre superiori [daN*cm] Verifica: stato di verifica A st: area di staffe per unità di lunghezza [cm²] A sl: area di armatura longitudinale tesa per valutazione resistenza taglio in assenza di armature a taglio [cm²] A sag: area equivalente di barre piegate per unità di lunghezza [cm²] Vela: taglio elastico [daN] Vdes: taglio di progetto [daN] Vrd: resistenza a taglio della sezione senza armature [daN] Vrcd: sforzo di taglio che produce il cedimento delle bielle [daN] Vrsd: resistenza a taglio per la presenza delle armature [daN] Vult: taglio ultimo [daN] cotgθ: cotg dell'angolo di inclinazione dei puntoni in calcestruzzo Rara: famiglia di combinazione di verifica Mela: momento elastico [daN*cm] Mdes: momento di progetto [daN*cm] σ c: tensione di compressione nel calcestruzzo [daN/cm²] σ f: tensione di trazione nell'acciaio [daN/cm²] Elastica+: massima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Elastica-: minima freccia a sezione interamente reagente di solo calcestruzzo [cm] Fess.+: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Fess.-: minima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata [cm] Quasi permanente: famiglia di combinazione di verifica Fess. viscosa+: massima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] Fess. viscosa-: minima freccia a sezione fessurata ed omogeneizzata a viscosità esaurita [cm] l/f: rapporto luce su freccia in combinazione quasi permanente Frequente: famiglia di combinazione di verifica T gravità: taglio dovuto ai carichi gravitazionali [daN] T sisma: taglio dovuto a sisma [daN] T ultimo: taglio ultimo [daN] Comb.: combinazione per indicatore minimo per taglio Pga: pga per taglio Tr: tempo di ritorno per taglio Ind. taglio: indicatore di rischio per taglio M gravità: momento dovuto ai carichi gravitazionali [daN*cm]


M sisma: momento dovuto a sisma [daN*cm] M ultimo: momento ultimo [daN*cm] Comb.: combinazione per indicatore minimo per momento Pga: pga per momento Tr: tempo di ritorno per momento Ind. momento: indicatore di rischio per momento Ver: stato di verifica N°: indice progressivo della sezione Base: base della sezione [cm] Copriferro sup.: distanza del bordo della staffa dalla superficie superiore del getto [cm] Copriferro inf.: distanza del bordo della staffa dalla superficie inferiore del getto [cm] Copriferro lat.: distanza del bordo della staffa dalle superfici laterali del getto [cm] d: altezza utile [cm] Af: area di armatura inferiore per unità di lunghezza [cm] M: momento flettente [daN*cm] Comb: combinazione Mult: momento ultimo [daN*cm] V: sforzo di taglio [daN] Vult: sforzo di taglio ultimo [daN] Aste: numero delle aste del tratto in verifica Size X: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione X locale [cm] Size Y: misura dell'impronta al suolo lungo la direzione Y locale [cm] Type: indicazione del tipo di combinazione statica o sismica Cond: indicazione della condizione di carico (BT breve termine o LT lungo termine) γR: coefficiente parziale sulla resistenza di progetto Rd: resistenza di progetto [daN] Ed: azione di progetto [daN] Rd/Ed: coefficiente di sicurezza alla capacità portante Fx: componente orizzontale del carico lungo x [daN] Fy: componente orizzontale del carico lungo y [daN] Fz: componente verticale del carico [daN] Mx: momento risultante agente attorno x [daN*cm] My: momento risultante agente attorno y [daN*cm] Inc.x: inclinazione del carico lungo x [deg] Inc.y: inclinazione del carico lungo y [deg] Ecc.x: eccentricità del carico lungo x [cm] Ecc.y: eccentricità del carico lungo y [cm] B': larghezza efficace [cm] L': lunghezza efficace [cm] qd: sovraccarico di progetto [daN/cm²] γs: peso specifico di progetto del suolo [daN/cm³] Fi: angolo di attrito di progetto [deg] Coes: coesione di progetto [daN/cm²] Amax: accelerazione normalizzata max al suolo N: Nq: fattore di capacità portante per il termine di sovraccarico Nc: fattore di capacità portante per il termine coesivo Ng: fattore di capacità portante per il termine attritivo S: Sq: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine di sovraccarico Sc: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine coesivo Sg: fattore correttivo di capacità portante per forma (shape), per il termine attritivo D: Dq: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine di sovraccarico Dc: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine coesivo Dg: fattore correttivo di capacità portante per approfondimento (deep), per il termine attritivo I: Iq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine di sovraccarico Ic: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine coesivo Ig: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del carico, per il termine attritivo B: Bq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine di sovraccarico Bc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine coesivo Bg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione della base, per il termine attritivo G: Gq: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine di sovraccarico Gc: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine coesivo Gg: fattore correttivo di capacità portante per inclinazione del pendio, per il termine attritivo P: Pq: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine di sovraccarico Pc: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine coesivo Pg: fattore correttivo di capacità portante per punzonamento, per il termine attritivo E: Eq: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine di sovraccarico Ec: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine coesivo Eg: fattore correttivo di capacità portante per sisma (earthquake), per il termine attritivo σ min.: pressione minima [daN/cm²] σ lim.: pressione limite [daN/cm²] Coeff. sic.: coefficiente di sicurezza Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN, deg] ove non espressamente specificato.

Trave di fondazione a "Fondazione" (201; 87)-(639; 87) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2




Output campate

Funzionamento trasversale della suola di fondazione

Campata 1 tra i fili - 53, sezione R 60x40

Campata 2 tra i fili 53 - 86, sezione R 60x40, aste 108, 107, 106, 105, 104, 103, 102, 101, 100

Verifiche di resistenza della suola di fondazione x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica

0 37 0.02 209 SLU 21 0.021 2037 24 SLU 21 134 Si 13 37 0.02 206 SLU 21 0.021 2037 24 SLU 21 134 Si

126 37 0.02 181 SLU 21 0.021 2037 21 SLU 21 134 Si 252 37 0.02 152 SLU 21 0.021 2037 17 SLU 21 134 Si 366 37 0.02 137 SLV FO 16 0.021 2037 16 SLV FO 16 134 Si 378 37 0.02 138 SLV FO 16 0.021 2037 16 SLV FO 16 134 Si

Verifiche delle tensioni di esercizio Rara Quasi permanente Verifica

x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite 0 37 0.0172 125 SLE RA

5 0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP

2 0.4 93.4 Si

13 37 0.0172 124 SLE RA 5

0.5 124.5 6.9 3000 118 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

126 37 0.0172 108 SLE RA 5

0.4 124.5 6.1 3000 104 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

252 37 0.0172 91 SLE RA 5

0.3 124.5 5.1 3000 87 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

366 37 0.0172 75 SLE RA 5

0.3 124.5 4.2 3000 72 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

378 37 0.0172 73 SLE RA 5

0.3 124.5 4.1 3000 70 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

Verifiche di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure nella suola

Campata 3 tra i fili 86 - , sezione R 60x40

Verifiche geotecniche

Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size Y Comb Type Cond γR Rd Ed Rd/Ed Verifica

108,107,106,105,104,103,102,101,100 378 60 SLU 21 ST LT 2.3 51733 -27595 1.87 Si Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd

Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 33984 -715 -27595 12604 276200 0 -1 10 0 59 358 0.08 0 35 0 0

-14486 -4468 -9625 99137 -703251 0 -25 -73 10 39 232 0.08 0 35 0 0.09 Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd

N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 33 46 48 1.12 1.12 0.93 1.17 1.27 1 0.95 0.95 0.93 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 33 46 48 1.12 1.12 0.93 1.17 1.27 1 0.31 0.29 0.17 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.95 0.97 0.95

Trave di fondazione a "Fondazione" (231; -663)-(231; 117) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2



Output campate



sup. C.b. sup.

A inf. C.b. inf.


0 8.42 4.5 6.16 4.5 310074 SLV FO 12

310074 689318 0.119 -831103 SLV FO 5

-831103 -921054 0.13 Si

33 8.42 4.5 7.69 4.5 102796 SLV FO 12

310074 846284 0.126 -385074 SLV FO 5

-831103 -920983 0.129 Si

67 8.29 4.5 7.73 4.5 150897 SLV FO 5

776916 850709 0.126 -99387 SLV FO 12

-478972 -907256 0.128 Si

100 7 4.5 7.73 4.5 776916 SLV FO 5

776916 850737 0.126 -294002 SLV FO 12

-294002 -775790 0.122 Si


0 0.082 8.42 0 12028 SLV FO 5 12028 9027 38893 21501 21501 2.5 Si 0 0.082 6.16 0 -6269 SLV FO

12 -6269 -8130 -38863 -21484 -21484 2.5 Si

33 0.082 8.16 0 14730 SLV FO 5 14730 8932 38893 21501 21501 2.5 Si 33 0.082 6.16 0 -6154 SLV FO

12 -6154 -8134 -38907 -21508 -21508 2.5 Si

67 0.082 7.53 0 17429 SLV FO 5 17429 8699 38908 21509 21509 2.5 Si 67 0.082 7 0 -5964 SLV FO

12 -5964 -8489 -38891 -21500 -21500 2.5 Si


x A st A sl A sag Vela Comb. Vdes Vrd Vrcd Vrsd Vult cotgθ Verifica 100 0.082 7.73 0 20132 SLV FO 5 20132 8774 38908 21509 21509 2.5 Si 100 0.082 7 0 -5699 SLV FO

12 -5699 -8487 -38877 -21492 -21492 2.5 Si


0 -333929 5 -333929 30.7 1238.1 -260514 2 -260514 23.9 Si 33 -176639 5 -333929 30 1237.8 -141139 2 -260514 23.4 Si 67 37105 5 309017 28.5 1247.9 25755 2 241457 22.3 Si

100 309017 5 309017 29 1247.9 241457 2 241457 22.7 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Indicatori di rischio sismico

x T gravità T sisma T ultimo Comb. Pga Tr Ind. taglio

M gravità M sisma M ultimo Comb. Pga Tr Ind. momento

Ver

0 2880 9149 21501 SLV FO 5

0.4 1884 1.325 -260514 -570589 -921054 SLV FO 5

0.35 1388 1.169 Si

33 4288 10442 21501 SLV FO 5

0.4 1884 1.325 -260514 -570589 -920983 SLV FO 5

0.35 1388 1.169 Si

67 5732 11697 21509 SLV FO 5

0.4 1884 1.325 241457 535459 850709 SLV FO 5

0.35 1327 1.147 Si

100 7216 12915 21509 SLV FO 5

0.34 1234 1.114 241457 535459 850737 SLV FO 5

0.35 1327 1.147 Si



sup. C.b. sup.

A inf. C.b. inf.


0 6.16 4.5 6.16 4.5 460585 SLV FO 12

460585 689120 0.118 -193600 SLV FO 5

-193600 -689120 0.118 Si

33 6.16 4.5 6.16 4.5 120024 SLV FO 16

460585 689120 0.118 -130027 SLV FO 1

-246130 -689120 0.118 Si

67 6.16 4.5 6.16 4.5 12602 SLV FO 5

188395 689120 0.118 -194307 SLV FO 12

-437292 -689120 0.118 Si

100 6.16 4.5 6.16 4.5 188395 SLV FO 5

188395 689120 0.118 -437292 SLV FO 12

-437292 -689120 0.118 Si


0 0.082 6.16 0 1564 SLV FO 5 1564 8130 38863 21484 21484 2.5 Si 0 0.082 6.16 0 -11461 SLV FO

12 -11461 -8130 -38863 -21484 -21484 2.5 Si

33 0.082 6.16 0 3106 SLV FO 5 3106 8130 38863 21484 21484 2.5 Si 33 0.082 6.16 0 -9832 SLV FO

12 -9832 -8130 -38863 -21484 -21484 2.5 Si

67 0.082 6.16 0 4571 SLV FO 5 4571 8130 38863 21484 21484 2.5 Si 67 0.082 6.16 0 -8151 SLV FO

12 -8151 -8130 -38863 -21484 -21484 2.5 Si

100 0.082 6.16 0 6268 SLV FO 1 6268 8130 38863 21484 21484 2.5 Si 100 0.082 6.16 0 -6721 SLV FO

16 -6721 -8130 -38863 -21484 -21484 2.5 Si


0 179179 5 179179 18.6 897 133493 2 133493 13.9 Si 33 469 4 179179 18.6 897 Si 33 -8440 2 -130559 13.6 653.6 -7346 1 -101470 10.6 Si 67 -115484 5 -167518 17.4 838.6 -90853 2 -124448 12.9 Si

100 -167518 5 -167518 17.4 838.6 -124448 2 -124448 12.9 Si Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Indicatori di rischio sismico

x T gravità T sisma T ultimo Comb. Pga Tr Ind. taglio M gravità M sisma M ultimo Comb. Pga Tr Ind. momento

Ver

0 -4949 -6513 -21484 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 133493 327093 689120 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 Si

33 -3363 -6469 -21484 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 133493 327093 689120 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 Si

67 -1790 -6361 -21484 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 -124448 -312843 -689120 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 Si

100 -227 -6494 -21484 SLV FO 16

0.4 1884 1.325 -124448 -312843 -689120 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 Si



Campata 2 tra i fili 72 - 72, sezione R 60x40, aste 123, 122


0 37 0.02 221 SLV FO 5 0.023 2438 25 SLV FO 5 134 Si 13 37 0.02 218 SLV FO 5 0.023 2438 25 SLV FO 5 134 Si 23 37 0.02 216 SLV FO 5 0.023 2438 25 SLV FO 5 134 Si 45 37 0.02 211 SLV FO 5 0.023 2438 24 SLV FO 5 134 Si 68 37 0.02 208 SLV FO 5 0.023 2438 24 SLV FO 5 134 Si

Verifiche delle tensioni di esercizio


Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite

0 37 0.0206 109 SLE RA 5

0.4 124.5 6.1 3000 105 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

13 37 0.0206 109 SLE RA 5

0.4 124.5 6.1 3000 105 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

23 37 0.0206 109 SLE RA 5

0.4 124.5 6.2 3000 106 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

45 37 0.0206 110 SLE RA 5

0.4 124.5 6.2 3000 106 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

68 37 0.0206 111 SLE RA 5

0.4 124.5 6.2 3000 107 SLE QP 2

0.4 93.4 Si



Campata 4 tra i fili 72 - 73, sezione R 60x40, aste 120, 119, 118, 117, 116, 115, 114, 113, 112, 111


0 37 0.02 207 SLV FO 5 0.023 2438 24 SLV FO 5 134 Si 135 37 0.02 206 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 270 37 0.02 211 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 405 37 0.02 213 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si



5 0.4 124.5 6.7 3000 115 SLE QP

2 0.4 93.4 Si

135 37 0.0206 125 SLE RA 5

0.5 124.5 7 3000 119 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

270 37 0.0206 127 SLE RA 5

0.5 124.5 7.1 3000 121 SLE QP 2

0.5 93.4 Si

405 37 0.0206 127 SLE RA 5

0.5 124.5 7.2 3000 122 SLE QP 2

0.5 93.4 Si





0 37 0.02 208 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 16 37 0.02 208 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 32 37 0.02 209 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 35 37 0.02 209 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si 47 37 0.02 209 SLU 21 0.023 2438 24 SLU 21 134 Si



5 0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP

2 0.4 93.4 Si

16 37 0.0206 125 SLE RA 5

0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

32 37 0.0206 125 SLE RA 5

0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

35 37 0.0206 125 SLE RA 5

0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

47 37 0.0206 125 SLE RA 5

0.5 124.5 7 3000 120 SLE QP 2

0.4 93.4 Si




Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Size X Size

Y Com

b Type

Cond

γR Rd Ed Rd/Ed

Verifica

123,122123,122,121123,122,121,120,119,118,117,116,115,114,113,112,111123,122,121,120,119,118,117,116,115,114,113,112,111,110123,122,

121,120,119,118,117,116,115,114,113,112,111,110,109

720 60 SLU 21

ST LT 2.3 89249 -62847 1.42 Si

Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax -7008 -3978 -62847 62576 397473 0 -4 6 1 58 707 0.08 0 35 0 0 35139 -9294 -26599 191664 2082346 0 -19 78 7 46 563 0.08 0 35 0 0.09

Verifiche geotecniche di capacità portante - fattori utilizzati nel calcolo di Rd N S D I B G P E

Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 33 46 48 1.06 1.06 0.97 1.17 1.27 1 0.88 0.88 0.83 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 33 46 48 1.06 1.06 0.97 1.17 1.27 1 0.44 0.42 0.28 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.95 0.97 0.95

Trave di fondazione a "Fondazione" (609; -663)-(609; 395)


Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2



Output campate



Campata 2 tra i fili 80 - 86, sezione R 60x40, aste 49, 50, 51, 52, 53, 54, 55, 56, 57, 58, 59, 60, 61, 62, 63, 64, 65, 66


0 37 0.02 159 SLV FO 9 0.021 1986 18 SLV FO 9 134 Si 13 37 0.02 156 SLV FO 9 0.021 1986 18 SLV FO 9 134 Si

240 37 0.02 114 SLV FO 9 0.021 1986 13 SLV FO 9 134 Si 480 37 0.02 112 SLU 21 0.021 1986 13 SLU 21 134 Si 708 37 0.02 136 SLV FO 16 0.021 1986 16 SLV FO 16 134 Si 720 37 0.02 138 SLV FO 16 0.021 1986 16 SLV FO 16 134 Si



5 0.2 124.5 3.4 3000 58 SLE QP

2 0.2 93.4 Si

13 37 0.0168 60 SLE RA 5

0.2 124.5 3.4 3000 58 SLE QP 2

0.2 93.4 Si

240 37 0.0168 63 SLE RA 5

0.2 124.5 3.5 3000 61 SLE QP 2

0.2 93.4 Si

480 37 0.0168 68 SLE RA 5

0.3 124.5 3.8 3000 65 SLE QP 2

0.2 93.4 Si

708 37 0.0168 73 SLE RA 5

0.3 124.5 4.1 3000 70 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

720 37 0.0168 73 SLE RA 5

0.3 124.5 4.1 3000 70 SLE QP 2

0.3 93.4 Si


Campata 3 tra i fili 86 - 88, sezione R 60x40, aste 67, 68, 69, 70, 71, 72, 73, 74



100 37 0.02 157 SLV FO 12 0.021 1986 18 SLV FO 12 134 Si 199 37 0.02 178 SLV FO 12 0.021 1986 20 SLV FO 12 134 Si 286 37 0.02 197 SLV FO 12 0.021 1986 23 SLV FO 12 134 Si 299 37 0.02 200 SLV FO 12 0.021 1986 23 SLV FO 12 134 Si



5 0.3 124.5 4.1 3000 70 SLE QP

2 0.3 93.4 Si

13 37 0.0168 74 SLE RA 5

0.3 124.5 4.1 3000 70 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

100 37 0.0168 75 SLE RA 5

0.3 124.5 4.2 3000 71 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

199 37 0.0168 76 SLE RA 5

0.3 124.5 4.3 3000 72 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

286 37 0.0168 76 SLE RA 5

0.3 124.5 4.3 3000 73 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

299 37 0.0168 77 SLE RA 5

0.3 124.5 4.3 3000 73 SLE QP 2

0.3 93.4 Si




Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Siz

e X Size Y

Comb

Type

Cond

γ

R Rd Ed Rd/

Ed Verifica

49,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62,63,64,65,6649,50,51,52,53,54,55,56,57,58,59,60,61,62,63,64,65,66,67,68,69,70,71,72,73,74

1019

60 SLU 21

ST LT 2.3

67771

-53200

1.27

Si

Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax -5498 -11801 -53200 212064 1144978 0 -13 22 4 52 976 0.08 0 35 0 0 15539 -18005 -40069 359593 8266806 0 -24 206 9 42 606 0.08 0 35 0 0.09




Trave di fondazione a "Fondazione" (-333; -633)-(639; -633) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2



Output campate


Campata 1 tra i fili 21 - 72, sezione R 60x40, aste 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38






5 0.7 124.5 10 3000 172 SLE QP

2 0.6 93.4 Si

13 37 0.0171 177 SLE RA 5

0.7 124.5 9.9 3000 170 SLE QP 2

0.6 93.4 Si

184 37 0.0171 155 SLE RA 5

0.6 124.5 8.7 3000 149 SLE QP 2

0.6 93.4 Si

368 37 0.0171 132 SLE RA 5

0.5 124.5 7.4 3000 127 SLE QP 2

0.5 93.4 Si

540 37 0.0171 111 SLE RA 5

0.4 124.5 6.2 3000 107 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

552 37 0.0171 109 SLE RA 5

0.4 124.5 6.1 3000 105 SLE QP 2

0.4 93.4 Si


Campata 2 tra i fili 72 - 80, sezione R 60x40, aste 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48






5 0.4 124.5 6.1 3000 105 SLE QP

2 0.4 93.4 Si

13 37 0.0171 107 SLE RA 5

0.4 124.5 6 3000 104 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

126 37 0.0171 93 SLE RA 5

0.3 124.5 5.2 3000 90 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

252 37 0.0171 76 SLE RA 5

0.3 124.5 4.3 3000 74 SLE QP 2

0.3 93.4 Si

366 37 0.0171 61 SLE RA 5

0.2 124.5 3.5 3000 60 SLE QP 2

0.2 93.4 Si

378 37 0.0171 60 SLE RA 5

0.2 124.5 3.4 3000 58 SLE QP 2

0.2 93.4 Si




Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Si

ze X

Size Y

Comb

Type

Cond

γR Rd Ed Rd/Ed

Verifica

25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36,37,3825,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48

943

60 SLU 21

ST LT 2.3

92758

-78299

1.18

Si

Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax

-15548 -6354 -78299 123150 -5816681

0 -5 -74 2 57 794 0.08 0 35 0 0

-5169 7983 -3868 -189824 -1626835

0 64 -421 -49 -38 101 0.08 0 35 0 0.09


Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg


N S D I B G P E Nq Nc Ng Sq Sc Sg Dq Dc Dg Iq Ic Ig Bq Bc Bg Gq Gc Gg Pq Pc Pg Eq Ec Eg 33 46 48 1.05 1.05 0.97 1.17 1.27 1 0.85 0.84 0.78 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Trave di fondazione a "Fondazione" (-333; -646)-(-333; 630) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2



Output campate


Verifiche a flessione x A sup. C.b.

sup. A inf. C.b.

inf. M+ela Comb. M+des M+ult x/d M-ela Comb. M-des M-ult x/d Verifica

0 6.16 4.5 16.21 4.6 1586852 SLV FO 12

1586852 1704030 0.19 -402677 SLV FO 5

-497507 -690767 0.124 Si

122 10.18 4.5 12.94 4.6 -52512 SLV FO 16

256522 1376810 0.152 -736746 SLV FO 1

-919094 -1097464 0.137 Si

243 10.18 4.5 6.16 4.5 -130949 SLV FO 9

38211 690093 0.121 -928389 SLU 21 -1003182 -1098298 0.142 Si


0 0.134 16.21 0 -21494 SLV FO 8 -21494 -11217 -38795 -34911 -34911 2.5 Si 122 0.134 10.18 0 780 SLV FO 5 780 9608 38820 34933 34933 2.5 Si 122 0.134 10.18 0 -9662 SLV FO

12 -9662 -9608 -38820 -34933 -34933 2.5 Si

243 0.134 10.18 0 5932 SLV FO 1 5932 9608 38820 34933 34933 2.5 Si 243 0.134 10.18 0 -1516 SLV FO

16 -1516 -9608 -38820 -34933 -34933 2.5 Si

365 0.134 6.16 0 16854 SLV FO 3 16854 8130 38863 34972 34972 2.5 Si Verifiche delle tensioni in esercizio

x Rara Quasi permanente Verifica Mela Comb. Mdes σ c σ f Mela Comb. Mdes σ c

0 731026 5 731026 53.4 1449.9 592088 2 592088 43.3 Si 122 -475490 3 -637590 50.2 1969.5 -394629 2 -526280 41.4 Si 243 -644078 5 -695942 59.8 2151.2 -527908 2 -572253 49.1 Si 365 200521 3 200521 20.1 1004.8 166710 2 166710 16.7 Si

Verifica di apertura delle fessure La campata non presenta apertura delle fessure Indicatori di rischio sismico

x T gravità T sisma T ultimo Comb. Pga Tr Ind. taglio

M gravità M sisma M ultimo Comb. Pga Tr Ind. momento

Ver

0 -12004 -9491 -34911 SLV FO 8

0.4 1884 1.325 592088 994765 1704030 SLV FO 12

0.34 1266 1.125 Si

122 -4441 -5221 -34933 SLV FO 12

0.4 1884 1.325 -526280 -327211 -1097464 SLV FO 3

0.4 1884 1.325 Si

243 2208 3724 34933 SLV FO 1

0.4 1884 1.325 -550725 -383176 -1098298 SLV FO 8

0.4 1884 1.325 Si



Campata 2 tra i fili 21 - 23, sezione R 60x40, aste 24, 23, 22, 21, 20, 19, 18, 17, 16, 15, 14, 13, 12, 11, 10, 9, 8, 7, 6, 5, 4



280 37 0.03 1187 SLU 21 0.033 3954 68 SLU 21 134 Si 560 37 0.03 1230 SLU 21 0.033 3954 70 SLU 21 134 Si 840 37 0.03 1206 SLU 21 0.033 3954 69 SLU 21 134 Si



5 2.6 124.5 39.5 3000 677 SLE QP

2 2.5 93.4 Si

13 37 0.0336 702 SLE RA 5

2.6 124.5 39.5 3000 677 SLE QP 2

2.5 93.4 Si

280 37 0.0336 717 SLE RA 5

2.7 124.5 40.3 3000 689 SLE QP 2

2.6 93.4 Si

560 37 0.0336 739 SLE RA 5

2.8 124.5 41.5 3000 708 SLE QP 2

2.7 93.4 Si

840 37 0.0336 720 SLE RA 5

2.7 124.5 40.5 3000 689 SLE QP 2

2.6 93.4 Si






x d Af M Comb x/d Mult V Comb Vult Verifica 0 37 0.03 1162 SLU 21 0.033 3954 66 SLU 21 134 Si

13 37 0.03 1184 SLU 21 0.033 3954 68 SLU 21 134 Si 25 37 0.03 1206 SLU 21 0.033 3954 69 SLU 21 134 Si 25 37 0.03 1206 SLU 21 0.033 3954 69 SLU 21 134 Si 38 37 0.03 1227 SLU 21 0.033 3954 70 SLU 21 134 Si



5 2.6 124.5 39 3000 663 SLE QP

2 2.5 93.4 Si

13 37 0.0336 706 SLE RA 5

2.6 124.5 39.7 3000 676 SLE QP 2

2.5 93.4 Si

25 37 0.0336 718 SLE RA 5

2.7 124.5 40.4 3000 688 SLE QP 2

2.6 93.4 Si

25 37 0.0336 719 SLE RA 5

2.7 124.5 40.4 3000 688 SLE QP 2

2.6 93.4 Si

38 37 0.0336 731 SLE RA 5

2.7 124.5 41.1 3000 700 SLE QP 2

2.6 93.4 Si




Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Si

ze X

Size Y

Comb

Type

Cond

γR

Rd Ed Rd/Ed

Verifica

24,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,424,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,4,3,224,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,4,3

,2,1

1243

60 SLU 21

ST

LT 2.3

158857

-150919

1.05

Si

24,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,424,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,4,3,224,23,22,21,20,19,18,17,16,15,14,13,12,11,10,9,8,7,6,5,4,3

,2,1

1243

60 SLV FO 2

SIS

LT 2.3

154873

-118833

1.3

Si

Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax 7279 -8192 -150919 102052 -

1596706 0 -3 -11 1 59 1222 0.08 0 35 0 0

-2037 -3504 -118833 5199 -6240762

0 -2 -53 0 60 1138 0.08 0 35 0 0.09



Trave di fondazione a "Fondazione" (-336; 618)-(619; 383) Caratteristiche dei materiali Acciaio: B450C LC2 Fym 4500 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2 Calcestruzzo: C25/30 LC2 Rcm 300 Livello di conoscenza LC2 Fattore di confidenza 1.2



Output campate


Campata 1 tra i fili 23 - 88, sezione R 60x40, aste 99, 98, 97, 96, 95, 94, 93, 92, 91, 90, 89, 88, 87, 86, 85, 84, 83, 82, 81, 80, 79, 78, 77, 76, 75


0 37 0.02 311 SLU 21 0.021 2022 36 SLU 21 134 Si 13 37 0.02 308 SLU 21 0.021 2022 35 SLU 21 134 Si

319 37 0.02 247 SLU 21 0.021 2022 28 SLU 21 134 Si 638 37 0.02 200 SLV FO 11 0.021 2022 23 SLV FO 11 134 Si 945 37 0.02 200 SLV FO 12 0.021 2022 23 SLV FO 12 134 Si 958 37 0.02 200 SLV FO 12 0.021 2022 23 SLV FO 12 134 Si



5 0.7 124.5 10.4 3000 178 SLE QP

2 0.7 93.4 Si

13 37 0.0171 184 SLE RA 5

0.7 124.5 10.3 3000 176 SLE QP 2

0.7 93.4 Si

319 37 0.0171 147 SLE RA 5

0.6 124.5 8.3 3000 141 SLE QP 2

0.5 93.4 Si

638 37 0.0171 112 SLE RA 5

0.4 124.5 6.3 3000 107 SLE QP 2

0.4 93.4 Si

945 37 0.0171 78 SLE RA 5

0.3 124.5 4.4 3000 74 SLE QP 2

0.3 93.4 Si


Rara Quasi permanente Verifica x d Af M Comb σ c σ c limite σ f σ f limite M Comb σ c σ c limite 958 37 0.0171 77 SLE RA

5 0.3 124.5 4.3 3000 73 SLE QP

2 0.3 93.4 Si




Verifiche geotecniche di capacità portante sul piano di posa Aste Siz

e X Size Y

Comb

Type

Cond

γR Rd Ed Rd/Ed

Verifica

99,98,97,96,95,94,93,92,91,90,89,88,87,86,85,84,83,82,81,80,79,78,77,76,75

970 60 SLU 21

ST LT 2.3

119363

-8939

0

1.34 Si

99,98,97,96,95,94,93,92,91,90,89,88,87,86,85,84,83,82,81,80,79,78,77,76,75

970 60 SLV FO 7

SIS LT 2.3

102095

-8629

9

1.18 Si

Verifiche geotecniche di capacità portante - parametri utilizzati nel calcolo di Rd Fx Fy Fz Mx My Inc.x Inc.y Ecc.x Ecc.y B' L' qd γs Fi Coes Amax

-44117 1829 -89390 -42986 -6193395

0 1 -69 0 59 832 0.08 0 35 0 0

-64062 5002 -86299 -128351 -4651124

0 3 -54 -1 57 862 0.08 0 35 0 0.09




21. VERIFICA COPERTURA Trave secondaria


Trave principale


Collegamento trave prinipale-parete Xlam

La trasmissione delle azioni sismiche dalla copertura alle pareti di Xlam avviane tramite il collegamento

realizzato con viti 16 HBSφ8x200

Massa solaio: W=(50+120)x6.5x2.3=2541kg

Spettro: Sd=0.493

Taglio sismico cop.: Fh=1253daN

Il taglio resistente di ciascuna coppia di viti vale:

FV,Rd=16x140=2240daN>1253daN=Fh,Ed Verificato


Banchina


Architrave finestre

Sugli architravi delle finestre appoggiano le travi curve.

Area influenza appoggio trave=6.1x2.28=13.9m2

Carico distribuito qSLU=137x1.3+170x1.5=433daN/m2

Reazione d’appoggio RSLU=433x13.9=6022daN

MEd=6022x2/4=3011daNm

VEd=6022/2=3011daN


Collegamento architrave-parete Xlam

La trasmissione delle azioni sismiche dalla copertura alle pareti di Xlam avviane tramite il collegamento

realizzato con viti 16 HBSφ8x200

Massa solaio: W=137x6.5x2.3=2050kg

Spettro: Sd=0.493


Il taglio resistente di ciascuna coppia di viti vale:

FV,Rd=8x155=1240daN>1010daN=Fh,Ed Verificato


Saette

A sostegno delle travi di copertura vengono poste delle saette in acciaio fissate alle travi ed alle

pareti.

Si valuta la reazione della trave sulla saetta

Area influenza appoggio trave=6.6 m x 1.3 m =8.58m2


Reazione d’appoggio RSLU=355x8.58=3046daN

Compressione sulla saetta NEd=3046/cos45°=4308daN

= 0.12 < 1

Nsd= 4307 kg

Aeff= 17.7 cmq

γM1= 1.05

fyk= 2350 kg/cmq

Χ = 1/(Φ+(Φ2-λ2) 0̂.5 0.87 0.87

Φ=0.5*(1+α(λ-0.2)+λ 2̂) 0.66

α= 0.49

λ = ( A fyk/Ncr) ^0.5 = 0.4482

Ncr = π2 EJ/lo2 = 207052 kg

E = 2100000 cm2

J = 196 cm4

lo= 140 cm

loY=betaY*l= 140 cm loZ=betaZ*l= 140 cmbetaY= 1 betaZ= 1lY= 140 cm lZ= 140 cm

1/** mfykA

Nsd

γℵ 1/** mfykA

Nsd

γℵ


Collegamento trave principale-trave secondaria

Il collegamento viene effettuato con piastre alumidi e la trave secondaria trasmette un taglio

VEd=870daN

VRd=5980x0.8/1.5=3189daN>870daN=VEd Verificato

Collegamento saetta-parete

Il collegamento viene effettuato con 4 barre filettateM16-8.8 e la compressione agente sulla saetta si

scompone in una compressione sulla parete NEd=4308xsen45°=3046daN ed un taglio sul

collegamento pari a VEd=4308xsen45°=3046daN.

-Verifica a compressione della parete:

Per la verifica a compressione della parete si considera un’impronta pari alle dimensioni della piastra

aumentata per ogni lato di metà dello spessore della parete.

A= 32x37=1184cmq

σ=3046/1184=2.57daN/cmq

fc,90,d=53x0.8/1.5=28.27daN/cmq>2.57daN/cmq=σ


-Verifica a taglio collegamento:

Rif.Tipologia di CaricoClasse di durata del carico: istantanea

Classe di servizio: 1

kmod= 0.80 (Tab. 4.4.IV NTC 2008)

MaterialiTRAVI IN LEGNO

Classe resistenza materiale C24 5

ρ, mean= 420 daN/cm2 densità media

ρk= 350 daN/cm2 densità caratteristica

γM= 1.50 (Tab. 4.4.III NTC 2008)

CONNETTORI

Tipo connettori Cl. 8.8 8

f tk = 8000 daN/cm2 Resistenza caratteristica a trazione acciaio

γM= 1.50 (Tab. 4.4.III NTC 2008)

Geometria connessionet1= 120 mm spessore del legno

t2= 10 mm spessore piastra in acciaio

d= 16 mm diametro connessione

t2/d 0.63 piastra sottile

α= 0 ° angolo tra la direzione del carico e le f ibre del legno

k90 1.59

f h,0,k= 241.1 daN/cm2 resistenza caratteristica a rifollamento in direzione parallela alla f ibratura

f h,α,k= 241.1 daN/cm2 resistenza caratteristica a rifollamento in direzione α rispetto alla f ibratura

My,Rk= 3242.8 daN*cm momento caratteristico di snervamento del connettore

Fax,Rk = 0.0 daN capacità caratteristica a estrazione

Azioni di progetto sulla connessioneFEd = 3046 daN Forza di taglio sulla connessione

Resistenza del singolo connettore per singolo piano di taglioFv,Rk1 = 1851 daN (8.10.c) - EC5

Fv ,Rk = min Fv,Rk2 = 1819 daN (8.10.d) - EC5

Fv ,Rd = kmod ∙ (Fv ,Rk / γm) = 970 daN

Verifica della connessione4 Numero connettori

1 Numero piani di taglio per ogni connettore

Fv,Rd = 3880 daNFv,Rd / FEd > 1 1.27 VERIFICATO

CONNESSIONE LEGNO-ACCIAIO - BULLONI E PERNI


22. VERIFICA SOLAIO PRIMO PIANO

Rif.Tipologia di CaricoClasse di durata del carico: Media


kmod= 0,80 (Tab. 4.4.IV NTC 2008)

γM= 1,50 (Tab. 4.4.III NTC 2008)

Materiale pannelloClasse resistenza materiale C24 5

E0.mean= 110000 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico parallelo alla fibratura

E90.mean= 3700 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico perpendicolare alla f ibratura

G0.mean= 6900 daN/cm2 modulo taglio medio caratteristico

f m,k= 240 daN/cm2 resistenza caratteristica per f lessione

f c,0,k= 210 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle f ibre

f t 0,k= 140 daN/cm2 resistenza caratteristica a trazione parallela alle f ibre

f v,k= 25 daN/cm2 resistenza caratteristica a taglio longitudinale

f v,r,k= 8 daN/cm2 resistenza caratteristica a taglio trasversale

f m,d= 128 daN/cm2 resistenza di calcolo per f lessione

f c,0,d= 112 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle f ibre

f t 0,d= 75 daN/cm2 resistenza di calcolo per trazione parallela alle f ibre

f v,d= 13 daN/cm2 resistenza di calcolo per taglio longitudinale

f v,r,d= 4 daN/cm2 resistenza di calcolo per taglio trasversale

Geometria pannelloTipologia pannello 160-L5s-2 21

Numero strati pannello 3

Spessore totale pannello 160 mm

Larghezza pannello 1000 mm

I II II IV V VI VII

60 40 60 0 0 0 0

1800 533 1800 0 0 0 0

600 400 600 0 0 0 0

50 0 50 0 0 0 0

1,8E+09 5,9E+07 1,8E+09 0,0E+00 0,0E+00 0,0E+00 0,0E+00

3000,0 0,0 3000,0 0,0 0,0 0,0 0,0

Analisi dei carichi agentiControsoff itto in cartongesso (pendenza 0 %) 12 daN/m2

Anticalpestio+guaina 0 daN/m2

Isocal 43 daN/m2

Massetto sabbia e cemento 72 daN/m2

Pavimento 10 daN/m2

Divisori 54 daN/m2

191 daN/m 2

Accidentali 200 daN/m2

200 daN/m 2

Carichi a metro liearePermanenti strutturali 67 daN/m

Permanenti non strutturali 191 daN/m

Accidentali Cat.A 1 200 daN/m

Totale 458 daN/m

5,87E+07

4200,0

3,70E+09

Totale permanente non strutturale

Totale accidentale

Momento statico singolo strato rispetto baricentro

Rigidezza a taglio

1796760

Spessori singolo strato (mm)

266,7

Rigidezza f lessionale trasversale al pannello (daNcm2)

VERIFICA PANNELLO SOLAIO XLAMSolaio primo impalcato 160 L5s-2

Rigidezza f lessionale (daNcm2)

Rigidezza flessionale longitudinale al pannello (daNcm2)

STRATI

Innerzia singolo strato (cm4)

Superf icie singolo strato (cm2)

Distanza dal baricentro della sezione (mm)


L’azione sismica generata dalla massa del solaio viene distribuita alle pareti trasversali indicate

nell’immagine seguente proporzionalmente alla loro lunghezza.

Totale 458 daN/m

Sollecitazioni Sollecitazioni SLU Sollecitazioni SLE

My= 2366 daN/m daN/m

Mz= 0 daN/m daN/m

N= 0 daN/m daN/m

T= 1786 daN/m daN/m

Verifica agli SLUn= 6 numero di lamelle sollecitate

Ksys= 1,1 coeff iciente di sistema

fm,y,d,XLAM= 140,8 daN/cm2 resistenza di calcolo per f lessione dell'XLAM

σm,y,d= 56,3 daN/cm2

Verifica a flessione Z 0,40 OK!

n= 6 numero di lamelle sollecitate

Ksys= 1,1 coeff iciente di sistema

fm,d,XLAM= 140,8 daN/cm2

σm,z,d= 0,0 daN/cm2

Verifica a flessione Y 0,00 OK!

fv,d,XLAM= 13 daN/cm2

τd,max 1,59 daN/cm2

Verifica a taglio longitudinale 0,12 OK!

fv,r,d,XLAM= 4 daN/cm2

τr,d,max= 1,59 daN/cm2

Verifica a taglio trasversale 0,37 OK!Verifica agli SLEw c= 0 cm

kdef= 0,6 Tab. 4.4.V NTC 2008 (EN 14080 e 14081-1)

luce solaio 530 cm

w inst,g= 0,77 cm

w inst,q= 0,60 cm

Deformazione istantaneaw inst= 1,36 cm < 1,77 cm L/300 OK!Deformazione finale nettawnet,fin= 1,93 cm < 2,12 cm L/250 OK!


Massa solaio: W=(80+191+200x0.6)x58=22678kg

Spettro: Sd=0.493


P1=11180/454*54=1330daN

P2=11180/454*211=5196daN

P3=11180/454*189=4654daN

Il taglio dall solaio alle pareti P1 e P2 viene trasferito attraverso la trave 12x72

Il solaio viene collegato alla trave con 36 viti HBS Φ8x240

Fv,Rd=193x36=6948daN>1330+5196=6526daN=VEd

La trave viene collegata alla parete 1 con 10 viti HBS Φ8x240 ed alla parete 2 con 27 viti HBS

Φ8x240

Fv,Rd=193x10=1930daN>1330daN=VEd



Il solaio viene collegata alla parete 3 con 18 viti HBS Φ8x240 ed una piastra TTF200

Rk,legno=3100daN Rd,legno=3100*1/1.5=2067daN

Fv,Rd=193x18+2067=5541daN>4654daN=VEd

I pannelli del solaio del primo impalcato vengono collegati tra loro lungo la luce del solaio 5.4m con

36 viti HBS

Il massimo taglio agente risulta pari a VEd 6526daN



Trave HEA180

Porzione di solaio appoggia su una trave HEA180.

Interasse i=2.65m


Carico distribuito QSLU=651x2.65=1725daN/m

QSLE=470x2.65=1245daN/m

MEd=1725x3.9x3.9/8=3280daNm

VEd=1725x3.9/2=3363.75daN

F=0.71cm=l/548<l/250 Verificato

Saette

A sostegno del solaio a sbalzo vengono poste delle saette in acciaio fissate alle travi ed alle pareti.

Area influenza copertura=3.3x2.7=8.9m2


Area influenza solaio impalcato=2.4x1.8=4.3m2


Lunghezza pareti=4.2m2

Carico distribuito qSLU=500x0.12x4=240daN/m

Reazione d’appoggio RSLU=355x8.9+690x4.3+240x4.2=7135daN

Compressione sulla saetta NEd=7315/cos45°=10090daN


Piatto 200x10

Sul piatto di collegamento della saetta alla struttura in c.a. agisce una trazione di 7135daN

NRd=20x1x2750/1.05=52381daN>7135daN=NEd

Collegamento saetta - c.a.

Sul piatto di collegamento della saetta alla struttura in c.a. agisce un taglio di 7135daN ed una

compressione di 7135daN. Lo sfozo di taglio viene assorbito dal collegamento realizzato con 8 barre

filettate M16-8.8 ed ancorante chimico tipo Hilti HIT-RE 500.

= 0.33 < 1

Nsd= 10090 kg

Aeff= 17.7 cmq

γM1= 1.05

fyk= 2350 kg/cmq

Χ = 1/(Φ+(Φ2-λ2) 0̂.5 0.76 0.76

Φ=0.5*(1+α(λ-0.2)+λ 2̂) 0.81

α= 0.49

λ = ( A fyk/Ncr) ^0.5 = 0.6403

Ncr = π2 EJ/lo2 = 101455 kg

E = 2100000 cm2

J = 196 cm4

lo= 200 cm


1/** mfykA

Nsd

γℵ 1/** mfykA

Nsd

γℵ


La compressione agente sul c.a. determina in corrispondenza dell’architrave della finestra esistente

una flessione fuoripiano. L’architrave risulta armato con 2+2Φ14

LFinestra=1.2m

MEd=7135x2/4=2140daNm

MRd=2414daNm>2140daNm=MEd

Collegamento piatto - c.a.

Sul piatto di collegamento tra il piatto e la struttura in c.a. agisce una trazione di 7135daN


23. VERIFICA SCALA La scala verrà realizzata con pannelli Xlam sp 120mm ed è costituita da due rampe ed un

pianerottolo intermedio.

La prima rampa è fissata alla trave di fondazione con barre filettate ed ancorante chimico ed al

pianerottolo intermedio con viti VGZ.

La seconda rampa è fissata al pianerottolo intermedio ed al solaio di piano con viti VGZ.

Il pianerottolo viene fissato lungo il preimetro ad un profili in acciaio L100x10 fissato a sua volta alle

pareti perimetrali con viti HBS.

Non si necessita di parapetto in quanto la scala è contenuta tra pareti.

Larghezza scala=1.1m

Lunghezza rampa=2.7m

Carico qSLU=(100x1.3+400x1.5)1.1=805daN/m

M=805x2.7x2.7/8=733daNm

V=805x2.7/2=1087daN

Collegamento rampa-solaio

Il collegamento tra rampa e solaio è eseguito con 2 viti VGZ Φ7x140/15cm; quindi sulla sigola coppia

di viti agisce un taglio pari a

VEd=1087/(110/15)=148daN


Fv,Rd=242daN>148daN=VEd

Verifica rampa



kmod= 0.80 (Tab. 4.4.IV NTC 2008)

γM= 1.50 (Tab. 4.4.III NTC 2008)


E0.mean= 110000 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico parallelo alla f ibratura

E90.mean= 3700 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico perpendicolare alla f ibratura



f c,0,k= 210 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle f ibre

f t 0,k= 140 daN/cm2 resistenza caratteristica a trazione parallela alle f ibre



f m,d= 128 daN/cm2 resistenza di calcolo per f lessione

f c,0,d= 112 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle f ibre




Geometria pannelloTipologia pannello 120-L5s 16




I II II IV V VI VII

30 20 20 20 30 0 0

248 73 73 73 248 0 0

330 220 220 220 330 0 0

45 20 0 20 45 0 0

7.6E+08 1.0E+08 8.1E+06 1.0E+08 7.6E+08 0.0E+00 0.0E+00

1485.0 440.0 55.0 440.0 1485.0 0.0 0.0

Analisi dei carichi agentiGradini (pendenza 0 %) 30 daN/m2

Pavimento 20 daN/m2

50 daN/m 2


400 daN/m 2



Accidentali Cat. C 3 440 daN/m

Totale 550 daN/m


Rigidezza a taglio

1530144


Totale accidentale

Rigidezza flessionale trasversale al pannello (daNcm2)

2.10E+08

2322.2

635.6


Superficie singolo strato (cm2)


Rigidezza f lessionale (daNcm2)


1.53E+09

VERIFICA PANNELLO SOLAIO XLAMRampa scala 120 L5s-

STRATI



Verifica pianerottolo

Larghezza pianerottolo=1.1m

Lunghezza pianerottolo=2.2m

Carico qSLU=(100x1.3+400x1.5)1.1=805daN/m

Reazioni d’appoggio rampe=2*1187/2.2=1080daN/m

M=1885x2.2x2.2/8=1140daNm

V=1885x2.2/2=2074daN

Totale 550 daN/m


My= 733 daN/m daN/m

Mz= 0 daN/m daN/m

N= 0 daN/m daN/m

T= 1087 daN/m daN/m


Ksys= 1.1 coefficiente di sistema

fm,y,d,XLAM= 140.8 daN/cm2 resistenza di calcolo per f lessione dell'XLAM

σm,y,d= 31.6 daN/cm2

Verifica a flessione Z 0.22 OK!


Ksys= 1.1 coefficiente di sistema

fm,d,XLAM= 140.8 daN/cm2

σm,z,d= 0.0 daN/cm2

Verifica a flessione Y 0.00 OK!


τd,max 1.09 daN/cm2

Verifica a taglio longitudinale 0.08 OK!


τr,d,max= 1.05 daN/cm2

Verifica a taglio trasversale 0.25 OK!Verifica agli SLEw c= 0 cm

kdef= 0.6 T ab. 4.4.V NT C 2008 (EN 14080 e 14081-1)

luce solaio 270 cm

w inst,g= 0.06 cm

w inst,q= 0.22 cm

Deformazione istantaneaw inst= 0.28 cm < 0.90 cm L/300 OK!Deformazione finale nettawnet,fin= 0.40 cm < 1.08 cm L/250 OK!



kmod= 0.80 (Tab. 4.4.IV NTC 2008)

γM= 1.50 (Tab. 4.4.III NTC 2008)


E0.mean= 110000 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico parallelo alla f ibratura

E90.mean= 3700 daN/cm2 modulo elastico medio caratteristico perpendicolare alla fibratura



f c,0,k= 210 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle fibre

f t 0,k= 140 daN/cm2 resistenza caratteristica a trazione parallela alle fibre



f m,d= 128 daN/cm2 resistenza di calcolo per flessione

f c,0,d= 112 daN/cm2 resistenza di calcolo per compressione parallela alle fibre




Pianerottolo scala 120 L5s-


v,r,d

Geometria pannelloTipologia pannello 120-L5s 16




I II II IV V VI VII

30 20 20 20 30 0 0

248 73 73 73 248 0 0

330 220 220 220 330 0 0

45 20 0 20 45 0 0

7.6E+08 1.0E+08 8.1E+06 1.0E+08 7.6E+08 0.0E+00 0.0E+00

1485.0 440.0 55.0 440.0 1485.0 0.0 0.0

Analisi dei carichi agentiGradini (pendenza 0 %) 52 daN/m2

Pavimento 35 daN/m2

87 daN/m 2


900 daN/m 2



Accidentali Cat. C 3 990 daN/m

Totale 1141 daN/m


My= 1140 daN/m daN/m

Mz= 0 daN/m daN/m

N= 0 daN/m daN/m

T= 2074 daN/m daN/m


Ksys= 1.1 coeff iciente di sistema

fm,y,d,XLAM= 140.8 daN/cm2 resistenza di calcolo per f lessione dell'XLAM

σm,y,d= 49.1 daN/cm2

Verifica a flessione Z 0.35 OK!


Ksys= 1.1 coeff iciente di sistema

fm,d,XLAM= 140.8 daN/cm2

σm,z,d= 0.0 daN/cm2

Verifica a flessione Y 0.00 OK!


τd,max 2.08 daN/cm2

Verifica a taglio longitudinale 0.16 OK!


τr,d,max= 2.01 daN/cm2

Verifica a taglio trasversale 0.47 OK!Verifica agli SLEw c= 0 cm

kdef= 0.6 Tab. 4.4.V NT C 2008 (EN 14080 e 14081-1)

luce solaio 270 cm

w inst,g= 0.08 cm

w inst,q= 0.51 cm

Deformazione istantaneaw inst= 0.58 cm < 0.90 cm L/300 OK!Deformazione finale nettawnet,fin= 0.81 cm < 1.08 cm L/250 OK!


Rigidezza a taglio

1530144


Totale accidentale

Rigidezza flessionale trasversale al pannello (daNcm2)

2.10E+08

2322.2

635.6


Superficie singolo strato (cm2)


Rigidezza flessionale (daNcm2)


1.53E+09

STRATI



Collegamento pianerottolo

Il pianerottotolo poggia su un profilo a L fisato alle pareti perimetrali e su una colonna in acciaio

Tubo 50x6.

La reazione di appoggio del pianerottolo viene così ripartita tra profilo ad L e colonna in acciaio

Reazione su profilo =2074+2074/2=3111daN

Reazione su colonna = 2074/2=1037 daN

Verifica a compressione colonna in acciaio:

Verifica collegamento L100x10 a parete

Lungo il profilo agisce un taglio di 3111daN. Il profilo in acciaio viene collegato alla parete

perimetrale con 22 viti HBS Φ8x100

= 0.22 < 1

Nsd= 1037 kg

Aeff= 9.63 cmq

γM1= 1.1

fyk= 2350 kg/cmq

Χ MIN=MIN(ΧY,ΧZ) 0.23

ΧY = 1/(Φ+(Φ2-λ2)^0.5 0.23 0.23 ΧZ = 1/(Φ+(Φ2-λ2)^0.5 0.23 0.23

Φy=0.5*(1+α(λ-0.2)+λ^2) 2.57 Φz=0.5*(1+α(λ-0.2)+λ^2) 2.57

α= 0.49 α= 0.49

λy = ( A fyk/Ncr) 0̂.5 = 1.8261 λz= ( A fyk/Ncr) 0̂.5 = 1.8261

Ncr-y = π2 EJ/lo2 = 6787 kg Ncr-z = π2 EJ/lo2 = 6787 kg

E = 2100000 cm2 E = 2100000 cm2

Jyy = 29.5 cm4 Jzz = 29.5 cm4

loy= 300 cm loz= 300 cm


1/** mykMIN

sd

fA

N

γχ


Fv,Rd=6780daN>3111daN=VEd

Relazione Corpo 1 - R2OVAROcarnia.utifvg.it/fileadmin/user_carnia/News_e... · VIA SAN DANIELE 9...

Documents

Transcript of Relazione Corpo 1 - R2OVAROcarnia.utifvg.it/fileadmin/user_carnia/News_e... · VIA SAN DANIELE 9...