REGIONE AUTONOMA FRIULI - VENEZIA GIULIA PROVINCIA DI GORIZIA COMUNE DI RONCHI DEI LEGIONARI

Progetto LAVORI DI REALIZZAZIONE DI UNA SALA POLIFUNZIONALE DA RICAVARE NELL’EDIFICIO DI PROPRIETA’ DEL CONSORZIO DI BONIFICA PIANURA ISONTINA SITUATO A RONCHI DEI LEGIONARI IN VIA DUCA D’AOSTA 3/5 Livello: Esecutivo(adeguamento) Oggetto: RELAZIONE STRUTTURE OPERE IN ELEVAZIONE

Documento: S3.11 Committente Comune di Ronchi dei legionari Piazza Unità n. 1 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO) Consorzio di Bonifica Pianura Isontina Via Roma n. 58 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO)

Responsabile del procedimento Ing. Ermanno Simonati Piazza Unità n. 1 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO)

Progetto architettonico ed urbanistico Studio Associato Architetti Luisa Movio – Michele Poletto Via Dante Alighieri n. 8 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO) Telefono: 0481 475428 - E-mail: studio-associato@movio-poletto.it

Progetto strutturale Ing. Paolo Berini Via San Lorenzo n. 17 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO) Telefono: 0481 779550 - E-mail: studio.berini@virgilio.it

Direzione lavori contabilità Arch. Michele Poletto Via Dante Alighieri n. 8 - 34077 RONCHI DEI LEGIONARI (GO) Telefono: 0481 475428 - E-mail: studio-associato@movio-poletto.it

Progetto impianti elettrici p.i. Enrico Comar Via Redipuglia n. 23 - 34077 - Ronchi dei Leg. (GO) telefono: 0481 474593 - E-mail: comarenrico@libero.it

Progetto impianti meccanici Ing. Paolo Blazic Via XXIV maggio n. 13 - 34077 - Ronchi dei Leg. (GO) telefono: 0481777868 - E-mail: blazic@libero.it

Progetto di sicurezza Arch. Michele Gabrielli Via Camilla Ravera n. 12 - 34070 – San Pier d’Isonzo. (GO) telefono: 3484226904 - E-mail: gabbarch@libero.it

1 MP 10/12/2010 Revisione per adeguamento richieste servizi tecini

0 MP 20/12/2009 emissione

rev. fatto data contr data appr. data note

Dott. Ing. PAOLO BERINI Sede : Via S. Lorenzo 17 - 34077 Ronchi dei Legionari (GO) P.I. 01041930312 – Cod. Fisc. BRN PLA 74T12 E098A Tel/fax:0481-779550 Cell:393 9415779 e-mail:studio.berini@virgilio.it

DOC. : 025-08-R-01 rev1

RIF. : 025/08

OGGETTO : RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURE STRUTTURE IN ELEVAZIONE

MANUTENZIONE STRAORDINARIA ARCHIVIO “CONSORZIO DI BONIFICA PIANURA ISONTINA”

COMMITTENTE : CONSORZIO DI BONIFICA PIANURA ISONTINA

Ronchi dei Legionari 10-12-10

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INDICE

1. GENERALITA’

1.1 Normative di riferimento

1.2 Classificazione dell’edificio e dell’intervento

1.3 Classificazione e parametri per l’azione sismica

1.4 Caratteristiche dei materiali utilizzati

1.5 Carichi permanenti

1.6 Sovraccarichi accidentali

1.7 Qualificazione del terreno e parametri geotecnici

1.8 Combinazioni di carico

1.9 Caratterizzazione della struttura esistente 2. MODELLO DI CALCOLO

2.1 I nodi

2.2 Elemento frame

2.3 Elemento shell

2.4 I materiali

2.5 Le sezioni

2.6 I carichi

2.7 I metodi di calcolo – analisi sismica dinamica modale

2.8 Presentazione dei risultati dell’analisi strutturale

2.9 Verifiche di sicurezza degli elementi

3. PRIMO SOLAIO

3.1 Primo solaio in latero cemento – verifica ai carichi verticali

3.2 Primo solaio in latero cemento – verifica comportamento a diaframma sotto carichi sismici

3.3 Travi in C.A primo solaio 4. COPERTURA

4.1 Orditura secondaria in legno in condizioni ordinarie

4.2 Orditura secondaria in legno in condizioni di incendio (verifica R60)

4.3. Orditura principale in legno lamellare

4.3.1. Trave di colmo 9-10-11-12 (binata) 4.3.2. Trave di colmo 12-13 4.3.3. Trave di colmo 8-9 4.3.4 Trave di banchina sporto 20-21 e 21-22

4.4 Orditura principale in legno lamellare - condizioni di carico da incendio (verifica R60) -

4.4.1. Trave di colmo 9-10-11-12 (binata) 4.4.2. Trave di colmo 12-13 4.4.3. Trave di colmo 8-9 4.4.4 Trave di banchina sporto 20-21 e 21-22

4.5 Trave “a boomerang”

4.5.1 Verifica allo SLU 4.5.2 Verifica alla resistenza in condizioni di incendio R60

4.6 Connessioni elementi lignei

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4.7 Travi in CA copertura 5. SETTI E PILASTRI

5.1 Vano ascensore in C.A.

5.2 Pilastri

6. SCALE IN C.A.

6.1 Scala interna

6.2 Scala esterna

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1 GENERALITA’ Scopo della presente relazione è la redazione dei calcoli di verifica per l’intervento di REALIZZAZIONE DI UNA SALA POLIFUNZIONALE DA RICAVARE NELL’EDIFICIO DI PROPRIETA’ DEL CONSORZIO DI BONIFICA PIANURA ISONTINA sito in Ronchi dei Legionari in via Duca d’Aosta 3/5 sulla p.c. 243/2, per conto dello stesso Consorzio di Bonifica della Pianura Isontina. L’edificio è attualmente parzialmente utilizzato ad archivio magazzino al piano terra e ad locale per operai. L’intervento prevede di realizzare un archivio articolato in diverse stanze al piano terra e una sala polifunzionale ubicata al primo piano. Il locale archivio avrà le caratteristiche di compartimentazione REI 120 rispetto al vicino ufficio di consultazione, all’archivio corrente e alla sala polifunzionale ubicata al piano superiore. Il progetto iniziale prevedeva la via dell’ADEGUAMENTO SISMICO, mediante la realizzazione di uno scheletro in calcestruzzo armato con travi e pilastri nuovi allo scopo di assorbire integralmente l’azione sismica; la cattiva natura della muratura portante esistente, parzialmente realizzata in pietra (a sacco) e parzialmente in mattoni pieni con malta di calce, non garantiva infatti un resistenza a taglio sufficiente (nemmeno ipotizzando interventi di consolidamento) ad assorbire le sollecitazioni di natura sismica. Le ipotesi sulle quali si basava il processo di calcolo non sono state condivise ed accettate dalla commissione dei servizi tecnici; si riepiloga la cronistoria e i pareri sul progetto espressi dalla Direzione Provinciale Lavori Pubblici (commissione sismica) :

• Il progetto è stato depositato ai servizi tecnici di Gorizia in data 04/05/2010 con numero di protocollo 000095

• In mancanza della commissione tecnica provinciale di Gorizia la pratica è stata inviata a Udine per la verifica, e presa in esame nella riunione di data 16/06/2010 esprimendo il seguente parere con comunicazione inviata in data 30/06/2010 prot ALPUD/C/ECA/95/2010:

• Il progetto è stato rielaborato secondo le indicazioni della commissione, con particolare

attenzione alla prima osservazione, che metteva in discussione le ipotesi di calcolo; con

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la relazione integrativa si giustificava le scelte effettuate( con riferimento a interpretazioni di letteratura tecnico- scientifica) , riservandosi “In fase di cantierizzazione delle opere, ove insormontabili problemi costruttivi potrebbero impedire la realizzazione di tali particolari costruttivi, sarà cura della direzione lavori –in accordo con l’amministrazione - demolire le murature esistenti e ripristinarle con nuove murature di tamponamento in blocchi tipo porton.” Le integrazioni sono state trasmesse ai servizi tecnici in data 27/08/2010.

• La pratica è presa in esame nella riunione di data 13/09/2010 non più dalla commissione di Udine che aveva espresso il primo parere, ma dalla neo costituita commissione dei servizi tecnici della provincia di Gorizia; il parere espresso, inviato dopo novanta giorni è stato il seguente :

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Visto il perdurare dell’iter di approvazione del progetto (ormai 7 mesi), per non recare danni all’amministrazione nel prolungarsi ulteriore dei tempi, si ritiene poco conveniente addentrarsi in discussioni accademiche sulla validità delle ipotesi del progetto strutturale. Di comune accordo con l’amministrazione comunale si è infine deciso di seguire la via della demolizione completa dell’edificio e ricostruzione con il triplice vantaggio di ridurre i costi di realizzazione delle opere, semplificare le operazioni di costruzione, ed infine seguire le “indicazioni” della commissione di Gorizia che auspicava proprio la demolizione (per una rapida approvazione delle opere strutturali). Il nuovo edificio sarà della tipologia intelaiato con travi e pilastri in calcestruzzo armato, e tamponatura in laterizio tipo POROTON spessore 25 cm. Gli orizzontamenti saranno costituiti da un solaio contro terra in elementi prefabbricato tipo IGLOO e cappa di completamento in calcestruzzo armato, un primo solaio in latero-cemento 20+5 a travetti prefabbricati ad armatura lenta (binati) e pignatte di interposizione e alleggerimento in laterizio. Il solaio di copertura sarà realizzato in struttura portante in legno, con travi principali in legno lamellare centinate (“a boomerang”) I subsistemi di collegamento verticali saranno costituiti da una scala interna in calcestruzzo armato , un ascensore anch’esso con struttura in calcestruzzo e una scala di sicurezza con struttura portante in calcestruzzo armato per consentire l’esodo dalla sala polifunzionale al piano primo. Le fondazioni saranno costituite da travi continue rovesce in calcestruzzo armato. In risposta alle osservazioni formulate dalla commissione si desidera precisare che :

il progetto è stato completamente rielaborato prevedendo la demolizione completa delle strutture esistenti e la nuova costruzione

la platea di fondazione del vano ascensore è stata collegata alle fondazioni continue con appositi cordoli armati

il solaio a “diaframma” e la connessione all’ascensore è stato verificato per le azioni sismiche (NTC 7.3.6.1) al punto 3.2. della relazione; la zona di collegamento all’ascensore è stata rinforzata con barre di ammaraggio diam 12 e rete superiore diam 12 / 20x20

è stata aggiunta la verifica di ancoraggio delle barre dei pilastri alle fondazioni sia sul capitolo inerente i pilastri che nella relazione sulle fondazioni; inoltre per garantire tale aderenza le armature di riprese sono state modificate aggiungendo la piegature finale e alzando la sezione delle fondazioni da 35 a 45cm

Sono state precisate sia sui disegni che sulla relazione tecnica , che sulla relazione dei materiali impiegati le classi di esposizione e relative classi di resistenza dei calcestruzzi utilizzati

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1.1 Normativa di riferimento Le normative di riferimento utilizzate per i calcoli effettuati sono le seguenti

- Norme tecniche per le Costruzioni – D.M. 14/01/2008

- Legge 5 novembre 1971 N. 1086 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.

- Decreto del Capo Dipartimento della Protezione Civile n. 3685 21 ottobre 2003

- Decreto del presidente della regione 15 ottobre 2004 n. 0335/Pres

1.2 Classificazione dell’edificio e dell’intervento Con riferimento al decreto del presidente della regione 15 ottobre 2004 n. 0335/Pres, l’edificio in oggetto, ospitando al piano primo una sala polifunzionale, rientra nell’elenco degli “edifici che possono assumere rilevanza alle conseguenze di un eventuale collasso” all’articolo 1) punto 4) lettera e). Ai sensi della NTC ne risultano i seguenti parametri : - CLASSE D’USO III : come indicato nelle “Istruzioni per l’applicazione delle NTC” al punto

C.2.4.2. , le opere “che possono assumere rilevanza in relazione alle conseguenze di un eventuale collasso” (previste nel Decreto del Capo Dipartimento della Protezione Civile n. 3685 21 ottobre 2003 e recepite dalla regione FVG con decreto del presidente della regione 15 ottobre 2004 n. 0335/Pres) sono comprese nella classe III in quanto costruzioni il cui uso prevede affollamenti significativi.

- VITA NOMINALE DELL’OPERA VN>= 50 anni : per opere ordinarie - PERIODO DI RIFERIMENTO PER L’AZIONE SISMICA : posto CU = 1.5 per classe III

VR = VN CU = 50 x 1.5 = 75

- PERIODO DI RITORNO DELL’AZIONE SISMICA CORRISPONDENTE A SLV : TR = 712 anni

- PROBABILITA’ DI SUPERAMENTO DELL’AZIONE SISMICA PER UN PERIODO DI

RIFERIMENTO DI VN= 50 anni (con riferimento a SLV ): PT=50 = 10%

Le verifiche agli SLU saranno eseguite con riferimento alla condizione di salvaguardia della vita umana SLV, che implica implicitamente il soddisfacimento dello stato limite di collasso SLC(NTC §8.3. e §C8.3.)

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1.3 Classificazione e parametri per l’analisi sismica L’edificio si trova in zona sismica 3 ai sensi dell’ord. 3274 e succ. modifiche. (§C8.7.1.2) Per lo stato limite di salvaguardia della vita, l’azione sismica è definita al §3.2. delle NTC, tenuto conto del periodo di riferimento definito al §2.4. delle NTC Nel nostro caso, come identificato al punto precedente TR = 712 anni, per cui, data la posizione geografica del sito ne consegue : ag/g = 0,1655 F0 = 2,512 T*c = 0,34 Il coefficiente topografico viene posto unitario Per quanto riguarda la tipologia del terreno si sintetizza quanto riportato nella relazione geologica allegata al presente progetto del dott. Geol. Stefano Canziani Secondo la classificazione di cui alla tabella 3.2. NTC il suolo di fondazione è di tipo D – Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina)” Ss = (per terreno di tipo D) 1,776 Si riporta lo spettro elastico

Spettro elastico calcolato con il programma Excel fornito dal Cons. Sup. Lav. Pub

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Il fattore di struttura per costruzioni intelaiate in calcestruzzo armato, riportato al punto § C7.4.3.2 e C7.3.1. NTC viene assunto pari a : q = KR q0 = 0,8 x 3,3 = 2,64 q0 = 3,0 αu/α1 = 3,0 x 1,1 = 3,3 (in assenza di indagini più approfondite per strutture a telaio) Per costruzioni non regolari in pianta il valore di αu/α1 si ottiene dalla media tra 1 e i valori indicati per la tipologia strutturale

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αu/α1 = (1,2 + 1) / 2 = 1,1 per strutture a telaio di un piano e una sola campata (nota : per utilizzare lo stesso fattore di struttura nelle due direzioni ci si allinea sulla situazione peggiore, ossia le strutture su una sola campata) KR =0,8 per costruzioni NON regolari in altezza (nota : vista la particolarità dell’ intervento, nonostante la sua regolarità geometrica in altezza si preferisce considerarlo NON REGOLARE IN ALTEZZA, con il coefficiente che ne segue) Ne consegue il calcolo dello spettro di progetto SLV

In particolare, l’analisi sismica globale sarà del tipo ANALISI SISMICA DINAMICA

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Riepilogo dati spettro utilizzati dal software INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro 025-08 telaio CA dinamica Intestazione del lavoro Archivio consorzio di bonifica Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze N Unita' di misura delle lunghezze m Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Ronchi dei Legionari - (GO) ag/g 0.1655 F0 2.52 Tc 0.34 Categoria del suolo D Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 5% Numero di frequenze 5 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor = 2.64 [q0X = 3 q0Y = 3 Kd = 0.8 Kr = 1.1] Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

Spettro SLV elaborato dal software MASTERSAP

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1.4 Caratteristiche dei materiali utilizzati Calcestruzzo

Tipologia strutturale: Fondazioni Classe di resistenza necessaria ai fini statici:

30 N/mm2 (300 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno permeabile.

Classe di esposizione: XC2 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S3 (Plastica) Diametro massimo aggregati: 16 mm

Classe di resistenza C25/30 Rck = 30 N/mm2 fck = 0,83 Rck = Resistenza a compressione 24,9 N/mm2 fcm = fck + 8 = Valor medio resistenza cilindrica 32,9 N/mm2 a compressione fcd = αcc fck /γc= Resistenza a compressione di calcolo 0,85 24,9 / 1,5 = 14,1 N/mm2 fctm = 0,3 fck

2/3 Resistenza MEDIA a trazione 0,3 24,9 2/3 = 2,6 N/mm2 fctk0,05 = 0,7 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 5% 0,7 2,6 = 1,8 N/mm2 fctk0,95 = 1,3 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 95% 1,3 2,6 = 3,3 N/mm2

Tipologia strutturale: Elevazione Classe di resistenza necessaria ai fini statici:

30 N/mm2 (300 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Strutture interne di edifici non industriali con umidità bassa.

Classe di esposizione: XC1 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S4 (Fluida) con Additivo Superfluidificante Diametro massimo aggregati: 16 mm

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Classe di resistenza C25/30 Rck = 30 N/mm2 fck = 0,83 Rck = Resistenza a compressione 24,9 N/mm2 fcm = fck + 8 = Valor medio resistenza cilindrica 32,9 N/mm2 a compressione fcd = αcc fck /γc= Resistenza a compressione di calcolo 0,85 24,9 / 1,5 = 14,1 N/mm2 fctm = 0,3 fck

2/3 Resistenza MEDIA a trazione 0,3 24,9 2/3 = 2,6 N/mm2 fctk0,05 = 0,7 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 5% 0,7 2,6 = 1,8 N/mm2 fctk0,95 = 1,3 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 95% 1,3 2,6 = 3,3 N/mm2

Tipologia strutturale: Scale interne ed esterne Classe di resistenza necessaria ai fini statici:

35 N/mm2 (350 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Calcestruzzo armato all’esterno con superfici riparate dalla pioggia

Classe di esposizione: XC3 Rapporto acqua/cemento max: 0.60 Classe di consistenza: S4 (Fluida) con Additivo Superfluidificante Diametro massimo aggregati: 16 mm

Classe di resistenza C28/35 Rck = 35 N/mm2 fck = 0,83 Rck = Resistenza a compressione 29,05 N/mm2

fcm = fck + 8 = Valor medio resistenza cilindrica 37,05 N/mm2

a compressione fcd = αcc fck /γc= Resistenza a compressione di calcolo 0,85 29,05 / 1,5 = 16,5 N/mm2 fctm = 0,3 fck

2/3 Resistenza MEDIA a trazione 0,3 29,05 2/3 = 2,8 N/mm2 fctk0,05 = 0,7 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 5% 0,7 2,8 = 2,0 N/mm2 fctk0,95 = 1,3 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 95% 1,3 2,8 = 3,7 N/mm2

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Acciaio per C.A.

ACCIAIO PER C.A. B450C

1.4.1 METODO AGLI STATI LIMITE 1.4.2

fyk tensione caratteristica di snervamento: ≥ 450 N/mm2 ftk tensione caratteristica di rottura: ≥ 540 N/mm2 ftd tensione di progetto a rottura: fyk / γS = fyk / 1.15 = 391 N/mm2 L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti: 1,15 ≤ (ft / fy)k ≤ 1.35 ( fy / fy,nom,k ) ≤ 1,25 (Ag,t)k ≥ 7,5 % Travi in legno lamellare Membrature portanti in legno lamellare conforme alla prEN 1194 GL 24 fm,g,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 ft,0,g,k = resist. Caratt. a trazione parallela 18 N/mm2 ft,90,g,k = resist. Caratt. a trazione ortogonale 0,35 N/mm2 fc,0,g,k = resist. Caratt. a compressione parallela 24 N/mm2 fc,90,g,k = resist. Caratt. a compressione ortogonale 5,5 N/mm2 fv,g,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 E0,mean,g = modulo di elasticità medio parallelo alla fibratura 11000 KN/mm2

E0,05,g = 5 percentile inferiore del modulo di elasticità parallelo alla fibra 8800 KN/mm2

ρg,k = massa volumica 380 Kg/m3

Trave centinata (“boomerang”) in legno lamellare Membrature portanti in legno lamellare conforme alla prEN 1194 GL 28 fm,g,k = resistenza caratteristica a flessione 28 N/mm2 ft,0,g,k = resist. Caratt. a trazione parallela 21 N/mm2 ft,90,g,k = resist. Caratt. a trazione ortogonale 0,45 N/mm2 fc,0,g,k = resist. Caratt. a compressione parallela 27 N/mm2 fc,90,g,k = resist. Caratt. a compressione ortogonale 6 N/mm2 fv,g,k = resistenza caratteristica a taglio 3 N/mm2 E0,mean,g = modulo di elasticità medio parallelo alla fibratura 12000 KN/mm2

E0,05,g = 5 percentile inferiore del modulo di elasticità parallelo alla fibra 9600 KN/mm2

ρg,k = massa volumica 410 Kg/m3

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Travi in legno massiccio Membrature portanti in legno conformi alla classe di resistenza UNI EN 338 C24 Conifere e pioppo fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 ft,0,k = resist. Caratt. a trazione parallela 14 N/mm2 ft,90,k = resist. Caratt. a trazione ortogonale 0,4 N/mm2 fc,0,k = resist. Caratt. a compressione parallela 21 N/mm2 fc,90,k = resist. Caratt. a compressione ortogonale 5,3 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 E0,mean = modulo di elasticità medio parallelo alla fibratura 11 KN/mm2 E0,05 = 5 percentile inferiore del modulo di elasticità parallelo alla fibra 7,4 KN/mm2 E90,mean = modulo di elasticità perpendicolare medio 0,37 KN/mm2 Gmean = modulo di taglio medio 0,69 KN/mm2 ρk = massa volumica 350 Kg/m3

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1.5 Carichi permanenti SOLAIO DI COPERTURA 7 coppi

6 membrana impermeabile 4 correntini 3 isolamento 5 assito 2 assito 1 trave Carichi permanenti 1 . Travi g1 = 190 N/m2 2 . Assito sp = 2,5 cm g2 = 120 N/m2

3 . Isolamento –Eraclit – fibre minarali - Eraclit sp 10 cm g3 = 30 N/m2

4 . Correntini g4 = 70 N/m2 5 . Assito sp = 2,5 cm g5 = 90 N/m2 6 . Membrana impermeabile g6 = 100 N/m2 7 . Manto in coppi g7 = 800 N/m2 qperm = Σ gi = 1400 N/m2 PRIMO SOLAIO IN LATERO CEMENTO solaio in latero cemento spessore tot 44 cm Carichi permanenti 1 . Rivestimento in legno o piastrelle 1,5 cm g1 = 400 N/mq 2 . Massetto cls 5 cm 18000 N/m3 g2 = 900 N/mq 3 . Polistirene espanso 8 cm g3 = 40 N/mq 4 . Getto isolante tipo "ISOCAL" 10 cm g4 = 800 N/mq 5 . Solaio in latero-cemento 20 +5 g5 = 3480 N/mq travetti binati passo 62 cm 6 . Intonaco interno 2 cm g6 = 300 N/mq qperm = Σ gi = 6000 N/mq

intonaco

getto ISOCAL

rivestimento

Massetto cls

polistirene

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1.6 Sovraccarichi accidentali AZIONE DELLA NEVE Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente espressione:

qs = μi · qsk · CE · Ct Provincia : Gorizia Zona : II Altitudine : 0 m s.l.m. Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 1 kN/m2 Coefficiente di esposizione CE : 1 (Normale) Coefficiente termico Ct : 1 Tipo di copertura: a due falde (α1 = 18°, α2 = 18°) Si assume che la neve non sia impedita di scivolare. Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera od altre ostruzioni, allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente dall'angolo α. Per il caso di carico da neve senza vento si deve considerare la condizione denominata Caso I nella figura a lato. Per il caso di carico da neve con vento si deve considerare la peggiore tra le condizioni denominate Caso II e Caso III Carico da neve : qs(μ1(α1)) = 0,8 kN/m2 [μ1(α1) = 0,8] qs(μ1(α2)) = 0,8 kN/m2 [μ1(α2) = 0,8] qs(μ1=0.8) = 0,8 kN/m2 SOVRACCARICO ACCIDENTALE PRIMO SOLAIO Sovraccarico accidentale Categoria C3 : Ambienti suscettibili di affollamento – sale convegni qk = 4 kN/mq

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1.7 Qualificazione del terreno e parametri geotecnici Come indicato dalla relazione geologica-geotecnica, in base alle prove effettuate in sito si identifica la seguente stratigrafia :

- 1° strato dal p.c. ad – 1,5 m costituito da sabbia limosa con ghiaia sciolta; - 2° strato : da -1,5 a -3,5 m dal p.c. costituito da sabbia limosa con ghiaia sciolta ma

più addensata - 3° strato : da – 3,5 a -5,9 m dal p.c. con diversi livelli di sabbie ghiaioso limose

mediamente addensati con rari ciotoli - 4° strato : da -5,8 a -7,8 m costituito da sabbia limosa con ghiaia e rari ciottoli

Secondo la classificazione di cui alla tabella 3.2. NTC il suolo di fondazione è di tipo D – Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o di terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina)” Da tale caratterizzazione si deduce la costante di Winkler del sottosuolo, per un piano di posa posto a -90 cm : Kw = terreno ghiaioso misto a sabbia e argilla 8 x 107 N/mc Per ulteriori dettagli sulle caratteristiche del terreno si rimanda alla relazione geologica / geotecnica del Dott. Geol Canziani e alla relazione sulle fondazioni 025-08-r-02

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1.8 Combinazioni di carico CC SLU non sismica Fd = Σ γGi Gk + γP Pk + γq [ Qk1 + Σi=2

n (ψ0i Qik)] CC1 : 1,3 pesi propri + 1,5 sovraccarico accidentale Si trascura l’azione del vento in quanto insignificante rispetto le altre azioni impiegate Gk = Valore caratteristico delle azioni permanenti γGi = Coefficiente parziale per le azioni permanenti 1,3 Qk1 = Valore caratteristico dell'azione di base di ogni combinazione γq = Coefficiente parziale per il sovraccarico accidentale principale 1,5 Qik = Valore caratteristico delle azioni variabili tra loro indipendenti ψ0i = Coefficiente di combinazione allo SLU CC SLE - STATI LIMITE DI ESERCIZIO Fd = Gk + Pk + Q1k + Σi=2

n (ψ0i Qik) Rare Fd = Gk + Pk + ψ11 Q1k + Σi=2

n (ψ2i Qik) Frequenti Fd = Gk + Pk + Σi=1

n (ψ2i Qik) Quasi permanenti ψ0,j = Ambienti suscettibili di affollamentoCAT C3 0,7 Neve a quota < 1000 m 0,5 ψ1,j = Ambienti suscettibili di affollamentoCAT C3 0,7 Neve a quota < 1000 m 0,2 ψ2 = Ambienti suscettibili di affollamentoCAT C3 0,6 Neve a quota < 1000 m 0

CC SLU sismica La combinazione delle azioni sismiche con le altre azioni si effettuerà secondo la §3.2.4

G1 + G2 + P + E + Σi ψ2j Qki

G1 = Peso proprio elementi strutturali

G2 = Peso proprio elementi strutturali

E Azione sismica

P = Calore caratteristico dell'azione di precompressione

ψ2ij= coefficiente di combinazione delle azioni variabili (tab. 2.5.I. )

0,6 0

Per sovraccarichi categoria C : ambienti suscettibili di affollamento Per sovraccarico da neve sul tetto

QKi= Valore caratteristico dell'azione variabile

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Gli effetti dell’azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali :

G1 + G2 + Σi ψ2j Qki La combinazione nelle due direzioni dell’azione sismica si effettuerà secondo la formula (7.3.15) +- 1,00 Ex +- 0,30 Ey + 1,00 Ez

+- 0,30 Ex +- 1,00 Ey + 1,00 Ez

CC2 : sisma + pesi propri + 0,6 sovraccarico accidentale primo solaio

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2. MODELLO DI CALCOLO L’analisi di tipo numerico è stata realizzata mediante il programma di calcolo MasterSap, prodotto da Studio Software AMV di Ronchi dei Legionari (Gorizia). E’ stato utilizzata un’analisi lineare dinamica modale nel rispetto delle norme indicate in precedenza. Le procedure di verifica adottate seguono il metodo di calcolo degli stati limite

La struttura è composta essenzialmente da :

- Fondazioni continue su suolo elastico (elementi frame su vincoli elastici) - Platea ascensore su suolo elastico (elementi shell su vincoli elastici) - Pilastri in CA (elementi frame) - Setti vano ascensore ( elementi shell) - Travi in CA (elementi frame) - Travi tetto in legno (elementi frame)

Diamo una breve descrizione delle simbologie adottate da MasterSap con la relativa numerazione di nodi, aste e carchi

2.1 Nodi La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate. Ogni nodo possiede sei gradi di libertà, associati alle sei possibili deformazioni. I gradi di libertà possono essere liberi (spostamenti generalizzati incogniti), bloccati (spostamenti generalizzati corrispondente uguale a zero), di tipo slave o linked (il parametro cinematico dipende dalla relazione con altri gradi di libertà). Si può intervenire sui gradi di libertà bloccando uno o più gradi. I blocchi vengono applicate nella direzione della terna locale del nodo. Le relazioni complesse creano un legame tra uno o più gradi di libertà di un nodo detto slave con quelli di un altro nodo detto master La relazione di piano rigido prescrive che il nodo slave appartiene ad un piano rigido e quindi che i due spostamenti in piano e la rotazione normale al piano sono legati ai tre parametri di roto-traslazione rigida di un piano. Il primo solaio costituisce un piano rigido in quanto realizzato in solaio in latero cemento ; il solaio di copertura in legno NON costituiscono piano rigido

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fig. 1 : Numerazione nodi (setti)

fig. 2 : Numerazione nodi (travi pilastri)

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2.2 ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO) L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle sue estremità ed un nodo geometrico facoltativo K che serve solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali. L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà. Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z, come mostrato in figura. L’elemento frame supporta varie opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi: 1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

fig. 3 : Numerazione elementi frame piano terra e primo solaio– travi e colonne

fig. 4 : Numerazione elementi frame primo piano e copertura – travi e colonne

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fig. 5 : Fondazioni e plinti

2.3 ELEMENTO SHELL (GUSCIO) L’elemento shell implementa il modello del guscio piatto ortotropo nello spazio tridimensionale. E’ caratterizzato da 3 o 4 nodi I, J, K ed L posti nei vertici e 6 gradi di libertà per ogni nodo. Il comportamento flessionale e quello membranale sono disaccoppiati. Gli elementi guscio/piastra si caratterizzano perché possono subire carichi nel piano ma anche ortogonali al piano ed essere quindi soggetti anche ad azioni flettenti e torcenti. Gli elementi in esame hanno formalmente tutti i sei gradi di libertà attivi, ma non posseggono rigidezza per la rotazione ortogonale al piano dell’elemento. Nei gruppi shell definiti “platea” viene attuato il blocco di tre gradi di libertà, uX, uY, rZ, per tutti i nodi del gruppo. Ogni gruppo può contenere uno o più elementi (max 1999). Ogni elemento viene definito da questi parametri:

• elemento numero (massimo 1999 per ogni gruppo);

• nodi di riferimento I, J, K, L;

• spessore;

• materiale;

• pressioni e relative aliquote dinamiche;

• temperatura;

• gradiente termico;

• carichi distribuiti e relative aliquote dinamiche.

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fig. 6 : Setti in CA - elementi shell vano ascensore

2.4 I MATERIALI I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità, dal coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica. In questo modello si sono utilizzati calcestruzzo, legno

Codice Descrizione Mod. elast. Coef. Poisson Peso unit. Dil. term. Aliq. inerz. Rigid. taglio Rigid. fless.

2 Legno +9.81e+009 0.430 4905.00049 +3.00e-006 1.000 1.000 1.000 3 Calcestruzzo +2.79e+010 0.120 24525.00000 +1.00e-005 1.000 1.000 1.000 12 senza p.p. Calcestruzzo +2.79e+009 0.120 0.00000 +1.00e-005 1.000 1.000 1.000

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2.5 LE SEZIONI Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e dai relativi parametri identificativi. La simbologia adottata dal programma è la seguente:

• Rettangolare piena (Rp);

• T (T.);

• T rovescia (Tr);

• L (L.);

• C (C.);

SEZIONI RETTANGOLARI Codice Base H

1 0.240 0.600 3 0.500 0.250 4 0.300 0.250 8 1.000 0.250 10 0.300 0.350 11 0.700 0.350 12 0.250 0.250 13 0.250 0.300 14 0.400 0.250 15 0.600 0.250 16 1.500 1.000 17 0.250 0.900 18 0.250 0.270 19 0.500 0.250 20 0.190 0.190 25 0.400 0.400 26 0.180 0.360 27 0.250 0.600 30 0.460 0.250 31 0.250 0.250 32 0.850 0.250 36 0.250 0.780 37 0.200 0.480 38 0.250 0.585 39 0.250 0.690

SEZIONE A T

Codice B H h b 5 0.500 0.500 0.250 0.250

SEZIONE A L

Codice Altezza Base Sp. anima Sp. Ala Posizione 7 0.500 0.500 0.250 0.250 2

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2.6 I CARICHI I carichi agenti sulla struttura possono essere suddivisi in carichi nodali e carichi elementari. I carichi nodali sono forze e coppie concentrate applicate ai nodi della discretizzazione. I carichi elementari sono forze, coppie e sollecitazioni termiche. I carichi in luce sono individuati da un codice numerico, da un tipo e da una descrizione. Sono previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ, fV) e locali (fx, fy, fz), forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali (Fx, Fy, Fz), momenti concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), , descritti con i relativi parametri identificativi, aliquote inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi in luce possono essere attribuiti solo a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione. I carichi sono stati applicati come carichi in luce. I valori riportati al punto 1.5 e 1.6 della presente relazione, indicati come Forza per unità di superficie sono stati moltiplicati per dei coefficienti moltiplicativi proporzionali alle aree di influenza; di seguito si riportano tali coefficienti.

fig. 7 : : Coeff. peso proprio I solaio (6 KN/mq) e Coeff. Sovracc. Accidentale (4KN/mq)

fig. 8 : Coeff. Peso proprio scale (7,925 KN/mq) e Sovracc. Accidentale scale (4KN/mq)

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fig. 9 : Coeff. PP murature di tamponamento (3 KN/mq)

Moltiplicando i pesi per i coefficienti moltiplicativi, e sommando i carichi in pesi propri e sovraccarichi accidentali si ottengono i seguenti carchi distribuiti

fig. 10 : : Carichi da peso proprio I solaio [N/ml]

fig. 11 : : Sovraccarico accidentale I solaio [N/ml]

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fig. 12 : Coeff. PP copertura (1400 N/mq)

fig. 13 : Coeff. Sovracc. Neve ( 800 N/mq) Moltiplicando i pesi per i coefficienti moltiplicativi, e sommando i carichi in pesi propri e sovraccarichi accidentali si ottengono i seguenti carchi distribuiti

fig. 14 : : Carichi da peso proprio in copertura [N/ml]

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fig. 15 : : Sovraccarico neve in copertura [N/ml]

2.7 I METODI DI CALCOLO - ANALISI SISMICA DINAMICA MODALE ll programma effettua l'analisi dinamica con il metodo dello spettro di risposta. Il sistema da analizzare è essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno individuati i modi propri di vibrazione. Il numero di frequenze da considerare è 5 tale da eccitare il rispettivamente l’89% e il 90% della massa nelle due direzioni principali. La procedura attua l'analisi dinamica in due fasi distinte: la prima si occupa di calcolare le frequenze proprie di vibrazione, la seconda calcola spostamenti e sollecitazioni conseguenti allo spettro di risposta assegnato in input. Nell'analisi spettrale il programma utilizza lo spettro di risposta assegnato in input, coerentemente con quanto previsto dalla normativa. L'ampiezza degli spettri di risposta è determinata dai parametri sismici previsti dalla normativa e assegnati in input dall'utente. La procedura calcola inizialmente i coefficienti di partecipazione modale per ogni direzione del sisma e per ogni frequenza. Tali coefficienti possono essere visti come il contributo dinamico di ogni modo di vibrazione nelle direzioni assegnate. Successivamente vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli spostamenti e le sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di vibrazione. Per ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi di vibrazione, mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti. L'ultima elaborazione riguarda il calcolo degli effetti complessivi, ottenuti considerando tutte le direzioni dinamiche applicate. In particolare le azioni nelle due direzioni sono state combinate come indicato da EC8 : inviluppo massimi (Ex + 0.3 Ey ; Ey + 0.3 Ex )

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2.8 PRESENTAZIONE DEI RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE

DEFORMATE

Per ogni combinazione di carico e per tutti i nodi non completamente bloccati il programma calcola spostamenti (unità di misura L) e rotazioni (radianti). Viene anche rappresentata la deformata in luce dell’asta che riproduce il comportamento di una funzione polinomiale di quarto grado. Gli spostamenti sono positivi se diretti nel verso degli assi globali X Y Z, le rotazioni positive se antiorarie rispetto all’asse di riferimento, per un osservatore disteso lungo il corrispondente semiasse positivo (vedi figura a lato). Viene anche determinato il valore massimo assoluto (con segno) di ogni singola deformazione e il valore massimo dello spostamento nello spazio (radice quadrata della somma dei quadrati degli spostamenti).

TRAVI, PILASTRI E TRAVI DI FONDAZIONE

Il programma calcola ai due nodi estremi di ogni elemento e per ogni combinazione di carico sei sollecitazioni, riferite agli assi locali (come indicato nella figura a lato):

• Fx = forza assiale nella direzione locale x;

• Fy = taglio nella direzione locale y;

• Fz = taglio nella direzione locale z;

• Mx = momento torcente attorno all’asse locale x;

• My = momento flettente attorno all’asse locale y;

• Mz = momento flettente attorno all’asse locale z,

con le seguenti convenzioni sui segni:

• forze positive se concordi con gli assi locali (F);

• momenti positivi se antiorari rispetto gli assi locali, per un osservatore disteso lungo il corrispondente

semiasse positivo (F*L).

Tali convenzioni sono caratteristiche dei codici di calcolo numerico e sono mantenute soltanto nelle stampe globali. Nelle rappresentazioni grafiche e nelle stampe delle verifiche di sicurezza vengono invece adottate le convenzioni tipiche della Scienza delle Costruzioni. Nell’analisi dinamica vengono calcolate le medesime sollecitazioni per ognuna delle tre azioni si-smiche previste (Z eventuale). Viene evidenziato il modo di vibrazione che dà luogo all’effetto massimo, il valore di tale effetto (con segno), la risultante dovuta alla combinazione di tutti i modi di vibrazione mediante il criterio prescelto dall’utente. Per le travi di fondazione il programma calcola ai due nodi estremi della trave e in tutti i punti intermedi generati per effetto della suddivisione della trave di fondazione, per ogni combinazione di carico:

• Fy = taglio nella direzione locale y (F);

• Mx = momento torcente attorno asse locale x (F*L);

• Mz = momento flettente attorno asse locale z (F*L);

• UZ = spostamento lungo Z (L);

• rX = rotazione intorno X (rad);

• rY = rotazione intorno Y (rad);

pressione sul suolo (F/L2).

2.9 Verifiche di sicurezza degli elementi

I RISULTATI PER TRAVI E PILASTRI

Fra le informazioni di testa per le travi è anche segnalata la componente del peso proprio e il carico medio. Per i soli pilastri oltre al numero strutturale dell’asta è anche indicato l’eventuale numero di pilastrata.

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Le sollecitazioni sono riferite al sistema locale x, y, z. Vengono riportate, in ordine: • numero combinazione di carico; • ascissa di calcolo (cm); • in sequenza Fx, Fy, Fz (F); Mx, My, Mz (F*m).

Per elementi trave di fondazione Fx, Fz, My sono generalmente nulli. Le convenzioni adottate sui segni delle sollecitazioni sono (vedi figura):

• Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione; • Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa

interessata, nel verso positivo dell’asse locale corrispondente; • Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa

interessata, nel verso negativo dell’asse locale corrispondente; • Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra

dell’ascissa in esame; • My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè

quelle disposte nel verso negativo dell’asse z; • Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè

quelle disposte nel verso negativo dell’asse y. Compaiono poi nel tabulato gli ulteriori risultati:

• in sequenza, armatura posteriore, anteriore, inferiore, superiore (cm2); tali armature sono quelle totali. La sezione di due reggistaffe contribuisce in tutti quattro i valori di armatura; per i pilastri circolari viene determinata e stampata l’armatura totale distribuita uniformemente su tutta la circonferenza;

• tensioni nei materiali e in particolare in sequenza: tensione nel calcestruzzo, nell’acciaio, di taglio e di torsione (unità di misura: kg/cm2, N/mm2, daN/mm2);

• passo staffe (cm); se le tensioni di taglio non superano i valori di normativa compare il simbolo --; in caso contrario il passo delle staffe è calcolato supponendo un valore costante delle tensioni all’interno dell’intervallo di scansione.

Su una riga conclusiva compare l’inviluppo delle armature in grado di resistere a tutte le situazioni. Per la sezione rettangolare viene riportata l’armatura aggiuntiva effettiva sui quattro lati, detraendo dall’armatura totale quella dei reggistaffe. Per la sezione circolare è invece sempre riportato il valore totale distribuito. Viene infine indicato il passo delle staffe calcolato o di normativa. Alla fine del tabulato di progetto delle armature riguardante un’asta, se attivata l’opzione sulla combinazione dei carichi, la procedura propone uno specchietto che riepiloga nell’ordine:

• numero della combinazione di carico che dà luogo al momento massimo; tale sollecitazione può derivare per effetto di una combinazione di carico spaziale di MasterSap (in questo caso viene riportato il relativo numero di combinazione o simbolo identificativo) o a causa della combinazione dei carichi permanenti e variabili o dell’eventuale momento di sicurezza (in questo secondo caso il contrassegno di combinazione è dato dal simbolo --).

• xMmax; ascissa dell’asta in cui si verifica il momento massimo positivo; • Mmax; valore del momento massimo positivo; • Ainf, D. inf agg.; armatura inferiore totale derivante dall’azione del momento massimo positivo,

numero e diametro delle barre aggiuntive, come al solito, rispetto ai reggistaffe comunque presenti; tali informazioni vengono riportate solo se il momento massimo deriva dall’effetto della combinazione dei carichi permanenti e variabili;

• Asup, D. sup agg.; valgono le stesse considerazioni di sopra, riferite all’armatura superiore; • Sc, Sf: tensioni di compressione nel calcestruzzo e di trazione nell’acciaio per effetto del momento

massimo; • xfmax: ascissa in cui si verifica la freccia massima in campata; • fmax: valore della freccia massima in campata; • fmax/l: rapporto fra la freccia massima e la luce dell’asta.

Se si verifica la necessità di armare a punzonamento le travi o le fondazioni viene determinata la sezione complessiva delle barre piegate, disposte parallelamente alle staffe della trave. Vengono indicate:

• asta: numero dell’asta oggetto di verifica; • ascissa x (cm): ascissa dell’asta; • taglio: valore dell’azione di taglio complessiva agente al nodo; • carico limite di punzonamento; • coefficiente di sicurezza al punzonamento; • armatura piegati a punzonamento (cm2), eventuale.

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3. PRIMO SOLAIO

3.1 Primo solaio in latero – cemento – verifica ai carichi verticali Il primo solaio sarà realizzato in latero – cemento , con travetti prefabbricati ad armatura lenta e getto di completamento 20+5 ; a causa del sovraccarico accidentale richiesto ( 4KN/mq) i travetti saranno binati, con interasse 62 cm . Per garantire la caratteristica REI 120 richiesta dal VVFF le armature inferiori dovranno avere 4,5 cm di copriferro, ossia saranno appoggiate sopra il canale prefabbricato del travetto, e non verrà invece preso in considerazione nel calcolo l’armatura di confezione ; il solaio e le travi dovranno esser intonacate con almeno 2 cm di intonaco ordinario

fig. 1 :Schema solaio

Schema SOL1

Schema SOL2

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----------------------------------------------------------------------------------- DATI DIMENSIONALI, CARICHI E PARAMETRI DI PROGETTO SOLAIO TRALICCIATO

----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 CAMPATE +------+ | 1 | -------- Interasse (m )| 6,00 | +-------

APPOGGI +-------------+ Larghezza (m ) | 0,35 | 0,35 | -------+------- Coeff.riduz.mom.neg. | 0 | 0 | -------+------- Largh. spunt. (m ) | 0,35 | 0,35 | -------+------- Tipo appoggio | T | T | +-------------+

CARICHI DISTRIBUITI UNIFORMI (POSITIVI SE RIVOLTI VERSO IL BASSO) E RELATIVE ASTE DI APPLICAZIONE Unita' di misura: N/m² PARAMETRI DI CARICO ASTE INTERESSATE +--------------------------------+ +---+ | N. | permanenti | variabili | | 1 | | | |(accidentali)| | | -----+-------------+-------------- ----- | 1 | 6000 | 4000 | | * | +--------------------------------+ +---+

FATTORI DI SICUREZZA PARZIALE SUI CARICHI S.L.U. E S.L.E. Fattore di sicurezza per carichi permanenti S.L.U.: 1.4 S.L.E.: 1 Fattore di sicurezza per carichi variabili S.L.U.: 1.5 S.L.E.: 0.7

CARATTERISTICHE DEI MATERIALI E DELLE SEZIONI DI PROGETTO --------------------------------------------------------- Normativa NTC-2008 Versione 14 Gennaio 2008 Resistenza calcestruzzo Rck N/mm² 30,00 fyk N/mm² 450,00 Copriferro armatura base di confezione(cm) 2 Copriferro armatura superiore (cm) 2 Copriferro armatura aggiunt. inferiore(cm) 4,5 Altezza solaio (cm) 20+5 Interasse (cm) 62 (A travetti binati) Armatura base di confezione (cm²/int) 0,39 Tipo blocco Non collaborante Condizione ambientale Ordinaria Combinazione SLE Rara Aliquota/Momento di sicurezza app. SX 18 Aliquota/Momento di sicurezza app. DX 18 Aliq. momento massimo positivo in campata 16 Verifica a taglio Standard

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle sollecitazioni, indici di resistenza e delle armature solaio tralicciato (riferite all'interasse del solaio) CALCOLO ALLO STATO LIMITE ULTIMO ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 CAMPATA 1 x M max M min V max V min a.inf a.sup Indice resistenza Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) Flessione Taglio 0,00 2399 -17856 26784 15624 0,32 2,07 0,99 0,43 0,18 6949 -17856 25222 14713 1,08 2,03 0,98 0,41 FASCIA PIENA 0,60 16615 -10674 21427 12499 2,12 1,21 0,99 0,83 1,20 27442 -3866 16070 9374 3,56 0,38 0,99 0,52 1,80 34983 20407 10714 6250 4,60 0,00 0,99 0,32 2,40 39310 22931 5357 3125 5,20 0,00 0,99 0,15 3,00 40176 23436 0 0 5,32 0,00 0,99 0,00 3,60 39310 22931 -3125 -5357 5,20 0,00 0,99 0,15 4,20 34983 20407 -6250 -10714 4,60 0,00 0,99 0,32

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4,80 27442 -3866 -9374 -16070 3,56 0,38 0,99 0,52 5,40 16615 -10674 -12499 -21427 2,12 1,21 0,99 0,83 5,83 6949 -17856 -14713 -25222 1,08 2,03 0,98 0,41 FASCIA PIENA 6,00 2399 -17856 -15624 -26784 0,32 2,07 0,99 0,43 REAZIONI D'APPOGGIO BARRE A TAGLIO AGLI APPOGGI (riferite all' interasse) Num. MAX MIN Ø LUNGH.TOT. app. (N ) (N ) (mm) (m ) 1 26784 15624 10 0,76 2 26784 15624 10 0,76

TABELLA DEI MOMENTI MASSIMI IN CAMPATA (rif. all'interasse) ----------------------------------------------------------- Mensola/ Mom.max a.inf Indice resistenza Campata flessione -------- ------- ----- ---------------------- n. (N *m) (cm²) 1 40176 5,32 0,998

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle sollecitazioni delle tensioni e delle armature solaio tralicciato (riferite all'interasse del solaio) CALCOLO ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 CAMPATA 1 x max M min M max V min V a.inf a.sup Sc Slat Sf winf wsup Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------------- ----------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) (N/mm² ) (mm) 0,00 0 -12400 18600 16368 0,32 2,07 -1,61 12,36 0,00 0,00 0,18 3160 -12400 17515 15413 1,08 2,03 -1,60 0,00 12,35 0,00 0,00 FASCIA PIENA 0,60 10044 -3561 14880 13094 2,12 1,21 -3,97 0,00 247,67 0,28 0,00 1,20 17856 15713 11160 9821 3,56 0,38 -5,89 -0,20 266,86 0,24 0,00 1,80 23436 20624 7440 6547 4,60 0,00 -7,13 -1,00 273,67 0,22 0,00 2,40 26784 23570 3720 3274 5,20 0,00 -7,81 -1,40 277,84 0,21 0,00 3,00 27900 24552 0 0 5,32 0,00 -8,08 -1,60 283,11 0,21 0,00 3,60 26784 23570 -3274 -3720 5,20 0,00 -7,81 -1,40 277,84 0,21 0,00 4,20 23436 20624 -6547 -7440 4,60 0,00 -7,13 -1,00 273,67 0,22 0,00 4,80 17856 15713 -9821 -11160 3,56 0,38 -5,89 -0,20 266,86 0,24 0,00 5,40 10044 -3561 -13094 -14880 2,12 1,21 -3,97 0,00 247,67 0,28 0,00 5,83 3160 -12400 -15413 -17515 1,08 2,03 -1,60 -1,00 12,35 0,00 0,00 FASCIA PIENA 6,00 0 -12400 -16368 -18600 0,32 2,07 -1,61 12,36 0,00 0,00 REAZIONI D'APPOGGIO BARRE A TAGLIO AGLI APPOGGI (riferite all' interasse) Num. MAX MIN Ø LUNGH.TOT. app. (N ) (N ) (mm) (m ) 1 18600 16368 10 0,76 2 18600 16368 10 0,76

TABELLA DELLE FRECCE E DEI MOMENTI MASSIMI IN CAMPATA (rif. all'interasse) ----------------------------------------------------------------------------------- fmax > 0 = abbassamento Modulo di elasticita'= 19613 N/mm² Mensola/ Mom.max a.inf Sc Slat Sf winf xfmax fmax fmax/l Mom.inerzia Mom.inerzia Mom.inerzia Campata convenzionale sez.non.fess. Sez.fess. -------- ------- ----- ---------------------- ----- ----- ------ ------ ----------- ----------- ---------- n. (N *m) (cm²) (N/mm² ) (mm) (m ) (cm) (cm^4) (cm^4) (cm^4) 1 27900 5,32 -8,08 -0,16 283,12 0,21 3,00 1,96 1/306 52409 46076 18656

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle armature superiori, fasce piene e semipiene ( solaio tralicciato ) ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 Fascia Fascia App. piena semipiena n. (m ) (m ) 1 Dx 0,13 2 Sx 0,12 Lungh. Lungh. Num. Ø sinistra destra app. (mm) (m ) (m )

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1 12 0,35 1,60 1 12 0,35 1,55 2 12 1,60 0,35 2 12 1,55 0,35

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle armature inferiori ( solaio tralicciato ) ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 Campata 1 - Luce 6,00 m - Lunghezza Tr.binato 5,65 m Lungh. Lungh. Lungh. Barra n Ø sinistra destra Totale (mm) (m ) (m ) (m ) 2 14 2,92 2,92 5,84 2 12 2,28 2,28 4,56 piegata Armatura base di confezione = 0,39 cm²/int

----------------------------------------------------------------------------------- Indici di resistenza (SLU) effettivi di lavoro (rif. all'interasse) solaio tralicciato ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 Mensola/Campata Ascissa Momento Taglio a.inf a.sup Indice resistenza --------------- ------- ------- ------ ------------- ------------------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) flessione taglio 1 0,00 2399 26784 0,79 2,26 0,38 0,43 1 0,00 -17856 26784 0,79 2,26 0,89 0,43 1 0,18 6949 25222 3,47 2,26 0,26 0,41 1 0,18 -17856 25222 3,47 2,26 0,84 0,41 1 3,00 40176 0 5,73 0,00 0,93 0,00 1 5,83 6949 -25222 3,47 2,26 0,26 0,41 1 5,83 -17856 -25222 3,47 2,26 0,84 0,41 1 6,00 2399 -26784 0,79 2,26 0,38 0,43 1 6,00 -17856 -26784 0,79 2,26 0,89 0,43

----------------------------------------------------------------------------------- Tensioni massime (SLE) effettive di lavoro (rif. all'interasse) solaio tralicciato ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 1 Mensola/Campata Ascissa Momento a.inf a.sup Sc Slat Sf winf wsup Note --------------- ------- ------- ------------- --------------------- ----------- ---- (m ) (N *m) (cm²) ( N/mm² ) (mm) 1 0,00 -12400 0,79 2,26 -1,60 12,31 0,00 0,00 1 0,18 -12400 3,47 2,26 -1,57 12,26 0,00 0,00 1 3,00 27900 5,73 0,00 -7,89 -1,70 263,51 0,19 0,00 1 5,83 -12400 3,47 2,26 -1,57 12,26 0,00 0,00 1 6,00 -12400 0,79 2,26 -1,60 12,31 0,00 0,00

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----------------------------------------------------------------------------------- DATI DIMENSIONALI, CARICHI E PARAMETRI DI PROGETTO SOLAIO TRALICCIATO

----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 CAMPATE +-------------+ | 1 | 2 | -------+------- Interasse (m )| 3,95 | 2,82 | +------+-------

APPOGGI +--------------------+ Larghezza (m ) | 0,50 | 0,50 | 0,25 | -------+------+------- Coeff.riduz.mom.neg. | 0 | 0 | 0 | -------+------+------- Largh. spunt. (m ) | 0,50 | 0,50 | 0,25 | -------+------+------- Tipo appoggio | T | T | T | +--------------------+

CARICHI DISTRIBUITI UNIFORMI (POSITIVI SE RIVOLTI VERSO IL BASSO) E RELATIVE ASTE DI APPLICAZIONE Unita' di misura: N/m² PARAMETRI DI CARICO ASTE INTERESSATE +--------------------------------+ +-------+ | N. | permanenti | variabili | | 1 | 2 | | | |(accidentali)| | | | -----+-------------+-------------- ----+---- | 1 | 6000 | 4000 | | * | * | +--------------------------------+ +-------+

FATTORI DI SICUREZZA PARZIALE SUI CARICHI S.L.U. E S.L.E. Fattore di sicurezza per carichi permanenti S.L.U.: 1.4 S.L.E.: 1 Fattore di sicurezza per carichi variabili S.L.U.: 1.5 S.L.E.: 0.7

CARATTERISTICHE DEI MATERIALI E DELLE SEZIONI DI PROGETTO --------------------------------------------------------- Normativa NTC-2008 Versione 14 Gennaio 2008 Resistenza calcestruzzo Rck N/mm² 30,00 fyk N/mm² 450,00 Copriferro armatura base di confezione(cm) 2 Copriferro armatura superiore (cm) 2 Copriferro armatura aggiunt. inferiore(cm) 4,5 Altezza solaio (cm) 20+5 Interasse (cm) 62 (A travetti binati) Armatura base di confezione (cm²/int) 0,39 Tipo blocco Non collaborante Condizione ambientale Ordinaria Combinazione SLE Rara Aliquota/Momento di sicurezza app. SX 18 Aliquota/Momento di sicurezza app. DX 18 Aliq. momento massimo positivo in campata 16 Verifica a taglio Standard

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle sollecitazioni, indici di resistenza e delle armature solaio tralicciato (riferite all'interasse del solaio) CALCOLO ALLO STATO LIMITE ULTIMO ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 CAMPATA 1 x M max M min V max V min a.inf a.sup Indice resistenza Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) Flessione Taglio 0,00 1236 -7739 14515 7850 0,16 0,88 0,99 0,23 0,25 4586 -7739 12283 6548 1,08 0,86 0,98 0,51 0,40 6110 -5614 10988 5792 1,08 0,60 0,97 0,46 0,79 9532 -3602 7462 3735 1,21 0,36 0,97 0,31 1,19 11457 5895 3935 1678 1,44 0,00 0,98 0,16 1,58 11799 5902 409 -379 1,48 0,00 0,98 0,02 1,63 11799 1,49 0,00 0,99 0,00 1,98 11705 5665 -2046 -3508 1,48 0,00 0,98 0,15 2,37 10102 4486 -4103 -7034 1,29 0,00 0,97 0,29 2,77 7106 2495 -6161 -10561 1,08 0,00 0,80 0,44

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3,16 2438 -2367 -8218 -14088 1,08 0,23 0,88 0,54 3,56 -4601 -7887 -10275 -17614 1,08 0,86 0,99 0,44 3,70 -5720 -9806 -11030 -18909 1,08 1,12 0,98 0,47 3,95 -6674 -11441 -12332 -21141 0,00 1,32 0,98 0,32 CAMPATA 2 x M max M min V max V min a.inf a.sup Indice resistenza Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) Flessione Taglio 0,00 -6674 -11441 17502 10210 0,00 1,32 0,98 0,26 0,25 -6055 -10380 15270 8908 1,08 1,17 0,99 0,38 0,28 -6225 -10671 14984 8741 1,08 1,24 0,98 0,37 0,56 -3128 -7434 12467 7272 1,08 0,82 0,98 0,31 0,85 1614 -5014 9949 5804 1,08 0,54 0,96 0,38 1,13 3409 -3026 7431 4335 1,08 0,30 0,93 0,29 1,41 4494 -1452 4914 2866 1,08 0,10 0,91 0,19 1,69 4715 379 2899 895 1,08 0,00 0,53 0,12 1,79 4715 1,09 0,00 0,53 0,00 1,97 4715 718 1430 -1623 1,08 0,00 0,53 0,07 2,26 4253 -3166 -39 -4141 1,08 0,31 0,94 0,17 2,54 2912 -3489 -1507 -6658 1,08 0,34 0,96 0,28 2,70 1872 -3944 -2325 -8060 1,08 0,39 0,98 0,33 2,82 795 -3944 -2976 -9176 0,12 0,46 0,96 0,15 REAZIONI D'APPOGGIO BARRE A TAGLIO AGLI APPOGGI (riferite all' interasse) Num. MAX MIN Ø LUNGH.TOT. app. (N ) (N ) (mm) (m ) 1 14515 7850 8 0,90 2 38643 22542 10 1,30 3 9176 2976 6 0,66

TABELLA DEI MOMENTI MASSIMI IN CAMPATA (rif. all'interasse) ----------------------------------------------------------- Mensola/ Mom.max a.inf Indice resistenza Campata flessione -------- ------- ----- ---------------------- n. (N *m) (cm²) 1 11799 1,49 0,989 2 4715 1,09 0,532

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle sollecitazioni delle tensioni e delle armature solaio tralicciato (riferite all'interasse del solaio) CALCOLO ALLO STATO LIMITE DI ESERCIZIO ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 CAMPATA 1 x max M min M max V min V a.inf a.sup Sc Slat Sf winf wsup Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------------- ----------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) (N/mm² ) (mm) 0,00 0 -5374 9887 8554 0,16 0,88 -0,70 5,46 0,00 0,00 0,25 2278 -5374 8337 7190 1,08 0,86 -1,30 0,00 6,74 0,00 0,00 0,40 3422 -2421 7438 6399 1,08 0,60 -0,63 -0,30 6,05 0,00 0,00 0,79 5876 -319 4989 4244 1,21 0,36 -1,08 -0,60 10,36 0,00 0,00 1,19 7363 6306 2540 2089 1,44 0,00 -3,56 0,00 264,23 0,32 0,00 1,58 7883 6705 91 -67 1,48 0,00 -3,77 0,00 275,44 0,35 0,00 1,61 7883 1,48 0,00 -3,77 0,00 275,45 0,35 0,00 1,98 7435 6253 -2144 -2436 1,48 0,00 -3,55 0,00 259,79 0,31 0,00 2,37 6020 4950 -4299 -4885 1,29 0,00 -1,11 -0,60 10,60 0,00 0,00 2,77 3637 2795 -6454 -7334 1,08 0,00 -0,67 -0,40 6,45 0,00 0,00 3,16 287 -210 -8609 -9783 1,08 0,23 -0,05 -0,10 0,51 0,00 0,00 3,56 -3790 -4307 -10764 -12232 1,08 0,86 -1,04 5,40 0,00 0,00 3,70 -5408 -6146 -11555 -13131 1,08 1,12 -1,49 7,67 0,00 0,00 3,95 -6992 -7945 -12919 -14681 0,00 1,32 -1,04 8,02 0,00 0,00 CAMPATA 2 x max M min M max V min V a.inf a.sup Sc Slat Sf winf wsup Note --- ------------ ------------ ----------- ------------------------- ----------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) (N/mm² ) (mm) 0,00 -6992 -7945 12154 10696 0,00 1,32 -1,04 8,02 0,00 0,00 0,25 -5964 -6778 10604 9332 1,08 1,17 -1,64 8,45 0,00 0,00 0,28 -5668 -6441 10406 9157 1,08 1,24 -1,56 8,02 0,00 0,00 0,56 -3076 -3980 8657 7618 1,08 0,82 -0,96 4,99 0,00 0,00 0,85 -966 -1964 6909 6080 1,08 0,54 -0,48 2,48 0,00 0,00 1,13 651 -382 5161 4541 1,08 0,30 -0,12 -0,10 1,15 0,00 0,00 1,41 1775 766 3412 3003 1,08 0,10 -0,33 -0,20 3,15 0,00 0,00 1,69 2406 1481 1764 1364 1,08 0,00 -0,44 -0,30 4,26 0,00 0,00 1,92 2556 1,08 0,00 -0,47 -0,30 4,53 0,00 0,00 1,97 2544 1761 226 -385 1,08 0,00 -0,47 -0,30 4,51 0,00 0,00 2,26 2189 -1131 -1313 -2133 1,08 0,31 -0,40 -0,20 3,88 0,00 0,00 2,54 1341 -1718 -2851 -3882 1,08 0,34 -0,42 -0,20 2,37 0,00 0,00 2,70 655 -2739 -3708 -4855 1,08 0,39 -0,66 -0,40 3,46 0,00 0,00 2,82 0 -2739 -4390 -5630 0,12 0,46 -0,36 2,80 0,00 0,00

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REAZIONI D'APPOGGIO BARRE A TAGLIO AGLI APPOGGI (riferite all' interasse) Num. MAX MIN Ø LUNGH.TOT. app. (N ) (N ) (mm) (m ) 1 9887 8554 8 0,90 2 26835 23615 10 1,30 3 5630 4390 6 0,66

TABELLA DELLE FRECCE E DEI MOMENTI MASSIMI IN CAMPATA (rif. all'interasse) ----------------------------------------------------------------------------------- fmax > 0 = abbassamento Modulo di elasticita'= 19613 N/mm² Mensola/ Mom.max a.inf Sc Slat Sf winf xfmax fmax fmax/l Mom.inerzia Mom.inerzia Mom.inerzia Campata convenzionale sez.non.fess. Sez.fess.

----------------------------------------------------------------------------------- n. (N *m) (cm²) (N/mm² ) (mm) (m ) (cm) (cm^4) (cm^4) (cm^4) 1 7883 1,49 -3,76 0,00 274,59 0,35 1,82 0,39 1/1025 52409 46076 6439 2 3082 1,09 -0,57 -0,03 5,49 0,00 1,80 0,01 52409 46076 46076

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle armature superiori, fasce piene e semipiene ( solaio tralicciato ) ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 Lungh. Lungh. Num. Ø sinistra destra app. (mm) (m ) (m ) 1 12 0,45 1,25 2 14 1,30 0,55 3 14 1,15 0,30

----------------------------------------------------------------------------------- Tabella delle armature inferiori ( solaio tralicciato ) ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 Campata 1 - Luce 3,95 m - Lunghezza Tr.binato 3,45 m Lungh. Lungh. Lungh. Barra n Ø sinistra destra Totale (mm) (m ) (m ) (m ) 2 8 1,82 1,82 3,64 2 8 1,17 1,17 2,34 piegata Campata 2 - Luce 2,82 m - Lunghezza Tr.binato 2,45 m Lungh. Lungh. Lungh. Barra n Ø sinistra destra Totale (mm) (m ) (m ) (m ) 2 8 1,32 1,32 2,64 Armatura base di confezione = 0,39 cm²/int

----------------------------------------------------------------------------------- Indici di resistenza (SLU) effettivi di lavoro (rif. all'interasse) solaio tralicciato ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 Mensola/Campata Ascissa Momento Taglio a.inf a.sup Indice resistenza --------------- ------- ------- ------ ------------- ------------------- (m ) (N *m) (N ) (cm²) flessione taglio 1 0,00 1236 14515 0,50 1,13 0,30 0,23 1 0,00 -7739 14515 0,50 1,13 0,74 0,23 1 0,25 4586 12283 1,40 1,13 0,41 0,51 1 0,25 -7739 12283 1,40 1,13 0,75 0,51 1 1,63 11799 0 2,40 0,00 0,63 0,00 1 3,70 -9806 -18909 1,40 1,54 0,72 0,47 1 3,95 -11441 -21141 0,79 1,54 0,81 0,32 2 0,00 -11441 17502 0,79 1,54 0,81 0,26 2 0,25 -10380 15270 1,40 1,54 0,77 0,38 2 1,79 4715 0 1,40 1,54 0,42 0,00 2 2,70 1872 -8060 1,40 1,54 0,17 0,33 2 2,70 -3944 -8060 1,40 1,54 0,29 0,33 2 2,82 795 -9176 0,28 1,54 0,33 0,15 2 2,82 -3944 -9176 0,28 1,54 0,29 0,15

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----------------------------------------------------------------------------------- Tensioni massime (SLE) effettive di lavoro (rif. all'interasse) solaio tralicciato ----------------------------------------------------------------------------------- Riferimento: Schema: SOL 2 Mensola/Campata Ascissa Momento a.inf a.sup Sc Slat Sf winf wsup Note --------------- ------- ------- ------------- --------------------- ----------- ---- (m ) (N *m) (cm²) ( N/mm² ) (mm) 1 0,00 -5374 0,50 1,13 -0,70 5,44 0,00 0,00 1 0,25 -5374 1,40 1,13 -1,29 6,69 0,00 0,00 1 1,61 7883 2,40 0,00 -3,08 0,00 172,36 0,15 0,00 1 3,70 -6146 1,40 1,54 -0,79 6,17 0,00 0,00 1 3,95 -7945 0,79 1,54 -1,03 7,98 0,00 0,00 2 0,00 -7945 0,79 1,54 -1,03 7,98 0,00 0,00 2 0,25 -6778 1,40 1,54 -0,88 6,80 0,00 0,00 2 1,92 3082 1,40 1,54 -0,55 -0,30 5,39 0,00 0,00 2 2,70 -2739 1,40 1,54 -0,66 3,39 0,00 0,00 2 2,82 -2739 0,28 1,54 -0,36 2,75 0,00 0,00

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3.2 Primo solaio in latero – cemento – verifica comportamento a diaframma sotto carichi sismici

Il primo solaio in latero cemento può esser considerato rigido nella modellazione strutturale ai sensi del par. 7.2.6. NTC. Dal punto di vista della resistenza, si esegue di seguito la verifica di resistenza prevista al punto 7.3.6.1. La verifica del solaio, inteso come diaframma che redistruibuisce le azioni del sisma, sarà fatta solamente nella direzione più sfavorevole (la lunghezza maggiore), in quanto nell’altro senso è implicitamente soddisfatta

Dal diagramma dei tagli sui pilastri dovuti al sisma, e dalle azioni sul vano ascensore (vedi punto 5 della relazione) se ne deduce che il solaio è fermamente vincolato dai due elementi di estremità; a tal ragione è possibile schematizzare il solaio come una trave appoggiata ai pilastri di estremità sinistra dell’edificio e all’ascensore, caricata con le azioni inerziali di piano e con i tagli dei pilastri intermedi, in modo da ottenere un sistema equilibrato.

Il taglio sul vano ascensore in direzione y è pari a 225112N Peso sismico al piano (solaio + muri+scale) W = 160,77mq x ( 6000 + 0,6 x 4000) + (54,8 m x 3 m) x 3000 + (8,57 mq + 10,09 mq) x ( 7925 + 0,6 x 4000)= W = 1350468 + 493200 + 192757 = 2036425 N

Considerato che il secondo modo di vibrare, ai quali è affidata l’85 % della massa sismica in direzione y si colloca su plateau dello spettro , ne risulta che l’azione sismica risultante al piano è di : Fh = W (ag/g S F0/q) = 2036425 x (0,165 g x 1,776 x 2,512 / 2,64) = 2036524 x 0,28 = 570199 N qh = 570199/25,45 = 22404,7 N/ml ripartito sulla lunghezza 1170 N 15430 N -760 N -52990 N 22404,7 N/ml 289989 N 243079 N 5,28m 6,68m 7,59m 3,95m 1,95m 25,45m

Dalla risoluzione dello schema di calcolo risulta che la configurazione adottata è equilibrata a meno di una differenza del 3% sulle reazioni (dal calcolo risulta 289989 N sulla reazione di sinistra invece di 295710 N, mentre sulla destra 243079 N invece di 225112N). Proseguendo il calcolo con la configurazione esattemente equilibrata si ottiene il momento massimo e il taglio massimo :

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Mmax (in mezzeria) = + 289989 x 24,45/2 - 1170 x 6,68 - 22404,7 x 24,452 /8 = 1863101 Nm

Tmax (all’appoggio) = 289989 N

Verifica momento (aumentato del 30 % come previsto da normativa)

Verifico il diaframma utilizzando come sezione reagente la soletta di spessore 5cm e altezza 625 cm (larghezza del piano) armata con rete diam 8 / 20 x 20 cm

Parametri di calcolo Unità misura Forza : N Unità misura Lunghezza : cm Tensioni : N/mm² Normativa: NTC-2008 Versione: 14 Gennaio 2008 Rck = 300 fyk = 4580 fykp = 16300 Sollecitazioni agenti Momento flettente Mz = 186310096 x 1,3 = 242203124 N cm = 2422031 Nm Sollecitazioni resistenti di calcolo Momento flettente Mz = 711262451 N cm = 7112624 Nm Indice di resistenza s.l.u: 0.34

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Verifica taglio (aumentato del 30 % come previsto da normativa) La zona viene armata con rete superiore diam 12 / 200 x 200 Sollecitazioni agenti Taglio Ty = 289989 x 1,3 = 376985 N

VRd > VEd Ved / VRd < 1 584172 N > 376985 N verificato 0,65 < 1 VEd = taglio sollecitante allo stato limite ultimo 376985 N Con riferimento all'armatura trasversale, la resistenza di calcolo a "taglio trazione" si calcola con : VRsd = 0,9 . d . (Asw / s) . fyd . (ctg α + ctg θ) sin α 584172 N Con riferimento al calcestruzzo d'anima, la resistenza di calcolo a "taglio compressione" si calcola con : VRcd = 0,9 . d . bw . αc . f 'cd . (ctg α + ctg θ) / (1 +ctg2 θ ) 1232550 N La resistenza al taglio è la minore delle due sopra definite : VRd = min (VRsd ; VRcd ) 584172 N dove H = altezza della sezione 6850 mm c = copriferro 200 mm d = H - c altezza utile sezione 6650 mm bw = larghezza membratura resistente a taglio 50 mm Ac = bw . d area calcestruzzo 330000 mmq NEd = compressione sulla sezione 0 N σcp = NEd / Ac tensione media compress. 0,000 N/mm2 0,000 0,000 4,15 8,300 16,600 0,25 fcd 0,5 fcd fcd αc = coeffic. Maggiorativo 1 1 1 per membrature non compresse 1+ σcp / fcd = 1 per 0 <= σcp < 0,25 fcd 1,25 per 0,25 fcd <= σcp <= 0,5 fcd 2,5(1− σcp / fcd) = per 0,5 fcd <= σcp <= fcd Asw = staffe Φ8 1 bracci area armatura trasversale Asw = 50 mmq fyd = fy,k /γs= 450 / 1,15 = 391 N/mm2 s = interasse tra due armature trasversali 200 mm α = inclinaz. armatura trasversale risp. Asse 90 ° f'cd = 0,5 Rcd / γc = (con Rck = 30 N/mm2 ) 8,30 N/mm2 θ = inclinaz. del traliccio compresso 45 ° ctg θ = 1

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Verifica taglio e connessione all’ascensore (aumentato del 30 % come previsto da normativa) La zona è stata armata con rete fi 12 / 20x20 nella soletta Sollecitazioni agenti Taglio Ty = 243079 x 1,3 = 316002 N

VRd > VEd Ved / VRd < 1 326813 N > 316003 N verificato 0,97 < 1 VEd = taglio sollecitante allo stato limite ultimo 316002,7 N Con riferimento all'armatura trasversale, la resistenza di calcolo a "taglio trazione" si calcola con : VRsd = 0,9 . d . (Asw / s) . fyd . (ctg α + ctg θ) sin α 348512 N Con riferimento al calcestruzzo d'anima, la resistenza di calcolo a "taglio compressione" si calcola con : VRcd = 0,9 . d . bw . αc . f 'cd . (ctg α + ctg θ) / (1 +ctg2 θ ) 326813 N La resistenza al taglio è la minore delle due sopra definite : VRd = min (VRsd ; VRcd ) 326813 N dove H = altezza della sezione 1950 mm c = copriferro 200 mm d = H - c altezza utile sezione 1750 mm bw = larghezza membratura resistente a taglio 50 mm Ac = bw . d area calcestruzzo 87500 mmq NEd = compressione sulla sezione 0 N σcp = NEd / Ac tensione media compress. 0,000 N/mm2 0,000 0,000 4,15 8,300 16,600 0,25 fcd 0,5 fcd fcd αc = coeffic. Maggiorativo 1 1 1 per membrature non compresse 1+ σcp / fcd = 1 per 0 <= σcp < 0,25 fcd 1,25 per 0,25 fcd <= σcp <= 0,5 fcd 2,5(1− σcp / fcd) = per 0,5 fcd <= σcp <= fcd Asw = staffe Φ12 1 bracci area armatura trasversale Asw = 113 mmq fyd = fy,k /γs= 450 / 1,15 = 391 N/mm2 s = interasse tra due armature trasversali 200 mm α = inclinaz. armatura trasversale risp. Asse 90 ° f'cd = 0,5 Rcd / γc = (con Rck = 30 N/mm2 ) 8,30 N/mm2 θ = inclinaz. del traliccio compresso 45 ° ctg θ = 1

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3.3 Travi in CA I solaio

fig. 2 :Numerazione elementi

fig. 3 :Numerazione travate

Nota : non ci sono azioni normali in quanto si ipotizza il piano rigido

fig. 4 :Momenti flettenti Mz [Nm] – inviluppo condizione statica e dinamica –

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fig. 5 :Taglio Fy [N] – inviluppo condizione statica e dinamica –

fig. 6 :Indice di resistenza a presso - flessione

fig. 7 :Indice di resistenza a taglio

Nota : le armature di calcolo riportate in seguito si riferiscono ai minimi indispensabili affinché il momento/taglio resistente sia maggiore del momento/sollecitante. Per motivi costruttivi è possibile che le armature indicate a disegno siano maggiori di quelle indicate nel calcolo; il calcolo dei momenti resistenti delle travi (per la gerarchia delle resistenze) è fatto sulle armature reali a disegno

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TRAVATA 1 – elem 45,15,46,1,2,47,50,20,40

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Lavoro: 025-08 telaio CA dinamica Intestazione lavoro: Archivio consorzio di bonifica Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 45 NI 2526 NF 2245 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 2145.94 2145.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -6105 2663 0 2862 19077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 26685 2663 0 2862 -30698 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 -6105 -2174 0 -2718 19077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 26685 -2174 0 -2718 -30698 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 -6105 2663 0 2862 19077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 26685 2663 0 2862 -30698 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 -6105 -2174 0 -2718 19077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 26685 -2174 0 -2718 -30698 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 3505 6123 0 5058 4134 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.03 0.18 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 17075 6123 0 5058 -15755 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.49 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 3505 -5634 0 -4914 4134 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.03 0.17 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 17075 -5634 0 -4914 -15755 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.49 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 3505 6123 0 5058 4134 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.03 0.18 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 17075 6123 0 5058 -15755 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.49 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 3505 -5634 0 -4914 4134 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.03 0.17 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 17075 -5634 0 -4914 -15755 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.49 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 15260 445 0 190 -8851 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.09 0.36 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 93 -0 -8097 2663 0 7 10933 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.05 0.19 0.00 0.00 17.6 1B 93 -0 24693 2663 0 7 -8404 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.15 0.58 0.00 0.00 17.6 1C 93 -0 -8097 -2174 0 -316 10933 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.05 0.19 0.00 0.00 17.6 1D 93 -0 24693 -2174 0 -316 -8404 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.15 0.58 0.00 0.00 17.6 1E 93 -0 -8097 2663 0 7 10933 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.05 0.19 0.00 0.00 17.6 1F 93 -0 24693 2663 0 7 -8404 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.15 0.58 0.00 0.00 17.6 1G 93 -0 -8097 -2174 0 -316 10933 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.05 0.19 0.00 0.00 17.6 1H 93 -0 24693 -2174 0 -316 -8404 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.15 0.58 0.00 0.00 17.6 1I 93 -0 1513 6123 0 -741 4888 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.15 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1J 93 -0 15083 6123 0 -741 -2360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1K 93 -0 1513 -5634 0 431 4888 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.15 0.03 0.17 0.00 0.00 17.6 1L 93 -0 15083 -5634 0 431 -2360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6

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1M 93 -0 1513 6123 0 -741 4888 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.15 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1N 93 -0 15083 6123 0 -741 -2360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1O 93 -0 1513 -5634 0 431 4888 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.15 0.03 0.17 0.00 0.00 17.6 1P 93 -0 15083 -5634 0 431 -2360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 2 93 -0 12670 445 0 -223 1810 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 186 -0 -10089 2663 0 -2848 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1B 186 -0 22701 2663 0 -2848 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1C 186 -0 -10089 -2174 0 2085 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1D 186 -0 22701 -2174 0 2085 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1E 186 -0 -10089 2663 0 -2848 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1F 186 -0 22701 2663 0 -2848 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1G 186 -0 -10089 -2174 0 2085 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1H 186 -0 22701 -2174 0 2085 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1I 186 -0 -479 6123 0 -6539 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1J 186 -0 13091 6123 0 -6539 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1K 186 -0 -479 -5634 0 5776 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.03 0.17 0.00 0.00 17.6 1L 186 -0 13091 -5634 0 5776 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1M 186 -0 -479 6123 0 -6539 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1N 186 -0 13091 6123 0 -6539 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1O 186 -0 -479 -5634 0 5776 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.03 0.17 0.00 0.00 17.6 1P 186 -0 13091 -5634 0 5776 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 2 186 -0 10080 445 0 -636 12360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1H 186 19077 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 15 NI 2245 NF 108 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 23616.50 11920.00 37682.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -9492 2920 0 2085 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1B 0 -0 22104 2920 0 2085 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1C 0 -0 -9492 -2431 0 -2848 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1D 0 -0 22104 -2431 0 -2848 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1E 0 -0 -9492 2920 0 2085 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1F 0 -0 22104 2920 0 2085 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1G 0 -0 -9492 -2431 0 -2848 13586 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1H 0 -0 22104 -2431 0 -2848 2486 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1I 0 -0 238 6516 0 5776 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.04 0.19 0.00 0.00 17.6 1J 0 -0 12374 6516 0 5776 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1K 0 -0 238 -6027 0 -6539 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1L 0 -0 12374 -6027 0 -6539 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1M 0 -0 238 6516 0 5776 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.04 0.19 0.00 0.00 17.6 1N 0 -0 12374 6516 0 5776 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1O 0 -0 238 -6027 0 -6539 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.03 0.18 0.00 0.00 17.6 1P 0 -0 12374 -6027 0 -6539 5339 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 2 0 -0 10080 445 0 -636 12360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 69 -0 -32120 2920 0 3234 20988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1B 69 -0 -524 2920 0 3234 -11805 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.37 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1C 69 -0 -32120 -2431 0 -4333 20988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1D 69 -0 -524 -2431 0 -4333 -11805 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.37 0.01 0.07 0.00 0.00 17.6 1E 69 -0 -32120 2920 0 3234 20988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1F 69 -0 -524 2920 0 3234 -11805 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.37 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1G 69 -0 -32120 -2431 0 -4333 20988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1H 69 -0 -524 -2431 0 -4333 -11805 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.37 0.01 0.07 0.00 0.00 17.6 1I 69 -0 -22390 6516 0 8822 11427 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1J 69 -0 -10254 6516 0 8822 -2243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1K 69 -0 -22390 -6027 0 -9922 11427 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1L 69 -0 -10254 -6027 0 -9922 -2243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1M 69 -0 -22390 6516 0 8822 11427 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1N 69 -0 -10254 6516 0 8822 -2243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1O 69 -0 -22390 -6027 0 -9922 11427 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.13 0.53 0.00 0.00 17.6 1P 69 -0 -10254 -6027 0 -9922 -2243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 2 69 -0 -25235 445 0 -941 7150 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.15 0.59 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 138 -0 -54748 2920 0 4383 18676 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.83 0.00 5.5 1B 138 -0 -23152 2920 0 4383 -35811 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.14 0.48 0.00 0.00 5.5 1C 138 -0 -54748 -2431 0 -5819 18676 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.83 0.00 5.5 1D 138 -0 -23152 -2431 0 -5819 -35811 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.14 0.48 0.00 0.00 5.5 1E 138 -0 -54748 2920 0 4383 18676 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.83 0.00 5.5 1F 138 -0 -23152 2920 0 4383 -35811 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.14 0.48 0.00 0.00 5.5 1G 138 -0 -54748 -2431 0 -5819 18676 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.83 0.00 5.5 1H 138 -0 -23152 -2431 0 -5819 -35811 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.14 0.48 0.00 0.00 5.5 1I 138 -0 -45018 6516 0 11869 2406 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.25 0.27 1.06 2.32 0.00 5.5 1J 138 -0 -32882 6516 0 11869 -19540 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.20 0.77 0.00 0.00 5.5 1K 138 -0 -45018 -6027 0 -13305 2406 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.27 1.06 2.32 0.00 5.5 1L 138 -0 -32882 -6027 0 -13305 -19540 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.20 0.77 0.00 0.00 5.5 1M 138 -0 -45018 6516 0 11869 2406 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.25 0.27 1.06 2.32 0.00 5.5 1N 138 -0 -32882 6516 0 11869 -19540 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.20 0.77 0.00 0.00 5.5 1O 138 -0 -45018 -6027 0 -13305 2406 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.27 1.06 2.32 0.00 5.5 1P 138 -0 -32882 -6027 0 -13305 -19540 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.20 0.77 0.00 0.00 5.5 2 138 -0 -60550 445 0 -1247 -13257 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.36 1.43 3.13 0.00 5.5

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apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1O 138 20988 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 46 NI 108 NF 2242 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 5069 0 0 0 26674 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.84 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 67751 0 0 0 -46631 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.99 0.40 1.39 3.50 0.00 5.5 1C 0 -0 5069 -0 0 -0 26674 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.84 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 67751 -0 0 -0 -46631 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.99 0.40 1.39 3.50 0.00 5.5 1E 0 -0 5069 0 0 0 26674 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.84 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 67751 0 0 0 -46631 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.99 0.40 1.39 3.50 0.00 5.5 1G 0 -0 5069 -0 0 -0 26674 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.84 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 67751 -0 0 -0 -46631 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.99 0.40 1.39 3.50 0.00 5.5 1I 0 -0 19726 0 0 0 9156 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.12 0.46 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 53094 0 0 0 -29112 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.31 1.25 2.74 0.00 5.5 1K 0 -0 19726 -0 0 -0 9156 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.12 0.46 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 53094 -0 0 -0 -29112 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.31 1.25 2.74 0.00 5.5 1M 0 -0 19726 0 0 0 9156 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.12 0.46 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 53094 0 0 0 -29112 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.31 1.25 2.74 0.00 5.5 1O 0 -0 19726 -0 0 -0 9156 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.12 0.46 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 53094 -0 0 -0 -29112 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.31 1.25 2.74 0.00 5.5 2 0 -0 56790 -0 0 0 -16041 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.50 0.34 1.34 2.93 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 101 -0 -30446 0 0 -0 8445 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1B 101 -0 32236 0 0 -0 -1801 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1C 101 -0 -30446 -0 0 0 8445 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1D 101 -0 32236 -0 0 0 -1801 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1E 101 -0 -30446 0 0 -0 8445 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1F 101 -0 32236 0 0 -0 -1801 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1G 101 -0 -30446 -0 0 0 8445 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1H 101 -0 32236 -0 0 0 -1801 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.19 0.76 0.00 0.00 17.6 1I 101 -0 -15789 0 0 -0 5671 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.09 0.37 0.00 0.00 17.6 1J 101 -0 17579 0 0 -0 972 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.10 0.41 0.00 0.00 17.6 1K 101 -0 -15789 -0 0 0 5671 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.09 0.37 0.00 0.00 17.6 1L 101 -0 17579 -0 0 0 972 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.10 0.41 0.00 0.00 17.6 1M 101 -0 -15789 0 0 -0 5671 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.09 0.37 0.00 0.00 17.6 1N 101 -0 17579 0 0 -0 972 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.10 0.41 0.00 0.00 17.6 1O 101 -0 -15789 -0 0 0 5671 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.09 0.37 0.00 0.00 17.6 1P 101 -0 17579 -0 0 0 972 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.10 0.41 0.00 0.00 17.6 2 101 -0 1985 -0 0 0 5002 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.01 0.05 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 201 -0 -65961 0 0 -0 -34854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.39 1.36 3.41 0.00 5.5 1B 201 -0 -3279 0 0 -0 17960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1C 201 -0 -65961 -0 0 0 -34854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.39 1.36 3.41 0.00 5.5 1D 201 -0 -3279 -0 0 0 17960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1E 201 -0 -65961 0 0 -0 -34854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.39 1.36 3.41 0.00 5.5 1F 201 -0 -3279 0 0 -0 17960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1G 201 -0 -65961 -0 0 0 -34854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.39 1.36 3.41 0.00 5.5 1H 201 -0 -3279 -0 0 0 17960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1I 201 -0 -51304 0 0 -0 -22882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.30 1.21 2.65 0.00 5.5 1J 201 -0 -17936 0 0 -0 5988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.11 0.42 0.00 0.00 5.5 1K 201 -0 -51304 -0 0 0 -22882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.30 1.21 2.65 0.00 5.5 1L 201 -0 -17936 -0 0 0 5988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.11 0.42 0.00 0.00 5.5 1M 201 -0 -51304 0 0 -0 -22882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.30 1.21 2.65 0.00 5.5 1N 201 -0 -17936 0 0 -0 5988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.11 0.42 0.00 0.00 5.5 1O 201 -0 -51304 -0 0 0 -22882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.30 1.21 2.65 0.00 5.5 1P 201 -0 -17936 -0 0 0 5988 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.11 0.42 0.00 0.00 5.5 2 201 -0 -52820 -0 0 0 -12647 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.31 1.24 2.73 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1A 0 26674 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 1 NI 2242 NF 443 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm

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------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 35701 0 0 0 6673 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.21 0.84 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 69639 0 0 0 -36992 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.41 1.43 3.60 0.00 5.5 1C 0 -0 35701 -0 0 -0 6673 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.21 0.84 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 69639 -0 0 -0 -36992 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.41 1.43 3.60 0.00 5.5 1E 0 -0 35701 0 0 0 6673 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.21 0.84 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 69639 0 0 0 -36992 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.41 1.43 3.60 0.00 5.5 1G 0 -0 35701 -0 0 -0 6673 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.21 0.84 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 69639 -0 0 -0 -36992 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.41 1.43 3.60 0.00 5.5 1I 0 -0 47004 0 0 0 -7752 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.28 1.11 2.43 0.00 5.5 1J 0 -0 58335 0 0 0 -22567 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.35 1.37 3.01 0.00 5.5 1K 0 -0 47004 -0 0 -0 -7752 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.28 1.11 2.43 0.00 5.5 1L 0 -0 58335 -0 0 -0 -22567 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.35 1.37 3.01 0.00 5.5 1M 0 -0 47004 0 0 0 -7752 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.28 1.11 2.43 0.00 5.5 1N 0 -0 58335 0 0 0 -22567 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.35 1.37 3.01 0.00 5.5 1O 0 -0 47004 -0 0 -0 -7752 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.28 1.11 2.43 0.00 5.5 1P 0 -0 58335 -0 0 -0 -22567 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.35 1.37 3.01 0.00 5.5 2 0 -0 81540 0 0 0 -23649 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.74 0.48 1.92 4.21 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 157 -0 -19719 0 0 -0 11264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1B 157 -0 14219 0 0 -0 21005 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.08 0.34 0.00 0.00 17.6 1C 157 -0 -19719 -0 0 0 11264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1D 157 -0 14219 -0 0 0 21005 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.08 0.34 0.00 0.00 17.6 1E 157 -0 -19719 0 0 -0 11264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1F 157 -0 14219 0 0 -0 21005 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.08 0.34 0.00 0.00 17.6 1G 157 -0 -19719 -0 0 0 11264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1H 157 -0 14219 -0 0 0 21005 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.08 0.34 0.00 0.00 17.6 1I 157 -0 -8416 0 0 -0 14475 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1J 157 -0 2915 0 0 -0 17794 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1K 157 -0 -8416 -0 0 0 14475 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1L 157 -0 2915 -0 0 0 17794 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1M 157 -0 -8416 0 0 -0 14475 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1N 157 -0 2915 0 0 -0 17794 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1O 157 -0 -8416 -0 0 0 14475 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1P 157 -0 2915 -0 0 0 17794 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 2 157 -0 -3990 0 0 0 24992 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.78 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 314 -0 -75139 0 0 -0 -54528 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.89 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1B 314 -0 -41201 0 0 -0 8619 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.27 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1C 314 -0 -75139 -0 0 0 -54528 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.89 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1D 314 -0 -41201 -0 0 0 8619 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.27 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1E 314 -0 -75139 0 0 -0 -54528 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.89 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1F 314 -0 -41201 0 0 -0 8619 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.27 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1G 314 -0 -75139 -0 0 0 -54528 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.89 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1H 314 -0 -41201 -0 0 0 8619 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.27 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1I 314 -0 -63836 0 0 -0 -33682 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.38 1.31 3.30 0.00 5.5 1J 314 -0 -52505 0 0 -0 -12228 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.38 0.31 1.24 2.71 0.00 5.5 1K 314 -0 -63836 -0 0 0 -33682 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.38 1.31 3.30 0.00 5.5 1L 314 -0 -52505 -0 0 0 -12228 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.38 0.31 1.24 2.71 0.00 5.5 1M 314 -0 -63836 0 0 -0 -33682 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.38 1.31 3.30 0.00 5.5 1N 314 -0 -52505 0 0 -0 -12228 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.38 0.31 1.24 2.71 0.00 5.5 1O 314 -0 -63836 -0 0 0 -33682 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.38 1.31 3.30 0.00 5.5 1P 314 -0 -52505 -0 0 0 -12228 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.38 0.31 1.24 2.71 0.00 5.5 2 314 -0 -89520 0 0 0 -34992 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.53 1.84 4.62 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 159 44761 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.95

ASTA NUM. 2 NI 443 NF 2263 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 17895.00 11930.00 31970.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 32132 0 0 0 9695 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.19 0.76 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 57648 0 0 0 -45348 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.97 0.34 1.19 2.98 0.00 5.5 1C 0 -0 32132 -0 0 -0 9695 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.19 0.76 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 57648 -0 0 -0 -45348 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.97 0.34 1.19 2.98 0.00 5.5 1E 0 -0 32132 0 0 0 9695 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.19 0.76 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 57648 0 0 0 -45348 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.97 0.34 1.19 2.98 0.00 5.5 1G 0 -0 32132 -0 0 -0 9695 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.19 0.76 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 57648 -0 0 -0 -45348 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.97 0.34 1.19 2.98 0.00 5.5 1I 0 -0 39977 0 0 0 -7624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.94 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 49803 0 0 0 -28029 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.17 2.57 0.00 5.5 1K 0 -0 39977 -0 0 -0 -7624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.94 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 49803 -0 0 -0 -28029 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.17 2.57 0.00 5.5 1M 0 -0 39977 0 0 0 -7624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.94 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 49803 0 0 0 -28029 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.17 2.57 0.00 5.5 1O 0 -0 39977 -0 0 -0 -7624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.94 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 49803 -0 0 -0 -28029 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.17 2.57 0.00 5.5 2 0 -0 72500 -0 0 0 -28815 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.43 1.71 3.74 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -13293 0 0 0 18690 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12223 0 0 0 6253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -13293 -0 0 0 18690 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6

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1D 167 -0 12223 -0 0 0 6253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -13293 0 0 0 18690 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1F 167 -0 12223 0 0 0 6253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -13293 -0 0 0 18690 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12223 -0 0 0 6253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -5448 0 0 0 14468 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 4378 0 0 0 10476 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -5448 -0 0 0 14468 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 4378 -0 0 0 10476 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -5448 0 0 0 14468 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 4378 0 0 0 10476 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -5448 -0 0 0 14468 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 4378 -0 0 0 10476 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 -890 -0 0 0 20102 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.63 0.01 0.02 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -58718 0 0 -0 -34541 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.35 1.21 3.03 0.00 5.5 1B 334 -0 -33202 0 0 -0 -4371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.14 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1C 334 -0 -58718 -0 0 0 -34541 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.35 1.21 3.03 0.00 5.5 1D 334 -0 -33202 -0 0 0 -4371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.14 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1E 334 -0 -58718 0 0 -0 -34541 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.35 1.21 3.03 0.00 5.5 1F 334 -0 -33202 0 0 -0 -4371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.14 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1G 334 -0 -58718 -0 0 0 -34541 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.35 1.21 3.03 0.00 5.5 1H 334 -0 -33202 -0 0 0 -4371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.14 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1I 334 -0 -50873 0 0 -0 -25666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.81 0.30 1.20 2.63 0.00 5.5 1J 334 -0 -41047 0 0 -0 -13246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1K 334 -0 -50873 -0 0 0 -25666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.81 0.30 1.20 2.63 0.00 5.5 1L 334 -0 -41047 -0 0 0 -13246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1M 334 -0 -50873 0 0 -0 -25666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.81 0.30 1.20 2.63 0.00 5.5 1N 334 -0 -41047 0 0 -0 -13246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 1O 334 -0 -50873 -0 0 0 -25666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.81 0.30 1.20 2.63 0.00 5.5 1P 334 -0 -41047 -0 0 0 -13246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.24 0.97 0.00 0.00 5.5 2 334 -0 -74280 -0 0 0 -31528 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.99 0.44 1.75 3.83 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 174 40855 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.87

ASTA NUM. 47 NI 2263 NF 2532 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 17895.00 11930.00 31970.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 33931 0 0 0 -5319 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 58269 0 0 0 -33571 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1C 0 -0 33931 -0 0 -0 -5319 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 58269 -0 0 -0 -33571 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1E 0 -0 33931 0 0 0 -5319 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 58269 0 0 0 -33571 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1G 0 -0 33931 -0 0 -0 -5319 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 58269 -0 0 -0 -33571 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1I 0 -0 41874 0 0 0 -14340 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 50326 0 0 0 -24550 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.77 0.30 1.19 2.60 0.00 5.5 1K 0 -0 41874 -0 0 -0 -14340 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 50326 -0 0 -0 -24550 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.77 0.30 1.19 2.60 0.00 5.5 1M 0 -0 41874 0 0 0 -14340 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 50326 0 0 0 -24550 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.77 0.30 1.19 2.60 0.00 5.5 1O 0 -0 41874 -0 0 -0 -14340 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 50326 -0 0 -0 -24550 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.77 0.30 1.19 2.60 0.00 5.5 2 0 -0 74720 -0 0 0 -31712 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.99 0.44 1.76 3.86 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -11494 0 0 0 6503 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.27 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12844 0 0 0 18894 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -11494 -0 0 0 6503 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.27 0.00 0.00 17.6 1D 167 -0 12844 -0 0 0 18894 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -11494 0 0 0 6503 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.27 0.00 0.00 17.6 1F 167 -0 12844 0 0 0 18894 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -11494 -0 0 0 6503 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.07 0.27 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12844 -0 0 0 18894 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -3551 0 0 0 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 4901 0 0 0 14664 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -3551 -0 0 0 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 4901 -0 0 0 14664 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -3551 0 0 0 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 4901 0 0 0 14664 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -3551 -0 0 0 10733 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 4901 -0 0 0 14664 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 1325 -0 0 0 20575 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -56919 0 0 -0 -43904 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.34 1.17 2.94 0.00 5.5 1B 334 -0 -32581 0 0 -0 9129 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1C 334 -0 -56919 -0 0 0 -43904 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.34 1.17 2.94 0.00 5.5 1D 334 -0 -32581 -0 0 0 9129 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1E 334 -0 -56919 0 0 -0 -43904 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.34 1.17 2.94 0.00 5.5 1F 334 -0 -32581 0 0 -0 9129 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1G 334 -0 -56919 -0 0 0 -43904 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.34 1.17 2.94 0.00 5.5 1H 334 -0 -32581 -0 0 0 9129 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5

53/173

1I 334 -0 -48976 0 0 -0 -26423 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.83 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1J 334 -0 -40524 0 0 -0 -8351 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1K 334 -0 -48976 -0 0 0 -26423 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.83 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1L 334 -0 -40524 -0 0 0 -8351 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1M 334 -0 -48976 0 0 -0 -26423 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.83 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1N 334 -0 -40524 0 0 -0 -8351 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1O 334 -0 -48976 -0 0 0 -26423 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.83 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1P 334 -0 -40524 -0 0 0 -8351 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 2 334 -0 -72070 -0 0 0 -27689 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.87 0.43 1.70 3.72 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 165 40857 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.87

ASTA NUM. 50 NI 2532 NF 2265 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 17895.00 11930.00 31970.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 32561 0 0 0 9030 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 57619 0 0 0 -44843 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.96 0.34 1.19 2.97 0.00 5.5 1C 0 -0 32561 -0 0 -0 9030 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 57619 -0 0 -0 -44843 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.96 0.34 1.19 2.97 0.00 5.5 1E 0 -0 32561 0 0 0 9030 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 57619 0 0 0 -44843 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.96 0.34 1.19 2.97 0.00 5.5 1G 0 -0 32561 -0 0 -0 9030 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.19 0.77 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 57619 -0 0 -0 -44843 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.96 0.34 1.19 2.97 0.00 5.5 1I 0 -0 40183 0 0 0 -7652 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 49997 0 0 0 -28161 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.18 2.58 0.00 5.5 1K 0 -0 40183 -0 0 -0 -7652 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 49997 -0 0 -0 -28161 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.18 2.58 0.00 5.5 1M 0 -0 40183 0 0 0 -7652 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 49997 0 0 0 -28161 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.18 2.58 0.00 5.5 1O 0 -0 40183 -0 0 -0 -7652 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.24 0.95 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 49997 -0 0 -0 -28161 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.30 1.18 2.58 0.00 5.5 2 0 -0 72730 -0 0 0 -28741 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.43 1.71 3.75 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -12859 0 0 0 18714 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12199 0 0 0 6699 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -12859 -0 0 -0 18714 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1D 167 -0 12199 -0 0 -0 6699 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -12859 0 0 0 18714 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1F 167 -0 12199 0 0 0 6699 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -12859 -0 0 -0 18714 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12199 -0 0 -0 6699 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -5237 0 0 0 14761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 4577 0 0 0 10653 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -5237 -0 0 -0 14761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 4577 -0 0 -0 10653 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -5237 0 0 0 14761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 4577 0 0 0 10653 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -5237 -0 0 -0 14761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 4577 -0 0 -0 10653 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 -665 -0 0 0 20522 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.00 0.02 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -58279 0 0 -0 -33828 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1B 334 -0 -33221 0 0 -0 -3987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1C 334 -0 -58279 -0 0 0 -33828 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1D 334 -0 -33221 -0 0 0 -3987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1E 334 -0 -58279 0 0 -0 -33828 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1F 334 -0 -33221 0 0 -0 -3987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1G 334 -0 -58279 -0 0 0 -33828 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.35 1.20 3.01 0.00 5.5 1H 334 -0 -33221 -0 0 0 -3987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.20 0.78 0.00 0.00 5.5 1I 334 -0 -50657 0 0 -0 -25053 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.30 1.19 2.62 0.00 5.5 1J 334 -0 -40843 0 0 -0 -12761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1K 334 -0 -50657 -0 0 0 -25053 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.30 1.19 2.62 0.00 5.5 1L 334 -0 -40843 -0 0 0 -12761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1M 334 -0 -50657 0 0 -0 -25053 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.30 1.19 2.62 0.00 5.5 1N 334 -0 -40843 0 0 -0 -12761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1O 334 -0 -50657 -0 0 0 -25053 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.30 1.19 2.62 0.00 5.5 1P 334 -0 -40843 -0 0 0 -12761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 2 334 -0 -74060 -0 0 0 -30761 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.44 1.74 3.82 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 165 40855 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.87

ASTA NUM. 20 NI 2265 NF 2238 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave)

54/173

categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 17895.00 11930.00 31970.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 35201 0 0 0 -5414 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.21 0.83 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 55679 0 0 0 -32074 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.68 0.33 1.15 2.87 0.00 5.5 1C 0 -0 35201 -0 0 -0 -5414 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.21 0.83 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 55679 -0 0 -0 -32074 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.68 0.33 1.15 2.87 0.00 5.5 1E 0 -0 35201 0 0 0 -5414 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.21 0.83 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 55679 0 0 0 -32074 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.68 0.33 1.15 2.87 0.00 5.5 1G 0 -0 35201 -0 0 -0 -5414 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.21 0.83 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 55679 -0 0 -0 -32074 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.68 0.33 1.15 2.87 0.00 5.5 1I 0 -0 41946 0 0 0 -14046 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 48934 0 0 0 -23442 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.74 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1K 0 -0 41946 -0 0 -0 -14046 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 48934 -0 0 -0 -23442 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.74 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1M 0 -0 41946 0 0 0 -14046 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 48934 0 0 0 -23442 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.74 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 1O 0 -0 41946 -0 0 -0 -14046 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 48934 -0 0 -0 -23442 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.74 0.29 1.15 2.53 0.00 5.5 2 0 -0 73600 0 0 0 -30500 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.96 0.44 1.73 3.80 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 154 -0 -6754 0 0 -0 9688 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1B 154 -0 13724 0 0 -0 14659 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.08 0.32 0.00 0.00 17.6 1C 154 -0 -6754 -0 0 0 9688 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1D 154 -0 13724 -0 0 0 14659 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.08 0.32 0.00 0.00 17.6 1E 154 -0 -6754 0 0 -0 9688 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1F 154 -0 13724 0 0 -0 14659 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.08 0.32 0.00 0.00 17.6 1G 154 -0 -6754 -0 0 0 9688 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1H 154 -0 13724 -0 0 0 14659 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.08 0.32 0.00 0.00 17.6 1I 154 -0 -9 0 0 -0 11411 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1J 154 -0 6979 0 0 -0 12936 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.41 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1K 154 -0 -9 -0 0 0 11411 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1L 154 -0 6979 -0 0 0 12936 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.41 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1M 154 -0 -9 0 0 -0 11411 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1N 154 -0 6979 0 0 -0 12936 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.41 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1O 154 -0 -9 -0 0 0 11411 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1P 154 -0 6979 -0 0 0 12936 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.41 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 2 154 -0 5810 0 0 0 19705 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.62 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 309 -0 -48709 0 0 -0 -27341 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.86 0.29 1.15 2.51 0.00 5.5 1B 309 -0 -28231 0 0 -0 9262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.17 0.67 0.00 0.00 5.5 1C 309 -0 -48709 -0 0 0 -27341 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.86 0.29 1.15 2.51 0.00 5.5 1D 309 -0 -28231 -0 0 0 9262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.17 0.67 0.00 0.00 5.5 1E 309 -0 -48709 0 0 -0 -27341 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.86 0.29 1.15 2.51 0.00 5.5 1F 309 -0 -28231 0 0 -0 9262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.17 0.67 0.00 0.00 5.5 1G 309 -0 -48709 -0 0 0 -27341 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.86 0.29 1.15 2.51 0.00 5.5 1H 309 -0 -28231 -0 0 0 9262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.17 0.67 0.00 0.00 5.5 1I 309 -0 -41964 0 0 -0 -15262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1J 309 -0 -34976 0 0 -0 -2817 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.09 0.21 0.82 0.00 0.00 5.5 1K 309 -0 -41964 -0 0 0 -15262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1L 309 -0 -34976 -0 0 0 -2817 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.09 0.21 0.82 0.00 0.00 5.5 1M 309 -0 -41964 0 0 -0 -15262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1N 309 -0 -34976 0 0 -0 -2817 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.09 0.21 0.82 0.00 0.00 5.5 1O 309 -0 -41964 -0 0 0 -15262 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.25 0.99 0.00 0.00 5.5 1P 309 -0 -34976 -0 0 0 -2817 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.09 0.21 0.82 0.00 0.00 5.5 2 309 -0 -61980 0 0 0 -14323 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.37 1.46 3.20 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 152 34857 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.74

ASTA NUM. 40 NI 2238 NF 127 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -39368 0 0 0 17313 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.23 0.93 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 54650 0 0 0 -19221 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1C 0 -0 -39368 -0 0 -0 17313 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.23 0.93 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 54650 -0 0 -0 -19221 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1E 0 -0 -39368 0 0 0 17313 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.23 0.93 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 54650 0 0 0 -19221 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1G 0 -0 -39368 -0 0 -0 17313 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.23 0.93 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 54650 -0 0 -0 -19221 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1I 0 -0 -9219 0 0 0 5608 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.05 0.22 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 24501 0 0 0 -7516 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.15 0.58 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 -9219 -0 0 -0 5608 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.05 0.22 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 24501 -0 0 -0 -7516 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.15 0.58 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 -9219 0 0 0 5608 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.05 0.22 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 24501 0 0 0 -7516 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.15 0.58 0.00 0.00 5.5

55/173

1O 0 -0 -9219 -0 0 -0 5608 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.18 0.05 0.22 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 24501 -0 0 -0 -7516 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.24 0.15 0.58 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 9852 -0 0 0 -639 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.06 0.23 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 53 -0 -58129 0 0 0 -9742 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.31 0.34 1.37 3.00 0.00 17.6 1B 53 -0 35889 0 0 0 3693 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.21 0.85 0.00 0.00 17.6 1C 53 -0 -58129 -0 0 -0 -9742 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.31 0.34 1.37 3.00 0.00 17.6 1D 53 -0 35889 -0 0 -0 3693 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.21 0.85 0.00 0.00 17.6 1E 53 -0 -58129 0 0 0 -9742 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.31 0.34 1.37 3.00 0.00 17.6 1F 53 -0 35889 0 0 0 3693 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.21 0.85 0.00 0.00 17.6 1G 53 -0 -58129 -0 0 -0 -9742 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.31 0.34 1.37 3.00 0.00 17.6 1H 53 -0 35889 -0 0 -0 3693 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.21 0.85 0.00 0.00 17.6 1I 53 -0 -27980 0 0 -0 -5426 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.17 0.66 0.00 0.00 17.6 1J 53 -0 5741 0 0 -0 -622 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 1K 53 -0 -27980 -0 0 0 -5426 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.17 0.66 0.00 0.00 17.6 1L 53 -0 5741 -0 0 0 -622 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 1M 53 -0 -27980 0 0 -0 -5426 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.17 0.66 0.00 0.00 17.6 1N 53 -0 5741 0 0 -0 -622 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 1O 53 -0 -27980 -0 0 0 -5426 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.17 0.66 0.00 0.00 17.6 1P 53 -0 5741 -0 0 0 -622 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 2 53 -0 -19104 -0 0 0 -4574 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.14 0.11 0.45 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 106 -0 -76889 0 0 -0 -41140 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.88 0.46 1.58 3.97 0.00 5.5 1B 106 -0 17129 0 0 -0 22264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.70 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1C 106 -0 -76889 -0 0 0 -41140 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.88 0.46 1.58 3.97 0.00 5.5 1D 106 -0 17129 -0 0 0 22264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.70 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1E 106 -0 -76889 0 0 -0 -41140 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.88 0.46 1.58 3.97 0.00 5.5 1F 106 -0 17129 0 0 -0 22264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.70 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1G 106 -0 -76889 -0 0 0 -41140 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.88 0.46 1.58 3.97 0.00 5.5 1H 106 -0 17129 -0 0 0 22264 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.70 0.10 0.40 0.00 0.00 5.5 1I 106 -0 -46740 0 0 -0 -20804 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1J 106 -0 -13020 0 0 -0 1928 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.08 0.31 0.00 0.00 5.5 1K 106 -0 -46740 -0 0 0 -20804 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1L 106 -0 -13020 -0 0 0 1928 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.08 0.31 0.00 0.00 5.5 1M 106 -0 -46740 0 0 -0 -20804 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1N 106 -0 -13020 0 0 -0 1928 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.08 0.31 0.00 0.00 5.5 1O 106 -0 -46740 -0 0 0 -20804 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1P 106 -0 -13020 -0 0 0 1928 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.08 0.31 0.00 0.00 5.5 2 106 -0 -48060 -0 0 0 -15211 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.29 1.13 2.48 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1H 106 22264 -- -- -- -- -- --

Calcolo dei momenti resistenti in funzione delle reali armature Travata: I-SOL-TRV1 Descrizione: TRAVE 1 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 45 NI 2526 NF 2245 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 39929 6.03 6.03 0.16 2.06 48.8 46894 46894 92 37950 6.03 6.03 0.16 1.96 51.3 -- -- 185 35970 6.03 6.03 0.15 1.86 54.1 -- -- Campata num. 1 ASTA NUM. 15 NI 2245 NF 108 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 185 35970 6.03 6.03 0.15 1.86 54.1 -- -- 252 45781 6.03 8.04 0.19 2.36 42.5 -- -- 319 64085 6.03 8.04 0.26 3.31 30.4 46884 61738 Campata num. 2 ASTA NUM. 46 NI 108 NF 2242 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 89512 6.03 8.04 0.37 4.62 21.8 46884 61738 101 54036 6.03 8.04 0.22 2.79 36.0 -- -- 201 82125 6.03 6.03 0.34 4.24 23.7 46894 46894 Campata num. 3 ASTA NUM. 1 NI 2242 NF 443 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m

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-------------------------------------------------------------------------------------------- -0 90039 6.03 6.03 0.37 4.65 21.6 46894 46894 157 34620 8.04 8.04 0.14 1.79 56.3 -- -- 314 90039 8.04 8.04 0.37 4.65 21.6 61812 61812 Campata num. 4 ASTA NUM. 2 NI 443 NF 2263 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 82410 8.04 8.04 0.34 4.25 23.6 61812 61812 167 37015 8.04 14.07 0.15 1.91 52.6 -- -- 334 77962 8.04 6.03 0.32 4.02 25.0 61738 46884 Campata num. 5 ASTA NUM. 47 NI 2263 NF 2532 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 73496 8.04 6.03 0.30 3.79 26.5 61738 46884 167 36969 6.03 8.04 0.15 1.91 52.7 -- -- 334 82391 6.03 8.04 0.34 4.25 23.6 46884 61738 Campata num. 6 ASTA NUM. 50 NI 2532 NF 2265 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 77943 6.03 8.04 0.32 4.02 25.0 46884 61738 167 32548 6.03 8.04 0.13 1.68 59.8 -- -- 334 73494 6.03 6.03 0.30 3.79 26.5 46894 46894 Campata num. 7 ASTA NUM. 20 NI 2265 NF 2238 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- -0 72356 6.03 6.03 0.30 3.74 26.9 46894 46894 154 30415 6.03 6.03 0.12 1.57 64.0 -- -- 308 72356 6.03 6.03 0.30 3.74 26.9 46894 46894 Campata num. 8 ASTA NUM. 40 NI 2238 NF 127 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 101017 6.03 6.03 0.41 5.21 19.3 46894 46894 58 80777 6.03 6.03 0.33 4.17 24.1 -- -- 116 97791 6.03 6.03 0.40 5.05 19.9 46894 46894

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TRAVATA 2 – elem 51,7,6, 48,5,49,39

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 51 NI 107 NF 2258 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 4884 0 0 0 31393 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 59636 0 0 0 -44375 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.95 0.35 1.23 3.08 0.00 5.5 1C 0 -0 4884 -0 0 -0 31393 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 59636 -0 0 -0 -44375 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.95 0.35 1.23 3.08 0.00 5.5 1E 0 -0 4884 0 0 0 31393 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 59636 0 0 0 -44375 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.95 0.35 1.23 3.08 0.00 5.5 1G 0 -0 4884 -0 0 -0 31393 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 59636 -0 0 -0 -44375 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.95 0.35 1.23 3.08 0.00 5.5 1I 0 -0 17296 0 0 0 12623 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.10 0.41 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 47224 0 0 0 -25605 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 1K 0 -0 17296 -0 0 -0 12623 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.10 0.41 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 47224 -0 0 -0 -25605 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 1M 0 -0 17296 0 0 0 12623 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.10 0.41 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 47224 0 0 0 -25605 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 1O 0 -0 17296 -0 0 -0 12623 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.10 0.41 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 47224 -0 0 -0 -25605 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 2 0 -0 50130 -0 0 -0 -10511 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.30 1.18 2.59 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 101 -0 -30626 0 0 0 13613 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1B 101 -0 24126 0 0 0 -7078 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.14 0.57 0.00 0.00 17.6 1C 101 -0 -30626 -0 0 -0 13613 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1D 101 -0 24126 -0 0 -0 -7078 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.14 0.57 0.00 0.00 17.6 1E 101 -0 -30626 0 0 0 13613 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1F 101 -0 24126 0 0 0 -7078 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.14 0.57 0.00 0.00 17.6 1G 101 -0 -30626 -0 0 -0 13613 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.43 0.18 0.72 0.00 0.00 17.6 1H 101 -0 24126 -0 0 -0 -7078 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.14 0.57 0.00 0.00 17.6 1I 101 -0 -18214 0 0 0 7327 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.11 0.43 0.00 0.00 17.6 1J 101 -0 11714 0 0 0 -792 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1K 101 -0 -18214 -0 0 -0 7327 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.11 0.43 0.00 0.00 17.6 1L 101 -0 11714 -0 0 -0 -792 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1M 101 -0 -18214 0 0 0 7327 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.11 0.43 0.00 0.00 17.6 1N 101 -0 11714 0 0 0 -792 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6

58/173

1O 101 -0 -18214 -0 0 -0 7327 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.11 0.43 0.00 0.00 17.6 1P 101 -0 11714 -0 0 -0 -792 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 2 101 -0 -4680 -0 0 0 4828 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.15 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 201 -0 -66136 0 0 -0 -29240 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.39 1.56 3.41 0.00 5.5 1B 201 -0 -11384 0 0 -0 5148 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1C 201 -0 -66136 -0 0 0 -29240 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.39 1.56 3.41 0.00 5.5 1D 201 -0 -11384 -0 0 0 5148 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1E 201 -0 -66136 0 0 -0 -29240 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.39 1.56 3.41 0.00 5.5 1F 201 -0 -11384 0 0 -0 5148 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1G 201 -0 -66136 -0 0 0 -29240 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.39 1.56 3.41 0.00 5.5 1H 201 -0 -11384 -0 0 0 5148 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1I 201 -0 -53724 0 0 -0 -23041 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.32 1.27 2.77 0.00 5.5 1J 201 -0 -23796 0 0 -0 -1051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1K 201 -0 -53724 -0 0 0 -23041 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.32 1.27 2.77 0.00 5.5 1L 201 -0 -23796 -0 0 0 -1051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1M 201 -0 -53724 0 0 -0 -23041 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.32 1.27 2.77 0.00 5.5 1N 201 -0 -23796 0 0 -0 -1051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1O 201 -0 -53724 -0 0 0 -23041 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.72 0.32 1.27 2.77 0.00 5.5 1P 201 -0 -23796 -0 0 0 -1051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 2 201 -0 -59490 -0 0 0 -18526 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.35 1.40 3.07 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1A 0 31393 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 7 NI 2258 NF 1786 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 39104 0 0 0 -732 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.23 0.92 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 65396 0 0 0 -28153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.39 1.54 3.38 0.00 5.5 1C 0 -0 39104 -0 0 -0 -732 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.23 0.92 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 65396 -0 0 -0 -28153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.39 1.54 3.38 0.00 5.5 1E 0 -0 39104 0 0 0 -732 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.23 0.92 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 65396 0 0 0 -28153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.39 1.54 3.38 0.00 5.5 1G 0 -0 39104 -0 0 -0 -732 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.23 0.92 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 65396 -0 0 -0 -28153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.88 0.39 1.54 3.38 0.00 5.5 1I 0 -0 47621 0 0 -0 -8810 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.28 1.12 2.46 0.00 5.5 1J 0 -0 56879 0 0 -0 -20074 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.63 0.34 1.34 2.94 0.00 5.5 1K 0 -0 47621 -0 0 -0 -8810 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.28 1.12 2.46 0.00 5.5 1L 0 -0 56879 -0 0 -0 -20074 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.63 0.34 1.34 2.94 0.00 5.5 1M 0 -0 47621 0 0 -0 -8810 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.28 1.12 2.46 0.00 5.5 1N 0 -0 56879 0 0 -0 -20074 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.63 0.34 1.34 2.94 0.00 5.5 1O 0 -0 47621 -0 0 -0 -8810 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.28 1.12 2.46 0.00 5.5 1P 0 -0 56879 -0 0 -0 -20074 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.63 0.34 1.34 2.94 0.00 5.5 2 0 -0 80840 -0 0 -0 -22474 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.48 1.90 4.17 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 157 -0 -16311 0 0 -0 9243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.10 0.38 0.00 0.00 17.6 1B 157 -0 9981 0 0 -0 23253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1C 157 -0 -16311 -0 0 0 9243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.10 0.38 0.00 0.00 17.6 1D 157 -0 9981 -0 0 0 23253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1E 157 -0 -16311 0 0 -0 9243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.10 0.38 0.00 0.00 17.6 1F 157 -0 9981 0 0 -0 23253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1G 157 -0 -16311 -0 0 0 9243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.10 0.38 0.00 0.00 17.6 1H 157 -0 9981 -0 0 0 23253 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.06 0.24 0.00 0.00 17.6 1I 157 -0 -7794 0 0 -0 14358 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.18 0.00 0.00 17.6 1J 157 -0 1464 0 0 -0 18137 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 1K 157 -0 -7794 -0 0 -0 14358 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.18 0.00 0.00 17.6 1L 157 -0 1464 -0 0 -0 18137 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 1M 157 -0 -7794 0 0 -0 14358 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.18 0.00 0.00 17.6 1N 157 -0 1464 0 0 -0 18137 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 1O 157 -0 -7794 -0 0 -0 14358 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.05 0.18 0.00 0.00 17.6 1P 157 -0 1464 -0 0 -0 18137 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 2 157 -0 -4690 -0 0 -0 25174 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 314 -0 -71726 0 0 -0 -51164 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.83 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1B 314 -0 -45434 0 0 -0 4278 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.27 1.07 2.35 0.00 5.5 1C 314 -0 -71726 -0 0 0 -51164 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.83 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1D 314 -0 -45434 -0 0 0 4278 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.27 1.07 2.35 0.00 5.5 1E 314 -0 -71726 0 0 -0 -51164 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.83 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1F 314 -0 -45434 0 0 -0 4278 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.27 1.07 2.35 0.00 5.5 1G 314 -0 -71726 -0 0 0 -51164 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.83 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1H 314 -0 -45434 -0 0 0 4278 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.13 0.27 1.07 2.35 0.00 5.5 1I 314 -0 -63209 0 0 -0 -32854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.70 0.37 1.30 3.26 0.00 5.5 1J 314 -0 -53951 0 0 -0 -14032 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.27 2.79 0.00 5.5 1K 314 -0 -63209 -0 0 0 -32854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.70 0.37 1.30 3.26 0.00 5.5 1L 314 -0 -53951 -0 0 0 -14032 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.27 2.79 0.00 5.5 1M 314 -0 -63209 0 0 -0 -32854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.70 0.37 1.30 3.26 0.00 5.5 1N 314 -0 -53951 0 0 -0 -14032 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.27 2.79 0.00 5.5 1O 314 -0 -63209 -0 0 0 -32854 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.70 0.37 1.30 3.26 0.00 5.5 1P 314 -0 -53951 -0 0 0 -14032 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.27 2.79 0.00 5.5 2 314 -0 -90220 -0 0 0 -35797 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.54 1.86 4.66 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5

59/173

MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 155 44760 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.95

ASTA NUM. 6 NI 1786 NF 2262 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 46234 0 0 0 3544 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.11 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1B 0 -0 71666 0 0 0 -51559 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1C 0 -0 46234 -0 0 -0 3544 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.11 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1D 0 -0 71666 -0 0 -0 -51559 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1E 0 -0 46234 0 0 0 3544 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.11 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1F 0 -0 71666 0 0 0 -51559 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1G 0 -0 46234 -0 0 -0 3544 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.11 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1H 0 -0 71666 -0 0 -0 -51559 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.70 0.00 5.5 1I 0 -0 53933 0 0 0 -13492 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1J 0 -0 63967 0 0 0 -34523 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.38 1.32 3.30 0.00 5.5 1K 0 -0 53933 -0 0 -0 -13492 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1L 0 -0 63967 -0 0 -0 -34523 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.38 1.32 3.30 0.00 5.5 1M 0 -0 53933 0 0 0 -13492 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1N 0 -0 63967 0 0 0 -34523 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.38 1.32 3.30 0.00 5.5 1O 0 -0 53933 -0 0 -0 -13492 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1P 0 -0 63967 -0 0 -0 -34523 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.74 0.38 1.32 3.30 0.00 5.5 2 0 -0 90890 -0 0 0 -36956 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.54 1.87 4.69 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -12711 0 0 0 22697 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12721 0 0 0 10059 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -12711 -0 0 -0 22697 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1D 167 -0 12721 -0 0 -0 10059 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -12711 0 0 0 22697 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1F 167 -0 12721 0 0 0 10059 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -12711 -0 0 -0 22697 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12721 -0 0 -0 10059 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -5012 0 0 0 18513 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 5022 0 0 0 14243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -5012 -0 0 -0 18513 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 5022 -0 0 -0 14243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -5012 0 0 0 18513 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 5022 0 0 0 14243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -5012 -0 0 -0 18513 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 5022 -0 0 -0 14243 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 -90 -0 0 -0 25222 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.79 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -71656 0 0 -0 -38913 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.83 0.43 1.47 3.70 0.00 5.5 1B 334 -0 -46224 0 0 -0 -9085 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1C 334 -0 -71656 -0 0 0 -38913 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.83 0.43 1.47 3.70 0.00 5.5 1D 334 -0 -46224 -0 0 0 -9085 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1E 334 -0 -71656 0 0 -0 -38913 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.83 0.43 1.47 3.70 0.00 5.5 1F 334 -0 -46224 0 0 -0 -9085 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1G 334 -0 -71656 -0 0 0 -38913 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.83 0.43 1.47 3.70 0.00 5.5 1H 334 -0 -46224 -0 0 0 -9085 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.27 1.09 2.39 0.00 5.5 1I 334 -0 -63957 0 0 -0 -30244 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.95 0.38 1.51 3.30 0.00 5.5 1J 334 -0 -53923 0 0 -0 -17754 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1K 334 -0 -63957 -0 0 0 -30244 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.95 0.38 1.51 3.30 0.00 5.5 1L 334 -0 -53923 -0 0 0 -17754 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1M 334 -0 -63957 0 0 -0 -30244 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.95 0.38 1.51 3.30 0.00 5.5 1N 334 -0 -53923 0 0 -0 -17754 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 1O 334 -0 -63957 -0 0 0 -30244 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.95 0.38 1.51 3.30 0.00 5.5 1P 334 -0 -53923 -0 0 0 -17754 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.32 1.27 2.78 0.00 5.5 2 334 -0 -91070 -0 0 0 -37239 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.54 1.87 4.70 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 169 50645 8.04 2 d 16 4.02 -- 0.24 0.82

ASTA NUM. 48 NI 2262 NF 1941 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

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1A 0 -0 46689 0 0 0 -9704 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1B 0 -0 71031 0 0 0 -37898 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1C 0 -0 46689 -0 0 -0 -9704 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1D 0 -0 71031 -0 0 -0 -37898 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1E 0 -0 46689 0 0 0 -9704 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1F 0 -0 71031 0 0 0 -37898 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1G 0 -0 46689 -0 0 -0 -9704 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.10 2.41 0.00 5.5 1H 0 -0 71031 -0 0 -0 -37898 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1I 0 -0 54629 0 0 0 -18760 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1J 0 -0 63091 0 0 0 -28842 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.37 1.49 3.26 0.00 5.5 1K 0 -0 54629 -0 0 -0 -18760 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1L 0 -0 63091 -0 0 -0 -28842 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.37 1.49 3.26 0.00 5.5 1M 0 -0 54629 0 0 0 -18760 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1N 0 -0 63091 0 0 0 -28842 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.37 1.49 3.26 0.00 5.5 1O 0 -0 54629 -0 0 -0 -18760 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.32 1.29 2.82 0.00 5.5 1P 0 -0 63091 -0 0 -0 -28842 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.37 1.49 3.26 0.00 5.5 2 0 -0 91070 0 0 0 -37030 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.79 0.54 1.87 4.70 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -12261 0 0 -0 10209 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12081 0 0 -0 22687 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -12261 -0 0 0 10209 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1D 167 -0 12081 -0 0 0 22687 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -12261 0 0 -0 10209 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1F 167 -0 12081 0 0 -0 22687 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -12261 -0 0 0 10209 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.32 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12081 -0 0 0 22687 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -4321 0 0 -0 14397 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 4141 0 0 -0 18498 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.02 0.10 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -4321 -0 0 0 14397 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 4141 -0 0 0 18498 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.02 0.10 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -4321 0 0 -0 14397 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 4141 0 0 -0 18498 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.02 0.10 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -4321 -0 0 0 14397 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 4141 -0 0 0 18498 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.02 0.10 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 95 0 0 -0 25437 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -71211 0 0 -0 -50639 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.82 0.42 1.33 3.68 0.00 5.5 1B 334 -0 -46869 0 0 -0 2511 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1C 334 -0 -71211 -0 0 0 -50639 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.82 0.42 1.33 3.68 0.00 5.5 1D 334 -0 -46869 -0 0 0 2511 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1E 334 -0 -71211 0 0 -0 -50639 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.82 0.42 1.33 3.68 0.00 5.5 1F 334 -0 -46869 0 0 -0 2511 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1G 334 -0 -71211 -0 0 0 -50639 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.82 0.42 1.33 3.68 0.00 5.5 1H 334 -0 -46869 -0 0 0 2511 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1I 334 -0 -63271 0 0 -0 -33206 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.71 0.38 1.30 3.27 0.00 5.5 1J 334 -0 -54809 0 0 -0 -14922 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.33 1.29 2.83 0.00 5.5 1K 334 -0 -63271 -0 0 0 -33206 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.71 0.38 1.30 3.27 0.00 5.5 1L 334 -0 -54809 -0 0 0 -14922 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.33 1.29 2.83 0.00 5.5 1M 334 -0 -63271 0 0 -0 -33206 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.71 0.38 1.30 3.27 0.00 5.5 1N 334 -0 -54809 0 0 -0 -14922 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.33 1.29 2.83 0.00 5.5 1O 334 -0 -63271 -0 0 0 -33206 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.71 0.38 1.30 3.27 0.00 5.5 1P 334 -0 -54809 -0 0 0 -14922 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.33 1.29 2.83 0.00 5.5 2 334 -0 -90880 0 0 -0 -36738 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.78 0.54 1.87 4.69 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 167 50645 8.04 2 d 16 4.02 -- 0.24 0.82

ASTA NUM. 5 NI 1941 NF 2264 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 46805 0 0 0 2527 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1B 0 -0 71915 0 0 0 -51539 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.71 0.00 5.5 1C 0 -0 46805 -0 0 -0 2527 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1D 0 -0 71915 -0 0 -0 -51539 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.71 0.00 5.5 1E 0 -0 46805 0 0 0 2527 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1F 0 -0 71915 0 0 0 -51539 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.71 0.00 5.5 1G 0 -0 46805 -0 0 -0 2527 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.28 1.10 2.42 0.00 5.5 1H 0 -0 71915 -0 0 -0 -51539 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.84 0.43 1.34 3.71 0.00 5.5 1I 0 -0 54396 0 0 0 -14083 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1J 0 -0 64324 0 0 0 -34929 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.38 1.32 3.32 0.00 5.5 1K 0 -0 54396 -0 0 -0 -14083 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1L 0 -0 64324 -0 0 -0 -34929 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.38 1.32 3.32 0.00 5.5 1M 0 -0 54396 0 0 0 -14083 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1N 0 -0 64324 0 0 0 -34929 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.38 1.32 3.32 0.00 5.5 1O 0 -0 54396 -0 0 -0 -14083 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.44 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1P 0 -0 64324 -0 0 -0 -34929 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.38 1.32 3.32 0.00 5.5 2 0 -0 91500 0 0 0 -37695 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.80 0.54 1.88 4.72 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 167 -0 -12145 0 0 0 22560 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1B 167 -0 12965 0 0 0 10425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1C 167 -0 -12145 -0 0 -0 22560 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1D 167 -0 12965 -0 0 -0 10425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1E 167 -0 -12145 0 0 0 22560 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6

61/173

1F 167 -0 12965 0 0 0 10425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1G 167 -0 -12145 -0 0 -0 22560 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.07 0.29 0.00 0.00 17.6 1H 167 -0 12965 -0 0 -0 10425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.33 0.08 0.31 0.00 0.00 17.6 1I 167 -0 -4554 0 0 0 18624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1J 167 -0 5374 0 0 0 14362 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1K 167 -0 -4554 -0 0 -0 18624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1L 167 -0 5374 -0 0 -0 14362 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1M 167 -0 -4554 0 0 0 18624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1N 167 -0 5374 0 0 0 14362 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 1O 167 -0 -4554 -0 0 -0 18624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1P 167 -0 5374 -0 0 -0 14362 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.13 0.00 0.00 17.6 2 167 -0 520 0 0 -0 25412 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.80 0.00 0.01 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 334 -0 -71095 0 0 -0 -38167 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1B 334 -0 -45985 0 0 -0 -8371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.27 1.08 2.37 0.00 5.5 1C 334 -0 -71095 -0 0 0 -38167 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1D 334 -0 -45985 -0 0 0 -8371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.27 1.08 2.37 0.00 5.5 1E 334 -0 -71095 0 0 -0 -38167 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1F 334 -0 -45985 0 0 -0 -8371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.27 1.08 2.37 0.00 5.5 1G 334 -0 -71095 -0 0 0 -38167 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.81 0.42 1.46 3.67 0.00 5.5 1H 334 -0 -45985 -0 0 0 -8371 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.27 1.08 2.37 0.00 5.5 1I 334 -0 -63504 0 0 -0 -29430 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.38 1.50 3.28 0.00 5.5 1J 334 -0 -53576 0 0 -0 -17108 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.32 1.26 2.77 0.00 5.5 1K 334 -0 -63504 -0 0 0 -29430 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.38 1.50 3.28 0.00 5.5 1L 334 -0 -53576 -0 0 0 -17108 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.32 1.26 2.77 0.00 5.5 1M 334 -0 -63504 0 0 -0 -29430 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.38 1.50 3.28 0.00 5.5 1N 334 -0 -53576 0 0 -0 -17108 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.32 1.26 2.77 0.00 5.5 1O 334 -0 -63504 -0 0 0 -29430 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.92 0.38 1.50 3.28 0.00 5.5 1P 334 -0 -53576 -0 0 0 -17108 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.32 1.26 2.77 0.00 5.5 2 334 -0 -90460 0 0 -0 -36121 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.54 1.86 4.67 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 165 50645 8.04 2 d 16 4.02 -- 0.24 0.82

ASTA NUM. 49 NI 2264 NF 2239 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 47786 0 0 0 -9644 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.13 2.47 0.00 5.5 1B 0 -0 68254 0 0 0 -36170 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.40 1.40 3.52 0.00 5.5 1C 0 -0 47786 -0 0 -0 -9644 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.13 2.47 0.00 5.5 1D 0 -0 68254 -0 0 -0 -36170 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.40 1.40 3.52 0.00 5.5 1E 0 -0 47786 0 0 0 -9644 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.13 2.47 0.00 5.5 1F 0 -0 68254 0 0 0 -36170 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.40 1.40 3.52 0.00 5.5 1G 0 -0 47786 -0 0 -0 -9644 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.28 1.13 2.47 0.00 5.5 1H 0 -0 68254 -0 0 -0 -36170 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.40 1.40 3.52 0.00 5.5 1I 0 -0 54453 0 0 0 -18190 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1J 0 -0 61587 0 0 0 -27624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.87 0.37 1.45 3.18 0.00 5.5 1K 0 -0 54453 0 0 -0 -18190 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1L 0 -0 61587 0 0 -0 -27624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.87 0.37 1.45 3.18 0.00 5.5 1M 0 -0 54453 0 0 0 -18190 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1N 0 -0 61587 0 0 0 -27624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.87 0.37 1.45 3.18 0.00 5.5 1O 0 -0 54453 0 0 -0 -18190 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1P 0 -0 61587 0 0 -0 -27624 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.87 0.37 1.45 3.18 0.00 5.5 2 0 -0 89810 0 0 0 -35668 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.53 1.85 4.64 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 154 -0 -6659 0 0 -0 13360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1B 154 -0 13809 0 0 -0 18440 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.08 0.33 0.00 0.00 17.6 1C 154 -0 -6659 -0 0 -0 13360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1D 154 -0 13809 -0 0 -0 18440 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.08 0.33 0.00 0.00 17.6 1E 154 -0 -6659 0 0 -0 13360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1F 154 -0 13809 0 0 -0 18440 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.08 0.33 0.00 0.00 17.6 1G 154 -0 -6659 -0 0 -0 13360 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.42 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1H 154 -0 13809 -0 0 -0 18440 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.58 0.08 0.33 0.00 0.00 17.6 1I 154 -0 8 0 0 -0 15077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1J 154 -0 7142 0 0 -0 16722 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.52 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1K 154 -0 8 0 0 -0 15077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1L 154 -0 7142 0 0 -0 16722 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.52 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1M 154 -0 8 0 0 -0 15077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1N 154 -0 7142 0 0 -0 16722 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.52 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1O 154 -0 8 0 0 -0 15077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.47 0.00 0.00 0.00 0.00 17.6 1P 154 -0 7142 0 0 -0 16722 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.52 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 2 154 -0 5775 0 0 -0 24582 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.77 0.03 0.14 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 309 -0 -61104 0 0 -0 -31293 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.36 1.44 3.15 0.00 5.5 1B 309 -0 -40636 0 0 -0 5394 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1C 309 -0 -61104 -0 0 0 -31293 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.36 1.44 3.15 0.00 5.5 1D 309 -0 -40636 -0 0 0 5394 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1E 309 -0 -61104 0 0 -0 -31293 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.36 1.44 3.15 0.00 5.5 1F 309 -0 -40636 0 0 -0 5394 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1G 309 -0 -61104 -0 0 0 -31293 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.98 0.36 1.44 3.15 0.00 5.5 1H 309 -0 -40636 -0 0 0 5394 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.24 0.96 0.00 0.00 5.5 1I 309 -0 -54437 0 0 -0 -19312 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1J 309 -0 -47303 0 0 -0 -6587 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5

62/173

1K 309 -0 -54437 0 0 -0 -19312 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1L 309 -0 -47303 0 0 -0 -6587 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 1M 309 -0 -54437 0 0 -0 -19312 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1N 309 -0 -47303 0 0 -0 -6587 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 1O 309 -0 -54437 0 0 -0 -19312 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.32 1.28 2.81 0.00 5.5 1P 309 -0 -47303 0 0 -0 -6587 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.28 1.11 2.44 0.00 5.5 2 309 -0 -78260 0 0 -0 -19581 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.61 0.46 1.84 4.04 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 156 43208 6.03 1 d 16 4.02 -- 0.20 0.92

ASTA NUM. 39 NI 2239 NF 129 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 25995.00 11930.00 40070.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -38160 0 0 0 15344 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.23 0.90 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 55836 0 0 0 -21277 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.33 1.32 2.88 0.00 5.5 1C 0 -0 -38160 -0 0 -0 15344 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.23 0.90 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 55836 -0 0 -0 -21277 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.33 1.32 2.88 0.00 5.5 1E 0 -0 -38160 0 0 0 15344 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.23 0.90 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 55836 0 0 0 -21277 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.33 1.32 2.88 0.00 5.5 1G 0 -0 -38160 -0 0 -0 15344 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.23 0.90 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 55836 -0 0 -0 -21277 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.33 1.32 2.88 0.00 5.5 1I 0 -0 -8258 0 0 0 3773 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.05 0.19 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 25934 0 0 0 -9705 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.15 0.61 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 -8258 -0 0 -0 3773 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.05 0.19 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 25934 -0 0 -0 -9705 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.15 0.61 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 -8258 0 0 0 3773 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.05 0.19 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 25934 0 0 0 -9705 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.15 0.61 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 -8258 -0 0 -0 3773 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.12 0.05 0.19 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 25934 -0 0 -0 -9705 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.30 0.15 0.61 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 12080 -0 0 0 -3540 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.11 0.07 0.28 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 53 -0 -56919 0 0 -0 -11255 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.34 1.34 2.94 0.00 17.6 1B 53 -0 37077 0 0 -0 2094 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.22 0.87 0.00 0.00 17.6 1C 53 -0 -56919 -0 0 0 -11255 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.34 1.34 2.94 0.00 17.6 1D 53 -0 37077 -0 0 0 2094 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.22 0.87 0.00 0.00 17.6 1E 53 -0 -56919 0 0 -0 -11255 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.34 1.34 2.94 0.00 17.6 1F 53 -0 37077 0 0 -0 2094 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.22 0.87 0.00 0.00 17.6 1G 53 -0 -56919 -0 0 0 -11255 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.35 0.34 1.34 2.94 0.00 17.6 1H 53 -0 37077 -0 0 0 2094 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.22 0.87 0.00 0.00 17.6 1I 53 -0 -27017 0 0 0 -6930 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.16 0.64 0.00 0.00 17.6 1J 53 -0 7175 0 0 0 -2230 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1K 53 -0 -27017 -0 0 0 -6930 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.16 0.64 0.00 0.00 17.6 1L 53 -0 7175 -0 0 0 -2230 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1M 53 -0 -27017 0 0 0 -6930 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.16 0.64 0.00 0.00 17.6 1N 53 -0 7175 0 0 0 -2230 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 1O 53 -0 -27017 -0 0 0 -6930 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.16 0.64 0.00 0.00 17.6 1P 53 -0 7175 -0 0 0 -2230 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.07 0.04 0.17 0.00 0.00 17.6 2 53 -0 -16875 -0 0 0 -6626 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.21 0.10 0.40 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 106 -0 -75678 0 0 -0 -42198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.90 0.45 1.56 3.91 0.00 5.5 1B 106 -0 18318 0 0 -0 21122 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.11 0.43 0.00 0.00 5.5 1C 106 -0 -75678 -0 0 0 -42198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.90 0.45 1.56 3.91 0.00 5.5 1D 106 -0 18318 -0 0 0 21122 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.11 0.43 0.00 0.00 5.5 1E 106 -0 -75678 0 0 -0 -42198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.90 0.45 1.56 3.91 0.00 5.5 1F 106 -0 18318 0 0 -0 21122 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.11 0.43 0.00 0.00 5.5 1G 106 -0 -75678 -0 0 0 -42198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.90 0.45 1.56 3.91 0.00 5.5 1H 106 -0 18318 -0 0 0 21122 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.66 0.11 0.43 0.00 0.00 5.5 1I 106 -0 -45776 0 0 0 -21977 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.27 1.08 2.36 0.00 5.5 1J 106 -0 -11584 0 0 0 901 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1K 106 -0 -45776 -0 0 0 -21977 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.27 1.08 2.36 0.00 5.5 1L 106 -0 -11584 -0 0 0 901 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1M 106 -0 -45776 0 0 0 -21977 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.27 1.08 2.36 0.00 5.5 1N 106 -0 -11584 0 0 0 901 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 1O 106 -0 -45776 -0 0 0 -21977 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.27 1.08 2.36 0.00 5.5 1P 106 -0 -11584 -0 0 0 901 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.07 0.27 0.00 0.00 5.5 2 106 -0 -45830 -0 0 0 -16415 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.51 0.27 1.08 2.37 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1H 106 21122 -- -- -- -- -- --

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Calcolo dei momenti resistenti in funzione delle reali armature Travata: I-SOL-TRV2 Descrizione: TRAVE 2 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 14 NI 2484 NF 107 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 32747 6.03 6.03 0.13 1.69 59.5 46894 46894 160 33957 6.03 6.03 0.14 1.75 57.3 -- -- 320 37391 6.03 8.04 0.15 1.93 52.1 46884 61738 Campata num. 2 ASTA NUM. 51 NI 107 NF 2258 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- -0 89503 6.03 8.04 0.37 4.62 21.8 46884 61738 101 53992 6.03 8.04 0.22 2.79 36.1 -- -- 201 82120 6.03 6.03 0.34 4.24 23.7 46894 46894 Campata num. 3 ASTA NUM. 7 NI 2258 NF 1786 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 85277 6.03 6.03 0.35 4.40 22.8 46894 46894 157 34593 6.03 8.04 0.14 1.79 56.3 -- -- 314 90009 6.03 8.04 0.37 4.65 21.6 46884 61738 Campata num. 4 ASTA NUM. 6 NI 1786 NF 2262 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- -0 95918 6.03 8.04 0.39 4.95 20.3 46884 61738 167 36969 8.04 8.04 0.15 1.91 52.7 -- -- 334 87023 8.04 6.03 0.36 4.49 22.4 61738 46884 Campata num. 5 ASTA NUM. 48 NI 2262 NF 1941 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 91485 8.04 6.03 0.37 4.72 21.3 61738 46884 167 36988 8.04 8.04 0.15 1.91 52.6 -- -- 334 95933 8.04 8.04 0.39 4.95 20.3 61812 61812 Campata num. 6 ASTA NUM. 5 NI 1941 NF 2264 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 91496 8.04 8.04 0.37 4.72 21.3 61812 61812 167 32547 14.07 8.04 0.13 1.68 59.8 -- -- 334 91496 6.03 6.03 0.37 4.72 21.3 46894 46894 Campata num. 7 ASTA NUM. 49 NI 2264 NF 2239 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 84850 6.03 6.03 0.35 4.38 23.0 46894 46894 154 30419 6.03 6.03 0.12 1.57 64.0 -- -- 308 84850 6.03 6.03 0.35 4.38 23.0 46894 46894 Campata num. 8 ASTA NUM. 39 NI 2239 NF 129 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- -0 101018 6.03 6.03 0.41 5.21 19.3 46894 46894 58 80777 6.03 6.03 0.33 4.17 24.1 -- -- 116 97791 6.03 6.03 0.40 5.05 19.9 46894 46894

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TRAVATA 3 (elem 4) e TRAVATA 4 (elem 3)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio 1 campata Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 4 NI 129 NF 218 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 2145.94 8100.00 10245.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 4818 0 0 0 18834 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.03 0.11 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 32862 0 0 0 -35122 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.19 0.68 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 4818 -0 0 -0 18834 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.03 0.11 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 32862 -0 0 -0 -35122 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.19 0.68 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 4818 0 0 0 18834 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.03 0.11 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 32862 0 0 0 -35122 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.19 0.68 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 4818 -0 0 -0 18834 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.59 0.03 0.11 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 32862 -0 0 -0 -35122 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.75 0.19 0.68 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 13868 0 0 0 1461 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.05 0.08 0.33 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 23812 0 0 0 -17749 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 13868 -0 0 -0 1461 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.05 0.08 0.33 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 23812 -0 0 -0 -17749 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 13868 0 0 0 1461 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.05 0.08 0.33 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 23812 0 0 0 -17749 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 13868 -0 0 -0 1461 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.05 0.08 0.33 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 23812 -0 0 -0 -17749 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.56 0.14 0.56 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 24590 -0 0 -0 -10812 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.15 0.58 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 197 -0 -15417 0 0 -0 5547 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1B 197 -0 12627 0 0 -0 6987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.07 0.30 0.00 0.00 17.6 1C 197 -0 -15417 -0 0 -0 5547 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1D 197 -0 12627 -0 0 -0 6987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.07 0.30 0.00 0.00 17.6 1E 197 -0 -15417 0 0 -0 5547 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1F 197 -0 12627 0 0 -0 6987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.07 0.30 0.00 0.00 17.6 1G 197 -0 -15417 -0 0 -0 5547 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.17 0.09 0.36 0.00 0.00 17.6 1H 197 -0 12627 -0 0 -0 6987 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.22 0.07 0.30 0.00 0.00 17.6 1I 197 -0 -6367 0 0 -0 6051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6

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1J 197 -0 3577 0 0 -0 6483 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1K 197 -0 -6367 -0 0 -0 6051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1L 197 -0 3577 -0 0 -0 6483 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1M 197 -0 -6367 0 0 -0 6051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1N 197 -0 3577 0 0 -0 6483 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1O 197 -0 -6367 -0 0 -0 6051 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.19 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1P 197 -0 3577 -0 0 -0 6483 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 2 197 -0 -1715 -0 0 -0 8087 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.25 0.01 0.04 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 395 -0 -35652 0 0 -0 -41634 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.89 0.21 0.73 0.00 0.00 5.5 1B 395 -0 -7608 0 0 -0 15203 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1C 395 -0 -35652 -0 0 0 -41634 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.89 0.21 0.73 0.00 0.00 5.5 1D 395 -0 -7608 -0 0 0 15203 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1E 395 -0 -35652 0 0 -0 -41634 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.89 0.21 0.73 0.00 0.00 5.5 1F 395 -0 -7608 0 0 -0 15203 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1G 395 -0 -35652 -0 0 0 -41634 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.89 0.21 0.73 0.00 0.00 5.5 1H 395 -0 -7608 -0 0 0 15203 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1I 395 -0 -26602 0 0 -0 -23252 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1J 395 -0 -16658 0 0 -0 -3179 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.10 0.10 0.39 0.00 0.00 5.5 1K 395 -0 -26602 -0 0 0 -23252 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1L 395 -0 -16658 -0 0 0 -3179 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.10 0.10 0.39 0.00 0.00 5.5 1M 395 -0 -26602 0 0 -0 -23252 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1N 395 -0 -16658 0 0 -0 -3179 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.10 0.10 0.39 0.00 0.00 5.5 1O 395 -0 -26602 -0 0 0 -23252 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.73 0.16 0.63 0.00 0.00 5.5 1P 395 -0 -16658 -0 0 0 -3179 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.10 0.10 0.39 0.00 0.00 5.5 2 395 -0 -28020 -0 0 0 -17077 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.54 0.17 0.66 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 197 25977 4.02 -- 4.02 -- 0.17 0.81

Travata: I-SOL-TRV4 ; I-SOL-TRV3 Descrizione: TRAVE 4 - I SOLAIO ; TRAVE 3 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 4 NI 129 NF 218 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 43980 6.03 6.03 0.18 2.27 44.3 46894 46894 197 23755 6.03 6.03 0.10 1.23 82.0 -- -- 395 43980 6.03 6.03 0.18 2.27 44.3 46894 46894

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TRAVATA 5 (elem 10) e TRAVATA 6 (elem 9,41)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ASTA NUM. 9 NI 219 NF 2248 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 2145.94 8100.00 10245.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 20548 0 0 0 -780 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.12 0.48 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 42013 0 0 0 -49876 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.81 0.25 0.79 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 20548 -0 0 -0 -780 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.12 0.48 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 42013 -0 0 -0 -49876 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.81 0.25 0.79 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 20548 0 0 0 -780 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.12 0.48 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 42013 0 0 0 -49876 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.81 0.25 0.79 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 20548 -0 0 -0 -780 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.02 0.12 0.48 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 42013 -0 0 -0 -49876 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.81 0.25 0.79 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 23196 0 0 0 -10932 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.14 0.55 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 39364 0 0 0 -39724 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.85 0.23 0.81 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 23196 -0 0 -0 -10932 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.14 0.55 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 39364 -0 0 -0 -39724 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.85 0.23 0.81 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 23196 0 0 0 -10932 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.14 0.55 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 39364 0 0 0 -39724 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.85 0.23 0.81 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 23196 -0 0 -0 -10932 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.34 0.14 0.55 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 39364 -0 0 -0 -39724 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.85 0.23 0.81 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 42720 -0 0 0 -35572 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.25 0.88 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 159 -0 4309 0 0 -0 14227 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1B 159 -0 25774 0 0 -0 -837 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.15 0.61 0.00 0.00 17.6 1C 159 -0 4309 -0 0 0 14227 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1D 159 -0 25774 -0 0 0 -837 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.15 0.61 0.00 0.00 17.6 1E 159 -0 4309 0 0 -0 14227 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1F 159 -0 25774 0 0 -0 -837 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.15 0.61 0.00 0.00 17.6 1G 159 -0 4309 -0 0 0 14227 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.45 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1H 159 -0 25774 -0 0 0 -837 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.15 0.61 0.00 0.00 17.6 1I 159 -0 6958 0 0 0 8270 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1J 159 -0 23126 0 0 0 5120 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.14 0.54 0.00 0.00 17.6 1K 159 -0 6958 -0 0 -0 8270 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1L 159 -0 23126 -0 0 -0 5120 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.14 0.54 0.00 0.00 17.6 1M 159 -0 6958 0 0 0 8270 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6

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1N 159 -0 23126 0 0 0 5120 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.14 0.54 0.00 0.00 17.6 1O 159 -0 6958 -0 0 -0 8270 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1P 159 -0 23126 -0 0 -0 5120 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.14 0.54 0.00 0.00 17.6 2 159 -0 21608 -0 0 0 9001 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.13 0.51 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 317 -0 -11928 0 0 -0 8187 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1B 317 -0 9536 0 0 -0 27153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1C 317 -0 -11928 -0 0 0 8187 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1D 317 -0 9536 -0 0 0 27153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1E 317 -0 -11928 0 0 -0 8187 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1F 317 -0 9536 0 0 -0 27153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1G 317 -0 -11928 -0 0 0 8187 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.07 0.28 0.00 0.00 17.6 1H 317 -0 9536 -0 0 0 27153 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1I 317 -0 -9280 0 0 -0 6425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1J 317 -0 6888 0 0 -0 28915 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1K 317 -0 -9280 -0 0 0 6425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1L 317 -0 6888 -0 0 0 28915 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1M 317 -0 -9280 0 0 -0 6425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1N 317 -0 6888 0 0 -0 28915 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 1O 317 -0 -9280 -0 0 0 6425 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.20 0.06 0.22 0.00 0.00 17.6 1P 317 -0 6888 -0 0 0 28915 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.91 0.04 0.16 0.00 0.00 17.6 2 317 -0 495 -0 0 0 26520 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.83 0.00 0.01 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1P 317 28915 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 41 NI 2248 NF 2500 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 2145.94 8100.00 10245.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -19535 0 0 0 22666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1B 0 -0 3785 0 0 0 15294 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1C 0 -0 -19535 -0 0 -0 22666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1D 0 -0 3785 -0 0 -0 15294 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1E 0 -0 -19535 0 0 0 22666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1F 0 -0 3785 0 0 0 15294 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1G 0 -0 -19535 -0 0 -0 22666 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.12 0.46 0.00 0.00 17.6 1H 0 -0 3785 -0 0 -0 15294 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.48 0.02 0.09 0.00 0.00 17.6 1I 0 -0 -18522 0 0 0 28784 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.11 0.44 0.00 0.00 17.6 1J 0 -0 2772 0 0 0 9176 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1K 0 -0 -18522 -0 0 -0 28784 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.11 0.44 0.00 0.00 17.6 1L 0 -0 2772 -0 0 -0 9176 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1M 0 -0 -18522 0 0 0 28784 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.11 0.44 0.00 0.00 17.6 1N 0 -0 2772 0 0 0 9176 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1O 0 -0 -18522 -0 0 -0 28784 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.90 0.11 0.44 0.00 0.00 17.6 1P 0 -0 2772 -0 0 -0 9176 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.29 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 2 0 -0 -13470 -0 0 0 28400 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.89 0.08 0.32 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 120 -0 -31857 0 0 0 -8287 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.19 0.75 0.00 0.00 17.6 1B 120 -0 -8538 0 0 0 12493 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1C 120 -0 -31857 -0 0 -0 -8287 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.19 0.75 0.00 0.00 17.6 1D 120 -0 -8538 -0 0 -0 12493 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1E 120 -0 -31857 0 0 0 -8287 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.19 0.75 0.00 0.00 17.6 1F 120 -0 -8538 0 0 0 12493 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1G 120 -0 -31857 -0 0 -0 -8287 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.26 0.19 0.75 0.00 0.00 17.6 1H 120 -0 -8538 -0 0 -0 12493 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.39 0.05 0.20 0.00 0.00 17.6 1I 120 -0 -30844 0 0 0 -920 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.18 0.73 0.00 0.00 17.6 1J 120 -0 -9551 0 0 0 5126 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1K 120 -0 -30844 -0 0 -0 -920 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.18 0.73 0.00 0.00 17.6 1L 120 -0 -9551 -0 0 -0 5126 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1M 120 -0 -30844 0 0 0 -920 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.18 0.73 0.00 0.00 17.6 1N 120 -0 -9551 0 0 0 5126 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1O 120 -0 -30844 -0 0 -0 -920 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.03 0.18 0.73 0.00 0.00 17.6 1P 120 -0 -9551 -0 0 -0 5126 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.16 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 2 120 -0 -29485 -0 0 0 2570 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.08 0.17 0.69 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 240 -0 -44180 0 0 -0 -49178 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.80 0.26 0.83 0.00 0.00 5.5 1B 240 -0 -20860 0 0 -0 -246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.01 0.12 0.49 0.00 0.00 5.5 1C 240 -0 -44180 -0 0 0 -49178 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.80 0.26 0.83 0.00 0.00 5.5 1D 240 -0 -20860 -0 0 0 -246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.01 0.12 0.49 0.00 0.00 5.5 1E 240 -0 -44180 0 0 -0 -49178 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.80 0.26 0.83 0.00 0.00 5.5 1F 240 -0 -20860 0 0 -0 -246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.01 0.12 0.49 0.00 0.00 5.5 1G 240 -0 -44180 -0 0 0 -49178 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.80 0.26 0.83 0.00 0.00 5.5 1H 240 -0 -20860 -0 0 0 -246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.01 0.12 0.49 0.00 0.00 5.5 1I 240 -0 -43167 0 0 -0 -40562 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.87 0.26 0.89 0.00 0.00 5.5 1J 240 -0 -21873 0 0 -0 -8862 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.13 0.52 0.00 0.00 5.5 1K 240 -0 -43167 -0 0 0 -40562 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.87 0.26 0.89 0.00 0.00 5.5 1L 240 -0 -21873 -0 0 0 -8862 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.13 0.52 0.00 0.00 5.5 1M 240 -0 -43167 0 0 -0 -40562 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.87 0.26 0.89 0.00 0.00 5.5 1N 240 -0 -21873 0 0 -0 -8862 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.13 0.52 0.00 0.00 5.5 1O 240 -0 -43167 -0 0 0 -40562 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.87 0.26 0.89 0.00 0.00 5.5 1P 240 -0 -21873 -0 0 0 -8862 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.28 0.13 0.52 0.00 0.00 5.5 2 240 -0 -45500 -0 0 0 -35695 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.76 0.27 0.94 0.00 0.00 5.5

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apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1O 0 28784 -- -- -- -- -- --

Travata: I-SOL-TRV6 Descrizione: TRAVE 6 - I SOLAIO Travata: I-SOL-TRV5 Descrizione: TRAVE 5 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 9 NI 219 NF 2248 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 45617 6.03 6.03 0.19 2.35 42.7 46894 46894 154 29890 6.03 6.03 0.12 1.54 65.2 -- -- 307 20105 6.03 6.03 0.08 1.04 96.9 -- -- Campata num. 1 ASTA NUM. 41 NI 2248 NF 2500 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 307 20105 6.03 6.03 0.08 1.04 96.9 -- -- 427 33445 6.03 6.03 0.14 1.73 58.2 -- -- 547 45760 6.03 6.03 0.19 2.36 42.6 46894 46894

TRAVATA 7 – elem 13,14

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

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ASTA NUM. 12 NI 2526 NF 2269 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 1532.81 1532.81 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -2818 1249 0 2825 7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 5978 1249 0 2825 -7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 -2818 -1589 0 -2852 7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 5978 -1589 0 -2852 -7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 -2818 1249 0 2825 7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 5978 1249 0 2825 -7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 -2818 -1589 0 -2852 7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 5978 -1589 0 -2852 -7049 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 -9149 1770 0 4694 17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.08 0.27 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 12309 1770 0 4694 -17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.10 0.36 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 -9149 -2110 0 -4721 17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.08 0.27 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 12309 -2110 0 -4721 -17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.10 0.36 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 -9149 1770 0 4694 17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.08 0.27 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 12309 1770 0 4694 -17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.10 0.36 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 -9149 -2110 0 -4721 17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.08 0.27 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 12309 -2110 0 -4721 -17657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.10 0.36 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 1971 -301 0 -86 0 4.02 4.02 4.02 4.02 0.00 0.00 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 149 -0 -5104 1249 0 948 1044 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1B 149 -0 3692 1249 0 948 73 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1C 149 -0 -5104 -1589 0 -467 1044 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1D 149 -0 3692 -1589 0 -467 73 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1E 149 -0 -5104 1249 0 948 1044 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1F 149 -0 3692 1249 0 948 73 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1G 149 -0 -5104 -1589 0 -467 1044 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.15 0.00 0.00 17.6 1H 149 -0 3692 -1589 0 -467 73 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.03 0.11 0.00 0.00 17.6 1I 149 -0 -11435 1770 0 2027 2214 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.09 0.34 0.00 0.00 17.6 1J 149 -0 10023 1770 0 2027 -1098 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.06 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1K 149 -0 -11435 -2110 0 -1546 2214 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.09 0.34 0.00 0.00 17.6 1L 149 -0 10023 -2110 0 -1546 -1098 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1M 149 -0 -11435 1770 0 2027 2214 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.09 0.34 0.00 0.00 17.6 1N 149 -0 10023 1770 0 2027 -1098 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.06 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 1O 149 -0 -11435 -2110 0 -1546 2214 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.09 0.34 0.00 0.00 17.6 1P 149 -0 10023 -2110 0 -1546 -1098 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.08 0.30 0.00 0.00 17.6 2 149 -0 -1001 -301 0 364 684 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.02 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 298 -0 -7390 1249 0 -930 -7828 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.25 0.06 0.22 0.00 0.00 5.5 1B 298 -0 1406 1249 0 -930 4328 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.01 0.05 0.00 0.00 5.5 1C 298 -0 -7390 -1589 0 1918 -7828 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.25 0.06 0.22 0.00 0.00 5.5 1D 298 -0 1406 -1589 0 1918 4328 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.01 0.06 0.00 0.00 5.5 1E 298 -0 -7390 1249 0 -930 -7828 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.25 0.06 0.22 0.00 0.00 5.5 1F 298 -0 1406 1249 0 -930 4328 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.01 0.05 0.00 0.00 5.5 1G 298 -0 -7390 -1589 0 1918 -7828 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.25 0.06 0.22 0.00 0.00 5.5 1H 298 -0 1406 -1589 0 1918 4328 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.01 0.06 0.00 0.00 5.5 1I 298 -0 -13721 1770 0 -640 -16095 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.51 0.11 0.40 0.00 0.00 5.5 1J 298 -0 7737 1770 0 -640 12595 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.40 0.06 0.23 0.00 0.00 5.5 1K 298 -0 -13721 -2110 0 1628 -16095 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.51 0.11 0.40 0.00 0.00 5.5 1L 298 -0 7737 -2110 0 1628 12595 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.40 0.06 0.23 0.00 0.00 5.5 1M 298 -0 -13721 1770 0 -640 -16095 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.51 0.11 0.40 0.00 0.00 5.5 1N 298 -0 7737 1770 0 -640 12595 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.40 0.06 0.23 0.00 0.00 5.5 1O 298 -0 -13721 -2110 0 1628 -16095 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.51 0.11 0.40 0.00 0.00 5.5 1P 298 -0 7737 -2110 0 1628 12595 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.40 0.06 0.23 0.00 0.00 5.5 2 298 -0 -3973 -301 0 814 -2428 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.08 0.03 0.12 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1I 0 17657 -- -- -- -- -- --

ASTA NUM. 13 NI 2269 NF 2484 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 1532.81 1532.81 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -225 1215 0 1956 2924 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.09 0.01 0.05 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 6653 1215 0 1956 -6882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.06 0.20 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 -225 -225 0 -385 2924 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.09 0.00 0.01 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 6653 -225 0 -385 -6882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.06 0.20 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 -225 1215 0 1956 2924 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.09 0.01 0.05 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 6653 1215 0 1956 -6882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.06 0.20 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 -225 -225 0 -385 2924 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.09 0.00 0.01 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 6653 -225 0 -385 -6882 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.06 0.20 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 -6138 1738 0 1985 10958 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.35 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5

70/173

1J 0 -0 12566 1738 0 1985 -14916 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.48 0.10 0.37 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 -6138 -747 0 -414 10958 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.35 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 12566 -747 0 -414 -14916 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.48 0.10 0.37 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 -6138 1738 0 1985 10958 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.35 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 12566 1738 0 1985 -14916 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.48 0.10 0.37 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 -6138 -747 0 -414 10958 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.35 0.05 0.18 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 12566 -747 0 -414 -14916 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.48 0.10 0.37 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 4351 785 0 1261 -2821 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.09 0.04 0.13 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 149 -0 -2510 1215 0 115 338 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1B 149 -0 4367 1215 0 115 919 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.13 0.00 0.00 17.6 1C 149 -0 -2510 -225 0 -20 338 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1D 149 -0 4367 -225 0 -20 919 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.13 0.00 0.00 17.6 1E 149 -0 -2510 1215 0 115 338 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1F 149 -0 4367 1215 0 115 919 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.13 0.00 0.00 17.6 1G 149 -0 -2510 -225 0 -20 338 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.02 0.07 0.00 0.00 17.6 1H 149 -0 4367 -225 0 -20 919 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.04 0.13 0.00 0.00 17.6 1I 149 -0 -8423 1738 0 -615 -401 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.07 0.25 0.00 0.00 17.6 1J 149 -0 10280 1738 0 -615 1657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.09 0.30 0.00 0.00 17.6 1K 149 -0 -8423 -747 0 710 -401 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.07 0.25 0.00 0.00 17.6 1L 149 -0 10280 -747 0 710 1657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.09 0.30 0.00 0.00 17.6 1M 149 -0 -8423 1738 0 -615 -401 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.07 0.25 0.00 0.00 17.6 1N 149 -0 10280 1738 0 -615 1657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.09 0.30 0.00 0.00 17.6 1O 149 -0 -8423 -747 0 710 -401 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.01 0.07 0.25 0.00 0.00 17.6 1P 149 -0 10280 -747 0 710 1657 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.05 0.09 0.30 0.00 0.00 17.6 2 149 -0 1380 785 0 89 799 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.01 0.04 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 298 -0 -4796 1215 0 -1726 -5175 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1B 298 -0 2082 1215 0 -1726 5793 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.18 0.02 0.06 0.00 0.00 5.5 1C 298 -0 -4796 -225 0 344 -5175 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1D 298 -0 2082 -225 0 344 5793 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.18 0.02 0.06 0.00 0.00 5.5 1E 298 -0 -4796 1215 0 -1726 -5175 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1F 298 -0 2082 1215 0 -1726 5793 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.18 0.02 0.06 0.00 0.00 5.5 1G 298 -0 -4796 -225 0 344 -5175 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 5.5 1H 298 -0 2082 -225 0 344 5793 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.18 0.02 0.06 0.00 0.00 5.5 1I 298 -0 -10709 1738 0 -3216 -14686 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.47 0.09 0.32 0.00 0.00 5.5 1J 298 -0 7995 1738 0 -3216 15303 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.49 0.07 0.24 0.00 0.00 5.5 1K 298 -0 -10709 -747 0 1833 -14686 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.47 0.09 0.32 0.00 0.00 5.5 1L 298 -0 7995 -747 0 1833 15303 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.49 0.07 0.24 0.00 0.00 5.5 1M 298 -0 -10709 1738 0 -3216 -14686 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.47 0.09 0.32 0.00 0.00 5.5 1N 298 -0 7995 1738 0 -3216 15303 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.49 0.07 0.24 0.00 0.00 5.5 1O 298 -0 -10709 -747 0 1833 -14686 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.47 0.09 0.32 0.00 0.00 5.5 1P 298 -0 7995 -747 0 1833 15303 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.49 0.07 0.24 0.00 0.00 5.5 2 298 -0 -1592 785 0 -1082 641 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.03 0.01 0.05 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ 1J 298 15303 -- -- -- -- -- -- Travata: I-SOL-TRV7 Descrizione: TRAVE 7 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 12 NI 2526 NF 2269 SEZ. Rp B= 0.250 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 22380 4.02 4.02 0.13 1.16 87.0 31359 31359 157 19985 4.02 4.02 0.11 1.03 97.4 -- -- 314 22152 4.02 4.02 0.13 1.14 87.9 31359 31359 Campata num. 2 ASTA NUM. 13 NI 2269 NF 2484 SEZ. Rp B= 0.250 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 22374 4.02 4.02 0.13 1.16 87.0 31359 31359 157 19980 4.02 4.02 0.11 1.03 97.5 -- -- 314 22145 4.02 4.02 0.13 1.14 87.9 31359 31359

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TRAVATA 8 – elem 46,9

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 6.0 cm Copriferro laterale: 6.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 38 NI 108 NF 2266 SEZ. L. a= 0.500 b= 0.500 c= 0.250 d= 0.250 pos= 2 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 4598.44 10320.00 14918.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -19191 0 0 0 58054 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.55 0.07 0.40 0.00 0.00 11.8 1B 0 -0 54371 0 0 0 -61226 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.21 1.14 1.31 0.00 11.8 1C 0 -0 -19191 0 0 0 58054 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.55 0.07 0.40 0.00 0.00 11.8 1D 0 -0 54371 0 0 0 -61226 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.21 1.14 1.31 0.00 11.8 1E 0 -0 -19191 0 0 0 58054 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.55 0.07 0.40 0.00 0.00 11.8 1F 0 -0 54371 0 0 0 -61226 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.21 1.14 1.31 0.00 11.8 1G 0 -0 -19191 0 0 0 58054 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.55 0.07 0.40 0.00 0.00 11.8 1H 0 -0 54371 0 0 0 -61226 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.21 1.14 1.31 0.00 11.8 1I 0 -0 -83252 0 0 0 162542 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.93 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1J 0 -0 118432 0 0 0 -165715 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.96 0.46 1.83 2.86 0.00 11.8 1K 0 -0 -83252 0 0 0 162542 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.93 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1L 0 -0 118432 0 0 0 -165715 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.96 0.46 1.83 2.86 0.00 11.8 1M 0 -0 -83252 0 0 0 162542 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.93 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1N 0 -0 118432 0 0 0 -165715 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.96 0.46 1.83 2.86 0.00 11.8 1O 0 -0 -83252 0 0 0 162542 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.93 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1P 0 -0 118432 0 0 0 -165715 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.96 0.46 1.83 2.86 0.00 11.8 2 0 -0 22170 0 0 0 -1446 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.01 0.09 0.47 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 1A 149 -0 -41436 0 0 0 10203 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.87 0.00 0.00 26.8 1B 149 -0 32126 0 0 0 649 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.01 0.12 0.68 0.00 0.00 26.8 1C 149 -0 -41436 0 0 0 10203 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.87 0.00 0.00 26.8 1D 149 -0 32126 0 0 0 649 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.01 0.12 0.68 0.00 0.00 26.8 1E 149 -0 -41436 0 0 0 10203 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.87 0.00 0.00 26.8 1F 149 -0 32126 0 0 0 649 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.01 0.12 0.68 0.00 0.00 26.8 1G 149 -0 -41436 0 0 0 10203 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.87 0.00 0.00 26.8 1H 149 -0 32126 0 0 0 649 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.01 0.12 0.68 0.00 0.00 26.8 1I 149 -0 -105497 0 0 0 19144 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1J 149 -0 96187 0 0 0 -8293 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.08 0.37 2.02 2.32 0.00 26.8 1K 149 -0 -105497 0 0 0 19144 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1L 149 -0 96187 0 0 0 -8293 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.08 0.37 2.02 2.32 0.00 26.8 1M 149 -0 -105497 0 0 0 19144 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8

72/173

1N 149 -0 96187 0 0 0 -8293 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.08 0.37 2.02 2.32 0.00 26.8 1O 149 -0 -105497 0 0 0 19144 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1P 149 -0 96187 0 0 0 -8293 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.08 0.37 2.02 2.32 0.00 26.8 2 149 -0 -6750 0 0 0 6723 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.06 0.03 0.14 0.00 0.00 26.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 26.8 1A 298 -0 -63681 0 0 0 -64151 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.61 0.25 1.34 1.54 0.00 11.8 1B 298 -0 9881 0 0 0 36021 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 11.8 1C 298 -0 -63681 0 0 0 -64151 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.61 0.25 1.34 1.54 0.00 11.8 1D 298 -0 9881 0 0 0 36021 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 11.8 1E 298 -0 -63681 0 0 0 -64151 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.61 0.25 1.34 1.54 0.00 11.8 1F 298 -0 9881 0 0 0 36021 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 11.8 1G 298 -0 -63681 0 0 0 -64151 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.61 0.25 1.34 1.54 0.00 11.8 1H 298 -0 9881 0 0 0 36021 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.34 0.04 0.21 0.00 0.00 11.8 1I 298 -0 -127742 0 0 0 -150758 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1J 298 -0 73942 0 0 0 122628 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.87 0.29 1.23 1.79 0.00 11.8 1K 298 -0 -127742 0 0 0 -150758 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1L 298 -0 73942 0 0 0 122628 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.87 0.29 1.23 1.79 0.00 11.8 1M 298 -0 -127742 0 0 0 -150758 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1N 298 -0 73942 0 0 0 122628 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.87 0.29 1.23 1.79 0.00 11.8 1O 298 -0 -127742 0 0 0 -150758 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1P 298 -0 73942 0 0 0 122628 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.87 0.29 1.23 1.79 0.00 11.8 2 298 -0 -35670 0 0 0 -19560 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.19 0.14 0.75 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8

ASTA NUM. 8 NI 2266 NF 107 SEZ. L. a= 0.500 b= 0.500 c= 0.250 d= 0.250 pos= 2 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 4598.44 10320.00 14918.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -3961 0 0 0 28964 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.27 0.02 0.08 0.00 0.00 11.8 1B 0 -0 62601 0 0 0 -62068 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.24 1.32 1.51 0.00 11.8 1C 0 -0 -3961 0 0 0 28964 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.27 0.02 0.08 0.00 0.00 11.8 1D 0 -0 62601 0 0 0 -62068 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.24 1.32 1.51 0.00 11.8 1E 0 -0 -3961 0 0 0 28964 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.27 0.02 0.08 0.00 0.00 11.8 1F 0 -0 62601 0 0 0 -62068 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.24 1.32 1.51 0.00 11.8 1G 0 -0 -3961 0 0 0 28964 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.27 0.02 0.08 0.00 0.00 11.8 1H 0 -0 62601 0 0 0 -62068 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.59 0.24 1.32 1.51 0.00 11.8 1I 0 -0 -69162 0 0 0 117314 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.84 0.27 1.15 1.67 0.00 11.8 1J 0 -0 127802 0 0 0 -150418 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1K 0 -0 -69162 0 0 0 117314 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.84 0.27 1.15 1.67 0.00 11.8 1L 0 -0 127802 0 0 0 -150418 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1M 0 -0 -69162 0 0 0 117314 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.84 0.27 1.15 1.67 0.00 11.8 1N 0 -0 127802 0 0 0 -150418 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 1O 0 -0 -69162 0 0 0 117314 -- -- 8.04 4.02 0.22 0.84 0.27 1.15 1.67 0.00 11.8 1P 0 -0 127802 0 0 0 -150418 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.87 0.50 1.98 3.09 0.00 11.8 2 0 -0 40320 0 0 0 -24452 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.23 0.16 0.85 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 1A 149 -0 -26206 0 0 0 2035 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.02 0.10 0.55 0.00 0.00 26.8 1B 149 -0 40356 0 0 0 10342 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.85 0.00 0.00 26.8 1C 149 -0 -26206 0 0 0 2035 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.02 0.10 0.55 0.00 0.00 26.8 1D 149 -0 40356 0 0 0 10342 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.85 0.00 0.00 26.8 1E 149 -0 -26206 0 0 0 2035 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.02 0.10 0.55 0.00 0.00 26.8 1F 149 -0 40356 0 0 0 10342 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.85 0.00 0.00 26.8 1G 149 -0 -26206 0 0 0 2035 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.02 0.10 0.55 0.00 0.00 26.8 1H 149 -0 40356 0 0 0 10342 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.10 0.16 0.85 0.00 0.00 26.8 1I 149 -0 -91407 0 0 0 -6842 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.07 0.36 1.92 2.21 0.00 26.8 1J 149 -0 105557 0 0 0 19219 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1K 149 -0 -91407 0 0 0 -6842 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.07 0.36 1.92 2.21 0.00 26.8 1L 149 -0 105557 0 0 0 19219 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1M 149 -0 -91407 0 0 0 -6842 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.07 0.36 1.92 2.21 0.00 26.8 1N 149 -0 105557 0 0 0 19219 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 1O 149 -0 -91407 0 0 0 -6842 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.07 0.36 1.92 2.21 0.00 26.8 1P 149 -0 105557 0 0 0 19219 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.18 0.41 2.22 2.55 0.00 26.8 2 149 -0 11400 0 0 0 8065 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.08 0.04 0.24 0.00 0.00 26.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 26.8 1A 298 -0 -48451 0 0 0 -53671 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.51 0.19 1.02 1.17 0.00 11.8 1B 298 -0 18111 0 0 0 53975 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.51 0.07 0.38 0.00 0.00 11.8 1C 298 -0 -48451 0 0 0 -53671 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.51 0.19 1.02 1.17 0.00 11.8 1D 298 -0 18111 0 0 0 53975 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.51 0.07 0.38 0.00 0.00 11.8 1E 298 -0 -48451 0 0 0 -53671 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.51 0.19 1.02 1.17 0.00 11.8 1F 298 -0 18111 0 0 0 53975 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.51 0.07 0.38 0.00 0.00 11.8 1G 298 -0 -48451 0 0 0 -53671 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.51 0.19 1.02 1.17 0.00 11.8 1H 298 -0 18111 0 0 0 53975 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.51 0.07 0.38 0.00 0.00 11.8 1I 298 -0 -113652 0 0 0 -159775 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.44 1.76 2.75 0.00 11.8 1J 298 -0 83312 0 0 0 160079 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.92 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1K 298 -0 -113652 0 0 0 -159775 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.44 1.76 2.75 0.00 11.8 1L 298 -0 83312 0 0 0 160079 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.92 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1M 298 -0 -113652 0 0 0 -159775 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.44 1.76 2.75 0.00 11.8 1N 298 -0 83312 0 0 0 160079 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.92 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 1O 298 -0 -113652 0 0 0 -159775 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.44 1.76 2.75 0.00 11.8 1P 298 -0 83312 0 0 0 160079 -- -- 10.05 6.03 0.23 0.92 0.32 1.29 2.01 0.00 11.8 2 298 -0 -17520 0 0 0 3501 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.03 0.07 0.37 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8

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Travata: I-SOL-TRV8 Descrizione: TRAVE 8 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 38 NI 108 NF 2266 SEZ. L. a= 0.500 m b= 0.500 m c= 0.250 m d= 0.250 m pos= 0 -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 150489 10.05 12.06 0.20 3.64 27.6 175102 207531 50 143075 10.05 12.06 0.19 3.46 29.1 -- -- 99 135661 10.05 12.06 0.18 3.28 30.7 -- -- 149 128246 10.05 6.03 0.17 3.10 32.4 -- -- 199 120832 10.05 6.03 0.16 2.92 34.4 -- -- 248 120269 10.05 8.04 0.16 2.91 34.6 -- -- 298 127684 10.05 8.04 0.17 3.09 32.6 174899 139321 Campata num. 2 ASTA NUM. 8 NI 2266 NF 107 SEZ. L. a= 0.500 m b= 0.500 m c= 0.250 m d= 0.250 m pos= 0 -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- -0 127684 10.05 8.04 0.17 3.09 32.6 174899 139321 50 120269 10.05 8.04 0.16 2.91 34.6 -- -- 99 120832 10.05 6.03 0.16 2.92 34.4 -- -- 149 128246 10.05 6.03 0.17 3.10 32.4 -- -- 199 135661 10.05 12.06 0.18 3.28 30.7 -- -- 248 143075 10.05 12.06 0.19 3.46 29.1 -- -- 298 150489 10.05 12.06 0.20 3.64 27.6 175102 207531

TRAVATA 9 (elem 16) e TRAVATA 10 (elem 17)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio 1 campata Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 6.0 cm Copriferro laterale: 6.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

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ASTA NUM. 17 NI 2532 NF 1941 SEZ. T. B= 0.500 H= 0.500 b= 0.250 h= 0.250 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 4598.44 4598.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 5553 0 0 0 18470 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.17 0.02 0.12 0.00 0.00 11.8 1B 0 -0 28687 0 0 0 -49774 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.48 0.11 0.60 0.00 0.00 11.8 1C 0 -0 5553 0 0 0 18470 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.17 0.02 0.12 0.00 0.00 11.8 1D 0 -0 28687 0 0 0 -49774 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.48 0.11 0.60 0.00 0.00 11.8 1E 0 -0 5553 0 0 0 18470 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.17 0.02 0.12 0.00 0.00 11.8 1F 0 -0 28687 0 0 0 -49774 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.48 0.11 0.60 0.00 0.00 11.8 1G 0 -0 5553 0 0 0 18470 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.17 0.02 0.12 0.00 0.00 11.8 1H 0 -0 28687 0 0 0 -49774 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.48 0.11 0.60 0.00 0.00 11.8 1I 0 -0 -17336 0 0 0 86040 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.81 0.07 0.32 0.00 0.00 11.8 1J 0 -0 51576 0 0 0 -117344 -- -- 4.02 8.04 0.09 0.85 0.20 0.86 0.00 0.00 11.8 1K 0 -0 -17336 0 0 0 86040 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.81 0.07 0.32 0.00 0.00 11.8 1L 0 -0 51576 0 0 0 -117344 -- -- 4.02 8.04 0.09 0.85 0.20 0.86 0.00 0.00 11.8 1M 0 -0 -17336 0 0 0 86040 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.81 0.07 0.32 0.00 0.00 11.8 1N 0 -0 51576 0 0 0 -117344 -- -- 4.02 8.04 0.09 0.85 0.20 0.86 0.00 0.00 11.8 1O 0 -0 -17336 0 0 0 86040 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.81 0.07 0.32 0.00 0.00 11.8 1P 0 -0 51576 0 0 0 -117344 -- -- 4.02 8.04 0.09 0.85 0.20 0.86 0.00 0.00 11.8 2 0 -0 24170 0 0 0 -25724 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.25 0.09 0.51 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 1A 298 -0 -8162 0 0 0 12011 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.03 0.17 0.00 0.00 26.8 1B 298 -0 14972 0 0 0 12762 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.12 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1C 298 -0 -8162 0 0 0 12011 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.03 0.17 0.00 0.00 26.8 1D 298 -0 14972 0 0 0 12762 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.12 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1E 298 -0 -8162 0 0 0 12011 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.03 0.17 0.00 0.00 26.8 1F 298 -0 14972 0 0 0 12762 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.12 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1G 298 -0 -8162 0 0 0 12011 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.03 0.17 0.00 0.00 26.8 1H 298 -0 14972 0 0 0 12762 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.12 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1I 298 -0 -31051 0 0 0 11319 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.12 0.65 0.00 0.00 26.8 1J 298 -0 37861 0 0 0 13455 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.13 0.15 0.80 0.00 0.00 26.8 1K 298 -0 -31051 0 0 0 11319 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.12 0.65 0.00 0.00 26.8 1L 298 -0 37861 0 0 0 13455 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.13 0.15 0.80 0.00 0.00 26.8 1M 298 -0 -31051 0 0 0 11319 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.12 0.65 0.00 0.00 26.8 1N 298 -0 37861 0 0 0 13455 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.13 0.15 0.80 0.00 0.00 26.8 1O 298 -0 -31051 0 0 0 11319 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.11 0.12 0.65 0.00 0.00 26.8 1P 298 -0 37861 0 0 0 13455 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.13 0.15 0.80 0.00 0.00 26.8 2 298 -0 6340 0 0 0 16153 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.15 0.02 0.13 0.00 0.00 26.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 26.8 1A 597 -0 -21877 0 0 0 -32784 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.31 0.09 0.46 0.00 0.00 11.8 1B 597 -0 1257 0 0 0 36962 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.35 0.00 0.03 0.00 0.00 11.8 1C 597 -0 -21877 0 0 0 -32784 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.31 0.09 0.46 0.00 0.00 11.8 1D 597 -0 1257 0 0 0 36962 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.35 0.00 0.03 0.00 0.00 11.8 1E 597 -0 -21877 0 0 0 -32784 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.31 0.09 0.46 0.00 0.00 11.8 1F 597 -0 1257 0 0 0 36962 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.35 0.00 0.03 0.00 0.00 11.8 1G 597 -0 -21877 0 0 0 -32784 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.31 0.09 0.46 0.00 0.00 11.8 1H 597 -0 1257 0 0 0 36962 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.35 0.00 0.03 0.00 0.00 11.8 1I 597 -0 -44766 0 0 0 -101739 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.97 0.17 0.82 0.00 0.00 11.8 1J 597 -0 24146 0 0 0 105917 -- -- 6.03 4.02 0.20 1.00 0.09 0.44 0.00 0.00 11.8 1K 597 -0 -44766 0 0 0 -101739 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.97 0.17 0.82 0.00 0.00 11.8 1L 597 -0 24146 0 0 0 105917 -- -- 6.03 4.02 0.20 1.00 0.09 0.44 0.00 0.00 11.8 1M 597 -0 -44766 0 0 0 -101739 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.97 0.17 0.82 0.00 0.00 11.8 1N 597 -0 24146 0 0 0 105917 -- -- 6.03 4.02 0.20 1.00 0.09 0.44 0.00 0.00 11.8 1O 597 -0 -44766 0 0 0 -101739 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.97 0.17 0.82 0.00 0.00 11.8 1P 597 -0 24146 0 0 0 105917 -- -- 6.03 4.02 0.20 1.00 0.09 0.44 0.00 0.00 11.8 2 597 -0 -11490 0 0 0 8481 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.08 0.04 0.24 0.00 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 Travata: I-SOL-TRV9 Descrizione: TRAVE 9 - I SOLAIO Travata: I-SOL-TRV10 Descrizione: TRAVE 10 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 16 NI 443 NF 1786 SEZ. T. B= 0.500 m H= 0.500 m b= 0.250 m h= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 54137 6.03 8.04 0.07 1.31 76.8 105906 138818 102 49465 6.03 8.04 0.07 1.20 84.1 -- -- 203 44788 6.03 6.03 0.06 1.08 92.9 -- -- 305 40126 6.03 6.03 0.05 0.97 103.7 -- -- 407 44798 6.03 6.03 0.06 1.08 92.9 -- -- 508 49474 6.03 6.03 0.07 1.20 84.1 -- -- 610 53530 6.03 8.04 0.07 1.29 77.7 105906 138818

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TRAVATA 11(elem 18) e TRAVATA 12 (elem 43-44-19)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio 1 campata Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 6.0 cm Copriferro laterale: 6.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 18 NI 127 NF 129 SEZ. T. B= 0.500 H= 0.500 b= 0.250 h= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 4598.44 11820.00 7880.00 24298.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 53634 0 0 0 -17940 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.17 0.21 1.13 1.30 0.00 11.8 1B 0 -0 77926 0 0 0 -89826 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.86 0.30 1.43 1.88 0.00 11.8 1C 0 -0 53634 0 0 0 -17940 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.17 0.21 1.13 1.30 0.00 11.8 1D 0 -0 77926 0 0 0 -89826 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.86 0.30 1.43 1.88 0.00 11.8 1E 0 -0 53634 0 0 0 -17940 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.17 0.21 1.13 1.30 0.00 11.8 1F 0 -0 77926 0 0 0 -89826 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.86 0.30 1.43 1.88 0.00 11.8 1G 0 -0 53634 0 0 0 -17940 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.17 0.21 1.13 1.30 0.00 11.8 1H 0 -0 77926 0 0 0 -89826 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.86 0.30 1.43 1.88 0.00 11.8 1I 0 -0 29758 0 0 0 53269 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.50 0.12 0.63 0.00 0.00 11.8 1J 0 -0 101802 0 0 0 -161035 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.40 1.58 2.46 0.00 11.8 1K 0 -0 29758 0 0 0 53269 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.50 0.12 0.63 0.00 0.00 11.8 1L 0 -0 101802 0 0 0 -161035 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.40 1.58 2.46 0.00 11.8 1M 0 -0 29758 0 0 0 53269 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.50 0.12 0.63 0.00 0.00 11.8 1N 0 -0 101802 0 0 0 -161035 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.40 1.58 2.46 0.00 11.8 1O 0 -0 29758 0 0 0 53269 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.50 0.12 0.63 0.00 0.00 11.8 1P 0 -0 101802 0 0 0 -161035 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.93 0.40 1.58 2.46 0.00 11.8 2 0 -0 103600 0 0 0 -85860 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.82 0.40 1.90 2.50 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 1A 298 -0 -9436 0 0 0 38083 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.04 0.20 0.00 0.00 26.8 1B 298 -0 14856 0 0 0 38681 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1C 298 -0 -9436 0 0 0 38083 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.04 0.20 0.00 0.00 26.8 1D 298 -0 14856 0 0 0 38681 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1E 298 -0 -9436 0 0 0 38083 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.04 0.20 0.00 0.00 26.8 1F 298 -0 14856 0 0 0 38681 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1G 298 -0 -9436 0 0 0 38083 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.04 0.20 0.00 0.00 26.8 1H 298 -0 14856 0 0 0 38681 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.06 0.31 0.00 0.00 26.8 1I 298 -0 -33312 0 0 0 38065 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.13 0.70 0.00 0.00 26.8 1J 298 -0 38732 0 0 0 38699 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.15 0.81 0.00 0.00 26.8 1K 298 -0 -33312 0 0 0 38065 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.13 0.70 0.00 0.00 26.8 1L 298 -0 38732 0 0 0 38699 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.15 0.81 0.00 0.00 26.8 1M 298 -0 -33312 0 0 0 38065 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.13 0.70 0.00 0.00 26.8 1N 298 -0 38732 0 0 0 38699 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.15 0.81 0.00 0.00 26.8 1O 298 -0 -33312 0 0 0 38065 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.36 0.13 0.70 0.00 0.00 26.8

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1P 298 -0 38732 0 0 0 38699 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.37 0.15 0.81 0.00 0.00 26.8 2 298 -0 4705 0 0 0 60187 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.57 0.02 0.10 0.00 0.00 26.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 26.8 1A 597 -0 -72506 0 0 0 -75077 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.72 0.28 1.33 1.75 0.00 11.8 1B 597 -0 -48214 0 0 0 -1995 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.02 0.19 1.01 1.17 0.00 11.8 1C 597 -0 -72506 0 0 0 -75077 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.72 0.28 1.33 1.75 0.00 11.8 1D 597 -0 -48214 0 0 0 -1995 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.02 0.19 1.01 1.17 0.00 11.8 1E 597 -0 -72506 0 0 0 -75077 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.72 0.28 1.33 1.75 0.00 11.8 1F 597 -0 -48214 0 0 0 -1995 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.02 0.19 1.01 1.17 0.00 11.8 1G 597 -0 -72506 0 0 0 -75077 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.72 0.28 1.33 1.75 0.00 11.8 1H 597 -0 -48214 0 0 0 -1995 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.02 0.19 1.01 1.17 0.00 11.8 1I 597 -0 -96382 0 0 0 -146322 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.85 0.37 1.49 2.33 0.00 11.8 1J 597 -0 -24338 0 0 0 69250 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.65 0.09 0.51 0.00 0.00 11.8 1K 597 -0 -96382 0 0 0 -146322 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.85 0.37 1.49 2.33 0.00 11.8 1L 597 -0 -24338 0 0 0 69250 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.65 0.09 0.51 0.00 0.00 11.8 1M 597 -0 -96382 0 0 0 -146322 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.85 0.37 1.49 2.33 0.00 11.8 1N 597 -0 -24338 0 0 0 69250 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.65 0.09 0.51 0.00 0.00 11.8 1O 597 -0 -96382 0 0 0 -146322 -- -- 6.03 10.05 0.09 0.85 0.37 1.49 2.33 0.00 11.8 1P 597 -0 -24338 0 0 0 69250 -- -- 6.03 4.02 0.20 0.65 0.09 0.51 0.00 0.00 11.8 2 597 -0 -94190 0 0 0 -59101 -- -- 4.02 6.03 0.06 0.57 0.37 1.98 2.28 0.00 11.8 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 11.8 Travata: I-SOL-TRV11 Descrizione: TRAVE 11 - I SOLAIO Travata: I-SOL-TRV12 Descrizione: TRAVE 12 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 43 NI 219 NF 2247 SEZ. T. B= 0.500 m H= 0.500 m b= 0.250 m h= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 140746 6.03 10.05 0.19 3.40 29.6 105875 172482 35 128705 6.03 10.05 0.17 3.11 32.3 -- -- 70 116664 6.03 10.05 0.16 2.82 35.7 -- -- 105 104622 6.03 6.03 0.14 2.53 39.8 -- -- 140 92581 6.03 6.03 0.12 2.24 44.9 -- -- 175 80540 6.03 6.03 0.11 1.95 51.7 -- -- 210 68464 6.03 6.03 0.09 1.65 60.8 -- -- Campata num. 1 ASTA NUM. 44 NI 2247 NF 2246 SEZ. T. B= 0.500 m H= 0.500 m b= 0.250 m h= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 210 68464 6.03 6.03 0.09 1.65 60.8 -- -- 239 59683 6.03 6.03 0.08 1.44 69.7 -- -- 268 50871 6.03 6.03 0.07 1.23 81.8 -- -- 297 51286 6.03 6.03 0.07 1.24 81.1 -- -- 326 60067 6.03 6.03 0.08 1.45 69.3 -- -- 355 68879 6.03 6.03 0.09 1.66 60.4 -- -- 385 77690 6.03 6.03 0.10 1.88 53.5 -- -- Campata num. 1 ASTA NUM. 19 NI 2246 NF 218 SEZ. T. B= 0.500 m H= 0.500 m b= 0.250 m h= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 385 77690 6.03 6.03 0.10 1.88 53.5 -- -- 420 85170 6.03 6.03 0.11 2.06 48.8 -- -- 455 92649 6.03 6.03 0.12 2.24 44.9 -- -- 490 100129 6.03 6.03 0.13 2.42 41.5 -- -- 526 107629 6.03 10.05 0.14 2.60 38.7 -- -- 561 115109 6.03 10.05 0.15 2.78 36.1 -- -- 596 122588 6.03 10.05 0.16 2.96 33.9 105875 172482

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TRAVATA 13 – elem 11

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio 1 campata Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 11 NI 2500 NF 2476 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente qy tot. qy medio: 2145.94 10320.00 12465.94 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 36436 0 0 0 -27014 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 39883 0 0 0 -36198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.24 0.82 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 36436 -0 0 -0 -27014 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 39883 -0 0 -0 -36198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.24 0.82 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 36436 0 0 0 -27014 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 39883 0 0 0 -36198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.24 0.82 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 36436 -0 0 -0 -27014 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 39883 -0 0 -0 -36198 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.77 0.24 0.82 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 33846 0 0 0 -19035 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 42474 0 0 0 -44177 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.25 0.87 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 33846 -0 0 -0 -19035 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 42474 -0 0 -0 -44177 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.25 0.87 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 33846 0 0 0 -19035 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 42474 0 0 0 -44177 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.25 0.87 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 33846 -0 0 -0 -19035 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.60 0.20 0.80 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 42474 -0 0 -0 -44177 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.94 0.25 0.87 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 49690 -0 0 -0 -41457 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.88 0.29 1.02 2.57 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 298 -0 -743 0 0 0 20424 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.00 0.02 0.00 0.00 17.6 1B 298 -0 2704 0 0 0 21634 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.68 0.02 0.06 0.00 0.00 17.6 1C 298 -0 -743 -0 0 0 20424 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.00 0.02 0.00 0.00 17.6 1D 298 -0 2704 -0 0 0 21634 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.68 0.02 0.06 0.00 0.00 17.6 1E 298 -0 -743 0 0 0 20424 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.00 0.02 0.00 0.00 17.6 1F 298 -0 2704 0 0 0 21634 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.68 0.02 0.06 0.00 0.00 17.6 1G 298 -0 -743 -0 0 0 20424 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.00 0.02 0.00 0.00 17.6 1H 298 -0 2704 -0 0 0 21634 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.68 0.02 0.06 0.00 0.00 17.6 1I 298 -0 -3334 0 0 0 20711 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1J 298 -0 5294 0 0 0 21347 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1K 298 -0 -3334 -0 0 0 20711 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1L 298 -0 5294 -0 0 0 21347 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1M 298 -0 -3334 0 0 0 20711 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1N 298 -0 5294 0 0 0 21347 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6 1O 298 -0 -3334 -0 0 0 20711 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.65 0.02 0.08 0.00 0.00 17.6 1P 298 -0 5294 -0 0 0 21347 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.67 0.03 0.12 0.00 0.00 17.6

78/173

2 298 -0 1355 -0 0 0 27207 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.85 0.01 0.03 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 597 -0 -37923 0 0 -0 -31872 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 1.00 0.22 0.89 0.00 0.00 5.5 1B 597 -0 -34477 0 0 -0 -20268 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.20 0.81 0.00 0.00 5.5 1C 597 -0 -37923 -0 0 0 -31872 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 1.00 0.22 0.89 0.00 0.00 5.5 1D 597 -0 -34477 -0 0 0 -20268 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.20 0.81 0.00 0.00 5.5 1E 597 -0 -37923 0 0 -0 -31872 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 1.00 0.22 0.89 0.00 0.00 5.5 1F 597 -0 -34477 0 0 -0 -20268 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.20 0.81 0.00 0.00 5.5 1G 597 -0 -37923 -0 0 0 -31872 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 1.00 0.22 0.89 0.00 0.00 5.5 1H 597 -0 -34477 -0 0 0 -20268 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.20 0.81 0.00 0.00 5.5 1I 597 -0 -40514 0 0 -0 -39277 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.24 0.83 0.00 0.00 5.5 1J 597 -0 -31886 0 0 -0 -12863 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.19 0.75 0.00 0.00 5.5 1K 597 -0 -40514 -0 0 0 -39277 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.24 0.83 0.00 0.00 5.5 1L 597 -0 -31886 -0 0 0 -12863 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.19 0.75 0.00 0.00 5.5 1M 597 -0 -40514 0 0 -0 -39277 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.24 0.83 0.00 0.00 5.5 1N 597 -0 -31886 0 0 -0 -12863 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.19 0.75 0.00 0.00 5.5 1O 597 -0 -40514 -0 0 0 -39277 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.24 0.83 0.00 0.00 5.5 1P 597 -0 -31886 -0 0 0 -12863 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.40 0.19 0.75 0.00 0.00 5.5 2 597 -0 -46980 -0 0 0 -33783 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.72 0.28 0.97 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 MOMENTO MASSIMO IN CAMPATA ------------------------------------------------------------------------------------------------ NC x Mmax Mmax AINF d inf. agg. ASUP d sup. agg. x/d Indice di resistenza ------ ---- ---- ----------- ---- ----------- -------------------- cm N*m cmq cmq flessione ------------------------------------------------------------------------------------------------ -- 298 72077 10.05 3 d 16 4.02 -- 0.28 0.95 Travata: I-SOL-TRV13 Descrizione: TRAVE 13 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 11 NI 2500 NF 2476 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 52903 6.03 6.03 0.22 2.73 36.8 46894 46894 298 15729 10.05 6.03 0.06 0.81 123.8 -- -- 597 52903 6.03 6.03 0.22 2.73 36.8 46894 46894

TRAVATA 14 – elem 14

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N]

79/173

Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 14 NI 2206 NF 2205 SEZ. Rp B= 0.350 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 2145.94 23616.50 11920.00 37682.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 31173 901 0 436 16142 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.51 0.18 0.73 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 69607 901 0 436 -39365 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.41 1.43 3.59 0.00 5.5 1C 0 -0 31173 -1060 0 -1369 16142 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.51 0.18 0.73 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 69607 -1060 0 -1369 -39365 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.41 1.43 3.59 0.00 5.5 1E 0 -0 31173 901 0 436 16142 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.51 0.18 0.73 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 69607 901 0 436 -39365 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.41 1.43 3.59 0.00 5.5 1G 0 -0 31173 -1060 0 -1369 16142 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.51 0.18 0.73 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 69607 -1060 0 -1369 -39365 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.84 0.41 1.43 3.59 0.00 5.5 1I 0 -0 43330 2380 0 1765 -1241 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.04 0.26 1.02 2.24 0.00 5.5 1J 0 -0 57450 2380 0 1765 -21981 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.34 1.35 2.97 0.00 5.5 1K 0 -0 43330 -2538 0 -2697 -1241 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.26 1.02 2.24 0.00 5.5 1L 0 -0 57450 -2538 0 -2697 -21981 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.34 1.35 2.97 0.00 5.5 1M 0 -0 43330 2380 0 1765 -1241 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.04 0.26 1.02 2.24 0.00 5.5 1N 0 -0 57450 2380 0 1765 -21981 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.34 1.35 2.97 0.00 5.5 1O 0 -0 43330 -2538 0 -2697 -1241 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.06 0.26 1.02 2.24 0.00 5.5 1P 0 -0 57450 -2538 0 -2697 -21981 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.69 0.34 1.35 2.97 0.00 5.5 2 0 -0 78580 -117 0 -734 -18023 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.47 1.85 4.06 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 162 -0 -21982 901 0 -1029 15997 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.50 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1B 162 -0 16452 901 0 -1029 22571 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.10 0.39 0.00 0.00 17.6 1C 162 -0 -21982 -1060 0 353 15997 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.50 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1D 162 -0 16452 -1060 0 353 22571 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.10 0.39 0.00 0.00 17.6 1E 162 -0 -21982 901 0 -1029 15997 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.50 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1F 162 -0 16452 901 0 -1029 22571 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.10 0.39 0.00 0.00 17.6 1G 162 -0 -21982 -1060 0 353 15997 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.50 0.13 0.52 0.00 0.00 17.6 1H 162 -0 16452 -1060 0 353 22571 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.71 0.10 0.39 0.00 0.00 17.6 1I 162 -0 -9825 2380 0 -2087 18246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1J 162 -0 4295 2380 0 -2087 20323 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1K 162 -0 -9825 -2538 0 1411 18246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1L 162 -0 4295 -2538 0 1411 20323 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1M 162 -0 -9825 2380 0 -2087 18246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1N 162 -0 4295 2380 0 -2087 20323 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 1O 162 -0 -9825 -2538 0 1411 18246 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.57 0.06 0.23 0.00 0.00 17.6 1P 162 -0 4295 -2538 0 1411 20323 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.64 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 2 162 -0 -4385 -117 0 -545 30099 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.94 0.03 0.10 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 323 -0 -75137 901 0 -2495 -54050 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.88 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1B 323 -0 -36703 901 0 -2495 14606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1C 323 -0 -75137 -1060 0 2074 -54050 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.88 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1D 323 -0 -36703 -1060 0 2074 14606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1E 323 -0 -75137 901 0 -2495 -54050 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.88 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1F 323 -0 -36703 901 0 -2495 14606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1G 323 -0 -75137 -1060 0 2074 -54050 4.02 4.02 4.02 8.04 0.24 0.88 0.45 1.41 3.88 0.00 5.5 1H 323 -0 -36703 -1060 0 2074 14606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.46 0.22 0.86 0.00 0.00 5.5 1I 323 -0 -62980 2380 0 -5940 -32169 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.69 0.37 1.30 3.25 0.00 5.5 1J 323 -0 -48860 2380 0 -5940 -7275 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.29 1.15 2.52 0.00 5.5 1K 323 -0 -62980 -2538 0 5519 -32169 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.69 0.37 1.30 3.25 0.00 5.5 1L 323 -0 -48860 -2538 0 5519 -7275 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.29 1.15 2.52 0.00 5.5 1M 323 -0 -62980 2380 0 -5940 -32169 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.69 0.37 1.30 3.25 0.00 5.5 1N 323 -0 -48860 2380 0 -5940 -7275 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.29 1.15 2.52 0.00 5.5 1O 323 -0 -62980 -2538 0 5519 -32169 4.02 4.02 4.02 6.03 0.20 0.69 0.37 1.30 3.25 0.00 5.5 1P 323 -0 -48860 -2538 0 5519 -7275 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.23 0.29 1.15 2.52 0.00 5.5 2 323 -0 -87350 -117 0 -356 -30877 4.02 4.02 4.02 4.02 0.17 0.97 0.52 2.06 4.51 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 Travata: I-SOL-TRV14 Descrizione: TRAVE 14 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 14 NI 2206 NF 2205 SEZ. Rp B= 0.350 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 86597 6.03 8.04 0.35 4.47 22.5 46884 61738 160 33966 6.03 8.04 0.14 1.75 57.3 -- -- 320 86606 6.03 8.04 0.35 4.47 22.5 46884 61738

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TRAVATA 16 – elem 42

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 5 Tabella: Travi I solaio Descrizione: travi i piano Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 42 NI 2248 NF 2425 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (trave) categoria: p.p. y Permanente Congresso qy tot. qy medio: 1532.81 16710.00 11140.00 29382.81 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 2800 0 0 0 13060 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.42 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1B 0 -0 10558 0 0 0 6960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.09 0.31 0.00 0.00 5.5 1C 0 -0 2800 0 0 0 13060 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.42 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1D 0 -0 10558 0 0 0 6960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.09 0.31 0.00 0.00 5.5 1E 0 -0 2800 0 0 0 13060 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.42 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1F 0 -0 10558 0 0 0 6960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.09 0.31 0.00 0.00 5.5 1G 0 -0 2800 0 0 0 13060 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.42 0.02 0.08 0.00 0.00 5.5 1H 0 -0 10558 0 0 0 6960 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.22 0.09 0.31 0.00 0.00 5.5 1I 0 -0 -3557 0 0 0 17505 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.03 0.10 0.00 0.00 5.5 1J 0 -0 16915 0 0 0 2515 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.08 0.14 0.50 0.00 0.00 5.5 1K 0 -0 -3557 0 0 0 17505 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.03 0.10 0.00 0.00 5.5 1L 0 -0 16915 0 0 0 2515 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.08 0.14 0.50 0.00 0.00 5.5 1M 0 -0 -3557 0 0 0 17505 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.03 0.10 0.00 0.00 5.5 1N 0 -0 16915 0 0 0 2515 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.08 0.14 0.50 0.00 0.00 5.5 1O 0 -0 -3557 0 0 0 17505 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.56 0.03 0.10 0.00 0.00 5.5 1P 0 -0 16915 0 0 0 2515 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.08 0.14 0.50 0.00 0.00 5.5 2 0 -0 13970 0 0 0 13550 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.43 0.12 0.41 0.00 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 1A 105 -0 -23310 0 0 -0 2309 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.19 0.69 0.00 0.00 17.6 1B 105 -0 -15551 0 0 -0 4352 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.13 0.46 0.00 0.00 17.6 1C 105 -0 -23310 0 0 0 2309 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.19 0.69 0.00 0.00 17.6 1D 105 -0 -15551 0 0 0 4352 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.13 0.46 0.00 0.00 17.6 1E 105 -0 -23310 0 0 -0 2309 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.19 0.69 0.00 0.00 17.6 1F 105 -0 -15551 0 0 -0 4352 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.13 0.46 0.00 0.00 17.6 1G 105 -0 -23310 0 0 0 2309 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.07 0.19 0.69 0.00 0.00 17.6 1H 105 -0 -15551 0 0 0 4352 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.14 0.13 0.46 0.00 0.00 17.6 1I 105 -0 -29667 0 0 -0 99 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.25 0.87 0.00 0.00 17.6 1J 105 -0 -9194 0 0 -0 6562 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.21 0.08 0.27 0.00 0.00 17.6 1K 105 -0 -29667 0 0 0 99 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.25 0.87 0.00 0.00 17.6 1L 105 -0 -9194 0 0 0 6562 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.21 0.08 0.27 0.00 0.00 17.6 1M 105 -0 -29667 0 0 -0 99 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.25 0.87 0.00 0.00 17.6 1N 105 -0 -9194 0 0 -0 6562 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.21 0.08 0.27 0.00 0.00 17.6 1O 105 -0 -29667 0 0 0 99 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.00 0.25 0.87 0.00 0.00 17.6 1P 105 -0 -9194 0 0 0 6562 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.21 0.08 0.27 0.00 0.00 17.6

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2 105 -0 -28380 0 0 -0 5999 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.19 0.24 0.84 0.00 0.00 17.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 17.6 1A 210 -0 -49419 0 0 -0 -35794 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.78 0.41 1.27 2.55 0.00 5.5 1B 210 -0 -41661 0 0 -0 -25606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.82 0.35 1.23 2.15 0.00 5.5 1C 210 -0 -49419 0 0 -0 -35794 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.78 0.41 1.27 2.55 0.00 5.5 1D 210 -0 -41661 0 0 -0 -25606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.82 0.35 1.23 2.15 0.00 5.5 1E 210 -0 -49419 0 0 -0 -35794 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.78 0.41 1.27 2.55 0.00 5.5 1F 210 -0 -41661 0 0 -0 -25606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.82 0.35 1.23 2.15 0.00 5.5 1G 210 -0 -49419 0 0 -0 -35794 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.78 0.41 1.27 2.55 0.00 5.5 1H 210 -0 -41661 0 0 -0 -25606 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.82 0.35 1.23 2.15 0.00 5.5 1I 210 -0 -55776 0 0 -0 -44659 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.97 0.46 1.44 2.88 0.00 5.5 1J 210 -0 -35304 0 0 -0 -16741 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.53 0.29 1.04 1.82 0.00 5.5 1K 210 -0 -55776 0 0 -0 -44659 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.97 0.46 1.44 2.88 0.00 5.5 1L 210 -0 -35304 0 0 -0 -16741 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.53 0.29 1.04 1.82 0.00 5.5 1M 210 -0 -55776 0 0 -0 -44659 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.97 0.46 1.44 2.88 0.00 5.5 1N 210 -0 -35304 0 0 -0 -16741 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.53 0.29 1.04 1.82 0.00 5.5 1O 210 -0 -55776 0 0 -0 -44659 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.97 0.46 1.44 2.88 0.00 5.5 1P 210 -0 -35304 0 0 -0 -16741 4.02 4.02 4.02 4.02 0.19 0.53 0.29 1.04 1.82 0.00 5.5 2 210 -0 -70730 0 0 -0 -45910 4.02 4.02 4.02 6.03 0.23 0.99 0.59 1.82 3.65 0.00 5.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 5.5 Travata: I-SOL-TRV16 Descrizione: TRAVE 16 - I SOLAIO Campata num. 1 ASTA NUM. 42 NI 2248 NF 2425 SEZ. Rp B= 0.250 m H= 0.250 m -------------------------------------------------------------------------------------------- x Fy AINF ASUP Indice di resistenza aswta PASSO Mr.inf Mr.sup -- -- ----------- -------------------- ----- ----- ----------------- cm N cmq Fy cmq/m cm N*m -------------------------------------------------------------------------------------------- 0 84505 8.04 8.04 0.48 4.36 23.0 61168 61168 105 58406 8.04 8.04 0.33 3.02 33.3 -- -- 210 84505 8.04 8.04 0.48 4.36 23.0 61168 61168

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4. COPERTURA La copertura sarà realizzata con struttura in legno e tetto a capanna. L’orditura principale sarà formata da : - n.2 travi a “boomerang” o centinate in legno lamellare appoggiate sui nuovi pilastri in CA - trave di colmo in legno lamellare con sezione variabile (doppia trave nella sala principale

per motivi estetici, mentre singola nel resto del tetto); - travi di banchina e cordonali in legno lamellare - sporto frontale sostenuto da una trave di banchina appoggiata rispettivamente su delle

mensole in legno lamellare Gli appoggi laterali dell’orditura secondaria saranno garantiti da un cordolo in calcestruzzo armato, che garantirà contemporaneamente la “cerchiatura” dell’edificio, collegando i diversi elementi verticali nel confronto delle azioni sismiche. L’orditura secondaria del tetto sarà realizzata con travi in legno massiccio sezione 18x22 passo 75 cm (leggermente variabile)

A

A D

D

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Per comodità sono stati identificati nella pianta dei fili di riferimento

fig. 1 : Travi in legno e calcestruzzo armato copertura

1 2 3 4 5

6 7

8 9 10 11 12 13

14 15 16 17

18 19

19 20 21 22

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fig. 2 : : Carichi da peso proprio in copertura [N/ml]

fig. 3 : : Sovraccarico neve in copertura [N/ml]

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4.1. Orditura secondaria in legno in condizioni ordinarie i = interasse travi 79 cm

Carichi permanenti g'k = 1400 N/m2 carico per trave gk = gk i = 1106 N/m Sovraccarichi accidentali Neve qk' = 800 N/m2 carico per trave qk = q'k i = 632 N/m α = 33% h trave di colmo

d c b c d b = luce libera tra le murature 5,85 m c = spessore murature 0,25 m d = linda 0,80 m α = 33% h = 1,01 m Calcolo SLU h = 1,01 m l = b/2+c/2 = 3,05 m a = d + c/2 = 0,925 m α = 33% 0,32 rad 18,3 ° L = 4,19 m q = ( 1,3 gk + 1,5 qk ) 2386 N /ml Reazioni Ya = q ( l + a )2 / ( 2 l cos α ) 6508 N Yb = Tb = q ( l + a ) / cos α - Ya 3479 N Ma = 1/2 q a2 / cos α -1075 N m x = Ya / q 2,73 m M+ = Ya (x -a)- q x2 / 2 cos α = 2385 N m Ta sx = q a 2207 N Ta dx = (-Ya + q a / cos α) cos α -3973 N

h

Y

Y

q

α

la

x

L

x

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Verifica SLU Sezione resistente Interasse 79 cm Sezione 18 x 22 cm J = b h3 / 12 15972 cm4 W = b h2 / 6 1452 cm3 Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,09 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 12,8 N/mmq fm,k = resistenza caratteristica a flessione C24 24 N/mmq kmod = 0,8 γm = coefficiente per legno massiccio 1,5 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 1,6 N/mmq Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,11 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,2 N/mmq fv,d = fv,k kmod / γm 1,3 N/mmq fv,k = resistenza caratteristica a taglio C24 2,5 N/mmq Calcolo deformazioni - SLE E = 11.000 N/mmq Calcolo deformazione istantanea u1,inst = 5 gk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi permanenti 0,7 mm

u2,inst = 5 qk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi accidentali 0,4 mm < L / 300 = 10,2 mm unet = u1,inst + u2,inst = 1,1 mm Calcolo deformazione a lungo termine kdef = coeffiente per freccia differita carichi permanenti 0,60 u1,def = u1,inst . (1 + kdef ) 1,13 mm u2,def = u2,inst . (1 + kdef ) 0,41 mm

unet = u1 + u2 = 1,5 mm < L / 200 = 15,3 mm

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4.2. Orditura secondaria in legno in condizioni di incendio (verifica R60) i = interasse travi 79 cm

Carichi permanenti g'k = 1400 N/m2 carico per trave gk = gk i = 1106 N/m Sovraccarichi accidentali Neve qk' = 800 N/m2 carico per trave qk = q'k i = 632 N/m b = base trave 18 cm h = altezza trave 22 cm dchar = β0 t = 0,8 60 = 48 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno massiccio) 0,8 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 48 + 1 7 = 55 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 18 - 11 = 7,0 cm h = altezza trave b - def = 22 - 5,5 = 17 cm α = 33%

h

trave di colmo

d c b c d b = luce libera tra le murature 5,85 m c = spessore murature 0,25 m d = linda 0,80 m α = 33% h = 1,01 m

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Calcolo SLU h = 1,01 m l = b/2+c/2 = 3,05 m a = d + c/2 = 0,925 m α = 33% 0,32 rad 18,3 ° L = 4,19 m q = ( 1,3 gk + 1,5 qk ) 2386 N /ml Reazioni Ya = q ( l + a )2 / ( 2 l cos α ) 6508 N Yb = Tb = q ( l + a ) / cos α - Ya 3479 N Ma = 1/2 q a2 / cos α -1075 N m x = Ya / q 2,73 m M+ = Ya (x -a)- q x2 / 2 cos α = 2385 N m Ta sx = q a 2207 N Ta dx = (-Ya + q a / cos α) cos α -3973 N Verifica SLU Sezione resistente Interasse 79 cm Sezione 7,0 x 16,5 cm J = b h3 / 12 2620 cm4 W = b h2 / 6 318 cm3 Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,22 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 24,0 N/mmq fm,k = resistenza caratteristica a flessione C24 24 N/mmq kmod = 1 γm = coefficiente per legno massiccio 1 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 7,5 N/mmq Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,21 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,5 N/mmq fv,d = fv,k kmod / γm 2,5 N/mmq fv,k = resistenza caratteristica a taglio C24 2,5 N/mmq

h

Y

Y

q

α

la

x

L

x

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4.3. Orditura principale in legno lamellare Per tutti i calcoli si considera la classe di servizio 1. Il sovraccarico accidentale della neve viene considerato come carico di media durata, ossia che possa perdurare più di una settimana. ( kmod = 0,8) 4.3.1. Trave di colmo 9-10-11-12 ( binata) Le sollecitazioni riportate di seguito si riferiscono alla coppia di travi; tutte le verifiche saranno effettuate utilizzando i valori dimezzati

fig. 4 : : Momento flettente [Nm]

fig. 5 : : Taglio [N]

Si riportano le verifiche analitiche per la trave centrale (maggiormente sollecitata) Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 40 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 5333 cm3 J = b h3 / 12 106667 cm4 M = 54899 / 2 = 27450 N m T = 33020 / 2 = 16510 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave e vengono divisi a metà in quanto il colmo è doppio

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Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,27 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 13,2 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 0,8 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1,45 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 5 N/mm2 Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,20 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,3 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 1,5 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 Verifica deformazioni SLE E0,mean,g = 11.000 N/mmq J = b h3 / 12 106667 cm4 l = 6,68 m gk = 1,5 1400 carico permanente 2100 N /ml qk = 1,5 800 sovraccarico accidentale 1200 N /ml Calcolo deformazione istantanea u1,inst = 5 gk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi permanenti 4,6 mm u2,inst = 5 qk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi accidentali 2,7 mm unet = u1,inst + u2,inst = 7 mm < L / 300 = 22 mm Calcolo deformazione a lungo termine kdef = coefficiente per freccia differita 0,60 u1,def = u1,inst . (1 + kdef ) 7,4 mm u2,def = u2,inst . (1 + kdef ) 4,2 mm unet = u1 + u2 = 12 mm < L / 300 = 22 mm

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4.3.2. Trave di colmo 12-13

fig. 6 : : Momento flettente [Nm]

fig. 7 : : Taglio [N]

Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 48 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 7680 cm3 J = b h3 / 12 184320 cm4 M = 62646 N m T = 48640 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,43 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 13,2 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 0,8 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1,45 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 8 N/mm2

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Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,49 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,8 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 1,5 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 Verifica deformazioni SLE E0,mean,g = 11.000 N/mmq J = b h3 / 12 184320 cm4 l = 6,93 m gk = 3 1400 carico permanente 4200 N /ml qk = 3 800 sovraccarico accidentale 2400 N /ml Calcolo deformazione istantanea u1,inst = 5 gk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi permanenti 6,2 mm u2,inst = 5 qk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi accidentali 3,6 mm unet = u1,inst + u2,inst = 10 mm < L / 300 = 23 mm Calcolo deformazione a lungo termine kdef = coefficiente per freccia differita 0,60 u1,def = u1,inst . (1 + kdef ) 10,0 mm u2,def = u2,inst . (1 + kdef ) 5,7 mm unet = u1 + u2 = 16 mm < L / 300 = 23 mm

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4.3.3. Trave di colmo 8-9

fig. 8 : : Momento flettente [Nm]

fig. 9 : : Taglio [N]

Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 47 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 7363 cm3 J = b h3 / 12 173038 cm4 M = 10469 N m T = 14120 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,08 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 13,2 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 0,8 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1,45 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 1 N/mm2

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Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,15 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,2 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 1,5 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 Verifica deformazioni SLE E0,mean,g = 11.000 N/mmq J = b h3 / 12 173038 cm4 l = 2,96 m gk = 3 1400 carico permanente 4200 N /ml qk = 3 800 sovraccarico accidentale 2400 N /ml Calcolo deformazione istantanea u1,inst = 5 gk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi permanenti 0,2 mm u2,inst = 5 qk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi accidentali 0,1 mm unet = u1,inst + u2,inst = 0,3 mm < L / 300 = 10 mm Calcolo deformazione a lungo termine kdef = coefficiente per freccia differita 0,60 u1,def = u1,inst . (1 + kdef ) 0,4 mm u2,def = u2,inst . (1 + kdef ) 0,2 mm unet = u1 + u2 = 1 mm < L / 300 = 10 mm

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4.3.4. Trave di banchina sporto 20-21 e 21-22

fig. 10 : : Momento flettente [Nm]

fig. 11 : : Taglio [N]

Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 24 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 1920 cm3 J = b h3 / 12 23040 cm4 M = 8800 N m T = 11870 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,24 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 13,2 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 0,8 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1,45 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 5 N/mm2

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Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,24 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,4 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 1,5 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2 Verifica deformazioni SLE E0,mean,g = 11.000 N/mmq J = b h3 / 12 23040 cm4 l = 2,96 m gk = 3 1400 carico permanente 4200 N /ml qk = 3 800 sovraccarico accidentale 2400 N /ml Calcolo deformazione istantanea u1,inst = 5 gk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi permanenti 1,7 mm u2,inst = 5 qk l4 / (384 E J) = Freccia dovuta ai carichi accidentali 0,9 mm unet = u1,inst + u2,inst = 3 mm < L / 300 = 10 mm Calcolo deformazione a lungo termine kdef = coefficiente per freccia differita 0,60 u1,def = u1,inst . (1 + kdef ) 2,7 mm u2,def = u2,inst . (1 + kdef ) 1,5 mm unet = u1 + u2 = 4 mm < L / 300 = 10 mm

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4.4. Orditura principale in legno legno lamellare – cond. di carico da incendio (verifica R60) - Le sollecitazioni sulla struttura di seguito riportate sono state calcolate con riferimento alla condizione di carico eccezionale ( 4.4.14 NTC – tab 4.4. III) ossia γm = 1 kmod = 1,0 4.4.1. Trave di colmo 9-10-11-12 ( binata) Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 40 cm dchar = β0 t = 0,7 60 = 42 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno lamellare) 0,7 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 42 + 1 7 = 49 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 20 - 9,8 = 10,2 cm h = altezza trave h - def = 40 - 4,9 = 35 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 2094 cm3 J = b h3 / 12 36757 cm4 M = 54899 / 2 = 27450 N m T = 33020 / 2 = 16510 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave e vengono divisi a metà in quanto il colmo è doppio Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,38 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 24 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 1 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 13 N/mm2 Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,11 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,3 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 2,8 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2

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4.4.2. Trave di colmo 12-13 Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 48 cm dchar = β0 t = 0,7 60 = 42 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno lamellare) 0,7 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 42 + 1 7 = 49 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 20 - 9,8 = 10,2 cm h = altezza trave h - def = 48 - 4,9 = 43 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 3158 cm3 J = b h3 / 12 68054 cm4 M = 62646 N m T = 48640 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,58 < 1

km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7

fm,y,d = fm,k kmod / γm 24 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 0,8 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 20 N/mm2 Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,2 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,8 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 2,8 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2

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4.4.3. Trave di colmo 8-9 Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 47 cm dchar = β0 t = 0,7 60 = 42 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno lamellare) 0,7 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 42 + 1 7 = 49 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 20 - 9,8 = 10,2 cm h = altezza trave h - def = 32 - 4,9 = 27 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 3013 cm3 J = b h3 / 12 63426 cm4 M = 10469 N m T = 14120 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,10 < 1 km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7 fm,y,d = fm,k kmod / γm 24 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 2 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 3 N/mm2 Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,08 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,2 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 2,8 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2

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4.4.4. Trave di banchina sporto 20-21 e 21-22 Verifica a flessione SLU b = base trave 20 cm h = altezza trave 24 cm dchar = β0 t = 0,7 60 = 42 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno lamellare) 0,7 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 42 + 1 7 = 49 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 20 - 9,8 = 10,2 cm h = altezza trave h - def = 24 - 4,9 = 19 cm Sezione resistente W = b h2 / 6 620 cm3 J = b h3 / 12 5923 cm4 M = 8800 N m T = 11870 N nota : i valori di taglio e flessione si riferiscono rispettivamente all'estremità e mezzeria della trave Verifica a flessione km σm,y,d / fm,y,d < 1 0,41 < 1

km = coefficiente di forma per sezioni rettangolari 0,7

fm,y,d = fm,k kmod / γm 24 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 24 N/mm2 kmod = 1 γm = (travi in legno lamellare incollato) 1 σm,y,d = M / W = tensione sulla sezione 14 N/mm2 Verifica a taglio τd / fv,d < 1 0,13 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,4 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 2,8 N/mm2 fv,k = resistenza caratteristica a taglio 2,8 N/mm2

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4.5. Trave “a boomerang” 4.5.1. Verifica allo SLU

fig. 12 : : Momento flettente [Nm]

fig. 13 : : Taglio [N]

Geometria α = 18,3 ° = 0,319395 rad Rin = 869 cm hap = 90 cm h = 28 cm r = Rin + 0,5 hap = 869 + 45 = 914 cm b = spessore trave 25 cm Carichi Map,d = 96010 N m

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Td = 36730 N Verifica delle tensione di flessione al colmo σm,d = kl 6 Map,d / (b h2

ap) = kl Map,d / Wap = 1,85 96010 / 33750 = 5,3 N/mmq

dove : Wap = (b h2

ap)/ 6= 25 90 2/ 6= 33750 cm3

kl = k1+ k2

(hap/r)+ k3

(hap/r)2+ k4 (hap/r)3 = 2,05 -0,23 0,02 0,00 = 1,85 k1 = 1+1,4 tan α + 5,4 tan2 α = 2,1 k2 = 0,35 - 8 tan α = -2,3 k3 = 0,6 +8,3 tan α - 7,8 tan2 α = 2,5

k4 = 6 tan2 α = 0,7

σm,d < kr fm,d 5,3 < 15,4 34% VERIFICATO fm,d = fm,k kmod / γm 15,4 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 28 N/mm2 kmod = 0,8 γm = 1,45 kr = per Rin/t = 290 > 240 kr = 1,00 t = spessore lamelle 3 cm Verifica delle tensione di trazione perpendicolare alla fibratura σt,90,d = kp 6 Map,d / (b h2

ap) = kp Map,d / Wap = 0,07 96010 / 33750 = 0,2 N/mmq

dove : Wap = (b h2

ap)/ 6= 25 90 2/ 6= 33750 cm3

kp = k5+ k6

(hap/r)+ k7 (hap/r)2 = 0,066 0,004 0,002 = 0,07 k5 = 0,2 tan α = 0,07 k6 = 0,25 - 1,5 tan α + 2,6 tan2 α = 0,04

k7 = 2,1 tan α - 4 tan2 α = 0,26

σt,90,d < kdis (V0 / V)0,2 ft,90,d 0,2 < 0,21 98% VERIFICATO ft,90,d = ft,90,k kmod / γm 0,2 N/mm2 ft,90,k = resistenza caratteristica a trazione ortogonale 0,45 N/mm2

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kmod = 0,8 γm = 1,45 kdis = per travi centinate 1,70 V0 = volume di riferimento 0,01 m3 V = volume in m3 della zona di colmo 2/3 Vb 0,33 m3 con Vb = volume della trave 0,492 m3 (V0 / V)0,2= ( 0,01 / 0,33 ) 0,2= 0,030 0,2= 0,498 Verifica a taglio sugli appoggi τd / fv,d < 1 0,48 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 0,8 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 1,7 N/mm2

fv,k = resistenza caratteristica a taglio 3 N/mm2

4.5.2. Verifica alla resistenza in condizioni di incendio R60 Geometria α = 18,3 ° = 0,319395 rad Rin = 869 cm hap = 90 cm h = 28 cm r = Rin + 0,5 hap = 869 + 45 = 914 cm b = spessore trave 25 cm Riduzione delle sezioni per incendio dchar = β0 t = 0,7 60 = 42 mm β0 = velocità di carbonizzazione (per legno lamellare) 0,7 mm/min t = 60 min def = dchar + k0 d0 = 42 + 1 7 = 49 mm k0 = per superficie non protette e t>20 min 1 d0 = 7 mm b = base trave efficace b - 2 def = 25 - 9,8 = 15,2 cm

hap = altezza trave colmo hap - def = 90 - 4,9 = 85 cm

h = altezza trave appoggio h - def = 28 - 4,9 = 23 cm

Carichi Map,d = 96010 N m Td = 36730 N

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Verifica delle tensione di flessione al colmo σm,d = kl 6 Map,d / (b h2

ap) = kl Map,d / Wap = 1,85 96010 / 18346 = 9,7 N/mmq

dove : Wap = (b h2

ap)/ 6= 15,2 85 2/ 6= 18346,43 cm3

kl = k1+ k2

(hap/r)+ k3

(hap/r)2+ k4 (hap/r)3 = 2,05 -0,23 0,02 0,00 = 1,85 k1 = 1+1,4 tan α + 5,4 tan2 α = 2,1 k2 = 0,35 - 8 tan α = -2,3 k3 = 0,6 +8,3 tan α - 7,8 tan2 α = 2,5

k4 = 6 tan2 α = 0,7

σm,d < kr fm,d 9,7 < 28,0 35% VERIFICATO fm,d = fm,k kmod / γm 28,0 N/mm2 fm,k = resistenza caratteristica a flessione 28 N/mm2 kmod = 1 γm = 1 kr = per Rin/t = 290 > 240 kr = 1,00 t = spessore lamelle 3 cm Verifica delle tensione di trazione perpendicolare alla fibratura σt,90,d = kp 6 Map,d / (b h2

ap) = kp Map,d / Wap = 0,07 96010 / 18346 = 0,4 N/mmq

dove : Wap = (b h2

ap)/ 6= 15,2 85 2/ 6= 18346 cm3

kp = k5+ k6

(hap/r)+ k7 (hap/r)2 = 0,066 0,004 0,002 = 0,07 k5 = 0,2 tan α = 0,07 k6 = 0,25 - 1,5 tan α + 2,6 tan2 α = 0,04

k7 = 2,1 tan α - 4 tan2 α = 0,26

σt,90,d < kdis (V0 / V)0,2 ft,90,d 0,4 < 0,39 98% VERIFICATO ft,90,d = ft,90,k kmod / γm 0,5 N/mm2 ft,90,k = resistenza caratteristica a trazione ortogonale 0,45 N/mm2 kmod = 1 γm = 1

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kdis = per travi centinate 1,70 V0 = volume di riferimento 0,01 m3

V = volume in m3 della zona di colmo (< 2/3 Vb= 0,328 ) 0,30 m3

con Vb = volume della trave 0,492 m3 (V0 / V)0,2= ( 0,01 / 0,30 ) 0,2= 0,033 0,2= 0,506 Verifica a taglio sugli appoggi τd / fv,d < 1 0,52 < 1 τd = 3 / 2 T / (b h) = 1,6 N/mm2 fv,d = fv,k kmod / γm 3,0 N/mm2

fv,k = resistenza caratteristica a taglio 3 N/mm2

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4.6. Connessioni elementi lignei Si riportano i calcoli delle giunzioni degli elementi lignei e si allega la tavola S 3 .12 con i disegni costruttivi DET. A – giunzione trave secondaria – cordolo laterale in C.A.

Resistenza chiodatura angolare alla trave

F4 = F5 = 15,5 x 0,18 – 10 x 0,06 + 3,5 = 5,69 KN F1 = 11,4 KN F2 = F3 = 1,9 KN Resistenza vite per calcestruzzo

La massima resistenza a taglio della coppia di viti per calcestruzzo diam 12 x 160mm è : T = 8,18 x 2 = 16,36 KN

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DET. B,C – giunzione trave secondaria – trave di colmo lamellare Dal punto 4.1 delle relazione di calcolo si deduce lo sforzo di taglio allo SLU sulla connessione : Tslu = 3479 N = 3,5 KN

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DET. D – giunzione trave di colmo su trave centinata A verifica del fissaggio si riportano i valori tabellari dei fissaggi riportati a catalogo e calcolati secondo EC5 Il taglio di progetto dedotto al punto 4.3.1. delle relazione di calcolo vale Vslu = 33020 / 2 N =16510 N= 16,51 KN

Il taglio resistente calcolato secondo EC5 vale Vrdu = 25,3 KN Il valore è verificato

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DET. E – giunzione trave di colmo su trave in C.A. A verifica del fissaggio si riportano i valori tabellari dei fissaggi riportati a catalogo e calcolati secondo EC5 Il taglio di progetto dedotto al punto 4.3.2. delle relazione di calcolo vale Vslu = 48640 N = 48,64 KN

Il taglio resistente calcolato secondo EC5 vale , UTILIZZANDO UNA COPPIA DI staffe Vrdu = 34,3 KN x 2 = 68,6 KN Il valore è verificato

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DET. F – giunzione trave centinata – pilastro in C.A.

Il taglio sollecitante che la trave centinata trasmette in direzione longitudinale alla sua orditura (solo sull’appoggio fisso, in quanto un appoggio è scorrevole) è dovuto all’azione sismica, ed è pari a Vsdu = 47517 N Il valore di resistenza calcolato per una sola barra filettata è pari a:

Rd = min 0,5 fh,2,d t2 d EC5 [6.2.2 k] 42292 N

1,5 (2My,d fh,2,d d)1/2 EC5 [6.2.2 l] 45177 N Rd = 42292 N

0,5 fh,2,d t2 d 0,5 14,10 250 24 = 42292 N 1,5 (2My,d fh,2,d d)1/2 1,5 ( 2 1340509 14,10 24 )1/2 = 45177 N Dati : d = diametro bullone 24 mm fu,k = resistenza bullone cl 8.8 800 N/mmq t2 = spessore elemento in legno 250 mm ρk = densità legno lamellare GL28 410 kg/mc kmod = 0,8 γM = coeff di sicurezza per legno lamellare 1,45 My,k = 0,8 fu,k d3 / 6 = 0,8 800 13824 / 6 = 1474560 N mm My,d = My,k / γM = 1474560 / 1,1 = 1340509,1 N mm Resistenza a rifollamento per forza parallela alla fibratura fh,0,k = 0,082 (1-0,01d) ρk = 25,55 N/mmq fh,2,d = kmod fh,0,k / γM = 0,8 25,55 / 1,45 = 14,10 N/mmq (il numero 2 si riferisce all'elemento 2 dell'unione, ossia il legno, mentre 1 è il calcestruzzo)

Rd = resistenza complessiva del giunto 42292 x 2 = 84584 N Il valore è verificato

Vsdu

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DET. G,H,I – fissaggio trave di colmo in testa al pilastro in C.A.

Il taglio sollecitante TOTALE sul pilastro dovuto all’appoggio delle tre travi sul pulpito è causato dal sisma ed è pari a : Vsdu = 11000 N La resistenza di una singola barra di giunzione è pari a Rd = min 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] EC5 [6.2.2 c] 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 EC5 [6.2.2 d] 43648 N 20322 N

Rd = 20322 N

1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] 43648 N 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 1,5 ( 2 397187,88 14,44 16 )1/2 = 20322 N Dati : d = diametro bullone 16 mm fu,k = resistenza bullone cl 8.8 800 N/mmq t1 = spessore elemento in legno 400 mm ρk = densità legno lamellare GL24 380 kg/mc kmod = 0,8 γM = coeff di sicurezza per legno lamellare 1,45 My,k = 0,8 fu,k d3 / 6 = 0,8 800 4096 / 6 = 436906,67 N mm My,d = My,k / γM = 436906,67 / 1,1 = 397187,88 N mm Resistenza a rifollamento per forza parallela alla fibratura fh,0,k = 0,082 (1-0,01d) ρk = 26,17 N/mmq fh,1,d = kmod fh,0,k / γM = 0,8 26,17 / 1,45 = 14,44 N/mmq (il numero 1 si riferisce all'elemento 1 dell'unione, ossia il legno, mentre 2 è il calcestruzzo)

Il giunto è palesemente verificato

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DET. J – fissaggio trave di banchina copertura scale in testa al pilastro in C.A.

Il taglio sollecitante TOTALE sul pilastro dovuto all’appoggio della trave sul pilastro è causato dal sisma ed è pari a : Vsdu = 2700 N La resistenza di una singola barra di giunzione è pari a Rd = min 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] EC5 [6.2.2 c] 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 EC5 [6.2.2 d] 27804 N 20322 N

Rd = 20322 N

1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] 27804 N 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 1,5 ( 2 397187,88 14,44 16 )1/2 = 20322 N Dati : d = diametro bullone 16 mm fu,k = resistenza bullone cl 8.8 800 N/mmq t1 = spessore elemento in legno 240 mm ρk = densità legno lamellare GL24 380 kg/mc kmod = 0,8 γM = coeff di sicurezza per legno lamellare 1,45 My,k = 0,8 fu,k d3 / 6 = 0,8 800 4096 / 6 = 436906,67 N mm My,d = My,k / γM = 436906,67 / 1,1 = 397187,88 N mm Resistenza a rifollamento per forza parallela alla fibratura fh,0,k = 0,082 (1-0,01d) ρk = 26,17 N/mmq fh,1,d = kmod fh,0,k / γM = 0,8 26,17 / 1,45 = 14,44 N/mmq (il numero 1 si riferisce all'elemento 1 dell'unione, ossia il legno, mentre 2 è il calcestruzzo)

Il giunto è palesemente verificato DET. K – fissaggio mensola per sporto tetto

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L’azione sollecitante TOTALE di trazione sull’elemento lignea vale Nsdu = 22552 N

La capacità portante di calcolo per ciascuna sezione resistente e per ogni mezzo di unione in unioni a due sezioni resistenti, con l'elemento centrale in acciaio, è opportuno sia ricavata come il minimo dei valori ottenibili dalle formule seguenti Rd = min 1,1 fh,1,d t1 d EC5 [6.2.2 e] 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] EC5 [6.2.2 f] 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 EC5 [6.2.2 g] 24145 N 15982 N 20322 N

Rd = 15982 N

1,1 fh,1,d t1 d 1,1 14,44 95 16 = 24145 N 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] 15982 N 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 1,5 ( 2 397187,9 14,44 16 )1/2 = 20322 N Dati : d = diametro bullone 16 mm fu,k = resistenza bullone cl 8.8 800 N/mmq t1 = spessore elemento in legno 95 mm ρk = densità legno lamellare GL24 380 kg/mc kmod = 0,8 γM = coeff di sicurezza per legno lamellare 1,45 My,k = 0,8 fu,k d3 / 6 = 0,8 800 4096 / 6 = 436906,7 N mm My,d = My,k / γM = 436906,7 / 1,1 = 397187,9 N mm Resistenza a rifollamento per forza parallela alla fibratura fh,0,k = 0,082 (1-0,01d) ρk = 26,17 N/mmq fh,1,d = kmod fh,0,k / γM = 0,8 26,17 / 1,45 = 14,44 N/mmq (il numero 1 si riferisce all'elemento 1 dell'unione, ossia il legno, mentre 2 è la piastra in acciaio)

Nrdu = 15892 x 2 = 31784 N Il giunto risulta verificato Per il fissaggio al pilastro in calcestruzzo si utilizzano 4 barre filettate M16x200 con ancorante

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chimico tipo HILTI HVA con HAS Le resistenze dichiarate dal produttore per ciascun ancoraggio sono pari a : (M16- calcestruzzo Fck 25) NRd =trazione 28,9 KN TRd = taglio 38,8 KN Con quattro ancoranti la resistenza totale è pari a : Nrd tot = 4 x 28,9 = 115,6 KN Trd tot = 4 x 38,8 = 155,2 KN Gli ancoranti sono abbondantemente verificati

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DET. L – fissaggio mensola per sporto tetto – puntone diagonale

La capacità portante di calcolo per ciascuna sezione resistente e per ogni mezzo di unione in unioni a due sezioni resistenti, con l'elemento centrale in acciaio, è opportuno sia ricavata come il minimo dei valori ottenibili dalle formule seguenti Rd = min 1,1 fh,1,d t1 d EC5 [6.2.2 e] 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] EC5 [6.2.2 f] 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 EC5 [6.2.2 g] 28745 N 23075 N 30988 N

Rd = 23075 N

1,1 fh,1,d t1 d 1,1 13,75 95 20 = 28745 N 1,1 fh,1,d t1 d [(2+4My,d/(fh,1,d d t12))1/2-1] 23075 N 1,5 (2My,d fh,1,d d)1/2 1,5 ( 2 775757,6 13,75 20 )1/2 = 30988 N Dati : d = diametro bullone 20 mm fu,k = resistenza bullone cl 8.8 800 N/mmq t1 = spessore elemento in legno 95 mm ρk = densità legno lamellare GL24 380 kg/mc kmod = 0,8 γM = coeff di sicurezza per legno lamellare 1,45 My,k = 0,8 fu,k d3 / 6 = 0,8 800 8000 / 6 = 853333,3 N mm My,d = My,k / γM = 853333,3 / 1,1 = 775757,6 N mm Resistenza a rifollamento per forza parallela alla fibratura fh,0,k = 0,082 (1-0,01d) ρk = 24,93 N/mmq fh,1,d = kmod fh,0,k / γM = 0,8 24,93 / 1,45 = 13,75 N/mmq (il numero 1 si riferisce all'elemento 1 dell'unione, ossia il legno, mentre 2 è la piastra in acciaio)

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L’azione sollecitante TOTALE di compressione longitudinale al puntone in legno Nsdu = 33157 N La capacità resistente totale del giunto è pari : Nrdu = 23075 x 2 = 46150 N Il giunto risulta verificato Per i dispositivi di fissaggio M16 con ancorante chimico si rimanda al punto precedente, da cui si deduce che sono palesemente verificati

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4.7. Travi in CA copertura

fig. 14 : Numerazione elementi

fig. 15 : Numerazione travate

fig. 16 :Momenti flettenti Mz [Nm] – inviluppo condizione statica e dinamica –

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fig. 17 :Taglio Fy [N] – inviluppo condizione statica e dinamica –

fig. 18 :Azione normale Fx [N] – inviluppo condizione statica e dinamica –

NOTA : Il dimensionamento delle travi è stato eseguito imponendo un momento minimo in campata pari a q l2 1/12 (in pratica il doppio del valore di calcolo)

fig. 19 : Indice di resistenza a presso - flessione

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fig. 20 : Indice di resistenza a taglio e torsione

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TRAVATA 1 – elem 35,5,6,7

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N]

Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 35 NI 21 NF 2236 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3780.00 2160.00 7779.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -7373 -11319 7691 0 8136 23916 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.59 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1B 0 -7373 30465 7691 0 8136 -31253 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.78 0.20 0.79 0.00 0.00 6.8 1C 0 -7373 -11319 -4621 0 -3356 23916 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.59 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1D 0 -7373 30465 -4621 0 -3356 -31253 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.78 0.20 0.79 0.00 0.00 6.8 1E 0 3815 -11319 7691 0 8136 23916 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1F 0 3815 30465 7691 0 8136 -31253 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.81 0.21 0.82 0.00 0.00 6.8 1G 0 3815 -11319 -4621 0 -3356 23916 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1H 0 3815 30465 -4621 0 -3356 -31253 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.81 0.21 0.82 0.00 0.00 6.8 1I 0 -10821 -2129 13246 0 18956 9808 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.57 0.09 0.22 0.00 0.00 6.8 1J 0 -10821 21275 13246 0 18956 -17144 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.57 0.14 0.54 0.00 0.00 6.8 1K 0 -10821 -2129 -10176 0 -14176 9808 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.07 0.17 0.00 0.00 6.8 1L 0 -10821 21275 -10176 0 -14176 -17144 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.14 0.54 0.00 0.00 6.8 1M 0 7263 -2129 13246 0 18956 9808 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.09 0.42 0.00 0.00 6.8 1N 0 7263 21275 13246 0 18956 -17144 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 1O 0 7263 -2129 -10176 0 -14176 9808 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.07 0.32 0.00 0.00 6.8 1P 0 7263 21275 -10176 0 -14176 -17144 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 2 0 -2813 16690 2488 0 4152 -6206 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.11 0.44 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 86 -7373 -16129 7691 0 901 10967 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.11 0.41 0.00 0.00 21.6 1B 86 -7373 25654 7691 0 901 -8426 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.17 0.65 0.00 0.00 21.6 1C 86 -7373 -16129 -4621 0 1251 10967 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.26 0.11 0.41 0.00 0.00 21.6 1D 86 -7373 25654 -4621 0 1251 -8426 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.19 0.17 0.65 0.00 0.00 21.6 1E 86 3815 -16129 7691 0 901 10967 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.11 0.44 0.00 0.00 21.6 1F 86 3815 25654 7691 0 901 -8426 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.17 0.69 0.00 0.00 21.6 1G 86 3815 -16129 -4621 0 1251 10967 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.11 0.44 0.00 0.00 21.6 1H 86 3815 25654 -4621 0 1251 -8426 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.17 0.69 0.00 0.00 21.6 1I 86 -10821 -6939 13246 0 7179 4727 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.09 0.22 0.00 0.00 21.6 1J 86 -10821 16465 13246 0 7179 -2185 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.19 0.11 0.34 0.00 0.00 21.6 1K 86 -10821 -6939 -10176 0 -5027 4727 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.13 0.07 0.17 0.00 0.00 21.6 1L 86 -10821 16465 -10176 0 -5027 -2185 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.13 0.11 0.34 0.00 0.00 21.6 1M 86 7263 -6939 13246 0 7179 4727 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.09 0.42 0.00 0.00 21.6 1N 86 7263 16465 13246 0 7179 -2185 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.11 0.44 0.00 0.00 21.6 1O 86 7263 -6939 -10176 0 -5027 4727 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.07 0.32 0.00 0.00 21.6 1P 86 7263 16465 -10176 0 -5027 -2185 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.11 0.44 0.00 0.00 21.6 2 86 -2813 7662 2488 0 2023 2129 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.06 0.05 0.19 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6

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1A 201 -7373 -20939 7691 0 -6334 -4903 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.14 0.51 0.00 0.00 6.8 1B 201 -7373 20844 7691 0 -6334 11481 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.14 0.53 0.00 0.00 6.8 1C 201 -7373 -20939 -4621 0 5859 -4903 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.14 0.51 0.00 0.00 6.8 1D 201 -7373 20844 -4621 0 5859 11481 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.14 0.53 0.00 0.00 6.8 1E 201 3815 -20939 7691 0 -6334 -4903 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 1F 201 3815 20844 7691 0 -6334 11481 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.14 0.56 0.00 0.00 6.8 1G 201 3815 -20939 -4621 0 5859 -4903 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 1H 201 3815 20844 -4621 0 5859 11481 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.14 0.56 0.00 0.00 6.8 1I 201 -10821 -11750 13246 0 -4597 -3275 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.09 0.26 0.00 0.00 6.8 1J 201 -10821 11654 13246 0 -4597 9853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.09 0.29 0.00 0.00 6.8 1K 201 -10821 -11750 -10176 0 4122 -3275 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.10 0.08 0.26 0.00 0.00 6.8 1L 201 -10821 11654 -10176 0 4122 9853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1M 201 7263 -11750 13246 0 -4597 -3275 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.09 0.42 0.00 0.00 6.8 1N 201 7263 11654 13246 0 -4597 9853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.09 0.42 0.00 0.00 6.8 1O 201 7263 -11750 -10176 0 4122 -3275 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 1P 201 7263 11654 -10176 0 4122 9853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 2 201 -2813 -1366 2488 0 -107 4824 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.02 0.04 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

ASTA NUM. 5 NI 2236 NF 165 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3780.00 2160.00 7779.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -18258 -9344 2312 0 1459 14955 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.33 0.06 0.22 0.00 0.00 6.8 1B 0 -18258 20548 2312 0 1459 -14955 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.33 0.14 0.49 0.00 0.00 6.8 1C 0 -18258 -9344 -1124 0 -951 14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.06 0.22 0.00 0.00 6.8 1D 0 -18258 20548 -1124 0 -951 -14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.14 0.49 0.00 0.00 6.8 1E 0 7780 -9344 2312 0 1459 14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1F 0 7780 20548 2312 0 1459 -14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 1G 0 7780 -9344 -1124 0 -951 14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1H 0 7780 20548 -1124 0 -951 -14955 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 1I 0 -16301 99 5176 0 3454 6687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.12 0.04 0.09 0.00 0.00 6.8 1J 0 -16301 11105 5176 0 3454 -6687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.12 0.07 0.25 0.00 0.00 6.8 1K 0 -16301 99 -3987 0 -2946 6687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.12 0.03 0.07 0.00 0.00 6.8 1L 0 -16301 11105 -3987 0 -2946 -6687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.12 0.07 0.25 0.00 0.00 6.8 1M 0 5823 99 5176 0 3454 6687 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.04 0.16 0.00 0.00 6.8 1N 0 5823 11105 5176 0 3454 -6687 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.08 0.30 0.00 0.00 6.8 1O 0 5823 99 -3987 0 -2946 6687 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.03 0.13 0.00 0.00 6.8 1P 0 5823 11105 -3987 0 -2946 -6687 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0.10 0.00 0.00 21.6 1J 142 -16301 3124 5176 0 -4161 3275 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.08 0.04 0.09 0.00 0.00 21.6 1K 142 -16301 -7882 -3987 0 2981 564 4.02 4.02 4.02 4.02 6 0.05 0.05 0.10 0.00 0.00 21.6 1L 142 -16301 3124 -3987 0 2981 3275 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.03 0.07 0.00 0.00 21.6 1M 142 5823 -7882 5176 0 -4161 564 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.05 0.21 0.00 0.00 21.6 1N 142 5823 3124 5176 0 -4161 3275 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.04 0.16 0.00 0.00 21.6 1O 142 5823 -7882 -3987 0 2981 564 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.05 0.21 0.00 0.00 21.6 1P 142 5823 3124 -3987 0 2981 3275 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 2 142 -8575 -3735 1325 0 -998 3568 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.07 0.03 0.09 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 189 -18258 -19985 2312 0 -3149 -13273 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.28 0.13 0.47 0.00 0.00 21.6 1B 189 -18258 9907 2312 0 -3149 13604 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.29 0.07 0.24 0.00 0.00 21.6 1C 189 -18258 -19985 -1124 0 1406 -13273 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.28 0.13 0.47 0.00 0.00 21.6 1D 189 -18258 9907 -1124 0 1406 13604 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.29 0.07 0.24 0.00 0.00 21.6 1E 189 7780 -19985 2312 0 -3149 -13273 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.36 0.14 0.54 0.00 0.00 21.6 1F 189 7780 9907 2312 0 -3149 13604 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1G 189 7780 -19985 -1124 0 1406 -13273 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.36 0.14 0.54 0.00 0.00 21.6 1H 189 7780 9907 -1124 0 1406 13604 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1I 189 -16301 -10542 5176 0 -6699 -3871 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.07 0.22 0.00 0.00 21.6 1J 189 -16301 464 5176 0 -6699 4202 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.09 0.00 0.00 21.6 1K 189 -16301 -10542 -3987 0 4957 -3871 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.07 0.22 0.00 0.00 21.6 1L 189 -16301 464 -3987 0 4957 4202 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.07 0.00 0.00 21.6 1M 189 5823 -10542 5176 0 -6699 -3871 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.07 0.28 0.00 0.00 21.6 1N 189 5823 464 5176 0 -6699 4202 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.04 0.16 0.00 0.00 21.6 1O 189 5823 -10542 -3987 0 4957 -3871 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.07 0.28 0.00 0.00 21.6 1P 189 5823 464 -3987 0 4957 4202 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 2 189 -8575 -8727 1325 0 -1626 618 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.03 0.06 0.13 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 314 -18258 -25306 2312 0 -5453 -34756 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.83 0.17 0.62 0.00 0.00 6.8 1B 314 -18258 4586 2312 0 -5453 20514 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.03 0.11 0.00 0.00 6.8 1C 314 -18258 -25306 -1124 0 2585 -34756 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.83 0.17 0.62 0.00 0.00 6.8 1D 314 -18258 4586 -1124 0 2585 20514 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.47 0.03 0.11 0.00 0.00 6.8 1E 314 7780 -25306 2312 0 -5453 -34756 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.91 0.17 0.68 0.00 0.00 6.8 1F 314 7780 4586 2312 0 -5453 20514 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.55 0.03 0.12 0.00 0.00 6.8 1G 314 7780 -25306 -1124 0 2585 -34756 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.91 0.17 0.68 0.00 0.00 6.8 1H 314 7780 4586 -1124 0 2585 20514 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.55 0.03 0.12 0.00 0.00 6.8 1I 314 -16301 -15863 5176 0 -11776 -16519 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.39 0.00 0.00 6.8 1J 314 -16301 -4857 5176 0 -11776 2277 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.32 0.04 0.09 0.00 0.00 6.8 1K 314 -16301 -15863 -3987 0 8908 -16519 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.39 0.00 0.00 6.8 1L 314 -16301 -4857 -3987 0 8908 2277 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.09 0.00 0.00 6.8

122/173

1M 314 5823 -15863 5176 0 -11776 -16519 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.44 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1N 314 5823 -4857 5176 0 -11776 2277 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.39 0.04 0.16 0.00 0.00 6.8 1O 314 5823 -15863 -3987 0 8908 -16519 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.44 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1P 314 5823 -4857 -3987 0 8908 2277 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.03 0.13 0.00 0.00 6.8 2 314 -8575 -18710 1325 0 -2880 -12370 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

ASTA NUM. 6 NI 165 NF 167 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3780.00 2160.00 7779.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -21119 10159 1728 0 4834 3687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.07 0.20 0.00 0.00 6.8 1B 0 -21119 23481 1728 0 4834 -36347 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.86 0.16 0.57 0.00 0.00 6.8 1C 0 -21119 10159 -1214 0 -3498 3687 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.06 0.07 0.20 0.00 0.00 6.8 1D 0 -21119 23481 -1214 0 -3498 -36347 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.86 0.16 0.57 0.00 0.00 6.8 1E 0 4281 10159 1728 0 4834 3687 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1F 0 4281 23481 1728 0 4834 -36347 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.63 0.00 0.00 6.8 1G 0 4281 10159 -1214 0 -3498 3687 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1H 0 4281 23481 -1214 0 -3498 -36347 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.63 0.00 0.00 6.8 1I 0 -21893 14553 2482 0 6155 -9515 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.10 0.33 0.00 0.00 6.8 1J 0 -21893 19087 2482 0 6155 -23145 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.52 0.13 0.46 0.00 0.00 6.8 1K 0 -21893 14553 -1968 0 -4819 -9515 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.18 0.10 0.33 0.00 0.00 6.8 1L 0 -21893 19087 -1968 0 -4819 -23145 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.52 0.13 0.46 0.00 0.00 6.8 1M 0 5055 14553 2482 0 6155 -9515 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.10 0.39 0.00 0.00 6.8 1N 0 5055 19087 2482 0 6155 -23145 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.61 0.13 0.52 0.00 0.00 6.8 1O 0 5055 14553 -1968 0 -4819 -9515 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.10 0.39 0.00 0.00 6.8 1P 0 5055 19087 -1968 0 -4819 -23145 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.61 0.13 0.52 0.00 0.00 6.8 2 0 -15770 31640 522 0 1338 -30840 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.74 0.21 0.79 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 233 -21119 -1228 1728 0 1326 12742 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.26 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1B 233 -21119 12095 1728 0 1326 -293 4.02 4.02 4.02 4.02 6 0.03 0.08 0.15 0.00 0.00 21.6 1C 233 -21119 -1228 -1214 0 -1031 12742 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.26 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1D 233 -21119 12095 -1214 0 -1031 -293 4.02 4.02 4.02 4.02 6 0.02 0.08 0.15 0.00 0.00 21.6 1E 233 4281 -1228 1728 0 1326 12742 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1F 233 4281 12095 1728 0 1326 -293 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.06 0.08 0.33 0.00 0.00 21.6 1G 233 4281 -1228 -1214 0 -1031 12742 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.01 0.04 0.00 0.00 21.6 1H 233 4281 12095 -1214 0 -1031 -293 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.05 0.08 0.33 0.00 0.00 21.6 1I 233 -21893 3167 2482 0 1105 8446 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.15 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1J 233 -21893 7700 2482 0 1105 4003 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.05 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1K 233 -21893 3167 -1968 0 -809 8446 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1L 233 -21893 7700 -1968 0 -809 4003 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1M 233 5055 3167 2482 0 1105 8446 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1N 233 5055 7700 2482 0 1105 4003 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.05 0.21 0.00 0.00 21.6 1O 233 5055 3167 -1968 0 -809 8446 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1P 233 5055 7700 -1968 0 -809 4003 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.05 0.21 0.00 0.00 21.6 2 233 -15770 10267 522 0 280 11623 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.07 0.25 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 334 -21119 -6921 1728 0 -428 8614 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1B 334 -21119 6401 1728 0 -428 9078 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 21.6 1C 334 -21119 -6921 -1214 0 203 8614 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1D 334 -21119 6401 -1214 0 203 9078 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 21.6 1E 334 4281 -6921 1728 0 -428 8614 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.05 0.19 0.00 0.00 21.6 1F 334 4281 6401 1728 0 -428 9078 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.04 0.17 0.00 0.00 21.6 1G 334 4281 -6921 -1214 0 203 8614 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.05 0.19 0.00 0.00 21.6 1H 334 4281 6401 -1214 0 203 9078 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.04 0.17 0.00 0.00 21.6 1I 334 -21893 -2527 2482 0 -1420 8771 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 334 -21893 2007 2482 0 -1420 8921 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.04 0.00 0.00 21.6 1K 334 -21893 -2527 -1968 0 1196 8771 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.16 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 1L 334 -21893 2007 -1968 0 1196 8921 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.16 0.01 0.04 0.00 0.00 21.6 1M 334 5055 -2527 2482 0 -1420 8771 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1N 334 5055 2007 2482 0 -1420 8921 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1O 334 5055 -2527 -1968 0 1196 8771 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1P 334 5055 2007 -1968 0 1196 8921 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 2 334 -15770 -420 522 0 -249 16612 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.38 0.00 0.01 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 435 -21119 -12615 1728 0 -2181 -1284 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.04 0.08 0.17 0.00 0.00 21.6 1B 435 -21119 708 1728 0 -2181 12679 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.26 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1C 435 -21119 -12615 -1214 0 1436 -1284 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.03 0.08 0.17 0.00 0.00 21.6 1D 435 -21119 708 -1214 0 1436 12679 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.26 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6 1E 435 4281 -12615 1728 0 -2181 -1284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.09 0.34 0.00 0.00 21.6 1F 435 4281 708 1728 0 -2181 12679 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1G 435 4281 -12615 -1214 0 1436 -1284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.06 0.09 0.34 0.00 0.00 21.6 1H 435 4281 708 -1214 0 1436 12679 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.01 0.04 0.00 0.00 21.6 1I 435 -21893 -8220 2482 0 -3945 3326 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.07 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1J 435 -21893 -3687 2482 0 -3945 8069 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1K 435 -21893 -8220 -1968 0 3200 3326 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.05 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1L 435 -21893 -3687 -1968 0 3200 8069 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1M 435 5055 -8220 2482 0 -3945 3326 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.06 0.22 0.00 0.00 21.6 1N 435 5055 -3687 2482 0 -3945 8069 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1O 435 5055 -8220 -1968 0 3200 3326 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.06 0.22 0.00 0.00 21.6 1P 435 5055 -3687 -1968 0 3200 8069 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 2 435 -15770 -11107 522 0 -778 10773 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.07 0.26 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 668 -21119 -24001 1728 0 -5689 -38391 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.92 0.16 0.59 0.00 0.00 6.8 1B 668 -21119 -10679 1728 0 -5689 2571 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.12 0.07 0.19 0.00 0.00 6.8 1C 668 -21119 -24001 -1214 0 3903 -38391 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.92 0.16 0.59 0.00 0.00 6.8 1D 668 -21119 -10679 -1214 0 3903 2571 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.07 0.07 0.19 0.00 0.00 6.8 1E 668 4281 -24001 1728 0 -5689 -38391 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.99 0.16 0.65 0.00 0.00 6.8 1F 668 4281 -10679 1728 0 -5689 2571 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.07 0.29 0.00 0.00 6.8

123/173

1G 668 4281 -24001 -1214 0 3903 -38391 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.99 0.16 0.65 0.00 0.00 6.8 1H 668 4281 -10679 -1214 0 3903 2571 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.07 0.29 0.00 0.00 6.8 1I 668 -21893 -19607 2482 0 -8995 -24875 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.57 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1J 668 -21893 -15073 2482 0 -8995 -10945 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.10 0.34 0.00 0.00 6.8 1K 668 -21893 -19607 -1968 0 7210 -24875 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.57 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1L 668 -21893 -15073 -1968 0 7210 -10945 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.10 0.34 0.00 0.00 6.8 1M 668 5055 -19607 2482 0 -8995 -24875 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.65 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1N 668 5055 -15073 2482 0 -8995 -10945 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.10 0.41 0.00 0.00 6.8 1O 668 5055 -19607 -1968 0 7210 -24875 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.65 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1P 668 5055 -15073 -1968 0 7210 -10945 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.10 0.41 0.00 0.00 6.8 2 668 -15770 -32480 522 0 -1836 -33390 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.80 0.22 0.81 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

ASTA NUM. 7 NI 167 NF 215 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3780.00 2160.00 7779.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -14367 13502 1484 0 4146 -2851 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.09 0.28 0.00 0.00 6.8 1B 0 -14367 23998 1484 0 4146 -38449 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.60 0.00 0.00 6.8 1C 0 -14367 13502 -1678 0 -5669 -2851 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.09 0.28 0.00 0.00 6.8 1D 0 -14367 23998 -1678 0 -5669 -38449 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.60 0.00 0.00 6.8 1E 0 -5692 13502 1484 0 4146 -2851 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.09 0.32 0.00 0.00 6.8 1F 0 -5692 23998 1484 0 4146 -38449 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 6.8 1G 0 -5692 13502 -1678 0 -5669 -2851 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.09 0.32 0.00 0.00 6.8 1H 0 -5692 23998 -1678 0 -5669 -38449 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.63 0.00 0.00 6.8 1I 0 -18343 16918 4298 0 13378 -14435 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.40 0.00 0.00 6.8 1J 0 -18343 20582 4298 0 13378 -26865 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.63 0.14 0.50 0.00 0.00 6.8 1K 0 -18343 16918 -4493 0 -14901 -14435 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.11 0.40 0.00 0.00 6.8 1L 0 -18343 20582 -4493 0 -14901 -26865 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.63 0.14 0.50 0.00 0.00 6.8 1M 0 -1717 16918 4298 0 13378 -14435 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.11 0.45 0.00 0.00 6.8 1N 0 -1717 20582 4298 0 13378 -26865 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.68 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 1O 0 -1717 16918 -4493 0 -14901 -14435 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.11 0.45 0.00 0.00 6.8 1P 0 -1717 20582 -4493 0 -14901 -26865 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.68 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 2 0 -18840 35140 -297 0 -1716 -38630 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.93 0.23 0.87 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 234 -14367 2029 1484 0 1094 13009 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.29 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1B 234 -14367 12525 1484 0 1094 -1154 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.02 0.08 0.20 0.00 0.00 21.6 1C 234 -14367 2029 -1678 0 -2221 13009 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.29 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1D 234 -14367 12525 -1678 0 -2221 -1154 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.04 0.08 0.20 0.00 0.00 21.6 1E 234 -5692 2029 1484 0 1094 13009 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.31 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1F 234 -5692 12525 1484 0 1094 -1154 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.02 0.08 0.27 0.00 0.00 21.6 1G 234 -5692 2029 -1678 0 -2221 13009 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.01 0.05 0.00 0.00 21.6 1H 234 -5692 12525 -1678 0 -2221 -1154 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.08 0.27 0.00 0.00 21.6 1I 234 -18343 5445 4298 0 4578 8399 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.12 0.00 0.00 21.6 1J 234 -18343 9108 4298 0 4578 3455 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.06 0.18 0.00 0.00 21.6 1K 234 -18343 5445 -4493 0 -5704 8399 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.04 0.12 0.00 0.00 21.6 1L 234 -18343 9108 -4493 0 -5704 3455 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.13 0.06 0.18 0.00 0.00 21.6 1M 234 -1717 5445 4298 0 4578 8399 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.04 0.14 0.00 0.00 21.6 1N 234 -1717 9108 4298 0 4578 3455 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.06 0.24 0.00 0.00 21.6 1O 234 -1717 5445 -4493 0 -5704 8399 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.04 0.14 0.00 0.00 21.6 1P 234 -1717 9108 -4493 0 -5704 3455 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.06 0.24 0.00 0.00 21.6 2 234 -18840 13610 -297 0 -1109 11143 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.23 0.09 0.32 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 336 -14367 -3708 1484 0 -432 12154 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 336 -14367 6788 1484 0 -432 8709 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1C 336 -14367 -3708 -1678 0 -496 12154 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.27 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1D 336 -14367 6788 -1678 0 -496 8709 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1E 336 -5692 -3708 1484 0 -432 12154 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1F 336 -5692 6788 1484 0 -432 8709 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.05 0.17 0.00 0.00 21.6 1G 336 -5692 -3708 -1678 0 -496 12154 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1H 336 -5692 6788 -1678 0 -496 8709 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.05 0.17 0.00 0.00 21.6 1I 336 -18343 -292 4298 0 178 11033 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.03 0.07 0.00 0.00 21.6 1J 336 -18343 3372 4298 0 178 9831 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1K 336 -18343 -292 -4493 0 -1106 11033 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.23 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1L 336 -18343 3372 -4493 0 -1106 9831 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1M 336 -1717 -292 4298 0 178 11033 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.28 0.03 0.07 0.00 0.00 21.6 1N 336 -1717 3372 4298 0 178 9831 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.03 0.09 0.00 0.00 21.6 1O 336 -1717 -292 -4493 0 -1106 11033 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.28 0.03 0.07 0.00 0.00 21.6 1P 336 -1717 3372 -4493 0 -1106 9831 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.03 0.09 0.00 0.00 21.6 2 336 -18840 2845 -297 0 -805 19546 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.44 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 643 -14367 -20918 1484 0 -5009 -23585 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.56 0.14 0.52 0.00 0.00 6.8 1B 643 -14367 -10422 1484 0 -5009 5122 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.07 0.23 0.00 0.00 6.8 1C 643 -14367 -20918 -1678 0 4677 -23585 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.56 0.14 0.52 0.00 0.00 6.8 1D 643 -14367 -10422 -1678 0 4677 5122 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.07 0.23 0.00 0.00 6.8 1E 643 -5692 -20918 1484 0 -5009 -23585 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.58 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 1F 643 -5692 -10422 1484 0 -5009 5122 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.07 0.26 0.00 0.00 6.8 1G 643 -5692 -20918 -1678 0 4677 -23585 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.58 0.14 0.55 0.00 0.00 6.8 1H 643 -5692 -10422 -1678 0 4677 5122 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.13 0.07 0.26 0.00 0.00 6.8 1I 643 -18343 -17502 4298 0 -13022 -14245 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.36 0.12 0.42 0.00 0.00 6.8 1J 643 -18343 -13838 4298 0 -13022 -4217 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.36 0.09 0.29 0.00 0.00 6.8 1K 643 -18343 -17502 -4493 0 12689 -14245 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.12 0.42 0.00 0.00 6.8 1L 643 -18343 -13838 -4493 0 12689 -4217 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.35 0.09 0.29 0.00 0.00 6.8 1M 643 -1717 -17502 4298 0 -13022 -14245 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 1N 643 -1717 -13838 4298 0 -13022 -4217 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.09 0.36 0.00 0.00 6.8 1O 643 -1717 -17502 -4493 0 12689 -14245 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 1P 643 -1717 -13838 -4493 0 12689 -4217 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.09 0.36 0.00 0.00 6.8 2 643 -18840 -29450 -297 0 106 -17499 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.39 0.20 0.71 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

124/173

TRAVATA 2 – elem 16,17,18

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 16 NI 106 NF 172 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3500.00 2000.00 7339.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -14021 2967 2739 0 7050 15363 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.02 0.07 0.00 0.00 6.8 1B 0 -14021 21933 2739 0 7050 -29504 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.71 0.15 0.55 0.00 0.00 6.8 1C 0 -14021 2967 -1656 0 -4266 15363 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.02 0.07 0.00 0.00 6.8 1D 0 -14021 21933 -1656 0 -4266 -29504 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.71 0.15 0.55 0.00 0.00 6.8 1E 0 1081 2967 2739 0 7050 15363 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.02 0.09 0.00 0.00 6.8 1F 0 1081 21933 2739 0 7050 -29504 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.76 0.15 0.59 0.00 0.00 6.8 1G 0 1081 2967 -1656 0 -4266 15363 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.02 0.08 0.00 0.00 6.8 1H 0 1081 21933 -1656 0 -4266 -29504 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.76 0.15 0.59 0.00 0.00 6.8 1I 0 -14801 8544 5516 0 14200 2187 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.40 0.06 0.16 0.00 0.00 6.8 1J 0 -14801 16356 5516 0 14200 -16329 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.11 0.40 0.00 0.00 6.8 1K 0 -14801 8544 -4433 0 -11416 2187 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.32 0.06 0.16 0.00 0.00 6.8 1L 0 -14801 16356 -4433 0 -11416 -16329 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.40 0.00 0.00 6.8 1M 0 1861 8544 5516 0 14200 2187 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.45 0.06 0.23 0.00 0.00 6.8 1N 0 1861 16356 5516 0 14200 -16329 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.45 0.11 0.44 0.00 0.00 6.8 1O 0 1861 8544 -4433 0 -11416 2187 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.06 0.23 0.00 0.00 6.8 1P 0 1861 16356 -4433 0 -11416 -16329 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.11 0.44 0.00 0.00 6.8 2 0 -11390 23160 1013 0 2617 -13135 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.30 0.16 0.58 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 243 -14022 -9988 2739 0 391 5284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.09 0.07 0.23 0.00 0.00 21.6 1B 243 -14022 8978 2739 0 391 6424 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.06 0.21 0.00 0.00 21.6 1C 243 -14022 -9988 -1656 0 -235 5284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.09 0.07 0.23 0.00 0.00 21.6 1D 243 -14022 8978 -1656 0 -235 6424 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.06 0.21 0.00 0.00 21.6 1E 243 1081 -9988 2739 0 391 5284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1F 243 1081 8978 2739 0 391 6424 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.06 0.24 0.00 0.00 21.6 1G 243 1081 -9988 -1656 0 -235 5284 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1H 243 1081 8978 -1656 0 -235 6424 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.06 0.24 0.00 0.00 21.6 1I 243 -14801 -4411 5516 0 813 5637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.04 0.10 0.00 0.00 21.6 1J 243 -14801 3401 5516 0 813 6071 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.04 0.09 0.00 0.00 21.6 1K 243 -14801 -4411 -4433 0 -657 5637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1L 243 -14801 3401 -4433 0 -657 6071 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1M 243 1861 -4411 5516 0 813 5637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.04 0.18 0.00 0.00 21.6 1N 243 1861 3401 5516 0 813 6071 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.04 0.18 0.00 0.00 21.6 1O 243 1861 -4411 -4433 0 -657 5637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 1P 243 1861 3401 -4433 0 -657 6071 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 2 243 -11390 -955 1013 0 159 10904 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6

125/173

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 515 -14021 -22943 2739 0 -6268 -34664 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.84 0.15 0.58 0.00 0.00 6.8 1B 515 -14021 -3977 2739 0 -6268 12484 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.28 0.03 0.10 0.00 0.00 6.8 1C 515 -14021 -22943 -1656 0 3796 -34664 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.84 0.15 0.58 0.00 0.00 6.8 1D 515 -14021 -3977 -1656 0 3796 12484 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.10 0.00 0.00 6.8 1E 515 1081 -22943 2739 0 -6268 -34664 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.89 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1F 515 1081 -3977 2739 0 -6268 12484 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.32 0.03 0.11 0.00 0.00 6.8 1G 515 1081 -22943 -1656 0 3796 -34664 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.89 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1H 515 1081 -3977 -1656 0 3796 12484 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.32 0.03 0.11 0.00 0.00 6.8 1I 515 -14801 -17366 5516 0 -12574 -20782 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.49 0.12 0.43 0.00 0.00 6.8 1J 515 -14801 -9554 5516 0 -12574 -1398 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.35 0.06 0.16 0.00 0.00 6.8 1K 515 -14801 -17366 -4433 0 10102 -20782 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.49 0.12 0.43 0.00 0.00 6.8 1L 515 -14801 -9554 -4433 0 10102 -1398 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.27 0.06 0.16 0.00 0.00 6.8 1M 515 1861 -17366 5516 0 -12574 -20782 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 1N 515 1861 -9554 5516 0 -12574 -1398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.06 0.26 0.00 0.00 6.8 1O 515 1861 -17366 -4433 0 10102 -20782 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 1P 515 1861 -9554 -4433 0 10102 -1398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.06 0.26 0.00 0.00 6.8 2 515 -11390 -25070 1013 0 -2299 -20670 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.49 0.17 0.63 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

ASTA NUM. 17 NI 172 NF 170 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3500.00 2000.00 7339.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -18424 9269 1494 0 4029 4689 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.08 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1B 0 -18424 23031 1494 0 4029 -36949 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.89 0.15 0.57 0.00 0.00 6.8 1C 0 -18424 9269 -1028 0 -3013 4689 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.07 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1D 0 -18424 23031 -1028 0 -3013 -36949 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.89 0.15 0.57 0.00 0.00 6.8 1E 0 -2476 9269 1494 0 4029 4689 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.06 0.24 0.00 0.00 6.8 1F 0 -2476 23031 1494 0 4029 -36949 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.61 0.00 0.00 6.8 1G 0 -2476 9269 -1028 0 -3013 4689 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.06 0.24 0.00 0.00 6.8 1H 0 -2476 23031 -1028 0 -3013 -36949 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.94 0.16 0.61 0.00 0.00 6.8 1I 0 -24436 13776 2483 0 6070 -8946 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.09 0.30 0.00 0.00 6.8 1J 0 -24436 18524 2483 0 6070 -23314 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.52 0.12 0.44 0.00 0.00 6.8 1K 0 -24436 13776 -2017 0 -5054 -8946 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.09 0.30 0.00 0.00 6.8 1L 0 -24436 18524 -2017 0 -5054 -23314 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.52 0.12 0.44 0.00 0.00 6.8 1M 0 3536 13776 2483 0 6070 -8946 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.09 0.37 0.00 0.00 6.8 1N 0 3536 18524 2483 0 6070 -23314 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.61 0.13 0.50 0.00 0.00 6.8 1O 0 3536 13776 -2017 0 -5054 -8946 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.09 0.37 0.00 0.00 6.8 1P 0 3536 18524 -2017 0 -5054 -23314 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.61 0.13 0.50 0.00 0.00 6.8 2 0 -18760 30100 481 0 1085 -30130 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.71 0.20 0.74 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 334 -18424 -6961 1494 0 -529 8201 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1B 334 -18424 6801 1494 0 -529 8394 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1C 334 -18424 -6961 -1028 0 128 8201 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1D 334 -18424 6801 -1028 0 128 8394 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.05 0.16 0.00 0.00 21.6 1E 334 -2476 -6961 1494 0 -529 8201 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1F 334 -2476 6801 1494 0 -529 8394 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1G 334 -2476 -6961 -1028 0 128 8201 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1H 334 -2476 6801 -1028 0 128 8394 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1I 334 -24436 -2454 2483 0 -1533 8264 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.05 0.00 0.00 21.6 1J 334 -24436 2294 2483 0 -1533 8330 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.05 0.00 0.00 21.6 1K 334 -24436 -2454 -2017 0 1133 8264 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.05 0.00 0.00 21.6 1L 334 -24436 2294 -2017 0 1133 8330 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.14 0.02 0.05 0.00 0.00 21.6 1M 334 3536 -2454 2483 0 -1533 8264 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1N 334 3536 2294 2483 0 -1533 8330 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1O 334 3536 -2454 -2017 0 1133 8264 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1P 334 3536 2294 -2017 0 1133 8330 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 2 334 -18760 -120 481 0 -377 15441 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.00 0.00 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 668 -18424 -23191 1494 0 -5087 -37632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.90 0.15 0.57 0.00 0.00 6.8 1B 668 -18424 -9429 1494 0 -5087 4392 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1C 668 -18424 -23191 -1028 0 3270 -37632 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.90 0.15 0.57 0.00 0.00 6.8 1D 668 -18424 -9429 -1028 0 3270 4392 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.06 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1E 668 -2476 -23191 1494 0 -5087 -37632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.95 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1F 668 -2476 -9429 1494 0 -5087 4392 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1G 668 -2476 -23191 -1028 0 3270 -37632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.95 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1H 668 -2476 -9429 -1028 0 3270 4392 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1I 668 -24436 -18684 2483 0 -9136 -23870 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.12 0.44 0.00 0.00 6.8 1J 668 -24436 -13936 2483 0 -9136 -9370 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.09 0.31 0.00 0.00 6.8 1K 668 -24436 -18684 -2017 0 7319 -23870 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.12 0.44 0.00 0.00 6.8 1L 668 -24436 -13936 -2017 0 7319 -9370 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.09 0.31 0.00 0.00 6.8 1M 668 3536 -18684 2483 0 -9136 -23870 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.13 0.50 0.00 0.00 6.8 1N 668 3536 -13936 2483 0 -9136 -9370 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.09 0.38 0.00 0.00 6.8 1O 668 3536 -18684 -2017 0 7319 -23870 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.62 0.13 0.50 0.00 0.00 6.8 1P 668 3536 -13936 -2017 0 7319 -9370 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.09 0.38 0.00 0.00 6.8 2 668 -18760 -30340 481 0 -1839 -30860 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.73 0.20 0.74 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

126/173

ASTA NUM. 18 NI 170 NF 214 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3500.00 2000.00 7339.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -22062 12590 1206 0 3738 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.06 0.08 0.19 0.00 0.00 6.8 1B 0 -22062 23210 1206 0 3738 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.90 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1C 0 -22062 12590 -2268 0 -6846 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.15 0.08 0.19 0.00 0.00 6.8 1D 0 -22062 23210 -2268 0 -6846 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.90 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1E 0 -3078 12590 1206 0 3738 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1F 0 -3078 23210 1206 0 3738 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1G 0 -3078 12590 -2268 0 -6846 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1H 0 -3078 23210 -2268 0 -6846 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1I 0 -23563 16025 3667 0 11973 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.11 0.37 0.00 0.00 6.8 1J 0 -23563 19775 3667 0 11973 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.60 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1K 0 -23563 16025 -4730 0 -15081 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.11 0.37 0.00 0.00 6.8 1L 0 -23563 19775 -4730 0 -15081 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.60 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1M 0 -1577 16025 3667 0 11973 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1N 0 -1577 19775 3667 0 11973 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.66 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1O 0 -1577 16025 -4730 0 -15081 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1P 0 -1577 19775 -4730 0 -15081 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.66 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 2 0 -22590 33300 -990 0 -2989 -36860 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.87 0.22 0.81 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 30 -22062 12590 1206 0 3738 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.06 0.08 0.19 0.00 0.00 6.8 1B 30 -22062 23210 1206 0 3738 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.90 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1C 30 -22062 12590 -2268 0 -6846 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.15 0.08 0.19 0.00 0.00 6.8 1D 30 -22062 23210 -2268 0 -6846 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.90 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1E 30 -3078 12590 1206 0 3738 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1F 30 -3078 23210 1206 0 3738 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1G 30 -3078 12590 -2268 0 -6846 -1780 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.08 0.31 0.00 0.00 6.8 1H 30 -3078 23210 -2268 0 -6846 -37840 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.96 0.16 0.62 0.00 0.00 6.8 1I 30 -23563 16025 3667 0 11973 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.11 0.37 0.00 0.00 6.8 1J 30 -23563 19775 3667 0 11973 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.60 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1K 30 -23563 16025 -4730 0 -15081 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.11 0.37 0.00 0.00 6.8 1L 30 -23563 19775 -4730 0 -15081 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.60 0.13 0.47 0.00 0.00 6.8 1M 30 -1577 16025 3667 0 11973 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1N 30 -1577 19775 3667 0 11973 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.66 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1O 30 -1577 16025 -4730 0 -15081 -13460 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.47 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1P 30 -1577 19775 -4730 0 -15081 -26160 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.66 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 2 30 -22590 33300 -990 0 -2989 -36860 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.87 0.22 0.81 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 336 -22062 -3765 1206 0 24 11724 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 336 -22062 6855 1206 0 24 8195 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1C 336 -22062 -3765 -2268 0 120 11724 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1D 336 -22062 6855 -2268 0 120 8195 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.05 0.15 0.00 0.00 21.6 1E 336 -3078 -3765 1206 0 24 11724 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1F 336 -3078 6855 1206 0 24 8195 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1G 336 -3078 -3765 -2268 0 120 11724 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1H 336 -3078 6855 -2268 0 120 8195 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.05 0.18 0.00 0.00 21.6 1I 336 -23563 -330 3667 0 713 10563 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 336 -23563 3420 3667 0 713 9355 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1K 336 -23563 -330 -4730 0 -569 10563 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1L 336 -23563 3420 -4730 0 -569 9355 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.17 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1M 336 -1577 -330 3667 0 713 10563 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.03 0.06 0.00 0.00 21.6 1N 336 -1577 3420 3667 0 713 9355 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.03 0.09 0.00 0.00 21.6 1O 336 -1577 -330 -4730 0 -569 10563 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.03 0.08 0.00 0.00 21.6 1P 336 -1577 3420 -4730 0 -569 9355 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.03 0.09 0.00 0.00 21.6 2 336 -22590 2850 -990 0 42 18484 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.40 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 643 -22062 -20120 1206 0 -3690 -23000 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.52 0.13 0.48 0.00 0.00 6.8 1B 643 -22062 -9500 1206 0 -3690 6002 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1C 643 -22062 -20120 -2268 0 7086 -23000 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.52 0.13 0.48 0.00 0.00 6.8 1D 643 -22062 -9500 -2268 0 7086 6002 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.16 0.06 0.20 0.00 0.00 6.8 1E 643 -3078 -20120 1206 0 -3690 -23000 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.58 0.14 0.53 0.00 0.00 6.8 1F 643 -3078 -9500 1206 0 -3690 6002 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1G 643 -3078 -20120 -2268 0 7086 -23000 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.58 0.14 0.53 0.00 0.00 6.8 1H 643 -3078 -9500 -2268 0 7086 6002 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.06 0.25 0.00 0.00 6.8 1I 643 -23563 -16685 3667 0 -10547 -13641 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.28 0.11 0.38 0.00 0.00 6.8 1J 643 -23563 -12935 3667 0 -10547 -3356 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.26 0.09 0.24 0.00 0.00 6.8 1K 643 -23563 -16685 -4730 0 13943 -13641 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.38 0.00 0.00 6.8 1L 643 -23563 -12935 -4730 0 13943 -3356 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.37 0.09 0.24 0.00 0.00 6.8 1M 643 -1577 -16685 3667 0 -10547 -13641 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.11 0.45 0.00 0.00 6.8 1N 643 -1577 -12935 3667 0 -10547 -3356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.09 0.34 0.00 0.00 6.8 1O 643 -1577 -16685 -4730 0 13943 -13641 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.44 0.11 0.45 0.00 0.00 6.8 1P 643 -1577 -12935 -4730 0 13943 -3356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.44 0.09 0.34 0.00 0.00 6.8 2 643 -22590 -27600 -990 0 3073 -15960 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.34 0.18 0.64 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

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TRAVATA 3 – elem da 22 a 33

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N]

Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 22 NI 214 NF 2240 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.270 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 1655.44 1655.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -12356 26936 9503 0 9288 5971 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.14 0.67 0.00 0.00 19.2 1B 0 -12356 30144 9503 0 9288 -10398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.16 0.78 0.00 0.00 19.2 1C 0 -12356 26936 -8871 0 -8976 5971 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.14 0.67 0.00 0.00 19.2 1D 0 -12356 30144 -8871 0 -8976 -10398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.26 0.16 0.78 0.00 0.00 19.2 1E 0 976 26936 9503 0 9288 5971 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.14 0.77 0.00 0.00 19.2 1F 0 976 30144 9503 0 9288 -10398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.16 0.86 0.00 0.00 19.2 1G 0 976 26936 -8871 0 -8976 5971 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.29 0.14 0.77 0.00 0.00 19.2 1H 0 976 30144 -8871 0 -8976 -10398 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.30 0.16 0.86 0.00 0.00 19.2 1I 0 -23196 24489 9369 0 14325 21126 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.13 0.61 0.00 0.00 19.2 1J 0 -23196 32591 9369 0 14325 -25553 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.67 0.17 0.82 0.00 0.00 19.2 1K 0 -23196 24489 -8738 0 -14013 21126 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.13 0.61 0.00 0.00 19.2 1L 0 -23196 32591 -8738 0 -14013 -25553 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.67 0.17 0.82 0.00 0.00 19.2 1M 0 11816 24489 9369 0 14325 21126 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.65 0.13 0.70 0.00 0.00 19.2 1N 0 11816 32591 9369 0 14325 -25553 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.78 0.17 0.93 0.00 0.00 19.2 1O 0 11816 24489 -8738 0 -14013 21126 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.65 0.13 0.70 0.00 0.00 19.2 1P 0 11816 32591 -8738 0 -14013 -25553 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.78 0.17 0.93 0.00 0.00 19.2 2 0 -8096 49750 1026 0 1100 -3487 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.08 0.26 1.24 5.89 0.00 17.1 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- staffe= 2 d 8 / 17.1 ( e armatura base = 4 d 16 )

ASTA NUM. 24 NI 216 NF 2260 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.900 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 5518.12 5518.12 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

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------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -7918 -17472 7758 0 15176 70654 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.26 0.03 0.26 0.00 0.00 26.8 1B 0 -7918 -13848 7758 0 15176 61206 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.22 0.02 0.20 0.00 0.00 26.8 1C 0 -7918 -17472 -4432 0 -12620 70654 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.26 0.03 0.26 0.00 0.00 26.8 1D 0 -7918 -13848 -4432 0 -12620 61206 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.22 0.02 0.20 0.00 0.00 26.8 1E 0 -4308 -17472 7758 0 15176 70654 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.26 0.03 0.26 0.00 0.00 26.8 1F 0 -4308 -13848 7758 0 15176 61206 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.23 0.02 0.20 0.00 0.00 26.8 1G 0 -4308 -17472 -4432 0 -12620 70654 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.26 0.03 0.26 0.00 0.00 26.8 1H 0 -4308 -13848 -4432 0 -12620 61206 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.23 0.02 0.20 0.00 0.00 26.8 1I 0 -7990 -20300 9231 0 12753 77139 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.28 0.03 0.30 0.00 0.00 26.8 1J 0 -7990 -11020 9231 0 12753 54721 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.20 0.02 0.16 0.00 0.00 26.8 1K 0 -7990 -20300 -5905 0 -10197 77139 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.28 0.03 0.30 0.00 0.00 26.8 1L 0 -7990 -11020 -5905 0 -10197 54721 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.20 0.02 0.16 0.00 0.00 26.8 1M 0 -4237 -20300 9231 0 12753 77139 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.29 0.03 0.30 0.00 0.00 26.8 1N 0 -4237 -11020 9231 0 12753 54721 8.04 4.02 8.04 4.02 2 0.20 0.02 0.16 0.00 0.00 26.8 1O 0 -4237 -20300 -5905 0 -10197 77139 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.29 0.03 0.30 0.00 0.00 26.8 1P 0 -4237 -11020 -5905 0 -10197 54721 4.02 8.04 8.04 4.02 2 0.20 0.02 0.16 0.00 0.00 26.8 2 0 -8958 -32160 2921 0 2205 121200 8.04 4.02 8.04 4.02 3 0.45 0.05 0.47 0.00 0.00 26.8 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= 2 d 16 asup= -- staffe= 2 d 8 / 26.8 ( e armatura base = 4 d 16 )

ASTA NUM. 33 NI 2251 NF 215 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.270 (trave) categoria: p.p. y qy tot. qy medio: 1655.44 1655.44 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 52 -8873 -28739 11570 0 7258 1028 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.20 0.15 0.57 0.00 0.00 19.2 1B 52 -8873 -24761 11570 0 7258 -1028 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.20 0.13 0.49 0.00 0.00 19.2 1C 52 -8873 -28739 -8244 0 -14620 1028 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.44 0.15 0.57 0.00 0.00 19.2 1D 52 -8873 -24761 -8244 0 -14620 -1028 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.44 0.13 0.49 0.00 0.00 19.2 1E 52 -3353 -28739 11570 0 7258 1028 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.15 0.70 0.00 0.00 19.2 1F 52 -3353 -24761 11570 0 7258 -1028 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.13 0.61 0.00 0.00 19.2 1G 52 -3353 -28739 -8244 0 -14620 1028 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.45 0.15 0.70 0.00 0.00 19.2 1H 52 -3353 -24761 -8244 0 -14620 -1028 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.45 0.13 0.61 0.00 0.00 19.2 1I 52 -11164 -31530 10433 0 9711 2918 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.27 0.16 0.73 0.00 0.00 19.2 1J 52 -11164 -21970 10433 0 9711 -2918 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.27 0.11 0.51 0.00 0.00 19.2 1K 52 -11164 -31530 -7107 0 -17073 2918 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.51 0.16 0.73 0.00 0.00 19.2 1L 52 -11164 -21970 -7107 0 -17073 -2918 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.51 0.11 0.51 0.00 0.00 19.2 1M 52 -1062 -31530 10433 0 9711 2918 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.17 0.88 0.00 0.00 19.2 1N 52 -1062 -21970 10433 0 9711 -2918 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.12 0.61 0.00 0.00 19.2 1O 52 -1062 -31530 -7107 0 -17073 2918 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.17 0.88 0.00 0.00 19.2 1P 52 -1062 -21970 -7107 0 -17073 -2918 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.54 0.12 0.61 0.00 0.00 19.2 2 52 -8958 -46580 2921 0 -6506 0 4.02 4.02 4.02 4.02 7 0.18 0.24 0.88 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- staffe= 2 d 8 / 19.2 ( e armatura base = 4 d 16 )

TRAVATA 5 (elem 2)- TRAVATA 6 (elem 1)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N]

129/173

Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 2 NI 2249 NF 290 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3990.00 2280.00 8109.37 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -13881 639 108 0 2023 14996 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.34 0.00 0.02 0.00 0.00 6.8 1B 0 -13881 21541 108 0 2023 -26872 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.64 0.14 0.54 0.00 0.00 6.8 1C 0 -13881 639 -467 0 -462 14996 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.00 0.02 0.00 0.00 6.8 1D 0 -13881 21541 -467 0 -462 -26872 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.64 0.14 0.54 0.00 0.00 6.8 1E 0 7213 639 108 0 2023 14996 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.00 0.02 0.00 0.00 6.8 1F 0 7213 21541 108 0 2023 -26872 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.71 0.15 0.58 0.00 0.00 6.8 1G 0 7213 639 -467 0 -462 14996 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.41 0.00 0.02 0.00 0.00 6.8 1H 0 7213 21541 -467 0 -462 -26872 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.71 0.15 0.58 0.00 0.00 6.8 1I 0 -8219 7435 395 0 3761 1386 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.05 0.15 0.00 0.00 6.8 1J 0 -8219 14745 395 0 3761 -13262 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.31 0.10 0.37 0.00 0.00 6.8 1K 0 -8219 7435 -754 0 -2200 1386 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.05 0.15 0.00 0.00 6.8 1L 0 -8219 14745 -754 0 -2200 -13262 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.31 0.10 0.37 0.00 0.00 6.8 1M 0 1551 7435 395 0 3761 1386 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.12 0.05 0.20 0.00 0.00 6.8 1N 0 1551 14745 395 0 3761 -13262 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.10 0.40 0.00 0.00 6.8 1O 0 1551 7435 -754 0 -2200 1386 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.07 0.05 0.20 0.00 0.00 6.8 1P 0 1551 14745 -754 0 -2200 -13262 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.10 0.40 0.00 0.00 6.8 2 0 -6424 20720 -276 0 1376 -10780 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.26 0.14 0.53 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 197 -13881 -10871 108 0 1964 3510 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.07 0.23 0.00 0.00 21.6 1B 197 -13881 10031 108 0 1964 2919 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.07 0.21 0.00 0.00 21.6 1C 197 -13881 -10871 -467 0 306 3510 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.07 0.23 0.00 0.00 21.6 1D 197 -13881 10031 -467 0 306 2919 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.07 0.21 0.00 0.00 21.6 1E 197 7213 -10871 108 0 1964 3510 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.07 0.29 0.00 0.00 21.6 1F 197 7213 10031 108 0 1964 2919 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1G 197 7213 -10871 -467 0 306 3510 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.11 0.07 0.29 0.00 0.00 21.6 1H 197 7213 10031 -467 0 306 2919 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.07 0.27 0.00 0.00 21.6 1I 197 -8219 -4075 395 0 3136 3305 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.07 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1J 197 -8219 3235 395 0 3136 3125 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.07 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1K 197 -8219 -4075 -754 0 -867 3305 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.06 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1L 197 -8219 3235 -754 0 -867 3125 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.06 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1M 197 1551 -4075 395 0 3136 3305 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.03 0.11 0.00 0.00 21.6 1N 197 1551 3235 395 0 3136 3125 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1O 197 1551 -4075 -754 0 -867 3305 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.09 0.03 0.11 0.00 0.00 21.6 1P 197 1551 3235 -754 0 -867 3125 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 2 197 -6424 -1000 -276 0 1920 6099 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 395 -13881 -22381 108 0 1904 -27836 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.67 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1B 395 -13881 -1479 108 0 1904 12850 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.29 0.01 0.04 0.00 0.00 6.8 1C 395 -13881 -22381 -467 0 1074 -27836 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.67 0.15 0.56 0.00 0.00 6.8 1D 395 -13881 -1479 -467 0 1074 12850 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.29 0.01 0.04 0.00 0.00 6.8 1E 395 7213 -22381 108 0 1904 -27836 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.73 0.15 0.60 0.00 0.00 6.8 1F 395 7213 -1479 108 0 1904 12850 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.01 0.04 0.00 0.00 6.8 1G 395 7213 -22381 -467 0 1074 -27836 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.73 0.15 0.60 0.00 0.00 6.8 1H 395 7213 -1479 -467 0 1074 12850 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.01 0.04 0.00 0.00 6.8 1I 395 -8219 -15585 395 0 2512 -14637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.10 0.40 0.00 0.00 6.8 1J 395 -8219 -8275 395 0 2512 -349 4.02 4.02 4.02 4.02 5 0.06 0.06 0.11 0.00 0.00 6.8 1K 395 -8219 -15585 -754 0 466 -14637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.10 0.40 0.00 0.00 6.8 1L 395 -8219 -8275 -754 0 466 -349 4.02 4.02 4.02 4.02 5 0.01 0.06 0.11 0.00 0.00 6.8 1M 395 1551 -15585 395 0 2512 -14637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.38 0.11 0.42 0.00 0.00 6.8 1N 395 1551 -8275 395 0 2512 -349 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.06 0.22 0.00 0.00 6.8 1O 395 1551 -15585 -754 0 466 -14637 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.38 0.11 0.42 0.00 0.00 6.8 1P 395 1551 -8275 -754 0 466 -349 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.01 0.06 0.22 0.00 0.00 6.8 2 395 -6424 -22720 -276 0 2465 -14490 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.35 0.15 0.59 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

130/173

TRAVATA 1 (elem 4 ) e TRAVATA 2 (elem 5)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N]

Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 5 NI 290 NF 2529 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 3500.00 2000.00 7339.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -28709 10145 694 0 1985 1646 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.04 0.07 0.13 0.00 0.00 6.8 1B 0 -28709 20935 694 0 1985 -27121 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.61 0.14 0.49 0.00 0.00 6.8 1C 0 -28709 10145 413 0 1383 1646 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.03 0.07 0.13 0.00 0.00 6.8 1D 0 -28709 20935 413 0 1383 -27121 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.61 0.14 0.49 0.00 0.00 6.8 1E 0 11227 10145 694 0 1985 1646 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1F 0 11227 20935 694 0 1985 -27121 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.73 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 1G 0 11227 10145 413 0 1383 1646 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1H 0 11227 20935 413 0 1383 -27121 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.73 0.14 0.57 0.00 0.00 6.8 1I 0 -17395 13660 721 0 2215 -7622 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.09 0.31 0.00 0.00 6.8 1J 0 -17395 17420 721 0 2215 -17853 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.40 0.12 0.42 0.00 0.00 6.8 1K 0 -17395 13660 385 0 1153 -7622 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.14 0.09 0.31 0.00 0.00 6.8 1L 0 -17395 17420 385 0 1153 -17853 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.40 0.12 0.42 0.00 0.00 6.8 1M 0 -87 13660 721 0 2215 -7622 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.09 0.37 0.00 0.00 6.8 1N 0 -87 17420 721 0 2215 -17853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.46 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 1O 0 -87 13660 385 0 1153 -7622 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.09 0.37 0.00 0.00 6.8 1P 0 -87 17420 385 0 1153 -17853 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.46 0.12 0.47 0.00 0.00 6.8 2 0 -15140 29020 890 0 2713 -23682 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.56 0.19 0.72 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 279 -28709 -4735 694 0 41 7241 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1B 279 -28709 6055 694 0 41 8567 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.04 0.13 0.00 0.00 21.6 1C 279 -28709 -4735 413 0 243 7241 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.10 0.00 0.00 21.6 1D 279 -28709 6055 413 0 243 8567 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.14 0.04 0.13 0.00 0.00 21.6 1E 279 11227 -4735 694 0 41 7241 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 1F 279 11227 6055 694 0 41 8567 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.04 0.16 0.00 0.00 21.6 1G 279 11227 -4735 413 0 243 7241 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.22 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 1H 279 11227 6055 413 0 243 8567 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.25 0.04 0.16 0.00 0.00 21.6 1I 279 -17395 -1220 721 0 198 7757 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1J 279 -17395 2540 721 0 198 8051 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 1K 279 -17395 -1220 385 0 86 7757 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1L 279 -17395 2540 385 0 86 8051 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.02 0.06 0.00 0.00 21.6 1M 279 -87 -1220 721 0 198 7757 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1N 279 -87 2540 721 0 198 8051 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1O 279 -87 -1220 385 0 86 7757 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6

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1P 279 -87 2540 385 0 86 8051 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 2 279 -15140 1310 890 0 231 14957 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.34 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 558 -28709 -19615 694 0 -1903 -24932 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.55 0.13 0.45 0.00 0.00 6.8 1B 558 -28709 -8825 694 0 -1903 6487 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.09 0.06 0.18 0.00 0.00 6.8 1C 558 -28709 -19615 413 0 -897 -24932 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.55 0.13 0.45 0.00 0.00 6.8 1D 558 -28709 -8825 413 0 -897 6487 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.09 0.06 0.18 0.00 0.00 6.8 1E 558 11227 -19615 694 0 -1903 -24932 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.67 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1F 558 11227 -8825 694 0 -1903 6487 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.06 0.24 0.00 0.00 6.8 1G 558 11227 -19615 413 0 -897 -24932 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.67 0.13 0.53 0.00 0.00 6.8 1H 558 11227 -8825 413 0 -897 6487 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.06 0.24 0.00 0.00 6.8 1I 558 -17395 -16100 721 0 -1819 -14632 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.32 0.11 0.39 0.00 0.00 6.8 1J 558 -17395 -12340 721 0 -1819 -3813 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.05 0.08 0.26 0.00 0.00 6.8 1K 558 -17395 -16100 385 0 -981 -14632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.32 0.11 0.39 0.00 0.00 6.8 1L 558 -17395 -12340 385 0 -981 -3813 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.05 0.08 0.26 0.00 0.00 6.8 1M 558 -87 -16100 721 0 -1819 -14632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1N 558 -87 -12340 721 0 -1819 -3813 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.08 0.33 0.00 0.00 6.8 1O 558 -87 -16100 385 0 -981 -14632 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.11 0.43 0.00 0.00 6.8 1P 558 -87 -12340 385 0 -981 -3813 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.08 0.33 0.00 0.00 6.8 2 558 -15140 -26400 890 0 -2250 -16720 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.38 0.18 0.65 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

TRAVATA 4 (elem 8)

Momento flettente Mz [Nm]

Taglio Ty [N] Elemento: TRAVE Gruppo: 1 Tabella: Travi copertura Descrizione: Travi tetto Spunt. I 25.0 cm Spunt. J 25.0 cm Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro superiore: 3.0 cm Copriferro inferiore: 3.0 cm Copriferro laterale: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

ASTA NUM. 8 NI 2529 NF 2527 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (trave) categoria: p.p. y Permanente Neve qy tot. qy medio: 1839.38 1120.00 640.00 3599.38 N/m armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -32197 7623 26 0 -176 -2832 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.04 0.05 0.12 0.00 0.00 6.8 1B 0 -32197 10057 26 0 -176 -10570 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.07 0.21 0.00 0.00 6.8 1C 0 -32197 7623 -91 0 -603 -2832 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.04 0.05 0.12 0.00 0.00 6.8 1D 0 -32197 10057 -91 0 -603 -10570 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.18 0.07 0.21 0.00 0.00 6.8 1E 0 19059 7623 26 0 -176 -2832 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.13 0.05 0.21 0.00 0.00 6.8 1F 0 19059 10057 26 0 -176 -10570 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1G 0 19059 7623 -91 0 -603 -2832 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.13 0.05 0.21 0.00 0.00 6.8

132/173

1H 0 19059 10057 -91 0 -603 -10570 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.33 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1I 0 -15465 5648 60 0 -93 2954 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.04 0.11 0.00 0.00 6.8 1J 0 -15465 12032 60 0 -93 -16356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1K 0 -15465 5648 -125 0 -687 2954 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.04 0.11 0.00 0.00 6.8 1L 0 -15465 12032 -125 0 -687 -16356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.37 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1M 0 2327 5648 60 0 -93 2954 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.04 0.15 0.00 0.00 6.8 1N 0 2327 12032 60 0 -93 -16356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 1O 0 2327 5648 -125 0 -687 2954 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.04 0.15 0.00 0.00 6.8 1P 0 2327 12032 -125 0 -687 -16356 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 2 0 -9942 14400 -52 0 -619 -10590 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.24 0.10 0.36 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8 1A 298 -32197 -1203 26 0 -2 5610 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6 1B 298 -32197 1230 26 0 -2 5180 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6 1C 298 -32197 -1203 -91 0 -584 5610 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6 1D 298 -32197 1230 -91 0 -584 5180 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.07 0.01 0.02 0.00 0.00 21.6 1E 298 19059 -1203 26 0 -2 5610 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1F 298 19059 1230 26 0 -2 5180 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1G 298 19059 -1203 -91 0 -584 5610 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1H 298 19059 1230 -91 0 -584 5180 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.19 0.01 0.03 0.00 0.00 21.6 1I 298 -15465 -3179 60 0 -307 5521 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1J 298 -15465 3206 60 0 -307 5269 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.09 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1K 298 -15465 -3179 -125 0 -279 5521 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1L 298 -15465 3206 -125 0 -279 5269 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.09 0.02 0.07 0.00 0.00 21.6 1M 298 2327 -3179 60 0 -307 5521 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1N 298 2327 3206 60 0 -307 5269 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1O 298 2327 -3179 -125 0 -279 5521 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.15 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1P 298 2327 3206 -125 0 -279 5269 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 2 298 -9942 60 -52 0 -464 9176 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 597 -32197 -10030 26 0 172 -10065 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.07 0.21 0.00 0.00 6.8 1B 597 -32197 -7596 26 0 172 -3187 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.05 0.05 0.12 0.00 0.00 6.8 1C 597 -32197 -10030 -91 0 -564 -10065 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.16 0.07 0.21 0.00 0.00 6.8 1D 597 -32197 -7596 -91 0 -564 -3187 4.02 4.02 4.02 4.02 4 0.05 0.05 0.12 0.00 0.00 6.8 1E 597 19059 -10030 26 0 172 -10065 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.32 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1F 597 19059 -7596 26 0 172 -3187 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.05 0.21 0.00 0.00 6.8 1G 597 19059 -10030 -91 0 -564 -10065 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.32 0.07 0.27 0.00 0.00 6.8 1H 597 19059 -7596 -91 0 -564 -3187 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.14 0.05 0.21 0.00 0.00 6.8 1I 597 -15465 -12005 60 0 -521 -16029 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.36 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1J 597 -15465 -5621 60 0 -521 2776 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.04 0.11 0.00 0.00 6.8 1K 597 -15465 -12005 -125 0 129 -16029 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.36 0.08 0.29 0.00 0.00 6.8 1L 597 -15465 -5621 -125 0 129 2776 4.02 4.02 4.02 4.02 3 0.04 0.04 0.11 0.00 0.00 6.8 1M 597 2327 -12005 60 0 -521 -16029 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 1N 597 2327 -5621 60 0 -521 2776 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.04 0.15 0.00 0.00 6.8 1O 597 2327 -12005 -125 0 129 -16029 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.42 0.08 0.32 0.00 0.00 6.8 1P 597 2327 -5621 -125 0 129 2776 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.08 0.04 0.15 0.00 0.00 6.8 2 597 -9942 -14280 -52 0 -309 -10235 4.02 4.02 4.02 4.02 2 0.23 0.10 0.35 0.00 0.00 6.8 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 6.8

133/173

5. SETTI E PILASTRI 5.1. Vano ascensore in C.A. Il vano ascensore sarà realizzato in setto in calcestruzzo armato spessore 20 cm

fig. 1 : Modello di calcolo in elementi shell

X

Y

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135/173

Azioni sismiche sulla parete SISMA IN DIREZIONE X - Ex ------------------------------------------------------------------ P c. FX FY FZ MX MY MZ o c. ----------------------------- ----------------------------- s N N * m ------------------------------------------------------------------ 1 2 41621 115192 24387 3430 54299 -81018 1 3 40931 -62065 11837 10100 44555 36544 1 4 -41697 41768 -146524 -36375 -99369 -24173 1 5 -42399 -135494 -159080 -29705 -109113 93380 1 10 41752 129128 26417 3187 55844 -91104 1 11 41057 -48123 13861 9859 46101 26451 1 12 -41571 55713 -144499 -36618 -97825 -34270 1 13 -42262 -121553 -157059 -29948 -107568 83296 0 2 307499 65230 -330367 -315567 1530537 -21986 0 3 318288 -62078 -324603 127702 1527221 58954 0 4 -339497 102875 -458269 -285602 -1505799 10129 0 5 -328858 -24434 -452597 157610 -1509193 91148 0 10 308053 50306 -329807 -271126 1530561 -94591 0 11 318785 -76992 -323987 171963 1527125 -13588 0 12 -339023 87949 -457714 -241291 -1505898 -62439 0 13 -328274 -39353 -451935 201814 -1509246 18489 SISMA IN DIREZIONE Y - Ey ------------------------------------------------------------------ P c. FX FY FZ MX MY MZ o c. ----------------------------- ----------------------------- s N N * m ------------------------------------------------------------------ 1 6 13191 288704 -21867 -18150 11056 -192787 1 7 10888 -302190 -63764 4083 -21463 199109 1 8 -11805 266594 -73130 -30084 -35036 -175671 1 9 -14109 -324204 -114973 -7854 -67511 216152 1 14 13466 317876 -17653 -18661 14274 -213898 1 15 11163 -272996 -59493 3575 -18202 177982 1 16 -11530 295867 -68958 -30611 -31850 -196858 1 17 -13833 -295011 -110754 -8364 -64290 195023 0 6 68306 235074 -382269 -846410 471965 -65413 0 7 104051 -189251 -362925 630925 460356 204439 0 8 -125809 246377 -420729 -837401 -438960 -55769 0 9 -90080 -177954 -401345 640048 -450567 214082 0 14 69346 203848 -381064 -753593 471774 -217580 0 15 105090 -220496 -361679 723788 460210 52288 0 16 -124779 215136 -419363 -744532 -439089 -207924 0 17 -89044 -209196 -400045 732787 -450571 61944

BASE

BASE

136/173

Unità misura Forza : N Unità misura Lunghezza : cm Coordinate vertici z y -121.00 -96.46 -121.00 -36.46 -101.00 -36.46 -101.00 -76.46 74.00 -76.46 74.00 78.54 -101.00 78.54 -101.00 53.54 -121.00 53.54 -121.00 98.54 94.00 98.54 94.00 -96.46 Risultati: zg (baricentro) = 0.00 yg (baricentro) = 0.00 Angolo principale = -16.9 Area = 13000.00

Nota : l’asse locale y della sezione coincide con l’asse globale del sistema analizzato Y, mentre l’asse locale z della sezione coincide con l’asse globale X del sistema . Parametri di calcolo Normativa: NTC-2008 Versione: 14 Gennaio 2008 Rck = 30 fyk = 450 fykp = 1500

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Ex – CC4

Sollecitazioni agenti Sforzo normale N = -458269.000 Momento flettente Mz = -205602.000 Momento flettente My = -1505799.000 Sollecitazioni resistenti di calcolo Sforzo normale N = -23165916.136 Momento flettente Mz = -10357204.181 Momento flettente My = -75913610.293 Indice di resistenza ridotto = 0.02 Campo di rottura della sezione: 6 Valore dello sforzo normale di compressione centrata con incremento del 25% del coefficiente di sicurezza parziale relativo al calcestruzzo N,min = -1.98842e+007 superiore ad N resistente = -2.31659e+007 Indice di resistenza ridotto = 0.02 N res,rid = -19884194.482 Mz res,rid = -8889985.659 My res,rid = -65159563.821 Asse neutro z y ang -13.14 0.00 288.9

138/173

Ex – CC13

Sollecitazioni agenti Sforzo normale N = -451935.000 Momento flettente Mz = 201814.000 Momento flettente My = -1509246.000 Sollecitazioni resistenti di calcolo Sforzo normale N = -23154157.569 Momento flettente Mz = 10332010.274 Momento flettente My = -77119903.758 Indice di resistenza ridotto = 0.02 Campo di rottura della sezione: 6 Valore dello sforzo normale di compressione centrata con incremento del 25% del coefficiente di sicurezza parziale relativo al calcestruzzo N,min = -1.98842e+007 superiore ad N resistente = -2.31542e+007 Indice di resistenza ridotto = 0.02 N res,rid = -19884194.482 Mz res,rid = 8872864.455 My res,rid = -66228588.114 Asse neutro z y ang -13.76 0.00 255.9

139/173

Ey– CC8

Sollecitazioni agenti Sforzo normale N = -420729.000 Momento flettente Mz = -837401.000 Momento flettente My = -438960.000 Sollecitazioni resistenti di calcolo Sforzo normale N = -22992609.755 Momento flettente Mz = -45638349.651 Momento flettente My = -23826822.337 Indice di resistenza ridotto = 0.02 Campo di rottura della sezione: 6 Valore dello sforzo normale di compressione centrata con incremento del 25% del coefficiente di sicurezza parziale relativo al calcestruzzo N,min = -1.98842e+007 superiore ad N resistente = -2.29926e+007 Indice di resistenza ridotto = 0.02 N res,rid = -19884194.482 Mz res,rid = -39468413.111 My res,rid = -20605628.256 Asse neutro z y ang 0.00 5.15 17.0

140/173

Ey– CC17

Sollecitazioni agenti Sforzo normale N = -400045.000 Momento flettente Mz = 732787.000 Momento flettente My = -450571.000 Sollecitazioni resistenti di calcolo Sforzo normale N = -23053428.329 Momento flettente Mz = 42077312.270 Momento flettente My = -25801387.206 Indice di resistenza ridotto = 0.02 Campo di rottura della sezione: 6 Valore dello sforzo normale di compressione centrata con incremento del 25% del coefficiente di sicurezza parziale relativo al calcestruzzo N,min = -1.98842e+007 superiore ad N resistente = -2.30534e+007 Indice di resistenza ridotto = 0.02 N res,rid = -19884194.482 Mz res,rid = 36292799.862 My res,rid = -22254382.029 Asse neutro z y ang 0.00 -2.74 164.4

141/173

Dominio di resistenza

Tutti i punti risultano ampiamente contenuti nel dominio di resistenza

142/173

5.2. Pilastri

fig. 2 : Numerazione elementi

fig. 3 : Numerazione pilastrate

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fig. 4 :Azione normale di compressione [N]

fig. 5 :Taglio Fy [N] – inviluppo condizione statica e dinamica –

fig. 6 :Taglio Fx [N] – inviluppo condizione statica e dinamica –

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fig. 7 :Momento My [Nm] – inviluppo condizione statica e dinamica –

fig. 8 :Momento Mz [Nm] – inviluppo condizione statica e dinamica –

Nella verifica dei pilastri in C.A. il momento di verifica sarà ottenuto maggiorando il momento di calcolo dei pilastri di un fattore αMy e αMz

I valori αMy e αMz sono così determinati :

MC,ver = α Mc,analisi

α Σ MC,analisi >= γRd Σ Mb,Rd

α = (γRd Σ Mb,Rd ) / Σ MC,analisi

Ovviamente si amplificano solamente i momenti dei nodi trave pilastri al primo solaio, non quelli in sommità e nemmeno quelli al piede, che rimangono invariati da calcolo.

145/173

fig. 9 :Indice di resistenza a presso flessione deviata

fig. 10 :Indice di resistenza a taglio e torsione

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Verifica lunghezza di ancoraggio barre di ripresa dei pilastri nelle fondazioni

Classe di resistenza C25/30 Rck = 30 N/mm2 fck = 0,83 Rck = Resistenza a compressione 24,9 N/mm2 fctm = 0,3 fck

2/3 Resistenza MEDIA a trazione 0,3 24,9 2/3 = 2,6 N/mm2 fctk0,05 = 0,7 fctm = Resistenza caratt. Trazione frattile 5% 0,7 2,6 = 1,8 N/mm2 fbk = 2,25 η fctk0,05 = Resistenza tang. Caratt. di aderenza 2,25 1 1,8 = 4,0 N/mm2 fbd = fbk /γc= Resist. Tang. Di aderenza di calcolo 4,0 / 1,5 = 2,7 N/mm2 Tensione di snervamento di progetto delle barre in acciaio fy,d = fy,k /γs= 450 / 1,15 = 391 N/mm2 Con riferimento all'EC2 φ = Diametro barra 16 mm Lunghezza di ancoraggio di base lb = ( φ fy,d ) / ( 4 fbd ) = ( 16 391,3 ) / ( 4 2,7 ) = 583 mm Lunghezza di ancoraggio necessaria lb,net = α lb ( As,req / As,prov ) = 0,7 583 1 = 408 mm α = barre piegate in trazione 0,7 As,req = area di armatura richiesta dal calcolo As,prov = area di armatura effettivamente disposta Si pone ( As,req / As,prov ) = 1

Le fondazioni, di spessore 45 cm , con adeguato copriferro garantiscono la lunghezza di ancoraggio richiesta ; il copriferro di 4 cm garantisce l’adeguato ricopriemto dell’armatura richiesto dall’EC2 (3 fi = 3x16 = 42 mm – si approssima per motivi costruttivi a 4 cm)

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Elemento: PILASTRO Gruppo: 3 Tabella: Tabella pilastri Descrizione: pilastri I piano Rck: 30.00 N/mm2 fyk: 450.0 N/mm2 Copriferro di calcolo: 3.0 cm Copriferro di disegno: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 Diametro reggistaffe: 16 mm Diametro armature: 16 mm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ρ min.: 1.000 % Passo min. armatura longitudinale: 50.0 cm

PIL. NUM. 1 e 12

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq]

ASTA NUM. 14 NI 2491 NF 2206 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 12 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -84817 -21770 4647 0 8000 46945 4.02 6.03 3 0.86 0.16 0.40 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -84817 8048 4647 0 8000 -70442 4.02 10.05 3 0.84 0.06 0.13 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -84817 -21770 -4123 0 -6660 46945 4.02 6.03 3 0.86 0.16 0.40 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -84817 8048 -4123 0 -6660 -70442 4.02 10.05 3 0.83 0.06 0.13 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -49463 -21770 4647 0 8000 46945 4.02 6.03 3 0.92 0.17 0.46 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -49463 8048 4647 0 8000 -70442 4.02 10.05 3 0.87 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -49463 -21770 -4123 0 -6660 46945 4.02 6.03 3 0.92 0.17 0.46 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -49463 8048 -4123 0 -6660 -70442 4.02 10.05 3 0.87 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -82171 -12271 11323 0 19295 17300 4.02 4.02 3 0.65 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -82171 -1451 11323 0 19295 -5960 4.02 4.02 3 0.44 0.09 0.21 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -82171 -12271 -10800 0 -17954 17300 4.02 4.02 3 0.62 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -82171 -1451 -10800 0 -17954 -5960 4.02 4.02 3 0.41 0.08 0.20 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -52109 -12271 11323 0 19295 17300 4.02 4.02 3 0.68 0.10 0.27 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -52109 -1451 11323 0 19295 -5960 4.02 4.02 3 0.49 0.09 0.25 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -52109 -12271 -10800 0 -17954 17300 4.02 4.02 3 0.65 0.10 0.27 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -52109 -1451 -10800 0 -17954 -5960 4.02 4.02 3 0.45 0.08 0.24 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -105000 -10590 471 0 1120 7172 4.02 4.02 4 0.16 0.08 0.14 0.00 0.00 12.5

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apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 1A 119 -- -- -82997 -21770 4647 0 2472 -1603 4.02 4.02 4 0.10 0.17 0.24 0.00 0.00 19.2 1B 119 -- -- -82997 8048 4647 0 2472 -5325 4.02 4.02 4 0.14 0.06 0.11 0.00 0.00 19.2 1C 119 -- -- -82997 -21770 -4123 0 -1754 -1603 4.02 4.02 4 0.09 0.17 0.24 0.00 0.00 19.2 1D 119 -- -- -82997 8048 -4123 0 -1754 -5325 4.02 4.02 4 0.13 0.06 0.11 0.00 0.00 19.2 1E 119 -- -- -47643 -21770 4647 0 2472 -1603 4.02 4.02 4 0.07 0.17 0.27 0.00 0.00 19.2 1F 119 -- -- -47643 8048 4647 0 2472 -5325 4.02 4.02 3 0.12 0.06 0.15 0.00 0.00 19.2 1G 119 -- -- -47643 -21770 -4123 0 -1754 -1603 4.02 4.02 4 0.07 0.17 0.27 0.00 0.00 19.2 1H 119 -- -- -47643 8048 -4123 0 -1754 -5325 4.02 4.02 3 0.11 0.06 0.15 0.00 0.00 19.2 1I 119 -- -- -80351 -12271 11323 0 5824 -2691 4.02 4.02 4 0.15 0.09 0.16 0.00 0.00 19.2 1J 119 -- -- -80351 -1451 11323 0 5824 -4237 4.02 4.02 4 0.16 0.09 0.16 0.00 0.00 19.2 1K 119 -- -- -80351 -12271 -10800 0 -5106 -2691 4.02 4.02 4 0.14 0.09 0.15 0.00 0.00 19.2 1L 119 -- -- -80351 -1451 -10800 0 -5106 -4237 4.02 4.02 4 0.15 0.08 0.15 0.00 0.00 19.2 1M 119 -- -- -50289 -12271 11323 0 5824 -2691 4.02 4.02 3 0.14 0.10 0.21 0.00 0.00 19.2 1N 119 -- -- -50289 -1451 11323 0 5824 -4237 4.02 4.02 3 0.16 0.09 0.21 0.00 0.00 19.2 1O 119 -- -- -50289 -12271 -10800 0 -5106 -2691 4.02 4.02 3 0.12 0.10 0.19 0.00 0.00 19.2 1P 119 -- -- -50289 -1451 -10800 0 -5106 -4237 4.02 4.02 3 0.15 0.08 0.19 0.00 0.00 19.2 2 119 -- -- -102600 -10590 471 0 559 -5429 4.02 4.02 4 0.14 0.08 0.12 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 238 -- 1.71 -81177 -21770 4647 0 -3057 -46945 4.02 6.03 3 0.85 0.17 0.41 0.00 0.00 12.5 1B 238 -- 16.6 -81177 8048 4647 0 -3057 70442 4.02 10.05 3 0.83 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1C 238 -- 1.71 -81177 -21770 -4123 0 3152 -46945 4.02 6.03 3 0.85 0.17 0.41 0.00 0.00 12.5 1D 238 -- 16.6 -81177 8048 -4123 0 3152 70442 4.02 10.05 3 0.83 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1E 238 -- 1.71 -45823 -21770 4647 0 -3057 -46945 4.02 6.03 2 0.92 0.17 0.47 0.00 0.00 12.5 1F 238 -- 16.6 -45823 8048 4647 0 -3057 70442 4.02 10.05 3 0.87 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1G 238 -- 1.71 -45823 -21770 -4123 0 3152 -46945 4.02 6.03 2 0.92 0.17 0.47 0.00 0.00 12.5 1H 238 -- 16.6 -45823 8048 -4123 0 3152 70442 4.02 10.05 3 0.87 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1I 238 -- -- -78531 -12271 11323 0 -7647 -17300 4.02 4.02 3 0.43 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1J 238 -- -- -78531 -1451 11323 0 -7647 -5960 4.02 4.02 3 0.21 0.09 0.18 0.00 0.00 12.5 1K 238 -- -- -78531 -12271 -10800 0 7742 -17300 4.02 4.02 3 0.43 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1L 238 -- -- -78531 -1451 -10800 0 7742 -5960 4.02 4.02 3 0.22 0.08 0.17 0.00 0.00 12.5 1M 238 -- -- -48469 -12271 11323 0 -7647 -17300 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.27 0.00 0.00 12.5 1N 238 -- -- -48469 -1451 11323 0 -7647 -5960 4.02 4.02 3 0.23 0.09 0.22 0.00 0.00 12.5 1O 238 -- -- -48469 -12271 -10800 0 7742 -17300 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.27 0.00 0.00 12.5 1P 238 -- -- -48469 -1451 -10800 0 7742 -5960 4.02 4.02 3 0.23 0.09 0.21 0.00 0.00 12.5 2 238 -- -- -100200 -10590 471 0 -2 -18030 4.02 4.02 3 0.33 0.08 0.18 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 Passo staffe nodo NON confinato 10.4 cm ASTA NUM. 26 NI 2206 NF 2484 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 12A armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 1.71 -17267 -4212 771 0 2572 20966 4.02 4.02 2 0.62 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 16.6 -17267 -174 771 0 2572 38136 4.02 6.03 2 0.79 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 1.71 -17267 -4212 -100 0 -2631 20966 4.02 4.02 2 0.62 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 16.6 -17267 -174 -100 0 -2631 38136 4.02 6.03 2 0.79 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 1.71 -9292 -4212 771 0 2572 20966 4.02 4.02 2 0.64 0.03 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 16.6 -9292 -174 771 0 2572 38136 4.02 6.03 2 0.81 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 1.71 -9292 -4212 -100 0 -2631 20966 4.02 4.02 2 0.64 0.03 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 16.6 -9292 -174 -100 0 -2631 38136 4.02 6.03 2 0.81 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -23299 -3539 625 0 7149 9715 4.02 4.02 3 0.31 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -23299 -847 625 0 7149 4871 4.02 4.02 3 0.22 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -23299 -3539 47 0 -7208 9715 4.02 4.02 3 0.31 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -23299 -847 47 0 -7208 4871 4.02 4.02 3 0.22 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -3261 -3539 625 0 7149 9715 4.02 4.02 3 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -3261 -847 625 0 7149 4871 4.02 4.02 3 0.24 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -3261 -3539 47 0 -7208 9715 4.02 4.02 3 0.33 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -3261 -847 47 0 -7208 4871 4.02 4.02 3 0.24 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -21940 -3436 580 0 -134 11400 4.02 4.02 2 0.30 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 50 -- -- -16502 -4212 771 0 2523 10243 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.11 0.00 0.00 19.2 1B 50 -- -- -16502 -174 771 0 2523 2150 4.02 4.02 3 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 1C 50 -- -- -16502 -4212 -100 0 -2917 10243 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.11 0.00 0.00 19.2 1D 50 -- -- -16502 -174 -100 0 -2917 2150 4.02 4.02 3 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 1E 50 -- -- -8527 -4212 771 0 2523 10243 4.02 4.02 2 0.30 0.03 0.12 0.00 0.00 19.2 1F 50 -- -- -8527 -174 771 0 2523 2150 4.02 4.02 3 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 1G 50 -- -- -8527 -4212 -100 0 -2917 10243 4.02 4.02 3 0.30 0.03 0.12 0.00 0.00 19.2 1H 50 -- -- -8527 -174 -100 0 -2917 2150 4.02 4.02 3 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 1I 50 -- -- -22534 -3539 625 0 7056 8116 4.02 4.02 3 0.28 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1J 50 -- -- -22534 -847 625 0 7056 4277 4.02 4.02 3 0.20 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 1K 50 -- -- -22534 -3539 47 0 -7450 8116 4.02 4.02 3 0.29 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1L 50 -- -- -22534 -847 47 0 -7450 4277 4.02 4.02 3 0.21 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 1M 50 -- -- -2496 -3539 625 0 7056 8116 4.02 4.02 3 0.30 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1N 50 -- -- -2496 -847 625 0 7056 4277 4.02 4.02 3 0.23 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 1O 50 -- -- -2496 -3539 47 0 -7450 8116 4.02 4.02 3 0.30 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1P 50 -- -- -2496 -847 47 0 -7450 4277 4.02 4.02 3 0.24 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 2 50 -- -- -20945 -3436 580 0 -424 9683 4.02 4.02 2 0.25 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 100 -- 1.00 -15737 -4212 771 0 2473 8209 4.02 4.02 3 0.22 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1B 100 -- 1.00 -15737 -174 771 0 2473 2001 4.02 4.02 3 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1C 100 -- 1.00 -15737 -4212 -100 0 -3203 8209 4.02 4.02 3 0.23 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1D 100 -- 1.00 -15737 -174 -100 0 -3203 2001 4.02 4.02 3 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 1E 100 -- 1.00 -7762 -4212 771 0 2473 8209 4.02 4.02 3 0.24 0.03 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 100 -- 1.00 -7762 -174 771 0 2473 2001 4.02 4.02 3 0.08 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1G 100 -- 1.00 -7762 -4212 -100 0 -3203 8209 4.02 4.02 3 0.24 0.03 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 100 -- 1.00 -7762 -174 -100 0 -3203 2001 4.02 4.02 3 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 1I 100 4.84 -- -21769 -3539 625 0 33705 6517 6.03 4.02 3 0.69 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1J 100 4.84 -- -21769 -847 625 0 33705 3683 6.03 4.02 2 0.69 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1K 100 4.88 -- -21769 -3539 47 0 -37510 6517 6.03 4.02 3 0.77 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5

149/173

1L 100 4.88 -- -21769 -847 47 0 -37510 3683 6.03 4.02 2 0.77 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1M 100 4.84 -- -1731 -3539 625 0 33705 6517 6.03 4.02 3 0.73 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 1N 100 4.84 -- -1731 -847 625 0 33705 3683 6.03 4.02 2 0.73 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1O 100 4.88 -- -1731 -3539 47 0 -37510 6517 6.03 4.02 2 0.81 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 1P 100 4.88 -- -1731 -847 47 0 -37510 3683 6.03 4.02 2 0.81 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 2 100 -- -- -19950 -3436 580 0 -714 7966 4.02 4.02 3 0.20 0.03 0.09 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 14.5 cm

ASTA NUM. 16 NI 2484 NF 2271 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 12 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 1.00 -10507 -2511 1463 0 3789 6937 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 1.00 -10507 -875 1463 0 3789 2417 4.02 4.02 3 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 1.00 -10507 -2511 -1518 0 -3891 6937 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 1.00 -10507 -875 -1518 0 -3891 2417 4.02 4.02 3 0.12 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 1.00 -10293 -2511 1463 0 3789 6937 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 1.00 -10293 -875 1463 0 3789 2417 4.02 4.02 3 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 1.00 -10293 -2511 -1518 0 -3891 6937 4.02 4.02 3 0.21 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 1.00 -10293 -875 -1518 0 -3891 2417 4.02 4.02 3 0.12 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1I 0 4.84 -- -10503 -2083 3335 0 42153 5749 6.03 4.02 2 0.89 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1J 0 4.84 -- -10503 -1303 3335 0 42153 3595 6.03 4.02 2 0.89 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1K 0 4.88 -- -10503 -2083 -3389 0 -42956 5749 6.03 4.02 2 0.91 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1L 0 4.88 -- -10503 -1303 -3389 0 -42956 3595 6.03 4.02 2 0.91 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1M 0 4.84 -- -10297 -2083 3335 0 42153 5749 6.03 4.02 2 0.89 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1N 0 4.84 -- -10297 -1303 3335 0 42153 3595 6.03 4.02 2 0.89 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1O 0 4.88 -- -10297 -2083 -3389 0 -42956 5749 6.03 4.02 2 0.91 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1P 0 4.88 -- -10297 -1303 -3389 0 -42956 3595 6.03 4.02 2 0.91 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -18360 -2643 -39 0 -63 7295 4.02 4.02 2 0.18 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 138 -- -- -8390 -2511 1463 0 1768 3465 4.02 4.02 3 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -8390 -875 1463 0 1768 1207 4.02 4.02 3 0.05 0.01 0.03 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -8390 -2511 -1518 0 -1795 3465 4.02 4.02 3 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -8390 -875 -1518 0 -1795 1207 4.02 4.02 3 0.05 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -8176 -2511 1463 0 1768 3465 4.02 4.02 3 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -8176 -875 1463 0 1768 1207 4.02 4.02 3 0.05 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -8176 -2511 -1518 0 -1795 3465 4.02 4.02 3 0.10 0.02 0.07 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -8176 -875 -1518 0 -1795 1207 4.02 4.02 3 0.05 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -8386 -2083 3335 0 4098 2874 4.02 4.02 3 0.13 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -8386 -1303 3335 0 4098 1797 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -8386 -2083 -3389 0 -4125 2874 4.02 4.02 3 0.13 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -8386 -1303 -3389 0 -4125 1797 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -8180 -2083 3335 0 4098 2874 4.02 4.02 3 0.13 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -8180 -1303 3335 0 4098 1797 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -8180 -2083 -3389 0 -4125 2874 4.02 4.02 3 0.13 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -8180 -1303 -3389 0 -4125 1797 4.02 4.02 3 0.11 0.03 0.09 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -15610 -2643 -39 0 -9 3647 4.02 4.02 3 0.07 0.02 0.06 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -6273 -2511 1463 0 -253 0 4.02 4.02 5 0.01 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -6273 -875 1463 0 -253 0 4.02 4.02 5 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -6273 -2511 -1518 0 302 0 4.02 4.02 4 0.01 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -6273 -875 -1518 0 302 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -6059 -2511 1463 0 -253 0 4.02 4.02 5 0.01 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -6059 -875 1463 0 -253 0 4.02 4.02 5 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -6059 -2511 -1518 0 302 0 4.02 4.02 4 0.01 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -6059 -875 -1518 0 302 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -6269 -2083 3335 0 -510 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -6269 -1303 3335 0 -510 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -6269 -2083 -3389 0 559 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -6269 -1303 -3389 0 559 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- -6063 -2083 3335 0 -510 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- -6063 -1303 3335 0 -510 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- -6063 -2083 -3389 0 559 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- -6063 -1303 -3389 0 559 0 4.02 4.02 4 0.01 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -12860 -2643 -39 0 45 0 4.02 4.02 6 0.01 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5

PIL. NUM. 2 e 13

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α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 3 NI 105 NF 108 SEZ. Rp B= 0.700 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 2 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -188796 -18683 27290 0 46302 68873 4.02 10.05 3 0.67 0.07 0.22 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -188796 16919 27290 0 46302 -70327 4.02 10.05 3 0.69 0.07 0.22 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -188796 -18683 -28742 0 -50902 68873 4.02 10.05 3 0.68 0.07 0.24 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -188796 16919 -28742 0 -50902 -70327 4.02 10.05 3 0.70 0.07 0.24 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -85004 -18683 27290 0 46302 68873 4.02 10.05 3 0.78 0.07 0.33 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -85004 16919 27290 0 46302 -70327 4.02 10.05 2 0.80 0.07 0.33 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -85004 -18683 -28742 0 -50902 68873 4.02 10.05 3 0.78 0.08 0.35 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -85004 16919 -28742 0 -50902 -70327 4.02 10.05 3 0.80 0.08 0.35 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -241212 -9471 80315 0 152860 19592 4.02 10.05 3 0.56 0.20 0.75 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -241212 7707 80315 0 152860 -13834 4.02 10.05 3 0.53 0.20 0.75 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -241212 -9471 -81767 0 -191242 19592 4.02 10.05 3 0.70 0.20 0.78 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -241212 7707 -81767 0 -191242 -13834 4.02 10.05 3 0.68 0.20 0.78 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -32588 -9471 80315 0 152860 19592 4.02 10.05 3 0.69 0.22 1.28 1.36 0.00 12.5 1N 0 -- -- -32588 7707 80315 0 152860 -13834 4.02 10.05 3 0.67 0.22 1.28 1.36 0.00 12.5 1O 0 -- -- -32588 -9471 -81767 0 -191242 19592 6.03 8.04 3 0.80 0.22 1.16 1.39 0.00 12.5 1P 0 -- -- -32588 7707 -81767 0 -191242 -13834 4.02 10.05 3 0.83 0.22 1.31 1.39 0.00 12.5 2 0 -- -- -205600 -1494 -1306 0 -3366 4748 4.02 10.05 5 0.08 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 1A 169 -- -- -181546 -18683 27290 0 140 6621 4.02 10.05 5 0.08 0.07 0.17 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -181546 16919 27290 0 140 -3842 4.02 10.05 6 0.07 0.07 0.17 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -181546 -18683 -28742 0 -2287 6621 4.02 10.05 4 0.08 0.07 0.17 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -181546 16919 -28742 0 -2287 -3842 4.02 10.05 5 0.07 0.07 0.17 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -77754 -18683 27290 0 140 6621 4.02 10.05 4 0.05 0.07 0.20 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -77754 16919 27290 0 140 -3842 4.02 10.05 4 0.04 0.07 0.20 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -77754 -18683 -28742 0 -2287 6621 4.02 10.05 4 0.05 0.08 0.21 0.00 0.00 19.2

151/173

1H 169 -- -- -77754 16919 -28742 0 -2287 -3842 4.02 10.05 4 0.04 0.08 0.21 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -233962 -9471 80315 0 1111 3585 4.02 10.05 6 0.08 0.20 0.45 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -233962 7707 80315 0 1111 -807 4.02 10.05 6 0.08 0.20 0.45 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -233962 -9471 -81767 0 -3257 3585 4.02 10.05 6 0.08 0.20 0.45 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -233962 7707 -81767 0 -3257 -807 4.02 10.05 6 0.08 0.20 0.45 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -25338 -9471 80315 0 1111 3585 4.02 10.05 3 0.03 0.22 0.67 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -25338 7707 80315 0 1111 -807 4.02 10.05 4 0.01 0.22 0.67 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -25338 -9471 -81767 0 -3257 3585 4.02 10.05 3 0.03 0.22 0.71 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -25338 7707 -81767 0 -3257 -807 4.02 10.05 4 0.01 0.22 0.71 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -196150 -1494 -1306 0 -1158 2223 4.02 10.05 6 0.07 0.00 0.01 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 2.76 -174296 -18683 27290 0 -46022 -68873 4.02 10.05 3 0.69 0.07 0.23 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 2.84 -174296 16919 27290 0 -46022 70327 4.02 10.05 3 0.70 0.07 0.23 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 2.76 -174296 -18683 -28742 0 46328 -68873 4.02 10.05 3 0.69 0.07 0.25 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 2.84 -174296 16919 -28742 0 46328 70327 4.02 10.05 3 0.70 0.07 0.25 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 2.76 -70504 -18683 27290 0 -46022 -68873 4.02 10.05 2 0.80 0.07 0.35 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 2.84 -70504 16919 27290 0 -46022 70327 4.02 10.05 2 0.82 0.07 0.35 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 2.76 -70504 -18683 -28742 0 46328 -68873 4.02 10.05 2 0.80 0.08 0.37 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 2.84 -70504 16919 -28742 0 46328 70327 4.02 10.05 2 0.82 0.08 0.37 0.00 0.00 12.5 1I 338 1.13 -- -226712 -9471 80315 0 -152860 -12422 4.02 10.05 3 0.53 0.20 0.77 0.00 0.00 12.5 1J 338 1.13 -- -226712 7707 80315 0 -152860 12220 4.02 10.05 3 0.53 0.20 0.77 0.00 0.00 12.5 1K 338 1.42 -- -226712 -9471 -81767 0 191242 -12422 4.02 10.05 3 0.68 0.20 0.81 0.00 0.00 12.5 1L 338 1.42 -- -226712 7707 -81767 0 191242 12220 4.02 10.05 3 0.68 0.20 0.81 0.00 0.00 12.5 1M 338 1.13 -- -18088 -9471 80315 0 -152860 -12422 4.02 10.05 3 0.68 0.22 1.34 1.36 0.00 12.5 1N 338 1.13 -- -18088 7707 80315 0 -152860 12220 4.02 10.05 3 0.68 0.22 1.34 1.36 0.00 12.5 1O 338 1.42 -- -18088 -9471 -81767 0 191242 -12422 4.02 10.05 3 0.84 0.22 1.37 1.39 0.00 12.5 1P 338 1.42 -- -18088 7707 -81767 0 191242 12220 4.02 10.05 3 0.84 0.22 1.37 1.39 0.00 12.5 2 338 -- -- -186700 -1494 -1306 0 1049 -303 4.02 10.05 6 0.07 0.00 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 Passo staffe nodo NON confinato 7.3 cm ASTA NUM. 3 NI 108 NF 21 SEZ. Rp B= 0.700 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 2 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 2.76 -46448 -16008 10629 0 17794 50610 4.02 10.05 2 0.59 0.05 0.19 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 2.84 -46448 12600 10629 0 17794 -49157 4.02 10.05 2 0.57 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 2.76 -46448 -16008 -5039 0 -8912 50610 4.02 10.05 2 0.59 0.05 0.19 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 2.84 -46448 12600 -5039 0 -8912 -49157 4.02 10.05 2 0.57 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 2.76 -12711 -16008 10629 0 17794 50610 4.02 10.05 2 0.63 0.05 0.18 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 2.84 -12711 12600 10629 0 17794 -49157 4.02 10.05 2 0.61 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 2.76 -12711 -16008 -5039 0 -8912 50610 4.02 10.05 2 0.63 0.05 0.18 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 2.84 -12711 12600 -5039 0 -8912 -49157 4.02 10.05 2 0.61 0.04 0.16 0.00 0.00 12.5 1I 0 1.13 -- -40096 -9042 21898 0 39752 8805 4.02 10.05 3 0.18 0.06 0.32 0.00 0.00 12.5 1J 0 1.13 -- -40096 5634 21898 0 39752 -7769 4.02 10.05 3 0.17 0.06 0.32 0.00 0.00 12.5 1K 0 1.42 -- -40096 -9042 -16308 0 -37042 8805 4.02 10.05 3 0.17 0.04 0.23 0.00 0.00 12.5 1L 0 1.42 -- -40096 5634 -16308 0 -37042 -7769 4.02 10.05 3 0.16 0.04 0.23 0.00 0.00 12.5 1M 0 1.13 -- -19064 -9042 21898 0 39752 8805 4.02 10.05 3 0.19 0.06 0.35 0.00 0.00 12.5 1N 0 1.13 -- -19064 5634 21898 0 39752 -7769 4.02 10.05 3 0.19 0.06 0.35 0.00 0.00 12.5 1O 0 1.42 -- -19064 -9042 -16308 0 -37042 8805 4.02 10.05 3 0.18 0.04 0.26 0.00 0.00 12.5 1P 0 1.42 -- -19064 5634 -16308 0 -37042 -7769 4.02 10.05 3 0.17 0.04 0.26 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -47360 -3033 4229 0 5841 1165 4.02 10.05 4 0.02 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 1A 138 -- -- -40528 -16008 10629 0 2835 -3780 4.02 10.05 4 0.03 0.05 0.15 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -40528 12600 10629 0 2835 111 4.02 10.05 5 0.02 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -40528 -16008 -5039 0 -1668 -3780 4.02 10.05 4 0.03 0.05 0.15 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -40528 12600 -5039 0 -1668 111 4.02 10.05 6 0.01 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -6791 -16008 10629 0 2835 -3780 4.02 10.05 3 0.04 0.05 0.21 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -6791 12600 10629 0 2835 111 4.02 10.05 3 0.01 0.04 0.14 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -6791 -16008 -5039 0 -1668 -3780 4.02 10.05 2 0.04 0.05 0.21 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -6791 12600 -5039 0 -1668 111 4.02 10.05 3 0.01 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -34176 -9042 21898 0 4094 -3724 4.02 10.05 3 0.03 0.06 0.18 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -34176 5634 21898 0 4094 55 4.02 10.05 4 0.02 0.06 0.18 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -34176 -9042 -16308 0 -2927 -3724 4.02 10.05 3 0.03 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -34176 5634 -16308 0 -2927 55 4.02 10.05 4 0.01 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -13144 -9042 21898 0 4094 -3724 4.02 10.05 3 0.04 0.06 0.27 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -13144 5634 21898 0 4094 55 4.02 10.05 3 0.01 0.06 0.27 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -13144 -9042 -16308 0 -2927 -3724 4.02 10.05 3 0.03 0.04 0.18 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -13144 5634 -16308 0 -2927 55 4.02 10.05 4 0.01 0.04 0.18 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -39660 -3033 4229 0 5 -3020 4.02 10.05 4 0.02 0.01 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -34608 -16008 10629 0 -12124 -25898 4.02 10.05 2 0.29 0.05 0.21 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -34608 12600 10629 0 -12124 17524 4.02 10.05 3 0.18 0.04 0.16 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -34608 -16008 -5039 0 5576 -25898 4.02 10.05 2 0.29 0.05 0.21 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -34608 12600 -5039 0 5576 17524 4.02 10.05 2 0.18 0.04 0.16 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -871 -16008 10629 0 -12124 -25898 4.02 10.05 2 0.33 0.05 0.22 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -871 12600 10629 0 -12124 17524 4.02 10.05 2 0.22 0.04 0.19 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -871 -16008 -5039 0 5576 -25898 4.02 10.05 2 0.33 0.05 0.22 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -871 12600 -5039 0 5576 17524 4.02 10.05 2 0.22 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -28256 -9042 21898 0 -26850 -16253 4.02 10.05 3 0.20 0.06 0.32 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -28256 5634 21898 0 -26850 7879 4.02 10.05 3 0.13 0.06 0.32 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -28256 -9042 -16308 0 20302 -16253 4.02 10.05 3 0.19 0.04 0.23 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -28256 5634 -16308 0 20302 7879 4.02 10.05 3 0.11 0.04 0.23 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- -7224 -9042 21898 0 -26850 -16253 4.02 10.05 3 0.22 0.06 0.37 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- -7224 5634 21898 0 -26850 7879 4.02 10.05 3 0.14 0.06 0.37 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- -7224 -9042 -16308 0 20302 -16253 4.02 10.05 3 0.21 0.04 0.27 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- -7224 5634 -16308 0 20302 7879 4.02 10.05 3 0.12 0.04 0.27 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -31960 -3033 4229 0 -5830 -7205 4.02 10.05 3 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1

152/173

PIL. NUM. 3

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 19 NI 2237 NF 2242 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 3 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -124831 -13090 534 0 1102 47638 4.02 6.03 3 0.79 0.10 0.21 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -124831 9496 534 0 1102 -49135 4.02 6.03 3 0.82 0.07 0.16 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -124831 -13090 -887 0 -1639 47638 4.02 6.03 3 0.79 0.10 0.21 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -124831 9496 -887 0 -1639 -49135 4.02 6.03 3 0.82 0.07 0.16 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -88369 -13090 534 0 1102 47638 4.02 6.03 2 0.85 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -88369 9496 534 0 1102 -49135 4.02 6.03 2 0.89 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -88369 -13090 -887 0 -1639 47638 4.02 6.03 3 0.85 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -88369 9496 -887 0 -1639 -49135 4.02 6.03 2 0.89 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -127330 -7804 1625 0 3572 13351 4.02 4.02 4 0.28 0.06 0.11 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -127330 4210 1625 0 3572 -8652 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -127330 -7804 -1979 0 -4110 13351 4.02 4.02 4 0.29 0.06 0.11 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -127330 4210 -1979 0 -4110 -8652 4.02 4.02 4 0.22 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -85870 -7804 1625 0 3572 13351 4.02 4.02 3 0.28 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -85870 4210 1625 0 3572 -8652 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -85870 -7804 -1979 0 -4110 13351 4.02 4.02 3 0.29 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -85870 4210 -1979 0 -4110 -8652 4.02 4.02 3 0.20 0.03 0.07 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -165700 -2999 -323 0 -427 3782 4.02 4.02 6 0.17 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 169 -- -- -122231 -13090 534 0 62 465 4.02 4.02 6 0.12 0.10 0.13 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -122231 9496 534 0 62 -2159 4.02 4.02 6 0.12 0.07 0.09 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -122231 -13090 -887 0 -1 465 4.02 4.02 6 0.12 0.10 0.13 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -122231 9496 -887 0 -1 -2159 4.02 4.02 6 0.12 0.07 0.09 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -85769 -13090 534 0 62 465 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -85769 9496 534 0 62 -2159 4.02 4.02 6 0.09 0.07 0.10 0.00 0.00 19.2

153/173

1G 169 -- -- -85769 -13090 -887 0 -1 465 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -85769 9496 -887 0 -1 -2159 4.02 4.02 6 0.09 0.07 0.10 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -124730 -7804 1625 0 460 -158 4.02 4.02 6 0.12 0.06 0.08 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -124730 4210 1625 0 460 -1536 4.02 4.02 6 0.12 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -124730 -7804 -1979 0 -399 -158 4.02 4.02 6 0.12 0.06 0.08 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -124730 4210 -1979 0 -399 -1536 4.02 4.02 6 0.12 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -83270 -7804 1625 0 460 -158 4.02 4.02 6 0.07 0.06 0.09 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -83270 4210 1625 0 460 -1536 4.02 4.02 6 0.08 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -83270 -7804 -1979 0 -399 -158 4.02 4.02 6 0.07 0.06 0.09 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -83270 4210 -1979 0 -399 -1536 4.02 4.02 6 0.08 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -162350 -2999 -323 0 119 -1285 4.02 4.02 6 0.16 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 2.20 -119631 -13090 534 0 -979 -47638 4.02 6.03 3 0.79 0.10 0.22 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 3.54 -119631 9496 534 0 -979 49135 4.02 6.03 3 0.83 0.07 0.16 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 2.20 -119631 -13090 -887 0 1636 -47638 4.02 6.03 3 0.80 0.10 0.22 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 3.54 -119631 9496 -887 0 1636 49135 4.02 6.03 3 0.83 0.07 0.16 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 2.20 -83169 -13090 534 0 -979 -47638 4.02 6.03 2 0.86 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 3.54 -83169 9496 534 0 -979 49135 4.02 6.03 2 0.90 0.07 0.18 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 2.20 -83169 -13090 -887 0 1636 -47638 4.02 6.03 2 0.86 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 3.54 -83169 9496 -887 0 1636 49135 4.02 6.03 2 0.90 0.07 0.18 0.00 0.00 12.5 1I 338 -- -- -122130 -7804 1625 0 -2653 -13351 4.02 4.02 4 0.27 0.06 0.11 0.00 0.00 12.5 1J 338 -- -- -122130 4210 1625 0 -2653 5581 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 1K 338 -- -- -122130 -7804 -1979 0 3311 -13351 4.02 4.02 4 0.27 0.06 0.11 0.00 0.00 12.5 1L 338 -- -- -122130 4210 -1979 0 3311 5581 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 1M 338 -- -- -80670 -7804 1625 0 -2653 -13351 4.02 4.02 3 0.27 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1N 338 -- -- -80670 4210 1625 0 -2653 5581 4.02 4.02 4 0.14 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1O 338 -- -- -80670 -7804 -1979 0 3311 -13351 4.02 4.02 3 0.28 0.06 0.14 0.00 0.00 12.5 1P 338 -- -- -80670 4210 -1979 0 3311 5581 4.02 4.02 4 0.15 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -159000 -2999 -323 0 665 -6353 4.02 4.02 5 0.19 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 10.4 cm ASTA NUM. 22 NI 2242 NF 2236 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 3 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 2.20 -17889 -18808 1348 0 3721 55528 4.02 8.04 2 0.88 0.15 0.41 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 3.54 -17889 12940 1348 0 3721 -54031 4.02 8.04 2 0.86 0.11 0.28 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 2.20 -17889 -18808 -551 0 -1521 55528 4.02 8.04 2 0.88 0.15 0.41 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 3.54 -17889 12940 -551 0 -1521 -54031 4.02 8.04 2 0.86 0.11 0.28 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 2.20 -6051 -18808 1348 0 3721 55528 4.02 8.04 2 0.90 0.16 0.43 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 3.54 -6051 12940 1348 0 3721 -54031 4.02 8.04 2 0.87 0.11 0.30 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 2.20 -6051 -18808 -551 0 -1521 55528 4.02 8.04 2 0.90 0.16 0.43 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 3.54 -6051 12940 -551 0 -1521 -54031 4.02 8.04 2 0.87 0.11 0.30 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -20236 -10409 2753 0 7597 14491 4.02 4.02 3 0.43 0.08 0.27 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -20236 4541 2753 0 7597 -4517 4.02 4.02 3 0.22 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -20236 -10409 -1956 0 -5397 14491 4.02 4.02 3 0.41 0.08 0.27 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -20236 4541 -1956 0 -5397 -4517 4.02 4.02 3 0.18 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -3704 -10409 2753 0 7597 14491 4.02 4.02 3 0.47 0.09 0.30 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -3704 4541 2753 0 7597 -4517 4.02 4.02 3 0.25 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -3704 -10409 -1956 0 -5397 14491 4.02 4.02 3 0.46 0.09 0.30 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -3704 4541 -1956 0 -5397 -4517 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -21850 -4861 647 0 1785 8130 4.02 4.02 3 0.20 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 1A 138 -- -- -15774 -18808 1348 0 1860 -693 4.02 4.02 3 0.04 0.15 0.27 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -15774 12940 1348 0 1860 2568 4.02 4.02 3 0.07 0.11 0.29 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -15774 -18808 -551 0 -760 -693 4.02 4.02 4 0.03 0.15 0.27 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -15774 12940 -551 0 -760 2568 4.02 4.02 3 0.06 0.11 0.29 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -3937 -18808 1348 0 1860 -693 4.02 4.02 3 0.05 0.16 0.44 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -3937 12940 1348 0 1860 2568 4.02 4.02 3 0.08 0.11 0.35 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -3937 -18808 -551 0 -760 -693 4.02 4.02 3 0.03 0.16 0.44 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -3937 12940 -551 0 -760 2568 4.02 4.02 3 0.07 0.11 0.35 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -18121 -10409 2753 0 3799 128 4.02 4.02 3 0.07 0.08 0.14 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -18121 4541 2753 0 3799 1747 4.02 4.02 3 0.10 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -18121 -10409 -1956 0 -2699 128 4.02 4.02 3 0.05 0.08 0.14 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -18121 4541 -1956 0 -2699 1747 4.02 4.02 3 0.07 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -1590 -10409 2753 0 3799 128 4.02 4.02 2 0.12 0.09 0.20 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -1590 4541 2753 0 3799 1747 4.02 4.02 3 0.12 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -1590 -10409 -1956 0 -2699 128 4.02 4.02 2 0.08 0.09 0.20 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -1590 4541 -1956 0 -2699 1747 4.02 4.02 3 0.09 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -19105 -4861 647 0 893 1422 4.02 4.02 4 0.04 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -13660 -18808 1348 0 -0 -26642 4.02 4.02 2 0.81 0.15 0.52 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -13660 12940 1348 0 -0 20418 4.02 4.02 2 0.61 0.11 0.35 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -13660 -18808 -551 0 0 -26642 4.02 4.02 2 0.81 0.15 0.52 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -13660 12940 -551 0 0 20418 4.02 4.02 2 0.61 0.11 0.35 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -1822 -18808 1348 0 -0 -26642 4.02 4.02 2 0.84 0.16 0.55 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -1822 12940 1348 0 -0 20418 4.02 4.02 2 0.65 0.11 0.38 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -1822 -18808 -551 0 0 -26642 4.02 4.02 2 0.84 0.16 0.55 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -1822 12940 -551 0 0 20418 4.02 4.02 2 0.65 0.11 0.38 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -16007 -10409 2753 0 -0 -14235 4.02 4.02 2 0.41 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -16007 4541 2753 0 -0 8011 4.02 4.02 2 0.21 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -16007 -10409 -1956 0 0 -14235 4.02 4.02 2 0.41 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -16007 4541 -1956 0 0 8011 4.02 4.02 2 0.21 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- 525 -10409 2753 0 -0 -14235 4.02 4.02 2 0.46 0.09 0.31 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- 525 4541 2753 0 -0 8011 4.02 4.02 2 0.26 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- 525 -10409 -1956 0 0 -14235 4.02 4.02 2 0.46 0.09 0.31 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- 525 4541 -1956 0 0 8011 4.02 4.02 2 0.26 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -16360 -4861 647 0 0 -5286 4.02 4.02 2 0.12 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5

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PIL. NUM. 4 – 14 – 5 - 15

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 8 NI 1019 NF 1941 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.600 (pilastro) PIL. NUM. 15 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -218481 -32557 1622 0 4484 103546 8.04 4.02 3 0.45 0.09 0.32 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -218481 35705 1622 0 4484 -121871 8.04 4.02 3 0.56 0.10 0.36 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -218481 -32557 -4990 0 -11494 103546 8.04 4.02 3 0.49 0.09 0.32 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -218481 35705 -4990 0 -11494 -121871 8.04 4.02 3 0.59 0.10 0.36 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -194319 -32557 1622 0 4484 103546 8.04 4.02 3 0.47 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -194319 35705 1622 0 4484 -121871 8.04 4.02 3 0.57 0.10 0.39 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -194319 -32557 -4990 0 -11494 103546 8.04 4.02 3 0.50 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -194319 35705 -4990 0 -11494 -121871 8.04 4.02 3 0.60 0.10 0.39 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -239308 -13675 7305 0 16264 30544 8.04 4.02 4 0.22 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -239308 16823 7305 0 16264 -35084 8.04 4.02 3 0.23 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -239308 -13675 -10673 0 -23418 30544 8.04 4.02 3 0.27 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -239308 16823 -10673 0 -23418 -35084 8.04 4.02 3 0.28 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -173492 -13675 7305 0 16264 30544 8.04 4.02 3 0.21 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -173492 16823 7305 0 16264 -35084 8.04 4.02 3 0.23 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -173492 -13675 -10673 0 -23418 30544 8.04 4.02 3 0.27 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -173492 16823 -10673 0 -23418 -35084 8.04 4.02 3 0.29 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -327100 2455 -2712 0 -1403 -3248 8.04 4.02 6 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 9.7 n.spille lungo H: 1 1A 169 -- -- -212281 -32557 1622 0 1406 21378 8.04 4.02 4 0.12 0.09 0.20 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -212281 35705 1622 0 1406 -20598 8.04 4.02 4 0.12 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -212281 -32557 -4990 0 2725 21378 8.04 4.02 4 0.12 0.09 0.20 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -212281 35705 -4990 0 2725 -20598 8.04 4.02 4 0.12 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -188119 -32557 1622 0 1406 21378 8.04 4.02 4 0.11 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -188119 35705 1622 0 1406 -20598 8.04 4.02 4 0.11 0.11 0.24 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -188119 -32557 -4990 0 2725 21378 8.04 4.02 4 0.11 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2

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1H 169 -- -- -188119 35705 -4990 0 2725 -20598 8.04 4.02 4 0.11 0.11 0.24 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -233108 -13675 7305 0 1058 7332 8.04 4.02 6 0.10 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -233108 16823 7305 0 1058 -6552 8.04 4.02 6 0.10 0.05 0.10 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -233108 -13675 -10673 0 3073 7332 8.04 4.02 5 0.10 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -233108 16823 -10673 0 3073 -6552 8.04 4.02 5 0.10 0.05 0.10 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -167292 -13675 7305 0 1058 7332 8.04 4.02 5 0.07 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -167292 16823 7305 0 1058 -6552 8.04 4.02 5 0.07 0.05 0.11 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -167292 -13675 -10673 0 3073 7332 8.04 4.02 4 0.08 0.04 0.09 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -167292 16823 -10673 0 3073 -6552 8.04 4.02 4 0.08 0.05 0.11 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -319000 2455 -2712 0 3182 900 8.04 4.02 6 0.14 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 3.07 -206081 -32557 1622 0 -1672 -103546 8.04 4.02 3 0.46 0.10 0.33 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 3.06 -206081 35705 1622 0 -1672 121871 8.04 4.02 3 0.56 0.10 0.37 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 3.07 -206081 -32557 -4990 0 11494 -103546 8.04 4.02 3 0.50 0.10 0.33 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 3.06 -206081 35705 -4990 0 11494 121871 8.04 4.02 3 0.59 0.10 0.37 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 3.07 -181919 -32557 1622 0 -1672 -103546 8.04 4.02 3 0.47 0.10 0.35 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 3.06 -181919 35705 1622 0 -1672 121871 8.04 4.02 3 0.58 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 3.07 -181919 -32557 -4990 0 11494 -103546 8.04 4.02 3 0.51 0.10 0.35 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 3.06 -181919 35705 -4990 0 11494 121871 8.04 4.02 3 0.61 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 1I 338 1.32 -- -226908 -13675 7305 0 -16264 -15880 8.04 4.02 4 0.18 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1J 338 1.32 -- -226908 16823 7305 0 -16264 21980 8.04 4.02 4 0.19 0.05 0.10 0.00 0.00 12.5 1K 338 1.06 -- -226908 -13675 -10673 0 23418 -15880 8.04 4.02 3 0.22 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1L 338 1.06 -- -226908 16823 -10673 0 23418 21980 8.04 4.02 3 0.24 0.05 0.10 0.00 0.00 12.5 1M 338 1.32 -- -161092 -13675 7305 0 -16264 -15880 8.04 4.02 3 0.17 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1N 338 1.32 -- -161092 16823 7305 0 -16264 21980 8.04 4.02 3 0.19 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 1O 338 1.06 -- -161092 -13675 -10673 0 23418 -15880 8.04 4.02 3 0.23 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1P 338 1.06 -- -161092 16823 -10673 0 23418 21980 8.04 4.02 3 0.25 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -310900 2455 -2712 0 7766 5048 8.04 4.02 5 0.15 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 9.7 n.spille lungo H: 1 Passo staffe nodo NON confinato 6.1 cm ASTA NUM. 6 NI 1941 NF 170 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.600 (pilastro) PIL. NUM. 15 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 3.07 -66843 -17108 17246 0 42434 32440 8.04 4.02 3 0.59 0.06 0.23 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 3.06 -66843 12687 17246 0 42434 -14115 8.04 4.02 2 0.57 0.06 0.21 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 3.07 -66843 -17108 -11136 0 -26910 32440 8.04 4.02 3 0.37 0.05 0.23 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 3.06 -66843 12687 -11136 0 -26910 -14115 8.04 4.02 3 0.33 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 3.07 -63537 -17108 17246 0 42434 32440 8.04 4.02 3 0.59 0.06 0.23 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 3.06 -63537 12687 17246 0 42434 -14115 8.04 4.02 2 0.58 0.06 0.21 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 3.07 -63537 -17108 -11136 0 -26910 32440 8.04 4.02 3 0.37 0.05 0.23 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 3.06 -63537 12687 -11136 0 -26910 -14115 8.04 4.02 3 0.34 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 1I 0 1.32 -- -67071 -8523 41992 0 136436 9360 18.10 4.02 2 0.94 0.14 0.38 0.00 0.00 12.5 1J 0 1.32 -- -67071 4101 41992 0 136436 -3414 18.10 4.02 2 0.94 0.14 0.38 0.00 0.00 12.5 1K 0 1.06 -- -67071 -8523 -35882 0 -93079 9360 12.06 4.02 2 0.93 0.12 0.36 0.00 0.00 12.5 1L 0 1.06 -- -67071 4101 -35882 0 -93079 -3414 12.06 4.02 2 0.93 0.12 0.36 0.00 0.00 12.5 1M 0 1.32 -- -63309 -8523 41992 0 136436 9360 18.10 4.02 2 0.95 0.14 0.38 0.00 0.00 12.5 1N 0 1.32 -- -63309 4101 41992 0 136436 -3414 18.10 4.02 2 0.95 0.14 0.38 0.00 0.00 12.5 1O 0 1.06 -- -63309 -8523 -35882 0 -93079 9360 12.06 4.02 2 0.94 0.12 0.36 0.00 0.00 12.5 1P 0 1.06 -- -63309 4101 -35882 0 -93079 -3414 12.06 4.02 2 0.94 0.12 0.36 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -116900 -4109 6876 0 17460 5255 8.04 4.02 3 0.15 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 apost= 6 d 16 aant= 6 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo H: 3 1A 138 -- -- -61763 -17108 17246 0 18536 -13642 8.04 4.02 3 0.22 0.06 0.22 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -61763 12687 17246 0 18536 13485 8.04 4.02 3 0.22 0.06 0.22 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -61763 -17108 -11136 0 -11444 -13642 8.04 4.02 3 0.14 0.05 0.19 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -61763 12687 -11136 0 -11444 13485 8.04 4.02 3 0.13 0.04 0.14 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -58457 -17108 17246 0 18536 -13642 8.04 4.02 3 0.22 0.06 0.22 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -58457 12687 17246 0 18536 13485 8.04 4.02 3 0.22 0.06 0.22 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -58457 -17108 -11136 0 -11444 -13642 8.04 4.02 3 0.14 0.05 0.20 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -58457 12687 -11136 0 -11444 13485 8.04 4.02 3 0.14 0.04 0.15 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -61991 -8523 41992 0 45685 -3484 8.04 4.02 2 0.63 0.14 0.51 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -61991 4101 41992 0 45685 3327 8.04 4.02 2 0.63 0.14 0.51 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -61991 -8523 -35882 0 -38593 -3484 8.04 4.02 2 0.52 0.12 0.49 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -61991 4101 -35882 0 -38593 3327 8.04 4.02 2 0.52 0.12 0.49 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -58229 -8523 41992 0 45685 -3484 8.04 4.02 2 0.63 0.14 0.52 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -58229 4101 41992 0 45685 3327 8.04 4.02 2 0.63 0.14 0.52 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -58229 -8523 -35882 0 -38593 -3484 8.04 4.02 2 0.52 0.12 0.49 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -58229 4101 -35882 0 -38593 3327 8.04 4.02 2 0.52 0.12 0.49 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -110300 -4109 6876 0 7969 -416 8.04 4.02 4 0.08 0.02 0.06 0.00 0.00 19.2 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -56683 -17108 17246 0 -5362 -37838 8.04 4.02 3 0.20 0.06 0.25 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -56683 12687 17246 0 -5362 31578 8.04 4.02 3 0.17 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -56683 -17108 -11136 0 4022 -37838 8.04 4.02 3 0.19 0.05 0.25 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -56683 12687 -11136 0 4022 31578 8.04 4.02 3 0.16 0.04 0.18 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -53377 -17108 17246 0 -5362 -37838 8.04 4.02 3 0.20 0.06 0.25 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -53377 12687 17246 0 -5362 31578 8.04 4.02 3 0.17 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -53377 -17108 -11136 0 4022 -37838 8.04 4.02 3 0.19 0.05 0.25 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -53377 12687 -11136 0 4022 31578 8.04 4.02 3 0.16 0.04 0.18 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -56911 -8523 41992 0 -12324 -16328 8.04 4.02 3 0.16 0.14 0.46 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -56911 4101 41992 0 -12324 10068 8.04 4.02 3 0.13 0.14 0.52 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -56911 -8523 -35882 0 10984 -16328 8.04 4.02 3 0.14 0.12 0.38 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -56911 4101 -35882 0 10984 10068 8.04 4.02 3 0.12 0.12 0.43 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- -53149 -8523 41992 0 -12324 -16328 8.04 4.02 3 0.16 0.14 0.46 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- -53149 4101 41992 0 -12324 10068 8.04 4.02 3 0.14 0.14 0.52 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- -53149 -8523 -35882 0 10984 -16328 8.04 4.02 3 0.15 0.12 0.39 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- -53149 4101 -35882 0 10984 10068 8.04 4.02 3 0.12 0.12 0.44 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -103700 -4109 6876 0 -1521 -6087 8.04 4.02 4 0.05 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= 2 d 16 aant= 2 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 9.7 n.spille lungo H: 1 Passo staffe nodo NON confinato 14.5 cm

156/173

PIL. NUM. 6 e 16

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 17 NI 2244 NF 2238 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 6 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -149505 -5918 13 0 -783 58109 4.02 6.03 3 0.96 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -149505 10490 13 0 -783 -44579 4.02 4.02 3 0.99 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -149505 -5918 -344 0 -833 58109 4.02 6.03 3 0.96 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -149505 10490 -344 0 -833 -44579 4.02 4.02 3 0.99 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -52095 -5918 13 0 -783 58109 4.02 8.04 2 0.87 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -52095 10490 13 0 -783 -44579 4.02 6.03 2 0.86 0.08 0.22 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -52095 -5918 -344 0 -833 58109 4.02 8.04 2 0.87 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -52095 10490 -344 0 -833 -44579 4.02 6.03 2 0.86 0.08 0.22 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -123343 -922 182 0 1689 2475 4.02 4.02 5 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -123343 5494 182 0 1689 -9631 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -123343 -922 -512 0 -1530 2475 4.02 4.02 5 0.13 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -123343 5494 -512 0 -1530 -9631 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -78257 -922 182 0 1689 2475 4.02 4.02 4 0.10 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -78257 5494 182 0 1689 -9631 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -78257 -922 -512 0 -1530 2475 4.02 4.02 4 0.09 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -78257 5494 -512 0 -1530 -9631 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -166200 3804 -350 0 -808 -5426 4.02 4.02 5 0.19 0.03 0.03 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 1A 169 -- -- -146910 -5918 13 0 329 1427 4.02 4.02 6 0.14 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -146910 10490 13 0 329 -165 4.02 4.02 6 0.14 0.07 0.10 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -146910 -5918 -344 0 -729 1427 4.02 4.02 6 0.14 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -146910 10490 -344 0 -729 -165 4.02 4.02 6 0.14 0.07 0.10 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -49500 -5918 13 0 329 1427 4.02 4.02 5 0.05 0.05 0.07 0.00 0.00 19.2

157/173

1F 169 -- -- -49500 10490 13 0 329 -165 4.02 4.02 6 0.04 0.08 0.13 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -49500 -5918 -344 0 -729 1427 4.02 4.02 4 0.06 0.05 0.07 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -49500 10490 -344 0 -729 -165 4.02 4.02 6 0.05 0.08 0.13 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -120748 -922 182 0 1086 917 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -120748 5494 182 0 1086 345 4.02 4.02 6 0.12 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -120748 -922 -512 0 -1486 917 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -120748 5494 -512 0 -1486 345 4.02 4.02 6 0.12 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -75662 -922 182 0 1086 917 4.02 4.02 5 0.08 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -75662 5494 182 0 1086 345 4.02 4.02 6 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -75662 -922 -512 0 -1486 917 4.02 4.02 5 0.08 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -75662 5494 -512 0 -1486 345 4.02 4.02 6 0.08 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -162850 3804 -350 0 -217 1003 4.02 4.02 6 0.16 0.03 0.03 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 6.78 -144315 -5918 13 0 783 -58109 4.02 6.03 3 0.97 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 2.54 -144315 10490 13 0 783 44579 4.02 4.02 3 1.00 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 6.78 -144315 -5918 -344 0 -625 -58109 4.02 6.03 3 0.97 0.04 0.09 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 2.54 -144315 10490 -344 0 -625 44579 4.02 4.02 3 1.00 0.07 0.17 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 6.78 -46905 -5918 13 0 783 -58109 4.02 8.04 2 0.88 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 2.54 -46905 10490 13 0 783 44579 4.02 6.03 2 0.87 0.08 0.22 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 6.78 -46905 -5918 -344 0 -625 -58109 4.02 8.04 2 0.88 0.05 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 2.54 -46905 10490 -344 0 -625 44579 4.02 6.03 2 0.87 0.08 0.22 0.00 0.00 12.5 1I 338 1.00 -- -118153 -922 182 0 1689 -641 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1J 338 1.00 -- -118153 5494 182 0 1689 9631 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1K 338 1.00 -- -118153 -922 -512 0 -1530 -641 4.02 4.02 6 0.12 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1L 338 1.00 -- -118153 5494 -512 0 -1530 9631 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1M 338 1.00 -- -73067 -922 182 0 1689 -641 4.02 4.02 5 0.08 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1N 338 1.00 -- -73067 5494 182 0 1689 9631 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1O 338 1.00 -- -73067 -922 -512 0 -1530 -641 4.02 4.02 5 0.08 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 1P 338 1.00 -- -73067 5494 -512 0 -1530 9631 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -159500 3804 -350 0 374 7432 4.02 4.02 4 0.20 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 Passo staffe nodo NON confinato 10.4 cm ASTA NUM. 11 NI 2238 NF 2528 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 6 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 6.78 -61006 -4972 1417 0 3865 45058 4.02 6.03 3 0.85 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 2.54 -61006 18156 1417 0 3865 -58588 4.02 8.04 3 0.87 0.14 0.34 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 6.78 -61006 -4972 -66 0 193 45058 4.02 6.03 2 0.85 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 2.54 -61006 18156 -66 0 193 -58588 4.02 8.04 2 0.87 0.14 0.34 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 6.78 -20834 -4972 1417 0 3865 45058 4.02 6.03 2 0.93 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 2.54 -20834 18156 1417 0 3865 -58588 4.02 8.04 2 0.93 0.15 0.39 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 6.78 -20834 -4972 -66 0 193 45058 4.02 6.03 2 0.93 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 2.54 -20834 18156 -66 0 193 -58588 4.02 8.04 2 0.93 0.15 0.39 0.00 0.00 12.5 1I 0 1.00 -- -52486 2169 2465 0 6733 -2552 4.02 4.02 3 0.15 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1J 0 1.00 -- -52486 11015 2465 0 6733 -13884 4.02 4.02 3 0.36 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1K 0 1.00 -- -52486 2169 -1114 0 -2671 -2552 4.02 4.02 4 0.09 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 1L 0 1.00 -- -52486 11015 -1114 0 -2671 -13884 4.02 4.02 3 0.31 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 1M 0 1.00 -- -29354 2169 2465 0 6733 -2552 4.02 4.02 3 0.16 0.02 0.06 0.00 0.00 12.5 1N 0 1.00 -- -29354 11015 2465 0 6733 -13884 4.02 4.02 3 0.39 0.09 0.27 0.00 0.00 12.5 1O 0 1.00 -- -29354 2169 -1114 0 -2671 -2552 4.02 4.02 3 0.08 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 1P 0 1.00 -- -29354 11015 -1114 0 -2671 -13884 4.02 4.02 3 0.36 0.09 0.27 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -71830 11490 1212 0 3581 -14070 4.02 4.02 3 0.30 0.09 0.22 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1 1A 126 -- -- -59071 -4972 1417 0 1876 377 4.02 4.02 5 0.07 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1B 126 -- -- -59071 18156 1417 0 1876 -181 4.02 4.02 5 0.07 0.14 0.22 0.00 0.00 19.2 1C 126 -- -- -59071 -4972 -66 0 478 377 4.02 4.02 6 0.05 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1D 126 -- -- -59071 18156 -66 0 478 -181 4.02 4.02 6 0.05 0.14 0.22 0.00 0.00 19.2 1E 126 -- -- -18899 -4972 1417 0 1876 377 4.02 4.02 4 0.04 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1F 126 -- -- -18899 18156 1417 0 1876 -181 4.02 4.02 4 0.04 0.15 0.25 0.00 0.00 19.2 1G 126 -- -- -18899 -4972 -66 0 478 377 4.02 4.02 4 0.02 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1H 126 -- -- -18899 18156 -66 0 478 -181 4.02 4.02 5 0.02 0.15 0.25 0.00 0.00 19.2 1I 126 -- -- -50551 2169 2465 0 3826 180 4.02 4.02 4 0.08 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 1J 126 -- -- -50551 11015 2465 0 3826 17 4.02 4.02 4 0.08 0.09 0.14 0.00 0.00 19.2 1K 126 -- -- -50551 2169 -1114 0 -1473 180 4.02 4.02 5 0.06 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 1L 126 -- -- -50551 11015 -1114 0 -1473 17 4.02 4.02 5 0.06 0.09 0.14 0.00 0.00 19.2 1M 126 -- -- -27419 2169 2465 0 3826 180 4.02 4.02 3 0.07 0.02 0.05 0.00 0.00 19.2 1N 126 -- -- -27419 11015 2465 0 3826 17 4.02 4.02 3 0.07 0.09 0.15 0.00 0.00 19.2 1O 126 -- -- -27419 2169 -1114 0 -1473 180 4.02 4.02 4 0.04 0.02 0.03 0.00 0.00 19.2 1P 126 -- -- -27419 11015 -1114 0 -1473 17 4.02 4.02 4 0.04 0.09 0.15 0.00 0.00 19.2 2 126 -- -- -69315 11490 1212 0 2052 425 4.02 4.02 5 0.08 0.09 0.13 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 252 -- 2.35 -57136 -4972 1417 0 -114 -13854 4.02 4.02 3 0.28 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1B 252 -- 2.14 -57136 18156 1417 0 -114 48600 4.02 6.03 2 0.94 0.14 0.37 0.00 0.00 12.5 1C 252 -- 2.35 -57136 -4972 -66 0 763 -13854 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.10 0.00 0.00 12.5 1D 252 -- 2.14 -57136 18156 -66 0 763 48600 4.02 6.03 2 0.94 0.14 0.37 0.00 0.00 12.5 1E 252 -- 2.35 -16964 -4972 1417 0 -114 -13854 4.02 4.02 2 0.39 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1F 252 -- 2.14 -16964 18156 1417 0 -114 48600 4.02 8.04 2 0.77 0.15 0.40 0.00 0.00 12.5 1G 252 -- 2.35 -16964 -4972 -66 0 763 -13854 4.02 4.02 2 0.39 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1H 252 -- 2.14 -16964 18156 -66 0 763 48600 4.02 8.04 2 0.77 0.15 0.40 0.00 0.00 12.5 1I 252 1.00 -- -48616 2169 2465 0 926 2911 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 1J 252 1.00 -- -48616 11015 2465 0 926 13917 4.02 4.02 3 0.30 0.09 0.24 0.00 0.00 12.5 1K 252 1.00 -- -48616 2169 -1114 0 -277 2911 4.02 4.02 4 0.07 0.02 0.03 0.00 0.00 12.5 1L 252 1.00 -- -48616 11015 -1114 0 -277 13917 4.02 4.02 3 0.30 0.09 0.24 0.00 0.00 12.5 1M 252 1.00 -- -25484 2169 2465 0 926 2911 4.02 4.02 3 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 1N 252 1.00 -- -25484 11015 2465 0 926 13917 4.02 4.02 2 0.37 0.09 0.27 0.00 0.00 12.5 1O 252 1.00 -- -25484 2169 -1114 0 -277 2911 4.02 4.02 4 0.06 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 1P 252 1.00 -- -25484 11015 -1114 0 -277 13917 4.02 4.02 2 0.37 0.09 0.27 0.00 0.00 12.5 2 252 -- -- -66800 11490 1212 0 523 14920 4.02 4.02 3 0.30 0.09 0.23 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1

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PIL. NUM. 7 – 8 – 17 - 18

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 1 NI 86 NF 218 SEZ. Rp B= 0.700 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 18 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -194130 -19687 -566 0 47741 53709 4.02 10.05 3 0.50 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -194130 19339 -566 0 47741 -76481 4.02 10.05 3 0.76 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -194130 -19687 -28634 0 -76619 53709 4.02 10.05 3 0.57 0.07 0.26 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -194130 19339 -28634 0 -76619 -76481 4.02 10.05 3 0.79 0.07 0.26 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -159270 -19687 -566 0 47741 53709 4.02 10.05 3 0.53 0.05 0.18 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -159270 19339 -566 0 47741 -76481 4.02 10.05 3 0.79 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -159270 -19687 -28634 0 -76619 53709 4.02 10.05 3 0.59 0.07 0.29 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -159270 19339 -28634 0 -76619 -76481 4.02 10.05 3 0.83 0.07 0.29 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -201858 -8251 15691 0 212434 14870 4.02 10.05 3 0.80 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -201858 7903 15691 0 212434 -19334 4.02 10.05 3 0.81 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -201858 -8251 -44891 0 -102295 14870 4.02 10.05 3 0.37 0.11 0.43 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -201858 7903 -44891 0 -102295 -19334 4.02 10.05 3 0.39 0.11 0.43 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -151542 -8251 15691 0 212434 14870 4.02 10.05 3 0.83 0.04 0.19 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -151542 7903 15691 0 212434 -19334 4.02 10.05 3 0.85 0.04 0.19 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -151542 -8251 -44891 0 -102295 14870 4.02 10.05 3 0.39 0.12 0.49 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -151542 7903 -44891 0 -102295 -19334 4.02 10.05 3 0.41 0.12 0.49 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -266200 217 -23570 0 18900 -3766 4.02 10.05 4 0.11 0.06 0.12 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 1A 169 -- -- -186880 -19687 -566 0 46926 7109 4.02 10.05 3 0.16 0.05 0.09 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -186880 19339 -566 0 46926 -12161 4.02 10.05 3 0.18 0.05 0.11 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -186880 -19687 -28634 0 28073 7109 4.02 10.05 4 0.12 0.07 0.19 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -186880 19339 -28634 0 28073 -12161 4.02 10.05 4 0.14 0.07 0.19 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -152020 -19687 -566 0 46926 7109 4.02 10.05 3 0.16 0.06 0.10 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -152020 19339 -566 0 46926 -12161 4.02 10.05 3 0.19 0.05 0.12 0.00 0.00 19.2

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1G 169 -- -- -152020 -19687 -28634 0 28073 7109 4.02 10.05 4 0.11 0.07 0.22 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -152020 19339 -28634 0 28073 -12161 4.02 10.05 3 0.14 0.07 0.22 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -194608 -8251 15691 0 48850 897 4.02 10.05 3 0.14 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -194608 7903 15691 0 48850 -5949 4.02 10.05 3 0.16 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -194608 -8251 -44891 0 26150 897 4.02 10.05 4 0.10 0.11 0.28 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -194608 7903 -44891 0 26150 -5949 4.02 10.05 4 0.11 0.11 0.28 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -144292 -8251 15691 0 48850 897 4.02 10.05 3 0.14 0.04 0.15 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -144292 7903 15691 0 48850 -5949 4.02 10.05 3 0.16 0.04 0.15 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -144292 -8251 -44891 0 26150 897 4.02 10.05 4 0.09 0.12 0.35 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -144292 7903 -44891 0 26150 -5949 4.02 10.05 4 0.10 0.12 0.35 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -256800 217 -23570 0 58730 -3400 4.02 10.05 4 0.18 0.06 0.17 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 2.05 -179630 -19687 -566 0 47741 -53709 4.02 10.05 3 0.51 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 3.72 -179630 19339 -566 0 47741 76481 4.02 10.05 3 0.77 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 2.05 -179630 -19687 -28634 0 76619 -53709 4.02 10.05 3 0.58 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 3.72 -179630 19339 -28634 0 76619 76481 4.02 10.05 3 0.81 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 2.05 -144770 -19687 -566 0 47741 -53709 4.02 10.05 3 0.54 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 3.72 -144770 19339 -566 0 47741 76481 4.02 10.05 3 0.81 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 2.05 -144770 -19687 -28634 0 76619 -53709 4.02 10.05 3 0.60 0.07 0.30 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 3.72 -144770 19339 -28634 0 76619 76481 4.02 10.05 3 0.84 0.07 0.30 0.00 0.00 12.5 1I 338 9.58 -- -187358 -8251 15691 0 212434 -13077 4.02 10.05 3 0.80 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1J 338 9.58 -- -187358 7903 15691 0 212434 7437 4.02 10.05 3 0.78 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1K 338 1.00 -- -187358 -8251 -44891 0 102295 -13077 4.02 10.05 3 0.36 0.11 0.44 0.00 0.00 12.5 1L 338 1.00 -- -187358 7903 -44891 0 102295 7437 4.02 10.05 3 0.34 0.11 0.44 0.00 0.00 12.5 1M 338 9.58 -- -137042 -8251 15691 0 212434 -13077 4.02 10.05 3 0.84 0.04 0.19 0.00 0.00 12.5 1N 338 9.58 -- -137042 7903 15691 0 212434 7437 4.02 10.05 3 0.82 0.04 0.19 0.00 0.00 12.5 1O 338 1.00 -- -137042 -8251 -44891 0 102295 -13077 4.02 10.05 3 0.38 0.12 0.51 0.00 0.00 12.5 1P 338 1.00 -- -137042 7903 -44891 0 102295 7437 4.02 10.05 3 0.36 0.12 0.51 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -247400 217 -23570 0 98560 -3034 4.02 10.05 3 0.29 0.06 0.20 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 Passo staffe nodo NON confinato 7.3 cm ASTA NUM. 7 NI 218 NF 291 SEZ. Rp B= 0.700 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 18 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 2.05 -42657 -22861 2559 0 5859 49458 4.02 10.05 2 0.58 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 3.72 -42657 10973 2559 0 5859 -26687 4.02 10.05 2 0.29 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 2.05 -42657 -22861 -4293 0 -11737 49458 4.02 10.05 2 0.58 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 3.72 -42657 10973 -4293 0 -11737 -26687 4.02 10.05 2 0.29 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 2.05 -33403 -22861 2559 0 5859 49458 4.02 10.05 2 0.59 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 3.72 -33403 10973 2559 0 5859 -26687 4.02 10.05 2 0.30 0.03 0.15 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 2.05 -33403 -22861 -4293 0 -11737 49458 4.02 10.05 2 0.59 0.07 0.27 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 3.72 -33403 10973 -4293 0 -11737 -26687 4.02 10.05 2 0.30 0.03 0.15 0.00 0.00 12.5 1I 0 9.58 -- -39977 -12829 8414 0 197794 15106 6.03 8.04 3 0.81 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1J 0 9.58 -- -39977 941 8414 0 197794 1830 4.02 10.05 2 0.83 0.02 0.13 0.00 0.00 12.5 1K 0 1.00 -- -39977 -12829 -10148 0 -26544 15106 4.02 10.05 3 0.18 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1L 0 1.00 -- -39977 941 -10148 0 -26544 1830 4.02 10.05 3 0.09 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 1M 0 9.58 -- -36082 -12829 8414 0 197794 15106 6.03 8.04 3 0.81 0.04 0.13 0.00 0.00 12.5 1N 0 9.58 -- -36082 941 8414 0 197794 1830 4.02 10.05 2 0.84 0.02 0.13 0.00 0.00 12.5 1O 0 1.00 -- -36082 -12829 -10148 0 -26544 15106 4.02 10.05 3 0.18 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1P 0 1.00 -- -36082 941 -10148 0 -26544 1830 4.02 10.05 3 0.09 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -65520 -9163 -1404 0 -4465 11980 4.02 10.05 3 0.09 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 1A 126 -- -- -37242 -22861 2559 0 2762 -4755 4.02 10.05 3 0.04 0.07 0.24 0.00 0.00 19.2 1B 126 -- -- -37242 10973 2559 0 2762 6693 4.02 10.05 3 0.05 0.03 0.12 0.00 0.00 19.2 1C 126 -- -- -37242 -22861 -4293 0 -6453 -4755 4.02 10.05 3 0.04 0.07 0.19 0.00 0.00 19.2 1D 126 -- -- -37242 10973 -4293 0 -6453 6693 4.02 10.05 3 0.06 0.03 0.12 0.00 0.00 19.2 1E 126 -- -- -27988 -22861 2559 0 2762 -4755 4.02 10.05 3 0.04 0.07 0.26 0.00 0.00 19.2 1F 126 -- -- -27988 10973 2559 0 2762 6693 4.02 10.05 3 0.06 0.03 0.13 0.00 0.00 19.2 1G 126 -- -- -27988 -22861 -4293 0 -6453 -4755 4.02 10.05 3 0.05 0.07 0.21 0.00 0.00 19.2 1H 126 -- -- -27988 10973 -4293 0 -6453 6693 4.02 10.05 3 0.06 0.03 0.13 0.00 0.00 19.2 1I 126 -- -- -34562 -12829 8414 0 10385 -1096 4.02 10.05 3 0.03 0.04 0.10 0.00 0.00 19.2 1J 126 -- -- -34562 941 8414 0 10385 3033 4.02 10.05 3 0.04 0.02 0.10 0.00 0.00 19.2 1K 126 -- -- -34562 -12829 -10148 0 -14075 -1096 4.02 10.05 3 0.04 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1L 126 -- -- -34562 941 -10148 0 -14075 3033 4.02 10.05 3 0.05 0.03 0.13 0.00 0.00 19.2 1M 126 -- -- -30668 -12829 8414 0 10385 -1096 4.02 10.05 3 0.03 0.04 0.10 0.00 0.00 19.2 1N 126 -- -- -30668 941 8414 0 10385 3033 4.02 10.05 3 0.04 0.02 0.10 0.00 0.00 19.2 1O 126 -- -- -30668 -12829 -10148 0 -14075 -1096 4.02 10.05 3 0.05 0.04 0.13 0.00 0.00 19.2 1P 126 -- -- -30668 941 -10148 0 -14075 3033 4.02 10.05 3 0.06 0.03 0.13 0.00 0.00 19.2 2 126 -- -- -58480 -9163 -1404 0 -2693 425 4.02 10.05 5 0.02 0.03 0.06 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 252 -- -- -31827 -22861 2559 0 -334 -33611 4.02 10.05 2 0.39 0.07 0.31 0.00 0.00 12.5 1B 252 -- -- -31827 10973 2559 0 -334 20551 4.02 10.05 2 0.22 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 1C 252 -- -- -31827 -22861 -4293 0 -1168 -33611 4.02 10.05 2 0.39 0.07 0.31 0.00 0.00 12.5 1D 252 -- -- -31827 10973 -4293 0 -1168 20551 4.02 10.05 2 0.22 0.03 0.14 0.00 0.00 12.5 1E 252 -- -- -22573 -22861 2559 0 -334 -33611 4.02 10.05 2 0.40 0.07 0.32 0.00 0.00 12.5 1F 252 -- -- -22573 10973 2559 0 -334 20551 4.02 10.05 2 0.23 0.03 0.15 0.00 0.00 12.5 1G 252 -- -- -22573 -22861 -4293 0 -1168 -33611 4.02 10.05 2 0.40 0.07 0.32 0.00 0.00 12.5 1H 252 -- -- -22573 10973 -4293 0 -1168 20551 4.02 10.05 2 0.23 0.03 0.15 0.00 0.00 12.5 1I 252 -- -- -29147 -12829 8414 0 131 -17297 4.02 10.05 2 0.18 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1J 252 -- -- -29147 941 8414 0 131 4237 4.02 10.05 3 0.03 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1K 252 -- -- -29147 -12829 -10148 0 -1633 -17297 4.02 10.05 2 0.18 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1L 252 -- -- -29147 941 -10148 0 -1633 4237 4.02 10.05 3 0.03 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1M 252 -- -- -25252 -12829 8414 0 131 -17297 4.02 10.05 2 0.19 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1N 252 -- -- -25252 941 8414 0 131 4237 4.02 10.05 3 0.03 0.02 0.07 0.00 0.00 12.5 1O 252 -- -- -25252 -12829 -10148 0 -1633 -17297 4.02 10.05 2 0.19 0.04 0.17 0.00 0.00 12.5 1P 252 -- -- -25252 941 -10148 0 -1633 4237 4.02 10.05 3 0.03 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 2 252 -- -- -51440 -9163 -1404 0 -921 -11130 4.02 10.05 3 0.09 0.03 0.10 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1 Passo staffe nodo NON confinato 9.7 cm

160/173

PIL. NUM. 9 – 19 Si trascura nella gerarchia dei pilastri 9 e 19 l’effetto delle travi che portano le scale, incastrate ai pilastri suddetti e al vano ascensore in calcestruzzo armato

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 11 NI 2506 NF 2500 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (pilastro) PIL. NUM. 9 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -120429 -10092 6412 0 12894 51037 4.02 4.02 3 0.99 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -120429 13936 6412 0 12894 -25599 4.02 4.02 3 0.53 0.08 0.21 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -120429 -10092 878 0 -6834 51037 4.02 4.02 3 0.96 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -120429 13936 878 0 -6834 -25599 4.02 4.02 3 0.43 0.08 0.21 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -85571 -10092 6412 0 12894 51037 4.02 6.03 3 0.76 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -85571 13936 6412 0 12894 -25599 4.02 4.02 3 0.55 0.09 0.25 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -85571 -10092 878 0 -6834 51037 4.02 6.03 3 0.72 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -85571 13936 878 0 -6834 -25599 4.02 4.02 3 0.46 0.09 0.25 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -119722 -4001 9011 0 36531 12937 4.02 4.02 3 0.84 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -119722 7845 9011 0 36531 -15800 4.02 4.02 3 0.87 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -119722 -4001 -1721 0 -20172 12937 4.02 4.02 3 0.48 0.02 0.05 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -119722 7845 -1721 0 -20172 -15800 4.02 4.02 3 0.52 0.05 0.11 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -86278 -4001 9011 0 36531 12937 4.02 4.02 3 0.92 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -86278 7845 9011 0 36531 -15800 4.02 4.02 3 0.93 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -86278 -4001 -1721 0 -20172 12937 4.02 4.02 3 0.50 0.03 0.06 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -86278 7845 -1721 0 -20172 -15800 4.02 4.02 3 0.54 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -148400 2343 4470 0 2774 2016 4.02 4.02 5 0.13 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 169 -- -- -117304 -10092 6412 0 -2055 10666 4.02 4.02 4 0.17 0.06 0.12 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -117304 13936 6412 0 -2055 -2035 4.02 4.02 5 0.11 0.08 0.13 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -117304 -10092 878 0 -5353 10666 4.02 4.02 4 0.20 0.06 0.12 0.00 0.00 19.2

161/173

1D 169 -- -- -117304 13936 878 0 -5353 -2035 4.02 4.02 4 0.13 0.08 0.13 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -82446 -10092 6412 0 -2055 10666 4.02 4.02 3 0.16 0.06 0.15 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -82446 13936 6412 0 -2055 -2035 4.02 4.02 4 0.08 0.09 0.14 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -82446 -10092 878 0 -5353 10666 4.02 4.02 3 0.20 0.06 0.15 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -82446 13936 878 0 -5353 -2035 4.02 4.02 4 0.12 0.09 0.14 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -116597 -4001 9011 0 -1074 6132 4.02 4.02 4 0.13 0.06 0.08 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -116597 7845 9011 0 -1074 2498 4.02 4.02 5 0.10 0.06 0.08 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -116597 -4001 -1721 0 -6334 6132 4.02 4.02 4 0.17 0.02 0.04 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -116597 7845 -1721 0 -6334 2498 4.02 4.02 4 0.15 0.05 0.07 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -83153 -4001 9011 0 -1074 6132 4.02 4.02 4 0.11 0.06 0.09 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -83153 7845 9011 0 -1074 2498 4.02 4.02 4 0.08 0.06 0.09 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -83153 -4001 -1721 0 -6334 6132 4.02 4.02 4 0.16 0.03 0.05 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -83153 7845 -1721 0 -6334 2498 4.02 4.02 4 0.13 0.05 0.08 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -144350 2343 4470 0 -4783 5975 4.02 4.02 4 0.17 0.03 0.04 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- 7.97 -114179 -10092 6412 0 -12894 -51037 4.02 6.03 3 0.73 0.06 0.16 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- 1.12 -114179 13936 6412 0 -12894 24205 4.02 4.02 3 0.51 0.09 0.22 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- 7.97 -114179 -10092 878 0 -6834 -51037 4.02 4.02 3 0.97 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- 1.12 -114179 13936 878 0 -6834 24205 4.02 4.02 3 0.41 0.09 0.22 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- 7.97 -79321 -10092 6412 0 -12894 -51037 4.02 6.03 3 0.77 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- 1.12 -79321 13936 6412 0 -12894 24205 4.02 4.02 3 0.54 0.09 0.25 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- 7.97 -79321 -10092 878 0 -6834 -51037 4.02 6.03 3 0.73 0.06 0.18 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- 1.12 -79321 13936 878 0 -6834 24205 4.02 4.02 3 0.44 0.09 0.25 0.00 0.00 12.5 1I 338 2.24 -- -113472 -4001 9011 0 -36531 -672 4.02 4.02 2 0.82 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1J 338 2.24 -- -113472 7845 9011 0 -36531 15800 4.02 4.02 3 0.88 0.06 0.15 0.00 0.00 12.5 1K 338 5.89 -- -113472 -4001 -1721 0 -20172 -672 4.02 4.02 3 0.35 0.02 0.04 0.00 0.00 12.5 1L 338 5.89 -- -113472 7845 -1721 0 -20172 15800 4.02 4.02 3 0.52 0.05 0.11 0.00 0.00 12.5 1M 338 2.24 -- -80028 -4001 9011 0 -36531 -672 4.02 4.02 2 0.92 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1N 338 2.24 -- -80028 7845 9011 0 -36531 15800 4.02 4.02 3 0.95 0.06 0.17 0.00 0.00 12.5 1O 338 5.89 -- -80028 -4001 -1721 0 -20172 -672 4.02 4.02 3 0.41 0.03 0.04 0.00 0.00 12.5 1P 338 5.89 -- -80028 7845 -1721 0 -20172 15800 4.02 4.02 3 0.55 0.05 0.13 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -140300 2343 4470 0 -12340 9935 4.02 4.02 3 0.29 0.03 0.05 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= 1 d 16 asup= 1 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 10.4 cm ASTA NUM. 13 NI 2500 NF 2529 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.300 (pilastro) PIL. NUM. 9 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- 7.97 -34920 3206 12159 0 18656 -74952 4.02 8.04 3 0.97 0.08 0.26 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- 1.12 -34920 19634 12159 0 18656 -27368 4.02 4.02 3 0.73 0.13 0.44 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- 7.97 -34920 3206 7839 0 13384 -74952 4.02 8.04 3 0.94 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- 1.12 -34920 19634 7839 0 13384 -27368 4.02 4.02 3 0.65 0.13 0.44 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- 7.97 -23560 3206 12159 0 18656 -74952 4.02 8.04 3 0.98 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- 1.12 -23560 19634 12159 0 18656 -27368 4.02 4.02 3 0.74 0.13 0.47 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- 7.97 -23560 3206 7839 0 13384 -74952 4.02 8.04 3 0.96 0.05 0.18 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- 1.12 -23560 19634 7839 0 13384 -27368 4.02 4.02 3 0.68 0.13 0.47 0.00 0.00 12.5 1I 0 2.24 -- -33505 7481 14669 0 47500 -12096 6.03 4.02 3 0.96 0.10 0.30 0.00 0.00 12.5 1J 0 2.24 -- -33505 15359 14669 0 47500 -21644 6.03 4.02 3 1.00 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 1K 0 5.89 -- -33505 7481 5329 0 63859 -12096 8.04 4.02 3 0.99 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 1L 0 5.89 -- -33505 15359 5329 0 63859 -21644 10.05 4.02 3 0.84 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 1M 0 2.24 -- -24975 7481 14669 0 47500 -12096 6.03 4.02 3 0.98 0.10 0.30 0.00 0.00 12.5 1N 0 2.24 -- -24975 15359 14669 0 47500 -21644 8.04 4.02 3 0.79 0.10 0.36 0.00 0.00 12.5 1O 0 5.89 -- -24975 7481 5329 0 63859 -12096 10.05 4.02 3 0.81 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1P 0 5.89 -- -24975 15359 5329 0 63859 -21644 10.05 4.02 3 0.84 0.10 0.36 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -49490 18560 14130 0 21490 -25460 4.02 4.02 3 0.74 0.12 0.39 0.00 0.00 12.5 apost= 3 d 16 aant= 3 d 16 ainf= 2 d 16 asup= 2 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 n.spille lungo B: 1, lungo H: 1 1A 126 -- -- -32600 3206 12159 0 3296 -5447 4.02 4.02 3 0.12 0.08 0.20 0.00 0.00 19.2 1B 126 -- -- -32600 19634 12159 0 3296 517 4.02 4.02 4 0.06 0.13 0.24 0.00 0.00 19.2 1C 126 -- -- -32600 3206 7839 0 3514 -5447 4.02 4.02 3 0.12 0.05 0.13 0.00 0.00 19.2 1D 126 -- -- -32600 19634 7839 0 3514 517 4.02 4.02 4 0.06 0.13 0.24 0.00 0.00 19.2 1E 126 -- -- -21240 3206 12159 0 3296 -5447 4.02 4.02 3 0.13 0.08 0.23 0.00 0.00 19.2 1F 126 -- -- -21240 19634 12159 0 3296 517 4.02 4.02 3 0.06 0.13 0.25 0.00 0.00 19.2 1G 126 -- -- -21240 3206 7839 0 3514 -5447 4.02 4.02 3 0.13 0.05 0.15 0.00 0.00 19.2 1H 126 -- -- -21240 19634 7839 0 3514 517 4.02 4.02 3 0.06 0.13 0.25 0.00 0.00 19.2 1I 126 -- -- -31185 7481 14669 0 2685 -2935 4.02 4.02 3 0.07 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 1J 126 -- -- -31185 15359 14669 0 2685 -1995 4.02 4.02 3 0.06 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 1K 126 -- -- -31185 7481 5329 0 4125 -2935 4.02 4.02 3 0.10 0.05 0.12 0.00 0.00 19.2 1L 126 -- -- -31185 15359 5329 0 4125 -1995 4.02 4.02 3 0.09 0.10 0.21 0.00 0.00 19.2 1M 126 -- -- -22655 7481 14669 0 2685 -2935 4.02 4.02 3 0.08 0.10 0.26 0.00 0.00 19.2 1N 126 -- -- -22655 15359 14669 0 2685 -1995 4.02 4.02 3 0.06 0.10 0.26 0.00 0.00 19.2 1O 126 -- -- -22655 7481 5329 0 4125 -2935 4.02 4.02 3 0.10 0.05 0.13 0.00 0.00 19.2 1P 126 -- -- -22655 15359 5329 0 4125 -1995 4.02 4.02 3 0.09 0.10 0.24 0.00 0.00 19.2 2 126 -- -- -46475 18560 14130 0 3665 -2040 4.02 4.02 4 0.08 0.12 0.21 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 252 -- -- -30280 3206 12159 0 -12064 -1495 4.02 4.02 2 0.29 0.08 0.26 0.00 0.00 12.5 1B 252 -- -- -30280 19634 12159 0 -12064 25375 4.02 4.02 3 0.61 0.13 0.45 0.00 0.00 12.5 1C 252 -- -- -30280 3206 7839 0 -6356 -1495 4.02 4.02 3 0.13 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 1D 252 -- -- -30280 19634 7839 0 -6356 25375 4.02 4.02 2 0.56 0.13 0.45 0.00 0.00 12.5 1E 252 -- -- -18920 3206 12159 0 -12064 -1495 4.02 4.02 2 0.33 0.08 0.28 0.00 0.00 12.5 1F 252 -- -- -18920 19634 12159 0 -12064 25375 4.02 4.02 3 0.63 0.13 0.48 0.00 0.00 12.5 1G 252 -- -- -18920 3206 7839 0 -6356 -1495 4.02 4.02 3 0.15 0.05 0.17 0.00 0.00 12.5 1H 252 -- -- -18920 19634 7839 0 -6356 25375 4.02 4.02 2 0.60 0.13 0.48 0.00 0.00 12.5 1I 252 -- -- -28865 7481 14669 0 -15827 6226 4.02 4.02 3 0.42 0.10 0.32 0.00 0.00 12.5 1J 252 -- -- -28865 15359 14669 0 -15827 17654 4.02 4.02 3 0.53 0.10 0.35 0.00 0.00 12.5 1K 252 -- -- -28865 7481 5329 0 -2593 6226 4.02 4.02 3 0.12 0.05 0.15 0.00 0.00 12.5 1L 252 -- -- -28865 15359 5329 0 -2593 17654 4.02 4.02 2 0.37 0.10 0.35 0.00 0.00 12.5 1M 252 -- -- -20335 7481 14669 0 -15827 6226 4.02 4.02 3 0.44 0.10 0.34 0.00 0.00 12.5 1N 252 -- -- -20335 15359 14669 0 -15827 17654 4.02 4.02 3 0.54 0.10 0.37 0.00 0.00 12.5 1O 252 -- -- -20335 7481 5329 0 -2593 6226 4.02 4.02 3 0.13 0.05 0.16 0.00 0.00 12.5 1P 252 -- -- -20335 15359 5329 0 -2593 17654 4.02 4.02 2 0.39 0.10 0.37 0.00 0.00 12.5 2 252 -- -- -43460 18560 14130 0 -14160 21380 4.02 4.02 3 0.55 0.12 0.39 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 12.1 cm

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PIL. NUM. 10

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 15 NI 2268 NF 2269 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 10 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -24108 -2615 4810 0 8866 7535 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -24108 3003 4810 0 8866 -8123 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -24108 -2615 -4508 0 -8366 7535 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -24108 3003 -4508 0 -8366 -8123 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -21692 -2615 4810 0 8866 7535 4.02 4.02 3 0.30 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -21692 3003 4810 0 8866 -8123 4.02 4.02 3 0.32 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -21692 -2615 -4508 0 -8366 7535 4.02 4.02 3 0.29 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -21692 3003 -4508 0 -8366 -8123 4.02 4.02 3 0.31 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -24387 -1021 12359 0 45446 2729 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -24387 1410 12359 0 45446 -3317 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -24387 -1021 -12058 0 -45102 2729 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.28 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -24387 1410 -12058 0 -45102 -3317 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.28 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -21413 -1021 12359 0 45446 2729 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -21413 1410 12359 0 45446 -3317 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -21413 -1021 -12058 0 -45102 2729 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.28 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -21413 1410 -12058 0 -45102 -3317 6.03 4.02 2 0.93 0.10 0.28 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -35840 338 265 0 444 -522 4.02 4.02 5 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 169 -- -- -21518 -2615 4810 0 735 3114 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -21518 3003 4810 0 735 -3045 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -21518 -2615 -4508 0 -744 3114 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -21518 3003 -4508 0 -744 -3045 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -19102 -2615 4810 0 735 3114 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2

163/173

1F 169 -- -- -19102 3003 4810 0 735 -3045 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -19102 -2615 -4508 0 -744 3114 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -19102 3003 -4508 0 -744 -3045 4.02 4.02 3 0.06 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -21797 -1021 12359 0 1860 1001 4.02 4.02 4 0.05 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -21797 1410 12359 0 1860 -932 4.02 4.02 4 0.05 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -21797 -1021 -12058 0 -1869 1001 4.02 4.02 4 0.05 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -21797 1410 -12058 0 -1869 -932 4.02 4.02 4 0.05 0.10 0.22 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -18823 -1021 12359 0 1860 1001 4.02 4.02 3 0.05 0.10 0.24 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -18823 1410 12359 0 1860 -932 4.02 4.02 4 0.04 0.10 0.24 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -18823 -1021 -12058 0 -1869 1001 4.02 4.02 3 0.05 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -18823 1410 -12058 0 -1869 -932 4.02 4.02 4 0.04 0.10 0.23 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -32470 338 265 0 -5 49 4.02 4.02 6 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- -- -18928 -2615 4810 0 -7397 -1307 4.02 4.02 3 0.18 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- -- -18928 3003 4810 0 -7397 2034 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- -- -18928 -2615 -4508 0 6877 -1307 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- -- -18928 3003 -4508 0 6877 2034 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- -- -16512 -2615 4810 0 -7397 -1307 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- -- -16512 3003 4810 0 -7397 2034 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- -- -16512 -2615 -4508 0 6877 -1307 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- -- -16512 3003 -4508 0 6877 2034 4.02 4.02 3 0.18 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1I 338 2.39 -- -19207 -1021 12359 0 -45446 -727 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1J 338 2.39 -- -19207 1410 12359 0 -45446 1453 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1K 338 2.44 -- -19207 -1021 -12058 0 45102 -727 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1L 338 2.44 -- -19207 1410 -12058 0 45102 1453 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1M 338 2.39 -- -16233 -1021 12359 0 -45446 -727 6.03 4.02 2 0.95 0.10 0.30 0.00 0.00 12.5 1N 338 2.39 -- -16233 1410 12359 0 -45446 1453 6.03 4.02 2 0.95 0.10 0.30 0.00 0.00 12.5 1O 338 2.44 -- -16233 -1021 -12058 0 45102 -727 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 1P 338 2.44 -- -16233 1410 -12058 0 45102 1453 6.03 4.02 2 0.94 0.10 0.29 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -29100 338 265 0 -453 620 4.02 4.02 5 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 apost= 1 d 16 aant= 1 d 16 ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 14.5 cm ASTA NUM. 17 NI 2269 NF 2270 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 10 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -11544 -1001 1721 0 4386 2764 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -11544 -1 1721 0 4386 4 4.02 4.02 2 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -11544 -1001 -1715 0 -4332 2764 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -11544 -1 -1715 0 -4332 4 4.02 4.02 2 0.10 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -11516 -1001 1721 0 4386 2764 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -11516 -1 1721 0 4386 4 4.02 4.02 2 0.11 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -11516 -1001 -1715 0 -4332 2764 4.02 4.02 3 0.13 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -11516 -1 -1715 0 -4332 4 4.02 4.02 2 0.10 0.01 0.04 0.00 0.00 12.5 1I 0 2.39 -- -11535 -896 3874 0 23544 2474 4.02 4.02 2 0.72 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1J 0 2.39 -- -11535 -107 3874 0 23544 294 4.02 4.02 2 0.72 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1K 0 2.44 -- -11535 -896 -3867 0 -23888 2474 4.02 4.02 2 0.73 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1L 0 2.44 -- -11535 -107 -3867 0 -23888 294 4.02 4.02 2 0.73 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1M 0 2.39 -- -11525 -896 3874 0 23544 2474 4.02 4.02 2 0.72 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1N 0 2.39 -- -11525 -107 3874 0 23544 294 4.02 4.02 2 0.72 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1O 0 2.44 -- -11525 -896 -3867 0 -23888 2474 4.02 4.02 2 0.73 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 1P 0 2.44 -- -11525 -107 -3867 0 -23888 294 4.02 4.02 2 0.73 0.03 0.11 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -20800 -796 3 0 37 2196 4.02 4.02 4 0.04 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 138 -- -- -9427 -1001 1721 0 2011 1382 4.02 4.02 3 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -9427 -1 1721 0 2011 2 4.02 4.02 3 0.04 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -9427 -1001 -1715 0 -1965 1382 4.02 4.02 3 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -9427 -1 -1715 0 -1965 2 4.02 4.02 3 0.04 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -9399 -1001 1721 0 2011 1382 4.02 4.02 3 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -9399 -1 1721 0 2011 2 4.02 4.02 3 0.04 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -9399 -1001 -1715 0 -1965 1382 4.02 4.02 3 0.06 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -9399 -1 -1715 0 -1965 2 4.02 4.02 3 0.04 0.01 0.04 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -9418 -896 3874 0 4516 1237 4.02 4.02 3 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -9418 -107 3874 0 4516 147 4.02 4.02 2 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -9418 -896 -3867 0 -4470 1237 4.02 4.02 3 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -9418 -107 -3867 0 -4470 147 4.02 4.02 2 0.11 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -9408 -896 3874 0 4516 1237 4.02 4.02 3 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -9408 -107 3874 0 4516 147 4.02 4.02 2 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -9408 -896 -3867 0 -4470 1237 4.02 4.02 3 0.12 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -9408 -107 -3867 0 -4470 147 4.02 4.02 2 0.11 0.03 0.10 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -18050 -796 3 0 33 1098 4.02 4.02 4 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -7310 -1001 1721 0 -364 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -7310 -1 1721 0 -364 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -7310 -1001 -1715 0 401 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -7310 -1 -1715 0 401 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -7282 -1001 1721 0 -364 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -7282 -1 1721 0 -364 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -7282 -1001 -1715 0 401 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -7282 -1 -1715 0 401 0 4.02 4.02 4 0.01 0.01 0.03 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -7301 -896 3874 0 -830 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -7301 -107 3874 0 -830 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -7301 -896 -3867 0 867 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -7301 -107 -3867 0 867 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- -7291 -896 3874 0 -830 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- -7291 -107 3874 0 -830 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- -7291 -896 -3867 0 867 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- -7291 -107 -3867 0 867 0 4.02 4.02 4 0.02 0.03 0.08 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -15300 -796 3 0 29 0 4.02 4.02 6 0.01 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5

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PIL. NUM. 11

α Σ MC,z [Nm] As[cmq]

α Σ MC,y [Nm] As[cmq] ASTA NUM. 16 NI 2267 NF 2266 SEZ. Rp B= 0.700 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 11 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -107854 -7863 49498 0 87018 19902 4.02 10.05 3 0.38 0.13 0.60 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -107854 6700 49498 0 87018 -15888 4.02 10.05 3 0.36 0.13 0.60 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -107854 -7863 -46964 0 -82342 19902 4.02 10.05 3 0.37 0.12 0.57 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -107854 6700 -46964 0 -82342 -15888 4.02 10.05 3 0.34 0.12 0.57 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -97946 -7863 49498 0 87018 19902 4.02 10.05 3 0.39 0.13 0.62 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -97946 6700 49498 0 87018 -15888 4.02 10.05 3 0.36 0.13 0.62 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -97946 -7863 -46964 0 -82342 19902 4.02 10.05 3 0.37 0.12 0.59 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -97946 6700 -46964 0 -82342 -15888 4.02 10.05 3 0.35 0.12 0.59 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -105638 -3031 141498 0 317393 7815 8.04 8.04 2 1.00 0.37 1.58 2.40 0.00 12.5 1J 0 -- -- -105638 1869 141498 0 317393 -3801 8.04 8.04 2 0.99 0.37 1.58 2.40 0.00 12.5 1K 0 -- -- -105638 -3031 -138964 0 -318380 7815 10.05 8.04 2 0.86 0.36 1.46 2.36 0.00 12.5 1L 0 -- -- -105638 1869 -138964 0 -318380 -3801 8.04 8.04 2 0.99 0.36 1.55 2.36 0.00 12.5 1M 0 -- -- -100162 -3031 141498 0 317393 7815 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.50 2.40 0.00 12.5 1N 0 -- -- -100162 1869 141498 0 317393 -3801 8.04 8.04 2 0.99 0.37 1.60 2.40 0.00 12.5 1O 0 -- -- -100162 -3031 -138964 0 -318380 7815 10.05 8.04 2 0.86 0.36 1.47 2.36 0.00 12.5 1P 0 -- -- -100162 1869 -138964 0 -318380 -3801 8.04 8.04 2 1.00 0.36 1.57 2.36 0.00 12.5 2 0 -- -- -152200 -889 2579 0 3992 3195 4.02 10.05 5 0.06 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= 3 d 16 aant= 3 d 16 ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1, lungo H: 1 1A 169 -- -- -100594 -7863 49498 0 -3336 6610 4.02 10.05 4 0.06 0.13 0.35 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -100594 6700 49498 0 -3336 -4561 4.02 10.05 4 0.05 0.13 0.35 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -100594 -7863 -46964 0 2944 6610 4.02 10.05 4 0.06 0.12 0.33 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -100594 6700 -46964 0 2944 -4561 4.02 10.05 4 0.05 0.12 0.33 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -90686 -7863 49498 0 -3336 6610 4.02 10.05 4 0.06 0.13 0.36 0.00 0.00 19.2

165/173

1F 169 -- -- -90686 6700 49498 0 -3336 -4561 4.02 10.05 4 0.05 0.13 0.36 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -90686 -7863 -46964 0 2944 6610 4.02 10.05 4 0.06 0.12 0.34 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -90686 6700 -46964 0 2944 -4561 4.02 10.05 4 0.05 0.12 0.34 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -98378 -3031 141498 0 -9101 2680 4.02 10.05 4 0.05 0.37 1.00 2.40 0.00 19.2 1J 169 -- -- -98378 1869 141498 0 -9101 -631 4.02 10.05 4 0.04 0.37 1.00 2.40 0.00 19.2 1K 169 -- -- -98378 -3031 -138964 0 8709 2680 4.02 10.05 4 0.05 0.36 0.99 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -98378 1869 -138964 0 8709 -631 4.02 10.05 4 0.04 0.36 0.99 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -92902 -3031 141498 0 -9101 2680 4.02 10.05 4 0.05 0.37 1.01 2.40 0.00 19.2 1N 169 -- -- -92902 1869 141498 0 -9101 -631 4.02 10.05 4 0.04 0.37 1.01 2.40 0.00 19.2 1O 169 -- -- -92902 -3031 -138964 0 8709 2680 4.02 10.05 4 0.05 0.37 1.00 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -92902 1869 -138964 0 8709 -631 4.02 10.05 4 0.04 0.37 1.00 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -142800 -889 2579 0 -366 1692 4.02 10.05 6 0.05 0.01 0.02 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- -- -93334 -7863 49498 0 -87018 -6682 4.02 10.05 3 0.32 0.13 0.63 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- -- -93334 6700 49498 0 -87018 6767 4.02 10.05 3 0.32 0.13 0.63 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- -- -93334 -7863 -46964 0 82342 -6682 4.02 10.05 3 0.30 0.12 0.59 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- -- -93334 6700 -46964 0 82342 6767 4.02 10.05 3 0.30 0.12 0.59 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- -- -83426 -7863 49498 0 -87018 -6682 4.02 10.05 3 0.33 0.13 0.65 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- -- -83426 6700 49498 0 -87018 6767 4.02 10.05 3 0.33 0.13 0.65 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- -- -83426 -7863 -46964 0 82342 -6682 4.02 10.05 3 0.31 0.12 0.61 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- -- -83426 6700 -46964 0 82342 6767 4.02 10.05 3 0.31 0.12 0.61 0.00 0.00 12.5 1I 338 1.28 -- -91118 -3031 141498 0 -317393 -2455 8.04 8.04 2 1.00 0.37 1.63 2.40 0.00 12.5 1J 338 1.28 -- -91118 1869 141498 0 -317393 2540 8.04 8.04 2 1.00 0.37 1.63 2.40 0.00 12.5 1K 338 1.31 -- -91118 -3031 -138964 0 318380 -2455 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.50 2.36 0.00 12.5 1L 338 1.31 -- -91118 1869 -138964 0 318380 2540 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.50 2.36 0.00 12.5 1M 338 1.28 -- -85642 -3031 141498 0 -317393 -2455 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.54 2.40 0.00 12.5 1N 338 1.28 -- -85642 1869 141498 0 -317393 2540 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.54 2.40 0.00 12.5 1O 338 1.31 -- -85642 -3031 -138964 0 318380 -2455 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.52 2.36 0.00 12.5 1P 338 1.31 -- -85642 1869 -138964 0 318380 2540 10.05 8.04 2 0.86 0.37 1.52 2.36 0.00 12.5 2 338 -- -- -133400 -889 2579 0 -4724 189 4.02 10.05 6 0.05 0.01 0.02 0.00 0.00 12.5 apost= 3 d 16 aant= 3 d 16 ainf= 3 d 16 asup= 3 d 16 (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 8.2 n.spille lungo B: 1, lungo H: 1 Passo staffe nodo NON confinato 7.3 cm ASTA NUM. 19 NI 2266 NF 294 SEZ. Rp B= 0.300 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 11 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -33116 -3093 6721 0 8405 3945 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -33116 2097 6721 0 8405 -3107 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -33116 -3093 -5813 0 -7167 3945 4.02 4.02 3 0.15 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -33116 2097 -5813 0 -7167 -3107 4.02 4.02 3 0.14 0.04 0.11 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -31304 -3093 6721 0 8405 3945 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -31304 2097 6721 0 8405 -3107 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -31304 -3093 -5813 0 -7167 3945 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -31304 2097 -5813 0 -7167 -3107 4.02 4.02 3 0.14 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1I 0 1.28 -- -32724 -1440 17886 0 28248 1637 4.02 4.02 2 0.62 0.12 0.41 0.00 0.00 12.5 1J 0 1.28 -- -32724 444 17886 0 28248 -799 4.02 4.02 2 0.62 0.12 0.41 0.00 0.00 12.5 1K 0 1.31 -- -32724 -1440 -16978 0 -27262 1637 4.02 4.02 2 0.60 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 1L 0 1.31 -- -32724 444 -16978 0 -27262 -799 4.02 4.02 2 0.60 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 1M 0 1.28 -- -31696 -1440 17886 0 28248 1637 4.02 4.02 2 0.63 0.12 0.41 0.00 0.00 12.5 1N 0 1.28 -- -31696 444 17886 0 28248 -799 4.02 4.02 2 0.63 0.12 0.41 0.00 0.00 12.5 1O 0 1.31 -- -31696 -1440 -16978 0 -27262 1637 4.02 4.02 2 0.60 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 1P 0 1.31 -- -31696 444 -16978 0 -27262 -799 4.02 4.02 2 0.60 0.11 0.39 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -57440 -923 779 0 1055 807 4.02 4.02 5 0.05 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 138 -- -- -30581 -3093 6721 0 -870 -325 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1B 138 -- -- -30581 2097 6721 0 -870 -211 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1C 138 -- -- -30581 -3093 -5813 0 856 -325 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1D 138 -- -- -30581 2097 -5813 0 856 -211 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1E 138 -- -- -28769 -3093 6721 0 -870 -325 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1F 138 -- -- -28769 2097 6721 0 -870 -211 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.08 0.00 0.00 19.2 1G 138 -- -- -28769 -3093 -5813 0 856 -325 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1H 138 -- -- -28769 2097 -5813 0 856 -211 4.02 4.02 5 0.03 0.04 0.07 0.00 0.00 19.2 1I 138 -- -- -30189 -1440 17886 0 -2582 -358 4.02 4.02 4 0.04 0.12 0.27 0.00 0.00 19.2 1J 138 -- -- -30189 444 17886 0 -2582 -178 4.02 4.02 4 0.04 0.12 0.27 0.00 0.00 19.2 1K 138 -- -- -30189 -1440 -16978 0 2568 -358 4.02 4.02 4 0.04 0.11 0.26 0.00 0.00 19.2 1L 138 -- -- -30189 444 -16978 0 2568 -178 4.02 4.02 4 0.04 0.11 0.26 0.00 0.00 19.2 1M 138 -- -- -29161 -1440 17886 0 -2582 -358 4.02 4.02 4 0.04 0.12 0.28 0.00 0.00 19.2 1N 138 -- -- -29161 444 17886 0 -2582 -178 4.02 4.02 4 0.04 0.12 0.28 0.00 0.00 19.2 1O 138 -- -- -29161 -1440 -16978 0 2568 -358 4.02 4.02 4 0.04 0.11 0.26 0.00 0.00 19.2 1P 138 -- -- -29161 444 -16978 0 2568 -178 4.02 4.02 4 0.04 0.11 0.26 0.00 0.00 19.2 2 138 -- -- -54140 -923 779 0 -20 -467 4.02 4.02 6 0.04 0.01 0.01 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 276 -- -- -28046 -3093 6721 0 -10145 -4596 4.02 4.02 3 0.21 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1B 276 -- -- -28046 2097 6721 0 -10145 2685 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.14 0.00 0.00 12.5 1C 276 -- -- -28046 -3093 -5813 0 8879 -4596 4.02 4.02 3 0.20 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1D 276 -- -- -28046 2097 -5813 0 8879 2685 4.02 4.02 3 0.16 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1E 276 -- -- -26234 -3093 6721 0 -10145 -4596 4.02 4.02 3 0.22 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 1F 276 -- -- -26234 2097 6721 0 -10145 2685 4.02 4.02 3 0.19 0.04 0.15 0.00 0.00 12.5 1G 276 -- -- -26234 -3093 -5813 0 8879 -4596 4.02 4.02 3 0.20 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1H 276 -- -- -26234 2097 -5813 0 8879 2685 4.02 4.02 3 0.17 0.04 0.12 0.00 0.00 12.5 1I 276 -- -- -27654 -1440 17886 0 -27265 -2353 4.02 4.02 2 0.61 0.12 0.42 0.00 0.00 12.5 1J 276 -- -- -27654 444 17886 0 -27265 442 4.02 4.02 2 0.61 0.12 0.42 0.00 0.00 12.5 1K 276 -- -- -27654 -1440 -16978 0 25999 -2353 4.02 4.02 2 0.58 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 1L 276 -- -- -27654 444 -16978 0 25999 442 4.02 4.02 2 0.58 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 1M 276 -- -- -26626 -1440 17886 0 -27265 -2353 4.02 4.02 2 0.62 0.12 0.42 0.00 0.00 12.5 1N 276 -- -- -26626 444 17886 0 -27265 442 4.02 4.02 2 0.62 0.12 0.42 0.00 0.00 12.5 1O 276 -- -- -26626 -1440 -16978 0 25999 -2353 4.02 4.02 2 0.58 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 1P 276 -- -- -26626 444 -16978 0 25999 442 4.02 4.02 2 0.58 0.11 0.40 0.00 0.00 12.5 2 276 -- -- -50840 -923 779 0 -1096 -1741 4.02 4.02 4 0.05 0.01 0.01 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5

166/173

PIL. NUM. 21 – 22- 23 – 24 – 25

α Σ MC,z [Nm]

As[cmq]

α Σ MC,y [Nm]

167/173

As[cmq] ASTA NUM. 22 NI 2208 NF 2263 SEZ. Rp B= 0.250 H= 0.250 (pilastro) PIL. NUM. 21 armatura base = 4 d 16 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x αMy αMz Fx Fy Fz Mx My Mz APOST/ AINF/ campo Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ AANT ASUP ------------------ ----------- ----- cm N N*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -- -- -98049 -13028 841 0 1541 22592 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1B 0 -- -- -98049 13444 841 0 1541 -23362 4.02 4.02 3 0.48 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1C 0 -- -- -98049 -13028 -603 0 -1405 22592 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1D 0 -- -- -98049 13444 -603 0 -1405 -23362 4.02 4.02 3 0.48 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1E 0 -- -- -96430 -13028 841 0 1541 22592 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1F 0 -- -- -96430 13444 841 0 1541 -23362 4.02 4.02 3 0.48 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1G 0 -- -- -96430 -13028 -603 0 -1405 22592 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1H 0 -- -- -96430 13444 -603 0 -1405 -23362 4.02 4.02 3 0.48 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1I 0 -- -- -98802 -5056 2198 0 4157 8804 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1J 0 -- -- -98802 5472 2198 0 4157 -9574 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1K 0 -- -- -98802 -5056 -1961 0 -4196 8804 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1L 0 -- -- -98802 5472 -1961 0 -4196 -9574 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1M 0 -- -- -95678 -5056 2198 0 4157 8804 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1N 0 -- -- -95678 5472 2198 0 4157 -9574 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1O 0 -- -- -95678 -5056 -1961 0 -4196 8804 4.02 4.02 4 0.21 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1P 0 -- -- -95678 5472 -1961 0 -4196 -9574 4.02 4.02 4 0.22 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 2 0 -- -- -155700 180 100 0 -35 -354 4.02 4.02 6 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 1A 169 -- -- -95455 -13028 841 0 -87 568 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1B 169 -- -- -95455 13444 841 0 -87 -635 4.02 4.02 6 0.09 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1C 169 -- -- -95455 -13028 -603 0 -353 568 4.02 4.02 6 0.09 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1D 169 -- -- -95455 13444 -603 0 -353 -635 4.02 4.02 6 0.09 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1E 169 -- -- -93836 -13028 841 0 -87 568 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1F 169 -- -- -93836 13444 841 0 -87 -635 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.15 0.00 0.00 19.2 1G 169 -- -- -93836 -13028 -603 0 -353 568 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.14 0.00 0.00 19.2 1H 169 -- -- -93836 13444 -603 0 -353 -635 4.02 4.02 6 0.08 0.10 0.15 0.00 0.00 19.2 1I 169 -- -- -96207 -5056 2198 0 358 257 4.02 4.02 6 0.08 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 1J 169 -- -- -96207 5472 2198 0 358 -324 4.02 4.02 6 0.08 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1K 169 -- -- -96207 -5056 -1961 0 -798 257 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 1L 169 -- -- -96207 5472 -1961 0 -798 -324 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1M 169 -- -- -93083 -5056 2198 0 358 257 4.02 4.02 6 0.08 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 1N 169 -- -- -93083 5472 2198 0 358 -324 4.02 4.02 6 0.08 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 1O 169 -- -- -93083 -5056 -1961 0 -798 257 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.05 0.00 0.00 19.2 1P 169 -- -- -93083 5472 -1961 0 -798 -324 4.02 4.02 6 0.09 0.04 0.06 0.00 0.00 19.2 2 169 -- -- -152350 180 100 0 -205 -50 4.02 4.02 6 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 19.2 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 19.2 1A 338 -- -- -92859 -13028 841 0 -1541 -21456 4.02 4.02 3 0.44 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1B 338 -- -- -92859 13444 841 0 -1541 22093 4.02 4.02 3 0.45 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1C 338 -- -- -92859 -13028 -603 0 700 -21456 4.02 4.02 3 0.43 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1D 338 -- -- -92859 13444 -603 0 700 22093 4.02 4.02 3 0.45 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1E 338 -- -- -91241 -13028 841 0 -1541 -21456 4.02 4.02 3 0.44 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1F 338 -- -- -91241 13444 841 0 -1541 22093 4.02 4.02 3 0.46 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1G 338 -- -- -91241 -13028 -603 0 700 -21456 4.02 4.02 3 0.43 0.10 0.24 0.00 0.00 12.5 1H 338 -- -- -91241 13444 -603 0 700 22093 4.02 4.02 3 0.45 0.10 0.25 0.00 0.00 12.5 1I 338 -- -- -93612 -5056 2198 0 -3442 -8290 4.02 4.02 4 0.19 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1J 338 -- -- -93612 5472 2198 0 -3442 8926 4.02 4.02 4 0.20 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1K 338 -- -- -93612 -5056 -1961 0 2601 -8290 4.02 4.02 4 0.18 0.04 0.07 0.00 0.00 12.5 1L 338 -- -- -93612 5472 -1961 0 2601 8926 4.02 4.02 4 0.19 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1M 338 -- -- -90488 -5056 2198 0 -3442 -8290 4.02 4.02 4 0.19 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1N 338 -- -- -90488 5472 2198 0 -3442 8926 4.02 4.02 4 0.20 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1O 338 -- -- -90488 -5056 -1961 0 2601 -8290 4.02 4.02 4 0.18 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 1P 338 -- -- -90488 5472 -1961 0 2601 8926 4.02 4.02 4 0.19 0.04 0.08 0.00 0.00 12.5 2 338 -- -- -149000 180 100 0 -374 255 4.02 4.02 6 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 12.5 apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 d 16) staffe= 2 d 8 / 12.5 Passo staffe nodo NON confinato 10.4 cm

168/173

6. SCALE IN C.A. 6.1. Scala interna

169/173

Analisi dei carichi - Soletta s = 20 cm 5000 N/mq - Gradini 30 x 17 cm 2125 N/mq - Intonaco inferiore 300 N/mq - Rivestimento gradini 500 N/mq ------------ 7925 N/mq - Sovraccarico accidentale 4000 N/mq ------------ q = 1,5 qacc+1,3 qperm = 16303 N/mq

Materiali e geometria Acciaio B450c fsd = fyk / γm = fyk / 1,15 = 450 N/mm2 Calcestruzzo Rck35 fcd = 0,83 Rck / γm = 0,83 Rck / 1,5 = 16,6 N/mm2 0,85 fcd = 14,1 N/mm2 As = 10 Φ14 15,39 cm2 b = base 185 cm A's 10 Φ14 15,39 cm2 H = altezza 20 cm d' = copriferro 4 cm d = H - d = 16 cm Coefficienti adimensionali ρ = As / (b d) = 0,52% ρ' = A's/ (b d)= 0,52% αd = fsd / ( 0,85 fcd ) = 31,89 ω = ρ αd = 0,166 δ' = d' / d = 0,250 ε' = -0,003 η = (ρ αd - ρ' αd ) / 0,8 = 0,000 < η2-3 = 0,259 Momento ultimo resistente mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = momento ultimo adimens. 0,124 Mu = mu b d2 (0,85 fcd ) = momento ultimo 83127 Nm Verifica congruenza ipotesi a = -0,800 b = 1,770 c = -0,349 η = x/d = 0,219 ε' = 0,000 α' = -6,34 mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = 0,135 MRdu = mu b d2 (0,85 fcd ) = 105304 Nm

Rampa 1 L = (2,15 + 1,36) = 3,51 m q = q' b/ cosα Carico di calcolo sulla scala 34825 N/ml

YA = YB = Tmax = 1/2 q l = 61118 N Mmax,+ = 1/8 q l2 = 53631 N m MA = MB = - 1/12 q l2 = -35754 N m

MSdu/Mrdu= indice di resistenza 53631 / 105304 = 0,51

170/173

Rampa 3 L = (1,20+ 1,36) = 2,56 m YA = YB = Tmax = 1/2 q l = 46631 N Mmax,+ = 1/8 q l2 = 31336 N m MA = MB = - 1/12 q l2 = -20891 N m

MSdu/Mrdu= indice di resistenza 31439 / 88420 = 0,31

Materiali e geometria Acciaio B450c fsd = fyk / γm = fyk / 1,15 = 450 N/mm2 Calcestruzzo Rck30 fcd = 0,83 Rck / γm = 0,83 Rck / 1,5 = 16,6 N/mm2 0,85 fcd = 14,1 N/mm2 As = 10 Φ14 18,47 cm2 b = base 125 cm A's 8 Φ14 12,32 cm2 H = altezza 20 cm d' = copriferro 4 cm d = H - d = 16 cm Coefficienti adimensionali ρ = As / (b d) = 0,77% ρ' = A's/ (b d)= 0,62% αd = fsd / ( 0,85 fcd ) = 27,34 ω = ρ αd = 0,21 δ' = d' / d = 0,250 ε' = -0,002 η = (ρ αd - ρ' αd ) / 0,8 = 0,053 < η2-3 = 0,259 Momento ultimo resistente mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = momento ultimo adimens. 0,167 Mu = mu b d2 (0,85 fcd ) = momento ultimo 88208 Nm Verifica congruenza ipotesi a = -0,800 b = 1,990 c = -0,455 η = x/d = 0,255 ε' = 0,000 α' = 1,05 mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = 0,188 MRdu = mu b d2 (0,85 fcd ) = 99029 Nm

Rampa 2 q = q' b/ cosα Carico di calcolo sulla scala 23531 N/ml

L = 5,65 m YA = YB = Tmax = 1/2 q l = 66474 N Mmax,+ = 1/8 q l2 = 93895 N m MA = MB = - 1/12 q l2 = -62596 N m

MSdu/Mrdu= indice di resistenza 93895 / 99029 = 0,98

171/173

6.2. Scala esterna

172/173

Analisi dei carichi - Soletta s = 25 cm 6250 N/mq - Gradini 30 x 17 cm 2125 N/mq - Intonaco inferiore 300 N/mq - Rivestimento gradini 500 N/mq ------------ 9175 N/mq - Sovraccarico accidentale 4000 N/mq ------------ q = 1,5 qacc+1,3 qperm = 17928 N/mq

q = q' b/ cosα Carico di calcolo sulla scala 27946 N/ml

Calcolo sollecitazioni YA = YB = Tmax = 1/2 q l = 81743 N Mmax,+ = 1/8 q l2 = 119549 N m MA = MB = - 1/12 q l2 = -79699 N m

Materiali e geometria Acciaio B450c fsd = fyk / γm = fyk / 1,15 = 450 N/mm2 Calcestruzzo Rck35 fcd = 0,83 Rck / γm = 0,83 Rck / 1,5 = 19,4 N/mm2 0,85 fcd = 16,5 N/mm2 As = 10 Φ14 12,32 cm2 b = base 135 cm A's 8 Φ14 12,32 cm2 H = altezza 25 cm d' = copriferro 4 cm d = H - d = 22 cm Coefficienti adimensionali ρ = As / (b d) = 0,54% ρ' = A's/ (b d)= 0,43% αd = fsd / ( 0,85 fcd ) = 27,34 ω = ρ αd = 0,148 δ' = d' / d = 0,190 ε' = -0,001 η = (ρ αd - ρ' αd ) / 0,8 = 0,037 < η2-3 = 0,259 Momento ultimo resistente mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = momento ultimo adimens. 0,125 Mu = mu b d2 (0,85 fcd ) = momento ultimo 122873 Nm Verifica congruenza ipotesi a = -0,800 b = 1,640 c = -0,280 η = x/d = 0,188 ε' = 0,000 α' = 0,47 mu = ρ' α' (0,4 η - δ') + ρ α (1 - 0,4 η) = 0,138 MRdu = mu b d2 (0,85 fcd ) = 134757 Nm MSdu = momento sollecitante SLU 119549 Nm MSdu/Mrdu= indice di resistenza 119549 / 134757 = 0,89

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