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Provincia dell’Ogliastra Collegamento tra il bivio SS 390 Barissardo-Loceri e la SS 125 Progetto Definitivo Ponte sul Rio Mulamatteni Relazione di Calcolo Preliminare delle Strutture

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Dott. Ing Serafino Rubiu Via Gramsci, 11 – 08000 Nuoro

Progetto Definitivo del collegamento tra il bivio SS 390 tronco Barissardo – Loceri e la SS 125

Progetto Definitivo Ponte sul Rio Mulamatteni L=23 m pr.190-225




01. PREMESSE E GENERALITÀ SUL PROGETTO STRUTTUALE

La presente relazione riguarda il progetto di un ponte della lunghezza di 23 m da realizzarsi nell’ambito dei lavori di progettazione del collegamento tra il bivio SS 390 tronco Barissardo – Loceri e la SS 125, a superamento del Rio Mulametteni

01.01. Caratteristiche del sito L’area in oggetto è inquadrata cartograficamente nella tavoletta n. 541030 della C.T.R. in scala 1:10 000, in particolare il sito dove dovrà essere realizzato l’intervento è ubicato nella valle del Rio Mulamatteni in corrispondenza del collegamento tra la strada SS 390 e la SS 125. La morfologia idrogeologica dell’area in questione è molto particolare e periodicamente interessata da eventi alluvionali particolarmente intensi. Pertanto, la necessità garantire i deflusso delle acque sotto le opere d’arte attraversate in virtù delle caratteristiche dei suddetti bacini imbriferi, unita alla necessità progettuale di variare la geometria stradale al fine di ridefinire le caratteristiche del collegamento stradale in progetto, ha comportato la necessità di realizzare un nuovo ponte avente luce pari a 23 m. 01.02. Modalità di realizzazione Il ponte in progetto, in ragione della primaria importanza che svolge per la realizzazione del collegamento tra le due strade, nonché per consentire il regolare funzionamento della viabilità locale è stato progettato con particolari attenzioni. La conformazione dell’impalcato e delle opere di sostegno previste in progetto, tenuto conto dell’assolutamente primaria esigenza di garanzia non solo della sicurezza, ma anche di ottimali condizioni di esercizio e di speciale pregio architettonico, ha determinato la scelta di sistemi realizzativi non tradizionali, basati su specifiche tecniche di garanzia della qualità e della precisione del risultato strutturale, sul monitoraggio continuo dello stato tensionale e deformativo prodotto durante le fasi di esercizio per dare un risultato conforme alle previsioni di progetto.




02. DESCRIZIONE DELLE OPERE

02.01. Fondazioni spalle n. 1 e 2 Non essendo ancora pervenuti i risultati delle indagini geotecniche sull’area di sedime dell’opera in progetto, si è fatto riferimento a dati relativi ad interventi realizzati nelle vicinanze, per i quali sono state adottata fondazioni superficiali. Tutto ciò premesso le spalle n.1 e 2 verranno fondate su piastre in cemento armato ordinario aventi dimensioni pari a 16.20 x 8.50 x 150 h, dimensionate adottando una portanza ammissibile di 2.00 daN/cmq. Le fondazioni dovranno essere confezionate con cemento tipo C 30/35 e acciaio tipo B450C 02.02. Spalle n. 1 e 2 Si prevede la realizzazione di una spalla monte e di una a valle dell’opera a sostegno dell’impalcato, rispettivamente indicate come n. 2 e n. 1, aventi caratteristiche geometriche identiche. L’impalcato è collegato alle spalle mediante l’interposizione di n. 3 apparecchi d’appoggio di tipo multi-direzionali sulla spalla n. 2 (dove è previsto un giunto di dilatazione), fissi sulla spalla n. 1. La parete verticale controterra delle spalle, che spicca sopra la fondazione, forma un angolo di 45° con l’asse longitudinale dell’impalcato. Tale parete, costituisce l’elemento principale della spalla e presenta dimensioni pari a 16.20 x 1.60 x 5.00 h m., dalla sommità del fusto della spalla spicca il muro paraghiaia che presenta dimensioni pari a 16.20 x 0.40 x 1.10 h m a protezione della sede di appoggio dell’impalcato dove sono posizionati i baggioli e gli apparecchi.. Le spalle sono realizzate in cemento armato ordinario tipo C 30/35 gettato in opera e acciaio tipo B450C. 02.03. Impalcato L’opera in oggetto è stata dimensionata come ponte di prima categoria è risulta costituita da un impalcato su un’unica campate avente luce di calcolo tra gli assi degli appoggi pari a 23,00 m, necessari per scavalcare il Rio Mulametteni. L’asse stradale del ponte presenta un andamento planimetrico curvilineo e altimetrico con pendenza longitudinale costante del 3%, ciò ha reso necessario la realizzazione di un impalcato che segue fedelmente tale sviluppo e presenta larghezza complessiva pari a 11.90 m. Pertanto, l’impalcato presenta una pendenza longitudinale costante pari al 7% e pendenza trasversale massima pari al 3% nei tratti in curva, ottenuta inclinando opportunamente la soletta dell’impalcato in modo da non eseguire riporti sullo stesso per ottenere la dovuta inclinazione. Il ponte presenta una sede stradale larga complessivamente 11.90 m distribuiti come di seguito specificato: - n. 2 corsie, una per senso di marcia, di larghezza 3.75 m ciascuna; - n. 2 banchine larghe 1.50 m ciascuna; - n. 2 zone per la collocazione della barriere di sicurezza, di larghezza 0.70 m; L’impalcato progettato è del tipo a trave continua, alleggerito con casseri a perdere di polistirene espanso, ciò determina un comportamento della sezione intermedio tra quello proprio dei cassoni pluricellulari e quello di una piastra,




avvicinandosi più all’uno o all’altro a seconda dell’importanza dei fori di alleggerimento. Nella fattispecie essendo il rapporto tra l’altezza degli alleggerimenti e quella dell’impalcato dell’ordine di 0,6, la sezione è stata ricondotta a quella di una cassone pluricellulare sostituendo gli alleggerimenti circolare con cassoni rettangolari di pari area. Operando in questo modo si è potuto tener conto dell’effettiva rigidezza torsionale dell’impalcato. L’impalcato è stato progettato in cemento armato precompresso con la tecnica della post tensione interna a cavi scorrevoli solidarizzati mediante iniezione di malta cementizia, nella fattispecie per imprimere all’opera la dovuta coazione sono stati impiegati n. 11 cavi composti da n. 19 trefoli da 0.6’’ T15 serie super, tesati con un tiro iniziale paria a 405 t e disposti con un andamento parabolico studiato in modo da generare le azioni interne necessarie a compensare quelle generate dai carichi permanenti per precomprimere integralmente la travata.

Figura 1 – Sezione trasversale tipo dell’impalcato e schematizzazione di calcolo L’impalcato presenta trasversi aventi larghezza paria a 1.5 m in corrispondenza delle spalle, in corrispondenza quali i cavi verranno fissati con ancoraggi mobili, in modo da consentire il tiro dei cavi durante le fasi costruttive del concio costituente l’impalcato. L’impalcato verrà realizzato in cemento armato precompresso gettato in opera tipo C 40/50, acciaio per armature lente tipo B450C e armature di precompressione in trefoli di acciaio armonico aventi fptk pari a 1860 Mpa. 02.04. Sistema di casseri modulare Per la realizzazione dell’impalcato in c.a.p. gettato in opera è necessario l’impiego di un sistema di casseri modulare, i cui componenti principali sono pannelli a struttura metallica sui quali è fissato un manto, che sarà a diretto contatto con il getto, in legno multistrato protetto con resina fenolica. I pannelli sono sostenuti da travi metalliche, a loro volta portate da puntelli, per mezzo di sostegni laterali applicati alla loro sommità. Pannelli, travi e puntelli sono in alluminio, dunque molto leggeri e movimentabili manualmente, senza ricorrere all’utilizzo di gru. L’assemblaggio avviene molto facilmente, senza necessità di chiodature, fissaggi o tracciamenti, attraverso una sequenza di fasi di montaggio razionali e in condizioni di sicurezza: anche il personale inesperto acquisisce velocemente dimestichezza con il sistema. Ridotto numero di componenti, leggerezza, estrema facilità nell’assemblaggio e nel successivo disarmo, sono le ragioni principali per le quali l’incidenza della manodopera si riduce drasticamente.




La sommità dei puntelli è attrezzabile con un dispositivo meccanico (testa a caduta), che, anche dopo uno o due giorni dal getto (in dipendenza dallo spessore del solaio, dalla classe di calcestruzzo e dalle condizioni di maturazione), permette di rimuovere pannelli e travi, attivando il contatto diretto tra puntello e intradosso del solaio in fase di maturazione (disarmo anticipato) 02.05. Descrizione delle metodologia costruttiva La realizzazione dell’opera prevede diverse fasi costruttive articolate secondo l’ordine indicato nell’elenco puntato di seguito riportato. La realizzazione dell’impalcato prevede la suddivisione in n.3 conci. 1. Realizzazione delle piastre di fondazione; 2. Realizzazione delle spalle gettate in opera; 3. Posizionamento degli apparecchi d’appoggi sulle spalle; 4. Posizionamento casseri e relative armature di sostegno; 5. Montaggio ferri di armatura, posizionamento alleggerimenti, testate, guaine e trefoli precompressione concio; 6. Getto concio; 7. Tiro cavi di precompressione; 8. Finiture.




03. NORMATIVA TECNICA DI RIFERIMENTO La progettazione delle opere in epigrafe è stata eseguita in ottemperanza alle vigenti norme e prescrizioni in materia strutturale. • Decreto del Ministero delle Infrastrutture 14.01.2008 - Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni [G.U. 04.02.2008 n. 29, S.O. n. 30] • Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 (bozza del 07.03.2008). Per quanto concerne il calcolo sismico sul territorio Regionale si fa riferimento delibera n. 15/31 del 30-03-2004, recante “Disposizioni preliminari in attuazione dell’Ordinanza P.C.M. 3274 del 20-03-2003” secondo il quale viene recepita la nuova normativa ma non l’obbligo della progettazione antisismica. e, per quanto di competenza e vigente, ma anche per costituire un utile panorama di riferimento: • Legge dello Stato 05.11.1971 n.1086 - Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica [G.U. 21.12.1971 n.321] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 14.02.1974 n. 11951 - Applicazione delle norme sul cemento armato. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 25.01.1975 n. 13229 - L’impiego di materiali con elevatecaratteristiche di resistenza per cemento armato normale e precompresso. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 27.07.1985 - Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. • Raccomandazioni CNR 10024/86 - Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 01.09.1987 n. 29010 - Legge 5 novembre 1971 n. 1086 - D.M. 27/7/1985 Controllo dei materiali in genere e degli acciai per cemento armato normale in particolare. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 20.11.1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento [S.O. alla G.U.05.12.1987 n. 285] • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 03.12.1987 - Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo delle costruzioni prefabbricate. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 11.03.1988 - Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.09.1988 n. 30483 - Legge 2 febbraio 1974 n. 64, art. 1 - D.M. 11.03.1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. Istruzioni per l’applicazione. • CNR-UNI 10011:1988 - Costruzioni di acciaio – Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 14.02.1992 - Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche [S.O. alla G.U.18.03.1992 n. 65] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 16.07.1992 n.36105 - Legge 5-11-1971, n. 1086, D.M. 14-2-1992. Acciai per cemento armato e da carpenteria. • Decreto Presidente della Repubblica 21.04.1993 n. 246 – Regolamento di attuazione della direttiva 89/106/CEE relativa ai prodotti da costruzione [G.U. 22.07.1993 n. 170]




• Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.06.1993 n. 37406/STC - Pres. Cons. Superiore - Servizio Tecnico Centrale - Legge 5 novembre 1971, n. 1086. Istruzioni relative alle norme tecniche per l’esecuzione delle opere in c.a.a normale e precompresso e per le strutture metalliche, di cui al D.M. 14-2-1992 • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 09.01.1996 - Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 16.01.1996 - Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi» [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 15.10.1996 n. 252 AA.GG./S.T.C. - Istruzioni per l’applicazione delle «Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche» di cui al D.M. 9 gennaio 1996. (n. 252 AA.GG./S.T.C) [S.O. alla G.U. 26.11.1996 n. 277] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 24.09.1998 n. 30483 – Istruzioni per l’applicazione delle norme sui terreni e sulle fondazioni. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 05.08.1999 - Modificazioni al decreto ministeriale 9 gennaio 1996 contenente norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 14.12.1999 n.346/STC - Legge 5 novembre 1971, n. 1086, art. 20 - Concessione ai laboratori per prove sui materiali da costruzione. • Circolare Ministero delle Attività Produttive 05.08.2004 – Norme armonizzate in applicazione della direttiva 89/106/CE sui materiali da costruzione – Appendice ZA [G.U. 14.09.2004 n.216 – S.O. n. 152]. • UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità. • Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 11.04.2007 – Applicazione della direttiva n° 89/106/CEE sui prodotti da costruzione recepita con D.P.R. 21/04/1993, n° 246, relativa alla individuazione dei prodotti e dei relativi metodi di controllo della conformità di aggregati [G.U. 19.04.2007 n. 91] • Decreto Presidente del Consiglio dei Ministri 23.11.2007 - Dichiarazione di "grande evento" nel territorio nazionale in occasione delle celebrazioni per il 150° Anniversario dell’Unità d’Italia [G.U. 03.12.2007 n. 281] • Linee Guida 20.03.2008 - Linee guida per il coordinamento della sicurezza nella realizzazione delle Grandi Opere • Linee guida sul calcestruzzo strutturale - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Servizio Tecnico Centrale, dicembre 1996. • Linee guida per la produzione, il trasporto ed il controllo del calcestruzzo preconfezionato - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici - Servizio Tecnico Centrale, marzo 2003. • Linee guida su calcestruzzi strutturali ad alta resistenza (75 N/mm2 < Rck ≤ 115 N/mm2 ) - Presidenza del Consiglio Superiore dei Lavori Pubblici – Servizio Tecnico Centrale, luglio 2001. • UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità. • Legge dello Stato 02.02.1974 n. 64 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche [G.U. 21.03.1974 n. 76]. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 24.01.1986 - Norme tecniche relative alle costruzioni antisismiche [G.U. 12.05.1986 n. 108] • Circolare Ministero dei Lavori Pubblici 19.07.1986 n. 27690 - D.M. 24-1-1986. Istruzioni relative alla normativa tecnica per le costruzioni in zona sismica. • Decreto Ministero dei Lavori Pubblici 16.01.1996 - Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche [G.U. 05.02.1996 n. 29] • Nota del Dipartimento Protezione Civile 04.06.2003 – Ufficio Servizio Sismico Nazionale - Nota esplicativa dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003 recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica» [G.U. 08.05.2003 n. 105]




• Decreto Presidenza del Consiglio dei Ministri 21.10.2003 – Disposizioni attuative dell’art. 2, commi 2, 3 e 4, dell’Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri 20 Marzo 2003, n. 3274, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica». • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 28.04.2006 n. 3519 – Criteri generali per l’individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l’aggiornamento degli elenchi delle medesime [G.U. 11.05.2006 n. 108] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 03.05.2005 n. 3431 - Ulteriori modifiche ed integrazioni all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica». [G.U.10.05.2005 n. 107 – S.O. n. 85] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 02.10.2003 n. 3316 – Modifiche ed integrazioni all’Ordinanza del Presidente del consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 marzo 2003, recante «Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica» [G.U. 10.10.2003 n. 236] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 20.03.2003 n. 3274 - Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica [G.U. 08.05.2003 n. 105]. • Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14.09.2005 - Norme Tecniche per le Costruzioni (ex "Testo unico" delle Norme Tecniche per le Costruzioni) [G.U. 23.09.2005 n. 222 – S.O. n. 159] • Ordinanza Presidente del Consiglio dei Ministri 28.04.2006 n.3519 - Criteri generali per l'individuazione delle zone sismiche e per la formazione e l'aggiornamento degli elenchi delle medesime zone [G.U. 11.05.2006 n.108] • Linee Guida 10.05.2006 - Dipartimento della Protezione Civile di concerto con il Ministero per i Beni e le Attività Culturali - Linee Guida per la valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con riferimento alle norme tecniche per le costruzioni • Direttiva Presidente del Consiglio dei Ministri 12.10.2007 - Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con riferimento alle norme tecniche per le costruzioni [G.U. 29.01.2008 n. 24].




04. MATERIALI STRUTTURALI

I materiali ed i prodotti per uso strutturale devono essere identificati univocamente a cura del produttore, qualificati sotto la responsabilità del produttore ed accettati dal Direttore dei Lavori mediante acquisizione e verifica della documentazione di qualificazione, nonché mediante eventuali prove sperimentali di accettazione. 04.01. Calcestruzzo

04.01.1. Caratteristiche adottate in fase di progettazione In fase di progettazione, le caratteristiche meccaniche del calcestruzzo sono definite, in funzione della sua resistenza caratteristica cubica Rck, dalle seguenti relazioni.

In particolare, le caratteristiche meccaniche del calcestruzzo sono definite, in funzione della sua resistenza caratteristica cubica Rck, dalle seguenti relazioni. Nel caso di elementi piani (solette, pareti, …) gettati in opera con calcestruzzi ordinari e con spessori minori di 50 mm, la resistenza di calcolo a compressione e trazione vanno ridotte a 0,80 fcd. e 0,80 fctd. Per sollecitazioni che provocano tensioni normali, è possibile adottare uno dei modelli mostrati in Figura, definiti in base alla resistenza di calcolo fcd ed alla deformazione ultima εcu.




04.01.2. Calcestruzzo per cemento armato ordinario - fondazioni, pile e spalle Le condizioni ambientali, ai fini della protezione contro la corrosione delle armature metalliche, risultano suddivise in ordinarie, aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella Tab. 4.1.III della vigente normativa tecnica (riportata di seguito), con riferimento alle classi di esposizione definite nelle Linee Guida per il calcestruzzo strutturale emesse dal Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore del Lavori Pubblici.

Nella fattispecie, viste le caratteristiche ambientali, opera esposta ad atmosfera esterna non protetta dalla pioggia e faccia a vista, si ricade in classe di esposizione XC4. Pertanto per la realizzazione delle piastre di fondazione, delle spalle e delle pile si prevede l’impiego di calcestruzzo avente le seguenti caratteristiche: - classe di resistenza: C30/35 - classe di esposizione ambientale: XC4 - dimensione nominale massima dell’inerte: 25-30 mm - classe di abbassamento al cono (slump): S4-S5 - copriferro: 35 mm Le caratteristiche meccaniche assunte in fase di progettazione sono riportate nella tabella seguente.

Rck fck Ec fctk fcfk fcd εc1 εcu αc νc

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [°C-1x10-6] -

35 29.05 33722 2.02 2.43 18.16 0.002 0.0035 10 0.20

04.01.3. Calcestruzzo per cemento armato precompresso - impalcato Le condizioni ambientali, ai fini della protezione contro la corrosione delle armature metalliche, risultano suddivise in ordinarie, aggressive e molto aggressive in relazione a quanto indicato nella Tab. 4.1.III della vigente normativa tecnica (riportata di seguito), con riferimento alle classi di esposizione definite nelle Linee Guida per il calcestruzzo strutturale emesse dal Servizio Tecnico Centrale del Consiglio Superiore del Lavori Pubblici.




Nella fattispecie, viste le caratteristiche ambientali, opera esposta ad atmosfera esterna non protetta dalla pioggia e faccia a vista, si ricade in classe di esposizione XC4. Pertanto per la realizzazione dell’impalcato del viadotto si prevede l’impiego di calcestruzzo avente le seguenti caratteristiche: - classe di resistenza: C40/50 - classe di esposizione ambientale: XC4 - dimensione nominale massima dell’inerte: 25-30 mm - classe di abbassamento al cono (slump): S4-S5 - copriferro: 30 mm Le caratteristiche meccaniche assunte in fase di progettazione sono riportate nella tabella seguente.

Rck fck Ec fctk fcfk fcd εc1 εcu αc νc

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [°C-1x10-6] -

35 41.50 40305 2.57 3.08 25.94 0.002 0.0035 10 0.20




04.02. Acciaio

04.02.1. Prescrizioni comuni agli acciai Tutti gli acciai, siano essi destinati ad utilizzo come armature per cemento armato ordinario o precompresso o ad utilizzo diretto come carpenterie in strutture metalliche devono essere prodotti con un sistema permanente di controllo interno della produzione in stabilimento che deve assicurare il mantenimento dello stesso livello di affidabilità nella conformità del prodotto finito, indipendentemente dal processo di produzione. Ciascun prodotto qualificato deve costantemente essere riconoscibile per quanto concerne le caratteristiche qualitative e riconducibile allo stabilimento di produzione tramite marchiatura indelebile depositata presso il Servizio Tecnico Centrale, dalla quale risulti, in modo inequivocabile, il riferimento all’Azienda produttrice, allo Stabilimento, al tipo di acciaio ed alla sua eventuale saldabilità. 04.02.2. Acciaio per armature da cemento armato È ammesso esclusivamente l’impiego di acciai saldabili fabbricati in regime di qualità secondo la norma UNI EN ISO 9001:2000 ed accertati secondo la norma UNI EN ISO 15630-1:2004. Si possono utilizzare barre ad aderenza migliorata in acciaio tipo B450C laminato a caldo (§11.3.2.1) oppure di tipo B450A nel rispetto dei requisiti indicati nella seguente tabella.

In entrambi i casi, al fine dell’analisi strutturale si adottano le seguenti: - tensione caratteristica nominale di snervamento: fy,nom=450 MPa - tensione caratteristica nominale di rottura: ft,nom=540 MPa Per costruzioni in zona sismica, si deve utilizzare l’acciaio B450C; è consentito l’uso di acciai tipo B450A con diametro 5mm ≤ Ф≤ 10 mm per: - reti e tralicci - armatura trasversale solo se si verifica almeno una delle seguenti condizioni: - elementi in cui è impedita la plasticizzazione nel rispetto del criterio di gerarchia delle resistenze; - elementi secondari di cui al § 7.2.3 della normativa tecnica vigente; - strutture poco dissipative con fattore di struttura q≤1,5. Per realizzare le armature da cemento armato si prevede l’impiego di barre in acciaio tipo B450C.




Caratteristiche adottate in fase di progettazione

Per le verifiche agli stati limite ultimi, si definisce la seguente resistenza di calcolo. Resistenza di snervamento di calcolo: fyd =fyk γs dove: fyk per armatura ordinaria è la tensione caratteristica di snervamento dell’acciaio γs =1,15 coefficiente parziale di sicurezza comprensivo delle incertezze del modello e della geometria.

Per le barre di armatura da cemento lente si prevede l’impiego di acciaio di grado B450C. Le caratteristiche assunte in fase di progettazione sono riportate nelle tabelle seguenti.

fyk ftk Ec fyd ftd εyd εud k

[Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] [Mpa] % % [-]

450 540 210000 391 469 0.0186 0.225 1.2

04.02.3. Acciaio armonico per cemento armato precompresso È ammesso esclusivamente l’impiego di acciai saldabili fabbricati in regime di qualità secondo la norma UNI EN ISO 9001:2000 ed accertati secondo la norma UNI EN ISO15630-1:2004. Gli acciai per armature da precompressione devono possedere proprietà meccaniche, garantite dal produttore, non inferiori a quelle indicate nella Tab. 11.3.VII della normativa tecnica in vigore.

Nella fattispecie verranno impiegati trefoli aventi le seguenti caratteristiche meccaniche.

fptk fp(0.1)k Ec [Mpa] [Mpa] [Mpa]

1820 1620 210000




05. VITA NOMINALE DELLA COSTRUZIONE La vita nominale VN della struttura (ossia il numero di anni in cui la struttura, soggetta a manutenzione ordinaria, può essere usata per lo scopo al quale è destinata) è definita come indicato nella Tabella 2.4.I del D.M. 14.02.2008, qui riportata di seguito.

L’opera in esame rientra nel tipo di costruzione 3 per cui la vita nominale è pari a:

VN≥100 anni Il periodo di ritorno per la definizione dei carichi accidentali, dell’azione della neve e dell’azione del vento nonché dell’azione sismica sono definiti nei rispettivi paragrafi.




06. AZIONI SULLA COSTRUZIONE Le azioni elementari agenti sulla costruzione sono di seguito descritte distinguendo tra pesi propri, carichi permanenti, carichi variabili, azione sismica ed azione del vento. L’intensità di tali azioni è stata valutata in conformità con quanto indicato nel capitolo 3 “Azioni sulle Costruzioni” del D.M. 14.01.2008.

Carichi permanenti

06.01. Analisi dei carichi permanenti sull’impalcato g1 e g2 Si riporta di seguito l’analisi del peso proprio e dei carichi permanenti portati dall’impalcato, valutati considerando un peso specifico del C.A.P. pari a 25 KN/mq. Peso Proprio dell’impalcato – g1 Impalcato fasce piene trasversi [25 KN/mc x 8.7 mq] 218,00 KN/m Impalcato alleggerito [25 KN/mc x 6.5 mq]1

163,00 KN/m

Carichi permanenti portati dall’impalcato – g2 Sovrastruttura stradale [0.12 m x 10.80 m x 22 KN/mc] 28,00 KN/m Barriera bordo ponte tipo [2 x 0.47 KN/m] 0,94 KN/m Cavidotti impiantistici -3,94 KN/m

25,00 KN/m

06.02. Spinta delle terre g3 Il calcolo della spinta delle terra sulle spalle è stato effettuato direttamente nel paragrafo relativo al dimensionamento statico delle stesse e riportato di seguito nella presente relazione. 1 La sezione dell’impalcato è stata alleggerita introducendo casseri a perdere cilindrici in polistirene estruso a bassa densità 10 Kg/mc, per un totale di 2.2 mq calcolati sulla sezione trasversale.




06.03. Analisi dei carichi mobili sull’impalcato - qik e Qik Si riporta di seguito lo schema di carico mobile adottato per il calcolo del presente viadotto classificato quale opera d’arte di I° categoria. Seguendo le indicazioni fornite dalla Normativa Tecnica ai punti: p. 5.1.3.3.2 “Definizione delle

corsie convenzionali”, p. 5.1.3.3.3 “Schemi di carico”, p. 5.1.3.3.4 “Categorie stradali”, p. 5.1.3.3.5 “Disposizione dei

carichi mobili per realizzare le condizioni di carico più gravose”; e in funzione delle caratteristiche geometriche della carreggiata stradale è stato individuato lo schema di carico di seguito indicato composto da tre colonne di carico.

___________________________________________________________ _Carico mobile – Qik e qik

Qik it il qik wl dw

Corsia n. 1 300 KN 2.00 m 1.20 m 9.00 KN/mq 3.00 m 0.125 m Corsia n. 2 200 KN 2.00 m 1.20 m 2.50 KN/mq 3.00 m 0.125 m Corsia n. 3 100 KN 2.00 m 1.20 m 2.50 KN/mq 3.00 m 0.125 m

Dove - wl larghezza della corsia di carico; - dw distanza tra le corsie di carico (zona rimante); - Qik carico tandem veicolare su un asse; - qik carico veicolare uniformemente ripartito; - it larghezza trasversale asse veicolo; - il distanza longitudinale assi veicolo; - I carichi mobili sono stati applicati all’impalcato calcolando con l’ausilio del software le relative linee di influenza in modo da individuare le condizioni di carico più gravose alle singole verifiche, ottenute facendo scorrere il carico tandem 2 Qik lungo l’impalcato seguito dalla relativa coda di carico qik. Secondo lo schema di seguito riportato stralciato dalla suddetta normativa.




06.04. Azione longitudinale di frenamento o accelerazione – q3 La forza di frenamento o di accelerazione q3 è funzione del carico verticale totale agente sulla corsia convenzionale n. 1 ed è uguale a:

180 kN ≤ q3 = 0,6(2Q1k ) + 0,10q1k ⋅wl ⋅L ≤ 900 kN

Nella fattispecie tale azione calcolata per la lunghezza totale dell’opera (L=75.00 m) vale: ________________________________ ________________ Azione di frenamento – q3

Q1k q1k wl L q3

300 KN 9.00 KN/mq 3.00 m 75.00 m 562.50 KN

06.05. Azione centrifuga – q4 Nei ponti con asse curvo di raggio R (in metri) l’azione centrifuga corrispondente ad ogni colonna di carico si valuta convenzionalmente come indicato nella tabella di seguito riportata, essendo Qv =Σ 2×Qv il carico totale dovuto agli assi tandem dello schema di carico 1 agenti sul ponte. Il carico concentrato Q4, applicato a livello della pavimentazione, agisce in direzione normale all’asse del ponte.

Dato che nella fattispecie i raggi di curvatura impiegati sono sempre inferiori a 200 m, l’azione da considerare nelle verifiche può essere stimata come di seguito indicato. ____________________ ________ Azione centrifuga – q4

2 Qv q4

600 KN 120 KN




06.06. Azione del Vento – q5 L’azione del vento può essere convenzionalmente assimilata ad un carico orizzontale statico, diretto ortogonalmente all’asse del ponte e/o diretto nelle direzioni più sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi (ad es. le pile). Tale azione si considera agente sulla proiezione nel piano verticale delle superfici direttamente investite. La superficie dei carichi transitanti sul ponte esposta al vento si assimila ad una parete rettangolare continua dell’altezza di 3 m a partire dal piano stradale. La pressione del vento è definita dalla seguente relazione:

p=qbcecpcd dove: q : pressione cinetica di riferimento; ce : coefficiente di esposizione; cp : coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento; cd : coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali. Per l’opera in esame, i parametri indicati dalla NTI per la definizione dell’azione del vento sono riportati in Tabella, calcolati per la zona 5 di apparenza. Nella fattispecie Zona di riferimento: 5 Altitudine di riferimento: as = 700 m Classe di rugosità: D Distanza dalla costa: d = 30 Km Altezza dell’opera da terra: h = 5 m Coefficiente di topografia Ct = 1 Velocità di riferimento del vento Vref = 28 m/s Pressione del vento sulla superficie verticale q(z)=0.945 KN/mq

06.07. Carico della neve – q5 L’azione del vento può essere convenzionalmente assimilata ad un carico orizzontale statico, diretto ortogonalmente all’asse del ponte e/o diretto nelle direzioni più sfavorevoli per alcuni dei suoi elementi (ad es. le pile). Tale azione si Il carico della neve qs riferito alla proiezione orizzontale della superficie della copertura e riferito ad un generico periodo di ritorno TR è dato, nel campo compreso tra 10 e 500 anni, dalla seguente espressione:




Sulla base dei parametri sopra riportati, il valore del sovraccarico accidentale della neve valutato è riportato nella tabella di seguito riportata per la Zona 3 del territorio nazionale. Altitudine del sito: as = 700 m Valore caratt. di riferimento del carico della neve al suolo: qsk = 1.590 KN/mq Periodo di ritorno: TR = 500 anni Coef. amplificativo relativo a : αR = 1.12 Valore caratt. di riferimento del carico della neve al suolo per TR: qsk = 1.780 KN/mq

06.08. Resistenze passive dei vincoli – q7 Si assume per il loro calcolo un coefficiente di attrito del PTFE vergine pari a 0,03. La parte strisciante trasversale (sollecitata dalle forze trasversali quale quella del vento) è solitamente costituita da PTFE e bronzo per i quali il valore del coefficiente di attrito è pari a 0,10.

06.09. Azioni sui parapetti urto veicoli in svio – q8 I parapetti sono calcolati per una spinta orizzontale pari a 0,13 t/m applicata al corrimano. I sicurvia sono dimensionati per una forza orizzontale di 45,0 KN applicata a 0,60 m dal piano viario. Ai montanti simultaneamente è applicata una forza longitudinale di 30,0 KN ripartita su 4 montanti 06.10. Distorsioni e pressollecitazioni di progetto - ε1 L’impalcato del presente viadotto è stato progettato prevedendo una precompressione con la tecnica delle post-tensione, in particolare si adottano n. 11 cavi delle serie super da 150 mmq, composti ciascuno da 19 trefoli. Tali cavi verranno posti in opera secondo un andamento sinusoidale imprimendo un tiro iniziale pari a 1420 MPa. Le perdite e le cadute di tensione istantanee verranno calcolate in automatico dal software impiegato per la modellazione, considerando gli apporti di seguito elencati: perdite di tensione per attrito lungo i cavi, cadute di tensione per rilassamento dell’acciaio, caduta per ritiro, caduta per viscosità del conglomerato. In definitiva è stata rilevata una perdita totale somma dei fenomeni istantanei e differiti suddetti dell’ordine del 23% del valore del tiro iniziale.




07. METODI DI ANALISI STRUTTUALE

07.01. Metodi di analisi La risposta strutturale in termini di sollecitazioni e deformazioni è stata valutata eseguendo una analisi statica lineare per gli effetti dei carichi verticali fissi e mobili e dell’azione del vento.

07.02. Metodi di verifica La risposta strutturale in termini di sollecitazioni e deformazioni è stata valutata eseguendo una analisi statica lineare, la sicurezza e le prestazioni dell’opera e delle sue parti sono state valutate con riferimento agli stati limite previsti durante la sua vita nominale. La durabilità dell’opera è garantita dalla scelta dei materiali e tramite un opportuno dimensionamento delle membrature. In particolare le verifiche strutturali hanno riguardato: • gli stati limite ultimi conseguenti alle diverse combinazioni delle azioni; • gli stati limite di esercizio definiti in relazione alle prestazioni attese. Nelle verifiche si è tenuto conto delle fasi intermedie che si possono presentare durante il processo costruttivo. Le verifiche sono state condotte nell’ottica di un approccio semiprobabilistico gli stati limite (metodo di primo livello). Per le verifiche di sicurezza degli stati limite ultimi di resistenza si è seguito il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza, formalmente espresso dalla seguente relazione:

Rd > Ed

dove Rd=resistenza di progetto valutata in base alla resistenza di progetto dei materiali ed ai valori nominali delle grandezze geometriche interessate; Ed=effetto delle azioni di progetto Fdj=FkjγFj. Per le verifiche degli stati limite di esercizio si sono controllati aspetti di funzionalità e stati tensionali. Nelle verifiche agli stati limite ultimi si è considerato lo stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione. In merito alla progettazione per azioni sismiche, la NTI stabilisce che, in assenza di espresse indicazioni in merito, il rispetto dei vari stati limite si considera conseguito: - nei confronti di tutti gli stati limite di esercizio, se sono rispettate le verifiche relative al solo SLD; fanno eccezione le costruzioni di classe d’uso III e IV per le quali è richiesto il rispetto anche delle verifiche di sicurezza relative allo SLO per gli elementi non strutturali e gli impianti; - nei confronti di tutti gli stati limite ultimi, se sono rispettate le indicazioni progettuali e costruttive riportate nel capitolo 7 delle NTI e se sono soddisfatte le verifiche relative al solo SLV.




07.03. Combinazioni delle azioni Le azioni “elementari” agenti sulla struttura sono state determinate in accordo con la Normativa vigente e consistono del peso proprio degli elementi componenti, dei sovraccarichi accidentali funzione della destinazione d’uso degli ambienti, del carico da neve, dell’evento sismico rappresentato con il relativo spettro di risposta, dell’azione del vento agente in direzione ortogonale e radente sulle superfici che delimitano il corpo. Le condizioni di carico “elementari” contemplate sono quindi le seguenti: - peso proprio degli elementi strutturali - carichi permanenti portati - distorsioni di progetto - carichi mobili; - carico da neve; - azione del vento (componente ortogonale e radente); Tali condizioni di carico “elementari” sono state combinate, nell’ottica di un approccio agli stati limite, secondo quanto prescritto dalla Normativa vigente. Ai fini statici le citate condizioni elementari di carico sono state combinate in modo da determinare condizioni di carico globali tali da risultare più gravose ai fini delle singole verifiche, tenendo conto della probabilità ridotta di intervento simultaneo di tutte le azioni con i rispettivi valori più sfavorevoli, come consentito dalle normative vigenti. Si sono adottate le seguenti combinazioni delle azioni. Combinazione fondamentale per gli stati limite ultimi:

Combinazione caratteristica (rara) per gli stati limite di esercizio irreversibili (da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili):

Combinazione frequente per gli stati limite di esercizio reversibili:

Combinazione quasi permanente per gli stati limite di esercizio connessi agli effetti a lungo termine:




08. ANALISI STRUTTURALE

08.01. Programma di calcolo Il modello strutturale dell’edificio è stato assemblato ed analizzato con il programma di calcolo SAP 2000 v.14 della Computers and Structures, Inc 1995 University Avenue, Suite 540 Berkeley, CA 94704 USA, impiegando nella fattispecie il modulo di calcolo BRIM dedicato allo studio dei ponti. 08.02. Modello strutturale

08.02.1. Modello geometrico Il modello matematico riproduce fedelmente le caratteristiche geometrico-meccaniche e la distribuzione spaziale di massa della struttura reale. Si tratta di un modello elastico lineare, tridimensionale, composto essenzialmente da due tipologie di elementi finiti:

• elementi tipo beams monodimensionali con funzionamento a “trave” adottati per le pile e l’impalcato in c.a.p.;

• Elemento cable monodimensionale impiegato per caratterizzare i cavi di post-tensione;

• elementi tipo shell bidimensionali a comportamento piastra con una meshatura interna;

• elementi link per simulare il comportamento degli elementi di sostegni, dei vincoli in fondazione e degli apparecchi di appoggio;

Gli elementi finiti sono collocati in corrispondenza della linea d’asse baricentrica nel caso di elementi a sviluppo prevalentemente lineare ed in corrispondenza della superficie baricentrica nel caso di elementi bidimensionali. Eventuali situazioni di disallineamento tra elementi consecutivi o di porzioni di raccordo indeformabili sono state risolte introducendo opportuni elementi finiti infinitamente rigidi. Le sezioni trasversali assegnate ai vari elementi rispettano le indicazioni dei disegni progettuali. Le caratteristiche dei materiali assegnati agli elementi sono definite nei paragrafi precedenti. Si riportano di seguito le immaggini del modello di calcolo fisici matematico del viadotto in oggetto, dalle quali si può evincere come sia stata eseguita una schematizzazione della struttura fedele alla realtà.

Figura 1 – Vista planimetrica del modello di calcolo predisposto

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Figura 2 - Vista prospettica del modello di calcolo predisposto

Figura 3 – Particolare della sezione dell’impalcato e dei vincoli link di collegamento con la spalla




Figura 4- Vista assonometrica di tutto il modello di calcolo

08.02.2. Condizioni di vincolo Il modello matematico riproduce fedelmente le caratteristiche geometrico-meccaniche e la distribuzione spaziale di massa della struttura reale. Si tratta di un modello elastico lineare, tridimensionale, composto essenzialmente da tre tipologie di elementi finiti: Il grado di vincolo assunto nei pilastri a livello della fondazione è pari all’incastro. Per valutare lo stato tenso-deformativo al contatto tra struttura e terreno si assume l’ipotesi di incastro alla base di tutti gli elementi di sostegno verticale del viadotto. Gli orizzontamenti sono stati considerati infinitamente rigidi nel loro piano. 08.02.3. Modello delle azioni Le caratteristiche meccaniche dei materiali, essenziali ai fini della sola determinazione della risposta strutturale, assegnati ai vari elementi finiti del modello matematico sono riassunte nella Tabella di seguito riportata: Pesi propri degli elementi strutturali Il peso proprio degli elementi strutturali viene assegnato automaticamente dal programma di calcolo in funzione della relativa geometria e del peso specifico del materiale definito, in particolare il peso proprio lineare di ogni elemento strutturale è dato dal prodotto della sua sezione per il peso specifico del materiale costitutivo. Carichi permanenti e accidentali I carichi verticali applicati agli elementi strutturali vengono attribuiti attraverso la definizione di condizioni elementari di carico e di coefficienti moltiplicativi, detti coefficienti di influenza, uno per ogni elemento e condizione elementare di carico. Il prodotto dei coefficienti di influenza per il valore attribuito alla corrispondente condizione elementare di carico definiscono i carichi elementari su ogni asta; la somma di tutti i carichi elementari agenti su un’asta costituisce il carico totale ad essa applicato. I carichi assegnati nelle condizioni elementari di carico sono definiti nel paragrafo seguente. Carichi mobili




I carichi mobili definiti secondo la condizione di carico individuata nei paragrafi precedenti vengono applicati alla struttura definendo un caso di carico mobile, che viene applicato automaticamente dal software all’implacato generando le linee di influenza che consentono di individuare la risposta della struttura in seguito al movimento del carico su ogni punto della struttura. 08.03. Risultati delle analisi strutturali I risultati delle analisi condotte sono riportate nei successivi paragrafi della presente relazione anche in forma grafica, con riferimento ad alcuni dei principali risultati. Ci si riserva di presentare i risultati completi di tutte le analisi descritte in premessa, nonché le verifiche di dettaglio dei singoli elementi e dei collegamenti, in sede di progetto esecutivo.




09. RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE E VERIFICHE

09.01. Implacato Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio della sezione dell’impalcato in corrispondenza delle sezioni maggiormente sollecitate, individuabili dai diagrammi di seguito riportati e relativi ai casi di carico elementari analizzati e alla combinazione fra gli stessi casi.

Caso di Carico g1 – Peso proprio

Figura 5 – Diagramma del momento flettente [t m ] – peso proprio g1

Figura 6 - Diagramma del taglio [t m ] – peso proprio g1

Figura 7 – Diagramma torsione [t m ] – peso proprio g1




Caso di Carico g2 – Carico permanente

Figura 8 - Diagramma del momento flettente [t m ] – carichi permanenti g2

Figura 9- Diagramma del taglio [t m ] – carichi permanenti g2

Figura 10– Diagramma torsione [t m ] – carichi permanenti g2




Caso di Carico ε1 – precompressione

Figura 11 - Diagramma del momento flettente [t m ] – post-tensione a perdite ultimate ε1

Figura 12 - Diagramma del taglio [t m] - post-tensione a perdite ultimate ε1

Figura 13 - Diagramma azione assiale [t m] - post-tensione a perdite ultimate ε1




Caso di Carico qik e Qik – carico mobile

Figura 14 – Linea di influenza momento flettente [t m ] – n. 3 colonne di carichi mobili qik e Qik

Figura 15 - Linea di influenza taglio [t m ] – n. 3 colonne di carichi mobili qik e Qik

Figura 16 - Linea di influenza torsione [t m ] – n. 3 colonne di carichi mobili qik e Qik




Combinazione di Carico SLU - A1 STR [1.35 (g1 + g2) + 1.35 (Qik + qik) + 1.00 ε1]

Figura 17 – Linea di influenza momento flettente [t m ] – comb. A1 STR

Figura 18 - Linea di influenza taglio [t m ] – comb. A1 STR

Figura 19 - Linea di influenza azione normale [t m ] – comb. A1 STR

Figura 20 - Linea di influenza azione torsionale [t m ] – comb. A1 STR




Combinazione di Carico SLE a cadute avvenute - [(g1 + g2) + (Qik + qik) + ε1]

Figura 21 - Linea di influenza momento flettente [t m ] – comb. SLE

Figura 22 - Linea di influenza taglio [t m ] – comb. SLE

Figura 23 - Linea di influenza azione normale [t m ] – comb. SLE

Figura 24 - Linea di influenza azione torsionale [t m ] – comb. SLE




09.01.1. Verifica SLE impalcato zone alleggerite Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite di esercizio a cadute avvenute, relative alla sezione dell’impalcato alleggerita rispetto alle condizioni statiche più gravose, individuabili nella prima e nella terza campata del viadotto. La sezione armata con 54Ф16 superiormente e 36Ф16 inferiormente, verifica rispetto alle sollecitazione esterne senza fessurarsi. Tipo sezione Sezione generica Dimensione massima direzione X 1100.0 [cm] Dimensione massima direzione Y 100.0 [cm] Coordinate dei vertici : Nr. poligono Nr. vertici X[cm] Y[cm] 1 180.50 0.00 2 902.50 0.00 3 1083.00 58.10 4 1083.00 90.00 5 0.00 90.00 6 0.00 58.10 Caratteristiche geometriche Area sezione 86982.95 [cmq] Inerzia in direzione X 7078150808.7 [cm^4] Inerzia in direzione Y 56104096.4 [cm^4] Inerzia in direzione XY 0.0 [cm^4] Ascissa baricentro sezione XG = 541.50 [cm] Ordinata baricentro sezione YG = 48.09 [cm] Materiale impiegato : Calcestruzzo armato Caratteristiche calcestruzzo Resistenza caratteristica calcestruzzo 500.00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione acciaio/calcestruzzo 15.00 Coeff. omogeneizzazione calcestruzzo teso/compresso 1.00 Forma diagramma tensione-deformazione - PARABOLA-RETTANGOLO Calcestruzzo resistente a trazione Caratteristiche acciaio per calcestruzzo Tensione ammissibile acciaio 2600.00 [kg/cmq] Tensione snervamento acciaio 4400.00 [kg/cmq] Modulo elastico E 2100000.00 [kg/cmq] Fattore di incrudimento acciaio 1.00 Combinazioni Simbologia adottata N° numero d'ordine della combinazione N sforzo normale espresso in[kg] eY eccentricità lungo Y espressa in [cm] eX eccentricità lungo X espressa in [cm] MY momento lungo Y espresso in [kgm] MX momento lungo X espresso in [kgm] Mt momento torcente espresso in [kgm] TY taglio lungo Y espresso in [kg] TX taglio lungo X espresso in [kg]




N° N eY eX MY MX Mt TY TX 1 3850000.00 0.00 0.00 771694.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 3850000.00 0.00 0.00 -722883.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Risultati analisi Combinazione n° 1 Risultati tensioni ammissibili Caratteristiche asse neutro sezione : Distanza asse neutro dal lembo più compresso 82.709 [cm] Punti di intersezione con perimetro sezione (157.85 ; 7.29) (1083.00 ; 7.29) Inclinazione asse neutro rispetto all'orizzontale 0.000 [°] Tensioni : Tensione massima nel calcestruzzo 111.96 [kg/cmq] Tensione minima nel calcestruzzo -9.87 [kg/cmq] Tensione tangenziale nel calcestruzzo 0.00 [kg/cmq] Tensione massima nel ferro 1602.30 [kg/cmq] Tensione minima nel ferro -70.89 [kg/cmq]

Figura 25 – Diagramma delle tensioni normali nella sezione Combinazione n.1 Combinazione n° 2 Risultati tensioni ammissibili Caratteristiche asse neutro sezione : Distanza asse neutro dal lembo più compresso 93.819 [cm] Punti di intersezione con perimetro sezione (1083.00 ; 93.82) (0.00 ; 93.82) Inclinazione asse neutro rispetto all'orizzontale 0.000 [°] Tensioni : Tensione massima nel calcestruzzo 119.17 [kg/cmq] Tensione minima nel calcestruzzo 4.85 [kg/cmq] Tensione tangenziale nel calcestruzzo 0.00 [kg/cmq] Tensione massima nel ferro 1715.20 [kg/cmq] Tensione minima nel ferro 145.18 [kg/cmq]




Figura 26 – Diagramma delle tensioni normali nella sezione Combinazione n.1




09.01.2. Verifica SLE impalcato zone piene trasversi Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite di esercizio a cadute avvenute, relative alla sezione dell’impalcato piena rispetto alle condizioni statiche più gravose, individuabili nella prima e nella terza campata del viadotto. La sezione armata con 54Ф16 superiormente e 36Ф16 inferiormente, verifica rispetto alle sollecitazione esterne senza fessurarsi. Tipo sezione Sezione generica Dimensione massima direzione X 1100.0 [cm] Dimensione massima direzione Y 100.0 [cm] Coordinate dei vertici : Nr. poligono Nr. vertici X[cm] Y[cm] 1 180.50 0.00 2 902.50 0.00 3 1083.00 58.10 4 1083.00 90.00 5 0.00 90.00 6 0.00 58.10 Caratteristiche geometriche Area sezione 86982.95 [cmq] Inerzia in direzione X 7078150808.7 [cm^4] Inerzia in direzione Y 56104096.4 [cm^4] Inerzia in direzione XY 0.0 [cm^4] Ascissa baricentro sezione XG = 541.50 [cm] Ordinata baricentro sezione YG = 48.09 [cm] Materiale impiegato : Calcestruzzo armato Caratteristiche calcestruzzo Resistenza caratteristica calcestruzzo 500.00 [kg/cmq] Coeff. omogeneizzazione acciaio/calcestruzzo 15.00 Coeff. omogeneizzazione calcestruzzo teso/compresso 1.00 Forma diagramma tensione-deformazione - PARABOLA-RETTANGOLO Calcestruzzo resistente a trazione Caratteristiche acciaio per calcestruzzo Tensione ammissibile acciaio 2600.00 [kg/cmq] Tensione snervamento acciaio 4400.00 [kg/cmq] Modulo elastico E 2100000.00 [kg/cmq] Fattore di incrudimento acciaio 1.00 Combinazioni Simbologia adottata N° numero d'ordine della combinazione N sforzo normale espresso in[kg] eY eccentricità lungo Y espressa in [cm] eX eccentricità lungo X espressa in [cm] MY momento lungo Y espresso in [kgm] MX momento lungo X espresso in [kgm] Mt momento torcente espresso in [kgm] TY taglio lungo Y espresso in [kg] TX taglio lungo X espresso in [kg]




N° N eY eX MY MX Mt TY TX 1 3990000.00 0.00 0.00 -870000.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Risultati analisi Combinazione n° 1 Risultati tensioni ammissibili Caratteristiche asse neutro sezione : Distanza asse neutro dal lembo più compresso 79.016 [cm] Punti di intersezione con perimetro sezione (1083.00 ; 79.02) (-64.98 ; 79.02) Inclinazione asse neutro rispetto all'orizzontale 0.000 [°] Tensioni : Tensione massima nel calcestruzzo 113.09 [kg/cmq] Tensione minima nel calcestruzzo -15.72 [kg/cmq] Tensione tangenziale nel calcestruzzo 0.00 [kg/cmq] Tensione massima nel ferro 1614.71 [kg/cmq] Tensione minima nel ferro -154.22 [kg/cmq]

Figura 27 – Diagramma delle tensioni normali nella sezione Combinazione n.1

09.01.3. Verifiche SLU impalcato Le verifiche agli slu eseguite nei confronti della pressoflessione e del taglio, se verificate consentono di garantire all’impalcato la necessaria duttilità nei confronti del collasso. Tali controlli verranno eseguiti all’atto della stesura del progetto esecutivo, tuttavia nei paragrafi precedenti sono stati riportati i relativi diagrammi delle sollecitazioni.




09.02. Spalla n.1 e 2 e relative fondazioni Si riportano di seguito le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio delle spalle dei muri d’ala e delle relative fondazioni.

Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3.60 [m] Spessore in sommità 1.60 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 1.60 [m] Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°] Lunghezza del muro 11.80 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 2.00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2.60 [m] Lunghezza totale fondazione 6.20 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 1.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m]




Descrizione pali di fondazione Simbologia adottata N numero d'ordine della fila X ascissa della fila misurata dallo spigolo di monte della fondazione espressa in [m] nr. Numero di pali della fila D diametro dei pali della fila espresso in [cm] L lunghezza dei pali della fila espressa in [m] alfa inclinazione dei pali della fila rispetto alla verticale espressa in [°] ALL allineamento dei pali della fila rispetto al baricentro della fondazione (CENTRATI o SFALSATI) Dt diametro esterno del tubolare espresso in [mm] St spessore del tubolare espresso in [mm] N X nr. D L alfa ALL Dt St 1 0.40 9 22.00 15.00 0.00 Centrati 127.00 10.00 2 1.72 9 22.00 15.00 0.00 Centrati 127.00 10.00 3 3.04 9 22.00 15.00 0.00 Centrati 127.00 10.00 4 4.36 9 22.00 15.00 0.00 Centrati 127.00 10.00 5 5.80 9 22.00 15.00 0.00 Centrati 127.00 10.00




Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500.0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rbk 350.0 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione ammissibile fa 2600.0 [kg/cmq] Calcestruzzo utilizzato per i pali Resistenza caratteristica a compressione Rbk 350 [kg/cmq] Acciaio utilizzato per i pali Tipo Fe 510 Tensione ammissibile fa 2400.0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 20.00 0.00 0.00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.50 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] Angolo d'attrito interno espresso in [°] Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]




Descrizione s c ca Terreno 1 1800 2000 30.00 20.00 0.000 0.000 Terreno 2 1800 2000 30.00 30.00 0.000 0.000 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.60 0.00 0.00 1.20 Terreno 1 2 22.00 0.00 19.36 1.50 Terreno 2 Condizioni di carico Simbologia e convenzioni di segno adottate Carichi verticali positivi verso il basso. Carichi orizzontali positivi verso sinistra. Momento positivo senso antiorario. X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m] Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg] Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg] M Momento espresso in [kgm] Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m] Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m] Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m] Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m] D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato Condizione n° 1 (Condizione 1) C Paramento X=-1.20 Y=0.00 Fx=0.00 Fy=26700.00 M=0.00 Condizione n° 2 (Condizione 2) C Paramento X=-1.20 Y=0.00 Fx=0.00 Fy=19500.00 M=0.00 Condizione n° 3 (Condizione 3) C Profilo X=1.10 Fx=0.00 Fy=5600.00




Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata Coefficiente di partecipazione della condizione Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 SLU C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 2 SLU C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Condizione 2 1.00 0.70 0.70 Condizione 3 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 3 SLU C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.70 0.70 Condizione 2 1.00 1.00 1.00 Condizione 3 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 4 SLU C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.70 0.70 Condizione 2 1.00 0.70 0.70 Condizione 3 1.00 1.00 1.00 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Condizione 2 1.00 0.20 0.20 Condizione 3 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 6 SLE (Frequente) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.50 0.50 Condizione 2 1.00 0.20 0.20 Condizione 3 1.00 0.20 0.20




Combinazione n° 7 SLE (Frequente) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 2 1.00 0.50 0.50 Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Condizione 3 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 8 SLE (Frequente) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 3 1.00 0.50 0.50 Condizione 1 1.00 0.20 0.20 Condizione 2 1.00 0.20 0.20 Combinazione n° 9 SLE (Rara) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 1.00 1.00 Condizione 2 1.00 0.70 0.70 Condizione 3 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 10 SLE (Rara) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 2 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.70 0.70 Condizione 3 1.00 0.70 0.70 Combinazione n° 11 SLE (Rara) C Peso proprio 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno 1.00 1.00 1.00 Condizione 3 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 1.00 0.70 0.70 Condizione 2 1.00 0.70 0.70




Impostazioni analisi pali Numero elementi palo 40 Tipo carico palo Distribuito Calcolo della portanza metodo di Terzaghi Criterio di rottura del sistema terreno-palo Pressione limite passiva con moltiplicatore pari a 1.00 Andamento pressione verticale Geostatica Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Coefficienti per le sollecitazioni sul muro Coefficiente partecipazione spinta terreno 1.50 Coefficiente partecipazione peso proprio+terreno 1.40 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Poco aggressive Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.10 w2 = 0.20 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.70 fyk Quasi permanente c < 0.45 fck Impostazioni avanzate Componente verticale della spinta nel calcolo delle sollecitazioni Influenza del terreno sulla fondazione di valle nelle verifiche e nel calcolo delle sollecitazioni




Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 SLU- 1] -- -- -- -- 9.47 2 SLU- [2] -- -- -- -- 7.65 3 SLU- [3] -- -- -- -- 7.76 4 SLU- [4] -- -- -- -- 7.92 5 SLEQ - [1] -- -- -- -- -- 6 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 7 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 8 SLEF - [1] -- -- -- -- -- 9 SLER - [1] -- -- -- -- -- 10 SLER - [1] -- -- -- -- -- 11 SLER - [1] -- -- -- -- --




Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Coefficiente di intensità sismica (percento) 0.00 Forma diagramma incremento sismico Triangolare con vertice in basso Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0 Lunghezza del muro 11.80 [m] Peso muro 37650.00 [kg] Baricentro del muro X=-0.61 Y=-3.37 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 2.60 Y = -5.10 Punto superiore superficie di spinta X = 2.60 Y = 0.00 Altezza della superficie di spinta 5.10 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°] COMBINAZIONE n° 1 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 16848.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 59193.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 214703.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 59193.70 [kg]




Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.34 [m] Risultante in fondazione 59527.13 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 6.07 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -20245.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 9.47 Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.18 1012.45 -2.82 12.22 3 0.36 2033.79 -8.37 48.88 4 0.54 3064.03 -12.23 109.98 5 0.72 4103.16 -10.01 195.52 6 0.90 5151.20 2.70 305.51 7 1.08 6208.12 30.28 439.93 8 1.26 7273.94 77.14 598.79 9 1.44 8348.66 147.68 782.10 10 1.62 9432.27 246.30 989.84 11 1.80 10524.78 377.39 1222.02 12 1.98 11626.18 545.36 1478.65 13 2.16 12736.48 754.61 1759.71 14 2.34 13855.68 1009.53 2065.22 15 2.52 14983.77 1314.52 2395.17 16 2.70 16120.76 1673.99 2749.55 17 2.88 17266.64 2092.34 3128.38 18 3.06 18421.42 2573.95 3531.65 19 3.24 19585.09 3123.24 3959.36 20 3.42 20757.66 3744.59 4411.51 21 3.60 21937.70 4443.37 4884.19




Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 1 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 0.00 72.66 -2959.37 1029.96 2 0.29 -733.08 0.00 -8560.28 2419.05 3 0.40 -1106.10 173.40 0.00 4869.12 4 0.51 -314.15 460.24 0.00 16746.83 5 0.71 0.00 1610.18 0.00 9964.49 6 0.92 0.00 2455.48 0.00 5612.45 7 1.12 0.00 3115.37 0.00 3389.28 8 1.32 0.00 3538.82 -297.67 1743.42 9 1.53 0.00 3693.68 -3731.09 1164.22 10 1.73 0.00 4104.42 -4445.14 3319.39 11 1.84 0.00 4496.26 -3057.29 7295.67 12 1.95 0.00 5248.96 -6019.05 31971.81 13 2.00 0.00 7063.73 -6344.06 31661.79 14 3.60 -7171.64 0.00 -12367.49 0.00 15 3.79 -5163.84 0.00 -9623.76 0.00 16 3.98 -3865.51 0.00 -6942.00 411.17 17 4.18 -3100.51 0.00 -6357.88 6611.48 18 4.37 -3417.78 0.00 -5958.30 12112.89 19 4.48 -3601.62 0.00 -7475.35 0.00 20 4.59 -2363.95 0.00 -22860.94 0.00 21 4.81 -204.55 589.25 -12388.05 0.00 22 5.03 0.00 1450.52 -4655.78 0.00 23 5.25 0.00 1678.11 -899.99 3103.78 24 5.47 0.00 1293.27 -419.77 10841.88 25 5.69 -1128.10 82.68 -262.94 21291.60 26 5.80 -2054.44 0.00 -1502.51 4890.48 27 5.91 -1307.70 0.00 -15843.83 2132.91 28 6.20 0.00 139.63 -4865.18 1554.31




Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -1.79 220.76 -5299.60 4207.89 2 0.39 -1848.56 52.62 -19766.49 4031.83 3 0.50 -2742.21 0.00 -6046.95 5324.22 4 0.61 -1667.56 74.52 -5765.80 23851.77 5 0.99 -23.88 1386.11 -5725.60 8619.28 6 1.36 -23.76 1518.22 -7567.23 4467.64 7 1.74 -1247.52 73.73 -23267.66 4385.20 8 1.85 -2263.28 0.00 -7636.17 7101.13 9 1.96 -1238.20 73.29 -5146.97 22420.72 10 2.34 -23.55 1587.31 -5263.01 7821.29 11 2.71 -23.76 1565.23 -7857.97 4790.56 12 3.09 -1293.96 72.79 -23616.17 4635.23 13 3.20 -2331.81 0.00 -7793.76 7604.44 14 3.31 -1313.16 72.48 -4882.99 23021.97 15 3.69 -23.56 1484.59 -5053.64 7694.40 16 4.06 -23.64 1456.92 -7847.73 4901.47 17 4.44 -1395.84 72.30 -23547.31 4717.31 18 4.55 -2428.08 0.00 -7743.51 7684.45 19 4.66 -1406.71 72.22 -4793.29 23286.18 20 5.04 -23.58 1407.74 -4981.57 7728.65 21 5.41 -23.60 1398.33 -7787.43 4945.27 22 5.79 -1435.35 72.18 -23429.38 4754.41 23 5.90 -2460.96 0.00 -7708.71 7708.71 24 6.01 -1435.35 72.18 -4754.41 23429.38 25 6.39 -23.60 1398.33 -4945.27 7787.43 26 6.76 -23.58 1407.74 -7728.65 4981.57 27 7.14 -1406.71 72.22 -23286.18 4793.29 28 7.25 -2428.08 0.00 -7684.45 7743.51 29 7.36 -1395.84 72.30 -4717.31 23547.31 30 7.74 -23.64 1456.92 -4901.47 7847.73 31 8.11 -23.56 1484.59 -7694.40 5053.64 32 8.49 -1313.16 72.48 -23021.97 4882.99 33 8.60 -2331.81 0.00 -7604.44 7793.76 34 8.71 -1293.96 72.79 -4635.23 23616.17 35 9.09 -23.76 1565.23 -4790.56 7857.97 36 9.46 -23.55 1587.31 -7821.29 5263.01 37 9.84 -1238.20 73.29 -22420.72 5146.97 38 9.95 -2263.28 0.00 -7101.13 7636.17 39 10.06 -1247.52 73.73 -4385.20 23267.66 40 10.44 -23.76 1518.22 -4467.64 7567.23 41 10.81 -23.88 1386.11 -8619.28 5725.60 42 11.19 -1667.56 74.52 -23851.77 5765.80 43 11.30 -2742.21 0.00 -5324.22 6046.95 44 11.41 -1848.56 52.62 -4031.83 19766.49 45 11.80 -1.79 220.76 -4207.89 5299.60




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 0 0 1000.00 126628 0 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 2228020 6217 2200.63 126628 0 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 2226998 9162 1095.00 126628 0 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 2227093 8888 726.85 126628 0 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 2228292 5434 543.07 126628 0 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 2229686 -1167 432.85 126628 0 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 2225600 -10854 358.50 126628 0 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 2220248 -23545 305.23 126628 0 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 2213663 -39157 265.15 126628 0 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 2205884 -57600 233.87 126628 0 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 2196953 -78777 208.74 126628 0 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 2186912 -102584 188.10 126628 0 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 2175807 -128912 170.83 126628 0 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 2163687 -157647 156.16 126628 0 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 2150602 -188672 143.53 126628 0 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 2136601 -221867 132.54 126628 0 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 2121738 -257108 122.88 126628 0 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 2106063 -294272 114.33 126628 0 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 2089630 -333233 106.69 126628 0 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 2046071 -369102 98.57 126628 0 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 1978516 -400738 90.19 126628 0




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 1000.00 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 180.66 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 119.73 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 287.75 118563 0 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 82.25 118563 0 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 53.93 118563 0 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 42.51 118563 0 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 37.42 118563 0 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 35.85 118563 0 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 32.27 118563 0 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 29.45 118563 0 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 25.23 118563 0 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 18.75 118563 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 948.47 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 101.27 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 64.46 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 117.40 118563 0 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 102.40 118563 0 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 78.92 118563 0 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 91.30 118563 0 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 224.75 118563 0 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 56.02 118563 0 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 36.77 118563 0 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 38.75 118563 0 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 42.71 118563 0 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 34.26 118563 0 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 25.65 118563 0 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 18.47 118563 0




Sollecitazioni paramento Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 40350.00 16140.00 0.00 2 0.18 41362.45 16137.18 12.22 3 0.36 42383.79 16131.63 48.88 4 0.54 43417.90 16125.06 120.60 5 0.72 44505.44 16098.69 339.16 6 0.90 45680.41 16064.80 797.88 7 1.08 46868.42 16109.53 1292.47 8 1.26 48043.68 16250.18 1752.00 9 1.44 49208.81 16479.08 2183.71 10 1.62 50366.01 16789.94 2593.65 11 1.80 51517.80 17177.53 2988.71 12 1.98 52664.46 17639.06 3369.66 13 2.16 53806.67 18171.58 3738.40 14 2.34 54945.64 18772.21 4098.24 15 2.52 56081.97 19439.07 4450.83 16 2.70 57215.54 20170.91 4795.83 17 2.88 58348.09 20965.28 5138.02 18 3.06 59485.46 21818.26 5493.46 19 3.24 60633.83 22728.99 5879.15 20 3.42 61793.89 23702.73 6296.91 21 3.60 62963.28 24746.72 6740.34




Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 2 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -3.99 107.47 -5924.25 2557.88 2 0.29 -1330.82 222.06 -13612.17 7976.76 3 0.40 -1865.36 1056.27 0.00 14604.39 4 0.51 0.00 2127.20 0.00 43765.48 5 0.71 0.00 5775.77 0.00 28563.85 6 0.92 0.00 9100.02 0.00 20458.66 7 1.12 0.00 12339.87 0.00 17103.47 8 1.32 0.00 15379.80 0.00 15010.09 9 1.53 0.00 18153.04 0.00 15361.39 10 1.73 0.00 21748.85 -2005.60 20964.67 11 1.84 0.00 24119.84 0.00 37384.65 12 1.95 0.00 27270.33 0.00 79682.98 13 2.00 0.00 31590.22 0.00 77969.06 14 3.60 0.00 13494.42 -3993.21 6299.16 15 3.79 0.00 11819.18 -1319.00 8811.54 16 3.98 0.00 10121.95 0.00 11653.92 17 4.18 0.00 8299.11 0.00 20126.23 18 4.37 0.00 6316.25 -247.88 32665.78 19 4.48 0.00 5917.02 -3483.83 8720.68 20 4.59 0.00 5725.89 -23637.80 3436.62 21 4.81 0.00 6329.99 -11027.94 5559.09 22 5.03 0.00 5883.61 -827.27 4839.59 23 5.25 0.00 4864.40 0.00 9209.97 24 5.47 0.00 3288.84 0.00 18851.43 25 5.69 -842.64 822.22 0.00 33533.28 26 5.80 -2414.87 274.73 0.00 9187.59 27 5.91 -1588.65 0.00 -18722.60 4613.98 28 6.20 0.00 154.92 -6267.55 2131.83




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 1444993 -577997 35.81 126628 0 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 1468776 -573029 35.51 126628 0 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 1492025 -567878 35.20 126628 0 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 1513623 -562148 34.86 126628 0 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 1536961 -555956 34.53 126628 0 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 1561986 -549316 34.19 126628 0 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 1582401 -543900 33.76 126628 0 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 1596770 -540088 33.24 126628 0 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 1605701 -537718 32.63 126628 0 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 1609784 -536635 31.96 126628 0 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 1609594 -536685 31.24 126628 0 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 1605561 -537755 30.49 126628 0 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 1598141 -539724 29.70 126628 0 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 1587792 -542470 28.90 126628 0 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 1574900 -545890 28.08 126628 0 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 1559801 -549896 27.26 126628 0 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 1542891 -554382 26.44 126628 0 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 1524660 -559219 25.63 126628 0 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 1505431 -564321 24.83 126628 0 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 1485048 -569631 24.03 126628 0 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 1461716 -574504 23.22 126628 0




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 1232.36 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 99.51 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 71.00 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 62.26 118563 0 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.93 118563 0 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 14.55 118563 0 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 10.73 118563 0 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 8.61 118563 0 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 7.30 118563 0 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 6.09 118563 0 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 5.49 118563 0 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 4.86 118563 0 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 4.19 118563 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 854.90 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 83.36 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 54.84 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 157.17 118563 0 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 40.27 118563 0 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 27.23 118563 0 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.51 118563 0 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 20.92 118563 0 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.13 118563 0 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.38 118563 0 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 20.97 118563 0 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 15.96 118563 0 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 13.08 118563 0 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 11.21 118563 0 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 9.81 118563 0




Sollecitazioni paramento Combinazione n° 3 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 38190.00 15276.00 0.00 2 0.18 39202.45 15273.18 12.22 3 0.36 40223.79 15267.63 48.88 4 0.54 41257.90 15261.06 120.60 5 0.72 42345.44 15234.69 339.16 6 0.90 43520.41 15200.80 797.88 7 1.08 44708.42 15245.53 1292.47 8 1.26 45883.68 15386.18 1752.00 9 1.44 47048.81 15615.08 2183.71 10 1.62 48206.01 15925.94 2593.65 11 1.80 49357.80 16313.53 2988.71 12 1.98 50504.46 16775.06 3369.66 13 2.16 51646.67 17307.58 3738.40 14 2.34 52785.64 17908.21 4098.24 15 2.52 53921.97 18575.07 4450.83 16 2.70 55055.54 19306.91 4795.83 17 2.88 56188.09 20101.28 5138.02 18 3.06 57325.46 20954.26 5493.46 19 3.24 58473.83 21864.99 5879.15 20 3.42 59633.89 22838.73 6296.91 21 3.60 60803.28 23882.72 6740.34 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 3 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -2.44 105.56 -5763.27 2476.87 2 0.29 -1298.16 207.05 -13349.61 7673.29 3 0.40 -1823.88 1008.03 0.00 14073.08 4 0.51 0.00 2036.03 0.00 42292.27 5 0.71 0.00 5548.23 0.00 27546.97 6 0.92 0.00 8737.06 0.00 19647.00 7 1.12 0.00 11835.98 0.00 16353.29 8 1.32 0.00 14732.99 0.00 14283.26




9 1.53 0.00 17363.01 0.00 14596.64 10 1.73 0.00 20785.92 -2154.73 20012.50 11 1.84 0.00 23049.89 0.00 35828.89 12 1.95 0.00 26072.46 0.00 77170.67 13 2.00 0.00 30260.29 0.00 75525.42 14 3.60 0.00 12726.19 -4467.53 5702.66 15 3.79 0.00 11165.03 -1779.92 8196.75 16 3.98 0.00 9578.76 0.00 11044.06 17 4.18 0.00 7863.23 0.00 19430.62 18 4.37 0.00 5981.23 -545.66 31661.06 19 4.48 0.00 5625.53 -3777.44 8250.27 20 4.59 0.00 5473.61 -23781.74 3076.90 21 4.81 0.00 6123.00 -11068.12 5256.43 22 5.03 0.00 5722.69 -946.49 4603.04 23 5.25 0.00 4748.84 0.00 8984.48 24 5.47 0.00 3216.40 0.00 18561.64 25 5.69 -853.01 795.48 0.00 33093.56 26 5.80 -2401.86 260.36 0.00 9033.64 27 5.91 -1578.52 0.00 -18622.02 4524.18 28 6.20 0.00 154.36 -6217.17 2090.19 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -30.98 327.14 -8828.82 8091.20 2 0.39 -2648.52 90.88 -35291.23 8003.83 3 0.50 -3973.85 0.00 -10822.21 9882.04 4 0.61 -2360.43 130.23 -10866.90 41263.23 5 0.99 -40.96 2006.92 -10952.24 14231.62 6 1.36 -40.49 2137.43 -12892.07 8244.01 7 1.74 -1897.67 129.18 -38431.02 8152.08 8 1.85 -3438.30 0.00 -9580.62 8667.88 9 1.96 -1907.25 128.33 -9867.97 38447.32 10 2.34 -40.14 2185.41 -9979.96 12957.78 11 2.71 -40.61 2156.35 -13189.36 8938.24 12 3.09 -2023.44 127.25 -38515.43 8836.96 13 3.20 -3571.31 0.00 -8999.61 8447.79 14 3.31 -2045.72 126.58 -9411.29 38127.45 15 3.69 -40.17 2044.88 -9518.94 12911.02 16 4.06 -40.35 2006.14 -13124.40 9183.11 17 4.44 -2129.71 126.17 -38341.19 9079.15 18 4.55 -3665.26 0.00 -8799.81 8630.78 19 4.66 -2138.72 125.98 -9254.16 38157.74 20 5.04 -40.21 1937.04 -9360.00 12988.43 21 5.41 -40.25 1923.79 -13053.34 9280.08 22 5.79 -2162.26 125.90 -38227.41 9175.13 23 5.90 -3691.16 0.00 -8713.33 8713.33 24 6.01 -2162.26 125.90 -9175.13 38227.41




25 6.39 -40.25 1923.79 -9280.08 13053.34 26 6.76 -40.21 1937.04 -12988.43 9360.00 27 7.14 -2138.72 125.98 -38157.74 9254.16 28 7.25 -3665.26 0.00 -8630.78 8799.81 29 7.36 -2129.71 126.17 -9079.15 38341.19 30 7.74 -40.35 2006.14 -9183.11 13124.40 31 8.11 -40.17 2044.88 -12911.02 9518.94 32 8.49 -2045.72 126.58 -38127.45 9411.29 33 8.60 -3571.31 0.00 -8447.79 8999.61 34 8.71 -2023.44 127.25 -8836.96 38515.43 35 9.09 -40.61 2156.35 -8938.24 13189.36 36 9.46 -40.14 2185.41 -12957.78 9979.96 37 9.84 -1907.25 128.33 -38447.32 9867.97 38 9.95 -3438.30 0.00 -8667.88 9580.62 39 10.06 -1897.67 129.18 -8152.08 38431.02 40 10.44 -40.49 2137.43 -8244.01 12892.07 41 10.81 -40.96 2006.92 -14231.62 10952.24 42 11.19 -2360.43 130.23 -41263.23 10866.90 43 11.30 -3973.85 0.00 -9882.04 10822.21 44 11.41 -2648.52 90.88 -8003.83 35291.23 45 11.80 -30.98 327.14 -8091.20 8828.82




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 3 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 1254.56 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 102.02 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 72.61 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 65.05 118563 0 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.87 118563 0 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 15.16 118563 0 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 11.19 118563 0 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 8.99 118563 0 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 7.63 118563 0 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 6.37 118563 0 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 5.75 118563 0 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 5.08 118563 0 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 4.38 118563 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 857.94 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 83.90 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 55.14 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 155.26 118563 0 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 41.18 118563 0 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 27.89 118563 0 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.14 118563 0 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 21.63 118563 0 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 24.20 118563 0 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.54 118563 0 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.14 118563 0 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 16.84 118563 0 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 13.83 118563 0 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 11.86 118563 0 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 10.41 118563 0




Sollecitazioni paramento Combinazione n° 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 32340.00 12936.00 0.00 2 0.18 33352.45 12933.18 12.22 3 0.36 34373.79 12927.63 48.88 4 0.54 35412.57 12917.79 133.44 5 0.72 36532.76 12874.14 441.68 6 0.90 37762.74 12828.07 1051.58 7 1.08 39001.19 12890.99 1684.72 8 1.26 40218.49 13079.30 2259.76 9 1.44 41419.07 13380.25 2788.89 10 1.62 42606.57 13783.48 3282.06 11 1.80 43784.92 14280.44 3750.08 12 1.98 44954.77 14866.33 4194.76 13 2.16 46117.27 15536.26 4619.25 14 2.34 47274.39 16285.47 5028.97 15 2.52 48427.14 17110.87 5426.66 16 2.70 49575.14 18010.46 5811.30 17 2.88 50719.92 18981.00 6187.10 18 3.06 51861.91 20020.74 6555.22 19 3.24 53002.16 21127.56 6918.57 20 3.42 54147.72 22296.45 7296.54 21 3.60 55303.52 23527.82 7702.61 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 4 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 0.00 100.10 -5301.07 2243.83 2 0.29 -1204.39 163.96 -12591.91 6802.59 3 0.40 -1704.77 869.59 0.00 12548.04 4 0.51 0.00 1774.39 0.00 38063.82 5 0.71 0.00 4895.51 0.00 24628.76 6 0.92 0.00 7695.82 0.00 17316.91 7 1.12 0.00 10390.50 0.00 14198.32 8 1.32 0.00 12877.58 0.00 12194.18 9 1.53 0.00 15096.15 0.00 12433.08 10 1.73 0.00 18030.64 -2608.04 17356.04 11 1.84 0.00 19996.24 0.00 31527.10 12 1.95 0.00 22675.88 0.00 70634.74 13 2.00 0.00 26522.36 0.00 69190.03




14 3.60 0.00 11423.43 -5940.80 4246.88 15 3.79 0.00 10135.42 -3230.55 6669.51 16 3.98 0.00 8829.94 -595.72 9501.68 17 4.18 0.00 7402.82 -978.01 17814.81 18 4.37 0.00 5801.47 -1979.81 29285.24 19 4.48 0.00 5596.97 -5165.28 6756.81 20 4.59 0.00 5618.84 -25259.61 1711.77 21 4.81 0.00 6365.61 -10962.62 5340.89 22 5.03 0.00 5898.44 -830.20 4820.62 23 5.25 0.00 4876.28 0.00 9261.78 24 5.47 0.00 3295.50 0.00 18900.06 25 5.69 -841.69 825.90 0.00 33601.81 26 5.80 -2416.97 276.60 0.00 9215.99 27 5.91 -1590.36 0.00 -18726.14 4624.30 28 6.20 0.00 155.02 -6272.94 2133.06




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 1000.00 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 109.96 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 77.69 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 74.64 118563 0 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 27.05 118563 0 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 17.21 118563 0 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 12.75 118563 0 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 10.28 118563 0 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 8.77 118563 0 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 7.35 118563 0 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 6.62 118563 0 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 5.84 118563 0 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 4.99 118563 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 854.34 118563 0 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 83.27 118563 0 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 54.79 118563 0 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0 -132436 157.35 118563 0 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 40.19 118563 0 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 27.16 118563 0 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.45 118563 0 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 20.80 118563 0 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.57 118563 0 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 23.66 118563 0 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 22.83 118563 0 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 17.89 118563 0 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 15.00 118563 0 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 13.07 118563 0 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 0 132436 11.59 118563 0




Sollecitazioni paramento Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 9240.00 3696.00 0.00 2 0.18 9962.97 3694.12 8.15 3 0.36 10691.86 3690.42 32.59 4 0.54 11426.69 3687.85 73.32 5 0.72 12174.73 3684.46 150.36 6 0.90 12953.10 3677.98 310.74 7 1.08 13746.71 3693.04 512.98 8 1.26 14540.84 3744.44 716.66 9 1.44 15334.08 3833.00 917.87 10 1.62 16126.62 3958.14 1117.17 11 1.80 16918.88 4119.30 1315.70 12 1.98 17710.70 4316.45 1513.02 13 2.16 18502.13 4549.32 1709.30 14 2.34 19294.41 4816.95 1907.89 15 2.52 20091.00 5117.80 2118.31 16 2.70 20894.04 5452.93 2346.45 17 2.88 21703.60 5825.52 2592.52 18 3.06 22519.54 6238.89 2856.10 19 3.24 23341.74 6696.24 3136.89 20 3.42 24170.13 7200.72 3434.69 21 3.60 25003.68 7756.06 3746.68 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 5 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 0.00 67.55 -3452.02 1433.38 2 0.29 -792.42 85.93 -8441.01 4229.73 3 0.40 -1131.49 521.01 0.00 7859.78 4 0.51 0.00 1078.22 0.00 24130.30 5 0.71 0.00 3025.31 0.00 15482.04 6 0.92 0.00 4744.80 0.00 10683.26 7 1.12 0.00 6377.58 0.00 8580.24 8 1.32 0.00 7858.02 0.00 7194.63 9 1.53 0.00 9145.81 0.00 7365.39 10 1.73 0.00 10899.69 -2215.60 10595.94 11 1.84 0.00 12101.68 0.00 19649.27 12 1.95 0.00 13805.74 -220.17 46785.11 13 2.00 0.00 16365.58 -444.47 45905.02 14 3.60 0.00 14841.38 0.00 7894.78




15 3.79 0.00 12972.17 0.00 9745.53 16 3.98 0.00 11105.72 0.00 11643.15 17 4.18 0.00 9170.68 0.00 17740.74 18 4.37 0.00 7120.77 0.00 28023.28 19 4.48 0.00 6494.55 0.00 9491.71 20 4.59 0.00 5994.66 -12340.52 5510.45 21 4.81 0.00 5944.78 -6413.29 5570.67 22 5.03 0.00 5328.64 0.00 4945.56 23 5.25 0.00 4293.78 0.00 8257.53 24 5.47 0.00 2859.71 0.00 15588.44 25 5.69 -526.90 780.11 0.00 27136.60 26 5.80 -1818.30 299.32 0.00 7691.19 27 5.91 -1207.76 0.00 -14057.88 3936.83 28 6.20 0.00 114.74 -4834.43 1760.01




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 1.45 0.00 5.17 -21.23 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 1.47 0.00 3.79 -21.62 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 1.50 0.00 2.63 -22.09 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 1.54 0.01 1.66 -22.63 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 1.58 0.01 0.79 -23.24 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 1.63 0.02 0.00 -23.92 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 1.68 0.04 -0.67 -24.71 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 1.74 0.05 -1.20 -25.62 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 1.81 0.07 -1.62 -26.65 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 1.89 0.08 -1.93 -27.80 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 1.97 0.10 -2.13 -29.06 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 2.07 0.11 -2.22 -30.43 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 2.17 0.13 -2.19 -31.92 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 2.28 0.14 -2.06 -33.52 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 2.39 0.16 -1.83 -35.22 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 2.52 0.18 -1.50 -37.04 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 2.65 0.19 -1.07 -38.99 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 2.79 0.21 -0.51 -41.07 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 2.94 0.24 0.22 -43.32 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 3.11 0.26 1.16 -45.75 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 3.29 0.28 2.35 -48.40




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.03 -0.10 2.01 -0.39 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.35 -0.19 -4.60 23.58 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.49 0.29 15.50 33.66 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.47 0.84 32.08 -6.26 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 1.32 0.76 90.01 -17.55 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 2.07 0.65 141.17 -27.53 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 2.78 0.57 189.75 -37.00 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 3.43 0.49 233.80 -45.59 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 3.99 0.39 272.11 -53.06 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 4.75 0.42 324.29 -63.24 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 5.28 0.82 360.05 -70.21 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 6.02 1.62 410.75 -80.10 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 7.14 1.77 486.92 -94.95 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.05 -0.16 3.41 -0.67 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.53 -0.32 -7.01 35.93 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.79 0.24 -10.55 54.10 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.34 0.85 23.21 15.68 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 1.25 0.68 85.08 -16.59 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 1.87 0.46 127.75 -24.91 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 2.32 0.25 158.54 -30.92 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 2.59 0.15 176.87 -34.49 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 2.61 -0.32 178.36 -34.78 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 2.83 0.28 193.23 -37.68 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 3.11 0.87 211.86 -41.31 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 4.00 0.72 272.85 -53.21 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 4.84 0.54 330.42 -64.43 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 5.66 0.37 385.95 -75.26 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 6.47 0.23 441.57 -86.11




COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 17968.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 17250 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 77563.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 261591.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 77563.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.13 [m] Risultante in fondazione 77818.46 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 4.64 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -10186.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 9.30




Sollecitazioni paramento Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 17250.00 6900.00 0.00 2 0.18 17972.97 6898.12 8.15 3 0.36 18701.86 6894.42 32.59 4 0.54 19436.69 6891.85 73.32 5 0.72 20184.73 6888.46 150.36 6 0.90 20963.10 6881.98 310.74 7 1.08 21756.71 6897.04 512.98 8 1.26 22550.84 6948.44 716.66 9 1.44 23344.08 7037.00 917.87 10 1.62 24136.62 7162.14 1117.17 11 1.80 24928.88 7323.30 1315.70 12 1.98 25720.70 7520.45 1513.02 13 2.16 26512.13 7753.32 1709.30 14 2.34 27304.41 8020.95 1907.89 15 2.52 28101.00 8321.80 2118.31 16 2.70 28904.04 8656.93 2346.45 17 2.88 29713.60 9029.52 2592.52 18 3.06 30529.54 9442.89 2856.10 19 3.24 31351.74 9900.24 3136.89 20 3.42 32180.13 10404.72 3434.69 21 3.60 33013.68 10960.06 3746.68 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 6 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -1.06 74.60 -4049.88 1735.56 2 0.29 -913.54 141.58 -9427.89 5355.17 3 0.40 -1285.34 699.89 0.00 9830.46 4 0.51 0.00 1416.30 0.00 29595.78 5 0.71 0.00 3869.12 0.00 19252.43 6 0.92 0.00 6090.79 0.00 13692.87 7 1.12 0.00 8246.18 0.00 11361.76 8 1.32 0.00 10256.61 0.00 9889.29 9 1.53 0.00 12074.34 0.00 10202.21 10 1.73 0.00 14470.58 -1800.23 14127.78




11 1.84 0.00 16069.41 0.00 25538.50 12 1.95 0.00 18247.84 0.00 56111.31 13 2.00 0.00 21297.41 0.00 54966.81 14 3.60 0.00 17690.23 0.00 10130.20 15 3.79 0.00 15397.98 0.00 12002.02 16 3.98 0.00 13120.06 0.00 13913.13 17 4.18 0.00 10787.09 0.00 20328.66 18 4.37 0.00 8363.13 0.00 31616.83 19 4.48 0.00 7575.51 0.00 11221.06 20 4.59 0.00 6930.19 -11470.97 6841.06 21 4.81 0.00 6712.36 -6248.14 6655.75 22 5.03 0.00 5925.38 0.00 5809.84 23 5.25 0.00 4722.31 0.00 9096.69 24 5.47 0.00 3128.34 0.00 16673.53 25 5.69 -488.48 879.28 0.00 28762.84 26 5.80 -1866.54 352.36 0.00 8260.81 27 5.91 -1245.33 0.00 -14419.74 4269.78 28 6.20 0.00 116.78 -5020.17 1864.02 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -23.23 201.89 -6590.40 6010.90 2 0.39 -2122.00 66.53 -27747.83 5946.10 3 0.50 -3146.16 0.00 -7892.05 8021.27 4 0.61 -1905.34 95.34 -7924.04 30991.22 5 0.99 -29.90 1554.71 -7990.25 10648.68 6 1.36 -29.59 1717.36 -9527.58 6081.76 7 1.74 -1388.46 94.51 -28632.00 6014.42 8 1.85 -2554.58 0.00 -6999.68 6038.35 9 1.96 -1374.16 93.90 -7219.39 27719.21 10 2.34 -29.33 1813.17 -7300.72 9699.20 11 2.71 -29.65 1790.27 -9729.90 6569.65 12 3.09 -1431.67 93.13 -28017.79 6495.76 13 3.20 -2623.73 0.00 -6591.57 6204.42 14 3.31 -1451.70 92.66 -6898.73 27313.56 15 3.69 -29.35 1699.72 -6977.05 9545.17 16 4.06 -29.47 1667.96 -9729.20 6741.47 17 4.44 -1546.42 92.38 -27714.81 6665.72 18 4.55 -2734.10 0.00 -6451.37 6332.81 19 4.66 -1559.01 92.24 -6788.49 27398.55 20 5.04 -29.38 1611.12 -6865.54 9588.96 21 5.41 -29.40 1600.20 -9660.45 6809.48 22 5.79 -1592.23 92.19 -27539.91 6733.05 23 5.90 -2772.26 0.00 -6390.71 6390.71 24 6.01 -1592.23 92.19 -6733.05 27539.91 25 6.39 -29.40 1600.20 -6809.48 9660.45 26 6.76 -29.38 1611.12 -9588.96 6865.54 27 7.14 -1559.01 92.24 -27398.55 6788.49 28 7.25 -2734.10 0.00 -6332.81 6451.37 29 7.36 -1546.42 92.38 -6665.72 27714.81 30 7.74 -29.47 1667.96 -6741.47 9729.20 31 8.11 -29.35 1699.72 -9545.17 6977.05 32 8.49 -1451.70 92.66 -27313.56 6898.73 33 8.60 -2623.73 0.00 -6204.42 6591.57 34 8.71 -1431.67 93.13 -6495.76 28017.79 35 9.09 -29.65 1790.27 -6569.65 9729.90




36 9.46 -29.33 1813.17 -9699.20 7300.72 37 9.84 -1374.16 93.90 -27719.21 7219.39 38 9.95 -2554.58 0.00 -6038.35 6999.68 39 10.06 -1388.46 94.51 -6014.42 28632.00 40 10.44 -29.59 1717.36 -6081.76 9527.58 41 10.81 -29.90 1554.71 -10648.68 7990.25 42 11.19 -1905.34 95.34 -30991.22 7924.04 43 11.30 -3146.16 0.00 -8021.27 7892.05 44 11.41 -2122.00 66.53 -5946.10 27747.83 45 11.80 -23.23 201.89 -6010.90 6590.40 Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 2.71 0.00 9.66 -39.64 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 2.73 0.00 8.21 -40.00 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 2.76 0.00 6.89 -40.41 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 2.79 0.01 5.70 -40.88 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 2.82 0.01 4.59 -41.39 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 2.86 0.02 3.54 -41.96 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 2.90 0.04 2.64 -42.64 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 2.96 0.05 1.94 -43.49 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 3.02 0.07 1.42 -44.47 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 3.10 0.08 1.06 -45.59 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 3.18 0.10 0.83 -46.84 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 3.28 0.11 0.73 -48.21 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 3.38 0.13 0.76 -49.70 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 3.49 0.14 0.91 -51.30 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 3.61 0.16 1.17 -53.03 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 3.73 0.18 1.55 -54.87 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 3.87 0.19 2.08 -56.86 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 4.01 0.21 2.77 -59.00 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 4.17 0.24 3.64 -61.31 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 4.34 0.26 4.74 -63.81 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 4.53 0.28 6.11 -66.53




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 6 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.03 -0.11 2.22 -0.43 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.40 -0.20 -5.30 27.18 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.56 0.37 20.82 38.24 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.62 1.04 42.14 -8.22 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 1.69 0.96 115.12 -22.45 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 2.66 0.86 181.22 -35.34 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 3.60 0.77 245.34 -47.84 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 4.47 0.68 305.16 -59.51 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 5.27 0.59 359.24 -70.05 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 6.31 0.62 430.54 -83.95 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 7.01 1.11 478.10 -93.23 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 7.96 1.94 542.92 -105.87 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 9.29 1.93 633.65 -123.56 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.05 -0.16 3.47 -0.68 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.54 -0.32 -7.23 37.05 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.81 0.27 -10.83 55.53 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.38 0.92 26.16 14.53 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 1.36 0.74 93.08 -18.15 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 2.06 0.52 140.50 -27.40 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 2.58 0.31 176.29 -34.38 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 2.93 -0.18 199.71 -38.94 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 3.02 -0.32 206.19 -40.21 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 3.30 0.37 225.39 -43.95 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 3.65 1.03 248.82 -48.52 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 4.70 0.88 320.94 -62.58 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 5.72 0.69 390.35 -76.12 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 6.72 0.53 458.13 -89.33 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 7.72 0.38 526.33 -102.63




COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 17968.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 15090 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 75403.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 256407.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 75403.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.16 [m] Risultante in fondazione 75665.73 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 4.77 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -11698.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 9.34 Sollecitazioni paramento Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 15090.00 6036.00 0.00 2 0.18 15812.97 6034.12 8.15 3 0.36 16541.86 6030.42 32.59 4 0.54 17276.69 6027.85 73.32 5 0.72 18024.73 6024.46 150.36 6 0.90 18803.10 6017.98 310.74 7 1.08 19596.71 6033.04 512.98 8 1.26 20390.84 6084.44 716.66 9 1.44 21184.08 6173.00 917.87 10 1.62 21976.62 6298.14 1117.17 11 1.80 22768.88 6459.30 1315.70 12 1.98 23560.70 6656.45 1513.02 13 2.16 24352.13 6889.32 1709.30 14 2.34 25144.41 7156.95 1907.89 15 2.52 25941.00 7457.80 2118.31 16 2.70 26744.04 7792.93 2346.45 17 2.88 27553.60 8165.52 2592.52 18 3.06 28369.54 8578.89 2856.10 19 3.24 29191.74 9036.24 3136.89




20 3.42 30020.13 9540.72 3434.69 21 3.60 30853.68 10096.06 3746.68 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 7 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 0.00 72.70 -3888.79 1654.36 2 0.29 -880.88 126.57 -9163.78 5051.70 3 0.40 -1243.86 651.65 0.00 9299.11 4 0.51 0.00 1325.13 0.00 28122.31 5 0.71 0.00 3641.58 0.00 18235.61 6 0.92 0.00 5727.82 0.00 12881.25 7 1.12 0.00 7742.28 0.00 10611.63 8 1.32 0.00 9609.80 0.00 9162.53 9 1.53 0.00 11284.62 0.00 9437.37 10 1.73 0.00 13507.64 -1930.60 13175.51 11 1.84 0.00 14999.46 0.00 23965.94 12 1.95 0.00 17049.97 0.00 53597.52 13 2.00 0.00 19967.48 0.00 52523.18 14 3.60 0.00 16922.00 0.00 9526.96 15 3.79 0.00 14743.83 0.00 11393.95 16 3.98 0.00 12576.87 0.00 13300.78 17 4.18 0.00 10351.20 0.00 19630.57 18 4.37 0.00 8028.11 0.00 30649.94 19 4.48 0.00 7284.02 0.00 10754.94 20 4.59 0.00 6677.91 -11715.86 6482.26 21 4.81 0.00 6505.37 -6292.87 6363.25 22 5.03 0.00 5764.47 0.00 5576.95 23 5.25 0.00 4606.75 0.00 8870.34 24 5.47 0.00 3055.90 0.00 16380.88 25 5.69 -498.84 852.54 0.00 28324.43 26 5.80 -1853.53 337.99 0.00 8107.24 27 5.91 -1235.20 0.00 -14322.52 4180.00 28 6.20 0.00 116.23 -4970.12 1836.56 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -21.62 200.85 -6501.34 5799.02 2 0.39 -2095.36 64.21 -26877.82 5732.60 3 0.50 -3106.85 0.00 -7609.34 7538.41 4 0.61 -1881.60 92.28 -7641.61 30083.20 5 0.99 -28.96 1536.26 -7698.90 10505.00 6 1.36 -28.67 1696.42 -9320.90 5873.98 7 1.74 -1372.57 91.46 -27805.71 5804.93 8 1.85 -2524.31 0.00 -6752.28 5670.35




9 1.96 -1358.57 90.87 -6955.05 27124.98 10 2.34 -28.41 1790.44 -7038.30 9568.42 11 2.71 -28.73 1767.81 -9599.21 6340.23 12 3.09 -1413.86 90.14 -27216.20 6264.51 13 3.20 -2592.74 0.00 -6362.59 5993.12 14 3.31 -1435.25 89.69 -6648.98 26755.37 15 3.69 -28.43 1678.47 -6729.19 9416.88 16 4.06 -28.55 1647.15 -9598.29 6504.28 17 4.44 -1528.66 89.42 -26970.31 6426.67 18 4.55 -2701.57 0.00 -6228.79 6115.64 19 4.66 -1541.08 89.29 -6543.81 26765.86 20 5.04 -28.46 1591.11 -6622.74 9460.05 21 5.41 -28.49 1580.34 -9530.49 6569.21 22 5.79 -1573.83 89.24 -26855.48 6490.91 23 5.90 -2739.20 0.00 -6170.90 6170.90 24 6.01 -1573.83 89.24 -6490.91 26855.48 25 6.39 -28.49 1580.34 -6569.21 9530.49 26 6.76 -28.46 1591.11 -9460.05 6622.74 27 7.14 -1541.08 89.29 -26765.86 6543.81 28 7.25 -2701.57 0.00 -6115.64 6228.79 29 7.36 -1528.66 89.42 -6426.67 26970.31 30 7.74 -28.55 1647.15 -6504.28 9598.29 31 8.11 -28.43 1678.47 -9416.88 6729.19 32 8.49 -1435.25 89.69 -26755.37 6648.98 33 8.60 -2592.74 0.00 -5993.12 6362.59 34 8.71 -1413.86 90.14 -6264.51 27216.20 35 9.09 -28.73 1767.81 -6340.23 9599.21 36 9.46 -28.41 1790.44 -9568.42 7038.30 37 9.84 -1358.57 90.87 -27124.98 6955.05 38 9.95 -2524.31 0.00 -5670.35 6752.28 39 10.06 -1372.57 91.46 -5804.93 27805.71 40 10.44 -28.67 1696.42 -5873.98 9320.90 41 10.81 -28.96 1536.26 -10505.00 7698.90 42 11.19 -1881.60 92.28 -30083.20 7641.61 43 11.30 -3106.85 0.00 -7538.41 7609.34 44 11.41 -2095.36 64.21 -5732.60 26877.82 45 11.80 -21.62 200.85 -5799.02 6501.34




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 2.37 0.00 8.45 -34.68 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 2.39 0.00 7.01 -35.04 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 2.42 0.00 5.72 -35.47 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 2.45 0.01 4.57 -35.95 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 2.48 0.01 3.52 -36.48 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 2.52 0.02 2.51 -37.06 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 2.57 0.04 1.67 -37.77 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 2.63 0.05 1.01 -38.63 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 2.69 0.07 0.53 -39.64 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 2.77 0.08 0.19 -40.77 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 2.86 0.10 -0.02 -42.02 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 2.95 0.11 -0.11 -43.39 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 3.05 0.13 -0.09 -44.88 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 3.16 0.14 0.05 -46.48 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 3.28 0.16 0.30 -48.20 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 3.40 0.18 0.67 -50.04 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 3.54 0.19 1.17 -52.01 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 3.68 0.21 1.83 -54.14 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 3.84 0.24 2.67 -56.44 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 4.01 0.26 3.74 -58.93 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 4.20 0.28 5.06 -61.63




COMBINAZIONE n° 8 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 19648.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 9240 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 71233.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 250599.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 71233.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.26 [m] Risultante in fondazione 71511.01 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 5.05 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -18817.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 9.38 Combinazione n° 8 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 9240.00 3696.00 0.00 2 0.18 9962.97 3694.12 8.15 3 0.36 10691.86 3690.42 32.59 4 0.54 11429.78 3685.68 81.83 5 0.72 12206.44 3666.18 237.50 6 0.90 13043.86 3642.23 560.11 7 1.08 13889.48 3674.07 905.23 8 1.26 14725.65 3773.13 1224.42 9 1.44 15554.34 3933.74 1523.05 10 1.62 16377.18 4151.24 1805.59 11 1.80 17195.99 4421.79 2077.07 12 1.98 18011.01 4743.29 2338.12 13 2.16 18822.73 5113.57 2590.14 14 2.34 19632.06 5530.50 2835.58 15 2.52 20439.44 5992.69 3075.64 16 2.70 21244.76 6499.22 3310.05 17 2.88 22048.78 7048.62 3540.90 18 3.06 22854.25 7638.58 3775.73 19 3.24 23666.20 8267.06 4028.35 20 3.42 24486.14 8936.61 4302.94 21 3.60 25312.54 9652.15 4595.27




Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 8 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 0.00 67.24 -3426.06 1420.18 2 0.29 -787.11 83.48 -8398.19 4180.94 3 0.40 -1124.75 513.21 0.00 7773.81 4 0.51 0.00 1063.49 0.00 23892.43 5 0.71 0.00 2988.86 0.00 15317.74 6 0.92 0.00 4686.59 0.00 10551.36 7 1.12 0.00 6296.80 0.00 8456.92 8 1.32 0.00 7754.39 0.00 7073.92 9 1.53 0.00 9019.18 0.00 7273.29 10 1.73 0.00 10752.37 -2284.82 10518.46 11 1.84 0.00 11945.81 0.00 19575.79 12 1.95 0.00 13653.39 -350.78 47054.36 13 2.00 0.00 16229.56 -577.40 46187.82 14 3.60 0.00 15619.24 0.00 8045.46 15 3.79 0.00 13714.22 0.00 9892.44 16 3.98 0.00 11828.05 0.00 11749.43 17 4.18 0.00 9890.53 0.00 18007.07 18 4.37 0.00 7848.35 0.00 28444.35 19 4.48 0.00 7255.47 0.00 9280.57 20 4.59 0.00 6823.14 -13551.32 5128.38 21 4.81 0.00 6747.98 -6253.03 6498.55 22 5.03 0.00 5940.22 0.00 5789.80 23 5.25 0.00 4734.19 0.00 9148.72 24 5.47 0.00 3135.00 0.00 16723.47 25 5.69 -487.52 882.95 0.00 28831.03 26 5.80 -1868.64 354.35 0.00 8289.12 27 5.91 -1247.04 0.00 -14422.43 4280.11 28 6.20 0.00 116.88 -5025.52 1865.64 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -17.59 236.15 -6597.09 5297.97 2 0.39 -2121.11 58.42 -25073.73 5224.87 3 0.50 -3146.04 0.00 -6890.90 6044.49 4 0.61 -1903.88 84.69 -6924.08 29468.20 5 0.99 -26.61 1558.99 -6959.43 10662.49 6 1.36 -26.38 1719.76 -9377.69 5371.40 7 1.74 -1391.86 83.88 -27122.40 5295.67 8 1.85 -2560.08 0.00 -6128.46 5152.86 9 1.96 -1378.11 83.35 -6289.05 27556.93 10 2.34 -26.14 1813.01 -6379.56 9713.12




11 2.71 -26.41 1790.06 -9746.16 5775.93 12 3.09 -1434.41 82.72 -27474.07 5693.17 13 3.20 -2629.66 0.00 -5791.35 5472.52 14 3.31 -1455.95 82.33 -6024.69 27186.06 15 3.69 -26.16 1700.01 -6112.09 9561.60 16 4.06 -26.26 1668.48 -9744.80 5917.73 17 4.44 -1550.00 82.10 -27402.44 5833.02 18 4.55 -2739.19 0.00 -5675.88 5578.24 19 4.66 -1562.49 81.98 -5934.02 27196.58 20 5.04 -26.18 1612.07 -6020.09 9605.38 21 5.41 -26.20 1601.23 -9676.43 5973.83 22 5.79 -1595.45 81.94 -27286.67 5888.41 23 5.90 -2777.06 0.00 -5625.92 5625.92 24 6.01 -1595.45 81.94 -5888.41 27286.67 25 6.39 -26.20 1601.23 -5973.83 9676.43 26 6.76 -26.18 1612.07 -9605.38 6020.09 27 7.14 -1562.49 81.98 -27196.58 5934.02 28 7.25 -2739.19 0.00 -5578.24 5675.88 29 7.36 -1550.00 82.10 -5833.02 27402.44 30 7.74 -26.26 1668.48 -5917.73 9744.80 31 8.11 -26.16 1700.01 -9561.60 6112.09 32 8.49 -1455.95 82.33 -27186.06 6024.69 33 8.60 -2629.66 0.00 -5472.52 5791.35 34 8.71 -1434.41 82.72 -5693.17 27474.07 35 9.09 -26.41 1790.06 -5775.93 9746.16 36 9.46 -26.14 1813.01 -9713.12 6379.56 37 9.84 -1378.11 83.35 -27556.93 6289.05 38 9.95 -2560.08 0.00 -5152.86 6128.46 39 10.06 -1391.86 83.88 -5295.67 27122.40 40 10.44 -26.38 1719.76 -5371.40 9377.69 41 10.81 -26.61 1558.99 -10662.49 6959.43 42 11.19 -1903.88 84.69 -29468.20 6924.08 43 11.30 -3146.04 0.00 -6044.49 6890.90 44 11.41 -2121.11 58.42 -5224.87 25073.73 45 11.80 -17.59 236.15 -5297.97 6597.09




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 8 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 1.45 0.00 5.17 -21.23 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 1.47 0.00 3.79 -21.62 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 1.50 0.00 2.63 -22.09 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 1.54 0.01 1.64 -22.63 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 1.58 0.02 0.69 -23.21 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 1.62 0.04 -0.20 -23.88 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 1.68 0.07 -0.85 -24.78 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 1.76 0.09 -1.28 -25.89 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 1.85 0.11 -1.51 -27.18 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 1.94 0.14 -1.56 -28.65 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 2.06 0.16 -1.44 -30.28 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 2.18 0.18 -1.17 -32.07 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 2.31 0.19 -0.74 -34.01 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 2.45 0.21 -0.15 -36.10 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 2.61 0.23 0.64 -38.37 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 2.78 0.25 1.65 -40.80 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 2.96 0.27 2.91 -43.43 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 3.15 0.28 4.46 -46.25 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 3.36 0.30 6.31 -49.28 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 3.58 0.32 8.52 -52.54 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 3.83 0.34 11.18 -56.07




COMBINAZIONE n° 9 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20768.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 40350 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 103463.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 330751.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 103463.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.01 [m] Risultante in fondazione 103654.82 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.48 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 943.11 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 7.65 Sollecitazioni paramento Combinazione n° 9 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 40350.00 16140.00 0.00 2 0.18 41072.97 16138.12 8.15 3 0.36 41801.86 16134.42 32.59 4 0.54 42542.90 16127.49 90.38 5 0.72 43341.32 16096.48 305.84 6 0.90 44215.42 16064.41 729.24 7 1.08 45094.65 16108.38 1166.73 8 1.26 45958.86 16239.22 1562.93 9 1.44 46811.19 16447.85 1926.50 10 1.62 47654.22 16726.93 2264.53 11 1.80 48490.74 17070.40 2584.65 12 1.98 49321.21 17474.80 2888.19 13 2.16 50146.47 17936.69 3177.37 14 2.34 50967.90 18452.68 3456.06 15 2.52 51786.23 19020.56 3726.20 16 2.70 52601.16 19638.92 3987.03 17 2.88 53413.81 20305.45 4241.59




18 3.06 54224.47 21018.91 4490.67 19 3.24 55033.42 21778.10 4735.07 20 3.42 55844.17 22580.05 4984.39 21 3.60 56660.73 23423.66 5249.68 Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 9 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -17.24 94.43 -5725.90 2576.71 2 0.29 -1253.99 298.02 -12128.85 8519.07 3 0.40 -1717.78 1202.74 0.00 15368.28 4 0.51 0.00 2366.72 0.00 44948.95 5 0.71 0.00 6241.82 0.00 29854.89 6 0.92 0.00 9875.47 0.00 22153.91 7 1.12 0.00 13500.39 0.00 19179.50 8 1.32 0.00 17001.17 0.00 17462.08 9 1.53 0.00 20311.25 0.00 18225.62 10 1.73 0.00 24523.11 -183.82 24180.10 11 1.84 0.00 27252.16 0.00 41951.51 12 1.95 0.00 30804.46 0.00 83421.15 13 2.00 0.00 35293.60 0.00 81571.67 14 3.60 0.00 27202.47 0.00 16841.64 15 3.79 0.00 23630.51 0.00 18740.76 16 3.98 0.00 20133.05 0.00 20644.15 17 4.18 0.00 16648.39 0.00 28243.21 18 4.37 0.00 13158.59 0.00 42650.79 19 4.48 0.00 11961.11 0.00 15851.40 20 4.59 0.00 11008.98 -10724.92 10041.26 21 4.81 0.00 10264.62 -5598.44 11330.85 22 5.03 0.00 8665.63 0.00 9696.55 23 5.25 0.00 6692.14 0.00 13007.74 24 5.47 0.00 4361.87 0.00 21698.77 25 5.69 -312.03 1336.69 0.00 36263.26 26 5.80 -2089.53 597.61 0.00 10896.59 27 5.91 -1419.17 20.32 -16029.97 5801.94 28 6.20 0.00 126.24 -5870.57 2302.27 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -43.67 276.49 -9171.27 8400.35 2 0.39 -2728.90 92.15 -38068.99 8344.69 3 0.50 -4094.55 0.00 -10993.81 12971.53 4 0.61 -2428.49 129.21 -11118.98 43521.49 5 0.99 -40.28 2059.33 -11191.61 14943.18 6 1.36 -39.76 2197.05 -13517.21 8406.50




7 1.74 -1941.56 128.22 -40617.48 8349.17 8 1.85 -3530.47 0.00 -9904.04 9919.12 9 1.96 -1950.64 127.36 -10126.66 40645.04 10 2.34 -39.41 2196.42 -10196.59 13621.48 11 2.71 -39.89 2169.04 -13830.33 9120.84 12 3.09 -2068.80 126.25 -40693.86 9057.74 13 3.20 -3665.70 0.00 -9823.41 9659.35 14 3.31 -2091.73 125.56 -9653.65 40302.23 15 3.69 -39.44 2058.82 -9720.79 13560.32 16 4.06 -39.63 2022.61 -13769.01 9373.85 17 4.44 -2178.33 125.14 -40510.12 9309.05 18 4.55 -3762.58 0.00 -9683.57 9607.54 19 4.66 -2187.63 124.94 -9490.57 40323.97 20 5.04 -39.48 1977.85 -9556.57 13635.44 21 5.41 -39.52 1970.02 -13699.37 9474.04 22 5.79 -2211.96 124.85 -40392.23 9408.61 23 5.90 -3789.35 0.00 -9616.64 9616.64 24 6.01 -2211.96 124.85 -9408.61 40392.23 25 6.39 -39.52 1970.02 -9474.04 13699.37 26 6.76 -39.48 1977.85 -13635.44 9556.57 27 7.14 -2187.63 124.94 -40323.97 9490.57 28 7.25 -3762.58 0.00 -9607.54 9683.57 29 7.36 -2178.33 125.14 -9309.05 40510.12 30 7.74 -39.63 2022.61 -9373.85 13769.01 31 8.11 -39.44 2058.82 -13560.32 9720.79 32 8.49 -2091.73 125.56 -40302.23 9653.65 33 8.60 -3665.70 0.00 -9659.35 9823.41 34 8.71 -2068.80 126.25 -9057.74 40693.86 35 9.09 -39.89 2169.04 -9120.84 13830.33 36 9.46 -39.41 2196.42 -13621.48 10196.59 37 9.84 -1950.64 127.36 -40645.04 10126.66 38 9.95 -3530.47 0.00 -9919.12 9904.04 39 10.06 -1941.56 128.22 -8349.17 40617.48 40 10.44 -39.76 2197.05 -8406.50 13517.21 41 10.81 -40.28 2059.33 -14943.18 11191.61 42 11.19 -2428.49 129.21 -43521.49 11118.98 43 11.30 -4094.55 0.00 -12971.53 10993.81 44 11.41 -2728.90 92.15 -8344.69 38068.99 45 11.80 -43.67 276.49 -8400.35 9171.27




Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 9 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100.00 160.00 24.13 8.04 6.33 0.00 22.59 -92.72 2 0.18 100.00 160.00 24.13 8.04 6.35 0.00 21.09 -93.07 3 0.36 100.00 160.00 24.13 8.04 6.38 0.00 19.64 -93.44 4 0.54 100.00 160.00 24.13 8.04 6.40 0.01 18.22 -93.82 5 0.72 100.00 160.00 24.13 8.04 6.42 0.02 16.63 -94.16 6 0.90 100.00 160.00 24.13 8.04 6.45 0.05 14.99 -94.57 7 1.08 100.00 160.00 24.13 8.04 6.50 0.09 13.83 -95.33 8 1.26 100.00 160.00 24.13 8.04 6.57 0.12 13.18 -96.44 9 1.44 100.00 160.00 24.13 8.04 6.67 0.14 12.96 -97.85 10 1.62 100.00 160.00 24.13 8.04 6.78 0.17 13.10 -99.55 11 1.80 100.00 160.00 24.13 8.04 6.92 0.19 13.59 -101.49 12 1.98 100.00 160.00 24.13 8.04 7.07 0.22 14.39 -103.68 13 2.16 100.00 160.00 24.13 8.04 7.23 0.24 15.50 -106.10 14 2.34 100.00 160.00 24.13 8.04 7.41 0.26 16.93 -108.75 15 2.52 100.00 160.00 24.13 8.04 7.61 0.28 18.68 -111.62 16 2.70 100.00 160.00 24.13 8.04 7.82 0.30 20.77 -114.71 17 2.88 100.00 160.00 24.13 8.04 8.05 0.32 23.21 -118.04 18 3.06 100.00 160.00 24.13 8.04 8.30 0.34 26.03 -121.60 19 3.24 100.00 160.00 24.13 8.04 8.56 0.35 29.26 -125.40 20 3.42 100.00 160.00 24.13 8.04 8.84 0.37 32.91 -129.44 21 3.60 100.00 160.00 24.13 8.04 9.14 0.39 37.00 -133.73




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 9 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.04 -0.14 2.81 -0.55 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.55 0.33 8.87 37.31 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.75 0.59 35.78 51.11 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 1.03 1.63 70.42 -13.73 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 2.72 1.54 185.71 -36.21 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 4.31 1.42 293.82 -57.29 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 5.89 1.33 401.67 -78.33 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 7.42 1.24 505.83 -98.64 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 8.86 1.14 604.31 -117.84 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 10.70 1.12 729.62 -142.28 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 11.89 1.93 810.82 -158.11 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 13.44 3.09 916.51 -178.72 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 15.39 3.07 1050.07 -204.76 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.06 -0.18 3.76 -0.73 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.62 -0.34 -8.23 42.22 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.91 0.38 17.78 62.17 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.58 1.20 39.77 9.28 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 1.90 1.02 129.78 -25.31 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 2.92 0.80 199.11 -38.83 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 3.78 0.59 257.82 -50.28 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 4.48 0.42 305.40 -59.55 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 4.80 0.33 327.54 -63.87 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 5.22 0.57 355.87 -69.40 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 5.74 1.48 391.50 -76.34 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 7.26 1.31 495.33 -96.59 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 8.78 1.12 599.01 -116.81 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 10.31 0.96 703.07 -137.10 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 11.86 0.81 809.34 -157.82




COMBINAZIONE n° 10 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20768.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 38190 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 101303.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 325567.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 101303.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.01 [m] Risultante in fondazione 101498.89 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.55 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -568.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 7.76 Combinazione n° 10 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 38190.00 15276.00 0.00 2 0.18 38912.97 15274.12 8.15 3 0.36 39641.86 15270.42 32.59 4 0.54 40382.90 15263.49 90.38 5 0.72 41181.32 15232.48 305.84 6 0.90 42055.42 15200.41 729.24 7 1.08 42934.65 15244.38 1166.73 8 1.26 43798.86 15375.22 1562.93 9 1.44 44651.19 15583.85 1926.50 10 1.62 45494.22 15862.93 2264.53 11 1.80 46330.74 16206.40 2584.65 12 1.98 47161.21 16610.80 2888.19 13 2.16 47986.47 17072.69 3177.37 14 2.34 48807.90 17588.68 3456.06 15 2.52 49626.23 18156.56 3726.20 16 2.70 50441.16 18774.92 3987.03 17 2.88 51253.81 19441.45 4241.59 18 3.06 52064.47 20154.91 4490.67 19 3.24 52873.42 20914.10 4735.07 20 3.42 53684.17 21716.05 4984.39 21 3.60 54500.73 22559.66 5249.68




Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 10 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -15.68 92.53 -5565.34 2496.27 2 0.29 -1221.33 283.01 -11872.86 8215.63 3 0.40 -1676.29 1154.50 0.00 14837.14 4 0.51 0.00 2275.55 0.00 43476.75 5 0.71 0.00 6014.28 0.00 28837.77 6 0.92 0.00 9512.50 0.00 21342.14 7 1.12 0.00 12996.50 0.00 18429.20 8 1.32 0.00 16354.36 0.00 16735.06 9 1.53 0.00 19521.22 0.00 17461.14 10 1.73 0.00 23560.18 -369.00 23228.21 11 1.84 0.00 26182.21 0.00 40425.60 12 1.95 0.00 29606.60 0.00 80911.26 13 2.00 0.00 33963.66 0.00 79128.00 14 3.60 0.00 26434.24 0.00 16237.02 15 3.79 0.00 22976.36 0.00 18134.08 16 3.98 0.00 19589.86 0.00 20030.93 17 4.18 0.00 16212.51 0.00 27544.18 18 4.37 0.00 12823.57 0.00 41691.03 19 4.48 0.00 11669.61 0.00 15386.03 20 4.59 0.00 10756.70 -11020.10 9682.53 21 4.81 0.00 10057.63 -5637.74 11038.59 22 5.03 0.00 8504.71 0.00 9464.47 23 5.25 0.00 6576.58 0.00 12780.95 24 5.47 0.00 4289.43 0.00 21405.77 25 5.69 -322.39 1309.94 0.00 35825.97 26 5.80 -2076.52 583.24 0.00 10743.30 27 5.91 -1409.04 15.80 -15936.30 5712.17 28 6.20 0.00 125.69 -5820.84 2277.28 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -41.39 275.45 -8885.48 8187.97 2 0.39 -2645.39 89.83 -37121.11 8131.69 3 0.50 -3969.21 0.00 -10711.17 12410.79 4 0.61 -2354.42 126.15 -10826.34 42116.22 5 0.99 -39.34 1996.81 -10899.68 14467.35 6 1.36 -38.84 2130.12 -13086.42 8198.20 7 1.74 -1883.01 125.17 -39299.93 8140.21 8 1.85 -3423.14 0.00 -9530.25 9544.48 9 1.96 -1891.86 124.34 -9862.92 39326.02 10 2.34 -38.50 2173.69 -9933.58 13186.78




11 2.71 -38.97 2146.57 -13389.22 8890.86 12 3.09 -2006.53 123.26 -39374.85 8827.06 13 3.20 -3554.37 0.00 -9452.53 9293.99 14 3.31 -2028.75 122.59 -9404.49 38994.58 15 3.69 -38.53 2037.57 -9472.35 13127.43 16 4.06 -38.71 1999.19 -13329.56 9136.09 17 4.44 -2112.70 122.18 -39197.04 9070.58 18 4.55 -3648.28 0.00 -9317.59 9244.14 19 4.66 -2121.73 121.99 -9246.47 39016.35 20 5.04 -38.57 1930.45 -9313.18 13200.11 21 5.41 -38.61 1917.24 -13262.02 9233.19 22 5.79 -2145.31 121.91 -39082.79 9167.05 23 5.90 -3674.23 0.00 -9252.99 9252.99 24 6.01 -2145.31 121.91 -9167.05 39082.79 25 6.39 -38.61 1917.24 -9233.19 13262.02 26 6.76 -38.57 1930.45 -13200.11 9313.18 27 7.14 -2121.73 121.99 -39016.35 9246.47 28 7.25 -3648.28 0.00 -9244.14 9317.59 29 7.36 -2112.70 122.18 -9070.58 39197.04 30 7.74 -38.71 1999.19 -9136.09 13329.56 31 8.11 -38.53 2037.57 -13127.43 9472.35 32 8.49 -2028.75 122.59 -38994.58 9404.49 33 8.60 -3554.37 0.00 -9293.99 9452.53 34 8.71 -2006.53 123.26 -8827.06 39374.85 35 9.09 -38.97 2146.57 -8890.86 13389.22 36 9.46 -38.50 2173.69 -13186.78 9933.58 37 9.84 -1891.86 124.34 -39326.02 9862.92 38 9.95 -3423.14 0.00 -9544.48 9530.25 39 10.06 -1883.01 125.17 -8140.21 39299.93 40 10.44 -38.84 2130.12 -8198.20 13086.42 41 10.81 -39.34 1996.81 -14467.35 10899.68 42 11.19 -2354.42 126.15 -42116.22 10826.34 43 11.30 -3969.21 0.00 -12410.79 10711.17 44 11.41 -2645.39 89.83 -8131.69 37121.11 45 11.80 -41.39 275.45 -8187.97 8885.48




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.04 -0.14 2.75 -0.54 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.53 0.32 8.42 36.34 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.73 0.57 34.35 49.87 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.99 1.57 67.70 -13.20 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 2.62 1.48 178.94 -34.89 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 4.15 1.37 283.02 -55.19 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 5.67 1.27 386.68 -75.40 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 7.13 1.19 486.58 -94.88 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 8.51 1.09 580.80 -113.26 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 10.28 1.10 700.97 -136.69 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 11.42 1.85 778.99 -151.90 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 12.91 2.98 880.87 -171.77 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 14.81 2.97 1010.50 -197.05 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.05 -0.18 3.74 -0.73 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.61 -0.34 -8.17 41.92 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.91 0.37 17.35 61.78 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.57 1.19 38.97 9.59 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 1.87 1.00 127.62 -24.89 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 2.87 0.78 195.67 -38.16 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 3.71 0.57 253.04 -49.34 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 4.39 0.41 299.24 -58.35 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 4.69 -0.33 320.04 -62.41 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 5.09 0.55 347.20 -67.70 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 5.59 1.43 381.53 -74.40 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 7.07 1.27 482.36 -94.06 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 8.54 1.08 582.85 -113.66 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 10.02 0.92 683.60 -133.30 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 11.53 0.77 786.48 -153.36




COMBINAZIONE n° 11 Valore della spinta statica 6926.05 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6291.67 [kg] Componente verticale della spinta statica 2895.70 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.60 [m] Y = -3.36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.71 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54.34 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 22448.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.30 [m] Y = -1.80 [m] Risultanti carichi esterni Componente dir. Y 32340 [kg] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6291.67 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 97133.70 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 10957.18 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 319759.54 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 97133.70 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6291.67 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0.08 [m] Risultante in fondazione 97337.25 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 3.71 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -7687.89 [kgm] Coefficiente di sicurezza a stabilità globale 7.92 Sollecitazioni paramento Combinazione n° 11 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0.00 32340.00 12936.00 0.00 2 0.18 33062.97 12934.12 8.15 3 0.36 33791.86 12930.42 32.59 4 0.54 34537.57 12920.22 103.21 5 0.72 35368.63 12871.93 408.36 6 0.90 36297.76 12827.68 982.94 7 1.08 37227.42 12889.83 1558.97 8 1.26 38133.67 13068.34 2070.69 9 1.44 39021.46 13349.02 2531.68 10 1.62 39894.78 13720.47 2952.95 11 1.80 40757.85 14173.31 3346.02 12 1.98 41611.52 14702.07 3713.28 13 2.16 42457.07 15301.37 4058.21 14 2.34 43296.66 15965.94 4386.79 15 2.52 44131.40 16692.36 4702.03 16 2.70 44960.76 17478.46 5002.50 17 2.88 45786.61 18320.52 5293.31 18 3.06 46609.35 19216.67 5575.60




19 3.24 47429.11 20165.25 5849.69 20 3.42 48246.37 21164.54 6116.90 21 3.60 49061.67 22212.94 6378.74




Inviluppo sollecitazioni piastra di fondazione Combinazione n° 11 Dimensioni della piastra Larghezza(m) = 11.80 Altezza(m) = 6.20 Origine all'attacco con il muro all'estremità sinistra del muro Ascissa X positiva verso destra Ordinata Y positiva dall'attacco con il muro verso l'estremo libero I momenti negativi tendono le fibre superiori Sollecitazioni in direzione Y Nr. Y Mymin Mymax Tymin Tymax 1 0.00 -11.21 87.07 -5104.50 2265.28 2 0.29 -1127.56 239.92 -11136.16 7345.04 3 0.40 -1557.18 1016.06 0.00 13312.67 4 0.51 0.00 2013.90 0.00 39251.65 5 0.71 0.00 5361.56 0.00 25918.78 6 0.92 0.00 8471.27 0.00 19011.65 7 1.12 0.00 11551.02 0.00 16273.81 8 1.32 0.00 14498.95 0.00 14645.27 9 1.53 0.00 17254.36 0.00 15298.58 10 1.73 0.00 20804.90 -960.08 20572.76 11 1.84 0.00 23128.56 0.00 36239.30 12 1.95 0.00 26210.02 0.00 74384.68 13 2.00 0.00 30225.74 0.00 72792.54 14 3.60 0.00 25131.48 0.00 14750.00 15 3.79 0.00 21946.75 0.00 16638.08 16 3.98 0.00 18841.04 0.00 18476.09 17 4.18 0.00 15751.84 0.00 25916.65 18 4.37 0.00 12643.81 0.00 39529.68 19 4.48 0.00 11641.06 0.00 13915.80 20 4.59 0.00 10901.93 -13091.64 8329.07 21 4.81 0.00 10300.24 -5627.88 11176.71 22 5.03 0.00 8680.46 0.00 9675.89 23 5.25 0.00 6704.02 0.00 13059.89 24 5.47 0.00 4368.52 0.00 21748.77 25 5.69 -311.07 1340.36 0.00 36331.12 26 5.80 -2091.64 599.22 0.00 10924.81 27 5.91 -1420.88 20.69 -16031.69 5812.29 28 6.20 0.00 126.34 -5875.87 2304.46 Sollecitazioni in direzione X Nr. X Mxmin Mxmax Txmin Txmax 1 0.00 -35.59 310.75 -8100.55 7684.85 2 0.39 -2569.11 84.03 -34945.82 7626.02 3 0.50 -3809.13 0.00 -9992.98 10545.68 4 0.61 -2302.12 118.57 -10082.09 38924.66 5 0.99 -36.98 1877.47 -10157.99 13101.11 6 1.36 -36.55 2077.02 -11881.81 7693.52 7 1.74 -1715.00 117.59 -35976.96 7633.06 8 1.85 -3120.77 0.00 -8851.21 8471.80 9 1.96 -1723.20 116.82 -9199.23 35543.66 10 2.34 -36.23 2196.26 -9272.52 11938.32




11 2.71 -36.65 2168.82 -12122.34 8324.33 12 3.09 -1827.84 115.84 -35592.42 8257.96 13 3.20 -3234.96 0.00 -8390.59 8247.79 14 3.31 -1848.07 115.22 -8782.49 35244.72 15 3.69 -36.25 2059.11 -8852.95 11884.08 16 4.06 -36.41 2020.53 -12067.43 8547.28 17 4.44 -1924.44 114.86 -35431.56 8479.19 18 4.55 -3320.40 0.00 -8269.66 8203.56 19 4.66 -1932.65 114.68 -8638.95 35266.55 20 5.04 -36.29 1951.42 -8708.26 11949.75 21 5.41 -36.32 1938.14 -12005.88 8635.55 22 5.79 -1954.08 114.60 -35327.75 8566.81 23 5.90 -3343.99 0.00 -8211.70 8211.70 24 6.01 -1954.08 114.60 -8566.81 35327.75 25 6.39 -36.32 1938.14 -8635.55 12005.88 26 6.76 -36.29 1951.42 -11949.75 8708.26 27 7.14 -1932.65 114.68 -35266.55 8638.95 28 7.25 -3320.40 0.00 -8203.56 8269.66 29 7.36 -1924.44 114.86 -8479.19 35431.56 30 7.74 -36.41 2020.53 -8547.28 12067.43 31 8.11 -36.25 2059.11 -11884.08 8852.95 32 8.49 -1848.07 115.22 -35244.72 8782.49 33 8.60 -3234.96 0.00 -8247.79 8390.59 34 8.71 -1827.84 115.84 -8257.96 35592.42 35 9.09 -36.65 2168.82 -8324.33 12122.34 36 9.46 -36.23 2196.26 -11938.32 9272.52 37 9.84 -1723.20 116.82 -35543.66 9199.23 38 9.95 -3120.77 0.00 -8471.80 8851.21 39 10.06 -1715.00 117.59 -7633.06 35976.96 40 10.44 -36.55 2077.02 -7693.52 11881.81 41 10.81 -36.98 1877.47 -13101.11 10157.99 42 11.19 -2302.12 118.57 -38924.66 10082.09 43 11.30 -3809.13 0.00 -10545.68 9992.98 44 11.41 -2569.11 84.03 -7626.02 34945.82 45 11.80 -35.59 310.75 -7684.85 8100.55




Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.04 -0.13 2.59 -0.51 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.49 0.28 7.14 33.55 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.68 0.51 30.23 46.33 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.88 1.41 59.92 -11.68 5 0.71 100.00 150.00 24.13 24.13 2.34 1.32 159.52 -31.11 6 0.92 100.00 150.00 24.13 24.13 3.69 1.21 252.04 -49.15 7 1.12 100.00 150.00 24.13 24.13 5.04 1.12 343.67 -67.02 8 1.32 100.00 150.00 24.13 24.13 6.32 1.03 431.38 -84.12 9 1.53 100.00 150.00 24.13 24.13 7.53 0.93 513.36 -100.11 10 1.73 100.00 150.00 24.13 24.13 9.07 0.97 619.00 -120.70 11 1.84 100.00 150.00 24.13 24.13 10.09 1.64 688.13 -134.19 12 1.95 100.00 150.00 24.13 24.13 11.43 2.70 779.81 -152.06 13 2.00 100.00 150.00 24.13 24.13 13.18 2.68 899.29 -175.36 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs c c fi fs 1 0.00 100.00 150.00 24.13 24.13 0.06 -0.18 3.76 -0.73 2 0.29 100.00 150.00 24.13 24.13 0.62 -0.34 -8.24 42.27 3 0.40 100.00 150.00 24.13 24.13 0.91 0.38 17.83 62.23 4 0.51 100.00 150.00 24.13 24.13 0.58 1.21 39.88 9.26 5 0.73 100.00 150.00 24.13 24.13 1.91 1.02 129.97 -25.34 6 0.95 100.00 150.00 24.13 24.13 2.92 0.80 199.46 -38.89 7 1.17 100.00 150.00 24.13 24.13 3.79 0.59 258.27 -50.36 8 1.39 100.00 150.00 24.13 24.13 4.49 0.41 306.46 -59.76 9 1.61 100.00 150.00 24.13 24.13 4.76 -0.39 324.36 -63.25 10 1.72 100.00 150.00 24.13 24.13 5.08 0.46 346.35 -67.54 11 1.83 100.00 150.00 24.13 24.13 5.51 1.31 376.18 -73.36 12 2.02 100.00 150.00 24.13 24.13 6.87 1.15 468.66 -91.39 13 2.21 100.00 150.00 24.13 24.13 8.22 0.96 560.57 -109.31 14 2.41 100.00 150.00 24.13 24.13 9.57 0.80 652.97 -127.33 15 2.60 100.00 150.00 24.13 24.13 10.96 0.65 747.72 -145.81

Relazione di calcolo preliminare dei muri di sostegno 1

PREMESSA

Il presente progetto definitivo prevede la messa in opera di muri prefabbricati di sottoscarpa di tipo

“tensiter”.

Tali muri sono stati suddivisi in quattro tipologie che si differenziano per una differenza altezza del

paramento, in particolare avremo:

− tipologia A per i muri di sottoscarpa fino a 3 metri.

− tipologia B per i muri di sottoscarpa fino a 4 metri.

− tipologia C per i muri di sottoscarpa fino a 5 metri.

Il muro di sostegno di tipo tensiter prefabbricato è costituito da pannelli verticali da m. 1,25 a m. 2,50 di

larghezza, in cemento armato vibrato di Rck 40.

Internamente sul lato che va contro terra sono provvisti di una costola di irrigidimento estesa per tutta

l'altezza, fornita varata in opera dalla ditta fornitrice, compresa l’armatura in acciaio FeB 44 k ed il getto in

calcestruzzo di Rck 30 della platea stabilizzatrice.

Di seguito sono riportati i dimensionamenti delle tipologie di muro su citate ipotizzando un terreno con un

angolo di attrito di 30°, una portanza di 2 Kg/cmq, una coesione di 0,06 Kg/cmq ed un peso specifico di 1800

Kg/mc.

Ovviamente in fase di progettazione esecutiva tutti i calcoli verranno rielaborati alla luce delle indagini

geotecniche che il Committente commissionerà al fine di utilizzare dati certi e verrano pertanto rielaborati

anche col conforto della Ditta produttrice dei muri prefabbricati in stabilimento.

I muri vengono messi in opera su un cordolo di fondazione opportunamente dimensionato e viene collegato

alla platea di fondazione tramite dei ferri sagomati di ancoraggio.

Sul retro del muro sarà predisposto un adeguato sistema di dreno mentre in testa al muro viene realizzato un

cordolo di collegamento protetto da un copertina prefabbricata a vista da porsi sul lato a vista.

Di seguito vengono riportate alcune immagini che rappresentano solo qualitativamente la tipologia di muro

prefabbricato che si intende realizzare e il risultato funzionale ed estetico che si intende perseguire.

In particolare si può notare di seguito come tale tipologia di muro offre il vantaggio di una rapida messa in

opera del muro di sostegno che peraltro per una questione estetica e di minor impatto ambientale sarà


posizionato già rivestito in pietra locale.

La presente relazione avendo lo scopo di realizzare un calcolo

preliminare delle strutture di sostegno occorrenti alla realizzazione

delle opere previste in progetto non è esaustiva di tutti gli elementi

tecnici esecutivi che verranno approntati nella successiva fase di

progettazione di dettaglio.

Nella foto successiva si può notare come la loro realizzazione

preveda lungo la loro lunghezza una successione di pannelli modulari (larghezza m 1.25 oppure m 2.50) a

tutta altezza, provvisti dalla parte della terra di una costola di irrigidimento che si estende dalla base alla

cima. Essi sono posati su un cordolo di fondazione preventivamente gettato in opera e successivamente

ancorati mediante il getto di una platea stabilizzatrice in cemento armato che a opera compiuta risulta sotto il

terrapieno.


Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

Calcolo della spinta sul muro

Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari.


Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηr. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare ηr>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= ηr Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.


Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηs Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηs>=1.0

Fr

––––– >= ηs Fs

Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg δf + caBr

Nel caso di fondazione con dente, viene calcolata la resistenza passiva sviluppatasi lungo il cuneo passante per lo spigolo inferiore del dente, inclinato dell'angolo ρ (rispetto all'orizzontale). Tale cuneo viene individuato attraverso un procedimento iterativo. In dipendenza della geometria della fondazione e del dente, dei parametri geotecnici del terreno e del carico risultante in fondazione, tale cuneo può avere forma triangolare o trapezoidale. Detta N la componente normale del carico agente sul piano di posa della fondazione, Q l'aliquota di carico gravante sul cuneo passivo, Sp la resistenza passiva, Lc l'ampiezza del cuneo e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = (N-Q) tg δf + Sp+ caLr

con Lr = Br - Lc La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δf, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δf pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione.

Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a ηq. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= ηq R


Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηq>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5γBNγdγiγ

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; φ angolo di attrito del terreno in fondazione; γ peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = eπ tg φ Nq = A tg2(45°+φ/2) Nc = (Nq - 1) ctg φ Nγ = (Nq - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 ––– √Kp B dq = dγ = 1 per φ = 0 D dq = dγ = 1 + 0.1 ––– √Kp per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo:


ic = iq = (1 - θ°/90)2 θ° iγ = (1 - ––––– )2 per φ > 0 φ° iγ = 0 per φ = 0

Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a ηg Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηg>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

Σni ( ––––––––– + [Wicosαi-uili]tgφi )

cosαi η = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

ΣniWisinαi

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosαi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

Normativa N.T.C. 2008 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti


γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10


Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20

Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,00 [m] Spessore in sommità 0,10 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,10 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Lunghezza del muro 1,25 [m] Spessore rivestimento 0,10 [m] Peso sp. rivestimento 1800,00 [kg/mc] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 0,40 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 1,00 [m] Lunghezza totale fondazione 1,50 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,30 [m] Spessore magrone 0,10 [m] Altezza dello sperone di fondazione 0,40 [m] Spessore dello sperone di fondazione 0,80 [m] Contrafforti prefabbricati Altezza contrafforti 3,00 [m] Spessore contrafforti 0,15 [m] Larghezza in sommità 0,20 [m] Larghezza alla base 0,50 [m] Base cordolo di collegamento 0,25 [m] Altezza cordolo di collegamento 0,30 [m] Larghezza elemento 1,25 [m] Numero contrafforti 1 Posizione : Monte

Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rck 350,0 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione ammissibile σfa 2600,0 [kg/cmq]


Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 4,00 21,80

Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m]

Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] σamm Tensione ammissibile espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γs φ δ c ca σamm Terreno 1 1800 2000 30.00 20.00 0,055 0,038 2,00 Terreno 2 1800 2000 30.00 20.00 0,055 0,038 2,00

Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2


Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1) γ Ψ C Peso proprio 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 3 EQU γ Ψ C Peso proprio 1,10 1.00 1,10 Spinta terreno 1,10 1.00 1,10 Combinazione n° 4 STAB γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 7 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00

Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60


Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1,65 -- 1,93 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1,06 -- 1,75 -- 3 EQU - [1] -- -- 2,52 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1,19 5 SLEQ - [1] -- 2,32 -- 2,71 -- 6 SLEF - [1] -- 2,32 -- 2,71 -- 7 SLER - [1] -- 2,32 -- 2,71 --

Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso


Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 1,25 [m] Peso muro 2675,00 [kg] Baricentro del muro X=0,06 Y=-2,79 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1,00 Y = -3,30 Punto superiore superficie di spinta X = 1,00 Y = 0,40 Altezza della superficie di spinta 3,70 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°] COMBINAZIONE n° 1 Valore della spinta statica 3525,53 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3312,92 [kg] Componente verticale della spinta statica 1205,80 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,41 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 52,87 [°]


Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 7193,16 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3312,92 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 11928,96 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -544,07 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 11928,96 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3312,92 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,08 [m] Risultante in fondazione 12380,45 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15,52 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 912,66 [kgm] Carico ultimo della fondazione 22970,33 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,0386 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5519 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.65 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.93

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 6,87 342,86 3 0,08 27,36 680,53 4 0,12 61,25 1013,01 5 0,16 108,33 1340,29 6 0,20 168,40 1662,38 7 0,24 241,25 1979,28 8 0,28 326,67 2290,99 9 0,32 424,46 2597,51 10 0,36 534,41 2898,83 11 0,40 656,30 3194,96


Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 -15,24 -297,81 3 0,20 -58,17 -553,80 4 0,30 -124,61 -767,99 5 0,40 -210,37 -940,37 6 0,50 -311,29 -1070,94 7 0,60 -423,17 -1159,69 8 0,70 -541,83 -1206,64 9 0,80 -668,10 -1311,77 10 0,90 -802,79 -1375,10 11 1,00 -941,73 -1396,61

Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 0,00 0,00 60,94 3 0,30 0,00 0,00 121,88 4 0,45 0,00 0,00 182,81 5 0,60 0,00 0,00 243,75 6 0,75 0,00 0,00 304,69 7 0,90 0,00 0,00 365,63 8 1,05 0,07 2,22 426,56 9 1,20 1,43 19,84 487,50 10 1,35 7,28 62,44 548,44 11 1,50 21,43 130,59 609,38 12 1,65 47,74 224,47 670,31 13 1,80 90,07 344,23 731,25 14 1,95 152,31 490,00 792,19 15 2,10 238,37 661,88 853,13 16 2,25 352,18 859,96 914,06 17 2,40 497,68 1084,31 975,00 18 2,55 678,80 1335,01 1035,94


19 2,70 899,50 1612,10 1096,87 20 2,85 1163,75 1915,65 1157,81 21 3,00 1475,52 2245,69 1218,75

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 6,79 19,23 0 0 1000,00 20416 0 2 0,04 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 973,42 20416 0 3 0,08 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 244,59 20416 0 4 0,12 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 109,26 20416 0 5 0,16 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 61,86 20416 0 6 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 39,79 20416 0 7 0,24 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 27,78 20416 0 8 0,28 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 20,51 20416 0 9 0,32 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 15,79 20416 0 10 0,36 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 12,54 20416 0 11 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 10,21 20416 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0 0 1000,00 20416 0 2 0,10 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 439,74 20416 0 3 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 115,20 20416 0 4 0,30 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 53,78 20416 0 5 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 31,85 20416 0 6 0,50 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 21,53 20416 0 7 0,60 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 15,84 20416 0 8 0,70 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 12,37 20416 0 9 0,80 100,00 30,00 6,79 19,23 0 -18218 27,27 20416 0 10 0,90 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 8,35 20416 0 11 1,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 7,12 20416 0 Verifica sperone di fondazione


Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=80 [cm] Afi=12,44 [cmq] Afs=12,44 [cmq] Sollecitazioni M=883,9 [kgm] T=3312,9 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 35525,66 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 40,19

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 30,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 0 0 2 0,15 15,00 31,50 8,04 8,04 255687 0 4195,89 0 0 3 0,30 15,00 33,00 8,04 8,04 258465 0 2120,74 0 0 4 0,45 15,00 34,50 8,04 8,04 261243 0 1429,02 0 0 5 0,60 15,00 36,00 8,04 8,04 264021 0 1083,16 0 0 6 0,75 15,00 37,50 8,04 8,04 266799 0 875,65 0 0 7 0,90 15,00 39,00 8,04 8,04 269577 0 737,30 0 0 8 1,05 15,00 40,50 8,04 8,04 272290 -43 638,33 0 0 9 1,20 15,00 42,00 8,04 8,04 273963 -801 561,97 0 0 10 1,35 15,00 43,50 8,04 8,04 272857 -3621 497,52 0 0 11 1,50 15,00 45,00 8,04 8,04 268094 -9430 439,95 4764 0 12 1,65 15,00 46,50 8,04 8,04 251601 -17919 375,35 4934 0 13 1,80 15,00 48,00 8,04 8,04 215604 -26556 294,84 5104 0 14 1,95 15,00 49,50 8,04 8,04 135347 -26022 170,85 5274 0 15 2,10 15,00 51,00 8,04 8,04 81442 -22756 95,46 5444 0 16 2,25 15,00 52,50 8,04 8,04 54459 -20983 59,58 5614 0 17 2,40 15,00 54,00 8,04 8,04 39336 -20079 40,34 5784 0 18 2,55 15,00 55,50 8,04 8,04 29935 -19615 28,90 5955 0 19 2,70 15,00 57,00 8,04 8,04 23728 -19458 21,63 6125 0 20 2,85 15,00 58,50 8,04 8,04 19374 -19474 16,73 6295 0 21 3,00 15,00 60,00 8,04 8,04 16176 -19583 13,27 6465 0 COMBINAZIONE n° 2 Valore della spinta statica 3710,41 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3562,46 [kg] Componente verticale della spinta statica 1037,30 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,39 [m]


Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,19 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 5533,20 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3562,46 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10100,50 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -366,09 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10100,50 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3562,46 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,17 [m] Risultante in fondazione 10710,34 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19,43 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1752,15 [kgm] Carico ultimo della fondazione 17710,77 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,1406 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,2061 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.06 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.75




Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 0,00 0,00 46,88 3 0,30 0,00 0,00 93,75 4 0,45 0,00 0,00 140,63 5 0,60 0,00 0,00 187,50 6 0,75 0,00 0,00 234,38 7 0,90 0,01 0,54 281,25 8 1,05 0,53 8,89 328,13 9 1,20 3,70 37,57 375,00 10 1,35 13,08 91,76 421,87 11 1,50 32,53 171,89 468,75 12 1,65 65,96 278,23 515,63 13 1,80 117,32 411,05 562,50 14 1,95 190,61 570,55 609,38 15 2,10 289,83 756,93 656,25 16 2,25 419,04 970,36 703,13


17 2,40 582,30 1211,00 750,00 18 2,55 783,71 1478,97 796,88 19 2,70 1027,37 1774,41 843,75 20 2,85 1317,41 2097,43 890,63 21 3,00 1657,98 2448,12 937,50

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 6,79 19,23 0 0 1000,00 20416 0 2 0,04 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 873,79 20416 0 3 0,08 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 220,36 20416 0 4 0,12 100,00 30,00 6,79 19,23 0 6692 98,80 20416 0 5 0,16 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 56,15 20416 0 6 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 36,26 20416 0 7 0,24 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 25,41 20416 0 8 0,28 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 18,84 20416 0 9 0,32 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 14,56 20416 0 10 0,36 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 11,61 20416 0 11 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0 6701 9,49 20416 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0 0 1000,00 20416 0 2 0,10 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 292,81 20416 0 3 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 77,11 20416 0 4 0,30 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 36,20 20416 0 5 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 21,58 20416 0 6 0,50 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 14,69 20416 0 7 0,60 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 10,89 20416 0 8 0,70 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 8,58 20416 0 9 0,80 100,00 30,00 6,79 19,23 0 -18218 19,16 20416 0 10 0,90 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 5,97 20416 0 11 1,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0 -6701 5,19 20416 0


Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=80 [cm] Afi=12,44 [cmq] Afs=12,44 [cmq] Sollecitazioni M=950,5 [kgm] T=3562,5 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 35525,66 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 37,38

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 30,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 0 0 2 0,15 15,00 31,50 8,04 8,04 255687 0 5454,66 0 0 3 0,30 15,00 33,00 8,04 8,04 258465 0 2756,96 0 0 4 0,45 15,00 34,50 8,04 8,04 261243 0 1857,73 0 0 5 0,60 15,00 36,00 8,04 8,04 264021 0 1408,11 0 0 6 0,75 15,00 37,50 8,04 8,04 266799 0 1138,34 0 0 7 0,90 15,00 39,00 8,04 8,04 269560 -10 958,44 0 0 8 1,05 15,00 40,50 8,04 8,04 271681 -440 827,98 0 0 9 1,20 15,00 42,00 8,04 8,04 271218 -2679 723,25 0 0 10 1,35 15,00 43,50 8,04 8,04 266382 -8260 631,42 0 0 11 1,50 15,00 45,00 8,04 8,04 248346 -17234 529,80 4764 0 12 1,65 15,00 46,50 8,04 8,04 203046 -25974 393,79 4934 0 13 1,80 15,00 48,00 8,04 8,04 112421 -23448 199,86 5104 0 14 1,95 15,00 49,50 8,04 8,04 65829 -20591 108,03 5274 0 15 2,10 15,00 51,00 8,04 8,04 43471 -19199 66,24 5444 0 16 2,25 15,00 52,50 8,04 8,04 31111 -18541 44,25 5614 0 17 2,40 15,00 54,00 8,04 8,04 23558 -18290 31,41 5784 0 18 2,55 15,00 55,50 8,04 8,04 18572 -18265 23,31 5955 0 19 2,70 15,00 57,00 8,04 8,04 15081 -18362 17,87 6125 0 20 2,85 15,00 58,50 8,04 8,04 12544 -18555 14,08 6295 0 21 3,00 15,00 60,00 8,04 8,04 10637 -18811 11,35 6465 0 COMBINAZIONE n° 3 Valore della spinta statica 4365,78 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4191,70 [kg]


Componente verticale della spinta statica 1220,52 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 47,60 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 6086,52 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4191,70 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 10837,04 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -383,69 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 3922,46 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 9886,96 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 10837,04 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4191,70 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,20 [m] Risultante in fondazione 11619,46 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21,15 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2163,29 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.52

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 4 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,84 Y[m]= 0,56 Raggio del cerchio R[m]= 4,41 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -3,45 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3,50 Larghezza della striscia dx[m]= 0,28 Coefficiente di sicurezza C= 1.19 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce


Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1027.43 73.16 983.39 0.96 24.79 0.044 0.000 2 1337.78 62.94 1191.32 0.61 24.79 0.044 0.000 3 1520.45 55.75 1256.79 0.49 24.79 0.044 0.000 4 1649.10 49.74 1258.48 0.43 24.79 0.044 0.000 5 1743.74 44.41 1220.32 0.39 24.79 0.044 0.000 6 1813.65 39.54 1154.59 0.36 24.79 0.044 0.000 7 1864.11 34.99 1068.93 0.34 24.79 0.044 0.000 8 1898.42 30.68 968.71 0.32 24.79 0.044 0.000 9 1920.25 26.56 858.60 0.31 24.79 0.044 0.000 10 1985.25 22.58 762.34 0.30 24.79 0.044 0.000 11 1982.10 18.72 636.02 0.29 24.79 0.044 0.000 12 2008.01 14.94 517.60 0.29 24.79 0.044 0.000 13 2136.42 11.22 415.86 0.28 24.79 0.044 0.000 14 540.93 7.56 71.16 0.28 24.79 0.044 0.000 15 469.25 3.92 32.12 0.28 24.79 0.044 0.000 16 423.85 0.31 2.26 0.28 24.79 0.044 0.000 17 420.19 -3.31 -24.28 0.28 24.79 0.044 0.000 18 407.70 -6.94 -49.28 0.28 24.79 0.044 0.000 19 386.21 -10.60 -71.06 0.28 24.79 0.044 0.000 20 355.45 -14.31 -87.83 0.29 24.79 0.044 0.000 21 315.02 -18.07 -97.72 0.29 24.79 0.044 0.000 22 264.33 -21.92 -98.68 0.30 24.79 0.044 0.000 23 202.60 -25.88 -88.43 0.31 24.79 0.044 0.000 24 128.74 -29.97 -64.32 0.32 24.79 0.044 0.000 25 41.28 -34.25 -23.23 0.34 24.79 0.044 0.000 ΣWi= 26842,25 [kg] ΣWisinαi= 11793,65 [kg] ΣWicosαitanφi= 10135,71 [kg] Σcibi/cosαi= 3919,29 [kg] COMBINAZIONE n° 5 Valore della spinta statica 2112,73 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1985,32 [kg] Componente verticale della spinta statica 722,60 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,51 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,01 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 5533,20 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1985,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9785,80 [kg]


Resistenza passiva dente di fondazione -479,27 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9785,80 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1985,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Risultante in fondazione 9985,15 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,47 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 325,35 [kgm] Carico ultimo della fondazione 26478,61 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,7391 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5656 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.32 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.71


Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T


1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 -5,76 -111,99 3 0,20 -21,77 -205,21 4 0,30 -46,17 -279,67 5 0,40 -77,08 -335,35 6 0,50 -112,62 -372,27 7 0,60 -150,91 -390,42 8 0,70 -190,08 -389,80 9 0,80 -233,24 -470,42 10 0,90 -283,53 -532,26 11 1,00 -339,07 -575,34

Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 0,00 0,00 46,88 3 0,30 0,00 0,00 93,75 4 0,45 0,00 0,00 140,63 5 0,60 0,00 0,00 187,50 6 0,75 0,00 0,00 234,38 7 0,90 0,00 0,00 281,25 8 1,05 0,00 0,00 328,13 9 1,20 0,00 0,00 375,00 10 1,35 0,10 2,24 421,87 11 1,50 1,25 15,63 468,75 12 1,65 5,73 47,45 515,63 13 1,80 16,46 98,85 562,50 14 1,95 36,37 169,95 609,38 15 2,10 68,44 260,84 656,25 16 2,25 115,62 371,62 703,13 17 2,40 180,92 502,36 750,00 18 2,55 267,33 653,14 796,88 19 2,70 377,87 824,00 843,75 20 2,85 515,54 1015,01 890,63 21 3,00 683,38 1226,21 937,50

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm]


H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 19,23 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 30,00 6,79 19,23 0,05 0,10 2,67 -0,30 3 0,08 100,00 30,00 6,79 19,23 0,18 0,20 10,67 -1,21 4 0,12 100,00 30,00 6,79 19,23 0,40 0,29 23,94 -2,72 5 0,16 100,00 30,00 6,79 6,79 0,81 0,39 42,37 -6,14 6 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 1,27 0,48 66,01 -9,57 7 0,24 100,00 30,00 6,79 6,79 1,82 0,58 94,79 -13,75 8 0,28 100,00 30,00 6,79 6,79 2,47 0,67 128,67 -18,66 9 0,32 100,00 30,00 6,79 6,79 3,22 0,76 167,59 -24,31 10 0,36 100,00 30,00 6,79 6,79 4,06 0,85 211,51 -30,68 11 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 5,00 0,94 260,39 -37,77 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 30,00 6,79 6,79 0,07 -0,05 -0,50 3,41 3 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0,25 -0,09 -1,87 12,91 4 0,30 100,00 30,00 6,79 6,79 0,53 -0,12 -3,97 27,39 5 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0,88 -0,15 -6,63 45,72 6 0,50 100,00 30,00 6,79 6,79 1,28 -0,16 -9,69 66,80 7 0,60 100,00 30,00 6,79 6,79 1,72 -0,17 -12,98 89,52 8 0,70 100,00 30,00 6,79 6,79 2,17 -0,17 -16,35 112,75 9 0,80 100,00 30,00 6,79 19,23 1,81 -0,20 -18,49 50,80 10 0,90 100,00 30,00 6,79 6,79 3,23 -0,23 -24,39 168,18 11 1,00 100,00 30,00 6,79 6,79 3,86 -0,25 -29,17 201,13 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=80 [cm] Afi=12,44 [cmq] Afs=12,44 [cmq] Sollecitazioni M=529,7 [kgm] T=1985,3 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 35525,66 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 67,07

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte


Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 30,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 15,00 31,50 8,04 8,04 0,03 0,00 -0,29 -0,42 3 0,30 15,00 33,00 8,04 8,04 0,06 0,00 -0,57 -0,83 4 0,45 15,00 34,50 8,04 8,04 0,08 0,00 -0,86 -1,23 5 0,60 15,00 36,00 8,04 8,04 0,11 0,00 -1,14 -1,61 6 0,75 15,00 37,50 8,04 8,04 0,14 0,00 -1,42 -1,99 7 0,90 15,00 39,00 8,04 8,04 0,16 0,00 -1,69 -2,36 8 1,05 15,00 40,50 8,04 8,04 0,19 0,00 -1,96 -2,71 9 1,20 15,00 42,00 8,04 8,04 0,21 0,00 -2,23 -3,06 10 1,35 15,00 43,50 8,04 8,04 0,23 0,00 -2,49 -3,41 11 1,50 15,00 45,00 8,04 8,04 0,26 0,03 -2,62 -3,78 12 1,65 15,00 46,50 8,04 8,04 0,29 0,08 -2,39 -4,28 13 1,80 15,00 48,00 8,04 8,04 0,35 0,16 -1,54 -4,98 14 1,95 15,00 49,50 8,04 8,04 0,43 0,27 0,19 -5,98 15 2,10 15,00 51,00 8,04 8,04 0,55 0,40 4,86 -7,49 16 2,25 15,00 52,50 8,04 8,04 0,74 0,56 14,31 -9,51 17 2,40 15,00 54,00 8,04 8,04 0,97 0,73 28,34 -11,99 18 2,55 15,00 55,50 8,04 8,04 1,25 0,92 46,90 -14,96 19 2,70 15,00 57,00 8,04 8,04 1,58 1,13 70,24 -18,46 20 2,85 15,00 58,50 8,04 8,04 1,96 1,35 98,63 -22,54 21 3,00 15,00 60,00 8,04 8,04 2,41 1,59 132,33 -27,22

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 5 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 8,04 8,04 -566 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 8,04 8,04 617 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,30 8,04 8,04 670 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,45 8,04 8,04 725 0 0,0000 0,00 0,000


5 0,60 8,04 8,04 781 0 0,0000 0,00 0,000 6 0,75 8,04 8,04 -839 0 0,0000 0,00 0,000 7 0,90 8,04 8,04 898 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,05 8,04 8,04 -959 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,20 8,04 8,04 1022 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,35 8,04 8,04 -1087 0 0,0000 0,00 0,000 11 1,50 8,04 8,04 -1153 -1 0,0000 0,00 0,000 12 1,65 8,04 8,04 -1221 -6 0,0000 0,00 0,000 13 1,80 8,04 8,04 -1291 -16 0,0000 0,00 0,000 14 1,95 8,04 8,04 -1362 -36 0,0000 0,00 0,000 15 2,10 8,04 8,04 -1435 -68 0,0000 0,00 0,000 16 2,25 8,04 8,04 -1510 -116 0,0000 0,00 0,000 17 2,40 8,04 8,04 -1586 -181 0,0000 0,00 0,000 18 2,55 8,04 8,04 -1664 -267 0,0000 0,00 0,000 19 2,70 8,04 8,04 -1743 -378 0,0000 0,00 0,000 20 2,85 8,04 8,04 -1825 -516 0,0000 0,00 0,000 21 3,00 8,04 8,04 -1908 -683 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,50 19,23 6,79 -2713 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,46 19,23 6,79 2463 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,42 19,23 6,79 2463 18 0,0000 0,00 0,000 4 -0,38 19,23 6,79 2463 40 0,0000 0,00 0,000 5 -0,34 6,79 6,79 2411 71 0,0000 0,00 0,000 6 -0,30 6,79 6,79 2411 111 0,0000 0,00 0,000 7 -0,26 6,79 6,79 2411 160 0,0000 0,00 0,000 8 -0,22 6,79 6,79 2411 217 0,0000 0,00 0,000 9 -0,18 6,79 6,79 2411 283 0,0000 0,00 0,000 10 -0,14 6,79 6,79 2411 357 0,0000 0,00 0,000 11 -0,10 6,79 6,79 2411 439 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 6,79 6,79 -2411 -339 0,0000 0,00 0,000 13 0,10 6,79 6,79 -2411 -284 0,0000 0,00 0,000 14 0,20 19,23 6,79 -2713 -233 0,0000 0,00 0,000 15 0,30 6,79 6,79 -2411 -190 0,0000 0,00 0,000 16 0,40 6,79 6,79 -2411 -151 0,0000 0,00 0,000 17 0,50 6,79 6,79 -2411 -113 0,0000 0,00 0,000 18 0,60 6,79 6,79 -2411 -77 0,0000 0,00 0,000 19 0,70 6,79 6,79 -2411 -46 0,0000 0,00 0,000 20 0,80 6,79 6,79 -2411 -22 0,0000 0,00 0,000 21 0,90 6,79 6,79 -2411 -6 0,0000 0,00 0,000 22 1,00 6,79 6,79 -2411 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 2112,73 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1985,32 [kg] Componente verticale della spinta statica 722,60 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,51 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,01 [°]


Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 5533,20 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1985,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9785,80 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -479,27 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9785,80 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1985,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Risultante in fondazione 9985,15 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,47 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 325,35 [kgm] Carico ultimo della fondazione 26478,61 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,7391 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5656 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.32 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.71




Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 0,00 0,00 46,88 3 0,30 0,00 0,00 93,75 4 0,45 0,00 0,00 140,63 5 0,60 0,00 0,00 187,50 6 0,75 0,00 0,00 234,38 7 0,90 0,00 0,00 281,25 8 1,05 0,00 0,00 328,13 9 1,20 0,00 0,00 375,00 10 1,35 0,10 2,24 421,87 11 1,50 1,25 15,63 468,75 12 1,65 5,73 47,45 515,63 13 1,80 16,46 98,85 562,50 14 1,95 36,37 169,95 609,38 15 2,10 68,44 260,84 656,25 16 2,25 115,62 371,62 703,13 17 2,40 180,92 502,36 750,00 18 2,55 267,33 653,14 796,88


19 2,70 377,87 824,00 843,75 20 2,85 515,54 1015,01 890,63 21 3,00 683,38 1226,21 937,50

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 6 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 19,23 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 30,00 6,79 19,23 0,05 0,10 2,67 -0,30 3 0,08 100,00 30,00 6,79 19,23 0,18 0,20 10,67 -1,21 4 0,12 100,00 30,00 6,79 19,23 0,40 0,29 23,94 -2,72 5 0,16 100,00 30,00 6,79 6,79 0,81 0,39 42,37 -6,14 6 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 1,27 0,48 66,01 -9,57 7 0,24 100,00 30,00 6,79 6,79 1,82 0,58 94,79 -13,75 8 0,28 100,00 30,00 6,79 6,79 2,47 0,67 128,67 -18,66 9 0,32 100,00 30,00 6,79 6,79 3,22 0,76 167,59 -24,31 10 0,36 100,00 30,00 6,79 6,79 4,06 0,85 211,51 -30,68 11 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 5,00 0,94 260,39 -37,77 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 30,00 6,79 6,79 0,07 -0,05 -0,50 3,41 3 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0,25 -0,09 -1,87 12,91 4 0,30 100,00 30,00 6,79 6,79 0,53 -0,12 -3,97 27,39 5 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0,88 -0,15 -6,63 45,72 6 0,50 100,00 30,00 6,79 6,79 1,28 -0,16 -9,69 66,80 7 0,60 100,00 30,00 6,79 6,79 1,72 -0,17 -12,98 89,52 8 0,70 100,00 30,00 6,79 6,79 2,17 -0,17 -16,35 112,75 9 0,80 100,00 30,00 6,79 19,23 1,81 -0,20 -18,49 50,80 10 0,90 100,00 30,00 6,79 6,79 3,23 -0,23 -24,39 168,18 11 1,00 100,00 30,00 6,79 6,79 3,86 -0,25 -29,17 201,13 Verifica sperone di fondazione


Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=80 [cm] Afi=12,44 [cmq] Afs=12,44 [cmq] Sollecitazioni M=529,7 [kgm] T=1985,3 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 35525,66 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 67,07

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 30,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 15,00 31,50 8,04 8,04 0,03 0,00 -0,29 -0,42 3 0,30 15,00 33,00 8,04 8,04 0,06 0,00 -0,57 -0,83 4 0,45 15,00 34,50 8,04 8,04 0,08 0,00 -0,86 -1,23 5 0,60 15,00 36,00 8,04 8,04 0,11 0,00 -1,14 -1,61 6 0,75 15,00 37,50 8,04 8,04 0,14 0,00 -1,42 -1,99 7 0,90 15,00 39,00 8,04 8,04 0,16 0,00 -1,69 -2,36 8 1,05 15,00 40,50 8,04 8,04 0,19 0,00 -1,96 -2,71 9 1,20 15,00 42,00 8,04 8,04 0,21 0,00 -2,23 -3,06 10 1,35 15,00 43,50 8,04 8,04 0,23 0,00 -2,49 -3,41 11 1,50 15,00 45,00 8,04 8,04 0,26 0,03 -2,62 -3,78 12 1,65 15,00 46,50 8,04 8,04 0,29 0,08 -2,39 -4,28 13 1,80 15,00 48,00 8,04 8,04 0,35 0,16 -1,54 -4,98 14 1,95 15,00 49,50 8,04 8,04 0,43 0,27 0,19 -5,98 15 2,10 15,00 51,00 8,04 8,04 0,55 0,40 4,86 -7,49 16 2,25 15,00 52,50 8,04 8,04 0,74 0,56 14,31 -9,51 17 2,40 15,00 54,00 8,04 8,04 0,97 0,73 28,34 -11,99 18 2,55 15,00 55,50 8,04 8,04 1,25 0,92 46,90 -14,96 19 2,70 15,00 57,00 8,04 8,04 1,58 1,13 70,24 -18,46 20 2,85 15,00 58,50 8,04 8,04 1,96 1,35 98,63 -22,54 21 3,00 15,00 60,00 8,04 8,04 2,41 1,59 132,33 -27,22

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 6 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]


M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 8,04 8,04 -566 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 8,04 8,04 617 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,30 8,04 8,04 670 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,45 8,04 8,04 725 0 0,0000 0,00 0,000 5 0,60 8,04 8,04 781 0 0,0000 0,00 0,000 6 0,75 8,04 8,04 -839 0 0,0000 0,00 0,000 7 0,90 8,04 8,04 898 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,05 8,04 8,04 -959 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,20 8,04 8,04 1022 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,35 8,04 8,04 -1087 0 0,0000 0,00 0,000 11 1,50 8,04 8,04 -1153 -1 0,0000 0,00 0,000 12 1,65 8,04 8,04 -1221 -6 0,0000 0,00 0,000 13 1,80 8,04 8,04 -1291 -16 0,0000 0,00 0,000 14 1,95 8,04 8,04 -1362 -36 0,0000 0,00 0,000 15 2,10 8,04 8,04 -1435 -68 0,0000 0,00 0,000 16 2,25 8,04 8,04 -1510 -116 0,0000 0,00 0,000 17 2,40 8,04 8,04 -1586 -181 0,0000 0,00 0,000 18 2,55 8,04 8,04 -1664 -267 0,0000 0,00 0,000 19 2,70 8,04 8,04 -1743 -378 0,0000 0,00 0,000 20 2,85 8,04 8,04 -1825 -516 0,0000 0,00 0,000 21 3,00 8,04 8,04 -1908 -683 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,50 19,23 6,79 -2713 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,46 19,23 6,79 2463 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,42 19,23 6,79 2463 18 0,0000 0,00 0,000 4 -0,38 19,23 6,79 2463 40 0,0000 0,00 0,000 5 -0,34 6,79 6,79 2411 71 0,0000 0,00 0,000 6 -0,30 6,79 6,79 2411 111 0,0000 0,00 0,000 7 -0,26 6,79 6,79 2411 160 0,0000 0,00 0,000 8 -0,22 6,79 6,79 2411 217 0,0000 0,00 0,000 9 -0,18 6,79 6,79 2411 283 0,0000 0,00 0,000 10 -0,14 6,79 6,79 2411 357 0,0000 0,00 0,000 11 -0,10 6,79 6,79 2411 439 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 6,79 6,79 -2411 -339 0,0000 0,00 0,000 13 0,10 6,79 6,79 -2411 -284 0,0000 0,00 0,000 14 0,20 19,23 6,79 -2713 -233 0,0000 0,00 0,000 15 0,30 6,79 6,79 -2411 -190 0,0000 0,00 0,000 16 0,40 6,79 6,79 -2411 -151 0,0000 0,00 0,000 17 0,50 6,79 6,79 -2411 -113 0,0000 0,00 0,000 18 0,60 6,79 6,79 -2411 -77 0,0000 0,00 0,000 19 0,70 6,79 6,79 -2411 -46 0,0000 0,00 0,000 20 0,80 6,79 6,79 -2411 -22 0,0000 0,00 0,000 21 0,90 6,79 6,79 -2411 -6 0,0000 0,00 0,000 22 1,00 6,79 6,79 -2411 0 0,0000 0,00 0,000


COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 2112,73 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1985,32 [kg] Componente verticale della spinta statica 722,60 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,00 [m] Y = -2,51 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,01 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 5533,20 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,51 [m] Y = -1,40 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 393,75 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 315,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,19 [m] Y = -1,71 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 1985,32 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 9785,80 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -479,27 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 9785,80 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 1985,32 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Risultante in fondazione 9985,15 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,47 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 325,35 [kgm] Carico ultimo della fondazione 26478,61 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1,50 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,7391 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5656 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.32 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.71

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 7 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 4,50 224,73 3 0,08 17,95 447,62 4 0,12 40,29 668,65 5 0,16 71,42 887,83


6 0,20 111,29 1105,16 7 0,24 159,81 1320,64 8 0,28 216,91 1534,27 9 0,32 282,53 1746,04 10 0,36 356,57 1955,97 11 0,40 438,98 2164,04


Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 0,00 0,00 46,88 3 0,30 0,00 0,00 93,75 4 0,45 0,00 0,00 140,63 5 0,60 0,00 0,00 187,50 6 0,75 0,00 0,00 234,38 7 0,90 0,00 0,00 281,25 8 1,05 0,00 0,00 328,13


9 1,20 0,00 0,00 375,00 10 1,35 0,10 2,24 421,87 11 1,50 1,25 15,63 468,75 12 1,65 5,73 47,45 515,63 13 1,80 16,46 98,85 562,50 14 1,95 36,37 169,95 609,38 15 2,10 68,44 260,84 656,25 16 2,25 115,62 371,62 703,13 17 2,40 180,92 502,36 750,00 18 2,55 267,33 653,14 796,88 19 2,70 377,87 824,00 843,75 20 2,85 515,54 1015,01 890,63 21 3,00 683,38 1226,21 937,50

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 19,23 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 30,00 6,79 19,23 0,05 0,10 2,67 -0,30 3 0,08 100,00 30,00 6,79 19,23 0,18 0,20 10,67 -1,21 4 0,12 100,00 30,00 6,79 19,23 0,40 0,29 23,94 -2,72 5 0,16 100,00 30,00 6,79 6,79 0,81 0,39 42,37 -6,14 6 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 1,27 0,48 66,01 -9,57 7 0,24 100,00 30,00 6,79 6,79 1,82 0,58 94,79 -13,75 8 0,28 100,00 30,00 6,79 6,79 2,47 0,67 128,67 -18,66 9 0,32 100,00 30,00 6,79 6,79 3,22 0,76 167,59 -24,31 10 0,36 100,00 30,00 6,79 6,79 4,06 0,85 211,51 -30,68 11 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 5,00 0,94 260,39 -37,77 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 30,00 6,79 6,79 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 30,00 6,79 6,79 0,07 -0,05 -0,50 3,41 3 0,20 100,00 30,00 6,79 6,79 0,25 -0,09 -1,87 12,91 4 0,30 100,00 30,00 6,79 6,79 0,53 -0,12 -3,97 27,39


5 0,40 100,00 30,00 6,79 6,79 0,88 -0,15 -6,63 45,72 6 0,50 100,00 30,00 6,79 6,79 1,28 -0,16 -9,69 66,80 7 0,60 100,00 30,00 6,79 6,79 1,72 -0,17 -12,98 89,52 8 0,70 100,00 30,00 6,79 6,79 2,17 -0,17 -16,35 112,75 9 0,80 100,00 30,00 6,79 19,23 1,81 -0,20 -18,49 50,80 10 0,90 100,00 30,00 6,79 6,79 3,23 -0,23 -24,39 168,18 11 1,00 100,00 30,00 6,79 6,79 3,86 -0,25 -29,17 201,13 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=80 [cm] Afi=12,44 [cmq] Afs=12,44 [cmq] Sollecitazioni M=529,7 [kgm] T=1985,3 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 35525,66 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 67,07

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 30,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 15,00 31,50 8,04 8,04 0,03 0,00 -0,29 -0,42 3 0,30 15,00 33,00 8,04 8,04 0,06 0,00 -0,57 -0,83 4 0,45 15,00 34,50 8,04 8,04 0,08 0,00 -0,86 -1,23 5 0,60 15,00 36,00 8,04 8,04 0,11 0,00 -1,14 -1,61 6 0,75 15,00 37,50 8,04 8,04 0,14 0,00 -1,42 -1,99 7 0,90 15,00 39,00 8,04 8,04 0,16 0,00 -1,69 -2,36 8 1,05 15,00 40,50 8,04 8,04 0,19 0,00 -1,96 -2,71 9 1,20 15,00 42,00 8,04 8,04 0,21 0,00 -2,23 -3,06 10 1,35 15,00 43,50 8,04 8,04 0,23 0,00 -2,49 -3,41 11 1,50 15,00 45,00 8,04 8,04 0,26 0,03 -2,62 -3,78 12 1,65 15,00 46,50 8,04 8,04 0,29 0,08 -2,39 -4,28 13 1,80 15,00 48,00 8,04 8,04 0,35 0,16 -1,54 -4,98 14 1,95 15,00 49,50 8,04 8,04 0,43 0,27 0,19 -5,98 15 2,10 15,00 51,00 8,04 8,04 0,55 0,40 4,86 -7,49 16 2,25 15,00 52,50 8,04 8,04 0,74 0,56 14,31 -9,51 17 2,40 15,00 54,00 8,04 8,04 0,97 0,73 28,34 -11,99 18 2,55 15,00 55,50 8,04 8,04 1,25 0,92 46,90 -14,96 19 2,70 15,00 57,00 8,04 8,04 1,58 1,13 70,24 -18,46 20 2,85 15,00 58,50 8,04 8,04 1,96 1,35 98,63 -22,54 21 3,00 15,00 60,00 8,04 8,04 2,41 1,59 132,33 -27,22


Verifiche a fessurazione Combinazione n° 7 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 8,04 8,04 -566 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 8,04 8,04 617 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,30 8,04 8,04 670 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,45 8,04 8,04 725 0 0,0000 0,00 0,000 5 0,60 8,04 8,04 781 0 0,0000 0,00 0,000 6 0,75 8,04 8,04 -839 0 0,0000 0,00 0,000 7 0,90 8,04 8,04 898 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,05 8,04 8,04 -959 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,20 8,04 8,04 1022 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,35 8,04 8,04 -1087 0 0,0000 0,00 0,000 11 1,50 8,04 8,04 -1153 -1 0,0000 0,00 0,000 12 1,65 8,04 8,04 -1221 -6 0,0000 0,00 0,000 13 1,80 8,04 8,04 -1291 -16 0,0000 0,00 0,000 14 1,95 8,04 8,04 -1362 -36 0,0000 0,00 0,000 15 2,10 8,04 8,04 -1435 -68 0,0000 0,00 0,000 16 2,25 8,04 8,04 -1510 -116 0,0000 0,00 0,000 17 2,40 8,04 8,04 -1586 -181 0,0000 0,00 0,000 18 2,55 8,04 8,04 -1664 -267 0,0000 0,00 0,000 19 2,70 8,04 8,04 -1743 -378 0,0000 0,00 0,000 20 2,85 8,04 8,04 -1825 -516 0,0000 0,00 0,000 21 3,00 8,04 8,04 -1908 -683 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,50 19,23 6,79 -2713 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,46 19,23 6,79 2463 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,42 19,23 6,79 2463 18 0,0000 0,00 0,000 4 -0,38 19,23 6,79 2463 40 0,0000 0,00 0,000 5 -0,34 6,79 6,79 2411 71 0,0000 0,00 0,000 6 -0,30 6,79 6,79 2411 111 0,0000 0,00 0,000 7 -0,26 6,79 6,79 2411 160 0,0000 0,00 0,000 8 -0,22 6,79 6,79 2411 217 0,0000 0,00 0,000 9 -0,18 6,79 6,79 2411 283 0,0000 0,00 0,000 10 -0,14 6,79 6,79 2411 357 0,0000 0,00 0,000 11 -0,10 6,79 6,79 2411 439 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 6,79 6,79 -2411 -339 0,0000 0,00 0,000 13 0,10 6,79 6,79 -2411 -284 0,0000 0,00 0,000


14 0,20 19,23 6,79 -2713 -233 0,0000 0,00 0,000 15 0,30 6,79 6,79 -2411 -190 0,0000 0,00 0,000 16 0,40 6,79 6,79 -2411 -151 0,0000 0,00 0,000 17 0,50 6,79 6,79 -2411 -113 0,0000 0,00 0,000 18 0,60 6,79 6,79 -2411 -77 0,0000 0,00 0,000 19 0,70 6,79 6,79 -2411 -46 0,0000 0,00 0,000 20 0,80 6,79 6,79 -2411 -22 0,0000 0,00 0,000 21 0,90 6,79 6,79 -2411 -6 0,0000 0,00 0,000 22 1,00 6,79 6,79 -2411 0 0,0000 0,00 0,000


Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rck 350,0 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione ammissibile σfa 2600,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 4,00 21,80 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] σamm Tensione ammissibile espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γs φ δ c ca σamm


Terreno 1 1800 2000 30.00 20.00 0,100 0,070 2,00 Terreno 2 1800 2000 30.00 20.00 0,100 0,070 2,00 Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2 Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1) γ Ψ C Peso proprio 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 3 EQU γ Ψ C Peso proprio 1,10 1.00 1,10 Spinta terreno 1,10 1.00 1,10 Combinazione n° 4 STAB γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00


Combinazione n° 7 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00 Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento


CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 2,27 -- 1,69 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1,43 -- 1,58 -- 3 EQU - [1] -- -- 3,50 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1,29 5 SLEQ - [1] -- 3,71 -- 2,22 -- 6 SLEF - [1] -- 3,71 -- 2,22 -- 7 SLER - [1] -- 3,71 -- 2,22 -- Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00


Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 1,25 [m] Peso muro 4550,00 [kg] Baricentro del muro X=0,18 Y=-3,56 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 1,50 Y = -4,40 Punto superiore superficie di spinta X = 1,50 Y = 0,60 Altezza della superficie di spinta 5,00 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°] COMBINAZIONE n° 1 Valore della spinta statica 4804,65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4514,89 [kg] Componente verticale della spinta statica 1643,29 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,36 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,15 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 14419,08 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4514,89 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 22052,37 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -765,77 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 22052,37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4514,89 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,03 [m] Risultante in fondazione 22509,80 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 11,57 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 742,21 [kgm] Carico ultimo della fondazione 37323,39 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,1817 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9698 [kg/cmq]


COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.27 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.69 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 7,84 391,85 3 0,08 31,33 782,04 4 0,12 70,38 1170,59 5 0,16 124,95 1557,47 6 0,20 194,96 1942,71 7 0,24 280,35 2326,29 8 0,28 381,04 2708,21 9 0,32 496,98 3088,48 10 0,36 628,10 3467,10 11 0,40 774,33 3844,06 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,15 -22,14 -287,80 3 0,30 -84,12 -531,28 4 0,45 -179,31 -730,44 5 0,60 -301,04 -885,28 6 0,75 -442,68 -995,80 7 0,90 -597,56 -1061,99 8 1,05 -759,06 -1083,87


9 1,20 -931,76 -1211,42 10 1,35 -1120,27 -1294,66 11 1,50 -1317,94 -1333,57 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 0,00 0,00 0,00 3 0,40 0,00 0,00 0,00 4 0,60 0,00 0,00 0,00 5 0,80 0,00 0,00 0,00 6 1,00 0,00 0,00 609,38 7 1,20 0,00 0,00 0,00 8 1,40 0,00 0,00 0,00 9 1,60 0,00 0,00 0,00 10 1,80 0,01 0,38 1096,88 11 2,00 1,15 15,60 1218,75 12 2,20 8,88 69,02 1340,63 13 2,40 31,76 167,28 1462,50 14 2,60 78,82 310,93 1584,38 15 2,80 159,17 500,22 1706,25 16 3,00 281,96 735,34 1828,13 17 3,20 456,38 1016,49 1950,00 18 3,40 691,64 1343,82 2071,88 19 3,60 997,00 1717,50 2193,75 20 3,80 1381,73 2137,63 2315,63 21 4,00 1855,15 2604,34 2437,50 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]


Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0 0 1000,00 27977 0 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 1555,48 27977 0 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 389,42 27977 0 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 173,32 27977 0 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 97,93 27977 0 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 62,77 27977 0 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 43,65 27977 0 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 32,11 27977 0 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 24,62 27977 0 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 19,48 27977 0 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 15,80 27977 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 0 1000,00 27977 0 2 0,15 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 552,73 27977 0 3 0,30 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 145,46 27977 0 4 0,45 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 68,25 27977 0 5 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 40,65 27977 0 6 0,75 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 27,64 27977 0 7 0,90 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 20,48 27977 0 8 1,05 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 16,12 27977 0 9 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 13,13 27977 0 10 1,35 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 10,92 27977 0 11 1,50 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 9,28 27977 0 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=1204,6 [kgm] T=4514,9 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 47,40


Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 35,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 2 0,20 15,00 39,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 3 0,40 15,00 43,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 4 0,60 15,00 47,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 5 0,80 15,00 51,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 6 1,00 15,00 55,00 12,06 8,04 382498 0 627,69 0 0 7 1,20 15,00 59,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 8 1,40 15,00 63,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 9 1,60 15,00 67,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 10 1,80 15,00 71,00 12,06 8,04 412127 -2 375,73 0 0 11 2,00 15,00 75,00 12,06 8,04 419223 -396 343,98 0 0 12 2,20 15,00 79,00 12,06 8,04 424857 -2815 316,91 0 0 13 2,40 15,00 83,00 12,06 8,04 427867 -9291 292,56 9074 0 14 2,60 15,00 87,00 12,06 8,04 427731 -21279 269,97 9527 0 15 2,80 15,00 91,00 12,06 8,04 424440 -39596 248,76 9981 0 16 3,00 15,00 95,00 12,06 8,04 403623 -62254 220,79 10435 0 17 3,20 15,00 99,00 12,06 8,04 368232 -86181 188,84 10888 0 18 3,40 15,00 103,00 12,06 8,04 312646 -104368 150,90 11342 0 19 3,60 15,00 107,00 12,06 8,04 214280 -97384 97,68 11796 0 20 3,80 15,00 111,00 12,06 8,04 146638 -87499 63,33 12249 0 21 4,00 15,00 115,00 12,06 8,04 106975 -81417 43,89 12703 0 COMBINAZIONE n° 2 Valore della spinta statica 5163,37 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4957,49 [kg] Componente verticale della spinta statica 1443,50 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,32 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 50,06 [°]


Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11091,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4957,49 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 18525,10 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -526,18 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 18525,10 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4957,49 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,14 [m] Risultante in fondazione 19176,97 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14,98 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 2560,48 [kgm] Carico ultimo della fondazione 29191,10 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,2692 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,5381 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.43 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.58 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 8,52 424,84 3 0,08 33,91 843,97 4 0,12 75,96 1257,40 5 0,16 134,43 1665,12 6 0,20 209,09 2067,13 7 0,24 299,72 2463,44 8 0,28 406,09 2854,04 9 0,32 527,97 3238,93 10 0,36 665,13 3618,12 11 0,40 817,34 3991,60


Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,15 -41,45 -536,63 3 0,30 -156,17 -976,81 4 0,45 -329,67 -1320,55 5 0,60 -547,51 -1567,84 6 0,75 -795,21 -1718,69 7 0,90 -1058,29 -1773,09 8 1,05 -1322,31 -1731,04 9 1,20 -1584,04 -1742,55 10 1,35 -1840,25 -1657,61 11 1,50 -2076,50 -1476,23 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 0,00 0,00 0,00 3 0,40 0,00 0,00 0,00 4 0,60 0,00 0,00 0,00 5 0,80 0,00 0,00 0,00 6 1,00 0,00 0,00 468,75 7 1,20 0,00 0,00 0,00 8 1,40 0,00 0,00 0,00 9 1,60 0,00 0,00 0,00 10 1,80 0,47 7,36 843,75


11 2,00 5,00 44,53 937,50 12 2,20 21,23 125,33 1031,25 13 2,40 58,17 251,74 1125,00 14 2,60 124,99 424,18 1218,75 15 2,80 230,94 643,04 1312,50 16 3,00 385,33 908,66 1406,25 17 3,20 597,54 1221,35 1500,00 18 3,40 877,02 1581,40 1593,75 19 3,60 1233,28 1989,08 1687,50 20 3,80 1675,85 2444,62 1781,25 21 4,00 2214,33 2948,24 1875,00 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0 0 1000,00 27977 0 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 1432,50 27977 0 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 359,73 27977 0 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 160,60 27977 0 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 91,03 27977 0 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 58,53 27977 0 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 40,83 27977 0 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 30,13 27977 0 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 23,18 27977 0 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 18,40 27977 0 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 14,97 27977 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)


Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 0 1000,00 27977 0 2 0,15 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 295,20 27977 0 3 0,30 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 78,36 27977 0 4 0,45 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 37,12 27977 0 5 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 22,35 27977 0 6 0,75 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 15,39 27977 0 7 0,90 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 11,56 27977 0 8 1,05 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 9,25 27977 0 9 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 7,73 27977 0 10 1,35 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 6,65 27977 0 11 1,50 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 5,89 27977 0 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=1322,7 [kgm] T=4957,5 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 43,17 Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 35,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 2 0,20 15,00 39,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 3 0,40 15,00 43,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 4 0,60 15,00 47,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 5 0,80 15,00 51,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 6 1,00 15,00 55,00 12,06 8,04 382498 0 816,00 0 0 7 1,20 15,00 59,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 8 1,40 15,00 63,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 9 1,60 15,00 67,00 12,06 8,04 0 0 1000,00 0 0 10 1,80 15,00 71,00 12,06 8,04 411936 -228 488,22 0 0


11 2,00 15,00 75,00 12,06 8,04 417776 -2228 445,63 0 0 12 2,20 15,00 79,00 12,06 8,04 420526 -8657 407,78 8620 0 13 2,40 15,00 83,00 12,06 8,04 419221 -21677 372,64 9074 0 14 2,60 15,00 87,00 12,06 8,04 413783 -42437 339,51 9527 0 15 2,80 15,00 91,00 12,06 8,04 378974 -66682 288,74 9981 0 16 3,00 15,00 95,00 12,06 8,04 329690 -90338 234,45 10435 0 17 3,20 15,00 99,00 12,06 8,04 225093 -89668 150,06 10888 0 18 3,40 15,00 103,00 12,06 8,04 143864 -79167 90,27 11342 0 19 3,60 15,00 107,00 12,06 8,04 99970 -73061 59,24 11796 0 20 3,80 15,00 111,00 12,06 8,04 74077 -69694 41,59 12249 0 21 4,00 15,00 115,00 12,06 8,04 57599 -68023 30,72 12703 0 COMBINAZIONE n° 3 Valore della spinta statica 6274,42 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 6024,24 [kg] Componente verticale della spinta statica 1754,12 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,27 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 49,44 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 12200,76 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6024,24 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19944,88 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -543,78 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 6819,37 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 23879,48 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19944,88 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6024,24 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,17 [m] Risultante in fondazione 20834,81 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16,81 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 3383,39 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 3.50 Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 4


Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36 Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -1,09 Y[m]= 0,73 Raggio del cerchio R[m]= 5,74 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4,37 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4,55 Larghezza della striscia dx[m]= 0,36 Coefficiente di sicurezza C= 1.29 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 1721.15 73.14 1647.19 1.23 24.79 0.080 0.000 2 2232.96 63.06 1990.65 0.79 24.79 0.080 0.000 3 2536.23 55.95 2101.35 0.64 24.79 0.080 0.000 4 2750.60 50.00 2107.01 0.56 24.79 0.080 0.000 5 2908.91 44.72 2046.90 0.50 24.79 0.080 0.000 6 3026.48 39.90 1941.14 0.47 24.79 0.080 0.000 7 3111.99 35.39 1802.30 0.44 24.79 0.080 0.000 8 3170.90 31.13 1639.15 0.42 24.79 0.080 0.000 9 3250.95 27.05 1478.34 0.40 24.79 0.080 0.000 10 3322.56 23.11 1304.29 0.39 24.79 0.080 0.000 11 3319.91 19.29 1096.83 0.38 24.79 0.080 0.000 12 3349.96 15.56 898.48 0.37 24.79 0.080 0.000 13 3603.09 11.89 742.38 0.36 24.79 0.080 0.000 14 1469.51 8.27 211.43 0.36 24.79 0.080 0.000 15 699.66 4.69 57.17 0.36 24.79 0.080 0.000 16 650.29 1.12 12.71 0.36 24.79 0.080 0.000 17 647.64 -2.44 -27.60 0.36 24.79 0.080 0.000 18 630.69 -6.01 -66.08 0.36 24.79 0.080 0.000 19 599.22 -9.61 -100.03 0.36 24.79 0.080 0.000 20 552.86 -13.24 -126.66 0.37 24.79 0.080 0.000 21 491.02 -16.93 -143.02 0.37 24.79 0.080 0.000 22 412.86 -20.70 -145.92 0.38 24.79 0.080 0.000 23 317.23 -24.56 -131.85 0.39 24.79 0.080 0.000 24 202.57 -28.54 -96.79 0.41 24.79 0.080 0.000 25 66.76 -32.68 -36.05 0.42 24.79 0.080 0.000


ΣWi= 45046,02 [kg] ΣWisinαi= 20203,28 [kg] ΣWicosαitanφi= 16978,97 [kg] Σcibi/cosαi= 9143,12 [kg] COMBINAZIONE n° 5 Valore della spinta statica 2481,65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2331,99 [kg] Componente verticale della spinta statica 848,77 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,54 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,41 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11091,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2331,99 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 17930,37 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 17930,37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2331,99 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,01 [m] Risultante in fondazione 18081,39 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 7,41 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -175,78 [kgm] Carico ultimo della fondazione 39856,38 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,8496 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,8997 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 3.71 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.22


Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 5,20 260,02 3 0,08 20,81 520,43 4 0,12 46,84 781,23 5 0,16 83,31 1042,42 6 0,20 130,24 1304,01 7 0,24 187,64 1565,98 8 0,28 255,52 1828,35 9 0,32 333,91 2091,11 10 0,36 422,82 2354,27 11 0,40 522,26 2617,81 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,15 -2,91 -37,03 3 0,30 -10,57 -63,37 4 0,45 -21,39 -79,02 5 0,60 -33,75 -83,98 6 0,75 -46,05 -78,24 7 0,90 -56,68 -61,82 8 1,05 -64,06 -34,70 9 1,20 -77,81 -146,90 10 1,35 -107,59 -248,40 11 1,50 -151,80 -339,21


Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 0,00 0,00 0,00 3 0,40 0,00 0,00 0,00 4 0,60 0,00 0,00 0,00 5 0,80 0,00 0,00 0,00 6 1,00 0,00 0,00 468,75 7 1,20 0,00 0,00 0,00 8 1,40 0,00 0,00 0,00 9 1,60 0,00 0,00 0,00 10 1,80 0,00 0,00 0,00 11 2,00 0,00 0,00 937,50 12 2,20 0,00 0,00 1031,25 13 2,40 0,11 2,01 1125,00 14 2,60 1,80 18,98 1218,75 15 2,80 9,81 66,94 1312,50 16 3,00 30,88 149,53 1406,25 17 3,20 71,95 266,95 1500,00 18 3,40 139,99 419,34 1593,75 19 3,60 242,02 606,84 1687,50 20 3,80 385,08 829,59 1781,25 21 4,00 576,21 1087,68 1875,00 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]


Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,03 0,08 1,67 -0,23 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,11 0,17 6,69 -0,92 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,24 0,25 15,05 -2,07 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,50 0,33 26,88 -4,69 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,78 0,41 42,01 -7,33 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,12 0,50 60,53 -10,57 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 1,53 0,58 82,43 -14,39 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 2,00 0,66 107,72 -18,80 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 2,53 0,75 136,40 -23,81 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 3,12 0,83 168,48 -29,41 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 9,05 9,05 0,02 -0,01 -0,16 0,94 3 0,30 100,00 40,00 9,05 9,05 0,06 -0,02 -0,60 3,41 4 0,45 100,00 40,00 9,05 9,05 0,13 -0,03 -1,20 6,90 5 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0,20 -0,03 -1,90 10,89 6 0,75 100,00 40,00 9,05 9,05 0,28 -0,02 -2,59 14,85 7 0,90 100,00 40,00 9,05 9,05 0,34 -0,02 -3,19 18,29 8 1,05 100,00 40,00 9,05 9,05 0,38 -0,01 -3,61 20,66 9 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,47 -0,05 -4,38 25,10 10 1,35 100,00 40,00 9,05 9,05 0,64 -0,08 -6,06 34,71 11 1,50 100,00 40,00 9,05 9,05 0,91 -0,11 -8,55 48,97 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=622,2 [kgm] T=2332,0 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 91,77 Armature e tensioni nei materiali del contrafforte


Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 15,00 39,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 3 0,40 15,00 43,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 4 0,60 15,00 47,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,80 15,00 51,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1,00 15,00 55,00 12,06 8,04 0,19 0,00 -1,84 -2,79 7 1,20 15,00 59,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,40 15,00 63,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 9 1,60 15,00 67,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 10 1,80 15,00 71,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 11 2,00 15,00 75,00 12,06 8,04 0,33 0,00 -3,55 -4,96 12 2,20 15,00 79,00 12,06 8,04 0,36 0,00 -3,88 -5,34 13 2,40 15,00 83,00 12,06 8,04 0,38 0,00 -4,19 -5,71 14 2,60 15,00 87,00 12,06 8,04 0,41 0,02 -4,44 -6,08 15 2,80 15,00 91,00 12,06 8,04 0,44 0,06 -4,49 -6,52 16 3,00 15,00 95,00 12,06 8,04 0,48 0,12 -4,17 -7,09 17 3,20 15,00 99,00 12,06 8,04 0,53 0,21 -3,37 -7,86 18 3,40 15,00 103,00 12,06 8,04 0,60 0,31 -2,00 -8,86 19 3,60 15,00 107,00 12,06 8,04 0,70 0,43 0,02 -10,13 20 3,80 15,00 111,00 12,06 8,04 0,82 0,57 3,94 -11,86 21 4,00 15,00 115,00 12,06 8,04 0,99 0,72 11,80 -14,16 Verifiche a fessurazione Combinazione n° 5 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w


1 0,00 12,06 8,04 -866 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,20 12,06 8,04 -1040 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,40 12,06 8,04 -1225 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,60 12,06 8,04 -1423 0 0,0000 0,00 0,000 5 0,80 12,06 8,04 -1632 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,00 12,06 8,04 1680 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,20 12,06 8,04 -2087 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,40 12,06 8,04 -2332 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,60 12,06 8,04 -2588 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,80 12,06 8,04 -2857 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,00 12,06 8,04 2894 0 0,0000 0,00 0,000 12 2,20 12,06 8,04 3173 0 0,0000 0,00 0,000 13 2,40 12,06 8,04 -3734 0 0,0000 0,00 0,000 14 2,60 12,06 8,04 -4050 -2 0,0000 0,00 0,000 15 2,80 12,06 8,04 -4377 -10 0,0000 0,00 0,000 16 3,00 12,06 8,04 -4717 -31 0,0000 0,00 0,000 17 3,20 12,06 8,04 -5068 -72 0,0000 0,00 0,000 18 3,40 12,06 8,04 -5431 -140 0,0000 0,00 0,000 19 3,60 12,06 8,04 -5806 -242 0,0000 0,00 0,000 20 3,80 12,06 8,04 -6193 -385 0,0000 0,00 0,000 21 4,00 12,06 8,04 -6591 -576 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 21 0,0000 0,00 0,000 4 -0,43 24,88 9,05 4435 47 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 83 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 130 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 188 0,0000 0,00 0,000 8 -0,27 9,05 9,05 4326 256 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 334 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 423 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 522 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -152 0,0000 0,00 0,000 13 0,15 9,05 9,05 -4326 -108 0,0000 0,00 0,000 14 0,30 9,05 9,05 -4326 -78 0,0000 0,00 0,000 15 0,45 9,05 9,05 -4326 -64 0,0000 0,00 0,000 16 0,60 9,05 9,05 -4326 -57 0,0000 0,00 0,000 17 0,75 9,05 9,05 -4326 -46 0,0000 0,00 0,000 18 0,90 9,05 9,05 -4326 -34 0,0000 0,00 0,000 19 1,05 9,05 9,05 -4326 -21 0,0000 0,00 0,000 20 1,20 9,05 9,05 -4326 -11 0,0000 0,00 0,000 21 1,35 9,05 9,05 -4326 -3 0,0000 0,00 0,000 22 1,50 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000


COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 2481,65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2331,99 [kg] Componente verticale della spinta statica 848,77 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,54 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,41 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11091,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2331,99 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 17930,37 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 17930,37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2331,99 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,01 [m] Risultante in fondazione 18081,39 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 7,41 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -175,78 [kgm] Carico ultimo della fondazione 39856,38 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,8496 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,8997 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 3.71 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.22 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 6 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 5,20 260,02


3 0,08 20,81 520,43 4 0,12 46,84 781,23 5 0,16 83,31 1042,42 6 0,20 130,24 1304,01 7 0,24 187,64 1565,98 8 0,28 255,52 1828,35 9 0,32 333,91 2091,11 10 0,36 422,82 2354,27 11 0,40 522,26 2617,81 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 6 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,15 -2,91 -37,03 3 0,30 -10,57 -63,37 4 0,45 -21,39 -79,02 5 0,60 -33,75 -83,98 6 0,75 -46,05 -78,24 7 0,90 -56,68 -61,82 8 1,05 -64,06 -34,70 9 1,20 -77,81 -146,90 10 1,35 -107,59 -248,40 11 1,50 -151,80 -339,21 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00


2 0,20 0,00 0,00 0,00 3 0,40 0,00 0,00 0,00 4 0,60 0,00 0,00 0,00 5 0,80 0,00 0,00 0,00 6 1,00 0,00 0,00 468,75 7 1,20 0,00 0,00 0,00 8 1,40 0,00 0,00 0,00 9 1,60 0,00 0,00 0,00 10 1,80 0,00 0,00 0,00 11 2,00 0,00 0,00 937,50 12 2,20 0,00 0,00 1031,25 13 2,40 0,11 2,01 1125,00 14 2,60 1,80 18,98 1218,75 15 2,80 9,81 66,94 1312,50 16 3,00 30,88 149,53 1406,25 17 3,20 71,95 266,95 1500,00 18 3,40 139,99 419,34 1593,75 19 3,60 242,02 606,84 1687,50 20 3,80 385,08 829,59 1781,25 21 4,00 576,21 1087,68 1875,00 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 6 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,03 0,08 1,67 -0,23 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,11 0,17 6,69 -0,92 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,24 0,25 15,05 -2,07 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,50 0,33 26,88 -4,69 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,78 0,41 42,01 -7,33 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,12 0,50 60,53 -10,57 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 1,53 0,58 82,43 -14,39 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 2,00 0,66 107,72 -18,80


10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 2,53 0,75 136,40 -23,81 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 3,12 0,83 168,48 -29,41 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 9,05 9,05 0,02 -0,01 -0,16 0,94 3 0,30 100,00 40,00 9,05 9,05 0,06 -0,02 -0,60 3,41 4 0,45 100,00 40,00 9,05 9,05 0,13 -0,03 -1,20 6,90 5 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0,20 -0,03 -1,90 10,89 6 0,75 100,00 40,00 9,05 9,05 0,28 -0,02 -2,59 14,85 7 0,90 100,00 40,00 9,05 9,05 0,34 -0,02 -3,19 18,29 8 1,05 100,00 40,00 9,05 9,05 0,38 -0,01 -3,61 20,66 9 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,47 -0,05 -4,38 25,10 10 1,35 100,00 40,00 9,05 9,05 0,64 -0,08 -6,06 34,71 11 1,50 100,00 40,00 9,05 9,05 0,91 -0,11 -8,55 48,97 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=622,2 [kgm] T=2332,0 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 91,77 Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 15,00 39,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00


3 0,40 15,00 43,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 4 0,60 15,00 47,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,80 15,00 51,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1,00 15,00 55,00 12,06 8,04 0,19 0,00 -1,84 -2,79 7 1,20 15,00 59,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,40 15,00 63,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 9 1,60 15,00 67,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 10 1,80 15,00 71,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 11 2,00 15,00 75,00 12,06 8,04 0,33 0,00 -3,55 -4,96 12 2,20 15,00 79,00 12,06 8,04 0,36 0,00 -3,88 -5,34 13 2,40 15,00 83,00 12,06 8,04 0,38 0,00 -4,19 -5,71 14 2,60 15,00 87,00 12,06 8,04 0,41 0,02 -4,44 -6,08 15 2,80 15,00 91,00 12,06 8,04 0,44 0,06 -4,49 -6,52 16 3,00 15,00 95,00 12,06 8,04 0,48 0,12 -4,17 -7,09 17 3,20 15,00 99,00 12,06 8,04 0,53 0,21 -3,37 -7,86 18 3,40 15,00 103,00 12,06 8,04 0,60 0,31 -2,00 -8,86 19 3,60 15,00 107,00 12,06 8,04 0,70 0,43 0,02 -10,13 20 3,80 15,00 111,00 12,06 8,04 0,82 0,57 3,94 -11,86 21 4,00 15,00 115,00 12,06 8,04 0,99 0,72 11,80 -14,16 Verifiche a fessurazione Combinazione n° 6 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 8,04 -866 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,20 12,06 8,04 -1040 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,40 12,06 8,04 -1225 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,60 12,06 8,04 -1423 0 0,0000 0,00 0,000 5 0,80 12,06 8,04 -1632 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,00 12,06 8,04 1680 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,20 12,06 8,04 -2087 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,40 12,06 8,04 -2332 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,60 12,06 8,04 -2588 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,80 12,06 8,04 -2857 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,00 12,06 8,04 2894 0 0,0000 0,00 0,000 12 2,20 12,06 8,04 3173 0 0,0000 0,00 0,000 13 2,40 12,06 8,04 -3734 0 0,0000 0,00 0,000 14 2,60 12,06 8,04 -4050 -2 0,0000 0,00 0,000 15 2,80 12,06 8,04 -4377 -10 0,0000 0,00 0,000


16 3,00 12,06 8,04 -4717 -31 0,0000 0,00 0,000 17 3,20 12,06 8,04 -5068 -72 0,0000 0,00 0,000 18 3,40 12,06 8,04 -5431 -140 0,0000 0,00 0,000 19 3,60 12,06 8,04 -5806 -242 0,0000 0,00 0,000 20 3,80 12,06 8,04 -6193 -385 0,0000 0,00 0,000 21 4,00 12,06 8,04 -6591 -576 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 21 0,0000 0,00 0,000 4 -0,43 24,88 9,05 4435 47 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 83 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 130 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 188 0,0000 0,00 0,000 8 -0,27 9,05 9,05 4326 256 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 334 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 423 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 522 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -152 0,0000 0,00 0,000 13 0,15 9,05 9,05 -4326 -108 0,0000 0,00 0,000 14 0,30 9,05 9,05 -4326 -78 0,0000 0,00 0,000 15 0,45 9,05 9,05 -4326 -64 0,0000 0,00 0,000 16 0,60 9,05 9,05 -4326 -57 0,0000 0,00 0,000 17 0,75 9,05 9,05 -4326 -46 0,0000 0,00 0,000 18 0,90 9,05 9,05 -4326 -34 0,0000 0,00 0,000 19 1,05 9,05 9,05 -4326 -21 0,0000 0,00 0,000 20 1,20 9,05 9,05 -4326 -11 0,0000 0,00 0,000 21 1,35 9,05 9,05 -4326 -3 0,0000 0,00 0,000 22 1,50 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 2481,65 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2331,99 [kg] Componente verticale della spinta statica 848,77 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1,50 [m] Y = -3,54 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 55,41 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11091,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0,77 [m] Y = -1,85 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 900,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 720,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -2,44 [m]


Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 2331,99 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 17930,37 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 17930,37 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 2331,99 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione -0,01 [m] Risultante in fondazione 18081,39 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 7,41 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione -175,78 [kgm] Carico ultimo della fondazione 39856,38 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,05 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 0,8496 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,8997 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 3.71 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.22 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 7 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 5,20 260,02 3 0,08 20,81 520,43 4 0,12 46,84 781,23 5 0,16 83,31 1042,42 6 0,20 130,24 1304,01 7 0,24 187,64 1565,98 8 0,28 255,52 1828,35 9 0,32 333,91 2091,11 10 0,36 422,82 2354,27 11 0,40 522,26 2617,81


Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 7 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,15 -2,91 -37,03 3 0,30 -10,57 -63,37 4 0,45 -21,39 -79,02 5 0,60 -33,75 -83,98 6 0,75 -46,05 -78,24 7 0,90 -56,68 -61,82 8 1,05 -64,06 -34,70 9 1,20 -77,81 -146,90 10 1,35 -107,59 -248,40 11 1,50 -151,80 -339,21 Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 0,00 0,00 0,00 3 0,40 0,00 0,00 0,00 4 0,60 0,00 0,00 0,00 5 0,80 0,00 0,00 0,00 6 1,00 0,00 0,00 468,75 7 1,20 0,00 0,00 0,00 8 1,40 0,00 0,00 0,00 9 1,60 0,00 0,00 0,00 10 1,80 0,00 0,00 0,00 11 2,00 0,00 0,00 937,50 12 2,20 0,00 0,00 1031,25 13 2,40 0,11 2,01 1125,00 14 2,60 1,80 18,98 1218,75


15 2,80 9,81 66,94 1312,50 16 3,00 30,88 149,53 1406,25 17 3,20 71,95 266,95 1500,00 18 3,40 139,99 419,34 1593,75 19 3,60 242,02 606,84 1687,50 20 3,80 385,08 829,59 1781,25 21 4,00 576,21 1087,68 1875,00 Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,03 0,08 1,67 -0,23 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,11 0,17 6,69 -0,92 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,24 0,25 15,05 -2,07 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,50 0,33 26,88 -4,69 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,78 0,41 42,01 -7,33 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,12 0,50 60,53 -10,57 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 1,53 0,58 82,43 -14,39 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 2,00 0,66 107,72 -18,80 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 2,53 0,75 136,40 -23,81 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 3,12 0,83 168,48 -29,41 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 9,05 9,05 0,02 -0,01 -0,16 0,94 3 0,30 100,00 40,00 9,05 9,05 0,06 -0,02 -0,60 3,41 4 0,45 100,00 40,00 9,05 9,05 0,13 -0,03 -1,20 6,90


5 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0,20 -0,03 -1,90 10,89 6 0,75 100,00 40,00 9,05 9,05 0,28 -0,02 -2,59 14,85 7 0,90 100,00 40,00 9,05 9,05 0,34 -0,02 -3,19 18,29 8 1,05 100,00 40,00 9,05 9,05 0,38 -0,01 -3,61 20,66 9 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,47 -0,05 -4,38 25,10 10 1,35 100,00 40,00 9,05 9,05 0,64 -0,08 -6,06 34,71 11 1,50 100,00 40,00 9,05 9,05 0,91 -0,11 -8,55 48,97 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=622,2 [kgm] T=2332,0 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 91,77 Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 15,00 39,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 3 0,40 15,00 43,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 4 0,60 15,00 47,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 5 0,80 15,00 51,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 6 1,00 15,00 55,00 12,06 8,04 0,19 0,00 -1,84 -2,79 7 1,20 15,00 59,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,40 15,00 63,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 9 1,60 15,00 67,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 10 1,80 15,00 71,00 12,06 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 11 2,00 15,00 75,00 12,06 8,04 0,33 0,00 -3,55 -4,96 12 2,20 15,00 79,00 12,06 8,04 0,36 0,00 -3,88 -5,34 13 2,40 15,00 83,00 12,06 8,04 0,38 0,00 -4,19 -5,71 14 2,60 15,00 87,00 12,06 8,04 0,41 0,02 -4,44 -6,08 15 2,80 15,00 91,00 12,06 8,04 0,44 0,06 -4,49 -6,52 16 3,00 15,00 95,00 12,06 8,04 0,48 0,12 -4,17 -7,09


17 3,20 15,00 99,00 12,06 8,04 0,53 0,21 -3,37 -7,86 18 3,40 15,00 103,00 12,06 8,04 0,60 0,31 -2,00 -8,86 19 3,60 15,00 107,00 12,06 8,04 0,70 0,43 0,02 -10,13 20 3,80 15,00 111,00 12,06 8,04 0,82 0,57 3,94 -11,86 21 4,00 15,00 115,00 12,06 8,04 0,99 0,72 11,80 -14,16 Verifiche a fessurazione Combinazione n° 7 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 8,04 -866 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,20 12,06 8,04 -1040 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,40 12,06 8,04 -1225 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,60 12,06 8,04 -1423 0 0,0000 0,00 0,000 5 0,80 12,06 8,04 -1632 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,00 12,06 8,04 1680 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,20 12,06 8,04 -2087 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,40 12,06 8,04 -2332 0 0,0000 0,00 0,000 9 1,60 12,06 8,04 -2588 0 0,0000 0,00 0,000 10 1,80 12,06 8,04 -2857 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,00 12,06 8,04 2894 0 0,0000 0,00 0,000 12 2,20 12,06 8,04 3173 0 0,0000 0,00 0,000 13 2,40 12,06 8,04 -3734 0 0,0000 0,00 0,000 14 2,60 12,06 8,04 -4050 -2 0,0000 0,00 0,000 15 2,80 12,06 8,04 -4377 -10 0,0000 0,00 0,000 16 3,00 12,06 8,04 -4717 -31 0,0000 0,00 0,000 17 3,20 12,06 8,04 -5068 -72 0,0000 0,00 0,000 18 3,40 12,06 8,04 -5431 -140 0,0000 0,00 0,000 19 3,60 12,06 8,04 -5806 -242 0,0000 0,00 0,000 20 3,80 12,06 8,04 -6193 -385 0,0000 0,00 0,000 21 4,00 12,06 8,04 -6591 -576 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 5 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 21 0,0000 0,00 0,000


4 -0,43 24,88 9,05 4435 47 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 83 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 130 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 188 0,0000 0,00 0,000 8 -0,27 9,05 9,05 4326 256 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 334 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 423 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 522 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -152 0,0000 0,00 0,000 13 0,15 9,05 9,05 -4326 -108 0,0000 0,00 0,000 14 0,30 9,05 9,05 -4326 -78 0,0000 0,00 0,000 15 0,45 9,05 9,05 -4326 -64 0,0000 0,00 0,000 16 0,60 9,05 9,05 -4326 -57 0,0000 0,00 0,000 17 0,75 9,05 9,05 -4326 -46 0,0000 0,00 0,000 18 0,90 9,05 9,05 -4326 -34 0,0000 0,00 0,000 19 1,05 9,05 9,05 -4326 -21 0,0000 0,00 0,000 20 1,20 9,05 9,05 -4326 -11 0,0000 0,00 0,000 21 1,35 9,05 9,05 -4326 -3 0,0000 0,00 0,000 22 1,50 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000


Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rck 350,0 [kg/cmq] Acciaio Tipo FeB44K Tensione ammissibile σfa 2600,0 [kg/cmq]

Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 10,00 4,00 21,80

Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,00 [m]

Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] σamm Tensione ammissibile espressa in [kg/cmq] Descrizione γ γs φ δ c ca σamm Terreno 1 1800 2000 30.00 20.00 0,100 0,070 2,00 Terreno 2 1800 2000 30.00 20.00 0,100 0,070 2,00


Stratigrafia Terreno spingente: Terreno 1 Terreno di fondazione: Terreno 2

Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 SLU (Caso A1-M1) γ Ψ C Peso proprio 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 2 SLU (Caso A2-M2) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 3 EQU γ Ψ C Peso proprio 1,10 1.00 1,10 Spinta terreno 1,10 1.00 1,10 Combinazione n° 4 STAB γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 5 SLE (Quasi Permanente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 6 SLE (Frequente) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 7 SLE (Rara) γ Ψ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00

Impostazioni di analisi


Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.60 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.60 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1,76 -- 1,12 -- 2 A2-M2 - [1] -- 1,10 -- 1,06 -- 3 EQU - [1] -- -- 2,75 -- -- 4 STAB - [1] -- -- -- -- 1,19 5 SLEQ - [1] -- 2,51 -- 1,59 -- 6 SLEF - [1] -- 2,51 -- 1,59 -- 7 SLER - [1] -- 2,51 -- 1,59 --


Analisi della spinta e verifiche Sistema di riferimento adottato per le coordinate : Origine in testa al muro (spigolo di monte) Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso Calcolo riferito ad 1 metro di muro Tipo di analisi Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Meyerhof Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva Sisma Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.00 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.00 Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.00 Coefficiente riduzione (βm) 0.20 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50 Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*βm*St*S) = 0.00 Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.00 Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico Partecipazione spinta passiva (percento) 0,0 Lunghezza del muro 1,25 [m] Peso muro 5425,00 [kg] Baricentro del muro X=0,31 Y=-4,34 Superficie di spinta Punto inferiore superficie di spinta X = 2,00 Y = -5,40 Punto superiore superficie di spinta X = 2,00 Y = 0,80 Altezza della superficie di spinta 6,20 [m] Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0,00 [°]


COMBINAZIONE n° 1 Valore della spinta statica 9228,08 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 8671,56 [kg] Componente verticale della spinta statica 3156,19 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -3,96 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 53,19 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 24429,60 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8671,56 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 34810,79 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -765,77 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 34810,79 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8671,56 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,13 [m] Risultante in fondazione 35874,60 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13,99 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 4594,26 [kgm] Carico ultimo della fondazione 38915,35 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,7891 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9412 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.76 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.12

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 12,68 632,96 3 0,08 50,57 1260,60 4 0,12 113,45 1882,92


5 0,16 201,13 2499,92 6 0,20 313,38 3111,61 7 0,24 449,99 3717,97 8 0,28 610,74 4319,01 9 0,32 795,44 4914,73 10 0,36 1003,85 5505,13 11 0,40 1235,78 6090,22


Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 0,00 0,00 152,34 3 0,50 0,00 0,00 304,69 4 0,75 0,00 0,00 0,00 5 1,00 0,00 0,00 609,38 6 1,25 0,00 0,00 0,00 7 1,50 0,00 0,00 0,00


8 1,75 0,06 1,17 1066,41 9 2,00 1,86 19,52 1218,75 10 2,25 14,46 93,05 1371,09 11 2,50 54,26 237,16 1523,44 12 2,75 138,97 452,37 1675,78 13 3,00 286,41 739,12 1828,13 14 3,25 514,52 1097,79 1980,47 15 3,50 841,32 1528,68 2132,81 16 3,75 1284,90 2032,07 2285,16 17 4,00 1863,42 2608,18 2437,50 18 4,25 2595,07 3257,23 2589,84 19 4,50 3498,12 3979,39 2742,19 20 4,75 4590,87 4774,81 2894,53 21 5,00 5891,65 5643,62 3046,88

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0 0 1000,00 27977 0 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 962,28 27977 0 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 241,25 27977 0 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 107,52 27977 0 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 60,84 27977 0 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 39,05 27977 0 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 27,19 27977 0 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 20,04 27977 0 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 15,38 27977 0 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 12,19 27977 0 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 9,90 27977 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 0 1000,00 27977 0 2 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 125,49 27977 0 3 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 33,31 27977 0


4 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 15,78 27977 0 5 0,80 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 9,50 27977 0 6 1,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 6,54 27977 0 7 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 4,92 27977 0 8 1,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 3,94 27977 0 9 1,60 100,00 40,00 9,05 24,88 0 -32689 8,84 27977 0 10 1,80 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 2,88 27977 0 11 2,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 2,58 27977 0 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=2313,6 [kgm] T=8671,6 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 24,68

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 35,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 2 0,25 15,00 39,00 12,06 10,05 360560 0 2366,75 0 0 3 0,50 15,00 43,00 12,06 10,05 367967 0 1207,69 0 0 4 0,75 15,00 47,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 5 1,00 15,00 51,00 12,06 10,05 382783 0 628,16 0 0 6 1,25 15,00 55,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 7 1,50 15,00 59,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 8 1,75 15,00 63,00 12,06 10,05 404985 -22 379,77 0 0 9 2,00 15,00 67,00 12,06 10,05 411857 -627 337,93 0 0 10 2,25 15,00 71,00 12,06 10,05 416193 -4390 303,55 0 0 11 2,50 15,00 75,00 12,06 10,05 415791 -14810 272,93 8166 0 12 2,75 15,00 79,00 12,06 10,05 409998 -34000 244,66 8620 0 13 3,00 15,00 83,00 12,06 10,05 376195 -58938 205,78 9074 0 14 3,25 15,00 87,00 12,06 10,05 314690 -81756 158,90 9527 0 15 3,50 15,00 91,00 12,06 10,05 192534 -75948 90,27 9981 0 16 3,75 15,00 95,00 12,06 10,05 119844 -67386 52,44 10435 0 17 4,00 15,00 99,00 12,06 10,05 82282 -62903 33,76 10888 0 18 4,25 15,00 103,00 12,06 10,05 60707 -60829 23,44 11342 0 19 4,50 15,00 107,00 12,06 10,05 47027 -59991 17,15 11796 0


20 4,75 15,00 111,00 12,06 10,05 37835 -60007 13,07 12249 0 21 5,00 15,00 115,00 12,06 10,05 31289 -60503 10,27 12703 0 COMBINAZIONE n° 2 Valore della spinta statica 9766,79 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 9377,36 [kg] Componente verticale della spinta statica 2730,46 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -3,92 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,68 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 18792,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9377,36 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 28747,46 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -526,18 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28747,46 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9377,36 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,28 [m] Risultante in fondazione 30238,25 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18,07 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 8174,93 [kgm] Carico ultimo della fondazione 30555,26 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,8817 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,3730 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.10 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.06

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 2 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00


2 0,04 13,39 667,94 3 0,08 53,31 1326,40 4 0,12 119,38 1975,41 5 0,16 211,21 2614,94 6 0,20 328,45 3245,02 7 0,24 470,69 3865,62 8 0,28 637,57 4476,76 9 0,32 828,70 5078,43 10 0,36 1043,72 5670,64 11 0,40 1282,23 6253,38


Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 0,00 0,00 117,19 3 0,50 0,00 0,00 234,38 4 0,75 0,00 0,00 0,00


5 1,00 0,00 0,00 468,75 6 1,25 0,00 0,00 0,00 7 1,50 0,00 0,00 0,00 8 1,75 0,25 5,00 820,31 9 2,00 5,50 46,86 937,50 10 2,25 29,25 155,01 1054,69 11 2,50 88,95 334,60 1171,88 12 2,75 202,57 586,41 1289,06 13 3,00 388,24 911,15 1406,25 14 3,25 664,27 1309,44 1523,44 15 3,50 1049,13 1781,83 1640,63 16 3,75 1561,40 2328,82 1757,81 17 4,00 2219,80 2950,85 1875,00 18 4,25 3043,12 3648,32 1992,19 19 4,50 4050,27 4421,60 2109,37 20 4,75 5260,26 5271,03 2226,56 21 5,00 6692,15 6196,86 2343,75

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 2 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0 0 1000,00 27977 0 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 911,02 27977 0 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 228,83 27977 0 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0 12199 102,19 27977 0 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 57,94 27977 0 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 37,26 27977 0 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 26,00 27977 0 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 19,19 27977 0 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 14,77 27977 0 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 11,72 27977 0 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 12237 9,54 27977 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd


1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 0 1000,00 27977 0 2 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 84,19 27977 0 3 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 22,41 27977 0 4 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 10,65 27977 0 5 0,80 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 6,44 27977 0 6 1,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 4,45 27977 0 7 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 3,36 27977 0 8 1,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 2,71 27977 0 9 1,60 100,00 40,00 9,05 24,88 0 -32689 6,12 27977 0 10 1,80 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 2,02 27977 0 11 2,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0 -12237 1,83 27977 0 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=2501,9 [kgm] T=9377,4 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 22,82

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 2 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd aliquota di taglio assorbito dal calcestruzzo in [kg] Vwd aliquota di taglio assorbito dall'armatura in [kg] Nr. Y B H Afs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 15,00 35,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 2 0,25 15,00 39,00 12,06 10,05 360560 0 3076,77 0 0 3 0,50 15,00 43,00 12,06 10,05 367967 0 1569,99 0 0 4 0,75 15,00 47,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 5 1,00 15,00 51,00 12,06 10,05 382783 0 816,60 0 0 6 1,25 15,00 55,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 7 1,50 15,00 59,00 12,06 10,05 0 0 1000,00 0 0 8 1,75 15,00 63,00 12,06 10,05 404888 -123 493,58 0 0 9 2,00 15,00 67,00 12,06 10,05 410278 -2405 437,63 0 0 10 2,25 15,00 71,00 12,06 10,05 410416 -11382 389,14 7713 0 11 2,50 15,00 75,00 12,06 10,05 403570 -30634 344,38 8166 0 12 2,75 15,00 79,00 12,06 10,05 364099 -57216 282,45 8620 0 13 3,00 15,00 83,00 12,06 10,05 274137 -75684 194,94 9074 0 14 3,25 15,00 87,00 12,06 10,05 150151 -65471 98,56 9527 0 15 3,50 15,00 91,00 12,06 10,05 92165 -58937 56,18 9981 0 16 3,75 15,00 95,00 12,06 10,05 63034 -55991 35,86 10435 0


17 4,00 15,00 99,00 12,06 10,05 46317 -54834 24,70 10888 0 18 4,25 15,00 103,00 12,06 10,05 35848 -54759 17,99 11342 0 19 4,50 15,00 107,00 12,06 10,05 28768 -55237 13,64 11796 0 20 4,75 15,00 111,00 12,06 10,05 23727 -56055 10,66 12249 0 21 5,00 15,00 115,00 12,06 10,05 20008 -57128 8,54 12703 0 COMBINAZIONE n° 3 Valore della spinta statica 11566,93 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 11105,72 [kg] Componente verticale della spinta statica 3233,72 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -3,87 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 16,23 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 48,08 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20671,20 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 11105,72 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 31129,92 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -543,78 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 16945,80 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 46558,62 [kgm] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 31129,92 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 11105,72 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,32 [m] Risultante in fondazione 33051,61 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19,63 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 10077,83 [kgm] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 2.75

Stabilità globale muro + terreno Combinazione n° 4 Le ascisse X sono considerate positive verso monte Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto Origine in testa al muro (spigolo contro terra) W peso della striscia espresso in [kg] α angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario) φ angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] b larghezza della striscia espressa in [m] u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq] Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36


Numero di strisce 25 Cerchio critico Coordinate del centro X[m]= -0,87 Y[m]= 1,31 Raggio del cerchio R[m]= 7,30 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -4,56 Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 6,33 Larghezza della striscia dx[m]= 0,44 Coefficiente di sicurezza C= 1.19 Le strisce sono numerate da monte verso valle Caratteristiche delle strisce Striscia W α(°) Wsinα b/cosα φ c u 1 2421.30 74.38 2331.92 1.62 24.79 0.080 0.000 2 3247.88 64.10 2921.72 1.00 24.79 0.080 0.000 3 3726.66 57.04 3126.90 0.80 24.79 0.080 0.000 4 4065.80 51.17 3167.29 0.69 24.79 0.080 0.000 5 4318.23 45.98 3105.29 0.63 24.79 0.080 0.000 6 4508.19 41.25 2972.21 0.58 24.79 0.080 0.000 7 4649.32 36.84 2787.33 0.54 24.79 0.080 0.000 8 4750.17 32.67 2563.95 0.52 24.79 0.080 0.000 9 4816.54 28.69 2312.05 0.50 24.79 0.080 0.000 10 4859.57 24.85 2042.46 0.48 24.79 0.080 0.000 11 4983.00 21.14 1796.76 0.47 24.79 0.080 0.000 12 4966.26 17.51 1494.17 0.46 24.79 0.080 0.000 13 4925.93 13.95 1187.92 0.45 24.79 0.080 0.000 14 4924.33 10.45 893.52 0.44 24.79 0.080 0.000 15 4955.24 6.99 603.28 0.44 24.79 0.080 0.000 16 956.41 3.56 59.34 0.44 24.79 0.080 0.000 17 773.66 0.13 1.81 0.44 24.79 0.080 0.000 18 764.24 -3.29 -43.84 0.44 24.79 0.080 0.000 19 734.28 -6.72 -85.96 0.44 24.79 0.080 0.000 20 683.45 -10.18 -120.81 0.44 24.79 0.080 0.000 21 611.17 -13.68 -144.53 0.45 24.79 0.080 0.000 22 516.60 -17.23 -153.01 0.46 24.79 0.080 0.000 23 398.53 -20.85 -141.84 0.47 24.79 0.080 0.000 24 255.37 -24.56 -106.14 0.48 24.79 0.080 0.000 25 84.97 -28.38 -40.39 0.50 24.79 0.080 0.000 ΣWi= 71897,09 [kg] ΣWisinαi= 32531,38 [kg] ΣWicosαitanφi= 27240,57 [kg] Σcibi/cosαi= 11318,57 [kg] COMBINAZIONE n° 5 Valore della spinta statica 5355,56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5032,58 [kg] Componente verticale della spinta statica 1831,71 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -4,14 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°]


Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,37 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 18792,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5032,58 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27848,71 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27848,71 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5032,58 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,07 [m] Risultante in fondazione 28299,78 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10,24 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1814,33 [kgm] Carico ultimo della fondazione 44221,19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,2595 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9247 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.51 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.59




Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 0,00 0,00 117,19 3 0,50 0,00 0,00 234,38 4 0,75 0,00 0,00 0,00 5 1,00 0,00 0,00 468,75 6 1,25 0,00 0,00 0,00 7 1,50 0,00 0,00 0,00 8 1,75 0,00 0,00 0,00 9 2,00 0,00 0,00 937,50 10 2,25 0,00 0,21 1054,69 11 2,50 0,83 9,73 1171,88 12 2,75 7,90 54,82 1289,06 13 3,00 32,70 152,67 1406,25 14 3,25 88,76 304,91 1523,44 15 3,50 189,72 511,86 1640,63


16 3,75 349,27 773,77 1757,81 17 4,00 581,20 1090,88 1875,00 18 4,25 899,33 1463,38 1992,19 19 4,50 1317,52 1891,47 2109,37 20 4,75 1849,70 2375,29 2226,56 21 5,00 2509,82 2914,99 2343,75

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,04 0,13 2,72 -0,37 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,17 0,27 10,86 -1,49 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,39 0,40 24,39 -3,35 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,81 0,53 43,46 -7,59 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 1,26 0,67 67,80 -11,84 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,81 0,80 97,46 -17,01 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 2,46 0,93 132,44 -23,12 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 3,20 1,06 172,69 -30,15 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 4,05 1,19 218,19 -38,09 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 4,99 1,31 268,92 -46,95 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,25 -0,13 -2,32 13,28 3 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0,92 -0,23 -8,66 49,60 4 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 1,92 -0,30 -18,11 103,74 5 0,80 100,00 40,00 9,05 9,05 3,16 -0,35 -29,75 170,43 6 1,00 100,00 40,00 9,05 9,05 4,53 -0,37 -42,67 244,43 7 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 5,94 -0,37 -55,95 320,50 8 1,40 100,00 40,00 9,05 9,05 7,30 -0,34 -68,67 393,39 9 1,60 100,00 40,00 9,05 24,88 5,90 -0,30 -67,33 173,04 10 1,80 100,00 40,00 9,05 9,05 9,62 -0,29 -90,55 518,71 11 2,00 100,00 40,00 9,05 9,05 10,63 -0,24 -100,06 573,15


Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=1342,7 [kgm] T=5032,6 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 42,52

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 15,00 39,00 12,06 10,05 0,05 0,00 -0,49 -0,76 3 0,50 15,00 43,00 12,06 10,05 0,10 0,00 -0,96 -1,48 4 0,75 15,00 47,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 5 1,00 15,00 51,00 12,06 10,05 0,19 0,00 -1,88 -2,81 6 1,25 15,00 55,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 7 1,50 15,00 59,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,75 15,00 63,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 9 2,00 15,00 67,00 12,06 10,05 0,34 0,00 -3,65 -5,10 10 2,25 15,00 71,00 12,06 10,05 0,38 0,00 -4,07 -5,61 11 2,50 15,00 75,00 12,06 10,05 0,41 0,01 -4,45 -6,11 12 2,75 15,00 79,00 12,06 10,05 0,45 0,05 -4,57 -6,69 13 3,00 15,00 83,00 12,06 10,05 0,51 0,14 -4,06 -7,50 14 3,25 15,00 87,00 12,06 10,05 0,59 0,27 -2,59 -8,66 15 3,50 15,00 91,00 12,06 10,05 0,71 0,43 0,09 -10,30 16 3,75 15,00 95,00 12,06 10,05 0,89 0,62 6,59 -12,76 17 4,00 15,00 99,00 12,06 10,05 1,16 0,84 20,59 -16,15 18 4,25 15,00 103,00 12,06 10,05 1,48 1,08 41,98 -20,26 19 4,50 15,00 107,00 12,06 10,05 1,86 1,35 70,26 -25,09 20 4,75 15,00 111,00 12,06 10,05 2,30 1,63 105,47 -30,66 21 5,00 15,00 115,00 12,06 10,05 2,81 1,93 147,80 -37,01

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 5


L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 10,05 -879 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,25 12,06 10,05 996 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,50 12,06 10,05 1177 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,75 12,06 10,05 -1442 0 0,0000 0,00 0,000 5 1,00 12,06 10,05 1574 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,25 12,06 10,05 -1878 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,50 12,06 10,05 -2113 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,75 12,06 10,05 -2361 0 0,0000 0,00 0,000 9 2,00 12,06 10,05 2512 0 0,0000 0,00 0,000 10 2,25 12,06 10,05 -2891 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,50 12,06 10,05 -3174 -1 0,0000 0,00 0,000 12 2,75 12,06 10,05 -3468 -8 0,0000 0,00 0,000 13 3,00 12,06 10,05 -3775 -33 0,0000 0,00 0,000 14 3,25 12,06 10,05 -4093 -89 0,0000 0,00 0,000 15 3,50 12,06 10,05 -4423 -190 0,0000 0,00 0,000 16 3,75 12,06 10,05 -4765 -349 0,0000 0,00 0,000 17 4,00 12,06 10,05 -5119 -581 0,0000 0,00 0,000 18 4,25 12,06 10,05 -5484 -899 0,0000 0,00 0,000 19 4,50 12,06 10,05 -5861 -1318 0,0000 0,00 0,000 20 4,75 12,06 10,05 -6251 -1850 0,0000 0,00 0,000 21 5,00 12,06 10,05 -6652 -2510 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 8 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 34 0,0000 0,00 0,000 4 -0,43 24,88 9,05 4435 76 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 135 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 210 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 302 0,0000 0,00 0,000 8 -0,27 9,05 9,05 4326 411 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 535 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 676 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 834 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -1777 0,0000 0,00 0,000 13 0,20 9,05 9,05 -4326 -1608 0,0000 0,00 0,000 14 0,40 24,88 9,05 -4889 -1420 0,0000 0,00 0,000 15 0,60 9,05 9,05 -4326 -1219 0,0000 0,00 0,000 16 0,80 9,05 9,05 -4326 -993 0,0000 0,00 0,000 17 1,00 9,05 9,05 -4326 -758 0,0000 0,00 0,000 18 1,20 9,05 9,05 -4326 -528 0,0000 0,00 0,000 19 1,40 9,05 9,05 -4326 -322 0,0000 0,00 0,000


20 1,60 9,05 9,05 -4326 -154 0,0000 0,00 0,000 21 1,80 9,05 9,05 -4326 -41 0,0000 0,00 0,000 22 2,00 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 6 Valore della spinta statica 5355,56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5032,58 [kg] Componente verticale della spinta statica 1831,71 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -4,14 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,37 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 18792,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5032,58 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27848,71 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27848,71 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5032,58 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,07 [m] Risultante in fondazione 28299,78 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10,24 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1814,33 [kgm] Carico ultimo della fondazione 44221,19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,2595 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9247 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.51 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.59

Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 6 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg


Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,04 8,46 422,76 3 0,08 33,79 843,41 4 0,12 75,91 1261,97 5 0,16 134,72 1678,42 6 0,20 210,15 2092,78 7 0,24 302,12 2505,03 8 0,28 410,53 2915,18 9 0,32 535,30 3323,23 10 0,36 676,36 3729,18 11 0,40 833,61 4133,03


Sollecitazioni contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 0,00 0,00 117,19


3 0,50 0,00 0,00 234,38 4 0,75 0,00 0,00 0,00 5 1,00 0,00 0,00 468,75 6 1,25 0,00 0,00 0,00 7 1,50 0,00 0,00 0,00 8 1,75 0,00 0,00 0,00 9 2,00 0,00 0,00 937,50 10 2,25 0,00 0,21 1054,69 11 2,50 0,83 9,73 1171,88 12 2,75 7,90 54,82 1289,06 13 3,00 32,70 152,67 1406,25 14 3,25 88,76 304,91 1523,44 15 3,50 189,72 511,86 1640,63 16 3,75 349,27 773,77 1757,81 17 4,00 581,20 1090,88 1875,00 18 4,25 899,33 1463,38 1992,19 19 4,50 1317,52 1891,47 2109,37 20 4,75 1849,70 2375,29 2226,56 21 5,00 2509,82 2914,99 2343,75

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 6 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,04 0,13 2,72 -0,37 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,17 0,27 10,86 -1,49 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,39 0,40 24,39 -3,35 5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,81 0,53 43,46 -7,59 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 1,26 0,67 67,80 -11,84 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,81 0,80 97,46 -17,01 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 2,46 0,93 132,44 -23,12 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 3,20 1,06 172,69 -30,15 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 4,05 1,19 218,19 -38,09 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 4,99 1,31 268,92 -46,95 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)


Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,25 -0,13 -2,32 13,28 3 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0,92 -0,23 -8,66 49,60 4 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 1,92 -0,30 -18,11 103,74 5 0,80 100,00 40,00 9,05 9,05 3,16 -0,35 -29,75 170,43 6 1,00 100,00 40,00 9,05 9,05 4,53 -0,37 -42,67 244,43 7 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 5,94 -0,37 -55,95 320,50 8 1,40 100,00 40,00 9,05 9,05 7,30 -0,34 -68,67 393,39 9 1,60 100,00 40,00 9,05 24,88 5,90 -0,30 -67,33 173,04 10 1,80 100,00 40,00 9,05 9,05 9,62 -0,29 -90,55 518,71 11 2,00 100,00 40,00 9,05 9,05 10,63 -0,24 -100,06 573,15 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=1342,7 [kgm] T=5032,6 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 42,52

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 6 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 15,00 39,00 12,06 10,05 0,05 0,00 -0,49 -0,76 3 0,50 15,00 43,00 12,06 10,05 0,10 0,00 -0,96 -1,48 4 0,75 15,00 47,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 5 1,00 15,00 51,00 12,06 10,05 0,19 0,00 -1,88 -2,81 6 1,25 15,00 55,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 7 1,50 15,00 59,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,75 15,00 63,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 9 2,00 15,00 67,00 12,06 10,05 0,34 0,00 -3,65 -5,10 10 2,25 15,00 71,00 12,06 10,05 0,38 0,00 -4,07 -5,61 11 2,50 15,00 75,00 12,06 10,05 0,41 0,01 -4,45 -6,11 12 2,75 15,00 79,00 12,06 10,05 0,45 0,05 -4,57 -6,69 13 3,00 15,00 83,00 12,06 10,05 0,51 0,14 -4,06 -7,50 14 3,25 15,00 87,00 12,06 10,05 0,59 0,27 -2,59 -8,66 15 3,50 15,00 91,00 12,06 10,05 0,71 0,43 0,09 -10,30


16 3,75 15,00 95,00 12,06 10,05 0,89 0,62 6,59 -12,76 17 4,00 15,00 99,00 12,06 10,05 1,16 0,84 20,59 -16,15 18 4,25 15,00 103,00 12,06 10,05 1,48 1,08 41,98 -20,26 19 4,50 15,00 107,00 12,06 10,05 1,86 1,35 70,26 -25,09 20 4,75 15,00 111,00 12,06 10,05 2,30 1,63 105,47 -30,66 21 5,00 15,00 115,00 12,06 10,05 2,81 1,93 147,80 -37,01

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 6 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 10,05 -879 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,25 12,06 10,05 996 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,50 12,06 10,05 1177 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,75 12,06 10,05 -1442 0 0,0000 0,00 0,000 5 1,00 12,06 10,05 1574 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,25 12,06 10,05 -1878 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,50 12,06 10,05 -2113 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,75 12,06 10,05 -2361 0 0,0000 0,00 0,000 9 2,00 12,06 10,05 2512 0 0,0000 0,00 0,000 10 2,25 12,06 10,05 -2891 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,50 12,06 10,05 -3174 -1 0,0000 0,00 0,000 12 2,75 12,06 10,05 -3468 -8 0,0000 0,00 0,000 13 3,00 12,06 10,05 -3775 -33 0,0000 0,00 0,000 14 3,25 12,06 10,05 -4093 -89 0,0000 0,00 0,000 15 3,50 12,06 10,05 -4423 -190 0,0000 0,00 0,000 16 3,75 12,06 10,05 -4765 -349 0,0000 0,00 0,000 17 4,00 12,06 10,05 -5119 -581 0,0000 0,00 0,000 18 4,25 12,06 10,05 -5484 -899 0,0000 0,00 0,000 19 4,50 12,06 10,05 -5861 -1318 0,0000 0,00 0,000 20 4,75 12,06 10,05 -6251 -1850 0,0000 0,00 0,000 21 5,00 12,06 10,05 -6652 -2510 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 8 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 34 0,0000 0,00 0,000 4 -0,43 24,88 9,05 4435 76 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 135 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 210 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 302 0,0000 0,00 0,000


8 -0,27 9,05 9,05 4326 411 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 535 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 676 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 834 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -1777 0,0000 0,00 0,000 13 0,20 9,05 9,05 -4326 -1608 0,0000 0,00 0,000 14 0,40 24,88 9,05 -4889 -1420 0,0000 0,00 0,000 15 0,60 9,05 9,05 -4326 -1219 0,0000 0,00 0,000 16 0,80 9,05 9,05 -4326 -993 0,0000 0,00 0,000 17 1,00 9,05 9,05 -4326 -758 0,0000 0,00 0,000 18 1,20 9,05 9,05 -4326 -528 0,0000 0,00 0,000 19 1,40 9,05 9,05 -4326 -322 0,0000 0,00 0,000 20 1,60 9,05 9,05 -4326 -154 0,0000 0,00 0,000 21 1,80 9,05 9,05 -4326 -41 0,0000 0,00 0,000 22 2,00 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000 COMBINAZIONE n° 7 Valore della spinta statica 5355,56 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 5032,58 [kg] Componente verticale della spinta statica 1831,71 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2,00 [m] Y = -4,14 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 20,00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 54,37 [°] Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 18792,00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1,02 [m] Y = -2,30 [m] Numero contrafforti 1 Peso del singolo contrafforte 1125,00 [kg] Peso del contrafforte riferito ad un metro di muro 900,00 [kg] Baricentro contrafforte X = 0,34 [m] Y = -3,06 [m] Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5032,58 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27848,71 [kg] Resistenza passiva dente di fondazione -700,97 [kg] Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27848,71 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5032,58 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0,07 [m] Risultante in fondazione 28299,78 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10,24 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 1814,33 [kgm] Carico ultimo della fondazione 44221,19 [kg] Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2,55 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1,2595 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0,9247 [kg/cmq] COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 2.51 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.59




Sollecitazioni contrafforte


Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in [kgm] Sforzo normale positivo di compressione, espresso in [kg] Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in [kg] Nr. Y M T N 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 0,00 0,00 117,19 3 0,50 0,00 0,00 234,38 4 0,75 0,00 0,00 0,00 5 1,00 0,00 0,00 468,75 6 1,25 0,00 0,00 0,00 7 1,50 0,00 0,00 0,00 8 1,75 0,00 0,00 0,00 9 2,00 0,00 0,00 937,50 10 2,25 0,00 0,21 1054,69 11 2,50 0,83 9,73 1171,88 12 2,75 7,90 54,82 1289,06 13 3,00 32,70 152,67 1406,25 14 3,25 88,76 304,91 1523,44 15 3,50 189,72 511,86 1640,63 16 3,75 349,27 773,77 1757,81 17 4,00 581,20 1090,88 1875,00 18 4,25 899,33 1463,38 1992,19 19 4,50 1317,52 1891,47 2109,37 20 4,75 1849,70 2375,29 2226,56 21 5,00 2509,82 2914,99 2343,75

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 7 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 24,88 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,04 100,00 40,00 9,05 24,88 0,04 0,13 2,72 -0,37 3 0,08 100,00 40,00 9,05 24,88 0,17 0,27 10,86 -1,49 4 0,12 100,00 40,00 9,05 24,88 0,39 0,40 24,39 -3,35


5 0,16 100,00 40,00 9,05 9,05 0,81 0,53 43,46 -7,59 6 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 1,26 0,67 67,80 -11,84 7 0,24 100,00 40,00 9,05 9,05 1,81 0,80 97,46 -17,01 8 0,28 100,00 40,00 9,05 9,05 2,46 0,93 132,44 -23,12 9 0,32 100,00 40,00 9,05 9,05 3,20 1,06 172,69 -30,15 10 0,36 100,00 40,00 9,05 9,05 4,05 1,19 218,19 -38,09 11 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 4,99 1,31 268,92 -46,95 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H Afi Afs σc τc σfi σfs 1 0,00 100,00 40,00 9,05 9,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,20 100,00 40,00 9,05 9,05 0,25 -0,13 -2,32 13,28 3 0,40 100,00 40,00 9,05 9,05 0,92 -0,23 -8,66 49,60 4 0,60 100,00 40,00 9,05 9,05 1,92 -0,30 -18,11 103,74 5 0,80 100,00 40,00 9,05 9,05 3,16 -0,35 -29,75 170,43 6 1,00 100,00 40,00 9,05 9,05 4,53 -0,37 -42,67 244,43 7 1,20 100,00 40,00 9,05 9,05 5,94 -0,37 -55,95 320,50 8 1,40 100,00 40,00 9,05 9,05 7,30 -0,34 -68,67 393,39 9 1,60 100,00 40,00 9,05 24,88 5,90 -0,30 -67,33 173,04 10 1,80 100,00 40,00 9,05 9,05 9,62 -0,29 -90,55 518,71 11 2,00 100,00 40,00 9,05 9,05 10,63 -0,24 -100,06 573,15 Verifica sperone di fondazione Base sezione B= 100 cm Altezza sezione H=100 [cm] Afi=15,83 [cmq] Afs=15,83 [cmq] Sollecitazioni M=1342,7 [kgm] T=5032,6 [kg] Momento ultimo sezione Mu = 57095,59 [kgm] Coeff.sicurezza sezione = 42,52

Armature e tensioni nei materiali del contrafforte Combinazione n° 7 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H Afs Afi σc τc σfs σfi 1 0,00 15,00 35,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,25 15,00 39,00 12,06 10,05 0,05 0,00 -0,49 -0,76 3 0,50 15,00 43,00 12,06 10,05 0,10 0,00 -0,96 -1,48


4 0,75 15,00 47,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 5 1,00 15,00 51,00 12,06 10,05 0,19 0,00 -1,88 -2,81 6 1,25 15,00 55,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 7 1,50 15,00 59,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 8 1,75 15,00 63,00 12,06 10,05 0,00 0,00 0,00 0,00 9 2,00 15,00 67,00 12,06 10,05 0,34 0,00 -3,65 -5,10 10 2,25 15,00 71,00 12,06 10,05 0,38 0,00 -4,07 -5,61 11 2,50 15,00 75,00 12,06 10,05 0,41 0,01 -4,45 -6,11 12 2,75 15,00 79,00 12,06 10,05 0,45 0,05 -4,57 -6,69 13 3,00 15,00 83,00 12,06 10,05 0,51 0,14 -4,06 -7,50 14 3,25 15,00 87,00 12,06 10,05 0,59 0,27 -2,59 -8,66 15 3,50 15,00 91,00 12,06 10,05 0,71 0,43 0,09 -10,30 16 3,75 15,00 95,00 12,06 10,05 0,89 0,62 6,59 -12,76 17 4,00 15,00 99,00 12,06 10,05 1,16 0,84 20,59 -16,15 18 4,25 15,00 103,00 12,06 10,05 1,48 1,08 41,98 -20,26 19 4,50 15,00 107,00 12,06 10,05 1,86 1,35 70,26 -25,09 20 4,75 15,00 111,00 12,06 10,05 2,30 1,63 105,47 -30,66 21 5,00 15,00 115,00 12,06 10,05 2,81 1,93 147,80 -37,01

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 7 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione contrafforte prefabbricato N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 0,00 12,06 10,05 -879 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,25 12,06 10,05 996 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,50 12,06 10,05 1177 0 0,0000 0,00 0,000 4 0,75 12,06 10,05 -1442 0 0,0000 0,00 0,000 5 1,00 12,06 10,05 1574 0 0,0000 0,00 0,000 6 1,25 12,06 10,05 -1878 0 0,0000 0,00 0,000 7 1,50 12,06 10,05 -2113 0 0,0000 0,00 0,000 8 1,75 12,06 10,05 -2361 0 0,0000 0,00 0,000 9 2,00 12,06 10,05 2512 0 0,0000 0,00 0,000 10 2,25 12,06 10,05 -2891 0 0,0000 0,00 0,000 11 2,50 12,06 10,05 -3174 -1 0,0000 0,00 0,000 12 2,75 12,06 10,05 -3468 -8 0,0000 0,00 0,000 13 3,00 12,06 10,05 -3775 -33 0,0000 0,00 0,000 14 3,25 12,06 10,05 -4093 -89 0,0000 0,00 0,000 15 3,50 12,06 10,05 -4423 -190 0,0000 0,00 0,000 16 3,75 12,06 10,05 -4765 -349 0,0000 0,00 0,000 17 4,00 12,06 10,05 -5119 -581 0,0000 0,00 0,000 18 4,25 12,06 10,05 -5484 -899 0,0000 0,00 0,000 19 4,50 12,06 10,05 -5861 -1318 0,0000 0,00 0,000 20 4,75 12,06 10,05 -6251 -1850 0,0000 0,00 0,000 21 5,00 12,06 10,05 -6652 -2510 0,0000 0,00 0,000


Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εm sm w 1 -0,55 24,88 9,05 -4889 0 0,0000 0,00 0,000 2 -0,51 24,88 9,05 4435 8 0,0000 0,00 0,000 3 -0,47 24,88 9,05 4435 34 0,0000 0,00 0,000 4 -0,43 24,88 9,05 4435 76 0,0000 0,00 0,000 5 -0,39 9,05 9,05 4326 135 0,0000 0,00 0,000 6 -0,35 9,05 9,05 4326 210 0,0000 0,00 0,000 7 -0,31 9,05 9,05 4326 302 0,0000 0,00 0,000 8 -0,27 9,05 9,05 4326 411 0,0000 0,00 0,000 9 -0,23 9,05 9,05 4326 535 0,0000 0,00 0,000 10 -0,19 9,05 9,05 4326 676 0,0000 0,00 0,000 11 -0,15 9,05 9,05 4326 834 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 9,05 9,05 -4326 -1777 0,0000 0,00 0,000 13 0,20 9,05 9,05 -4326 -1608 0,0000 0,00 0,000 14 0,40 24,88 9,05 -4889 -1420 0,0000 0,00 0,000 15 0,60 9,05 9,05 -4326 -1219 0,0000 0,00 0,000 16 0,80 9,05 9,05 -4326 -993 0,0000 0,00 0,000 17 1,00 9,05 9,05 -4326 -758 0,0000 0,00 0,000 18 1,20 9,05 9,05 -4326 -528 0,0000 0,00 0,000 19 1,40 9,05 9,05 -4326 -322 0,0000 0,00 0,000 20 1,60 9,05 9,05 -4326 -154 0,0000 0,00 0,000 21 1,80 9,05 9,05 -4326 -41 0,0000 0,00 0,000 22 2,00 9,05 9,05 -4326 0 0,0000 0,00 0,000

Provincia dell’Ogliastra Collegamento tra il bivio SS 390 … · Il ponte in progetto, in ragione...

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