PROGETTO ESECUTIVO INTERVENTI 1A, 7A, 10B: RELAZIONE ...

COMUNE DI LERICI

PROGETTO DEGLI DI INTERVENTI DI MITIGAZIONE DEL

DISSESTO IDROGEOLOGICO E MIGLIORAMENTO DELLE

SUPERFICI BOSCHIVE SUI VERSANTI E NEI COMPLUVI IN

CORRISPONDENZA DEL SENO DI MEZZANA

PROGETTO ESECUTIVO

INTERVENTI 1A, 7A, 10B:

RELAZIONE TECNICA - RELAZIONE GEOTECNICA -

RELAZIONE DI CALCOLO - ELABORATO GRAFICO

Perponsabile Unico del Procedimento

Arch. Valentina GATTI

Tecnici progettisti

Dott. Ing. Roberta SANGUINETTI

Dott. Ing. Chiara FILATTIERA

DENOMINAZIONE Rev Data Codice elaborato

Relazione di calcolo

01 Aprile 2017 03-REL_EG_A1-A7-B10

Sommario

1 Introduzione........................................................................................................................................................... 1

2 Normativa di riferimento ....................................................................................................................................... 1

3 Metodologia di calcolo .......................................................................................................................................... 1

3.1 Ipotesi di calcolo adottate in fase di modellazione e verifiche effettuate ..................................................... 1

3.2 Verifiche effettuate ........................................................................................................................................ 1

4 Considerazioni geotecniche ................................................................................................................................... 2

5 Verifica della palificata doppia............................................................................................................................... 2

5.1 Basi teoriche ................................................................................................................................................... 2

5.2 Dati di input .................................................................................................................................................... 7

6 Accettabilità dei risultati ...................................................................................................................................... 36

7 Stralcio dei Piani di Bacino ................................................................................................................................... 37

8 Materiali di risulta e volumi di scavo ................................................................................................................... 38

ALLEGATO: ELABORATO GRAFICO

RELAZIONE TECNICA - RELAZIONE GEOTECNICA: interventi 1A, 7A, 10B - fascicolo dei calcoli palificate in legno

1

1 Introduzione

Allo scopo di stabilizzare il piede del versante presso il quale recenti lavori di ripristino dell'acquedotto hanno scoperto una coltre

detritica di spessore pari a circa 1.5m di materiale suscettibile all'azione dilavante delle acque meteoriche, si provvederà alla

realizzazione di tre palificate in legno di varia lunghezza (26m,15m,12m), di altezza fuori terra pari a 1.5m e larghezza in testa pari a

1.5m.

La realizzazione di tali palificate tale consentirà di evitare scivolamenti della coltre detritica che potrebbero mettere a rischio il

traffico veicolare sulla SP26 e soprattutto compromettere lo stato di equilibrio del versante a monte.

Per maggiori indicazioni sulla geometria e i dettagli costruttivi delle palificate si rimanda direttamente agli elaborati grafici allegati

al presente progetto; il dimensionamento e le verifiche relative all'opera di sostegno sono riportate nei paragrafi seguenti.

2 Normativa di riferimento

NTC2008 - Norme tecniche per le costruzioni - D.M. 14 Gennaio 2008.

CIRCOLARE 2 febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle 'Nuove norme tecniche per le costruzioni' di cui al

decreto ministeriale 14 gennaio 2008. (GU n. 47 del 26-2-2009 - Suppl. Ordinario n.27).

3 Metodologia di calcolo

3.1 Ipotesi di calcolo adottate in fase di modellazione e verifiche effettuate

L'opera di ingegneria naturalistica prevista è stata studiata e verificata secondo i metodi della scienza delle costruzioni, agli Stati

Limite, conformemente alla normativa vigente in materia. Le ipotesi alla base della modellazione sono le seguenti:

non si è tenuto conto, a vantaggio di sicurezza, dell'azione stabilizzante determinata dall'apparato radicale delle piante

che effettivamente, in prima fase, non sono attive, pertanto le verifiche sono state condotte come per una qualsiasi

opera a gravità di tipo tradizionale;

è stato di fatto modellato un muro a gravità con le dimensioni previste per la palificata, assegnando al materiale un

peso specifico pari a quello calcolato mediando il peso del legname e quello della terra di riempimento sui relativi

volumi occupati;

non è stata effettuata l'analisi di stabilità del pendio non essendo questo lo scopo delle palificate di progetto:

immediatamente a valle di esse è presente, dietro il muro a monte della strada, una berlinese di micropali

appositamente realizzata a seguito degli eventi alluvionali del Dicembre 2010.

3.2 Verifiche effettuate

Le verifiche effettuate ai sensi del paragrafo 6.5.3.1.1 del D.M.14.01.2008 sono le seguenti:

SLU di tipo geotecnico GEO: collasso per traslazione dell'opera (verifica a scorrimento), collasso per carico limite

verticale (verifica di portanza del terreno), instabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno;

SLU di tipo geotecnico EQU+M2: collasso per rotazione attorno ad un punto dell'opera (verifica a ribaltamento);

SLU di tipo strutturale STR: verifica della sezione di attacco.


2

4 Considerazioni geotecniche

Per giungere ad una corretta definizione delle opere si è fatto ricorso alla caratterizzazione geologica, così come previsto dal

paragrafo 6.2.1 del DM 14/01/08 (NTC), riportata nella relazione redatta dal Dott. Geol. Paolo Petri: all’interno della stessa sono

riportate le fasi in cui l’analisi si è articolata, i metodi utilizzati ed i risultati sperimentali e di ricerca bibliografica ottenuti.

Le palificate, di altezza pari a 1.5, si trovano tutte nello strato superficiale (che presenta spessori di circa 2m).

5 Verifica della palificata doppia

5.1 Basi teoriche

Calcolo della spinta attiva con Coulomb

Il calcolo della spinta attiva con il metodo di Coulomb è basato sullo studio dell'equilibrio limite globale del sistema formato dal muro e dal

prisma di terreno omogeneo retrostante l'opera e coinvolto nella rottura nell'ipotesi di parete ruvida.

Per terreno omogeneo ed asciutto il diagramma delle pressioni si presenta lineare con distribuzione:

Pt = Ka t z

La spinta St è applicata ad 1/3 H di valore

a2

tt KH2

1S

Avendo indicato con:

2

2

2

a

)(sen)(sen

)sin()sin(1)sen(ββsen

)(senK

Valori limite di KA:

secondo Muller-Breslau

t Peso unità di volume del terreno;

Inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede;

Angolo di resistenza al taglio del terreno;

Angolo di attrito terra-muro;

Inclinazione del piano campagna rispetto al piano orizzontale, positiva se antioraria;

H Altezza della parete.

Calcolo della spinta attiva con Rankine

Se = = 0 e 90° (muro con parete verticale liscia e terrapieno con superficie orizzontale) la spinta St si semplifica nella forma:

245tan

2

H

sin1

sin1

2

HS 2

22

t

che coincide con l’equazione di Rankine per il calcolo della spinta attiva del terreno con terrapieno orizzontale.

In effetti Rankine adottò essenzialmente le stesse ipotesi fatte da Coulomb, ad eccezione del fatto che trascurò l’attrito terra-muro e la presenza di


3

coesione. Nella sua formulazione generale l’espressione di Ka di Rankine si presenta come segue:

22

22

coscoscos

coscoscoscosKa

Calcolo della spinta attiva con Mononobe & Okabe

Il calcolo della spinta attiva con il metodo di Mononobe & Okabe riguarda la valutazione della spinta in condizioni sismiche con il metodo

pseudo-statico. Esso è basato sullo studio dell'equilibrio limite globale del sistema formato dal muro e dal prisma di terreno omogeneo

retrostante l'opera e coinvolto nella rottura in una configurazione fittizia di calcolo nella quale l’angolo di inclinazione del piano campagna

rispetto al piano orizzontale, e l’angolo di inclinazione della parete interna rispetto al piano orizzontale passante per il piede, vengono

aumentati di una quantità tale che:

tg = kh/(1±kv)

con kh coefficiente sismico orizzontale e kv verticale.

Calcolo coefficienti sismici

Le NTC 2008 calcolano i coefficienti Kh e Kv in dipendenza di vari fattori: Kh = βm×(amax/g) Kv=±0,5×Kh

βm coefficiente di riduzione dell’accelerazione massima attesa al sito; per i muri che non siano in grado di subire spostamenti relativi rispetto al

terreno il coefficiente βm assume valore unitario. Per i muri liberi di traslare o ruotare intorno al piede, si può assumere che l’incremento di

spinta dovuto al sisma agisca nello stesso punto di quella statica. Negli altri casi, in assenza di studi specifici, si assume che tale incremento sia

applicato a metà altezza del muro.

amax accelerazione orizzontale massima attesa al sito;

g accelerazione di gravità.

Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche

geomorfologiche del territorio.

amax = S∙ ag = SS ST ag

S coefficiente comprendente l’effetto di amplificazione stratigrafica Ss e di amplificazione topografica ST.

ag accelerazione orizzontale massima attesa su sito di riferimento rigido.

Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di

ritorno dell’evento sismico che è valutato come segue:

TR=-VR/ln(1-PVR)

Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di riferimento, associata allo stato limite considerato. La

vita di riferimento dipende dalla vita nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto 2.4.3

delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni.

Effetto dovuto alla coesione

La coesione induce delle pressioni negative costanti pari a:

ac Kc2P

Non essendo possibile stabilire a priori quale sia il decremento indotto nella spinta per effetto della coesione, è stata calcolata un’altezza critica

Zc come segue:


4

)(sen

senQ

K

1c2Z

A

c

dove

Q = Carico agente sul terrapieno;

Se Zc<0 è possibile sovrapporre direttamente gli effetti, con decremento pari a:

Sc = PcH

con punto di applicazione pari a H/2;

Carico uniforme sul terrapieno

Un carico Q, uniformemente distribuito sul piano campagna induce delle pressioni costanti pari a:

Pq = KAQsensen

Per integrazione, una spinta pari a Sq:

sen

senHQKS aq

Con punto di applicazione ad H/2, avendo indicato con Ka il coefficiente di spinta attiva secondo Muller-Breslau.

Spinta attiva in condizioni sismiche

In presenza di sisma la forza di calcolo esercitata dal terrapieno sul muro è data da:

wdws2

vd EEKHk12

1E

dove:

H altezza muro

kv coefficiente sismico verticale

peso per unità di volume del terreno

K coefficienti di spinta attiva totale (statico + dinamico)

Ews spinta idrostatica dell’acqua

Ewd spinta idrodinamica.

Per terreni impermeabili la spinta idrodinamica Ewd = 0, ma viene effettuata una correzione sulla valutazione dell’angolo della formula di

Mononobe & Okabe così come di seguito:

v

h

wsat

sat

k1

ktg

Nei terreni ad elevata permeabilità in condizioni dinamiche continua a valere la correzione di cui sopra, ma la spinta idrodinamica assume la

seguente espressione:

2whwd 'Hk

12

7E

Con H’ altezza del livello di falda misurato a partire dalla base del muro.


5

Spinta idrostatica

La falda con superficie distante Hw dalla base del muro induce delle pressioni idrostatiche normali alla parete che, alla profondità z, sono

espresse come segue:

Pw(z) = w z

Con risultante pari a:

Sw = 1/2wH²

La spinta del terreno immerso si ottiene sostituendo t con 't ('t = saturo - w), peso efficace del materiale immerso in acqua.

Resistenza passiva

Per terreno omogeneo il diagramma delle pressioni risulta lineare del tipo:

Pt = Kp t z

per integrazione si ottiene la spinta passiva:

p2

tp KH2

1S

Avendo indicato con:

2

2

2

p

)(sen)(sen

)sin()sin(1)sen(ββsen

)(senK

(Muller-Breslau) con valori limiti di pari a:

L'espressione di Kp secondo la formulazione di Rankine assume la seguente forma:

22

22

coscoscos

coscoscosKp

Carico limite di fondazioni superficiali su terreni

Vesic

Affinché la fondazione di un muro possa resistere il carico di progetto con sicurezza nei riguardi della rottura generale deve essere soddisfatta la

seguente disuguaglianza:

Vd ≤ Rd

Dove Vd è il carico di progetto, normale alla base della fondazione, comprendente anche il peso del muro; mentre Rd è il carico limite di

progetto della fondazione nei confronti di carichi normali, tenendo conto anche dell’effetto di carichi inclinati o eccentrici.

Nella valutazione analitica del carico limite di progetto Rd si devono considerare le situazioni a breve e a lungo termine nei terreni a grana fine. Il

carico limite di progetto in condizioni non drenate si calcola come:

R/A’ = (2 + ) cu sc ic +q

Dove:


6

A’ = B’ L’ area della fondazione efficace di progetto, intesa, in caso di carico eccentrico, come l’area ridotta al cui centro viene applicata la

risultante del carico.

cu coesione non drenata

q pressione litostatica totale sul piano di posa

sc Fattore di forma

sc = 0,2 (B’/L’) per fondazioni rettangolari

ic Fattore correttivo per l’inclinazione del carico dovuta ad un carico H.

caf

cNcA

H21i

Af area efficace della fondazione

ca aderenza alla base, pari alla coesione o ad una sua frazione.

Per le condizioni drenate il carico limite di progetto è calcolato come segue.

R/A’ = c’ Nc sc ic + q’ Nq sq iq + 0,5 ’ B’ N s i

Dove:

'tan1N2N

'cot1NN

245taneN

q

qc

2'tanq

Fattori di forma

'tan'L

'B1sq

per forma rettangolare

'L/'B4,01s per forma rettangolare

'L

'B

N

N1s

c

q

c

per forma rettangolare, quadrata o circolare.

Fattori inclinazione risultante dovuta ad un carico orizzontale H parallelo a B’

'L'B1

'L'B2

m

1N

i1ii

'cotcAV

H1i

'cotcAV

H1i

q

q

qc

1m

af

m

af

q

Sollecitazioni muro


7

Per il calcolo delle sollecitazioni il muro è stato discretizzato in n-tratti in funzione delle sezioni significative e per ogni tratto sono state calcolate

le spinte del terreno (valutate secondo un piano di rottura passante per il paramento lato monte), le risultanti delle forze orizzontali e verticali e le

forze inerziali.

Calcolo delle spinte per le verifiche globali

Le spinte sono state valutate ipotizzando un piano di rottura passante per l'estradosso della mensola di fondazione lato monte, tale piano è stato

discretizzato in n-tratti.

Convenzione segni

Forze verticali positive se dirette dall'alto verso il basso;

Forze orizzontali positive se dirette da monte verso valle;

Coppie positive se antiorarie;

Angoli positivi se antiorari.

5.2 Dati di input

Dati generali

—————————————————————————————————————————————— —

Condizioni ambientali Ordinarie

Lat./Long. [WGS84] 44.06791/9.920049

Normativa GEO NTC 2008

Normativa STR NTC 2008

Spinta Mononobe e Okabe [M.O. 1929]

Dati generali muro

———————————————————————————————————————————————

Altezza muro 150.0 cm

Spessore testa muro 150.0 cm

Risega muro lato valle 80.0 cm


8

Risega muro lato monte -40.0 cm

Sporgenza mensola a valle 1.0 cm

Sporgenza mensola a monte 1.0 cm

Svaso mensola a valle 0.0 cm

Svaso mensola a valle 0.0 cm

Altezza estremità mensola a valle 30.0 cm

Altezza estremità mensola a monte 37.0 cm

Coefficienti sismici [N.T.C.]

Dati generali

Tipo opera: 2 - Opere ordinarie

Classe d'uso: Classe II

Vita nominale: 50.0 [anni]

Vita di riferimento: 50.0 [anni]

Parametri sismici su sito di riferimento

Categoria sottosuolo: B

Categoria topografica: T2

S.L.

Stato limite

TR

Tempo ritorno

[anni]

ag

[m/s²]

F0

[-]

TC*

[sec]

S.L.O. 30.0 0.39 2.54 0.22

S.L.D. 50.0 0.48 2.53 0.25

S.L.V. 475.0 1.19 2.41 0.29

S.L.C. 975.0 1.53 2.38 0.3

Coefficienti sismici orizzontali e verticali

Opera: Opere di sostegno

S.L.

Stato limite

amax

[m/s²]

beta

[-]

kh

[-]

kv

[sec]

S.L.O. 0.5616 0.18 0.0103 0.0052

S.L.D. 0.6912 0.18 0.0127 0.0063

S.L.V. 1.7136 0.24 0.0419 0.021

S.L.C. 2.2032 0.24 0.0539 0.027

Caratteristiche dei materiali impiegati

———————————————————————————————————————————————

Peso specifico (equivalente) muro 15.95 KN/m³

Tale peso specifico è stato ottenuto mediando i pesi del legname e della terra di riempimento proporzionalmente ai volumi da essi occupati:

Peso specifico legname 7.00 KN/m³

Peso specifico terreno 18.00 KN/m³

Volume occupato dal legname (per metro di palificata) 0.5026 m³/m

Volume occupato dal terreno di riempimento (per metro di palificata) 2.1974 m³/m


9

Stratigrafia

—————————————————————————————————————————————— —

DH Spessore strato

Eps Inclinazione dello strato.

Gamma Peso unità di volume

Fi Angolo di resistenza a taglio

c Coesione

Delta Angolo di attrito terra muro

P.F. Presenza di falda (Si/No)

Ns DH

(cm)

Eps

(°)

Gamma

(KN/m³)

Fi

(°)

c

(kPa)

Delta

(°)

P.F. Litologia Descrizione

1 290 11 18.00 28 0.00 19 No coltre detritica

FATTORI DI COMBINAZIONE

A1+M1+R1

Nr. Azioni Fattore combinazione

1 Peso muro 1.30

2 Spinta terreno 1.30

3 Peso terreno mensola 1.30

4 Spinta falda 1.50

5 Spinta sismica in x 0.00

6 Spinta sismica in y 0.00

Nr. Parametro Coefficienti parziali

1 Tangente angolo res. taglio 1

2 Coesione efficace 1

3 Resistenza non drenata 1

4 Peso unità volume 1

Nr. Verifica Coefficienti resistenze

1 Carico limite 1

2 Scorrimento 1

3 Partecipazione spinta passiva 1

A2+M2+R2


1 Peso muro 1.00



4 Spinta falda 1.30





10

1 Tangente angolo res. taglio 1.25

2 Coesione efficace 1.25

3 Resistenza non drenata 1.4



1 Carico limite 1

2 Scorrimento 1


EQU+M2


1 Peso muro 0.90



4 Spinta falda 1.10









1 Carico limite 1

2 Scorrimento 1


STR+SISMA


1 Peso muro 1.00



4 Spinta falda 1.00




1 Tangente angolo res. taglio 1

2 Coesione efficace 1

3 Resistenza non drenata 1




11

1 Carico limite 1

2 Scorrimento 1


GEO+SISMA


1 Peso muro 1.00



4 Spinta falda 1.00









1 Carico limite 1

2 Scorrimento 1


A1+M1+R1 [STR]

Coefficiente sismico orizzontale Kh 0.0419

Coefficiente sismico verticale Kv 0.021

CALCOLO SPINTE

Discretizzazione terreno

Qi Quota iniziale strato (cm);

Qf Quota finale strato

Gamma Peso unità di volume (KN/m³);

Eps Inclinazione dello strato. (°);

Fi Angolo di resistenza a taglio (°);

Delta Angolo attrito terra muro;

c Coesione (kPa);

ß Angolo perpendicolare al paramento lato monte (°);

Note Nelle note viene riportata la presenza della falda

Qi Qf Gamma Eps Fi Delta c ß Note

———————————————————————————————————————————————

180.0 150.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

150.0 120.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0


12

120.0 90.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

90.0 80.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

80.0 60.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

60.0 30.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

Coefficienti di spinta ed inclinazioni

µ Angolo di direzione della spinta.

Ka Coefficiente di spinta attiva.

Kd Coefficiente di spinta dinamica.

Dk Coefficiente di incremento dinamico.

Kax, Kay Componenti secondo x e y del coefficiente di spinta attiva.

Dkx, Dky Componenti secondo x e y del coefficiente di incremento dinamico.

µ Ka Kd Dk Kax Kay Dkx Dky

———————————————————————————————————————————————

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

Spinte risultanti e punto di applicazione

Qi Quota inizio strato.

Qf Quota inizio strato.

Rpx, Rpy Componenti della spinta nella zona j-esima (kN);

Z(Rpx) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);

Z(Rpy) Ordinata punto di applicazione risultante spinta (cm);

Qi Qf Rpx Rpy z(Rpx) z(Rpy)

———————————————————————————————————————————————

1 180.0 150.0 0.59 0.04 160.0 160.0

2 150.0 120.0 1.78 0.11 133.33 133.33

3 120.0 90.0 2.96 0.19 104.0 104.0

4 90.0 80.0 1.25 0.08 84.91 84.91

5 80.0 60.0 2.89 0.19 69.7 69.7

6 60.0 30.0 5.33 0.34 44.44 44.44

CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzia)

Py Peso del muro (kN);

Px Forza inerziale (kN);

Xp, Yp Coordinate baricentro dei pesi (cm);

Quota Px Py Xp Yp


13

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.4 9.58 149.9 164.9

120.0 0.82 19.65 143.8 149.5

90.0 1.27 30.22 137.6 133.9

80.0 1.42 33.85 135.5 128.6

60.0 1.73 41.29 131.2 118.1

30.0 2.21 52.86 124.8 102.1

Sollecitazioni sul muro

Quota Origine ordinata minima del muro (cm).

Fx Forza in direzione x (kN);

Fy Forza in direzione y (kN);

M Momento (kNm);

H Altezza sezione di calcolo (cm);

Quota Fx Fy M H

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.99 9.61 -0.48 158.2

120.0 3.19 19.8 -1.73 166.4

90.0 6.59 30.56 -3.47 174.6

80.0 7.99 34.27 -4.09 177.27

60.0 11.2 42.08 -5.19 182.8

30.0 17.01 53.99 -6.99 191.0

VERIFICHE GLOBALI

Piano di rottura passante per (xr1,yr1) = (192.0/-6.7)

Piano di rottura passante per (xr2,yr2) = (192.0/141.0)

Centro di rotazione (xro,yro) = (0.0/0.0)








c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

141.0 120.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0


14

120.0 90.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.07

90.0 60.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.07

60.0 30.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.1

30.0 0.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0

0.0 -6.7 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0









———————————————————————————————————————————————

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02

3.74 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.74 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.77 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02








———————————————————————————————————————————————

1 141.0 120.0 0.39 0.13 127.0 127.0

2 120.0 90.0 1.72 0.42 103.28 104.54

3 90.0 60.0 2.9 0.5 73.98 74.61

4 60.0 30.0 4.09 0.57 44.28 44.66

5 30.0 0.0 5.49 0.89 14.27 13.46

6 0.0 -6.7 1.45 0.27 -3.38 -3.41







15



———————————————————————————————————————————————

1 30.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Sollecitazioni total i



M Momento (kNm);

Fx Fy M

———————————————————————————————————————————————

Spinta terreno 16.04 2.78 1.63

Carichi esterni 0.0 0.18 -0.05

Peso muro 0.0 52.86 -65.97

Peso fondazione 0.0 13.27 -13.16

Sovraccarico 0.0 0.0 0.0

Terr. fondazione 0.0 0.0 0.0

16.04 69.09 -77.55

———————————————————————————————————————————————

Momento stabilizzante -84.57 kNm

Momento ribaltante 7.02 kNm

Verifica sezione attacco fondazione

———————————————————————————————————————————————

Larghezza sezione 191.00 cm

Eccentricità 12.94 cm

Tensione di compressione 0.04 daN/cm²

Tensione di trazione 0.02 N/mm²

A2+M2+R2 [GEO]



CALCOLO SPINTE









16

c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

180.0 150.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

150.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

90.0 80.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

80.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0









———————————————————————————————————————————————

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0








———————————————————————————————————————————————

1 180.0 150.0 0.69 0.04 160.0 160.0

2 150.0 120.0 2.06 0.13 133.33 133.33

3 120.0 90.0 3.43 0.22 104.0 104.0

4 90.0 80.0 1.45 0.09 84.91 84.91

5 80.0 60.0 3.35 0.22 69.7 69.7

6 60.0 30.0 6.18 0.4 44.44 44.44


17

CARATTERISTICHE MURO (Peso, Baricentro, Inerzi a)




Quota Px Py Xp Yp

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.31 7.37 149.9 164.9

120.0 0.63 15.12 143.8 149.5

90.0 0.97 23.25 137.6 133.9

80.0 1.09 26.04 135.5 128.6

60.0 1.33 31.76 131.2 118.1

30.0 1.7 40.66 124.8 102.1





M Momento (kNm);


Quota Fx Fy M H

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.99 7.41 -0.36 158.2

120.0 3.38 15.29 -1.2 166.4

90.0 7.15 23.64 -2.16 174.6

80.0 8.72 26.53 -2.44 177.27

60.0 12.31 32.65 -2.69 182.8

30.0 18.86 41.95 -2.8 191.0

VERIFICHE GLOBALI











18


c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

141.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

90.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.1

30.0 0.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

0.0 -6.7 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0









———————————————————————————————————————————————

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.77 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02








———————————————————————————————————————————————

1 141.0 120.0 0.43 0.14 127.0 127.0

2 120.0 90.0 1.91 0.46 103.2 104.51

3 90.0 60.0 3.28 0.55 73.95 74.59

4 60.0 30.0 4.66 0.64 44.26 44.65

5 30.0 0.0 6.22 0.98 14.3 13.49


19

6 0.0 -6.7 1.63 0.3 -3.38 -3.41








———————————————————————————————————————————————

1 30.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




M Momento (kNm);

Fx Fy M

———————————————————————————————————————————————



Peso muro 0.0 40.66 -50.75




18.13 54.12 -58.97

———————————————————————————————————————————————



Verifica alla traslazione

———————————————————————————————————————————————

Sommatoria forze orizzontali 18.13 kN

Sommatoria forze verticali 54.12 kN

Coefficiente di attrito 0.43

Adesione 0.0 kPa

Angolo piano di scorrimento -2.0 °

Forze normali al piano di scorrimento 54.72 kN

Forze parall. al piano di scorrimento 16.23 kN

Resistenza terreno 23.28 kN

Coeff. sicurezza traslazione Csd 1.43

Traslazione verificata Csd>1


20

Verifica al ribaltamento

———————————————————————————————————————————————



Coeff. sicurezza ribaltamento Csv 8.47

Muro verificato a ribaltamento Csv>1

Carico limite - Metodo di Vesic (1973)

———————————————————————————————————————————————

Somma forze in direzione x (Fx) 18.13 kN

Somma forze in direzione y (Fy) 54.12 kN

Somma momenti -58.97 kNm

Larghezza fondazione 192.0 cm

Lunghezza 3000.0 cm

Inclinazione piano di posa -2.0 °

Eccentricità su B 12.96 cm

Peso unità di volume 18.0 KN/m³

Angolo di resistenza al taglio 23.04 °

Coesione 0.0 kPa

Terreno sulla fondazione 30.0 cm

Peso terreno sul piano di posa 18.0 KN/m³

Nq 8.7

Nc 18.1

Ng 8.25

Fattori di forma

sq 1.02

sc 1.03

sg 0.98

Inclinazione carichi

iq 0.45

ic 0.38

ig 0.3

Inclinazione valle

gq 0.71

gc 0.0

gg 0.71

Carico limite verticale (Qlim) 68.18 kN

Fattore sicurezza (Csq=Qlim/Fy) 1.26

Carico limite verificato Csq>1

Tensioni sul terreno

———————————————————————————————————————————————

Ascissa centro sollecitazione 108.96 cm

Larghezza della fondazione 192.0 cm


21

x = 0.0 cm 16.77 kPa

x = 192.0 cm 39.6 kPa


———————————————————————————————————————————————





EQU+M2 [GEO+STR]



CALCOLO SPINTE








c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

180.0 150.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

150.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

90.0 80.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

80.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0









22


———————————————————————————————————————————————

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0








———————————————————————————————————————————————

1 180.0 150.0 0.58 0.04 160.0 160.0

2 150.0 120.0 1.74 0.11 133.33 133.33

3 120.0 90.0 2.9 0.19 104.0 104.0

4 90.0 80.0 1.23 0.08 84.91 84.91

5 80.0 60.0 2.84 0.18 69.7 69.7

6 60.0 30.0 5.23 0.34 44.44 44.44





Quota Px Py Xp Yp

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.28 6.63 149.9 164.9

120.0 0.57 13.6 143.8 149.5

90.0 0.88 20.92 137.6 133.9

80.0 0.98 23.44 135.5 128.6

60.0 1.2 28.59 131.2 118.1

30.0 1.53 36.6 124.8 102.1






23

M Momento (kNm);


Quota Fx Fy M H

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.86 6.67 -0.32 158.2

120.0 2.89 13.75 -1.1 166.4

90.0 6.1 21.26 -2.03 174.6

80.0 7.43 23.85 -2.31 177.27

60.0 10.49 29.37 -2.61 182.8

30.0 16.05 37.71 -2.92 191.0

VERIFICHE GLOBALI











c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

141.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

90.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.1

30.0 0.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

0.0 -6.7 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0








24



———————————————————————————————————————————————

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.77 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02








———————————————————————————————————————————————

1 141.0 120.0 0.36 0.12 127.0 127.0

2 120.0 90.0 1.62 0.39 103.2 104.51

3 90.0 60.0 2.78 0.46 73.95 74.59

4 60.0 30.0 3.94 0.54 44.26 44.65

5 30.0 0.0 5.26 0.83 14.3 13.49

6 0.0 -6.7 1.38 0.25 -3.38 -3.41








———————————————————————————————————————————————

1 30.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




M Momento (kNm);

Fx Fy M


25

———————————————————————————————————————————————



Peso muro 0.0 36.6 -45.67




15.34 48.56 -53.18

———————————————————————————————————————————————




———————————————————————————————————————————————




Adesione 0.0 kPa








———————————————————————————————————————————————






———————————————————————————————————————————————





Lunghezza 3000.0 cm





Coesione 0.0 kPa



26


Nq 8.7

Nc 18.1

Ng 8.25

Fattori di forma

sq 1.02

sc 1.03

sg 0.98


iq 0.48

ic 0.41

ig 0.33

Inclinazione valle

gq 0.71

gc 0.0

gg 0.71





———————————————————————————————————————————————



x = 0.0 cm 14.61 kPa

x = 192.0 cm 35.98 kPa


———————————————————————————————————————————————





STR+SISMA [STR]



CALCOLO SPINTE




27






c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

180.0 150.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

150.0 120.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

120.0 90.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

90.0 80.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

80.0 60.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0

60.0 30.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.0









———————————————————————————————————————————————

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.67 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0








———————————————————————————————————————————————

1 180.0 150.0 0.89 0.06 162.73 162.73


28

2 150.0 120.0 1.71 0.11 133.81 133.81

3 120.0 90.0 2.52 0.16 104.19 104.19

4 90.0 80.0 1.02 0.07 84.93 84.93

5 80.0 60.0 2.31 0.15 69.74 69.74

6 60.0 30.0 4.15 0.27 44.51 44.51





Quota Px Py Xp Yp

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.31 7.37 149.9 164.9

120.0 0.63 15.12 143.8 149.5

90.0 0.97 23.25 137.6 133.9

80.0 1.09 26.04 135.5 128.6

60.0 1.33 31.76 131.2 118.1

30.0 1.7 40.66 124.8 102.1





M Momento (kNm);


Quota Fx Fy M H

———————————————————————————————————————————————

150.0 1.2 7.42 -0.32 158.2

120.0 3.23 15.28 -1.12 166.4

90.0 6.1 23.58 -2.2 174.6

80.0 7.23 26.43 -2.58 177.27

60.0 9.78 32.49 -3.16 182.8

30.0 14.3 41.65 -4.2 191.0

VERIFICHE GLOBALI






29







c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

141.0 120.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0

120.0 90.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.07

90.0 60.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.07

60.0 30.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 345.1

30.0 0.0 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0

0.0 -6.7 18.0 45.0 28.0 18.67 0.0 0.0









———————————————————————————————————————————————

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02

3.74 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.74 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

3.77 0.56 0.6 0.06 0.56 0.04 0.06 0.0

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02

18.67 0.81 0.86 0.07 0.76 0.26 0.06 0.02








———————————————————————————————————————————————


30

1 141.0 120.0 0.62 0.15 128.94 128.37

2 120.0 90.0 1.69 0.38 103.8 104.65

3 90.0 60.0 2.51 0.43 74.19 74.69

4 60.0 30.0 3.32 0.49 44.39 44.73

5 30.0 0.0 4.3 0.71 14.34 13.64

6 0.0 -6.7 1.12 0.21 -3.38 -3.4








———————————————————————————————————————————————

1 30.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




M Momento (kNm);

Fx Fy M

———————————————————————————————————————————————



Peso muro 1.7 40.66 -49.01




15.69 53.43 -57.21

———————————————————————————————————————————————




———————————————————————————————————————————————





GEO+SISMA [GEO]


31



CALCOLO SPINTE








c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

180.0 150.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

150.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

90.0 80.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

80.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.0









———————————————————————————————————————————————

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.67 0.65 0.68 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0




32






———————————————————————————————————————————————

1 180.0 150.0 0.97 0.06 162.54 162.54

2 150.0 120.0 1.93 0.12 133.76 133.76

3 120.0 90.0 2.89 0.19 104.17 104.17

4 90.0 80.0 1.17 0.08 84.92 84.92

5 80.0 60.0 2.67 0.17 69.73 69.73

6 60.0 30.0 4.8 0.31 44.5 44.5





Quota Px Py Xp Yp

———————————————————————————————————————————————

150.0 0.31 7.37 149.9 164.9

120.0 0.63 15.12 143.8 149.5

90.0 0.97 23.25 137.6 133.9

80.0 1.09 26.04 135.5 128.6

60.0 1.33 31.76 131.2 118.1

30.0 1.7 40.66 124.8 102.1





M Momento (kNm);


Quota Fx Fy M H

———————————————————————————————————————————————

150.0 1.28 7.43 -0.32 158.2

120.0 3.53 15.3 -1.08 166.4

90.0 6.76 23.62 -2.03 174.6

80.0 8.05 26.49 -2.35 177.27

60.0 10.96 32.57 -2.75 182.8

30.0 16.13 41.77 -3.38 191.0


33

VERIFICHE GLOBALI











c Coesione (kPa);




———————————————————————————————————————————————

141.0 120.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

120.0 90.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

90.0 60.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.07

60.0 30.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 345.1

30.0 0.0 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0

0.0 -6.7 18.0 45.0 23.04 18.67 0.0 0.0









———————————————————————————————————————————————

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.74 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

3.77 0.65 0.69 0.06 0.65 0.04 0.06 0.0

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02

18.67 0.88 0.92 0.06 0.83 0.28 0.06 0.02



34







———————————————————————————————————————————————

1 141.0 120.0 0.65 0.16 128.85 128.27

2 120.0 90.0 1.84 0.41 103.7 104.62

3 90.0 60.0 2.8 0.47 74.14 74.67

4 60.0 30.0 3.76 0.54 44.36 44.71

5 30.0 0.0 4.86 0.78 14.36 13.65

6 0.0 -6.7 1.26 0.23 -3.38 -3.4








———————————————————————————————————————————————

1 30.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0




M Momento (kNm);

Fx Fy M

———————————————————————————————————————————————



Peso muro 1.7 40.66 -49.01




17.28 53.64 -56.96

———————————————————————————————————————————————




35


———————————————————————————————————————————————




Adesione 0.0 kPa








———————————————————————————————————————————————






———————————————————————————————————————————————





Lunghezza 3000.0 cm





Coesione 0.0 kPa



Nq 8.7

Nc 18.1

Ng 8.25

Fattori di forma

sq 1.02

sc 1.03

sg 0.98


iq 0.47

ic 0.4

ig 0.32

Inclinazione valle


36

gq 0.71

gc 0.0

gg 0.71





———————————————————————————————————————————————



x = 0.0 cm 19.04 kPa

x = 192.0 cm 36.83 kPa


———————————————————————————————————————————————





6 Accettabilità dei risultati

Il calcolo della palificata doppia in legno è stato effettuato con l'ausilio del programma MDC della GeoStru Software ipotizzando che

la struttura si comporti come un muro a gravità, come di fatto avviene.

La sottoscritta progettista delle strutture, ai fini della stesura degli elaborati progettuali, dichiara l’accettabilità dei risultati

dell’analisi strutturale eseguita mediante elaboratore e che tale accettabilità è stata valutata attraverso:

l’analisi e la verifica del corretto comportamento del modello di calcolo adottato;

la verifica della corretta soluzione dal punto di vista numerico.

Da un’analisi dell’elaborazione condotta, la sottoscritta ritiene, quale valutazione complessiva dell’attendibilità dei risultati

dell’analisi strutturale, che gli stessi siano attendibili, visto:

la possibilità di modellare le strutture in perfetta aderenza con la situazione di progetto;

l’aderenza delle condizioni di vincolo simulate con i vincoli realmente eseguibili in opera;

un solutore di calcolo, fornito dalla casa software, affidabile e ufficialmente riconosciuto, impiegato già da molti anni in

Italia;

i risultati di calcolo impostati in una chiara forma di lettura che consentono l’effettuazione da parte del sottoscritto di

verifiche manuali di confronto.

Alla luce di quanto sopra la sottoscritta ritiene pertanto che i risultati dell’analisi strutturale siano attendibili e veritieri per ciò che


37

concerne il comportamento reale della struttura.

7 Stralcio dei Piani di Bacino

Lo stralcio dei Piani di Bacino della Spezia Ambito 20, nella fattispecie lo stralcio della Carta di Suscettività al Dissesto dei Versanti

e della Carta del Reticolo Idrografico Principale sono riportate qui di seguito (con indicati i tre interventi).

Estratto della Carta della Suscettività al Dissesto dei Versanti - Piani di Bacino ambito 20 Golfo della Spezia


38

Carta del Reticolo Idrografico Principale

8 Materiali di risulta e volumi di scavo

Il progetto non prevede particolari movimentazioni di terra; nel caso emergesse la necessità di effettuare qualsivoglia tipo di scavo i

relativi materiali di risulta saranno portati ad apposita discarica.

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