EMISSIONE - VAS - VIA

Ordine Ingegneri di MilanoDott. Ing. Marco Bonfanti

n. A 23384

IDENTIFICAZIONE ELABORATO

IL CONCESSIONARIO

CODICE C.U.P. E81B08000060009

IL CONCEDENTE IL CONCESSIONARIO

PRESTAZIONI SPECIALISTICHERESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA

Ing. Emilio SalsiAlbo Ing. Reggio Emilia n° 945

EMISSIONE

-

REGIONE EMILIA ROMAGNA

AUTOSTRADA REGIONALE CISPADANA dal casello di Reggiolo-Rolo sulla A22 al casello di Ferrara Sud sulla A13

PROGETTO DEFINITIVO

PROGETTO DELLE VIABILITA’ DI ADDUZIONE AL SISTEMA AUTOSTRADALE

D04-08 - Raccordo Bondeno-Cento-Autostrada Cispadana

DPO09 - PONTE SU DERIVAZIONE S. BIANCA - RELAZIONE TECNICA DI CALCOLO

5630_PD_0_D05_DPO09_C_OM_RC_01_A.doc Pagina 2 di 166

I N D I C E

1. DESCRIZIONE DELL’OPERA ............................................................................................... 4

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E CARATTERISTICHE DEI MATERIALI ........................... 8

3. SOFTWARE DI CALCOLO .................................................................................................... 9

4. INCIDENZE .......................................................................................................................... 10

5. DIMENSIONAMENTO DELL’IMPALCATO .......................................................................... 11

5.1. MODELLAZIONE ................................................................................................................................. 11

5.1.1. METODO ED IPOTESI DI CALCOLO ...................................................................................................... 11

5.1.2. DATI IMPALCATO.................................................................................................................................... 13

5.1.2.1 Dati geometrici ...................................................................................................................................... 13 5.1.2.2 Traversi in testata .................................................................................................................................. 14 5.1.2.3 Trave prefabbricata a T rovesciato altezza 80 ...................................................................................... 15

5.1.3. RIPARTIZIONE TRAVERSALE DEI CARICHI ......................................................................................... 18

5.1.3.1 Parametri di Massonnet ........................................................................................................................ 18 5.1.3.2 Coefficienti ............................................................................................................................................ 19

5.1.4. ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................. 19

5.1.4.1 Valori caratteristici delle azioni permanenti ........................................................................................... 19

5.1.5. COMBINAZIONI ....................................................................................................................................... 21

5.1.5.1 Stati limite ultimi .................................................................................................................................... 21 5.1.5.2 Stati limite di esercizio ........................................................................................................................... 21

5.1.6. APPLICAZIONE METODO DI MASSONNET .......................................................................................... 22

5.1.6.1 Cordoli ................................................................................................................................................... 22 5.1.6.2 Lineari per trave .................................................................................................................................... 22 5.1.6.3 Carichi mobili per massimo effetto sulla trave 1 .................................................................................... 22 5.1.6.4 Carichi mobili per calcolo M max trasv. soletta (effetto globale) ........................................................... 24 5.1.6.5 Carichi mobili per calcolo M min trasv. soletta (effetto globale) ............................................................ 24

5.1.7. SOLLECITAZIONI .................................................................................................................................... 25

5.1.7.1 Trave: valori caratteristici ...................................................................................................................... 25 5.1.7.2 Trave: sollecitazioni SLU ....................................................................................................................... 32 5.1.7.3 Trave: sollecitazioni SLE ....................................................................................................................... 36 5.1.7.4 Soletta: valori caratteristici .................................................................................................................... 41 5.1.7.5 Soletta: sollecitazioni SLU ..................................................................................................................... 44 5.1.7.6 Soletta: sollecitazioni SLE ..................................................................................................................... 45

5.1.8. REAZIONI MASSIME SUGLI APPOGGI .................................................................................................. 47

5.1.8.1 Forze orizzontali .................................................................................................................................... 47 5.1.8.2 Valori caratteristici reazioni verticali ...................................................................................................... 47 5.1.8.3 Carichi da traffico ................................................................................................................................ 48 5.1.8.4 Combinazioni ........................................................................................................................................ 49

5.1.9. DEFORMAZIONI ...................................................................................................................................... 51

5.1.9.1 Prima fase ............................................................................................................................................. 51 5.1.9.2 Seconda fase ........................................................................................................................................ 51



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.10. AZIONE SISMICA .................................................................................................................................... 52

5.1.10.1 Parametri per la determinazione dell'azione sismica ............................................................................ 52 5.1.10.2 Modello a mensola ................................................................................................................................ 53 5.1.10.3 Azioni sismiche SLU ............................................................................................................................. 55 5.1.10.4 Azioni sismiche SLE .............................................................................................................................. 62

5.1.11. VERIFICHE .............................................................................................................................................. 68

5.1.11.1 Cadute di tensione nell’acciaio da precompressione ............................................................................ 69 5.1.11.2 Stati limite di esercizio ........................................................................................................................... 71 5.1.11.3 Stati limite ultimi .................................................................................................................................... 73

6. DIMENSIONAMENTO ISOLATORI IN GOMMA ................................................................ 103

7. DIMENSIONAMENTO GIUNTO DI DILATAZIONE ............................................................ 104

8. DIMENSIONAMENTO DELLA SOLETTA IN CEMENTO ARMATO .................................. 105

9. DIMENSIONAMENTO DELLE PREDALLES ..................................................................... 110

10. DIMENSIONAMENTO DELLE SOTTOSTRUTTURE ......................................................... 115

10.1. SPALLA PASSANTE ......................................................................................................................... 115

10.2. DIAFRAMMI ....................................................................................................................................... 116

10.2.1.1 Dimensionamento geotecnico ............................................................................................................. 116 10.2.1.2 Modellazione ....................................................................................................................................... 119 10.2.1.3 Analisi dei carichi ................................................................................................................................ 143 10.2.1.4 Combinazioni ...................................................................................................................................... 156 10.2.1.5 Sollecitazioni ....................................................................................................................................... 157 10.2.1.6 Verifiche .............................................................................................................................................. 161



PROGETTO DEFINITIVO





1. DESCRIZIONE DELL’OPERA

La presente parte della relazione è volta al dimensionamento e alla verifica dell’impalcato metallico del ponte

Rondone Primo inserito nella realizzazione del tratto Bondeno Cento dell’autostrada regionale cispadana.

L’opera in oggetto è un ponte in c.a.p. a campata singola di lunghezza 21.00 metri.

L’opera è costituita da una sola carreggiata stradale, di larghezza costante pari a 9.50 ml. A lato della

carreggiata sono presenti due cordoli di dimensioni 0.70 ml per l’infissione della barriera stradale.

La soletta di calcestruzzo ha quindi larghezza di 10.90 ml.

Le travi dell’impalcato sono a I: presentano altezza pari a 80.00 cm e interasse di 150.00 cm. Sono 7 e sono

disposte scalettate per permettere alla soletta di rimanere parallela al pacchetto della carreggiata stradale.

L’immagine seguente ne mostra la geometria: per elementi di maggior dettaglio si può fare riferimento agli

elaborati grafici del presente progetto.

FIGURA 1-1SEZIONE TRASVERSALE TIPICA

L’asse stradale in corrispondenza dell’impalcato si sviluppa in rettifilo con pendenza trasversale a schiena

d’asino pari al 2.5%.



PROGETTO DEFINITIVO





La soletta presenta spessore di 30 cm e predalles di 5 cm interne e 7 cm esterne.

Le spalle sono di tipo passanti: consistono in due pulvini di larghezza di 180.00 cm e altezza 200.00 cm che

poggiano su diaframmi di spessore 100.00 cm.

Il sistema di vincolamento della struttura è realizzata da isolatori in gomma.

La vita nominale dell’opera è pari a 50 anni e rientra in una classe d’uso III. Per il calcolo dei parametri

sismici , che è stato effettuato come da NTC 2008, si è utilizzato il programma fronito dal ministero.

L’opera è sista ad una latitudine di 44.8488 ed ad una longitudine di 11.3876.

Il terreno è di tipo D.

Le immagini seguenti mostrano i paraetri ottenuti.

FIGURA 1-2 PARAMETRI SISMICI SLV



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 1-3 PARAMETRI SISMICI SLD

L'impalcato viene realizzato con travi prefabbricate in c.a.p. e getto in opera di traversi e soletta collaboranti.

Le travi sono autoportanti, non necessitano quindi di alcun rompitratta o puntellamento provvisorio durante

l'esecuzione dell'impalcato.

Si distinguono due fasi successive di lavoro:

PRIMA FASE

Le travi semplicemente appoggiate agli estremi resistono da sole al peso proprio ed a quello della soletta

gettata in opera.

SECONDA FASE

Il sistema misto travi precompresse e soletta gettata in opera, divenuto solidale dopo la maturazione del

calcestruzzo, resiste al peso delle sovrastrutture e dei carichi accidentali.

Le travi vengono costruite in uno stabilimento di prefabbricazione e successivamente trasportate a piè

d'opera e varate.

Il sistema di precompressione è del tipo a fili aderenti.

I trefoli che costituiscono l'armatura di precompressione vengono tesati sino alla tensione spi prevista nella

presente relazione.

Disposta l'armatura lenta per gli sforzi di taglio (staffe), ultimata la tesatura e fissata la casseratura, si

procede al getto del calcestruzzo.

La maturazione del calcestruzzo avviene con ciclo termico a vapore opportunamente tarato in funzione del



PROGETTO DEFINITIVO





mix-design e della resistenza Rckj che è richiesta al momento del taglio dei trefoli.

Una volta raggiunta la resistenza Rckj si procede all'allentamento delle armature di precompressione ed allo

stoccaggio del manufatto.



PROGETTO DEFINITIVO





2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO E CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

I calcoli e le disposizioni esecutive sono conformi alle norme attualmente in vigore elencate nell’elaborato

PD_0_0000_0000_GE_KT_01 - ELENCO NORMATIVE DI RIFERIMENTO.

I materiali impiegati e le proprietà meccaniche sono descritti nell’elaborato PD_0_0000_0000_0_GE_TB_01

- TABELLA MATERIALI E CLASSI DI ESPOSIZIONE CALCESTRUZZO.



PROGETTO DEFINITIVO





3. SOFTWARE DI CALCOLO

Il calcolo dell’impalcato è realizzato con il programma Sigma C Soft – Eng8, mentre quello delle

sottostrutture con il programma PRO_SAP della 2si di Ferrara.

Nei capitoli seguenti verranno spiegate nei dettagli il dimensionamento e la verifica degli elementi strutturali

impiegati.



PROGETTO DEFINITIVO





4. INCIDENZE

Si forniscono qui di seguito le incidenze d'armatura relative ai singoli elementi costituenti l'Opera:



PROGETTO DEFINITIVO





5. DIMENSIONAMENTO DELL’IMPALCATO

5.1. MODELLAZIONE

Nel presente paragrafo si descrive brevente la modellazione.

5.1.1. METODO ED IPOTESI DI CALCOLO

L'impalcato viene realizzato con travi in semplice appoggio collaboranti tra loro grazie all'azione della soletta.

Esso si presenta quindi come una lastra appoggiata sui lati opposti e che presenta una forte ortotropia.

Per la ricerca delle sollecitazioni nei vari elementi componenti l'impalcato si ricorre al metodo di Massonnet

che permette, mediante l'ausilio di opportuni coefficienti, di risolvere la ripartizione dei carichi e conoscere le

sollecitazioni.

Questo metodo fu proposto da Guyon nel 1946 per un grigliato di travi prive di rigidezza torsionale, ripreso

da Massonnet nel 1950 per tener conto della torsione, infine esteso da Bares; questi ultimi Autori hanno

sistemato in modo definitivo la materia in un libro ("Les calcules des grillages de pontres ed dalles

orthotropes selon la Method Guyon - Massonet - Bares", Dunod, Parigi, 1966) che fornisce un gran numero

di tabelle direttamente utilizzabili dal progettista e che ne ha agevolato una larga diffusione.

Nel grigliato ortotropo il procedimento di Massonnet trae origine dallo studio di un graticcio appoggiato in

corrispondenza degli estremi delle travi principali longitudinali e libero sugli altri estremi; graticcio che si

suppone equivalente ad una piastra ortotropa.

Se si osserva un graticcio di travi si constata che si tratta di una struttura a travi bidirezionali a direzioni per

lo più ortogonali.

Il comportamento dell'impalcato dipende essenzialmente dalle rigidezze flessionali e torsionali dei due ordini

di travi e dalla loro reciproca influenza.

Si può, pertanto, pensare di assimilare l'impalcato ad una piastra ortotropa nella quale la caratterizzazione di

comportamento nelle due direzioni sia data dalle rigidezze flessionali e torsionali anziché dai legami

costitutivi dei materiali.

Il metodo di Massonnet considera l'impalcato reale come una lastra rettangolare di larghezza teorica



PROGETTO DEFINITIVO





2 x B = n x i

n = n.travi , i = interasse travi

e lunghezza pari alla luce di calcolo; tiene conto della differente deformabilità della lastra in senso

longitudinale e in senso trasversale.

Si considera una condizione di carico

p(x;e) = Pm sen ( x/l)

variabile con legge sinusoidale ed agente parallelamente all'asse x con eccentricità e; per tale carico la

deformata ha una legge w(x,y;e) che si ottiene integrando l'equazione di Huber. Esprimendo in serie di Levy,

la deformata assume la forma

w(x,y;e) = w(1/2,y;e) sen ( x/l)

considerando una condizione di carico avente la stessa legge di variazione e lo stesso Pm ma distribuito su

tutta la larghezza dell'impalcato

p(x;e) = (Pm/2b) sen x/l)

si avrà una deformata cilindrica che può assumere la forma

w(x) = w(1/2) sen ( x/l)

Si può, quindi, definire per una trave di ordinata y e carico di eccentricità e, il coefficiente di ripartizione

trasversale (adimensionale)

K(y;e) = w(x,y;e)/ w(x) = w(1/2,y;e) / w(1/2)

Si ha, pertanto, per il carico unitario di eccentricità e, il rapporto fra il carico su una trave di ordinata y e il

carico medio 1/n dove n è il numero delle travi.



PROGETTO DEFINITIVO





Il valore di K(y;e) è stato calcolato dal Massonnet e tabellato in base ai parametri dai quali dipende e

precisamente

a) dal rapporto y/b rappresentante la posizione della trave longitudinale

presa in considerazione (e lungo la quale y ha sempre lo stesso valore);

b) dal rapporto e/b che rappresenta la posizione del carico

c) dal rapporto di rigidezza torsionale (compreso tra 0 e 1)

d) dal rapporto adimensionale di rigidezza flessionale

5.1.2. DATI IMPALCATO

Tipo di impalcato: travi in c.a.p. più soletta collaborante

5.1.2.1 Dati geometrici

Luce di calcolo 2100,00

Larghezza cordolo sinistro 70,00

Larghezza carreggiata 950,00

Larghezza cordolo destro 70,00

Larghezza fuori tutto impalcato 1090,00

Numero travi 7

Tipo trave TRAVE A T ROVESCIATO H=80 CM

Interasse travi 150,00

Larghezza travi 120,00

Lunghezza retrotrave 50,00

Lunghezza ringrosso 200,00

Lunghezza svasatura 100,00

Eccenticità travi-soletta 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





Spessore medio soletta 30,00

Spessore minimo soletta 30,00

Luce di calcolo soletta 150,00

Larghezza marciapede sinistro 0,00

Dist. marciapiede sinistro 0,00

Larghezza marciapede destro 0,00

Dist. marciapiede destro 0,00

Spessore medio cordoli 30,00

5.1.2.2 Traversi in testata

Altezza sezione traversi 70,00

Spessore sezione traversi 25,00

n. X

1 0,00

2 2100,00



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.2.3 Trave prefabbricata a T rovesciato altezza 80

Per la descrizione geometrica delle sezioni della trave viene utilizzato il sistema di riferimento x,y locale,

avente asse x allineato con l'asse Y globale ma di direzione discorde, ed asse y concorde con asse Z

globale.

Sezione in campata

Vertice n. x y

1 -60,000 0,000

2 -60,000 7,000

3 -55,000 9,700

4 -50,000 11,200

5 -7,000 17,100

6 -7,000 55,300

7 -17,600 62,700

8 -17,600 80,000

9 17,600 80,000

10 17,600 62,700

11 7,000 55,300

12 7,000 17,100

13 50,000 11,200

14 55,000 9,700

15 60,000 7,000

16 60,000 0,000

17 -60,000 0,000

18 0,000 0,000



PROGETTO DEFINITIVO





Altezza della sezione 80,00

Spessore complessivo anime 14,00

Area sezione di calcestruzzo 2970,10

Ordinata y baricentro 28,73

Ascissa x baricentro 0,00

J baricentro 2189706,47

Peso specifico 0,0245

Coefficiente torsionale -1,00

Sezione in testata

Vertice n. x y

1 -60,000 0,000

2 -60,000 7,000

3 -55,000 9,700

4 -50,000 11,200

5 -15,000 16,000

6 -15,000 60,900

7 -17,600 62,700

8 -17,600 80,000

9 17,600 80,000



PROGETTO DEFINITIVO





10 17,600 62,700

11 15,000 60,900

12 15,000 16,000

13 50,000 11,200

14 55,000 9,700

15 60,000 7,000

16 60,000 0,000

17 -60,000 0,000

18 0,000 0,000

Altezza della sezione 80,00

Spessore complessivo anime 30,00

Area sezione di calcestruzzo 3634,64

Ordinata y baricentro 30,31

Ascissa x baricentro 0,00

J baricentro 2326516,43

Coefficiente torsionale -1,00

Parametri dei materiali



PROGETTO DEFINITIVO





Ritiro differenziale trave - soletta 0,00000

Coeff. omogen. E cls soletta / E cls trave 1,00

E trave/soletta (calcolo frecce) 3450211,00

Peso specifico calcestruzzo 0,0245

5.1.3. RIPARTIZIONE TRAVERSALE DEI CARICHI

5.1.3.1 Parametri di Massonnet

Trave verificata: 1 eccentricità

Y

-450,00

Luce di calcolo travi principali L 2100,00

Interasse traversi L1 1,00

Semilarghezza teorica impalcato B 525,00

Interasse travi B1 150,00

Trave:

Ap = 7641,53 (area sezione cls trave+soletta)

Dp = 69,24 (quota baricentro)

Jp = 10514439,99 (momento d'inerzia flessionale)

Cp = 620485,18 (coefficiente di torsione)

Traverso:

Ae = 30,00 (area sezione traverso/soletta)

De = 15,00 (quota baricentro da base sezione)

Je = 2250,00 (momento d'inerzia flessionale)

Ce = 2250,00 (coefficiente di torsione)

Larghezza soletta collaborante con il traverso = 1,00



PROGETTO DEFINITIVO





Coeff. omogen. E cls soletta / E cls trave = 1,00

Teta = 0,591 Radice alfa = 0,504

5.1.3.2 Coefficienti

Si calcolano i coefficienti d'influenza della 1a trave che ha una eccentricita' Y = 450 [cm] e che risulta essere

la piu' sollecitata:

Y= 525,00 393,75 262,50 131,25 0,00 -131,25 -262,50 -393,75 -525,00

K0 -0,910 -0,624 -0,317 0,059 0,562 1,251 2,155 3,243 4,396

K1 0,313 0,391 0,494 0,641 0,847 1,119 1,456 1,830 2,171

K -0,293 -0,112 0,092 0,352 0,706 1,184 1,802 2,530 3,274

Vengono riportati di seguito i coefficienti a relativi alla sezione Y = 0,00 del traverso, ed alla prima armonica.

Y= 525,00 393,75 262,50 131,25 0,00 -131,25 -262,50 -393,75 -525,00

-0,113 -0,065 -0,011 0,059 0,161 0,059 -0,011 -0,065 -0,113

5.1.4. ANALISI DEI CARICHI

5.1.4.1 Valori caratteristici delle azioni permanenti

FASE 1

Pesi gravanti sulla trave singola:

Lunghezza trave in asse 2200,00 [cm]

Peso trave (sezione filante) 72,84 [N/cm]

Peso trave (sezione ringrossata) 89,14 [N/cm]

Peso totale trave prefabbricata 168400,67 [N]



PROGETTO DEFINITIVO





Peso soletta gravante sulla trave 125,08 [N/cm]

Peso traverso in testata 4414,50 [N]

FASE 2

Pavimentazione

Peso pavimentazione (0,30 [N/cm2]) gravante sulla trave: 38.82 [N/cm]

La larghezza della carreggiata viene suddivisa in 20 intervalli uguali e per ciascuno di essi si determina il

valore del coefficiente K di Massonnet in corrispondenza del proprio baricentro. Si procede poi alla somma

di tali effetti in modo da ottenere la porzione del carico pavimentazione agente sulla trave considerata

Cordoli

I cordoli in calcestruzzo non hanno funzione strutturale.

Il loro peso viene applicato al modello di calcolo come carico lineare uniforme distribuito su tutta la luce e

posizionato in sezione trasversale con data eccentricità.

peso lineare [N/cm] Ecc. Y peso totale [N]

cordolo sinistro 51,50 510,00 108155,25

cordolo destro 51,50 -510,00 108155,25

Peso totale cordoli = 216310,50

Azioni variabili

Il numero delle colonne di carichi mobili da considerare nel calcolo dei ponti è quello massimo compatibile

con la larghezza della carreggiata, comprese le eventuali banchine di rispetto e per sosta di emergenza,

nonché gli eventuali marciapiedi non protetti e di altezza inferiore a 20 cm, tenuto conto che la larghezza di

ingombro convenzionale è stabilita per ciascuna colonna in 3.00 m. In ogni caso il numero delle colonne non

deve essere inferiore a 2, a meno che la larghezza della sede stradale sia inferiore a 5,40 m.

La disposizione dei carichi ed il numero delle colonne sulla carreggiata saranno volta per volta quelli che

determinano le condizioni più sfavorevoli di sollecitazione per la struttura, membratura o sezione

considerata.

Categoria ponte : Stradale 1a categoria

Numero assi per corsia: 2



PROGETTO DEFINITIVO





corsia Nome carico asse

Q

p Q q

1 Corsia 1 300000,00 0,90 1,00 1,00

2 Corsia 2 200000,00 0,25 1,00 1,00

3 Corsia 3 100000,00 0,25 1,00 1,00

Carico folla sui marciapiedi= 0,50 [N/cm2]

5.1.5. COMBINAZIONI

5.1.5.1 Stati limite ultimi

sup. inf.

Coeff. sicurezza carichi

permanenti

1,35 1,00

Coeff. sicurezza carichi traffico 1,35 0,00

Coeff. sicurezza carichi vento 1,50 0,00

5.1.5.2 Stati limite di esercizio

Carico 0 1 2

LM1/UDL 0,40 0,40 0,00

LM1/TS 0,75 0,75 0,00

forze orizzontali 0,00 0,00 0,00

carico pedonale 0,00 0,00 0,00

LM4 folla 0,00 0,75 0,00

LM3 0,00 0,00 0,00

asse singolo

LM2

0,00 0,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





vento 0,60 0,20 0,00

termico 0,60 0,60 0,50

5.1.6. APPLICAZIONE METODO DI MASSONNET

5.1.6.1 Cordoli

Descrizione [N/cm] Ecc. Y K Massonnet Massonnet

cordolo sinistro 51,50 510,00 -0,273 -0,107

cordolo destro 51,50 -510,00 3,191 -0,107

5.1.6.2 Lineari per trave

Vengono considerati concentrati in direzione y e uniformemente distribuiti in direzione x.

n. Descrizione [N/cm] Ecc. Y X'i Rif.X'i X'f Rif.X'f

1 New Jersey sx 120,00 -510,00 0,00 Appoggio iniziale 0,00 Appoggio finale

2 New Jersey dx 120,00 510,00 0,00 Appoggio iniziale 0,00 Appoggio finale

5.1.6.3 Carichi mobili per massimo effetto sulla trave 1

Descrizione Q· [N] q· [N/cm] Ecc. Y Larghezza Ka

Corsia 1 300000,00 270,00 -325,00 300,00 2,140

Corsia 2 200000,00 75,00 -25,00 300,00 0,786

Corsia 3 100000,00 75,00 275,00 300,00 0,071

Descrizione q [N/cm] Ecc. Y Larghezza Ka

Coefficiente di incremento dinamico = 1.0



PROGETTO DEFINITIVO





Le colonne di carico vengono posizionate in direzione x in modo da generare la massima sollecitazione nella

specifica sezione di verifica.



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.6.4 Carichi mobili per calcolo M max trasv. soletta (effetto globale)

Per la ricerca del massimo momento flettente (che tende le fibre inferiori) si dispongono i carichi in vari modi

sia in senso longitudinale che trasversale. Viene qui riportata la configurazione più sfavorevole per la

sezione Y=0 in asse travi.

Descrizione Q·[N] q·[N/cm] Ecc. Y Larghezza

Corsia 1 300000,00 270,00 0,00 300,00 0,162

5.1.6.5 Carichi mobili per calcolo M min trasv. soletta (effetto globale)

Per la ricerca del minimo momento flettente (che tende le fibre superiori) si dispongono i carichi in vari modi

sia in senso longitudinale che trasversale. Viene qui riportata la configurazione più sfavorevole per la

sezione Y=0 in asse travi.



PROGETTO DEFINITIVO





Descrizione Q·[N] q·[N/cm] Ecc. Y Larghezza

Corsia 1 300000,00 270,00 -325,00 300,00 -0,038

Corsia 2 200000,00 75,00 325,00 300,00 -0,034

5.1.7. SOLLECITAZIONI

5.1.7.1 Trave: valori caratteristici

Al taglio trefoli ed in opera

Sez.X Descrizione peso trave peso soletta e traversi

M V M V

0,00 appoggio 0,00 79743,36 0,00 131331,38

100,00 7510446,16 70829,40 12482223,98 118823,63



PROGETTO DEFINITIVO





200,00 14152588,64 62152,43 23739198,98 106315,88

300,00 20000007,31 54631,28 33770925,00 93808,13

400,00 25084060,83 47347,11 42500823,98 81300,38

500,00 29454562,98 40062,94 50005473,98 68792,63

600,00 33111513,76 32778,77 56284875,00 56284,88

700,00 36010316,21 25494,60 61262448,98 43777,13

800,00 38195567,28 18210,43 65014773,98 31269,38

900,00 39667266,99 10926,26 67541850,00 18761,63

1000,00 40380818,36 3642,09 68767098,98 6253,88

1050,00 mezzeria 40486736,14 0,00 68948971,88 0,00

1100,00 40380818,36 -3642,09 68767098,98 -6253,88

1200,00 39667266,99 -10926,26 67541850,00 -18761,63

1300,00 38195567,28 -18210,43 65014773,98 -31269,38

1400,00 36010316,21 -25494,60 61262448,98 -43777,13

1500,00 33111513,76 -32778,77 56284875,00 -56284,88

1600,00 29454562,98 -40062,94 50005473,98 -68792,63

1700,00 25084060,83 -47347,11 42500823,98 -81300,38

1800,00 20000007,31 -54631,28 33770925,00 -93808,13

1900,00 14147371,83 -62389,42 23739198,98 -106315,88

2000,00 7510446,16 -70829,40 12482223,98 -118823,63

2100,00 appoggio 0,00 -79743,36 0,00 -131331,38

Seconda fase - carichi permanenti

Sez.X Descrizione peso cordoli

M V T

0,00 appoggio 0,00 22539,86 -1204580,78



PROGETTO DEFINITIVO





100,00 2142272,83 20393,21 -1180111,18

200,00 4074261,21 18246,56 -1112100,99

300,00 5795965,14 16099,90 -1007277,92

400,00 7294241,84 13953,25 -874384,66

500,00 8582234,10 11806,60 -726956,52

600,00 9659941,90 9659,94 -575752,76

700,00 10514222,48 7513,29 -430038,16

800,00 11158218,60 5366,63 -294719,84

900,00 11591930,28 3219,98 -170765,23

1000,00 11802214,73 1073,33 -55900,37

1050,00 mezzeria 11833428,83 0,00 0,00

1100,00 11802214,73 -1073,33 55900,37

1200,00 11591930,28 -3219,98 170765,23

1300,00 11158218,60 -5366,63 294719,84

1400,00 10514222,48 -7513,29 430038,16

1500,00 9659941,90 -9659,94 575752,76

1600,00 8582234,10 -11806,60 726956,52

1700,00 7294241,84 -13953,25 874384,66

1800,00 5795965,14 -16099,90 1007277,92

1900,00 4074261,21 -18246,56 1112100,99

2000,00 2142272,83 -20393,21 1180111,18

2100,00 appoggio 0,00 -22539,86 1204580,78

Sez.X Descrizione permanenti portati

M V T

0,00 appoggio 0,00 93279,98 -2474674,22

100,00 8865677,39 84396,17 -2424350,24



PROGETTO DEFINITIVO





200,00 16861104,24 75512,36 -2284486,94

300,00 23986280,55 66628,56 -2068935,94

400,00 30186815,66 57744,75 -1795703,27

500,00 35517100,23 48860,94 -1492647,43

600,00 39977134,26 39977,13 -1181915,33

700,00 43512527,08 31093,33 -882578,33

800,00 46177669,36 22209,52 -604720,44

900,00 47972561,11 13325,71 -350316,50

1000,00 48842811,65 4441,90 -114665,35

1050,00 mezzeria 48971989,46 0,00 0,00

1100,00 48842811,65 -4441,90 114665,35

1200,00 47972561,11 -13325,71 350316,50

1300,00 46177669,36 -22209,52 604720,44

1400,00 43512527,08 -31093,33 882578,33

1500,00 39977134,26 -39977,13 1181915,33

1600,00 35517100,23 -48860,94 1492647,43

1700,00 30186815,66 -57744,75 1795703,27

1800,00 23986280,55 -66628,56 2068935,94

1900,00 16861104,24 -75512,36 2284486,94

2000,00 8865677,39 -84396,17 2424350,24

2100,00 appoggio 0,00 -93279,98 2474674,22

Seconda fase - carichi da traffico

Sez.X Descrizione Tandem-TS

M V T

0,00 appoggio 0,00 223764,15 276023,04

100,00 21234762,63 212795,32 698373,52



PROGETTO DEFINITIVO





200,00 40320529,67 201826,49 1005486,22

300,00 57257301,12 190857,66 843806,52

400,00 71910764,77 179888,83 292047,68

500,00 84415232,83 168920,00 -157214,79

600,00 94770705,31 157951,16 -300183,85

700,00 102842869,98 146982,33 -141055,54

800,00 108766039,06 136013,50 103663,63

900,00 112540212,56 125044,67 244867,28

1000,00 114031078,24 114075,84 227734,86

1050,00 mezzeria 114021004,83 -108591,42 196186,98

1100,00 114031078,24 -114075,84 -227734,86

1200,00 112540212,56 -125044,67 -244867,28

1300,00 108766039,06 -136013,50 -103663,63

1400,00 102842869,98 -146982,33 141055,54

1500,00 94770705,31 -157951,16 300183,85

1600,00 84415232,83 -168920,00 157214,79

1700,00 71910764,77 -179888,83 -292047,68

1800,00 57257301,12 -190857,66 -843806,52

1900,00 40320529,67 -201826,49 -1005486,22

2000,00 21234762,63 -212795,32 -698373,52

2100,00 appoggio 0,00 -223764,15 -276023,04

Sez.X Descrizione Distribuito-UDL

M V T

0,00 appoggio 0,00 96294,62 -297953,30

100,00 9152199,95 87350,97 -319435,28

200,00 17406024,44 78835,12 -365668,06



PROGETTO DEFINITIVO





300,00 24761473,48 70747,07 -401404,52

400,00 31162398,59 63113,55 -388716,15

500,00 36664948,25 55907,83 -317924,02

600,00 41269122,46 49129,91 -203202,60

700,00 44918772,75 42806,52 -73381,05

800,00 47670047,58 36910,93 45322,40

900,00 49522946,95 31443,14 144250,41

1000,00 50421322,41 26429,89 226285,56

1050,00 mezzeria 50554675,01 21400,98 261044,78

1100,00 50421322,41 -26429,89 -226285,56

1200,00 49522946,95 -31443,14 -144250,41

1300,00 47670047,58 -36910,93 -45322,40

1400,00 44918772,75 -42806,52 73381,05

1500,00 41269122,46 -49129,91 203202,60

1600,00 36664948,25 -55907,83 317924,02

1700,00 31162398,59 -63113,55 388716,15

1800,00 24761473,48 -70747,07 401404,52

1900,00 17406024,44 -78835,12 365668,06

2000,00 9152199,95 -87350,97 319435,28

2100,00 appoggio 0,00 -96294,62 297953,30

Sez.X Descrizione Folla marciapiedi

M V T

0,00 appoggio 0,00 0,00 0,00

100,00 0,00 0,00 0,00

200,00 0,00 0,00 0,00

300,00 0,00 0,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





400,00 0,00 0,00 0,00

500,00 0,00 0,00 0,00

600,00 0,00 0,00 0,00

700,00 0,00 0,00 0,00

800,00 0,00 0,00 0,00

900,00 0,00 0,00 0,00

1000,00 0,00 0,00 0,00

1050,00 mezzeria 0,00 0,00 0,00

1100,00 0,00 0,00 0,00

1200,00 0,00 0,00 0,00

1300,00 0,00 0,00 0,00

1400,00 0,00 0,00 0,00

1500,00 0,00 0,00 0,00

1600,00 0,00 0,00 0,00

1700,00 0,00 0,00 0,00

1800,00 0,00 0,00 0,00

1900,00 0,00 0,00 0,00

2000,00 0,00 0,00 0,00

2100,00 appoggio 0,00 0,00 0,00

Sez.X gruppo1 (tab. 5.1.IV)

M V T

0,00 appoggio 0,00 320058,77 -21930,26

100,00 30386962,57 300146,29 378938,23

200,00 57726554,11 280661,61 639818,16

300,00 82018774,60 261604,73 442402,00

400,00 103073163,36 243002,38 -96668,47



PROGETTO DEFINITIVO





500,00 121080181,09 224827,83 -475138,81

600,00 136039827,77 207081,07 -503386,46

700,00 147761642,72 189788,85 -214436,59

800,00 156436086,64 172924,43 148986,03

900,00 162063159,51 156487,81 389117,69

1000,00 164452400,65 140505,72 454020,43

1050,00 mezzeria 164575679,84 -87190,44 457231,76

1100,00 164452400,65 -140505,72 -454020,43

1200,00 162063159,51 -156487,81 -389117,69

1300,00 156436086,64 -172924,43 -148986,03

1400,00 147761642,72 -189788,85 214436,59

1500,00 136039827,77 -207081,07 503386,46

1600,00 121080181,09 -224827,83 475138,81

1700,00 103073163,36 -243002,38 96668,47

1800,00 82018774,60 -261604,73 -442402,00

1900,00 57726554,11 -280661,61 -639818,16

2000,00 30386962,57 -300146,29 -378938,23

2100,00 appoggio 0,00 -320058,77 21930,26

5.1.7.2 Trave: sollecitazioni SLU

Al taglio dei trefoli

Ed = E{ G1,sup·G1k,1 }

Ed = E{ G1,inf·G1k,1 }

Sez.X Descrizione M V



PROGETTO DEFINITIVO





0,00 appoggio 0,00 107653,53

100,00 10139102,31 95619,69

200,00 19105994,67 83905,78

300,00 27000009,87 73752,22

400,00 33863482,13 63918,59

500,00 39763660,03 54084,96

600,00 44700543,58 44251,33

700,00 48613926,88 34417,70

800,00 51564015,83 24584,07

900,00 53550810,43 14750,44

1000,00 54514104,79 4916,81

1050,00 mezzeria 54657093,79 0,00

1100,00 54514104,79 -4916,81

1200,00 53550810,43 -14750,44

1300,00 51564015,83 -24584,07

1400,00 48613926,88 -34417,70

1500,00 44700543,58 -44251,33

1600,00 39763660,03 -54084,96

1700,00 33863482,13 -63918,59

1800,00 27000009,87 -73752,22

1900,00 19098951,97 -84225,71

2000,00 10139102,31 -95619,69

2100,00 appoggio 0,00 -107653,53

Al getto soletta

Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i }

Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i }



PROGETTO DEFINITIVO






0,00 appoggio 0,00 284950,89

100,00 26990104,69 256031,59

200,00 51153913,29 227432,21

300,00 72590758,62 200393,19

400,00 91239594,50 173674,10

500,00 107271049,90 146955,01

600,00 120685124,83 120235,92

700,00 131318233,01 93516,82

800,00 139333960,71 66797,73

900,00 144732307,93 40078,64

1000,00 147349688,41 13359,55

1050,00 mezzeria 147738205,82 0,00

1100,00 147349688,41 -13359,55

1200,00 144732307,93 -40078,64

1300,00 139333960,71 -66797,73

1400,00 131318233,01 -93516,82

1500,00 120685124,83 -120235,92

1600,00 107271049,90 -146955,01

1700,00 91239594,50 -173674,10

1800,00 72590758,62 -200393,19

1900,00 51146870,59 -227752,14

2000,00 26990104,69 -256031,59

2100,00 appoggio 0,00 -284950,89

Seconda fase P/T





PROGETTO DEFINITIVO





Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }

Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }

Sez.X Descrizione M V T

0,00 appoggio 0,00 887379,02 -5367801,24

100,00 84203088,57 815354,17 -5229675,46

200,00 159876670,34 744226,79 -4928066,75

300,00 227120078,10 675237,28 -4463229,10

400,00 285515815,02 607181,32 -4004476,63

500,00 335590960,74 539702,89 -3861799,84

600,00 377345515,27 472801,99 -3229710,94

700,00 410259441,65 406514,70 -2193908,41

800,00 434852776,83 340804,95 -1304952,44

900,00 451125520,81 275672,72 -756007,81

1000,00 458557636,64 211154,12 557027,21

1050,00 mezzeria 459348486,72 -117707,09 617262,87

1100,00 458557636,64 -211154,12 -557027,21

1200,00 451125520,81 -275672,72 756007,81

1300,00 434852776,83 -340804,95 1304952,44

1400,00 410259441,65 -406514,70 2193908,41

1500,00 377345515,27 -472801,99 3229710,94

1600,00 335590960,74 -539702,89 3861799,84

1700,00 285515815,02 -607181,32 4004476,63

1800,00 227120078,10 -675237,28 4463229,10

1900,00 159869627,64 -744546,72 4928066,75

2000,00 84203088,57 -815354,17 5229675,46

2100,00 appoggio 0,00 -887379,02 5367801,24



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.7.3 Trave: sollecitazioni SLE

Al taglio dei trefoli

Ed = E{ G1k,1 }


0,00 appoggio 0,00 79743,36

100,00 7510446,16 70829,40

200,00 14152588,64 62152,43

300,00 20000007,31 54631,28

400,00 25084060,83 47347,11

500,00 29454562,98 40062,94

600,00 33111513,76 32778,77

700,00 36010316,21 25494,60

800,00 38195567,28 18210,43

900,00 39667266,99 10926,26

1000,00 40380818,36 3642,09

1050,00 mezzeria 40486736,14 0,00

1100,00 40380818,36 -3642,09

1200,00 39667266,99 -10926,26

1300,00 38195567,28 -18210,43

1400,00 36010316,21 -25494,60

1500,00 33111513,76 -32778,77

1600,00 29454562,98 -40062,94

1700,00 25084060,83 -47347,11

1800,00 20000007,31 -54631,28

1900,00 14147371,83 -62389,42

2000,00 7510446,16 -70829,40



PROGETTO DEFINITIVO





2100,00 appoggio 0,00 -79743,36

Al getto soletta

Ed = E{ G1k,i + G2k,i }

Ed = E{ G1k,i + G2k,i }


0,00 appoggio 0,00 211074,73

100,00 19992670,14 189653,03

200,00 37891787,62 168468,31

300,00 53770932,31 148439,40

400,00 67584884,81 128647,48

500,00 79460036,96 108855,56

600,00 89396388,76 89063,64

700,00 97272765,19 69271,72

800,00 103210341,26 49479,80

900,00 107209116,99 29687,88

1000,00 109147917,34 9895,96

1050,00 mezzeria 109435708,02 0,00

1100,00 109147917,34 -9895,96

1200,00 107209116,99 -29687,88

1300,00 103210341,26 -49479,80

1400,00 97272765,19 -69271,72

1500,00 89396388,76 -89063,64

1600,00 79460036,96 -108855,56

1700,00 67584884,81 -128647,48

1800,00 53770932,31 -148439,40

1900,00 37886570,81 -168705,29



PROGETTO DEFINITIVO





2000,00 19992670,14 -189653,03

2100,00 appoggio 0,00 -211074,73

Seconda fase - S.L.E. Rara 2ªfase

Ed = E{ G1k,2afase + G2k,2

afase + Qk,gruppo 1 }


0,00 appoggio 0,00 435878,62 -3679255,00

100,00 41394912,80 404935,68 -3225523,19

200,00 78661919,56 374420,53 -2756769,78

300,00 111801020,29 344333,19 -2633811,86

400,00 140554220,87 314700,38 -2670087,93

500,00 165179515,41 285495,36 -2219603,95

600,00 185676903,93 256718,15 -1757668,09

700,00 201788392,28 228395,47 -1312616,49

800,00 213771974,60 200500,59 -750454,25

900,00 221627650,90 173033,50 -131964,04

1000,00 225097427,03 146020,95 283454,71

1050,00 mezzeria 225381098,13 -87190,44 457231,76

1100,00 225097427,03 -146020,95 170565,72

1200,00 221627650,90 -173033,50 521081,73

1300,00 213771974,60 -200500,59 899440,28

1400,00 201788392,28 -228395,47 1527053,08

1500,00 185676903,93 -256718,15 2261054,55

1600,00 165179515,41 -285495,36 2694742,76

1700,00 140554220,87 -314700,38 2766756,40

1800,00 111801020,29 -344333,19 3076213,86



PROGETTO DEFINITIVO





1900,00 78661919,56 -374420,53 3396587,93

2000,00 41394912,80 -404935,68 3604461,43

2100,00 appoggio 0,00 -435878,62 3701185,26

Seconda fase - S.L.E. Frequente 2ªfase


afase + 1·Qk,gruppo 1 }


0,00 appoggio 0,00 322160,81 -3591419,04

100,00 30594902,17 299326,26 -3208455,40

200,00 58138172,48 276662,84 -2788740,49

300,00 82629810,93 254170,53 -2603920,78

400,00 103879090,52 231860,04 -2606538,63

500,00 122076738,25 209720,67 -2219603,95

600,00 137222754,12 187752,41 -1757668,09

700,00 149126411,14 165965,97 -1312616,49

800,00 157978436,29 144350,65 -803563,60

900,00 163778829,58 122906,45 -279731,10

1000,00 166336864,02 101644,06 90749,65

1050,00 mezzeria 166543041,92 -72883,17 251558,15

1100,00 166336864,02 -101644,06 170565,72

1200,00 163778829,58 -122906,45 521081,73

1300,00 157978436,29 -144350,65 899440,28

1400,00 149126411,14 -165965,97 1447760,56

1500,00 137222754,12 -187752,41 2064087,02

1600,00 122076738,25 -209720,67 2464684,65

1700,00 103879090,52 -231860,04 2670087,93



PROGETTO DEFINITIVO





1800,00 82629810,93 -254170,53 3076213,86

1900,00 58138172,48 -276662,84 3396587,93

2000,00 30594902,17 -299326,26 3604461,43

2100,00 appoggio 0,00 -322160,81 3679255,00

Seconda fase - S.L.E. Quasi permanente 2ªfase


afase + 2·Qk,gruppo 1 }


0,00 appoggio 0,00 115819,84 -3679255,00

100,00 11007950,22 104789,38 -3604461,43

200,00 20935365,45 93758,92 -3396587,93

300,00 29782245,69 82728,46 -3076213,86

400,00 37481057,51 71698,00 -2670087,93

500,00 44099334,33 60667,54 -2219603,95

600,00 49637076,16 49637,08 -1757668,09

700,00 54026749,56 38606,61 -1312616,49

800,00 57335887,97 27576,15 -899440,28

900,00 59564491,39 16545,69 -521081,73

1000,00 60645026,38 5515,23 -170565,72

1050,00 mezzeria 60805418,29 0,00 0,00

1100,00 60645026,38 -5515,23 170565,72

1200,00 59564491,39 -16545,69 521081,73

1300,00 57335887,97 -27576,15 899440,28

1400,00 54026749,56 -38606,61 1312616,49

1500,00 49637076,16 -49637,08 1757668,09



PROGETTO DEFINITIVO





1600,00 44099334,33 -60667,54 2219603,95

1700,00 37481057,51 -71698,00 2670087,93

1800,00 29782245,69 -82728,46 3076213,86

1900,00 20935365,45 -93758,92 3396587,93

2000,00 11007950,22 -104789,38 3604461,43

2100,00 appoggio 0,00 -115819,84 3679255,00

5.1.7.4 Soletta: valori caratteristici

EFFETTO GLOBALE

Carichi permanenti

Sez. Descrizione peso cordoli Perm Portati

-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 -158,96 -372,41

-400,00 -3586,81 -7441,73

-300,00 -5605,13 -11526,11

-200,00 -6707,90 -13752,46

-100,00 -7242,08 -14828,21

0,00 asse travi -7399,49 -15144,63

100,00 -7242,08 -14828,21

200,00 -6707,90 -13752,46

300,00 -5605,13 -11526,11

400,00 -3586,81 -7441,73

500,00 -158,96 -372,41

525,00 estremità sx 0,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





Carichi da traffico

Sez. Descrizione Tandem-TS

Mmax Mmin

-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 1427,67 -1094,10

-400,00 12683,65 -4505,31

-300,00 20789,48 -7027,29

-200,00 18753,24 -9866,51

-100,00 22112,20 -15070,59

0,00 asse travi 23818,39 -17533,58

100,00 22112,20 -15070,59

200,00 18753,24 -9866,51

300,00 20789,48 -7027,29

400,00 12683,65 -4505,31

500,00 1427,67 -1094,10

525,00 estremità sx 0,00 0,00

Sez. Descrizione Distribuito-UDL

Mmax Mmin

-525,00 estremità dx 0,00 -450,85

-500,00 645,84 -890,66

-400,00 6559,59 -2615,14

-300,00 11015,31 -5011,98

-200,00 25376,82 -7087,77

-100,00 28088,46 -8635,02

0,00 asse travi 29047,00 -8949,94

100,00 28088,46 -8303,60



PROGETTO DEFINITIVO





200,00 25376,82 -6739,02

300,00 11015,31 -4516,06

400,00 6559,59 -2164,98

500,00 645,84 -450,85

525,00 estremità sx 0,00 0,00

EFFETTO LOCALE

Il momento massimo trasversale dato dall'effetto locale dei carichi sulla soletta viene determinato servendosi

di uno schema semplificato di trave semi incastrata e prendendo il momento in mezzeria.

I carichi permanenti considerati sono il peso proprio della soletta (G1) e della pavimentazione (G2).

La ricerca del massimo momento flettente generato dai carichi mobili viene condotta considerando il

caricoLM2 illustrato nella Normativa al punto 5.1.3.3.5.

Tale schema, considerato autonomamente e assunto a riferimento solo per verifiche locali, è costituito da un

singolo asse applicato su specifiche impronte di pneumatico (di dimensioni 35,00x60,00 [cm]) poste ad un

interasse di 200,00 [cm]: il carico totale asse è pari a 400000,00 [N]

I carichi concentrati da considerarsi ai fini delle verifiche locali si assumono uniformemente distribuiti sulla

superficie della rispettiva impronta. La diffusione attraverso la pavimentazione e lo spessore della soletta si

considera avvenire attraverso una diffusione a 45°, fino al piano medio della struttura della soletta

sottostante

Il momento minimo dato dall'effetto locale, invece, viene valutato come uno schema statico di trave

perfettamente incastrata.

Luce Soletta 150,00

Carico per ruota - schema 2 200000,00

Interasse ruote 200,00

Dimensioni impronta ruota LX x BY 35,00x60,00

Larghezza impronta a metà spessore soletta 90,00

Lunghezza influenza 200,00

Momento flettente trasversale [N·cm/cm] (positivo tende le fibre inferiori):



PROGETTO DEFINITIVO





M max M min

effetto locale permanenti strutturali 2069,30 -1379,53

effetto locale permanenti non strutturali 843,75 -562,50

effetto locale LM2 18000,00 -16500,00

M tot. effetto locale 20913,05 -18442,03

5.1.7.5 Soletta: sollecitazioni SLU

Nelle combinazioni seguenti vengono sommati effetti globali ed effetti locali.

Persistenti/Transitorie



Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }

Ed = E{ G1,inf·G1k,i + G2,inf·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 }

Sez. Descrizione Mmax Mmin

-525,00 estremità dx 28359,18 -24981,12

-500,00 30385,21 -27953,09

-400,00 48760,86 -50569,58

-300,00 63700,62 -65901,82

-200,00 79236,97 -77307,14

-100,00 86898,10 -88661,91

0,00 asse travi 90338,08 -93251,92

100,00 86898,10 -88661,91

200,00 79236,97 -77307,14

300,00 63700,62 -65901,82

400,00 48760,86 -50569,58



PROGETTO DEFINITIVO





500,00 30385,21 -27953,09

525,00 estremità sx 28359,18 -24981,12

5.1.7.6 Soletta: sollecitazioni SLE

Combinazioni Rare

Ed = E{ G1k,2a

fase + G2k,2afase + Qk,gruppo 1 }


-525,00 estremità dx 20913,05 -18442,03

-500,00 22455,19 -20602,11

-400,00 29127,74 -36569,59

-300,00 35586,59 -47472,99

-200,00 44582,74 -55674,00

-100,00 49043,42 -63965,41

0,00 asse travi 51234,32 -67330,26

100,00 49043,42 -63965,41

200,00 44582,74 -55674,00

300,00 35586,59 -47472,99

400,00 29127,74 -36569,59

500,00 22455,19 -20602,11

525,00 estremità sx 20913,05 -18442,03

Combinazioni Frequenti

Ed = E{ G1k,2a

fase + G2k,2afase + 1·Qk,gruppo 1 }


-525,00 estremità dx 2913,05 -1942,03

-500,00 3710,77 -3507,82

-400,00 4021,08 -17387,04



PROGETTO DEFINITIVO





-300,00 5780,04 -26292,71

-200,00 6668,34 -32564,31

-100,00 8662,30 -38668,26

0,00 asse travi 9851,52 -41160,54

100,00 8662,30 -38668,26

200,00 6668,34 -32564,31

300,00 5780,04 -26292,71

400,00 4021,08 -17387,04

500,00 3710,77 -3507,82

525,00 estremità sx 2913,05 -1942,03

Combinazioni Quasi Permanenti

Ed = E{ G1k,2a

fase + G2k,2afase + 2·Qk,gruppo 1 }


-525,00 estremità dx 2913,05 -1942,03

-500,00 2381,68 -2473,40

-400,00 -8115,49 -12970,57

-300,00 -14218,19 -19073,27

-200,00 -17547,31 -22402,39

-100,00 -19157,23 -24012,31

0,00 asse travi -19631,07 -24486,15

100,00 -19157,23 -24012,31

200,00 -17547,31 -22402,39

300,00 -14218,19 -19073,27

400,00 -8115,49 -12970,57

500,00 2381,68 -2473,40

525,00 estremità sx 2913,05 -1942,03



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.8. REAZIONI MASSIME SUGLI APPOGGI

5.1.8.1 Forze orizzontali

Azione del vento :

Altezza barriera 270,00

Pressione cinetica 0,11

Forza totale sull'impalcato Fyw 99220,00

Azione longitudinale di frenamento q3 :

Forza totale sull'impalcato Fxq 416700,00

Azione centrifuga Q4 :

Raggio di curvatura 0,00

Forza totale sull'impalcato Fyq 0,00

5.1.8.2 Valori caratteristici reazioni verticali

Carichi di 1a fase

Trave peso trave peso soletta e traversi

1 84200,33 141999,75

2 84200,33 125813,25

3 84200,33 125813,25

4 84200,33 125813,25

5 84200,33 125813,25

6 84200,33 125813,25

7 84200,33 141999,75

Carichi permanenti di 2a fase



PROGETTO DEFINITIVO





Trave peso cordoli permanenti portati

1 23613,19 42703,53

2 16309,45 44744,61

3 11478,31 46107,20

4 9808,26 46579,98

5 11478,31 46107,20

6 16309,45 44744,61

7 23613,19 42703,53

Trave x=0 x=Luce

1 52517,52 52517,52

2 36273,44 36273,44

3 25528,63 25528,63

4 21814,32 21814,32

5 25528,63 25528,63

6 36273,44 36273,44

7 52517,52 52517,52

5.1.8.3 Carichi da traffico

Trave Tandem-TS Distribuito-UDL Folla Marciapiedi

1 223764,17 96294,62 0,00

2 216590,63 88438,49 0,00

3 199441,78 76103,73 0,00

4 176490,85 63053,15 0,00

5 147470,06 50557,62 0,00

6 117167,94 39088,72 0,00

7 85959,41 27693,84 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





5.1.8.4 Combinazioni

Combinazioni SLU P/T


Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + Q,traffico·Qk,gruppo 1 + 0·W·Wk }

Ed = E{ G1,sup·G1k,i + G2,sup·G2k,i + W·Wk + 0·Q,traffico·Qk,gruppo 1 }

Trave Rz max Rz min

1 912158,85 480079,50

2 838852,49 427063,17

3 778454,23 406467,79

4 722735,36 399350,94

5 673805,16 406467,79

6 638009,66 427063,17

7 633511,38 480079,50

Reazione laterale su spalla Ry = 74415,00

Reazione longitudinale totale Rx = 562545,00

SLE Rare

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Qk,gruppo 1 + 0,W·Wk }

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Wk + 0·Qk,gruppo 2 }

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + Qk,gruppo 2 + 0,W·Wk }

Trave Rz max Rz min

1 438893,03 118834,24

2 402356,62 97327,50

3 358659,64 83114,13

4 317746,57 78202,56



PROGETTO DEFINITIVO





5 281141,82 83114,13

6 253584,16 97327,50

7 232487,49 118834,24



SLE Frequenti

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 1·Qk,gruppo 4 + 2,W·Wk }

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 1,W·Wk + 2·Qk,gruppo 2 }


Trave Rz max Rz min

1 172213,65 118834,24

2 153258,27 97327,50

3 140748,13 83114,13

4 136427,54 78202,56

5 140748,13 83114,13

6 153258,27 97327,50

7 172213,65 118834,24



SLE Quasi permanenti



Trave Rz max Rz min



PROGETTO DEFINITIVO





1 118834,24 1E30

2 97327,50 1E30

3 83114,13 1E30

4 78202,56 1E30

5 83114,13 1E30

6 97327,50 1E30

7 118834,24 1E30



5.1.9. DEFORMAZIONI

5.1.9.1 Prima fase

Trave peso trave peso soletta e traversi carichi aggiuntivi

1 2,4068 4,1328 0,0000

2 2,4068 3,6466 0,0000

3 2,4068 3,6466 0,0000

4 2,4068 3,6466 0,0000

5 2,4068 3,6466 0,0000

6 2,4068 3,6466 0,0000

7 2,4068 4,1328 0,0000

5.1.9.2 Seconda fase

Carichi permanenti

Trave peso cordoli permanenti portati



PROGETTO DEFINITIVO





1 0,1498 0,3491

2 0,1035 0,3491

3 0,0728 0,3491

4 0,0622 0,3491

5 0,0728 0,3491

6 0,1035 0,3491

7 0,1498 0,3491

Carichi da traffico

Trave Tandem-TS Distribuito-UDL Folla marciapiedi

1 1,2192 0,6402 0,0000

2 1,1801 0,5879 0,0000

3 1,0867 0,5059 0,0000

4 0,9616 0,4192 0,0000

5 0,8035 0,3361 0,0000

6 0,6384 0,2599 0,0000

7 0,4684 0,1841 0,0000

5.1.10. AZIONE SISMICA

5.1.10.1 Parametri per la determinazione dell'azione sismica

Categoria di sottosuolo D

Categoria topografica T1

Coeff. di combinazione sismica carichi da traffico E 0,2

q Coefficiente di struttura

1/q



PROGETTO DEFINITIVO





ag Accelerazione orizzontale massima al sito

Tc* Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale

F0 Valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

Forze orizzontali :

ag/g Tc* F0

SLE 1,00 0,06 0,28 2,49

SLU 1,00 0,17 0,27 2,568

Forze verticali :

SLE 1,00

SLU 1,00

Coefficiente di struttura q = 1,50

Dati Spalla

Altezza 360,00

B Trasversale 1095,00

B Longitudinale 180,00

Classe calcestruzzo C28/35 E = 3258810,78

5.1.10.2 Modello a mensola

Peso Impalcato 4333573,17

Peso Carichi Mobili 2124000,00

Aliquota Carichi Mobili 0,20

Peso Totale Struttura 4758373,17

Massa Struttura [Kg massa] 485053,33

Rigidezza 2136267,17



PROGETTO DEFINITIVO





Periodo fondamentale [s] 0,1132

Peso spalla 1740195,90

Massa spalla [Kg massa] 177390,00

Modulo elastico spalla 3258811

Momento d'inerzia trasversale 19693985625,00

Momento d'inerzia longitudinale 532170000,00

Rigidezza trasversale 4126734355,24

Rigidezza longitudinale 111512431,44

Periodo fondamentale (componente trasversale) [s] 0,0074

Periodo fondamentale (componente longitudinale) [s] 0,0451

Valore massimo del coeff. di amplificazione topografica St 1,00

Forze orizzontali

Valori per SLE

Ss 1,80

Cc 2,38

TB 0,22

TC 0,66

TD 1,84

Spettro di risposta elastico in accelerazione(componente trasversale) Se 0,1135

Forza 539872,16

Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente longitudinale) Se 0,1412

Forza 671875,43

Valori per SLU

Ss 1,74

Cc 2,39

TB 0,22

TC 0,65

TD 2,28

Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente trasversale) Se 0,3140



PROGETTO DEFINITIVO





Forza 1493983,30

Spettro di risposta elastico in accelerazione (componente longitudinale) Se 0,3946

Forza 1877485,12

Forze verticali

TB 0,05

TC 0,15

TD 1,00

Valori per SLE

Ss 1,00

Fattore di amplificazione spettrale massima Fv 0,82

Spettro di risposta elastico in accelerazione Sve 0,0890

Valori per SLU

Ss 1,00

Fattore di amplificazione spettrale massima Fv 1,43

Spettro di risposta elastico Sve 0,4260

5.1.10.3 Azioni sismiche SLU

Trave: azione sismica caratteristica

Sez. Descrizione Mmax Vmax Tmax

0,00 appoggio 0,00 147476,80 -1592914,68

100,00 13987493,12 132888,65 -1562879,74

200,00 26546134,04 118437,93 -1478255,83

300,00 37707271,03 104516,08 -1344807,28

400,00 47418082,04 90733,93 -1170698,39



PROGETTO DEFINITIVO





500,00 55765972,20 76988,23 -972740,04

600,00 62750941,52 63278,99 -766159,52

700,00 68287807,44 49608,47 -565485,77

800,00 72461752,52 35974,41 -379339,72

900,00 75272776,76 22376,80 -209712,59

1000,00 76635697,60 8817,91 -53387,04

1050,00 mezzeria 76838006,16 1823,55 22243,34

1100,00 76635697,60 -8817,91 53387,04

1200,00 75272776,76 -22376,80 209712,59

1300,00 72461752,52 -35974,41 379339,72

1400,00 68287807,44 -49608,47 565485,77

1500,00 62750941,52 -63278,99 766159,52

1600,00 55765972,20 -76988,23 972740,04

1700,00 47418082,04 -90733,93 1170698,39

1800,00 37707271,03 -104516,08 1344807,28

1900,00 26543911,44 -118538,89 1478255,83

2000,00 13987493,12 -132888,65 1562879,74

2100,00 appoggio 0,00 -147476,80 1592914,68

Sez. Descrizione Mmin Vmin Tmin

0,00 appoggio 0,00 -139271,64 1567526,41

100,00 -13207644,21 -125445,57 1535661,01

200,00 -25062985,80 -111720,47 1447097,65

300,00 -35597373,05 -98487,80 1310604,04

400,00 -44762768,25 -85356,09 1137576,31

500,00 -52641792,19 -72224,39 945650,08

600,00 -59234444,88 -59092,68 748844,85



PROGETTO DEFINITIVO





700,00 -64460328,11 -45960,97 559233,05

800,00 -68399840,08 -32829,27 383201,60

900,00 -71052980,79 -19697,56 222004,01

1000,00 -72339352,05 -6565,85 72668,59

1050,00 mezzeria -72530297,78 0,00 0,00

1100,00 -72339352,05 6565,85 -72668,59

1200,00 -71052980,79 19697,56 -222004,01

1300,00 -68399840,08 32829,27 -383201,60

1400,00 -64460328,11 45960,97 -559233,05

1500,00 -59234444,88 59092,68 -748844,85

1600,00 -52641792,19 72224,39 -945650,08

1700,00 -44762768,25 85356,09 -1137576,31

1800,00 -35597373,05 98487,80 -1310604,04

1900,00 -25060763,20 111821,44 -1447097,65

2000,00 -13207644,21 125445,57 -1535661,01

2100,00 appoggio 0,00 139271,64 -1567526,41

Trave: Combinazione sismica

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }


0,00 appoggio 0,00 493630,30 -5331760,34

100,00 46818553,47 444801,26 -5231228,23

200,00 88854492,00 396432,18 -4947977,37

300,00 126212743,73 349833,35 -4501302,04

400,00 158716504,07 303702,12 -3918529,55

500,00 186658333,14 257692,90 -3255928,79



PROGETTO DEFINITIVO





600,00 210038230,93 211805,68 -2564468,13

700,00 228571076,73 166048,11 -1892778,47

800,00 242541991,27 120412,55 -1278780,01

900,00 251950974,52 74899,00 -730794,32

1000,00 256512905,80 29515,08 -223952,77

1050,00 mezzeria 257190067,47 6103,75 74452,29

1100,00 256512905,80 -29515,08 223952,77

1200,00 251950974,52 -74899,00 730794,32

1300,00 242541991,27 -120412,55 1278780,01

1400,00 228571076,73 -166048,11 1892778,47

1500,00 210038230,93 -211805,68 2564468,13

1600,00 186658333,14 -257692,90 3255928,79

1700,00 158716504,07 -303702,12 3918529,55

1800,00 126212743,73 -349833,35 4501302,04

1900,00 88847052,59 -396770,13 4947977,37

2000,00 46818553,47 -444801,26 5231228,23

2100,00 appoggio 0,00 -493630,30 5331760,34


0,00 appoggio 0,00 187622,94 -2111728,60

100,00 17792976,15 168996,84 -2068800,41

200,00 33764167,28 150506,76 -1949490,28

300,00 47955804,96 132680,06 -1765609,82

400,00 60303174,07 114989,39 -1532511,62

500,00 70917579,10 97298,71 -1273953,87

600,00 79799020,04 79608,04 -1008823,24

700,00 86839186,64 61917,36 -753383,44



PROGETTO DEFINITIVO





800,00 92146389,15 44226,69 -516238,68

900,00 95720627,58 26536,01 -299077,72

1000,00 97453591,67 8845,34 -97897,13

1050,00 mezzeria 97710828,52 0,00 0,00

1100,00 97453591,67 -8845,34 97897,13

1200,00 95720627,58 -26536,01 299077,72

1300,00 92146389,15 -44226,69 516238,68

1400,00 86839186,64 -61917,36 753383,44

1500,00 79799020,04 -79608,04 1008823,24

1600,00 70917579,10 -97298,71 1273953,87

1700,00 60303174,07 -114989,39 1532511,62

1800,00 47955804,96 -132680,06 1765609,82

1900,00 33761173,06 -150642,77 1949490,28

2000,00 17792976,15 -168996,84 2068800,41

2100,00 appoggio 0,00 -187622,94 2111728,60

Traverso: azione sismica caratteristica


-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 -171,35 -271,94

-400,00 -4139,71 -4919,66

-300,00 -6360,07 -7713,84

-200,00 -6554,69 -9305,40

-100,00 -7009,54 -10117,19

0,00 mezzeria -7129,73 -10355,53

100,00 -7009,54 -10117,19



PROGETTO DEFINITIVO





200,00 -6554,69 -9305,40

300,00 -6360,07 -7713,84

400,00 -4139,71 -4919,66

500,00 -171,35 -271,94

525,00 estremità sx 0,00 0,00

Traverso: combianzione sismica

Ed = E{ G1k,i + G2k,i + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }


-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 -573,55 -910,23

-400,00 -13856,34 -16466,94

-300,00 -21288,25 -25819,57

-200,00 -21939,69 -31146,78

-100,00 -23462,12 -33863,97

0,00 mezzeria -23864,45 -34661,75

100,00 -23462,12 -33863,97

200,00 -21939,69 -31146,78

300,00 -21288,25 -25819,57

400,00 -13856,34 -16466,94

500,00 -573,55 -910,23

525,00 estremità sx 0,00 0,00

Appoggi: azione sismica caratteristica

Azione verticale

valori massimi valori minimi

Trave Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20



PROGETTO DEFINITIVO





1 -72536,76 -4048,81 72536,76 0,00

2 -64612,49 -3718,49 64612,49 0,00

3 -61624,41 -3199,87 61624,41 0,00

4 -60591,84 -2651,14 60591,84 0,00

5 -61624,41 -2125,75 61624,41 0,00

6 -64612,49 -1643,53 64612,49 0,00

7 -72536,76 -1164,42 72536,76 0,00

Azione orizzontale

trasversale su spalla longitudinale intero impalcato

Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20

1 684209,03 27706,55 1719687,58 167611,00

Appoggi: Combinazione sismica

Trave Rz vert.max Rz vert. min

1 417571,08 332460,51

2 371953,57 300015,92

3 354752,12 283412,55

4 348807,99 272881,97

5 354752,12 268983,10

6 371953,57 272336,40

7 417571,08 294063,80

reazioni massime reazioni minime

1 Reazione

trasversale su pila

1887298,58



PROGETTO DEFINITIVO





2 Reazione

longitudinale totale

711915,58

5.1.10.4 Azioni sismiche SLE

Trave: azione sismica caratteristica


0,00 appoggio 0,00 30819,40 -332884,03

100,00 2923077,55 27770,80 -326607,39

200,00 5547556,50 24750,91 -308922,86

300,00 7879987,95 21841,56 -281035,06

400,00 9909333,27 18961,39 -244650,14

500,00 11653858,19 16088,84 -203281,21

600,00 13113562,71 13223,91 -160110,44

700,00 14270645,56 10367,08 -118174,05

800,00 15142908,02 7517,86 -79273,64

900,00 15730350,09 4676,26 -43825,31

1000,00 16015170,48 1842,75 -11156,71

1050,00 mezzeria 16057448,51 381,08 4648,37

1100,00 16015170,48 -1842,75 11156,71

1200,00 15730350,09 -4676,26 43825,31

1300,00 15142908,02 -7517,86 79273,64

1400,00 14270645,56 -10367,08 118174,05

1500,00 13113562,71 -13223,91 160110,44

1600,00 11653858,19 -16088,84 203281,21

1700,00 9909333,27 -18961,39 244650,14



PROGETTO DEFINITIVO





1800,00 7879987,95 -21841,56 281035,06

1900,00 5547092,03 -24772,01 308922,86

2000,00 2923077,55 -27770,80 326607,39

2100,00 appoggio 0,00 -30819,40 332884,03


0,00 appoggio 0,00 -29104,70 327578,44

100,00 -2760106,33 -26215,36 320919,28

200,00 -5237611,23 -23347,11 302411,49

300,00 -7439065,81 -20581,78 273887,34

400,00 -9354431,25 -17837,54 237728,36

500,00 -11000973,47 -15093,30 197620,01

600,00 -12378692,47 -12349,07 156492,06

700,00 -13470786,80 -9604,83 116867,37

800,00 -14294057,91 -6860,59 80080,68

900,00 -14848505,80 -4116,36 46393,94

1000,00 -15117329,02 -1372,12 15186,13

1050,00 mezzeria -15157232,47 0,00 0,00

1100,00 -15117329,02 1372,12 -15186,13

1200,00 -14848505,80 4116,36 -46393,94

1300,00 -14294057,91 6860,59 -80080,68

1400,00 -13470786,80 9604,83 -116867,37

1500,00 -12378692,47 12349,07 -156492,06

1600,00 -11000973,47 15093,30 -197620,01

1700,00 -9354431,25 17837,54 -237728,36

1800,00 -7439065,81 20581,78 -273887,34

1900,00 -5237146,76 23368,21 -302411,49



PROGETTO DEFINITIVO





2000,00 -2760106,33 26215,36 -320919,28

2100,00 appoggio 0,00 29104,70 -327578,44

Trave: Combinazione sismica


afase + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }


0,00 appoggio 0,00 165898,17 -4071729,69

100,00 15761467,76 150030,37 -3994955,88

200,00 29964126,84 134276,86 -3778644,41

300,00 42614528,34 118719,43 -3437529,82

400,00 53622870,49 103282,10 -2992481,30

500,00 63086182,16 87937,95 -2486469,97

600,00 71004463,36 72686,97 -1958419,05

700,00 77281149,67 57534,99 -1445466,75

800,00 82012805,51 42476,20 -978713,92

900,00 85199430,86 27510,58 -564907,04

1000,00 86744461,34 12643,96 -181722,44

1050,00 mezzeria 86973801,80 4661,28 56857,32

1100,00 86744461,34 -12643,96 181722,44

1200,00 85199430,86 -27510,58 564907,04

1300,00 82012805,51 -42476,20 978713,92

1400,00 77281149,67 -57534,99 1445466,75

1500,00 71004463,36 -72686,97 1958419,05

1600,00 63086182,16 -87937,95 2486469,97

1700,00 53622870,49 -103282,10 2992481,30

1800,00 42614528,34 -118719,43 3437529,82



PROGETTO DEFINITIVO





1900,00 29963662,37 -134297,96 3778644,41

2000,00 15761467,76 -150030,37 3994955,88

2100,00 appoggio 0,00 -165898,17 4071729,69


0,00 appoggio 0,00 86715,14 -3351676,56

100,00 8247843,90 78574,03 -3283542,15

200,00 15697754,22 70411,81 -3094176,44

300,00 22343179,88 62146,68 -2802326,52

400,00 28126626,25 53860,46 -2432359,57

500,00 33098360,85 45574,23 -2021983,94

600,00 37258383,68 37288,01 -1601176,03

700,00 40555962,75 29001,79 -1195749,12

800,00 43041830,05 20715,56 -819359,60

900,00 44715985,58 12429,34 -474687,79

1000,00 45527697,35 4143,11 -136465,32

1050,00 mezzeria 45648185,82 0,00 0,00

1100,00 45527697,35 -4143,11 136465,32

1200,00 44715985,58 -12429,34 474687,79

1300,00 43041830,05 -20715,56 819359,60

1400,00 40555962,75 -29001,79 1195749,12

1500,00 37258383,68 -37288,01 1601176,03

1600,00 33098360,85 -45574,23 2021983,94

1700,00 28126626,25 -53860,46 2432359,57

1800,00 22343179,88 -62146,68 2802326,52

1900,00 15698218,70 -70390,71 3094176,44

2000,00 8247843,90 -78574,03 3283542,15



PROGETTO DEFINITIVO





2100,00 appoggio 0,00 -86715,14 3351676,56

Traverso: azione sismica caratteristica


-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 -35,81 -56,83

-400,00 -865,11 -1028,10

-300,00 -1329,11 -1612,02

-200,00 -1369,79 -1944,62

-100,00 -1464,84 -2114,27

0,00 asse travi -1489,96 -2164,08

100,00 -1464,84 -2114,27

200,00 -1369,79 -1944,62

300,00 -1329,11 -1612,02

400,00 -865,11 -1028,10

500,00 -35,81 -56,83

525,00 estremità sx 0,00 0,00

Traverso: combianzione sismica


afase + 2,E·Qk,gruppo 1 ± E }


-525,00 estremità dx 0,00 0,00

-500,00 -438,01 -695,12

-400,00 -10581,73 -12575,38

-300,00 -16257,29 -19717,75

-200,00 -16754,78 -23786,00



PROGETTO DEFINITIVO





-100,00 -17917,43 -25861,05

0,00 asse travi -18224,67 -26470,30

100,00 -17917,43 -25861,05

200,00 -16754,78 -23786,00

300,00 -16257,29 -19717,75

400,00 -10581,73 -12575,38

500,00 -438,01 -695,12

525,00 estremità sx 0,00 0,00

Appoggi: azione sismica caratteristica

Azione verticale

valori massimi valori minimi

Trave Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20

1 -15565,97 -868,85 15565,97 0,00

2 -13865,47 -797,97 13865,47 0,00

3 -13224,24 -686,67 13224,24 0,00

4 -13002,66 -568,92 13002,66 0,00

5 -13224,24 -456,17 13224,24 0,00

6 -13865,47 -352,69 13865,47 0,00

7 -15565,97 -249,88 15565,97 0,00

Azione orizzontale

trasversale su spalla longitudinale intero impalcato

Permanenti Traff. E=0,20 Permanenti Traff. E=0,20

1 247248,68 10012,16 615406,12 59981,15

Appoggi: Combinazione sismica



PROGETTO DEFINITIVO





Trave Rz vert.max Rz vert. min

1 392611,25 360600,30

2 353683,47 321206,56

3 334325,90 306351,96

4 322553,37 301218,81

5 319052,84 306351,96

6 324374,25 321206,56

7 360600,30 351949,12

reazioni massime reazioni minime

1 Reazione

trasversale su pila

675387,26

2 Reazione

longitudinale totale

257260,84

5.1.11. VERIFICHE

Il codice di calcolo TCAP riceve le combinazioni di carico della struttura dal programma di calcolo delle

sollecitazioni ed esegue le verifiche nelle situazioni agli Stati Limite Ultimi e agli Stati Limite di Esercizio

inserendo nelle combinazioni l'effetto della precompressione.

Per valutare l'effetto della precompressione nelle varie sezioni viene assunto un modello di calcolo

appropriato che riproduce le condizioni iperstatiche della struttura reale.

La struttura è considerata lineare e rettilinea, soggetta a deformazione longitudinale assiale generata dalla

precompressione e deformazione trasversale per inflessione nel piano verticale. Essa viene schematizzata

come una struttura a telaio piano che discretizza i tratti a sezione (e quindi baricentro) costante con aste

orizzontali e i tratti a geometria variabile con aste inclinate.

Le forze di precompressione sono rappresentate da forze longitudinali e da coppie di trasporto delle forze

stesse alla quota del baricentro locale.

L'impalcato viene realizzato con travi prefabbricate in c.a.p. e getto eseguito in opera di traversi e soletta

collaborante. Si distinguono due fasi successive di lavoro:



PROGETTO DEFINITIVO





PRIMA FASE: Le travi semplicemente appoggiate agli estremi resistono al peso proprioe da quello del getto

eseguito in opera.

SECONDA FASE: Il sistema misto, travi prefabbricate e soletta gettata in opera, divenuto solidale dopo la

maturazione del calcestruzzo, resiste al peso delle sovrastrutture e dei carichi accidentali.

Nella prima fase i prefabbricati sono soggetti alle seguenti condizioni di vincolo:

In opera al momento del getto di 2a fase:

Sbalzo sinistro = 50,00

Sbalzo destro = 50,00

In seconda fase la struttura è vincolata sugli appoggi definitivi:

appoggio descrizione X luce campata

1 Spalla iniziale 0,00

2 Spalla finale 2100,00 2100,00

5.1.11.1 Cadute di tensione nell’acciaio da precompressione

Rilassamento dell'acciaio da precompressione

La valutazione del rilassamento dell'acciaio da precompressione avviene con la formulazione indicata dalla

normativa e con i dati forniti dal produttore.

Ad una temperatura costante di 20 [°C] la caduta di tensione pr per rilassamento al tempo t è:

classe tipo caduta

2 trecce e trefoli stabilizzati pr = pi·[0.66·1000·e9.1

·(t/1000)0.75(1-)

·10-5

]

dove:

pi è la tensione iniziale nel cavo;

1000 è la perdita per rilassamento (in percentuale) a 1000 ore dopo la messa in tensione, a 20 [°C] e a

partire da una tensione iniziale pari a 0.7 della resistenza fp del campione provato:



PROGETTO DEFINITIVO





Acciaio classe 1000

1 2 2.5

= pi/fpk;

fpk è la resistenza caratteristica a trazione dell'acciaio;

t è il tempo misurato in ore dalla messa in tensione.

La caduta finale per rilassamento può essere valutata con le formule sopra scritte ed inserendo un tempo di

500000 ore.

Si ottiene così:

Armatura classe pr/pi

Trave 1 - gruppo 1 2 0,682 0,036 3,60%

Ritiro del calcestruzzo

L'accorciamento dovuto al ritiro viene assunto pari a :

prefabbricati cs1 = -0,00030

getto in opera cs2 = -0,00030

e la conseguente caduta di tensione nell'acciaio da precompressione viene calcolata in base al modulo

elastico dell'acciaio stesso:

Armatura ps

Trave 1 - gruppo 1 -0,00030·20600000,00= -6180,00 4,92%

Viscosità del calcestruzzo

Il valore della deformazione lenta del calcestruzzo (viscosità) si assume, ai fini del calcolo delle cadute di

tensione nell'acciaio, secondo quanto indicato dalle norme (11.2.10.7 D.M.14/01/2008), pari a :

inf,1 = 2,3 (cavi pretesi nei prefabbricati)



PROGETTO DEFINITIVO





Sviluppo nel tempo delle cadute di tensione

Per i cavi pretesi, che agiscono sugli elementi prefabbricati, i valori totali dei fenomeni differiti esposti ai

paragrafi precedenti vengono ripartiti nelle diverse fasi tenendo conto delle diverse condizioni ambientali e

tensionali.

rilassamento ritiro viscosità

dalla posa in tensione al taglio trefoli 41,40 25,50 0,00

dal taglio trefoli al getto in opera 25,90 25,50 33,00

dal getto in opera a tempo infinito 32,70 49,00 67,00

5.1.11.2 Stati limite di esercizio

Per valutare lo stato tensionale nelle sezioni di verifica distingueremo le seguenti fasi :

PRIMA FASE

a) al manifestarsi della precompressione

b) prima del getto in opera

c) subito dopo il getto in opera

SECONDA FASE

d) impalcato scarico

e) impalcato carico

In tutte le fasi la determinazione dello stato tensionale degli elementi da verificare avviene in base alla

combinazione caratteristica (rara) :

S = G1 + G2 + P + Q

dove:

G1 = permanenti strutturali

G2 = permanenti non strutturali

P = precompressione



PROGETTO DEFINITIVO





Q = azioni variabili

Viene valutata l'entità delle deformazioni significative degli elementi inflessi nelle varie fasi.

La valutazione di tali deformazioni viene fatta assumendo per il modulo elastico del calcestruzzo il valore:

Etravi = 3641611,39

Esoletta = 3258810,78

e, per determinare gli effetti sotto l'azione dei carichi permanenti, viene assunto un coefficiente di viscosità

pari a:

inf = 2,3

L'effetto della viscosità viene poi ridotto moltiplicando tutte le deformazioni conseguenti per il valore 0,5

Le frecce calcolate sono positive se rappresentano uno spostamento verso l'alto, negative se verso il basso.

Prima fase

TRAVE H=80 CM :

accorciamento rotaz. testata rotaz. testata freccia in

[cm] sinistra [rad] destra [rad] mezzeria [cm]

al taglio trefoli -0,7959 0,00872 -0,00872 4,3607

al getto soletta -1,1855 0,00477 -0,00477 1,5499

dopo maturazione -1,1889 0,00478 -0,00478 1,5513

Seconda fase

Spostamenti X in asse appoggi [cm] :

dopo maturazione postesi e

soletta cambio vincoli t=inf.

Spalla iniziale 0,0000 0,0000 0,0000

Spalla finale 0,0000 0,0000 -0,2700



PROGETTO DEFINITIVO





Rotazioni in asse appoggi [rad] :

dopo maturazione postesi e

soletta cambio vincoli t=inf.

Spalla iniziale 0,00000 0,00000 0,00574

Spalla finale 0,00000 0,00000 -0,00574

Frecce in mezzeria [cm] :

campata dopo maturazione postesi e t=inf. t=inf.

X soletta cambio vincoli comb. rara max comb. rara min

1 1050,00 1,5513 1,5513 2,2763 -0,0821

5.1.11.3 Stati limite ultimi

Il calcolo dei momenti ultimi delle sezioni viene eseguito tenendo conto del diagramma parabola-

rettangolo per il calcestruzzo, con deformazione limite pari a -0.0035 in compressione, e deformazione

indefinita a trazione con tensione nulla (sezione fessurata).

Per gli acciai si utilizza un diagramma tensioni-deformazioni linearmente elastico fino alla tensione di rottura

e lineare orizzontale fino alla deformazione 0.01, sia in trazione che in compressione.

Si rimanda al capitolo dei materiali per i valori dei moduli elastici e delle tensioni di calcolo.

Nel calcolo del momento ultimo si tiene conto del delta di deformazione sp dell'acciaio da precompressione

rispetto agli altri materiali.

Per valutare i tagli e momenti torcenti resistenti viene utilizzata la formulazione indicata dalle norme:

VRd = (0.18·k·((100·l·fck)1/3

/c)+0.15·cp)·bw·d (taglio ultimo in assenza di armatura trasversale)

VRcd = 0.9·d·bw·c·0.5·fcd·(cotan+cotan)/(1+cotan2) (taglio ultimo per rottura delle bielle compresse)

VRsd = 0.9·d·(Asw/s)·fyd·(cotan+cotan)·sin (taglio ultimo per rottura delle staffe)

TRcd = 2·Ak·0.5·fcd·cotan/(1+cotan2) (momento torcente ultimo per rottura delle bielle compresse)

TRsd = 2·Ak·(Asw/s)·fyd·cotan (momento torcente ultimo per rottura delle staffe)



PROGETTO DEFINITIVO





Dove:

d: altezza utile della sezione

bw: larghezza minima della sezione

Asw: area armatura trasversale

s: passo staffe

: inclinazione risp. all'orizzontale delle armature trasversali (90 [deg])

: inclinazione bielle compresse in cls

c: coeff. maggiorativo dovuto alla presenza dello sforzo assiale

Asl: area acciaio in zona tesa

k = 1+(200/d)1/2

cp = NEd/Acls

l = Asl/(bw·d)

Ak: area racchiusa dalla fibra media del profilo periferico della sezione

Nel modello a traliccio a rottura si considerano inclinate a 45 [deg] le bielle compresse di calcestruzzo in

sezioni non precompresse, mentre si tiene conto dell'effetto benefico della precompressione valutando una

minore inclinazione delle bielle in base alla tensione principale di trazione presente nella sezione a quota

baricentrica.

L'inclinazione così determinata viene comunque limitata come indicato nelle norme citate.

Verifica sezione X=0,00 – Appoggio

Prima fase: sola trave

Sezione di calcolo :

n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -15,00 16,00



PROGETTO DEFINITIVO





6 -15,00 60,90

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 15,00 60,90

12 15,00 16,00

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00

16 60,00 0,00

17 -60,00 0,00

A = 3634,640

Jf = 2326516,4337

Yg = 30,31

<nessuna armatura di precompressione>

Armature lente longitudinali :

n. Z area

1 3,00 18,096 4Ø24 armatura longit. appoggio

n = 15,000

Aid = 3887,978

Jf,id = 2503091,8776

Yg,id = 28,53

Sollecitazioni :



PROGETTO DEFINITIVO





istante Mesterno

prima del getto 0,00

dopo getto 2a fase 0,00

Tensioni sul calcestruzzo :

e,max i,max

prima del getto 0,00 0,00

dopo getto 2a fase 0,00 0,00

Tensioni sugli acciai :

sp long,inf

prima del getto 0,00 0,00

dopo getto 2a fase 0,00 0,00

Momenti di rottura in flessione retta

armature pretese: sp,z=0,00=0,00000

fless. Z asse neutro Mr sup Zsup inf Zinf

(+) 67,90 5,134451E7 -0,00186 80,00 0,01000 3,00

(-) 2,14 -1131881,00 0,00141 3,00 -0,00350 0,00

6.1.1.2 Verifica rottura a taglio

Calcestruzzo: [rad] bW Staffe: ASW

0,785 30,00 0,452



PROGETTO DEFINITIVO





d K Asl l cp c

77,00 1,510 18,096 0,0078 0,00 1,000

VRd VRsd VRcd

137869,80 1226762,00 1344507,00

Vd,max = 284950,89 < 1226761,88

Seconda fase: trave + getto in opera


e,max i,max

trave prefabbricata 0,00 0,00

getto in opera 0,00 0,00

Verifica in esercizio


n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -15,00 16,00

6 -15,00 60,90

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70



PROGETTO DEFINITIVO





11 15,00 60,90

12 15,00 16,00

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00

16 60,00 0,00 fine prefabb.

17 -60,00 0,00

18 -95,00 110,00 getto in opera

19 75,00 110,00 (m=1,000)

20 75,00 80,00

21 -95,00 80,00

22 -95,00 110,00

A = 8734,640

Jf = 11591300,2301

Yg = 68,08

<nessuna armatura di precompressione>


n. Z area

1 3,00 18,096 4Ø24 armatura longit. appoggio

n = 15,000

Aid = 8987,978

Jf,id = 12634025,5158

Yg,id = 66,25

Cadute di tensione da maturazione soletta a t=inf. :




PROGETTO DEFINITIVO





% sp sp/spi

ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%

rilassamento acciaio 24,1% 1473,32 1,2%

viscosità cls 100,0% 9695,79 7,7%

Tensioni sul cls - TRAVE H=80 CM :

e,max e,min

i,max i,min

dopo iniezione cavi 0,00 0,00 0,00 0,00

t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00 0,00 0,00

t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00 0,00 0,00

Tensioni sul cls - getto in opera :

e,max e,min

i,max i,min


t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00 0,00 0,00

t=inf.-SLE Frequenti 0,00 0,00 0,00 0,00

t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00 0,00 0,00


sp long,inf

dopo iniezione cavi 0,00 0,00

t=inf.-SLE Rare 0,00 0,00

t=inf.-SLE Frequenti 0,00 0,00

t=inf.-SLE Quasi Permanenti 0,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





Momenti di rottura per flessione retta

armature di precompressione :

Z sp

Armature pretese 0,00 0,00000


(+) 102,41 7,390763E7 -0,00076 110,00 0,01000 3,00

(-) 2,14 -1133066,00 0,00141 3,00 -0,00350 0,00

Verifica rottura per taglio


0,785 30,00 0,452

d K Asl l cp c

107,00 1,432 18,096 0,0056 0,00 1,000

VRd VRsd VRcd

162892,50 1704721,00 1868340,00

Vd,max = 887379,02 < 1704721,06

Verifica sezione X=275,00 - L/8


n. Y Z

1 -60,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00

16 60,00 0,00

17 -60,00 0,00

A = 2970,100

Jf = 2189706,4698

Yg = 28,73

Armature di precompressione :

n. Z area

1 15,00 4,170

2 10,00 11,120

3 5,00 22,240


n. Z area



PROGETTO DEFINITIVO





1 0,00 21,991 7Ø20 lembo inferiore

2 0,00 12,566 4Ø20 lembo superiore

n = 6,000

Aid = 3330,538

Jf,id = 2394407,5046

Yg,id = 26,05

Cadute di tensione prima del taglio trefoli :

% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


Sollecitazioni :

istante Mesterno Nprecomp. Mprecomp.

t=0 dopo taglio trefoli 18595203,05 -4582545,60 -96855355,54

prima del getto 18595203,05 -4211095,83 -89004500,93

dopo getto 2a fase 49953919,12 -4209418,34 -88969045,95


e,max i,max

t=0 dopo taglio trefoli 110,65 -2093,59

prima del getto 67,72 -1907,49

dopo getto 2a fase -638,89 -1566,37


sp long,inf

long,sup




PROGETTO DEFINITIVO





prima del getto 103605,96 -9537,47 -9537,47

dopo getto 2a fase 104814,42 -7831,83 -7831,83

Cadute di tensione dal taglio trefoli al getto soletta :

% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


viscosità cls 42,4% 7151,28 5,7%

Cadute di tensione durante maturazione soletta :

% sp sp/spi

ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%


viscosità cls 0,2% 32,03 0,0%




(+) 3,06 1,652781E8 -0,00350 80,00 0,00014 0,00

(-) 9,06 -2,211275E7 0,00229 15,00 -0,00350 0,00

Md,max = 67437790,81 < Mr

Verifica rottura a taglio


0,381 14,00 0,113



PROGETTO DEFINITIVO





d K Asl l cp c

80,00 1,500 37,530 0,0200 1417,83 1,130

VRd VRsd VRcd

328973,40 796597,20 507912,60

Vd,max = 207072,97 < 507912,61



e,max i,max

trave prefabbricata -639,08 -1565,53




n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00



PROGETTO DEFINITIVO





10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00


17 -60,00 0,00

18 -95,00 110,00 getto in opera

19 75,00 110,00 (m=0,895)

20 75,00 80,00

21 -95,00 80,00

22 -95,00 110,00

A = 7533,996

Jf = 10434009,2103

Yg = 68,87


n. Z area

1 15,00 4,170

2 10,00 11,120

3 5,00 22,240


n. Z area



3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup



PROGETTO DEFINITIVO





4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf

n = 6,000

Aid = 8397,088

Jf,id = 12341371,4310

Yg,id = 67,65


% sp sp/spi

ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%


viscosità cls 57,4% 9695,79 7,7%


e,max e,min

i,max i,min

dopo iniezione cavi -639,08 -639,08 -1565,53 -1565,53

t=inf.-SLE Rare -608,59 -712,49 -752,52 -1321,73

t=inf.-SLE Quasi Permanenti -608,59 -636,26 -1170,14 -1321,73


e,max e,min

i,max i,min


t=inf.-SLE Rare -44,30 -363,16 27,28 -65,69




PROGETTO DEFINITIVO





sp long,inf

long,sup

dopo iniezione cavi 104773,43 -7827,63 -7827,63

t=inf.-SLE Rare 108417,81 -3762,62 -8008,46

t=inf.-SLE Frequenti 107758,56 -4505,20 -8008,46

t=inf.-SLE Quasi Permanenti 106564,09 -5850,68 -8008,46



Z sp



(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00

(-) 29,38 -3,538531E8 0,00901 105,00 -0,00350 0,00

Md,max = 210961033,02 < Mr



0,484 14,00 0,113

d K Asl l cp c

110,00 1,426 72,088 0,0200 1237,98 1,250

VRd VRsd VRcd

404667,90 833990,70 922599,00

Vd,max = 692359,55 < 833990,65



PROGETTO DEFINITIVO







n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00

16 60,00 0,00

17 -60,00 0,00

A = 2970,100

Jf = 2189706,4698

Yg = 28,73


n. Z area

1 15,00 4,170



PROGETTO DEFINITIVO





2 10,00 11,120

3 5,00 22,240


n. Z area



n = 6,000

Aid = 3330,538

Jf,id = 2394407,5046

Yg,id = 26,05


% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


Sollecitazioni :



prima del getto 30435696,12 -4224093,44 -89279214,56

dopo getto 2a fase 82125887,45 -4222612,88 -89247921,98


e,max i,max



PROGETTO DEFINITIVO





t=0 dopo taglio trefoli -156,15 -1964,79

prima del getto -197,58 -1785,20

dopo getto 2a fase -1362,31 -1222,90


sp long,inf

long,sup


prima del getto 104379,82 -8926,01 -8926,01

dopo getto 2a fase 106371,79 -6114,51 -6114,51


% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


viscosità cls 41,2% 6804,95 5,4%


% sp sp/spi

ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%






(+) 3,00 1,652709E8 -0,00350 80,00 0,00014 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





(-) 9,09 -2,210177E7 0,00228 15,00 -0,00350 0,00

Md,max = 110869948,05 < Mr



0,381 14,00 0,113

d K Asl l cp c

80,00 1,500 72,088 0,0200 1422,21 1,126

VRd VRsd VRcd

329708,60 796597,20 506011,20

Vd,max = 140275,23 < 506011,25



e,max i,max





n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00



PROGETTO DEFINITIVO





3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00


17 -60,00 0,00

18 -95,00 110,00 getto in opera

19 75,00 110,00 (m=0,895)

20 75,00 80,00

21 -95,00 80,00

22 -95,00 110,00

A = 7533,996

Jf = 10434009,2103

Yg = 68,87


n. Z area

1 15,00 4,170

2 10,00 11,120



PROGETTO DEFINITIVO





3 5,00 22,240


n. Z area



3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup

4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf

n = 6,000

Aid = 8397,088

Jf,id = 12341371,4310

Yg,id = 67,65


% sp sp/spi

ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%


viscosità cls 58,7% 9695,79 7,7%


e,max e,min

i,max i,min


t=inf.-SLE Rare -1331,99 -1502,79 -42,70 -978,37





PROGETTO DEFINITIVO





e,max e,min

i,max i,min


t=inf.-SLE Rare -44,30 -568,44 27,28 -125,56


sp long,inf

long,sup


t=inf.-SLE Rare 111606,65 -213,49 -6291,64

t=inf.-SLE Frequenti 110522,85 -1434,29 -6291,64




Z sp



(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00

(-) 30,46 -3,53287E8 0,00856 105,00 -0,00350 0,00

Md,max = 346809654,80 < Mr



0,426 14,00 0,113



PROGETTO DEFINITIVO





d K Asl l cp c

110,00 1,426 72,088 0,0200 1242,42 1,250

VRd VRsd VRcd

405694,10 965123,20 843479,00

Vd,max = 522923,52 < 843478,96



n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00

16 60,00 0,00

17 -60,00 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





A = 2970,100

Jf = 2189706,4698

Yg = 28,73


n. Z area

1 15,00 4,170

2 10,00 11,120

3 5,00 22,240


n. Z area



n = 6,000

Aid = 3330,538

Jf,id = 2394407,5046

Yg,id = 26,05


% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


Sollecitazioni :




PROGETTO DEFINITIVO






prima del getto 40486736,14 -4235126,72 -89512410,74

dopo getto 2a fase 109435708,02 -4233813,33 -89484651,48


e,max i,max

t=0 dopo taglio trefoli -382,63 -1855,45

prima del getto -422,78 -1681,39

dopo getto 2a fase -1976,41 -931,35


sp long,inf

long,sup


prima del getto 105036,73 -8406,96 -8406,96

dopo getto 2a fase 107693,79 -4656,73 -4656,73


% sp sp/spi

ritiro cls 25,5% 1575,90 1,3%


viscosità cls 40,1% 6510,96 5,2%


% sp sp/spi

ritiro cls 0,1% 8,51 0,0%



PROGETTO DEFINITIVO










(+) 2,95 1,652784E8 -0,00350 80,00 0,00013 0,00

(-) 9,11 -2,208079E7 0,00226 15,00 -0,00350 0,00

Md,max = 147738205,82 < Mr



0,381 14,00 0,113

d K Asl l cp c

80,00 1,500 72,088 0,0200 1425,92 1,122

VRd VRsd VRcd

330332,70 796597,20 504397,20

Vd,max = 0,00 < 504397,24



e,max i,max



PROGETTO DEFINITIVO










n. Y Z

1 -60,00 0,00

2 -60,00 7,00

3 -55,00 9,70

4 -50,00 11,20

5 -7,00 17,10

6 -7,00 55,30

7 -17,60 62,70

8 -17,60 80,00

9 17,60 80,00

10 17,60 62,70

11 7,00 55,30

12 7,00 17,10

13 50,00 11,20

14 55,00 9,70

15 60,00 7,00


17 -60,00 0,00

18 -95,00 110,00 getto in opera

19 75,00 110,00 (m=0,895)

20 75,00 80,00

21 -95,00 80,00



PROGETTO DEFINITIVO





22 -95,00 110,00

A = 7533,996

Jf = 10434009,2103

Yg = 68,87


n. Z area

1 15,00 4,170

2 10,00 11,120

3 5,00 22,240


n. Z area



3 85,00 50,265 16Ø20 lembo sup

4 105,00 50,265 16Ø20 lembo inf

n = 6,000

Aid = 8397,088

Jf,id = 12341371,4310

Yg,id = 67,65


% sp sp/spi

ritiro cls 48,9% 3019,69 2,4%




PROGETTO DEFINITIVO





viscosità cls 59,7% 9695,79 7,7%


e,max e,min

i,max i,min




e,max e,min

i,max i,min


t=inf.-SLE Rare -44,30 -736,38 27,28 -174,53


sp long,inf

long,sup


t=inf.-SLE Rare 114263,47 2742,84 -4834,27

t=inf.-SLE Frequenti 112831,81 1130,19 -4834,27




Z sp



(+) 86,34 6,552486E8 -0,00274 110,00 0,01000 0,00

(-) 31,40 -3,527424E8 0,00820 105,00 -0,00350 0,00



PROGETTO DEFINITIVO





Md,max = 459348486,72 < Mr



0,381 14,00 0,113

d K Asl l cp c

110,00 1,426 72,088 0,0200 1246,19 1,250

VRd VRsd VRcd

406565,20 1095323,00 772705,00

Vd,max = 117707,09 < 772704,96



PROGETTO DEFINITIVO





6. DIMENSIONAMENTO ISOLATORI IN GOMMA

In base alle reazioni e alle deformazioni esposte nel capitolo precedente si procede alla scelta degli isolatori.

Il committente ha richiesto l’utilizzo di isolatori i gomma

Si scelgono in base al carico massimo verticale agente sull’appoggio (circa 915.00 KN).

Si ipotizza in questa fase un isolatore con le seguenti caratteristiche:

spostamento massimo +/- 66 mm

carico verticale massimo in condizioni statiche 915.00 KN

carico verticale massimo in condizioni sismiche 420.00 KN

smorzamento 10%

kr (rigidezza orizzontale) = 4.08 KN/mm



PROGETTO DEFINITIVO





7. DIMENSIONAMENTO GIUNTO DI DILATAZIONE

Per “capacità di spostamento” dei giunti di dilatazione posti alle estremità dell’impalcato si intende la

capacità di deformarsi in allungamento (dilatazione), di accorciarsi (contrazione) e di deformarsi

trasversalmente (scorrimento). I giunti sono stati previsti secondo i seguenti indici prestativi:

Devono garantire come capacità di spostamento, senza danneggiarsi, l’assorbimento degli

spostamenti longitudinali e trasversali dovuti al normale esercizio dell’opera (SLE) per le variazioni

termiche, l’azione di frenatura, l’azione del vento, le azioni dei carichi mobili e quelle dovute ai carichi

permanenti portati;

Devono garantire come capacità di spostamento, senza danneggiarsi, l’assorbimento degli

spostamenti longitudinali e trasversali dovuti allo Stato Limite di Danno (SLD) in condizione sismica,

opportunamente combinati con quelli derivanti dalle variazioni termiche e dai carichi permanenti

portati;

Devono garantire la fruibilità del ponte in condizioni sismiche violente (SLC) opportunamente

combinato con le variazioni termiche e i carichi permanenti, anche se irreversibilmente danneggiati

in termini di capacità di spostamento;

Devono evitare, in termini di distanza strutturale tra la spalle e la testata della soletta, fenomeni

longitudinali di martellamento per un sisma violento (SLC) opportunamente combinato con le

variazioni termiche e i carichi permanenti.

In base alle dilatazioni presenti sull’impalcato (si vedano immagini riportate nei capitoli precedenti) si

prevede un giunto che abbia capacità di spostamento longitudinale pari a +/- 132 mm.



PROGETTO DEFINITIVO





8. DIMENSIONAMENTO DELLA SOLETTA IN CEMENTO ARMATO

I carichi gravanti sulla soletta sono riportati nel capitolo dedicato al dimensionamento dell’impalcato.

La tabella seguente riassume le sollcitazioni agenti

STATO LIMITE M+ (KNm) M

- (KNm)

SLU 90.34 - 93.25

SLE RARE 51.23 - 67.33

SLE FREQUENTI 9.80 -41.16

SLE QUASI PERMANENTI 19.63 -24.48

Le verifiche sono condotte su una strisciata di trave unitaria (le sollecitazioni infatti si riferiscono ad una

soletta di larghezza 1.00 ml).

Data la presenza della predalle (5 cm) lo spessore della soletta si considera ridotto, pari a 25 cm.

La sezione da verificare ha quindi dimensioni 100*26.

La verifica viene condotta tramite l’ausilio del programma PRO_VLIM, modulo aggiuntivo del programma

PRO_SAP per la verifica delle sezioni.

Il copri ferro è assunto pari a 3.50 cm.

Si arma la sezione con φ 20/20 cm.

La verifica è condotta in ottemperanza alle NTC 2008.

Geomeria della sezione

Vert. X Y

n. cm cm

1 0.0 0.0

2 0.0 25.0

3 100.0 25.0

4 100.0 0.0



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 8-1 GEOMETRIA

Armature

Pos. X Y AreaPretens.

n. cm cm cmq (s/n)

1 19.7 20.5 3.1 no

2 34.8 20.5 3.1 no

3 50.0 20.5 3.1 no

4 65.2 20.5 3.1 no

5 80.3 20.5 3.1 no

6 80.3 4.5 3.1 no

7 65.2 4.5 3.1 no

8 50.0 4.5 3.1 no

9 34.8 4.5 3.1 no

10 19.7 4.5 3.1 no

FIGURA 8-2 ARMATURE



PROGETTO DEFINITIVO





Caratteristiche limite della sezione

Nu Mxu Myu Stato Sez.

kN kN m kN m

-1229.32 0.0000 0.0000 Completamente tesa

5932.65 0.0000 0.0003 Completamente compressa

0.00 115.6077 0.0000 Fibre inferiori tese

0.00 -115.6077 0.0000 Fibre superiori tese

0.00 0.0000 457.1336 Fibre di sinistra tese

0.00 0.0000 -457.1336 Fibre di destra tese

Verifiche stato limite ultimo

Per ogni combinazione di carico saranno svolte le verifiche:

Verifica per Mxu, Myu e Nu proporzionali (sigla verifica: P)

e in caso di verifica proporzionale positiva:

Verifica con rapporto Mxu, Myu assegnato (sigla verifica: M)

Verifica con Nu costante (sigla verifica: N)

Cmb. N Mx My Tipo Nu Mxu Myu Sd/Su Verif.

kN kN m kN m kN kN m kN m

1 0.00 90.3400 0.0000 P 0.00 115.6077 0.0000 0.780 OK

M n.d. n.d. n.d. n.d.

N 0.00 115.6077 0.0000 0.780

2 0.00 -93.2500 0.0000 P 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK

M n.d. n.d. n.d. n.d.

N 0.00 -115.6077 0.0000 0.810

Riepilogo combinazioni maggiormente gravose:



PROGETTO DEFINITIVO







2 0.00 -93.2500 0.0000 P 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK

1 0.00 90.3400 0.0000 M n.d. n.d. n.d. n.d. OK

2 0.00 -93.2500 0.0000 N 0.00 -115.6077 0.0000 0.810 OK

FIGURA 8-3 DOMINIO SLU

Verifiche stato limite di esercizio per c. c. rare

Valori limite (tensioni: segno (-) = compressione, (+) = trazione):

CLS: cL = 19.92 kN/mq (verifica Ok per c/cL < 1)

Acciaio: aL = 360.00 kN/mq (verifica Ok per a/aL < 1)

Cmb Mx My N c c/cL a a/aL

n. e stato kN m kN m kN kN/mq kN/mq

3 OK 51.2300 0.0000 0.00 -6.53 0.33 184.16 0.51

4 OK -67.3300 0.0000 0.00 -8.59 0.43 242.03 0.67



PROGETTO DEFINITIVO





Verifiche stato limite di esercizio per c. c. frequenti

Valori limite:

Fessure: WkL = 0.40 mm (verifica Ok per Wk/WkL < 1)

Cmb Mx My N Wk Wk/WkL

n. e stato kN m kN m kN mm

3 OK 51.2300 0.0000 0.00 -6.53 0.33 184.16 0.51

4 OK -67.3300 0.0000 0.00 -8.59 0.43 242.03 0.67

Verifiche stato limite di esercizio per c. c. quasi permanenti

Valori limite:


Fessure: WkL = 0.30 mm (verifica Ok per Wk/WkL < 1)

Cmb Mx My N c c/cL WkWk/WkL

n. e stato kN m kN m kN kN/mq mm

7 OK 19.6300 0.0000 0.00 -2.50 0.17 0.00 0.00

8 OK -24.4800 0.0000 0.00 -3.12 0.21 0.00 0.00



PROGETTO DEFINITIVO





9. DIMENSIONAMENTO DELLE PREDALLES

La soletta dell’impalcato presenta andamento parallelo alla careggiata staradale. Le predalles risultano

quindi avere geometrie diverse.

Le predalles intermedie presentano luci ridotte e, al fine di disporre correttamente il traliccio, presentano

schema statico di semplice appoggio. Non si ritiene dimensionante in questa fase il dimensionamento delle

predalles intemedie in quanto fungono solo da cassero a perdere per una luve ridotta.

Si procede alla verifica della predalles più sollecitata, quella laterale, che presenta schema statico di trave a

due campate, una a sbalzo ed una in semplice appoggio. La campata in semplice appoggio ha luce 150.00

cm, mentre lo sbalzo di 100.00 cm.

Per le lastre predalle si prevedono moduli da 120 cm, armati con 6 tralicci, ognuno di essi costituito da due

ferri longitudinali inferiori i = 14mm ed uno superiore s=16 mm e da una doppia staffatura continua

ds=10mm/200 (vedi schema di seguito riportato).

Per il traliccio si prevede un’altezza complessiva di 190 mm

Le caratteristiche geometriche assunte per il traliccio sono le seguenti:

H = 160 mm

Φs = 16 mm

Φi = 12 mm

ds = φ 10/20 cm

β = 10°

α = 62°



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 9-1 TRALICCIO

Si procede quindi alla verifica del solaio con suddetto traliccio.

Considerando un copriferro di 25 mm l’altezza utile h del traliccio risulta di 132 mm.

I carichi in gioco sono di seguito riassunti:

pL = peso lastra (=25 KN/mc) = 2.10 KN/m

pg = peso getto (=26 KN/mc) = 9.36 KN/m

pv = sovraccarico di costruzione (1.50 KN/mq) = 1.80 KN/m

F = Peso veletta e sopralzo del cordolino terminale = 8.00 KN.

L’immagine seguente mostra lo schema di carico utilizzato e i carichi assegnati al modello.

FIGURA 9-2 SCHEMA DI CARICO



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 9-3 PESO DELLA LASTRA

FIGURA 9-4 PESO DEL GETTO

FIGURA 9-5 SOVRACCARICO

FIGURA 9-6 PESO VELETTA

Le immagini seguenti mostrano invece i momenti massimi generati dal singolo casi di carico.



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 9-7 PESO DELLA LASTRA: DIAGRAMMA MOMENTO

FIGURA 9-8 PESO GETTO: DIAGRAMMA MOMENTO

FIGURA 9-9 SOVRACCARICO: DIAGRAMMA MOMENTO

FIGURA 9-10 PESO VELETTA: DIAGRAMMA MOMENTO

Combinando i momenti ottenuti otteniamo i seguenti momenti agli SLU sulle predalles.



PROGETTO DEFINITIVO





Dati i ridotti momenti si effettua la verifica solo in fase 2 e solo per momento negativo

Fase 2

M- = 1.35*(1.05+0.90+4.68) + 1.50*7.83 = 26.13 KNm

Per quanto concerne il momento su ogni traliccio agisce una forza di:

F = M/(h*6) = 24.59 KN

I ferri superiori del traliccio (1φ16) di acciaio B450C possono resistere ad una forza di circa 78.67 KN.

La verifica pertanto risulta soddisfatta.



PROGETTO DEFINITIVO





10. DIMENSIONAMENTO DELLE SOTTOSTRUTTURE

10.1. SPALLA PASSANTE

L’immagine seguente mostra la spalla del ponte oggetto della presente relazione. Il pulvino, di dimensioni

1.80 m * 2.00 ml è fondato su 5 diaframmi idraulici disposti parallelamente all’argine e di dimensioni

1.00*2.50 metri.

Il pulvino risulta assimilabile ad un elemento tozzo. La sua funzione è di puro collegamento coi diaframmi:

non presenta sporti in senso longitudinale e sporti limitati in senso trasversale.

Funge da “trave di coronamento” dei diaframmi di fondazione. La verifica è stata condotta nell’ipotesi che il

pulvino ripartisca solo i carichi provenienti dall’impalcato e che siano i diaframmi gli elementi resistenti.

I carichi provenienti dall’impalcato vengono trasferiti direttamente dai diaframmi che verranno

opportunamente dimensionati nel proseguo.

L’armatura dei diaframmi dovrà comunque essere opportunamente distribuita e collegata alla trave di

ripartizione, creando con essa una struttura unica di fondazione.



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 10-1 SPALLA

10.2. DIAFRAMMI

10.2.1.1 Dimensionamento geotecnico

Come detto precedentemente è il diaframma ad essere sottoposto ai carichi provenienti dall’impalcato.

La paratia è costituita da 5 diaframmi e presenta lunghezza di 12.50 metri.

I carichi provenienti dall’impalcato vengono distribuiti dal pulvino (comportamento di trave continua) in cima

al diaframma.

Per la caratterizzazione geotecnica si fa riferimento alla relazione geotecnica fornita. Si riporta la tabella

estrapolata dalla relazione geotecnica coi parametri del terreno che verranno utilizzati nella modellazione.

Profondità Unità zw gn f’ (*) c’ (*) cu (*) E’ M

(m da p.c. ) - (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kPa) (kPa)

(Qref 8.80 m s.l.m.)

0.0÷18.0 1

1.0

17.5 22-24 2-4 20-60 2225 3000

18.0÷20.0 6 15.0 15 0 35 3715 5000

20.0÷26.0 5 19.5 33-35 0 - 56000 -

26.0÷27.0 4 19.5 32-35 0 - 45000 -

27.0÷30.0 1 17.5 22-24 2-4 85 15990 12400

30.0÷32.0 2 18.5 29-31 0 - 28800 -

32.0÷34.0 4 19.5 32-35 0 - 45000 -

Da 34.0 5 19.5 33-35 0 - 56000 -

Qref = quota assoluta inizio caratterizzazione (m s.l.m.);

zw = profondità media di falda da p.c. da rilievo piezometrico (m). Il valore di progetto relativo alla profondità di falda è da

assumersi pari a (zw = 1.0 m). Tale valore potrà subire variazione a seguito di ulteriori letture del livello piezometrico;

n = peso di volume naturale (kN/m3);

(*) = Il valore caratteristico di tale parametro viene determinato come segue:

valori prossimi al valore medio dovranno essere assunti per verifiche che coinvolgono un volume di terreno tale da

compensare eventuali eterogeneità e/o quando la struttura a contatto con il terreno presenta una rigidezza tale da

consentire il trasferimento delle azioni dalle zone più resistenti a quelle meno resistenti;

valori prossimi al valore minimo di tale parametro dovranno essere adottati per verifiche che coinvolgono modesti

volumi di terreno e/o quando la struttura a contatto con il terreno non è in grado di garantire il trasferimento delle azioni



PROGETTO DEFINITIVO





dalle zone più resistenti a quelle meno resistenti a causa della sua scarsa rigidezza.

’ = valore dell’angolo di resistenza al taglio (°);

c’ = valore della coesione efficace (kPa);

Cu = valore della coesione non drenata (kPa);

E’ = modulo di Young (kPa);

M = valore del modulo edometrico.

FIGURA 5.1.11-1 STRATIGRAFIA

per quanto concerne le rigidezze del terreno esse verranno prese in adeguata considerazione in base alla

tabella sotto riportata.

Kwinkler = 1 370 kN/m3 a profondità 2.00 m



Costante di reazione

FIGURA 5.1.11-2 K DI WINKLER



PROGETTO DEFINITIVO





In base sempre alla relazione geotecnica si decide la lunghezza dei diaframmi. Dal calcolo dell’impalcato si

evince che il diaframma è soggetto ad un carico di circa 520.00 KN/ml che porta a determinare, in base

all’immagine sotto riportata, una lunghezza dei diaframmi pari a 20.00 ml.

10

15

20

25

30

35

40

45

50

0 1000

2000

3000

4000

5000

L (m

)

Rc,d (KN/m)

DPO09 - Ponte sul canale "Derivazione S.Bianca" - ZO3 tratto CNTC del 14/01/2008

Capacità portante a compressione - Diaframmi s=1000mm

A1C1: A1+M1+R1

A1C2: A2+M1+R2

A2C1: A1+M1+R3

FIGURA 5.1.11-3 CAPACITA’ PORTANTE DIAFRAMMA A COMRPESSIONE



PROGETTO DEFINITIVO





10.2.1.2 Modellazione

Con l’ausilio del programma PRO_SAP viene modellati i diaframmi come elementi “aste” con vincoli elastici

nei nodi per simulare la rigidezza orizzontale del terreno.

I valori di tali rigidezze sono presi dalla relazione geotecnica dell’opera in questione.

FIGURA 10-4 MODELLAZIONE UTILIZZATA

Vengono inoltre modellati isolatori elastometrici per simulare lo smorzamento dei carichi derivanti

dall’impalcato.

Si riportano in seguito le sezioni utilizzate e le caratteristiche dei nodi della modellazione.

Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione:



PROGETTO DEFINITIVO





1 sezione di tipo generico

Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli

elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni sezione vengono riportati in

tabella i seguenti dati:

Area area della sezione

A V2 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 2)

A V3 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 3)

Jt fattore torsionale di rigidezza

J2-2 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 2

J3-3 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 3

W2-2 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 2

W3-3 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 3

Wp2-2 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 2

Wp3-3 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 3

I dati sopra riportati vengono utilizzati per la determinazione dei carichi inerziali e per la definizione delle

rigidezze degli elementi strutturali; qualora il valore di Area V2 (e/o Area V3) sia nullo la deformabilità per

taglio V2 (e/o V3) è trascurata. La valutazione delle caratteristiche inerziali delle sezioni è condotta nel

riferimento 2-3 dell’elemento.

rettangolare

Per quanto concerne le sezioni di tipo generico (tipo 1.):

i valori dimensionali con prefisso B sono riferiti all’asse 2

i valori dimensionali con prefisso H sono riferiti all’asse 3



PROGETTO DEFINITIVO





Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3

cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3

1 PULVINO 3.600e+04 3.000e+04 3.000e+04 1.812e+08 9.720e+07 1.200e+08 1.080e+06 1.200e+06 1.620e+06 1.800e+06

2 DIAFRAMMA 2.500e+04 2.083e+04 2.083e+04 6.233e+07 1.302e+08 2.083e+07 1.042e+06 4.167e+05 1.563e+06 6.250e+05

TABELLA DATI TRAVI

Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O

gradi daN/cm3 daN/cm3

1 Trave 3 275 3 1

2 Trave 1 6 3 1

3 Trave 4 9 3 1

4 Trave 5 340 3 1

5 Trave 6 209 3 1

6 Trave 7 1 3 1

7 Trave 9 210 3 1

8 Trave 8 5 3 1

9 Pilas. 17 49 3 2

10 Pilas. 18 50 3 2

11 Pilas. 19 51 3 2

12 Pilas. 20 52 3 2

13 Pilas. 21 53 3 2

14 Pilas. 22 54 3 2

15 Pilas. 23 55 3 2

16 Pilas. 24 56 3 2

17 Pilas. 25 57 3 2

18 Pilas. 26 58 3 2

19 Pilas. 27 59 3 2

20 Pilas. 28 60 3 2

21 Pilas. 29 61 3 2

22 Pilas. 30 62 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





23 Pilas. 31 63 3 2

24 Pilas. 32 64 3 2

25 Pilas. 33 65 3 2

26 Pilas. 34 66 3 2

27 Pilas. 35 67 3 2

28 Pilas. 36 68 3 2

29 Pilas. 37 69 3 2

30 Pilas. 38 70 3 2

31 Pilas. 39 71 3 2

32 Pilas. 40 72 3 2

33 Pilas. 41 73 3 2

34 Pilas. 42 74 3 2

35 Pilas. 43 75 3 2

36 Pilas. 44 76 3 2

37 Pilas. 45 77 3 2

38 Pilas. 46 78 3 2

39 Pilas. 47 79 3 2

40 Pilas. 48 80 3 2

41 Pilas. 49 33 3 2

42 Pilas. 50 34 3 2

43 Pilas. 51 35 3 2

44 Pilas. 52 36 3 2

45 Pilas. 53 37 3 2

46 Pilas. 54 38 3 2

47 Pilas. 55 39 3 2

48 Pilas. 56 40 3 2

49 Pilas. 57 41 3 2

50 Pilas. 58 42 3 2

51 Pilas. 59 43 3 2

52 Pilas. 60 44 3 2

53 Pilas. 61 45 3 2

54 Pilas. 62 46 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





55 Pilas. 63 47 3 2

56 Pilas. 64 48 3 2

57 Pilas. 65 25 3 2

58 Pilas. 66 26 3 2

59 Pilas. 67 27 3 2

60 Pilas. 68 28 3 2

61 Pilas. 69 29 3 2

62 Pilas. 70 30 3 2

63 Pilas. 71 31 3 2

64 Pilas. 72 32 3 2

65 Pilas. 73 21 3 2

66 Pilas. 74 22 3 2

67 Pilas. 75 23 3 2

68 Pilas. 76 24 3 2

69 Pilas. 77 19 3 2

70 Pilas. 78 20 3 2

71 Pilas. 79 18 3 2

72 Pilas. 80 1 3 2

73 Pilas. 81 113 3 2

74 Pilas. 82 114 3 2

75 Pilas. 83 115 3 2

76 Pilas. 84 116 3 2

77 Pilas. 85 117 3 2

78 Pilas. 86 118 3 2

79 Pilas. 87 119 3 2

80 Pilas. 88 120 3 2

81 Pilas. 89 121 3 2

82 Pilas. 90 122 3 2

83 Pilas. 91 123 3 2

84 Pilas. 92 124 3 2

85 Pilas. 93 125 3 2

86 Pilas. 94 126 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





87 Pilas. 95 127 3 2

88 Pilas. 96 128 3 2

89 Pilas. 97 129 3 2

90 Pilas. 98 130 3 2

91 Pilas. 99 131 3 2

92 Pilas. 100 132 3 2

93 Pilas. 101 133 3 2

94 Pilas. 102 134 3 2

95 Pilas. 103 135 3 2

96 Pilas. 104 136 3 2

97 Pilas. 105 137 3 2

98 Pilas. 106 138 3 2

99 Pilas. 107 139 3 2

100 Pilas. 108 140 3 2

101 Pilas. 109 141 3 2

102 Pilas. 110 142 3 2

103 Pilas. 111 143 3 2

104 Pilas. 112 144 3 2

105 Pilas. 113 97 3 2

106 Pilas. 114 98 3 2

107 Pilas. 115 99 3 2

108 Pilas. 116 100 3 2

109 Pilas. 117 101 3 2

110 Pilas. 118 102 3 2

111 Pilas. 119 103 3 2

112 Pilas. 120 104 3 2

113 Pilas. 121 105 3 2

114 Pilas. 122 106 3 2

115 Pilas. 123 107 3 2

116 Pilas. 124 108 3 2

117 Pilas. 125 109 3 2

118 Pilas. 126 110 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





119 Pilas. 127 111 3 2

120 Pilas. 128 112 3 2

121 Pilas. 129 89 3 2

122 Pilas. 130 90 3 2

123 Pilas. 131 91 3 2

124 Pilas. 132 92 3 2

125 Pilas. 133 93 3 2

126 Pilas. 134 94 3 2

127 Pilas. 135 95 3 2

128 Pilas. 136 96 3 2

129 Pilas. 137 85 3 2

130 Pilas. 138 86 3 2

131 Pilas. 139 87 3 2

132 Pilas. 140 88 3 2

133 Pilas. 141 83 3 2

134 Pilas. 142 84 3 2

135 Pilas. 143 82 3 2

136 Pilas. 144 209 3 2

137 Pilas. 145 177 3 2

138 Pilas. 146 178 3 2

139 Pilas. 147 179 3 2

140 Pilas. 148 180 3 2

141 Pilas. 149 181 3 2

142 Pilas. 150 182 3 2

143 Pilas. 151 183 3 2

144 Pilas. 152 184 3 2

145 Pilas. 153 185 3 2

146 Pilas. 154 186 3 2

147 Pilas. 155 187 3 2

148 Pilas. 156 188 3 2

149 Pilas. 157 189 3 2

150 Pilas. 158 190 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





151 Pilas. 159 191 3 2

152 Pilas. 160 192 3 2

153 Pilas. 161 193 3 2

154 Pilas. 162 194 3 2

155 Pilas. 163 195 3 2

156 Pilas. 164 196 3 2

157 Pilas. 165 197 3 2

158 Pilas. 166 198 3 2

159 Pilas. 167 199 3 2

160 Pilas. 168 200 3 2

161 Pilas. 169 201 3 2

162 Pilas. 170 202 3 2

163 Pilas. 171 203 3 2

164 Pilas. 172 204 3 2

165 Pilas. 173 205 3 2

166 Pilas. 174 206 3 2

167 Pilas. 175 207 3 2

168 Pilas. 176 208 3 2

169 Pilas. 177 161 3 2

170 Pilas. 178 162 3 2

171 Pilas. 179 163 3 2

172 Pilas. 180 164 3 2

173 Pilas. 181 165 3 2

174 Pilas. 182 166 3 2

175 Pilas. 183 167 3 2

176 Pilas. 184 168 3 2

177 Pilas. 185 169 3 2

178 Pilas. 186 170 3 2

179 Pilas. 187 171 3 2

180 Pilas. 188 172 3 2

181 Pilas. 189 173 3 2

182 Pilas. 190 174 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





183 Pilas. 191 175 3 2

184 Pilas. 192 176 3 2

185 Pilas. 193 153 3 2

186 Pilas. 194 154 3 2

187 Pilas. 195 155 3 2

188 Pilas. 196 156 3 2

189 Pilas. 197 157 3 2

190 Pilas. 198 158 3 2

191 Pilas. 199 159 3 2

192 Pilas. 200 160 3 2

193 Pilas. 201 149 3 2

194 Pilas. 202 150 3 2

195 Pilas. 203 151 3 2

196 Pilas. 204 152 3 2

197 Pilas. 205 147 3 2

198 Pilas. 206 148 3 2

199 Pilas. 207 146 3 2

200 Pilas. 208 210 3 2

201 Pilas. 211 243 3 2

202 Pilas. 212 244 3 2

203 Pilas. 213 245 3 2

204 Pilas. 214 246 3 2

205 Pilas. 215 247 3 2

206 Pilas. 216 248 3 2

207 Pilas. 217 249 3 2

208 Pilas. 218 250 3 2

209 Pilas. 219 251 3 2

210 Pilas. 220 252 3 2

211 Pilas. 221 253 3 2

212 Pilas. 222 254 3 2

213 Pilas. 223 255 3 2

214 Pilas. 224 256 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





215 Pilas. 225 257 3 2

216 Pilas. 226 258 3 2

217 Pilas. 227 259 3 2

218 Pilas. 228 260 3 2

219 Pilas. 229 261 3 2

220 Pilas. 230 262 3 2

221 Pilas. 231 263 3 2

222 Pilas. 232 264 3 2

223 Pilas. 233 265 3 2

224 Pilas. 234 266 3 2

225 Pilas. 235 267 3 2

226 Pilas. 236 268 3 2

227 Pilas. 237 269 3 2

228 Pilas. 238 270 3 2

229 Pilas. 239 271 3 2

230 Pilas. 240 272 3 2

231 Pilas. 241 273 3 2

232 Pilas. 242 274 3 2

233 Pilas. 243 227 3 2

234 Pilas. 244 228 3 2

235 Pilas. 245 229 3 2

236 Pilas. 246 230 3 2

237 Pilas. 247 231 3 2

238 Pilas. 248 232 3 2

239 Pilas. 249 233 3 2

240 Pilas. 250 234 3 2

241 Pilas. 251 235 3 2

242 Pilas. 252 236 3 2

243 Pilas. 253 237 3 2

244 Pilas. 254 238 3 2

245 Pilas. 255 239 3 2

246 Pilas. 256 240 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





247 Pilas. 257 241 3 2

248 Pilas. 258 242 3 2

249 Pilas. 259 219 3 2

250 Pilas. 260 220 3 2

251 Pilas. 261 221 3 2

252 Pilas. 262 222 3 2

253 Pilas. 263 223 3 2

254 Pilas. 264 224 3 2

255 Pilas. 265 225 3 2

256 Pilas. 266 226 3 2

257 Pilas. 267 215 3 2

258 Pilas. 268 216 3 2

259 Pilas. 269 217 3 2

260 Pilas. 270 218 3 2

261 Pilas. 271 213 3 2

262 Pilas. 272 214 3 2

263 Pilas. 273 212 3 2

264 Pilas. 274 275 3 2

265 Pilas. 276 308 3 2

266 Pilas. 277 309 3 2

267 Pilas. 278 310 3 2

268 Pilas. 279 311 3 2

269 Pilas. 280 312 3 2

270 Pilas. 281 313 3 2

271 Pilas. 282 314 3 2

272 Pilas. 283 315 3 2

273 Pilas. 284 316 3 2

274 Pilas. 285 317 3 2

275 Pilas. 286 318 3 2

276 Pilas. 287 319 3 2

277 Pilas. 288 320 3 2

278 Pilas. 289 321 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





279 Pilas. 290 322 3 2

280 Pilas. 291 323 3 2

281 Pilas. 292 324 3 2

282 Pilas. 293 325 3 2

283 Pilas. 294 326 3 2

284 Pilas. 295 327 3 2

285 Pilas. 296 328 3 2

286 Pilas. 297 329 3 2

287 Pilas. 298 330 3 2

288 Pilas. 299 331 3 2

289 Pilas. 300 332 3 2

290 Pilas. 301 333 3 2

291 Pilas. 302 334 3 2

292 Pilas. 303 335 3 2

293 Pilas. 304 336 3 2

294 Pilas. 305 337 3 2

295 Pilas. 306 338 3 2

296 Pilas. 307 339 3 2

297 Pilas. 308 292 3 2

298 Pilas. 309 293 3 2

299 Pilas. 310 294 3 2

300 Pilas. 311 295 3 2

301 Pilas. 312 296 3 2

302 Pilas. 313 297 3 2

303 Pilas. 314 298 3 2

304 Pilas. 315 299 3 2

305 Pilas. 316 300 3 2

306 Pilas. 317 301 3 2

307 Pilas. 318 302 3 2

308 Pilas. 319 303 3 2

309 Pilas. 320 304 3 2

310 Pilas. 321 305 3 2



PROGETTO DEFINITIVO





311 Pilas. 322 306 3 2

312 Pilas. 323 307 3 2

313 Pilas. 324 284 3 2

314 Pilas. 325 285 3 2

315 Pilas. 326 286 3 2

316 Pilas. 327 287 3 2

317 Pilas. 328 288 3 2

318 Pilas. 329 289 3 2

319 Pilas. 330 290 3 2

320 Pilas. 331 291 3 2

321 Pilas. 332 280 3 2

322 Pilas. 333 281 3 2

323 Pilas. 334 282 3 2

324 Pilas. 335 283 3 2

325 Pilas. 336 278 3 2

326 Pilas. 337 279 3 2

327 Pilas. 338 277 3 2

328 Pilas. 339 340 3 2

329 Trave 275 4 3 1

330 Trave 340 2 3 1

331 Trave 209 8 3 1

332 Trave 210 7 3 1

Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali.

Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z).

Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale,

ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sottoriportate riflettono le succitate

possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella:

Nodo numero del nodo.

X valore della coordinata X



PROGETTO DEFINITIVO





Y valore della coordinata Y

Z valore della coordinata Z

Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di

molle viene indicato in tabella:

Nodo numero del nodo.

X valore della coordinata X

Y valore della coordinata Y

Z valore della coordinata Z

Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà previsti per il nodo TxTyTzRxRyRz, il valore

1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è

libero).

Note (FS = 1, 2,…) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2,… fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su

pali,…) che è collegato al nodo.

(ISO = “id SIGLA”) indice e sigla identificativa dell’ eventuale isolatore sismico assegnato al nodo

Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ).

Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli isolatori

utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformità al cap. 7.10 del D.M. 14/01/08

TABELLA DATI NODI

Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z

cm cm cm cm cm cm cm cm cm

2 0.0 550.0 0.0 3 0.0 -550.0 0.0 10 0.0 -450.0 20.0

11 0.0 450.0 20.0 12 0.0 0.0 20.0 13 0.0 150.0 20.0

14 0.0 -150.0 20.0 15 0.0 300.0 20.0 16 0.0 -300.0 20.0

209 0.0 250.0 0.0 210 0.0 -250.0 0.0 275 0.0 -500.0 0.0

340 0.0 500.0 0.0

Nodo X Y Z Note Rig. TX Rig. TY Rig. TZ Rig. RX Rig. RY Rig. RZ

cm cm cm daN/cm daN/cm daN/cm daN cm/rad daN cm/rad daN cm/rad

1 0.0 0.0 0.0 ISO=1

4 0.0 -450.0 0.0 ISO=1



PROGETTO DEFINITIVO





5 0.0 450.0 0.0 ISO=1

6 0.0 150.0 0.0 ISO=1

7 0.0 -150.0 0.0 ISO=1

8 0.0 300.0 0.0 ISO=1

9 0.0 -300.0 0.0 ISO=1

17 0.0 0.0 -2000.0 v=111111

18 0.0 0.0 -1000.0 3.509e+04 1.404e+04

19 0.0 0.0 -1500.0 3.509e+04 1.404e+04

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21 0.0 0.0 -1750.0 3.509e+04 1.404e+04

22 0.0 0.0 -750.0 3.509e+04 1.404e+04

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24 0.0 0.0 -250.0 1.153e+04 4613.4

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43 0.0 0.0 -1312.5 3.509e+04 1.404e+04



PROGETTO DEFINITIVO





44 0.0 0.0 -312.5 1.153e+04 4613.4

45 0.0 0.0 -1562.5 3.509e+04 1.404e+04

46 0.0 0.0 -562.5 1.153e+04 4613.4

47 0.0 0.0 -1062.5 3.509e+04 1.404e+04

48 0.0 0.0 -62.5 6165.0 2466.0

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PROGETTO DEFINITIVO





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84 0.0 250.0 -500.0 1.153e+04 4613.4

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PROGETTO DEFINITIVO





108 0.0 250.0 -312.5 1.153e+04 4613.4

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PROGETTO DEFINITIVO





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PROGETTO DEFINITIVO





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PROGETTO DEFINITIVO





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208 0.0 -250.0 -31.3 6165.0 2466.0

211 0.0 -500.0 -2000.0 v=111111

212 0.0 -500.0 -1000.0 3.509e+04 1.404e+04

213 0.0 -500.0 -1500.0 3.509e+04 1.404e+04

214 0.0 -500.0 -500.0 1.153e+04 4613.4

215 0.0 -500.0 -1750.0 3.509e+04 1.404e+04

216 0.0 -500.0 -750.0 3.509e+04 1.404e+04

217 0.0 -500.0 -1250.0 3.509e+04 1.404e+04

218 0.0 -500.0 -250.0 1.153e+04 4613.4

219 0.0 -500.0 -1875.0 3.509e+04 1.404e+04

220 0.0 -500.0 -875.0 3.509e+04 1.404e+04

221 0.0 -500.0 -1375.0 3.509e+04 1.404e+04

222 0.0 -500.0 -375.0 1.153e+04 4613.4

223 0.0 -500.0 -1625.0 3.509e+04 1.404e+04

224 0.0 -500.0 -625.0 1.153e+04 4613.4

225 0.0 -500.0 -1125.0 3.509e+04 1.404e+04

226 0.0 -500.0 -125.0 6165.0 2466.0

227 0.0 -500.0 -1937.5 3.509e+04 1.404e+04

228 0.0 -500.0 -937.5 3.509e+04 1.404e+04

229 0.0 -500.0 -1437.5 3.509e+04 1.404e+04

230 0.0 -500.0 -437.5 1.153e+04 4613.4

231 0.0 -500.0 -1687.5 3.509e+04 1.404e+04

232 0.0 -500.0 -687.5 1.153e+04 4613.4

233 0.0 -500.0 -1187.5 3.509e+04 1.404e+04

234 0.0 -500.0 -187.5 6165.0 2466.0

235 0.0 -500.0 -1812.5 3.509e+04 1.404e+04

236 0.0 -500.0 -812.5 3.509e+04 1.404e+04

237 0.0 -500.0 -1312.5 3.509e+04 1.404e+04



PROGETTO DEFINITIVO





238 0.0 -500.0 -312.5 1.153e+04 4613.4

239 0.0 -500.0 -1562.5 3.509e+04 1.404e+04

240 0.0 -500.0 -562.5 1.153e+04 4613.4

241 0.0 -500.0 -1062.5 3.509e+04 1.404e+04

242 0.0 -500.0 -62.5 6165.0 2466.0

243 0.0 -500.0 -1968.8 3.509e+04 1.404e+04

244 0.0 -500.0 -968.8 3.509e+04 1.404e+04

245 0.0 -500.0 -1468.8 3.509e+04 1.404e+04

246 0.0 -500.0 -468.8 1.153e+04 4613.4

247 0.0 -500.0 -1718.8 3.509e+04 1.404e+04

248 0.0 -500.0 -718.8 3.509e+04 1.404e+04

249 0.0 -500.0 -1218.8 3.509e+04 1.404e+04

250 0.0 -500.0 -218.8 6165.0 2466.0

251 0.0 -500.0 -1843.8 3.509e+04 1.404e+04

252 0.0 -500.0 -843.8 3.509e+04 1.404e+04

253 0.0 -500.0 -1343.8 3.509e+04 1.404e+04

254 0.0 -500.0 -343.8 1.153e+04 4613.4

255 0.0 -500.0 -1593.8 3.509e+04 1.404e+04

256 0.0 -500.0 -593.8 1.153e+04 4613.4

257 0.0 -500.0 -1093.8 3.509e+04 1.404e+04

258 0.0 -500.0 -93.8 6165.0 2466.0

259 0.0 -500.0 -1906.3 3.509e+04 1.404e+04

260 0.0 -500.0 -906.3 3.509e+04 1.404e+04

261 0.0 -500.0 -1406.3 3.509e+04 1.404e+04

262 0.0 -500.0 -406.3 1.153e+04 4613.4

263 0.0 -500.0 -1656.3 3.509e+04 1.404e+04

264 0.0 -500.0 -656.3 1.153e+04 4613.4

265 0.0 -500.0 -1156.3 3.509e+04 1.404e+04

266 0.0 -500.0 -156.3 6165.0 2466.0

267 0.0 -500.0 -1781.3 3.509e+04 1.404e+04

268 0.0 -500.0 -781.3 3.509e+04 1.404e+04

269 0.0 -500.0 -1281.3 3.509e+04 1.404e+04



PROGETTO DEFINITIVO





270 0.0 -500.0 -281.3 1.153e+04 4613.4

271 0.0 -500.0 -1531.3 3.509e+04 1.404e+04

272 0.0 -500.0 -531.3 1.153e+04 4613.4

273 0.0 -500.0 -1031.3 3.509e+04 1.404e+04

274 0.0 -500.0 -31.3 6165.0 2466.0

276 0.0 500.0 -2000.0 v=111111

277 0.0 500.0 -1000.0 3.509e+04 1.404e+04

278 0.0 500.0 -1500.0 3.509e+04 1.404e+04

279 0.0 500.0 -500.0 1.153e+04 4613.4

280 0.0 500.0 -1750.0 3.509e+04 1.404e+04

281 0.0 500.0 -750.0 3.509e+04 1.404e+04

282 0.0 500.0 -1250.0 3.509e+04 1.404e+04

283 0.0 500.0 -250.0 1.153e+04 4613.4

284 0.0 500.0 -1875.0 3.509e+04 1.404e+04

285 0.0 500.0 -875.0 3.509e+04 1.404e+04

286 0.0 500.0 -1375.0 3.509e+04 1.404e+04

287 0.0 500.0 -375.0 1.153e+04 4613.4

288 0.0 500.0 -1625.0 3.509e+04 1.404e+04

289 0.0 500.0 -625.0 1.153e+04 4613.4

290 0.0 500.0 -1125.0 3.509e+04 1.404e+04

291 0.0 500.0 -125.0 6165.0 2466.0

292 0.0 500.0 -1937.5 3.509e+04 1.404e+04

293 0.0 500.0 -937.5 3.509e+04 1.404e+04

294 0.0 500.0 -1437.5 3.509e+04 1.404e+04

295 0.0 500.0 -437.5 1.153e+04 4613.4

296 0.0 500.0 -1687.5 3.509e+04 1.404e+04

297 0.0 500.0 -687.5 1.153e+04 4613.4

298 0.0 500.0 -1187.5 3.509e+04 1.404e+04

299 0.0 500.0 -187.5 6165.0 2466.0

300 0.0 500.0 -1812.5 3.509e+04 1.404e+04

301 0.0 500.0 -812.5 3.509e+04 1.404e+04

302 0.0 500.0 -1312.5 3.509e+04 1.404e+04



PROGETTO DEFINITIVO





303 0.0 500.0 -312.5 1.153e+04 4613.4

304 0.0 500.0 -1562.5 3.509e+04 1.404e+04

305 0.0 500.0 -562.5 1.153e+04 4613.4

306 0.0 500.0 -1062.5 3.509e+04 1.404e+04

307 0.0 500.0 -62.5 6165.0 2466.0

308 0.0 500.0 -1968.8 3.509e+04 1.404e+04

309 0.0 500.0 -968.8 3.509e+04 1.404e+04

310 0.0 500.0 -1468.8 3.509e+04 1.404e+04

311 0.0 500.0 -468.8 1.153e+04 4613.4

312 0.0 500.0 -1718.8 3.509e+04 1.404e+04

313 0.0 500.0 -718.8 3.509e+04 1.404e+04

314 0.0 500.0 -1218.8 3.509e+04 1.404e+04

315 0.0 500.0 -218.8 6165.0 2466.0

316 0.0 500.0 -1843.8 3.509e+04 1.404e+04

317 0.0 500.0 -843.8 3.509e+04 1.404e+04

318 0.0 500.0 -1343.8 3.509e+04 1.404e+04

319 0.0 500.0 -343.8 1.153e+04 4613.4

320 0.0 500.0 -1593.8 3.509e+04 1.404e+04

321 0.0 500.0 -593.8 1.153e+04 4613.4

322 0.0 500.0 -1093.8 3.509e+04 1.404e+04

323 0.0 500.0 -93.8 6165.0 2466.0

324 0.0 500.0 -1906.3 3.509e+04 1.404e+04

325 0.0 500.0 -906.3 3.509e+04 1.404e+04

326 0.0 500.0 -1406.3 3.509e+04 1.404e+04

327 0.0 500.0 -406.3 1.153e+04 4613.4

328 0.0 500.0 -1656.3 3.509e+04 1.404e+04

329 0.0 500.0 -656.3 1.153e+04 4613.4

330 0.0 500.0 -1156.3 3.509e+04 1.404e+04

331 0.0 500.0 -156.3 6165.0 2466.0

332 0.0 500.0 -1781.3 3.509e+04 1.404e+04

333 0.0 500.0 -781.3 3.509e+04 1.404e+04

334 0.0 500.0 -1281.3 3.509e+04 1.404e+04



PROGETTO DEFINITIVO





335 0.0 500.0 -281.3 1.153e+04 4613.4

336 0.0 500.0 -1531.3 3.509e+04 1.404e+04

337 0.0 500.0 -531.3 1.153e+04 4613.4

338 0.0 500.0 -1031.3 3.509e+04 1.404e+04

339 0.0 500.0 -31.3 6165.0 2466.0

Sigla Id Ke Kv Smorz. e H strutt. bx (D) by ti n.ti ts te Gdin Eb S1 S2 min

kN/ m kN/ m m m m m m m kN/ m2 kN/ m2

1) ISOLATORE 2040.0 2.040e+08 10.0 0.2 0.0 0.0 0.0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Nodo X Y Z Sigla Id Raggio mu att. Ke Smorz. e T N st dE

cm cm cm m kN/ m s kN m

1 0.0 0.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

4 0.0 -450.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

5 0.0 450.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

6 0.0 150.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

7 0.0 -150.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

8 0.0 300.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

9 0.0 -300.0 0.0ISOLATORE 2040.0 10.0

10.2.1.3 Analisi dei carichi

Per quanto concerne le reazioni provenienti dall’impalcato vengono inseriti i carichi derivanti dalla

modellazione dell’impalcato già fattorizzati.

Il programma consente l’uso di diverse tipologie di carico (azioni). Le azioni utilizzate nella modellazione

sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano

quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni azione applicata alla struttura viene di riportato il codice, il

tipo e la sigla identificativa. Le tabelle successive dettagliano i valori caratteristici di ogni azione in relazione

al tipo. Le tabelle riportano infatti i seguenti dati in relazione al tipo:

1 carico concentrato nodale



PROGETTO DEFINITIVO





6 dati (forza Fx, Fy, Fz, momento Mx, My, Mz)

3 carico distribuito globale su elemento tipo trave

7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di inizio carico)

7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di fine carico)

FX

FY

FZ

MX

MY

MZ

Carico concentrato nodale

X

Y

Z

Carico distribuito globale

Tipo carico concentrato nodale

Id Tipo Fx Fy Fz Mx My Mz

kN kN kN kN m kN m kN m

1 SLU MAX T1 0.0 0.0 -912.16 0.0 0.0 0.0

2 SLU MAX T2 0.0 0.0 -838.85 0.0 0.0 0.0

3 SLU MAX T3 0.0 0.0 -778.00 0.0 0.0 0.0

4 SLU MAX T4 0.0 0.0 -722.74 0.0 0.0 0.0

5 SLU MAX T5 0.0 0.0 -673.80 0.0 0.0 0.0

6 SLU MAX T6 0.0 0.0 -638.00 0.0 0.0 0.0

7 SLU MAX T7 0.0 0.0 -633.51 0.0 0.0 0.0

8 SLU MIN T1 0.0 0.0 -480.08 0.0 0.0 0.0



PROGETTO DEFINITIVO






9 SLU MIN T2 0.0 0.0 -427.00 0.0 0.0 0.0

10 SLU MIN T3 0.0 0.0 -406.47 0.0 0.0 0.0

11 SLU MIN T4 0.0 0.0 -399.35 0.0 0.0 0.0

12 SLU MIN T5 0.0 0.0 -406.47 0.0 0.0 0.0

13 SLU MIN T6 0.0 0.0 -427.06 0.0 0.0 0.0

14 SLU MIN T7 0.0 0.0 -480.00 0.0 0.0 0.0

15 RARE MAX T1 0.0 0.0 -439.00 0.0 0.0 0.0

16 RARE MAX T2 0.0 0.0 -403.00 0.0 0.0 0.0

17 RARE MAX T3 0.0 0.0 -359.00 0.0 0.0 0.0

18 RARE MAX T4 0.0 0.0 -318.00 0.0 0.0 0.0

19 RARE MAX T5 0.0 0.0 -282.00 0.0 0.0 0.0

20 RARE MAX T6 0.0 0.0 -254.00 0.0 0.0 0.0

21 RARE MAX T7 0.0 0.0 -233.00 0.0 0.0 0.0

22 RARE MIN T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

23 RARE MIN T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

24 RARE MIN T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0

25 RARE MIN T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0

26 RARE MIN T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0

27 RARE MIN T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

28 RARE MIN T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

29 FREQUENTI MAX T1 0.0 0.0 -173.00 0.0 0.0 0.0

30 FREQUENTI MAX T2 0.0 0.0 -154.00 0.0 0.0 0.0

31 FREQUENTI MAX T3 0.0 0.0 -141.00 0.0 0.0 0.0

32 FREQUENTI MAX T4 0.0 0.0 -137.00 0.0 0.0 0.0

33 FREQUENTI MAX T5 0.0 0.0 -141.00 0.0 0.0 0.0

34 FREQUENTI MAX T6 0.0 0.0 -154.00 0.0 0.0 0.0

35 FREQUENTI MAX T7 0.0 0.0 -173.00 0.0 0.0 0.0

36 FREQUENTI MIN T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

37 FREQUENTI MIN T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

38 FREQUENTI MIN T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0



PROGETTO DEFINITIVO






39 FREQUENTI MIN T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0

40 FREQUENTI MIN T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0

41 FREQUENTI MIN T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

42 FREQUENTI MIN T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

43 PERMA MAX T1 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

44 PERMA MAX T2 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

45 PERMA MAX T3 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0

46 PERMA MAX T4 0.0 0.0 -79.00 0.0 0.0 0.0

47 PERMA MAX T5 0.0 0.0 -84.00 0.0 0.0 0.0

48 PERMA MAX T6 0.0 0.0 -98.00 0.0 0.0 0.0

49 PERMA MAX T7 0.0 0.0 -119.00 0.0 0.0 0.0

50 PERMA MIN T1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

51 PERMA MIN T2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

52 PERMA MIN T3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

53 PERMA MIN T4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

54 PERMA MIN T5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

55 PERMA MIN T6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

56 PERMA MIN T7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

57 SISMICA SLU MAX T1 0.0 0.0 -418.00 0.0 0.0 0.0

58 SISMICA SLU MAX T2 0.0 0.0 -372.00 0.0 0.0 0.0

59 SISMICA SLU MAX T3 0.0 0.0 -355.00 0.0 0.0 0.0

60 SISMICA SLU MAX T4 0.0 0.0 -349.00 0.0 0.0 0.0

61 SISMICA SLU MAX T5 0.0 0.0 -355.00 0.0 0.0 0.0

62 SISMICA SLU MAX T6 0.0 0.0 -372.00 0.0 0.0 0.0

63 SISMICA SLU MAX T7 0.0 0.0 -418.00 0.0 0.0 0.0

64 SISMICA SLU MIN T1 0.0 0.0 -333.00 0.0 0.0 0.0

65 SISMICA SLU MIN T2 0.0 0.0 -301.00 0.0 0.0 0.0

66 SISMICA SLU MIN T3 0.0 0.0 -284.00 0.0 0.0 0.0

67 SISMICA SLU MIN T4 0.0 0.0 -273.00 0.0 0.0 0.0

68 SISMICA SLU MIN T5 0.0 0.0 -269.00 0.0 0.0 0.0



PROGETTO DEFINITIVO






69 SISMICA SLU MIN T6 0.0 0.0 -273.00 0.0 0.0 0.0

70 SISMICA SLU MIN T7 0.0 0.0 -295.00 0.0 0.0 0.0

71 SISMICA SLE MAX T1 0.0 0.0 -393.00 0.0 0.0 0.0

72 SISMICA SLE MAX T2 0.0 0.0 -354.00 0.0 0.0 0.0

73 SISMICA SLE MAX T3 0.0 0.0 -335.00 0.0 0.0 0.0

74 SISMICA SLE MAX T4 0.0 0.0 -323.00 0.0 0.0 0.0

75 SISMICA SLE MAX T5 0.0 0.0 -320.00 0.0 0.0 0.0

76 SISMICA SLE MAX T6 0.0 0.0 -325.00 0.0 0.0 0.0

77 SISMICA SLE MAX T7 0.0 0.0 -361.00 0.0 0.0 0.0

78 SISMICA SLE MIN T1 0.0 0.0 -361.00 0.0 0.0 0.0

79 SISMICA SLE MIN T2 0.0 0.0 -322.00 0.0 0.0 0.0

80 SISMICA SLE MIN T3 0.0 0.0 -307.00 0.0 0.0 0.0

81 SISMICA SLE MIN T4 0.0 0.0 -302.00 0.0 0.0 0.0

82 SISMICA SLE MIN T5 0.0 0.0 -307.00 0.0 0.0 0.0

83 SISMICA SLE MIN T6 0.0 0.0 -322.00 0.0 0.0 0.0

84 SISMICA SLE MIN T7 0.0 0.0 -352.00 0.0 0.0 0.0

85 SLU TRASV trave singola 0.0 11.00 0.0 0.0 0.0 0.0

86 SLU LONG trave singola 81.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

87 RARE TRASV trave singola 0.0 8.00 0.0 0.0 0.0 0.0

88 RARE LONG trave singola 60.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

89 FREQUENTI TRASV trave singola 0.0 1.28 0.0 0.0 0.0 0.0

90 FREQUENTI LONG trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

91 PERMA TRASV trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

92 PERMA LONG trave singola 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

93 SLV SISMA TRASV trave singola 0.0 270.00 0.0 0.0 0.0 0.0

94 SLV SISMA LONG trave singola 102.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

95 SLD SISMA TRASV trave singola 0.0 97.00 0.0 0.0 0.0 0.0

96 SLD SISMA LONG trave singola 38.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l’indicazione dei dati

relativi al caso di carico stesso:



PROGETTO DEFINITIVO





Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto).

CDC Tipo Sigla Id Note

1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura)

2 Gk SLU MAX Nodo: 10 Azione : SLU LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : SLU MAX T1

Nodo: 10 Azione : SLU TRASV trave singola

Nodo: 11 Azione : SLU LONG trave singola


















3 Gk SLU MIN Nodo: 10 Azione : SLU LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : SLU MIN T1







PROGETTO DEFINITIVO





















4 Gk RARE MAX Nodo: 10 Azione : RARE LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : RARE MAX T1

Nodo: 10 Azione : RARE TRASV trave singola

Nodo: 11 Azione : RARE LONG trave singola














PROGETTO DEFINITIVO












5 Gk RARE MIN Nodo: 10 Azione : RARE LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : RARE MIN T1




















6 Gk FREQUENTI MAX Nodo: 10 Azione : FREQUENTI LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : FREQUENTI MAX T1

Nodo: 10 Azione : FREQUENTI TRASV trave singola



PROGETTO DEFINITIVO






Nodo: 11 Azione : FREQUENTI LONG trave singola


















7 Gk FREQUENTI MIN Nodo: 10 Azione : FREQUENTI LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : FREQUENTI MIN T1













PROGETTO DEFINITIVO















8 Gk PERMA MAX Nodo: 10 Azione : PERMA LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : PERMA MAX T1

Nodo: 10 Azione : PERMA TRASV trave singola

Nodo: 11 Azione : PERMA LONG trave singola












Nodo: 14 Azione : PERMA MIN T3








PROGETTO DEFINITIVO







9 Gk PERMA MIN Nodo: 10 Azione : PERMA LONG trave singola





















10 Gk SLV SISMICA MAX Nodo: 10 Azione : SISMICA SLU MAX T1

Nodo: 10 Azione : SLV SISMA LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : SLV SISMA TRASV trave singola



Nodo: 11 Azione : SISMICA SLU MAX T7





PROGETTO DEFINITIVO



















11 Gk SLV SISMICA MIN Nodo: 10 Azione : SISMICA SLU MIN T1





Nodo: 11 Azione : SISMICA SLU MIN T7














PROGETTO DEFINITIVO










12 Gk SLD SISMICA MAX Nodo: 10 Azione : SISMICA SLE MAX T1

Nodo: 10 Azione : SLD SISMA LONG trave singola

Nodo: 10 Azione : SLD SISMA TRASV trave singola



Nodo: 11 Azione : SISMICA SLE MAX T7
















13 Gk SLD SISMICA MIN Nodo: 10 Azione : SISMICA SLE MIN T1







PROGETTO DEFINITIVO






Nodo: 11 Azione : SISMICA SLE MIN T7
















10.2.1.4 Combinazioni

La prima tabella delle combinazioni riportata di seguito comprende le seguenti informazioni: Numero, Tipo,

Sigla identificativa. Una seconda tabella riporta il peso nella combinazione, assunto per ogni caso di carico.

Cmb Tipo Sigla Id

1 SLU SLU 1

2 SLU SLU 2

3 SLU SLV 1

4 SLU SLV 2

5 SLE RARA RARE 1

6 SLE RARA RARE 2

7 SLE FREQUENTE FREQ 1



PROGETTO DEFINITIVO





Cmb Tipo Sigla Id

8 SLE FREQUENTE FREQ 2

9 SLE Q. PERMANENTE PERMA 1

10 SLE Q. PERMANENTE PERMA 2

11 SLD SLD 1

12 SLD SLD 2

Cmb PESO

PROPRIO

SLU MAX

IMPALCA

TO

SLU MIN

IMPALCA

TO

RARE

MAX

IMPALCA

TO

RARE

MIN

IMPALCA

TO

FREQ.

MAX

IMPALCA

TO

PREQ.

MIN

IMPALCA

TO

PERMA.

MAX

IMPALCA

TO

PERMA.

MIN

IMPALCA

TO

SLV MAX

IMPALCA

TO

SLV MIN

IMPALCA

TO

SLD MAX

IMPALCA

TO

SLD MIN

IMPALCA

TO

TERRE

1 1.35 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.35

2 1.35 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.35

3 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 1.00

4 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 1.00

5 1.00 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

6 1.00 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

7 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

8 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

9 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

10 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00

11 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00

12 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00

10.2.1.5 Sollecitazioni

Le immagini seguenti mostrano gli inviluppi delle sollecitazioni agenti sui diaframmi.



PROGETTO DEFINITIVO





Le combinazioni agli stati limite di esercizio frequenti e quasi permanenti producono sollecitazioni alquanto

ridotte e pertanto non dimensionanti in questo contesto.

FIGURA 10-5 INVILUPPO SFORZO NORMALE SLU/SLV



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 10-6 INVILUPPO TAGLIO SLU/SLV

FIGURA 10-7 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO MOMENTO FLETTENTE SLU/SLV



PROGETTO DEFINITIVO





FIGURA 10-8 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO SFORZO NORMALE SLE RARE

FIGURA 10-9 COMBINAZIONE SLU 2 : INVILUPPO MOMENTO FLETTENTE SLE RARE



PROGETTO DEFINITIVO





10.2.1.6 Verifiche

La sezione dei diaframmi di fondazione viene dimensionata in condizioni di presso-tenso flessione e di taglio

nella sezione più sollecitata come da sollecitazioni illustrate nel capitolo precedente.

Ciò viene effettuato in ottemperanza alla normativa vigente.

La sezione di verifica presenta dimensioni 25 cm * 100 cm.

La verifica verrà quindi effettuata a favore di sicurezza sul diaframma più verificato.

Si rimanda alle progettazioni successive un ottimizzazione dell’armatura dei diaframmi.

Ipotizzando di verificare un diaframma di dimensioni 100*250 si prendono, a favore di sicurezza, le seguenti

sollecitazioni.

Le sollecitazioni agli stati limite di esercizio in condizioni frequenti e quasi permanenti sono minime e si

ritiene possano essere trascurate in questa fase.

Si ipotizza l’inserimento di 25 barre di diametro 26 mm su entrambi i lati. La verifica è condotta col

programma PRO_VLIM. Ottimizzazioni di armatura si rimandano alle fasi di progettazione successive.

Verifica a pressoflessione

Geometria della sezione

Vert. X Y

n. cm cm

1 0.0 0.0

2 0.0 100.0

3 250.0 100.0

4 250.0 0.0



PROGETTO DEFINITIVO





Armature

Pos. X Y AreaPretens.

n. cm cm cmq (s/n)

1 15.4 93.7 5.3 no

2 24.6 93.7 5.3 no

3 33.7 93.7 5.3 no

4 42.8 93.7 5.3 no

5 52.0 93.7 5.3 no

6 61.1 93.7 5.3 no

7 70.2 93.7 5.3 no

8 79.3 93.7 5.3 no

9 88.5 93.7 5.3 no

10 97.6 93.7 5.3 no

11 106.7 93.7 5.3 no

12 115.9 93.7 5.3 no

13 125.0 93.7 5.3 no

14 134.1 93.7 5.3 no

15 143.3 93.7 5.3 no

16 152.4 93.7 5.3 no

17 161.5 93.7 5.3 no



PROGETTO DEFINITIVO





18 170.7 93.7 5.3 no

19 179.8 93.7 5.3 no

20 188.9 93.7 5.3 no

21 198.0 93.7 5.3 no

22 207.2 93.7 5.3 no

23 216.3 93.7 5.3 no

24 225.4 93.7 5.3 no

25 234.6 93.7 5.3 no

26 235.5 5.3 5.3 no

27 226.3 5.3 5.3 no

28 217.1 5.3 5.3 no

29 207.9 5.3 5.3 no

30 198.7 5.3 5.3 no

31 189.5 5.3 5.3 no

32 180.2 5.3 5.3 no

33 171.0 5.3 5.3 no

34 161.8 5.3 5.3 no

35 152.6 5.3 5.3 no

36 143.4 5.3 5.3 no

37 134.2 5.3 5.3 no

38 125.0 5.3 5.3 no

39 115.8 5.3 5.3 no

40 106.6 5.3 5.3 no

41 97.4 5.3 5.3 no

42 88.2 5.3 5.3 no

43 79.0 5.3 5.3 no

44 69.8 5.3 5.3 no

45 60.5 5.3 5.3 no



PROGETTO DEFINITIVO





46 51.3 5.3 5.3 no

47 42.1 5.3 5.3 no

48 32.9 5.3 5.3 no

49 23.7 5.3 5.3 no

50 14.5 5.3 5.3 no

Caratteristiche limite della sezione

Nu Mxu Myu Stato Sez.

kN kN m kN m

-10387.74 51.9387 0.0003 Completamente tesa

45662.74 -51.9387 0.0057 Completamente compressa

0.00 4630.7619 0.0000 Fibre inferiori tese

0.00 -4607.2704 0.0001 Fibre superiori tese

0.00 0.0000 9984.0994 Fibre di sinistra tese

0.00 0.0000 -9984.0991 Fibre di destra tese

Verifiche stato limite ultimo

Per ogni combinazione di carico saranno svolte le verifiche:

Verifica per Mxu, Myu e Nu proporzionali (sigla verifica: P)

e in caso di verifica proporzionale positiva:

Verifica con rapporto Mxu, Myu assegnato (sigla verifica: M)

Verifica con Nu costante (sigla verifica: N)



1 295.00 344.0000 0.0000 P 6076.22 7085.4940 -0.0001 0.050 OK

M 44740.35 342.2017 -0.0003 0.010

N 295.00 4756.6120 0.0000 0.070



PROGETTO DEFINITIVO





Riepilogo combinazioni maggiormente gravose:



1 295.00 344.0000 0.0000 P 6076.22 7085.4940 -0.0001 0.050 OK

1 295.00 344.0000 0.0000 M 44740.35 342.2017 -0.0003 0.010 OK

1 295.00 344.0000 0.0000 N 295.00 4756.6120 0.0000 0.070 OK

FIGURA 5.1.11-10 DOMINIO SLU

Verifiche stato limite di esercizio per c. c. rare

Valori limite (tensioni: segno (-) = compressione, (+) = trazione):


Acciaio: aL = 360.00 kN/mq (verifica Ok per a/aL < 1)

Cmb Mx My N c c/cL a a/aL



PROGETTO DEFINITIVO





n. e stato kN m kN m kN kN/mq kN/mq

2 OK 205.0000 0.0000 482.00 -0.58 0.04 -7.80 0.02

Verifica a taglio

Il taglio massimo sulla sezione vale 146.00 KN.

La sezione, senza armatura a taglio, presenta un momento resistente di 1004.81 KN quindi la verifica risulta

soddisfatta.

Si prevede comunque l’armatura minima a taglio prevista dalla normativa vigente.

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