Applicazione dal Corso di dottorato: Ottimizzazione Strutturale - Bontempi
104
Maggio 2014 [email protected] 1 Introduzione alla OTTIMIZZAZIONE STRUTTURALE: esempio mensola TT Franco Bontempi Ordinario di Tecnca delle Costruzioni Facolta’ di Ingegneria Civile e Industriale Sapienza Universita’ di Roma
-
Upload
stronger2012 -
Category
Engineering
-
view
89 -
download
1
description
Appunti del corso di dottorato: INTRODUZIONE ALL'OTTIMIZZAZIONE STRUTTURALE Ia parte Lezione del 13 maggio 2014 Lecture of the Ph.D. Course on STRUCTURAL OPTIMIZATION May, 13. 2014
Transcript of Applicazione dal Corso di dottorato: Ottimizzazione Strutturale - Bontempi
Maggio 2014 [email protected] 1
Introduzione allaOTTIMIZZAZIONE STRUTTURALE:
esempio mensola TT
Franco Bontempi
Ordinario di Tecnca delle Costruzioni
Facolta’ di Ingegneria Civile e Industriale
Sapienza Universita’ di Roma
Maggio 2014 [email protected] 2
Maggio 2014 [email protected] 6
1.0 1.6 0.6
ANCHORAGE FORCE
SHEAR
(SUPPORT REACTION)
RIGHT END REACTION
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 7
PORTATA MENSOLA• La stragrande maggioranza dei tegoli (più
dell’80% del mercato USA) necessitano di una mensola con capacità portante ULTIMA (UL) intorno ai 70 Kips.
• Dalle analisi siamo convinti che sarà possibile ridurre, almeno in parte, il peso della mensola. In ogni caso il peso complessivo della mensola non potrà superare i 7 Kg.
• Note:– 70 Kips ULS = 70 x 4.45 kN = 312 kN = 31.2 t
– 70 / 2.5 = 28 Kips -> 312/2.5 = 125 kN = 12.5 t
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 8
CLASSE DI RESISTENZA
DELL’ACCIAIO
• Si e’ deciso di adottare per la forgiatura della
mensola, acciaio tipo S460M (ASTM 913 Grade
65) il cui valore di snervamento è 460 N/mm2 ed è particolarmente tenace e resiliente anche a
basse temperature.
• Il forgiatore ha già confermato la disponibilità ad
usare questo acciaio.
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 10
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
1.0 1.6 0.6
ANCHORAGE FORCE
SHEAR
(SUPPORT REACTION)
RIGHT END REACTION
Maggio 2014 [email protected] 11
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
12/20/2012 11
Limit
Stat
e
λ Shear
(slice 1.9685
inch)
Anchorage
(slice
1.9685
inch)
Right end
(slice
1.9685
inch)
Slice 0.3937
inch
(model)
Slice 3.1496
inch
(suggested)
kN Kips kN Kips kN Kips kN Kips kN Kips
SLS 1.0 120 26.98 190 42.71 72 16.19 24 5.40 192 43.16
ULS 1.5 180 40.47 285 64.07 108 24.28 36 8.09 288 64.74
SILS 1.9 230 51.71 365 82.06 139 31.25 45 10.12 365 82.06
1.0 1.6 0.6
ANCHORAGE FORCESHEAR
(SUPPORT REACTION)
RIGHT END REACTION
Maggio 2014 [email protected] 29
USL elasto-plastic behavior
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 30
USL elasto-plastic behavior
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 31
USL elasto-plastic behavior
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 34
correnti
fori
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
ROUGH DESIGN
Maggio 2014 [email protected] 35
Spessori (mm)
14 mm
6 mm
Sezioni Correnti (mm)
Rettangolare 40x18
Rettangolare 20x8
Rettangolare 30x10
Rettangolare 30x14
Tubolare
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
35
Maggio 2014 [email protected] 36
Dettaglio fori e lastra
Dettaglio correnti
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
36
Maggio 2014 [email protected] 38
120
150.8
180
200
230
265
0
50
100
150
200
250
300
0.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00
Fo
rce
[K
N]
Vert_Displ [mm]SLE_richiesto SLE_valutato
SLU_richiesto SLU_valutato
Collasso_richiesto Collasso_valutato
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 41
Ansys
Stato Limite di Esercizio Richiesto F = 120 KN
Total mechanical strain intensity
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 42
Ansys
Stato Limite Ultimo Richiesto F=180 KN
Total mechanical strain intensity
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 43
Ansys
Stato Limite di Collasso Richiesto F=230 KN
Total mechanical strain intensity
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 44
Ansys
Stato Limite di Collasso Effettivo F = 260 KN
Total mechanical strain intensity
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 46
Abaqus
Stato Limite di Esercizio Richiesto F = 120 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 47
Abaqus
Stato Limite di Esercizio Effettivo F = 170 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 48
Abaqus
Stato Limite Ultimo Richiesto F=180 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 49
Abaqus
Stato Limite Ultimo Effettivo F = 195 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 50
Abaqus
Stato Limite di Collasso Richiesto F=230 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 51
Abaqus
Stato Limite di Collasso Effettivo F = 275 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 53
Abaqus
Stato Limite di Esercizio Richiesto F = 120 KN
Ansys
Stato Limite di Esercizio Richiesto F = 120 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 54
Abaqus
Stato Limite Ultimo Richiesto F=180 KN
Ansys
Stato Limite Ultimo Richiesto F=180 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 55
Abaqus
Stato Limite di Collasso Richiesto F=230 KN
Ansys
Stato Limite di Collasso Richiesto F=230 KN
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 56
PUSHOVER
0
50
100
150
200
250
300
350
0 5 10 15
Fo
rce [K
N]
Vert_Displ [mm]Abaqus_ottimizzata (3D model) Ansys_Ottimizzata (2D model)
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 78
Structural Response
λ=1.9 – 230 kN – 52 Kips
λ=1.5 – 180 kN – 40 Kips
λ=1.0 – 120 kN – 28 Kips
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 79
Analisi sotto azione d’incendio
(ISO Fire - Steel Temperature)
79
www.francobontempi.org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 80
Steel mechanical properties degradation
T
<=100°C200°C
400°C
600°C
800°C
500°C
2%
ε
20%0.2% 15%
σ
fyk
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 81
Mechanical Analysis
• The mechanical analysis shall be performed for the same duration as used in the temperature analysis.
• Verification of fire resistance should be in:
– in the strength domain: Rfi,d,t ≥
Efi,requ,t
(resistance at time t ≥ load effects at time t);
– in the time domain: tfi,d ≥tfi,requ
(design value of time fire resistance ≥ time required)
– In the temperature domain: Td ≤
Tcr
(design value of the material temperature ≤critical material temperature);
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 82
Verification of fire resistance (3D)R = structural resistance
T = temperature
t = time
T=T(t)
R=R(t,T)=R(t,T(t))=R(t)
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 83
Verification of fire resistance
(R-safe)R = structural resistance
T = temperature
t = time
Rfi,d,t
Efi,requ,t
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 84
Verification of fire resistance
(R-fail)R = structural resistance
T = temperature
t = time
Efi,requ,t
Rfi,d,t
Failure !
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 85
Verification of fire resistance (t)
R = structural resistance
T = temperature
t = time
Efi,requ,t Rfi,d,t
Failure !
tfi,d ≥ tfi,requ
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 86
Verification of fire resistance (T)
R = structural resistance
T = temperature
t = time
Efi,requ,t
Rfi,d,t
Failure !
Td ≤ Tcr
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 87
Verification of fire resistance (T)
R = structural resistance
T = temperature
t = time
Efi,requ,t
Rfi,d,t
Failure !
Td ≤ Tcr
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 88
0
200
400
600
800
1000
0 10 20 30 40 50 60
ISO 834
θ steel
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
ISO Fire - Steel Temperature
Maggio 2014 [email protected] 89
ANSYS
ABAQUS
www.francobontempi.org
Stro N
GER
PANEL STRESS, t= 0 sec, T= 20 °C, Yield stress 450 N/mm2
Maggio 2014 [email protected] 90
ANSYS
ABAQUS
PANEL STRESS, t= 565 sec, T= 576 °C, Yield stress 245 N/mm2
www.francobontempi.org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 91
PANEL STRESS, t= 650 sec, T= 618 °C, Yield stress 192 N/mm2
ANSYS
ABAQUS
www.francobontempi.org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 92
PANEL STRESS, t= 730 sec, T= 651 °C, Yield stress 156 N/mm2
ANSYS
ABAQUS
www.francobontempi.org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 93
PANEL STRESS, t= 770 sec, T= 665 °C, Yield stress 141 N/mm2
ANSYS
ABAQUS
www.francobontempi.org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 94
0
2
4
6
8
10
12
14
0 200 400 600 800
dis
pl [
mm
]
TEMP [°C]
Ansys
Abaqus
Structural Response (1)
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 95
0
2
4
6
8
10
12
0 5 10 15
dis
pl [
mm
]
Time [min]
Ansys
Abaqus
Structural Response (2)
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 96
0
200
400
600
800
1000
1200
0 20 40 60 80 100 120
ISO 834
Acciaio non protetto
pittura intumescente
schiuma PROMAFOAM d=7mm
GessoTime [min]
TE
MP
[°C
]
Protective Measures
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
Maggio 2014 [email protected] 102
Mensola ottimizzata peso ≈ 5.3 kg
Roma, 03 dicembre 2012
ww
w.f
ran
cob
on
tem
pi.
org
Stro N
GER
