Analisi Icc Atmtbt
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Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:
Fg. 5 segue 6
Verificato Visionato0 15/03/07
Rev Data Emissioni e revisioni CompilatoEmissione Buonocore Buonocore Buonocore
via brunelleschi,119 - Ravenna
MarcegagliaStabilimento di Ravenna
Studio Tecnico M B
SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
CORRENTI DI CORTO CIRCUITO
RELAZIONE TECNICA
CALCOLODELLE IMPEDENZE E DELLE
SOTTOSTAZIONE A.T./M.T.CABINA M.T./B.T.
-
Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:Fg. 5 segue 6
via brunelleschi,119 - Ravenna
Marcegaglia SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
SIMBOLI
Stabilimento di Ravenna
Studio Tecnico M B
-
Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:Fg. 5 segue 6
SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
Linea di alimentazione
MarcegagliaStabilimento di Ravenna
Studio Tecnico M Bvia brunelleschi,119 - Ravenna
Quando un cortocircuito alimentato, attraverso un trasformatore, da una rete amedia o alta tensione di cui si conosce solo la potenza iniziale simmetrica di
cortocircuito S"kQ o la corrente simmetrica iniziale di cortocircuito I"kQ nel puntodi connessione Q, limpedenza equivalente ZQt riferita al lato bassa tensione del
trasformatore si pu calcolare come segue:
Trasformatori
Calcolo della corrente di corto circuito trifase alimentato da una sola sorgente
Quando un cortocircuito, alimentato da una rete di cui solo la potenza inizialesimmetrica di cortocircuito o la corrente iniziale di cortocircuito sono conosciute
e pari rispettivamente a SkQ e IkQ nel punto di connessione Q di talealimentazione, conviene determinare limpedenza (diretta) equivalente della rete
ZQ come segue:
Per determinare il valore di corto circuito di pi sorgenti di alimentazione collegate, questa si determonercon la somma delle singole correnti I"k
-
Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:
Fg. 5 segue 6
L'analisi delle correnti di corto circuito presunte sulle sbarre , viene effettuata per verificare il
"Potere di interruzione" delle apparecchiature adottate e da adottare nei quadri Power Center e nei quadri alimentati
da quest'ultimo.
Rete di alimentazione kV
I"kqmax trifase kA
I"kqmax monofase kA
Tempo elim.guasto a terra CEI11-1 sec.
MVA
Tensione nominale MT kV
Vcc %
I"kqmax 12,42 kA
Il metodo di calcolo si basa inoltre sulle seguenti ipotesi:
- il valore della tensione della sorgente e le impedenze di tutti i componenti del circuito
sono supposti costanti
- le resistenze dei contatti e le impedenze del guasto sono trascurate
- Se il cortocircuito trifase , rimane trifase per tutto il tempo del cortocircuito
- Le capacit delle linee e le ammettenze in parallelo degli elementi passivi sono trascurate
I dati forniti si presumono a regime costante di servizo, e con il congiuntore di sottostazione aperto. Alfine di eseguire una'analisi sulla distribuzione MT e BT dello stabilimento completa e cautelativa , si
prende in considerazione il caso peggiorativo di un corto circuito a congiuntore in sottostazione chiuso,ma inserendo nel calcolo l'apporto della rete di alimentazione
Marcegaglia
Dati e parametri preliminari
Rete di alimentazione stazione AT/MT
132,00
13,72 Lettera Enel del 19 Gennaio 2007protocollo Enel RTI-19/01/2007-
0019085
SOTTOSTAZIONE LATO A.T.
Stabilimento di Ravenna
Studio Tecnico M B
SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
via brunelleschi,119 - Ravenna
50,00
Su questo dato si basa la presente analisi.
15,50
15,00
SOTTOSTAZIONE LATO M.T.Trasformatori AT/MT
Senza apporto delle linee a monte
12,55
0,15
-
Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:Fg. 5 segue 6
Unq = 132,0 kV Zq = Cq Unq = 6,1102 W CEI11.28 8.1
I"kqmax = 13,7 kA V 3 I"kqmaxCq = 1,1 CEI11.28 7.2 Xq = 0,995 Zq = 6,0796 W CEI11.28 8.1
Rq = 0,1 Xq = 0,611 W CEI11.28 8.1
Formazione cavo in Alta Tensione Sez.= mmq. l= 50 mt
R'L = 1/54 Wmmq/m = W/km X'L = 0,11 W/km CEI11.28 8.3
240 mmq
RL = 0,0039 XL =
RA= 0,6149 XA =
Icc 3ph A' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima A'
Ip 3ph A' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase
Icc mono A' = kA CEI11.28 9.2 Icc bifase massima
UrTHV = 132.000 V UrTLV= V
UkrT = 15,50 % URrT = %
PT= 167.000 W Srt = kVA
ZT = tr =
RT = Rat =
XT = Xat =
Icc 3ph B' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph B' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase
Icc F-F B' = kA CEI11.28 9.2 Icc bifase massima B'
Formazione del Cavo
Uni/Multipolare= 1 Ncond.per fase= 4 Sez.= 300 mmq. l= 30 mt
RL= 0,000461 XL =
Icc 3ph C' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph C' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase
kV
Icc mono C' = kA CEI11.28 9.2 Icc Monofase minima AT/MT
C'
kV
SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
15,00
16,16
W 0,000671 W
Calcolo corrente di corto circuito sulle sbarre del Quadro MT
20,22
54,24
Calcolo corrente di corto circuito ai morsetti MT del trasformatore
11,1630,24
9,66
Calcolo resistenza e reattanza cavo di collegamento Quadro MT
0,015030 W 0,007940 W
0,697338 W 0,078578 W
0,33
50000
0,697500 W 9 Rapporto di trasformazione
Calcolo corrente di corto circuito ai morsetti AT del trasformatore
12,4630,73
10,79
Dati tecnici del trasformatore AT/MT
15000
0,077160
W 0,0055 W
W 6,0851 W
Calcolo teorico Corrente di corto circuito linea AT ed MTCalcolo impedenza resistenza e reattanza arrivo linea in Alta Tensione
Calcolo Impedenze ai morsetti AT del Trasformatore
N 2 trasformatori in parallelo SI
240
132,00
MarcegagliaStabilimento di Ravenna
Studio Tecnico M Bvia brunelleschi,119 - Ravenna
-
Documento N
ANALISI DELLE CORRENTI DI CORTO CIRCUITO Impianto :
IMPIANTO:Fg. 5 segue 6
Unq = 15,0 kV Zq = Cq Unq = 0,471 W CEI11.28 8.1
I"kqmax = 20,2 kA V 3 I"kqmaxCq = 1,1 CEI11.28 7.2 Xq = 0,995 Zq = 0,4687 W CEI11.28 8.1
Rq = 0,1 Xq = 0,0471 W CEI11.28 8.1
Formazione cavo in Media Tensione Sez.= mmq. l= 10 mt
R'L = 1/54 Wmmq/m = W/km X'L = 0,11 W/km CEI11.28 8.3
500 mmq
RL = 0,0004 XL =
RA= 0,0475 XA =
Icc 3ph A' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima A'
Ip 3ph A' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase
Icc mono A' = kA CEI11.28 9.2 Icc bifase massima
UrTHV = 15.000 V UrTLV= V
UkrT = 6,23 % URrT = %
PT= 19.000 W Srt = kVA
ZT = tr =
RT = Rat =
XT = Xat =
Icc 3ph B' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph B' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase
Icc F-F B' = kA CEI11.28 9.2 Icc bifase massima B'
Formazione del Cavo
Uni/Multipolare= 1 Ncond.per fase= 4 Sez.= bl.2(7x130) mmq. l= 10 mt
RL= 0,000103 XL =
Icc 3ph C' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph C' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase C'
Icc mono C' = kA CEI11.28 9.2 Icc Monofase minima
Formazione del Cavo
Uni/Multipolare= 1 Ncond.per fase= 3 Sez.= 240 mmq. l= 180 mt
RL= 0,004560 XL =
Icc 3ph D' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph D' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase D'
Icc mono D' = kA CEI11.28 9.2 Icc Monofase minima
Formazione del Cavo
Uni/Multipolare= 1 Ncond.per fase= 1 Sez.= 240 mmq. l= 282 mt
RL= 0,021432 XL =
Icc 3ph E' = kA CEI11.28 9.1.1 Icc Trifase massima
Ip 3ph E' = kA CEI11.28 9.1.2 Icc di picco Trifase E'
Icc mono E' = kA CEI11.28 9.2 Icc Monofase minima
24,8941,13
13,98
5,44
128,53
46,27
93,37215,86
Calcolo resistenza e reattanza cavo di collegamento al Power Center CABINA OA
W
15,88
45,23
18,34
53,42
Dati tecnici del trasformatore TESAR
400
W
0,76
Calcolo corrente di corto circuito ai morsetti BT del trasformatore TESAR
W
N 2 trasformatori in parallelo
Calcolo corrente di corto circuito sulle sbarre del Quadro.MCC INDOOR
Calcolo teorico Corrente di corto circuito linea MT e BTCalcolo impedenza resistenza e reattanza arrivo linea in media
Calcolo corrente di corto circuito ai morsetti MT del trasformatore TESAR CABINA OA
Calcolo corrente di corto circuito ai morsetti MT del trasformatore TESAR CABINA OA
0,003987
0,037037
Marcegaglia
Studio Tecnico M Bvia brunelleschi,119 - Ravenna
Stabilimento di Ravenna
SOTTOSTAZIONE AT/MTCABINA MT/BT
SI
WW
W
0,0011
0,4698W
500
2500
38 Rapporto di trasformazione
0,000486 0,000034
WW 0,000334
W
0,003957
W 0,025436 W
8,54
2,86
W0,005412
Calcolo corrente di corto circuito sulle sbarre del Power Center CABINA OA
Calcolo resistenza e reattanza cavo di collegamento al Quadro MCC INDOOR MPL150 LIQUIFIER
0,000131
71,79
WW
-
X R20CmW/m mW /m0,1760 18,1400
0,1680 12,1700
0,1550 7,3200
0,1430 4,58000,1350 3,0400
0,1190 1,8300
0,1120 1,1500
0,1060 0,7310
0,1010 0,5270
0,1010 0,38900,0965 0,3340
0,0975 0,1940
0,0939 0,1540
0,0928 0,1260
0,0908 0,10000,0902 0,0779
0,0895 0,0629
0,0876 0,0504
0,0867 0,0413
0,10630,0843
0,0707
0,0730
0,0569
0,05250,0416
0,0456
0,0397
0,0450
19,5 17,5
Pag. 32 cont. ////CompilatoCEI 64-8 - SISTEMA TN - S
tel. e Fax. +39-0544407291
CAVI UNIPOLARI
Studio Tecnico M B
www.studiotecnicomb.com
N doc.
EA-10000-EDataRev.
CALCOLO CORRENTE PRESUNTA DI CORTOCIRCUITOVia Brunelleschi,119 - Ravenna
Tabelle UNEL 35023-70
X
7,1800
4,49002,9900
mW/m1 0,1250
Sezionemm
CAVI MULTIPOLARI
Portata nominale R20CmW/m17,8200
Portata nominale
0,11802,5 0,1090
1,5
26
11,9300
24
0,10106 0,0955
4
46 4135 32
0,086116 0,0817
10 1,8000
1,1370
63
85
57
76
0,081335 0,0783
25 0,7170
0,5170
112
138
101
111
0,077970 0,0751
50 0,38100,2640
168213
134171
0,0762120 0,0740
95 0,1900
0,1520
258
383
207
346
0,0745185 0,0742
150 0,1230
0,0992
444
510
399
300 0,0750
240 0,0760
0,0614
607
703
0,0400
823
0,0752
bl.7X100 1000 0,1035
0,0742500 0,0744
400 0,0489
bl.7X160 1600 0,0694
bl.7X130 1250 0,0779
bl.2x(7x100) 2000 0,0528
bl.2(7x75) 1600 0,0711
bl.2(7x160) 3050 0,0364
bl.2(7x130) 2500 0,0412
bl.3(7x130) 4000 0,0396
bl.3(7x100) 3100 0,0373
bl.3(7x160) 4250 0,0248