3 8 0 2 / R C 1 1 1 - - Comune di Castelvetrano - Sito...

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3. VASCHE E MANUFATTI3.8 DIGESTORE AEROBICO FANGHI

Relazione di calcolo strutturale

R C 1 1 1 -

S. Sammataro G. SpecialeR. Meli



HYDROARCH S.R.L.

CONSULTING ENGINEERS Ing. RUGGERO CASSATA

LAVORI DI ADEGUAMENTO DEL DEPURATORE DI CONTRADA ERRANTE

E CONDOTTE DI ADDUZIONE AL SISTEMA IRRIGUO ESISTENTE NEL TERRITORIO COMUNALE

3 3.8_RC_1.00_RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE – DIGESTORE AEROBICO FANGHI

Sommario

1 PREMESSA ............................................................................................................ 5

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO ............................................................................. 6

3 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI ................................................... 7

4 ANALISI DEI CARICHI .......................................................................................... 8

4.1 Pesi propri e permanenti portati .......................................................................... 8

4.2 Sovraccarichi accidentali .................................................................................... 8

4.3 Spinta del terreno ............................................................................................. 8

4.4 Spinta idraulica dell’acqua di falda ....................................................................... 8

4.5 Spinta idraulica ................................................................................................. 8

4.6 Sisma .............................................................................................................. 8

4.7 Spinta sismica dell’acqua di falda ........................................................................ 9

4.8 Spinta sismica del terreno .................................................................................. 9

4.9 Spinta sismica dell’acqua.................................................................................... 9

4.10 Combinazioni dei carichi ................................................................................. 10

4.10.1 SLU ........................................................................................................... 10

4.10.2 SLE ........................................................................................................... 12

5 DICHIARAZIONI SECONDO N.T.C. 2008 (PUNTO 10.2) ....................................... 14

5.1 Tipo di analisi svolta ......................................................................................... 14

5.2 Origine e caratteristiche dei codici di calcolo ........................................................ 14

5.3 Affidabilità dei codici di calcolo ........................................................................... 14

5.4 Modalità di presentazione dei risultati ................................................................. 14

5.5 Informazioni generali sull'elaborazione ................................................................ 15

5.6 Giudizio motivato di accettabilità dei risultati ....................................................... 15

5.7 Modellazione agli elementi finiti .......................................................................... 15

6 METODI DI VERIFICA ADOTTATI ........................................................................ 17

6.1 SLU ................................................................................................................ 17

6.1.1 Flessione e presso flessione .......................................................................... 17

6.1.2 Taglio ........................................................................................................ 17

6.2 SLE e SLD ....................................................................................................... 17

6.2.1 Fessurazione (SLF) ...................................................................................... 17

6.2.2 Tensioni di esercizio .................................................................................... 17

7 MODELLAZIONE DELLE SEZIONI ......................................................................... 18

8 MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI.................................................................... 20

HYDROARCH S.R.L.





9 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE ................................................. 21

10 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SHELL .............................................. 23

11 MODELLAZIONE DELLE AZIONI ....................................................................... 25

12 SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO ...................................................... 27

13 DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI .............................................................. 30

14 AZIONE SISMICA ............................................................................................. 35

15 RISULTATI ANALISI SISMICHE ....................................................................... 36

16 VERIFICHE ELEMENTI PARETE E GUSCIO IN C.A. ............................................ 44

17 RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE ................................................................ 50

18 STATI LIMITE D' ESERCIZIO ............................................................................ 53

19 IMMAGINI E DIAGRAMMI ................................................................................ 55

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1 PREMESSA

Nella presente relazione sono riportati i calcoli e le verifiche relativi al digestore aerobico fanghi,

un manufatto da realizzarsi nell’ambito dei lavori per il riadeguamento del depuratore di

Castelvetrano.

Il manufatto è costituito da setti in c.a., ha dimensioni 31.20m x 28.80m. I muri perimetrali

hanno spessore 40cm e altezza pari a 4.50m; è presente un setto intermedio, di spessore pari a

40cm. La fondazione, da realizzarsi sopra un magrone, ha spessore di 60cm. In sommità sono

presenti passerelle aventi spessore di 20cm.

I carichi agenti sono stati valutati in accordo con quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 “Norme

Tecniche per le Costruzioni”.

L’azione sismica è stata valutata in accordo a quanto previsto dal D.M. 14/1/2008 “Norme

Tecniche per le Costruzioni” e dall’O.P.C.M. 20 marzo 2003 “Norme tecniche per il progetto, la

valutazione e l’adeguamento sismico degli edifici”.

Le procedure di verifica degli elementi si basano sul metodo semiprobabilistico agli stati limite e

vengono condotte sia nei riguardi degli stati limite di esercizio (SLE), che ultimi (SLU), mediante

il metodo dei coefficienti parziali di sicurezza sulle azioni e sulle resistenze.

I calcoli e le verifiche sono stati effettuati mediante un modello agli elementi finiti.

Le forze sono espresse in [kN], i momenti in [kN m] e le tensioni in [MPa].

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2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli e le verifiche statiche delle strutture sono stati eseguiti mediante il metodo agli S.L. nel

rispetto della seguente normativa:

• Legge 5-11-1971 n° 1086 – “Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, ed a struttura metallica”

• D.M. del 9-1-1996 – “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione e il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche”

• D.M. del 16-1-1996 – “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”

• Circolare del 4-7-1996 – “Istruzioni per l’applicazione delle Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi” di cui al D.M. del 16-1-1996”

• D.M. del 16-1-1996 – “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche”

• Circolare del 15-10-1996 – “Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per il calcolo, l’esecuzione e il collaudo delle strutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche” di cui al D.M. del 9-1-1996”

• Circolare del 10-4-1997 – “Istruzioni per l’applicazione delle «Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche» di cui al D.M. 16 gennaio 1996

• O.P.C.M. del 20-3-2003 – “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di norme tecniche per le costruzioni in zona sismica”

• D.M. del 14-1-2008 – “Norme tecniche per le costruzioni"

• Circolare del 2-2-2009 – “Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008”

• CNR 10012/85 – “Istruzioni per la valutazione delle azioni sulle strutture”

• UNI ENV 1992: Eurocodice 2 – “Progettazione delle strutture di calcestruzzo”

• Model Code ’98

• UNI EN 206-1 – Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità

• UNI 11104:2004 – Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità - Istruzioni complementari per l'applicazione della EN 206-1

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3 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI UTILIZZATI

Calcestruzzo:

Rck = 35.00 MPa resistenza caratteristica cubica a 28 giorni

fck = 0.83 Rck = 29.05 MPa resistenza caratteristica cilindrica a compressione

fcm = fck + 8 = 37.05 MPa valore medio resistenza cilindrica

fctm = 3/2

3.0 ckf = 2.83 MPa resistenza media a trazione semplice

fcfm = 1.2 fctm = 3.40 MPa resistenza media a trazione per flessione

fctk = 0.7 fctm = 1.98 MPa resistenza caratteristica a trazione semplice

Ec = ( ) 3.0

1022000 cmf = 32588 MPa modulo elastico

γ = 25 kN/m3 peso specifico

Stato limite ultimo SLU:

fcd = c

ckf

γ

85.0 = 16.46 MPa

Stato limite delle tensioni di esercizio SLE:

σc = 0.6 fck = 17.43 MPa (combinazione rara)

σc = 0.45 fck = 13.07 MPa (combinazione quasi-permanente)

Acciaio armatura ordinaria:

B450C (controllato in stabilimento)

fyk ≥ 450.00 MPa tensione caratteristica di snervamento

Es = 210000 MPa modulo elastico

γ = 78.5 kN/m3 peso specifico

n = 15 rapporto di omogeneizzazione acciaio-calcestruzzo

Stato limite ultimo SLU:

fyd = 15.1

yk

s

yk ff=

γ = 391.30 MPa

Stato limite delle tensioni di esercizio SLE:

σs = 0.8 fyk = 360 MPa

Stato limite di apertura delle fessure SLF:

w1 = 0.2 mm (ambiente ordinario, armatura sensibile, comb. quasi-permanente)

w2 = 0.3 mm (ambiente ordinario, armatura sensibile, combinazione frequente)

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4 ANALISI DEI CARICHI

4.1 Pesi propri e permanenti portati

I pesi propri strutturali sono stati valutati ponendo il peso specifico cemento armato pari a γc =

25.0 kN/m3.

Il ricoprimento è valutato di volta in volta.

4.2 Sovraccarichi accidentali

È stato considerato un sovraccarico di 5 kN/m2 sia sulle solette che sul terreno.

4.3 Spinta del terreno

La pressione del terreno è valutata secondo l’espressione:

p(y) = K0 γ y

dove:

o y è l’affondamento o γ = 19 kN/m3 è il peso per unità di volume del terreno o φ’ = 35° è l’angolo di resistenza a taglio del terreno o K0 = 1 – sen φ’ = 0.43 è il coefficiente di spinta a riposo del terreno.

4.4 Spinta idraulica dell’acqua di falda

La falda è situata al disotto della fondazione; non si hanno pertanto effetti dovuti a spinte

idrauliche o sottospinte.

4.5 Spinta idraulica

Si tiene conto della presenza dell’acqua all’interno del manufatto, ove ciò sia a favore di

sicurezza.

La pressione viene calcolata come: ( ) yyq aγ=

dove y è l’affondamento rispetto al pelo libero e γa è la densità dell’acqua.

L’acqua è presente all’interno del manufatto tra la quota +1.50 e la quota -2.80. La pressione

massima dell’acqua è dunque pari a 10*(1.50+2.80) = 43 kN/m2.

4.6 Sisma

Il calcolo delle sollecitazioni sismiche è stato eseguito tenendo conto della nuova normativa

sismica (Ordinanza n.3274 del 8-5-2003 e D.M. 14-01-2008). Non viene tenuto in conto il sisma

verticale, in accordo con il paragrafo 7.2.1 del DM 14/1/2008.

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Coordinate latitudine longitudine

geografiche 37.6558 12.8046

SLU SLD

ag/g 0.131 0.043

TR 712 75

F0 2.406 2.392

suolo B B

Ss 1.20 1.20

St 1 1

S 1.20 1.20

β 1 1

kh 0.1572 0.0516

kv 0.0786 0.0258

4.7 Spinta sismica dell’acqua di falda

Non si hanno sovrapressioni (positiva e negativa) dell’acqua, in quanto la falda è posta al disotto

della fondazione.

4.8 Spinta sismica del terreno

La struttura in esame è assunta come rigida e completamente vincolata. Non si può, dunque,

sviluppare nel terreno uno stato di spinta attiva.

L’incremento dinamico di spinta del terreno può essere calcolato come:

2H

g

aSP

g γ=∆

con punto di applicazione a metà dell’altezza del muro.

4.9 Spinta sismica dell’acqua

Si deve tener conto della sovrapressione (positiva e negativa) dell’acqua sui muri, dovuta

all’effetto idrodinamico.

Tale sovrapressione viene calcolata come:

( ) Hyg

aSyq a

g γ8

7m=

dove:

o y è l’affondamento rispetto al pelo libero o γa è la densità dell’acqua o H è la quota del pelo libero.

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4.10 Combinazioni dei carichi

4.10.1 SLU

4.10.1.1 Combinazioni statiche

Le azioni di calcolo Fd si ottengono combinando le azioni elementari caratteristiche secondo la

seguente formula di correlazione:

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+++=l

h

khEPhPh

n

i

kiEQiQiikEQQ

m

j

kjEGjGjd QQQGF12

0111

1

γγγγψγγγγ

essendo

Gkj il valore caratteristico della j-esima azione permanente (peso proprio, carichi permanenti portati, precompressione, etc.)

Qk1 il valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione

Qki il valore caratteristico della i-esima azione variabile

Pkh il valore caratteristico della h-esima deformazione impressa (effetto della temperatura, deformazione del terreno, viscosità, ritiro, etc.)

γG, γQ, γP i coefficienti parziali

γE i coefficienti di modello delle azioni

ψoi i coefficienti di combinazione.

I valori dei coefficienti parziali, di modello e di combinazione utilizzati sono riportati nelle

seguenti tabelle:

Azione sfavorevole Azione favorevole

γGj 1.3 0.9

γQi 1.5 0

γPh non presente non presente

γEGj 1

γEQi 1

γEPh non presente

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4.10.1.2 Combinazioni sismiche



( )∑+++=i

KiQiKPKGEd QPGEF γψγγγ2

essendo

E l’azione sismica

GK il valore caratteristico dei carichi permanenti

PK il valore caratteristico dell’azione di precompressione, a cadute di tensione avvenute

QKi il valore caratteristico della i-esima azione variabile


γE, γG, γQ, γP i coefficienti parziali

ψ2i i coefficienti di combinazione delle azioni variabili.


seguenti tabelle:

γE 1

γG 1

γQ 1

γP non presente

Non vengono considerate le combinazioni sismiche allo SLU, in quanto, a parità di coefficienti

parziali, l’intensità delle forze sismiche allo SLD è maggiore.

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4.10.2 SLE

4.10.2.1 Combinazioni statiche (SLE)

Le azioni di calcolo Fd si ottengono combinando le azioni elementari caratteristiche secondo le

seguenti formule di correlazione:

combinazioni frequenti:

( ) ( ) ( )∑∑∑===

+++=l

h

khEPhPh

n

i

kiEQiQiikEQQ

m

j

kjEGjGjd QQQGF12

211111

1

γγγγψγγψγγ

combinazioni quasi permanenti:

( ) ( ) ( )∑∑∑===

++=l

h

khEPhPh

n

i

kiEQiQii

m

j

kjEGjGjd QQGF11

2

1

γγγγψγγ

essendo

Gkj il valore caratteristico della j-esima azione permanente (peso proprio, carichi permanenti portati, precompressione, etc.)

Qk1 il valore caratteristico dell’azione variabile di base di ogni combinazione

Qki il valore caratteristico della i-esima azione variabile


γG, γQ, γP i coefficienti parziali

γE i coefficienti di modello delle azioni

ψoi i coefficienti di combinazione.


seguenti tabelle:

Azione sfavorevole Azione favorevole

γGj 1 0.9

γQi 1 0

γPh non presente non presente

γEGj 1

γEQi 1

γEPh non presente

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4.10.2.2 Combinazioni sismiche (SLD)



( )∑+++=i

KiQiKPKGEd QPGEF γψγγγ2

essendo

E l’azione sismica

GK il valore caratteristico dei carichi permanenti

PK il valore caratteristico dell’azione di precompressione, a cadute di tensione avvenute

QKi il valore caratteristico della i-esima azione variabile


γE, γG, γQ, γP i coefficienti parziali

ψ2i i coefficienti di combinazione delle azioni variabili.


seguenti tabelle:

γE 1

γG 1

γQ 1

γP non presente

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5 DICHIARAZIONI SECONDO N.T.C. 2008 (PUNTO 10.2)

5.1 Tipo di analisi svolta

L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico.

La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le

combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli scenari di carico più gravosi

cui l'opera sarà soggetta.

5.2 Origine e caratteristiche dei codici di calcolo

Programma di calcolo utilizzato: PRO SAP

Versione: ENTRY

Produttore: 2S.I. Software e Servizi per l’Ingegneria s.r.l.

Utente: Sering Ingegneria s.r.l.

Licenza: libera

5.3 Affidabilità dei codici di calcolo

Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di

valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal

produttore e distributore del software, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e

degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi prova interamente

risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l’elaborazione.

La 2S.I. Software e Servizi per l’Ingegneria s.r.l. ha verificato l’affidabilità e la robustezza

del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi

numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.

E’ possibile reperire la documentazione contenente alcuni dei più significativi casi trattati al

seguente link: http://www.2si.it/Software/Affidabilità.htm

5.4 Modalità di presentazione dei risultati

La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la

corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione di calcolo illustra in modo esaustivo i

dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare.

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5.5 Informazioni generali sull'elaborazione

Il programma prevede una serie di controlli automatici (check) che consentono l’individuazione

di errori di modellazione. Al termine dell’analisi un controllo automatico identifica la presenza di

spostamenti o rotazioni abnormi. Si può pertanto asserire che l’elaborazione sia corretta e

completa.

5.6 Giudizio motivato di accettabilità dei risultati

I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli che ne comprovano l’attendibilità.

Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi

tradizionali e adottati, anche in fase di primo proporzionamento della struttura. Inoltre, sulla

base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la

validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle

azioni. Si allega al termine della presente relazione elenco sintetico dei controlli svolti (verifiche

di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati, comparazioni tra i risultati delle analisi e

quelli di valutazioni semplificate, etc.).

5.7 Modellazione agli elementi finiti

L’analisi strutturale è condotta con il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato

tensodeformativo indotto da carichi statici. L’analisi strutturale è condotta con il metodo

dell’analisi modale e dello spettro di risposta in termini di accelerazione per la valutazione dello

stato tensodeformativo indotto da carichi dinamici (tra cui quelli di tipo sismico).

L’analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Il metodo sopraindicato si

basa sulla schematizzazione della struttura in elementi connessi solo in corrispondenza di un

numero prefissato di punti denominati nodi. I nodi sono definiti dalle tre coordinate cartesiane in

un sistema di riferimento globale. Le incognite del problema (nell’ambito del metodo degli

spostamenti) sono le componenti di spostamento dei nodi riferite al sistema di riferimento

globale (traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z). La soluzione del problema si

ottiene con un sistema di equazioni algebriche lineari i cui termini noti sono costituiti dai carichi

agenti sulla struttura opportunamente concentrati ai nodi:

K * u = F

dove K = matrice di rigidezza, u = vettore spostamenti nodali, F = vettore forze nodali.

Dagli spostamenti ottenuti con la risoluzione del sistema vengono quindi dedotte le sollecitazioni

e/o le tensioni di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna locale all’elemento stesso.

Il sistema di riferimento utilizzato è costituito da una terna cartesiana destrorsa XYZ. Si assume

l’asse Z verticale ed orientato verso l'alto.

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Il programma di calcolo utilizzato è il PRO SAP versione ENTRY della 2S.I. Software e Servizi per

l’Ingegneria s.r.l., con licenza libera.

Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di

valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal

produttore e distributore del software, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e

degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi prova interamente

risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l’elaborazione.

2S.I. ha verificato l’affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero

significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi numerica sono stati confrontati con

soluzioni teoriche.

E’ possibile reperire la documentazione contenente alcuni dei più significativi casi trattati al

seguente link: http://www.2si.it/Software/Affidabilità.htm

Il programma prevede una serie di controlli automatici (check) che consentono l’individuazione

di errori di modellazione. Al termine dell’analisi un controllo automatico identifica la presenza di

spostamenti o rotazioni abnormi. Si può pertanto asserire che l’ elaborazione sia corretta e

completa. I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli che ne comprovano

l’attendibilità. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti

con metodi tradizionali e adottati, anche in fase di primo proporzionamento della struttura.

Inoltre, sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è

valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della

struttura e delle azioni. Si allega al termine della presente relazione elenco sintetico dei controlli

svolti (verifiche di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati, comparazioni tra i risultati

delle analisi e quelli di valutazioni semplificate, etc.) .

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6 METODI DI VERIFICA ADOTTATI

6.1 SLU

Le verifiche di sicurezza per gli stati limite ultimi (SLU) sono condotte con riferimento alla

situazione di progetto persistente, che è la situazione in cui la struttura verrà a trovarsi nella

maggior parte della sua vita utile. Non vengono, dunque, eseguite verifiche riguardo a situazioni

transitorie, in quanto non significative, e accidentali (incendio, urti, scoppi, etc.).

Le verifiche agli SLU devono soddisfare il requisito di resistenza, ossia per tutti gli elementi deve

essere verificato che il valore di progetto di ciascuna sollecitazione (Ed) sia inferiore al

corrispondente valore della resistenza di progetto (Rd).

6.1.1 Flessione e presso flessione

Tali verifiche vengono svolte secondo l’Eurocodice 2 (UNI ENV 1992 1-1 par.4.3.1).

I risultati sono riportati in termini di domini di rottura e la verifica è soddisfatta se il coefficiente

di sicurezza (Mlim/M) ottenuto è superiore o uguale a 1.

6.1.2 Taglio

Tali verifiche sono svolte secondo l’Eurocodice 2 (UNI ENV 1992 1-1 par.4.3.2).

6.2 SLE e SLD

Le verifiche agli stati limite di esercizio (SLE) e allo stato limite di danno (SLD) comprendono:

- verifica della fessurazione - verifica delle tensioni di esercizio

6.2.1 Fessurazione (SLF)

La verifica è condotta verificando il rispetto delle tensioni massime e degli interferri riportati

nelle tabelle C4.1.II e C4.1.III della Circolare del 2/2/2009.

6.2.2 Tensioni di esercizio

Le tensioni nei materiali per flessione e presso flessione devono essere inferiori ai limiti imposti

dal DM 14/1/2008 nel par. 4.1.2.2.4.5.

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7 MODELLAZIONE DELLE SEZIONI

Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione:

1 sezione di tipo generico 2 profilati semplici 3 profilati accoppiati e speciali

Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni sezione vengono riportati in tabella i seguenti dati: Area area della sezione A V2 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 2) A V3 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 3) Jt fattore torsionale di rigidezza J2-2 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 2 J3-3 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 3 W2-2 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 2 W3-3 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 3 Wp2-2 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 2 Wp3-3 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 3 I dati soprariportati vengono utilizzati per la determinazione dei carichi inerziali e per la definizione delle rigidezze degli elementi strutturali; qualora il valore di Area V2 (e/o Area V3) sia nullo la deformabilità per taglio V2 (e/o V3) è trascurata. La valutazione delle caratteristiche inerziali delle sezioni è condotta nel riferimento 2-3 dell’elemento.

rettangolare a T a T rovescia a T di colmo a L a L specchiata

a L specchiata

rovescia a L rovescia a L di colmo a doppio T a quattro

specchiata a quattro

a U a C a croce circolare rettangolare

cava circolare cava

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Per quanto concerne i profilati semplici ed accoppiati l’asse 2 del riferimento coincide con l’asse x riportato nei più diffusi profilatari. Per quanto concerne le sezioni di tipo generico (tipo 1.):

i valori dimensionali con prefisso B sono riferiti all’asse 2 i valori dimensionali con prefisso H sono riferiti all’asse 3

Con riferimento al Documento di Affidabilità “Test di validazione del software di calcolo

PRO_SAP e dei moduli aggiuntivi PRO_SAP Modulo Geotecnico, PRO_CAD nodi acciaio e

PRO_MST” - versione Maggio 2011, disponibile per il download sul sito www.2si.it, si segnalano i seguenti esempi applicativi:

Test N°

Titolo

1 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE E INERZIALI 44 VERIFICA AGLI SLU DI STRUTTURE IN C.A. 47 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 9/1/96

48 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 14/1/2008

49 VERIFICA ALLO SLE (TENSIONI E FESSURAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 50 VERIFICA ALLO SLE (DEFORMAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 95 ANALISI DI RESISTENZA AL FUOCO

Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3 cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3 3 Rettangolare: b=40.00 h

=60.00 2400.00 2000.00 2000.00 7.424e+05 3.200e+05 7.200e+05 1.600e+04 2.400e+04 2.400e+04 3.600e+04

4 Rettangolare: b=40.00 h =40.00

1600.00 1333.33 1333.33 3.599e+05 2.133e+05 2.133e+05 1.067e+04 1.067e+04 1.600e+04 1.600e+04

10 Rettangolare: b=90.00 h =15.00

1350.00 1125.00 1125.00 9.062e+04 9.113e+05 2.531e+04 2.025e+04 3375.00 3.038e+04 5062.50

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8 MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali. Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z). Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale, ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sottoriportate riflettono le succitate possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di molle viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà

previsti per il nodo TxTyTzRxRyRz, il valore 1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è libero).

Note (FS = 1, 2,…) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2,… fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su pali,…) che è collegato al nodo. (ISO = “id SIGLA”) indice e sigla identificativa dell’ eventuale isolatore sismico assegnato al nodo

Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ).

Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli isolatori utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformità al cap. 7.10 del D.M. 14/01/08 Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z cm cm cm cm cm cm cm cm cm 1 -500.0 0.0 0.0 2 -500.0 -945.0 175.0 3 1760.0 0.0 175.0 4 -620.0 -90.0 0.0 5 -500.0 945.0 -335.0 6 1760.0 -945.0 0.0 7 -500.0 0.0 -335.0 8 -500.0 945.0 0.0 9 -620.0 -90.0 175.0 10 0.0 945.0 0.0 11 -500.0 945.0 175.0 12 1760.0 0.0 -335.0 13 -500.0 90.0 175.0 14 -500.0 -90.0 0.0 15 1760.0 945.0 0.0 16 -500.0 90.0 0.0 17 -620.0 90.0 175.0 18 -500.0 0.0 175.0 19 -500.0 -90.0 -335.0 20 -620.0 -90.0 -335.0 21 -500.0 -945.0 0.0 22 0.0 -945.0 0.0 23 0.0 0.0 175.0 24 1760.0 945.0 175.0 26 1760.0 -945.0 175.0 27 0.0 945.0 175.0 28 1760.0 945.0 -335.0 29 -620.0 90.0 0.0 30 -500.0 90.0 -335.0 31 -500.0 -945.0 -335.0 32 1760.0 -945.0 -335.0 33 -620.0 90.0 -335.0 34 -500.0 -90.0 175.0 35 1760.0 0.0 0.0 36 0.0 -945.0 175.0 37 0.0 0.0 -335.0 38 0.0 945.0 -335.0 39 0.0 -945.0 -335.0 40 0.0 0.0 0.0 41 0.0 90.0 175.0 42 0.0 -90.0 175.0 43 1760.0 90.0 175.0 44 1760.0 -90.0 175.0

Nodo X Y Z Note Rig. TX Rig. TY Rig. TZ Rig. RX Rig. RY Rig. RZ cm cm cm daN/cm daN/cm daN/cm daN cm/rad daN cm/rad daN cm/rad 25 -545.0 435.0 0.0 v=111111

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9 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE Il programma utilizza per la modellazione elementi a due nodi denominati in generale travi. Ogni elemento trave è individuato dal nodo iniziale e dal nodo finale. Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione.

1

2

3X

Y

Z

orientamento elementi 2D non verticali

X

Y

Z

1

2

3

orientamento elementi 2D verticali

In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella:

Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento: trave, trave di fondazione, pilastro, asta,

asta tesa, asta compressa Nodo I (J) numero del nodo iniziale (finale) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Sez. codice della sezione assegnata all’elemento Rotaz. valore della rotazione dell’elemento, attorno al proprio asse, nel caso

in cui l’orientamento di default non sia adottabile; l’orientamento di default prevede per gli elementi non verticali l’asse 2 contenuto nel piano verticale e l’asse 3 orizzontale, per gli elementi verticali l’asse 2 diretto secondo X negativo e l’asse 3 diretto secondo Y negativo

Svincolo I (J) codici di svincolo per le azioni interne; i primi sei codici si riferiscono al nodo iniziale, i restanti sei al nodo finale (il valore 1 indica che la relativa azione interna non è attiva)

Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione della trave su suolo elastico

Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del suolo elastico orizzontale




Test N°

Titolo

2 TRAVI A UNA CAMPATA 3 TRAVE A PIU’ CAMPATE 4 TRAVE A UNA CAMPATA SU TERRENO ALLA WINKLER 5 TRAVI SU TERRENO ALLA WINKLER CON CARICO TRASVERSALE 6 TELAI PIANI CON CERNIERE ALLA BASE 7 TELAI PIANI CON INCASTRI ALLA BASE 11 STRUTTURE SOGGETTE A VARIAZIONI TERMICHE

12 STRUTTURE SU TERRENO ALLA WINKLER SOTTOPOSTE A CARICHI DISTRIBUITI TRIANGOLARI

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21 DRILLING 24 TENSIONI E ROTAZIONI RISPETTO ALLA CORDA DI ELEMENTI TRAVE 27 FRECCIA DI ELEMENTI TRAVE 41 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER TRAVI IN C.A. 42 GERARCHIA DELLE RESISTENZE PER PILASTRI IN C.A. 43 VERIFICA ALLE TA DI STRUTTURE IN C.A. 44 VERIFICA AGLI SLU DI STRUTTURE IN C.A. 46 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI TRAVI IN C.A. 47 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 9/1/96

48 PROGETTAZIONE A TAGLIO DI STRUTTURE IN C.A. SECONDO IL D.M. 14/1/2008

49 VERIFICA ALLO SLE (TENSIONI E FESSURAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 50 VERIFICA ALLO SLE (DEFORMAZIONE) DI STRUTTURE IN C.A. 51 FATTORE DI STRUTTURA 52 SOVRARESISTENZE

53 DETTAGLI COSTRUTTIVI C.A.: LIMITI D'ARMATURA PILASTRI E NODI TRAVE-PILASTRO

55 VERIFICA DI STABILITA’ DI ASTE COMPRESSE IN ACCIAIO – METODO OMEGA 56 LUCE LIBERA DI TRAVI E ASTE IN ACCIAIO 57 LUCE LIBERA DI COLONNE IN ACCIAIO 58 SVERGOLAMENTO DI TRAVI IN ACCIAIO 63 STABILITA’ DI ASTE COMPOSTE IN ACCIAIO 68 VALUTAZIONE EFFETTO P-δ SU PILASTRATA 69 VALUTAZIONE EFFETTO P-δ SU TELAIO 3D 80 ANALISI PUSHOVER DI UN EDIFICIO IN C.A. 82 ANALISI ELASTO PLASTICA INCREMENTALE 83 ANALISI ELASTO PLASTICA INCREMENTALE 89 VERIFICA ALLO SLU DI STRUTTURE IN LEGNO SECONDO EC5 90 VERIFICA ALLO SLE DI STRUTTURE IN LEGNO SECONDO EC5 93 SNELLEZZE EC5 120 PROGETTO E VERIFICA DI TRAVI PREM

Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O gradi daN/cm3 daN/cm3 2 Trave 25 13 3 10

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10 MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI SHELL Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o quattro nodi denominati in generale shell. Ogni elemento shell è individuato dai nodi I, J, K, L (L=I per gli elementi a tre nodi). Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione.

X

Y

Z

1

2

3

X

Y

Z

1

2

3

orientamento elementi 3D non verticali orientamento elementi 3D verticali

In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella:

Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento:

Guscio (elemento guscio in elevazione non verticale) Guscio fond. (elemento guscio su suolo elastico) Setto (elemento guscio in elevazione verticale) Membrana (elemento guscio con comportamento membranale)

Nodo I (J, K, L) numero del nodo I (J, K, L) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Spessore spessore dell’elemento (costante) Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la

modellazione del suolo elastico verticale Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la

modellazione del suolo elastico orizzontale Con riferimento al Documento di Affidabilità “Test di validazione del software di calcolo



Test N°

Titolo

8 MENSOLE CON ELEMENTI PLATE E MATERIALE ORTOTROPO 10 PIASTRA CON ELEMENTI PLATE E MATERIALE ORTOTROPO 21 DRILLING 25 TENSIONI DI ELEMENTI PLATE

31 REALIZZAZIONE DI MESH PIANA SU GEOMETRIA CON PUNTI FISSI IMPORTATA DA FILE .DXF

32 REALIZZAZIONE DI MESH PIANA SU GEOMETRIA CON SEGMENTI E FORI INTERNI IMPORTATA DA FILE .DXF

33 REALIZZAZIONE DI MESH PIANE SU GEOMETRIE COSTRUITE IN PRO_SAP

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34 ANALISI DI BUCKLING DI PIASTRA ISOTROPA 35 ANALISI DI BUCKLING DI UN CILINDRO COMPRESSO INCASTRATO ALLA BASE 36 ANALISI DI PARETI FORATE 37 BIMETALLIC STRIP (NAFEMS EXERCISE 6)

38 ANALISI ELASTICA DI PIASTRA CON INTAGLIO CIRCOLARE (FLAT BAR WITH EDGE NOTCHES-NAFEMS EXERCISE 9)

39 PLATEA NERVATA 45 VERIFICA A PUNZONAMENTO ALLO SLU DI PIASTRE IN C.A. 117 PROGETTO E VERIFICA DI GUSCI IN MATERIALE XLAM

118 PROGETTO E VERIFICA DI PARETI IN MATERIALE XLAM E RELATIVI COLLEGAMENTI

Elem. Note Nodo I Nodo J Nodo K Nodo L Mat. Spessore Wink V Wink O cm daN/cm3 daN/cm3 1 Guscio fond. 39 32 12 37 3 60.0 1.00 1.00 2 Setto 23 3 35 40 3 40.0 3 Setto 4 29 17 9 3 40.0 4 Setto 19 7 1 14 3 40.0 5 Setto 10 15 28 38 3 40.0 6 Setto 16 8 11 13 3 40.0 7 Setto 20 33 29 4 3 40.0 8 Setto 31 19 14 21 3 40.0 9 Setto 40 35 12 37 3 40.0 10 Setto 4 14 19 20 3 40.0 11 Setto 7 30 16 1 3 40.0 12 Setto 22 6 32 39 3 40.0 13 Setto 1 16 13 18 3 40.0 14 Setto 14 1 18 34 3 40.0 15 Setto 30 5 8 16 3 40.0 16 Setto 36 26 6 22 3 40.0 17 Setto 21 14 34 2 3 40.0 18 Setto 32 12 35 6 3 40.0 19 Setto 27 24 15 10 3 40.0 20 Setto 12 28 15 35 3 40.0 21 Guscio fond. 37 12 28 38 3 60.0 1.00 1.00 22 Setto 29 16 30 33 3 40.0 23 Setto 17 13 16 29 3 40.0 24 Setto 9 34 14 4 3 40.0 25 Guscio fond. 20 19 7 3 60.0 1.00 1.00 26 Guscio fond. 7 19 37 3 60.0 1.00 1.00 27 Guscio fond. 30 37 38 5 3 60.0 1.00 1.00 28 Setto 21 22 39 31 3 40.0 29 Setto 2 36 22 21 3 40.0 30 Setto 18 23 40 1 3 40.0 31 Setto 1 40 37 7 3 40.0 32 Setto 8 10 38 5 3 40.0 33 Setto 11 27 10 8 3 40.0 34 Guscio fond. 31 39 37 19 3 60.0 1.00 1.00 35 Guscio fond. 33 20 7 3 60.0 1.00 1.00 36 Guscio fond. 7 37 30 3 60.0 1.00 1.00 37 Guscio fond. 33 7 30 3 60.0 1.00 1.00 38 Setto 44 35 3 3 40.0 39 Setto 35 15 24 43 3 40.0 40 Guscio 34 42 23 18 3 20.0 41 Guscio 9 34 18 3 20.0 42 Guscio 9 18 17 3 20.0 43 Guscio 17 18 13 3 20.0 44 Guscio 18 23 41 13 3 20.0 45 Guscio 23 3 43 41 3 20.0 46 Guscio 42 44 3 23 3 20.0 47 Setto 6 35 44 3 40.0 48 Setto 26 6 44 3 40.0 49 Setto 3 35 43 3 40.0

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11 MODELLAZIONE DELLE AZIONI Il programma consente l’uso di diverse tipologie di carico (azioni). Le azioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni azione applicata alla struttura viene di riportato il codice, il tipo e la sigla identificativa. Le tabelle successive dettagliano i valori caratteristici di ogni azione in relazione al tipo. Le tabelle riportano infatti i seguenti dati in relazione al tipo: 1 carico concentrato nodale 6 dati (forza Fx, Fy, Fz, momento Mx, My, Mz) 2 spostamento nodale impresso 6 dati (spostamento Tx,Ty,Tz, rotazione Rx,Ry,Rz) 3 carico distribuito globale su elemento tipo trave 7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di inizio carico)

7 dati (fx,fy,fz,mx,my,mz,ascissa di fine carico) 4 carico distribuito locale su elemento tipo trave 7 dati (f1,f2,f3,m1,m2,m3,ascissa di inizio carico)

7 dati (f1,f2,f3,m1,m2,m3,ascissa di fine carico) 5 carico concentrato globale su elemento tipo trave 7 dati (Fx,Fy,Fz,Mx,My,Mz,ascissa di carico) 6 carico concentrato locale su elemento tipo trave 7 dati (F1, F2, F3, M1, M2, M3, ascissa di carico) 7 variazione termica applicata ad elemento tipo trave 7 dati (variazioni termiche: uniforme, media e differenza in altezza e

larghezza al nodo iniziale e finale) 8 carico di pressione uniforme su elemento tipo piastra 1 dato (pressione) 9 carico di pressione variabile su elemento tipo piastra 4 dati (pressione, quota, pressione, quota) 10 variazione termica applicata ad elemento tipo piastra 2 dati (variazioni termiche: media e differenza nello spessore) 11 carico variabile generale su elementi tipo trave e piastra 1 dato descrizione della tipologia

4 dati per segmento (posizione, valore, posizione, valore) la tipologia precisa l’ascissa di definizione, la direzione del carico, la modalità di carico e la larghezza d’influenza per gli elementi tipo trave

12 gruppo di carichi con impronta su piastra 9 dati (numero di ripetizioni in direzione X e Y, valore di ciascun carico,

posizione centrale del primo, dimensioni dell’ impronta, interasse tra i carichi

FX

FY

FZ

MX

MY

MZ

Carico concentrato nodale

δX

δY

δZ

RX

RY

RZ

Spostamento impresso

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X

Y

Z

Carico distribuito globale

21

3 q3

i

q3

f

Carico distribuito locale

XY

Z

a

Carico concentrato globale

21

3

a

F3

Carico concentrato locale

Carico termico 2D

Carico termico 3D

Carico pressione uniforme

Carico pressione variabile

Tipo carico distribuito globale su trave

Id Tipo Pos. fx fy fz mx my mz m kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 10 Passerella_linea:Fzi=-5.00 Fzf=-5.00 0.0 0.0 0.0 -5.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -5.00 0.0 0.0 0.0

Tipo carico di pressione uniforme su piastra

Il carico n°1 è relativo alla pressione idrostatica agente sul fondo. Id Tipo pressione kN/ m2 1 VascaV:p=-0.43 -43.00 7 S-:p=-2.500e-02 -2.50 13 Ts-:p=-5.100e-02 -5.10 14 Hs+:p=4.700e-02 4.70 17 Ss-:p=-5.300e-02 -5.30

Tipo carico di pressione variabile su piastra

Il carico n°2 è relativo alla pressione idrostatica agente sulle pareti. Id Tipo pressione quota pressione quota kN/ m2 m kN/ m2 m 2 H+:pi=0.0 qi=150.00 pf=0.43 qf=-280.00 0.0 1.50 43.00 -2.80 4 T+:pi=0.0 qi=0.0 pf=0.30 qf=-335.00 0.0 0.0 30.23 -3.35 5 T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 0.0 0.0 -30.23 -3.35

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12 SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO Il programma consente l’applicazione di diverse tipologie di casi di carico. Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico: Sigla Tipo Descrizione

1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle

coperture 5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla

struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e

precompressioni Sono di tipo automatico A (ossia non prevedono introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 1-Ggk; 4-Gsk; 5-Qsk; 6-Qnk. Sono di tipo semi-automatico SA (ossia prevedono una minima introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 7-Qtk, in quanto richiede solo il valore della variazione termica; 9-Esk e 10-Edk, in quanto richiedono il valore dell’angolo di ingresso del sisma e l’individuazione dei casi di carico partecipanti alla definizione delle masse. Sono di tipo non automatico NA ossia prevedono la diretta applicazione di carichi generici agli elementi strutturali (si veda il precedente punto Modellazione delle Azioni) i restanti casi di carico. Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l’indicazione dei dati relativi al caso di carico stesso: Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto). In successione, per i casi di carico non automatici, viene riportato l’elenco di nodi ed elementi direttamente caricati con la sigla identificativa del carico. Per i casi di carico di tipo sismico (9-Esk e 10-Edk), viene riportata la tabella di definizione delle masse: per ogni caso di carico partecipante alla definizione delle masse viene indicata la relativa aliquota (partecipazione) considerata. Si precisa che per i caso di carico 5-Qsk e 6-Qnk la partecipazione è prevista localmente per ogni elemento solaio o copertura presente nel modello (si confronti il valore Sksol nel capitolo relativo agli elementi solaio) e pertanto la loro partecipazione è di norma pari a uno. CDC Tipo Sigla Id Note 1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 10 CDC=G1k (permanente generico) ......... partecipazione:1.00 per 11 Terreno partecipazione:1.00 per 12 Acqua partecipazione:0.50 per 13 Accidentali 3 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico

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CDC Tipo Sigla Id Note 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 11 Gk Terreno D3 : 3 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 5 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 6 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 7 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 8 Azione : T+:pi=0.0 qi=0.0 pf=0.30 qf=-335.00 D3 : 10 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 12 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 15 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 :da 16 a 18 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 19 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 20 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 : 22 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 :da 28 a 29 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 D3 :da 32 a 33 Azione : T-:pi=0.0 qi=0.0 pf=-0.30 qf=-335.00 12 Qk Acqua D3 : 1 Azione : VascaV:p=-0.50 D3 : 2 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 3 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 4 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 5 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 6 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 7 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 8 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 9 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 10 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 11 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 12 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 15 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 :da 16 a 18 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 19 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 20 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 21 Azione : VascaV:p=-0.50 D3 : 22 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 :da 26 a 27 Azione : VascaV:p=-0.50 D3 :da 28 a 29 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 :da 30 a 31 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 :da 32 a 33 Azione : H+:pi=0.0 qi=310.00 pf=0.50 qf=-335.00 D3 : 34 Azione : VascaV:p=-0.50 D3 : 36 Azione : VascaV:p=-0.50 13 Qk Accidentali D2 : 2 Azione : Passerella_linea:Fzi=-5.00 Fzf=-5.00 D3 : 3 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 5 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 6 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 7 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 8 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 10 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 12 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 15 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 :da 16 a 18 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 19 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 20 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 : 22 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 :da 28 a 29 Azione : S-:p=-2.500e-02 D3 :da 32 a 33 Azione : S-:p=-2.500e-02 14 Qk Terreno_sisma D3 : 3 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 6 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 7 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 8 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 10 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 12 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 15 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 :da 16 a 18 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 : 20 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 D3 :da 28 a 29 Azione : Ts-:p=-5.100e-02 15 Qk Acqua_sisma D3 : 2 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 4 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 5 Azione : Hs+:p=4.700e-02

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CDC Tipo Sigla Id Note D3 : 6 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 9 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 11 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 15 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 19 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 : 22 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 :da 30 a 31 Azione : Hs+:p=4.700e-02 D3 :da 32 a 33 Azione : Hs+:p=4.700e-02 16 Qk Sovracc_sisma D3 : 3 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 6 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 7 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 8 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 10 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 12 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 15 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 :da 16 a 18 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 : 20 Azione : Ss-:p=-5.300e-02 D3 :da 28 a 29 Azione : Ss-:p=-5.300e-02

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13 DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU Comb. SLU A1 3 4 SLU Comb. SLU A1 4 5 SLU Comb. SLU A1 5 6 SLU Comb. SLU A1 6 7 SLU Comb. SLU A1 7 8 SLU Comb. SLU A1 8 9 SLU Comb. SLU A1 9 10 SLU Comb. SLU A1 10 11 SLU Comb. SLU A1 11 12 SLU Comb. SLU A1 12 13 SLU Comb. SLU A1 13 14 SLU Comb. SLU A1 14 15 SLU Comb. SLU A1 15 16 SLU Comb. SLU A1 16 17 SLU Comb. SLU A1 17 18 SLU Comb. SLU A1 18 19 SLU Comb. SLU A1 19 20 SLU Comb. SLU A1 20 21 SLU Comb. SLU A1 21 22 SLU Comb. SLU A1 22 23 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 23 24 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 24 25 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 25 26 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 26 27 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 27 28 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 28 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 36 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 36 37 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 37 38 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 38 39 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 39 40 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 40 41 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 41 42 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 42 43 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 43 44 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 44 45 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 45 46 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 46 47 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 47 48 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 48 49 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 49 50 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 50 51 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 51 52 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 52 53 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 53 54 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 54 55 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 55 56 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 56 57 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 57 58 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 58 59 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 59 60 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 60 61 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 61 62 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 62 63 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 63 64 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 64 65 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 65 66 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 66

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Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta 67 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 67 68 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 68 69 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 69 70 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 70 71 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 71 72 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 72 73 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 73 74 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 74 75 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 75 76 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 76 77 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 77 78 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 78 79 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 79 80 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 80 81 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 81 82 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 82 83 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 83 84 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 84 85 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 85 86 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 86 87 SLU(acc.) Comb. SLU (Accid.) 87 88 SLU(acc.) Comb. SLU (Accid.) 88 89 SLU(acc.) Comb. SLU (Accid.) 89 90 SLU(acc.) Comb. SLU (Accid.) 90 91 SLE(r) Comb. SLE(rara) 91 92 SLE(r) Comb. SLE(rara) 92 93 SLE(r) Comb. SLE(rara) 93 94 SLE(r) Comb. SLE(rara) 94 95 SLE(r) Comb. SLE(rara) 95 96 SLE(r) Comb. SLE(rara) 96 97 SLE(r) Comb. SLE(rara) 97 98 SLE(r) Comb. SLE(rara) 98 99 SLE(r) Comb. SLE(rara) 99 100 SLE(r) Comb. SLE(rara) 100 101 SLE(r) Comb. SLE(rara) 101 102 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 102 103 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 103 104 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 104 105 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 105 106 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 106 107 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 107 108 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 108 109 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 109 110 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 110 111 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 111 112 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 112 113 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 113

Cmb CDC

1/15... CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 3 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 4 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 5 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 7 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 8 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 9 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 10 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0

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Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

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HYDROARCH S.R.L.





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HYDROARCH S.R.L.





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80 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 81 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 82 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 83 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 84 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 85 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 86 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 0.30 87 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 88 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 89 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.0 0.0 0.0 0.0 90 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.30 0.0 0.0 0.0 91 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 92 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 93 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 94 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 95 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 96 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 97 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 98 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 99 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 100 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 101 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 102 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 103 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 104 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.90 0.0 0.0 0.0 0.0 105 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.90 0.30 0.0 0.0 0.0 106 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 107 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.0 0.0 0.0 0.0 108 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.50 0.0 0.0 0.0 109 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.30 0.0 0.0 0.0 110 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 111 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 112 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.0 0.0 0.0 0.0 113 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 0.80 0.30 0.0 0.0 0.0

HYDROARCH S.R.L.





14 AZIONE SISMICA L’azione sismica sulle costruzioni è valutata a partire dalla “pericolosità sismica di base”, in condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale. Allo stato attuale, la pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di riferimento è fornita dai dati pubblicati sul sito http://esse1.mi.ingv.it/. Per punti non coincidenti con il reticolo di riferimento e periodi di ritorno non contemplati direttamente si opera come indicato nell’ allegato alle NTC (rispettivamente media pesata e interpolazione). L’ azione sismica viene definita in relazione ad un periodo di riferimento Vr che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale per il coefficiente d’uso (vedi tabella Parametri della struttura). Fissato il periodo di riferimento Vr e la probabilità di superamento Pver associata a ciascuno degli stati limite considerati, si ottiene il periodo di ritorno Tr e i relativi parametri di pericolosità sismica (vedi tabella successiva): ag: accelerazione orizzontale massima del terreno; Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; T*c: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale; Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni] Tipo di suolo Categoria topografica III 50.0 1.5 75.0 B T1

Individuati su reticolo di riferimento i parametri di pericolosità sismica si valutano i parametri spettrali riportati in tabella: S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche mediante la relazione seguente S = Ss*St (3.2.5) Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Fv è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima verticale, in termini di accelerazione orizzontale massima del terreno ag su sito di riferimento rigido orizzontale Tb è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante. Tc è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a velocità costante. Td è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante. Id nodo Longitudine Latitudine Distanza Km Loc. 12.805 37.696 47164 12.798 37.683 1.580 47165 12.861 37.683 5.149 46943 12.861 37.733 6.400 46942 12.798 37.733 4.118

SL Pver Tr ag Fo T*c Anni g sec SLO 81.0 45.0 0.033 2.380 0.210 SLD 63.0 75.0 0.045 2.390 0.240 SLV 10.0 712.0 0.131 2.420 0.300 SLC 5.0 1462.0 0.175 2.470 0.320

SL ag S Fo Fv Tb Tc Td g sec sec sec SLO 0.033 1.200 2.380 0.585 0.105 0.316 1.733 SLD 0.045 1.200 2.390 0.681 0.117 0.351 1.778 SLV 0.131 1.200 2.420 1.184 0.140 0.420 2.125 SLC 0.175 1.200 2.470 1.395 0.147 0.442 2.300

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15 RISULTATI ANALISI SISMICHE Il programma consente l’analisi di diverse configurazioni sismiche. Sono previsti, infatti, i seguenti casi di carico:

9. Esk caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10. Edk caso di carico sismico con analisi dinamica

Ciascun caso di carico è caratterizzato da un angolo di ingresso e da una configurazione di masse determinante la forza sismica complessiva (si rimanda al capitolo relativo ai casi di carico per chiarimenti inerenti questo aspetto). Nella colonna Note, in funzione della norma in uso sono riportati i parametri fondamentali che caratterizzano l’ azione sismica: in particolare possono essere presenti i seguenti valori: Angolo di ingresso

Angolo di ingresso dell’azione sismica orizzontale

Fattore di importanza

Fattore di importanza dell’edificio, in base alla categoria di appartenenza

Zona sismica Zona sismica Accelerazione ag

Accelerazione orizzontale massima sul suolo

Categoria suolo

Categoria di profilo stratigrafico del suolo di fondazione

Fattore di struttura q

Fattore dipendente dalla tipologia strutturale

Fattore di sito S

Fattore dipendente dalla stratigrafia e dal profilo topografico

Classe di duttilità CD

Classe di duttilità della struttura – “A” duttilità alta, “B” duttilità bassa

Fattore riduz. SLD

Fattore di riduzione dello spettro elastico per lo stato limite di danno

Periodo proprio T1

Periodo proprio di vibrazione della struttura

Coefficiente Lambda

Coefficiente dipendente dal periodo proprio T1 e dal numero di piani della struttura

Ordinata spettro Sd(T1)

Valore delle ordinate dello spettro di progetto per lo stato limite ultimo, componente orizzontale (verticale Svd)

Ordinata spettro Se(T1)

Valore delle ordinate dello spettro elastico ridotta del fattore SLD per lo stato limite di danno, componente orizzontale (verticale Sve)

Ordinata spettro S (Tb-Tc)

Valore dell’ ordinata dello spettro in uso nel tratto costante

numero di modi considerati

Numero di modi di vibrare della struttura considerati nell’analisi dinamica

Per ciascun caso di carico sismico viene riportato l’insieme di dati sottoriportati (le masse sono espresse in unità di forza):

a) analisi sismica statica equivalente: � quota, posizione del centro di applicazione e azione orizzontale risultante,

posizione del baricentro delle rigidezze, rapporto r/Ls (per strutture a nucleo), indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2

� azione sismica complessiva

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b) analisi sismica dinamica con spettro di risposta: � quota, posizione del centro di massa e massa risultante, posizione del baricentro

delle rigidezze, rapporto r/Ls (per strutture a nucleo) , indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2

� frequenza, periodo,accelerazione spettrale, massa eccitata nelle tre direzioni globali per tutti i modi

� massa complessiva ed aliquota di massa complessiva eccitata. Per ciascuna combinazione sismica definita SLD o SLO viene riportato il livello di deformazione etaT (dr) degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso anche in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con i valori forniti nella norma ( es. 5 per edifici con tamponamenti collegati rigidamente alla struttura, 10.0 per edifici con tamponamenti collegati elasticamente, 3 per edifici in muratura ordinaria, 4 per edifici in muratura armata). Qualora si applichi il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") l’analisi sismica dinamica può essere comprensiva di sollecitazione verticale contemporanea a quella orizzontale, nel qual caso è effettuata una sovrapposizione degli effetti in ragione della radice dei quadrati degli effetti stessi. Per ciascuna combinazione sismica - analisi effettuate con il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") - viene riportato il livello di deformazione etaT, etaP e etaD degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con il valore 2 o 4 per la verifica. Per gli edifici sismicamente isolati si riportano di seguito le verifiche condotte sui dispositivi di isolamento. Le verifiche sono effettuate secondo l’ allegato 10.A dell’Ordinanza 3274 e smi. In particolare la tabella, per ogni combinazione SLU (SLC per il DM 14-01-2008) sismica riporta il codice di verifica e i valori utilizzati per la verifica: spostamento dE, area ridotta e dimensione A2, azione verticale, deformazioni di taglio dell’ elastomero e tensioni nell’ acciaio. Nodo Nodo di appoggio dell’ isolatore Cmb Combinazione oggetto della verifica Verif. Codice di verifica ok – verifica positiva , NV – verifica negativa, ND – verifica non

completata dE Spostamento relativo tra le due facce (amplificato del 20% per Ordinanza 3274 e

smi) combinato con la regola del 30% Ang fi Angolo utilizzato per il calcolo dell’ area ridotta Ar (per dispositivi circolari) V Azione verticale agente Ar Area ridotta efficace Dim A2 Dimensione utile per il calcolo della deformazione per rotazione Sig s Tensione nell’ inserto in acciaio Gam c(a,s,t) Deformazioni di taglio dell’ elestomero Vcr Carico critico per instabilità

Affinchè la verifica sia positiva deve essere:

1) V > 0 2) Sig s < fyk 3) Gam t < 5 4) Gam s < Gam * (caratteristica dell’ elastomero) 5) Gam s < 2 6) V < 0.5 Vcr

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Test N°

Titolo

23 DM 2008: SPETTRO 29 SISMICA 1000/H, SOMMA V, EFFETTO P-δ 30 ANALISI DI UN EDIFICIO CON ISOLATORI SISMICI 65 MASSE SISMICHE 70 PROGETTO DI ISOLATORI ELASTOMERICI 71 VERIFICA DI ISOLATORI ELASTOMERICI 72 VERIFICA DI ISOLATORI FRICTION PENDULUM

CDC Tipo Sigla Id Note 2 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.380 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.027 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry m kN m m m m m m 1.75 1194.48 5.72 0.10 0.0 -0.95 6.29 0.0 1.192 0.034 0.010 Risulta 1194.48

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.232 0.052 0.240 26.70 2.2 451.78 37.8 5.38 0.5 2 20.939 0.048 0.233 345.70 28.9 2.83 0.2 14.60 1.2 3 21.297 0.047 0.232 50.75 4.2 268.74 22.5 8.85e-03 7.41e-04 4 23.897 0.042 0.224 289.25 24.2 167.00 14.0 30.72 2.6 5 25.710 0.039 0.219 9.40 0.8 5.69 0.5 9.63 0.8 6 29.778 0.034 0.211 10.26 0.9 1.16 9.69e-02 469.34 39.3 7 30.713 0.033 0.209 10.85 0.9 12.69 1.1 656.05 54.9 8 36.580 0.027 0.201 379.98 31.8 29.09 2.4 0.83 6.91e-02 9 39.142 0.026 0.198 67.13 5.6 77.28 6.5 2.28 0.2 Risulta 1190.01 1016.26 1188.84 In percentuale 99.63 85.08 99.53

CDC Tipo Sigla Id Note 3 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.380 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.027 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B

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CDC Tipo Sigla Id Note numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry m kN m m m m m m 1.75 1194.48 5.72 0.10 0.0 0.95 6.29 0.0 1.192 0.034 0.010 Risulta 1194.48

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.226 0.052 0.240 28.01 2.3 453.12 37.9 4.89 0.4 2 21.181 0.047 0.232 138.61 11.6 196.40 16.4 0.03 2.88e-03 3 21.376 0.047 0.232 281.24 23.5 12.92 1.1 17.51 1.5 4 23.219 0.043 0.226 270.32 22.6 227.34 19.0 25.30 2.1 5 25.672 0.039 0.219 3.33 0.3 2.34 0.2 5.44 0.5 6 30.013 0.033 0.210 0.29 2.39e-02 0.48 4.06e-02 801.78 67.1 7 31.001 0.032 0.209 0.38 3.20e-02 21.88 1.8 330.65 27.7 8 36.900 0.027 0.200 466.23 39.0 5.30 0.4 0.14 1.19e-02 9 38.777 0.026 0.198 1.83 0.2 96.19 8.1 3.04 0.3 Risulta 1190.23 1015.98 1188.79 In percentuale 99.64 85.06 99.52

CDC Tipo Sigla Id Note 4 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.380 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.051 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC


Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.435 0.051 0.239 18.22 1.5 641.91 53.7 1.65 0.1 2 20.777 0.048 0.234 101.08 8.5 14.98 1.3 14.02 1.2 3 21.533 0.046 0.231 375.89 31.5 33.51 2.8 3.93 0.3 4 24.030 0.042 0.224 215.51 18.0 201.50 16.9 36.91 3.1 5 26.593 0.038 0.217 3.09 0.3 1.68 0.1 9.18 0.8 6 29.835 0.034 0.211 4.89 0.4 0.09 7.92e-03 606.17 50.7 7 30.929 0.032 0.209 8.04 0.7 20.08 1.7 515.54 43.2 8 36.635 0.027 0.201 444.03 37.2 16.20 1.4 0.15 1.22e-02 9 38.946 0.026 0.198 19.72 1.7 107.81 9.0 1.52 0.1 Risulta 1190.48 1037.76 1189.07 In percentuale 99.66 86.88 99.55

CDC Tipo Sigla Id Note 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.380 g angolo di ingresso:90.00

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CDC Tipo Sigla Id Note eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.053 sec. fattore di struttura q: 1.000 fattore per spost. mu d: 1.000 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry m kN m m m m m m 1.75 1194.48 5.72 0.10 -1.19 0.0 6.29 0.0 1.192 0.034 0.010 Risulta 1194.48

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 18.750 0.053 0.242 18.06 1.5 364.20 30.5 5.51 0.5 2 20.888 0.048 0.234 289.02 24.2 145.50 12.2 13.67 1.1 3 22.020 0.045 0.230 27.56 2.3 233.68 19.6 4.51 0.4 4 23.239 0.043 0.226 369.29 30.9 145.07 12.1 18.73 1.6 5 24.878 0.040 0.221 11.68 1.0 7.14 0.6 5.93 0.5 6 29.961 0.033 0.210 2.33 0.2 1.53 0.1 733.37 61.4 7 30.856 0.032 0.209 3.86 0.3 13.73 1.1 401.56 33.6 8 36.532 0.027 0.201 436.75 36.6 15.51 1.3 1.02 8.56e-02 9 38.839 0.026 0.198 31.89 2.7 66.57 5.6 4.47 0.4 Risulta 1190.45 992.94 1188.77 In percentuale 99.66 83.13 99.52

CDC Tipo Sigla Id Note 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.129 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.027 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry m kN m m m m m m 1.75 1194.48 5.72 0.10 0.0 -0.95 6.29 0.0 1.192 0.034 0.010 Risulta 1194.48

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.232 0.052 0.087 26.70 2.2 451.78 37.8 5.38 0.5 2 20.939 0.048 0.085 345.70 28.9 2.83 0.2 14.60 1.2 3 21.297 0.047 0.084 50.75 4.2 268.74 22.5 8.85e-03 7.41e-04 4 23.897 0.042 0.081 289.25 24.2 167.00 14.0 30.72 2.6 5 25.710 0.039 0.079 9.40 0.8 5.69 0.5 9.63 0.8 6 29.778 0.034 0.076 10.26 0.9 1.16 9.69e-02 469.34 39.3 7 30.713 0.033 0.075 10.85 0.9 12.69 1.1 656.05 54.9 8 36.580 0.027 0.072 379.98 31.8 29.09 2.4 0.83 6.91e-02 9 39.142 0.026 0.070 67.13 5.6 77.28 6.5 2.28 0.2 Risulta 1190.01 1016.26 1188.84 In percentuale 99.63 85.08 99.53

CDC Tipo Sigla Id Note 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200

HYDROARCH S.R.L.





CDC Tipo Sigla Id Note ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.129 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.027 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC


Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.226 0.052 0.087 28.01 2.3 453.12 37.9 4.89 0.4 2 21.181 0.047 0.084 138.61 11.6 196.40 16.4 0.03 2.88e-03 3 21.376 0.047 0.084 281.24 23.5 12.92 1.1 17.51 1.5 4 23.219 0.043 0.082 270.32 22.6 227.34 19.0 25.30 2.1 5 25.672 0.039 0.079 3.33 0.3 2.34 0.2 5.44 0.5 6 30.013 0.033 0.075 0.29 2.39e-02 0.48 4.06e-02 801.78 67.1 7 31.001 0.032 0.075 0.38 3.20e-02 21.88 1.8 330.65 27.7 8 36.900 0.027 0.071 466.23 39.0 5.30 0.4 0.14 1.19e-02 9 38.777 0.026 0.071 1.83 0.2 96.19 8.1 3.04 0.3 Risulta 1190.23 1015.98 1188.79 In percentuale 99.64 85.06 99.52

CDC Tipo Sigla Id Note 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.129 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 0.051 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC


Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 19.435 0.051 0.087 18.22 1.5 641.91 53.7 1.65 0.1 2 20.777 0.048 0.085 101.08 8.5 14.98 1.3 14.02 1.2 3 21.533 0.046 0.084 375.89 31.5 33.51 2.8 3.93 0.3 4 24.030 0.042 0.081 215.51 18.0 201.50 16.9 36.91 3.1 5 26.593 0.038 0.078 3.09 0.3 1.68 0.1 9.18 0.8 6 29.835 0.034 0.076 4.89 0.4 0.09 7.92e-03 606.17 50.7 7 30.929 0.032 0.075 8.04 0.7 20.08 1.7 515.54 43.2 8 36.635 0.027 0.072 444.03 37.2 16.20 1.4 0.15 1.22e-02 9 38.946 0.026 0.070 19.72 1.7 107.81 9.0 1.52 0.1 Risulta 1190.48 1037.76 1189.07 In percentuale 99.66 86.88 99.55

CDC Tipo Sigla Id Note 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: B fattore di sito S = 1.200 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.129 g

HYDROARCH S.R.L.





CDC Tipo Sigla Id Note angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 0.053 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY rapp. r/Ls rapp. ex/rx rapp. ey/ry m kN m m m m m m 1.75 1194.48 5.72 0.10 -1.19 0.0 6.29 0.0 1.192 0.034 0.010 Risulta 1194.48

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale M eccitata X x g % M eccitata Y x g % M eccitata Z x g % Hz sec g kN kN kN 1 18.750 0.053 0.088 18.06 1.5 364.20 30.5 5.51 0.5 2 20.888 0.048 0.085 289.02 24.2 145.50 12.2 13.67 1.1 3 22.020 0.045 0.083 27.56 2.3 233.68 19.6 4.51 0.4 4 23.239 0.043 0.082 369.29 30.9 145.07 12.1 18.73 1.6 5 24.878 0.040 0.080 11.68 1.0 7.14 0.6 5.93 0.5 6 29.961 0.033 0.075 2.33 0.2 1.53 0.1 733.37 61.4 7 30.856 0.032 0.075 3.86 0.3 13.73 1.1 401.56 33.6 8 36.532 0.027 0.072 436.75 36.6 15.51 1.3 1.02 8.56e-02 9 38.839 0.026 0.071 31.89 2.7 66.57 5.6 4.47 0.4 Risulta 1190.45 992.94 1188.77 In percentuale 99.66 83.13 99.52

Cmb Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h m cm m cm m cm 55 1 0.15 5.13e-04 335.0 3 0.09 2.97e-04 335.0 4 0.10 3.26e-04 335.0 5 0.13 4.21e-04 335.0 6 0.08 1.48e-04 175.0 7 0.09 3.09e-04 335.0 8 0.18 3.09e-04 175.0 56 1 0.15 5.18e-04 335.0 3 0.09 3.04e-04 335.0 4 0.10 3.22e-04 335.0 5 0.12 4.14e-04 335.0 6 0.09 1.53e-04 175.0 7 0.09 3.18e-04 335.0 8 0.18 3.07e-04 175.0 57 1 0.15 5.19e-04 335.0 3 0.09 2.89e-04 335.0 4 0.10 3.28e-04 335.0 5 0.12 3.89e-04 335.0 6 0.09 1.53e-04 175.0 7 0.09 3.13e-04 335.0 8 0.17 3.04e-04 175.0 58 1 0.16 5.24e-04 335.0 3 0.09 2.97e-04 335.0 4 0.10 3.24e-04 335.0 5 0.11 3.82e-04 335.0 6 0.09 1.57e-04 175.0 7 0.10 3.22e-04 335.0 8 0.17 3.02e-04 175.0 59 1 0.15 5.10e-04 335.0 3 0.09 2.99e-04 335.0 4 0.10 3.26e-04 335.0 5 0.13 4.24e-04 335.0 6 0.09 1.49e-04 175.0 7 0.09 3.10e-04 335.0 8 0.18 3.09e-04 175.0 60 1 0.16 5.20e-04 335.0 3 0.09 3.02e-04 335.0 4 0.10 3.22e-04 335.0 5 0.12 4.11e-04 335.0 6 0.09 1.52e-04 175.0 7 0.09 3.16e-04 335.0 8 0.18 3.07e-04 175.0 61 1 0.15 5.16e-04 335.0 3 0.09 2.92e-04 335.0 4 0.10 3.28e-04 335.0 5 0.12 3.92e-04 335.0 6 0.09 1.53e-04 175.0 7 0.09 3.14e-04 335.0 8 0.17 3.04e-04 175.0 62 1 0.16 5.27e-04 335.0 3 0.09 2.95e-04 335.0 4 0.10 3.24e-04 335.0 5 0.11 3.79e-04 335.0 6 0.09 1.57e-04 175.0 7 0.10 3.20e-04 335.0 8 0.17 3.02e-04 175.0 63 1 0.15 5.12e-04 335.0 3 0.09 2.96e-04 335.0 4 0.10 3.24e-04 335.0 5 0.13 4.19e-04 335.0 6 0.09 1.50e-04 175.0 7 0.09 3.11e-04 335.0 8 0.18 3.08e-04 175.0 64 1 0.15 5.18e-04 335.0 3 0.09 3.04e-04 335.0 4 0.10 3.19e-04 335.0 5 0.12 4.12e-04 335.0 6 0.09 1.55e-04 175.0 7 0.10 3.19e-04 335.0 8 0.17 3.06e-04 175.0 65 1 0.15 5.19e-04 335.0 3 0.09 2.90e-04 335.0 4 0.10 3.31e-04 335.0 5 0.12 3.91e-04 335.0 6 0.09 1.51e-04 175.0 7 0.09 3.11e-04 335.0 8 0.17 3.05e-04 175.0 66 1 0.16 5.24e-04 335.0 3 0.09 2.97e-04 335.0 4 0.10 3.27e-04 335.0 5 0.11 3.84e-04 335.0 6 0.09 1.55e-04 175.0 7 0.10 3.20e-04 335.0 8 0.17 3.03e-04 175.0 67 1 0.15 5.10e-04 335.0 3 0.09 2.98e-04 335.0 4 0.10 3.23e-04 335.0 5 0.13 4.22e-04 335.0 6 0.09 1.51e-04 175.0 7 0.09 3.12e-04 335.0 8 0.18 3.08e-04 175.0 68 1 0.16 5.20e-04 335.0 3 0.09 3.01e-04 335.0 4 0.10 3.19e-04 335.0

HYDROARCH S.R.L.





5 0.12 4.09e-04 335.0 6 0.09 1.54e-04 175.0 7 0.09 3.18e-04 335.0 8 0.17 3.06e-04 175.0 69 1 0.15 5.16e-04 335.0 3 0.09 2.92e-04 335.0 4 0.10 3.31e-04 335.0 5 0.12 3.94e-04 335.0 6 0.09 1.51e-04 175.0 7 0.09 3.13e-04 335.0 8 0.17 3.05e-04 175.0 70 1 0.16 5.27e-04 335.0 3 0.09 2.95e-04 335.0 4 0.10 3.27e-04 335.0 5 0.11 3.82e-04 335.0 6 0.09 1.55e-04 175.0 7 0.10 3.19e-04 335.0 8 0.17 3.03e-04 175.0 71 1 0.15 5.09e-04 335.0 3 0.09 2.86e-04 335.0 4 0.10 3.32e-04 335.0 5 0.13 4.19e-04 335.0 6 0.08 1.44e-04 175.0 7 0.09 3.00e-04 335.0 8 0.18 3.09e-04 175.0 72 1 0.16 5.26e-04 335.0 3 0.09 3.10e-04 335.0 4 0.09 3.17e-04 335.0 5 0.12 3.94e-04 335.0 6 0.09 1.60e-04 175.0 7 0.10 3.29e-04 335.0 8 0.17 3.04e-04 175.0 73 1 0.15 5.11e-04 335.0 3 0.08 2.83e-04 335.0 4 0.10 3.32e-04 335.0 5 0.12 4.09e-04 335.0 6 0.08 1.46e-04 175.0 7 0.09 3.01e-04 335.0 8 0.18 3.07e-04 175.0 74 1 0.16 5.28e-04 335.0 3 0.09 3.08e-04 335.0 4 0.10 3.19e-04 335.0 5 0.11 3.85e-04 335.0 6 0.09 1.61e-04 175.0 7 0.10 3.30e-04 335.0 8 0.17 3.02e-04 175.0 75 1 0.15 5.09e-04 335.0 3 0.09 2.85e-04 335.0 4 0.10 3.31e-04 335.0 5 0.12 4.18e-04 335.0 6 0.08 1.45e-04 175.0 7 0.09 3.01e-04 335.0 8 0.18 3.08e-04 175.0 76 1 0.16 5.26e-04 335.0 3 0.09 3.10e-04 335.0 4 0.09 3.16e-04 335.0 5 0.12 3.93e-04 335.0 6 0.09 1.60e-04 175.0 7 0.10 3.30e-04 335.0 8 0.17 3.04e-04 175.0 77 1 0.15 5.11e-04 335.0 3 0.08 2.83e-04 335.0 4 0.10 3.33e-04 335.0 5 0.12 4.10e-04 335.0 6 0.08 1.45e-04 175.0 7 0.09 3.01e-04 335.0 8 0.18 3.07e-04 175.0 78 1 0.16 5.28e-04 335.0 3 0.09 3.08e-04 335.0 4 0.10 3.19e-04 335.0 5 0.12 3.85e-04 335.0 6 0.09 1.61e-04 175.0 7 0.10 3.30e-04 335.0 8 0.17 3.03e-04 175.0 79 1 0.15 5.00e-04 335.0 3 0.09 2.93e-04 335.0 4 0.10 3.32e-04 335.0 5 0.13 4.28e-04 335.0 6 0.08 1.47e-04 175.0 7 0.09 3.05e-04 335.0 8 0.18 3.09e-04 175.0 80 1 0.16 5.35e-04 335.0 3 0.09 3.03e-04 335.0 4 0.10 3.18e-04 335.0 5 0.12 3.86e-04 335.0 6 0.09 1.57e-04 175.0 7 0.10 3.24e-04 335.0 8 0.17 3.03e-04 175.0 81 1 0.15 5.02e-04 335.0 3 0.09 2.91e-04 335.0 4 0.10 3.32e-04 335.0 5 0.12 4.18e-04 335.0 6 0.08 1.48e-04 175.0 7 0.09 3.06e-04 335.0 8 0.18 3.08e-04 175.0 82 1 0.16 5.37e-04 335.0 3 0.09 3.01e-04 335.0 4 0.10 3.20e-04 335.0 5 0.11 3.76e-04 335.0 6 0.09 1.59e-04 175.0 7 0.10 3.26e-04 335.0 8 0.17 3.02e-04 175.0 83 1 0.15 5.00e-04 335.0 3 0.09 2.93e-04 335.0 4 0.10 3.31e-04 335.0 5 0.13 4.27e-04 335.0 6 0.08 1.47e-04 175.0 7 0.09 3.06e-04 335.0 8 0.18 3.09e-04 175.0 84 1 0.16 5.35e-04 335.0 3 0.09 3.02e-04 335.0 4 0.09 3.17e-04 335.0 5 0.11 3.85e-04 335.0 6 0.09 1.58e-04 175.0 7 0.10 3.25e-04 335.0 8 0.17 3.03e-04 175.0 85 1 0.15 5.02e-04 335.0 3 0.09 2.91e-04 335.0 4 0.10 3.33e-04 335.0 5 0.12 4.18e-04 335.0 6 0.08 1.47e-04 175.0 7 0.09 3.06e-04 335.0 8 0.18 3.08e-04 175.0 86 1 0.16 5.37e-04 335.0 3 0.09 3.01e-04 335.0 4 0.10 3.21e-04 335.0 5 0.11 3.77e-04 335.0 6 0.09 1.58e-04 175.0 7 0.10 3.25e-04 335.0 8 0.17 3.02e-04 175.0 Cmb 1000 etaT/h 0.18

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16 VERIFICHE ELEMENTI PARETE E GUSCIO IN C.A. Per le pareti in c.a. progettate in ottemperanza al cap. 7 del DM 14-01-08 vengono riportate 4 tabelle. In particolare per ogni parete si riportano:

• una tabella riassuntiva della geometria e dello stato di verifica per compressione assiale, pressoflessione e taglio

• una tabella nella quale, per ogni quota significativa, si riporta l' armatura verticale di base e della zona confinata, l' armatura orizzontale, l' esito delle 5 verifiche condotte, lo sforzo assiale aggiuntivo per q superiore a 2 e i valori di inviluppo di taglio e momento

• una tabella nella quale, per ogni quota significativa, si riportano le azioni che hanno reso massimo il valore delle 5 verifiche condotte (in particolare le verifiche a taglio sono influenzate dal valore dello sforzo assiale e del momento). Le azioni derivate dall' analisi, in ogni combinazione di calcolo, sono elaborate come previsto al punto 7.4.4.5.1 : traslazione del momento, incremento e variazione diagramma taglio, incremento e decremento sforzo assiale

• una tabella riassuntiva dei parametri utilizzati per le verifiche a taglio per ogni quota significativa.

Tabella 1 H totale Altezza complessiva della parete Spessore Spessore della parete H critica Altezza come da punto 7.4.4.5.1 per traslazione momento H critica V Altezza come da punto 7.4.6.1.4 per la definizione della

zona critica e zona confinata L totale Larghezza di base della parete L confinata Larghezza della zona confinata Verif. N Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.1 compressione semplice Verif. N-M Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.1 pressoflessione Fattore V Fattore di amplificazione del taglio di cui al punto 7.4.4.5.1 Diagramma V Diagramma elaborato per effetto modi superiori come da

fig. 7.4.2 Verif. V Verifica di cui al punto 7.4.4.5.2.2 taglio (compressione cls,

trazione acciaio, scorrimento in zona critica) Tabella 2

Af conf. Numero e diametro armatura presente in una zona confinata

Af std Diametro e passo armatura in zona non confinata (doppia maglia)

Af V (ori) Diametro e passo armatura orizzontale (doppia maglia) Ver. N Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a compressione

(normalizzato a 1 in quanto da confrontare con 40% in CDB e 35 % in CDA)

Ver. N/M Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a pressoflessione

Ver. V cls Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio-compressione

Ver. V acc Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio-trazione Ver. V scorr. Rapporto tra azione di calcolo e resistenza a taglio

scorrimento N add Sforzo assiale di cui al punto 7.4.4.5.1 da sommare e

sottrarre nelle verifiche quando q supera 2 M invil Inviluppo del momento come al punto 7.4.4.5.1

(informativo)

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V invil Inviluppo del taglio come al punto 7.4.4.5.1 (informativo) Tabella 3

N v.N Valore dello sforzo assiale per cui Ver. N attinge il massimo valore

N v.M/N, M v.M/N Valore dello sforzo assiale e momento per cui Ver. N/M attinge il massimo valore

N v.Vcls, V v.Vcls, Valore dello sforzo assiale e taglio per cui Ver. V. cls attinge il massimo valore

N v.Vacc, M v.Vacc, V v.Vacc,

Valore dello sforzo assiale, momento e taglio per cui Ver. V. acc attinge il massimo valore

N v.Vscorr, M v.Vscorr, V v.Vscorr,

Valore dello sforzo assiale, momento e taglio per cui Ver. V. scorr.e

Tabella 4 CtgT Vcls Valore di ctg(teta) adottato nella verifica V compressione

cls Vrsd Vcls Valore della resistenza a taglio trazione (armatura di

calcolo) Vrcd Vcls Valore della resistenza a taglio compressione CtgT Vacc Valore di ctg(teta) adottato nella verifica V trazione

armatura Vrsd Vacc Valore della resistenza a taglio trazione (armatura

presente) Vrcd Vacc Valore della resistenza a taglio compressione Vdd Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come

da [7.4.19] Vid Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come

da [7.4.20] Vfd Valore del contributo alla resistenza allo scorrimento come

da [7.4.21] Nel caso dei gusci e nel caso in cui la progettazione della parete sia integrata o effettuata del tutto con progettazione locale si produce una tabella nella quale vengono riportati per ogni macroelemento il numero dello stesso ed il codice di verifica. Per la progettazione con il metodo degli stati limite vengono riportati il rapporto x/d, la verifica per sollecitazioni ultime e la verifica per compressione media con l’indicazione delle due combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con le tensioni ammissibili vengono riportate le massime tensioni nell’elemento (massima compressione nel calcestruzzo, massima compressione media nel calcestruzzo, massima tensione nell’acciaio) con l’indicazione delle combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Per ogni elemento viene riportata inoltre la maglia di armatura necessaria in relazione alle risultanze della progettazione dei nodi dell’elemento stesso (diametri in mm, passi in cm). Le quantità di armature necessarie sono armature (disposte rispettivamente in direzione principale e secondaria, inferiore e superiore) distribuite nell’elemento ed espresse in centimetri quadri per sviluppo lineare pari ad un metro. In particolare i simboli utilizzati assumono il seguente significato: M_S macroelemento di tipo setto (elementi verticali contigui ed analoghi per

proprietà) M_G macroelemento di tipo guscio (elementi non verticali contigui ed analoghi per

proprietà)

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Stato codice di verifica dell’elemento Nodo numero del nodo x/d rapporto tra posizione dell’asse neutro e altezza utile alla rottura della sezione

(per sola flessione) verif. rapporto Sd/Su con sollecitazioni ultime proporzionali: valore minore o uguale

a 1 per verifica positiva Ver.rd rapporto Nd/Nu (Nu ottenuto con riduzione del 25% di fcd): valore minore o

uguale a 1 per verifica positiva Rete pr maglia di armatura (diametro/passo) in direzione principale inferiore e

superiore Rete sec maglia di armatura (diametro/passo) in direzione secondaria inferiore e

superiore Aggiuntivi relativa armatura aggiuntiva (diametro/passo) inferiore (i) e superiore (s)

eventualmente differenziate sc max massima tensione di compressione del calcestruzzo sc med massima tensione media di compressione del calcestruzzo sf max massima tensione dell’acciaio Rif. cmb combinazioni di carico in cui si verificano i valori riportati Af pr- quantità di armatura richiesta in direzione principale relativa alla faccia

negativa (intradosso piastre) (valore derivante da calcolo o minimo normativo)

Af pr+ quantità di armatura richiesta in direzione principale relativa alla faccia positiva (estradosso piastre) (valore derivante da calcolo o minimo normativo)

Af sec- Af sec+

valori analoghi a quelli soprariportati ma relativi alla armatura secondaria

N M azioni membranali e flessionali (in direzione dell’armatura principale e secondaria) estratte, poiché rappresentative, tra quelle utilizzate per il progetto e la verifica

Parete H totale Spessore H critica H critica V L totale L confinata Verif. N Verif. N-M Fattore V Diagramma V Verif. V cm cm cm cm cm cm 3 510.00 40.00 180.00 180.00 180.00 60.00 ok ok 1.50 NO ok

Quota Af conf. Af std Af V (ori) Ver. N Ver. N/M Ver. V cls Ver. V accVer. V scorr. N add M invil V invil cm kN kN kN -335.0 22d12 16/20 16/20 0.0 0.04 0.16 0.09 0.34 0.0 7383.18 509.29 0.0 0d0 16/20 16/20 0.0 0.08 0.16 0.09 0.0 0.0 7383.18 509.29 175.0 0d0 16/20 16/20 0.0 0.07 0.29 0.16 0.0 0.0 7383.18 764.21 Quota Ver. N Ver. N/M Ver. V cls Ver. V accVer. V scorr. 0.0 0.08 0.29 0.16 0.34

Quota N v.N N v.M/N M v.M/N N v.Vcls V v.Vcls N v.Vacc M v. Vacc V v.Vacc N v.Vscor M v.Vscor V v.Vscor cm kN kN kN m kN kN kN kN m kN kN kN m kN -335.0 0.0 42.50 73.83 40.05 288.85 40.05 66.46 288.85 40.05 66.46 288.85 0.0 0.0 68.20 73.79 64.17 288.85 64.17 66.46 288.85 0.0 0.0 0.0 175.0 0.0 60.89 73.79 57.78 518.74 57.78 73.78 518.74 0.0 0.0 0.0

Quota CtgT Vcls Vrsd Vcls Vrcd Vcls CtgT Vacc Vrsd Vacc Vrcd Vacc Vdd Vid Vfd cm kN kN kN kN kN kN kN -335.0 2.50 288.85 1802.38 2.50 3122.67 1802.38 604.82 0.0 246.80 0.0 2.50 288.85 1818.73 2.50 3150.99 1818.73 0.0 0.0 0.0 175.0 2.50 518.74 1818.73 2.50 3150.99 1818.73 0.0 0.0 0.0

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 2 ok 1 0.08 0.4 1.53e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 92.1 199.3 143.3 8.7 4.7 -381.3 2 ok 3 0.08 6.95e-02 1.83e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -42.1 -84.0 -33.2 2.9 5.0 -45.9

HYDROARCH S.R.L.





2 ok 7 0.08 0.2 2.19e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 20.1 51.2 -35.5 -1.5 1.1 -1068.4 2 ok 12 0.08 3.90e-02 2.53e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -65.9 -76.7 -73.2 -9.25e-02 -0.2 437.5 2 ok 18 0.08 0.3 2.38e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 64.1 -34.2 143.3 8.3 0.8 211.0 2 ok 23 0.08 0.3 3.29e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -47.6 -84.6 -33.2 47.3 10.3 -531.0 2 ok 35 0.08 4.89e-02 2.68e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -67.7 -91.4 -73.2 0.4 3.6 460.7 2 ok 37 0.08 0.1 3.47e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -96.3 37.2 -35.5 -2.7 0.9 -910.8 2 ok 40 0.08 0.4 3.11e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -15.1 186.5 143.3 47.2 9.3 -863.7 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -96.28 -91.43 -73.17 -2.69 -0.19 -1068.37 0.08 0.42 0.03 10.05 10.05 10.05 10.05 92.09 199.32 143.32 47.31 10.33 460.74

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 3 ok 4 0.08 0.7 4.49e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -77.3 193.4 283.0 8.1 46.1 -1043.1 3 ok 9 0.08 0.5 5.22e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -87.5 108.2 283.0 5.0 20.6 -790.9 3 ok 17 0.08 0.6 2.69e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 160.8 138.0 283.0 -0.9 19.9 362.9 3 ok 20 0.10 0.2 3.18e-02 20.7 20.7 10.1 10.1 -34.8 29.4 182.1 -0.7 -6.82e-02 -54.2 3 ok 29 0.08 0.8 1.68e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 106.5 215.4 187.9 8.0 46.1 -1430.5 3 ok 33 0.10 0.3 2.14e-02 20.7 20.7 10.1 10.1 85.0 36.6 187.9 2.5 6.36e-02 -1157.3 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -87.55 29.36 182.11 -0.90 -0.07 -1430.54 0.10 0.81 0.05 20.73 20.73 10.05 10.05 160.78 215.42 283.04 8.05 46.11 362.93

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 4 ok 1 0.08 0.8 2.12e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 18.0 33.4 -136.9 -15.5 -107.6 -1702.1 4 ok 2 0.08 0.6 1.66e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -1.7 240.2 23.9 0.3 35.1 1960.0 4 ok 5 0.08 0.3 4.46e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -18.7 -39.3 225.9 0.4 0.3 -348.3 4 ok 7 0.08 0.2 4.09e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -4.4 -152.7 -136.9 -3.2 -4.9 -123.5 4 ok 8 0.08 0.8 3.05e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -76.1 405.1 236.0 -1.5 9.3 2805.9 4 ok 11 0.08 1.0 1.46e-02 10.1 11.7 12.2 11.7 -23.0 847.6 236.0 -4.4 -15.4 2702.9 4 ok 13 0.10 1.0 4.71e-02 13.2 10.1 15.9 10.3 308.9 887.4 236.0 -15.9 -16.7 -2592.5 4 ok 14 0.08 0.5 3.22e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -66.0 112.0 -172.3 -15.9 -28.1 -2121.9 4 ok 16 0.08 0.9 1.39e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 209.2 56.3 -96.4 -26.9 -109.0 -3787.5 4 ok 18 0.08 0.6 5.12e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 54.3 -115.7 -217.2 -9.2 -85.6 271.9 4 ok 19 0.08 0.1 4.46e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -80.5 -12.8 30.4 -12.2 -8.55e-02 -744.7 4 ok 21 0.08 0.4 1.29e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -8.4 184.3 23.9 -1.4 20.9 2139.6 4 ok 30 0.08 0.4 3.66e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 72.8 -143.5 -136.9 6.4 -3.8 1090.7 4 ok 31 0.08 0.1 1.12e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -18.6 -47.8 27.3 -1.9 -0.5 8.9 4 ok 34 0.08 0.6 5.58e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -57.0 -129.0 -217.2 6.7 -83.7 -1067.0 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -80.53 -152.72 -217.21 -26.93 -109.01 -3787.53 0.10 0.99 0.06 13.18 11.68 15.91 11.68 308.90 887.45 235.96 6.69 35.08 2805.88

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 5 ok 5 0.08 0.3 2.07e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 0.2 107.7 -159.4 5.5 0.6 -211.3 5 ok 8 0.08 0.4 2.40e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -110.1 121.8 -83.3 -15.8 4.0 1865.3 5 ok 10 0.08 0.6 1.61e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 30.4 138.6 -83.3 22.9 8.7 -3860.0 5 ok 11 0.08 0.5 2.64e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -115.6 75.9 -83.3 -21.3 -41.5 2461.6 5 ok 15 0.08 0.2 1.17e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -30.6 12.5 12.7 2.4 0.3 3228.8 5 ok 24 0.08 0.3 6.65e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 -30.9 -10.5 14.1 3.8 13.1 2755.1 5 ok 27 0.08 0.4 7.94e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 24.9 92.8 -83.3 17.4 -36.9 -3263.7 5 ok 28 0.08 2.40e-02 1.15e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -34.2 -29.2 1.8 0.6 0.2 38.3 5 ok 38 0.08 0.4 1.76e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 36.3 112.0 -159.4 -28.5 -3.4 239.8 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -115.61 -29.20 -159.36 -28.46 -41.52 -3859.99 0.08 0.59 0.03 10.05 10.05 10.05 10.05 36.35 138.62 14.08 22.89 13.12 3228.78

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 6 ok 4 0.08 0.6 5.49e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -103.7 -26.8 244.2 -10.6 -65.7 -1118.7 6 ok 9 0.09 1.0 2.54e-02 11.3 10.1 13.5 10.1 -46.7 448.7 244.2 -13.0 -86.4 -583.9 6 ok 14 0.08 0.7 5.30e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -43.9 -19.6 244.2 -2.2 -64.7 -1743.4 6 ok 19 0.08 0.3 5.95e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -90.7 -93.5 248.7 -1.1 -0.7 -867.2 6 ok 20 0.08 0.3 5.56e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -49.6 -88.6 248.7 3.5 -0.1 153.7 6 ok 34 0.09 1.0 1.78e-02 11.5 10.1 13.8 10.1 13.2 455.9 244.2 -4.7 -85.4 -1208.7

HYDROARCH S.R.L.





M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -103.75 -93.51 244.20 -13.05 -86.36 -1743.42 0.09 0.96 0.06 11.54 10.05 13.80 10.05 13.19 455.86 248.73 3.54 -0.12 153.73

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 7 ok 2 0.08 0.8 3.27e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 10.6 350.5 72.2 -10.4 -45.8 2593.8 7 ok 6 0.08 0.2 4.43e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 15.8 65.5 -51.0 -2.3 -1.1 -913.4 7 ok 21 0.08 0.5 1.13e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -2.0 245.7 72.2 -8.1 -26.1 2923.3 7 ok 22 0.08 0.5 2.15e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -7.4 245.0 72.2 -29.5 -28.7 449.7 7 ok 26 0.08 0.1 3.38e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 -15.4 99.2 -21.5 0.5 0.7 -321.7 7 ok 31 0.08 0.2 1.29e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -23.5 39.4 34.6 2.0 -2.3 1603.1 7 ok 32 0.08 8.84e-02 1.22e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 4.5 -28.5 -51.0 -2.1 0.3 -642.8 7 ok 36 0.08 0.8 7.13e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 5.2 349.9 72.2 -31.8 -48.4 120.2 7 ok 39 0.08 0.1 2.52e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -117.6 -50.0 -50.4 25.9 3.6 -345.7 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -117.64 -49.95 -51.05 -31.82 -48.35 -913.41 0.08 0.78 0.03 10.05 10.05 10.05 10.05 15.79 350.53 72.22 25.89 3.57 2923.25

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 8 ok 3 0.09 1.0 1.28e-02 10.1 11.2 10.1 14.2 -7.0 208.7 137.6 22.4 142.3 2081.0 8 ok 6 0.08 0.5 9.30e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 4.3 309.5 -144.4 -11.6 -8.0 422.6 8 ok 12 0.08 0.1 1.56e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -49.8 57.9 -63.0 1.22e-02 0.6 482.7 8 ok 15 0.08 0.5 9.97e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 -9.3 190.1 34.4 8.0 5.2 3276.7 8 ok 24 0.08 0.6 3.71e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 3.9 299.8 34.4 4.6 -23.3 3066.2 8 ok 26 0.08 0.5 3.13e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 17.6 374.5 -5.6 -8.7 -8.9 178.5 8 ok 28 0.08 6.49e-02 1.44e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -36.7 -49.8 20.6 -0.3 -7.24e-02 40.9 8 ok 32 0.08 0.2 1.01e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 20.3 75.5 -58.3 6.0 1.3 -450.5 8 ok 35 0.09 1.0 1.28e-02 10.1 11.2 10.1 14.2 -7.0 208.7 137.6 22.4 142.3 2081.0 8 ok 43 0.09 1.0 1.28e-02 10.1 11.2 10.1 14.2 -7.0 208.7 137.6 22.4 142.3 2081.0 8 ok 44 0.08 0.5 9.39e-03 10.1 10.1 10.1 10.1 4.3 309.5 -144.4 -11.6 -8.0 422.6 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo -49.76 -49.85 -144.39 -11.60 -23.27 -450.52 0.09 0.98 0.02 10.05 11.20 10.05 14.17 20.27 374.52 137.64 22.44 142.26 3276.66

M_S Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 9 ok 13 0.08 0.5 4.86e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 179.7 -186.6 -204.0 -4.7 -11.0 -3020.6 9 ok 16 0.08 1.0 3.29e-02 10.1 11.4 10.1 11.4 209.2 59.6 -204.0 7.6 91.6 -2793.9 9 ok 17 0.08 0.3 5.11e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 127.1 -192.9 -204.0 -1.2 -10.6 76.4 9 ok 29 0.08 1.0 3.34e-02 10.1 10.4 10.1 10.4 87.2 54.6 -254.3 15.4 104.1 -1217.0 9 ok 30 0.08 0.5 2.09e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 110.5 169.3 -258.1 2.7 3.0 345.0 9 ok 33 0.08 0.6 2.16e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 104.2 168.5 -258.1 3.3 3.0 -1063.0 M_S x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N z N o N zo M z M o M zo 87.17 -192.91 -258.07 -4.70 -11.05 -3020.64 0.08 0.97 0.05 10.05 11.39 10.05 11.39 209.21 169.31 -203.96 15.42 104.12 345.04

M_G Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N x N y N xy M x M y M xy kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 1 ok 5 0.06 0.1 1.12e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 154.4 -13.1 94.1 6.3 10.1 -584.3 1 ok 7 0.06 0.2 3.00e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 -138.0 -117.0 134.7 -57.5 -2.7 1320.7 1 ok 12 0.06 7.94e-02 1.18e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 -93.0 84.6 17.6 4.76e-02 4.6 152.6 1 ok 19 0.06 0.1 3.00e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 -138.0 -117.0 134.7 -57.5 -2.7 1320.7 1 ok 20 0.06 7.67e-02 3.00e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 -138.0 -117.0 134.7 -57.5 -2.7 1320.7 1 ok 28 0.06 6.15e-02 8.63e-03 18.7 18.7 18.7 18.7 42.9 62.3 14.4 -3.1 1.2 649.0 1 ok 30 0.06 0.2 2.80e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 210.4 -197.1 119.8 18.6 16.3 2113.4 1 ok 31 0.06 0.1 9.96e-03 18.7 18.7 18.7 18.7 53.8 34.6 79.8 -3.9 -6.96e-02 -608.6 1 ok 32 0.06 9.18e-02 8.57e-03 18.7 18.7 18.7 18.7 -32.5 91.9 17.6 5.0 5.2 741.2 1 ok 33 0.06 0.2 2.65e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 210.4 -197.1 119.8 18.6 16.3 2113.4 1 ok 37 0.06 0.2 2.80e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 27.5 135.4 76.3 11.9 31.0 1934.2 1 ok 38 0.06 0.2 1.01e-02 18.7 18.7 18.7 18.7 41.0 46.5 14.4 -5.5 -18.6 831.4 1 ok 39 0.06 0.2 9.97e-03 18.7 18.7 18.7 18.7 -27.1 136.5 17.6 8.0 30.1 1144.1 M_G x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N x N y N xy M x M y M xy -137.98 -197.08 14.39 -57.47 -18.63 -608.58 0.06 0.25 0.03 18.66 18.66 18.66 18.66 210.42 136.52 134.67 18.63 31.03 2113.44

M_G Nodo x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N x N y N xy M x M y M xy

HYDROARCH S.R.L.





kN/ m kN/ m kN/ m kN kN kN 10 ok 3 0.17 0.2 2.61e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -27.3 101.5 -87.2 7.34e-02 1.7 265.9 10 ok 9 0.17 0.4 5.52e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 140.8 -30.6 -150.9 -0.6 -0.3 34.6 10 ok 13 0.17 0.5 0.1 10.1 10.1 10.1 10.1 -115.5 -136.0 5.5 1.1 1.7 82.8 10 ok 17 0.17 8.02e-02 6.00e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -115.5 -136.0 5.5 1.1 1.7 82.8 10 ok 18 0.17 0.4 0.1 10.1 10.1 10.1 10.1 -115.5 -136.0 5.5 1.1 1.7 82.8 10 ok 23 0.17 0.4 0.1 10.1 10.1 10.1 10.1 47.9 2.6 -8.6 0.3 2.3 38.1 10 ok 34 0.17 0.4 0.1 10.1 10.1 10.1 10.1 -326.4 -101.1 173.7 -0.4 -0.3 7.8 10 ok 41 0.17 0.6 8.66e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 96.3 -15.0 269.8 -0.9 -0.8 -216.6 10 ok 42 0.17 0.1 0.1 10.1 10.1 10.1 10.1 -329.3 -62.4 158.3 -0.5 -0.8 130.7 10 ok 43 0.17 0.2 2.46e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -2.1 104.5 -87.2 0.5 1.7 268.1 10 ok 44 0.17 0.2 2.60e-02 10.1 10.1 10.1 10.1 -82.5 133.3 -8.7 0.3 0.6 -136.1 M_G x/d verif. ver. rid Af pr- Af pr+Af sec-Af sec+ N x N y N xy M x M y M xy -329.27 -135.97 -150.85 -0.93 -0.83 -216.61 0.17 0.55 0.13 10.05 10.05 10.05 10.05 140.79 133.30 269.79 1.14 2.26 268.07

HYDROARCH S.R.L.





17 RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne le opere di fondazione, è possibile in relazione alle tabelle sottoriportate. La tabella è riferita alle fondazioni tipo platea su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni in ogni vertice (nodo) degli elementi costituenti la platea. Con riferimento al Documento di Affidabilità “Test di validazione del software di calcolo



Test N°

Titolo

96 PLINTO SUPERFICIALE 97 PLINTO SUPERFICIALE 98 PLINTO SUPERFICIALE 99 PLINTO SUPERFICIALE 100 PLINTO SUPERFICIALE 101 PLINTO SUPERFICIALE 102 PLINTO SUPERFICIALE 103 PLINTO SUPERFICIALE 104 PLINTO SUPERFICIALE 105 PLINTO SUPERFICIALE 106 PLINTO SUPERFICIALE 107 PLINTO SUPERFICIALE 108 PLINTO SUPERFICIALE 109 PLINTO SUPERFICIALE 110 PLINTO SUPERFICIALE 111 PLINTO SUPERFICIALE 112 PLINTO SUPERFICIALE 113 PLINTO SUPERFICIALE 114 PLINTO SUPERFICIALE 115 FONDAZIONE NASTRIFORME 116 CALCOLO DEI K DI WINKLER

Si riportano di seguito, dunque, i valori di pressione sul terreno: Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 kN/ m2 5 -30.63 -30.42 -90.29 -90.09 -23.56 -23.35 -83.23 -83.02 -30.42 -90.29 -90.09 -23.35 -83.23 -83.02 -30.63 -30.42 -90.29 -90.09 -23.56 -23.35 -83.23 -83.02 -63.64 -63.91 -62.61 -62.88 -63.65 -63.89 -62.63 -62.87 -63.81 -64.08 -62.44 -62.71 -63.82 -64.06 -62.46 -62.70 -62.96 -63.87 -62.66 -63.56 -63.02 -63.92 -62.61 -63.51 -63.02 -63.81 -62.71 -63.51 -63.07 -63.86 -62.66 -63.46 -63.40 -63.49 -63.03 -63.13 -63.40 -63.49 -63.03 -63.12 -63.46 -63.56 -62.97 -63.06 -63.46 -63.55 -62.97 -63.06 -63.15 -63.48 -63.04 -63.37 -63.17 -63.50 -63.03 -63.35 -63.17 -63.46 -63.06 -63.35 -63.19 -63.48 -63.04 -63.33 -23.56 -23.52 -55.38 -55.34 -23.56 -23.42 -63.34 -63.20 -23.42 -63.34 -63.20 -23.56 -23.42 -63.34 -63.20 -23.56 -23.52 -59.36 -59.32 -23.49 -55.38 -55.31 -55.34 -23.56 -23.52 -55.38 -55.34 7 -36.12 -36.14 -104.36 -104.39 -27.78 -27.81 -96.02 -96.05 -36.14 -104.36 -104.39 -27.81 -96.02 -96.05 -36.12 -36.14 -104.36 -104.39 -27.78 -27.81 -96.02 -96.05

HYDROARCH S.R.L.





-72.83 -72.67 -71.64 -71.49 -72.86 -72.64 -71.68 -71.45 -72.85 -72.70 -71.62 -71.46 -72.89 -72.66 -71.65 -71.43 -72.59 -72.08 -72.23 -71.73 -72.60 -72.09 -72.22 -71.72 -72.71 -71.96 -72.35 -71.60 -72.72 -71.97 -72.35 -71.60 -72.40 -72.34 -71.97 -71.91 -72.41 -72.33 -71.98 -71.90 -72.41 -72.35 -71.96 -71.91 -72.42 -72.34 -71.97 -71.89 -72.31 -72.13 -72.18 -72.00 -72.32 -72.13 -72.18 -72.00 -72.36 -72.09 -72.23 -71.96 -72.36 -72.09 -72.23 -71.95 -27.78 -27.79 -64.18 -64.18 -27.78 -27.80 -73.28 -73.30 -27.80 -73.28 -73.30 -27.78 -27.80 -73.28 -73.30 -27.78 -27.79 -68.73 -68.73 -27.79 -64.18 -64.19 -64.18 -27.78 -27.79 -64.18 -64.18 12 -36.84 -37.10 -109.44 -109.70 -28.34 -28.59 -100.94 -101.20 -37.10 -109.44 -109.70 -28.59 -100.94 -101.20 -36.84 -37.10 -109.44 -109.70 -28.34 -28.59 -100.94 -101.20 -76.47 -76.59 -77.61 -77.73 -76.45 -76.61 -77.59 -77.75 -76.44 -76.57 -77.63 -77.76 -76.43 -76.58 -77.62 -77.77 -76.72 -77.14 -77.06 -77.48 -76.71 -77.13 -77.07 -77.49 -76.67 -77.19 -77.01 -77.53 -76.66 -77.18 -77.02 -77.54 -76.87 -76.92 -77.28 -77.33 -76.87 -76.92 -77.28 -77.33 -76.86 -76.91 -77.29 -77.34 -76.86 -76.91 -77.29 -77.34 -76.96 -77.11 -77.09 -77.24 -76.96 -77.11 -77.09 -77.24 -76.94 -77.13 -77.07 -77.26 -76.94 -77.13 -77.07 -77.26 -28.34 -28.39 -67.06 -67.11 -28.34 -28.51 -76.74 -76.91 -28.51 -76.74 -76.91 -28.34 -28.51 -76.74 -76.91 -28.34 -28.39 -71.90 -71.95 -28.42 -67.06 -67.14 -67.11 -28.34 -28.39 -67.06 -67.11 19 -36.87 -36.89 -106.55 -106.57 -28.36 -28.38 -98.04 -98.06 -36.89 -106.55 -106.57 -28.38 -98.04 -98.06 -36.87 -36.89 -106.55 -106.57 -28.36 -28.38 -98.04 -98.06 -74.32 -74.15 -73.07 -72.90 -74.36 -74.11 -73.11 -72.86 -74.32 -74.15 -73.07 -72.91 -74.36 -74.11 -73.11 -72.86 -74.08 -73.52 -73.70 -73.15 -74.08 -73.52 -73.70 -73.15 -74.22 -73.38 -73.84 -73.01 -74.21 -73.38 -73.84 -73.01 -73.87 -73.81 -73.41 -73.35 -73.88 -73.79 -73.43 -73.34 -73.87 -73.81 -73.42 -73.36 -73.88 -73.79 -73.43 -73.34 -73.78 -73.58 -73.64 -73.44 -73.78 -73.58 -73.64 -73.44 -73.83 -73.53 -73.69 -73.39 -73.83 -73.53 -73.70 -73.39 -28.36 -28.37 -65.52 -65.53 -28.36 -28.38 -74.81 -74.83 -28.38 -74.81 -74.83 -28.36 -28.38 -74.81 -74.83 -28.36 -28.37 -70.17 -70.17 -28.37 -65.52 -65.53 -65.53 -28.36 -28.37 -65.52 -65.53 20 -37.12 -37.15 -106.19 -106.22 -28.55 -28.58 -97.62 -97.65 -37.15 -106.19 -106.22 -28.58 -97.62 -97.65 -37.12 -37.15 -106.19 -106.22 -28.55 -28.58 -97.62 -97.65 -74.00 -73.81 -72.59 -72.41 -74.05 -73.77 -72.64 -72.36 -74.00 -73.82 -72.59 -72.41 -74.05 -73.77 -72.64 -72.36 -73.72 -73.11 -73.30 -72.69 -73.72 -73.11 -73.30 -72.69 -73.88 -72.95 -73.45 -72.53 -73.88 -72.95 -73.45 -72.53 -73.49 -73.43 -72.98 -72.92 -73.51 -73.41 -73.00 -72.90 -73.49 -73.43 -72.98 -72.92 -73.51 -73.41 -73.00 -72.90 -73.39 -73.17 -73.24 -73.02 -73.39 -73.17 -73.24 -73.02 -73.45 -73.11 -73.30 -72.96 -73.45 -73.11 -73.30 -72.96 -28.55 -28.56 -65.39 -65.40 -28.55 -28.57 -74.60 -74.62 -28.57 -74.60 -74.62 -28.55 -28.57 -74.60 -74.62 -28.55 -28.56 -70.00 -70.00 -28.56 -65.39 -65.40 -65.40 -28.55 -28.56 -65.39 -65.40 28 -38.81 -38.82 -119.54 -119.55 -29.85 -29.87 -110.58 -110.59 -38.82 -119.54 -119.55 -29.87 -110.58 -110.59 -38.81 -38.82 -119.54 -119.55 -29.85 -29.87 -110.58 -110.59 -85.55 -86.28 -86.61 -87.34 -85.68 -86.15 -86.74 -87.21 -85.42 -86.15 -86.74 -87.47 -85.55 -86.02 -86.87 -87.34 -85.06 -87.51 -85.38 -87.82 -85.03 -87.47 -85.42 -87.86 -85.51 -87.06 -85.82 -87.38 -85.47 -87.02 -85.86 -87.42 -86.12 -86.39 -86.50 -86.77 -86.17 -86.34 -86.55 -86.72 -86.07 -86.34 -86.55 -86.81 -86.12 -86.29 -86.60 -86.77 -85.94 -86.83 -86.06 -86.94 -85.93 -86.82 -86.07 -86.96 -86.10 -86.67 -86.22 -86.78 -86.09 -86.65 -86.23 -86.80 -29.85 -29.86 -72.91 -72.91 -29.85 -29.86 -83.67 -83.68 -29.86 -83.67 -83.68 -29.85 -29.86 -83.67 -83.68 -29.85 -29.86 -78.29 -78.29 -29.86 -72.91 -72.91 -72.91 -29.85 -29.86 -72.91 -72.91 30 -35.43 -35.46 -102.24 -102.28 -27.25 -27.29 -94.06 -94.10 -35.46 -102.24 -102.28 -27.29 -94.06 -94.10 -35.43 -35.46 -102.24 -102.28 -27.25 -27.29 -94.06 -94.10 -71.39 -71.25 -70.27 -70.13 -71.42 -71.22 -70.30 -70.10 -71.44 -71.30 -70.22 -70.08 -71.47 -71.27 -70.25 -70.05 -71.16 -70.70 -70.83 -70.36 -71.18 -70.71 -70.81 -70.34 -71.27 -70.60 -70.93 -70.26 -71.28 -70.61 -70.91 -70.24 -70.99 -70.94 -70.58 -70.53 -71.00 -70.93 -70.59 -70.52 -71.01 -70.96 -70.57 -70.51 -71.02 -70.95 -70.58 -70.50 -70.91 -70.74 -70.79 -70.62 -70.91 -70.74 -70.78 -70.61 -70.94 -70.70 -70.82 -70.58 -70.95 -70.71 -70.82 -70.57 -27.25 -27.26 -62.88 -62.89 -27.25 -27.28 -71.79 -71.82 -27.28 -71.79 -71.82 -27.25 -27.28 -71.79 -71.82 -27.25 -27.26 -67.34 -67.35 -27.26 -62.88 -62.90 -62.89 -27.25 -27.26 -62.88 -62.89 31 -43.66 -43.34 -127.26 -126.94 -33.59 -33.27 -117.18 -116.86 -43.34 -127.26 -126.94 -33.27 -117.18 -116.86 -43.66 -43.34 -127.26 -126.94 -33.59 -33.27 -117.18 -116.86 -88.43 -88.06 -86.37 -86.00 -88.49 -87.99 -86.44 -85.94 -88.18 -87.82 -86.62 -86.25 -88.25 -87.75 -86.68 -86.18 -88.14 -86.91 -87.52 -86.29 -88.06 -86.84 -87.59 -86.37 -88.36 -86.69 -87.74 -86.07 -88.28 -86.62 -87.81 -86.15 -87.66 -87.52 -86.91 -86.78 -87.68 -87.50 -86.93 -86.75 -87.57 -87.43 -87.00 -86.86 -87.59 -87.41 -87.02 -86.84 -87.55 -87.11 -87.33 -86.88 -87.52 -87.08 -87.35 -86.91 -87.63 -87.02 -87.41 -86.80 -87.60 -87.00 -87.43 -86.83 -33.59 -33.52 -78.17 -78.11 -33.59 -33.37 -89.32 -89.10 -33.37 -89.32 -89.10 -33.59 -33.37

HYDROARCH S.R.L.





-89.32 -89.10 -33.59 -33.52 -83.74 -83.68 -33.48 -78.17 -78.06 -78.11 -33.59 -33.52 -78.17 -78.11 32 -36.76 -36.79 -104.22 -104.26 -28.27 -28.31 -95.74 -95.78 -36.79 -104.22 -104.26 -28.31 -95.74 -95.78 -36.76 -36.79 -104.22 -104.26 -28.27 -28.31 -95.74 -95.78 -70.53 -69.96 -71.98 -71.42 -70.46 -70.03 -71.91 -71.48 -70.69 -70.12 -71.82 -71.26 -70.62 -70.19 -71.75 -71.33 -71.70 -69.81 -72.14 -70.25 -71.75 -69.86 -72.09 -70.20 -71.47 -70.04 -71.91 -70.48 -71.52 -70.09 -71.86 -70.43 -70.81 -70.61 -71.34 -71.13 -70.79 -70.63 -71.31 -71.16 -70.87 -70.66 -71.28 -71.07 -70.84 -70.69 -71.26 -71.10 -71.24 -70.55 -71.39 -70.71 -71.25 -70.57 -71.38 -70.69 -71.15 -70.63 -71.31 -70.79 -71.17 -70.65 -71.29 -70.78 -28.27 -28.28 -64.26 -64.26 -28.27 -28.30 -73.25 -73.27 -28.30 -73.25 -73.27 -28.27 -28.30 -73.25 -73.27 -28.27 -28.28 -68.75 -68.76 -28.28 -64.26 -64.27 -64.26 -28.27 -28.28 -64.26 -64.26 33 -35.66 -35.70 -101.92 -101.97 -27.43 -27.48 -93.69 -93.74 -35.70 -101.92 -101.97 -27.48 -93.69 -93.74 -35.66 -35.70 -101.92 -101.97 -27.43 -27.48 -93.69 -93.74 -71.22 -71.06 -69.94 -69.79 -71.25 -71.03 -69.98 -69.75 -71.27 -71.12 -69.89 -69.73 -71.30 -71.08 -69.92 -69.70 -70.95 -70.44 -70.57 -70.06 -70.96 -70.45 -70.55 -70.04 -71.06 -70.32 -70.68 -69.94 -71.08 -70.34 -70.66 -69.93 -70.76 -70.71 -70.30 -70.24 -70.77 -70.69 -70.31 -70.23 -70.78 -70.72 -70.28 -70.22 -70.79 -70.71 -70.29 -70.21 -70.66 -70.48 -70.53 -70.34 -70.67 -70.48 -70.52 -70.33 -70.71 -70.44 -70.57 -70.30 -70.71 -70.44 -70.56 -70.29 -27.43 -27.44 -62.77 -62.78 -27.43 -27.46 -71.60 -71.64 -27.46 -71.60 -71.64 -27.43 -27.46 -71.60 -71.64 -27.43 -27.44 -67.19 -67.20 -27.44 -62.77 -62.78 -62.78 -27.43 -27.44 -62.77 -62.78 37 -34.67 -34.77 -104.91 -105.01 -26.67 -26.77 -96.91 -97.01 -34.77 -104.91 -105.01 -26.77 -96.91 -97.01 -34.67 -34.77 -104.91 -105.01 -26.67 -26.77 -96.91 -97.01 -73.28 -73.19 -72.69 -72.60 -73.30 -73.18 -72.71 -72.58 -73.29 -73.20 -72.68 -72.59 -73.31 -73.18 -72.70 -72.57 -73.18 -72.88 -73.00 -72.70 -73.18 -72.89 -73.00 -72.70 -73.24 -72.82 -73.07 -72.64 -73.25 -72.82 -73.06 -72.64 -73.07 -73.03 -72.85 -72.82 -73.07 -73.03 -72.86 -72.81 -73.07 -73.04 -72.85 -72.82 -73.08 -73.03 -72.86 -72.81 -73.03 -72.92 -72.96 -72.86 -73.03 -72.92 -72.96 -72.86 -73.05 -72.90 -72.99 -72.83 -73.05 -72.90 -72.99 -72.83 -26.67 -26.69 -64.13 -64.15 -26.67 -26.74 -73.49 -73.56 -26.74 -73.49 -73.56 -26.67 -26.74 -73.49 -73.56 -26.67 -26.69 -68.81 -68.83 -26.71 -64.13 -64.16 -64.15 -26.67 -26.69 -64.13 -64.15 38 -32.35 -32.27 -97.87 -97.78 -24.89 -24.80 -90.41 -90.32 -32.27 -97.87 -97.78 -24.80 -90.41 -90.32 -32.35 -32.27 -97.87 -97.78 -24.89 -24.80 -90.41 -90.32 -69.25 -69.47 -68.70 -68.92 -69.24 -69.47 -68.70 -68.92 -69.34 -69.56 -68.61 -68.83 -69.34 -69.56 -68.60 -68.83 -68.80 -69.53 -68.63 -69.37 -68.82 -69.56 -68.60 -69.34 -68.79 -69.54 -68.62 -69.38 -68.82 -69.57 -68.60 -69.35 -69.14 -69.22 -68.94 -69.02 -69.14 -69.22 -68.94 -69.02 -69.17 -69.25 -68.91 -68.99 -69.17 -69.26 -68.91 -68.99 -68.98 -69.25 -68.92 -69.19 -68.99 -69.26 -68.91 -69.18 -68.98 -69.25 -68.92 -69.19 -68.99 -69.26 -68.91 -69.18 -24.89 -24.87 -59.83 -59.81 -24.89 -24.83 -68.57 -68.51 -24.83 -68.57 -68.51 -24.89 -24.83 -68.57 -68.51 -24.89 -24.87 -64.20 -64.18 -24.86 -59.83 -59.80 -59.81 -24.89 -24.87 -59.83 -59.81 39 -41.09 -40.94 -120.29 -120.13 -31.61 -31.45 -110.81 -110.65 -40.94 -120.29 -120.13 -31.45 -110.81 -110.65 -41.09 -40.94 -120.29 -120.13 -31.61 -31.45 -110.81 -110.65 -83.42 -83.06 -82.21 -81.86 -83.44 -83.04 -82.23 -81.83 -83.29 -82.93 -82.34 -81.98 -83.31 -82.91 -82.36 -81.96 -83.41 -82.23 -83.05 -81.86 -83.37 -82.19 -83.09 -81.90 -83.49 -82.15 -83.13 -81.78 -83.45 -82.11 -83.17 -81.82 -82.92 -82.79 -82.48 -82.35 -82.93 -82.78 -82.49 -82.35 -82.87 -82.75 -82.53 -82.40 -82.88 -82.74 -82.54 -82.39 -82.92 -82.49 -82.79 -82.36 -82.90 -82.47 -82.80 -82.37 -82.95 -82.46 -82.82 -82.33 -82.93 -82.45 -82.83 -82.34 -31.61 -31.58 -73.85 -73.82 -31.61 -31.50 -84.41 -84.30 -31.50 -84.41 -84.30 -31.61 -31.50 -84.41 -84.30 -31.61 -31.58 -79.13 -79.10 -31.56 -73.85 -73.80 -73.82 -31.61 -31.58 -73.85 -73.82

Si riportano di seguito, dunque, i valori minimo e massimo di pressione sul terreno: Nodo (G) Pt 1/12 Pt 2/13 Pt 3... Pt 4... -127.26 -23.35

HYDROARCH S.R.L.





18 STATI LIMITE D' ESERCIZIO In tabella vengono riportati i valori di interesse per il controllo degli stati limite d'esercizio. In particolare vengono riportati, in relazione al tipo di elemento strutturale, i risultati relativi alle tre categorie di combinazione considerate:

• Combinazioni rare • Combinazioni frequenti • Combinazioni quasi permanenti.

I valori di interesse sono i seguenti: rRfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck

in combinazioni rare [normalizzato a 1] rRfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in

combinazioni rare [normalizzato a 1]

rPfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

wR apertura caratteristica delle fessure in combinazioni rare [mm] wF apertura caratteristica delle fessure in combinazioni frequenti [mm] wP apertura caratteristica delle fessure in combinazioni quasi permanenti

[mm] dR massima deformazione in combinazioni rare dF massima deformazione in combinazioni frequenti dP massima deformazione in combinazioni quasi permanenti Per ognuno dei nove valori soprariportati viene indicata (Rif.cmb) la combinazione in cui si è verificato. In relazione al tipo di elemento strutturale i valori sono selezionati nel modo seguente: pilastri rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative travi rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative wR wF wP per sezioni significative dR dF dP massimi in campata setti e gusci rRfck rRfyk rPfck massimi nei nodi dell’elemento wR wF wP massimi nei nodi dell’elemento Si precisa che i valori di massima deformazione per travi sono riferiti al piano verticale (piano locale 1-2 con momenti flettenti 3-3). Pilas. Pos. rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb Pos. rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb cm cm 1 0.0 0.02 0.01 0.02 93,93,112 167.5 0.01 7.32e-03 0.01 93,93,112 335.0 6.39e-03 4.06e-03 7.36e-03 93,93,112 3 0.0 0.03 0.02 0.03 93,93,112 167.5 0.02 0.01 0.02 93,93,112 335.0 9.81e-03 5.87e-03 0.01 93,93,112 4 0.0 0.03 0.02 0.04 93,93,112 167.5 0.02 0.02 0.02 93,93,112 335.0 0.02 0.01 0.02 93,93,112 5 0.0 0.04 0.05 0.04 93,94,112 167.5 8.84e-03 0.03 0.01 93,94,111 335.0 0.04 0.08 0.04 93,93,112 6 0.0 0.03 0.02 0.03 93,93,112 87.5 0.02 9.31e-03 0.01 93,93,112 175.0 0.05 0.06 0.05 93,93,112 7 0.0 0.01 7.32e-03 0.01 93,93,112 167.5 8.06e-03 5.20e-03 0.01 91,91,110 335.0 6.23e-03 3.74e-03 7.88e-03 92,92,111 8 0.0 0.05 0.08 0.05 93,93,112 87.5 0.02 0.06 0.02 94,93,113 175.0 0.06 0.11 0.07 93,93,112 Pilas. rRfck rRfyk rPfck rRfck rRfyk rPfck 0.06 0.11 0.07

HYDROARCH S.R.L.





Trave Pos. rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb wR wF wP Rif. cmb dR dF dP Rif. cmb cm mm mm mm m m m 2 0.0 0.83 0.49 0.92 94,94,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 -0.03 -0.02 -0.0294,105,113 194.7 0.58 0.40 0.65 94,94,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 389.5 0.57 0.40 0.66 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 Trave rRfck rRfyk rPfck wR wF wP dR dF dP 0.83 0.49 0.92 0.0 0.0 0.0 -0.03 -0.02 -0.02

Setto rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb wR wF wP Rif. cmb mm mm mm 2 0.11 0.22 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 3 0.10 0.62 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 4 0.10 0.28 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 5 0.06 0.15 0.06 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 6 0.07 0.74 0.07 93,93,112 0.33 0.36 0.32 93,104,112 7 0.10 0.48 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 8 0.04 0.32 0.05 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 9 0.02 0.04 0.03 93,91,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 10 0.14 0.51 0.15 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 11 0.24 0.62 0.26 93,93,112 0.17 0.0 0.0 93,0,0 12 0.07 0.14 0.07 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 13 0.27 0.69 0.29 93,93,112 0.18 0.19 0.16 93,104,112 14 0.19 0.47 0.20 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 15 0.03 0.62 0.03 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 16 0.07 0.14 0.07 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 17 0.08 0.44 0.09 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 18 0.01 0.34 0.02 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 19 0.11 0.28 0.12 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 20 0.01 0.20 0.02 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 22 0.22 0.73 0.24 93,93,112 0.19 0.20 0.0 93,104,0 23 0.22 0.73 0.24 93,93,112 0.19 0.20 0.0 93,104,0 24 0.14 0.72 0.15 93,93,112 0.18 0.19 0.0 93,104,0 28 0.07 0.39 0.08 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 29 0.10 0.61 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 30 0.11 0.33 0.12 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 31 0.02 0.23 0.03 93,93,110 0.0 0.0 0.0 0,0,0 32 0.06 0.32 0.06 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 33 0.12 0.44 0.14 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 38 0.02 0.40 0.02 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 39 0.10 0.55 0.11 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 47 0.03 0.41 0.03 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 48 0.02 0.40 0.02 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 49 0.24 0.74 0.26 93,93,112 0.18 0.18 0.16 93,104,112 Setto rRfck rRfyk rPfck wR wF wP 0.27 0.74 0.29 0.33 0.36 0.32

Guscio rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb wR wF wP Rif. cmb mm mm mm 1 0.02 0.13 0.02 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 21 0.02 0.05 0.02 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 25 0.05 0.06 0.06 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 26 0.03 0.06 0.03 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 27 0.03 0.12 0.03 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 34 0.01 0.16 0.02 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 35 0.02 0.05 0.03 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 36 0.04 0.09 0.04 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 37 0.03 0.17 0.04 94,94,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 40 0.07 0.16 0.07 94,94,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 41 0.02 0.30 0.03 94,93,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 42 0.03 0.06 0.03 93,92,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 43 0.04 0.03 0.04 94,94,113 0.0 0.0 0.0 0,0,0 44 0.07 0.41 0.08 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 45 0.03 0.16 0.03 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 46 0.02 0.15 0.02 93,93,112 0.0 0.0 0.0 0,0,0 Guscio rRfck rRfyk rPfck wR wF wP 0.07 0.41 0.08 0.0 0.0 0.0

HYDROARCH S.R.L.





19 IMMAGINI E DIAGRAMMI

Modello agli elementi finiti

HYDROARCH S.R.L.





Numerazione nodi

HYDROARCH S.R.L.





Numerazione elementi

HYDROARCH S.R.L.





Verifica a pressoflessione allo SLU

HYDROARCH S.R.L.





Diagramma azione N membranale

HYDROARCH S.R.L.





Diagramma azione V ortogonale

HYDROARCH S.R.L.





Diagramma azione M ortogonale

HYDROARCH S.R.L.





Area armatura principale

HYDROARCH S.R.L.





Diagramma pressioni sul terreno per la combinazione più gravosa (SLU 3)

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