this page 15 Relazione...2012-08-03 ·

PROVINCIA DI PIACENZA“SETTORE VIABILITA', EDILIZIA E INFRASTRUTTURE”

Dirigente Responsabile: Dott. Ing. Stefano Pozzoli

- PROGETTO DEFINTIVO/ESECUTIVO -

CENTRO SCOLASTICO MEDIO SUPERIORE di CASTEL SANGIOVANNI COSTRUZIONE DI UN NUOVO EDIFICIO AD USODIDATTICO E RIQUALIFICAZIONE DELL’AREA ESTERNA

CUP: D29 H 11 000 46 000 8

IMPORTO COMPLESSIVO PROGETTO: € 2.300.000,00

ALL. 15: RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

I PROGETTISTI

______________________ ________________________ ______________________

(Dott. Ing. Davide Marchi) (Dott. Arch. Matteo Bocchi) (p.i. Roberto Dacrema)

_________________________ _______________________

(geom. Loredana Zilioli) (geom. Raffaella Cappellini)

IL DIRIGENTE RESPONSABILE

DEL SETTORE E

RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO

__________________________________

(Dott. Ing. Stefano Pozzoli)

DATA ______________

INDICE

INDICE2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE............................................................................................4

2.1 PREMESSA...............................................................................................................................................42.2 ANALISI STORICO-CRITICA ED ESITO DEL RILIEVO GEOMETRICO-STRUTTURALE..........42.3 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA E CRITERI GENERALI DI PROGETTAZIONE,

ANALISI E VERIFICA.....................................................................................................................42.4 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO.................................................................5

2.4.1 NORME DI RIFERIMENTO COGENTI..........................................................................................52.4.2 ALTRE NORME E DOCUMENTI TECNICI INTEGRATIVI........................................................5

2.5 LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA..............................................................52.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE................................................................................5

2.6.1 AZIONI STATICHE..........................................................................................................................52.6.2 SOVRASPINTE SISMICHE SU MURI INTERRATI (AZIONI PSEUDO-STATICHE) ............82.6.3 AZIONI SISMICHE SULL’EDIFICIO ............................................................................................9 FATTORE DI STRUTTURA PER SISMA IN DIREZIONE X E DIREZIONE Y..................................9 PARAMETRI PER CALCOLO SPETTRI DI RISPOSTA.....................................................................10 SPETTRI DI RISPOSTA UTILIZZATI..................................................................................................10 MOLTIPLICATORI CALCOLO AUTOMATICO MASSE...................................................................12

2.7 MODELLO NUMERICO.......................................................................................................................122.7.1 METODOLOGIA DI MODELLAZIONE ED ANALISI................................................................122.7.2 INFORMAZIONI SUL CODICE DI CALCOLO...........................................................................13

2.7.2.1 Origine del codice di calcolo........................................................................................132.7.2.2 Caratteristiche del codice di calcolo.............................................................................132.7.2.3 Valutazione di affidabilità............................................................................................14

2.7.3 MODELLAZIONE DELLA GEOMETRIA E DELLE PROPRIETÀ MECCANICHE.................142.7.3.1 Materiali.......................................................................................................................17

2.7.4 MODELLAZIONE DEI VINCOLI INTERNI ED ESTERNI.........................................................212.7.4.1 vincoli esterni ..............................................................................................................212.7.4.2 vincoli interni ...............................................................................................................222.7.4.3 Schematizzazione delle mensole tozze in copertura.....................................................242.7.4.4 Muri in ca della scala con giunto e muri di sostegno ..................................................252.7.4.5 Pilastri in isotex............................................................................................................26

2.7.5 MODELLAZIONE DELLE AZIONI..............................................................................................272.7.6 COMBINAZIONI DI CARICO.......................................................................................................35

2.7.6.1 -Descrizione delle condizioni di carico elementari statiche.........................................352.7.6.2 Descrizione inviluppo “~SL08 GEO”..........................................................................372.7.6.3 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt.”................................................................382.7.6.4 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq.”...................................................................392.7.6.5 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE q.perm.”..............................................................392.7.6.6 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV”..................................................................392.7.6.7 Descrizione inviluppo “~SL08 SLD”...........................................................................412.7.6.8 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg.”................................................412.7.6.9 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE q.perm. Dannegg.”..............................................422.7.6.10 Descrizione inviluppo “~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza”...................................42

2.8 PRINCIPALI RISULTATI.....................................................................................................................442.8.1 ANALISI MODALE.....................................................................................................................44

2.8.1.1 Analisi dinamica...........................................................................................................452.8.1.2 Masse movimentate......................................................................................................45

I

INDICE

2.8.1.3 Autovalori.....................................................................................................................462.8.1.4 Periodi spettri utilizzati nelle verifiche.........................................................................472.8.1.5 Principali deformate modali.........................................................................................48

2.8.2 DEFORMATE E SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO......................................492.8.3 INVILUPPO DELLE SOLLECITAZIONI MAGGIORMENTE SIGNIFICATIVE......................52

2.8.3.1 Platea di fondazione (modello “con svincoli”)...........................................................522.8.3.2 Muri in ca piano interrato (modello “con svincoli”)..................................................552.8.3.3 Pilastri in ca (modello “senza svincoli”)....................................................................602.8.3.4 Travi in ca (modello “senza svincoli”)........................................................................762.8.3.5 Pareti debolmente armate con tecnologia ISOTEX (modello “con svincoli”)...........82

2.8.4 REAZIONI VINCOLARI................................................................................................................992.8.5 ALTRI RISULTATI SIGNIFICATIVI............................................................................................99

2.9 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI......................................................99 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI.......................................................................................104

2.9.1 PLATEA DI FONDAZIONE_ SLU-GEO (MODELLO “CON SVINCOLI”).........................104 DESCRIZIONE INVILUPPO “~SL08 GEO”.......................................................................................1042.9.2 PLATEA DI FONDAZIONE_ SLU-STR (MODELLO “CON SVINCOLI”)..........................106 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................108

Verifica per elementi in c.a...................................................................................................109 Verifica Shell di Resistenza “~Fless.CA SLU”.....................................................................110

2.9.3 VERIFICA A TAGLIO-PUNZONAMENTO PLATEA “SEZ 6: 6.4- EC2”..............................1122.9.4 MURI IN CA PIANO INTERRATO _SLU-STR (MODELLO “CON SVINCOLI”)..............117 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................118

Verifica per elementi in c.a...................................................................................................120 Verifica Shell di Resistenza “~PressoFless.CA SLU”..........................................................120

2.9.5 PILASTRI IN C.A. _SLU-STR (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)....................................122 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................126 VERIFICHE S.L.U. C.A.......................................................................................................................127

Verifica di Resistenza “~PressoFless.CA SLU”...................................................................1292.9.6 TRAVI IN C.A. _SLU-STR (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)..........................................141 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................150 VERIFICHE S.L.U. C.A.......................................................................................................................152

Verifica di Resistenza “~Fless.CA SLU”..............................................................................1532.9.7 PARETI DEBOLMENTE ARMATE CON TECNOLOGIA ISOTEX_SLU-STR......................1922.9.8 MURI DI SOSTEGNO_SLU.........................................................................................................3912.9.9 VERIFICA AL MARTELLAMENTO TRA GLI EDIFICI CONTIGUI_§7.2.2 NTC08

(MODELLO “CON SVINCOLI”)..........................................................................................4072.9.10 VERIFICA DEGLI EFFETTI DEL SECOND’ORDINE............................................................409 DESCRIZIONE INVILUPPO “CALCOLO THETA”..........................................................................4102.9.11 VERIFICA DELLA SCALA IN ACCIAIO_SLU......................................................................423 - CARATTERISTICHE STATICHE DELLE SEZIONI.......................................................................426

- VERIFICHE.............................................................................................................................................429 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................429 VERIFICHE S.L.U. ACCIAO...............................................................................................................429

Verifica di Resistenza “~PressoFless.Acciaio SLU”............................................................431 Verifica di Instabilità “~PressoFless.Acciaio SLU"..............................................................433

2.10 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO........................................................................4372.10.1 PLATEA DI FONDAZIONE (MODELLO “CON SVINCOLI”)............................................437 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................437 VERIFICHE S.L.E.................................................................................................................................438

II

INDICE

Verifica Shell di Resistenza “~Fless.CA SLE rare”..............................................................439 Verifica Shell di Resistenza-Fessurazione “~Fless.CA SLE q.perm”...................................4451.1.1.1 Verifica Shell di Fessurazione “~Fless.CA SLE freq.”..............................................452

2.10.2 MURI IN CA PIANO INTERRATO (MODELLO “CON SVINCOLI”)................................455 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................455 VERIFICHE S.L.E.................................................................................................................................457

Verifica Shell di Resistenza “~PressoFless.CA SLE rare”...................................................458 ...............................................................................................................................................461 Verifica Shell di Resistenza-Fessurazione “~PressoFless.CA SLE q.perm”........................465 Verifica Shell di Fessurazione “~PressoFless.CA SLE freq.”..............................................471

2.10.3 PILASTRI IN C.A. (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)......................................................474 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................474 VERIFICHE S.L.E................................................................................................................................475

Verifica di Resistenza “~PressoFless.CA SLE rare”.............................................................477 Verifica di Resistenza-Fessurazione “~PressoFless.CA SLE q.perm”.................................481 Verifica di Fessurazione “~PressoFless.CA SLE freq.”........................................................486

2.10.4 TRAVI IN C.A. (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)...........................................................489 DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA.................................................................................489 VERIFICHE S.L.E................................................................................................................................490

Verifica di Resistenza “~Fless.CA SLE rare”.......................................................................492 Verifica di Resistenza-Fessurazione “~Fless.CA SLE q.perm”............................................501 Verifica di Fessurazione “~Fless.CA SLE freq.”..................................................................511

2.10.5 VERIFICA DI DEFORMABILITÀ “SPOSTAM INTERPIANO SLE” ( §7.5 [7] )................517 Descrizione inviluppo “~SL08 SLD”....................................................................................518

2.10.6 DEFORMABILITÀ FLESSIONALE SEMPLIFICATA (§ 4.1.2.2.2 [3])...............................519

III

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2.1 PREMESSA

Nella presente relazione i riferimenti di calcolo si riferiscono alla specifica tecnologia ISOTEX(murature blocco cassero legno-cemento). Ciò non toglie che la ditta appaltatrice possa proporremateriali alternativi, ma analoghi per prestazione e caratteristiche, con costi non superiori,riproducendo i calcoli del progetto strutturale esecutivo delle pareti debolmente armate con iriferimenti riguardanti la tecnologia alternativa proposta.

2.2 ANALISI STORICO-CRITICA ED ESITO DEL RILIEVOGEOMETRICO-STRUTTURALE

Non applicabile.

2.3 DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA E CRITERI GENERA LIDI PROGETTAZIONE, ANALISI E VERIFICA

Il manufatto in oggetto costituisce l’ampliamento del centro scolastico medio superiore sito inCastel San Giovanni in provincia di Piacenza.

L’ampliamento è costituito da un edificio che presenta altimetricamente un piano interrato, 2 pianifuori terra e un piano di sottotetto non praticabile; l’oggetto nel suo complesso può essere distinto indue parti funzionali poiché la prima, di maggior volume, costituisce l’area dedicata all’attivitàdidattica (d’ora in avanti denominata “scuola”), mentre la seconda costituisce la zona dicollegamento con l’edificio scolastico adiacente esistente.

La fondazione dell’edificio è costituita da una platea di spessore 50cm dalla quale si elevano i muriin c.a. del piano interrato; i due piani fuori terra sono realizzati sfruttando la tipologia costruttiva ablocchi “Isotex” per la parte adibita all’uso didattico mentre la parte di collegamento è realizzatacon struttura lineare a pilastri e travi in c.a.; infine la copertura a falde inclinate della scuola èottenuta tramite superfici realizzate con tavelloni appoggiati su tramezzi posti nel sottotetto, mentrenella parte di collegamento sopra il solaio sarà realizzato un giardino pensile.

Planimetricamente la forma della scuola è sostanzialmente rettangolare con pianta di 38x20 m,mentre la parte di collegamento ha la forma di un settore circolare di un cilindro cavo (raggiointerno circa 3,5 m, esterno circa 24m) con angolo al centro di circa 34°. Nella maggior parte della sua estensione l’altezza del manufatto è di 9,40 m.

Oltre alle azioni statiche dei carichi gravitazionali, si considerano le azioni del terreno circostante ilmanufatto presente su tutti e quattro i lati dell’edificio.

L’azione sismica è valutata con riferimento ad azioni pseudo-statiche per considerare gli effetti delterreno a contatto con la parte di struttura interrata, e con azioni valutate con un’analisi dinamicamodale con spettro di risposta per il comportamento sismico dell’edificio fuori terra.

La struttura è verificata nei confronti degli stati limite ultimi e di esercizio di tipo strutturale e, soloper gli elementi di fondazione, nei confronti dello stato limite ultimo geotecnico.

4


2.4 QUADRO NORMATIVO DI RIFERIMENTO ADOTTATO

2.4.1 NORME DI RIFERIMENTO COGENTI

Per la progettazione e verifica degli elementi strutturali è stata utilizzata la seguente normativa:

[1] Decreto Presidente della Repubblica 6 giugno 2001 n. 380:“Testo unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia edilizia”

[2] Decreto Ministero delle Infrastrutture 14 gennaio 2008: “Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni“

2.4.2 ALTRE NORME E DOCUMENTI TECNICI INTEGRATIVI

[3] Circolare 2 febbraio 2009, n. 617“Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14gennaio 2008”

Per le caratteristiche del calcestruzzo:

[4] UNI-EN 206-1:2006”Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e conformità”

UNI 11104:2004[5] ”Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità – Istruzionicomplementari per l'applicazione della EN 206-1”

Per le verifiche al taglio-punzonamento della piastra di fondazione :

[6] EC 2 - UNI EN 1992-1-1:2005

Per le verifiche delle pareti estese debolmente armate ottenute da elementi in ISOTEX :

[7] “Linee guida per sistemi costruttivi a pannelli portanti basati sull’impiego di blocchi casseroe calcestruzzo debolmente armato gettato in opera” emanate dal Consiglio Superiore dei LavoriPubblici nel luglio 2011

[8] “Relazione interpretativa del comportamento sismico di strutture a pannelli realizzatemediante l’utilizzo del metodo costruttivo basato sull’uso di blocchi cassero in legno-cementoISOTEX e cemento armato – Linee guida per il calcolo e il progetto –“ redatti da EUCENTREper C&P Costruzioni S.r.l.

2.5 LIVELLI DI CONOSCENZA E FATTORI DI CONFIDENZA

Non applicabile.

2.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE

Di seguito vengono definite le analisi dei carichi effettuate.

2.6.1 AZIONI STATICHE

1) Cdc 1_Peso proprio

a) elementi strutturali:

5


Nella CdC 1S "Peso proprio" sono inseriti i carichi derivanti dal peso proprio degli elementistrutturali ad eccezione della platea di fondazione che viene esclusa nel calcolo mediantel’applicazione di una pressione di 15,0 kPa diretta verso l’alto (25*0,6 = 15,0). Ciò èfinalizzato ad evitare l’insorgere di uno stato di sollecitazione dovuto alla deformazione delterreno sotto l’effetto del peso proprio della platea che in realtà non si può instaurare inquanto si presenterebbe sulla platea appena gettata. In fase di controllo della pressionemassima di contatto occorrerà considerare un incremento del valore rilevato corrispondenteal valore sottratto e quindi pari a 0.015 N/mm2.

Il peso proprio degli Elementi tipo Beam e tipo Shell viene calcolato automaticamente dalsoftware in base alle caratteristiche dei materiali e alla geometria degli elementi strutturalicome di seguito indicato:

- elementi in calcestruzzo armato C25/30 (platea); γ=25,0- elementi in calcestruzzo armato C28/35 (muri, pilastri, travi, muri ISOTEX); γ=25,0

kN/mc

b) elementi non strutturali:

- solai del piano terra, piano primo, piano sottotetto e copertura piana con giardino pensiledella zona di collegamento, in laterocemento spessore 25+5 cm; q= 3,75 kN/mq

- solai esterni del piano terra in laterocemento spessore 16+4 cm; q= 2,7 kN/mq

- solai di copertura in tavelloni su muretti a gelosia compresi nel carico applicato ( lacopertura e le pareti di sostegno in muretti a gelosia non avendo funzione strutturale portantegenerale è considerata come carico direttamente applicato al sottostante solaio di sottotettocome meglio specificato di seguito)

coppi q=0,80 kN/mq lastra sottocoppo in fibra bitumata (sp.0,5 cm) q= 0,03 kN/mq correntini in abete (5x5cm/60 cm) q=0,03 kN/mq soletta collaborante cls (sp. 2,5 cm) q=0,625 kN/mq tavelloni (6x80x30 cm) q=0,5 kN/mq TOT q=2,0 kN/mq

- solai zona vetrate in soletta piena di c.a. h=30cm q=5,0 kN/mq

- tamponamento isotex tipo DIII 38/13 q=3,7 kN/mq- tamponamento isotex tipo DIII 38 q=6,95 kN/mq- tamponamento isotex tipo DIII 44/14 q=4,3 kN/mq

- scala esterna laterale in acciaio: q=2 kN/mq

2) Cdc 2_Sovraccarico permanente non strutturale

a) soletta di fondazione: ghiaia (15cm) q=2,25 kN/mq

b) solai esterni del piano terra: 6


sabbia (12cm) q=2.4 kN/mq autobloccanti (7cm) q=1,52 kN/mq TOT q=3.92 kN/mq

c) solai interni e balconi dei piani terra e primo: intonaco per interni (1,5 cm) q=0,30 kN/mq isolante polistirene (6cm) q= 0,01 kN/mq sottofondo tipo foamcem (12cm) q= 2,5 kN/mq sottofondo pavimentazione a colla (4cm) q= 0,40 kN/mq pavimentazione (2cm) q= 0,20 kN/mq divisori interni (sp 12cm, h 300cm): q= 2,0 kN/mq per zona bagni, q= 0,8 kN/mq al

resto dei piani TOT q=5,4 kN/mq per zona bagni / q=4,2 kN/mq al resto dei piani

d) solai interni del sottotetto (non accessibile): intonaco per interni (1,5 cm) q=0,30 kN/mq isolante polistirene (20 cm) q= 0,03 kN/mq TOT q=0,33 kN/mq forati per “tetto a gelosia” (8x12x25/120cm) q= 2,30 kN/ml su muri di bordo, q=

5,70 kN/ml su muri centrali

Con riferimento all’immagine precedente è stato considerato un carico del muretto riferito a1 metro di altezza e di larghezza= 1 kN/mq, poi è stata calcolata la risultante dei carichi sullaluce di 7 m= (1 kN/mq* 7m * 2m)/2=7 kN applicata a 2/3 dal muro di bordo, che ripartitasui due appoggi si divide in 2,33 kN e 4,66 kN e infine sono stati considerati sui muricentrali anche i carichi della parte centrale di 1 kN.

e) solai sottotetto della zona di collegamento (giardino pensile): terreno q=1,5 kN/mq

3) Cdc 3_Sovraccarico accidentale di esercizio

a) solai interni e balconi del piano terra e primo: ambienti suscettibili di affollamento (scuole)cat. C1; q=3 kN/mq

b) scale e solai esterni del piano terra: ambienti suscettibili di affollamento (ballatoi e scalecomuni) cat. C2; q=4 kN/mq

4) Cdc 4_Sovraccarico accidentale neve copertura

7


neve: altitudine 74 m s.l.m., zona 1, qsk = 1,5 kN/mqα<30°, µi=0,8Ce=1 normale Ct=1qs=1,2 kN/mq

5) Cdc 5_Spinta terreno laterale accidentale

Andamento della spinta del terreno sui lati del perimetro con presenza di terrapienoTerreno (γ = 18,0 kN/m³)Coefficiente di spinta terreno a riposo: k0 = 0,5;Quota (s.l.m.) del piano campagna lati con terrapieno: 75,77 m (+1,77 m nel modello) Quota (s.l.m.) estradosso della soletta di fondazione: 73,27 (-0,73 m nel modello); Spinta del terreno ad una profondità (s.l.m.): 73,27 mPv = 18,0*(1,77+0,73) = 45,0 kN / m²Ph = 45,0*0,5= 22,5 kN / m²

2.6.2 SOVRASPINTE SISMICHE SU MURI INTERRATI (AZIONI PSEUDO-STATICHE )

6) Cdc 6_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.X7) Cdc 7_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.Y

Pareti H = 1,77+0,73= 2,5 m

Si ottiene dalla formulazione contenuta nel paragrafo 7.11.6 della NTC 2008 considerandocome massa di terreno interessata il parallelepipedo di larghezza H pari all’altezza a tergodel muro:

Wtot(striscia di 1m) = γ * H2 = 18 * 2,52 =112,5 kN

βm = (terreno C) = 1 per pareti che non sono in grado di subire spostamenti relativi alterreno

Latitudine – longitudine: 45,05°; 9,43°

Classe d’uso III, terreno categoria C, categoria topografica T1,

TR = 712 anni ; ag/g (terreno C) = 0,1104 ; FO = 2,46 ; T*C = 0,28 s

SS = 1,70 - 0,60 * 2,46 * 0,1104 = 1,53 > 1,5 per cui SS = 1,50

ST = 1,0

S = ST * SS = 1,50

CC = 1,05 * 0,28^-0,33 = 1,59

TC = 1,59 * 0,28 = 0,4452 s

TD = 4,0 * 0,0944 + 1,6 = 2,04 s

amax=αs * S = 0,1104 * 1,5 = 0,1656

αs /g=αg /g* S =0.1104 * 1,5 = 0,1656

8


Fh (uniformemente distribuita sull’altezza del muro) = (W * αs /g)*βm / H = 112,5*0.1656 * 1 / 2,5 = 7,45 kPa

2.6.3 AZIONI SISMICHE SULL ’EDIFICIO

8) Sisma SLD X Dx9) Sisma SLD X Sx10) Sisma SLD Y Dx11) Sisma SLD Y Sx12) Sisma SLV X Dx13) Sisma SLV X Sx14) Sisma SLV Y Dx15) Sisma SLV Y Sx

A seguire vengono specificate le modalità e i parametri di calcolo utilizzati per la determinazionedelle azioni sismiche.

Parametri secondo DM 14/01/2008:

Classe d’uso: IIIVita nominale: 50 anniCategoria suolo di fondazione: CCategoria Topografica: T1Coeff.smorzam.equivalente ξξξξ: 5%Fattori di struttura qx, qy per sismi in dir.x e y: 2 ; 2.Classe di duttilità BassaPercentuale eccentricità accidentale centro di massa: 0.05

NOTA: Le distribuzioni di massa che generano l’eccentricità accidentale comprendonoanche il peso proprio.

FATTORE DI STRUTTURA PER SISMA IN DIREZIONE X E DIREZIONE Y

I fattori di struttura qx e qy sono stati adottati con riferimento alle indicazioni contenute al paragrafo5.3 del documento “Linee guida per il calcolo e il progetto” [8] emanato da EUCENTRE e allegatoalla presente relazione.Il valore è stato imposto a qx = qy = 2.

L’ analisi numerica prevede l'esame delle condizioni di carico sismiche corrispondenti alle seguentitipologie di azioni indicate in tabella:

CdC = numero della condizione di carico dinamicaLancio = ad ogni lancio corrisponde una distribuzione delle masse differente; tutte le CdC di

tipo sismico statico equivalente sono analizzate in un unico lancio statico delsolutore, mentre per le CdC dinamiche ad ogni lancio corrisponde un lanciodinamico del solutore.

Nome = nome della CdC dinamicaTipo = indica la direzione ed eventualmente il tipo di CdC sismicaSottoTipo: indica il tipo di stato limite:

SLO, SLD, SLV, SLC sono gli stati limite del par. 3.2.1 DM 14/01/2008

9


SLD 2/3 è lo spettro di risposta con ηηηη=2/3 per le verifiche di resistenza a SLU(combinaz.eccez.) secondo il par.7.3.7.1 DM 14/01/2008

Spettro di risposta = definisce il coefficiente di risposta in funzione del periodoag/g = questo valore indica l’accelerazione di picco del suolo, espressa in g = 9.80665

m/s2

Dy = indica che si tratta di una CdC dinamicaMolt.X , Molt.Y , Molt.Z: moltiplicatori per applicare lo spettro di risposta alle varie direzioni.

CdC Lancio Nome Tipo Spettro di Risposta ag/g Molt.X Molt.Y Molt.Z1 1 Sisma SLD X Dx Sisma SLE X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLD X 0.043 1 0 0

SottoTipo: SLD5 1 Sisma SLV X Dx Sisma SLU X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV X 0.1104 1 0 0

SottoTipo: SLV2 2 Sisma SLD X Sx Sisma SLE X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLD X 0.043 1 0 0

SottoTipo: SLD6 2 Sisma SLV X Sx Sisma SLU X (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV X 0.1104 1 0 0

SottoTipo: SLV3 3 Sisma SLD Y Dx Sisma SLE Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLD Y 0.043 0 1 0

SottoTipo: SLD7 3 Sisma SLV Y Dx Sisma SLU Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV Y 0.1104 0 1 0

SottoTipo: SLV4 4 Sisma SLD Y Sx Sisma SLE Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLD Y 0.043 0 1 0

SottoTipo: SLD8 4 Sisma SLV Y Sx Sisma SLU Y (Dy) ~DM 14/1/2008 SLV Y 0.1104 0 1 0

SottoTipo: SLV

PARAMETRI PER CALCOLO SPETTRI DI RISPOSTA

Per il calcolo degli spettri di risposta secondo il par.3.2 del DM 14/01/2008 sono stati utilizzati iseguenti parametri, ove:

PVR probabilità di superamento nel periodo di ritornoTR periodo di ritornoag/g accelerazione orizzontale massima del suoloFo valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontaleTc* valore base per calcolo del periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro

in accelerazione orizzontale

Collocazione del sito: Longitudine = 9.43°, Latitudine = 45.05°SLO:PVR=81%, TR= 45 anni, ag/g = 0.0348 sec, Fo = 2.5386, Tc*= 0.2159 secSLD:PVR=63%, TR= 75 anni, ag/g = 0.043 sec, Fo = 2.5289, Tc*= 0.2434 secSLV:PVR=10%, TR= 712 anni, ag/g = 0.1104 sec, Fo = 2.4613, Tc*= 0.28 sec

SPETTRI DI RISPOSTA UTILIZZATI

--- Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLV Y

PuntoPeriodo(secondi)

AccelerazioneNormalizzata

1 0 1.52 0.149 1.8463 0.447 1.8464 0.647 1.2765 0.847 0.9756 1.047 0.789



7 1.247 0.6628 1.447 0.5719 1.647 0.50110 1.847 0.44711 2.042 0.40512 2.242 0.336

10




13 2.442 0.28314 2.642 0.24215 2.842 0.20916 3.042 0.217 3.242 0.2



18 3.442 0.219 3.642 0.220 3.842 0.221 4 0.2

--- Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLV X



1 0 1.52 0.149 1.8463 0.447 1.8464 0.647 1.2765 0.847 0.9756 1.047 0.7897 1.247 0.6628 1.447 0.5719 1.647 0.50110 1.847 0.44711 2.042 0.405



12 2.242 0.33613 2.442 0.28314 2.642 0.24215 2.842 0.20916 3.042 0.217 3.242 0.218 3.442 0.219 3.642 0.220 3.842 0.221 4 0.2

--- Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLD Y



1 0 1.52 0.136 3.7933 0.407 3.7934 0.607 2.5445 0.807 1.9146 1.007 1.5347 1.207 1.288 1.407 1.0989 1.607 0.96110 1.772 0.87211 1.972 0.704



12 2.172 0.5813 2.372 0.48714 2.572 0.41415 2.772 0.35616 2.972 0.3117 3.172 0.27218 3.372 0.24119 3.572 0.21520 3.772 0.19221 3.972 0.17422 4 0.171

--- Spettro per Punti ~DM 14/1/2008 SLD X



1 0 1.52 0.136 3.7933 0.407 3.7934 0.607 2.5445 0.807 1.9146 1.007 1.5347 1.207 1.288 1.407 1.0989 1.607 0.96110 1.772 0.87211 1.972 0.70412 2.172 0.5813 2.372 0.48714 2.572 0.41415 2.772 0.35616 2.972 0.3117 3.172 0.272

11




18 3.372 0.24119 3.572 0.21520 3.772 0.19221 3.972 0.17422 4 0.171

M OLTIPLICATORI CALCOLO AUTOMATICO MASSE

Di seguito sono elencati i moltiplicatori delle CdC elementari per il calcolo automatico delle masse:CdC = n.Condizione di Carico Elementare

Coeff.SLE = moltiplicatori per lo Stato Limite d’EsercizioCoeff.SLU = moltiplicatori per lo Stato Limite UltimoX, Y, Z = coefficienti di direzionalità

CdC Coeff.SLE Coeff.SLU X Y Z1 1 1 1 1 12 1 1 1 1 13 0.6 0.6 1 1 14 0 0 1 1 15 0 0 1 1 16 0 0 1 1 17 0 0 1 1 1

2.7 MODELLO NUMERICO

Si descrive di seguito una sintesi dei criteri di elaborazione del modello numerico utilizzato neicalcoli. Maggiori dettagli sono reperibili nel documento allegato “Tabulato di calcolo”.

2.7.1 METODOLOGIA DI MODELLAZIONE ED ANALISI

È stato definito un modello di calcolo numerico in campo elastico lineare utilizzando elementi finitidi tipo lastra-piastra (shell) ed elementi finiti lineari di tipo beam.

I primi sono stati utilizzati per descrivere la platea di fondazione, i muri dell’interrato e delle paretitipo ISOTEX in elevazione; per la platea di fondazione si è sfruttata una schematizzazione a letto dimolle elastiche secondo lo schema “alla Winkler” corretto come più avanti descritto per tenereconto della estensione della superficie di appoggio e dell’effetto di sostegno esercitato dal terrenocircostante la zona di appoggio.

I secondi con sei gradi di libertà attivi per ogni nodo (beam), sono stati utilizzatio per modellare ilcomportamento degli elementi lineari tipo travi e pilastri.

Le condizioni di vincolamento al contorno sono state descritte medainte l’uso di vincoli fissi edelastici.

Le azioni sismiche sui muri dell’interrato sono state simulate mediante forze pseudo-statiche edinamiche applicate in direzione orizzontale.

Sono state condotte un’analisi statica lineare e un’analisi dinamica modale con spettro di risposta inclasse di duttilità bassa per tener conto delle indicazioni contenute nel paragrafo 5.1 delle [8].

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2.7.2 INFORMAZIONI SUL CODICE DI CALCOLO

2.7.2.1 Origine del codice di calcolo

Titolo: CMP Analisi Strutturale

Produttore: Cooperativa Architetti e Ingegneri – Progettazione società cooperativa

Via Gandhi, 1 – 42123 REGGIO EMILIA

Distributore: Cooperativa Architetti e Ingegneri – Progettazione società cooperativa

Via Gandhi, 1 – 42123 REGGIO EMILIA

Solutore FEM

Titolo: XFinest

Produttore: Ce.A.S. S.r.l. – Viale Giustiniano, 10 – 20129 MILANO

Distributore: Harpaceas S.r.l. – V.le Richard, 1 – 20143 MILANO

2.7.2.2 Caratteristiche del codice di calcolo

CMP Analisi Strutturale è un pre/post-processore grafico per analisi ad elementi finiti, checonsente di eseguire tutte le operazioni inerenti la modellazione agli elementi finiti e la relativaanalisi dei risultati: costruire il modello geometrico della struttura, assegnare proprietà, carichi,vincoli e tutti i dati di completamento necessari per l’esecuzioni di analisi statiche e dinamiche;visualizzare graficamente i risultati dell’analisi (sollecitazioni, deformate ecc...); progettare lesezioni e le armature per travi, pilastri, solette, pareti; fornire le proprietà statiche di sezioni diforma qualsiasi composte da differenti materiali e armate in modo generico; eseguire, anche inautomatico su tutta la struttura, le verifiche di resistenza a presso/tenso-flessione deviata e distabilità per le aste in calcestruzzo, acciaio e altri materiali; visualizzare i risultati delle verificheanche in modo aggregato sulla struttura analizzata.

Sono supportati elementi finiti monodimensionali, bidimensionali, tridimensionali (brick) edelementi denominati “Solaio” ed aventi funzione di aree di carico.

L’analisi del problema ad elementi finiti è svolta mediante codice di calcolo di terze parti (XFinest).

Le verifiche di resistenza possono essere svolte secondo i metodi alle tensioni ammissibili esemiprobabilistico agli stati limite, secondo le seguenti normative:

DM 09/01/1996

DM 16/01/1996

Ordinanza P.C.M. n. 3274 e ss.mm.ii.

DM 14/09/2005

DM 14/01/2008

Eurocodici

In caso di utilizzo di procedure, criteri, valori di riferimento non prescritti delle normative sopraindicate, si è fatto riferimento alle relative circolari applicative o ad altri documenti e bibliografia dicomprovata validità.

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2.7.2.3 Valutazione di affidabilità

CMP Analisi Strutturale viene corredato da documentazione in formato digitale che ne illustra ilfunzionamento, i limiti di applicazione e le basi teoriche.

Sono disponibili casi prova risolti per via indipendente dal codice di calcolo o desunti da letteraturadi settore, facendo riferimento ad autori di chiara fama ovvero a documenti di comprovata validità.

Sono stati inoltre eseguiti confronti con i risultati di altri software di analisi strutturale.

Le procedure e gli algoritmi vengono controllati e sottoposti a test da tecnici qualificati del settorestrutture, appartenenti alla società produttrice ma che non concorrono direttamente allo sviluppo delsoftware.

Il componente XFinest, dedicato alla soluzione del problema a elementi finiti, è corredato anch’essodi manuali d’uso, teorico e di qualifica, con confronti fra i risultati reperibili in casi noti inletteratura e quelli ottenuti dal solutore stesso.

I componenti di terze parti sono sottoposti a controlli e verifiche interne prima del loro utilizzo ecommercializzazione.

È stata esaminata la documentazione a corredo del software per valutarne l’affidabilità e l’idoneitàal caso specifico.

2.7.3 MODELLAZIONE DELLA GEOMETRIA E DELLE PROPRIETÀ MECCANICHE

Il modello numerico utilizzato per l'analisi rispecchia la geometria delle tavole esecutive.

La struttura prevede elementi quali: piastra di fondazione, muri verticali, pilastri e travi. Il modellopresenta dei fori negli elementi verticali la cui presenza è stata considerata nel modello.

Mostriamo di seguito alcune rappresentazioni tridimensionali del modello con vista solida.

- fronte

14


- retro

- piano interrato

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- piani fuori terra

- struttura di collegamento tra le due scuole

Gli elementi strutturali bidimensionali sono modellati con elementi quadrangolari a quattro nodi(elemento Shell standard + vincolo drill di Xfinest).

L'elemento shell è posizionato sul piano medio dell'elemento strutturale, al quale sono associate lecaratteristiche del materiale e lo spessore relativo, ed è stato utilizzato per rappresentare la platea difondazione e i muri dell’interrato in c.a. , e anche i muri in Isotex per i quali è stato calcolato, conriferimento alle indicazioni contenute in [8], uno spessore equivalente pari a quella di una parete diuguale lunghezza e di area uguale all’area di effettivo calcestruzzo gettato nei blocchi isotex; per lepareti a contatto con l’esterno sarà utilizzata la tipologia di blocco con isolante DIII 38/13 sui laticorti in Y e DIII 44/14 sui lati lunghi X dovuto all’indebolimento fornito dalla presenza dei vuoti

16


delle finestre, quindi per gli elementi esterni è stato determinato rispettivamente uno spessoreequivalente pari a 10 cm e 15 cm, mentre per quelli interni con DIII 38/28 senza isolante unospessore pari a 19 cm.

- dettagli blocchi isotex utilizzati

I pilastri e le travi presenti nella struttura sono modellati con elementi mono-dimensionali, collegatiagli elementi shell attraverso i nodi. L'elemento mono-dimensionale/Beam è posizionato sulbaricentro geometrico della sezione del relativo pilastro/trave.

2.7.3.1 Materiali

Di seguito vengono elencati i materiali usati nel modello:

Dati generali

E = modulo di Elasticitàν = coefficiente di PoissonG = modulo di Elasticità TangenzialePs = peso specificoα = coefficiente di Dilatazione Termicafyk = tensione caratteristica di snervamentofu = resistenza ultima a trazioneεud = deformazione ultimaγγγγM,c = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressioneγγγγM,t = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per trazioneγγγγM = coeff. parziale materiale per resistenza a SLUγγγγM,ecc = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per situazioni eccezionali

Dati specifici per calcestruzzo

Rck = resistenza caratteristica cubica di compressione del calcestruzzofck = resistenza caratteristica cilindrica di compressione del calcestruzzofctk= resistenza caratteristica di trazione del calcestruzzofctm = resistenza media di trazione del calcestruzzof tc,eff = resistenza media di trazione efficace del calcestruzzo al momento in cui si suppone

l’insorgere delle prime fessureγγγγc = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressione del calcestruzzo

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αcc= coefficiente riduttivo per le resistenze a compressione di lunga durataαct= coefficiente riduttivo per le resistenze a trazione di lunga durataGrpEsig = gruppo di esigenza secondo §4.1.2.2.4.5 DM 14/01/2008

Dati specifici per acciaio da carpenteria

fy = tensione di snervamento acciaio per spessori minori o uguali a 40mmfy1 = tensione di snervamento acciaio per spessori maggiori di 40mmγγγγM0,c = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per compressione per acciaio da

carpenteria (per il DM 14/09/2005 corrisponde a γγγγM)γγγγM0,t = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per trazione per acciaio da

carpenteriaγγγγM1 = coeff. parziale materiale per resistenza a SLU per acciaio da carpenteria per

verifiche di instabilità (per il DM 14/09/2005 corrisponde a γγγγM)

Nome Materiale: Cls C25/30Proprietà reologiche:

E = 31476 (N/mm²)ν = 0.200G = 13115 (N/mm²)

Ps = 25 (kN/m³)α = 1e-005 (1/°C)

Parametri di verifica:

Tipologia del Materiale: CalcestruzzoγγγγM,c = 1.5γγγγM,t = 1.5γγγγM,ecc = 1Rck = 30 (N/mm²)fck = 25 (N/mm²)fctk = 1.7955 (N/mm²)fctm = 2.565 (N/mm²)

αcc = 0.85αct = 1GrpEsig = a

Valori di progettofcd = 14.167 (N/mm²)fctd = 1.197 (N/mm²)

18

Parametri per verifiche di fessurazione:Per le verifiche di formazione delle fessure il moltiplicatore di fctm è: 1/0;Per le verifiche di apertura delle fessure i valori ammissibili delle aperture delle fessure sono:

per le armature sensibili:Combinazione Rara

Combinazione QuasiPermanente

CombinazioneFrequente

0 mm 0.2 mm 0.3 mm

per le armature poco sensibili:Combinazione Rara Combinazione Quasi

PermanenteCombinazione

Frequente0 mm 0.3 mm 0.4 mm

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008):

CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.175 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2

Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005):Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra

Nome Materiale: Cls C28/35Proprietà reologiche:

E = 32308 (N/mm²)ν = 0.200G = 13462 (N/mm²)Ps = 25 (kN/m³)α = 1e-005 (1/°C)


Tipologia del Materiale: Calcestruzzo

γγγγM,c = 1.5γγγγM,t = 1.5γγγγM,ecc = 1Rck = 35 (N/mm²)fck = 28 (N/mm²)fctk = 1.9364 (N/mm²)fctm = 2.7663 (N/mm²)αcc = 0.85αct = 1GrpEsig = a


Parametri per verifiche di fessurazione:Per le verifiche di formazione delle fessure il moltiplicatore di fctm è: 1/0;Per le verifiche di apertura delle fessure i valori ammissibili delle aperture delle fessure sono:

per le armature poco sensibili:Combinazione Rara Combinazione Quasi

PermanenteCombinazione

Frequente0 mm 0.3 mm 0.4 mm

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.2, par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008):

CRd,c = 0.18/γγγγc, vmin= 0.185203 * k3/2, k1= 0.15, fcd'/fcd= 0.5Per il significato dei parametri si veda anche par.6.2.2 EC2

Parametri verifiche a punzonamento (par.6.4.4, EN 1992-1-1:2005):Sono i medesimi valori per il taglio di cui sopra

Nome Materiale: Cls C28/35 isotex SLU

Per quanto riguarda il calcestruzzo delle pareti in Isotex, l’analisi utilizzata al fine di effettuare leverifiche allo SLU ha considerato un materiale base C28/35 con le stesse caratteristiche sopradescritte ma con un modulo elastico ridotto al 20% del valore nominale per tenere conto delleindicazioni contenute nel paragrafo 5.2 delle [8].

E = 32308*0,2= 6461.6 (N/mm²)

Nome Materiale: Cls C28/35 isotex SLE

Per quanto riguarda il calcestruzzo delle pareti in Isotex l’analisi utilizzata al fine di effettuare leverifiche allo SLE ha considerato un materiale base C28/35 con le stesse caratteristiche sopradescritte ma con un modulo elastico ridotto al 50% del valore nominale per tenere conto delleindicazioni contenute nel paragrafo 5.2 delle [8].

E = 32308*0,5= 16154 (N/mm²)

Nome Materiale: B450CProprietà reologiche:

E = 2e+005 (N/mm²)ν = 0.300G = 76923 (N/mm²)Ps = 78.5 (kN/m³)α = 1.2e-005 (1/°C)


Tipologia del Materiale: Acciaio per Armaturefyk =450 (N/mm²)γγγγM,c = 1.15γγγγM,t = 1.15γγγγM,ecc = 1fu = 540 (N/mm²)εud = 0.0675Aderenza Migliorata = SiTipo Armatura = armatura poco sensibile


2.7.4 MODELLAZIONE DEI VINCOLI INTERNI ED ESTERNI

2.7.4.1 vincoli esterni

Per tutti i nodi della platea di fondazione, il modello prevede vincoli elastici con rigidezza paria (rispetto al SdR globale 1=Z; 2=X; 3=Y): k1=0 N/cm, k2=1000 N/cm, k3=1000 N/cm, kr1=0Ncm/rad, kr2=0 Ncm/rad, kr3=0 Ncm/rad. Tale vincolamento persegue il duplice scopo divincolare globalmente la struttura rispetto allo spostamento nelle direzioni x e y macontestualmente non impedisce l’allungamento o l’accorciamento delle fibre medie deglielementi della platea che in quanto connessa agli elementi parete in elevazione, per effetto diuna deformazione globale instaurano un funzionamento a trave a T rovescio il cui asse neutrodi flessione non si trova sul piano medio della platea stessa.

Il vincolamento in direzione globale Z è ottenuto schematizzando una interazione tra glielementi Shell della fondazione e il terreno secondo la teoria di Winkler. In particolare ad ognishell è applicata una rigidezza della molla con valore di base, ricavato considerando lacompressibilità del terreno sottostante come di seguito sinteticamente descritto. Dalla relazionegeologico-geotecnica si rileva una stima del cedimento prevedibile per una fondazione di tipo aplatea quale quella in oggetto che, per una sovrapressione media pari a 0.3 kg/cm2, risultavariabile tra 1.6cm al centro della platea e 0.2cm agli spigoli della stessa. Considerando in viaapprossimata ma significativa che la superficie di appoggio è pari a circa 21x48m=1008 m2 eche il peso totale dell’edificio in condizioni quasi permanenti è di circa 4700 Ton, si ricavaconseguentemente una pressione media al contatto pari a 4700/1008 = 4.67 Ton/mq = 0.467kg/cm2. Tenendo presente che lo scavo medio dell’interrato pari a 1.9m genera unalleggerimento pari a 1.9*1.8=3.2 Ton/mq = 0.343 kg/cm2, si ottiene che la sovrapressionemedia sul terreno di fondazione può essere stimata in circa 0.124 kg/cmq. Considerando infineun rapporto lineare del cedimento rispetto ai valori indicati dalla relazione geologico-geotecnica (valore medio 1cm) si è ricavato un cedimento medio stimabile pari a1*0.124/0.3=0.414 cm da cui una rigidezza della molla equivalente verticale pari a 0.467/0.414= 1.1 kg/cm3.

Per tenere conto dell’effetto reale di sostegno fornito dal terreno laterale all’area di improntadel manufatto si è fatto riferimento alla ipotesi di Grashoff che semplicemente suggerisce diindividuare sotto l’area di impronta della fondazione un minimo di 3 aree concentriche allequali applicare dei coefficienti amplificativi del coefficiente di sottofondo di base secondo loschema di seguito evidenziato crescenti procedendo dal centro verso l’esterno:

Kwrif = 1.1 kg/cm3

Zona centrale Molt=0.70 Kapplicato = 0.73 kg/cm3

Zona intermedia Molt=1 Kapplicato = 1.10 kg/cm3

Zona esterna Molt=1.30 Kapplicato = 1.43 kg/cm3

L’immagine seguente mostra l'intensità e la zona di applicazione, con relativo moltiplicatore.

- individuazione delle zone a diversa K winkler

2.7.4.2 vincoli interni

- Piani rigidi

Dato che la tipologia di solaio orizzontale utilizzato è in latero-cemento 25+5 cm, comeprevede il §7.2.6 DM ’08 è stato possibile considerare un comportamento rigido degli impalcatisotto l’azione sismica, e quindi sono stati definiti nel modello dei “link di piano rigido” agliimpalcati del livello terra, primo e sottotetto definendo come nodo master di ogni impalcato ilcorrispondente nodo più vicino al baricentro delle masse calcolato in automatico dalprogramma secondo la definizione degli impalcati illustrata nell’immagine seguente.

Gli impalcati di piano, che serviranno anche per considerare l’eccentricità accidentale delle masse,sono stati definiti nel modello tramite i seguenti gruppi di selezione:

Nome Gruppo di SelezioneFONDAZIONE

LIVELLO TERRALIVELLO PRIMO

LIVELLO SOTTOTETTO

quest’ultimi sono stati creati individuando gli elementi appartenenti a determinate fascie di livellodell’edificio corrispondenti alle quote dei vari piani, e di conseguenza il baricentro dei piani verràcalcolato in automatico dal programma sulla base di queste selezioni (è stato deciso di considerarela parte della copertura insieme al sottotetto).

K=1.1 kg/cm3Molt = 1.30

K=1.1 kg/cm3Molt = 1.0

K=1.1 kg/cm3Molt = 0.70

- Elementi principali e secondari

La capacità della struttura di resistere alle azioni sismiche è sostanzialmente dovuta alla presenzadelle pareti in blocchi isotex. Per tenere conto comnque della presenza della struttura intelaiata nellazona di collegamento il modello è stato analizzato in due configurazioni:- la prima finalizzata al progetto-verifica delle pareti estese debolmente armate realizzate con iblocchi isotex, prevede l’inserimento alle estremità di tutti i pilastri in ca della zona di collegamentodi svincolamenti (meglio definiti al punto successivo “Connessione tra muri in Isotex”) allatrasmissione dei momenti in modo da trascurare la rigidezza e la resistenza nell’analisi dellarisposta sismica dei pilastri in c.a. della zona di collegamento e massimizzare conseguentemente leazioni risultanti sulle pareti stesse;- La seconda finalizzata al progetto-verifica degli elementi in c.a. prevede invece la continuitàstrutturale tra travi e pilastri in modo da massimizzare lo stato di sollecitazione sugli elementi in c.a.Quindi sono stati creati e analizzati 2 modelli con le caratterizzazioni dei vincoli interni che sonostate appena descritte che saranno denominati rispettivamente modello “CON SVINCOLI” e“SENZA SVINCOLI”.

- Connessione tra muri in Isotex

In relazione al grado di ammorsamento tra pareti ortogonali (intersezioni a L, a T e a X) e inconformità a quanto specificato in [8] in conseguenza di prove sperimentali, qualora non siprevedano specifici dettagli di armatura, la collaborazione tra le pareti risulta essere limitata.Pertanto, tale comportamento è stato opportunamente modellato introducendo vincoli interni cheinibiscano la trasmissione dei momenti tra pareti ortogonali lungo il loro sviluppo verticale, in altreparole una cerniera cilindrica. Tale caratterizzazione è stata ottenuta inserendo all’incrocio dellepareti ortogonali dei piccoli elementi beam costituiti da un materiale con elevato modulo elasticonei quali è stata svincolata la sollecitazione flettente attorno all’asse verticale ad una estremità.

- elementi utilizzati per la realizzazione delle cerniere cilindriche

2.7.4.3 Schematizzazione delle mensole tozze in copertura

Nella zona di collegamento tra i due edifici, in copertura, per motivi di geometria costruttivaconseguente alla presenza della trave di gronda dell’edificio esistente, è stato necessario inserire intesta ai pilastri di giunto delle mensole tozze a sostegno della trave di bordo arretrata come èpossibile intuire nell’immagine seguente.

Nel modello di calcolo questa situazione è stata schematizzata inserendo tra la mensola e la trave dibordo del solaio di copertura un elemento fittizio (vedere immagine seguente), costituito da unmateriale molto rigido e svincolato al suo estremo basso alla trasmissione dei momenti flettenti inmodo da trasmettere le azioni orizzontali e verticali con le corrette eccentricità rispetto all’asse dei

pilastri, ma evitando di introdurre un vincolo di incastro perfetto su elementi lineari che in realtà nelnodo costituiscono un corpo tozzo.

2.7.4.4 Muri in ca della scala con giunto e muri di sostegno

Esternamente all’edificio è prevista una scala d’emergenza in acciaio che collega il piano terra colpiano primo. Essendo la scala semplicemente appoggiata, nella modellazione sono stati consideratisolo i relativi carichi mentre la progettazione dei relativi elementi sarà trattata successivamente inmodo indipendente dalla struttura principale. La scala poggia superiormente su due spalloni in c.a. einferiormente su una trave sempre in c.a. inserita nel solaio esterno del piano terra e poggiante suimuri dell’interrato come è possibile vedere nell’immagine seguente.

Gli spalloni in c.a. sono separati sismicamente dall’edificio, anche nella modellazione, mediante ungiunto verticale di 5cm che parte dal piano terra e prosegue fino al livello di sommità al pianoprimo.

A ridosso dell’entrata della scuola saranno disposti dei muri di sostegno (vedere tav.1 fondazione)per il contenimento dei riempimenti in materiale inerte sui quali dovranno poggiare i gradoni dellarampa d’ingresso pedonale; nel modello non sono stati inseriti tali elementi che verranno inveceanalizzati isolatamente dall’edificio principale essendone effettivamente separati con un giunto di5cm e poggianti direttamente a terra con fondazioni autonome.

2.7.4.5 Pilastri in isotex

Nella zona evidenziata nelle prossime immagini è possibile notare la discontinuità di alcune paretiIsotex tra il piano terra e il primo. Strutturalmente, non essendo consigliata la considerazione dellaresistenza e della rigidezza di pareti tipo isotex non continue dalla fondazione, sono stateconsiderate ai fini della rigidezza strutturale solo le pareti del piano inferiore, considerando quellepresenti al solo piano primo solamente come masse e in quanto tali rappresentate mediante elementinon strutturali tipo solaio/parete.

I pilastri del piano terra, che sorreggono il balcone superiore, al piano primo diventano pilastri“isotex” cioè con blocchi pilastro isotex e quindi è stata assegnata loro una sezione di cls inferiorecorrispondente a quella contenuta nel blocco; sempre al piano primo, ma in prossimità dell’aperturain corrispondenza della spalla sinistra (vedere seconda immagine) è stato inserito un elementoblocco pilastro isotex poiché la parete ortogonale, pur essendoci, non è stata considerata ai finistrutturali per i motivi sopra spiegati.

2.7.5 MODELLAZIONE DELLE AZIONI

1) Cdc 1_Peso proprio

a) elementi non strutturali:

Il peso proprio degli Elementi tipo Beam e tipo Shell viene calcolato automaticamente in base allecaratteristiche dei materiali e alla geometria degli elementi strutturali.

b) elementi non strutturali:

Per trasmettere alla struttura portante i carichi derivanti da una superficie (solai, tamponamenti)vengono utilizzati degli elementi denominati “solaio”. Gli Elementi Solaio/Tamponamento sonoelementi ausiliari, cioè che non appartengono al modello matematico agli elementi finiti, ma cheservono solo per calcolare automaticamente i carichi da solaio agenti sugli elementi di calcolo (nodie aste) che li sostengono.Nelle immagini seguenti verranno indicati graficamente i carichi di superficie considerati su ognisolaio di ogni piano nella condizione di carico corrente, in relazione alle analisi dei carichi eseguiteprecentemente (§2.6).

- piano terra

- piano primo

- piano sottotetto e copertura

2) Cdc 2_Sovraccarico permanente non strutturale

I carichi, come definiti al §2.6, vengono direttamente applicati agli elementi bidimensionali nelmodello come pressioni agenti sul piano degli elementi con direzione verticale.

- carico verticale della ghiaia sulla platea di fondazione

Q=2,25 kN/m2

- piano terra

- piano primo



3) Cdc 3_Sovraccarico accidentale di esercizio

- piano terra

- piano primo

4) Cdc 4_Sovraccarico accidentale neve copertura


5) Cdc 5_Spinta terreno laterale accidentale

I carichi, come definiti al §2.6, vengono direttamente applicati agli elementi bidimensionali nelmodello come pressioni agenti sul piano degli elementi con direzione orizzontale.

- pressione orizzontale variabile lungo l’altezza del muro

6) Cdc 6_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.X7) Cdc 7_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.Y

I carichi, come definiti al §2.6, vengono direttamente applicati agli elementi bidimensionali nelmodello come pressioni agenti sul piano degli elementi con direzione orizzontale.

- spinta direzione X

- spinta direzione Y

8) Sisma SLD X Dx9) Sisma SLD X Sx10) Sisma SLD Y Dx11) Sisma SLD Y Sx12) Sisma SLV X Dx13) Sisma SLV X Sx14) Sisma SLV Y Dx15) Sisma SLV Y Sx

Di seguito sono elencati i moltiplicatori delle CdC elementari per il calcolo automatico delle masseda considerare nell’analisi dinamica:CdC = n.Condizione di Carico Elementare

Coeff.SLE = moltiplicatori per lo Stato Limite d’Esercizio

Q=7,45 kN/m2

Q=7,45 kN/m2

Coeff.SLU = moltiplicatori per lo Stato Limite UltimoX, Y, Z = coefficienti di direzionalità

CdC Coeff.SLE Coeff.SLU X Y Z1 1 1 1 1 12 1 1 1 1 13 0.6 0.6 1 1 14 0 0 1 1 15 0 0 1 1 16 0 0 1 1 17 0 0 1 1 1

L’eccentricità accidentale delle masse, definita al 5%, viene calcolata in automatico dal softwareconsiderandola come la percentuale della dimensione massima del singolo piano in direzioneperpendicolare all’azione sismica (come definito al par.7.2.6 del DM 14/01/2008 per l’eccentricitàaccidentale) e di conseguenza le CdC sismiche impostate per l’analisi dinamica vengonoautomaticamente sdoppiate con l’aggiunta al nome di ogni CdC sismica di Dx (eccentricità a destradel baricentro) e Sx (eccentricità a sinistra del baricentro). Per ogni CdC sismica orizzonatalevengono associate due distribuzioni di masse, rispettivamente con eccentricità a destra e sinistrarispetto al baricentro di ogni piano ma senza mai alterare la risultante totale del piano stesso; ognidistribuzione di massa corrisponde ad un lancio del solutore per l’estrazione dei modi di vibrare. Percalcolare le masse associate ad ogni piano è necessario definire quali sono i piani del modellotramite la “Definizione Impalcati” già esplicati al §2.7.4.2.

2.7.6 COMBINAZIONI DI CARICO

2.7.6.1 -Descrizione delle condizioni di carico elementari statiche

Il peso proprio degli Elementi tipo Beam e tipo Shell viene calcolato automaticamente in base allecaratteristiche dei materiali, alla geometria degli elementi e ai seguenti parametri:

CdC = Numero Condizione di Carico ElementaremltX = Moltiplicatore del peso proprio in direzione X GlobalemltY = Moltiplicatore del peso proprio in direzione Y GlobalemltZ = Moltiplicatore del peso proprio in direzione Z GlobaleTipo = Tipo di Condizione di Carico (St = Statico, StEq = Sismico Statico Equivalente)

ΨΨΨΨ0, Ψ, Ψ, Ψ, Ψ1,1,1,1, Ψ Ψ Ψ Ψ2 = coefficienti di combinazioneΨΨΨΨ2s = coefficiente di combinazione sismicaϕϕϕϕ = coefficiente per calcolo masse

Nome CdC mltX mltY mltZ Tipo ΨΨΨΨ0 ΨΨΨΨ1 ΨΨΨΨ2 ΨΨΨΨ2s ϕϕϕϕPeso proprio 1 0 0 -1 Permanente (St) 1 1 1 1 1

Perm. non strutt. 2 0 0 0Permanente non strutt

(St)1 1 1 1 1

accid esercizio 3 0 0 0Uff.pubbl.Scuole,

Negozi (St)0.7 0.7 0.6 0.6 1

neve copertura 4 0 0 0Tetti e coperture con

neve (St)0.5 0.2 0 0 1

spinta terreno laterale 5 0 0 0 Generico (St) 1 1 1 1 1sovraspinta terr sismicaX

6 0 0 0 Sisma SLU X (St)

sovraspinta terr sismicaY

7 0 0 0 Sisma SLU Y (St)

I risultati contengono sia inviluppi sia combinazioni dei risultati delle condizioni di caricoelementari.

Una condizione di inviluppo può essere di tipo “automatico” e in questo caso è un vero e proprioinviluppo dei valori minimi o massimi che ogni singola grandezza può assumere per effetto dellacombinazione lineare dei valori di ogni condizione di carico elementare, moltiplicati per ilcoefficiente che tra i due possibili risulta più tassativo.

Tutte le condizioni di carico in caso di inviluppo sono trattate tramite due moltiplicatori unominimo e uno massimo per dare la possibilità di considerare azioni (tipo azione del vento o sisma)che possono agire in due direzioni opposte.

I risultati contengono sia inviluppi sia combinazioni assegnate dei risultati delle condizioni di caricoelementari.

La combinazione lineare automatica può essere svolta anche su risultati di inviluppi, detti in questocaso inviluppi base, anzichè di condizioni di carico elementare. Il risutato è un inviluppo diinviluppi.

Le condizioni di carico possono essere distinte nelle seguenti tipologie:

Permanente: la CdC elementare è sempre presente nell’inviluppo e viene scelto il coefficientepiù tassativo.

Variabile : le sollecitazioni della CdC elementare sono sommate solo se la componenteconsiderata (Forza, momento flettente, spostamento in una direzione, ecc.) è a sfavore,diminuendo il valore finale se si cerca il minimo, aumentando il valore finale se si cerca ilmassimo, scegliendo sempre il coefficiente più tassativo.

Variabile non Contemporanea: analoga alla Variabile ma vengono sommate le sollecitazionidella sola e unica CdC più gravosa, per la componente in esame, fra tutte quelle cheappartengono allo stesso gruppo (colonna grp), escludendo le altre CdC dello stesso gruppo.

Permanente non Contemporanea: analoga alle var. non contemporanea con la differenza chele sollecitazioni di almeno una CdC dello stesso gruppo (la più gravosa o la meno favorevole)vengono sommate anche se con effetto favorevole; in questo caso viene scelta la menofavorevole per la componente in esame.

Variabile Contemporanea: le sollecitazioni della CdC elementare sono sommate insieme atutte quelle Variabili Contemporanee che appartengono allo stesso gruppo (colonna grp) solo seapplicandole tutte assieme vanno a sfavore diminuendo il valore finale se si cerca il minimo,aumentando il valore finale se si cerca il massimo.

Non Considerata: le sollecitazioni della CdC elementare non contribuiscono all’inviluppo.

Sono di seguito elencati i dati dei seguenti inviluppi:

~SL08 GEO

~SL08 SLE caratt.

~SL08 SLE freq.

~SL08 SLE q.perm.

~SL08 STR SLV

2.7.6.2 Descrizione inviluppo “~SL08 GEO”

Agisce su tutte le entità del modello.

Condizioni di inviluppo automatichen°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

Inviluppo ~SL08 GEO_1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 GEO_2 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 GEO_3 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 GEO”

Descrizione inviluppo “~SL08 GEO_1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 0 1.3CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0 1.3CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0.65CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 0 1.3





Descrizione inviluppo “~SL08 SLU Sism. Orizz._1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 6St sovraspinta terr sismica X Variabile -1 1CdC elem. 7St sovraspinta terr sismica Y Variabile -0.3 0.3CdC elem. 5Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 6Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 7Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3CdC elem. 8Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 6St sovraspinta terr sismica X Variabile -0.3 0.3CdC elem. 7St sovraspinta terr sismica Y Variabile -1 1CdC elem. 5Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 6Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 7Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 2 -1 1CdC elem. 8Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 2 -1 1

2.7.6.3 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt.”



Inviluppo ~SL08 SLE caratt._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLE caratt._2 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLE caratt._3 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLE caratt.”

Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt._1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 1 1CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0.5 0.5CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.7 0.7CdC elem. 4St neve copertura Variabile 1 1CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.7 0.7

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0.5 0.5CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1

2.7.6.4 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq.”



Inviluppo ~SL08 SLE freq._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLE freq._2 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLE freq._3 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLE freq.”

Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq._1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max



CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0.2 0.2CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1



2.7.6.5 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE q.perm.”




2.7.6.6 Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV”



Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 STR SLV_2 Perm.non Contemp. 1 1 1

n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.MaxInviluppo ~SL08 STR SLV_3 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 STR SLV”

Descrizione inviluppo “~SL08 STR SLV_1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1.3CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 0 1.5CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0 1.5CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0.75CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 0 1.5









Sono di seguito elencati i dati dei seguenti inviluppi:

~SL08 SLD

~SL08 SLE caratt. Dannegg.

~SL08 SLE q.perm. Dannegg.

~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza

2.7.6.7 Descrizione inviluppo “~SL08 SLD”



Inviluppo ~SL08 SLD Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLD Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLD”

Descrizione inviluppo “~SL08 SLD Sism. Orizz._1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 1Dy Sisma SLD X Dx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 2Dy Sisma SLD X Sx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 3Dy Sisma SLD Y Dx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3CdC elem. 4Dy Sisma SLD Y Sx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 1Dy Sisma SLD X Dx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 2Dy Sisma SLD X Sx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 3Dy Sisma SLD Y Dx Var.non Contemp. 2 -1 1CdC elem. 4Dy Sisma SLD Y Sx Var.non Contemp. 2 -1 1

2.7.6.8 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg.”



Inviluppo~SL08 SLE caratt.

Dannegg._1Perm.non Contemp. 1 1 1





Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg.”

Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg._1”:

n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max


Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg._2”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max


Descrizione inviluppo “~SL08 SLE caratt. Dannegg._3”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max


2.7.6.9 Descrizione inviluppo “~SL08 SLE q.perm. Dannegg.”




2.7.6.10 Descrizione inviluppo “~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza”



Inviluppo~SL08 SLV Sism. Orizz.

Sicurezza_1Perm.non Contemp. 1 1 1

Inviluppo~SL08 SLV Sism. Orizz.

Sicurezza_2Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza”

Descrizione inviluppo “~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza_1”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 6St sovraspinta terr sismica X Variabile -3.07788 3.07788CdC elem. 7St sovraspinta terr sismica Y Variabile -0.76385 0.76385CdC elem. 5Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 1 -3.07788 3.07788CdC elem. 6Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 1 -3.07788 3.07788

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 7Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 2 -0.76385 0.76385CdC elem. 8Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 2 -0.76385 0.76385

Descrizione inviluppo “~SL08 SLV Sism. Orizz. Sicurezza_2”:n°CdC o Inviluppo Nome CdC o Inviluppo Tipologia Gruppo Molt.Min Molt.Max

CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 6St sovraspinta terr sismica X Variabile -0.923364 0.923364CdC elem. 7St sovraspinta terr sismica Y Variabile -2.54617 2.54617CdC elem. 5Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 1 -0.923364 0.923364CdC elem. 6Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 1 -0.923364 0.923364CdC elem. 7Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 2 -2.54617 2.54617CdC elem. 8Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 2 -2.54617 2.54617

2.8 PRINCIPALI RISULTATI

2.8.1 ANALISI MODALE

Di seguito sono descritti tutti i parametri utilizzati per l'analisi modale.

Metodo di calcolo utilizzato: LANCZOSMatrici di Massa: CONSISTENT matrice di massa completaSequenza di STURM AbilitataMoto Rigido non consentitoTolleranza per calcolo autovalori 0Numero Massimo di iterazioni per il calcolo autovalori 24

Di seguito sono indicati i periodi per ogni modo di vibrare estratto

Lancio n°1:

n. ModoPeriodo

(Secondi)1 0.28932 0.231393 0.213214 0.153525 0.137256 0.120857 0.120458 0.115459 0.1102810 0.1036311 0.09960612 0.09836913 0.09788314 0.09365815 0.090096

Lancio n°2:

n. ModoPeriodo

(Secondi)1 0.289432 0.227873 0.215364 0.129565 0.12656 0.121747 0.116338 0.115129 0.1127410 0.1103811 0.1001512 0.09932713 0.09924914 0.0942415 0.092516

Lancio n°3:

n. ModoPeriodo

(Secondi)1 0.295292 0.21945

n. ModoPeriodo

(Secondi)3 0.216364 0.1565 0.138466 0.124187 0.117158 0.114939 0.1040410 0.102211 0.09792712 0.09767613 0.0974214 0.09265715 0.091207

Lancio n°4:

n. ModoPeriodo

(Secondi)1 0.294962 0.21993 0.21734 0.127345 0.125756 0.123587 0.121968 0.12159 0.1110310 0.1053711 0.1029312 0.09974913 0.09711814 0.09435515 0.093809

2.8.1.1 Analisi dinamica

Metodo di combinazione modale:

CQC nel calcolo della risposta sismica, i contributi derivanti dai singoli modi sono combinatitenendo conto del segno delle singole componenti modali. La generica componente Ui dellerisposta sismica è data da una combinazione quadratica delle componenti Uij (j=1,N.modi) incui i coefficienti di combinazione fra due modi distinti dipendono dai coefficienti dismorzamento dei due modi e dal rapporto fra le due frequenze. Se non vengono assegnatismorzamenti modali, i risultati forniti da questo metodo coincidono con quelli del metodoRMS.

2.8.1.2 Masse movimentateLa massa movimentata è calcolata in percentuale sulla massa totale applicata ai gradi di libertà deinodi non vincolati.

A seguito sono descritte le percentuali di masse movimentate:

Lancio n°1:n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z %

1 0.2893 0.200 0.200 79.140 79.140 0.040 0.0402 0.23139 25.600 25.400 79.940 0.800 0.040 0.0003 0.21321 94.040 68.440 79.940 0.000 0.040 0.000

n. Modo Periodo (sec.) Tot. X % Parz. X % Tot. Y % Parz. Y % Tot. Z % Parz. Z %4 0.15352 94.390 0.350 80.370 0.430 7.250 7.2105 0.13725 94.430 0.040 80.520 0.150 9.560 2.3106 0.12085 94.680 0.250 88.430 7.910 41.130 31.5707 0.12045 94.770 0.090 88.450 0.020 41.220 0.0908 0.11545 94.800 0.030 96.320 7.870 87.570 46.3509 0.11028 97.850 3.050 96.770 0.450 88.070 0.50010 0.10363 97.990 0.140 98.670 1.900 91.980 3.91011 0.099606 98.010 0.020 98.670 0.000 92.290 0.31012 0.098369 98.020 0.010 98.910 0.240 95.930 3.64013 0.097883 98.030 0.010 98.930 0.020 96.070 0.14014 0.093658 98.030 0.000 99.090 0.160 96.980 0.91015 0.090096 98.030 0.000 99.100 0.010 97.030 0.050


1 0.28943 0.230 0.230 79.760 79.760 0.110 0.1102 0.22787 21.920 21.690 79.760 0.000 0.110 0.0003 0.21536 94.130 72.210 80.100 0.340 0.110 0.0004 0.12956 94.520 0.390 80.120 0.020 19.140 19.0305 0.1265 94.520 0.000 87.410 7.290 59.620 40.4806 0.12174 94.590 0.070 87.410 0.000 59.730 0.1107 0.11633 95.740 1.150 88.470 1.060 62.950 3.2208 0.11512 96.030 0.290 94.860 6.390 82.580 19.6309 0.11274 97.080 1.050 95.780 0.920 87.410 4.83010 0.11038 97.570 0.490 96.180 0.400 87.480 0.07011 0.10015 97.570 0.000 98.780 2.600 88.160 0.68012 0.099327 97.590 0.020 98.810 0.030 89.400 1.24013 0.099249 97.590 0.000 98.940 0.130 89.600 0.20014 0.09424 97.600 0.010 98.970 0.030 91.230 1.63015 0.092516 97.650 0.050 99.010 0.040 91.250 0.020


1 0.29529 0.220 0.220 73.480 73.480 0.010 0.0102 0.21945 44.850 44.630 77.770 4.290 0.090 0.0803 0.21636 93.930 49.080 79.390 1.620 0.170 0.0804 0.156 94.360 0.430 79.730 0.340 7.490 7.3205 0.13846 94.440 0.080 79.810 0.080 10.360 2.8706 0.12418 95.680 1.240 83.580 3.770 57.750 47.3907 0.11715 95.690 0.010 97.330 13.750 66.870 9.1208 0.11493 95.690 0.000 98.460 1.130 68.480 1.6109 0.10404 97.960 2.270 98.540 0.080 88.200 19.72010 0.1022 97.960 0.000 98.540 0.000 93.370 5.17011 0.097927 97.970 0.010 98.540 0.000 93.430 0.06012 0.097676 97.970 0.000 98.680 0.140 95.350 1.92013 0.09742 97.970 0.000 98.750 0.070 96.570 1.22014 0.092657 97.990 0.020 98.790 0.040 97.030 0.46015 0.091207 98.030 0.040 99.010 0.220 97.170 0.140


1 0.29496 0.140 0.140 78.390 78.390 0.000 0.0002 0.2199 24.000 23.860 79.450 1.060 0.010 0.0103 0.2173 94.130 70.130 80.540 1.090 0.090 0.0804 0.12734 94.220 0.090 86.880 6.340 5.560 5.4705 0.12575 94.890 0.670 89.510 2.630 65.830 60.2706 0.12358 95.820 0.930 93.560 4.050 74.470 8.6407 0.12196 95.840 0.020 93.590 0.030 75.090 0.6208 0.1215 95.850 0.010 93.770 0.180 75.100 0.0109 0.11103 96.140 0.290 93.790 0.020 77.520 2.42010 0.10537 97.490 1.350 93.810 0.020 86.920 9.40011 0.10293 97.820 0.330 94.420 0.610 90.680 3.76012 0.099749 97.820 0.000 94.470 0.050 90.690 0.01013 0.097118 97.820 0.000 95.160 0.690 90.690 0.00014 0.094355 97.840 0.020 97.950 2.790 91.700 1.01015 0.093809 97.860 0.020 98.420 0.470 92.720 1.020

2.8.1.3 AutovaloriDi seguito sono indicati gli autovalori trovati:

Lancio n°1:numero autovalori: 15

n° Autovalore1 471.7052 737.3663 868.4594 1674.985 2095.71

n° Autovalore6 2703.337 2721.118 2962.019 3245.9510 3675.86

n° Autovalore11 3979.1112 4079.8713 4120.4914 4500.5515 4863.5


n° Autovalore1 471.2882 760.3273 851.1754 2351.865 2467.12

n° Autovalore6 2663.737 2917.268 2978.999 3106.0910 3240.05

n° Autovalore11 3936.0112 4001.5513 4007.8414 4445.1615 4612.39


n° Autovalore1 452.7482 819.7493 843.3394 1622.255 2059.34

n° Autovalore6 2560.027 2876.478 2988.759 3647.3910 3779.43

n° Autovalore11 4116.7212 4137.9713 4159.7114 4598.3215 4745.69


n° Autovalore1 453.7632 816.3783 836.0924 2434.735 2496.536 2585.087 2654.158 2674.359 3202.6210 3555.4611 3726.6112 3967.7213 4185.6514 4434.415 4486.09

2.8.1.4 Periodi spettri utilizzati nelle verificheNell’esecuzione delle verifiche, qual’ora queste li richiedano, i periodi degli spettri utilizzati sono,in secondi:

Periodi fondam. T1x, T1y (per sisma in dir.x,y): 0.21536, 0.28943.Periodo Tc per sismi x,y: 0.447492.

2.8.1.5 Principali deformate modali

- 1°modo, lancio 4, Mx 0.14%, My 78.4%

- 2°modo, lancio 4, Mx 23.9%, My 1.1%

- 3°modo, lancio 4, Mx 70.1%, My 1.1%

- 4°modo, lancio 4, Mx 0.1%, My 6.3%

2.8.2 DEFORMATE E SOLLECITAZIONI PER CONDIZIONI DI CARICO

Vengono riportati i principali risultati atti a descrivere il comportamento della struttura, intermini di deformazione generalizzata, distinti per condizione elementare di carico.

Cdc 1_Peso proprio

- deformata platea

- deformata sovrastruttura

Cdc 6_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.X

- deformata piano terra (vista in pianta)

Cdc 7_Sovraspinta sismica sui muri interrati dir.Y

- deformata piano terra (vista in pianta)

Sisma SLV X Dx

- deformata edificio (vista XZ)

Sisma SLV X Sx

- deformata edificio (vista XZ)

Sisma SLV Y Dx

- deformata edificio (vista YZ)

Sisma SLV Y Sx

- deformata edificio (vista YZ)

2.8.3 INVILUPPO DELLE SOLLECITAZIONI MAGGIORMENTE SIGNIFICATIVE

2.8.3.1 Platea di fondazione (modello “con svincoli”)

Nelle immagini seguenti sono illustrate gli andamenti delle sollecitazioni principali per l’inviluppodi inviluppi “SL 08 GEO” e “STR SLV 08”.

1

32

n 3

n 4

N22N23

Pwink

N32 N33

n 2

n 1

1

32

n 3

n 4

M23

Q12

M22

M33M23

n 2

n 1

Q13

- convenzioni di segno - sollecitazioni Shell

N22 = Forza Normale Membranale in direzione asse locale 2N33 = Forza Normale Membranale in direzione asse locale 3N23 = Forza Tagliante Membranale agenti sulle facce perpendicolari agli assi locali 2 e 3M22 = Momento Flettente agente nel piano locale 12M33 = Momento Flettente agente nel piano locale 13M23 = Momento Torcente agente sulle facce perpendicolari agli assi locali 2 e 3Q2 = Forza di taglio fuori piano agente nel piano locale 12Q3 = Forza di taglio fuori piano agente nel piano locale 13Pwink = Reazione diWinkler

In questo caso specifico dir2=dirX, dir3=dirY.

- K winkler: inviluppo GEO per winkler min

- K winkler: inviluppo GEO per winkler max

- M22: inviluppo STR SLV per M22 min

- M22: inviluppo STR SLV per M22 max



2.8.3.2 Muri in ca piano interrato (modello “con svincoli”)

Nelle immagini seguenti sono illustrate gli andamenti delle sollecitazioni principali per l’inviluppodi inviluppi “STR SLV 08”.

1

32

n 3

n 4

N22N23

Pwink

N32 N33

n 2

n 1

1

32

n 3

n 4

M23

Q12

M22

M33M23

n 2

n 1

Q13



In questo caso specifico dir2=dirX o Y, dir3=dirZ.

- N22: inviluppo STR SLV per N22 min

- N22: inviluppo STR SLV per N22 max

- N33: inviluppo STR SLV per N33 min

- N33: inviluppo STR SLV per N33 max



2.8.3.3 Pilastri in ca (modello “senza svincoli”)

Nelle immagini seguenti sono illustrati per tutte le tipologie di pilastro, distinti per ogni piano, gliandamenti delle sollecitazioni principali per l’inviluppo di inviluppi “STR SLV 08”.

asse 2

asse 1

T12 positivo

asse 3

asse 1

T13 positivo

M12 positivo M13 positivo

- convenzioni di segno - sollecitazioni Beam

- vista complessiva dei pilastri

- pilastri livello interrato

- N [kN]: inviluppo STR SLV per N min

- N [kN]: inviluppo STR SLV per N max

- T12[kN]: inviluppo STR SLV per T12 min

- T12[kN]: inviluppo STR SLV per T12 max



- M12[kNm]: inviluppo STR SLV per M12 min

- M12[kNm]: inviluppo STR SLV per M12 max



- pilastri livello terra

- N[kN]: inviluppo STR SLV per N min

- N[kN]: inviluppo STR SLV per N max



- pilastri livello primo

- N[kN]: inviluppo STR SLV per N min

- N[kN]: inviluppo STR SLV per N max


-T12[kN]: inviluppo STR SLV per T12 max


-M12[kNm]: inviluppo STR SLV per M12 max



2.8.3.4 Travi in ca (modello “senza svincoli”)

Nelle immagini seguenti sono illustrati per tutte le tipologie di trave, distinte per ogni piano, gliandamenti delle sollecitazioni principali per l’inviluppo di inviluppi “STR SLV 08”.

asse 2

asse 1

T12 positivo

asse 3

asse 1

T13 positivo

M12 positivo M13 positivo

- convenzioni di segno - sollecitazioni Beam

- vista complessiva delle travi

- travi piano terra

- T13 [kN]: inviluppo STR SLV per T13 min

- T13 [kN]: inviluppo STR SLV per T13 max

- M13 [kNm]: inviluppo STR SLV per M13 min

- travi piano primo



- travi piano copertura



2.8.3.5 Pareti debolmente armate con tecnologia ISOTEX (modello “con svincoli”)

Nelle immagini seguenti sono illustrate per tutte le pareti in Isotex, distinte per ogni direzione, gliandamenti delle sollecitazioni principali per l’inviluppo di inviluppi “STR SLV 08”.

1

32

n 3

n 4

N22N23

Pwink

N32 N33

n 2

n 1

1

32

n 3

n 4

M23

Q12

M22

M33M23

n 2

n 1

Q13



In questo caso specifico dir2=dirX o Y, dir3=dirZ.

- definizione pareti in Isotex

- pareti in X 1-3

7

6

5

4

3

2

1

- N22[kN/m]: inviluppo STR SLV per N22 min

- N22[kN/m]: inviluppo STR SLV per N22 max

- M22[kNm/m]: inviluppo STR SLV per M22 min

- M22[kNm/m]: inviluppo STR SLV per M22 max



- pareti in X 2-4

- pareti in Y 5-6-7



2.8.4 REAZIONI VINCOLARI

Per quanto riguarda la reazione verticale si rimanda alla andamento delle pressioni di Winkler sullaplatea al §2.8.3.1, mentre per le reazioni orizzontali è stato rilevato un andamento circa costantelungo lo sviluppo della fondazione senza particolari concentrazioni di tensione.

2.8.5 ALTRI RISULTATI SIGNIFICATIVI

Non necessari.

2.9 GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITÀ DEI RISULTATI

- Valutazione statica

Per un controllo generale è stato calcolato manualmente in modo approssimato la sommatoria delleforze verticali per la condizione di carico elementare n°1 “Peso proprio” per avere un ordine digrandezza di confronto con i risultati calcolati dal solutore.

Il controllo è stato effettuato su una parete in isotex interna del piano terra e primo in direzione X(vedere immagini seguenti).

E’ stato effettuata una risultante su un piano di taglio passante alla quota del solaio del piano terra etagliante alla base della parete (nell’immagine seguente è possibile vedere gli elementi intersecatidal piano di taglio) e nella successiva tabella dei risultati è indicato il valore della risulatnte F1verticale per la cdc 1S calcolata dal programma.

Di seguito sono invece specificati i calcoli effettuati manualmente.

area [mq] spessore[m] peso spec[kN/mc] carico solaio[kN/mq] forza[kN]muri isotex PT+PP 263.2 0.19 25 1250.20aperture muri isotex 54.502 0.19 25 -258.88solaio Pcop 154.645 5.75 889.21tamponamento isotex PP 8.05 6.95 55.95trave cop 0.09 2.3 25 5.18trave PP 0.18 2.3 25 10.35pilastro cop 0.112 3.5 25 9.80solaio PT/1 154.645 3.75 579.92solaio PT/2 33.425 3.75 125.34

somma [kN] 2667.06da CMP [kN] 2380.55differenza % 12.0

Si nota che i risultati ottenuti differiscono di una percentuale ma accettabile, dovuta anche al fattoche la parete considerata interagisce con le altre a cui si unisce ortogonalmente e quindi il carico sidiffonde anche in piccola parte su quest’ultimi elementi.

-Valutazione sismica

E’ stata controllata l’entità del tagliante di piano sismico alla quota del solaio del piano terradell’edificio corrispondente alla base di partenza delle pareti Isotex, e quindi è stata calcolata colprogramma la risultante su un piano di taglio che come si può vedere nell’immagine seguenteinterseca gli elementi evidenziati che sono all’estradosso del piano.

La tabella seguente indica i valori calcolati, in particolare la forza orizzontale F2 per le cdc sismiche5-6 e la forza orizzontale F3 per le cdc sismiche 7-8.

I periodi fondamentali rispettivamente per il sisma X è 0,21sec e per Y è 0,29sec, quindi dato che ilvalore di “S(T)/ag” degli spettri di progetto SLV X e Y per periodi che vanno da 0,15 a 0,44sec è di1,846, la tagliante di piano sarà approssimativamente data da:

ag/g (SLV)=0,1104

Peso gravitazionale al piano in condizione sismica (dalla tabella dati colonnaF1)=14073+3763+2015*0.6=19045 [kN]

Tagliante calcolata manualmente=19045*1,846*0,1104=3881,3 [kN]

Tagliante max da CMP= 4148,5 [kN]

differenza % = 6%

Il confronto dei risultati differisce di una piccola quantità accettabile data la semplificazione delcalcolo.


VERIFICHE AGLI STATI LIMITE ULTIMI

2.9.1 PLATEA DI FONDAZIONE _ SLU-GEO (MODELLO “ CON SVINCOLI”)

DESCRIZIONE INVILUPPO “~SL08 GEO”



Inviluppo ~SL08 GEO_1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 GEO_2 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 GEO_3 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 GEO”









104




Dalla relazione geologico-geotecnica si rileva una tensione ammissibile del terreno di 1,1 Kg/cmq.

- K winkler: inviluppo GEO per winkler min

105


- K winkler: inviluppo GEO per winkler max

2.9.2 PLATEA DI FONDAZIONE _ SLU-STR (MODELLO “ CON SVINCOLI”)

Nelle immagini seguenti vengono indicate le tabelle delle armature derivanti dal progettazione aSLU-STR per la platea in c.a. che saranno oggetto delle verifiche successive.

- disposizione armature dir.2 estradosso

106


- disposizione armature dir.2 intradosso

- disposizione armature dir.3 estradosso

107


- disposizione armature dir.3 intradosso

A seguito verranno indicate le VERIFICHE PIÙ GRAVOSE per ogni armatura

DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA

Di seguito sono descritti i set inviluppi di verifica utilizzati:

DESCRIZIONE SET INVILUPPI DI VERIFICA “~SL08”

E’ costituito dai seguenti inviluppi:

- Inviluppi S.L.U. secondo il DM 14/01/2008

Descrizione Inviluppo “~SL08 STR SLV”



Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 STR SLV_2 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 STR SLV_3 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLU Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1





CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1.3CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 0 1.5CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0 1.05

108


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1.3CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 1.5CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 0 1.5







Verifica per elementi in c.a.

Se non diversamente indicato le verifiche degli elementi in c.a. sono condotte separatamente per ledue direzioni d’armatura.

Significato dei parametri per le verifiche a pressoflessione di elementi in c.a.:n°Shell = Numero dello shell interessato dalla verificaDir = Direzione locale rispetto cui si esegue la verificaN = Forza Normale per unità di larghezza di verificaM = Momento Flettente per unità di larghezza di verificaCoeffMN = indica il coefficiente di sfruttamento a flessione e sforzo normale; data la coppia di

sollecitazione per unità di larghezza N, M , da intendersi come N22, M22 per ladirezione 2 e N33 e M33 per la direzione 3, si definisce coefficiente di sfruttamentoil seguente rapporto (con il pedice “r” sono indicati i valori di resistenza ultimi):

rr M

M

N

N ==CoeffMN

109


Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1).

Verifica Shell di Resistenza “~Fless.CA SLU”Tipo Verifica : SLU (DM 14/01/2008)Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: platea

Resistenza di calcolo a trazione e compressione per SLU:

ID Materiale Nome materialefd a Trazione

(N/mm²)fd a Compressione

(N/mm²)n.18 Cls C25/30 0 14.1667n.26 B450C 391.304 391.304

Descrizione Risultati Verifiche

Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33730 3 0.00 121.32 0.50Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 29343 3 0.00 -122.82 0.67Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 31052 3 0.00 198.12 0.80Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 25682 3 0.00 112.83 1.00Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø12/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 31965 3 0.00 83.23 0.99Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 31991 2 0.00 -53.85 0.30Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 25442 3 0.00 28.75 0.28Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 31078 3 0.00 208.02 0.98Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25"

110


n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33636 2 0.00 175.64 0.97Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø16/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 25001 3 0.00 41.91 0.29Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 32619 2 0.00 -114.16 0.63Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 29568 3 0.00 170.78 0.91Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 29121 3 0.00 21.14 0.19Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 29538 3 0.00 -111.37 1.00Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 30761 2 0.00 110.58 1.00Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33629 2 0.00 197.28 0.84

Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose aSLU nelle direzioni 2 e 3.

111


- coef. sfruttamento NM: dir.2


2.9.3 VERIFICA A TAGLIO -PUNZONAMENTO PLATEA “ SEZ 6: 6.4- EC2”

- P2 38x38

Nell’immagine seguente sono indicati i pilastri considerati.

112


Nella tabella seguente sono definite le ennuple di sollecitazioni alla base dei pilastri e per la verificasono stati considerati i valori di N, M12 e M13 rispettivamente riferiti all’inviluppo chemassimizzava il valore, quindi non congruenti tra loro ma in favore di sicurezza.

materiali c.l.s. C25/30 Rck 30 N/mm2 resistenza caratteristica cubica di compressionefck 25 N/mm2 resistenza caratteristica cilindrica di compressioneγc 1.5

coefficiente di sicurezza parziale del calcestruzzoαcc 0.85 coefficiente a lungo termine sulla resistenza a compressioneαct 1 coefficiente a lungo termine sulla resistenza a trazionefcm 33 N/mm2 valore medio della resistenza a compressione cilindrica del calcestruzzofctm 2.6 N/mm2 valore medio della resistenza a trazione assiale

fctk 1.8 N/mm2 valore caratteristico della resistenza a trazione assiale (frattile 5%)fcd 14.17 N/mm2 resistenza a compressione fctd 1.20 N/mm2 resistenza a trazioneaccaiaio B 450 fyk 450 N/mm2 tensione caratteristica di snervamentogeometria

fig.1 fig. 2 fig.3 parametri geometrici h 500 mm spessore piastrac1 380 mm dimensione pilastro (// ecc carico ey)c2 380 mm dimensione pilastro (perp ecc carico ey)u0 1520 mm perimetro geometrico del pilastroperimetro di verifica d 438 mm altezza utile media solettarac 1376 mm raccordo raggio 2du1 7024 mm perimetro verificaarmatura piastra c 50 mm copriferro nettoarmatura direzione y - esterna (fig. 3) fy 12 mm diametroiy 250 mm passody 444 mm altezza utile dir yA1,ly 113 mm2 area della singola barra ρly 0.00103 ( 6.47-2 ) percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costantely1 0 mm interasse campata adiacentely2 0 mm interasse campata adiacenteAcy 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacentearmatura direzione z - interna (fig. 3) fz 12 mm diametroiz 250 mm passodz 432 mm altezza utile dir zA1,lz 113 mm2 area della singola barra ρlz 0.00103 ( 6.47-2 ) percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costantelz1 0 mm interasse campata adiacentelz2 0 mm interasse campata adiacenteAcz 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacenteforze esterne

azioni esterne SLU VEd 645 kN tensione di punzonamentoMedy 116 kNm per flessione retta inserire qui il valore del momentoMedz 32 kNm componente eccentricità direzione ypnet 0 N/mm2 pressione netta al suolo (no peso fondazione) fig. 4Nedy 0 kN forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) Nedz 0 kN forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) eccentricità pilastro rettangolare interno β 0 valore impostoβ 1.16 ( 6.39 / 6.43 ) per pilasto rettangolareimposto k 0.60 coefficiente moltiplicativomomento intorno all'asse di

113


verifica tensione di punzonamento lungo il contorno u0ν 0.63 in EC 0,6*(1-fck/250) anziché 0.7*… come utilizzato qui

si verifica che il massimo valore di resistenza a punzonamento in prossimità del pilastro sia superiore a quello del taglio sollecitante vRd,max 4.46 N/mm2

massimo valore della tensione resistente a taglio- punzonamento = 0.5*fcd*ni (ni =0.5 fisso da DM08 ??)

TENSIONE DI PUNZONAMENTO vEd 1.12 ( 6.38 ) N/mm2

<VRd,max

ATTENZIONE:se questa verifica non è soddisfatta occorre aumentare le dimensioni del pilastro e\o lo sessore della piastra oppure inserire un capitello in testa al pilastro.

verifica tensione di punzonamento lungo il contorno u1 PER PIASTRE GENERICHE

si verifica che la resistenza a punzonamento sul perimetro di verifica sia superiore al taglio sollecitante Crd,c 0.12

coefficiente per distinguere tra carichi persistenti e transitori ed eccezionali per i quali si hanno diversi coefficienti di sicurezza

ATTENZIONE: piastre generiche k 1.68 coefficiente moltiplicativonelle piastre generiche si ipotizza che il perimetro di verifica di base sia posto ad una distanza 2d ρl 0.0010 percentuale geometrica di armatura

k1 0.1 coefficiente moltiplicativo

σcy 0.00 N/mm2tensioni normali nel calcestruzzo della sezione critica in direzione y

σcz 0.00 N/mm2tensioni normali nel calcestruzzo della sezione critica in direzione z

σcp 0.00 N/mm2 tensioni nominali

vmin 0.38 N/mm

resistenza minima a punzonamento in assenza di tensioni normali ed è in funzione della sola resistenza a trazione del calcestruzzo.

Vmin 0.38 N/mm valore minimo di confronto

vRd,c 0.38 N/mm2

RESISTENZA A PUNZONAMENTO DI PIASTRE E FONDAZIONI PRIVE DI ARMATURE A TAGLIO (TENSIONE)

TENSIONE DI PUNZONAMENTO vEd 0.24 N/mm2

<VRd,c

- P2 38x38 di bordo


114






fig.1 fig. 2 fig.3 parametri geometrici h 500 mm spessore piastrac1 380 mm dimensione pilastro (// ecc carico ey)c2 380 mm dimensione pilastro (perp ecc carico ey)u0 1140 mm perimetro geometricoperimetro di verifica d 438 mm altezza utile solettarac 1376 mm raccordo raggio 2du1 3892 mm perimetro verificaarmatura piastra c 50 mm copriferro nettoarmatura direzione y - esterna (fig. 3) fy 12 mm diametroiy 250 mm passody 444 mm altezza utile dir yA1,ly 113 mm2 area della singola barra ρly 0.00103 percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costantely1 0 mm interasse campata adiacentely2 0 mm interasse campata adiacenteAcy 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacentearmatura direzione z - interna (fig. 3) fz 12 mm diametroiz 250 mm passodz 432 mm altezza utile dir zA1,lz 113 mm2 area della singola barra ρlz 0.00103 percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costante fig. 4lz1 0 mm interasse campata adiacentelz2 0 mm interasse campata adiacenteAcz 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacenteforze esterne

azioni esterne SLU VEd 605 kN tensione di punzonamentoMedy 101 kNm per flessione retta inserire qui il valore del momento ey 166.942 mm eccentricità yMedz 42 kNm componente eccentricità direzione y ez 69.4215 mm eccentricità zpnet 0.0525 N/mm2 pressione netta al suolo (no peso fondazione)dVed 74.2 kN forza di reazione terrenoNedy 0 kN

forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) Nedz 0 kN forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) eccentricità pilastro rettangolare interno β 1.15 per pilasto rettangolarek 0.45 coefficiente moltiplicativomomento intorno all'asse di

verifica tensione di punzonamento lungo il contorno u0ν 0.63


massimo valore della resistenza a taglio- punzonamento


<VRd,max




coefficiente per distinguere tra carichi peresistenti e transitori ed eccezionaliper i nquali si hanno diversi coefficiente di sicurezza






vmin 0.38 N/mm

resistenza minima a punzonamento in assenza di tensioni normali ed è in funzione della sola rsistenza a trazione del calcestruzzo.


vRd,c 0.3796 N/mm2

RESISTENZA A PUNZONAMENTO DI PIASTRE E FONDAZIONI PRIVE DI ARMATURE A TAGLIO


<VRd,c

- P1 76x50


115






fig.1 fig. 2 fig.3 parametri geometrici h 500 mm spessore piastrac1 500 mm dimensione pilastro (// ecc carico ey)c2 760 mm dimensione pilastro (perp ecc carico ey)u0 2520 mm perimetro geometrico del pilastroperimetro di verifica d 438 mm altezza utile media solettarac 1376 mm raccordo raggio 2du1 8024 mm perimetro verificaarmatura piastra c 50 mm copriferro nettoarmatura direzione y - esterna (fig. 3) fy 12 mm diametroiy 250 mm passody 444 mm altezza utile dir yA1,ly 113 mm2 area della singola barra ρly 0.00103 ( 6.47-2 ) percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costantely1 0 mm interasse campata adiacentely2 0 mm interasse campata adiacenteAcy 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacentearmatura direzione z - interna (fig. 3) fz 12 mm diametroiz 250 mm passodz 432 mm altezza utile dir zA1,lz 113 mm2 area della singola barra ρlz 0.00103 ( 6.47-2 ) percentuale geometrica di armatura con armatura a passo costantelz1 0 mm interasse campata adiacentelz2 0 mm interasse campata adiacenteAcz 0 mm2 area di calcestruzzo interessata da azioni della campata adiacenteforze esterne

azioni esterne SLU VEd 670 kN tensione di punzonamentoMedy 76 kNm per flessione retta inserire qui il valore del momentoMedz 56 kNm componente eccentricità direzione ypnet 0 N/mm2 pressione netta al suolo (no peso fondazione) fig. 4Nedy 0 kN forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) Nedz 0 kN forza longituidinale che agiscono sulle due semicampate adiacenti per pilastri interni (la forza può essere creata da carichi o da precompressione) eccentricità pilastro rettangolare interno β 0 valore impostoβ 1.11 ( 6.39 / 6.43 ) per pilasto rettangolareimposto k 0.50 coefficiente moltiplicativomomento intorno all'asse di

116


verifica tensione di punzonamento lungo il contorno u0ν 0.63 in EC 0,6*(1-fck/250) anziché 0.7*… come utilizzato qui


massimo valore della tensione resistente a taglio- punzonamento = 0.5*fcd*ni (ni =0.5 fisso da DM08 ??)

TENSIONE DI PUNZONAMENTO vEd 0.67 ( 6.38 ) N/mm2

<VRd,max




coefficiente per distinguere tra carichi persistenti e transitori ed eccezionali per i quali si hanno diversi coefficienti di sicurezza






vmin 0.38 N/mm

resistenza minima a punzonamento in assenza di tensioni normali ed è in funzione della sola resistenza a trazione del calcestruzzo.


vRd,c 0.38 N/mm2

RESISTENZA A PUNZONAMENTO DI PIASTRE E FONDAZIONI PRIVE DI ARMATURE A TAGLIO


<VRd,c

2.9.4 MURI IN CA PIANO INTERRATO _SLU-STR (MODELLO “ CON SVINCOLI”)

Nelle immagini seguenti vengono indicate le tabelle delle armature (uniformate intradosso edestradosso) derivanti dal progettazione a SLU per le pareti in c.a. che saranno oggetto delleverifiche successive.

- disposizione armature dir.2

117


- disposizione armature dir.3















118









Verifica per elementi in c.a.

Se non diversamente indicato le verifiche degli elementi in c.a. sono condotte separatamente per ledue direzioni d’armatura.

Significato dei parametri per le verifiche a pressoflessione di elementi in c.a.:n°Shell = Numero dello shell interessato dalla verificaDir = Direzione locale rispetto cui si esegue la verificaN = Forza Normale per unità di larghezza di verificaM = Momento Flettente per unità di larghezza di verificaCoeffMN = indica il coefficiente di sfruttamento a flessione e sforzo normale; data la coppia di

sollecitazione per unità di larghezza N, M , da intendersi come N22, M22 per ladirezione 2 e N33 e M33 per la direzione 3, si definisce coefficiente di sfruttamentoil seguente rapporto (con il pedice “r” sono indicati i valori di resistenza ultimi):

119


rr M

M

N

N ==CoeffMN

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1).

Verifica Shell di Resistenza “~PressoFless.CA SLU”Tipo Verifica : SLU (DM 14/01/2008)Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: muri p.inter




(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 15.8667n.26 B450C 391.304 391.304


Valori per spessore shell: 25 cmArmatura di estradosso: Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" + Ø10/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 2395 3 453.42 0.00 0.89Armatura di estradosso: Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 2546 3 414.30 0.00 0.94Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 20395 2 505.47 -0.08 1.00Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" + Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 5134 2 831.64 2.22 0.96Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" + Ø12/20" + Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 5126 2 902.01 1.93 0.93Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø10/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" + Ø10/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 2575 3 548.49 0.00 0.73Armatura di estradosso: Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 20861 2 409.64 1.33 0.95

Valori per spessore shell: 20 cmArmatura di estradosso: Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20"

120


n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33881 3 379.97 0.00 0.86Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø10/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33880 3 463.59 0.00 0.88Armatura di estradosso: Ø12/20" + Ø10/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" + Ø10/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33879 3 551.65 0.00 0.74Armatura di estradosso: Ø12/20"Armatura di intradosso: Ø12/20" n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) CoeffMN 33879 2 82.46 0.68 0.20

Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose aSLU nelle direzioni 2 e 3.


121


-coef. sfruttamento NM: dir.3

2.9.5 PILASTRI IN C.A. _SLU-STR (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)

Nelle immagini seguenti sono illustrate per ogni tipologia di pilastro la distribuzione delle armatureconseguenti alla progettazione effettuata.

122


123


124


A seguito verranno indicate le verifiche più gravose per ogni sezione base o armatura















125








VERIFICHE S.L.U. C.A.

Significato dei parametri:

Ver: assume il seguente significato: 1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo 9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo17 inviluppo che determina S1 massimo negativo18 inviluppo che determina S1 massimo positivo19 inviluppo che determina S2 massimo negativo

126


20 inviluppo che determina S2 massimo positivo21 inviluppo che determina S3 massimo negativo22 inviluppo che determina S3 massimo positivo23 inviluppo che determina S4 massimo negativo24 inviluppo che determina S4 massimo positivo

I simboli S1, S2, S3, S4 indicano la “sigma combinata” e si riferiscono al calcolo della tensionefittizia valutata in ipotesi di linearità del comportamento del materiale e resistenza indefinita, la cuimassimizzazione individua la più probabile verifica peggiore a pressoflessione, valutata con laformula (sigma positiva indica trazione)

13

13

12

12

W

M

W

M

A

Nid ±±=σ

(W sono i moduli di resistenza) sui quattro spigoli del rettangolo ideale con moduli di resistenzapari a quelli della sezione base dell’asta.

Dist: indica la distanza dal punto di inzio beam della sezione verificata

Sollecitazioni di verifica:N = sforzo normale agente in direzione dell’asse locale 1V12, V13 = tagli agenti in direzione 2 e 3M12, M13 = momenti agenti nei piani 12 e 13MT = momento torcente

ArmNM = indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a pressoflessione deviata,seguito dalla posizione delle barre al positivo e al negativo; le verifiche vengonosvolte con le posizioni inferiori o uguali alle posizioni al positivo e maggiori o ugualial negativo.

ArmT = indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a taglio, seguito dal numero deltratto di staffatura

ArmNMT=indica il tratto di armatura interessato dalla verifica a pressoflessione deviata etaglio, seguito dalla posizione delle barre al positivo, al negativo e dal tratto distaffatura

d2, d3 = altezze utili per verifiche a taglio agente in direzione 2 e 3bw2, bw3 = larghezze utili per verifiche a taglio agente in direzione 2 e 3nst2, nst3 = numero braccia utili per le verifiche a taglio V12 e V13 agenti in direzione 2 e 3

rispettivamente.corr. = armatura longitudinale correntePos = posizione delle barre longitudinali di armatura

CoeffMN: indica il coefficiente di sfruttamento a flessione e sforzo normale; data laterna di sollecitazione N, M12, M13 si definisce coefficiente di sfruttamento ilseguente rapporto (con il pedice “r” sono indicati i valori di resistenza ultimi):

13

13

12

12CoeffMNrrr M

M

M

M

N

N ===

CoeffV12, CoeffV13: indicano i coefficienti di sfruttamento a taglio in direzione 2 e 3.CoeffV12 è dato dal rapporto tra il taglio di calcolo V12 agente in direzione 2 e laresistenza a taglio Vr12 in direzione 2. Analogo discorso vale per CoeffV13. Vr12 eVr13 sono calcolati secondo il par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008. Per i parametri nonindicati in questo paragrafo si veda i parametri delle verifiche a taglio nellecaratteristiche dei materiali.

Tipo: questa colonna contiene eventualmente indicazioni sul tipo di verifica

127


Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1, CoeffV12>1e CoeffV13>1).

SEZIONI IN C.A: Le sollecitazioni del taglio V12 e V13, per gli inviluppi che determinano ilmassimo e minimo valore del taglio (ovvero, nelle tabelle che seguono, il parametroVerassume i valori da 3 a 6), sono state calcolate tramite la gerarchia delle resistenze se accantoal valore del taglio è presente il simbolo &. Del DM 14/01/2008 sono stati applicati ilpar.7.4.4.1 e 7.4.4.2.

Se nella colonna Tipo è presente il simbolo F indica che per le travi di fondazione le CdC sismichedegli inviluppi vengono amplificati secondo l’eq.4.30, par.4.4.2.6(8) considerando Ω=1 EN 1998-1(in accordi con par.7.2.5 DM 14/01/2008).Le verifiche di duttilità flessionale sui nodi trave-pilastro sono eseguite secondo l’eq.7.4.4 delpar.7.4.4.2.1 del DM 14/01/2008 alle estremità dei pilastri. Vengono indicati i valori dellesommatorie dei momenti resistenti delle travi (SMRb) e dei pilastri (SMRc) convergenti nei nodialle estremità dei pilastri sui relativi piani locali delle aste (12 e 13), e il valore CoeffD, dato dallaseguente formula (per i simboli si veda l’eq.7.4.4 del DM 2008):

∑∑=

RdC

RdbRd M

M

,

,CoeffD γ

Tali verifiche vengono indicate in tabella tramite il simbolo “D” all’inizio della riga.

Le verifiche alla base dei pilastri del piano terreno vengono eseguite calcolando il coeff. disfruttamento a flessione semplice e sforzo normale CoeffMN adottando come momento di calcoloil momento resistente della sezione di sommità del pilastro.

Tali verifiche vengono indicate in tabella tramite il simbolo “PT” all’inizio della riga.

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffD>1, CoeffMN>1).

Per le verifiche a pressoflessione sui pilastri in c.a. in zona sismica si applicano le limitazioni allesollecitazioni di compressione indicate al paragrafo 7.4.4.2.2.1 DM2008.

Verifica di Resistenza “~PressoFless.CA SLU”

Tipo Verifica : verifiche allo stato limite ultimo secondo il DM 14/01/2008.

Origine del sistema di riferimento delle sollecitazioni: nel baricentro della sezione baseomogenizzata;Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”

Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: PILASTRI DA VERIF; da questa selezione sonoesclusi i beam “pilastro” che sono stati per esempio inseriti all’interno dei setti per dare la continuitàstrutturale ma che poi non verranno progettati poiché il comportamento non è più a pilastro ma asetto.




(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 15.8667n.26 B450C 391.304 391.304

Per la gerarchia delle resistenze a taglio per le travi γRd = 1, per i pilastri γRd = 1.1 (par.7.4.4.1 epar.7.4.4.2 DM 2008).

Per la gerarchia delle resistenze delle travi di fondazione γRd = 1.1 (eq.4.30, par.4.4.2.6(8) EC8, epar.7.2.5 DM2008).

Per le veriche di duttilità flessionale nodi trave-pilastro γRd = 1.1 (eq.7.4.4, par.7.4.42 DM 2008)

128


Unità di misura lunghezze: mUnità di misura sforzi Normali e Tagli: kNUnità di misura dei Momenti: kNmUnità di misura delle Tensioni: N/mm²

Beam n.95 - Sezione “P1 [Rettangolare 50x76 cm]”

Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:- Armatura tipo 1 fino a fine asta

Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 16Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 76 cm, d3 = 71.5 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm

Dati per il calcolo della gerarchia delle resistenze:Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3

Lunghezza campata 235 cm 235 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 329) assente assenteInterruz. campata fine Beam (nodo 25281) assente assente

Parametri verifiche a taglio (par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008):

Limitazione ctgϑ: 1 <= ctgϑ <= 2.5; αc = 1 Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT

(m) (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoefV12:

3 0.00 -448.30 -25.20 -4.23 -352.06& -29.37 1 (1,-1,1)0.1144 0.5062 0.0307



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 6Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm



(m) (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffV13:

5 0.00 -80.74 0.00 3.51 -1.47 -1.66 1 (1,-1,1)0.0783 0.0072 0.0234

129


Massimo CoeffMN:1 0.00 -180.75 0.00 0.13 -0.39 -0.06 1 (1,-1,1)

0.1753 0.0019 0.0008







3 0.00 -72.21 16.05 0.12 -10.57 -0.04 1 (1,-1,1)0.0993 0.0519 0.0006





Lunghezza campata 350 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2663) assente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2600) presente (A) presente (A)


Limitazione ctgϑ: 1 <= ctgϑ <= 2.5; αc = 1

130


Massimo CoeffD per le verifiche di duttilità flessionale nodi trave-pilastro: D: Ver Dist Piano ArmNM SMRc SMRb CoeffD

(m) (kNm) (kNm)PT: Ver Dist Piano ArmNM N M CoeffMN (m) (kN) (kNm) D: 2 0.35 12 1 (1,-1) 434.02 -258.63 0.6555





Lunghezza campata 585 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 255) assente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2668) assente (A) assente (A)



(m) (kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN) CoeffMN CoeffV12 CoeffV13 Tipo Massimo CoeffMN:

5 0.00 -290.65 58.76 222.90 -49.40 -338.80& 1 (1,-1,1)0.4141 0.0710 0.3538



Descrizione Armatura tipo 2:Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.1, corr.)d2 = 35 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 35 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cm


Lunghezza campata 350 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 278) presente presenteInterruz. campata fine Beam (nodo 2707) presente presente

131










Lunghezza campata 350 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2709) presente presenteInterruz. campata fine Beam (nodo 2710) presente presente




17 3.50 -177.51 87.14 -1.85 45.50 -0.42 2 (1,-1,1)0.4857 0.1249 0.0012



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 8Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 34 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 34 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cm


Lunghezza campata 350 cm 350 cm

132


Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3Interruz. campata inizio Beam (nodo 2717) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2718) presente (A) presente (A)




2 3.50 25.70 24.92 20.96 11.36 13.91 1 (1,-1,1)0.3459 0.0321 0.0393

Beam n.183 - Sezione “PIL_ISOTEX [Rettangolare 40x28 cm]”




Lunghezza campata 350 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2600) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2640) assente (A) assente (A)




4 0.00 -353.25 -48.06 -1.41 72.69& 0.28 1 (1,-1,1)0.3678 0.4563 0.0026


(m) (kNm) (kNm)PT: Ver Dist Piano ArmNM N M CoeffMN (m) (kN) (kNm) D: 2 0.00 12 1 (1,-1) -436.05 258.63 0.6524



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 6Ø16 (Pos.1, corr.)

133


d2 = 36 cm, bw2 = 28 cm, d3 = 24 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm






6 0.00 -186.31 32.33 -7.82 -18.91 49.32& 1 (1,-1,1)0.2777 0.1187 0.4643

Beam n.192 - Sezione “pil blocco angolo 38 [Rettangolare 40x28 cm]”






5 0.00 -45.27 -3.33 29.27 1.79 -13.22 1 (1,-1,1)0.8611 0.0112 0.1245

Massimo CoeffMN:18 0.00 -44.26 -3.42 29.22 1.73 -13.19 1 (1,-1,1)

0.8696 0.0108 0.1242




134





3 0.30 -46.39 4.21 -1.48 -8.38 -7.31 1 (1,-1,1)0.0458 0.0526 0.0689





Lunghezza campata 350 cm 350 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2598) assente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2599) presente presente




3 0.35 -312.69 -62.79 3.98 -71.55& 2.56 1 (1,-1,1)0.4790 0.4491 0.0241





Lunghezza campata 235 cm 235 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 29308) assente (A) assente (A)

Interruz. campata fine Beam (nodo 278) presente presente

135





6 0.00 -370.04 -32.21 -35.55 0.38 168.92& 2 (1,-1,1)0.2806 0.0010 0.4636






Interruz. campata fine Beam (nodo 273) presente (A) presente (A)




6 0.00 -364.52 -0.87 -0.64 3.61 134.41& 1 (1,-1,1)0.2448 0.0102 0.3797

Massimo CoefV12:4 0.00 -278.39 -10.35 -3.18 131.51& 4.02 1 (1,-1,1)

0.1869 0.3715 0.0114




136




Interruz. campata fine Beam (nodo 277) presente presente




4 0.00 -510.17 -5.87 -23.25 167.19& 21.07 2 (1,-1,1)0.3426 0.4588 0.0578





Lunghezza campata 235 cm 235 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 426) assente assenteInterruz. campata fine Beam (nodo 189) presente presente




6 0.00 -190.72 -50.32 -158.88 67.39 577.03& 1 (1,-1,1)0.3168 0.0969 0.6026




137


staffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cm



Interruz. campata fine Beam (nodo 280) presente (A) assente (A)





Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose aSLU.

- coef. sfruttamento NM

138


- coef. sfruttamento T12


139


- coef. sfruttamento D12

- coef. sfruttamento D13

2.9.6 TRAVI IN C.A. _SLU-STR (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)

Nelle immagini seguenti sono illustrate per ogni tipologia di trave la distribuzione delle armatureconseguenti alla progettazione effettuata.

Da queste verifiche sono esclusi gli elementi costituenti le mensole tozze in copertura che sarannotrattati successivamente.

140


141


142


143


144


145


146


147


148










149














CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 6St sovraspinta terr sismica X Variabile -0.3 0.3CdC elem. 7St sovraspinta terr sismica Y Variabile -1 1

150


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 5Dy Sisma SLV X Dx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 6Dy Sisma SLV X Sx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 7Dy Sisma SLV Y Dx Var.non Contemp. 2 -1 1CdC elem. 8Dy Sisma SLV Y Sx Var.non Contemp. 2 -1 1

VERIFICHE S.L.U. C.A.


Ver: assume il seguente significato: 1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo 9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo17 inviluppo che determina S1 massimo negativo18 inviluppo che determina S1 massimo positivo19 inviluppo che determina S2 massimo negativo20 inviluppo che determina S2 massimo positivo21 inviluppo che determina S3 massimo negativo22 inviluppo che determina S3 massimo positivo23 inviluppo che determina S4 massimo negativo24 inviluppo che determina S4 massimo positivo


13

13

12

12

W

M

W

M

A

Nid ±±=σ





151






CoeffMN: indica il coefficiente di sfruttamento a flessione e sforzo normale; data laterna di sollecitazione N, M12, M13 si definisce coefficiente di sfruttamento ilseguente rapporto (con il pedice “r” sono indicati i valori di resistenza ultimi):

13

13

12

12CoeffMNrrr M

M

M

M

N

N ===

CoeffV12, CoeffV13: indicano i coefficienti di sfruttamento a taglio in direzione 2 e 3.CoeffV12 è dato dal rapporto tra il taglio di calcolo V12 agente in direzione 2 e laresistenza a taglio Vr12 in direzione 2. Analogo discorso vale per CoeffV13. Vr12 eVr13 sono calcolati secondo il par.4.1.2.1.3 DM 14/01/2008. Per i parametri nonindicati in questo paragrafo si veda i parametri delle verifiche a taglio nellecaratteristiche dei materiali.

Tipo: questa colonna contiene eventualmente indicazioni sul tipo di verifica

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1, CoeffV12>1e CoeffV13>1).

SEZIONI IN C.A: Le sollecitazioni del taglio V12 e V13, per gli inviluppi che determinano ilmassimo e minimo valore del taglio (ovvero, nelle tabelle che seguono, il parametroVerassume i valori da 3 a 6), sono state calcolate tramite la gerarchia delle resistenze se accantoal valore del taglio è presente il simbolo &. Del DM 14/01/2008 sono stati applicati ilpar.7.4.4.1 e 7.4.4.2.

Se nella colonna Tipo è presente il simbolo F indica che per le travi di fondazione le CdC sismichedegli inviluppi vengono amplificati secondo l’eq.4.30, par.4.4.2.6(8) considerando Ω=1 EN 1998-1(in accordi con par.7.2.5 DM 14/01/2008).Per le verifiche a pressoflessione sui pilastri in c.a. in zona sismica si applicano le limitazioni allesollecitazioni di compressione indicate al paragrafo 7.4.4.2.2.1 DM2008.

Verifica di Resistenza “~Fless.CA SLU”



Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: TRAVI DA VERIF; da questa selezione sono esclusii beam “trave” che sono stati per esempio utilizzati per: conteggiare il peso di cordolini a sbalzo nelcornicione di copertura, le travi del cornicione di copertura appoggiate sui muri e che quindi persemplicità sono state dimensionate con un calcolo manuale per il solo sbalzo della gronda, glielementi inseriti per un corretto disegno degli ancoraggi e che quindi servivano solo ai fini di unastampa corretta dei disegni.

152





(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 15.8667n.26 B450C 391.304 391.304

Per la gerarchia delle resistenze a taglio per le travi γRd = 1, per i pilastri γRd = 1.1 (par.7.4.4.1 epar.7.4.4.2 DM 2008).

Per la gerarchia delle resistenze delle travi di fondazione γRd = 1.1 (eq.4.30, par.4.4.2.6(8) EC8, epar.7.2.5 DM2008).


Beam n.181 - Sezione “T13”

Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0.0895857 m; 0.0518795 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:- Armatura tipo 1 fino a fine asta

Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-2) + 1Ø20 (Pos.-3)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm






6 0.00 0.00 0.00 -160.73 0.00 184.77& 1 (1,-3,1)0.6376 0.0000 0.5918

Beam n.186 - Sezione “T8 [Rettangolare 60x30 cm]”


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20(Pos.-1, corr.)d2 = 56 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 60 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:

153


staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm


Lunghezza campata 466.6 cm 466.6 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2602) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2601) presente (A) presente (A)




6 0.00 0.00 0.00 -31.62 0.00 104.93& 1 (1,-1,1)0.3592 0.0000 0.4053

Massimo CoeffMN:12 1.80 0.00 0.00 48.95 0.00 9.86 1 (1,-1,1)

0.5560 0.0000 0.0381



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-2) + 1Ø20 (Pos.-3)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm


Lunghezza campata 782 cm 782 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2638) assente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2634) assente (A) assente (A)




11 0.60 0.00 0.00 -107.17 0.00 147.28 1 (1,-1,1)0.9997 0.0000 0.4717

Beam n.213 - Sezione “T11_2 [Rettangolare 38x50 cm]”


Descrizione Armatura tipo 1:

154


Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm


Lunghezza campata 782 cm 782 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2618) assente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2615) assente (A) assente (A)




12 0.40 0.00 0.00 137.08 0.00 -43.84 1 (2,-1,1)0.9957 0.0000 0.1196



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm


Lunghezza campata 782 cm 782 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2620) assente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2595) presente (A) presente (A)




5 0.67 0.00 0.00 -182.67 0.00 -175.00& 1 (1,-2,1)0.7065 0.0000 0.4776



155


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø16 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm






12 1.20 0.00 0.00 70.81 0.00 62.24 1 (1,-1,1)0.9990 0.0000 0.1699

Beam n.760 - Sezione “T3 cordolo [Rettangolare 30x30 cm]”




Lunghezza campata 741.8 cm 276.2 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2578) assente (A) presenteInterruz. campata fine Beam (nodo 2599) presente (A) presente (A)




5 2.76 0.00 0.00 -22.58 0.00 -31.08& 1 (1,-1,1)0.7526 0.0000 0.2701

Beam n.934 - Sezione “trave sottoscala [Rettangolare 50x20 cm]”



156


Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 10 cm


Lunghezza campata 213.4 cm 213.4 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 7150) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 26382) assente (A) assente (A)




6 0.00 0.00 0.00 -18.76 0.00 61.86& 1 (1,-1,1)0.6836 0.0000 0.4368

Massimo CoeffMN:17 0.00 0.00 0.00 -18.76 0.00 61.86 1 (1,-1,1)

0.6863 0.0000 0.4368









5 2.89 0.00 0.00 -51.50 0.00 -98.34& 1 (1,-2,1)0.5539 0.0000 0.6410



157








11 0.00 0.00 0.00 -141.88 0.00 180.24 1 (1,-2,1)0.6871 0.0000 0.4919



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø12 (Pos.-2)d2 = 36 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°2:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 10 cm






6 0.00 0.00 0.00 -10.83 0.00 78.90& 1 (1,-1,1)0.2407 0.0000 0.5143

Massimo CoeffMN:11 1.90 0.00 0.00 -21.48 0.00 -42.86 1 (1,-1,1)

0.4772 0.0000 0.2793

158










23 2.98 0.00 0.00 -35.14 0.00 -64.37 1 (1,-1,1)0.9015 0.0000 0.4196



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm


Lunghezza campata 51 cm 617 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 21499) assente (A) assente

Interruz. campata fine Beam (nodo 2541) presente (A) assente




5 0.25 0.00 0.00 -20.48 0.00 -50.66 1 (1,-1,1)0.2060 0.0000 0.2202

159


Beam n.1154 - Sezione “COPspessore [Rettangolare 70x30 cm]”


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 1Ø14 (Pos.2) + 2Ø16 (Pos.3) + 2Ø20 (Pos.-2) + 2Ø16 (Pos.-3)d2 = 66 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 70 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm


Lunghezza campata 575.032 cm 575.032 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2710) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 29435) presente (A) assente (A)




6 0.00 0.00 0.00 -108.17 0.00 118.42 1 (1,-2,1)0.8703 0.0000 0.4574

Massimo CoeffMN:12 2.40 0.00 0.00 81.28 0.00 29.92 1 (2,-1,1)

0.9817 0.0000 0.1156





Lunghezza campata 451.93 cm 241.192 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 29435) presente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 31239) assente (A) presente (A)




5 0.19 0.00 0.00 -15.79 0.00 -82.17& 1 (1,-1,1)

160


0.5262 0.0000 0.7142

Beam n.1185 - Sezione “T13_no muro”


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.-1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-2)d2 = 40 cm, bw2 = 55 cm, d3 = 55 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm


Lunghezza campata 378.261 cm 146.3 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 29445) presente (A) assente (A)

Interruz. campata fine Beam (nodo 2720) assente (A) presente (A)




5 0.64 0.00 0.00 -55.76 0.00 -289.80& 1 (1,-1,1)0.2278 0.0000 0.4742



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm



Interruz. campata fine Beam (nodo 2542) presente (A) assente



161


Ver Dist N M12 M13 V12 V13 ArmNMT


11 0.00 0.00 0.00 -22.57 0.00 32.34 1 (1,-1,1)0.2271 0.0000 0.1405

Beam n.1198 - Sezione “T5 cord cornicione”

Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0.075 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:- Armatura tipo 1 fino a fine asta

Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 0 cm, bw2 = 0 cm, d3 = 10 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm







5 1.48 0.00 0.00 -8.05 0.00 -7.66 1 (1,-1,1)0.2979 0.0000 0.1284

Massimo CoeffMN:5 1.48 0.00 0.00 -8.05 0.00 -7.66 1 (1,-1,1)

0.2979 0.0000 0.1284



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.-1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-2)d2 = 40 cm, bw2 = 55 cm, d3 = 55 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm


Lunghezza campata 82.5747 cm 146.3 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 2599) presente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 29445) presente (A) assente (A)

162





11 0.75 0.00 0.00 -147.70 0.00 85.75 1 (1,-1,1)0.9851 0.0000 0.1403



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 72 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 76 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm


Lunghezza campata 378.261 cm 314.535 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 193) assente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 192) presente (A) presente (A)




22 3.15 0.00 0.00 -55.47 0.00 -83.00 1 (1,-1,1)0.7159 0.0000 0.3206






163





6 0.00 0.00 0.00 -38.32 0.00 98.85& 1 (1,-1,1)0.4927 0.0000 0.3818

Beam n.1246 - Sezione “T5 cordolo zona collegamento [Rettangolare 65x30 cm]”


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 61 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm







5 1.28 0.00 0.00 -107.74 0.00 -82.70 1 (1,-3,1)0.9545 0.0000 0.3195







164





11 1.20 0.00 0.00 -59.82 0.00 -53.82 1 (1,-1,1)0.9939 0.0000 0.2079

Beam n.1248 - Sezione “T3 cordolo cornicione”




Lunghezza campata 148 cm 234.644 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 31217) presente (A) assente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 29437) presente (A) assente (A)




5 1.48 0.00 0.00 -2.21 0.00 -2.74 1 (1,-1,1)0.1508 0.0000 0.0619

Massimo CoeffMN:12 1.40 0.00 0.00 6.61 0.00 -1.30 1 (1,-1,1)

0.4523 0.0000 0.0294





Lunghezza campata 379.066 cm 103.951 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 29729) presente (A) presente (A)

Interruz. campata fine Beam (nodo 180) assente (A) presente (A)

165





5 1.04 0.00 0.00 1.85 0.00 -133.99& 1 (1,-1,1)0.0319 0.0000 0.5589





Lunghezza campata 379.066 cm 275.115 cmInterruz. campata inizio Beam (nodo 180) assente (A) presente (A)Interruz. campata fine Beam (nodo 2734) presente (A) presente (A)




6 0.00 0.00 0.00 -50.57 0.00 106.58& 1 (1,-1,1)0.8738 0.0000 0.4446

Beam n.1327 - Sezione “T14_cord 50cm”


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø10 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm



166





5 0.83 0.00 0.00 -49.32 0.00 -199.03& 1 (1,-1,1)0.5935 0.0000 0.9994

Massimo CoeffMN:11 0.40 0.00 0.00 -49.32 0.00 16.10 1 (1,-1,1)

0.5935 0.0000 0.0808

Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose aSLU.

- coef. sfruttamento NM

167



- VERIFICA MENSOLE TOZZE

Per verificare le mensole tozze è stato adottato il metodo tirante-puntone suggerito al punto §4.1.2.1.5 [2].

Sono stati considerati 2 meccanismi resistenti agenti in parallelo, il primo con tirante orizzontale e ilsecondo con tirante obliquo.

- modello a tiranti e puntoni con tirante orizzontale

168


- modello a tiranti e puntoni con tirante obliquo

Sono stati analizzati gli elementi di collegamento che trasferiscono il carico dalla copertura allamensola ed è stata individuata l’asta 1180 in cui per l’inviluppo Nmin STR-SLV risulta avere losforzo maggiore e di seguito viene indicata la ennupla di sollecitazioni considerata.

- N [kN]- inviluppo STR-SLV per Nmin su elementi di collegamento

Di seguito viene illustrato il foglio dei calcoli effettuati per le verifiche e i dati utilizzati riferiti alleimmagini e alle formule di verifica del § C4.1.2.1.5 [3].

169


Ped [kN] 109Hed [kN] 48.30 componendo T12 + T13 rispetto all'asse della mensola

d [cm] 46a [cm] 41L [cm] 50.2

lambdaλ 1.21As [cmq] 63 φ 16fyd [N/mmq] 391.3 39130Prs [kN] 193.58 > Ped [kN] 109fck [N/cmq] 2800fcd [N/cmq] 1586b [cm] 38c 1.5Prc [kN] 673.36 > Prs [kN] 193.58

tg alfa 0.82alfa [°] 39.5sin alfa 0.63As' [cmq] 42 φ 16∆Prs [kN] 98.61∆Prc [kN] 457.27 > ∆Prs [kN] 98.61

Prs tot [kN] 272.47 < Prc [kN] 673.36

Di seguito il calcolo dell’armatura delle staffe secondo il §J.3 [6].

γc 1.5Crd,c 0.12k 1.66ρl 0.0034Vrd,c [kN] 74.00 < Ped [kN] 109ac [cm] 41 > 50/2k2 0.5Ast [cmq] 1.40 8 5stφ 8 [cmq] 5

Di seguito viene rappresentato un estrapolato del disegno delle armature predisposte in prossimitàdella mensola, reperibile nella tav.9 degli elaborati esecutivi.

170


- VERIFICA TRAVI SECONDARIE E ARCHITRAVI

Di seguito verranno eseguite le verifiche sulle travi non incluse nel modello per semplicità come learchitravi sopra le porte e le finestre, le travi in prossimità delle bocche di lupo e le armature deltratto a sbalzo della gronda, che si possono notare nella piante delle casserature e in quella dellearchitravi, calcolate tutte con schema di appoggio-appoggio.

171


-TR1

carico da solaio (considerando il caso con la luce maggiore e sezione inferiore):

q=(2,7+3,92)*1,3+4*1,5=14,6 kN/mq

M=(14,6*2,7/2)*(1,9^2)/8=8,9 kNm

T=(14,6*2,7/2)*(1,9)=37,4 kN

Normativa: DM14/1/2008Tipo Verifica: SLUZona sismica: siclasse di duttilità bassaSezione di tipo generica

--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a pressoflessione:M13 = 8.9000000 kNm M12 0.0000000 kNm N = 0.00000 00 kNPt.o appl.N Baricentro delle polig.: X= 0 cm Y= 0 c m--------------------------------------------------- -----------------

Deformazioni massime e minime:Materiali:Cls C28/35: Def.min= -0.0035 Def.max= 3.40282e+038B450C: Def.min= -0.0675 Def.max= 0.0675

Deformazioni della verifica:--------------------------------------------------- ---------------------Cls C28/35 -0.0 035 0B450C -0.00047 715 0.0085914

Coeff.Sfrutt.SLU = 0.416911Valori Resistenti SLU: Nr= 29.844 N M12r= 155.588 N cm M13r= 2.13475e+006Ncm

172


--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=8.900000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 18.700000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.3 = 16.000000 cmbase utile dir.3 bw= 20.000000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm

Direzione taglio asse 3:VRd = 25.166173 kNRol = 0.0125664, vmin = 0.523832, k = 2, scp = 0.00 00000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi con armature trasversaliVRsd = resistenza staffeVRcd = resistenza taglio compressione calcestruzzo, VRcd=NC indicacollasso

lato acciaio con bielle compresse (il taglio resist .è dato solo daVRsd)cotgTheta = cotangente angolo theta inclinaz.bielle compresse rispettoasse longit.elementof1cd = resistenza a compress.ridotta del cls d'anim az = braccio coppia interna

Direzione taglio asse 3:VRd = 70.808769 kNVRsd = 70.808769 kNcotgTheta = 2.5f1cd/fcd = 0.5AlphaC = 1z = 14.400000 cmVRcd = NC--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.3: VRd = 70.808769 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.26409--------------------------------------------------- -----------------

-TR2


q=(2,7+3,92)*1,3+4*1,5=14,6 kN/mq

173


M=(14,6*1,3/2)*(7,44^2)/8=70 kNm

T=(14,6*1,3/2)*(7,44)=38 kN


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------




Coeff.Sfrutt.SLU = 0.819199Valori Resistenti SLU: Nr= -7449.83 N M12r= -71.589 1 Ncm M13r=8.54125e+006 Ncm

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=70.00000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 38.000000 kN

174


--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.2 = 26.000000 cmaltezza utile d dir.3 = 26.000000 cmbase utile dir.2 bw= 30.000000 cmbase utile dir.3 bw= 30.000000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm

Direzione taglio asse 2:VRd = 56.823991 kNRol = 0.012083, vmin = 0.476281, k = 1.87706, scp = 0.0000000 kN/m²

Direzione taglio asse 3:VRd = 56.823991 kNRol = 0.012083, vmin = 0.476281, k = 1.87706, scp = 0.0000000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi con armature trasversaliVRsd = resistenza staffeVRcd = resistenza taglio compressione calcestruzzo, VRcd=NC indicacollasso


Direzione taglio asse 2:VRd = 92.051396 kNVRsd = 92.051396 kNcotgTheta = 2.5f1cd/fcd = 0.5AlphaC = 1z = 23.400000 cmVRcd = NC

Direzione taglio asse 3:VRd = 92.051396 kNVRsd = 92.051396 kNcotgTheta = 2.5f1cd/fcd = 0.5AlphaC = 1z = 23.400000 cmVRcd = NC--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.2: VRd = 92.051396 kN

175


Coeff.sfruttam. a taglio dir.2: CoeffV12 = 0.00000Resistenza a taglio direz.3: VRd = 92.051396 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.41281--------------------------------------------------- -----------------

-COR


q=(3,75+4,21)*1,3+3*1,5=14,8 kN/mq

M=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(1,5^2)/8=19,25 kNm

T=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(1,5)=51,3 kNm


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------




176


Coeff.Sfrutt.SLU = 0.515243Valori Resistenti SLU: Nr= 1904.96 N M12r= -15.5246 Ncm M13r=3.74581e+006 Ncm

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=19.30000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 52.000000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.2 = 21.000000 cmaltezza utile d dir.3 = 26.000000 cmbase utile dir.2 bw= 30.000000 cmbase utile dir.3 bw= 25.000000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm





177


Direzione taglio asse 3:VRd = 115.06425 kNVRsd = 115.06425 kNcotgTheta = 2.5f1cd/fcd = 0.5AlphaC = 1z = 23.400000 cmVRcd = NC--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.2: VRd = 92.936509 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.2: CoeffV12 = 0.00000Resistenza a taglio direz.3: VRd = 115.06425 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.45192--------------------------------------------------- -----------------

-AR1


q=(3,75+4,21)*1,3+3*1,5=14,8 kN/mq

M=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(2^2)/8=35 kNm

T=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(2)=68,5 kNm


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------


178



Deformazioni della verifica:--------------------------------------------------- ---------------------Cls C28/35 -0.0 035 0B450C 0.000238 319 0.0441631






179




-AR2


q=(3,75+4,21)*1,3+3*1,5=14,8 kN/mq

M=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(3,25^2)/8=90,4 kNm

T=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(3,25)=112 kNm


180


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------




Coeff.Sfrutt.SLU = 0.301668Valori Resistenti SLU: Nr= -1814.07 N M12r= 0.05802 25 Ncm M13r=1.16016e+007 Ncm



Direzione taglio asse 3:VRd = 77.827650 kNRol = 0.00311241, vmin = 0.384076, k = 1.62622, scp = 0.0000000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------

181


Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi con armature trasversaliVRsd = resistenza staffeVRcd = resistenza taglio compressione calcestruzzo, VRcd=NC indicacollasso




--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 2 ---------- ----------------




182


Coeff.Sfrutt.SLU = 0.784337Valori Resistenti SLU: Nr= -1814.07 N M12r= 0.05802 25 Ncm M13r=1.16016e+007 Ncm






183



-AR3


q=(3,75+4,21)*1,3+3*1,5=14,8 kN/mq

M=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(1,4^2)/8=17 kNm

T=(14,8*(7,12+2,13)/2)*(1,4)=50 kNm


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------


184




Coeff.Sfrutt.SLU = 0.486416Valori Resistenti SLU: Nr= 293.817 N M12r= 100.286 Ncm M13r= 3.49495e+006Ncm


Direzione taglio asse 2:VRd = 35.358662 kNRol = 0.00335103, vmin = 0.523832, k = 2, scp = 0.0 000000 kN/m²



185




-AR4


q=(3,75+4,21)*1,3+3*1,5=14,8 kN/mq

M=(14,8*(4,25+2,75)/2)*(1,4^2)/8=13 kNm

T=(14,8*(4,25+2,75)/2)*(1,4)=37 kNm


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------

186





Coeff.Sfrutt.SLU = 0.183310Valori Resistenti SLU: Nr= 941.098 N M12r= 618.585 Ncm M13r= 7.0918e+006Ncm



Direzione taglio asse 3:VRd = 80.126566 kNRol = 0.00198678, vmin = 0.395882, k = 1.65938, scp = 0.0000000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.2 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi con armature trasversali

187


VRsd = resistenza staffeVRcd = resistenza taglio compressione calcestruzzo, VRcd=NC indicacollasso




-GRONDA calcolo armatura della gronda a sbalzo (schema a mensola)

carico da gronda :

q=(25*0,15+0,5)*1,3+1,2*1,5=7,4 kN/mq

M=(7,4)*(1,15^2)/2=4,9 kNm

M=(7,4)*1,15=8,5 kNm

le armature disposte si possono vedere anche nelle travi T13.

188



--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a pressoflessione:M13 = -5.000000 kNm M12 0.0000000 kNm N = 0.00000 00 kNPt.o appl.N Baricentro delle polig.: X= 0 cm Y= 0 c m--------------------------------------------------- -----------------



Coeff.Sfrutt.SLU = 0.265019Valori Resistenti SLU: Nr= -1460.89 N M12r= 0.00996 178 Ncm M13r=-1.88659e+006 Ncm

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=-5.00000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 8.5000000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²

189


fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.2 = 96.000000 cmaltezza utile d dir.3 = 11.000000 cmbase utile dir.2 bw= 15.000000 cmbase utile dir.3 bw= 100.00000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm


Direzione taglio asse 3:VRd = 67.064643 kNRol = 0.00585479, vmin = 0.523832, k = 2, scp = 0.0 000000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.2: VRd = 58.443301 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.2: CoeffV12 = 0.00000Resistenza a taglio direz.3: VRd = 67.064643 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.12674--------------------------------------------------- -----------------

2.9.7 PARETI DEBOLMENTE ARMATE CON TECNOLOGIA ISOTEX_SLU-STR

La dimensione dei blocchi ISOTEX utilizzati, lo spessore della componente di cls gettato e laquantità di armature disposte verticali ed orizzontali sono ricavabili dai disegni esecutivi allegati. Leverifiche di resistenza, svolte secondo le indicazioni del capitolo 6 di [8] oltre che delle indicazionidi normativa, sono state condotte attraverso il software di verifica PRO_LRW fatto realizzare edistribuito gratuitamente dalla stessa ISOTEX per questo scopo. Il software acquisisce leinformazioni relative allo stato di sollecitazione di inviluppo su ogni singola parete da un file ditesto opportunamente generato dal software di calcolo generale CMP con riferimento al modellonella condizione di minimo contributo alla rigidezza globale da parte delle membrature in caottenuta inserendo opportuni svincolamenti alle estremità dei pilastri in modo da annullare l’effettotelaio in questa parte di modello e massimizzare conseguentemente le sollecitazioni risultanti sullepareti debolmente armate in ISOTEX.

Per la verifica sulle pareti dove non vi è presenza di fori è stato considerato l’intero setto e laprogettazione delle armature è stata eseguita utilizzando le sollecitazioni inviluppate alla base e allasommità di esso, com’è indicato nell’immagine seguente l’esempio riferito alla parete n°5 conl’indicazione in rosso delle linee di sezione di calcolo delle sollecitazioni.

190


- parete n°5

Per le pareti dove vi è presenza di aperture, tipo i lati finestrati, l’elemento è stato analizzato in trediversi casi: il primo considerando come prima l’intera parete nel suo complesso, poisecondariamente tutti i singoli pannelli murari tra le varie finestre e infine i tratti adiacenti allefinestre di lunghezza pari all’altezza dell’apertura, come vengono indicati nelle immagine seguenticon l’esempio sulla parete che va dal n°54 al n°74 con l’indicazione in rosso delle linee di sezionedi calcolo delle sollecitazioni.

191


- parete da n°54 a n°74

Di seguito si riporta il tabulato sintetico dell’esito delle verifiche sulle pareti effettuate col softwarePRO_LRW con indicazione anche delle armature considerate.

Le armature considerate nel programma di verifica PRO_LRW potrebbero in alcuni casi risultarecon un quantititativo inferiore rispetto a quelle presenti nei disegni esecutivi, questo perché sonostate analizzati i quantitativi minimi di armature (quelli in PRO_LRW) e poi risistemati in modo darendere più pratica e definita l’esecuzione in cantiere senza mai ridurre i quantitativi minimi diarmatura. In alcuni casi particolari, per esempio per le armature verticali alle estremità, è statodefinito un diametro differente da quello poi realmente presente poiché il programma PRO_LRWnon permetteva di definire una singola armatura verticale al centro e doppia alle sole estremità equindi è stato inserito un diametro equivalente alla doppia barra.

Parete Lungh. Altezza Blocco Ferri O. Ferri V. per elem./estrem. Verif.P.5 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.6 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.7 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.8 625.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.1 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.2 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.3 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.4 1250.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.15 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.16 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.17 850.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.18 250.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.19 275.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.20 150.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.10 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.11 850.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.12 250.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.13 275.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.14 150.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.9 650.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.23 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.24 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.21 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.22 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 Ok

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P.27 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.28 775.0 300.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.25 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.26 775.0 350.0 DIII 38/13 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.31 500.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.32 500.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.29 475.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 10 / 25 2 Ø 16 2 Ø 16 OkP.30 500.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.54 2400.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.55 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.56 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 17 OkP.57 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.58 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.59 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.60 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.61 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.62 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.63 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.64 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.65 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.66 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.67 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.68 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.69 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.70 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.71 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.72 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.73 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.74 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.33 2400.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.34 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.35 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.36 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.37 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.38 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.39 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.40 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 12 OkP.41 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 12 OkP.42 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 12 OkP.43 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.44 100.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.45 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.46 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.47 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.48 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.49 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.50 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.51 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.52 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.53 100.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.100 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.101 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.102 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.103 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.104 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.105 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 17 OkP.106 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.107 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.108 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.109 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.110 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.111 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.112 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.113 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.114 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.115 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.116 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.96 2400.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.97 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 Ok

193


P.98 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 17 OkP.99 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 17 OkP.75 2400.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.76 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.77 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.78 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.79 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.80 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.81 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.82 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.83 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 12 OkP.84 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.85 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.86 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.87 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.88 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.89 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.90 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.91 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.92 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.93 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.94 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.95 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.130 1300.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.131 150.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.132 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.133 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.134 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.135 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 12 OkP.136 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 12 1 Ø 12 OkP.137 150.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.138 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.139 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.140 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.141 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.142 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.117 1300.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.118 150.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.119 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.120 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.121 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.122 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.123 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.124 150.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.125 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.126 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.127 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.128 125.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.129 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.143 825.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.144 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.145 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.146 125.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 OkP.147 100.0 170.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.148 100.0 300.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.149 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.150 125.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 1 Ø 10 1 Ø 10 OkP.151 100.0 350.0 DIII 44/14 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.152 150.0 170.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 14 2 Ø 14 OkP.153 150.0 170.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.154 150.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 12 2 Ø 12 OkP.155 150.0 350.0 DII 38/28 NS 1 Ø 8 / 25 2 Ø 10 2 Ø 10 Ok

Di seguito sono indicate le verifiche peggiori per ogni parete.

Relazione di calcolo di pareti debolmente armate ti po ISOTEX

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Relazione di calcolo sulla struttura impostata e re datta secondo le modalità previstedal DM 14/01/2008 NTC cap. 10 'Redazione dei proget ti strutturali esecutivi e dellerelazioni di calcolo'.

Di seguito si indicano l'origine e le caratteristiche dei codici di calcolo utilizzati riportandotitolo, produttore e distributore, versione, estremi della licenza d'uso:

Nome del software:PRO_LRW verifica pareti Isotex

Versione del software:v. 2012.03.015

Produttore del software:2 S.I. Software e Servizi per l'Ingegneria s.r.l., Ferrara

Distributore del software:C.& P. Costruzioni s.r.l., Poviglio (RE)

Dati utente finale:.................................

MATERIALI UTILIZZATI:Calcestruzzo: C28/35: Rck: 350 Acciaio barre: B450C: fyk: 4500

CRITERI DI VERIFICA:Le strutture basate su blocchi cassero in legno-cemento ISOTEX possono assimilarsi asistemi di pareti a bassa percentuale di armatura e sono caratterizzate da elevataresistenza e bassa capacità di deformazione. La dissipazione è poco legata allaformazione di cerniere plastiche per tale motivo la classe di duttilità così come definitanelle NTC è da considerarsi bassa, o media nei termini citati dall'EC8.

Per ogni parete verranno riportati i seguenti dati:

Dimensioni della parete, tipologia di blocco utilizzata e armatura.

Carichi agenti sulla parete riportati per combinazioni di carico:Cmb. = numero della combinazione di caricoSez = inf per le sollecitazioni al piede della parete, sup per le sollecitazioni in sommitàN = Sforzo normaleMo = Momento in direzione ortogonale alla pareteMp = Momento in direzione parallela alla pareteVo = Sforzo di taglio in direzione ortogonale alla pareteVp = Sforzo di taglio in direzione parallela alla parete

Per ogni parete verranno riportati i risultati delle seguenti verifiche:

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:Per tutte le pareti vengono effettate le verifiche a pressoflessione deviata della sezioneorizzontale per le sollecitazioni (Mo, Mp, N sez sup) e (Mo, Mp, N sez inf).

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Le verifiche si intendono soddisfatte per Sd/Su < 1

VERIFICA A COMPRESSIONE:Per tutte le pareti la forza normale di compressione non deve eccedere il 40% dellaresistenza caratteristica a compressione del cls. Tale valore vine ridotto al 25% nel caso siutilizzino armature disposte su un singolo strato.

VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Per prevenire l'instabilità locale viene valutato il rapporto tra λ e λlim, con λlim = 15.4 C /v1/2

Il valore reale della snellezza viene calcolato come rapporto tra la lunghezza libera diinflessione e il raggio giratore di inerzia della sezione di base.Nelle verifiche per l’instabilità si dovrà tenere in conto il momento di inerzia reale ovveroridotto dalla presenza dei vuoti corrispondenti alle paretine.La lunghezza libera d'inflessione Lo = β Hβ1 è dipendente dalle condizioni di vincolo laterale. (rif. EC2 12.6.5.1)

Cod.= 0 => β1 = 1Cod.= 1 => β1 = 1 / ( 1 + ( H / 3L )2)Cod.= 2 => β1 = 1 / ( 1 + ( H / L )2) se L > H oppure β1 = L / 2B se L < H

β = β1 (nel caso di armatura semplice)β = 0,85 β1 (nel caso di armatura doppia)

PROGETTO ARMATURA A TAGLIO:Per progettare l'armatura a taglio Asw/s di una sezione si opera nel modo seguente:1) Verificare che il taglio agente non superi il massimo taglio resistente (Vrcd(θ = 45°)):Ved <= 0.9 d bw αc f'cd (cotgα+ 1) / 22) Stabilita l’inclinazione dell’armatura trasversale, si ottiene θ uguagliando VEd a VRcd.Per armatura trasversale perpendicolare all’asse dell’elemento si ha:sen 2θ= 2 Ved /(0.9 d bw αc f'cd)3) Se l'angolo θ è compreso tra 21.8° e 45° si utilizza il valore t rovato;altrimenti si fissa cotgθ = 2,5 per θ < 21,8° o cotg θ = 1 per θ > 45°.Si calcola l'armatura uguagliando VEd a VRsd, ottenendo:Asw/s = Ved / (0.9 d fyd cotgθ)rapporto Asw/s si ricava poi il valore del diametro ed del passo dell'armatura a taglio.

PROGETTO A TAGLIO-SCORRIMENTO:Come previsto dal par 7.4.4.5.2.2 DM 14/1/2008 viene effettuata la verifica a taglio neiconfronti dello scorrimento.Vengono valutati i contributi relativi all'effetto spinotto delle armature verticali e il contributodella resistenza per attrito e vengono confrontati con il taglio agente.

PARETE N. 5

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Dimensioni: L = 650.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 28.0 cmBlocchi ISOTEX DII 38/28 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x28.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -38273 4823 -1385467 -1051 1767524 0 -35886 -19903 -1571635 -290 3079081 0 -44260 14480 -1736597 -1363 2143581 350 -22406 -17370 329659 678 1158685 350 -24595 -13528 147961 422 12862

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:Verifiche stato limite ultimo della sola sezione di c.a. priva dei blocchi Isotex:

Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 85Mxu = 903196.4 daN cm, Myu = -82578.4 daN cm, Nu = -150134.8 daNSd/Su = 0.164 Ok

VERIFICA A COMPRESSIONE:Ac = area CLS = 10920.0 cmqNrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 1797614.0 daNN max = massimo sforzo normale = 44259.6 daN in cmb. n. 81N max < 40% Nrd => Ok

VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 24 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 30789.9 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 284508.6 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 113736.6 daNAf min. per taglio calcolata = 0.54 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok

VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 24 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 30789.9 daNContributo effetto spinotto Vdd = 39953 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 10530.7 daNVrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 50483.6 daN > Ved Ok

VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 713440.0 / 10920.0 )1/2 = 8.08

197


λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0246C = 1,7 - rm = 0.866 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 85.03Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 81λ / λlim = 0.433 < 1 Ok

PARETE N. 6


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -33731 27697 -1395022 -800 2178341 0 -41738 -6481 1611225 18 -1198863 0 -37294 -6035 -2270813 20 28633145 0 -38468 12459 -1751694 -509 25656145 350 -23259 -4866 294274 426 6938145 0 -40969 -50993 1121709 1127 -9293





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:

198


Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 63 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 28633.0 daNContributo effetto spinotto Vdd = 39953 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 10442.4 daNVrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 50395.3 daN > Ved Ok

VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 713440.0 / 10920.0 )1/2 = 8.08λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0214C = 1,7 - rm = 1.309 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 137.85Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 145λ / λlim = 0.267 < 1 Ok

PARETE N. 7


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -32115 8967 -1693249 -309 903550 350 -23192 3893 42273 -203 -1153578 0 -35343 5161 -1734644 -258 566687 0 -33386 9365 -1769761 -311 1053187 350 -18701 -2873 -159089 259 1646100 0 -17310 -16726 778105 344 -38743


Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 50Mxu = 285688.5 daN cm, Myu = 26311.0 daN cm, Nu = -156735.6 daNSd/Su = 0.148 Ok


199





PARETE N. 8


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -31115 22925 -2041279 -850 1337868 0 -34785 10787 -2012030 -556 892168 350 -22327 -4994 -103688 540 456278 0 -34804 11020 -2025057 -557 8984125 0 -26677 -2268 24908 50 -10735145 0 -18989 -27386 2092615 938 -32138

VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:

200


Verifiche stato limite ultimo della sola sezione di c.a. priva dei blocchi Isotex:






PARETE N. 1

Dimensioni: L = 650.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 28.0 cmBlocchi ISOTEX DII 38/28 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x28.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità dellaparete

201


Armatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -78195 90595 -6137601 -1480 2897631 0 -101327 119530 -7682859 -1953 3516863 0 -82615 39390 -5379759 -478 40533108 0 -76118 18920 275703 -217 11635145 0 -76589 14126 -4160253 -39 40655145 350 -68519 -5298 -1130112 -45 27399







202


PARETE N. 2


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -66109 58259 -5371919 -513 3405519 0 -88350 16266 7522802 -3 -2329419 350 -68612 -19462 1270833 -312 -1188634 0 -95137 20486 7540449 -18 -22373120 0 -87052 58196 -5703834 -426 38271143 0 -89836 29023 554650 -106 5862






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:

203


Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 713440.0 / 10920.0 )1/2 = 8.08λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0491C = 1,7 - rm = 0.864 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 60.04Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 19λ / λlim = 0.613 < 1 Ok

PARETE N. 3


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -76498 56859 -5115667 -1007 2714752 0 -57899 1445 -10174590 229 1803080 0 -59677 4436 -9531923 174 1721680 350 -51746 -14575 -2400028 -163 482100 0 -39879 -17212 2294301 555 -46846101 0 -90798 60550 -5830095 -956 23822


Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 52Mxu = -29762450.0 daN cm, Myu = 4228.3 daN cm, Nu = -57899.1 daNSd/Su = 0.342 Ok


VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 100 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 46846.4 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 285128.2 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 113736.6 daN

204


Af min. per taglio calcolata = 0.83 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 4


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -98497 71515 -6240252 -1569 5981035 0 -67410 -98053 11173790 1568 -83640101 0 -126599 173837 -4352522 -2324 54338145 0 -126509 176188 -4331999 -2336 54275145 0 -97108 36719 3351723 -372 -14366145 350 -81911 -36041 5384137 -28 -12727



VERIFICA A COMPRESSIONE:

205


Ac = area CLS = 21000.0 cmqNrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 3456950.0 daNN max = massimo sforzo normale = 126599.4 daN in cmb. n. 101N max < 40% Nrd => Ok




PARETE N. 15


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -32833 5716 -860395 -669 220777 0 -42490 -17891 -1596533 93 236398 0 -33988 41857 -964316 -1087 28869145 0 -31057 14910 -720540 -976 21902145 350 -22565 -14387 -865855 917 14441

206


145 0 -33472 42132 -1110438 -1087 30773







PARETE N. 16

Dimensioni: L = 650.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 28.0 cm

207


Blocchi ISOTEX DII 38/28 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x28.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -33108 28742 -1381482 -627 2131918 0 -41594 -26936 955704 878 -733062 0 -41101 -13603 804578 581 -630562 350 -23926 5563 2488 -487 162383 0 -38204 16825 -2105408 -180 28734145 0 -35150 5424 -48621 -16 5114






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 713440.0 / 10920.0 )1/2 = 8.08λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0229C = 1,7 - rm = 1.291 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))

208


λlim = 15,4 C / ν1/2 = 131.49Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 62λ / λlim = 0.280 < 1 Ok

PARETE N. 17


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -30529 6215 -3424347 -117 1248148 0 -48818 -553 -3399983 294 1907874 0 -32938 12861 -3812795 -203 15731113 0 -41305 -11845 2268611 449 -23292113 350 -25419 3412 181600 -331 -11635141 0 -29237 476 2501939 -6 -37674





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 141 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 37674.4 daNContributo effetto spinotto Vdd = 52246 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 14527.6 daN

209


Vrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 66773.6 daN > Ved Ok


PARETE N. 18


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -13560 11972 -580166 -321 782365 0 -23917 -12134 188424 344 -300685 0 -16056 9668 -699354 -245 8882145 0 -23704 -10415 166533 316 -2678145 350 -12075 2702 -36975 -239 2801




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 85 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 8882.0 daNcotgθ = 2.500

210


Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 109776.1 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 42927.8 daNAf min. per taglio calcolata = 0.42 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 19


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -13691 16223 44475 -455 -73465 0 -18839 -17260 685640 493 -940465 350 -8447 4112 -126870 -370 10488 0 -19747 -2147 -12520 65 351141 0 -14210 1083 1065248 -27 -13553145 0 -20146 -2107 -84898 65 914


Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 88Mxu = -42281.4 daN cm, Myu = -7250.3 daN cm, Nu = -66690.2 daNSd/Su = 0.296 Ok

211






PARETE N. 20


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -4021 -856 70903 -43 -98686 0 -7641 -2898 91105 139 -2221

212


86 350 -4008 648 4067 -128 566110 0 -9491 1771 -231265 49 4083141 0 -2108 -7065 488660 122 -8882145 0 -2179 -7717 495563 184 -8765







PARETE N. 10

213



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -65020 7503 -5980904 -294 3310461 0 -94468 -78341 6453154 672 -2140080 0 -86593 -46884 -6458048 256 38554108 0 -90182 -36173 469056 133 6303140 0 -66094 -14238 7063438 -44 -28505140 350 -48952 14470 1151175 229 -12549






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cm

214


i = (J/A)1/2 = ( 713440.0 / 10920.0 )1/2 = 8.08λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0368C = 1,7 - rm = 0.716 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 57.51Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 140λ / λlim = 0.640 < 1 Ok

PARETE N. 11


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -51495 31600 -15314840 -987 3398752 0 -112646 -61281 -11850640 1091 3448463 0 -112377 -63361 -11786110 1117 3432363 350 -87573 -2423 -3824120 -213 1803280 0 -109274 -52041 -12586650 897 35876112 0 -67457 1947 6517942 -118 -51127





215




PARETE N. 12


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -20402 2721 -1402003 -195 1027331 0 -30705 -4418 -1291576 -121 1039431 350 -24595 8268 -377597 152 63935 0 -50588 -24251 1814687 225 -9716101 0 -29878 15988 -1397820 -193 11002



VERIFICA A COMPRESSIONE:Ac = area CLS = 4200.0 cmqNrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 691390.0 daNN max = massimo sforzo normale = 50587.6 daN in cmb. n. 35

216


N max < 40% Nrd => Ok




PARETE N. 13


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -26063 -1472 -1564555 -261 681131 0 -36322 -11402 -1407651 -160 481331 350 -26895 11874 115748 214 136752 0 -43125 -11489 -1674384 107 718288 0 -43256 -34882 -1643149 95 6713141 0 -29846 -288 1677987 -58 -14395

217








PARETE N. 14

Dimensioni: L = 150.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 28.0 cmBlocchi ISOTEX DII 38/28 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x28.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità della

218


pareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -1411 11814 -430086 39 551121 0 -21766 -9460 -459259 577 5432121 350 -10913 2361 -131198 14 4679141 0 -5795 -4989 622541 152 -9713145 0 -27177 -27828 598049 720 -5151145 0 -27111 -27862 607959 720 -5211






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 297.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 164640.0 / 2520.0 )1/2 = 8.08λ = Lo / i = 36.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0525C = 1,7 - rm = 1.450 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 97.51Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 121

219


λ / λlim = 0.377 < 1 Ok

PARETE N. 9


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -64284 49201 -4322350 -931 3189424 0 -98023 -19215 -7504399 194 3615952 0 -89041 -48047 -5823995 960 3774052 350 -73519 17611 -1282856 15 23720108 0 -76487 -26269 386645 276 11156120 0 -78495 -11084 -4232049 318 39937145 0 -72055 14171 -3042473 -121 40228






220



PARETE N. 23

Dimensioni: L = 775.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 15.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 38/13 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x15.0 cmSpessore isolante: 13.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -20568 13474 1096160 -208 -2068291 0 -36740 8874 -2601282 -240 4026791 350 -10024 -1189 -331278 77 34661145 0 -33036 -10770 -2942242 215 46761145 0 -25295 13589 1135153 -219 -18877




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 145 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 46760.7 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 183295.5 daN

221


Resistenza a taglio a trazione Vrsd = 135864.3 daNAf min. per taglio calcolata = 0.69 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 24


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -27619 6623 1689301 -257 -2268414 0 -25880 2038 -2056638 18 3219714 350 -8194 -3841 20271 -161 2757755 0 -34603 17081 2844568 -563 -45335107 0 -28058 12393 -897215 -277 11980125 0 -34458 12928 2864705 -463 -47161



222






PARETE N. 21


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -32981 15588 4995954 -326 -37002

223


31 0 -45098 3771 -168040 -209 387644 0 -59920 10965 -4836382 -467 26653132 0 -47268 4433 -9981103 -221 76677132 350 -34460 -9784 -3392414 86 74518145 0 -46825 1709 -9909998 -173 84842







PARETE N. 22

224



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -45558 8818 4697196 -339 -3988110 0 -34780 7532 -9304707 -188 7647710 350 -22643 -14022 -2666163 0 7296231 0 -43733 5692 -26382 -234 -3298125 0 -53085 3685 9269932 -276 -83195145 0 -54450 10792 4605349 -406 -41913






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 2 => β = 0.71

225


Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 247.10 cmi = (J/A)1/2 = ( 130781.3 / 6975.0 )1/2 = 4.33λ = Lo / i = 57.07ν = N / ( A fcd ) = 0.0303C = 1,7 - rm = 1.163 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 102.89Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 10λ / λlim = 0.555 < 1 Ok

PARETE N. 27


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -23221 5724 4259317 -191 -5394918 0 -31494 -8264 5031647 209 -4732224 0 -31352 -11248 4978852 280 -4732624 350 -4573 2166 -127464 43 -4188266 0 -22971 -8427 -4008329 363 67150145 0 -24299 -1447 203882 93 7890





226





PARETE N. 28


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -40425 5253 2622105 -32 -6614818 0 -48004 -4364 2307255 157 -7160231 0 -37319 4401 -379511 -257 -1200864 0 -45053 14477 1980210 -466 -5831064 350 -6534 -3126 887759 156 -5460169 0 -48095 -4459 2242325 160 -71548



227






PARETE N. 25


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -45022 -4284 14855380 -11 -9318918 0 -57511 -43096 16439410 886 -85558

228


66 350 -24801 -8573 -4132246 -2 113569133 0 -57664 -42590 16387030 875 -85600140 0 -53886 -9059 14969120 125 -87965140 350 -29600 3350 4775575 -179 -90165







PARETE N. 26

229



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -73358 20859 10784680 -356 -11534211 0 -85573 24356 10618340 -469 -12094455 350 -48614 14588 2286500 794 -103746145 0 -85520 23826 10716800 -457 -120963145 350 -51288 9011 2765473 441 -122236145 0 -85205 20273 10887150 -368 -121455







230



PARETE N. 31


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 5132 -32086 3966000 79 -2383499 0 -36518 -43337 -11158650 206 2546799 350 -5134 24722 -1157795 208 22531145 0 -45762 -80837 -13173880 736 32022





231




PARETE N. 32


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -15484 -17533 4971361 418 -3839018 0 -22967 -28397 5284299 771 -46763102 0 -21030 -26240 5573781 686 -47331145 0 -10682 5743 -2967212 -124 26217145 350 -7337 -5769 818500 143 24151




232





PARETE N. 29


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7176 4506 11044930 -60 -8206310 0 -68367 -45622 -23481780 1136 5221310 350 -44241 91191 -12209130 2561 5061060 0 -74301 -47514 -30587400 1214 90539145 0 -73255 -45470 -30211300 1164 95302145 350 -52784 113201 -15527430 3231 95321


233








PARETE N. 30

Dimensioni: L = 500.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 28.0 cmBlocchi ISOTEX DII 38/28 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 15.0x28.0 cmArmatura verticale: 2φ12 per elemento res.+ 2φ12 negli elementi alle estremità dellaparete

234



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -19799 -12066 1024258 537 -10365102 350 -36976 -12695 166221 -439 -13840141 350 -30861 -10846 113122 -282 -14640145 0 -3989 -6423 -566283 59 11276145 350 12023 5929 324261 9 14010







235


PARETE N. 54


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -99622 -51307 176432 -248 3598560 0 -106768 -52243 599571 -237 3795472 0 -100224 -21150 2172358 -26 -2374172 350 -94535 -8453 1609291 186 -2122681 0 -108324 -71402 -728470 -373 28724


Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 81Mxu = -174252200.0 daN cm, Myu = 0.0 daN cm, Nu = 0.0 daNSd/Su = 0.062 Ok





236



PARETE N. 55


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5157 -2847 -92862 2 3906133 0 -7458 -104 130546 29 -2151133 170 -5338 27 -19965 27 -893135 0 -2637 -221 -195610 8 6782135 170 -9046 -27 254844 23 5540




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 135 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 6782.3 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 37294.6 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 16020.5 daNAf min. per taglio calcolata = 0.85 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01

237


cmq/m Ok



PARETE N. 56


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10279 -7686 -179376 -11 29758 0 -11556 -11590 -88723 -17 1548135 0 -10074 -40 -320053 2 5138145 0 -10434 -3284 -251455 -2 4103145 170 -8994 -517 260749 40 4026145 0 -8927 10166 40277 16 -718




238






PARETE N. 57


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9768 -8105 -162709 -7 2661133 0 -10785 -1806 234998 0 -3670133 170 -10204 -759 -230885 15 -3558135 0 -10133 608 -257332 5 3889

239


145 0 -11062 -12518 -93147 -12 1384







PARETE N. 58


240


Blocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 1φ10 per elemento res.+ 1φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10222 -7619 -210096 -5 320060 0 -11133 -7708 -219099 -5 333785 0 -11373 -11990 -118254 -9 1835135 0 -10678 1306 -237775 5 3581145 0 -11000 -2568 216481 0 -3235145 170 -10375 -954 -201277 23 -3110






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 1.00Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 170.00 cmi = (J/A)1/2 = ( 54300.4 / 1805.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 30.99ν = N / ( A fcd ) = 0.0370C = 1,7 - rm = 1.700 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momenti

241


discordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 136.07Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 145λ / λlim = 0.228 < 1 Ok

PARETE N. 59


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9982 -6999 -223875 -8 354260 0 -10868 -7096 -234427 -7 370985 0 -11009 -11048 -142534 -17 2325133 0 -10710 -3132 199172 -2 -2991133 170 -10103 -1189 -179133 29 -2867





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 60 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 3708.5 daNContributo effetto spinotto Vdd = 3842 daN

242


Contributo resistenza per attrito Vfd = 410.4 daNVrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 4252.0 daN > Ved Ok


PARETE N. 60


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9974 -6323 -245068 -7 374060 0 -10858 -6428 -257448 -6 392272 0 -10805 -2833 158343 -3 -254572 170 -10359 -1124 -145784 26 -224885 0 -11070 -9931 -169217 -12 2570




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 60 a quota 0.0 cm

243


Taglio sollecitante Ved = 3922.1 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 47791.7 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 20446.0 daNAf min. per taglio calcolata = 0.39 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 61




Rapporto Sd/Su più sfavorevole in cmb. n. 93

244


Mxu = -377083.8 daN cm, Myu = -7297.0 daN cm, Nu = -11073.1 daNSd/Su = 0.757 Ok





PARETE N. 62


245









PARETE N. 63

246



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10386 -3166 -300854 -8 463589 0 -11221 -3211 -310317 -8 476693 0 -11153 -3146 -311907 -9 478197 0 -11225 -3204 -308418 -8 4738145 0 -9684 3814 -78758 -7 1156145 170 -9084 -611 59614 -51 1002







247



PARETE N. 64


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9526 -1837 -180275 -15 365297 0 -10070 -1864 -180106 -15 360797 170 -5648 -647 72525 -9 3420145 0 -2364 1513 171532 39 -6014145 170 -8651 315 -223353 37 -5846





248


cmq/m Ok



PARETE N. 65


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9007 1130 -28899 -129 101380 350 -5938 772 155959 66 396881 0 -9879 1215 -54249 -137 130481 350 -5705 -1926 84051 -189 943109 0 -10014 1222 -54777 -139 1455135 350 -6128 -1252 172299 -82 3177




249






PARETE N. 66


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8993 -1414 84173 -101 -49631 0 -10384 -208 56193 -147 -39657 0 -7299 -233 -1029 1 43960 0 -9975 -1535 89450 -100 -488

250


60 350 -5692 1903 140043 99 1034135 350 -5205 -106 219664 17 1743







PARETE N. 67


251



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9106 -1441 90376 -96 -78285 0 -10795 4272 54368 -160 -345117 0 -9325 -3467 85266 -29 -455117 350 -5545 689 120450 52 855135 350 -5677 -188 160688 18 1237145 0 -9893 -685 -2220 5 -2







252



PARETE N. 68


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9274 -1139 109489 -89 -92585 0 -10902 4118 63134 -149 -498127 0 -8805 -3042 73951 -21 -543127 350 -6630 551 103198 21 701135 350 -7173 -571 152063 -16 1100145 0 -10337 -576 3009 3 -102





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 135 a quota 350.0 cmTaglio sollecitante Ved = 1100.0 daN

253


Contributo effetto spinotto Vdd = 3842 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 612.1 daNVrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 4453.7 daN > Ved Ok


PARETE N. 69


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9200 1891 111666 -80 -95985 0 -10785 3848 76336 -137 -528101 0 -10684 2325 105426 -93 -841101 350 -6099 762 138300 84 1045135 350 -5810 -410 153628 -11 1195145 0 -8773 -544 2020 3 -40




254





PARETE N. 70


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9160 1645 118731 -71 -93260 350 -6032 382 160725 65 126485 0 -10841 3469 85887 -123 -49885 350 -6148 887 101542 94 74293 0 -10543 1742 123562 -71 -967


255







PARETE N. 71

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 1φ10 per elemento res.+ 1φ10 negli elementi alle estremità dellaparete

256



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9135 1418 128639 -61 -92985 0 -10898 3041 93249 -107 -66385 350 -7536 338 131835 97 96093 0 -10561 1486 134709 -62 -96393 350 -7395 166 183371 62 1385







257


PARETE N. 72


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9150 1140 132086 -52 -91231 0 -10722 2310 108236 -83 -76131 350 -5933 588 171852 76 137393 0 -10509 1205 139151 -53 -93793 350 -6046 148 198301 49 1534







258



PARETE N. 73


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9540 1060 138754 -47 -55493 0 -10712 1124 145816 -48 -58293 350 -6247 -165 198527 31 1698





259




PARETE N. 74


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7127 540 162190 -47 -160193 0 -7775 676 177558 -56 -2061120 0 -7703 692 166656 -55 -1975120 350 -4507 -2528 99871 -290 1132141 0 -8346 750 34681 -58 -1465145 350 -6138 -198 -133206 -18 -4091



VERIFICA A COMPRESSIONE:Ac = area CLS = 1444.0 cmq

260


Nrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 237706.5 daNN max = massimo sforzo normale = 8345.7 daN in cmb. n. 141N max < 40% Nrd => Ok




PARETE N. 33


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -203429 124029 -2465449 -2165 5202560 0 -246296 131084 -1168097 -2257 5432085 0 -252851 145609 -7305122 -2293 37227109 0 -251787 156611 -8533424 -2700 41873132 0 -220602 55193 13457030 -740 -41141

261


132 350 -197176 29327 6160043 408 -35865







PARETE N. 34


262



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12763 268 -122020 7 3806132 0 -17084 -991 344000 -47 -6129135 0 -7355 962 -186336 54 7004135 170 -15301 -965 171401 43 6929145 0 -18855 -139 -25350 -9 1666145 170 -18667 823 95725 50 1583







263



PARETE N. 35


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17710 1781 -254594 -31 407410 0 -23112 409 -157870 -15 233416 0 -14324 3656 -327703 -15 506816 170 -13638 -4503 309485 -82 4985108 0 -19388 1287 -6161 -11 209135 0 -18500 3962 -335662 -18 5202






264




PARETE N. 36


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17663 2033 -284065 -31 415558 0 -18339 1022 362887 18 -509685 0 -23630 2345 -142899 0 211285 170 -22930 5716 134701 69 1997145 0 -23022 1384 359414 15 -5005




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:

265


Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 58 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 5095.7 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 48952.6 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 20446.0 daNAf min. per taglio calcolata = 0.50 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 37


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -18376 763 -329419 -28 455160 0 -23237 1066 -343106 -30 471985 0 -23932 3140 -204630 -1 277585 170 -22991 5713 151051 66 2656135 0 -21985 403 -346401 -42 4721


266







PARETE N. 38


267


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -18217 317 -344178 -29 488960 0 -23035 638 -359295 -31 508985 0 -23591 3110 -227018 -4 319985 170 -22597 5371 170939 60 3078







PARETE N. 39

268



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17984 814 -366286 -29 520660 0 -22799 1144 -382788 -31 543085 0 -23834 3294 -268809 -7 356685 170 -23067 4840 212978 54 344193 0 -22827 555 -381696 -26 5417







269



PARETE N. 40


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -18076 3049 -390536 -22 542585 0 -23764 3087 -292035 1 430085 170 -23027 4196 229094 49 400193 0 -22975 2864 -410657 -20 5687





270




PARETE N. 41


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -18339 3129 -400641 -21 573231 0 -23513 2405 -338311 2 519531 170 -22817 3044 269171 38 512293 0 -23139 2963 -424974 -19 6052




271





PARETE N. 42


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -18729 1397 -416726 -13 596493 0 -23218 1246 -443481 -12 629193 170 -22621 1475 361674 19 6201


272







PARETE N. 43


273



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -20050 -867 -344494 -68 718760 0 -23240 -890 -373842 -70 742260 170 -14116 362 127448 -41 727893 0 -23205 -976 -376569 -69 7471







PARETE N. 44

274



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17384 15788 -146311 -632 2203109 0 -22316 21257 -187334 -855 1872109 300 -15766 1526 -27878 127 -2401135 0 -10784 4501 -75634 -196 3757







275



PARETE N. 45


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -11415 7248 -7201 -72 254631 300 -16728 -132 93003 -2 115108 0 -11957 1628 6042 -7 1199127 0 -10249 3886 2429 -29 2129127 300 -11125 -4193 136506 -50 16135 0 -12189 1933 973 -1 3036





276


cmq/m Ok



PARETE N. 46


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12257 6998 -56910 -65 136885 300 -17230 6179 83721 35 -68127 0 -11055 3734 -41612 -25 944127 300 -11605 -4467 132758 -35 -9132 0 -14679 2631 -707 -20 -1734145 0 -13058 -2241 8192 45 -1623




277






PARETE N. 47


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10859 5456 -35893 -53 175652 0 -12986 1761 -30541 -1 124452 300 -16554 1376 102061 4 3785 300 -17266 5990 96034 48 44

278


135 0 -12609 422 -44964 15 1861143 300 -16435 -548 1643 -7 -12







PARETE N. 48


279



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10535 5632 -40847 -55 175960 0 -13113 5995 -42924 -56 183285 300 -17214 5568 120128 46 48145 0 -13011 3016 31910 -24 -1514145 300 -16671 806 -153545 9 -153145 0 -13681 7400 -31177 -80 1228







280



PARETE N. 49


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10388 5218 -46503 -50 184760 0 -12968 5594 -48849 -52 191885 300 -17277 5009 134854 31 25145 0 -13070 3350 29087 -27 -1464145 300 -16925 1047 -142207 -1 -168145 0 -12605 2373 -6245 -9 146






281




PARETE N. 50


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10443 4260 -48727 -40 192085 300 -17291 4381 145420 31 7193 0 -13201 4183 -51163 -41 1998132 0 -13208 3191 27610 -25 -1215132 300 -17063 1327 -139633 3 -128143 0 -12614 1510 -6969 -1 143




282





PARETE N. 51


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10632 4213 -46446 -42 207531 300 -17098 3299 171003 31 11234 0 -12877 3919 14661 -21 -90893 0 -13205 4020 -49669 -42 216893 300 -16757 1835 220628 18 179


283







PARETE N. 52


284



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10623 3117 -51868 -38 223293 0 -12961 2917 -56594 -37 226893 300 -17004 1632 229837 18 195107 0 -7255 -1144 30490 31 -2547132 0 -11948 4059 16525 -29 -1607145 0 -9582 -909 25871 31 -2515







285


PARETE N. 53


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -15396 13917 39126 -619 222893 0 -17848 14373 56382 -652 217393 300 -12519 1207 198769 2 4442120 0 -18679 14172 80303 -638 1982120 300 -12452 1128 183646 5 4109






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:

286


Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 255.00 cmi = (J/A)1/2 = ( 43440.3 / 1444.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 46.49ν = N / ( A fcd ) = 0.0786C = 1,7 - rm = 1.780 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 97.77Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 120λ / λlim = 0.476 < 1 Ok

PARETE N. 100


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9839 -9087 -166811 -21 251330 0 -11336 159 -197012 -11 297130 170 -10600 645 183054 8 284163 0 -11242 222 -287069 -13 435280 0 -11340 3914 -201649 -11 3045





287





PARETE N. 101


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9635 -8297 -157427 -29 246530 0 -11294 940 -217364 -13 348630 170 -10495 517 206401 -4 327563 0 -10759 967 -296618 -8 455683 0 -10764 967 -296565 -8 4555




288






PARETE N. 102


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9636 -7545 -154073 -24 232783 0 -10759 1629 -307560 -6 4641145 0 -10779 -1378 -298450 -14 4510145 170 -10119 -379 268931 20 4360

289








PARETE N. 103

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 170.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NS

290


dimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 1φ10 per elemento res.+ 1φ12 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9838 -6718 -148230 -12 227152 0 -11087 2186 -321181 -2 483588 0 -11089 -253 -312946 -4 472288 170 -10432 -240 293625 6 4570






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 1.00Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 170.00 cmi = (J/A)1/2 = ( 54300.4 / 1805.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 30.99ν = N / ( A fcd ) = 0.0373C = 1,7 - rm = 1.700 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 135.52

291


Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 88λ / λlim = 0.229 < 1 Ok

PARETE N. 104


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9373 117 -127707 -10 2038145 0 -10755 6704 -318667 -1 4969145 170 -10105 -138 306505 -69 4819145 0 -10758 2636 -327217 -1 5089145 0 -9916 2555 -330944 -1 5140






292



PARETE N. 105


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8000 -1073 -74578 1 94545 0 -8960 -3728 377571 -3 -6002141 0 -8874 -3668 378747 -4 -6030145 0 -10447 1550 127128 -9 -2070145 170 -9713 1758 -129876 -16 -1936





293





PARETE N. 106


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6019 -822 -15278 -18 -30648 0 -10241 1150 -161839 4 338348 170 -7285 -670 145606 -17 3177141 0 -2359 -1161 214183 -52 -7018141 170 -10672 -1221 -211084 -75 -6831



294






PARETE N. 107


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5815 -1925 25303 51 1882

295


31 350 -6358 -838 184894 -75 5105145 0 -6284 -947 -100461 43 2141145 350 -4580 2188 -43991 197 239145 0 -8668 -838 -2187 65 1606







PARETE N. 108

296



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6405 4833 101810 -154 57831 350 -4673 2463 217794 143 191761 0 -9958 -5243 -109152 195 33980 0 -9530 -100 82422 18 15280 350 -5540 12 108208 -4 906







297



PARETE N. 109


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7870 4937 85917 -147 -3584 0 -8531 534 -2287 -3 2980 0 -10581 -107 76301 25 -41480 350 -6187 -226 113725 -9 824117 350 -6017 1757 179676 91 1365





298




PARETE N. 110


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8820 4520 70586 -134 -48663 350 -7516 541 186248 4 138280 0 -11029 -367 85822 32 -55580 350 -7411 -560 131718 -34 972143 0 -10294 620 2465 -3 -70



VERIFICA A COMPRESSIONE:Ac = area CLS = 1805.0 cmqNrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 297133.1 daN

299


N max = massimo sforzo normale = 11028.8 daN in cmb. n. 80N max < 25% Nrd => Ok




PARETE N. 111


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8583 4440 72688 -124 -4844 0 -8642 673 2916 -5 -6963 350 -5483 130 163367 -4 141980 0 -10684 -336 93096 36 -57280 350 -5772 -317 119120 -27 1026

300








PARETE N. 112

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cm

301


Spessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 1φ10 per elemento res.+ 1φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8535 4011 65085 -111 -33780 0 -10404 -448 89339 40 -50580 350 -5864 -455 159179 -44 126483 350 -6034 -65 188995 -11 1463143 0 -9966 842 662 -6 82






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 1.00Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 350.00 cmi = (J/A)1/2 = ( 54300.4 / 1805.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 63.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0350C = 1,7 - rm = 1.700 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 139.91

302


Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 80λ / λlim = 0.456 < 1 Ok

PARETE N. 113


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8810 3311 65907 -94 -34952 350 -7446 -395 204844 -19 156780 0 -10874 -695 95955 45 -60280 350 -7245 -936 171089 -47 1282145 0 -10327 668 3440 -4 21






303



PARETE N. 114


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8320 2867 64605 -80 -36080 0 -10587 -703 103789 47 -57880 350 -5960 -699 174932 -55 141583 0 -10408 444 135574 15 -792145 350 -5511 -419 214060 -29 1690





304





PARETE N. 115


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6420 2230 54371 -66 -441117 0 -9415 559 128213 9 -256117 350 -5688 -169 180975 -47 1472141 350 -5048 -142 -257940 21 -2095145 0 -8307 572 -2293 -5 -248



305






PARETE N. 116


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -3820 240 60041 10 -2530

306


100 0 -8190 219 -20460 7 -1639100 350 -7649 2034 -27031 188 -2630121 350 -6280 1426 238908 312 2080141 350 -8072 -788 -92819 -15 -4449







PARETE N. 96

307



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -89309 50988 -1513993 -1486 2756288 0 -109318 27332 -1295252 -448 47535145 0 -113481 -6981 -2344309 607 36833145 350 -94605 -5367 189110 -50 32657







308



PARETE N. 97


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -2296 -3427 -156910 -21 582731 0 -1470 -4562 -229446 -24 748231 170 -9238 -886 280272 -18 7289145 0 -7592 2394 112364 5 -1827145 170 -5229 683 -27024 -12 -1630





309




PARETE N. 98


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8106 -9335 -271981 -19 478331 0 -9264 -12620 -377347 -24 574455 0 -11301 10394 170532 20 -3149145 0 -11060 -4861 -289682 -11 3798145 170 -10314 108 279312 76 4052



VERIFICA A COMPRESSIONE:Ac = area CLS = 1805.0 cmqNrd = resistenza a compressione = Ac fcd = 297133.1 daN

310


N max = massimo sforzo normale = 11301.4 daN in cmb. n. 55N max < 25% Nrd => Ok




PARETE N. 99


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9468 -9677 -183811 -14 274820 0 -10927 3247 -183503 -8 278220 170 -10343 1102 162535 -30 2673117 0 -10793 -4382 -290116 -8 4396

311








PARETE N. 75

Dimensioni: L = 2400.0 cm, H = 300.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cm

312


Armatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -150274 68093 -6163393 -1409 3338052 0 -230357 -86425 -297500 1300 5344052 350 -199458 7880 -2411645 35 5120080 0 -236024 -114681 -7423763 1762 4189588 0 -228407 -31790 3353431 336 54318







313


λ / λlim = 0.362 < 1 Ok

PARETE N. 76


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -4497 -435 -184407 -62 572031 0 -3864 -754 -229142 -85 734431 170 -12925 1479 239033 -31 724161 0 -20716 663 366462 78 -601461 170 -12705 -1349 -55811 6 -5890






314



PARETE N. 77


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12976 -2843 -280203 -10 391331 0 -16502 -3773 -355270 -18 542461 0 -22085 647 305482 44 -4427109 0 -16521 -3901 -351879 -17 5376109 170 -16143 6418 359557 76 5271




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 31 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 5423.9 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 48667.5 daN

315


Resistenza a taglio a trazione Vrsd = 20446.0 daNAf min. per taglio calcolata = 0.53 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 78


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -16558 -3358 -195815 -7 295434 0 -21033 -1850 362053 26 -494561 0 -22767 274 352417 39 -481177 0 -16414 -1462 362734 22 -501080 0 -23025 -555 -198717 31 3093109 0 -20560 -4519 -306230 -5 4581109 170 -19485 7535 274580 117 4470



316






PARETE N. 79


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17469 -3286 -216945 -11 3008

317


63 0 -23302 -856 -360578 27 506480 0 -23919 -313 -267266 7 356688 0 -23286 -2136 -362243 6 5057109 0 -21725 -4282 -316614 13 4589109 170 -20951 7270 261459 108 4473117 0 -23268 -2143 -362924 6 5067







PARETE N. 80

318



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17208 -3783 -231025 -6 317563 0 -22869 -1166 -398440 31 553680 0 -23467 -777 -308241 7 405883 0 -22886 -1166 -398374 31 5535109 0 -21348 -4726 -334143 23 4798109 170 -20780 7227 259710 106 4521







319



PARETE N. 81


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -16881 -2872 -190762 -11 284527 0 -21461 -1951 383210 7 -539945 0 -19795 -1633 383517 4 -541952 0 -22514 -2619 -351636 31 525469 0 -19448 -4457 -280087 15 366569 170 -18858 6657 250731 96 3775135 0 -23016 -2110 -254865 -14 4349





320





PARETE N. 82


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -17433 -1466 -204570 -6 289252 0 -23111 -2445 -394106 24 553271 0 -16860 -3732 -301892 17 385271 170 -16255 5705 249069 81 372880 0 -23689 -285 -298330 1 459683 0 -23104 -2456 -394153 24 5534



321






PARETE N. 83


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -16696 -1406 -221335 -12 304983 0 -22762 -2535 -441499 25 6125

322


88 0 -22767 -4131 -435812 12 605188 170 -22173 -1598 337579 25 5933







PARETE N. 84


323



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -13549 -833 -184430 -1 247624 0 -21201 -2194 -285467 23 440024 170 -20584 -2841 241443 -2 428745 0 -15934 -552 389376 5 -587152 0 -21144 -1989 -389712 18 5655







324



PARETE N. 85


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6498 284 -163119 -15 114963 0 -20029 154 -331000 52 600763 170 -12153 -186 80952 39 586188 0 -20002 214 -333391 53 6029141 0 -4983 -524 167171 -56 -6762141 170 -13079 517 -260268 -44 -6639






325




PARETE N. 86


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6545 11895 -216315 -417 296380 0 -18713 -3552 -244838 728 190684 350 -7680 -768 -148669 33 -4099135 0 -17246 -385 -328707 79 2163145 0 -13684 4607 -302116 -119 2745145 350 -13145 -1493 93829 -133 1633




326





PARETE N. 87


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9583 4926 -25236 -45 221218 0 -11464 -10655 38103 90 -64547 0 -9919 -2822 7368 18 215747 350 -9814 3685 159195 42 -1161 350 -15917 -7264 -182938 -81 -80117 0 -13220 1150 -37383 -1 3255


327








PARETE N. 88

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 300.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità della

328



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -11048 3517 -43784 -69 91434 0 -12792 -4947 13792 47 -183447 0 -10795 -2723 -36660 -11 88347 350 -11441 3993 139031 39 -4380 350 -17043 -479 128382 -5 -100143 350 -15827 714 2072 8 -127







329


λ / λlim = 0.565 < 1 Ok

PARETE N. 89


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9698 3900 -34687 -69 115424 0 -13279 -1715 -36523 0 135624 300 -17198 1479 137446 14 2180 300 -17249 -866 135686 -7 27117 0 -13047 72 -44465 -25 1864145 300 -11474 367 -1191 5 -21






330



PARETE N. 90


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -11669 2172 4059 -53 142080 350 -16872 -862 148816 -6 12283 0 -15275 -5782 -2403 25 225683 350 -16663 1058 202133 10 21293 0 -14612 1837 7148 -52 1623117 0 -15443 -1883 123 -6 2278




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 117 a quota 0.0 cmTaglio sollecitante Ved = 2278.3 daN

331


cotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 48503.2 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 20446.0 daNAf min. per taglio calcolata = 0.22 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 91


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10392 1906 -28201 -49 54434 0 -14185 -3200 6750 23 -211834 350 -15789 -906 -190640 -4 -180135 350 -16739 789 143960 8 -99143 350 -16049 879 2368 9 -81145 0 -14164 -3219 7205 23 -2124



332


Mxu = 4494.0 daN cm, Myu = 1667.1 daN cm, Nu = -30451.7 daNSd/Su = 0.527 Ok





PARETE N. 92


333


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9661 2781 -29460 -51 97728 350 -11497 484 2056 5 -1180 350 -17266 -1317 155605 -11 34139 0 -13214 -3779 -34713 29 1505139 350 -17252 -1350 154801 -11 34141 0 -12018 -170 39016 -10 -1907145 0 -11104 -56 39398 -10 -1913







PARETE N. 93

334



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -10681 1587 -11470 -36 105452 0 -15426 -4541 -10255 27 198580 350 -16945 -1299 167680 -13 18083 0 -15451 -4554 -9407 27 197383 350 -16654 227 219743 0 239







335



PARETE N. 94


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8353 2311 -27851 -38 108117 0 -12716 -3349 -30660 19 825117 350 -15515 507 206931 2 156141 0 -11111 591 2417 -14 -3240145 0 -12689 -5499 16939 51 -2203145 0 -10756 -155 18608 -6 -3247





336


cmq/m Ok



PARETE N. 95


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -2047 3583 -75989 -86 -24362 0 -16288 -6503 206919 269 -1557141 0 -5928 4488 89685 -90 -3540145 0 -5124 8267 104994 -320 -3555145 0 -17093 -10282 191610 500 -1542145 350 -13127 -138 -50466 -44 179




337






PARETE N. 130


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -46512 16130 -2336844 -831 2119341 0 -55988 1121 1643358 -106 -1337841 350 -39550 7580 -1169201 235 -916965 0 -44732 -21913 1762925 936 -19726

338


145 0 -46788 16120 -2334185 -829 21586







PARETE N. 131


339



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -4414 -3158 -68318 6 373830 170 -7149 969 227580 4 505540 0 -7651 -254 118887 6 -226940 170 -4599 1135 7368 22 -1674135 0 -2796 543 -120770 -1 5428







340



PARETE N. 132


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7777 -7099 -186151 -3 266541 0 -8746 -872 157254 3 -264441 170 -8052 1001 -146632 22 -2383114 0 -6997 670 -225001 5 3471145 0 -8449 51 212010 7 -3277






341




PARETE N. 133


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8902 -10234 -238552 -6 365572 0 -10402 3387 230872 6 -344672 170 -9595 1633 -208499 -32 -3237145 0 -9793 10975 264987 19 -3890145 0 -10268 954 255986 11 -3807





342





PARETE N. 134


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7759 -9779 -215132 -9 339620 0 -7914 -2892 -124539 3 198720 170 -7294 710 123395 47 183245 0 -9053 599 101845 2 -1502145 0 -8325 10412 225991 17 -3421145 0 -7764 -9772 -219521 -9 3464


343







PARETE N. 135


344


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7570 -9284 -230160 -6 352230 0 -6513 -1397 -96615 9 135230 170 -5933 2790 59400 27 126941 0 -10145 482 74964 -10 -1252145 0 -7649 9906 272119 15 -4498







PARETE N. 136

345



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5200 -2268 -91252 4 2330145 0 -145 2522 110083 8 -3905145 170 -5434 579 -124668 -12 -3743145 0 -4686 -1577 -75303 2 1862145 170 -1666 805 36153 54 1633







346



PARETE N. 137


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7361 127 58028 -7 86024 350 -5025 1427 128995 46 373360 0 -7838 111 53219 -7 1228112 0 -5295 -624 -101906 10 1300112 350 -3412 2000 -30777 67 -341115 350 -3629 2601 3585 84 974





347


cmq/m Ok



PARETE N. 138


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6379 1825 88435 -85 24627 0 -8003 306 -77496 -16 -2727 350 -4783 1214 -100839 19 -838125 350 -4444 907 3922 -4 -15145 350 -4658 1320 -135482 0 -1185




348






PARETE N. 139


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8529 2770 144116 -123 -1015102 0 -10906 -1201 -133434 38 748102 350 -6489 -264 -133645 -25 -1409145 0 -10783 -373 -142804 10 905145 350 -6514 1359 -146047 -5 -1585

349








PARETE N. 140

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 350.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NS

350


dimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 1φ10 per elemento res.+ 1φ10 negli elementi alle estremità dellapareteArmatura orizzontale: 1φ8 / 25

SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7155 2618 102191 -115 -5774 0 -6935 -207 451 3 -1627 0 -9054 -193 -57239 4 20227 350 -4971 285 -60049 4 -461145 350 -4217 2613 146119 97 1142






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 1.00Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 350.00 cmi = (J/A)1/2 = ( 54300.4 / 1805.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 63.81ν = N / ( A fcd ) = 0.0305C = 1,7 - rm = 1.700 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))

351


λlim = 15,4 C / ν1/2 = 149.98Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 27λ / λlim = 0.425 < 1 Ok

PARETE N. 141


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6747 2686 102733 -121 -55734 0 -9520 323 -49987 -12 -1434 350 -5000 705 -77628 10 -481143 0 -7150 -145 -501 3 -312145 350 -3796 -1388 -199940 -104 -1679





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 145 a quota 350.0 cmTaglio sollecitante Ved = 1679.1 daNContributo effetto spinotto Vdd = 3842 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 783.7 daN

352


Vrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 4625.4 daN > Ved Ok


PARETE N. 142


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -1771 -482 56663 2 -112524 0 -1496 622 41051 -32 -177865 0 -5538 2285 -2963 -107 -913112 0 -6265 1386 18434 -85 -691112 350 -1100 1165 -116156 107 -1213145 350 -3230 3326 -85858 225 -1761





353





PARETE N. 117


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -78112 38346 -1790066 -1092 2846234 0 -126124 65764 5818140 -746 -20836132 0 -121788 42622 3927509 -389 -26330132 350 -92106 -2207 2776890 98 -23143145 0 -94076 -32093 703550 848 -30277



354







PARETE N. 118


355


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9265 -1295 -124425 -16 4097140 0 -15298 992 270379 -11 -6459145 0 -18707 913 295366 -10 -6435145 170 -11138 -305 -64838 -1 -5946







PARETE N. 119

356



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12634 -2725 -240794 -2 383827 0 -17473 -578 245748 -27 -3317145 0 -17196 1820 303641 -18 -4516145 0 -11543 -2934 -228205 10 3652145 170 -10774 3646 213892 37 3383145 0 -17184 1881 303706 -19 -4517







357



PARETE N. 120


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -15462 -3597 -371521 2 5113102 0 -21986 2888 363089 -45 -5176145 0 -21731 2399 386421 -23 -5512145 0 -20039 3725 437917 -9 -5856145 0 -14466 3743 415560 -9 -5579145 170 -13602 -4710 -332638 -54 -5473





358





PARETE N. 121


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -13775 -3447 -294726 0 429327 0 -19153 -702 171037 -35 -242678 0 -16247 -3915 -275566 20 395778 170 -15644 5482 238419 59 382493 0 -17580 -3821 -286900 3 4171145 0 -16819 3218 295506 -3 -4356



359






PARETE N. 122


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -13509 -1436 -299443 -9 462627 0 -20191 1089 137986 -40 -1886

360


27 170 -18088 -801 -123204 2 -176493 0 -16993 -1776 -292068 -7 4472129 0 -13507 -1726 -304431 -7 4692







PARETE N. 123

361



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -11245 -275 -196730 -73 523527 0 -15174 1323 33010 -16 -49227 170 -12025 -1596 -61489 12 -46493 0 -12755 -338 -199408 -71 5036145 0 -10828 -272 -196507 -73 5313






VERIFICA DI INSTABILITA' LOCALE:Cod. vincolo laterale della parete = 0 => β = 0.85Lunghezza libera di inflessione Lo = β H = 144.50 cmi = (J/A)1/2 = ( 43440.3 / 1444.0 )1/2 = 5.48λ = Lo / i = 26.35ν = N / ( A fcd ) = 0.0638

362


C = 1,7 - rm = 1.700 (C compreso tra 0,7 e 2,7 e rm = Moi / Mos (positivo per momentidiscordi))λlim = 15,4 C / ν1/2 = 103.62Rapporto λ / λlim più sfavorevole in cmb n. 27λ / λlim = 0.254 < 1 Ok

PARETE N. 124


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -11433 12202 -146988 -391 269727 0 -15301 6075 -33272 -209 -787141 0 -15337 6072 -29545 -209 -823141 350 -9919 -148 -37487 -3 -3224145 350 -9119 -391 -67591 -17 -3974145 0 -15575 5608 -47692 -188 -798





VERIFICA A TAGLIO-SCORRIMENTO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 145 a quota 350.0 cm

363


Taglio sollecitante Ved = 3973.6 daNContributo effetto spinotto Vdd = 9220 daNContributo resistenza per attrito Vfd = 2593.7 daNVrds (resistenza a taglio-scorrimento) = 11813.6 daN > Ved Ok


PARETE N. 125


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -8695 5381 3170 -58 165527 0 -12360 1760 -61027 -68 -33527 350 -12540 326 -124475 20 -8963 0 -9325 -2069 8742 71 148478 0 -10284 5488 -4332 -22 1832101 0 -10949 5799 -3471 -23 1826




364





PARETE N. 126


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12021 3208 -5666 -86 90927 0 -17611 6328 -205 -93 -678132 0 -17290 5914 -14049 -21 -656132 350 -16162 -572 -213554 3 -973145 350 -14960 -5055 -241624 -50 -1100


365








PARETE N. 127

Dimensioni: L = 125.0 cm, H = 300.0 cm, Spess. CLS = 19.0 cmBlocchi ISOTEX DIII 44/14 NSdimensione dell'elemento resistente in CLS: 19.0x19.0 cmSpessore isolante: 14.0 cmArmatura verticale: 2φ10 per elemento res.+ 2φ10 negli elementi alle estremità della

366



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9376 1568 27344 -72 34527 0 -14746 804 19876 -13 -94835 0 -12883 -7350 201 87 -111340 0 -13558 4585 14285 -1 -101040 350 -12655 -767 -135244 -1 -103145 0 -14572 6491 24674 -27 -966







367


λ / λlim = 0.421 < 1 Ok

PARETE N. 128


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -9016 978 43917 -81 -3127 0 -15069 870 63379 -14 -158276 0 -7922 -5590 19039 -4 -399132 0 -14309 4827 57273 8 -1604132 350 -13629 -865 -111927 -5 -51145 0 -11593 -8111 26492 92 -1895






368



PARETE N. 129


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5655 1552 45899 -107 21534 0 -15977 8744 117080 -305 -130086 0 -4095 -2272 37031 -1 -159686 350 -6875 2403 -27928 129 -1918145 350 -9309 1365 -3869 132 82145 350 -2057 -560 68539 9 2373




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 145 a quota 350.0 cmTaglio sollecitante Ved = 2373.5 daN

369


cotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 37204.7 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 16020.5 daNAf min. per taglio calcolata = 0.30 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 143


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12166 48341 -4153349 -593 666335 0 -66759 -39617 5530597 805 -1006784 0 -44567 -14725 1515402 34 -1309384 350 -25395 14105 -2936082 236 -3418143 0 -42796 12656 134008 -174 -2439145 0 -45379 55026 -5341281 -1219 -23095



370







PARETE N. 144


371


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5720 -94 -393 -21 322252 170 -14039 1205 105038 117 672656 0 -12906 -2951 189283 -11 -287656 170 -11165 3692 -18213 139 -1369141 0 -19797 -4526 298357 -72 -5267







PARETE N. 145

372



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -6198 -2467 -118169 -30 1312141 0 -11061 -1471 368069 -23 -4540145 0 -11144 1624 308523 -22 -3825145 170 -10483 591 -175566 -5 -3706







373



PARETE N. 146


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5973 -1970 -144623 -73 1692110 0 -5271 -222 -314126 15 3969141 0 -10296 195 316064 -15 -3774145 0 -11293 1881 153568 73 -1572145 170 -10530 2852 -48709 -35 -1499145 0 -6973 -168 -311491 15 3943





374


cmq/m Ok



PARETE N. 147


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -4102 -120 -127838 -1 63188 0 -20281 -89 -247897 85 527788 170 -9102 -241 36393 101 5591121 0 -18112 -77 -247694 92 6105121 170 -5762 -372 89639 106 6343




375






PARETE N. 148


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -3974 8948 -34402 -184 119034 0 -13460 25364 -44171 -578 -231252 350 -14616 13270 -15846 532 4738145 0 -13538 25364 -42785 -579 -2348145 350 -15225 10631 -12543 494 2894

376


145 350 -15263 11483 -12986 511 3258







PARETE N. 149


377



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -5129 7485 -26005 -100 113161 0 -10088 -5173 -30897 83 -77761 350 -5488 317 -41823 -25 2878141 350 -5682 -312 -54911 25 3783145 0 -9756 -8357 -34884 92 -468







378



PARETE N. 150


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -4247 10791 -16649 -118 295121 350 -2398 -39 51725 3 -3473145 0 -10143 -10619 49804 114 -1124145 350 -5482 675 -13918 -58 1060






379




PARETE N. 151


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 5020 -1746 -216776 60 -27462 350 -6319 -1306 27116 -127 474084 0 -11473 2205 266605 -15 -77784 350 -4032 -2242 44896 -186 4121145 0 -17215 -2369 313791 194 -737145 0 -20875 -16854 176615 785 -131




VERIFICA ARMATURE A TAGLIO:

380


Sollecitazione maggiormente gravosa in cmb n. 62 a quota 350.0 cmTaglio sollecitante Ved = 4739.8 daNcotgθ = 2.500 Resistenza a taglio a compressione Vrcd = 37866.0 daNResistenza a taglio a trazione Vrsd = 16020.5 daNAf min. per taglio calcolata = 0.59 cmq/m < Area armatura oriz. per metro = 4φ8 = 2.01cmq/m Ok



PARETE N. 152


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -7486 4817 1062401 91 -1901418 0 -15222 7156 1134592 138 -2310060 170 -33857 2019 636174 -44 15900102 0 -15481 6786 1128318 139 -23401109 0 -12992 -3649 -876054 -55 20156109 170 -28226 3189 554181 79 19262


381







PARETE N. 153


382


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -12154 6731 515222 13 -1492621 0 -15538 4952 502361 27 -1359021 170 -31432 -4199 -446386 -133 -1413943 0 -10000 -3308 -652791 36 15698102 170 -34101 -3442 -465087 -141 -14039140 170 -30629 -3524 -406346 -105 -14991







PARETE N. 154

383



SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 17 -4980 502135 114 -799943 350 -27272 -3950 484773 -268 851560 0 -26619 -7759 -727384 428 6211102 350 3733 -11491 -630071 -326 -14559105 0 -25633 -6784 -716855 396 6385105 350 -25814 -2415 432980 -227 8579







384



PARETE N. 155


SollecitazioniCmb. Q.Sez. N Mo Mp Vo Vp1 0 -19687 -12113 444212 545 -529918 0 -25094 -17026 507785 691 -477220 0 -20887 -14379 322810 536 -219820 350 -20550 -5709 -138991 -315 -2027102 350 -28343 -11620 -247290 -435 -5345145 350 6479 6101 261311 21 7954





385




2.9.8 MURI DI SOSTEGNO_SLU

Dei muri esterni che hanno la funzione di contenimento del terreno per fornire l’appoggio aigradoni, alcuni svolgono anche la funzione di sostegno poiché hanno il terreno solo da un lato( sono i muri lungo il lato esterno della rampa di ingresso) e quindi su di essi verranno eseguite conriferimento al §6.5 [2] le verifiche GEO, EQU e STR.

Le verifiche tengono conto delle azioni dovute al pesi propri del muro e del terreno ai lati con lerelative spinte sia in condizioni statiche che sismiche, e delle azioni dovute alla presenza del caricoaccidentale (folla) in sommità del muro. Di seguito è rappresentata la geometria del problema eindicativamente le azioni in gioco.

386


Nelle tabelle successive vengono definite le azioni e le verifiche EQU e GEO.

387


DATI (MURO h220,terr +152)

8 [kN/m3] terreno 18.008 [kN/m3] cls 25.00h soletta [m] 0.30Base soletta [m] 1.30braccio soletta [m] rispetto pto A 0.65h parete [m] 2.20Base parete [m] 0.25braccio parete [m]rispetto pto A 0.65Htot muro [m] 2.50Base terreno a monte [m] 0.53h terreno a monte [m] 2.20braccio terreno a monte [m]rispetto pto A 1.03Base terreno a valle [m] 0.53h terreno a valle [m] 0.68braccio terreno a valle [m]rispetto pto A 0.26carico q sopra muro [kN/m] folla 4.00Base sopra muro [m] 0.53braccio q sopra muro [m]rispetto pto A 1.03

APPROCCIO 1 COMB 2 (A2+M2+R2)γφ 1.25

angolo resistenza taglio terreno φ[°] 30φtg 0.58

Ka spinta attiva/passiva (φ δ=30°, =0 fav sicurez) 0.33Ka spinta attiva (φ δ ridotto di 8m=1.25, =0 fav sicurez) 0.40αs/g 0.17βm 0.24Kh 0.04

388


CARICHI verticalibraccio[m]

peso soletta [kN] 9.75 G1 0.65peso parete [kN] 13.75 G2 0.65peso terreno a monte [kN] 20.79 G3 1.03peso terreno a valle [kN] 6.426 G4 0.26carico Q dovuto a q sopra muro[kN] 2.1 Q1 1.03

CARICHI orizzontali (statici) braccio[m]

spinta attiva terreno a monte [kN] 22.5 Fo1 (G3) 0.83spinta attiva q sopra muro [kN] 1.6 Fo2 (Q1) 1.25spinta passiva terreno a valle [kN] 2.85 Fo3(G4) 0.33

CARICHI orizzontali (sismici)

forza inerzia terreno a monte [kN] 0.83 Fo4(G3) 1.4forza inerzia parete [kN] 0.55 Fo5(G2) 1.4forza inerzia soletta [kN] 0.39 Fo6(G1) 0.15

VERIFICA RIBALTAMENTO (EQU) senza spinta passivaG Q

condizione STATICA γf (fav) 0.9 0γf (sfav) 1.1 1.5

Mstab[kNm] 33.02Minstab[kNm] 23.63coef RIBALTAM 0.72 OK

G ΨQ ( 2i)condizione SISMICA γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 0.6Mstab[kNm] 36.69Minstab[kNm] 21.93coef RIBALTAM 0.60 OK

389


- centro di pressione interno al nocciolo centrale d’inerzia

- centro di pressione esterno al nocciolo centrale d’inerzia

390


VERIFICA PORTANZA (GEO) con anche spinta passiva

condizione STATICA

G Qcomb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 1.3Mstab[kNm] 38.38Minstab[kNm] 20.42 u [m] 0.336 σamm[Kg/cm2]∆M[kNm] 17.96 ecc [m] 0.314 σmin[Kg/cm2] 1.060 1.1 OKN[kN] 53.446 b/3 [m] 0.433 σmax[Kg/cm2] 1.060 1.1 OK

t [m] 0.292

G Qcomb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 1.3Mstab[kNm] 41.19Minstab[kNm] 17.82 σamm[Kg/cm2]∆M[kNm] 23.37 u [m] 0.437 σmin[Kg/cm2] 0.815 1.1 OKN[kN] 53.446 ecc [m] 0.213 σmax[Kg/cm2] 0.007 1.1 OK

b/3 [m] 0.433t [m] 0

condizione SISMICA

G ΨQ ( 2i)comb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0


t [m] 0.297

G ΨQ ( 2i)comb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0


t [m] 0.153

391


VERIFICA SCORRIMENTO (GEO) con anche spinta passivaG Q

condizione STATICA γf (fav) 1 0γf (sfav) 1 1.3

Nstab[kN] 50.716φtg 0.462

Hinstab[kN] 21.728φN*tg [kN] 23.410

coef.ver 0.928OKG ΨQ ( 2i)

condizione SISMICA γf (fav) 1 0γf (sfav) 1 0.6

Nstab[kN] 50.716φtg 0.462


coef.ver 0.955OK

Nelle tabelle successive vengono definite le azioni e le verifiche STR.

CARICHI verticalibraccio[m] braccio piede parete[m]



spinta attiva terreno a monte [kN] 22.5 Fo1 (G3) 0.83 0.53spinta attiva q sopra muro [kN] 1.6 Fo2 (Q1) 1.25 0.95spinta passiva terreno a valle [kN] 2.85 Fo3(G4) 0.33


forza inerzia terreno a monte [kN] 0.83 Fo4(G3) 1.4 1.1forza inerzia parete [kN] 0.55 Fo5(G2) 1.4 1.1forza inerzia soletta [kN] 0.39 Fo6(G1) 0.15

- PARETE (schema di mensola incastrata alla base):

392


sollecitazioni parete (STR)

G Q1condizione STATICA γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1.3 1.5M[kNm] 17.88T [kN] 31.65N [kN] 17.875

G ΨQ ( 2i)2condizione SISMICA γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 0.6M[kNm] 14.42T [kN] 24.83N [kN] 13.75


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- --------------------------------------------- statica ------------- ----------------

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a pressoflessione:M13 = 17.900000 kNm M12 0.0000000 kNm N = -17.900 00 kNPt.o appl.N Baricentro delle polig.: X= 0 cm Y= 0 c m--------------------------------------------------- -----------------

Deformazioni massime e minime:Materiali:B450C: Def.min= -0.0675 Def.max= 0.0675Cls C28/35: Def.min= -0.0035 Def.max= 3.40282e+038

393


Deformazioni della verifica:--------------------------------------------------- ---------------------B450C 0.00151 778 0.0228434Cls C28/35 -0.0 035 0

Coeff.Sfrutt.SLU = 0.406727Valori Resistenti SLU: Nr= -44007.4 N M12r= 332.002 Ncm M13r=4.40098e+006 Ncm

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = -17.90000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=17.90000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 31.700000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.3 = 21.000000 cmbase utile dir.3 bw= 100.00000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm

Direzione taglio asse 3:VRd = 110.27780 kNRol = 0.00215423, vmin = 0.514392, k = 1.9759, scp = 71.600000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.3: VRd = 110.27780 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.28746--------------------------------------------------- -----------------

- SOLETTA:

394


tensioni nella soletta (STR)

condizione STATICA

G Q1comb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1.3 1.5Mstab[kNm] 38.38Minstab[kNm] 26.44 u [m] 0.222∆M[kNm] 11.93 ecc [m] 0.428 σmin[kN/m2] 162.112N[kN] 53.866 b/3 [m] 0.433 σmax[kN/m2] 162.112

t [m] 0.635

G Q2comb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1.3 1.5Mstab[kNm] 41.62Minstab[kNm] 23.44∆M[kNm] 18.18 u [m] 0.337 σmin[kN/m2] 106.419N[kN] 53.866 ecc [m] 0.313 σmax[kN/m2] 106.419

b/3 [m] 0.433t [m] 0.288

condizione SISMICA

G ΨQ ( 2i)3comb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 0.6Mstab[kNm] 38.38Minstab[kNm] 21.00 u [m] 0.334∆M[kNm] 17.38 ecc [m] 0.316 σmin[kN/m2] 103.641N[kN] 51.976 b/3 [m] 0.433 σmax[kN/m2] 103.641

t [m] 0.297

G ΨQ ( 2i)4comb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 0.6Mstab[kNm] 39.67Minstab[kNm] 19.80 u [m] 0.382∆M[kNm] 19.88 ecc [m] 0.268 σmin[kN/m2] 90.616N[kN] 51.976 b/3 [m] 0.433 σmax[kN/m2] 90.616

t [m] 0.153

- MENSOLA A MONTE (schema di mensola incastrata a lato):

395


sollecitazioni mensola a monte (STR)

comb. 1 sez. parz.(tmax) t>B/2

M- [kN/m] 9.27(q+G3+G1mensola-reaz terr nulla)T [kN] 35.30


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ------------------------------------------- valle comb1 ----------- ----------------

--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A PRESSOFLESSIONE:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a pressoflessione:M13 = -9.500000 kNm M12 0.0000000 kNm N = 0.00000 00 kNPt.o appl.N Baricentro delle polig.: X= 0 cm Y= 0 c m--------------------------------------------------- -----------------


Deformazioni della verifica:--------------------------------------------------- ---------------------B450C 0.00179 187 0.0308972Cls C28/35 -0.0 035 0

Coeff.Sfrutt.SLU = 0.194392Valori Resistenti SLU: Nr= -661.214 N M12r= 0.94913 6 Ncm M13r=-4.88704e+006 Ncm

--------------------------------------------------- -----------------

396


VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=-9.50000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = -35.00000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.3 = 26.000000 cmbase utile dir.3 bw= 100.00000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm



Direzione taglio asse 3:VRd = 0.0000000 kNVRsd = 0.0000000 kNcotgTheta = 1f1cd/fcd = 0.5AlphaC = 1z = 23.400000 cmVRcd = 928.20000 kN--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.3: VRd = 123.83316 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.28264--------------------------------------------------- -----------------

- MENSOLA A VALLE (schema di mensola incastrata a lato):

397


sollecitazioni mensola a valle (STR)

comb. 1 sez. parz.(tmax) t>B/2

M+ [kN/m] -19.54(G4+G1mensola- reaz terr)T [kN] -40.39

comb. 4 sez. parz.(tmin) t<B/2

σ(B/2) [kN/m2] 39.27194

M+ [kN/m] -12.81(G4+G1mensola- reaz terr)T [kN] -31.85


--------------------------------------------------- ------------------------------------------- Verifica n° 1 ---------- ----------------



Deformazioni della verifica:--------------------------------------------------- ---------------------B450C 0.00179 187 0.0308972

398


Cls C28/35 -0.0 035 0


--------------------------------------------------- -----------------VERIFICA A TAGLIO A SLU:--------------------------------------------------- -----------------Sollecitazioni di verifica a taglio:N = 0.0000000 kN M12 = 0.0000000 kNm M13=20.00000 0 kNmT12 = 0.0000000 kN T13 = 41.000000 kN--------------------------------------------------- -----------------Materiale calcestruzzo: Cls C28/35fck = 28.000000 N/mm²fcd = 15.866667 N/mm²fctd = 1.2909222 N/mm²Materiale staffe: B450Cfyd = 391.30435 N/mm²altezza utile d dir.3 = 26.000000 cmbase utile dir.3 bw= 100.00000 cm--------------------------------------------------- -----------------Par.4.1.2.1.3.1 DM 14/01/2008VRd = resistenza elementi senza armature trasversal iRol = rapporto geometrico armatura long.scp = tensione media di compressione nella sezione.vmin, k = grandezze in N,mm

Direzione taglio asse 3:VRd = 123.83316 kNRol = 0.00173996, vmin = 0.476281, k = 1.87706, scp = 0.0000000 kN/m²--------------------------------------------------- -----------------Resistenza a taglio direz.3: VRd = 123.83316 kNCoeff.sfruttam. a taglio dir.3: CoeffV13 = 0.33109--------------------------------------------------- -----------------

Di seguito vengono indicate le verifiche effettuate sul secondo tratto di muro (tratto ad altezzavariabile) che ha una base più piccola rispetto al precedente poiché ha un altezza inferiore e chediminuisce gradualmente fino a quota zero, mentre l’armatura adottata è sempre la medesima,quindi verranno esposte solo le verifiche EQU e GEO.

399


DATI (MURO h165,terr +97)

8 [kN/m3] terreno 18.008 [kN/m3] cls 25.00h soletta [m] 0.30Base soletta [m] 1.00braccio soletta [m] rispetto pto A 0.50h parete [m] 1.65Base parete [m] 0.25braccio parete [m]rispetto pto A 0.50Htot muro [m] 1.95Base terreno a monte [m] 0.38h terreno a monte [m] 1.65braccio terreno a monte [m]rispetto pto A 0.81Base terreno a valle [m] 0.38h terreno a valle [m] 0.68braccio terreno a valle [m]rispetto pto A 0.19carico q sopra muro [kN/m] folla 4.00Base sopra muro [m] 0.38braccio q sopra muro [m]rispetto pto A 0.81

APPROCCIO 1 COMB 2 (A2+M2+R2)γφ 1.25

angolo resistenza taglio terreno φ[°] 30φtg 0.58

Ka spinta attiva/passiva (φ δ=30°, =0 fav sicurez) 0.33Ka spinta attiva (φ δ ridotto di 8m=1.25, =0 fav sicurez) 0.40αs/g 0.17βm 0.24Kh 0.04

400


CARICHI verticalibraccio[m]



spinta attiva terreno a monte [kN] 13.689 Fo1 (G3) 0.65spinta attiva q sopra muro [kN] 1.6 Fo2 (Q1) 0.98spinta passiva terreno a valle [kN] 2.85 Fo3(G4) 0.33


forza inerzia terreno a monte [kN] 0.44 Fo4(G3) 1.125forza inerzia parete [kN] 0.41 Fo5(G2) 1.125forza inerzia soletta [kN] 0.30 Fo6(G1) 0.15

VERIFICA RIBALTAMENTO (EQU) senza spinta passivaG Q

condizione STATICA γf (fav) 0.9 0γf (sfav) 1.1 1.5

Mstab[kNm] 16.13Minstab[kNm] 12.13coef RIBALTAM 0.75 OK

G ΨQ ( 2i)condizione SISMICA γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 0.6Mstab[kNm] 17.93Minstab[kNm] 10.84coef RIBALTAM 0.60 OK

401


VERIFICA PORTANZA (GEO) con anche spinta passiva

condizione STATICA

G Qcomb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0


t [m] 0.256

G Qcomb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0

γf (sfav) 1 1.3Mstab[kNm] 20.39Minstab[kNm] 7.97 σamm[Kg/cm2]∆M[kNm] 12.42 u [m] 0.349 σmin[Kg/cm2] 0.677 1.1 OKN[kN] 35.5512 ecc [m] 0.151 σmax[Kg/cm2] 0.034 1.1 OK

b/3 [m] 0.333t [m] 0.000

condizione SISMICA

G ΨQ ( 2i)comb.ecc(max)-Nmin γf (fav) 1 0


t [m] 0.226

G ΨQ ( 2i)comb.ecc(min)-Nmin γf (fav) 1 0


t [m] 0.081

402


VERIFICA SCORRIMENTO (GEO) con anche spinta passivaG Q

condizione STATICA γf (fav) 1 0γf (sfav) 1 1.3

Nstab[kN] 33.60φtg 0.461597


coef.ver 0.83OKG ΨQ ( 2i)

condizione SISMICA γf (fav) 1 0γf (sfav) 1 0.6

Nstab[kN] 33.60φtg 0.461597


coef.ver 0.83OK

2.9.9 VERIFICA AL MARTELLAMENTO TRA GLI EDIFICI CONTIGUI _§7.2.2 NTC08 (MODELLO “ CON SVINCOLI”)

Nelle immagini seguenti sono illustrati i valori massimi di spostamento assoluto ai punti diestremità in corrispondenza del giunto con l’edificio esistente per l’inviluppo di inviluppi “ SL08SLV sismico orizzontale sicurezza”. La distanza tra i due edifici in direzione X è 18 cm e in Y di27 cm e come si può notare nelle immagini seguenti gli spostamenti massimi sono inferiori al 50%di questi valori (si ammette che l’edificio esistente, data la similitudine di geometria, presentispostamenti paragonabili a quelli rilevati nell’edificio in progetto).

- spostamento assoluto X:inviluppo SLV sism. sicurezza per X min

403


- spostamento assoluto X:inviluppo SLV sism. sicurezza per X max

- spostamento assoluto Y:inviluppo SLV sism. sicurezza per Y min

404


- spostamento assoluto Y:inviluppo SLV sism. sicurezza per Y max

2.9.10 VERIFICA DEGLI EFFETTI DEL SECOND’ORDINE

L’incidenza degli effetti del second’ordine viene stimata secondo quanto indicato nel § 7.3.1 delD.M. 14/01/2008, facendo riferimento agli Impalcati definiti nel modello.

I risultati sono sintetizzati nella seguente tabella, nella quale i simboli hanno il significato descrittonel seguito:

(nella prima riga:)Impostazione θ = indica il nome dell’impostazione di calcolo memorizzataVerticale = indica la verticale all’interno della quale è individuato l’interpiano in esame;Impalcato = indica l’Impalcato superiore dell’interpiano in esame;Modalità = indica la modalità utilizzata per il calcolo:

DM’08 : il calcolo è condotto secondo il formula (7.3.2);Pend : il calcolo è condotto tenendo conto del reale punto di applicazione dei carichi

agli Impalcati superiori;Riferimento = indica il sistema di riferimento utilizzato per il calcolo:

// Sisma : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioniorizzontali parallele a quelle di ingresso del sisma;

Globale : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioniorizzontali parallele agli assi X ed Y del sistema di riferimento globale;

Loc. 23 : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioniorizzontali concordi con gli assi locali 2 e 3 di un elemento Beam, Trussspecificato, ovvero con gli assi 1 (se orizzontale) o 2 di un elemento Shell

Loc. 45 : forze e spostamenti di piano sono determinati considerando direzioniorizzontali concordi con gli assi principali 4 e 5 di un elemento Beam, Trussspecificato;

Elem. Rif. = se il riferimento usato per il calcolo è di tipo “locale”, indica l’elemento dalquale ricavare le direzioni orizzontali di riferimento;

(nella seconda riga:)Direzione θ = indica la direzione nel quale è espresso il valore seguente:

405


θx : gli spostamenti e le forze sono quelli nella direzione X del sistema diriferimento sopra individuato e la tagliante in direzione X è maggiore di quellain direzione Y;

θy : gli spostamenti e le forze sono quelli nella direzione Y del sistema diriferimento sopra individuato e la tagliante in direzione Y è maggiore di quellain direzione X;

θcomb : lo spostamento è considerato come vettore, ed il vettore delle forze orizzontaliè considerato per la componente parallela ad esso;

Valore θ = valore numerico della grandezza descritta in precedenza;Comb. = indice della Combinazione dei Carichi per la quale è stato determinato il valore del

fattore θ (parametro ad uso interno);(nel caso in cui la modalità sia DM’08:)P = carico verticale totale della parte di struttura soprastante l’interpiano in esame;drx, dry = spostamenti relativi d’interpiano in direzione X ed Y del sistema di riferimento

sopra individuato;Vx, Vy = taglianti orizzontali di piano in direzione X ed Y del sistema di riferimento sopra

individuato;h = altezza d’interpiano;(nel caso in cui la modalità sia Pend:)M II

x, MIIy = momenti del second’ordine totali misurati alla base dell’interpiano in esame,

valutati tenendo conto del reale punto di applicazione delle forze di piano, ossiaconsiderando il carico verticale dovuto a ciascun impalcato moltiplicato per lospostamento relativo tra questo stesso impalcato e la base dell’interpiano in esame; ipedici x ed y corrispondono alla direzione dello spostamento considerato;

M Ix, MI

y = momenti del primo ordine totali misurati alla base dell’interpiano in esame, valutatitenendo conto del reale punto di applicazione delle forze di piano, ossia considerandoil carico orizzontale dovuto a ciascun impalcato moltiplicato per la differenza diquota tra questo stesso impalcato e la base dell’interpiano in esame; i pedici x ed ycorrispondono alla direzione dello spostamento considerato.

Impostazione θ Verticale Impalcato Modalità Riferimento Elem. Rif.

Direzione θ Valore θ P (kN) dr,x (cm) dr,y (cm) Vx (kN) Vy (kN) h (cm) Comb. M II x (kNm) M II y (kNm) M I x (kNm) M I y (kNm) Comb.

theta Vert1 LIVELLO TERRA DM'08 // Sisma -θx 0.000717906 -30210.1 -0.0324497 0.0499068 -5810.67 2329.55 235 26θy 0.00345065 -29941.9 -0.0115056 -0.118316 -2019.36 -4368.73 235 97θcomb 0.00335712 -30254.6 -0.00599854 0.133769 -1476.28 5074.04 235 124

theta Vert1 LIVELLO PRIMO DM'08 // Sisma -θx 0.00245196 -17644.2 0.192337 -0.00842835 3954.4 -1638.32 350 14θy 0.00716738 -17800.8 0.00715776 0.53625 1220.97 3805.22 350 86θcomb 0.00713808 -17800.8 0.00715776 0.53625 1220.97 3805.22 350 86

theta Vert1 LIVELLO COPERTURA DM'08 // Sisma -θx 0.00174086 -7658.11 0.157332 -0.0916932 1977.46 -746.101 350 14θy 0.00452994 -7839.61 -0.00410137 0.427744 686.495 2115.04 350 86θcomb 0.0045445 -7839.61 -0.00410137 0.427744 686.495 2115.04 350 86

DESCRIZIONE INVILUPPO “CALCOLO THETA”


Condizione di combinazione fissa: “~Theta: ~SL08 STR SLV”

sono state scelte le seguenti combinazioni prefissate:

406


Comb. n°1 - Nome: ~Theta: ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 - Comb.1

1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -1.00000 -0.30000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-1.00000 0.000000 -0.30000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 1.000000 -0.30000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-1.00000 0.000000 -0.30000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -1.00000 0.3000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-1.00000 0.000000 -0.30000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 1.000000 0.3000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-1.00000 0.000000 -0.30000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -1.00000 -0.30000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D1.000000 0.000000 -0.30000 0.000000 Comb. n°6 - Nome: ~Theta: ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 - Comb.6

1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 1.000000 -0.30000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -1.00000 0.3000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


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407



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5D 6D 7D 8D1.000000 0.000000 0.000000 -0.30000 Comb. n°38 - Nome: ~Theta: ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 - Comb.38

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5D 6D 7D 8D0.000000 -1.00000 0.000000 -0.30000 Comb. n°42 - Nome: ~Theta: ~SL08 SLU Sism. Orizz._1 - Comb.42

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417



1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-0.30000 0.000000 0.000000 1.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-0.30000 0.000000 0.000000 1.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-0.30000 0.000000 0.000000 1.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D-0.30000 0.000000 0.000000 1.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D0.300000 0.000000 0.000000 1.000000

418



1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 -1.00000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 -0.30000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000


1S 2S 3S 4S 5S 6S 7S 1D 2D 3D 4D1.000000 1.000000 0.600000 0.000000 1.000000 0.300000 1.0000000.000000 0.000000 0.000000 0.000000

5D 6D 7D 8D0.000000 0.300000 0.000000 1.000000

2.9.11 VERIFICA DELLA SCALA IN ACCIAIO _SLU

La scala in acciaio, com’è possibile vedere nella tav.14, ha un andamento come raffiguratonell’immagine seguente tratta dal modello utilizzato per la verifica degli elementi.

419


Sono state definite come da predimensionamento le sezioni:

- dei cosciali, UPN 280 di materiale acciaio S275

420


- delle travi sopra gli spalloni in c.a., HEA 240 di materiale acciaio S275

421


- CARATTERISTICHE STATICHE DELLE SEZIONI

Le caratteristiche statiche delle sezioni utilizzate nel modello sono riportate nella seguente tabellacon il seguente significato dei simboli

Sez = Nome della SezioneA = Area della SezioneI22* = Momento d'Inerzia rispetto all'asse locale baricentrico 2* parallelo all'asse locale 2

della sezioneI33* = Momento d'Inerzia rispetto all'asse locale baricentrico 3* parallelo all'asse locale 3

della sezione

422


I23* = Momento d'Inerzia centrifugo rispetto agli assi locali baricentrici 2* e 3* parallelirispettivamente all'asse locale 2 e 3 della sezione

I44 = Momento d’Inerzia Principale (Minimo) rispetto all’asse baricentrico 4I55 = Momento d’Inerzia Principale (Massimo) rispetto all’asse baricentrico 5θθθθ = Angolo formato dagli assi principali d’inerzia rispetto agli assi locali 2 e 3 della sezione.i22*= Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 2*i33*= Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 3*i44 = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 4i55 = Raggio d’Inerzia rispetto all’asse locale baricentrico 5JT = Fattore di Rigidezza TorsionaleAT2 = Area Resistente a Taglio in direzione dell'asse locale 2 della sezione (se vale 0

non viene considerata la deformabilità a taglio)AT3 = Area Resistente a Taglio in direzione dell'asse locale 3 della sezione (se vale 0

non viene considerata la deformabilità a taglio)qp = Peso proprio (forza per unità di lunghezza) della sezione& = Indica che la quantità è stata forzata e non calcolata da CMP

A(cm²)

I 22*

(cm^4)I 33*

(cm^4)I 23*

(cm^4)I 44

(cm^4)I 55

(cm^4)θθθθ(°)

i22*

(cm)i33*

(cm)i44

(cm)i55

(cm)JT

(cm^4)AT2(cm²)

AT3(cm²)

qp(kN/m)

Nome Sezione: HEA 1 [HEA 240]76.8811184 7767.206090 2768.926297 0.000000000 2768.926297 7767.206090 90.00000000 10.051307706.001307109 6.001307109 10.05130770 41.59999847 0.000000000 0.000000000 0.6035168

Nome Sezione: upn 1 [UPN 280]53.4560226 6280.454948 397.6418263 0.000000000 397.6418263 6280.454948 90.00000000 10.839200042.727392920 2.727392920 10.83920004 31.00000000 0.000000000 0.000000000 0.4196298

- Analisi dei carichi

1) peso proprio

Il peso proprio degli elementi in acciaio sono calcolati in automatico dal programma con un pesospecifico di 78,5 kN/mc.

Il peso dei gradini è stato calcolato come 78,5 kN/mc* 0,003m (spessore gradini)=0,24 kN/mq≈0,3kN/mq, che è stato assegnato agli elementi solaio inseriti nel modello.

2) accidentalescale e solai esterni del piano terra: ambienti suscettibili di affollamento (ballatoi e scale comuni)cat. C2; q=4 kN/mq, anch’esso assegnato agli elementi solaio.

423


- Vincoli

Per poter approssimare la reale configurazione dello schema statico, sono stati inseriti dei vincoli dicerniera fissa in prossimità dei 4 punti di estremità dell’appoggio delle travi HEA sui muri in c.a., eai nodi di appoggio alla base della scala dei vincoli a carrello con libertà di traslare in direzione X inmodo che per questioni di sicurezza in caso di sisma la struttura non “punti” a terra così dasollecitare solo gli spalloni in c.a., e che inibiscono invece la traslazione verticale Z e quella lungoY per evitare lo sbandamento trasversale; tutte queste condizioni appena descritte sono garantite daidettagli costruttivi defniti nella tav.14.

424


- VERIFICHE










Inviluppo ~SL08 STR SLV_1 Perm.non Contemp. 1 1 1



CdC elem. 1St CdC n. 1 Permanente 1 1.3CdC elem. 2St CdC n. 2 Variabile 0 1.5

VERIFICHE S.L.U. ACCIAO


Ver: assume il seguente significato:

1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo

2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo

3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo

4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo

5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo

6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo

7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo

8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo

9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo

10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo

11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo

12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo

17 inviluppo che determina S1 massimo negativo

18 inviluppo che determina S1 massimo positivo



425







13

13

12

12

W

M

W

M

A

Nid ±±=σ




Le verifiche di resistenza e instabilità seguono le indicazioni per il calcolo agli stati limite ultimiposte in 4.2 DM14/01/2008 e cap.6 EN1993-1-1:2005.In base alla classe della sezione (par.4.2.3.1 DM2008) si adotta la seguente metodologia di verifica:

Sezioni compatte: Classi 1-2, verifica plasticaSezioni moderatamente snelle: Classe 3, verifica elasticaSezioni snelle: Classe 4, non verificate; possono essere forzate ad essere considerate come

sezioni di classe 3, con conseguente verifica elastica.

Le sezioni snelle sono soggette a fenomeni di imbozzamento locali, pertanto devono essereeffettuate analisi locali sui singoli elementi costituenti la sezione (EN 1993-1-5), tali verifiche nonsono eseguite in automatico da CMP.

VERIFICHE DI RESISTENZA:

ArmNMT= indica il tratto di armatura interessato dalla verifica di resistenza a pressoflessionedeviata, taglio e torsione

CoeffRes = coeff.di sfruttamento di resistenza pari, per le classi 1 e 2, al massimo traCoeffMN, CoeffV e CoeffT, mentre per le classi 3 e 4 è calcolato come rapportotensionale elastico (eq.4.2.5 par.4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.1(5) EC3).

CoeffMN = coeff. di sfruttamento di resistenza a pressoflessione deviata (par.4.2.4.1.2DM2008 e par.6.2.1(5,7) EC3))

CoeffV = coeff. di sfruttamento di resistenza a taglio (par.4.2.4.1.2 DM2008 e par.6.2.6EC3); le verifiche di resistenza al taglio sono differenziate tra il caso di sezioni diclasse 1 e 2, per le quali coeffV è calcolato come la somma del rapporto tra taglioagente e resistente in direzione 2 e 3, e le sezioni di classe 3 e 4, per le quali coeffV ècalcolato come rapporto tensionale.

CoeffT = coefficiente di sfruttamento di resistenza a torsione (par. 4.2.4.1.2 DM2008 epar.6.2.7 EC3)

Classe = classificazione della sezione (par.4.2.3.1 DM2008)

426


Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffMN>1, CoeffV>1,CoeffT>1)

VERIFICHE DI INSTABILITA’:

Per le verifche di instabilità si usa sempre la sezione base.

CoeffN = coefficiente di sfruttamento d’instabilità a compressione (par.4.2.4.1.3.1 DM2008 epar.6.3.1 EC3)

CoeffNM12, CoeffNM13 = coefficiente di sfruttamento d’instabilità flessotorsionalepiano 12 e 13 (par.4.2.4.1.3.2 DM2008 ed eq.6.61 e 6.62 par.6.3.3 EC3); per i fattoridi interazione viene applicato l’Annex B dell’EC3.

Classe = classificazione della sezione (par.4.2.3.1 DM2008)Lrif = lunghezza di riferimento per le verifiche di instabilità su cui si valuta la forma del

diagramma del momento sia per il piano di sbandamento 12 e sia 13.

Per il momento Mcr del par.4.2.4.1.3.2 DM2008 (e par.6.3 EC3), poiché non è specificato comecalcolarlo, si è adottato il metodo del par.4.3 del BS 5950-1:2000.

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte (CoeffN>1, CoeffNM12>1,CoeffNM13>1)

Verifica di Resistenza “~PressoFless.Acciaio SLU”



Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: ~ACCIAIO

Resistenza materiali per sezioni di Classe 1-2-3-4 per verifiche SLU (t = spessore sezione)

ID Materiale Nome materialefy (t<40mm)

(N/mm²)fy (t>40mm)

(N/mm²) γγγγM0

n.29 S 275 275 255 1.05

Il CoeffV, per le sezioni di classe 1 e 2 e differenti da tubolari e a doppio T è valutato anche con ilrapporto tensionale tangenziale elastico.


Beam n.10 - Sezione “upn 1 [UPN 280]”

Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine astaTipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT

(m) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffRes:

6 4.00 0.01 0.23 0.91 0.24 -24.60 -0.02 00.1834 0.1834 0.0092 0.0073 1

427


Massimo CoeffMN:6 4.00 0.01 0.23 0.91 0.24 -24.60 -0.02 0

0.1834 0.1834 0.0092 0.0073 1


Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine astaTipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT

(m) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffT:

6 0.00 -0.07 0.01 3.18 -0.04 -0.93 0.38 00.1248 0.0079 0.1248 0.1210 1

Massimo CoeffV:6 0.00 -0.07 0.01 3.18 -0.04 -0.93 0.38 0

0.1248 0.0079 0.1248 0.1210 1

Beam n.15 - Sezione “HEA 1 [HEA 240]”

Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine asta


Limitazione ctgϑ: 1 <= ctgϑ <= 2.5; αc = 1Tipo Sezione: Laminato Ver Dist N V12 V13 M12 M13 MT ArmNMT

(m) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffMN:

5 0.45 -0.29 -0.47 -15.00 -0.12 -6.66 -0.01 00.0399 0.0343 0.0399 0.0022 1


Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine asta



(m) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffRes:

5 0.00 -0.10 0.06 -3.72 0.25 -0.00 0.51 00.0968 0.0028 0.0102 0.0968 1

Massimo CoeffT:5 0.00 -0.10 0.06 -3.72 0.25 -0.00 0.51 0

0.0968 0.0028 0.0102 0.0968 1


Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 m

428


Riepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine asta



(m) (kN) (kN) (kN) (kNm) (kNm) (kNm) CoeffRes CoeffMN CoeffV CoeffT Classe Massimo CoeffV:

3 0.15 -0.60 -0.59 -23.24 -0.39 -5.88 -0.09 00.0620 0.0310 0.0620 0.0167 1

Verifica di Instabilità “~PressoFless.Acciaio SLU"


Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: ~ACCIAIO

Resistenza materiali per instabilità delle membrature a SLU (con t spessore sezione)

ID Materiale Nome materialefy (t<40mm)

(N/mm²)fy (t>40mm)

(N/mm²) γγγγM1

n.29 S 275 275 255 1.05



Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:Sezione Base fino a fine astaTipo Sezione: Laminato

Parametri per verifica di Stabilità:Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva cCurva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva cLunghezza di riferimento dell’asta LRif: 427.181 cmCoefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) χdb: $#CHIdb

NOTA: nelle parti del testo dedicate all’indicazione della presenza o meno di ritegni per losbandamento, se un ritegno è stato individuato in modo automatico da CMP compare anchela scritta “(A)”:

Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 SvergolamentoCoefficienti di vincolo 1 1 1

Lunghezze effettive aste 427.181 cm 427.181 cm 427.181 cmLunghezze libere di

inflessione427.181 cm 427.181 cm 427.181 cm

Ritegno per lo sbandamentoinizio Beam(nodo 11)

presente (A) assente (A) presente

429


Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 SvergolamentoRitegno per lo sbandamento

fine Beam(nodo 12)

assente (A) assente presente

Snellezza sbandamento piano 12: 156.626Snellezza sbandamento piano 13: 39.4108

Ver Dist N M12 M13 CoeffN CoeffNM12 CoeffNM13 Classe

(m) (kN) (kNm) (kNm) Massimo CoeffNM13:

1 2.14 -0.55 -0.69 -24.71 0.0017 0.3696 0.4342 1Massimo CoeffNM12:

1 2.14 -0.55 -0.69 -24.71 0.0017 0.3696 0.4342 1



Parametri per verifica di Stabilità:Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva cCurva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva cLunghezza di riferimento dell’asta LRif: 227.431 cmCoefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) χdb: $#CHIdb



Lunghezze effettive aste 227.431 cm 227.431 cm 227.431 cmLunghezze libere di

inflessione227.431 cm 227.431 cm 227.431 cm


assente (A) presente (A) presente

Ritegno per lo sbandamentofine Beam(nodo 14)

presente (A) assente presente



(m) (kN) (kNm) (kNm) Massimo CoeffN:

1 1.14 -8.38 0.30 -20.58 0.0106 0.1696 0.2496 1



430


Parametri per verifica di Stabilità:Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva cCurva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva bLunghezza di riferimento dell’asta LRif: 115 cmCoefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) χdb: $#CHIdb



Lunghezze effettive aste 115 cm 115 cm 115 cmLunghezze libere di

inflessione115 cm 115 cm 115 cm


presente (A) presente (A) presente

Ritegno per lo sbandamentofine Beam(nodo 2)




(m) (kN) (kNm) (kNm) Massimo CoeffNM13:

11 0.57 0.00 -0.12 -6.66 0.0000 0.0203 0.0280 1Massimo CoeffNM12:

11 0.57 0.00 -0.12 -6.66 0.0000 0.0203 0.0280 1



Parametri per verifica di Stabilità:Curva instabilità sbandamento piano 12: Sezione in acciaio Curva cCurva instabilità sbandamento piano 13: Sezione in acciaio Curva bLunghezza di riferimento dell’asta LRif: 45 cmCoefficiente per stabilità distorsionale (solo verifiche Steel World–EN15512) χdb: $#CHIdb



Lunghezze effettive aste 45 cm 45 cm 45 cmLunghezze libere di

inflessione45 cm 45 cm 45 cm


assente (A) assente (A) assente (A)

431


Descrizione Piano 1-2 Piano 1-3 SvergolamentoRitegno per lo sbandamento

fine Beam(nodo 16)




(m) (kN) (kNm) (kNm) Massimo CoeffN:

1 0.07 -0.60 -0.39 -5.67 0.0003 0.0136 0.0230 1

432


2.10 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE DI ESERCIZIO

2.10.1 PLATEA DI FONDAZIONE (MODELLO “ CON SVINCOLI”)






- Inviluppi SLE Combinazione Q.Perm. secondo il DM 14/01/2008

Descrizione Inviluppo “~SL08 SLE q.perm.”




- Inviluppi SLE Combinazione Frequente secondo il DM 14/01/2008

Descrizione Inviluppo “~SL08 SLE freq.”









Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq._3”:

433




- Inviluppi SLE Combinazione Rara secondo il DM 14/01/2008

Descrizione Inviluppo “~SL08 SLE caratt.”











VERIFICHE S.L.E.

Significato dei parametri:n°Shell = Numero dello shell interessato dalla verificaDir = Direzione locale rispetto cui si esegue la verificaMat = Numero del materiale a cui la verifica fa riferimentoN = Forza Normale per unità di larghezza di verificaM = Momento Flettente per unità di larghezza di verificaσmin = Tensione minima riscontrata per il materiale correnteσmax = Tensione massima riscontrata per il materiale corrente

434


Nel caso di verifiche di fessurazione, nelle relative tabelle con i risultati delle verifiche, all’inizio diuna riga possono comparire uno dei seguenti simboli:

AM = verifica delle armature minime richieste per il contenimento della fessurazione:As,min è l’armatura minima richiesta ai sensi della UNI EN 1992-1-1:2005 (§7.3.2),As,disp è l’armatura disponibile nella zona tesa.

VF = verifica di formazione delle fessure: σmax è la massima tensione di trazione (susezione non fessurata) del materiale di calcestruzzo con ID pari a MatCls. Vengonoriportati solo i valori di trazione delle tensioni (se presenti).

VD = verifica di decompressione: σmax è la massima tensione di trazione (su sezione nonfessurata) del materiale di calcestruzzo con ID pari a MatCls. Vengono riportati soloi valori di trazione delle tensioni (se presenti).

VA = verifica di apertura delle fessure: verifica di apertura delle fessure: w è l’aperturadella fessura. Il gruppo di esigenza ed il valore ammissibile utilizzati sono quelli delmateriale calcestruzzo dello shell ed il tipo di armatura (sensibile/poco sensibile) èquello dell’armatura dello shell.

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatte

Per le verifiche a SLE il gruppo di esigenza (livello di aggressività dell’ambiente) utilizzato èriportato nella descrizione delle caratteristiche dei materiali.

Verifica Shell di Resistenza “~Fless.CA SLE rare”Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: raraSet Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: platea

Tensioni ammissibili a trazione e compressione dei materiali impiegati:

ID Materiale Nome materialeSigma Amm. Trazione

(N/mm²)

Sigma Amm.Compressione

(N/mm²)n.18 Cls C25/30 0 15n.26 B450C 360 -


Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 32342 3 18 0.00 -14.51 -0.87 0.0033733 3 18 0.00 69.51 -3.73 0.0033733 3 26 0.00 69.51 -11.77 113.20Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n °Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31999 3 18 0.00 35.22 -2.75 0.0029343 3 18 0.00 -89.20 -5.51 0.0029343 3 26 0.00 -89.20 -15.27 191.72Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25"

435


Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31047 3 18 0.00 -35.30 -2.73 0.0031030 3 18 0.00 144.86 -7.91 0.0031030 3 26 0.00 144.86 -25.36 235.89Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 28020 3 18 0.00 -76.35 -6.04 0.0028020 3 26 0.00 -76.35 -10.57 281.30Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø12/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33204 3 18 0.00 59.74 -5.46 0.0033204 3 26 0.00 59.74 -5.80 297.87Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31991 2 18 0.00 -39.12 -2.56 0.0031991 2 26 0.00 -39.12 -3.47 87.11Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 25442 3 18 0.00 20.60 -1.70 0.0025442 3 26 0.00 20.60 -2.66 82.51Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31072 3 18 0.00 -28.13 -2.19 0.0031078 3 18 0.00 150.79 -8.75 0.0031078 3 26 0.00 150.79 -26.22 282.07Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33680 2 18 0.00 -32.13 -2.73 0.0033636 2 18 0.00 127.54 -8.40 0.0033636 2 26 0.00 127.54 -11.71 283.79Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 24575 3 18 0.00 28.41 -1.99 0.0024575 3 26 0.00 28.41 -4.53 80.58Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25"

436


Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33569 2 18 0.00 21.95 -1.86 0.0032619 2 18 0.00 -82.93 -5.46 0.0032619 2 26 0.00 -82.93 -7.61 184.52Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33690 3 18 0.00 49.19 -2.98 0.0033690 3 26 0.00 49.19 -8.11 105.78Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31744 3 18 0.00 1.24 -4.95 0.0031744 3 26 0.00 1.24 57.11 57.1131744 3 26 0.00 0.81 37.35 37.35Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29121 3 18 0.00 14.69 -1.16 0.0029121 3 26 0.00 14.69 -2.03 54.11Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 26175 3 18 0.00 -21.94 -1.71 0.0026744 3 18 0.00 109.28 -6.74 0.0026744 3 26 0.00 109.28 -18.70 234.86Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33621 2 18 0.00 79.02 -6.71 0.0033621 2 26 0.00 79.02 -0.16 300.84Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33629 2 18 0.00 142.49 -8.28 0.0033629 2 26 0.00 142.49 -16.43 240.35

Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE rare” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificato in alto asinistra nella legenda di ogni immagine).

437


438


439


440


Verifica Shell di Resistenza-Fessurazione “~Fless.CA SLE q.perm”Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: quasi permanenteSet Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: platea



(N/mm²)


(N/mm²)n.18 Cls C25/30 0 11.25n.26 B450C - -

Parametri per verifiche di fessurazione:Le verifiche di fessurazione consistono in verifiche di: apertura fessureE’ stato considerato il caso di azioni di lunga durata o azioni ripetute

441


Le verifiche di apertura delle fessure mostrate sono solo quelle la cui la massima tensione ditrazione nel calcestruzzo (in sezione interamente reagente) supera il valore limite di formazionedelle fessure.La tensione σs di cui alla formula (7.9) della UNI EN 1992-1-1:2005 è calcolata come media ditutte le barre tese.Per ulteriori dettagli sui parametri delle verifiche di fessurazione si veda la descrizione dellecaratteristiche dei materiali.


Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 32342 3 18 0.00 -13.48 -0.81 0.0033733 3 18 0.00 63.14 -3.38 0.0033733 3 26 0.00 63.14 -10.69 102.82 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31656 3 0.00 18.38 0.00

Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31999 3 18 0.00 33.84 -2.64 0.0029343 3 18 0.00 -82.87 -5.11 0.0029343 3 26 0.00 -82.87 -14.18 178.12 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24366 3 0.00 -48.17 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31047 3 18 0.00 -33.10 -2.56 0.0031030 3 18 0.00 135.17 -7.38 0.0031030 3 26 0.00 135.17 -23.67 220.12 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31030 3 0.00 135.17 0.13

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 28020 3 18 0.00 -71.06 -5.62 0.0028020 3 26 0.00 -71.06 -9.84 261.81

442


Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 3 0.00 18.32 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø12/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33204 3 18 0.00 56.98 -5.21 0.0033204 3 26 0.00 56.98 -5.53 284.07 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24821 3 0.00 18.11 0.00

Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31991 2 18 0.00 -36.73 -2.40 0.0031991 2 26 0.00 -36.73 -3.25 81.79 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31991 2 0.00 -25.17 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 25442 3 18 0.00 19.68 -1.62 0.0025442 3 26 0.00 19.68 -2.54 78.83 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(k Nm/m) w(mm) VA: 24388 3 0.00 1.10 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 32979 2 18 0.00 -29.43 -2.50 0.0033636 2 18 0.00 118.82 -7.83 0.0033636 2 26 0.00 118.82 -10.91 264.38

443





Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33690 3 18 0.00 46.33 -2.81 0.0033690 3 26 0.00 46.33 -7.64 99.62 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24808 3 0.00 13.42 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31744 3 18 0.00 1.17 -4.66 0.0031744 3 26 0.00 1.17 53.74 53.7431744 3 26 0.00 0.81 37.35 37.35 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31744 3 0.00 1.17 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29121 3 18 0.00 14.30 -1.13 0.0029121 3 26 0.00 14.30 -1.98 52.69

444


Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24418 3 0.00 -0.31 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33621 2 18 0.00 72.58 -6.16 0.0033621 2 26 0.00 72.58 -0.15 276.34 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 2 0.00 3.15 0.00


Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE quasi permanenti” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificatoin alto a sinistra nella legenda di ogni immagine).

445


446


1.1.1.1 Verifica Shell di Fessurazione “~Fless.CA SLE freq.”Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”

447


Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: platea

Parametri per verifiche di fessurazione:Le verifiche di fessurazione consistono in verifiche di: apertura fessureE’ stato considerato il caso di azioni di lunga durata o azioni ripetuteLe verifiche di apertura delle fessure mostrate sono solo quelle la cui la massima tensione ditrazione nel calcestruzzo (in sezione interamente reagente) supera il valore limite di formazionedelle fessure.La tensione σs di cui alla formula (7.9) della UNI EN 1992-1-1:2005 è calcolata come media ditutte le barre tese.Per ulteriori dettagli sui parametri delle verifiche di fessurazione si veda la descrizione dellecaratteristiche dei materiali.


Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31656 3 0.00 18.39 0.00

Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24366 3 0.00 -48.17 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31030 3 0.00 137.24 0.13

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 3 0.00 18.32 0.00


Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31991 2 0.00 -25.17 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20"

448







Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24808 3 0.00 13.59 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24418 3 0.00 -0.31 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"

449


Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 2 0.00 3.15 0.00


Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE frequenti” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificato in alto asinistra nella legenda di ogni immagine).

450


2.10.2 MURI IN CA PIANO INTERRATO (MODELLO “ CON SVINCOLI”)

Di seguito verranno indicate le VERIFICHE PIÙ GRAVOSE per ogni armatura




















Descrizione inviluppo “~SL08 SLE freq._3”:

451
















VERIFICHE S.L.E.

Significato dei parametri:n°Shell = Numero dello shell interessato dalla verificaDir = Direzione locale rispetto cui si esegue la verificaMat = Numero del materiale a cui la verifica fa riferimentoN = Forza Normale per unità di larghezza di verificaM = Momento Flettente per unità di larghezza di verificaσmin = Tensione minima riscontrata per il materiale correnteσmax = Tensione massima riscontrata per il materiale corrente

452


Nel caso di verifiche di fessurazione, nelle relative tabelle con i risultati delle verifiche, all’inizio diuna riga possono comparire uno dei seguenti simboli:

AM = verifica delle armature minime richieste per il contenimento della fessurazione:As,min è l’armatura minima richiesta ai sensi della UNI EN 1992-1-1:2005 (§7.3.2),As,disp è l’armatura disponibile nella zona tesa.



VA = verifica di apertura delle fessure: verifica di apertura delle fessure: w è l’aperturadella fessura. Il gruppo di esigenza ed il valore ammissibile utilizzati sono quelli delmateriale calcestruzzo dello shell ed il tipo di armatura (sensibile/poco sensibile) èquello dell’armatura dello shell.



Verifica Shell di Resistenza “~PressoFless.CA SLE rare”Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: raraSet Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: muri p.inter



(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 16.8n.26 B450C 360 -


Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 32342 3 18 0.00 -14.52 -0.87 0.0033733 3 18 0.00 66.99 -3.59 0.0033733 3 26 0.00 66.99 -11.34 109.09Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n °Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31999 3 18 0.00 35.58 -2.78 0.0029343 3 18 0.00 -89.20 -5.50 0.0029343 3 26 0.00 -89.20 -15.27 191.71Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25"

453


Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31047 3 18 0.00 -35.25 -2.73 0.0031030 3 18 0.00 144.84 -7.91 0.0031030 3 26 0.00 144.84 -25.36 235.85Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 28020 3 18 0.00 -76.36 -6.04 0.0028020 3 26 0.00 -76.36 -10.57 281.32Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø12/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33204 3 18 0.00 59.78 -5.47 0.0033204 3 26 0.00 59.78 -5.80 298.03Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31991 2 18 0.00 -39.26 -2.56 0.0031991 2 26 0.00 -39.26 -3.48 87.41Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 25442 3 18 0.00 20.50 -1.69 0.0025442 3 26 0.00 20.50 -2.65 82.11Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31072 3 18 0.00 -30.47 -2.37 0.0031078 3 18 0.00 152.61 -8.85 0.0031078 3 26 0.00 152.61 -26.54 285.49Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33680 2 18 0.00 -32.17 -2.73 0.0033636 2 18 0.00 127.50 -8.40 0.0033636 2 26 0.00 127.50 -11.70 283.69Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 24575 3 18 0.00 28.40 -1.99 0.0024575 3 26 0.00 28.40 -4.53 80.54Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25"

454


Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33569 2 18 0.00 21.97 -1.86 0.0032619 2 18 0.00 -83.02 -5.47 0.0032619 2 26 0.00 -83.02 -7.62 184.71Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33690 3 18 0.00 47.85 -2.90 0.0033690 3 26 0.00 47.85 -7.89 102.88Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29121 3 18 0.00 14.68 -1.16 0.0029121 3 26 0.00 14.68 -2.03 54.09Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 26175 3 18 0.00 -21.93 -1.71 0.0026744 3 18 0.00 109.30 -6.75 0.0026744 3 26 0.00 109.30 -18.71 234.91Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29209 2 18 0.00 67.94 -5.77 0.0029209 2 26 0.00 67.94 -0.14 258.66Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33629 2 18 0.00 142.43 -8.28 0.0033629 2 26 0.00 142.43 -16.42 240.25

Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE rare” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificato in alto asinistra nella legenda di ogni immagine).

455


456


457


458


Verifica Shell di Resistenza-Fessurazione “~PressoFless.CA SLE q.perm”Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: quasi permanenteSet Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: muri p.inter



(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 12.6n.26 B450C - -


Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 32342 3 18 0.00 -13.49 -0.81 0.0033733 3 18 0.00 60.61 -3.25 0.0033733 3 26 0.00 60.61 -10.26 98.70 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31656 3 0.00 18.48 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31047 3 18 0.00 -33.05 -2.56 0.0031030 3 18 0.00 135.15 -7.38 0.00

459


31030 3 26 0.00 135.15 -23.66 220.08 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31030 3 0.00 135.15 0.13

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 28020 3 18 0.00 -71.07 -5.62 0.0028020 3 26 0.00 -71.07 -9.84 261.84 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 3 0.00 18.27 0.00


Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31991 2 18 0.00 -36.87 -2.41 0.0031991 2 26 0.00 -36.87 -3.27 82.10 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31991 2 0.00 -25.34 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/20" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 25442 3 18 0.00 19.58 -1.61 0.0025442 3 26 0.00 19.58 -2.53 78.43 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(k Nm/m) w(mm) VA: 24388 3 0.00 1.10 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 31072 3 18 0.00 -26.72 -2.08 0.0031078 3 18 0.00 142.64 -8.28 0.0031078 3 26 0.00 142.64 -24.81 266.84

460






Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 33690 3 18 0.00 44.98 -2.73 0.0033690 3 26 0.00 44.98 -7.42 96.72 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24808 3 0.00 14.90 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29121 3 18 0.00 14.30 -1.13 0.0029121 3 26 0.00 14.30 -1.98 52.67

461




Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche a tenso-presso flessione semplice:n°Shell Dir Mat N(kN/m) M(kNm/m) σσσσ min(N/mm²) σσσσ max(N/mm²) 29209 2 18 0.00 64.56 -5.48 0.0029209 2 26 0.00 64.56 -0.13 245.79 Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 2 0.00 3.11 0.00


Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE quasi permanenti” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificatoin alto a sinistra nella legenda di ogni immagine).

462


463


464


Verifica Shell di Fessurazione “~PressoFless.CA SLE freq.”Set Inviluppo di Verifica utilizzato: “~SL08”Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: muri p.inter




Valori per spessore shell: 50 cmArmatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø14/25" + Ø16/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 31656 3 0.00 18.49 0.00





Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25"

465








Armatura di estradosso: Ø12/25" + Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø12/25" + Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24808 3 0.00 15.07 0.00

Armatura di estradosso: Ø14/25"Armatura di intradosso: Ø0/25" + Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24418 3 0.00 -0.31 0.00


Armatura di estradosso: Ø14/25"

466


Armatura di intradosso: Ø14/25" Verifiche di apertura fessure:VA: n°Shell Dir N(kN/m) M(kNm/m) w(mm) VA: 24359 2 0.00 3.11 0.00


Nelle immagini seguenti sono illustrate rispettivamente il risultato delle verifiche più gravose a“SLE frequenti” nelle direzioni 2 e 3 e per intradosso ed estradosso (come verrà specificato in alto asinistra nella legenda di ogni immagine).

467


2.10.3 PILASTRI IN C.A. (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)

Di seguito verranno indicate le verifiche più gravose per ogni sezione base o armatura





















CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1

468


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1













VERIFICHE S.L.E.

Significato dei parametri:Mat: indica il numero del materiale a cui la verifica fa riferimentoVer: indica la condizione di carico elementare di appartenenza delle sollecitazioni di

verifica. Se la verifica è stata generata da un inviluppo assume il seguentesignificato:

1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo

469


9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo17 inviluppo che determina S1 massimo negativo18 inviluppo che determina S1 massimo positivo19 inviluppo che determina S2 massimo negativo20 inviluppo che determina S2 massimo positivo21 inviluppo che determina S3 massimo negativo22 inviluppo che determina S3 massimo positivo23 inviluppo che determina S4 massimo negativo24 inviluppo che determina S4 massimo positivo


13

13

12

12

W

M

W

M

A

Nid ±±=σ









σmax, σmin: indicano le tensioni massime ottenute dalla verifica a tenso-pressoflessione deviata.CoeffV12, CoeffV13: indicano i coefficienti di sfruttamento a taglio in direzione 2 e 3.

CoeffV12 è dato dal rapporto tra il taglio di calcolo V12 agente in direzione 2 e laresistenza a taglio Vr12 in direzione 2.

All’inizio di una riga, nelle tabelle con i risultati delle verifiche, possono comparire i seguentisimboli:

470


VT = verifica a taglio a Tensioni AmmissibiliAM = verifica delle armature minime richeiste per il contenimento della fessurazione: As,min

è l’armatura minima richiesta ai sensi della UNI EN 1992-1-1:2005 (§7.3.2), As,disp èl’armatura disponibile nella zona tesa.Qualora non siano presenti armature nell’area tesa il calcolo viene eseguito traslandol’asse neutro parallelamente a se stesso fino a raggiungere la prima barra disponibile,e riaggiornando i valori. In tal caso i valori in tabella sono accompagnati da un “^”.



VA = verifica di apertura delle fessure: w è l’apertura della fessura. Il gruppo di esigenzaed il valore ammissibile utilizzati sono quelli del materiale di riferimento dellasottosezione (armatura), ed il tipo di armatura (sensibile/poco sensibile) è quello delmateriale delle barre di armatura della sottosezione (se è presente almeno una barrasensibile viene considerata questa come tipo di armatura nella verifica). Nellacolonna IDc/TArm, IDc è l’ID del materiale calcestruzzo di riferimento dellasottosezione, TArm è il tipo di armatura utilizzato nella verifica di apertura dellefessure (0 = armatura sensibile, 1 = armatura poco sensibile);



Verifica di Resistenza “~PressoFless.CA SLE rare”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: rara


Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: PILASTRI DA VERIF



(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 16.8n.26 B450C 360 -




471


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 6Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 26 1 0.00 -133.45 0.00 0.09 1 (1,-1) 0.00 -7.78



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 16Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 76 cm, d3 = 71.5 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 9 0.35 -385.61 -122.91 60.79 1 (1,-1) 0.00 -10.7126 3 0.35 -384.48 -122.91 60.63 1 (1,-1) 106.87 -52.1326 9 0.35 -385.61 -122.91 60.79 1 (1,-1) 106.62 -52.15



Descrizione Armatura tipo 2:Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.1, corr.)d2 = 35 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 35 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 26 3 0.00 -253.04 57.26 -7.31 2 (1,-1) 89.40 -56.95



472



(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 17 3.50 -132.10 63.41 -1.56 2 (1,-1) 0.00 -11.7226 17 3.50 -132.10 63.41 -1.56 2 (1,-1) 154.94 -53.05



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 8Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 34 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 34 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin







Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:

473


- Armatura tipo 1 fino a fine asta


(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 26 18 0.00 -76.61 -6.30 -22.68 1 (1,-1) 64.99 -27.31




(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 18 0.00 -42.00 -2.85 20.59 1 (1,-1) 0.00 -11.6426 18 0.00 -42.00 -2.85 20.59 1 (1,-1) 235.23 -21.8026 1 0.00 -68.58 -2.92 20.02 1 (1,-1) 184.00 -26.36




(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 3 0.35 -236.43 -46.90 2.96 1 (1,-1) 0.00 -12.6126 3 0.35 -236.43 -46.90 2.96 1 (1,-1) 93.91 -58.29


Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0 m; 0 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:

474




(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 1 0.23 -124.70 -0.98 -0.05 1 (1,-1) 0.00 -1.2826 1 0.23 -124.70 -0.98 -0.05 1 (1,-1) 0.00 -7.79

Verifica di Resistenza-Fessurazione “~PressoFless.CA SLE q.perm”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: quasi permanente





(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 12.6n.26 B450C - -





Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 6Ø16 (Pos.1, corr.)

475


d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²)Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 1 0.00 -123.79 0.00 0.08 1 (1,-1) 0.00 -7.22VA: 1 0.00 -123.79 0.00 0.08 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 16Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 76 cm, d3 = 71.5 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 1 0.35 -379.60 -116.55 59.54 1 (1,-1) 0.00 -10.1526 3 0.35 -378.46 -116.54 59.38 1 (1,-1) 98.19 -49.7026 1 0.35 -379.60 -116.55 59.54 1 (1,-1) 97.95 -49.73VA: 3 0.35 -378.46 -116.54 59.38 1 (1,-1) 0.07 19/1




476


Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 3 0.00 -240.64 51.87 -6.30 2 (1,-1) 76.21 -51.26





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 6 0.00 -75.22 47.62 -7.70 2 (1,-1) 0.00 -10.4626 3 0.00 -75.28 47.72 -7.59 2 (1,-1) 137.19 -47.38





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 8 3.50 -118.57 54.43 -1.81 2 (1,-1) 0.10 19/1



477


Riepilogo tratti di armatura sull'asta:- Armatura tipo 1 fino a fine asta



(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 4 3.50 -124.96 11.94 22.03 1 (1,-1) 0.00 -6.83





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 4 3.50 -208.02 9.53 27.35 1 (1,-1) 26.66 -32.49




478




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 18 0.00 -76.17 -5.88 -22.57 1 (1,-1) 64.03 -26.70VA: 18 0.00 -76.17 -5.88 -22.57 1 (1,-1) 0.03 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 18 0.00 -42.67 -2.80 20.62 1 (1,-1) 0.00 -11.6226 18 0.00 -42.67 -2.80 20.62 1 (1,-1) 234.38 -21.7926 8 0.00 -61.45 -2.96 20.09 1 (1,-1) 196.47 -25.34VA: 18 0.00 -42.67 -2.80 20.62 1 (1,-1) 0.25 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 3 0.35 -211.42 -43.03 2.88 1 (1,-1) 0.00 -11.7226 3 0.35 -211.42 -43.03 2.88 1 (1,-1) 90.22 -53.82VA: 3 0.35 -211.42 -43.03 2.88 1 (1,-1) 0.05 19/1



479





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 1 0.23 -115.04 -0.93 -0.04 1 (1,-1) 0.00 -1.18

Verifica di Fessurazione “~PressoFless.CA SLE freq.”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: frequante





(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 -n.26 B450C - -





480


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 6Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 -125.48 0.00 0.08 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 16Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 76 cm, d3 = 71.5 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 3 0.35 -379.97 -118.14 59.69 1 (1,-1) 0.07 19/1



Descrizione Armatura tipo 2:Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.1, corr.)d2 = 35 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 35 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 17 3.50 -121.29 56.19 -1.77 2 (1,-1) 0.10 19/1




481


Armatura longitudinale: 8Ø16 (Pos.1, corr.)d2 = 34 cm, bw2 = 38 cm, d3 = 34 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 1, nst3 = 0, Ø 8 a passo 15 cmstaffa con nst2 = 0, nst3 = 1, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 18 0.00 -76.28 -5.98 -22.60 1 (1,-1) 0.03 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 18 0.00 -42.50 -2.81 20.61 1 (1,-1) 0.25 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 3 0.35 -216.46 -43.77 2.89 1 (1,-1) 0.06 19/1

2.10.4 TRAVI IN C.A. (MODELLO “SENZA SVINCOLI”)


482























483














VERIFICHE S.L.E.

Significato dei parametri:Mat: indica il numero del materiale a cui la verifica fa riferimentoVer: indica la condizione di carico elementare di appartenenza delle sollecitazioni di

verifica. Se la verifica è stata generata da un inviluppo assume il seguentesignificato:

1 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo negativo 2 inviluppo che determina lo sforzo normale massimo positivo 3 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo negativo 4 inviluppo che determina il taglio 1-2 massimo positivo 5 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo negativo 6 inviluppo che determina il taglio 1-3 massimo positivo 7 inviluppo che determina il momento torcente massimo negativo 8 inviluppo che determina il momento torcente massimo positivo 9 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo negativo10 inviluppo che determina il momento flettente 1-2 massimo positivo11 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo negativo

484


12 inviluppo che determina il momento flettente 1-3 massimo positivo17 inviluppo che determina S1 massimo negativo18 inviluppo che determina S1 massimo positivo19 inviluppo che determina S2 massimo negativo20 inviluppo che determina S2 massimo positivo21 inviluppo che determina S3 massimo negativo22 inviluppo che determina S3 massimo positivo23 inviluppo che determina S4 massimo negativo24 inviluppo che determina S4 massimo positivo


13

13

12

12

W

M

W

M

A

Nid ±±=σ









σmax, σmin: indicano le tensioni massime ottenute dalla verifica a tenso-pressoflessione deviata.CoeffV12, CoeffV13: indicano i coefficienti di sfruttamento a taglio in direzione 2 e 3.

CoeffV12 è dato dal rapporto tra il taglio di calcolo V12 agente in direzione 2 e laresistenza a taglio Vr12 in direzione 2.

All’inizio di una riga, nelle tabelle con i risultati delle verifiche, possono comparire i seguentisimboli:

VT = verifica a taglio a Tensioni AmmissibiliAM = verifica delle armature minime richeiste per il contenimento della fessurazione: As,min

è l’armatura minima richiesta ai sensi della UNI EN 1992-1-1:2005 (§7.3.2), As,disp è

485


l’armatura disponibile nella zona tesa.Qualora non siano presenti armature nell’area tesa il calcolo viene eseguito traslandol’asse neutro parallelamente a se stesso fino a raggiungere la prima barra disponibile,e riaggiornando i valori. In tal caso i valori in tabella sono accompagnati da un “^”.



VA = verifica di apertura delle fessure: w è l’apertura della fessura. Il gruppo di esigenzaed il valore ammissibile utilizzati sono quelli del materiale di riferimento dellasottosezione (armatura), ed il tipo di armatura (sensibile/poco sensibile) è quello delmateriale delle barre di armatura della sottosezione (se è presente almeno una barrasensibile viene considerata questa come tipo di armatura nella verifica). Nellacolonna IDc/TArm, IDc è l’ID del materiale calcestruzzo di riferimento dellasottosezione, TArm è il tipo di armatura utilizzato nella verifica di apertura dellefessure (0 = armatura sensibile, 1 = armatura poco sensibile);



Verifica di Resistenza “~Fless.CA SLE rare”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: rara


Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: TRAVI DA VERIF



(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 16.8n.26 B450C 360 -




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20(Pos.-1, corr.)

486


d2 = 56 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 60 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 12 2.00 0.00 0.00 37.56 1 (1,-1) 0.00 -8.0226 12 2.00 0.00 0.00 37.56 1 (1,-1) 168.33 -16.12



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-2) + 1Ø20 (Pos.-3)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 26 12 0.80 0.00 0.00 118.89 1 (1,-1) 295.70 -47.17



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-2) + 1Ø20 (Pos.-3)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:

487


staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 5 0.42 0.00 0.00 -110.57 1 (1,-3) 0.00 -13.1826 5 0.42 0.00 0.00 -110.57 1 (1,-3) 189.08 -58.04



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 10 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 6 0.00 0.00 0.00 -13.14 1 (1,-1) 0.00 -9.5926 6 0.00 0.00 0.00 -13.14 1 (1,-1) 192.39 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 -4.80 1 (1,-1) 70.24 0.00



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:

488


staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 26 5 2.89 0.00 0.00 -36.71 1 (1,-2) 152.46 -29.48



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø16 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø12 (Pos.-2)d2 = 36 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°2:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 10 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin





489










Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.-1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-2)d2 = 40 cm, bw2 = 55 cm, d3 = 55 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:

490


staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø10 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 1Ø14 (Pos.2) + 2Ø16 (Pos.3) + 2Ø20 (Pos.-2) + 2Ø16 (Pos.-3)d2 = 66 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 70 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 6 0.00 0.00 0.00 -78.89 1 (1,-2) 0.00 -13.5026 8 2.40 0.00 0.00 54.26 1 (2,-1) 261.06 -18.2826 6 0.00 0.00 0.00 -78.89 1 (1,-2) 247.69 -32.60



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 1Ø14 (Pos.2) + 1Ø14 (Pos.-2)d2 = 26 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 30 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:

491


staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 0 cm, bw2 = 0 cm, d3 = 10 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin

(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 5 1.20 0.00 0.00 -4.59 1 (1,-1) 0.00 -4.5226 5 1.20 0.00 0.00 -4.59 1 (1,-1) 63.88 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 -0.16 1 (1,-1) 2.16 0.00







Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 72 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 76 cm

492


Armatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 61 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin









493



(m) (kN) (kNm) (kNm) (N/mm²) (N/mm²) 19 5 1.20 0.00 0.00 -1.15 1 (1,-1) 0.00 -2.2626 5 1.20 0.00 0.00 -1.15 1 (1,-1) 28.79 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 0.19 1 (1,-1) 4.72 0.00





Verifica di Resistenza-Fessurazione “~Fless.CA SLE q.perm”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: quasi permanente





(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 12.6n.26 B450C - -


494





Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20(Pos.-1, corr.)d2 = 56 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 60 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 7 2.00 0.00 0.00 37.51 1 (1,-1) 0.00 -8.0126 7 2.00 0.00 0.00 37.51 1 (1,-1) 168.12 -16.10VA: 7 2.00 0.00 0.00 37.51 1 (1,-1) 0.20 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 12 0.80 0.00 0.00 105.35 1 (1,-1) 262.02 -41.80VA: 12 0.80 0.00 0.00 105.35 1 (1,-1) 0.25 19/1




495


Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 7 0.40 0.00 0.00 84.68 1 (2,-1) 245.82 -33.41VA: 7 0.40 0.00 0.00 84.68 1 (2,-1) 0.26 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 0.42 0.00 0.00 -97.87 1 (1,-3) 0.00 -11.6626 5 0.42 0.00 0.00 -97.87 1 (1,-3) 167.36 -51.38



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm

496




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 0.67 0.00 0.00 -128.14 1 (1,-2) 0.00 -11.9326 5 0.67 0.00 0.00 -128.14 1 (1,-2) 195.14 -50.46



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 0.01 1 (1,-1) 0.00 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 6 0.00 0.00 0.00 -10.75 1 (1,-1) 0.00 -7.8526 6 0.00 0.00 0.00 -10.75 1 (1,-1) 157.41 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 -4.80 1 (1,-1) 70.24 0.00VA: 6 0.00 0.00 0.00 -10.75 1 (1,-1) 0.07 19/1



497





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 5 2.89 0.00 0.00 -33.33 1 (1,-2) 138.44 -26.77





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 6 3.10 0.00 0.00 85.76 1 (2,-1) 249.08 -35.72VA: 6 3.10 0.00 0.00 85.76 1 (2,-1) 0.25 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø12 (Pos.-2)d2 = 36 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°2:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 10 cm

498




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 2.13 0.00 0.00 -12.50 1 (1,-1) 0.00 -4.6226 5 2.13 0.00 0.00 -12.50 1 (1,-1) 112.32 -6.90VA: 1 0.00 0.00 0.00 -2.85 1 (1,-1) 0.00 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 2.89 0.00 0.00 -23.44 1 (1,-1) 0.00 -9.4926 5 2.89 0.00 0.00 -23.44 1 (1,-1) 241.05 -12.62VA: 5 2.89 0.00 0.00 -23.44 1 (1,-1) 0.29 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 6.14 0.00 0.00 -100.73 1 (1,-2) 0.00 -10.2826 5 6.14 0.00 0.00 -100.73 1 (1,-2) 193.85 -41.26


Coord.punto di applicazione sforzo N (piano locale 2-3): 0.144451 m; 0.00362745 mRiepilogo tratti di armatura sull'asta:

499





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 5.78 0.00 0.00 -109.47 1 (1,-2) 0.00 -12.1526 5 5.78 0.00 0.00 -109.47 1 (1,-2) 226.04 -51.54



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 1 0.00 0.00 0.00 -6.00 1 (1,-1) 0.00 -0.9426 1 0.00 0.00 0.00 -6.00 1 (1,-1) 24.34 -1.18



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø10 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm

500




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 11 1.46 0.00 0.00 -18.98 1 (1,-1) 0.00 -3.8826 11 1.46 0.00 0.00 -18.98 1 (1,-1) 100.30 -13.22VA: 1 0.00 0.00 0.00 1.32 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 1Ø14 (Pos.2) + 2Ø16 (Pos.3) + 2Ø20 (Pos.-2) + 2Ø16 (Pos.-3)d2 = 66 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 70 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 6 0.00 0.00 0.00 -67.25 1 (1,-2) 0.00 -11.5126 8 2.40 0.00 0.00 45.70 1 (2,-1) 219.86 -15.4026 6 0.00 0.00 0.00 -67.25 1 (1,-2) 211.15 -27.79VA: 6 0.00 0.00 0.00 -67.25 1 (1,-2) 0.29 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 11 0.20 0.00 0.00 -12.41 1 (1,-1) 0.00 -6.4626 11 0.20 0.00 0.00 -12.41 1 (1,-1) 166.54 -8.20VA: 11 0.20 0.00 0.00 -12.41 1 (1,-1) 0.15 19/1

501




Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 0 cm, bw2 = 0 cm, d3 = 10 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche a tenso-presso flessione deviata:Mat Ver Dist N M12 M13 ArmNM σσσσmax σσσσmin


(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 1.20 0.00 0.00 -4.46 1 (1,-1) 0.00 -4.3926 5 1.20 0.00 0.00 -4.46 1 (1,-1) 62.01 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 -0.16 1 (1,-1) 2.16 0.00VA: 1 0.00 0.00 0.00 -0.16 1 (1,-1) 0.00 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 11 0.00 0.00 0.00 -96.86 1 (1,-1) 0.22 19/1




502




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 3.15 0.00 0.00 -35.80 1 (1,-1) 0.00 -7.2526 5 3.15 0.00 0.00 -35.80 1 (1,-1) 184.09 -9.64VA: 5 3.15 0.00 0.00 -35.80 1 (1,-1) 0.19 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 1.03 0.00 0.00 -65.49 1 (1,-3) 0.00 -12.2126 5 1.03 0.00 0.00 -65.49 1 (1,-3) 226.57 -29.12





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 26 5 1.78 0.00 0.00 -57.44 1 (1,-2) 236.44 -24.01VA: 5 1.78 0.00 0.00 -57.44 1 (1,-2) 0.29 19/1



503




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 5 1.20 0.00 0.00 -1.15 1 (1,-1) 0.00 -2.2526 5 1.20 0.00 0.00 -1.15 1 (1,-1) 28.71 0.0026 1 0.00 0.00 0.00 0.19 1 (1,-1) 4.72 0.00VA: 1 0.00 0.00 0.00 0.19 1 (1,-1) 0.00 19/1





(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) 19 6 0.00 0.00 0.00 -30.22 1 (1,-1) 0.00 -8.7426 6 0.00 0.00 0.00 -30.22 1 (1,-1) 208.18 -13.77VA: 6 0.00 0.00 0.00 -30.22 1 (1,-1) 0.25 19/1

Verifica di Fessurazione “~Fless.CA SLE freq.”

Tipo Verifica : Stati Limite d’Esercizio (DM 14/01/2008)Combinazione di Carico: frequante





(N/mm²)


(N/mm²)n.19 Cls C28/35 0 -n.26 B450C - -

504






Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20(Pos.-1, corr.)d2 = 56 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 60 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 7 2.00 0.00 0.00 37.52 1 (1,-1) 0.20 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø20 (Pos.1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø20 (Pos.-2) + 1Ø20 (Pos.-3)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 12 0.80 0.00 0.00 108.06 1 (1,-1) 0.26 19/1



505



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 1Ø16 (Pos.3)+ 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 7 0.40 0.00 0.00 85.75 1 (2,-1) 0.27 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 4Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.)d2 = 96 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 100 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 0.01 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.)d2 = 46 cm, bw2 = 20 cm, d3 = 16 cm, bw3 = 50 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 10 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 6 0.00 0.00 0.00 -11.35 1 (1,-1) 0.07 19/1



506


Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 3Ø16 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.2) + 2Ø20 (Pos.-2)d2 = 34 cm, bw2 = 50 cm, d3 = 46 cm, bw3 = 38 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 25 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 6 3.10 0.00 0.00 88.01 1 (2,-1) 0.26 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø14 (Pos.1, corr.) + 3Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø12 (Pos.-2)d2 = 36 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 15 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°2:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 10 a passo 10 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 -2.85 1 (1,-1) 0.00 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 5 2.89 0.00 0.00 -23.90 1 (1,-1) 0.30 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø10 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-1, corr.)d2 = 24 cm, bw2 = 45 cm, d3 = 45 cm, bw3 = 24 cm

507


Armatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 1.32 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 1Ø14 (Pos.2) + 2Ø16 (Pos.3) + 2Ø20 (Pos.-2) + 2Ø16 (Pos.-3)d2 = 66 cm, bw2 = 30 cm, d3 = 26 cm, bw3 = 70 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 12 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 6 0.00 0.00 0.00 -69.56 1 (1,-2) 0.30 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 11 0.20 0.00 0.00 -12.70 1 (1,-1) 0.16 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 2Ø14 (Pos.1, corr.) + 2Ø16 (Pos.1, corr.) + 2Ø14 (Pos.-1, corr.) + 2Ø16(Pos.-1, corr.) + 2Ø16 (Pos.-2) + 1Ø16 (Pos.-3)d2 = 0 cm, bw2 = 0 cm, d3 = 10 cm, bw3 = 65 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm

508


Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 -0.16 1 (1,-1) 0.00 19/1



Descrizione Armatura tipo 1:Armatura longitudinale: 3Ø16 (Pos.1, corr.) + 4Ø20 (Pos.-1, corr.) + 1Ø20 (Pos.-2)d2 = 40 cm, bw2 = 55 cm, d3 = 55 cm, bw3 = 40 cmArmatura trasversale tratto di staffatura n°1:staffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cmstaffa con nst2 = 2, nst3 = 2, Ø 8 a passo 20 cm Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 11 0.00 0.00 0.00 -99.71 1 (1,-1) 0.23 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 5 3.15 0.00 0.00 -36.73 1 (1,-1) 0.20 19/1




509


Verifiche di apertura fessure:VA: Ver Dist N M12 M13 ArmNM w IDc/TArm

(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 5 1.78 0.00 0.00 -57.64 1 (1,-2) 0.29 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 1 0.00 0.00 0.00 0.19 1 (1,-1) 0.00 19/1




(m) (kN) (kNm) (kNm) (mm) VA: 6 0.00 0.00 0.00 -31.44 1 (1,-1) 0.27 19/1

2.10.5 VERIFICA DI DEFORMABILITÀ “SPOSTAM INTERPIANO SLE” ( §7.5 [7] )

( modello con materiale pareti isotex “cls C28/35 SLE”)


X = componente di spostamento lungo l’asse X;Y = componente di spostamento lungo l’asse Y;XY = componente di spostamento combinato ;Z = spostamento Z per elementi trave;FattX, FattY, FattXY, FattZ = viene rappresentato il valore FF (mostrato con anteposta la

stringa “1/”) corrispondente al fattore moltiplicativo dello spostamento necessarioper ottenere la lunghezza di riferimento. Se il fattore FF è maggiore del fattore diriferimento ammissibile NN la verifica è soddisfatta;

510


RappX, RappY,RappXY, RappZ = viene rappresentato il valore NN/FF tra il fattore limitedella verifica e il fattore rilevato. Se il rapporto è <=1 la verifica è soddisfatta, se >1non è soddisfatta.

Nodo = ID nodo a cui si riferiscono i suddettu valori;Nodo Rif = ID nodo di riferimento per gli spostamenti relativi;Tipo = tipo di asta (Beam/Truss);Asta = ID asta a cui si riferiscono i valori;

Un asterisco a fianco di un record individua le verifiche non soddisfatteA seguito verranno indicate le 10 VERIFICHE PIÙ GRAVOSE per ogni elemento beam-truss

Tipo verifica: Spostamenti orizzontali relativiLimite ammissibile deformazione (1/NN) = 1 / 500Verifiche effettuate sull'inviluppo di sollecitazioni ~SL08 SLD

Descrizione inviluppo “~SL08 SLD”



Inviluppo ~SL08 SLD Sism. Orizz._1 Perm.non Contemp. 1 1 1Inviluppo ~SL08 SLD Sism. Orizz._2 Perm.non Contemp. 1 1 1

Descrizione degli inviluppi contenuti nell’inviluppo “~SL08 SLD”


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 1Dy Sisma SLD X Dx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 2Dy Sisma SLD X Sx Var.non Contemp. 1 -1 1CdC elem. 3Dy Sisma SLD Y Dx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3CdC elem. 4Dy Sisma SLD Y Sx Var.non Contemp. 2 -0.3 0.3


CdC elem. 1St Peso proprio Permanente 1 1CdC elem. 2St Perm. non strutt. Variabile 1 1CdC elem. 3St accid esercizio Variabile 0.6 0.6CdC elem. 4St neve copertura Variabile 0 0CdC elem. 5St spinta terreno laterale Variabile 1 1CdC elem. 1Dy Sisma SLD X Dx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 2Dy Sisma SLD X Sx Var.non Contemp. 1 -0.3 0.3CdC elem. 3Dy Sisma SLD Y Dx Var.non Contemp. 2 -1 1CdC elem. 4Dy Sisma SLD Y Sx Var.non Contemp. 2 -1 1

Gruppo di Selezione su cui agisce la verifica: verifica interpiano

Peggiori valori FattX rilevati:

Tipo Asta Nodo Nodo Rif X (cm) Y (cm) XY (cm) FattX FattY FattXY RappX RappY RappXY

Beam 161 29423 2707 0.0995315 0.160443 0.183141/3064.36 1/1900.98 1/1665.39 0.163166 0.263022 0.30023

Beam 165 29426 2711 0.0704303 0.14468 0.153461/4330.52 1/2108.11 1/1987.49 0.11546 0.23718 0.251573

511


Beam 153 2672 2699 0.0433912 0.120882 0.1231021/8066.14 1/2895.39 1/2843.17 0.0619875 0.172688 0.17586

Beam 159 2706 2705 0.0415869 0.125928 0.1280071/8416.1 1/2779.36 1/2734.22 0.0594099 0.179898 0.182868

Beam 156 2703 280 0.0378072 0.15346 0.155081/9257.5 1/2280.72 1/2256.9 0.0540103 0.219229 0.221543

Beam 162 2709 277 0.0357109 0.141028 0.1454151/9800.93 1/2481.78 1/2406.9 0.0510156 0.201468 0.207736

Beam 152 2699 282 0.0346256 0.141062 0.1430591/10108.1 1/2481.17 1/2446.55 0.0494651 0.201518 0.204369

Beam 158 2705 279 0.0343802 0.147327 0.1491851/10180.3 1/2375.67 1/2346.08 0.0491145 0.210467 0.213121

Beam 160 2707 278 0.032996 0.153972 0.1571541/10607.4 1/2273.14 1/2227.12 0.0471371 0.21996 0.224505

Beam 155 29420 2701 0.0285959 0.12754 0.129221/10665.9 1/2391.4 1/2360.31 0.0468786 0.209082 0.211837

Peggiori valori FattY rilevati:


Beam 161 29423 2707 0.0995315 0.160443 0.183141/3064.36 1/1900.98 1/1665.39 0.163166 0.263022 0.30023

Beam 165 29426 2711 0.0704303 0.14468 0.153461/4330.52 1/2108.11 1/1987.49 0.11546 0.23718 0.251573

Beam 154 2701 281 0.0322712 0.159198 0.160511/10845.6 1/2198.52 1/2180.55 0.0461017 0.227425 0.2293

Beam 160 2707 278 0.032996 0.153972 0.1571541/10607.4 1/2273.14 1/2227.12 0.0471371 0.21996 0.224505

Beam 156 2703 280 0.0378072 0.15346 0.155081/9257.5 1/2280.72 1/2256.9 0.0540103 0.219229 0.221543

Beam 1132 282 263 0.0152887 0.101619 0.1025411/15370.9 1/2312.56 1/2291.77 0.0325291 0.216211 0.218172

Beam 164 2711 276 0.0275251 0.151181 0.1514081/12715.7 1/2315.11 1/2311.64 0.0393216 0.215973 0.216297

Beam 1131 277 268 0.0138026 0.101185 0.1017951/17025.8 1/2322.49 1/2308.56 0.0293672 0.215286 0.216585

Beam 158 2705 279 0.0343802 0.147327 0.1491851/10180.3 1/2375.67 1/2346.08 0.0491145 0.210467 0.213121

Beam 155 29420 2701 0.0285959 0.12754 0.129221/10665.9 1/2391.4 1/2360.31 0.0468786 0.209082 0.211837

Peggiori valori FattXY rilevati:


Beam 161 29423 2707 0.0995315 0.160443 0.183141/3064.36 1/1900.98 1/1665.39 0.163166 0.263022 0.30023

Beam 165 29426 2711 0.0704303 0.14468 0.153461/4330.52 1/2108.11 1/1987.49 0.11546 0.23718 0.251573

Beam 154 2701 281 0.0322712 0.159198 0.160511/10845.6 1/2198.52 1/2180.55 0.0461017 0.227425 0.2293

Beam 160 2707 278 0.032996 0.153972 0.1571541/10607.4 1/2273.14 1/2227.12 0.0471371 0.21996 0.224505

Beam 156 2703 280 0.0378072 0.15346 0.155081/9257.5 1/2280.72 1/2256.9 0.0540103 0.219229 0.221543

Beam 1132 282 263 0.0152887 0.101619 0.1025411/15370.9 1/2312.56 1/2291.77 0.0325291 0.216211 0.218172

Beam 1131 277 268 0.0138026 0.101185 0.1017951/17025.8 1/2322.49 1/2308.56 0.0293672 0.215286 0.216585

Beam 164 2711 276 0.0275251 0.151181 0.1514081/12715.7 1/2315.11 1/2311.64 0.0393216 0.215973 0.216297

Beam 158 2705 279 0.0343802 0.147327 0.1491851/10180.3 1/2375.67 1/2346.08 0.0491145 0.210467 0.213121

Beam 155 29420 2701 0.0285959 0.12754 0.129221/10665.9 1/2391.4 1/2360.31 0.0468786 0.209082 0.211837

2.10.6 DEFORMABILITÀ FLESSIONALE SEMPLIFICATA (§ 4.1.2.2.2 [3])

E’ stata eseguita la verifica di deformabilità semplificata (C4.1.13) su un solaio e su una trave,considerando la condizione con luce maggiore.

512


Il solaio scelto è il tipo S1 con una luce massima di 7 m e, considerando uno schema di appoggio-appoggio in favore di sicurezza, ipotizzando dei travetti di 12cm con interasse di 50 cm con un’armatura d’intradosso di 2φ18 correnti e 1φ20 solo in mezzeria.

La trave scelta è la TR 945 lunga 6 m con un’armatura in mezzeria d’intradosso 4φ16 e di

estradosso 3φ16.

DEFORMABILITA' FLESSIONALE SEMPLIFICATA (pt. C4.1.2.2.2)

SOLO PER LUCI L<10m λ <= λlim

λ rapporto di snellezza della trave = L/h 23.3 12.0

λlim rapporto di snellezza limite 25.1 16.0

λlim =

L luce trave o solaio 7m 6mH altezza sezione 30 cm 50 cmB larghezza sezione 12 cm 38 cmAf tesa = As,eff armatura tesa effettivamente presente 8.20 cmq 8.00 cmqAf compressa armatura compressa 0.00 cmq 6.00 cmqro rapporto di armatura tesa 2.278 0.421ro' rapporto di armatura compressa 0.000 0.316As,calc area di armatura tesa minima da calcolo 5.2 cmq 8 cmqfck in MPa= 28Mpa 28Mpafyk in Mpa 450Mpa 450Mpacoefficienti correttivi per tipologia:

’c1 : sezione a T aventi larghezza dellala maggiore di tre volte lo ’spessore dellanima (S/N) se Si c1=0.8 N 1.00 N 1.00

c2 : travi e piastre nervate caricate da tramezzi che possano subire danni a causa di inflessioni eccessive (S/N) se Si c2=7/L N 1.00 N 1.00c3 : piastre non nervate la cui luce maggiore l ecceda 8,5 m, caricate da tramezzi che possano subire danni a causa di inflessioni eccessive (S/N) se Si c2=8.5/L N 1.00 N 1.00

K coefficiente correttivo pari a: 1.3 1.3

solaio S1 PPVERIFICA

SODDISFATTA

TR 945 PPVERIFICA

SODDISFATTA

Quindi la verifica di deformabilità rigorosa (§ 4.1.2.2.2 [3]) può esssere omessa.

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