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MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 1
MERCATO V° ALIMENTARE DI PORTA PALAZZO
PROGETTO ESECUTIVO
CALCOLI DELLE STRUTTURE
N. Tiana–G. Donna 15.07.2005
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INDICE
1 GENERALITÀ.................................................................................................................3
2 AMBITO DI INTERVENTO DEL PROGETTO STRUTTURALE..........................3
3 CRITERI DI CALCOLO E NORMATIVE DI RIFERIMENTO ..............................4
4 CARICHI..........................................................................................................................6
4.1 Carichi meteorici..............................................................................................................6
4.2 Carichi variabili di esercizio ...........................................................................................6
4.3 Carichi permanenti e di peso proprio ............................................................................6
4.4 Elaborazione per carico neve..........................................................................................7
4.5 Elaborazione per carico vento ........................................................................................8
5 MATERIALI E COMPONENTI .................................................................................10
6 VERIFICA DELLE STRUTTURE ATTUALI ..........................................................12
6.1 Analisi sulle strutture in situazione esistente ..............................................................12
7 RISULTATI NUMERICI .............................................................................................13
7.1 Capriate di copertura ....................................................................................................14
7.2 Solaio in cls e travi dei cortili .......................................................................................30
7.3 Muro di sostegno............................................................................................................40
7.4 Verifica delle strutture (in situazione esistente)...........................................................41
7.5 Scale.................................................................................................................................43
7.6 Passerella di servizio ......................................................................................................44
7.7 Botteghe del “patrimonio”............................................................................................45
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1 GENERALITÀ
La presente relazione di calcolo riguarda le opere strutturali da eseguire nell’adeguamento e
ristrutturazione del Mercato V° Alimentare di Porta Palazzo –Piazza della Repubblica–Torino
da destinare a nuova sede mercatale.
2 AMBITO DI INTERVENTO DEL PROGETTO STRUTTURALE
Gli interventi strutturali previsti sono fondamentalmente suddivisibili in:
interventi su fabbricati esistenti
interventi per nuove costruzioni
La presente relazione di calcolo strutturale individua, a partire dalla ipotesi architettoniche ed
edili, dal rilievo e dalle indagini geognostiche, i seguenti punti:
(3) criteri di calcolo e normative di riferimento
(4) carichi
(5) materiali e componenti
(6) verifica delle strutture attuali
(7) risultati numerici
rimandando per ulteriori approfondimenti alla Relazione Specialistica delle Strutture e al
Capitolato Speciale di Appalto.
Come definito con l’Amministrazione (lettera del 17/05/2004 Ns.Rif.: Prot. n. P/623/04) non si
considerano le azioni sismiche.
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3 CRITERI DI CALCOLO E NORMATIVE DI RIFERIMENTO
Il calcolo delle sollecitazioni e delle tensioni è condotto con il criterio delle tensioni ammissibili
in osservanza delle normative vigenti, e precisamente:
Legge 5 NOVEMBRE 1971, N. 1086: Norme per la disciplina delle opere di
conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica.
Circolare N. 11951 del 14/2/1974: Applicazione delle norme sul cemento armato
(Circolare illustrativa legge 5/11/1971 n. 1086).
D.M. 14 FEBBRAIO 1992: Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento
armato normale e precompresso e per le strutture metalliche (Per la sola parte concernente la
verifiche a tensioni ammissibili).
D.M. 9 GENNAIO 1996: Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato
normale e precompresso e per le strutture metalliche.
CIRC. 15 GENNAIO 1996, N. 252AA.GG./STC: Istruzioni per l’applicazione delle
“Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per
le strutture metalliche” di cui al D.M. 9/1/1996.
Istruzioni C.N.R. 10025/84 del 23/11/1984: Istruzioni per il progetto, l’esecuzione ed il
controllo delle strutture prefabbricate in conglomerato cementizio e per le strutture costruite con
sistemi industrializzati.
- D.M. 16 GENNAIO 1996: Norme tecniche relative ai “Criteri generali per la verifica di
sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi”.
CIRC. 4 LUGLIO 1996, N. 156AA.GG./STC: Istruzioni per l’applicazione delle
“Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei
carichi e sovraccarichi” di cui al decreto ministeriale 16 gennaio 1996.
D.M. 11 MARZO 1988: Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce,
la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di
fondazione.
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Istruzioni C.N.R. 10011/88: Costruzioni in acciaio – Istruzioni per il calcolo,
l’esecuzione e la manutenzione.
Istruzioni C.N.R. 10022/85: Profili formati a freddo – Istruzioni per l’impiego nelle
costruzioni.
Istruzioni C.N.R. 10024/86: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e
redazione delle relazioni di calcolo.
D.M. 20 NOVEMBRE 1987: Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e
collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.
DIN 1052: strutture in legno–criteri e prescrizioni.
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4 CARICHI
I carichi in base ai quali sono state calcolate le strutture sono quelli indicati dal D.M. 16/1/1996
(Criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e
sovraccarichi).
4.1 Carichi meteorici
neve considerando località ed altitudine il carico di neve risulta di 140 daN/mq
vento in base alla località, zona ed altitudine si assume il valore q_ref = 39 daN/mq
Per la determinazione numerica vedere l’elaborazione dei paragrafi 4.4 e 4.5 .
4.2 Carichi variabili di esercizio
In ragione delle destinazioni dei fabbricati, dell’utilizzo dei singoli locali e delle aree esterne i
carichi di esercizio, assunti in riferimento al prospetto 5.1 del DM 16.01.1996, sono:
LOCALIZZAZIONE G1 ( daN/m3) G2 ( daN/m2) note
Piano interrato spogliatoi 300
Piano interrato altre zone 500
Piano terreno vendita 500
Piano terreno vendita-attrezzature 800
Solaio di copertura dei cortili 1200
Passerella di servizio 200
Scale n° 1,2,3,4,5,6 400
Centrale termica secondo indicazioni del progetto impianti min.600
4.3 Carichi permanenti e di peso proprio
Tenuti presenti i pesi dei materiali da costruzione, dei terreni e degli elementi costruttivi di cui al
prospetto 4.1 del predetto D.M., si precisa che quali carichi permanenti e di peso proprio sono
stati assunti i seguenti:
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TIPOLOGIA G1 ( daN/m3) G2 ( daN/m2)Pp terreno 1900Pp calcestruzzo armato 2500Pp cls strutturale leggero 1800Pp cls leggero per sottofondi 1200Pp acciaio 7850Pp muratura mattoni pieni 1800Pp vetro 2500Pp legno 600 / 700Pp orizzontamento voltato 1600Pp solaio cortili 470Pp tramezzi interni 100Pp pavimenti sp=2,5cm 60Pp sottofondi normali sp=8cm 160Pp intonaci sp=1,5cm 30Pp manto in lastre metalliche 30
4.4 Elaborazione per carico neve
L’azione della neve è stata calcolata secondo quanto indicato dal D.M. 16/1/1996 (Criteri
generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi) ed in
particolare dalla Circolare Ministeriale 4 Luglio 1996, N.156AA.GG./STC (Istruzioni per
l’applicazione delle A Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della
sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi” di cui al decreto ministeriale 16
gennaio 1996.)
località Torino
altitudine 250 m s.l.m.
Il carico neve al suolo, considerata l'altitudine ed ubicazione regionale della località in cui
sorgerà la costruzione viene fissato in q_sk =172daN/m2 di proiezione orizzontale.
I coefficienti di forma previsti al paragrafo 6.2 del D.M. 16/1/1996 portano a considerare un
carico distribuito dovuto alla neve di valore: q_s = mu_2 * q_sk = 0,8 * 172 = 140daN/m2
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4.5 Elaborazione per carico vento
L’azione del vento è stata calcolata secondo quanto indicato dal D.M. 16/1/1996 (Criteri
generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi) ed in
particolare dalla Circolare Ministeriale 4 Luglio 1996, N.156AA.GG./STC (Istruzioni per
l=applicazione delle A Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della
sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi” di cui al decreto ministeriale 16
gennaio 1996.)
Carico dovuto al vento p = q_ref * ce * cp * cd
dove:
q_ref : pressione cinetica di riferimento
ce : coefficiente di esposizione
cp : coefficiente di forma
cd : coefficiente dinamico
- Pressione cinetica di riferimento:
q_ref = v_ref ^2 / 1,6
v_ref =v_ref,0 per as < a0
v_ref= v_ref,0 + ka * (as-a0) per as > a0
dove:
v_ref,0 a0, ka sono dati dalla tabella 7.1 della Circolare Ministeriale 4 Luglio 1996,
N.156AA.GG./STC in funzione della zona ove sorge la costruzione;
as è l’altitudine sul livello del mare (in metri) del sito dove sorge la costruzione.
località Torino
zona 1
altitudine 250 m s.l.m.
v_ref,0 25 m/sec
a0 1000 m
ka 0,012 1/sec
da cui
v_ref = 25 m/sec q_ref = 39 daN/mq
- Coefficiente di esposizione:
ce(z) = kr^2 * ct * log.n ( z / z0 ) * [ 7 + ct * log.n ( z / z0 ) ]
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nota bene se z < z.min si pone z = z.min
dove:
kr, z0, z.min sono assegnati tabella 7.2 della Circolare Ministeriale 4 Luglio 1996,
N.156AA.GG./STC in funzione della categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione.
ct è il coefficiente di topografia. Esso è posto di regola pari ad 1 sia per le zone
pianeggianti sia per quelle ondulate, collinose, montane. Nel caso di costruzioni ubicate presso
la sommità di colline o pendii isolati il coefficiente di topografia deve essere valutato con analisi
più approfondite ( vedi Circolare 4 Luglio 1996, N.156 ).
z è l’altezza della costruzione.
Classe di rugosità del terreno : A B @ Aree urbane (non di classe A)
Categoria di esposizione del sito: A IV A
I valori numerici risultano:
kr = 0,22
z0 = 0,30 m
z.min = 8,00 m
ct = 1
ed in funzione della quota del fabbricato risultano i valori di carico del vento riportati in tabella.
Z = 15,0 m ce(z) = 2,1 q = 82 daN/mq
Si adottano come coefficienti di forma quelli previsti al paragrafo C.7.6 della Circolare
Ministeriale 4 Luglio 1996, N.156AA.GG./STC
cp _esterno sopravento = +0,8
cp _esterno sottovento = -0,4
cp _interno = +/-0,2
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5 MATERIALI E COMPONENTI
Terreno
Da quanto riportato nel documento Relazione geologico-tecnica si assume:
peso di volume 19 kN/mc
falda a oltre 12 metri dal piano piazza
Le conclusioni e indicazioni operative individuano:
piano di imposta delle fondazioni collocato in uno strato di argilla plastica compatta omogenea
esteso fino a -3,50 -7,00 metri dal piano piazza;
Tasso di lavoro del terreno:
nuove fondazioni pressioni di 2,0 daN/cmq
fondazioni dei fabbricati esistenti pressioni di 3,0 daN/cmq
Il diverso tasso di lavoro ammissibile del terreno al di sotto delle nuove ed esistenti fondazioni
deriva dal poter considerare per queste ultime la benefica influenza dovuta al maggior grado di
consolidazione raggiunto (permesso dal basso livello della falda e dalla permanenza nel tempo
del carico) rispetto a quello riscontrato durante le prove e che risulta da prendere in
considerazione per nuove opere.
Calcestruzzo normale per getti
coefficiente di Poisson = 0–0,2
coefficiente di dilatazione termica = 10x10-6 ?C-1
resistenza caratteristica a compressione: Rck = 250 daN/cm2
modulo elastico: E = 18.000 ( Rck )^0,5 = 285.000 daN/cm2
tensioni ammissibili nel calcestruzzo sigma = 85,00 daN/cm2
tauc0 = 5,33 daN/cm2
tauc1 = 16,86 daN/cm2
resistenza caratteristica a compressione: Rck = 300 daN/cm2
modulo elastico: E = 18.000 ( Rck )^0,5 = 312.000 daN/cm2
tensioni ammissibili nel calcestruzzo sigma = 97,50 daN/cm2
tauc0 = 6,00 daN/cm2
tauc1 = 18,29 daN/cm2
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Calcestruzzi alleggeriti strutturali
Nel caso del calcestruzzo strutturale leggero avente peso specifico 1800 daN/mc da utilizzare
negli interventi sulle volte si richiede una resistenza di 300 daN/cm2.
Acciaio per cemento armato
Acciaio in barre tipo FeB44k controllato in stabilimento, esente da scorie, saldature, soffiature, o
di qualsiasi altro difetto. Dovranno essere consegnati preliminarmente i certificati di origine
forniti dal produttore.
modulo elastico E = 2.100.000 daN/cm2
tensione ammissibile nell'armatura sigma = 2600 daN/cm2
Acciaio per carpenteria metallica nuove realizzazioni
Acciaio per carpenteria Fe 430 grado C
modulo elastico E = 2.100.000 daN/cm2
tensioni ammissibili per sp ? 40 mm sigma = 1900 daN/cm2
tau = 1097 daN/cm2
tensioni ammissibili per sp > 40 mm sigma = 1700 daN/cm2
tau = 981 daN/cm2
Acciaio per catene
Barre con diametro di 27-32mm con filettatura continua su tutta la barra.
Le caratteristiche meccaniche da rispettare sono:
tensione di snervamento >= 835 N/mmq
tensione di rottura >= 1030 N/mmq
modulo elastico = 205940 N/mmq
allungamento “A10” >= 7%
piegamento a 180° , con risultato positivo, su mandrino pari a 8 diametri
Muratura esistente tensioni ammissibili della muratura esistente
Si ipotizza per il legante la classe equivalente M4; per il laterizio pieno una resistenza
caratteristica a compressione f_bk = 150 daN/cm2
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Dalla tabella A del punto 2.3.1.1 del D.M. 20.11.87 si ricava f_k = 51 daN/cm2 da cui si ha
amm = fk/5= 51/5= 10 daN/cm2
Legno
Nel caso del legno da costruzione si prende come riferimento l’essenze di conifera resinosa di
classe I avente le seguenti caratteristiche meccaniche:
compressione assiale C = 97 daN/cm2
compressione trasversale CT = 20 daN/cm2
trazione assiale T = 82 daN/cm2
trazione trasversale TT = 6 daN/cm2
flessione F = 102 daN/cm2
taglio = 12 daN/cm2
modulo di elasticità normale a compressione Ec = 11515*T^0,5 = 113400 daN/cm2
modulo di elasticità normale a trazione Et = 11515*T ^0,5 = 104300 daN/cm2
modulo di elasticità normale a flessione Ef = 9595*C ^0,5 = 96900 daN/cm2
Solaio del cortile
Nel caso di utilizzo di elementi prefabbricati il momento di servizio richiesto è di
828.525daN*cm sulla base di un metro di larghezza.
6 VERIFICA DELLE STRUTTURE ATTUALI
6.1 Analisi sulle strutture in situazione esistente
In base alle verifiche condotte non si evidenziano significativi incrementi di carico per gli
elementi portanti e le loro tensioni risultano contenute in valori normalmente sopportabili da
strutture murarie del tipo esaminato. Sono però stati ugualmente previsti interventi tipici per il
rinforzo di fondazioni, pilastri, volte, murature; tali lavorazioni e attività - ad opera della DL - in
sede di esecuzione di cantiere troveranno una propria miglior effettiva definizione.
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7 RISULTATI NUMERICI
Le elaborazioni numeriche riportate nei successivi allegati sono riferite a:
Capriate di copertura
Solaio in cls e travi dei cortili
Muro di sostegno
Verifica delle strutture in situazione esistente
Scale
Passerella di servizio
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7.1 Capriate di copertura
VERIFICA ELEMENTI CAPRIATAlavoro : L2147_
Unita` di misura : Kgf ; cm ; Kgf/cmq ; Kgf*cm
MATERIALIFe430: Mod.El.= 2100000.; Samm= 1900.( 1700. per sp>40 mm)Legno Lamellare: Mod.El.= 100000.; Samm= 97/102
CASI DI CARICO| N | Descrizione | Soll.|| 1|Caso 1 | 1|
CARATTERISTICHE GEOMETRICHE
P_IPE80_S003 ( 3) :A = 7.6563E+00 Jz= 80.2777E+00 Jy= 8.4911E+00 Jt=527.6360E-03Nod| z | y | Tau/Tz | Tau/Ty | Tau/Mt |
1| -2.3| 4.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Z|2| 2.3| 4.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Z|3| 2.3| -4.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Z|4| -2.3| -4.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Z|5| -0.7| 4.0| 283.467E-03 Z| 75.007E-03 Z|-988.881E-03 Z|6| 0.7| 4.0| 283.467E-03 Z| -75.007E-03 Z|-988.881E-03 Z|7| -0.7| -4.0| 283.467E-03 Z| -75.007E-03 Z| 988.881E-03 Z|8| 0.7| -4.0| 283.467E-03 Z| 75.007E-03 Z| 988.881E-03 Z|9| -0.2| 0.0| 000.000E-03 Y|-381.232E-03 Y|-721.375E-03 Y|
10| 0.2| 0.0| 000.000E-03 Y|-381.232E-03 Y| 721.375E-03 Y|11| -0.2| 3.0| 000.000E-03 Y|-325.921E-03 Y|-721.375E-03 Y|12| 0.2| 3.0| 000.000E-03 Y|-325.921E-03 Y| 721.375E-03 Y|13| -0.2| -3.0| 000.000E-03 Y|-325.921E-03 Y|-721.375E-03 Y|14| 0.2| -3.0| 000.000E-03 Y|-325.921E-03 Y| 721.375E-03 Y|
RETTANGOLARE_S004 ( 4) :A = 15.0000E+00 Jz= 31.2500E+00 Jy= 11.2500E+00 Jt= 28.1525E+00base= 3.0 ; alt= 5.0Nod| z | y | Tau/Tz | Tau/Ty | Tau/Mt |
1| -1.5| 2.5| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| -96.176E-03 Y|2| 1.5| 2.5| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 96.176E-03 Y|3| 1.5| -2.5| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 96.176E-03 Y|4| -1.5| -2.5| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| -96.176E-03 Y|5| -1.5| 0.0| 000.000E-03 Y|-100.000E-03 Y| -96.176E-03 Y|6| 1.5| 0.0| 000.000E-03 Y|-100.000E-03 Y| 96.176E-03 Y|7| 0.0| 2.5| 100.000E-03 Z| 000.000E-03 Z| 000.000E-03 Y|8| 0.0| -2.5| 100.000E-03 Z| 000.000E-03 Z| 000.000E-03 Y|
RETTANGOLARE_S005 ( 5) :A =256.0000E+00 Jz= 5.4613E+03 Jy= 5.4613E+03 Jt= 9.2174E+03base= 16.0 ; alt= 16.0Nod| z | y | Tau/Tz | Tau/Ty | Tau/Mt |
1| -8.0| 8.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| -1.112E-03 Y|2| 8.0| 8.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 1.112E-03 Y|3| 8.0| -8.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| 1.112E-03 Y|4| -8.0| -8.0| 000.000E-03 Y| 000.000E-03 Y| -1.112E-03 Y|5| -8.0| 0.0| 000.000E-03 Y| -5.859E-03 Y| -1.112E-03 Y|6| 8.0| 0.0| 000.000E-03 Y| -5.859E-03 Y| 1.112E-03 Y|7| 0.0| 8.0| 5.859E-03 Z| 000.000E-03 Z| 000.000E-03 Y|8| 0.0| -8.0| 5.859E-03 Z| 000.000E-03 Z| 000.000E-03 Y|
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P_IPE80_S003 ( 3) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 7------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 176.3| 0.0| -722.0| 2.8| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -142.1| 0.0| 0.0| 142.1|| 1- 1|si| 5| Tz | -80.0| 0.8| 0.0| 80.0|| 1- 1|si| 9| Ty | -90.4| 0.0| 0.0| 90.4|
------------------------------------------- PROGR. 26.80SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 94.5| 0.0| -723.6| 3.3| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -120.1| 0.0| 0.0| 120.1|| 1- 1|si| 5| Tz | -86.8| 0.9| 0.0| 86.8|| 1- 1|si| 9| Ty | -92.4| 0.0| 0.0| 92.4|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -725.1| 3.8| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx | -94.7| 0.0| 0.0| 94.7|| 1- 1|si| 5| Tz | -94.7| 1.1| 0.0| 94.7|| 1- 1|si| 9| Ty | -94.7| 0.0| 0.0| 94.7|| 1- 1|si| 6| Si| -94.7| 1.1| 0.0| 94.7|
------------------------------------------------------------VERIFICA STABILITA` :
Caso 1- 1 |L0 = 53.6|Lc = 53.6|Ro = 1.1 |lm= 50.9|Nodo 2 |om = 1.19|csz= 1.00|csy= 1.02|Infless. Y
|Ncrz = 578945.9|Ncry= 61236.1||Nmax = -725.1|Mzeq= 0.0|Myeq= 132.2|Ss = -149.1
P_IPE80_S003 ( 3) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 8------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -725.1| -3.8| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -94.7| 0.0| 0.0| 94.7|| 1- 1|si| 5| Tz Si| -94.7| -1.1| 0.0| 94.7|| 1- 1|si| 9| Ty | -94.7| 0.0| 0.0| 94.7|
------------------------------------------- PROGR. 26.80SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 94.5| 0.0| -723.6| -3.3| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -120.1| 0.0| 0.0| 120.1|| 1- 1|si| 5| Tz | -86.8| -0.9| 0.0| 86.8|| 1- 1|si| 9| Ty | -92.4| 0.0| 0.0| 92.4|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 176.3| 0.0| -722.0| -2.8| 0.0|TENSIONI :
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 16
| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -142.1| 0.0| 0.0| 142.1|| 1- 1|si| 5| Tz | -80.0| -0.8| 0.0| 80.0|| 1- 1|si| 9| Ty | -90.4| 0.0| 0.0| 90.4|
------------------------------------------------------------VERIFICA STABILITA` :
Caso 1- 1 |L0 = 53.6|Lc = 53.6|Ro = 1.1 |lm= 50.9|Nodo 2 |om = 1.19|csz= 1.00|csy= 1.02|Infless. Y
|Ncrz = 578945.9|Ncry= 61236.1||Nmax = -725.1|Mzeq= 0.0|Myeq= 132.2|Ss = -149.1
P_IPE80_S003 ( 3) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 21------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 249.1| 0.0| -834.8| 4.2| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -176.5| 0.0| 0.0| 176.5|| 1- 1|si| 5| Tz | -88.8| 1.2| 0.0| 88.8|| 1- 1|si| 9| Ty | -103.5| 0.0| 0.0| 103.5|
------------------------------------------- PROGR. 26.80SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 130.8| 0.0| -836.3| 4.6| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -144.7| 0.0| 0.0| 144.7|| 1- 1|si| 5| Tz | -98.6| 1.3| 0.0| 98.6|| 1- 1|si| 9| Ty | -106.3| 0.0| 0.0| 106.3|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -837.8| 5.1| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -109.4| 0.0| 0.0| 109.4|| 1- 1|si| 5| Tz Si| -109.4| 1.5| 0.0| 109.5|| 1- 1|si| 9| Ty | -109.4| 0.0| 0.0| 109.4|
------------------------------------------------------------VERIFICA STABILITA` :
Caso 1- 1 |L0 = 53.6|Lc = 53.6|Ro = 1.1 |lm= 50.9|Nodo 2 |om = 1.19|csz= 1.00|csy= 1.02|Infless. Y
|Ncrz = 578945.9|Ncry= 61236.1||Nmax = -837.8|Mzeq= 0.0|Myeq= 186.8|Ss = -181.8
P_IPE80_S003 ( 3) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 22------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -837.8| -5.1| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -109.4| 0.0| 0.0| 109.4|| 1- 1|si| 5| Tz Si| -109.4| -1.5| 0.0| 109.5|| 1- 1|si| 9| Ty | -109.4| 0.0| 0.0| 109.4|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 17
------------------------------------------- PROGR. 26.80SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 130.8| 0.0| -836.3| -4.6| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -144.7| 0.0| 0.0| 144.7|| 1- 1|si| 5| Tz | -98.6| -1.3| 0.0| 98.6|| 1- 1|si| 9| Ty | -106.3| 0.0| 0.0| 106.3|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 249.1| 0.0| -834.8| -4.2| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 2|Sx Si| -176.5| 0.0| 0.0| 176.5|| 1- 1|si| 5| Tz | -88.8| -1.2| 0.0| 88.8|| 1- 1|si| 9| Ty | -103.5| 0.0| 0.0| 103.5|
------------------------------------------------------------VERIFICA STABILITA` :
Caso 1- 1 |L0 = 53.6|Lc = 53.6|Ro = 1.1 |lm= 50.9|Nodo 2 |om = 1.19|csz= 1.00|csy= 1.02|Infless. Y
|Ncrz = 578945.9|Ncry= 61236.1||Nmax = -837.8|Mzeq= 0.0|Myeq= 186.8|Ss = -181.8
RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 1------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| 10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 1098.4| 0.0| -1.1| 1098.4|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 1137.8| 0.0| 0.0| 1137.8|| 1- 1|si| 7| Tz | 1059.1| 0.0| 0.0| 1059.1|| 1- 1|si| 5| Ty | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 1098.4| 0.0| 1.1| 1098.4|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 2
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| 10.8|TENSIONI :
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 18
| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 894.9| 0.0| -1.1| 894.9|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 934.3| 0.0| 0.0| 934.3|| 1- 1|si| 7| Tz | 855.6| 0.0| 0.0| 855.6|| 1- 1|si| 5| Ty | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 894.9| 0.0| 1.1| 894.9|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 3
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 8413.0| 0.0| 35.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 560.9| 0.0| 0.0| 560.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 560.9| 0.0| 0.0| 560.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 560.9| 0.0| -3.6| 560.9|
------------------------------------------- PROGR. 302.54SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 5389.0| 0.0| 0.0| 8413.0| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 992.0| 0.0| 0.0| 992.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 129.7| 0.0| 0.0| 129.7|| 1- 1|si| 1| Ty | 129.7| 0.0| 0.0| 129.7|
------------------------------------------- PROGR. 605.09SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 8413.0| 0.0| -35.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 560.9| 0.0| 0.0| 560.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 560.9| 0.0| 0.0| 560.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 560.9| 0.0| 3.6| 560.9|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.
RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 4------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| 10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 894.9| 0.0| -1.1| 894.9|
------------------------------------------- PROGR. 91.36
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 19
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 934.3| 0.0| 0.0| 934.3|| 1- 1|si| 7| Tz | 855.6| 0.0| 0.0| 855.6|| 1- 1|si| 5| Ty | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 13424.2| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 7| Tz | 894.9| 0.0| 0.0| 894.9|| 1- 1|si| 5| TySi| 894.9| 0.0| 1.1| 894.9|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 5
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| 10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 1098.4| 0.0| -1.1| 1098.4|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 1137.8| 0.0| 0.0| 1137.8|| 1- 1|si| 7| Tz | 1059.1| 0.0| 0.0| 1059.1|| 1- 1|si| 5| Ty | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 16476.6| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 1098.4| 0.0| 0.0| 1098.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 1098.4| 0.0| 1.1| 1098.4|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 10
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 3428.5| 0.0| 8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 228.6| 0.0| 0.0| 228.6|| 1- 1|si| 7| Tz | 228.6| 0.0| 0.0| 228.6|| 1- 1|si| 5| TySi| 228.6| 0.0| -0.9| 228.6|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 3434.5| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 261.5| 0.0| 0.0| 261.5|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 20
| 1- 1|si| 7| Tz | 196.4| 0.0| 0.0| 196.4|| 1- 1|si| 5| Ty | 229.0| 0.0| 0.0| 229.0|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 3440.6| 0.0| -8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | 229.4| 0.0| 0.0| 229.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 229.4| 0.0| 0.0| 229.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 229.4| 0.0| 0.9| 229.4|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 12
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 5025.5| 0.0| 8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 335.0| 0.0| 0.0| 335.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 335.0| 0.0| 0.0| 335.0|| 1- 1|si| 5| TySi| 335.0| 0.0| -0.9| 335.0|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 5031.5| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 368.0| 0.0| 0.0| 368.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 302.9| 0.0| 0.0| 302.9|| 1- 1|si| 1| Ty | 302.9| 0.0| 0.0| 302.9|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 5037.5| 0.0| -8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 335.8| 0.0| 0.0| 335.8|| 1- 1|si| 7| Tz | 335.8| 0.0| 0.0| 335.8|| 1- 1|si| 5| TySi| 335.8| 0.0| 0.9| 335.8|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 13
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 5037.5| 0.0| 8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 335.8| 0.0| 0.0| 335.8|| 1- 1|si| 7| Tz | 335.8| 0.0| 0.0| 335.8|| 1- 1|si| 5| TySi| 335.8| 0.0| -0.9| 335.8|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 5031.5| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 368.0| 0.0| 0.0| 368.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 302.9| 0.0| 0.0| 302.9|| 1- 1|si| 5| Ty | 335.4| 0.0| 0.0| 335.4|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 5025.5| 0.0| -8.9|
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RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 21
TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 335.0| 0.0| 0.0| 335.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 335.0| 0.0| 0.0| 335.0|| 1- 1|si| 5| TySi| 335.0| 0.0| 0.9| 335.0|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 15
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 3440.6| 0.0| 8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 229.4| 0.0| 0.0| 229.4|| 1- 1|si| 7| Tz | 229.4| 0.0| 0.0| 229.4|| 1- 1|si| 5| TySi| 229.4| 0.0| -0.9| 229.4|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 3434.5| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 261.5| 0.0| 0.0| 261.5|| 1- 1|si| 7| Tz | 196.4| 0.0| 0.0| 196.4|| 1- 1|si| 5| Ty | 229.0| 0.0| 0.0| 229.0|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 3428.5| 0.0| -8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 228.6| 0.0| 0.0| 228.6|| 1- 1|si| 7| Tz | 228.6| 0.0| 0.0| 228.6|| 1- 1|si| 5| TySi| 228.6| 0.0| 0.9| 228.6|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 18
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| 10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 98.2| 0.0| -1.1| 98.2|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 137.5| 0.0| 0.0| 137.5|| 1- 1|si| 7| Tz | 58.9| 0.0| 0.0| 58.9|| 1- 1|si| 5| Ty | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 98.2| 0.0| 1.1| 98.2|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.
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RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 19------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| 10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 98.2| 0.0| -1.1| 98.2|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 491.5| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 137.5| 0.0| 0.0| 137.5|| 1- 1|si| 7| Tz | 58.9| 0.0| 0.0| 58.9|| 1- 1|si| 5| Ty | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 1472.8| 0.0| -10.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 98.2| 0.0| 0.0| 98.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 98.2| 0.0| 1.1| 98.2|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 24
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 6513.6| 0.0| 8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 434.2| 0.0| 0.0| 434.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 434.2| 0.0| 0.0| 434.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 434.2| 0.0| -0.9| 434.2|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 6519.6| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 467.2| 0.0| 0.0| 467.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 402.1| 0.0| 0.0| 402.1|| 1- 1|si| 5| Ty | 434.6| 0.0| 0.0| 434.6|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 6525.6| 0.0| -8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 435.0| 0.0| 0.0| 435.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 435.0| 0.0| 0.0| 435.0|| 1- 1|si| 5| TySi| 435.0| 0.0| 0.9| 435.0|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.RETTANGOLARE_S004 ( 4) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 25
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 6525.6| 0.0| 8.9|TENSIONI :
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RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 23
| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | 435.0| 0.0| 0.0| 435.0|| 1- 1|si| 7| Tz | 435.0| 0.0| 0.0| 435.0|| 1- 1|si| 5| TySi| 435.0| 0.0| -0.9| 435.0|
------------------------------------------- PROGR. 91.36SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 406.9| 0.0| 0.0| 6519.6| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| 467.2| 0.0| 0.0| 467.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 402.1| 0.0| 0.0| 402.1|| 1- 1|si| 5| Ty | 434.6| 0.0| 0.0| 434.6|
------------------------------------------- PROGR. 182.73SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| 6513.6| 0.0| -8.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | 434.2| 0.0| 0.0| 434.2|| 1- 1|si| 7| Tz | 434.2| 0.0| 0.0| 434.2|| 1- 1|si| 5| TySi| 434.2| 0.0| 0.9| 434.2|Asta Tesa Per tutte le condizioni di carico.
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LEGNO
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 6MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -17420.0| 0.0| 602.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -68.0| 0.0| 0.0| 68.0|| 1- 1|si| 7| Tz | -68.0| 0.0| 0.0| 68.0|| 1- 1|si| 5| TySi| -68.0| 0.0| -3.5| 68.3|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 30162.2| 0.0| 0.0| -17262.0| 0.0| 87.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -111.6| 0.0| 0.0| 111.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -111.6| 0.0| 0.0| 111.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -67.4| 0.0| -0.5| 67.4|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 15351.7| 0.0| 0.0| -17104.0| 0.0| -427.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -89.3| 0.0| 0.0| 89.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -89.3| 0.0| 0.0| 89.3|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.8| 0.0| 2.5| 67.0|
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 9MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 15351.7| 0.0| 0.0| -17104.0| 0.0| 427.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -89.3| 0.0| 0.0| 89.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -89.3| 0.0| 0.0| 89.3|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.8| 0.0| -2.5| 67.0|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 30162.2| 0.0| 0.0| -17262.0| 0.0| -87.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -111.6| 0.0| 0.0| 111.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -111.6| 0.0| 0.0| 111.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -67.4| 0.0| 0.5| 67.4|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -17420.0| 0.0| -602.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | -68.0| 0.0| 0.0| 68.0|| 1- 1|si| 7| Tz | -68.0| 0.0| 0.0| 68.0|| 1- 1|si| 5| TySi| -68.0| 0.0| 3.5| 68.3|
------------------------------------------------------------
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 25
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 11MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -2874.7| 0.0| 2.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|| 1- 1|si| 5| TySi| -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 70.2| 0.0| 0.0| -2883.2| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -11.4| 0.0| 0.0| 11.4|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.4| 0.0| 0.0| 11.4|| 1- 1|si| 5| Ty | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|
------------------------------------------- PROGR. 107.22SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -2891.7| 0.0| -2.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|| 1- 1|si| 5| TySi| -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 14MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -2891.7| 0.0| 2.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|| 1- 1|si| 5| TySi| -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|
------------------------------------------- PROGR. 53.61SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 70.2| 0.0| 0.0| -2883.2| 0.0| 0.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -11.4| 0.0| 0.0| 11.4|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.4| 0.0| 0.0| 11.4|| 1- 1|si| 5| Ty | -11.3| 0.0| 0.0| 11.3|
------------------------------------------- PROGR. 107.22SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -2874.7| 0.0| -2.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|| 1- 1|si| 5| TySi| -11.2| 0.0| 0.0| 11.2|
------------------------------------------------------------
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 16
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 26
MATERIALE Legno Samm= 97/102------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 15175.3| 0.0| 0.0| -17106.8| 0.0| 295.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -89.1| 0.0| 0.0| 89.1|| 1- 1|si| 7| Tz | -89.1| 0.0| 0.0| 89.1|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.8| 0.0| -1.7| 66.9|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 18458.5| 0.0| 0.0| -16948.8| 0.0| -219.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.2| 0.0| 1.3| 66.2|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| -23231.1| 0.0| 0.0| -16790.8| 0.0| -734.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| -99.6| 0.0| 0.0| 99.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -31.6| 0.0| 0.0| 31.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -65.6| 0.0| 4.3| 66.0|
------------------------------------------------------------
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 17MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| -23231.1| 0.0| 0.0| -16790.8| 0.0| 734.8|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| -99.6| 0.0| 0.0| 99.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -31.6| 0.0| 0.0| 31.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -65.6| 0.0| -4.3| 66.0|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 18458.5| 0.0| 0.0| -16948.8| 0.0| 219.9|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.2| 0.0| -1.3| 66.2|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 15175.3| 0.0| 0.0| -17106.8| 0.0| -295.0|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -89.1| 0.0| 0.0| 89.1|| 1- 1|si| 7| Tz | -89.1| 0.0| 0.0| 89.1|| 1- 1|si| 5| Ty | -66.8| 0.0| 1.7| 66.9|
------------------------------------------------------------
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 20
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 27
MATERIALE Legno Samm= 97/102------------------------------------------- PROGR. 0.00
SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| -23231.1| 0.0| 0.0| -14906.5| 0.0| 679.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| -92.3| 0.0| 0.0| 92.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -24.2| 0.0| 0.0| 24.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -58.2| 0.0| -4.0| 58.6|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 13642.0| 0.0| 0.0| -14748.5| 0.0| 164.7|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -77.6| 0.0| 0.0| 77.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -77.6| 0.0| 0.0| 77.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.6| 0.0| -1.0| 57.6|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 5542.3| 0.0| 0.0| -14590.4| 0.0| -350.2|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -65.1| 0.0| 0.0| 65.1|| 1- 1|si| 7| Tz | -65.1| 0.0| 0.0| 65.1|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.0| 0.0| 2.1| 57.1|
------------------------------------------------------------
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 23MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 5542.3| 0.0| 0.0| -14590.4| 0.0| 350.2|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -65.1| 0.0| 0.0| 65.1|| 1- 1|si| 7| Tz | -65.1| 0.0| 0.0| 65.1|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.0| 0.0| -2.1| 57.1|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 13642.0| 0.0| 0.0| -14748.5| 0.0| -164.7|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -77.6| 0.0| 0.0| 77.6|| 1- 1|si| 7| Tz | -77.6| 0.0| 0.0| 77.6|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.6| 0.0| 1.0| 57.6|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| -23231.1| 0.0| 0.0| -14906.5| 0.0| -679.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx Si| -92.3| 0.0| 0.0| 92.3|| 1- 1|si| 7| Tz | -24.2| 0.0| 0.0| 24.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -58.2| 0.0| 4.0| 58.6|
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 26MATERIALE Legno Samm= 97/102
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RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 28
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 5293.2| 0.0| 0.0| -14594.6| 0.0| 484.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -64.8| 0.0| 0.0| 64.8|| 1- 1|si| 7| Tz | -64.8| 0.0| 0.0| 64.8|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.0| 0.0| -2.8| 57.2|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 25132.9| 0.0| 0.0| -14436.6| 0.0| -30.3|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -56.4| 0.0| 0.2| 56.4|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -14278.6| 0.0| -545.2|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 3|Sx | -55.8| 0.0| 0.0| 55.8|| 1- 1|si| 7| Tz | -55.8| 0.0| 0.0| 55.8|| 1- 1|si| 5| TySi| -55.8| 0.0| 3.2| 56.0|
RETTANGOLARE_S005 ( 5) - metodo: tensioni ammissibili - ASTA 27MATERIALE Legno Samm= 97/102
------------------------------------------- PROGR. 0.00SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 0.0| 0.0| 0.0| -14278.6| 0.0| 545.2|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx | -55.8| 0.0| 0.0| 55.8|| 1- 1|si| 7| Tz | -55.8| 0.0| 0.0| 55.8|| 1- 1|si| 5| TySi| -55.8| 0.0| -3.2| 56.0|
------------------------------------------- PROGR. 87.34SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 25132.9| 0.0| 0.0| -14436.6| 0.0| 30.3|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 7| Tz | -93.2| 0.0| 0.0| 93.2|| 1- 1|si| 5| Ty | -56.4| 0.0| -0.2| 56.4|
------------------------------------------- PROGR. 174.69SOLLECITAZIONI :| Caso| MZ | MY | MT | N | TZ | TY || 1- 1| 5293.2| 0.0| 0.0| -14594.6| 0.0| -484.6|TENSIONI :| Caso|Ve|No|massimi | Sx | Tz | Ty | Si || 1- 1|si| 1|Sx Si| -64.8| 0.0| 0.0| 64.8|| 1- 1|si| 7| Tz | -64.8| 0.0| 0.0| 64.8|| 1- 1|si| 5| Ty | -57.0| 0.0| 2.8| 57.2|
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7.2 Solaio in cls e travi dei cortili
Nome travata : Solaio S1Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=50; alt.=35; sp.ala=5; sp.an.=20; Acls=850 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| S| 1| 3| 1| 0| 292.| 270.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |permutaz. campate | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |2| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -29137.| 7.1 |.8353| 3.08|.3622| 4.02|.4731| 8.1| 326.|SI|
150.|150.|3.| 194245.| 4.02|.4731| 0. |. | 4.02|.4731| 35.9| 1629.|SI|292.|292.|3.| -29137.| 7.1 |.8353| 3.08|.3622| 4.02|.4731| 8.1| 326.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |VE|> 0.| 0.|3.| 2658.| 4.6|SI|
292.|292.|3.| -2658.| -4.6|SI|
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 31
Nome travata : Solaio S2Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=50; alt.=35; sp.ala=5; sp.an.=20; Acls=850 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| S| 1| 3| 1| 0| 362.| 340.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |permutaz. campate | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |2| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -44315.|12.44|1.464| 8.42|.9905| 4.02|.4731| 9. | 189.|SI|
163.|163.|3.| 295436.| 9.36|1.101| 2.26|.2661| 7.1 |.8353| 43.1| 1423.|SI|362.|362.|3.| -44315.|12.44|1.464| 8.42|.9905| 4.02|.4731| 9. | 189.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |VE|> 0.| 0.|3.| 3294.| 5.7|SI|
355.|355.|3.| -3158.| -5.5|SI|362.|362.|3.| -3294.| -5.7|SI|
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 32
Nome travata : Solaio S3Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=50; alt.=35; sp.ala=5; sp.an.=20; Acls=850 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| S| 1| 3| 1| 0| 152.| 130.|2| S| 1| 3| 1| 0| 370.| 340.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |permutaz. campate | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |2| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |3| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |4| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -7691.| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 2.26|.2661| 2.6| 116.|SI|
56.| 56.|3.| 29311.| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 2.26|.2661| 6.2| 432.|SI|89.| 89.|3.| -124871.| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 2.26|.2661| 42.4| 1887.|SI|
138.|138.|3.| -198491.| 6.79|.7983| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 52.9| 1540.|SI|152.|152.|3.| -198491.| 6.79|.7983| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 52.9| 1540.|SI|
> 152.| 0.|3.| -179584.| 6.79|.7983| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 47.9| 1394.|SI|360.|207.|3.| 208454.| 6.79|.7983| 2.26|.2661| 4.52|.5322| 34.7| 1558.|SI|522.|370.|3.| -45979.| 6.79|.7983| 4.52|.5322| 2.26|.2661| 12.3| 357.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |VE|> 0.| 0.|3.| 1083.| 1.9|SI|> 0.| 0.|3.| -1220.| -2.1|SI|
8.| 8.|3.| 947.| 1.6|SI|14.| 14.|3.| 821.| 1.4|SI|22.| 22.|3.| 685.| 1.2|SI|
152.|152.|3.| -2659.| -4.6|SI|226.| 74.|3.| 2657.| 4.6|SI|271.|118.|3.| 1849.| 3.2|SI|315.|163.|3.| 1041.| 1.8|SI|360.|207.|3.| 233.| .4|SI|522.|370.|3.| -2884.| -5. |SI|
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 33
Nome travata : Solaio S4-S5Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=50; alt.=35; sp.ala=5; sp.an.=20; Acls=850 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| S| 1| 3| 1| 0| 470.| 440.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |permutaz. campate | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |2| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -74567.|11.62|1.368| 7.6 |.8944| 4.02|.4731| 15.5| 350.|SI|
212.|212.|3.| 497115.| 9.36|1.101| 2.26|.2661| 7.1 |.8353| 72.5| 2395.|SI|470.|470.|3.| -74567.|11.62|1.368| 7.6 |.8944| 4.02|.4731| 15.5| 350.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |VE|304.|304.|3.| -1246.| -2.2|SI|349.|349.|3.| -2076.| -3.6|SI|395.|395.|3.| -2906.| -5. |SI|
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L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 34
Nome travata : Solaio S7Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=50; alt.=35; sp.ala=5; sp.an.=20; Acls=850 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| S| 1| 3| 1| 0| 232.| 210.|2| S| 1| 3| 1| 0| 380.| 350.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |permutaz. campate | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |2| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |3| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -3.18| - | - | - |4| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -15. | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -60466.| 5.34|.6283| 2.26|.2661| 3.08|.3622| 19.7| 913.|SI|
94.| 94.|3.| 85106.| 5.34|.6283| 2.26|.2661| 3.08|.3622| 16.1| 927.|SI|167.|167.|3.| -151597.| 5.34|.6283| 2.26|.2661| 3.08|.3622| 49.4| 2288.|SI|232.|232.|3.| -250148.|16.84|1.981|10.68|1.257| 6.16|.7244| 43.3| 840.|SI|
> 232.| 0.|3.| -250148.|16.84|1.981|10.68|1.257| 6.16|.7244| 43.3| 840.|SI|445.|213.|3.| 230218.| 8.42|.9905| 2.26|.2661| 6.16|.7244| 34.9| 1274.|SI|537.|305.|3.| -109476.| 8.42|.9905| 2.26|.2661| 6.16|.7244| 34.8| 1661.|SI|612.|380.|3.| -161638.| 8.42|.9905| 5.34|.6283| 3.08|.3622| 39.2| 1066.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |VE|> 0.| 0.|3.| 2019.| 3.5|SI|> 0.| 0.|3.| -541.| -.9|SI|
8.| 8.|3.| 1883.| 3.3|SI|14.| 14.|3.| 1758.| 3.1|SI|22.| 22.|3.| 1621.| 2.8|SI|
218.|218.|3.| -2916.| -5.1|SI|218.|218.|3.| -2927.| -5.1|SI|232.|232.|3.| -3189.| -5.5|SI|308.| 75.|3.| 2743.| 4.8|SI|354.|121.|3.| 1909.| 3.3|SI|598.|365.|3.| -3049.| -5.3|SI|612.|380.|3.| -3322.| -5.8|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 35
Nome travata : Travi lato montacarichi – TR20Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=70; alt.=60; sp.ala=36; sp.an.=30; Acls=3240 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| TR20| 3| 3| 3| 0| 540.| 500.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |2| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |3| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -1530536.|24.38|.7524|11.81|.3646|12.57|.3879| 72.3| 2481.|SI|
270.|270.|3.| 3061071.|30.79|.9502| 5.65|.1745|25.13|.7757| 81.3| 2393.|SI|540.|540.|3.| -1530536.|24.38|.7524|11.81|.3646|12.57|.3879| 72.3| 2481.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |Af st|Ps st|S st.|VE|26.| 26.|3.| 20521.| 13.3| 1.57|10. |2547.|SI|46.| 46.|3.| 18841.| 12.2| 1.57|10. |2338.|SI|
225.|225.|3.| 3768.| 2.4| 1.57|15. | 0.|SI|270.|270.|3.| 0.| 0. | 1.57|15. | 0.|SI|315.|315.|3.| -3768.| -2.4| 1.57|15. | 0.|SI|360.|360.|3.| -7536.| -4.9| 1.57|15. | 0.|SI|405.|405.|3.| -11305.| -7.3| 1.57|10. |1403.|SI|449.|449.|3.| -15073.| -9.8| 1.57|10. |1870.|SI|494.|494.|3.| -18841.|-12.2| 1.57|10. |2338.|SI|514.|514.|3.| -20521.|-13.3| 1.57|10. |2547.|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 36
Nome travata : Travi lato contatori – TR25 – TR26Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=70; alt.=60; sp.ala=36; sp.an.=30; Acls=3240 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| TR6| 3| 3| 3| 0| 240.| 200.|2| TR7| 3| 3| 3| 0| 240.| 200.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |2| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |3| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |4| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |5| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |6| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALIPROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -302328.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 25.5| 1662.|SI|
20.| 20.|3.| -142766.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 12. | 785.|SI|26.| 26.|3.| -103775.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 8.7| 571.|SI|83.| 83.|3.| 346304.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 16. | 1051.|SI|
240.|240.|3.| -499681.|16.02|.4945| 9.86|.3045| 6.16|.19 | 28.9| 978.|SI|> 240.| 0.|3.| -499681.|16.02|.4945| 9.86|.3045| 6.16|.19 | 28.9| 978.|SI|
397.|157.|3.| 346304.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 16. | 1051.|SI|454.|214.|3.| -103775.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 8.7| 571.|SI|460.|220.|3.| -142766.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 12. | 785.|SI|480.|240.|3.| -302328.| 9.55|.2948| 3.39|.1047| 6.16|.19 | 25.5| 1662.|SI|
VERIFICHE A TAGLIOPROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |Af st|Ps st|S st.|VE|> 0.| 0.|3.| 8919.| 5.8| 1.57|15. | 0.|SI|
20.| 20.|3.| 7239.| 4.7| 1.57|15. | 0.|SI|26.| 26.|3.| 6765.| 4.4| 1.57|15. | 0.|SI|46.| 46.|3.| 5085.| 3.3| 1.57|15. | 0.|SI|
214.|214.|3.| -10443.| -6.8| 1.57|15. |1944.|SI|220.|220.|3.| -10917.| -7.1| 1.57|15. |2032.|SI|240.|240.|3.| -10917.| -7.1| 1.57|15. |2032.|SI|
> 240.| 0.|3.| 10917.| 7.1| 1.57|15. |2032.|SI|260.| 20.|3.| 10917.| 7.1| 1.57|15. |2032.|SI|266.| 26.|3.| 10443.| 6.8| 1.57|15. |1944.|SI|286.| 46.|3.| 8763.| 5.7| 1.57|15. | 0.|SI|323.| 83.|3.| 5641.| 3.7| 1.57|15. | 0.|SI|360.|120.|3.| 2519.| 1.6| 1.57|15. | 0.|SI|480.|240.|3.| -8919.| -5.8| 1.57|15. | 0.|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 37
Nome travata : Travi lato contatori – TR6 – TR7Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=70; alt.=60; sp.ala=36; sp.an.=30; Acls=3240 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| TR6| 3| 3| 3| 0| 210.| 170.|2| TR7| 3| 3| 3| 0| 380.| 340.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |2| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |3| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |4| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |5| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |6| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -223253.|11.69|.3607| 5.65|.1745| 6.03|.1862| 15.6| 747.|SI|
85.| 85.|3.| 256658.|15.71|.4848| 5.65|.1745|10.05|.3103| 9.5| 483.|SI|164.|164.|3.| -626527.|14.77|.4557| 8.73|.2696| 6.03|.1862| 37.8| 1379.|SI|210.|210.|3.| -1017591.|23.5 |.7253|17.47|.5391| 6.03|.1862| 49.6| 1157.|SI|
> 210.| 0.|3.| -979596.|23.5 |.7253|17.47|.5391| 6.03|.1862| 47.7| 1114.|si|421.|211.|3.| 989367.|15.71|.4848| 5.65|.1745|10.05|.3103| 36.5| 1862.|SI|590.|380.|3.| -748992.|11.69|.3607| 5.65|.1745| 6.03|.1862| 52.5| 2507.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |Af st|Ps st|S st.|VE|> 0.| 0.|3.| 7653.| 5. | 1.57|15. | 0.|SI|
20.| 20.|3.| 5974.| 3.9| 1.57|15. | 0.|SI|26.| 26.|3.| 5499.| 3.6| 1.57|15. | 0.|SI|46.| 46.|3.| 3820.| 2.5| 1.57|15. | 0.|SI|
190.|190.|3.| -12572.| -8.2| 1.57|15. |2340.|SI|210.|210.|3.| -12572.| -8.2| 1.57|15. |2340.|SI|297.| 87.|3.| 11662.| 7.6| 1.57|15. |2171.|SI|338.|128.|3.| 8198.| 5.3| 1.57|15. | 0.|SI|379.|169.|3.| 4735.| 3.1| 1.57|15. | 0.|SI|421.|211.|3.| 1271.| .8| 1.57|15. | 0.|SI|564.|354.|3.| -12770.| -8.3| 1.57|15. |2377.|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 38
Nome travata : Travi lato contatori – TR8 – TR9Metodo di verifica : tensioni ammissibili.Unità di misura : Kgf; cm; cm2; Kgf/cm; Kgfcm; Kgf/cm2; (ferri: mm; cm2).
MATERIALI
CLS : Rck =300. ; Scls= 97.5; Tauc0= 6. ; Tauc1=18.28; TauB =18.ACCIAIO: FeB44k; Sacc=2600. ; Coeff.Omogein.=15.
SEZIONI UTILIZZATE
3) Sezione a T : largh.=70; alt.=60; sp.ala=36; sp.an.=30; Acls=3240 .
DESCRIZIONE CAMPATE
Cam.| Descriz. |S.ini|Sez. |S.fin|Incl.|L.assi |L.netta|1| TR8a| 3| 3| 3| 0| 120.| 80.|2| TR8| 3| 3| 3| 0| 340.| 300.|3| TR9| 3| 3| 3| 0| 340.| 300.|
CONDIZIONI DI CARICO|Coeff. Moltiplicatori |
Nro| Descrizione | Tipo |Carichi|Sollec.|Totale |1.|Permanenti |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |2.|Variabili |senza permutazioni | 1. | 1. | 1. |
CARICHI APPLICATI
Nro|Con|Camp.| Tipo | Sistema |carico 1|carico 2|dist.1|dist.2|1| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |2| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |3| 1| 3|Forza distribuita |Globale | -15.98| - | - | - |4| 1| 1|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |5| 1| 2|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |6| 1| 3|Forza distribuita |Globale | -27.2 | - | - | - |7| 2| 1|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |8| 2| 2|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |9| 2| 3|Forza distribuita |Globale | -40.8 | - | - | - |
VERIFICHE FLESSIONALI
PROGRESSIVE|SE| MOMENTO |Af tt|% tot|Af sp|% sup|Af if|% inf|Scls | Sacc |VE|> 0.| 0.|3.| -75582.|14.77|.4557| 8.73|.2696| 6.03|.1862| 4.6| 166.|SI|
46.| 46.|3.| 87302.|14.77|.4557| 8.73|.2696| 6.03|.1862| 3.8| 269.|SI|120.|120.|3.| -457083.|20.42|.6303|14.39|.4441| 6.03|.1862| 23.6| 625.|SI|
> 120.| 0.|3.| -606756.|20.42|.6303|14.39|.4441| 6.03|.1862| 31.3| 829.|SI|290.|170.|3.| 607252.|15.71|.4848| 5.65|.1745|10.05|.3103| 22.4| 1143.|SI|460.|340.|3.| -930857.|20.42|.6303|14.39|.4441| 6.03|.1862| 48. | 1272.|SI|
> 460.| 0.|3.| -930857.|20.42|.6303|14.39|.4441| 6.03|.1862| 48. | 1272.|si|671.|211.|3.| 733366.|15.71|.4848| 5.65|.1745|10.05|.3103| 27. | 1380.|SI|800.|340.|3.| -606756.|14.77|.4557| 8.73|.2696| 6.03|.1862| 36.6| 1336.|SI|
VERIFICHE A TAGLIO
PROGRESSIVE|SE|TAGLIO | Tau |Af st|Ps st|S st.|VE|> 0.| 0.|3.| 4459.| 2.9| 1.57|10. | 0.|SI|
20.| 20.|3.| 2780.| 1.8| 1.57|10. | 0.|SI|26.| 26.|3.| 2305.| 1.5| 1.57|10. | 0.|SI|46.| 46.|3.| 625.| .4| 1.57|10. | 0.|SI|
120.|120.|3.| -7839.| -5.1| 1.57|10. | 0.|SI|> 120.| 0.|3.| 13285.| 8.6| 1.57|10. |1649.|SI|
140.| 20.|3.| 11606.| 7.5| 1.57|10. |1440.|SI|146.| 26.|3.| 11131.| 7.2| 1.57|10. |1381.|SI|166.| 46.|3.| 9452.| 6.1| 1.57|10. |1173.|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 39
207.| 87.|3.| 5971.| 3.9| 1.57|10. | 0.|SI|249.|129.|3.| 2490.| 1.6| 1.57|10. | 0.|SI|290.|170.|3.| -1593.| -1. | 1.57|10. | 0.|SI|460.|340.|3.| -14190.| -9.2| 1.57|10. |1761.|SI|
> 460.| 0.|3.| 15771.| 10.2| 1.57|10. |1957.|SI|800.|340.|3.| -12887.| -8.4| 1.57|10. |1599.|SI|
MERCATO V° ALIMENTARE edizione luglio 2005
RELAZIONE DI CALCOLO
L2147_PE_STR_RdC_15.07.05.tia_don.doc 40
7.3 Muro di sostegno
Verifica nella condizione più gravosa (transitoria) di assenza di contrasto in testa (prima del
getto del solaio)
DATI GEOMETRICI DEL PROBLEMA PARAMETRI GEOTECNICICOESIONE TERRENO = 0.000 [kg/cm2] ATTRITO INTERNO TERRENO = 30.000 [gradi]INCL.PARAM.INT. SU ORIZ= 90.000 [gradi] COEFF. DI ATTR. SUOLA-TERRENO = 0.750INCL.PARAM.EST. SU ORIZ= 90.000 [gradi] COEFF. DI ATTR. MURO -TERRENO = 0.000ALTEZZA TOTALE DEL MURO= 3.850 [m] PESO SPECIFICO TERRENO = 1.800 [T/m3]ALTEZZA BASAMENTO = 0.400 [m] PESO SPECIFICO DEL MURO = 2.500 [T/m3]LARGH. TOT. BASAMENTO = 2.100 [m] INCLINAZ. SUP.SPINTA SU ORIZZ.= 0.000 [gradi]LUNGHEZZA MENSOLA EST. = 0.300 [m] PESO DEL MURO = 4.688 [T/m]LUNGHEZZA MENSOLA INT. = 1.500 [m] CONTRIBUTO STABIL. TERR.+CAR. = 12.315 [T/m]SPESS. MURO ALLA BASE = 0.300 [m] ALTEZZA SPERONE = 0.000 [m]SPESS. MURO IN SOMMITA'= 0.300 [m] COEFFICIENTE SISMICO S*ag = 0.000
CARICHI ESTERNIMOM. IN TESTA AL MURO = 0.000 [T*m/m]SFORZO NORM. TESTA MURO= 0.000 [T/m]TAGLIO TESTA AL MURO = 0.000 [T/m]
GEOMETRIA TERRENO DISPOSIZIONE CARICHI IN SUPERFICIE------------------------- -------------------------------------| DISTANZA | delta Z | | DISTANZA | LARGHEZZA |INTENSITA' || [m] | [m] | | [m] | [m] | [T/m2] ||-----------------------| |-----------------------------------|| | | 0.00 | 5.00 | 2.00 || 1000.00 | 0.00 | | ||-----------------------| |-----------------------------------|
VERIFICHE DI STABILITA' GLOBALE
-------------------------------------------------------------------------| CONDIZIONI NORMALI | CONDIZIONI SISMICHE |
----------------------------------------------------------------------------------------| |Mrib [T*m] |Mstab [T*m]| coeff. |Mrib [T*m] |Mstab [T*m]| coeff. || RIBALTAMENTO | 10.647 | 19.995 | 1.878 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |----------------------------------------------------------------------------------------| | Trib [T] | Tstab [T] | coeff. | Trib [T] | Tstab [T] | coeff. || SCORRIMENTO | 7.013 | 12.752 | 1.818 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |----------------------------------------------------------------------------------------| | est.[T/m2]| int.[T/m2]| ecc. [m] | est.[T/m2]| int.[T/m2]| ecc. [m] || TENS. TERRENO| 20.618 | 0.000 | 0.500 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |----------------------------------------------------------------------------------------| | Ntot [T] | Nlim [T] | coeff. | Ntot [T] | Nlim [T] | coeff. || CARICO LIMITE| 17.003 | 10.523 | 0.619 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |----------------------------------------------------------------------------------------
SOLLECITAZIONI NELLE SEZIONI DEL MURO - striscia di 1 m
-------------------------------------------------------------------------------------------------|N. |APPROF. | ALTEZZA | M | N | T | Af | Afc |SIGMA C |SIGMA A | TAU ||SEZ.| (m) | SEZ.(m) | (T*m) | (T) | (T) | (cm2) | (cm2) |(kg/cm2)|(kg/cm2)|(kg/cm2)|-------------------------------------------------------------------------------------------------| 1 | 0.500| 0.300| 0.096| 0.375| 0.408| 7.540| 7.540| 1.058| 28.672| 0.168|| 2 | 1.000| 0.300| 0.433| 0.750| 0.967| 7.540| 7.540| 4.801| 184.939| 0.398|| 3 | 1.500| 0.300| 1.088| 1.125| 1.675| 7.540| 7.540| 11.972| 511.049| 0.689|| 4 | 2.000| 0.300| 2.133| 1.500| 2.533| 7.540| 7.540| 23.382|1046.991| 1.043|| 5 | 2.500| 0.300| 3.646| 1.875| 3.542| 7.540| 7.540| 39.841|1832.904| 1.457|| 6 | 3.000| 0.300| 5.700| 2.250| 4.700| 13.404| 7.540| 50.233|1674.381| 1.934|| 7 | 3.450| 0.300| 8.074| 2.588| 5.871| 13.404| 7.540| 70.994|2392.334| 2.416|| MENSOLA EST.| 0.400| 0.993| 0.000| 5.323| 7.540| 7.540| 6.505| 382.615| 1.598|| MENSOLA INT.| 0.400| -8.161| 0.000| -6.810| 10.263| 7.540| 47.332|2330.725| -2.045|
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7.4 Verifica delle strutture (in situazione esistente)
Si considerando i nuovi carichi di esercizio sugli elementi strutturali attuali (in situazioneesistente) pilastri tipo considerando i nuovi carichi di esercizio sugli elementi strutturali attuali.
Pilastro tipo F2
Geometria del pilastro
Il pilastro è con sezione rettangolare di 70x130cm ==> Am= 9100cm2 ; h=3,0 m
Area di competenza 4,20 x 3,0 m
Analisi dei carichi
Peso pilastro 0,91*3,0*1800 = 4920 daN
Peso volta 4,2*3,0*1600 = 20160 daN
Carico accidentale 4,2*3,0 x 500 = 6300 daN
Carico attrezzature 4,2*3,0 x 800 = 10080 daN
Carico Totale al piede = 41460 daN
Verifica dell’elemento strutturale
22 /10/6,4910041460
cmdNcmdaNAmN
Fondazione tipo F2
Geometria della fondazione
Si ipotizza un’altezza di 80cm ed un allargamento a corona di 20cm sull’impronta del pilastro: la
sezione è quindi rettangolare con lati di 110 x 170cm ==> Afondazione= 18700cm2
Analisi dei carichi
Peso della fondazione 0,8*1,87*1800= 2700 daN
Carico Totale al piede = 41460 daN
Carico Totale al terreno = 44160 daN
Verifica della tensione ammissibile del suolo
22 /0,3/2,41870044160
cmdNcmdaNA
N
fondazioneterreno
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Pilastro tipo F3
Geometria del pilastro
Il pilastro è con sezione a “T” di 70x65+110x65cm ==> Am= 11700cm2 ; h=3,0 m
Area di competenza 5,7 x 3,0 m
Analisi dei carichi
Peso pilastro 1,17*3,0*1800 = 6320 daN
Peso volta 5,7*3,0*1600 = 27360 daN
Carico accidentale 5,7*3,0 x 500 = 8550 daN
Carico attrezzature 5,7*3,0 x 800 = 13680 daN
Carico Totale al piede = 55910 daN
Verifica dell’elemento strutturale
22 /10/8,41170055910
cmdNcmdaNAmN
Fondazione tipo F3
Geometria della fondazione
Si ipotizza un’altezza di 80cm ed un allargamento a corona di 20cm sull’impronta del pilastro: la
sezione è quindi a “T” di 110x85+150x85cm ==> Afondazione= 22100cm2
Analisi dei carichi
Peso della fondazione 0,8*2,21*1800= 3200 daN
Carico Totale al piede = 55910 daN
Carico Totale al terreno = 59110 daN
Verifica della tensione ammissibile del suolo
22 /0,3/2,72210059110
cmdNcmdaNA
N
fondazioneterreno
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7.5 Scale
Scala n° 1&2 peso proprio= 80 daN/m2
cosciale UNP 140 W=86cm3
luce = 440cm i= 130/2=65 cm q°=400 daN/m2 q=(400+80)*0,65= 312 daN/m
M=q* l2/8= 3,12*4002/8=62400 daN*cm
2/72486
62400cmdaN
WM
Scala n° 3 peso proprio= 80 daN/m2
cosciale UNP 180 W=150m3
luce = 494cm i= 112/2=56 cm q°=400 daN/m2 q=(400+80)*0,56= 270 daN/m
M=q* l2/8= 2,70*4942/8=82362 daN*cm F=q*l=270*4,94=1340 daN
2/550150
82362cmdaN
WM
traversa IPE 180 W=146cm3 Av=9,5cm2
luce = 248cm
M=F*l/4= 1340*248/4=83080 daN*cm T=F/2=670 daN
2/569146
83080cmdaN
WM
2/705,9
670cmdaN
AvT
2/582 cmdaNid
Scala n° 4 peso proprio= 80 daN/m2
cosciale UNP 140 W=86m3
luce = 436cm i= 85/2=43 cm q°=400 daN/m2 q=(400+80)*0,43= 206 daN/m
M=q* l2/8= 2,06*4362/8=49045 daN*cm F=q*l=206*4,36=900 daN
2/56886
49045cmdaN
WM
traversa IPE 180 W=146cm3 Av=9,5cm2
luce = 250cm
M=F*l/4= 900*250/4=56250 daN*cm T=F/2=450 daN
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2/385146
56250cmdaN
WM
2/505,9
450cmdaN
AvT
2/395 cmdaNid
montante UNP 140 A=20m2 r= 1,75cm
altezza = 510cm lo= 510-180=330 188lo/r 19,7)(funz
N=F=900 daN
2/32420
900*7,19*cmdaN
AN
muratura
appoggio= 14*7=98 cm2
Nm=N= 900 daN
2/998
900cmdaN
appNm
m
7.6 Passerella di servizio
legname = 40 daN/m2
carpenteria metallica = 60 daN/m2
peso proprio = 100 daN/m2
carico di servizio = 200 daN/m2
trave IPE 140 W=77cm3
luce = 300cm i= 20+65/2=53 cm q°=200 daN/m2 q=(200+100)*0,53= 160 daN/m
luce = 300cm i= 65/2=33 cm q°=200 daN/m2 q=(200+100)*0,33= 100 daN/m
M’ =q* l2/8= 1,60*3002/8=18000 daN*cm F’ =q*l=160*3,00=480 daN
F’’ =q*l=100*3,00=300 daN
2/23277
18000cmdaN
WM
traversa IPE 140 W=77cm3 Av=6cm2
Luce = 181cm L_1= 20cm & F’=480 daN; L_2= 65cm & F’’=300 daN; L_3= 96cm
Ra= 586 daN; Rb= 194 daN
M=Rb*L_3= 194*96=18624 daN*cm T=Rb=194 daN
2/24277
18624cmdaN
WM
2/326
194cmdaN
AvT
2/249 cmdaNid
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7.7 Botteghe del “patrimonio”
arcareccio sez. 12x18 cm A= 216cm3 W=648cm3 pp=14 daN/m
manto di copertura = 30 daN/m2
legname = 54 daN/m2
peso proprio = 84 daN/m2
carico neve = 140 daN/m2
luce.max = 300cm luce = 250cm
i= 150 cm q°=140 daN/m2 q=(140+84)*1,50+14= 350 daN/m
M =q*l.max2/8= 3,50*3002/8=39375 daN*cm
F =q*l=350*2,50=875 daN
2/61648
39375cmdaN
WM
trave lamellare sez. 16x25 cm A= 400cm2 W=1250cm3 pp=24 daN/m
Luce= 441cm
L_1= 147cm & F=875 daN; L_2= 147cm & F=875 daN; L_3= 96cm
Ra= 875 daN; Rb= 875 daN
M=Ra*L_1= 875*147=128625 daN*cm T=Ra=875 daN
2/1021250
128625cmdaN
WM
2/3400875
cmdaNAvT
muratura
appoggio= 16*31=490 cm2
Nm=Ra+F/2= 875+440=1315 daN
2/3490
1315cmdaN
appNm
m