Corso di ELETTRONICA INDUSTRIALE - DEIpel/Conversione_Statica/09. Convertitore flyback.pdf ·...

Corso diELETTRONICA INDUSTRIALE

““ConvertitoreConvertitore FlybackFlyback..EsempioEsempio di di progettoprogetto””

•• Struttura e caratteristiche del Struttura e caratteristiche del convertitore Flybackconvertitore Flyback

•• Progetto di un convertitore Flyback Progetto di un convertitore Flyback multimulti--uscitauscita

Argomenti trattatiArgomenti trattati

Convertitore FlybackConvertitore Flyback

--uuoo

iiooii22

•• è il più semplice schema a trasformatoreè il più semplice schema a trasformatore

•• l’induttanza del convertitore buckl’induttanza del convertitore buck--boost boost viene sostituita da un mutuo induttoreviene sostituita da un mutuo induttore

•• ha un basso fattore di utilizzo Pha un basso fattore di utilizzo Poo/P/PSS

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Φ111 1=

Mutuo InduttoreMutuo Induttore

Φ222 2=

Φ Φ12 12 22= σΦ Φ12 12 22= σΦ Φ21 21 11= σΦ Φ21 21 11= σ

Flussi concatenati con gli avvolgimenti:Flussi concatenati con gli avvolgimenti:( )λ λ λ1 11 12 1 11 12= + = +N Φ Φ( )λ λ λ1 11 12 1 11 12= + = +N Φ Φ

N N i N i1

2 2R R

N N i N i1

2 2R R

Flussi concatenati con gli avvolgimenti:Flussi concatenati con gli avvolgimenti:( )λ λ λ2 22 21 2 22 21= + = +N Φ Φ( )λ λ λ2 22 21 2 22 21= + = +N Φ Φ

N N i N i2

1 1R R

N N i N i2

1 1R R

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Φ111 1=

Φ222 2=

Φ Φ12 12 22= σΦ Φ12 12 22= σΦ Φ21 21 11= σΦ Φ21 21 11= σ

Coefficiente di accoppiamento:Coefficiente di accoppiamento:

σ σ σ1212

11= = = =

σ σ σ1212

11= = = =

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Φ111 1=

Φ222 2=

Φ Φ12 12 22= σΦ Φ12 12 22= σΦ Φ21 21 11= σΦ Φ21 21 11= σ

Accoppiamento perfetto:Accoppiamento perfetto:

σ = ⇒ = =1 12 22 21 11Φ Φ Φ Φ,σ = ⇒ = =1 12 22 21 11Φ Φ Φ Φ,

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Φ111 1=

Φ222 2=

Φ Φ12 12 22= σΦ Φ12 12 22= σΦ Φ21 21 11= σΦ Φ21 21 11= σ

Coefficienti di autoinduzione:Coefficienti di autoinduzione:

λ σ112

1 2 1 21 1 2= + = +

N i N N i L i L iMR Rλ σ1

1 2 1 21 1 2= + = +

N i N N i L i L iMR R

L L LM = σ 1 2L L LM = σ 1 2

Accoppiamento Accoppiamento perfetto:perfetto:

L L LM = 1 2L L LM = 1 2

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Coefficienti di autoinduzione:Coefficienti di autoinduzione:

λ σ222

2 1 2 12 2 1= + = +

N i N N i L i L iMR Rλ σ2

2 1 2 12 2 1= + = +

N i N N i L i L iMR R

L L LM = σ 1 2L L LM = σ 1 2

Accoppiamento Accoppiamento perfetto:perfetto:

L L LM = 1 2L L LM = 1 2

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Energia accumulata:Energia accumulata:

W i i L i L i L i iM= + = + +12

121 1 2 2 1 1

21 2λ λW i i L i L i L i iM= + = + +

121 1 2 2 1 1

21 2λ λ

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Nota:Nota:Contrariamente al trasformatore ( ), il Contrariamente al trasformatore ( ), il mutuo induttore ( ) accumula energia. A mutuo induttore ( ) accumula energia. A tal fine vengono introdotti deital fine vengono introdotti dei traferri.traferri.

R = 0R = 0R > 0R > 0

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

NN11 NN22uu11++--

uu22++

ii11 ii22

Nota:Nota:Contrariamente al trasformatore ( ), il Contrariamente al trasformatore ( ), il mutuo induttore ( ) accumula energia. A mutuo induttore ( ) accumula energia. A tal fine vengono introdotti dei tal fine vengono introdotti dei traferri.traferri.

R = 0R = 0R > 0R > 0

Equazioni del mutuo induttoreEquazioni del mutuo induttore

uu11 uu22++

ii11 ii22

uu dddtdt

LL dddtdt

uu dddtdt

LL dddtdt

== == ⋅⋅ ++ ⋅⋅

Funzionamento del convertitore flyback Funzionamento del convertitore flyback Fase di on Fase di on (CCM)(CCM)

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

S onS on ii22 = 0= 0uu11 = U= Uii D offD off⇒⇒ ⇒⇒ ⇒⇒

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

uu LL dddtdt

11 1111

22 MM11

== ⋅⋅

ii ⇒⇒uu

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

i i UL

t Ii1 1

11= = +µ mini i U

1= = +µ min I I UL

on1 11

= +minI I UL

on1 11

= +min

i i UL

t Ii1 1

11= = +µ mini i U

1= = +µ min

ii22 = 0= 0

uu11 = U= Uii

uu11UUii

II1min1min

II1MAX1MAX

ttonon

Funzionamento del convertitore flyback Funzionamento del convertitore flyback Fase di off Fase di off (CCM)(CCM)

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

S offS off ii22 > 0> 0ii11 = 0= 0 uu22 = = --UUoo⇒⇒ ⇒⇒ ⇒⇒

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

uu LL dddtdt

== ⋅⋅

⋅⋅

2= =⇒⇒

--UUoo

iiooii22

uu22uu11++

i i I UL

2 2 22

2= = − = −µi i I U

o2 2 2

2= = − = −µ

uu11UUii

ttonon tt

ttttonon

ttonon

II1min1min

II1MAX1MAX

TTSSttoffoff

II2MAX2MAX II2min2min i NN

2= −i N

2= −

ii11 = 0= 0

U t U NN

ti on o off= 1

2U t U N

Nti on o off= 1

Funzionamento del convertitore flyback Funzionamento del convertitore flyback Sollecitazioni sugli interruttoriSollecitazioni sugli interruttori

ttttonon

II1min1min

II1MAX1MAX

ttonon tt

ttoffoff

UUi i ++ U NNo

iiSMAX SMAX = I= I1MAX1MAX

UUi i ++ U NNo

2uuSMAX SMAX ==

Funzionamento del convertitore flyback Funzionamento del convertitore flyback Sollecitazioni sugli interruttoriSollecitazioni sugli interruttori

ttttonon

II2min2minII2MAX2MAX

ttonon tt

ttoffoff

UUo o ++ U NNi

iiDMAX DMAX = I= I2MAX2MAX

UUo o ++ U NNi

1uuDMAX DMAX ==

Fattore di conversione del Fattore di conversione del convertitore Flybackconvertitore Flyback

CCM (CCM (IIoo > I> Ioolimlim)) M UU

CCM (CCM (IIoo > I> Ioolimlim))

DCM (DCM (IIoo < I< Ioolimlim)) M UU

o= = δ2M U

o= = δ2

I Uf LN

DCM (DCM (IIoo < I< Ioolimlim))

I Uf LN

o= = δ2M U

o= = δ2

( )I I NNo Nlim

= −1

21δ δ( )I I N

No Nlim= −1

21δ δ

Caratteristiche con carico resistivoCaratteristiche con carico resistivo

CCM (CCM (IIoo > I> Ioolimlim)) M UU

DCM (DCM (IIoo < I< Ioolimlim)) M UU k

δM UU k

k f LRS

2 1k f LRS

( )k NNlim = −

21 δ( )k N

Nlim = −

DCM (DCM (IIoo < I< Ioolimlim))

k f LRS

2 1k f LRS

M UU k

δM UU k

Modo di utilizzoModo di utilizzo

–– si sfrutta l’intera escursione del si sfrutta l’intera escursione del flusso (flusso (∆Φ∆Φ = B= Bsatsat S) e quindi il S) e quindi il nucleo risulta più piccolonucleo risulta più piccolo

–– si ottengono migliori si ottengono migliori caratteristiche dinamichecaratteristiche dinamiche

Il convertitore flyback si usa Il convertitore flyback si usa normalmente in DCM perchè:normalmente in DCM perchè:

Modo di utilizzoModo di utilizzo

Tasso di utilizzo di un Tasso di utilizzo di un convertitore Flyback (iconvertitore Flyback (iLL = I= ILL))

= − ≤δ δ1 14( )P

= − ≤δ δ1 14 (CCM)(CCM)

= − ≤δ δ1 14( )P

= − ≤δ δ1 14

≤δ δ1

(CCM)(CCM)

(limite CCM (limite CCM -- DCM)DCM)

= − ≤δ δ1 14( )P

= − ≤δ δ1 14

≤δ δ1

(CCM)(CCM)

(limite CCM (limite CCM -- DCM)DCM)

Poichè il tasso di utilizzo è basso il Poichè il tasso di utilizzo è basso il convertitore si usa a bassa potenzaconvertitore si usa a bassa potenza

Funzionamento discontinuo (DCM)Funzionamento discontinuo (DCM)

Correnti a primario e a secondarioCorrenti a primario e a secondarioFunzionamento discontinuo (DCM)Funzionamento discontinuo (DCM)

Correnti a primario e a secondarioCorrenti a primario e a secondario

TSTTSS

tonttonon

ttoffoff

i2ii22

II11maxmax

Funzionamento discontinuo (DCM)Funzionamento discontinuo (DCM)

TSTTSS

tonttonon

ttoffoff

i2ii22

II11maxmax

21max max

TSTTSS

tonttonon

ttoffoff

i2ii22

II11maxmax

21max max

tt NNNN

LL11IIUUrr

oo== 22

11maxmax

TSTTSS

tonttonon

ttoffoff

i2ii22

II11maxmax

Progetto di un convertitore Flyback Progetto di un convertitore Flyback multimulti--uscitauscita

--uuo1o1

UUii++

iio1o1DD11

--uuoNoN

iioNoN

Ogni uscita richiede Ogni uscita richiede un solo diodo e un solo diodo e condensatorecondensatore

--uuo1o1

UUii++

iio1o1DD11

--uuoNoN

iioNoN

Le uscite sono bene Le uscite sono bene accoppiateaccoppiate

Ogni uscita richiede Ogni uscita richiede un solo diodo e un solo diodo e condensatorecondensatore

--uuo1o1

UUii++

iio1o1DD11

--uuoNoN

iioNoN

Applicazione:Applicazione:

Alimentatore per scheda di Alimentatore per scheda di controllo e driver di un inverter per controllo e driver di un inverter per

azionamentoazionamento

Convertitore Flyback multiConvertitore Flyback multi--uscitauscita

Specifiche di progetto Specifiche di progetto

Potenza di uscita totale ..............=18WPotenza di uscita totale ..............=18W

Frequenza di commutazione ......=50kHzFrequenza di commutazione ......=50kHz

Tensione continua d’ingresso ...=180Tensione continua d’ingresso ...=180--710V710V

UU0101-- UU0303 = +15 V= +15 V 1313--2525UU0404 = +15 V= +15 V 4444--8383UU0505 = +5 V= +5 V 100100--350350UU0606 = +15 V= +15 V 150150--400400UU0707 = = --15 V15 V 8080--280280UU0808 = +24 V= +24 V 00--100100UU0909 = +15 V= +15 V 5050UU1010 = +15 V= +15 V 1.71.7

TensioniTensionidi uscita [V]di uscita [V]

AssorbimentoAssorbimento(min(min--max) [mA]max) [mA]

Specifiche per le singole usciteSpecifiche per le singole uscite

Analisi del convertitore flyback Analisi del convertitore flyback multimulti--uscitauscita

Riportando tutti i parametri a primario si Riportando tutti i parametri a primario si possono utilizzare le relazioni del possono utilizzare le relazioni del convertitore buckconvertitore buck--boostboost

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

nnNNNNjj

Analisi del convertitore multiAnalisi del convertitore multi--uscitauscita

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

nnNNNNjj

pp== uu

uunnopopojoj

nnNNNNjj

pp== i n iop j oj

1i n iop j oj

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

uuuunnopopojoj

nnNNNNjj

i n iop j ojj

1i n iop j oj

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

uuuunnopopojoj

nnNNNNjj

G G nop oj jj

=∑ 2

1G G nop oj j

=∑ 2

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

i n iop j ojj

1i n iop j oj

uunnopopojoj

C C np j jj

=∑ 2

1C C np j j

=∑ 2

nnNNNNjj

G G nop oj jj

=∑ 2

1G G nop oj j

=∑ 2

--uuopop

UUii++

iiopopDD

CCppRRopop

i n iop j ojj

1i n iop j oj

uunnopopojoj

Dimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza1) Calcolo dei rapporti spire1) Calcolo dei rapporti spire

Ipotesi:Ipotesi: funzionamento CCM alla corrente funzionamento CCM alla corrente nominale nominale (I(Ioolimlim = 40% I= 40% Ioonomnom))

1) Calcolo dei rapporti spire1) Calcolo dei rapporti spireDimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

Motivo:Motivo: limitare inferiormente tlimitare inferiormente tononminmin (2 (2 µµs)s)

1) Calcolo dei rapporti spire1) Calcolo dei rapporti spireIpotesi:Ipotesi: funzionamento CCM alla corrente funzionamento CCM alla corrente

nominale nominale (I(Ioolimlim = 40% I= 40% Ioonomnom))

Dimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

minmax

= =−δ

minmax

= =−δ

δ1Rapporti diRapporti diconversioneconversione

maxmin

= =−δ

maxmin

= =−δ

Ipotesi:Ipotesi: funzionamento CCM alla corrente funzionamento CCM alla corrente nominalenominale

1) Calcolo dei rapporti spire1) Calcolo dei rapporti spire

Motivo:Motivo: limitare inferiormente tlimitare inferiormente tononminmin

minmax

= =−δ

minmax

= =−δ

δ1Rapporti diRapporti diconversioneconversione

maxmin

= =−δ

maxmin

= =−δ

δ1δδminmin e e δδmaxmax dipendono dalla scelta di Udipendono dalla scelta di Uopop

Ipotesi:Ipotesi: funzionamento CCM alla corrente funzionamento CCM alla corrente nominalenominale

Motivo:Motivo: limitare inferiormente tlimitare inferiormente tononminmin

•• la tensione massima dell’interruttorela tensione massima dell’interruttore

•• il minimo til minimo tonon dell’interruttoredell’interruttore

Il valore della tensione di carico riportata Il valore della tensione di carico riportata a primario (Ua primario (Uopop) si determina in modo da ) si determina in modo da limitare a valori opportuni:limitare a valori opportuni:

U U Us i opmax max= +U U Us i opmax max= +

Tensione massima dell’interruttoreTensione massima dell’interruttore

δminmax

= −1UU

Sδmin

= −1UU

Tensione massima dell’interruttoreTensione massima dell’interruttore

Minimo tMinimo tonon dell’interruttoredell’interruttore

t Ton Smin min= δt Ton Smin min= δ

TTSS = 20 = 20 µµss

NOTA:NOTA: Se al diminuire della corrente di carico Se al diminuire della corrente di carico il convertitore entrasse in funzionamento il convertitore entrasse in funzionamento intermittente si causerebbe una ulteriore intermittente si causerebbe una ulteriore diminuzione del dutydiminuzione del duty--cycle. Per evitare ciò si cycle. Per evitare ciò si tende ad evitare il DCM.tende ad evitare il DCM.

Minimo tMinimo tonon dell’interruttoredell’interruttore

t Ton Smin min= δt Ton Smin min= δ TTSS = 20 = 20 µµss

δmin .= 0 1δmin .= 0 1Posto:Posto:

δmin .= 0 1δmin .= 0 1 t sonmin = 2µt sonmin = 2µPosto:Posto:

δmin .= 0 1δmin .= 0 1 t sonmin = 2µt sonmin = 2µ

U Vop ≈ 80U Vop ≈ 80

Posto:Posto:

δmin .= 0 1δmin .= 0 1 t sonmin = 2µt sonmin = 2µ

U Vop ≈ 80U Vop ≈ 80

nUU j Nj

oj= = ÷, 1n

UU j Nj

oj= = ÷, 1

Posto:Posto:

2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)Dimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

((αα = frazione della potenza d’uscita cui = frazione della potenza d’uscita cui corrisponde il funzionamento limite tra corrisponde il funzionamento limite tra CCM e DCM)CCM e DCM)

α = 0 4.α = 0 4.Si assume:Si assume:2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)Dimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

Ciò garantisce un funzionamento CCM anche Ciò garantisce un funzionamento CCM anche alla minima potenza di uscita, evitando ulteriori alla minima potenza di uscita, evitando ulteriori riduzioni del dutyriduzioni del duty--cycle.cycle.

Si assume:Si assume:2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)

α = 0 4.α = 0 4.((αα = frazione della potenza d’uscita cui = frazione della potenza d’uscita cui corrisponde il funzionamento limite tra corrisponde il funzionamento limite tra CCM e DCM)CCM e DCM)

L deve essere dimensionata per garantire CCM L deve essere dimensionata per garantire CCM in ogni condizionein ogni condizione

2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)

Mcrit =

11 2( )

crit =+

k LfRcrit

max( )k

Mcrit =

11 2( )

crit =+

maxom=

opnmax

k LfRcrit

max( )k

Mcrit =

11 2( )

crit =+

maxom=

opnmax

f Mopn

+⋅om

min2 11

2 α( )L

f Mopn

+⋅om

min2 11

k LfRcrit

max( )k

Mcrit =

11 2( )

crit =+

2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)2) Calcolo dell’induttanza L (a primario)Dimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

3) Calcolo degli stress di corrente e 3) Calcolo degli stress di corrente e tensione dell’interruttoretensione dell’interruttore

( )( )

I I i I Mk M

opmax= + = + +

1 1 11 2( )

( )I I i I M

k Ms L

Lopmax

= + = + ++

1 1 11 2

( )( )

I I i I Mk M

opmax= + = + +

1 1 11 2( )

( )I I i I M

k Ms L

Lopmax

= + = + ++

1 1 11 2

II AAUU VV

maxmax

00 5959790790

( )( )

I I i I Mk M

opmax= + = + +

1 1 11 2( )

( )I I i I M

k Ms L

Lopmax

= + = + ++

1 1 11 2

4) Dimensionamento del mutuo induttore4) Dimensionamento del mutuo induttoreDimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11Sezione del nucleo: ASezione del nucleo: Aee = 92 mm= 92 mm22

Posto: BPosto: Bmaxmax = 200 mT= 200 mT

Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11

4) Dimensionamento del mutuo induttore4) Dimensionamento del mutuo induttore

Sezione del nucleo: ASezione del nucleo: Aee = 92 mm= 92 mm22

e= max

LIB Ap

e= max

Posto: BPosto: Bmaxmax = 200 mT= 200 mT

Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11Nucleo in ferrite: ETD 34x17x11

4) Dimensionamento del mutuo induttore4) Dimensionamento del mutuo induttore

Sezione del nucleo: ASezione del nucleo: Aee = 92 mm= 92 mm22

Nota: Nota: è necessario un traferro (air gap) è necessario un traferro (air gap) per evitare la saturazione del per evitare la saturazione del nucleo e accumulare energianucleo e accumulare energia

E LIL L= 12

Nota: Nota: è necessario un traferro (air gap) è necessario un traferro (air gap) per evitare la saturazione del per evitare la saturazione del nucleo e accumulare energianucleo e accumulare energia

Trascurando la riluttanza del nucleo Trascurando la riluttanza del nucleo rispetto a quella del traferro si trova:rispetto a quella del traferro si trova:

te pA NL

e pA NL

λλ tt = lunghezza del traferro da realizzare = lunghezza del traferro da realizzare su ciascuna colonna del nucleosu ciascuna colonna del nucleo

Trascurando la riluttanza del nucleo Trascurando la riluttanza del nucleo rispetto a quella del traferro si trova:rispetto a quella del traferro si trova:

5) Calcolo delle capacità di uscita5) Calcolo delle capacità di uscitaDimensionamento della parte di potenzaDimensionamento della parte di potenza

Ondulazione (ripple statico):Ondulazione (ripple statico):5) Calcolo delle capacità di uscita5) Calcolo delle capacità di uscita

iiCjCj

tt--IIojoj∆∆QQjj

ttonon

ttoffoff

U fjoj

oj S= ⋅

∆δmaxC

oj S= ⋅

∆δmax

Ondulazione (ripple statico):Ondulazione (ripple statico):5) Calcolo delle capacità di uscita5) Calcolo delle capacità di uscita

iiCjCj

tt--IIojoj∆∆QQjj

ttonon

ttoffoff

Corso di ELETTRONICA INDUSTRIALE - DEIpel/Conversione_Statica/09. Convertitore flyback.pdf ·...

Documents

Transcript of Corso di ELETTRONICA INDUSTRIALE - DEIpel/Conversione_Statica/09. Convertitore flyback.pdf ·...

CONVERTITORI TENSIONE/CORRENTE (V/I) GENERALITÀ · CONVERTITORI V/I CON CARICO NON COLLEGATO A MASSA Convertitore V/I invertente Il circuito di figura mostra un convertitore V/I

ANALISI E PROGETTAZIONE DI UN CONVERTITORE …tesi.cab.unipd.it/26051/1/LLC100W.pdf · migliore per implementare un convertitore DC-DC multiuscita. Per poter meglio Per poter meglio

Convertitore Analogico / Digitale

progettazione elettronica, controllo ed altro ancora … sia USB che Ethernet. 22 LIGHTING Convertitore USB / DMX. Il convertitore UBS/DMX è molto compatto e genera un ... Torand

Il Convertitore Digitale – Analogico ( DAC ) Il convertitore digitale-analogico è un componente elettronico utilizzato per convertire dati numerici codificati.

2008 30 Convertitore Di Energia Da Moto Ondoso It

Sintonia Elettronica RiceTrasmettitore ATV 220digilander.libero.it/iw2lfd/Download/doc/Sintonia Elettronica RiceTrasmettitore ATV_220... · proveniente dalla parabola/convertitore

Distributore e Convertitore di segnali dei Ricevitori …Distributore e Convertitore di segnali dei Ricevitori Astronomici dell’antenna parabolica di Medicina. A.Scalambra, M.Morsiani,

pellenc s.a. ENG SPA FRE ITA · Vibratore di vegetazione Brushless PELLENC 300 W 7500 tr/mn 48 v CONVERTITORE 12VDC / 45VDC@CONVERTITORE CONTINUA-CONTINUA 4,5A S/N Elementi di test

Validazione di un convertitore modulare per infrastrutture di … · Validazione di un convertitore modulare per infrastrutture di ricarica multi-sorgente per l’ottimizzazione dei

CONVERTITORE ANALOGICO / DIGITALE SISTEMISISTEMI SISTEMISISTEMI.

PrjOfLin.doc 1 - Tiscali Webspaceweb.tiscali.it/robylit/switch_pwrsupp/flyback.pdfIl convertitore flyback funziona sullo stesso principio del convertitore di tipo boost, con la differenza

Convertitore di segnale per misuratori di portata ... · prodotto per il primario di misura e il convertitore) 3 Cavo di segnale (solo per la versione separata) ... custodia da campo

Studio sui convertitori Flyback multiuscita · contraddistinguono il convertitore flyback. Figura 1 Schema del circuito buck-boost da cui si origina, con l’introduzione dell’isolamento,

Convertitore Peso Specifico Olio Di Oliva

Convertitore A/D ad integrazione a doppia rampa. Algoritmo di conversione A/D ad approssimazioni successive.

Schema a blocchi di un convertitore A/D a sovracampionamento.

Interruttori elettronici di potenza - DEIpel/Conversione_Statica/Cap.1.pdf · • Le cadute di tensione in conduzione sono solitamente trascurabili rispetto alle tensioni in gioco

Schema dell'acquisizione digitale - misure.mecc.polimi.itmisure.mecc.polimi.it/files/Materiale Didattico Gasparetto/lab8... · Schema dell'acquisizione digitale g(t) ... ADC, convertitore

09. Convertitore flyback