Teoria e Progetto Dei Ponti_Vincoli

7/27/2019 Teoria e Progetto Dei Ponti_Vincoli

1/61

1

particolari costruttivi:

I Vincoli (Appoggi e Giunti)

Universit degli Studi di Pavia 2

Teoria e Progetto dei Ponti Prof. G.M. Calvi

Trasmettono alle pile ed alle spalle le azioni verticali ed orizzontali (trasversali e

longitudinali) provenienti dallimpalcato.

Sommario

Schema statico per

azioni verticali

Schema statico per




2/61

2



Classificazione

ai gradi di libert




3/61

3

Disposizioni costruttive 2-10

Per impalcati di media lunghezza (fino a ~ 1000 m.) il vincolo fisso viene in genere posto adun estremo in quanto la spalla generalmente pi bassa e pi pesante delle pile e quindi

consente il trasferimento a terra delle azioni orizzontali in modo pi economico. In tal caso

occorre solo il giunto di espansione.

PUNTO FISSO



D = escursione max


Per impalcati di media lunghezza maggiore risulta pi economico disporre il vincolo fisso in

prossimit della semilunghezza, in modo da ridurre a valori accettabili lescursione dei giunti

PUNTO FISSO




4/61

4

Possibili disposizioni degli appoggi in una travata

semplicemente appoggiata con due appoggi per asse



Possibili disposizioni degli appoggi in una travata

semplicemente appoggiata - Commenti

Tipo Pregi Difetti

1 Staticamente determinato Forza orizzontale sulla pila

eccentrica

2 Reazioni orizzontali sugli

appoggi indeterminate3 Staticamente determinato

Forza orizzontale centrata




5 Staticamente determinato


Costo molto elevato


5/61

5

Esempi di disposizione appoggi in una travata

semplicemente appoggiata con pi di due appoggi perasse e con assi obliqui




In direzione trasversale gli impalcati stretti possono essere vincolati in modo completo

(b10m).Gli impalcati larghi devono essere liberi trasversalmente. Con impalcati curvi

bene realizzare sempre lo svincolo trasversale.

Fissi

Mobili in direzione

longitudinale

Mobili in direzione

longitudinale e trasversale



Per agevolare lassorbimento dei torcenti

~100m


6/61

6


Talvolta il punto fisso cambia durante lacostruzione:

si parte da un estremo che deve essere

vincolato per la fase costruttiva e poi si

fisso mobile

era ques o pun o v nco an o que o

opposto

tutte le volte che il punto fisso un

punto intermedio ed occorre partire da un

estremo

In questi casi occorre unattenta analisi

fisso

fisso

mobile

mobile mobile

mobile

fisso



e mov men e pon e n re az one a efasi ed ai tempi di costruzione per poter

dimensionare correttamente le slitte degli

appoggi

SommarioDisposizioni costruttive 6-10

Nel caso di ponti ad asse curvo

bisogna disporre degli appoggi in

modo da assorbire i torcenti

provenienti dai permanenti oltre che

.

Con raggi di curvatura piccoli e pi di

3 appoggi, tutti quelli intermedi

possono essere disposti nel baricentro

della sezione.In alternativa possono essere

baricentrici anche quelli di estremit

purch fissi in direzione ortogonale

alla loro congiungente.

alternativa



La presenza del giunto in realt

richiede sulle spalle appoggi rigidi

torsionalmente.


7/61

7


Nel caso di ponti lunghi con modestiraggi di curvatura, le colonne centrali

possono essere disposte alternativamente

ai lati del baricentro dellimpalcato

oppure binate a lato del baricentro: in tal

caso assor men o e orcen e avv ene

in corrispondenza di ogni pila

I movimenti nei ponti curvi avvengono

in parte in direzione della congiungente

con lappoggio fisso, in parte in

direzione tangenziale:

deformazioni elastiche, fluage e



tangenziale

deformazioni dovute a ritiro e

variazioni di temperatura in direzione

radiale rispetto al punto fisso

In genere si consentono i movimenti in

direzione tangenziale e si accettano le

coazioni per il ritiro e le variazioni di

temperatura


Poich gli appoggi consentono solo uno dei due movimenti (limpalcato non pu avere

tutti gli appoggi liberi in tutte le direzioni causa la presenza di azioni trasversali) nascono

degli stati di coazione che sollecitano in direzione trasversale le pile. Le coazioni

vengono comunque ridotte dalla presenza di un vincolo elastico nel perno dellappoggio

Nel caso di inclinazione trasversale

disporre gli appoggi in piano per

evitare linsorgere di azionitrasversali dovute ai permanenti



pendenze longitudinali


8/61

8


Particolare attenzione deve essere posta nella determinazione dei movimenti delponte per valutare correttamente le lunghezze delle slitte degli appoggi: non raro il

caso di ponti caduti dagli appoggi!

Ritiro: da determinare in modo assoluto, in genere es = 0,2 0,3

Deformazione elastica dovuta alla precompressione: riferirsi al livello

dellappoggio

Deformazione di fluage dovuta alla precompressione (valutata in presenza deipermanenti): valutaref

in modo accurato e riferirsi al livello dellappoggio

Deformazione elastica dovuta a tutte le azioni



Deformazione termica:DT da assumere, funzione delle condizioni del sito,prudenzialmenteDT = 30 a partire da quella di costruzione


Analisi dei movimenti negli appoggi di un ponte a 5 supporti con inversione del punto fisso

1) precompressione

2) fluage (parziale)

3) ritiro (parziale)Fisso durante la Fisso al termine

temperatura (in aumento

o diminuzione)

5) vento

6) ritiro (complementare)7) fluage (complementare)

8) variazione di

temperatura (in

diminuzione

3 2 1

5 4 4 5

6 7 8 9 10

V+ V+

cos ruz one e a costruz one



9) deformazione elastica

dovuta ai carichi

variabili e permanenti

10)vento


9/61

9

Nei ponti curvi continui si possono avere movimenti

fra loro non congruenti



Movimenti radiali dovuti a variazioni termiche e ritiro

Movimenti tangenziali dovuti a precompressione e fluage



Ladozione di appoggi unidirezionali pu far insorgere forze

indesiderate che si ripercuotono sulle infrastrutture e sugli

appoggi stessi


10/61

10

Calcolo delle azioni parassite per appoggi disposti

tangenzialmente in un ponte curvo continuo



Calcolo delle azioni parassite per appoggi disposti

tangenzialmente in un ponte curvo continuo

Se R>>l

lRlRRy

22222 24)1( +

Con: =-0,6x10-3

R=1000 mRisulta: R=0,6m

lR

EJ

l

yEJH

633



E=3x107 kN/m2

J=0,25x123/12=36m4

l=30m

,

H=130kN


11/61

11

Disposizione degli appoggi con guide tangenziali:

Consigliata per ponti in calcestruzzo precompresso con raggio dicurvatura > 300 m



Disposizione degli appoggi con guide radiali.

Consigliata per ponti in acciaio, calcestruzzo non precompresso

e calcestruzzo precompresso con R < 300m




12/61

12

Normative di riferimento per il

dimensionamento, la produzione e

linstallazione di appoggi

strutturali EN 1337



Parti della norma EN 1337 sugli appoggi

1. Regole generali di progettazione

2. Superfici di scorrimento

.

4. Appoggi a rullo

5. Appoggi a disco elastomerico

6. Appoggi a contatto lineare

7. Appoggi sferici e cilindrici in PTFE

8. Perni e uide



9. Protezioni

10. Ispezione e manutenzione

11. Trasporto, immagazzinamento e installazione


13/61

13

Aspetti innovativi della EN 1337

Le parti 3, 4, 5, 6, 7 e 8 sono norme armonizzate. Ci significache gli appoggi saranno marcati CE; ci implica:

I produttori devono essere qualificati

Essi devono assicurare la conformit

Gli appoggi possono circolare liberamente in tutti gli statimembri

Tutte le norme europee su appoggi strutturali devono essereritirate (per esempio DIN 4141, CNR UNI 10083, BS 5400)



Entrata in vigore della EN 1337

Parte Argomento Armonizzata Applicabile Obbligatoria

EN 1337-1 Generale N 2000 -

- -. .

EN1337-3 Gomma S 01/01/2006 01/01/2007

EN1337-4 Rullo S 01/02/2005 01/02/2006

EN1337-5 Disco el. S 01/01/2006 01/01/2007

EN1337-6 Lineari S 01/02/2005 01/02/2006

EN1337-7 Sferici S 01/12/2004 01/06/2005



- ern , gu e

EN1337-9 Protezioni N 1997 -

EN1337-10 Manutenzione N 2001 -

EN1337-11 Installazione N 1997 -


14/61

14

Parte 1 - Regole generali di progettazione

Definizione di appoggio

Gli appoggi sono dispositivi che consentono

la rotazione fra due elementi strutturali e

trasmettono i carichi richiesti impedendo

qualsiasi spostamento (appoggi fissi), o

consentono lo spostamento in una sola

direzione a o i mobili unidirezionali o



in tutte le direzioni di un piano (appoggi

mobili multidirezionali).


Alcuni principi importanti

Gli appoggi devono essere progettati in modo dapermetterne agevolmente lispezione, lamanutenz one e, se necessar o, a sost tuz one.

Gli appoggi devono essere progettati in modo da

resistere alle azioni specificate con il minimospostamento possibile e consentire gli spostamentispecificati con le minime reazioni possibili.

La re-re olazione devessere evitata er uanto



possibile


15/61

15


Classificazione appoggi - sistema di riferimento




Verifica allo scorrimento nellinterfaccia

a o i - struttura

V forza orizzontale di ro etto



NSd forza verticale minima concomitante

Vpd resistenza di calcolo delle zanche


16/61

16


Verifica allo scorrimento nellinterfaccia appoggi -

struttura

k valore caratteristico del coefficiente dattrito

k=0,4 acciaio su acciaio

k=0,6 acciaio su calcestruzzo

coefficiente di sicurezza per lattrito (valori

raccomandati)



=2,0 acciaio su acciaio

=1,2 acciaio su calcestruzzo


Attrito risultante di un gruppo di appoggi

Attrito sfavorevole

Attrito favorevole

un coefficiente dato in funzione del numero n

di a o i come se ue:



per n 4 = 1

4 < n < 10 = (16 n)/12

n 10 = 0,5


17/61

17


Attrito risultante di un gruppo di appoggiPer pi di 10 appoggi con = 0,03 il

coe c en e va e , e per an o:

a = 0,0225 r= 0,0075

a

0,03

0,0225



r

4 10 N

0,0075

Ponte continuo con appoggio fisso al centro

Fx = Fxa + aiFzid + r Fz s



Fx = reazione orizzontale appoggio fisso

Fxa = forza orizzontale accidentale

Fzid, Fzjs= reazione verticale pila i-esima destra, sinistra


18/61

18

Ponte continuo con appoggio fisso ad un estremo



Fx = Fxa + aiFzi


Consigli pratici per la scelta degli appoggi

possono fungere sia da appoggi mobili con

limitazione di spostamento (pari a circa alloro spessore a ULS), che fissi con

limitazioni di forza orizzontale.



A causa di queste limitazioni essi vengono

di norma utilizzati per ponti semplicemente

appoggiati di luce non superiore a 30 m.


19/61

19


Gli appoggi a cerniera cilindrica possono essere usatisolo se le rotazioni trasversali sono impedite, come ad

testata rigidi.

Per tutti gli altri tipi di struttura si impiegano appoggi acerniera sferica, con le seguenti precauzioni:In presenza di forze orizzontali elevate (H 0,1Vmax)solo appoggi a disco elastomerico o a calotta sfericacon due superfici di scorrimento.



In presenza di rotazioni elevate ( 0,02 rad) soloappoggi a calotta sferica.

Se le forze parassite sulle guide diventano inammissibili

(ad esempio nei ponti con piccoli raggi di curvatura), ci

sono due soluzioni possibili:

Impiego di appoggi speciali che si comportino come

multidirezionali nelle fasi iniziali e vengano resi

unidirezionali dopo lesaurimento delle deformazioniviscose dellimpalcato

Inserimento di un sistema elastico fra gli appoggi



unidirezionali e la struttura


20/61

20

Considerazioni per la scelta dei giunti nei ponti

sghembi o curvi

La direzione degli spostamenti delle due parti di

delle guide degli appoggi unidirezionali di ciascuna

delle due parti

Lentit degli spostamenti di ciascuna parte di

struttura proporzionale alle distanze dai rispettivi



Lo spostamento del giunto pari alla differenza

vettoriale degli spostamenti delle due parti di struttura

Movimento dei giunti nei ponti sghembi o curvi

Movimento risultante

X

Y




21/61

21

Movimento dei giunti nei ponti sghembi o curvi

Le componenti dello spostamento X e Y

dovranno essere compatibili con gli spostamenti

ammissibili del giunto

Se il giunto di tipo elastomerico (spostamenti

fino a 330 mm) normalmente esso consente uno

spostamento risultante in direzione qualsiasi pari

al suo spostamento di targa

Giunti di altro tipo (ad esempio modulari) possono



essere molto pi costosi se soggetti a movimentinon ortogonali e pertanto saranno utilizzati solo se

non se ne potr fare a meno

Azioni da considerare per la verifica degli appoggi

Spostamenti

. el b

P Forza normale dovuta alla precompressione

Eb

Modulo elastico calcestruzzo

A sezione reagente

Generalmente si ottiene el0,3x10-3



. e ormaz one v scosa ca ces ruzzo v=el ove:

un valore tabulato


22/61

22

Valori di in funzione di t0 e dove:

t0 et del calcestruzzo alla messa in caricodimensione fittizia = 2A/U essendo:

A area della sezione in calcestruzzo

Umidit rel. 75% Umidit rel. 55%t0(giorni)

0,2m 0,6m 0,2m 0,6m

1 - 7 2,7 2,1 3,8 2,9



8 - 60 2,2 1,9 3,0 2,5

>60 1,4 1,7 1,7 2,0

3. Ritiro del calcestruzzo

Il valore di r dato nella tabella in funzione degli

stessi parametri

Umidit rel. 75% Umidit rel. 55%t0(giorni)

0,2m 0,6m 0,2m 0,6m

1 - 7 0,26x10-3

0,21x10-3

0,43x10-3

0,31x10-3

8 - 60 0,23x10-3

0,21x10-3

0,32x10-3

0,30x10-3

- - - -



> , x , x , x , x


23/61

23

4. Variazioni termiche

Generalmente si considera una variazione di

30C con coefficiente di dilatazione:

=10-5per il calcestruzzo

=1,2x10-5per lacciaio

Da cui derivano le deformazioni

T=0,30x10-5per il calcestruzzo



T=0,36x10-5per lacciaio

Altre cause di spostamento

Flessione travi

Spostamenti delle pile causati da vento, frenatura,

forza centrifu a forze sismiche

Spostamenti appoggi in gomma e ritegni sissmici

Lo spostamento relativo ad un appoggio sar pari

alla somma delle deformazioni moltiplicata per la



Ordine di grandezza spostamenti: 1-1,2 mm/m


24/61

24


Rotazioni

Rotazioni flessionali (generalmente molto piccole)

generalmente si considera 0,005 rad

Altre cause (generalmente trascurabili)

Gradienti termici

Ritiro differenziale

Cedimenti di pile



Flessione pile

Movimenti sismici

Ordine di grandezza rotazioni complessive: 0,01 rad


Forze Verticali

Peso proprio pi iperstatiche

Cedimenti di fondazione in strutture iperstatiche

Carichi accidentali incluso incremento dinamico

Momenti dovuti a vento e forza centrifuga

Forze orizzontali Frenatura

Forza centrifuga



Serpeggiamento nei ponti ferroviari

Reazioni elastiche o attrito appoggi e ritegni

Eventuali azioni sismiche


25/61

25

Parte 2 - Superfici di scorrimentoQuesta parte specifica i requisiti delle superfici

dopo 40 anni di esperienza nelluso del PTFE.

Per le superfici piane orizzontali vengono

ammesse solamente le seguenti combinazioni:



. ,

in una piastra dacciaio

Acciaio inossidabile austenitico al Cr, Ni, Mo

Parte 2 - Superfici di scorrimento

Per le superfici curve possibile utilizzare al

cromatura di spessore 100 m

alluminio

Per le guide al posto del PTFE alveolato si



PTFE liscio

materiali compositi CM1 o CM2


26/61

26

Parte 2 - Superfici di scorrimentoPTFE (politetrafluoroetilene)

Propriet fisico-meccaniche:

PTFE (politetrafluoroetilene)

Propriet fisico-meccaniche:

densit 2140 2200 kg/m3

resistenza a rottura per trazione 29 40 N/mm2

allungamento a rottura 300%

Geometria (PTFE alveolato):

densit 2140 2200 kg/m3

resistenza a rottura per trazione 29 40 N/mm2

allungamento a rottura 300%

Geometria (PTFE alveolato):



Acciaio inossidabileTipo austenitico al cromo, nichel, molibdeno

(X6CrNiMo17 12 2)

Rugosit Ry 1m

cc a o noss a eTipo austenitico al cromo, nichel, molibdeno

(X6CrNiMo17 12 2)

Rugosit Ry 1m

Geometria e

dis osizione


degli alveoli

sono

determinati in

maniera



dalla norma


27/61

27


Spessore delle lastre di PTFE

Dimensione Spessore Sporgenza SpessoreSpessore delle lastre di PTFE

di riferimento

massima del

PTFE

(mm)

minimo

PTFE

incassato

(mm)

PTFE

(mm)

PTFE

incollato

(mm)

L600 4,5 2,00,2 1,50,2

di riferimento

massima del

PTFE

(mm)

minimo

PTFE

incassato

(mm)

PTFE

(mm)

PTFE

incollato

(mm)

L600 4,5 2,00,2 1,50,2



600


28/61

28


Verifica delle piastre di supporto. Occorre

pren ere n esame seguen e e :

Verifica a ULS

Eventuali riduzioni di sezione (guide)

Deformazioni



Trasporto ed installazione Tensioni nelle strutture adiacenti


Deformazioni delle piastre di supporto




29/61

29


Resistenza caratteristica PTFE f k= 90 Mpa

Coe c ente s curezza raccoman ato m = 1,4

Si deve verificare

Con NSd valore di calcolo della forza assiale

r

m

kSd A

fN



Per superfici circolari

ear =

AL

eAAr

==

75,01


Area ridotta per il calcolo della pressione sul PTFE




30/61

30

Parte 3 - Appoggi in gomma

gomma vulcanizzati a lamierini dacciaio.

La funzione delle lamiere dacciaio

quella di conferire allappoggio unelevata

resistenza e rigidezza ai carichi verticali



conservando al tempo stesso una limitatarigidezza alle deformazioni orizzontali per

consentire gli spostamenti




Fabbricazione di un appoggio in gomma


31/61

31




Schema di funzionamento degli appoggi in gomma


La normativa prevede limpiego sia di gomma naturale

sia di policloroprene come costituenti principali della

mescola

Gli appoggi in gomma con PTFE vulcanizzato sono

consentiti solo per compensare spostamenti irreversibili.

Per compensare spostamenti reversibili con PTFE

questo devessere conforme alla Parte 2.



Le verifiche di resistenza relative alla gomma sono

effettuate allo SLU


32/61

32

Parte 3 -

Appoggi ingomma

Caratteristiche Unit

di

misura

Valori limite

Durezza Shore 50 60 70

Resistenza a rottura N/mm2 15,5

Allungamento a rottura % 450 350 300

Caratteristiche

fisico-

meccaniche

della

gomma

e ormaz one res ua

Deterioramento termico

Variazione durezza max

Variaz. resist. rottura max

Variaz allung. rottura max

Shore

%

%

10

-15

-20

Resistenza allozono

50 parti su 108

nessuna screpolatura

visibile ad occhio nudo



96 h a 40Callungamento 20%

Temperatura lim. fragilit C -25

Attacco al metallo N/mm 10

Modulo G N/mm2 0,7 0,9 1,1


La verifica principale degli appoggi in gomma consiste nel

controllo che la deformazione totale in o ni unto,dellappoggio non superi il valore raccomandato allo SLU

t,d = c,d + q,d + ,d r,d = 7

Con la limitazione: q,d 1,0

Dove: c,d deformazione dovuta al carico normale



q,d deformazione dovuta al carico tagliante

,d deformazione dovuta alla rotazione


33/61

33

Parte 5 - Appoggi a disco elastomerico

Gli appoggi a disco

elastomerico possono ruotare

attorno ad un asse qualsiasi.

Trasmettono qualsiasi forza:

Fx Fy Fz

Possiedono 3 gradi di libert:

x y z




Gli appoggi a disco

elastomerico

possono essere

combinati con

superfici discorrimento

conformi alla Parte 2



per ottenere appoggi

mobili unidirezionali

o multidirezionali


34/61

34




e ag a r caz onePosizionamento disco digomma

Posizionamento guarnizioneinterna




Dettagli di fabbricazione e Posizionamento pistone e PTFE


35/61

35




Posizionamento piastra di scorrimento


Esempi di applicazione



Il nuovo ponte sul Tago a Lisbona ha una lunghezza di 12,6 km ed

una luce centrale di 460 m


36/61

36





Il nuovo ponte sul Tago in costruzione. Utilizza pi di 1000

appoggi a disco elastomerico





Il nuovo ponte sul Tago ultimato. Utilizza pi di 1000

appoggi a disco elastomerico


37/61

37


Esempi di

applicazione

Dettaglio di un

appoggio resistente a

trazione utilizzato per



Tago a Lisbona





Appoggio a disco elastomerico con 5 metri di corsa per il

nuovo ponte sul Tago a Lisbona


38/61

38





Installazione di appoggi a disco elastomerico sul nuovo ponte

sul Tago a Lisbona





Appoggio mobile unidirezionale a disco elastomerico da 75000 kN per

lo Stadio Meazza di Milano


39/61

39





Stadio Meazza di Milano. Posa delle travi con gli appoggi gi

incorporati

Esempi di

applicazione


Fasi costruttivedegli appoggi per

lo stadio Meazza



ano


40/61

40


Il dettaglio pi importante degli appoggi a discoelastomerico costituito dalla guarnizione interna. Lanorma descrive i tipi pi frequenti di guarnizioni e laloro resistenza allusura definita in base alloscorrimento accumulato per effetto delle rotazioni(ST):

Guarnizione in ottone 1000 m

Guarnizione in POM 2000 m



Guarnizione in PTFE al carbonio 2000 m

Guarnizione in acciaio inox 500 m


Lo scorrimento accumulato effettivo SD deve risultare:

Dove nv il numero di veicoli che transitano durantela vita utile dellappoggio

2d la rotazione accidentale



c = un coe c en e sper men a e

D il diametro del disco di gomma


41/61

41


Per un ponte ferroviario con:

2d=0,002 rad

D=600 mm

nv=100 treni al giorno,

uno scorrimento accumulato ST di 500 m



verrebbe raggiunto dopo oltre 100 anni

Parte 7 Appoggi sferici

Possono ruotare

.

3 Gradi di libert di

rotazione x y z

Hanno capacit di



ro az one magg ore c e

gli appoggi a disco

elastomerico


42/61

42

Parte 7 -

Appoggi sferici

e cilindrici

fisso con

trasmissione delle

forze orizzontali

esterna alla calotta

sferica ed anello

smorzante



utilizzato per iponti dellAlta

Velocit in Italia

Parte 7 -

Appoggi sferici

e cilindrici

mobile

multidirezionale

utilizzato per iponti dellAlta

Velocit in Italia




43/61

43

Parte 7 - Appoggi sferici e cilindrici



Appoggio sferico fisso per i ponti dellalta

velocit ferroviaria




Appoggio sferico mobile multidirezionale per i ponti

dellalta velocit ferroviaria


44/61

44




Appoggio sferico mobile unidirezionale per i ponti dellalta velocit

ferroviaria

Parte 7 - Appoggi sferici e cilindriciFasi costruttive




45/61

45

Parte 8 - Perni e guide

Sono utilizzati quando le forze orizzontali sono

predominanti (es. terremoto e ponti ferroviari)




La norma d le seguenti prescrizioni

Perni e guide devono consentire tre gradi di libert

ro az one.

I perni vanno dimensionati secondo le prescrizioni

relative alle parti metalliche (basamento ecoperchio) degli appoggi a disco elastomerico

(Parte 5)



e par mo e e gu e evono essere

conformi alle prescrizioni relative alle superfici di

scorrimento (Parte 2)


46/61

46




Schema tipico di un perno

Parte 8 - Perni e

guide

Schema tipico di una




47/61

47

Parte 9 - Protezioni

E una norma puramente prestazionale.

equ s to on amenta e superamento

della prova a 720 ore in nebbia salina.

Il produttore libero di scegliere il ciclo

protettivo che soddisfi i requisiti prestazionali



.

I requisiti sono tali da consentire una durata

senza manutenzione di almeno 10 anni

Parte 10 - Ispezione e manutenzione

Vengono definiti due tipi di ispezioni

Ispezione periodica da effettuarsi preferibilmente ogni 3 o 5 anni

effettuando le seguenti verifiche:

Ver ca e a capac t spostamento res uo

Riscontro di eventuali difetti visibili

Verifica delle condizioni degli ancoraggi

Stato della protezione anticorrosiva, parapolvere e

guarnizioni

Condizioni delle superfici di scorrimento o di rotolamento



Difetti visibili nelle parti di struttura a contatto


48/61

48


Ispezione principale da effettuarsi la prima

volta entro un anno dalla messa in servizio

della struttura e poi con cadenza

raccomandata di circa 10 anni effettuando le

seguenti verifiche:

Verifica degli scorrimenti e delle rotazioni

Verifica usura PTFE



Verifica dello stato superficiale degli appoggi in

gomma

Tutte le verifiche dellispezione periodica


I risultati dellispezione devono essere

riportati su di un modulo.

In base ai risultati dellispezione una delle

seguenti azioni pu essere intrapresa:

Nessun provvedimento

Ulteriore ispezione pi approfondita



Riparazione o sostituzione degli appoggi


49/61

49

Parte 11 - Trasporto, magazzinaggio ed

installazione

Copre aspetti molto importanti per garantire le

.

Costituisce un aspetto molto innovativo della norma.

Richiede la preparazione di una procedura di posa in

opera degli appoggi.

Richiede la registrazione di parametri importanti

relativi alla osa in o era.



Parte 11 - Trasporto, magazzinaggio ed

installazione

Principali informazioni da registrare

Tipo ed ubicazione dellappoggio

Caratteristiche della malta di fissaggio

Data e temperatura allinizio della funzione

Deviazione dallorizzontalit

Spostamento iniziale



Pulizia e condizioni della malta di fissaggio


50/61

50

Consegna, magazzinaggio ed ispezione

prima dellinstallazione

Se gli appoggi non sono installati

immediatamente dopo il ricevimento,

lutilizzatore finale deve assicurarsi che

siano correttamente immagazzinati, protetti

dalla sporcizia, umidit ecc.



dimensioni degli appoggi devono essere

verificate e confrontate coi disegni.

Installazione degli appoggi in gomma

Possono essere posati direttamente sulla superficie di calcestruzzo a

patto che sia pulita e liscia. La massima deviazione dalla planarit non

eve superare mm o , per mens on r evan .

Se previsto un giunto di malta il suo spessore devessere:

non meno di 3 volte la dimensione massima dellinerte

non pi di 50 mm

non pi di 0,1(area/perimetro dellappoggio) +15mm




51/61

51

Installazione degli appoggi in gomma

Materiali raccomandati per i giunti di malta sono i prodotti a

fabbricante.

Non si richiede armatura se le prescrizioni relative allo spessore

sono rispettate.

Se le sovrastrutture sono prefabbricate possono essere posate

direttamente sugli appoggi a patto che la loro superficie

inferiore sia pulita, asciutta, liscia e non si scosti dallorizzontale



pi di 0,005 rad

Installazione di appoggi con piastre

metalliche

Getto delle sottostrutture

mm inferiore alla quota teorica degli appoggi.

Se gli appoggi sono provvisti di ancoraggi occorre lasciare nel

getto idonei fori (vedi Fig. 1). Dimensioni suggerite dei forisono: diametro 50 mm maggiore di quello degli ancoraggi;

lunghezza 50 mm maggiore di quella degli ancoraggi.




52/61

52

Procedura dinstallazione 1



Getto delle pile con tubi al posto delle zanche


metalliche

Posizionamento dellappoggio

Lappoggio pu essere posizionato con lausilio di cunei

provvisori o viti di livellamento (Fig. 2).

Lappoggio pu essere sigillato con malta antiritiro (Fig.

3). Se i cunei sono metallici devono essere rimossi dopo

lindurimento della malta.

Tutte le raccomandazioni date per il giunto in malta degli



appoggi in gomma devono essere rispettate.


53/61

53


SCREWS



Posizionamento dellappoggio




Sigillatura


54/61

54


metalliche

Posa della sovrastruttura

ovrastruttura gettata n opera

La sovrastruttura viene gettata direttamente sugli

appoggi.

Non ci devessere alcuno strato di separazione fra

appoggi e sovrastruttura.



Occorre fare in modo che lappoggio rimangapulito e che possa essere ispezionato e sostituito

senza difficolt.




Getto della sovrastruttura


55/61

55

Installazione di appoggi con piastre metalliche

Posa della sovrastruttura prefabbricata.

Se non si pu garantire che la deviazione dellorizzontalit non

su eri 0 005 rad occorre se uire le se uenti modalit

Posare la trave su appoggi provvisori

Sigillare lo spazio tra appoggio e trave

Iniettare idonea malta (cementizia o epossidica)

A sufficiente indurimento della malta rimuovere gli appoggi

provvisori



il giunto di malta superiore deve rispondere alle stesseprescrizioni di quello inferiore.

Installazione di appoggi con piastre metalliche

Posa della sovrastruttura prefabbricata.

Se le sovrastrutture sono prefabbricate possono essere posate

direttamente sugli appoggi a patto che la loro superficie

inferiore sia pulita, asciutta, liscia e non si scosti

dallorizzontale pi di 0,005 rad

in tal caso immediatamente prima della posa della

sovrastruttura opportuno applicare uno strato da 3 a 5 mm

di resina epossidica sulla superficie superiore dellappoggio.

Se lappoggio provvisto di ancoraggi superiori occorre

Univers it degli Studi di Pavia 111


lasciare opportuni fori da iniettare dopo la posa.


56/61

56




Posa della struttura prefabbricata




Sigillatura degli ancoraggi superiori


57/61

57

Marcatura CE

Informazioni da evidenziare sullappoggio

Marchio di conformit

direttiva 93/68/EEC

Numero identificativo

dellente notificato (in

Italia Ministero delle

CE

0123-CPD-0001



Nome o marchio del

produttore

Any Co Ltd

Marcatura CE - Informazioni da riportare nella

documentazione aggiuntiva

Marchio di conformit CE

CE

0123-CPD-0001

Indirizzo completo del fabbricante

Anno

Numero certificato di conformit CE

Normativa di riferimento Identificazione del prodotto

, , -

01

0123-CPD-0456

EN 1337-4:2001

BEARING NRoller bearing for minimum operating

temperature of xxxx OC, for uses in

buildings and civil engineering

works where requirements



Caratteristiche sotto mandato

on n v ua ear ngs

are critical

Characteristic load bearing resistance (kN)

Characteristic rotation capacity (rad)

Durability: conforming


58/61

58

Certificato diconformit per

marcatura CE



Marcatura volontaria - Richiesta da Parte 1

Nome e sede del produttore

Anno di fabbricazioneObbligatorio per tutti

gli appoggi e visibile

Numero commessa

Tipo di appoggio

Carico verticale di progetto Carico orizzontale di progetto

Spostamenti di progetto

per u a a v a u e

Obbligatorio per i soli

appoggi metallici evisibile per tutta la

vita utile



Direzione di installazione

superficie superiore

dellappoggio


59/61

59

Esempio di marcatura di un appoggio



Esempio di marcatura CE + volontaria




60/61

60

Conclusioni

La Norma EN 1337 - Appoggi Strutturali

r su a o e esper enza u magg or

esperti europei del settore

Costituisce il pi aggiornato documento in

materia



gli apparecchi dappoggio

Giunti 1-2

Rappresentano un elemento di usura del ponte; la loro messa fuori servizio

comporta linterruzione del traffico e costose opere di sostituzione.

Giunti

molto robusti (dimensionati con larghezza per la difficolt di valutazione delle

azioni

di impatto

impermeabili o dotati di sistema di raccolta e scarico delle acque



durevoli

messi in opera con molta cura

installati esattamente a livello del piano scorrevole


61/61

Esempi di giunti elastomerici



Teoria e Progetto Dei Ponti_Vincoli

Documents

Transcript of Teoria e Progetto Dei Ponti_Vincoli