STUDIO DI FATTIBILITÀ - Comune di Brescia · di piena teorici in arrivo al nodo idraulico di...

COMUNE DI BRESCIA

PROVINCIA DI BRESCIA

ANALISI DELLE MODALITÀ DI DEFLUSSO DEL VASO NAVIGLIO GRANDE BRESCIANO IN LOCALITÀ “SANT’EUFEMIA” E DEFINIZIONE DELLE OPERE ATTE ALLA GARANZIA

DELL’INVARIANZA IDRAULICA DI NUOVI INTERVENTI DI URBANIZZAZIONE

STUDIO DI FATTIBILITÀ

RELAZIONE DI CALCOLO IDRAULICO

I PROGETTISTI: Dott. Ing. GIUSEPPE NEGRINELLI Dott. Ing. ANTONIO DI PASQUALE

MAGGIO 2012

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I N D I C E

1. PREMESSA ................................................................................................................................. 3

2. DEFINIZIONE DELLE FINALITÀ DEL MODELLO IDRAULICO: LA DESCRIZIONE DEL NODO IDRAULICO DI SANT’EUFEMIA ....................................................................................... 5 2.1 INQUADRAMENTO DELLA PROBLEMATICA: LA CRITICITÀ INTERPRETATIVA DEL COMPORTAMENTO DEL

NAVIGLIO GRANDE BRESCIANO A MONTE DEL NODO IDRAULICO DI SANT’EUFEIMA ..................................... 5 2.2 DEFINIZIONE DI MASSIMA DELLA PROPOSTA DI INTERVENTO ..................................................................... 6 2.3 SCHEMA OPERATIVO PER LA DEFINIZIONE TECNICA DELLA PROPOSTA PROGETTUALE ................................. 8

3. DEFINIZIONE DEL MODELLO INTEPRETATIVO DEL FUNZIONAMENTO DEL NODO IDRAULICO DI SANT’EUFEMIA ................................................................................................ 10

4. DEFINIZIONE DEL MODELLO INTERPRETATIVO DEL COMPORTAMENTO DEL NAVIGLIO GRANDE BRESCIANO A SANT’EUFEMIA .................................................................................. 14 4.1 METODO E CODICE DI CALCOLO ................................................................................................................ 14 4.2 SCHEMA GEOMETRICO DI CALCOLO ........................................................................................................... 15 4.3 COEFFICIENTI DI SCABREZZA .................................................................................................................... 15 4.4 CONDIZIONI AL CONTORNO ...................................................................................................................... 15 4.5 CONDIZIONI AL CONTORNO NOTE: IL MOTO A MONTE DELL’AREA MODELLATA .......................................... 15 4.6 CONDIZIONI AL CONTORNO INCOGNITE A PRIORI: LE PORTATE TRANSITANTI IN ALVEO IL MOTO A

VALLE DELL’AREA MODELLATA ................................................................................................................... 16 4.7 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE IDRAULICA ........................................................................................... 17

5. CARATTERIZZAZIONE DELLE EFFETTIVE MODALITÀ DI DEFLUSSO DEL NAVIGLIO GRANDE BRESCIANO NELL’AREA DI SANT’EUFEMIA: SITUAZIONE ATTUALE ........................ 19 5.1 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE .................................................................. 23 5.2 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE .......................................................... 27 5.3 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI

NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE ...................................................................................................... 31 5.4 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO

SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE ............................................................................ 35

6. DIMENSIONAMENTO DELLE OPERE PREVISTE NELL’AMBITO DELLA PROPOSTA PROGETTUALE ......................................................................................................................... 39 6.1 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE .................................................................. 44 6.2 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE .......................................................... 48 6.3 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI

NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE ...................................................................................................... 52 6.4 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO

N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO

SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE ............................................................................ 56

APPENDICE A MODELLO INTERPRETATIVO DEL FUNZIONAMENTO DEL NODO DI SANT’EUFEMIA: DATI DI INPUT DEL MODELLO SWMM .......................................................... 60

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APPENDICE B CALCOLO IDRAULICO – PROFILI DEL PELO LIBERO ...................................... 64 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 0.00 M³/S ............... 65 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 2.00 M³/S ............... 66 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 4.00 M³/S ............... 67 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 6.00 M³/S ............... 68 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 8.00 M³/S ............... 69 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 10.00 M³/S.............. 70 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 12.00 M³/S.............. 71 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 14.00 M³/S.............. 72 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 16.00 M³/S.............. 73 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 18.00 M³/S.............. 74

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1. PREMESSA

La presente relazione idraulica costituisce la logica prosecuzione dello Studio Idrologico predisposto nell’ambito dello Studio di Fattibilità.

Attraverso l’analisi condotta nell’ambito dello Studio Idrologico sull’intero bacino facente capo direttamente od indirettamente sul Naviglio Grande Bresciano, si è arrivati a stimare una serie di idrogrammi di piena teorici in arrivo al nodo idraulico di Sant’Eufemia, ove nella notazione di “nodo idraulico di Sant’Eufemia” si includono collettivamente le bocche di presa della Roggia Vescovada, della Roggia Comuna e del Naviglio Cerca.

Partendo dai risultati dello Studio Idrologico, la presente relazione entra nel dettaglio di quello che effettivamente succede in condizioni di piena nel tratto terminale del Naviglio Grande Bresciano e nel nodo idraulico di Sant’Eufemia.

La presente relazione pertanto si prefigge le seguenti finalità: • identificare gli idrogrammi di piena effettivi che transitano attraverso il Naviglio Grande Bresciano stanti le

limitazioni geometriche esistenti; • identificare i volumi d’acqua esondati, in base al confronto fra gli idrogrammi di piena effettivi e quelli

teorici derivanti dallo Studio Idrologico; • identificare e fornire un dimensionamento di massima per le opere di progetto finalizzate quanto meno

alla garanzia dell’invarianza idraulica delle opere di urbanizzazione rispetto alla situazione anteriore alla loro realizzazione. Come si vedrà nel seguito, il raggiungimento degli obiettivi sopra prefissati ha comportato l’esecuzione di

una serie significativa di attività, dal rilievo di dettaglio in situ, alla predisposizione di un modello matematico interpretativo del comportamento del nodo idraulico di Sant’Eufemia nel suo complesso, alla predisposizione di un secondo modello matematico interpretativo del comportamento del tratto di Naviglio posto immediatamente a monte del nodo idraulico.

La necessità di porre mano ad una così estesa serie di attività è legata alla complessità funzionale e, conseguentemente, interpretativa del comportamento del tratto finale del Naviglio Grande Bresciano e del nodo idraulico di Sant’Eufemia.

Nel Capitolo 2 vengono descritti nel dettaglio la finalità in base alla quale viene redatto il modello

idraulico, gli elementi di complessità funzionale ed interpretativa del nodo idraulico di Sant’Eufemia, la procedura di calcolo adottata ed una sintesi della proposta progettuale adottata.

Nel Capitolo 3 vengono descritti i parametri inseriti nel modello matematico interpretativo del comportamento del nodo idraulico di Sant’Eufemia, con riferimento alle informazioni contenute all’interno della Tavola 08 dello Studio e riportate per esteso in Appendice alla presente Relazione;

Nel Capitolo 4 vengono descritti i parametri inseriti nel modello matematico interpretativo del comportamento del tratto terminale del Naviglio Grande Bresciano, con riferimento alle informazioni contenute all’interno delle Tavole 07b e 07b dello Studio;

Nel Capitolo 5 vengono riassunti i risultati delle attività di confronto tra gli idrogrammi teorici e quelli effettivi risultanti dall’analisi idraulica e vengono riportati i dati principali di comportamento del Naviglio Grande Bresciano ante operam;

Nel Capitolo 6 vengono riassunti i principali criteri di dimensionamento delle nuove opere e vengono riassunti i risultati del loro dimensionamento idraulico.

All’interno dell’Appendice A sono riportati i dati di input del modello matematico interpretativo del comportamento del nodo idraulico di Sant’Eufemia.

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All’interno dell’Appendice B sono riportati nel dettaglio i risultati di output relativi alle simulazioni svolte sul modello interpretativo di comportamento del tratto terminale del Vaso Naviglio Grande Bresciano, con riferimento ai risultati riportati in forma grafica nelle Tavole 07a e 07b.

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2. DEFINIZIONE DELLE FINALITÀ DEL MODELLO IDRAULICO: LA DESCRIZIONE DEL NODO

IDRAULICO DI SANT’EUFEMIA

2.1 INQUADRAMENTO DELLA PROBLEMATICA: LA CRITICITÀ INTERPRETATIVA DEL COMPORTAMENTO DEL NAVIGLIO GRANDE BRESCIANO A MONTE DEL NODO IDRAULICO DI SANT’EUFEIMA

Il modello idraulico redatto a supporto dello Studio di Fattibilità ha la finalità di valutare le modalità di deflusso attuali del Vaso Naviglio Grande Bresciano nel tratto antistante le nuove opere urbanizzazione, vale a dire negli ultimi 900 metri a monte del nodo idraulico di Sant’Eufemia e di individuare gli interventi di sistemazione idraulica da adottare contestualmente alle opere di urbanizzazione per garantire la conservazione delle attuali modalità di deflusso o, auspicabilmente, il miglioramento delle stesse.

Come noto, le attuali modalità di deflusso di piena del Vaso Naviglio Grande Bresciano nel tratto oggetto di modellazione idraulica sono critiche: nell’area di intervento il Vaso è stato causa di fenomeni alluvionali diffusi, anche se non particolarmente intensi.

Assodato che la motivazione principale della criticità del Vaso Naviglio è legata all’elevata entità delle portate di piena in arrivo e che la definizione delle eventuali opere tese alla riduzione degli apporti di piena esulano dalle finalità e dalle possibilità operative del presente Studio, sono tuttavia riscontrabili in situ circostanze che accrescono la problematicità del deflusso di piena.

In particolare si pone l’accento su due aspetti: 1. la presenza lungo il tratto terminale del Vaso Naviglio Grande Bresciano di ponti e sezioni tombate che

restringono la sezione di deflusso del Vaso rispetto ai tratti a cielo aperto: anche qualora il moto nell’alveo del Naviglio avvenisse in condizioni libere (e non è così, in base a quanto riportato al punto seguente), lungo il suo tratto terminale sarebbero riscontrabili profili localizzati di rigurgito in corrispondenza di tali restringimenti;

2. il moto del Naviglio Grande Bresciano nel tratto terminale avviene in condizioni rigurgitate, in quanto le portate di piena affluenti dal bacino debbono defluire entro un complesso sistema di bocche, tutte con funzionamento sotto battente in condizioni di piena.

In base a quanto riportato all’interno dello Studio Idrologico, si è deciso di trattare tale sistema di bocche in maniera unitaria, sotto la denominazione collettiva di “nodo idraulico di Sant’Eufemia”.

Il “nodo idraulico di Sant’Eufemia” è caratterizzato pertanto dal presentare in un ristretto tratto del Vaso Naviglio Grande Bresciano (circa 60 – 70 m) una notevole serie di manufatti e singolarità, procedendo da Est verso Ovest seguendo lo sviluppo dell’asta idrica, si riscontrano in sequenza: • le 2 bocche di captazione della Roggia Vescovada; • la bocca di captazione della Roggia Comuna; • lo scarico di superficie del Naviglio Cerca; • la bocca irrigua del Naviglio Cerca; • l’immissione del Torrente Musia; • la bocca “del Bergamaschino” del Naviglio Cerca.

All’altezza della bocca “del Bergamaschino” per di più l’alveo del Naviglio Grande Bresciano non termina, ma prosegue a cielo aperto per circa 155 m fino all’imbocco di Via Saleri, ove comincia il tratto intubato del cosiddetto “fognolo”.

Quest’ultimo in tempo asciutto ha la finalità di alimentare le utenze irrigue poste a Sud della Ferrovia Venezia – Milano attraverso una serie di bocche irrigua; in tempo di pioggia, viceversa, il tratto di Naviglio Grande Bresciano compreso fra la bocca “del Bergamaschino” e l’imbocco del Fognolo ha la finalità di convogliare verso la bocca “del Bergamaschino” le portate meteoriche eccedenti la capacità del Fognolo,

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in primis quelle del bacino della Valle Carobbio. Su tale nodo (definito all’interno del modello idrologico come nodo N35_D_CERCA) convergono

pertanto differenti apporti, che concorrono alla formazione dell’idrogramma in uscita dal modello idrologico, ovvero: a. gli idrogrammi di piena del Naviglio Grande Bresciano, come tagliati dalla sezione di controllo del

Ponte “Rezzato” (nel modello idrologico LAG_N32); b. gli idrogrammi di piena della Valle Carobbio, depurato dei contributi derivati verso il “Fognolo” e verso

le rogge presenti nel tratto di Naviglio compreso tra l’imbocco del “Fognolo” stesso e la bocca “del Bergamaschino” (Roggia Colpana, Roggia Musia e Roggia Musiolo) (LAG_F02);

c. gli idrogrammi di piena Torrente Musia, come tagliati dalla sezione di controllo presente presso la vasca di laminazione di Botticino (LAG_M03);

d. gli idrogrammi di piena del bacino urbano di Rezzato (B_UNITO_REZZATO) convogliati sulla Roggia Rudone – Bocchetto Mora e tagliati dalla sezione di controllo costituita dalle limitazioni geometriche presenti (BU01).

Riassumendo: • il Vaso Naviglio Grande Bresciano presenta nel suo tratto terminale una serie di elementi geometrici

(tratti tombati e ponti) che impongono un restringimento della sezione d’alveo e una riduzione della capacità di convogliamento;

• il moto nel tratto terminale del Vaso Naviglio Grande Bresciano avviene in condizioni rigurgitate, per effetto delle modalità di funzionamento delle bocche di captazione del “nodo idraulico di Sant’Eufemia”;

• la presenza di tale rigurgito rende l’effetto dei restringimenti presenti ancor più marcato; • il rigurgito indotto sul Naviglio Grande Bresciano dal “nodo idraulico di Sant’Eufemia” non è legato alle

sole portate proprie del Naviglio e provenienti da Rezzato (il LAG_N32 dello Studio Idrologico), ma è influenzato anche dalle portate provenienti da altri bacini afferenti al Naviglio al nodo, ovvero il Vaso Musia (LAG_M03), il bacino della Valle Carobbio (LAG_F02), il bacino urbano di Rezzato drenato dal Vaso Rudone – Bocchetto Mora (BU01). La presenza di tali ulteriori apporti al “nodo idraulico di Sant’Eufemia” rende non univoca la definizione

delle portate proprie (ovvero l’apporto del LAG_N32, per utilizzare la notazione dello Studio Idrologico) che possono transitare all’interno del tratto terminale del Naviglio Grande Bresciano senza dare luogo a fenomeni alluvionali: la medesima portata può infatti transitare in condizioni di sicurezza in assenza di apporti degli altri bacini al nodo di Sant’Eufemia o essere incompatibile in presenza di tali apporti.

2.2 DEFINIZIONE DI MASSIMA DELLA PROPOSTA DI INTERVENTO

Come si è detto in sede di Studio Idrologico, attraverso l’elaborazione del modello idrologico del sistema facente capo al Vaso Naviglio Grande Bresciano si è arrivati a definire l’idrogramma complessivo in arrivo al “nodo di Sant’Eufemia” in rapporto ad eventi statisticamente significativi per prefissati tempi di ritorno, suddiviso tra i differenti apporti: • l’apporto proprio del bacino del Naviglio (LAG_N32), che è quello effettivamente transitante nel tratto

terminale del Vaso oggetto di modellazione idraulica; • gli apporti degli altri bacini afferenti al nodo di Sant’Eufemia, ovvero il Vaso Musia (LAG_M03), il bacino

della Valle Carobbio (LAG_F02), il bacino urbano di Rezzato drenato dal Vaso Rudone – Bocchetto Mora (BU01), nel seguito raggruppati e collettivamente identificati come “apporto dei bacini esterni”.

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Ai fini delle considerazioni riportate nel seguito si pone in evidenza come, stante la localizzazione delle opere di progetto, ai fini del controllo dei fenomeni alluvionali indotti dal Naviglio Grande Bresciano, sia possibile operare solo intervenendo sul primo degli elementi sopra citati che contribuiscono alla formazione dell’idrogramma complessivo al nodo idraulico di Sant’Eufemia (ovvero l’idrogramma di piena del Naviglio Grande Bresciano, LAG_N32).

Non è possibile intervenire per ridurre l’apporto dei bacini esterni, che deve essere pertanto assunto tale e quale, con i relativi effetti.

Tale effetto è, come si è detto, quello di generare, insieme all’apporto proprio del Naviglio (LAG_N32), un rigurgito sul tratto terminale del Naviglio stesso che rendono non univoca la definizione delle portate transitabili in sicurezza.

Ai fini della formulazione di una proposta progettuale di intervento sul Vaso Naviglio Grande

Bresciano diventa capitale la definizione esplicita della relazione che lega le massime portate transibili in condizioni di sicurezza nel Vaso (LAG_N32) e le portate derivanti dall’apporto dei bacini esterni.

Le portate transitabili in sicurezza nel Naviglio Grande Bresciano variano in proporzione inversa a quelle degli apporti dei bacini esterni: sono minime quando tali apporti sono massimi e sono massime quando tali apporti sono nulli.

Oggi le modalità di deflusso del Naviglio Grande sono proprio legate a tale relazione: allorquando le portate affluenti dal bacino proprio del Naviglio Grande Bresciano in corrispondenza di un dato apporto dei bacini esterni superano il valore massimo transitabile in condizioni di sicurezza si verificano fenomeni alluvionali.

Ai fini della garanzia dell’invarianza idraulica delle opere di progetto e della eliminazione dei fenomeni alluvionali è pertanto necessario che, istante per istante, almeno la quota parte delle portate proprie del Naviglio Grande Bresciano eccedenti le portate massime transitabili in presenza di un dato valore degli apporti dei bacini esterni venga allontanato e accumulato per essere rilasciato successivamente.

In base a quanto sopra, l’impostazione di un valore fisso di portata da sottrarre al Naviglio Grande

Bresciano e da avviare alla vasca di laminazione si presenta come una soluzione progettuale che ancorché operativamente più semplice (in quanto attuabile con organi di regolazione fissi) si presenta come un intervento non particolarmente efficiente: per garantire la sicurezza idraulica a fronte di tutte le possibili condizioni di afflusso dei bacini esterni, tale valore dovrebbe essere pari a quello minimo, corrispondente all’afflusso massimo dei bacini esterni.

Tale impostazione comporterebbe un sovradimensionamento significativo della vasca di laminazione in quanto implicherebbe di sottrarre valori fissati ed elevati di portata all’idrogramma di piena del Naviglio Grande Bresciano (anche nell’ordine di 10 – 15 m³/s) per tutta la durata dell’idrogramma (anche di alcune ore) per garantire la sicurezza idraulica in corrispondenza del picco degli idrogrammi degli apporti esterni, che viceversa hanno durate molto minore.

Oltre a ciò, tale modalità di funzionamento non si presenterebbe nemmeno come particolarmente efficiente dal punto di vista gestionale: passato il picco di piena degli altri bacini rimarrebbe inutilizzata una parte significativa della capacità idraulica di convogliamento del Naviglio che come si è detto è crescente al decrescere del contributo degli altri bacini.

La soluzione progettuale ottimale implica pertanto la modulazione del prelievo d’acqua dal Naviglio

Grande Bresciano in funzione dei contributi degli altri tre apporti al nodo di Sant’Eufemia, attuando una gestione dinamica del prelievo sulla base di sensori di livello e di portata opportunamente disposti:

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Il prelievo d’acqua dal Naviglio è massimo in corrispondenza del picco degli altri tre bacini contribuenti: poiché tale picco è di breve durata in rapporto agli idrogrammi di piena del Naviglio Grande Bresciano il prelievo massimo viene applicato per tempi limitati e implica l’accumulo di volumi limitati;

Il prelievo d’acqua dal Naviglio si riduce fino ad annullarsi al ridursi del contributo degli altri tre bacini contribuenti.

In base a quanto sopra, tale modalità di gestione del prelievo d’acqua dal Naviglio Grande Bresciano comporta da un lato l’ottimizzazione dei volumi di accumulo, dall’altro la massimizzazione dello sfruttamento delle capacità di convogliamento dell’alveo del Naviglio, rimanendo però in condizioni di sicurezza idraulica.

2.3 SCHEMA OPERATIVO PER LA DEFINIZIONE TECNICA DELLA PROPOSTA PROGETTUALE

Come si è detto all’interno del paragrafo precedente l’aspetto essenziale ai fini della definizione tecnica degli interventi di progetto (ovvero la quantificazione dei volumi di piena da sottrarre al Naviglio Grande Bresciano alla sezione a monte del nodo di Sant’Eufemia) è la definizione della relazione che lega le portate degli apporti dei bacini esterni e le massime portate transitabili nel Naviglio Grande Bresciano in condizioni di sicurezza.

A tal fine si è in primo luogo confermata in sede di modello idraulico l’impostazione fatta in seno al modello idrologico di considerare l’insieme delle bocche della Roggia Comuna, della Roggia Vescovada e del Naviglio Cerca come un unico nodo idraulico (il “nodo idraulico di Sant’Eufemia”); tale impostazione comporta una serie di conseguenze: 1. in funzione delle portate complessive in arrivo sul nodo idraulico di Sant’Eufemia (la somma dell’apporto

proprio del Naviglio Grande Bresciano e di quello dei bacini esterni) e nota la geometria di tutti gli elementi costituenti il nodo sono univocamente definiti i tiranti idrici per il Naviglio Grande Bresciano nel nodo stesso.

In realtà lungo lo sviluppo del tratto di Naviglio considerato all’interno del nodo si hanno limitate variazioni del tirante idrico (dovute al cambiamento di quota di fondo e alla sottrazione degli apporti da parte di ciascuna bocca): si tratta di variazioni minimali (nell’ordine di qualche cm) e non tali da inficiare la rappresentazione del funzionamento del nodo (coppia di valori portata complessiva in arrivo, tirante risultante);

2. il modello idraulico interpretativo delle modalità di deflusso del Vaso Naviglio Grande a Est di Sant’Eufemia viene esteso verso valle fino all’inizio del nodo idraulico di Sant’Eufemia, ovvero la sezione di derivazione della Roggia Vescovada.

Per ogni combinazione di portate (portata derivante dagli apporti dei bacini esterni e portata propria del Naviglio Grande Bresciano) l’effetto sul modello idraulico è l’imposizione nella sezione di valle del tirante idrico complessivo derivante dal transito della portata complessiva dei due tipi di apporto attraverso le cinque bocche costituenti il nodo idraulico di Sant’Eufemia (Roggia Vescovada, Roggia Comuna e le 3 bocche del Vaso Naviglio Cerca).

Per le finalità descritte nell’ambito dell’impostazione progettuale adottata le combinazioni di portata di interesse sono tutte le coppie di valori (portata derivante dagli apporti dei bacini esterni, massima portata transitabile nel Naviglio Grande Bresciano senza fenomeni alluvionali) ove: • la portata derivante è dagli apporti esterni variabile fra 0 e il massimo valore riscontrato nelle analisi

svolte in seno allo Studio Idrologico (ovvero 18 m³/s, riscontrato sull’analisi relativa allo ietogramma costante ragguagliato di durata pari a 300 minuti e tempo di ritorno cinquantennale);

• la massima portata transitabile nel Naviglio Grande Bresciano è un’incognita da determinare a fronte di ogni fissato valore impostato per la portata proveniente dagli apporti esterni, con una procedura iterativa: o si fissa un valore per l’apporto dei bacini esterni;

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o si imposta un valore di primo tentativo per le portate transitabili nel Naviglio Grande Bresciano; o si determina il tirante idrico nel “nodo idraulico di Sant’Eufemia” dato dalla somma del valore

fissato per l’apporto dei bacini esterni e per il valore di primo tentativo sul Naviglio Grande Bresciano;

o si svolge l’analisi idraulica impostando come condizione di valle il tirante sopra citato e come portata il valore di primo tentativo;

o si verifica se i tiranti idrici riscontrati nel tratto modellati sono superiori al livello di sponda nella sezione più sfavorita (portata di primo tentativo troppo elevata), molto inferiori (portata di primo tentativo troppo ridotta) o prossimi ad essa (portata obiettivo già raggiunta) provvedendo se necessario all’impostazione di un nuovo valore di tentativo fino al raggiungimento del valore obiettivo.

Attraverso la procedura di calcolo sopra descritta è possibile definire, per punti, la relazione che lega le portate provenienti dagli apporti esterni e le massime portate transitabili nel Naviglio Grande Bresciano: si pone in evidenza che tale relazione è di tipo geometrico, non risulta correlata agli effettivi idrogrammi di piena derivanti dall’analisi idrologica.

Una volta ricavata la relazione sopra citata è pertanto possibile procedere al dimensionamento dei volumi

di accumulo, dall’applicazione di essa agli effettivi idrogrammi derivanti dall’analisi idrologica. Noto istante per istante il valore delle portate affluenti dai bacini esterni (data dalla somma dei tre apporti

LAG_M03, BU01 LAG_F02 riscontrati in ingresso al nodo N35_D_CERCA) è ricavabile dalla relazione di cui sopra il valore delle massime portate convogliabili nel Naviglio Grande Bresciano in condizioni di sicurezza.

Allorquando i valori riscontrati dal modello idrologico, in base all’idrogramma parziale relativo al bacino proprio del Naviglio (LAG_N32 sul nodo N35_D_CERCA) eccedono il valore massimo ammissibile, i valori di portata eccedenti vengono inviati all’accumulo.

L’integrale su tutta la durata dell’evento delle portate avviate all’accumulo determina il volume del bacino di accumulo per un evento di data durata.

Attraverso la ripetizione della procedura di calcolo per eventi di diversa durata per un dato tempo di ritorno T è possibile determinare l’evento che massimizza il volume di accumulo, determinando in tal modo la volumetria della vasca necessaria per garantire la sicurezza idraulica di Sant’Eufemia a fronte di eventi con tempo di ritorno T.

Nei paragrafi che seguono si descriveranno pertanto con maggiore dettaglio le operazioni svolte per la

definizione tecnica della proposta progettuale, ovvero: • la definizione del modello interpretativo del “nodo idraulico di Sant’Eufemia” e la determinazione della

relazione che lega la portata complessiva affluente al nodo ed il tirante idrico nel nodo stesso; • la definizione del modello idraulico del tratto terminale del Naviglio Grande Bresciano a monte del “nodo

idraulico di Sant’Eufemia e la definizione della relazione che lega la portata affluente dai bacini esterni e la massima portata transitante nel Naviglio Grande Bresciano;

• l’individuazione dei coefficienti di sicurezza adottati sulla relazione tra la portata affluente dai bacini esterni e la massima portata transitante nel Naviglio Grande Bresciano la quantificazione dei volumi di accumulo in base ad essi.

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3. DEFINIZIONE DEL MODELLO INTEPRETATIVO DEL FUNZIONAMENTO DEL NODO

IDRAULICO DI SANT’EUFEMIA

Il nodo idraulico di Sant’Eufemia può essere descritto come una serie di bocche, con funzionamento per lo più sotto battente ma anche, alcune ed in determinate condizioni, a stramazzo, che alimentano un sistema di tubazioni (le tubazioni di attraversamento della ex S.S. n. 11 e l’insieme delle tubazioni facenti capo alle tre bocche che alimentano il Naviglio Cerca) e di canali artificiali di sezione nota e regolare.

In virtù delle caratteristiche geometriche degli elementi costituenti il nodo idraulico è parso opportuno interpretarne il funzionamento con l’ausilio di un modello idraulico sviluppato con il codice SWMM 5.0 prodotto dall’Environmental Protection Agency (EPA) del governo statunitense.

Il codice SWMM è un modello per la simulazione della trasformazione afflussi - deflussi in condizioni dinamiche, nonché per la simulazione dei fenomeni di trasporto dei carichi inquinanti, con particolare riferimento al deflusso in bacini urbani.

La componente di runoff del codice SWMM opera su un insieme di sottobacini che ricevono le precipitazioni e generano deflussi e carichi di inquinanti.

La componente di routing del codice SWMM trasporta questi deflussi attraverso un sistema di condotti, canali, nodi di stoccaggio, pompe, regolazioni o impianti di depurazione.

Per le finalità di interesse ai fini dello Studio Idraulico (la determinazione dei tiranti idrici corrispondenti a valori noti di portata), è stato necessario utilizzare soltanto la componente di routing del codice di calcolo, “testando” il sistema di bocche, canali e tubazioni sui valori di portata in riferimento ai quali si intendevano ricavare i tiranti idrici.

I parametri geometrici della rete di progetto vengono determinati direttamente in base: • alle risultanze del rilievo celerimetrico svolto sul nodo di Sant’Eufemia; • alle risultanze di sopralluoghi diretti in situ, finalizzati alla determinazione delle caratteristiche

geometriche di ciascuna bocca (ampiezza della bocca, dimensioni dell’organo di regolazione, dimensione della luce massima lasciata aperta dall’organo di regolazione completamente aperto);

• agli elaborati progettuali del sistema delle tre bocche e delle canalizzazioni facenti capo al Naviglio Cerca. Le principali caratteristiche e i principali parametri geometrici di input sono riportate all’interno della

Tavola 08 del presente Studio; nei paragrafi seguenti vengono esplicitati i criteri e le modalità di determinazione di tali parametri; in Appendice viene riportato l’input dettagliato del modello SWMM.

Il modello così prodotto è stato testato in rapporto ad idrogrammi di piena costanti imposti al nodo N00. Il nodo N00 e il link che lo collega al primo descrittivo del nodo idraulico di Sant’Eufemia (VE01, imbocco

Roggia Vescovada), sono fittizi e sono stati rappresentati solo ai fini di garantire la stabilità dei risultati: il codice SWMM infatti necessita di avere gli apporti costanti ad una certa distanza dai nodi di derivazione (rappresentanti le bocche): la presenza di tale link fittizio è del tutto ininfluente ai fini della stima dei tiranti idrici, in quanto questi sono stati stimati in base ai valori risultanti a regime, superato il transitorio iniziale.

3.1.1.1 Nodes

Nella definizione dei nodi implementati nel modello si è fatto riferimento alle posizioni ove avvengono i cambi di sezione o i salti di fondo.

Le quote di fondo dei nodi per il sistema delle bocche facenti riferimento al Naviglio Cerca sono state determinate in base ai profili longitudinali degli elaborati progettuali del manufatto: per quanto riguarda le bocche Vescovada e Comuna si è fatto riferimento agli elaborati del rilievo celerimetrico ad hoc.

Le quote del terreno sono quelle derivanti dal rilievo celerimetrico e, ove questo è assente derivanti dal rilievo aerofotogrammetrico.

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3.1.1.2 Conduits

Anche per quanto concerne i conduits sono stati implementati nel modello i dati geometrici dei condotti di come desunti dagli elaborati progettuali del sistema di bocche del Naviglio Cerca.

Poiché alcuni dei condotti presenti hanno una forma particolare non riconducibile alle sezioni usuali, la sezione rappresentativa di essi è stata inserita direttamente nel codice in forma normalizzata rispetto all’altezza.

Per quanto concerne le caratteristiche di scabrezza dei condotti, per ciascun condotto si è fatto riferimento ai coefficienti di Manning riportati nelle tabelle riportate in calce, facenti riferimento rispettivamente a condotti chiusi e a canali aperti.

In particolare si sono imposti i seguenti coefficienti di Manning: • 0.0167 per il Naviglio Grande Bresciano, rivestito in cls e soggetto a regolari interventi di

manutenzione; • 0.0150 per i tratti tombati del sistema facente capo al Naviglio Cerca, realizzati in cls; • 0.0167 per i tratti tombati delle Rogge Vescovada e Comuna; • 0.0286 per i tratti a cielo aperto delle Rogge Vescovada e Comuna.

Conduit Material Manning n

Asbestos-cement pipe 0.011 - 0.015

Brick 0.013 - 0.017

Cast iron pipe

Cement-lined & seal coated 0.011 - 0.015

Concrete (monolithic)

Smooth forms 0.012 - 0.014

Rough forms 0.015 - 0.017

Concrete pipe 0.011 - 0.015

Corrugated-metal pipe (1/2-in. x 2-2/3-in. corrugations)

Plain 0.022 - 0.026

Paved invert 0.018 - 0.022

Spun asphalt lined 0.011 - 0.015

Plastic pipe (smooth) 0.011 - 0.015

Vitrified clay

Pipes 0.011 - 0.015

Liner plates 0.013 - 0.017

Tabella 3.1 Coefficienti n di Manning per condotti chiusi riportati dal Manuale d'Uso del codice SWMM 5.0 (EPA, Novembre 2004), ripresi da: ASCE (1982). Gravity Sanitary Sewer Design

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Channel Type Manning n Lined Channels

Asphalt 0.013 - 0.017 Brick 0.012 - 0.018 Concrete 0.011 - 0.020 Rubble or riprap 0.020 - 0.035 Vegetal 0.030 - 0.400

Excavated or dredged Earth, straight and uniform 0.020 - 0.030 Earth, winding, fairly uniform 0.025 - 0.040

Rock 0.030 - 0.045 Unmaintained 0.050 - 0.140 Natural channels(minor streams, top width at flood stage < 100 ft)

Fairly regular section 0.030 - 0.070 Irregular section with pools 0.040 - 0.100

Tabella 3.2 Coefficienti n di Manning per canali aperti riportati dal Manuale d'Uso del codice SWMM 5.0 (EPA, Novembre 2004), ripresi da: ASCE (1982). Gravity Sanitary Sewer Design and Construction, ASCE Manual of Practice No. 60, New York, NY

3.1.1.3 Orifices

Il sistema delle bocche costituenti il nodo idraulico di Sant’Eufemia è stato modellato mediante una serie di nodi tipo “ORIFICE”, ovvero con un efflusso sotto battente.

In funzione del tipo di bocca, del suo funzionamento e della sua quota rispetto al fondo si sono introdotti parametri diversi su ciascun “ORIFICE”.

I dati geometrici e funzionali di ciascuna bocca sono stati determinati in base ai sopralluoghi svolti in situ ai fini della realizzazione del presente Studio

Rimandando all’Appendice per la compiuta descrizione di ciascun link di tipo ORIFICE implementato all’interno del modello, si riassumono le caratteristiche di ciascuna bocca: 1. bocca roggia Vescovada:

• bocca con paratoia aperta: alla massima apertura della paratoia, la luce libera residua è pari a 1.90x0.90 m con apertura sul fondo del Naviglio Grande Bresciano;

• bocca con paratoia chiusa bloccata: la luce di deflusso residua lasciata dalla paratoia è pari a 1.90x0.55 m con apertura ad una quota di +0.90 m rispetto al fondo del Naviglio Grande Bresciano;

2. bocca roggia Comuna: • bocca con paratoia aperta: alla massima apertura della paratoia, la luce libera residua è pari a

1.85x0.62 m con apertura sul fondo del Naviglio Grande Bresciano; 3. bocche Naviglio Cerca: scarico di superficie:

• bocca parzialmente murata: la luce libera residua è pari a 2.30x0.40 m con apertura ad una quota di +0.90 m rispetto al fondo del Naviglio Grande Bresciano;

4. bocche Naviglio Cerca: bocca irrigua: • bocca con paratoia aperta: alla massima apertura della paratoia, la luce libera residua è pari a

2.90x0.65 m con apertura sul fondo del Naviglio Grande Bresciano; • efflusso tipo scarico di fondo (coefficiente di efflusso pari all’unità, velocità torricelliana) attraverso la

sezione libera tra il muro d’argine del Naviglio Grande Bresciano e i gargami della paratoia: in pianta la luce di efflusso ha una sezione pari a 2.90x0.15 m e viene imboccata allorquando il tirante idrico nel

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Naviglio Grande Bresciano supera la quota sommitale dello scudo della paratoia completamente aperta, ovvero +1.95 m rispetto al fondo del Naviglio;

5. bocche Naviglio Cerca: scarico “del Bergamaschino”: • bocca con paratoia aperta: alla massima apertura della paratoia, la luce libera residua è pari a

2.90x1.30 m con apertura circa 0.96 m al di sotto del fondo del Naviglio Grande Bresciano; • efflusso tipo scarico di fondo (coefficiente di efflusso pari all’unità, velocità torricelliana) attraverso la

sezione libera tra il muro d’argine del Naviglio Grande Bresciano e i gargami della paratoia: in pianta la luce di efflusso ha una sezione pari a 2.90x0.20 m e viene imboccata allorquando il tirante idrico nel Naviglio Grande Bresciano supera la quota sommitale dello scudo della paratoia completamente aperta, ovvero +1.94 m rispetto al fondo del Naviglio, 2.90 m rispetto al fondo del canale di imbocco alla bocca “del Bergamaschino”.

3.1.1.4 Outfalls

Si sono inseriti tre outfalls nel modello, corrispondenti all’uscita dal sistema della Roggia Vescovada (VE04), della Roggia Comuna (CO04) e del Naviglio Cerca (C03).

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4. DEFINIZIONE DEL MODELLO INTERPRETATIVO DEL COMPORTAMENTO DEL NAVIGLIO

GRANDE BRESCIANO A SANT’EUFEMIA

Una volta predisposto, attraverso il modello SWMM, un modello interpretativo del comportamento del nodo idraulico di Sant’Eufemia in grado di restituire, per ogni valore di portata affluente al nodo, il tirante idrico atteso al nodo stesso, il passo successivo è stato quello di procedere alla ricostruzione del comportamento del Naviglio Grande Bresciano nel tratto immediatamente a monte del nodo idraulico di Sant’Eufemia.

Attraverso la modellazione idraulica del comportamento del Vaso Naviglio Grande Bresciano si intendono perseguire due differenti ordini di risultati: • la comprensione delle modalità di deflusso nelle condizioni attuali, identificando cioè le massime portate

convogliabili nel Vaso e la quota parte delle portate e dei volumi affluenti da monte che oggi non riesce a transitarvi e genera fenomeni alluvionali nell’area di Sant’Eufemia;

• la definizione delle opere da realizzarsi al fine di garantire come minimo l’invarianza idraulica del comportamento del Vaso Naviglio in assenza della possibilità di accumulo superficiale a seguito degli interventi di urbanizzazione e il dimensionamento di tali opere. Come si è detto, per le particolari finalità con le quali viene redatto il modello idraulico, esso non viene

testato a fronte degli idrogrammi di piena derivanti dal modello idrologico, che rappresentano il comportamento fisico effettivo dei differenti bacini imbriferi afferenti al nodo di Sant’Eufemia, ma viene utilizzato con la finalità di individuare le portate massime transitabili in rapporto agli idrogrammi provenienti dall’apporto dei bacini esterni.

L’analisi svolta sul modello idraulico è pertanto un’analisi per tentativi, il cui scopo è definire un valore fisso di portata, individuabile in base alla geometria e all’entità degli apporti esterni, da raffrontare successivamente con i valori fisici derivanti dall’analisi idrologica.

4.1 METODO E CODICE DI CALCOLO

I profili idrici di moto entro il Naviglio Grande Bresciano sono calcolati schematizzando il deflusso della corrente in condizioni di moto stazionario monodimensionale.

I calcoli idraulici sono stati eseguiti tramite calcolatore elettronico, utilizzando il programma di calcolo numerico dei profili di moto permanente a pelo libero HEC-RAS prodotto dall’Hydrologic Engineering Center del Corpo del Genio dell’Esercito americano, in grado di sviluppare rapidamente gli algoritmi di calcolo applicati a schemi tipologici e geometrici complessi e vari, rappresentanti il corso d’acqua e le aree laterali interessate dal deflusso.

Nella modellazione delle sezioni trasversali del Naviglio Grande Bresciano si sono modellati con accuratezza tanto i possibili percorsi di moto in alveo, quanto quelli ex alveo: in realtà la modellazione del comportamento del Naviglio ex alveo si è rivelata pressoché ininfluente, per il fatto che la finalità del modello è proprio quella di individuare le portate massime che possono transitare nel Naviglio senza dar luogo a rilevanti fenomeni ex alveo.

La procedura alla base del calcolo si basa sulla soluzione dell’equazione monodimensionale dell’energia. Le perdite di carico per attrito sono valutate mediante l’equazione di Manning, diversificando il

coefficiente di scabrezza in funzione della natura e delle caratteristiche delle superfici interessate dal deflusso.

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4.2 SCHEMA GEOMETRICO DI CALCOLO

Il software utilizzato ha consentito di rappresentare, nello schema geometrico di calcolo, l’effettiva configurazione della regione fluviale, immettendo tutti i dati ottenuti dal rilievo topografico e dalle osservazioni locali. Lo schema geometrico di base è rappresentato da: • 35 sezioni trasversali sul Naviglio Grande Bresciano, ricavate direttamente da un rilievo celerimetrico ad

hoc del Fiume e che coprono un’estensione di alveo prossima ai 940 metri; • 8 ponti o tombotti, presenti lungo il tratto dell’asta idrica modellato, la cui geometria è stata desunta sulla

base di una serie di sopralluoghi diretti in situ, facilitati dal fatto di essere stati eseguiti nel periodo di asciutta primaverile del canale. Nella rappresentazione delle sezioni trasversali utilizzate ai fini della modellazione si è prestata particolare

attenzione a rappresentare al meglio i principali elementi fissi presenti in alveo (cordoli, soglie).

4.3 COEFFICIENTI DI SCABREZZA

I coefficienti di scabrezza di Manning sono stati scelti a seguito di accurate ricognizioni dei luoghi e quantificati in base ai valori relativi alle sezioni all’interno dei centri edificati contenuti nella Direttiva “Criteri per la valutazione della compatibilità idraulica delle infrastrutture pubbliche e di interesse pubblico all’interno delle fasce A e B” del Piano Stralcio nelle Fasce Fluviali dell’Autorità di Bacino del Fiume Po.

Per quanto riguarda l’alveo del Naviglio Grande Bresciano, che per tutto il tratto modellato è in cls soggetto a regolari interventi di manutenzione e pulizia, si è assegnato un coefficiente di Manning pari a 0.018 (Strickler 55).

Per quanto riguarda le aree ex alveo, si è assegnato un coefficiente di Manning pari a 0.030 (Strickler 33 circa) alle aree meno scabre, ovvero le superfici stradali e le aree di parcheggio e pari a 0.060 (Strickler 17 circa) alle aree più scabre, quali le aree a verde.

Come si è già detto, stanti le finalità e le caratteristiche delle analisi svolte, i moti ex alveo riguardano solo alcuni sezioni e in maniera poco rilevante

4.4 CONDIZIONI AL CONTORNO

Anche nella definizione delle condizioni al contorno assunte alla base della modellazione si deve tener conto della peculiarità dell’analisi svolta.

Usualmente le condizioni al contorno vengono definite a monte dell’analisi sul modello e dipendono dalla geometria (pendenze dell’alveo a valle e a monte del tratto modellato, tiranti noti nei punti di confluenza in altri corsi idrici…) e rimangono invariate nell’ambito delle analisi svolte, quanto meno in rapporto ad un dato tempo di ritorno.

Nel caso specifico, in cui il valore incognito è costituito proprio dal valore di portata transitante in alveo, solo alcune condizioni al contorno sono definite a priori, altre costituiscono lo specifico oggetto della modellazione e vengono ricavate per tentativi attraverso la modellazione stessa.

4.5 CONDIZIONI AL CONTORNO NOTE: IL MOTO A MONTE DELL’AREA MODELLATA

Nella definizione delle condizioni al contorno, si sono ritenute fissate quelle a monte dell’area di intervento.

Il tirante idrico nella prima sezione modellata (la sezione 954.254) viene posto a quello corrispondente al moto uniforme per una sezione d’alveo pari a quella della sezione e con una pendenza di 0.002 m/m,

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corrispondente alla pendenza media riscontrata in base al rilievo celerimetrico a monte del tratto di Naviglio Grande Bresciano oggetto di modellazione.

In realtà tale condizione risulta ininfluente ai fini dell’analisi, in quanto il moto nel tratto terminale del Naviglio Grande Bresciano avviene sempre in condizioni di corrente lenta (ovvero comandata da valle), complice anche il rigurgito costantemente indotto dal nodo idraulico di Sant’Eufemia.

Per quanto concerne la portata a monte dell’area di intervento, si è previsto di prevedere una portata pari a 35 m³/s: tale valore è pari al massimo valore riscontratto al LAG_N32 nell’ambito di tutte le analisi svolte sul modello idrologico per eventi di 20 e di 50 anni di tempo di ritorno.

Si è imposto tale valore su tutto il tratto di alveo compreso fra la sezione 954.254 e la sezione 617.434: a valle di questa sezione sono presenti i più stringenti vincoli geometrici alle portate transitabili in alveo ed è pertanto ipotizzabile che proprio a valle della sezione 617.434 (e fino alla sezione 297.235, ove termina il secondo tombotto), avvenga la pressoché totale fuoriuscita di portate dall’alveo del Naviglio Grande Bresciano).

La decisione di assumere un valore costante e pari al valore massimo di 35 m³/s nel tratto tra la sezione 954.254 e la sezione 617.434 per il transito delle onde di piena nel Naviglio Grande Bresciano si motiva nuovamente per le finalità della modellazione svolta: poiché il suo scopo è quello di determinare le massime portate convogliabili in alveo ci si è voluti svincolare dai valori provenienti da monte (e variabili in funzione della modalità di formazione delle piene nel Naviglio) individuando la condizione di portata a monte dell’area modellata che ingeneri i massimi tiranti.

La definizione delle massime portate convogliabili in alveo svolta mediante l’analisi idraulica esula pertanto dalle effettive portate presenti a monte del tratto modellato: l’eventuale surplus di portata convogliabile in alveo per effetto del fatto che gli effettivi idrogrammi in arrivo sono quasi sempre inferiori a 35 m³/s rimane inespresso e come ulteriore elemento a favore di sicurezza per l’analisi svolta.

4.6 CONDIZIONI AL CONTORNO INCOGNITE A PRIORI: LE PORTATE TRANSITANTI IN ALVEO

IL MOTO A VALLE DELL’AREA MODELLATA

Le condizioni al contorno a priori incognite sono quelle legate alla definizione della portata massima transitabile in alveo, vale a dire: • la portata transitabile stessa; • il tirante idrico al nodo idraulico di Sant’Eufemia.

Come si è ampiamente detto in precedenza, tali due grandezze sono univocamente definite in funzione di ogni valore (noto, in quanto imposto) di portata proveniente dagli apporti dei bacini esterni ed una volta che sia stata individuata nel modello idraulico la sezione di controllo, ove si riscontrino i massimi tiranti idrici.

In base alle analisi svolte sul modello, la sezione di controllo è stata individuata nella sezione 452.222 (posta non a caso immediatamente a monte del tombotto n. 400, che costituisce il massimo vincolo geometrico al deflusso delle portate nel Vaso Naviglio Grande Bresciano.

Pertanto, per ogni singolo valore di portata QE derivante dagli apporti esterni, il valore di portata proprio del Naviglio Grande Bresciano QN da imporre nel modello idraulico nel tratto compreso fra le sezioni 617.434 e 63.165, è quello che comporta: 1. un tirante idrico nella sezione 63.165 derivato dal modello SWMM del nodo di Sant’Eufemia per un valore

di portata pari a Qtot = QE + QN 2. un tirante idrico nella sezione 452.222 prossimo o pari al livello di sponda sinistra (verso la ex S.S. 11)

ovvero circa 134.51 m s.l.m. È stato imposto il livello di sponda sinistra e non quello di sponda destra (molto più basso), perché

quest’ultimo fa in realtà riferimento ad un’area ribassata interclusa tra gli svincoli di Via Serenissima, tutti ad una quota altimetrica più elevata.

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4.7 RISULTATI DELLA MODELLAZIONE IDRAULICA

All’interno del presente paragrafo si riassumono solo i risultati finali delle analisi svolte sul modello idraulico interpretativo del comportamento del Naviglio Grande Bresciano a Sant’Eufemia in condizioni di massime portate convogliabili, rimandando alle tavole grafiche 07a 07b e all’Appendice per una trattazione quantitativa.

In base a quanto detto in precedenza, a conclusione delle analisi idrauliche svolte, il risultato finale ottenuto è una scala delle massime portate convogliabili all’interno del Naviglio Grande Bresciano a fronte di valori crescenti delle portate provenienti dall’apporto dei bacini esterni.

La scala è stata calcolata analiticamente per valori di portata provenienti dagli apporti esterni comprese fra 0.00 e 18.00 m³/s e valutati per intervalli discretizzati di 2.00 m³/s (ovvero 0.00, 2.00, 4.00, 6.00, 8.00, 10.00, 12.00, 14.00, 16.00, 18.00 m³/s).

La scala è stata poi estesa ad intervalli di 0.50 m³/s, interpolando linearmente tra valori noti. Nella successiva Tabella 4.1 è riportata la scala delle portate risultante: in grassetto i valori derivanti

direttamente dall’analisi sul modello idraulico, in corsivo i valori di interpolazione.

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Portata apporti bacini esterni

QE

Portata convogliabile nel Naviglio Grande Bresciano

QN

Portata complessiva alla sezione 63.165

QE+QN

Tirante idrico alla sezione 63.165

(SWMM per QE+QN) [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m s.l.m.]

0.0 31.0 31.0 133.49 0.5 30.8 1.0 30.5 1.5 30.3 2.0 30.0 32.0 133.58 2.5 29.9 3.0 29.8 3.5 29.6 4.0 29.5 33.5 133.69 4.5 29.4 5.0 29.3 5.5 29.1 6.0 29.0 35.0 133.77 6.5 28.8 7.0 28.5 7.5 28.3 8.0 28.0 36.0 133.82 8.5 27.8 9.0 27.5 9.5 27.3

10.0 27.0 37.0 133.87 10.5 26.8 11.0 26.5 11.5 26.3 12.0 26.0 38.0 133.94 12.5 25.6 13.0 25.3 13.5 24.9 14.0 24.5 38.5 133.98 14.5 24.3 15.0 24.0 15.5 23.8 16.0 23.5 39.5 134.05 16.5 23.1 17.0 22.8 17.5 22.4 18.0 22.0 40.0 134.09

Tabella 4.1 Scala delle portate convogliabili nel Vaso Naviglio Grande Bresciano in rapporto alle portate provenienti dall’apporto dei bacini esterni.

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5. CARATTERIZZAZIONE DELLE EFFETTIVE MODALITÀ DI DEFLUSSO DEL NAVIGLIO GRANDE

BRESCIANO NELL’AREA DI SANT’EUFEMIA: SITUAZIONE ATTUALE

La definizione della scala delle portate che correla le portate massime transitabili nel Naviglio Grande Bresciano alle portate affluenti da parte degli apporti dei bacini esterni consente di determinare l’effettivo funzionamento del Vaso e l’entità degli eventuali fenomeni alluvionali nell’area di Sant’Eufemia.

Nell’ambito dello Studio Idrologico si sono infatti quantificate le portate teoriche complessive affluenti al nodo idraulico di Sant’Eufemia, suddivise negli apporti elementari costituiti dalle portate proprie del Naviglio Grande Bresciano (LAG_N32) e da quelli dei bacini esterni afferenti al nodo (ovvero LAG_M03, Vaso Musia, BU01, bacino di Rezzato afferente al Canale Rudone Bocchetto Mora, LAG_F02, Valle Carobbio).

Il confronto istante per istante per ciascun idrogramma di piena riportato all’interno dello Studio Idrologico fra le portate teoriche provenienti dal Naviglio Grande Bresciano (LAG_N32) con le portate effettivamente convogliabili date dalla scala delle portate a fronte dell’apporto dei bacini esterni nel medesimo istante consente di determinare le portate uscenti dal Naviglio e che generano fenomeni alluvionali.

L’integrale su tutta la durata dell’evento delle portate istantanee fuoriuscite determina il volume complessivamente fuoriuscito nell’area di Sant’Eufemia.

Per esemplificare, se ad un dato istante la portata degli apporti esterni è pari a 15 m³/s, la portata massima proveniente dal LAG_N32 convogliabile attraverso il Naviglio Bresciano è pari a 24 m³/s: se la portata proveniente dal lag_N32 in quell’istante è superiore a 24 m³/s, la quota parte eccedente spaglia sul terreno.

Per tutti gli idrogrammi determinati in sede di Studio Idrologico si è proceduto al confronto sopra citato tra le portate teoriche in arrivo e le portate massime convogliabili che, in virtù di quanto si è detto, sono variabili istante per istante in funzione dell’apporto anch’esso variabile dei bacini esterni.

L’analisi è stata condotta come ovvio tanto sugli idrogrammi di piena relativi alla situazione attuale (SDF) sia a quelli relativi alla situazione come si presenterà a seguito della conclusione dei lavori di realizzazione del nuovo canale scolmatore di Nuvolera, Nuvolento e Bedizzole (PRO) e per gli eventi di tempo di ritorno ventennale e cinquantennale e di durata variabile visti nell’ambito dello Studio Idrologico.

Nelle tabelle seguenti sono riassunti i dati più pregnanti delle analisi svolte: le tabelle riportano le portate massime teoriche derivanti dallo Studio Idrologico e quelle effettive risultanti dalla limitazione introdotta dalla geometria sulle portate provenienti dal LAG_N32.

Come già evidenziato in rapporto agli idrogrammi teorici riportati all’interno dello Studio Idrologico, nell’analisi dei risultati riportati nelle tabelle si deve tener conto che i dati ivi riportati sono quelli massimi e che, nel corso di ciascun evento, la variabilità di ciascuno dei parametri riportati è significativa e che, inoltre, i massimi provenienti dagli apporti esterni e quelli del LAG_N32 non sono coincidenti, anzi, semmai, il contrario, stante le limitazioni imposte dal sistema.

All’interno delle tabelle sono poi riportati i volumi complessivi spagliati: poiché nelle condizioni di funzionamento dell’area di Sant’Eufemia le portate spagliate non possono, se non in minima parte, essere reintercettate dal sistema, i valori massimi sono quelli cumulati fino alla conclusione dell’evento alluvionale e restano poi costanti.

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VALORI TEORICI VALORI REALI

MASSIMO

APPORTO

PROPRIO

NAVIGLIO

MASSIMO

APPORTO

BACINI

ESTERNI

MASSIMA

PORTATA

RISULTANTE

MASSIMO

APPORTO

PROPRIO

NAVIGLIO

MASSIMA

PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA

PORTATA

SPAGLIATA

VOLUME

TOTALE

SPAGLIATO

TEMPO

DI RIT.

DURATA

IETO

GRAMMA

LAG_N32

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

+LAG_N32

LAG_N32

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

+LAG_N32

[anni] [minuti] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³]

20y 480 minuti 33.20 14.89 44.82 29.38 38.89 6.25 39334

20y 540 minuti 32.95 14.64 45.18 29.38 38.72 6.53 45729

20y 600 minuti 32.54 14.42 45.09 29.38 38.67 6.42 49643

20y 660 minuti 31.99 14.21 44.72 29.38 38.49 6.26 50688

20y 720 minuti 31.44 14.00 44.12 29.25 38.50 5.74 49818

20y 780 minuti 30.92 13.84 43.66 29.25 38.37 5.33 48122

20y 840 minuti 30.38 13.68 43.14 29.25 38.37 4.97 44320

20y 900 minuti 29.92 13.55 42.71 29.13 38.37 4.66 40415

50y 480 minuti 35.11 16.35 51.45 29.63 39.47 11.98 102168

50y 540 minuti 35.11 15.96 51.07 29.63 39.46 11.61 112564

50y 600 minuti 35.11 15.64 50.74 29.50 39.24 11.60 124390

50y 660 minuti 35.11 15.37 50.35 29.50 39.12 11.32 133894

50y 720 minuti 35.11 15.12 49.66 29.59 39.00 10.79 140141

50y 780 minuti 35.08 14.90 48.91 29.50 38.90 10.01 142921

50y 840 minuti 34.37 14.69 48.13 29.50 38.73 9.44 141724

50y 900 minuti 33.63 14.50 47.34 29.38 38.75 8.60 138160

Tabella 5.1 Confronto tra le portate massime teoriche in arrivo al nodo di Sant’Eufemia (N35_D_CERCA) e i valori effettivamente transitabili e determinazione dei volumi d’acqua complessivamente esondati – Situazione attuale.

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VALORI TEORICI VALORI REALI

MASSIMO

APPORTO

PROPRIO

NAVIGLIO

MASSIMO

APPORTO

BACINI

ESTERNI

MASSIMA

PORTATA

RISULTANTE

MASSIMO

APPORTO

PROPRIO

NAVIGLIO

MASSIMA

PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA

PORTATA

SPAGLIATA

VOLUME

TOTALE

SPAGLIATO

TEMPO

DI RIT.

DURATA

IETO

GRAMMA

LAG_N32

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

+LAG_N32

LAG_N32

LAG_M03+BU01

+LAG_F02

+LAG_N32

[anni] [minuti] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³]

20y 480 minuti 26.68 14.89 44.82 26.68 38.86 0.23 70

20y 540 minuti 26.19 14.64 45.18 26.19 38.64 0.17 85

20y 600 minuti 25.61 14.42 45.09 25.61 38.47 0.00 0

20y 660 minuti 24.95 14.21 44.72 24.95 37.92 0.00 0

20y 720 minuti 24.33 14.00 44.12 24.33 37.22 0.00 0

20y 780 minuti 23.76 13.84 43.66 23.76 36.68 0.00 0

20y 840 minuti 23.20 13.68 43.14 23.20 36.10 0.00 0

20y 900 minuti 22.71 13.55 42.71 22.71 35.61 0.00 0

50y 480 minuti 34.17 16.35 51.45 29.38 39.47 5.98 34874

50y 540 minuti 33.60 15.96 51.07 29.25 39.46 7.11 46852

50y 600 minuti 32.61 15.64 50.74 29.38 39.24 5.54 28839

50y 660 minuti 31.85 15.37 50.35 29.25 39.12 4.95 23844

50y 720 minuti 31.01 15.12 49.66 29.25 39.00 3.68 16048

50y 780 minuti 30.52 14.90 48.91 29.25 38.90 4.31 25730

50y 840 minuti 29.20 14.69 48.13 29.00 38.73 3.35 15219

50y 900 minuti 27.89 14.50 47.34 27.89 38.75 1.91 6606

Tabella 5.2 Confronto tra le portate massime teoriche in arrivo al nodo di Sant’Eufemia (N35_D_CERCA) e i valori effettivamente transitabili e determinazione de volumi d’acqua complessivamente esondati – Situazione a seguito della realizzazione dello Scolmatore di Nuvolera, Nuvolento e Bedizzole.

I risultati riportati nelle tabelle precedenti presentano una serie di aspetti di pregnanza. In primo luogo si evidenza come la realizzazione del nuovo canale scolmatore di Nuvolera, Nuvolento e

Bedizzole presenti un’importanza capitale ai fini della limitazione dei fenomeni alluvionali sull’area di Sant’Eufemia: • nelle condizioni attuali, i volumi esondati sono nell’ordine di 50'688 m³ per un evento ventennale e di

142'921 m³ per un evento cinquantennale; • a seguito della realizzazione dello scolmatore, i volumi esondati saranno nulli per un evento ventennale e

di 46'852 m³ per un evento cinquantennale. In secondo luogo si evidenzia come le caratteristiche geometriche ed idrauliche del nodo di Sant’Eufemia

comportino una notevole riduzione delle portate effettive transitanti nel Naviglio Grande Bresciano rispetto ai valori teorici: questa riduzione è tanto più rilevante per eventi con un tempo di ritorno cinquantennale e, come già evidenziato, in assenza del nuovo scolmatore.

Un ulteriore aspetto di interesse concerne la modalità di formazione degli eventi alluvionali: tale aspetto non risulta tanto comprensibile dalle tabelle riassuntive sopra riportate quanto dai grafici specifici per ogni ietogramma e riportati in seguito.

Pag. 22

La formazione degli eventi alluvionali è legata in misura limitata alla presenza degli apporti propri del Naviglio Grande Bresciano: le portate transitanti nel Naviglio sono infatti già fortemente limitate da parte della sezione di controllo del ponte di Via IV Novembre a Rezzato e, anche in presenza dei restringimenti presenti lungo l’alveo (con particolare riferimento al tombotto n. 400 (ponte di Via Serenissima a Brescia), le portate transitabili in assenza degli apporti esterni sarebbero nell’ordine di 31 m³/s (Tabella 4.1) a fronte di portate teoriche in arrivo comprese fra 33 e 35 m³/s allo stato attuale e fra 26 e 34 m³/s a seguito della realizzazione dello scolmatore.

Ai fini del prodursi di eventi alluvionali risulta rilevante l’apporto dei bacini esterni che causa una significativa riduzione della capacità di convogliamento da parte del Naviglio Grande Bresciano.

Tale aspetto risulta confermato anche dalla ridotta durata dei fenomeni alluvionali, sempre nell’ordine di 3 – 4 ore a fronte della lunga durata degli idrogrammi di piena del Naviglio Grande Bresciano che presentano durate complessive prossime alle 20 ore di cui 6 – 8 alle portate massime.

Tale risultato dà ragione dell’impostazione progettuale che ci si è data, ovvero di prevedere di allontanare dal Vaso Naviglio Grande Bresciano una portata variabile in funzione delle portate degli apporti esterni e non, come sarebbe costruttivamente più semplice, una portata fissa.

Questa seconda impostazione progettuale comporterebbe di allontanare un valore costante di portata pari al massimo valore esondato e per tutta la durata dell’idrogramma del Naviglio Grande Bresciano., con volumi risultanti molto elevati.

In conclusione, nell’ambito dei nuovi interventi di urbanizzazione con la finalità di garantire l’invarianza idraulica sarebbe necessario reperire volumi di accumulo pari ai massimi valori esondati per ciascun tempo di ritorno, ovvero: a. nelle condizioni attuali:

• per garantire l’invarianza a fronte di un evento ventennale occorrerebbero al minimo 50'688 m³; • per garantire l’invarianza a fronte di un evento cinquantennale occorrerebbero al minimo 142'921 m³;

b. a seguito della realizzazione dello scolmatore: • per garantire l’invarianza a fronte di un evento ventennale non occorrono opere; • per garantire l’invarianza a fronte di un evento cinquantennale occorrerebbero al minimo 46'852 m³. All’interno dei grafici riportati all’interno delle pagine seguenti sono riportati, per tutti gli idrogrammi presi

in esame all’interno del presente Studio gli andamenti: • della portata effettivamente convogliata nel Vaso Naviglio Grande Bresciano (LAG_N32), in ragione della

scala delle portate effettiva (Tabella 4.1); • della portata affluente dai bacini esterni (LAG_M03, LAG_F02, BU01); • della portata risultante al nodo di Sant’Eufemia (N35_DCERCA), stante la limitazione imposta alla portata

proveniente dal LAG_N32; • della portata spagliata; • del volume cumulato spagliato.

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5.1 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE

Grafico 5.1 Ietogramma di durata pari a 480 minuti


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5.2 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE



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5.3 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE



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5.4 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI EFFETTIVI AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE



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Pag. 39

6. DIMENSIONAMENTO DELLE OPERE PREVISTE NELL’AMBITO DELLA PROPOSTA

PROGETTUALE

All’interno del paragrafo precedente si sono descritte le modalità effettive di funzionamento del tratto terminale del Vaso Naviglio Grande Bresciano a monte del nodo idraulico di Sant’Eufemia e si sono definiti i volumi di accumulo richiesti al fine di garantire l’invarianza idraulica delle future opere di urbanizzazione rispetto alla situazione attuale.

Sintetizzando all’estremo la filosofia della proposta progettuale, al fine di garantire l’invarianza idraulica delle nuove opere di urbanizzazione occorre reperire in altra sede il volume necessario allo stoccaggio delle acque esondate dal Naviglio e non più accumulabili in superficie per la presenza delle nuove opere stesse.

Rispetto ai volumi teorici stimati all’interno del paragrafo precedente, la proposta progettuale presenta alcuni aspetti di diversità che comportano una diversa quantificazione rispetto a quanto stimato agli stretti fini dell’invarianza idraulica, ovvero: • l’introduzione di un coefficiente di sicurezza in merito alle massime portate convogliabili all’interno del

Naviglio Grande Bresciano: i valori massimi riportati all’interno della Tabella 6.1 sono stai, ai fini progettuali ridotti di 0.50 m³/s, ricavando la scala delle portate riportata nella Tabella 6.1.

L’imposizione di un limite più restrittivo alle portate massime convogliabili nell’alveo del Vaso Naviglio Grande Bresciano comporta come ovvio un incremento dei volumi stimati in precedenza;

• l’introduzione di una portata uscente dalla vasca, finalizzata allo svuotamento della stessa. Come si è detto, nella valutazione dei volumi spagliati svolta nel precedente capitolo non si è tenuto

conto di un possibile rientro di parte delle portate esondate in alveo al Naviglio Grande, perché nelle attuali condizioni esso è fisicamente impossibile.

Nell’ambito della realizzazione di un volume di accumulo finalizzato alla garanzia dell’invarianza idraulica delle opere di nuova urbanizzazione deve essere ovviamente previsto un sistema di svuotamento dello stesso. Nel caso specifico, sfruttando i dislivelli esistenti tra il punto di prelievo dal Naviglio Grande Bresciano e il punto di restituzione delle acque (all’interno del Naviglio stesso), è possibile prevedere uno scarico a gravità, per le acque stoccate negli invasi temporanei a quota prevalente rispetto a quella del fondo Navilgio nella sezione di restituzione e, per la parte invasata a quote soggiacenti, mediante sollevamento.

La presenza di una portata scaricata durante l’evento può avere un effetto di riduzione sui massimi volumi accumulati, in funzione dell’istante di inizio dello scarico e della sua entità.

Nel caso specifico, considerato il fatto che la criticità idraulica del Naviglio Grande Bresciano non si esaurisce al nodo di Sant’Eufemia, ma si estende come Naviglio Cerca fino alle aree di San Polo Vecchio e al nodo idraulico “del Chioderolo” (sottopasso del Torrente Garza), si è ritenuto corretto imporre allo scarico un limite che garantisca il convogliamento lungo il Naviglio Cerca di portate al più pari a quelle attuali, così da dare la garanzia di un non peggioramento (invaranza) delle condizioni attuali di deflusso sulle aree a valle.

Si è pertanto imposto che lo scarico dal complesso sistema di laminazione, posto pari ad una portatta non superiore a 2.00 m³/s, non possa iniziare prima che l’idrogramma di piena complessivo riscontrato al nodo di Sant’Eufemia (ovvero comprendente tutti gli apporti, del Naviglio Grande Bresciano e dei bacini esterni) scenda sotto 20 m³/s.

Il vincolo imposto fa sì che i volumi massimi accumulati non si riducano, dal momento che, stanti le limitazioni geometriche imposte dal tratto terminale del Naviglio, lo scarico può iniziare solo a vasca piena.

Pag. 40

Portata apporti bacini esterni


Valore massimo


Valore di progetto [m³/s] [m³/s] [m³/s]

0.0 31.0 30.5

0.5 30.8 30.3

1.0 30.5 30.0

1.5 30.3 29.8

2.0 30.0 29.5

2.5 29.9 29.4

3.0 29.8 29.3

3.5 29.6 29.1

4.0 29.5 29.0

4.5 29.4 28.9

5.0 29.3 28.8

5.5 29.1 28.6

6.0 29.0 28.5

6.5 28.8 28.3

7.0 28.5 28.0

7.5 28.3 27.8

8.0 28.0 27.5

8.5 27.8 27.3

9.0 27.5 27.0

9.5 27.3 26.8

10.0 27.0 26.5

10.5 26.8 26.3

11.0 26.5 26.0

11.5 26.3 25.8

12.0 26.0 25.5

12.5 25.6 25.1

13.0 25.3 24.8

13.5 24.9 24.4

14.0 24.5 24.0

14.5 24.3 23.8

15.0 24.0 23.5

15.5 23.8 23.3

16.0 23.5 23.0

16.5 23.1 22.6

17.0 22.8 22.3

17.5 22.4 21.9

18.0 22.0 21.5

Tabella 6.1 Scala delle portate convogliabili nel Vaso Naviglio Grande Bresciano in rapporto alle portate provenienti dall’apporto dei bacini esterni, raffronto tra i valori effettivi e quelli imposti a progetto

Pag. 41

Nelle due tabelle seguenti, Tabella 6.2 e Tabella 6.3, sono riportati i dati di dimensionamento del volume di accumulo, in relazione agli eventi ventennali e cinquantennali considerati e in rapporto alle due situazioni di funzionamento del Vaso Naviglio Grande Bresciano, la situazione attuale e la situazione come si presenterà all’atto di entrata in esercizio del canale scolmatore di Nuvolera, Nuvolento e Bedizzole.

Nelle medesime tabelle i dati di dimensionamento sono posti a confronto con i dati reali relativi alle portate e ai volumi spagliati dal Vaso Naviglio Grande Bresciano in assenza delle opere di sistemazione e regimazione oggetto del presente Studio.

SITUAZIONE REALE SITUAZIONE DI PROGETTO

(SCARICO DI 2.00 m³/s a partire da una portata massima risultante minore o uguale a 20 m³/s

MASSIMO APPORTO PROPRIO NAVIGLIO

MASSIMA PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA PORTATA

SPAGLIATA

VOLUME TOTALE

SPAGLIATO


MASSIMA PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA PORTATA IN

VASCA

MASSIMO VOLUME IN

VASCA

TEMPO DI RIT.

DURATA IETO

GRAMMA

LAG_N32

LAG_M03+BU01 +LAG_F02 +LAG_N32

LAG_N32


[anni] [minuti] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³] 20y 480

minuti 29.38 38.89 6.25 39334 28.92 38.39 6.75 44584

20y 540 minuti 29.38 38.72 6.53 45729 28.88 38.22 7.03 51916

20y 600 minuti 29.38 38.67 6.42 49643 29.00 38.17 6.92 56620

20y 660 minuti 29.38 38.49 6.26 50688 28.88 37.99 6.76 58273

20y 720 minuti 29.25 38.50 5.74 49818 28.88 38.00 6.24 57980

20y 780 minuti 29.25 38.37 5.33 48122 28.75 37.87 5.83 56683

20y 840 minuti 29.25 38.37 4.97 44320 28.75 37.87 5.47 52993

20y 900 minuti 29.13 38.37 4.66 40415 28.75 37.87 5.16 49404

50y 480 minuti 29.63 39.47 11.98 102168 29.25 38.97 12.48 109277

50y 540 minuti 29.63 39.46 11.61 112564 29.13 38.96 12.11 120664

50y 600 minuti 29.50 39.24 11.60 124390 29.13 38.74 12.10 133589

50y 660 minuti 29.50 39.12 11.32 133894 29.00 38.62 11.82 144057

50y 720 minuti 29.59 39.00 10.79 140141 29.13 38.50 11.29 151353

50y 780 minuti 29.50 38.90 10.01 142921 29.00 38.40 10.51 154846

50y 840 minuti 29.50 38.73 9.44 141724 29.00 38.23 9.94 154615

50y 900 minuti 29.38 38.75 8.60 138160 28.88 38.25 9.10 151559

Tabella 6.2 Confronto tra le condizioni effettive di deflusso al nodo di Sant’Eufemia (N35_D_CERCA) e la configurazione progettuale – Situazione attuale.

Pag. 42

SITUAZIONE REALE SITUAZIONE DI PROGETTO

(SCARICO DI 2.00 m³/s a partire da una portata massima risultante minore o uguale a 20 m³/s


MASSIMA PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA PORTATA

SPAGLIATA

VOLUME TOTALE

SPAGLIATO


MASSIMA PORTATA

RISULTANTE

MASSIMA PORTATA IN

VASCA

MASSIMO VOLUME IN

VASCA

TEMPO DI RIT.

DURATA IETO

GRAMMA

LAG_N32


LAG_N32


[anni] [minuti] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³] [m³/s] [m³/s] [m³/s] [m³] 20y 480

minuti 26.68 38.86 0.23 70 26.68 38.39 0.73 462 20y 540

minuti 26.19 38.64 0.17 85 26.19 38.14 0.67 635 20y 600

minuti 25.61 38.47 0.00 0 25.61 38.17 0.29 189 20y 660

minuti 24.95 37.92 0.00 0 24.95 37.92 0.00 0 20y 720

minuti 24.33 37.22 0.00 0 24.33 37.22 0.00 0 20y 780

minuti 23.76 36.68 0.00 0 23.76 36.68 0.00 0 20y 840

minuti 23.20 36.10 0.00 0 23.20 36.10 0.00 0 20y 900

minuti 22.71 35.61 0.00 0 22.71 35.61 0.00 0 50y 480

minuti 29.38 39.47 5.98 34874 28.88 38.97 6.48 39480 50y 540

minuti 29.25 39.46 7.11 46852 28.88 38.96 7.61 53032 50y 600

minuti 29.38 39.24 5.54 28839 28.88 38.74 6.04 33674 50y 660

minuti 29.25 39.12 4.95 23844 28.75 38.62 5.45 28555 50y 720

minuti 29.25 39.00 3.68 16048 28.75 38.50 4.18 20206 50y 780

minuti 29.25 38.90 4.31 25730 28.75 38.40 4.81 32588 50y 840

minuti 29.00 38.73 3.35 15219 28.57 38.23 3.85 21457 50y 900

minuti 27.89 38.75 1.91 6606 27.89 38.25 2.41 11088

Tabella 6.3 Confronto tra le condizioni effettive di deflusso al nodo di Sant’Eufemia (N35_D_CERCA) e la configurazione progettuale – Situazione a seguito della realizzazione dello Scolmatore di Nuvolera, Nuvolento e Bedizzole.

Come si osserva dai dati riportati nelle tabelle precedenti, i volumi di accumulo richiesti sono i seguenti:

a. nelle condizioni attuali: • a fronte di un evento ventennale occorrerebbero al minimo 58’273 m³; • a fronte di un evento cinquantennale occorrerebbero al minimo 154'846 m³;

b. a seguito della realizzazione dello scolmatore: • a fronte di un evento ventennale occorrerebbero al minimo 635 m³; • a fronte di un evento cinquantennale occorrerebbero al minimo 53’032 m³. Sulla scorta di quanto sopra si ritiene che la progettazione debba essere orientata all’individuazione di

opere che prevedano l’accumulo temporaneo di un volume complessivo di circa 58'500 m³, tali da consentire la messa in sicurezza dell’area di Sant’Eufemia ad oggi per eventi con tempo di ritorno ventennale e

Pag. 43

successivamente, a seguito dell’entrata in esercizio del canale scolmatore di Nuvolera, efficiente per eventi con tempo di ritorno cinquantennale.

All’interno dei grafici riportati all’interno delle pagine seguenti sono riportati, per tutti gli idrogrammi presi in esame all’interno del presente Studio gli andamenti: • della portata effettivamente convogliata nel Vaso Naviglio Grande Bresciano (LAG_N32), in ragione della

scala delle portate di progetto adottata; • della portata affluente dai bacini esterni (LAG_M03, LAG_F02, BU01); • della portata risultante al nodo di Sant’Eufemia (N35_DCERCA), stante la limitazione imposta a progetto

alla portata proveniente dal LAG_N32; • della portata entrante in vasca; • della portata uscente dalla vasca: poiché tale portata è imposta pari ad un valore costante, la rilevanza

della sua rappresentazione non sta tanto nel suo valore assoluto, quanto nel momento di inizio dello scarico e nella sua durata;

• del volume accumulato in vasca di laminazione.

dott. Ing. Giuseppe Negrinelli dott. Ing. Antonio Di Pasquale

Pag. 44

6.1 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

0.0

5.0

10.0

15.0

20.0

25.0

30.0

35.0

40.0

45.0

50.0

55.0

0.00

4.00

8.00

12.0

0

16.0

0

20.0

0

0.00

4.00

8.00

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0

16.0

0

Volu

me

accu

mul

ato

in v

asca

[1'

000

m³]

Port

ate

[m³/

s]

Tempo della simulazione [ore]

PORTATA EFFETTIVA LAG_N32 LAG_M03+BU01+LAG_F02 RISULTANTE EFFETTIVO

PORTATA ENTRANTE IN VASCA PORTATA USCENTE VASCA VOLUME ACCUMULATO IN VASCA


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40

60

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accu

mul

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m³]

Port

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30.0

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45.0

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m³]

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mul

ato

in v

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Port

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ate

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s]





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asca

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ato

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asca

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Port

ate

[m³/

s]





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6.2 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE ATTUALE

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Tempo della simulazione [ore]PORTATA EFFETTIVA LAG_N32 LAG_M03+BU01+LAG_F02 RISULTANTE EFFETTIVO



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accu

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asca

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[m³/

s]

Tempo della simulazione [ore]PORTATA EFFETTIVA LAG_N32 LAG_M03+BU01+LAG_F02 RISULTANTE EFFETTIVO



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accu

mul

ato

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[1'

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Port

ate

[m³/

s]





Pag. 52

6.3 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO VENTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE

0

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Pag. 56

6.4 GRAFICI RIASSUNTIVI DEGLI IDROGRAMMI DI PROGETTO AL NODO DI SANT’EUFEMIA (NODO N35_D_CERCA): EVENTO CINQUANTENNALE, SITUAZIONE DOPO LA REALIZZAZIONE DELLO SCOLMATORE DI NUVOLERA, NUVOLENTO E BEDIZZOLE

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asca

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35.0

40.0

45.0

50.0

55.0

0.00

4.00

8.00

12.0

0

16.0

0

20.0

0

0.00

4.00

8.00

12.0

0

16.0

0

Volu

me

accu

mul

ato

in v

asca

[1'

000

m³]

Port

ate

[m³/

s]





Pag. 60

APPENDICE “A” MODELLO INTERPRETATIVO DEL FUNZIONAMENTO DEL NODO DI

SANT’EUFEMIA: DATI DI INPUT DEL MODELLO SWMM

JUNCTIONS

Name Invert Elev. Max. Depth Init. Depth Surcharge Depth

Ponded Area

X-Coord Y-Coord

[m] [m] [m] [m] [m²] [m] [m]

B01 130.72 3.67 0 0 1000 1599982 5041526

I01 131.68 2.61 0 0 1000 1600022 5041511

S01 131.73 2.55 0 0 1000 1600031 5041508

B02 129.47 4.92 0 0 1000 1599976 5041514

B03 128.98 3.68 0 0 1000 1599969 5041503

B04 128.83 3.83 0 0 1000 1599961 5041489

C01 128.66 2.9 0 0 1000 1599947 5041419

C02 128.58 2.98 0 0 1000 1599930 5041394

I02 131.35 2.71 0 0 1000 1600012 5041495

S02 131.73 2.55 0 0 1000 1600029 5041505

S03 130.78 3.28 0 0 1000 1600019 5041490

S04 129.87 2.25 0 0 1000 1600013 5041482

B02A 129.46 4.93 0 0 1000 1599975 5041513

N00 133.12 3.23 0 0 1000 1600884 5041214

B01A 130.72 3.67 0 0 1000 1599982 5041525

I01A 131.68 2.61 0 0 1000 1600021 5041509

CO01 131.82 2.48 0 0 1000 1600059 5041493

VE01 131.85 2.44 0 0 1000 1600070 5041489

VE02 131.84 2.44 0 0 1000 1600058 5041471

CO02 131.81 2.48 0 0 1000 1600049 5041475

CO03 131.80 2.48 0 0 1000 1600046 5041469

VE03 131.80 2.44 0 0 1000 1600055 5041465

OUTFALLS

Name Invert Elev. Outfall Type X-Coord Y-Coord

[m] [m] [m]

C03 128.19 NORMAL 1599910 5041373

CO04 131.08 NORMAL 1599989 5041348

VE04 131.08 NORMAL 1599995 5041346

Pag. 61

CONDUITS

Name Inlet Node

Outlet Node

Length Manning N

Inlet Offset

Outlet Offset

Init. Flow

Max. Flow

[m] [s/m1/3] [m] [m] [l/s] [l/s]

LB01A B01A B02 9.10 0.0150 0.00 1.25 0.00 0.00

LB03 B03 B04 16.70 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LB02A B02A B03 6.40 0.0150 0.00 0.30 0.00 0.00

LB04 B04 C01 71.20 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LC01 C01 C02 30.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LC02 C02 C03 30.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LI01A I01A I02 15.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LS02 S02 S03 17.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LS03 S03 S04 11.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LI02 I02 S04 13.00 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LS04 S04 C01 92.36 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LN01 CO01 S01 7.81 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LN02 S01 I01 9.33 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LN03 I01 B01 42.30 0.0167 0.00 0.90 0.00 0.00

LB02 B02 B02A 5.40 0.0150 0.00 0.00 0.00 0.00

LN00 N00 VE01 1000.00 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LN00A VE01 CO01 10.00 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LVE03 VE02 VE03 20.00 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LCO03 CO02 CO03 20.00 0.0167 0.00 0.00 0.00 0.00

LCO04 CO03 CO04 140.00 0.0286 0.00 0.00 0.00 0.00

LVE04 VE03 VE04 140.00 0.0286 0.00 0.00 0.00 0.00

ORIFICES

Name Inlet Node Outlet Node Orifice type Crest height Discharge Coefficient

Flap gate

[m]

LB01 B01 B01A BOTTOM 0.00 0.633 NO

LI01 I01 I01A BOTTOM 0.00 0.622 NO

LS01 S01 S02 BOTTOM 0.65 0.612 NO

OB01 B01 B01A BOTTOM 2.90 1.00 NO

OI01 I01 I01A BOTTOM 1.95 1.00 NO

LCO01 CO01 CO02 BOTTOM 0.00 0.622 NO

LVE01 VE01 VE02 BOTTOM 0.00 0.56 NO

LVE02 VE01 VE02 BOTTOM 0.90 0.56 NO

Pag. 62

CONDUITS - XSECTIONS

Link Shape Geom1 [m]

Geom2 [m]

Geom3 [m]

Geom4 [m]

Barrels

LB01A CUSTOM 1.75 Bergamaschino_Bocca 0 0 1

LB03 RECT_CLOSED 3.00 5 0 0 1

LB02A RECT_CLOSED 2.8 5 0 0 1

LB04 RECT_CLOSED 3.00 5 0 0 1

LC01 TRAPEZOIDAL 3.00 5.5 0.5 0.5 1

LC02 TRAPEZOIDAL 3.00 6 0.5 0.5 1

LI01A CUSTOM 1.25 Irrigatore_Bocca 0 0 1

LS02 CUSTOM 1.20 Scarico_Superficie_Bocca 0 0 1

LS03 RECT_CLOSED 1.40 2 0 0 1

LI02 CUSTOM 1.25 Irrigatore_Bocca 0 0 1

LS04 RECT_CLOSED 1.40 2 0 0 1

LN01 RECT_OPEN 2.64 7.6 0 0 1

LN02 RECT_OPEN 2.64 7.6 0 0 1

LN03 RECT_OPEN 2.64 7.6 0 0 1

LB02 CUSTOM 2.80 Bergamaschino_Primo_Tratto 0 0 1

LN00 RECT_OPEN 2.64 7.6 0 0 1

LN00A RECT_OPEN 2.64 7.6 0 0 1

LVE03 RECT_CLOSED 1.50 2.2 0 0 1

LCO03 RECT_CLOSED 2.50 1.2 0 0 1

LCO04 RECT_OPEN 1.70 2.5 0 0 1

LVE04 RECT_OPEN 1.80 2.2 0 0 1

LB01 RECT_CLOSED 1.30 2.9 0 0

LI01 RECT_CLOSED 0.95 2.9 0 0

LS01 RECT_CLOSED 0.40 2.3 0 0

OB01 RECT_CLOSED 0.20 2.9 0 0

OI01 RECT_CLOSED 0.15 2.9 0 0

LCO01 RECT_CLOSED 0.62 1.85 0 0

LVE01 RECT_CLOSED 0.9 1.9 0 0

LVE02 RECT_CLOSED 0.55 1.9 0 0

Pag. 63

CURVE DI FORMA NORMALIZZATE RISPETTO ALL’ALTEZZA

Nome Curva Altezza normalizzata Larghezza normalizzata [-] [-]

Bergamaschino_Primo_Tratto 0.000 1.000 0.893 1.000 0.911 0.918 0.929 0.821 0.946 0.714 0.964 0.586 0.982 0.414 1.000 0.000

Bergamaschino_Bocca 0.000 1.487 0.872 1.487 0.897 1.333 0.923 1.159 0.949 0.949 0.974 0.672 1.000 0.000

Irrigatore_Bocca 0.000 2.320 0.720 2.320 0.760 2.160 0.800 1.976 0.840 1.776 0.880 1.544 0.920 1.264 0.960 0.896 1.000 0.000

Scarico_Superficie_Bocca 0.000 2.000 0.667 2.000 0.708 1.883 0.750 1.758 0.792 1.617 0.833 1.450 0.875 1.267 0.917 1.042 0.958 0.742 1.000 0.000

Pag. 64

APPENDICE “B” CALCOLO IDRAULICO – PROFILI DEL PELO LIBERO

I risultati del calcolo idraulico sono sintetizzati nelle tabelle seguenti in cui, per ciascuna delle sezioni del rilievo, sono riportati: 1. il nome del corso d'acqua; 2. il ramo del corso d'acqua; 3. la sezione di modello; 4. la portata totale transitante all’interno della sezione; 5. la quota di fondo; 6. la quota di sponda sinistra; 7. la quota di sponda destra; 8. il tirante idrico; 9. l’altezza critica; 10. il livello energetico; 11. la pendenza della linea energetica; 12. la velocità nella sezione d’alveo; 13. l’area bagnata; 14. la larghezza bagnata; 15. il numero di Froude.

I dati riportati in forma tabellare nel seguito sono altresì riassunti per via grafica all’interno delle Tavole

07a e 07b allegate allo Studio, ove, oltre all’individuazione planimetrica della localizzazione delle sezioni trasversali incluse nel modello, sono riportati altresì la geometria delle sezioni trasversali i profili longitudinali in corrispondenza del transito delle portate sotto indicate, nelle condizioni attuali e a seguito della realizzazione delle opere di progetto.

Pag. 65

RISULTATI DELLA MODELLAZIONE A FRONTE DI UN APPORTO DAI BACINI ESTERNI PARI A 0.00 M³/S

Corso d'acqua

Ramo Sezione Portata totale

Quota di fondo

Quota sponda sinistra

Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude

[m³/s] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m/m] [m/s] [m²] [m] [ ] NAVIGLIO UNICO 954.294 35.00 133.11 136.40 135.27 135.37 134.39 135.53 0.000586 1.75 20.08 11.95 0.40 NAVIGLIO UNICO 942.054 35.00 133.09 136.33 135.59 135.37 134.28 135.52 0.000528 1.70 20.59 9.42 0.37 NAVIGLIO UNICO 935.054 35.00 133.04 136.29 136.04 135.26 134.39 135.50 0.000541 2.19 15.98 9.32 0.47 NAVIGLIO UNICO 930 Bridge NAVIGLIO UNICO 925.041 35.00 132.91 136.18 136.00 135.16 134.30 135.41 0.000547 2.20 15.94 9.66 0.47 NAVIGLIO UNICO 918.041 35.00 132.89 136.23 135.81 135.23 134.11 135.37 0.000510 1.66 21.15 10.43 0.37 NAVIGLIO UNICO 900.541 35.00 132.68 136.15 135.90 135.25 133.84 135.35 0.000346 1.45 24.21 10.57 0.31 NAVIGLIO UNICO 882.562 35.00 132.63 136.01 135.92 135.24 133.82 135.35 0.000356 1.48 23.72 9.95 0.31 NAVIGLIO UNICO 875.562 35.00 132.62 136.13 135.97 135.12 134.06 135.33 0.000602 2.06 16.98 9.05 0.43 NAVIGLIO UNICO 800 Bridge NAVIGLIO UNICO 754.082 35.00 132.46 135.57 135.60 134.89 133.81 135.09 0.000762 1.97 17.79 7.50 0.41 NAVIGLIO UNICO 753.082 35.00 132.46 135.57 135.60 134.88 133.82 135.08 0.000777 2.00 17.51 7.43 0.42 NAVIGLIO UNICO 728.771 35.00 132.45 135.44 135.34 134.91 133.66 135.05 0.000498 1.68 20.88 8.62 0.34 NAVIGLIO UNICO 705.842 35.00 132.39 135.26 135.11 134.88 133.66 135.04 0.000309 1.79 19.53 8.40 0.36 NAVIGLIO UNICO 700 Bridge NAVIGLIO UNICO 698.142 35.00 132.39 135.25 135.06 134.83 133.65 135.00 0.000328 1.83 19.18 8.49 0.37 NAVIGLIO UNICO 665.132 35.00 132.36 135.10 135.22 134.83 133.64 134.98 0.000541 1.74 20.14 8.53 0.36 NAVIGLIO UNICO 642.294 35.00 132.35 135.04 135.34 134.82 133.61 134.97 0.000546 1.75 20.02 8.38 0.36 NAVIGLIO UNICO 617.434 31.00 132.32 134.96 134.96 134.82 133.50 134.96 0.000246 1.61 19.28 8.18 0.32 NAVIGLIO UNICO 600 Bridge NAVIGLIO UNICO 507.037 31.00 132.13 134.63 134.66 134.50 133.39 134.67 0.000347 1.81 17.15 8.83 0.38 NAVIGLIO UNICO 490.090 31.00 132.18 134.60 134.66 134.53 133.29 134.65 0.000426 1.53 20.24 8.75 0.32 NAVIGLIO UNICO 471.907 31.00 132.20 134.54 134.66 134.55 133.32 134.63 0.000345 1.37 38.42 45.88 0.29 NAVIGLIO UNICO 452.222 31.00 132.19 134.51 134.66 134.53 133.41 134.62 0.000365 1.41 36.02 61.94 0.30 NAVIGLIO UNICO 400 Bridge NAVIGLIO UNICO 297.235 31.00 132.07 134.33 136.00 134.04 133.28 134.27 0.000593 2.13 14.56 8.24 0.48 NAVIGLIO UNICO 287.515 31.00 132.06 134.33 133.87 134.10 133.20 134.24 0.000615 1.73 23.23 36.32 0.39 NAVIGLIO UNICO 276.696 31.00 132.05 134.32 134.08 134.05 133.18 134.23 0.000736 1.86 16.67 8.50 0.42 NAVIGLIO UNICO 267.523 31.00 132.04 134.31 134.25 133.98 133.26 134.22 0.000855 2.17 14.28 8.58 0.50 NAVIGLIO UNICO 260 Bridge NAVIGLIO UNICO 258.000 31.00 132.03 134.32 134.29 133.88 133.25 134.15 0.001002 2.29 13.56 8.16 0.54 NAVIGLIO UNICO 241.722 31.00 132.01 134.30 134.30 133.91 133.15 134.11 0.000937 2.02 15.34 8.10 0.47 NAVIGLIO UNICO 221.645 31.00 131.98 134.28 134.30 133.88 133.15 134.09 0.000985 2.07 14.98 8.00 0.48 NAVIGLIO UNICO 203.826 31.00 131.95 134.26 134.31 133.86 133.13 134.08 0.000990 2.07 14.95 7.94 0.48 NAVIGLIO UNICO 181.857 31.00 131.92 134.23 134.31 133.77 133.17 134.05 0.000788 2.35 13.20 7.87 0.55 NAVIGLIO UNICO 173 Bridge NAVIGLIO UNICO 171.760 31.00 131.91 134.22 134.26 133.65 133.15 133.96 0.000968 2.50 12.41 7.80 0.60 NAVIGLIO UNICO 153.766 31.00 131.89 134.25 134.34 133.60 133.22 133.94 0.001802 2.56 12.10 7.80 0.66 NAVIGLIO UNICO 133.891 31.00 131.87 134.29 134.40 133.62 133.06 133.89 0.001266 2.27 13.68 7.98 0.55 NAVIGLIO UNICO 115.717 31.00 131.85 134.32 134.47 133.52 133.08 133.86 0.001098 2.58 12.00 8.15 0.64 NAVIGLIO UNICO 103 Bridge NAVIGLIO UNICO 101.647 31.00 131.84 134.29 134.76 133.50 133.07 133.84 0.001103 2.59 11.98 7.85 0.64 NAVIGLIO UNICO 63.165 31.00 131.74 134.39 135.13 133.49 132.95 133.78 0.001425 2.37 13.08 7.59 0.58

Pag. 66


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 67


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 68


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 69


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 70


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 71


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 72


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 73


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


Pag. 74


Corso d'acqua


Quota di fondo


Quota sponda destra

Tirante idrico

Altezza critica

Quota energia

Pendenza linea

energia

Velocità Canale

Area bagnata

Largh. bagnata

Numero di Froude


STUDIO DI FATTIBILITÀ - Comune di Brescia · di piena teorici in arrivo al nodo idraulico di...

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