RELAZIONE IDROLOGICA ED IDRAULICA...CENTRALE IDROELETTRICA sul fiume Foglia - località...

E’ vietata la riproduzione anche parziale, la concessione a terzi, la diffusione del presente elaborato, se non dietro nostro espresso autorizzazione scritta. Ogni violazione sarà perseguita a norma di legge.

REGIONE

MARCHE

PROVINCIA

PESARO URBINO

COMUNE

LUNANO

VERIFICA DI ASSOGGETTABILITA’

CENTRALE IDROELETTRICA “LUNANO”

Impianto per la produzione di energia elettrica con derivazione di acqua in

sponda destra del fiume Foglia, nel comune di Lunano

RELAZIONE IDROLOGICA

ED IDRAULICA

VA 2

Progettista e Collaboratori

Dott. Ing. ALBERTO ROMAGNOLI

Dott. Ing. ALBERTO DONINI

Dott. Ing. Junior. MICHELE EMILI

Dott. Ing. DAVIDE NATALONI

Dott. Geol. STEFANO BOCCAROSSA

Proponente

ENERGY SEEKERS srl Via Arceviese n.22, 60010 OSTRA (AN)

Tel.:071 7988047 Fax: 0712509971

mail: [email protected] PEC: [email protected]

N. Stato Data Descrizione

01 Emesso 13 maggio 2013 Emissione per Concessione di Derivazione

02 Emesso 07 agosto 2013 I° Integrazione per Concessione di Derivazione

03 Emesso 20 gennaio 2014 Emissione per Verifica di Assoggettabilità

CENTRALE IDROELETTRICA sul fiume Foglia - località “PIANELLA” – Lunano

Soggetto proponente: ENERGY SEEKERS s.r.l.

RELAZIONE IDROLOGICA ED IDRAULICA – Concessione di derivazione 2

Indice

1. Premessa .................................................................................................................................3

2. Caratterizzazione conoscitiva del sistema fluviale ....................................................................4

2.1 Descrizione del bacino .....................................................................................................4

2.2 Assetto geometrico dell’alveo ..........................................................................................6

2.3 Caratteristiche morfologiche dell’alveo ............................................................................7

2.4 Compatibilità con il PAI (Piano di Assetto Idrogeologico) ...............................................8

3. Idrologia ............................................................................................................................... 11

3.1 Calcolo della portata di piena con Tr =50 - 100 - 200 anni.............................................. 11

3.1.1Calcolo dell’equazione pluviometrica con metodo di Gumbel ................................. 11

3.2 Calcolo della portata di piena con metodo cinematico .................................................... 16

3.3 Stima del livello di piena nelle sezioni di interesse ......................................................... 18

4. Studio idrologico delle portate derivabili ............................................................................... 21

4.1 Lineamenti climatici – Precipitazioni ............................................................................. 21

4.2 Valutazione dei coefficienti di deflusso .......................................................................... 25

4.3 Determinazione del deflusso minimo vitale (DMV)........................................................ 26

4.4 Stima delle portate, anno caratteristico e curva di durata................................................. 33

5. Verifica idraulica ................................................................................................................... 37

5.1 Metodologia di calcolo .................................................................................................. 37

5.2 Condizioni al contorno ................................................................................................... 40

5.3 Analisi idraulica nell’intorno della briglia ...................................................................... 41

5.3.1Portata media annua ............................................................................................... 41

5.3.2Portata Q(H=1.8m)................................................................................................. 48

5.3.3Portata di piena Bicentenaria .................................................................................. 53

5.4 Considerazioni finali ...................................................................................................... 58

5.4.1Effetti indotti sull’assetto morfologico .................................................................... 58

5.4.2Condizioni di sicurezza dell’intervento rispetto alla piena ....................................... 59

5.4.3Modifiche indotte sulle caratteristiche naturali e paesaggistiche .............................. 59

6. Conclusioni ........................................................................................................................... 60




1. Premessa

La società Energy Seekers s.r.l. prevede la realizzazione di una derivazione di acqua

fluviale dal fiume Foglia con la costruzione di una centrale mini-idroelettrica nel territorio

comunale di Lunano, precisamente in località Pianella.

A tal fine sono state descritte le caratteristiche idrogeologiche della zona, sono stati

elaborati i dati idrologici per determinare i parametri idraulici sul Fiume Foglia ed infine è

stata verificata la compatibilità idraulica del progetto.

Il sito si trova poco a valle del ponte di via Zandonai, in sponda destra orografica del

fiume, in prossimità di una briglia in calcestruzzo armato utilizzata per la regimazione della

portata.

Cartograficamente l’area è individuabile sulla Carta Tecnica Regionale 1:10.000 alle

sezioni 279060 e sulla cartografia IGM alla tavoletta 108 II° al 25.000.

A livello catastale, l’opera si inserisce in parte all’interno dell’alveo fluviale ed in parte

occupano le particelle catastali al foglio 18 n. 29 - 30; il collegamento alla rete di

distribuzione ENEL occupa i mappali 543, 1047, 986, 966, 733, 732, 493, 535, 539 al foglio

14 ed i mappali 29, 30, 32 al foglio 18.

Il sito in cui ricade la parte dell’impianto che non posta in aree demaniali, è classificato

secondo il PRG con le seguenti destinazioni urbanistiche:

- Zona industriale D1 – PARTE A FASCIA DI RISPETTO STRADALE (f.7, p 470);

- Zona agricola “E” – PARTE A FASCIA DI RISPETTO STRADALE

Le coordinate Gauss Boaga delle opere sono le seguenti:

opera di presa:. 43° 41' 36,91'' – Lat. 12° 26' 35,38''




2. Caratterizzazione conoscitiva del sistema fluviale

2.1 Descrizione del bacino

Il Fiume Foglia nasce in provincia di Arezzo, dal monte Sovara (1003 m), e scorre quasi

totalmente nella provincia di Pesaro-Urbino. E’ un corso d’acqua con regime pluviale e

torrentizio lungo 79 Km. e possiede un bacino idrografico di 701 km². Gli affluenti più

importanti sono: sulla destra i torrenti Apsa di Urbino e Apsa di S.Donato, che nascono dai

rilievi di Urbino e sfociano rispettivamente in prossimità di Schieti e Montecchio, sulla

sinistra il torrente Mutino, che nasce dal versante meridionale del monte Carpegna e

confluisce nel Foglia in località Lunano, ed il torrente Apsa di Macerata Feltria, che nasce dal

versante orientale del monte Carpegna e contribuisce ad alimentare l’invaso di Mercatale,

sistemazione idraulica di notevoli dimensioni. Sull’asta fluviale del fiume Foglia troviamo tre

opere di captazione per acque destinate al consumo umano: presso la diga di Mercatale,

presso il Lago di Schieti e presso Muraglione di Colbordolo.

Caratteristiche geologiche: Dal punto di vista geologico gli affioramenti della successione

umbro-marchigiana sono particolarmente interessanti e presentano una vasta gamma di

caratteristiche strutturali e geotecniche; le formazioni affioranti più antiche sono quelle

triassiche con le Anidridi di Burano fino, talora, al Messiniano ed al Pliocene inferiore con

terreni di tipo arenaceo-pelitico. L’area settentrionale della regione è caratterizzata, invece,

dall’affioramento dei termini cosiddetti “alloctoni”.

Caratteristiche idrogeologiche: La complessità degli acquiferi presenti nella Regione

Marche è evidente, come del resto varia è la potenzialità: da un lato gli acquiferi profondi

presenti nei terreni calcarei delle dorsali appenniniche di buona qualità, dall’altro quelli

presenti nelle numerose vallate alluvionali di qualità inferiore e sottoposti agli effetti di una

intensa antropizzazione, entrambi con buone potenzialità e con una vulnerabilità intrinseca

molto elevata; a questi si possono aggiungere quelli, non ancora sfruttati, relativi ai complessi

idrogeologici dei depositi terrigeni mio-pliocenici e plio-pleistocenici meno conosciuti ma

definiti interessanti, con una vulnerabilità intrinseca media.

Caratteristiche climatiche e idrologiche: Per quanto riguarda gli aspetti climatici, nel 2002

il Centro di Ecologia e Climatologia dell’Osservatorio Geofisico Sperimentale di Macerata

(OGSM), su richiesta della Regione Marche, ha realizzato lo studio "Campo medio della

precipitazione annuale e stagionale sulle Marche per il periodo 1950-2000" per approfondire



le conoscenze della distribuzione della precipitazione sul territorio marchigiano e la

caratterizzazione climatica regionale. Una sintetica ripartizione del territorio su base climatica

può essere così descritta: - una prima area è quella che ingloba i climi di tipo C1 (da umido a

subarido) e comprende la zona costiera e basso-collinare della regione. - una seconda è quella

dei climi di tipo C2 (da umido a subumido) in cui figurano le zone interne medio-collinari e

vallive delle province di Pesaro-Urbino, Ancona e Macerata; - una terza area, è quella dei

climi di tipo B (umido con vari gradi di umidità), comprende tutta la fascia alto-collinare e

montana della regione, con una punta "perumida" a Fonte Avellana.

Corpi idrici sotterranei: I corpi idrici sotterranei identificati appartengono ai complessi

delle Alluvioni Vallive, dei Calcari e degli acquiferi locali, questi ultimi rappresentati dalle

formazioni riconducibili alla Marnoso Arenacea. Lo stato di qualità dei corpi idrici sotterranei

risulta essere buono per quelli appartenenti ai complessi dei Calcari e dei Locali, ad eccezione

dei "Depositi Arenacei e Arenaceo - Pelitici dei bacini minori (Urbino)" che risulta scadente.

Per quelli appartenenti alle Alluvioni Vallive, molti di essi hanno uno stato attuale scadente

che porta a porre come termine per il raggiungimento dello stato buono il 2027.

La portata media del Foglia a Lunano è di 1,75 mc/sec.

Figura 2.1 Bacino idrografico fiume Foglia



Il progetto prevede l’utilizzo ai fini idroelettrici delle acque del fiume Foglia nel comune di

Lunano, pochi metri a valle del ponte stradale di via Zandonai in località Pianella. Nel sito

oggetto di intervento esiste già una briglia realizzata per la regolazione del deflusso del fiume.

La sezione di chiusura di interesse, in corrispondenza della quale è stata progettata la

derivazione per l’impianto idroelettrico in oggetto, sottende un bacino idrografico di 137,53

Kmq. (vedi fig. 1.2)

Figura 2.2 Sezione di chiusura del bacino idrografico

2.2 Assetto geometrico dell’alveo

Per valutare l’assetto geometrico dell’alveo non si è fatto ricorso all’utilizzo di rilievi già

esistenti, ma si è proceduto attraverso una campagna di rilievi topografici mediante

strumentazione di tipo GPS di proprietà della società proponente.

L’estensione del rilievo è ricompresa in un’area che comprende il tratto fluviale posto circa

400 metri a monte della briglia esistente e 100 metri a valle dello scarico dell’impianto in

progetto, per un tratto complessivo di circa 500 m.

Le sezioni topografiche individuate rappresentano la geometria attuale del corso d’acqua e

permettono una descrizione dettagliata del tratto d’alveo nell’intorno dell’opera.




L’accuratezza dei dati raccolti consente di estrarre graficamente ulteriori sezioni trasversali

in ogni punto dell’alveo del tratto rilevato.

2.3 Caratteristiche morfologiche dell’alveo

L’alveo del fiume Foglia, nel tratto oggetto di intervento, presenta forma sinusoidale,

con due superfici morfologiche principali:

- il “canale” che rappresenta la porzione più depressa dell’alveo sede del deflusso idrico,

è caratterizzata da un letto principalmente formato da depositi recenti e attuali ciottolosi,

scavato tra due pareti di roccia;

- le superfici verticali laterali costituite da roccia, e dall’affioramento di formazione

geologica rappresentata da arenarie in strati spessi e massici, con talvolta incluse grosse

concrezioni di varie forme, che sono il prodotto di cementazione secondaria.

I limiti dell’alveo sono ben definiti quasi ovunque da argini e sponde; tali sponde sono

costituite da materiale roccioso che creano profonda incisione dell’alveo fluviale.

Ad oggi si può osservare che i paramenti degli argini o delle sponde nel tratto analizzato,

sono ricoperti da una fitta vegetazione e da un arbusteto spontaneo.



2.4 Compatibilità con il PAI (Piano di Assetto Idrogeologico)

Secondo il PAI delle Marche, l’area di interesse risulta ricadere all’interno della fascia di

territorio inondabile assimilabile a piene con tempo di ritorno Tr fino a 200 anni, in un’area

classificata come – Aree inondabili a rischio moderato R1.

L’articolo 9 delle Norme tecniche di attuazione del PAI, disciplina le aree inondabili

prevedendo, a prescindere dal livello di rischio associato:

“...i) realizzazione ed ampliamento di infrastrutture tecnologiche o viarie, pubbliche o di

interesse pubblico, nonché delle relative strutture accessorie; tali opere, di cui il soggetto

attuatore dà comunque preventiva comunicazione all’Autorità di bacino contestualmente alla

richiesta del parere previsto nella presente lettera, sono condizionate ad uno studio da parte del

soggetto attuatore in cui siano valutate eventuali soluzioni alternative, la sostenibilità

economica e la compatibilità con la pericolosità delle aree, previo parere vincolante della

Autorità idraulica competente che nelle more di specifica direttiva da parte dell’Autorità può

sottoporre alla stessa l’istanza;

…

Tutti gli interventi consentiti dal presente articolo, e dall’art. 7 laddove non espressamente già

previsto, sono subordinati ad una verifica tecnica, condotta anche in ottemperanza alle

prescrizioni di cui al D.M.LL.PP. 11 marzo 1988 (in G.U. 1 giugno 1988 suppl. n. 127), volta a

dimostrare la compatibilità tra l’intervento, le condizioni di dissesto ed il livello di rischio

dichiarato. Tale verifica, redatta e firmata da uno o più tecnici abilitati, deve essere allegata al

progetto di intervento e valutata dall’Ente competente nell’ambito del rilascio dei

provvedimenti autorizzativi.

Figura 2.3 - Carta del dissesto e delle aree esondabili - PAI

Il progetto dell’impianto idroelettrico in oggetto prevede la risistemazione degli elementi

idraulici preesistenti attualmente in condizioni di degrado tali da non consentirne il corretto

funzionamento.




L’intervento proposto, inoltre,

- A) non produce effetti negativi sulle situazioni di pericolosità idraulica e di rischio

idraulico ovvero sui beni naturali esistenti nelle aree perimetrate dal PAI;

- b) mantiene l'efficienza delle opere idrauliche e non produce ostacoli al libero deflusso

delle acque;

- c) non produce alterazioni significative a carico della naturalità degli alvei, della

biodiversità degli ecosistemi fluviali, dei valori paesaggistici;

- d) è progettato nel rispetto degli indirizzi, criteri e metodi per la realizzazione di

interventi sui corsi d’acqua della Regione Marche.

Al fine di minimizzare anche i rischi residui, l’impianto idroelettrico ha le seguenti

caratteristiche:

- l'opera non ha ripercussioni sulla qualità delle acque utilizzate poiché non ne modifica

le caratteristiche chimico fisiche;

- viene assicurato l'equilibrio del bacino idrico perché viene garantito il rilascio di un

adeguato deflusso di minimo vitale;

- non riduce la disponibilità idrica del bacino poiché tutta la portata prelevata viene

restituita in alveo;

- non ha influenza sulla capacità di ravvenamento della falda;

- non interferisce con le destinazioni d'uso della risorsa pubblica.

Sono state inoltre valutate eventuali soluzioni alternative.

Il posizionamento dell’opera di presa è subordinato alla presenza della briglia fluviale, che

permette l’utilizzo della paratoia mobile; questa consentirà di avere un tirante idrico tale da

consentire il deflusso della risorsa idrica all’opera di presa in condizioni di normale portata;

qualora il pelo libero naturale superasse un livello definito limite (es. in occasione delle piene

o in occasione di portata significative), un sistema automatico permette di ritrarre

completamente la paratoia mobile riportandola al livello naturale e consentendo il deflusso

completo della portata con il passaggio del detrito solido.

Per quanto riguarda la definizione del tracciato del canale ed il posizionamento della

centrale di produzione, questi sono stati progettati tenendo in considerazione del minimo

utilizzo di suolo ma avendo un salto adeguato al corretto sfruttamento della risorsa a

disposizione con un investimento accettabile. Le soluzioni adottate consentono inoltre di non




interferire con il naturale andamento del fiume, garantendo in ogni momento il deflusso

minimo vitale ed al contempo il passaggio del detrito solido.

Per quanto riguarda la compatibilità tra l’intervento, le condizioni di dissesto ed il livello di

rischio dichiarato, occorre verificare la sicurezza degli impianti e degli addetti ai lavori delle

opere sottoposte al rischio di esondazione.

La compatibilità dell'intervento risulta dalle seguenti considerazioni:

- in caso di piena, le opere civili non subiscono danni derivanti dalla completa

sommersione;

- la turbina ed il generatore installati nella centrale sono progettati per lavorare

completamente immersi in acqua;

- i quadretti locali di comando delle centraline oleodinamiche di movimentazione delle

paratoie di macchina, sgrigliatrici e di rotazione delle pale delle turbine, saranno

installati in apposito locale presso la centrale di produzione ad una quota tale da

preservarli dall'immersione in caso di piena;

- i quadri elettrici di comando, controllo e consegna saranno installati ad una certa

distanza dalla sponda del fiume, in un locale prefabbricato posizionato in prossimità

della piazzola di accesso all’area

- La posizione della centrale di produzione e del locale prefabbricato per i quadri elettrici

di comando e controllo è in zona priva di rischio esondazione, ma entrambi verranno

realizzati con i quadri e le apparecchiature elettriche poste almeno 1 metro al di sopra

della massima piena bicentenaria.

- la centrale sarà gestita con automatismi e tramite telecontrollo, per cui le strutture

saranno normalmente NON presidiate dal personale;

- tutti i locali dell’impianto rimarranno prevalentemente chiusi e non saranno accessibili

al personale non addetto;

- l'entità delle strutture, in prevalenza realizzate senza discostarsi sensibilmente dal

profilo attuale del terreno, è tale da non creare ostacolo al deflusso della corrente né da

comportare una riduzione del volume d'invaso dell'area di espansione.

In conclusione l’opera in progetto non contrasta con le norme attuative perché:

- si tratta di una tipologia di opera consentita dal PAI;

- è compatibile con le norme e le prescrizioni dettate dal PAI;

- è previsto un miglioramento delle opere di regimazione delle portate fluviali

(riparazione della briglia, pulizia dell’alveo e delle sponde).




3. Idrologia

3.1 Calcolo della portata di piena con Tr =50 - 100 - 200 anni

Il calcolo della portata di piena è stato eseguito a partire da un’analisi statistica delle

precipitazioni di massima intensità e durata oraria registrate dalla stazione pluviografica

Carpegna, su di un campione di 21 anni (1990-2010) riportati negli Annali Idrologici del

Sistema Idrografico e Mareografico Nazionale (S.I.M.N.) – Parte I – Tab.III.

Il metodo statistico utilizzato per il calcolo dell’equazione di possibilità pluviometrica è

quello di Gumbel.

Il calcolo della portata di piena Qmax relativa al bacino idrografico della sezione di

interesse è stato realizzato applicando il metodo cinematico o razionale con la formula di

Giandotti per il calcolo del tempo di corrivazione tc .

3.1.1 Calcolo dell’equazione pluviometrica con metodo di Gumbel

Il metodo di Gumbel, detto anche doppio esponenziale, permette di descrivere con la

seguente equazione statistica gli eventi estremi di data durata che costituiscono una serie di

elementi fra loro indipendenti:

X (Tr) = X + F ⋅ Sx

Dove:

X (Tr)=è l’evento relativo al tempo di ritorno Tr, nel nostro caso l’altezza di pioggia h(Tr);

X = è il valore medio degli eventi considerati, cioè m(t) al tempo di ritorno considerato;

SX = è lo scarto quadratico medio, s (t);

F è un valore definito fattore di frequenza.

Il fattore di frequenza adottato in questo caso è quello della distribuzione doppio

esponenziale di Gumbel definito per mezzo della variabile ridotta Y (Tr) funzione del tempo

di ritorno dell’evento piovoso che si sta indagando:

;)(

N

Nr

S

YTYF

−=

−−−=

r

r

rT

TTY

1lnln)(




Della variabile ridotta vengono ricavati la media, NY , e lo scarto quadratico medio, SN, che

risultano funzione del solo numero di osservazioni effettuate N.

Nel caso pratico si parte dal ricavare per ogni serie di osservazioni delle massime

precipitazioni (h) di durata oraria (t = 1, 3, 6, 12, 24 ore) le grandezze statistiche

caratteristiche:

Media: X

n

ht i ==∑)(µ

;

Scarto quadratico Medio: xi Snht =−−= ∑ )1/()()( 2µσ

Riportando la formulazione di F e le grandezze Statistiche m(t) e s(t) nella descrizione

statistica di Gumbel si ottiene:

)()()(

)()( r

N

N

N

r TYS

tY

S

ttTX

σσµ +−=

Dai parametri delle precipitazioni di durata t (m e s), della variabile ridotta (YN e S) e

fissato tempo di ritorno (Tr=50 – 100 - 200) e numero di osservazioni (N=21), si ricavano con

le seguenti equazioni i valori dei parametri “alpha”, a(t) e moda, u(t) caratteristici della

distribuzione di Gumbel:

NStt /)()( σα =

N

N

YS

tttu

)()()(

σµ −=

Applicando questo procedimento si ricavano una serie di coppie di valori di altezza h per la

durata t che si verificano dopo un tempo di ritorno Tr.

Riportando i punti su un piano bilogaritmico è possibile, col metodo dei minimi quadrati,

ricavare una retta interpolatrice della tendenza avente la seguente forma:

nath =

Non si riportano, per brevità di trattazione, le formule relative al metodo dei minimi

quadrati, ma l’operazione è facilmente eseguibile tramite foglio di calcolo tipo Excel che

contiene all’interno la suddetta funzione di calcolo della retta interpolatrice.




Si riportano i dati di precipitazione utilizzati per il calcolo:

Anno t = 1 ora t = 3 ore t = 6 ore t = 12 ore t = 24 ore

h (mm) h (mm) h (mm) h (mm) h (mm)

2010 18,40 25,00 42,20 60,80 65,00

2009 19,40 30,60 36,40 41,00 43,00

2008 51,20 53,20 57,60 65,00 68,80

2007 29,20 42,60 42,60 44,40 54,80

2006 8,60 18,60 25,60 34,00 47,40

2005 119,60 150,60 190,40 215,60 217,80

2004 30,00 36,40 51,40 75,00 78,80

2003 13,60 26,40 31,60 46,60 49,80

2002 69,90 104,80 131,80 149,60 156,60

2001 21,80 36,40 40,00 53,80 78,20

2000 27,40 28,40 39,60 52,20 69,00

1999 65,60 89,40 99,00 112,40 117,80

1998 59,00 81,40 82,40 93,00 100,02

1997 88,00 113,00 125,60 138,45 141,00

1996 19,00 35,80 47,20 70,60 74,60

1995 35,40 42,60 45,20 63,80 68,20

1994 62,20 63,20 70,00 79,80 79,00

1993 51,20 56,60 79,20 79,80 79,80

1992 17,20 28,00 46,40 67,80 95,20

1991 16,80 35,00 54,20 75,00 89,00

1990 42,40 65,20 81,00 95,60 98,40

Tabella 3.1: Dati delle precipitazioni




Il risultato dell’elaborazione numerica è il seguente:

Tabella 1 - Valori per ciascuna durata t, della media µ(ht), dello scarto quadratico medio σ(ht) e

dei due parametri αt e ut della legge di Gumbel (prima legge del valore estremo "EV1")

N = 21 t = 1 ora t = 3 ore t = 6 ore t = 12 ore t = 24 ore

µ(ht) 41,23 55,39 67,59 81,63 89,15

σ(ht) 28,35 34,55 40,53 42,82 41,18

αt = 1,283/σ(ht) 0,05 0,04 0,03 0,03 0,03

ut = µ(ht) - 0,45σ(ht) 28,48 39,84 49,35 62,36 70,62

Tabella 2 - Altezze massime di pioggia regolarizzate (mm)

Tr t = 1 ora t = 3 ore t = 6 ore t = 12 ore t = 24 ore

10 anni hmax = 78,19 100,45 120,44 137,47 142,86

30 anni hmax = 103,25 130,99 156,26 175,32 179,26

50 anni hmax = 114,68 144,93 172,61 192,60 195,87

100 anni hmax = 130,11 163,74 194,66 215,90 218,28

200 anni hmax = 145,48 182,47 216,64 239,12 240,62

Tabella 3 -

Tr LEGGE DI PIOGGIA h = a x t n

10 anni → h=80,6xt^0,1985

30 anni → h=106,829xt^0,1827

50 anni → h=118,814xt^0,1777

100 anni → h=134,988xt^0,1722

200 anni → h=151,109xt^0,1678

Tabella 3.2: Elaborazioni dati di pioggia



Riportando i dati in forma grafica si calcolano i parametri a e n. Le equazioni di possibilità

pluviometrica sono le seguenti:

Tempo di ritorno 50 anni

177,0

)50( 8,118 thrT ==


1722,0

)100( 98,134 thrT ==


1678,0

)200( 11,151 thrT ==

Grafico 3.1: Equazioni di possibilità pluviometrica




3.2 Calcolo della portata di piena con metodo cinematico

Il metodo cinematico o razionale o del ritardo di corrivazione è largamente utilizzato per il

calcolo della portata conseguente ad una data precipitazione che si verifichi su bacini scolanti

di relativamente limitata estensione.

In breve il metodo parte dalla considerazione che la massima portata alla sezione

considerata si raggiunga nel momento in cui giungono i contributi di tutte le parti che

formano il bacino. Il tempo necessario perché il contributo della parte di bacino

idraulicamente più lontana raggiunga la sezione è definito tempo o ritardo di corrivazione tc.

La conclusione raggiunta dal metodo cinematico è che considerando varie durate di

precipitazione, quella che produce la massima portata di deflusso è la precipitazione di durata

pari allo stesso tempo tc.

Una volta definito il valore di tc in ore la portata massima in mc/sec è ricavabile dalla

seguente formula:

c

ShQ

τϕ

3600

106

max =

dove:

⋅ f = coefficiente di deflusso del bacino;

⋅ S = l’estensione in kmq;

⋅ h = l’altezza di pioggia in m calcolata tramite l’equazione di possibilità

pluviometrica per il t = tc.

Il parametro che risente maggiormente di variabilità è il coefficiente di deflusso, poiché

dipende non solo dalle caratteristiche intrinseche del bacino (geologia, pedologia,

vegetazione, morfologia, ecc.) ma anche dalla stagione in cui si verifica l’evento e dal grado

di imbibimento del suolo a causa di precedenti precipitazioni o particolari condizioni

stagionali di falda.

Un aiuto nella definizione del parametro si ricava dal valore di permeabilità media del

bacino del Foglia pari al 37% riportato dagli Annali Idrologici. Considerando anche la

bassissima probabilità che una pioggia di intensità critica possa essere estesa all’intero bacino

e l’elevata capacità di invaso del reticolo idrografico del fiume, si può cautelativamente

assumere un valore del coefficiente di deflusso istantaneo pari a f = 0,37




Il tempo di corrivazione in ore si è determinato con la formula di Giandotti (1933):

;)(8,0

5,14

ZH

LSc

−

+=τ

avendo considerato:

⋅ L = lunghezza dell’asta principale in km;

⋅ H = altitudine media del bacino imbrifero sotteso in m s.l.m.;

⋅ Z = la quota della sezione considerata in m s.l.m.;

⋅ S = l’estensione del bacino in kmq.

Posto che le caratteristiche del bacino considerato sono le seguenti:

⋅ L = 16,52 Km

⋅ Hm = 642,5 m s.l.m.

⋅ Z = 282 m s.l.m.

⋅ S = 138 kmq

Si ricava:

;72,45,6428,0

52,165,11384=

⋅+=cτ

Di conseguenza l’altezza di pioggia corrispondente in mm è:

mmhrT 56,156)50( ==

mmhrT 36,176)100( ==

mmhrT 08,196)200( ==

Applicando tutti i dati precedentemente calcolati alla formula per il calcolo della portata

massima si ottiene, in mc/s:


smcQ Tr /57,444)50max( ==


smcQ Tr /78,500)100max( ==


smcQ Tr /78,556)200max( ==



3.3 Stima del livello di piena nelle sezioni di interesse

Il livello di piena si può stimare in termini bidimensionali in base alla relazione Q = S x v,

dove con Q si è definita la portata in mc/s, con S la sezione bagnata in mq e con v la velocità

di deflusso in m/s.

Se si considera cautelativamente una velocità di deflusso della portata di piena pari a v =

2,5 m/s, la sezione liquida richiesta dal moto del fluido sarà pari a:


262,625,2

56,156mS ==


254,705,2

36,176mS ==


243,785,2

08,196mS ==

Per la stima dei livelli idraulici è stata presa in considerazione la sezione fluviale in

corrispondenza della centrale di produzione:

Figura 3.1: Area di progetto




Per la piena bicentenaria, si è considerata una sezione liquida di 79mq, senza considerare le

zone golenali, che corrisponde ad una quota per il livello di piena bicentenaria pari a 272,50m

s.l.m.

Nel tratto di fiume attorno alla sezione corrispondente alla briglia esistente, il corso del

Foglia può essere considerato mediamente costante come forma e come caratteristiche

idrauliche (scabrezza delle superfici, presenza di vegetazione, ecc.); questa risulta essere la

sezione di più interesse per il calcolo del livello di massima piena con un tempo di ritorno di

200 anni. Va sottolineato che la presenza della paratoia mobile non influenzerà negativamente

sul deflusso delle piene, in quanto questa viene automaticamente abbassata fino a raggiungere

il livello attuale, ogniqualvolta si verifichino portate che superino i livelli stabiliti.

Il valore ricavato è puramente di stima, ma è lecito pensare che l’errore rispetto al

comportamento reale sia dell’ordine delle decine di centimetri.

Prevedendo un’escursione massima rispetto al valore stimato di 0,5 m. si può considerare

una quota del pelo libero nel punto di interesse non superiore a 273 m. s.l.m.

La centrale quindi sarà realizzata in modo da avere il piano fuori terra con pavimento a

quota superiore rispetto al livello di massima piena con tempo di ritorno di 200 anni, in modo

da evitare qualsiasi danno alle apparecchiature elettriche che saranno posizionate in loco.

RELAZIONE IDROLOGICA ED IDRAULICA– Concessione di derivazione 20

Figura 3.2: Sezione del FOGLIA in corrispondenza della briglia esistente con livello della massima piena con Tr= -200 anni




4. Studio idrologico delle portate derivabili

Le caratteristiche idrologiche della parte del bacino del fiume Foglia interessato dalla

realizzazione dell’impianto idroelettrico, sono state determinate attraverso la raccolta e

l’elaborazione di tutti i dati climatici disponibili sul territorio.

4.1 Lineamenti climatici – Precipitazioni

Il bacino del fiume Foglia sotteso dall’impianto idroelettrico, comprende la parte medio-

alta della valle del Foglia. In questa area, il clima presenta particolarità con infiltrazioni di

area fredda proveniente da nord e nord-est, con notevoli abbassamenti delle temperature

minime, anche a primavera inoltrata. Il regime delle precipitazioni è quello tipico appenninico

con massimi in autunno primavera e minimi nel periodo estivo. Le precipitazioni nevose,

variabili da luogo a luogo, sono frequenti ed abbondanti da novembre ad aprile.

Per la zona interessata, le caratteristiche climatiche sono state ricavate dai dati

pluviometrici misurati nelle stazioni poste nelle vicinanze ed il più possibile funzionali per

determinare le condizioni climatiche del bacino idrografico interessato.

Dapprima si è valutata la presenza di stazioni pluviometriche sul territorio di interesse; tra

queste sono state individuate quelle che hanno a disposizione un numero soddisfacente di anni

di osservazione e misurazioni. Sulla base delle suddette considerazioni sono state prese in

esame le seguenti stazioni pluviometriche:

- Sassocorvaro

- Carpegna

- Badia Tebalda

- Mercatello

- Sant’Angelo in Vado

Nota la posizione delle stazioni si è valutata la significatività di ciascuna stazione per il

bacino idrografico in esame. Il tutto attraverso il metodo dei topoieti: si tratta di un metodo

geometrico, che consiste nel trovare il punto medio dei segmenti che congiungono i punti che

in planimetria localizzano le stazioni. Da ogni punto medio viene condotta la normale fino ad

incontrare la normale relativa ad un’altra congiungente. Le normali tracciate individuano

intorno ad ogni stazione l’area asservita.




Le superfici di influenza, sul bacino del Fiume Foglia sotteso dalla sezione di derivazione

sono:

- Sassocorvaro = 3,88mq

- Carpegna = 56,27mq

- Badia Tebalda = 48,88mq

- Mercatello = 6,39 mq

- Sant’Angelo in Vado = 22,11mq

I dati relativi alle precipitazioni sono stati ricavati dalle misure riportate sugli Annali

Idrologici del Servizio Idrografico di Stato.

Per la stazione si hanno a disposizione i dati di afflusso meteorico per ciascun mese negli

anni dal 1991 al 2010.

Per ciascuna delle cinque stazioni considerate si è determinato l'anno tipico, ossia l'anno

per il quale si registra il minor scostamento dall'afflusso meteorico medio per quella

determinata stazione.

Per la determinazione dell’anno tipico si valutano gli scostamenti di ciascuna successione

annuale rispetto all’anno medio; adottando gli afflussi meteorici mensili si calcolano per ogni

mese dell’anno in esame gli scostamenti σ rispetto ai corrispondenti valori mensili dell’anno

medio e, per ogni anno, si calcola l’espressione:

∑12

1

2

iσ

Si definisce anno tipico quello per il quale sia:

=∑12

1

2

iσ minimo

Per la determinazione dell'anno tipico per ciascuna stazione noti gli afflussi meteorici

mensili delle stazioni pluviometriche esaminate (Sassocorvaro, Carpegna, Badia Tebalda,

Mercatello, Sant’angelo in Vado) si è determinato l’anno tipico per ciascuna di codeste

stazioni.

- Sassocorvaro anno tipico: 2000

- Carpegna anno tipico: 2010

- Badia Tebalda anno tipico: 1993

- Mercatello anno tipico: 2004

- Sant’Angelo in Vado anno tipico: 2000




Anno tipico Sassocorvaro

Anno tipico Carpegna

Sup di influenza (kmq): 3,88


MESE Altezza flusso

meteorico

MESE

Altezza

flusso

meteorico

mm

mm

Gennaio 21,2

Gennaio 102

Febbraio 15,2

Febbraio 81

Marzo 43,4

Marzo 71,8

Aprile 65 Aprile 92,2

Maggio 21 Maggio 98

Giugno 101 Giugno 100,4

Luglio 15,4 Luglio 51

Agosto 7,8

Agosto 44,2

Settembre 83,2

Settembre 88

Ottobre 84,4

Ottobre 55

Novembre 114

Novembre 219

Dicembre 110,8 Dicembre 150,8

TOTALE 682,4 TOTALE 1153,4

Anno tipico Badia Tebalda Anno tipico Mercatello

Sup di influenza (kmq): 48,88 Sup di influenza (kmq): 6,39

MESE

Altezza flusso

meteorico

MESE

Altezza flusso

meteorico

mm

mm

Gennaio 33,8

Gennaio 11,6

Febbraio 6,6 Febbraio 129,4

Marzo 80,2 Marzo 82,4

Aprile 98 Aprile 142

Maggio 34,8

Maggio 125,6

Giugno 54,4

Giugno 28,2

Luglio 31,6

Luglio 32,2

Agosto 33,6

Agosto 46,6

Settembre 103,6

Settembre 124,4

Ottobre 287,4 Ottobre 125,6

Novembre 130,8 Novembre 133,6

Dicembre 152,8 Dicembre 193,6

TOTALE 1047,6 TOTALE 1175,2




Anno tipico Sant'Angelo in Vado


MESE

Altezza flusso

meteorico

mm

Gennaio 30,2

Febbraio 23,6

Marzo 78,6

Aprile 80,6

Maggio 63,4

Giugno 56

Luglio 28,4

Agosto 4,2

Settembre 72,4

Ottobre 107,2

Novembre 186,6

Dicembre 151,4

TOTALE 882,6

Noti gli afflussi meteorici mensili per l'anno tipico di ciascuna stazione si è determinato

l'anno tipico ragguagliato.

Praticamente si è calcolata, mese per mese, l’altezza di pioggia ragguagliata all’intero

bacino con la seguente formula:

S

Sh

hi

i

i ⋅

=∑

dove:

- l’indice i numera le aree di influenza delle stazioni pluviografiche nelle quali il metodo

dei topoieti (o altro metodo equivalente) suddivide l’area S;

- Si è l’area di influenza di ciascuna stazione

Si riporta di seguito la tabella degli afflussi meteorici mensili per l'anno tipico

ragguagliato.




Anno tipico Ragguagliato

Sup totale 137,53

MESE

Altezza flusso

meteorico

mm

Gennaio 59,73813713

Febbraio 45,72177707

Marzo 75,56995565

Aprile 93,94299426

Maggio 69,08545045

Giugno 73,57535083

Luglio 38,59384861

Agosto 33,08661383

Settembre 92,59233622

Ottobre 150,0996873

Novembre 175,5135898

Dicembre 152,4674035

TOTALE 1059,987145

L'anno tipico ragguagliato, così determinato, risulta rappresentativo dell'intero bacino

sotteso dall'opera di derivazione, dunque verrà utilizzata nelle successive elaborazioni.

4.2 Valutazione dei coefficienti di deflusso

In questo paragrafo viene proposta una valutazione dei coefficienti di deflusso. Infatti,

sulla base della conoscenza del coefficiente medio di deflusso di un determinato bacino, è

possibile fare successive valutazioni delle portate.

Il volume di acqua di origine meteorica genera un deflusso superficiale la cui entità

dipende dalle proprietà di permeabilità della superficie che la pioggia incontra. Il coefficiente

di deflusso è dato dal rapporto tra il volume di acqua che, anziché infiltrarsi in profondità,

defluisce superficialmente ed il volume apportato complessivamente dalle precipitazioni. In

generale, questo coefficiente è sempre compreso tra 0 ed 1. Raramente tale rapporto può

risultare superiore all’unità (pioggia che investe il suolo quando questo risulta coperto da un

manto nevoso).

Un aiuto nella definizione del parametro si ricava dal valore di permeabilità media del

bacino del Foglia pari al 35% riportato dagli Annali Idrologici. Considerando anche la

bassissima probabilità che una pioggia di intensità critica possa essere estesa all’intero bacino




mondmvidr BHPSGqDMV ⋅⋅⋅⋅⋅=

e l’elevata capacità di invaso del reticolo idrografico del fiume, si può assumere un valore del

coefficiente di deflusso istantaneo pari a f = 0,35.

4.3 Determinazione del deflusso minimo vitale (DMV)

Il progetto prevede l’utilizzo ai fini idroelettrici delle acque del fiume Foglia nel comune di

Lunano in prossimità del ponte di via Zandonai. Nel sito oggetto di intervento esiste già una

briglia realizzata per la regolazione del deflusso del fiume.

Per la valutazione della portata istantanea derivabile dal fiume Foglia alla sezione di

interesse risulta indispensabile la preliminare valutazione della portata di deflusso minimo

vitale del corso d’acqua, definita come “il deflusso che, in un corso d’acqua, deve essere

presente a valle delle captazioni idriche al fine di mantenere vitali le condizioni di

funzionalità e di qualità degli ecosistemi interessati”, ovvero la portata minima del fiume in

grado di garantire la conservazione dell’ecosistema e la sopravvivenza certa delle specie che

lo definiscono, con particolare riferimento alla fauna e alla flora ivi esistente.

Per il calcolo del DMV specifico per la sezione di interesse della derivazione in questione,

si è fatto riferimento alla formula proposta dal PIANO DI TUTELA DELLE ACQUE

(PTA), sezione D, Allegato I, II, approvato con D.A.A.L.R. N°145 DEL 26/01/2012.

Principale scopo delle attività svolte dal gruppo di lavoro suddetto era quello di ottenere

una formulazione che potesse migliorare l’indicazione, fino ad allora assai generica per

l’intero territorio Marchigiano, di un DMV pari a 2 l/s per Kmq. Il metodo proposto tiene

invece conto di diversi fattori fisici ed ambientali (precipitazioni, altitudine, stato ecologico

del corso d’acqua, valore naturalistico, geomorfologia dell’alveo..).

La formula di calcolo del DMV è costituita da una componente idrologica, calcolabile con

la formula parametrica o, in alternativa, con la formula razionale, con una ulteriore

specificazione per i bacini montani, e da una componente morfologico - ambientale:

dove:

DMV = deflusso minimo vitale complessivo, espresso in l/s;

DMVidr = componente idrologica del DMV, calcolata con la formula parametrica definita

come segue:

maidr CDMVDMV ⋅=



TGPNEC mIFFma ⋅⋅⋅= ),max(

Cma = componente morfologica-ambientale, intesa come fattore moltiplicativo della

componente idrologica, definita come segue

I fattori inclusi nella formula della componente idrologica sono i seguenti:

• Q d,m,v = rilascio specifico = 1,6 l/s x kmq.

Stabilisce una portata minima di riferimento proporzionale alla

superficie del bacino sottesa alla sezione del corpo idrico nel

quale si calcola il DMV.

• G = Fattore geografico

Stabilito in corrispondenza delle sezioni fluviali dotate di stazioni

idrometrografiche SIMN in modo tale che il prodotto dei fattori della

componente idrologica (Q d,m,v x G x S x P x A) della formula

risultasse pari all’incirca al 10 % della portata media annua del corso

d’acqua.

I valori indicati per i principali corsi d’acqua sono i seguenti:

Trattandosi del fiume Foglia, il fattore assume valore 0,4.



• S = Superficie imbrifera espressa in Kmq del bacino idrografico sotteso alla

sezione di derivazione = 138 Kmq

• P= Parametro di precipitazione media

Le classi ed i fattori del parametro sono indicati nella seguente tabella:

Per la stima delle precipitazioni medie annue si utilizzeranno i dati ufficiali e le serie

storiche, pubblicati sugli Annali Idrologici, delle stazioni pluviometriche del SIMN e dei

Centri Funzionali Regionali, relative al periodo 1950-1989, ricadenti all’interno o in

posizione limitrofa al bacino idrografico sotteso dalla sezione di interesse e distribuite in

maniera rappresentativa rispetto alla variazione altimetrica della superficie imbrifera. Tali dati

di precipitazione sono riportati nella pubblicazione “Campo medio della precipitazione

annuale e stagionale sulle Marche per il periodo 1950-2000” del Centro Funzionale della

Protezione Civile della Regione Marche e dell’Osservatorio Geofisico sperimentale di

Macerata.

Il dato di precipitazione media annua relativo al comune di Lunano dove è ubicata la

nostra sezione di derivazione risulta essere di circa 1200 mm, come si desume dalla seguente

carta relativa alla Regione Marche nel periodo 1950-1989v.

il valore del fattore P associato sarà dunque di 1200/1000=1,2.

• H = Parametro di Altitudine media

Rappresenta l’altitudine media, in metri sul livello del mare, nel bacino idrografico

sotteso dal punto in cui si calcola il DMV.

Le classi ed i fattori del parametro sono indicati nella seguente tabella:



L’altitudine media del bacino nella zona di nostro interesse risulta pari a 642 m s.l.m.

da cui risulta un valore del parametro H pari a 1,12

• Bmon = 1.0, fattore moltiplicativo per tratti di corsi d’acqua a regime di

flusso perenne evidenziati in Tav. 1-D.5 sotto la denominazione “Reticolo Idrografico

Principale per il DMV” e situati all’interno del “Limite Fascia Carbonatica Montana A”,

assunto uguale a:

- 2,0 per i soli tratti montani dei Fiumi Potenza, Scarsito, Chienti (rami di Gelagna e di

Pieve Torina), Fornace, Fiastrone, Tenna, Aso, Tronto, nonché dei loro tributari evidenziati;

- 1,0 per i restanti tratti fluviali.

I fattori inclusi nella formula della componente morfologica-ambientale Cma, intesa come

fattore moltiplicativo della componente idrologica, sono:

E =, Parametro dello stato ecologico dei corsi d’acqua identificato dall’indice

SECA, che combina due indicatori:

• LIM (Livello di Inquinamento da Macrodescrittori) che fornisce

un’indicazione sullo stato trofico e microbiologico della matrice acquosa del corpo idrico

prendendo in considerazione 8 macrodescrittori, vale a dire una serie di parametri tipici delle

attività umane e che sono indici di inquinamento organico (ossigeno, azoto, fosforo..)

• IBE (Indice Biotico Esteso) che descrive lo stato biologico prendendo in

esame le comunità dei macroinvertebrati bentonici che vivono, almeno una parte del loro

ciclo biologico, a contatto con i substrati di un corso d’acqua.

La determinazione del SECA viene effettuata considerando il risultato peggiore tra il

dato relativo ai Macrodescrittori e quello relativo all’IBE.

Si è assunto lo stato ecologico (SECA) sufficiente, in base ai dati di rilevamento della

stazione di monitoraggio 3/FO.



Da cui si desume che la classe dello stato ecologico è 3.

In base alla tabella seguente

E=1.2

Max (N, PIFF) tale espressione indica che nella formula sarà applicato il

massimo tra i valori del parametro N, naturalità, e del parametro PIFF, correlato

all'indice di funzionalità fluviale, calcolati distintamente.

Nel tratto fluviale considerato si è proceduto a calcolare distintamente entrambi i parametri N

e PIFF e nella formula verrà utilizzato solo quello tra i due parametri che assumerà il valore più

elevato.

I parametri N e PIFF da considerare sono quelli più elevati del tratto fluviale interessato:

• N = Parametro di Naturalità

L’opera in progetto è contigua ad aree urbanizzate, pertanto si assume N= 1

• IFF = Indice di Funzionalità Fluviale

Esso per definizione è valutato in relazione allo stato complessivo dell’ambiente

fluviale e della sua funzionalità, intesa come risultato della sinergia e dell’integrazione di una

serie di fattori biotici ed abiotici presenti nell’ecosistema acquatico ed in quello terrestre ad

esso collegato.

L'analisi dell'integrità e funzionalità del fiume Foglia è stata effettuata tramite l'utilizzo

dell'Indice Funzionale Fluviale (I.F.F.) che ha prodotto un punteggio medio di 206 da cui:



PIFF=1.0

Nella formula sarà applicato il massimo tra i valori dei due parametri N e IFF che nel

caso considerato è risultato pari a 1.0

• Gm = Parametro Geomorfologico

Il Parametro tiene conto delle caratteristiche geomorfologiche locali dell’alveo (i.e.

perimetro bagnato e raggio idraulico, rapporto lunghezza/profondità dell’alveo, pendenza e

tipologia morfologica dell’alveo, presenza di pools, permeabilità dei substrati..). La sua

determinazione spetta all’autorità competente al rilascio della concessione. In attesa assume

un valore unitario.

• T = Modulazione temporale di portata

Parametro differenziato per ogni mese e per bacini idrografici, che permette di variare il

DMV base nei vari periodi dell’anno, in funzione della variabilità idrologica delle portate

naturali. I fattori da assegnare al parametro in ogni mese dell’anno, nei vari bacini idrografici,

sono riportati nella successiva tabella.

Bacini Idrografici

Foglia, Arzilla, Metauro,

Cesano, Misa, Esino, Musone,

Ete Vivo, Tesino

Potenza, Chienti, Tenna,

Aso, Tronto

Mese Valori del parametro T Gennaio 3,0 1,3 Febbraio 3,0 1,5 Marzo 3,0 1,5 Aprile 2,0 1,3 Maggio 2,0 1,3

Giugno 1,0 1,3 Luglio 1,0 1,0 Agosto 1,0 1,0

Settembre 1,0 1,0 Ottobre 1,0 1,0

Novembre 2,0 1,3 Dicembre 3,0 1,3




Quindi si assume per il parametro T:

T = 1.3 (novembre, dicembre, gennaio,aprile, maggio, giugno)

T = 1.5 (febbraio, marzo)

T = 1.0 (luglio, agosto, settembre, ottobre)

Pertanto, essendo DMV = DMVidr*Cma

Dove:

DMVidr =108,56 l/s

Cma = 2,4 (novembre, dicembre, gennaio, aprile, maggio, giugno)

Cma =3,6 (febbraio, marzo)

Cma =1,2 (luglio, agosto, settembre, ottobre)

Da cui:

Mese DMV calcolato (l/s) DMV adottato (l/s)

Gennaio 260,54 391

Febbraio 390,8 391

Marzo 390,8 391

Aprile 260,54 260,54

Maggio 260,54 260,54

Giugno 260,54 260,54

Luglio 130,27 130,27

Agosto 130,27 130,27

Settembre 130,27 130,27

Ottobre 130,27 130,27

Novembre 260,54 260,54

Dicembre 260,54 260,54




4.4 Stima delle portate, anno caratteristico e curva di durata

Per la stima delle portate defluenti nel tratto del fiume Foglia, si è fatto riferimento ai dati

di afflusso meteorico relativi all'anno tipico ragguagliato, come precedentemente determinato.

- Si vuol ricordare che l'anno tipico ragguagliato tiene conto degli afflussi meteorici

registrati presso le cinque stazioni pluviometriche ritenute significative per il bacino in

esame: Sassocorvaro, Carpegna, Badia Tebalda, Mercatello, Sant’angelo in Vado.

I dati relativi a queste stazioni di misura vanno dall’anno 1990 all’anno 2010.

Considerando che il bacino è caratterizzato da una superficie pari a 137,53 km2, e da un

coefficiente di deflusso medio pari a 0,37, sono state ricavate le portate medie mensili. Se ne

riportano di seguito i valori in forma tabellare e grafica.

Anno tipico Ragguagliato

MESE Altezza flusso

meteorico

Coeff.

Deflusso Superficie Bacino

Portate

mensile

media

Giorni

del mese DMV

Portata

utilizzabile

media mensile

mm m2 mc/s mc/s mc/s

Gennaio 59,73 0,35 137 530 000 1,15 31 0,391 0,68

Febbraio 45,72 0,35

137 530 000 0,91 28 0,391

0,52

Marzo 75,57 0,35

137 530 000 1,36 31 0,391

0,97

Aprile 93,94 0,35

137 530 000 1,74 30 0,26

1,48

Maggio 69,08 0,35

137 530 000 1,24 31 0,26

0,98

Giugno 73,57 0,35

137 530 000 1,37 30 0,13

1,24

Luglio 38,59 0,35

137 530 000 0,69 31 0,13

0,56

Agosto 33,08 0,35

137 530 000 0,59 31 0,13

0,46

Settembre 92,59 0,35

137 530 000 1,72 30 0,13

1,59

Ottobre 150,09 0,35

137 530 000 2,70 31 0,13

2,57

Novembre 175,51 0,35

137 530 000 3,26 30 0,26

3,00

Dicembre 152,46 0,35

137 530 000 2,74 31 0,391

2,35

TOTALE 1059,98 0,35

137 530 000 1,62 365

Portate medie mensili relative all'anno tipico ragguagliato (in forma tabellare)



I valori puntuali delle portate sono stati poi ordinati in modo decrescente in modo da

costruire la “curva di durata” relativa all’anno tipico. al netto del valore del DMV.

La curva di durata dell’anno tipico viene infine interpolata con una curva la cui equazione

risulta:

y = 4,65⋅ x−0,791

Nella tabella a pagina precedente sono riportate il riepilogo delle elaborazioni di

determinazione delle portate nette derivabili.

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

3.00

3.50

PORTATA UTILIZZABILE MEDIA MENSILE

PORTATA UTILIZZABILE MEDIA

MENSILE

y = 4.6497x-0.791

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

5

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

PORTATA UTILIZZABILE MEDIA MENSILE

PORTATA UTILIZZABILE

MEDIA MENSILE

Potenza (PORTATA

UTILIZZABILE MEDIA

MENSILE)




Nota la curva di durata è possibile stimare correttamente la portata media derivabile.

Infatti nell’ipotesi:

- di una portata massima di derivazione Qd pari a 2,00 mc/s (“tenuta” td pari a 70 giorni)

- e di una durata annua di derivazione t1 pari a 290 giorni, si ha che il volume derivato

annualmente è pari a:

∫+⋅=1

)(

t

t

dd

d

dttQtQVu

Si ottiene un volume derivato pari a 358 mc circa.

Da cui si ottiene una portata media derivabile pari a 0,97 mc/s.




In base a considerazioni basati sulla curva di utilizzazione della portata e facendo una

valutazione sui costi-benefici derivanti dalla produzione di energia elettrica, si è scelto, come

detto, un valore di portata massimo derivabile 2,00 mc/s, disponibile per circa 70 giorni

all’anno.

Nella tabella seguente sono riportati i dati di portata derivabile mensile ed annua.

Durata

(%)

Durata

(mesi/anno)

Portata disponibile

(mc/sec)

Portata

utilizzata(mc/sec)

5 0.6 6.54 1.70

10 1.2 3,74 1.70

15 1.8 2.92 1.70

20 2.4 2,70 1.70

25 3 2,14 1.70

30 3.6 1,79 1.70

35 4.2 1,55 1.55

40 4.8 1,37 1.37

45 5.4 1,23 1.23

50 6 1,12 1.12

55 6.6 1,03 1.03

60 7.2 0,95 0.95

65 7.8 0,89 0.89

70 8.4 0,83 0.83

75 9 0,78 0.78

80 9.6 0,74 0.74

85 10.2 0,70 0.70

90 10.8 0,67 0.00

95 11.4 0,64 0.00

100 12 0,61 0.00




5. Verifica idraulica

L’analisi che segue mira a valutare se l’impianto in progetto produce effetti sull’alveo

fluviale e sul suo intorno, l’eventuale entità di questi e le possibili conseguenze in termini di

aggravio del rischio idraulico attuale. Tali approfondimenti vengono svolti nelle aree del

fiume Foglia nell’intorno dell’impianto in progetto, in un’area che comprende un tratto di

fiume posto a circa 400m a monte della briglia esistente fino a valle del canale di restituzione,

per un tratto complessivo di circa 500 m.

5.1 Metodologia di calcolo

Le verifiche idrauliche che seguono sono state condotte mediante l’ausilio del programma

di calcolo HEC-RAS, ideato dal U.S. Army Corps of Engineers quale sistema di analisi dei

fiumi dell’Hydrologic Center (HEC). Il software è in grado di analizzare le reti di canali

naturali ed artificiali, calcolando i profili del pelo libero basandosi su di un’analisi a moto

permanente e/o moto vario monodimensionale: HEC-RAS risolve l’equazione

monodimensionale dell’energia, valutando le perdite di carico per attrito attraverso

l’equazione di Manning; tiene conto inoltre delle perdite localizzate con opportuni coefficienti

moltiplicativi della velocità.

Il calcolo del profilo locale è stato effettuato anche in corrispondenza di punti singolari che

sono stati inseriti: ponte autostradale, briglia esistente, canale di restituzione, etc.. I paragrafi

che seguono espongono la metodologia e le assunzioni seguite per la verifica idraulica delle

opere in progetto e, a conclusione, i risultati delle analisi svolte.

La metodologia adottata per la valutazione delle modifiche ai deflussi idrici in seguito alla

realizzazione delle opere si avvale del seguente schema procedurale:

1. stima della portata ad assegnata frequenza nelle sezioni determinate del corso d’acqua

oggetto di studio;

2. definizione delle principali caratteristiche geometriche e fisiche dell’alveo in esame

mediante analisi topografica, consistente nell’acquisizione di misurazioni in sito con

strumentazione GPS;

3. calcoli idraulici in condizioni di moto permanente in assenza delle opere in progetto;

4. calcoli idraulici in condizioni di moto permanente in presenza delle opere in progetto.

Nelle figure sottostanti viene riportata la ricostruzione 3D dell’alveo in cui sono evidenti la

briglia ed il viadotto esistenti.



15 14.6* 14.2* 13.6666*13

11.5* 10.5* 9

7 5 4 3.33333*

2.33333*

fium e Foglia Lunano progetto Plan: Plan 02 23/04/2013

Legend

WS PF 1

Ground

Levee

Bank Sta

Ground

14.9* 14.7* 14.5* 14.3* 14.1* 13.8333*13.5* 13 12.3333*

12 11.5*

10.5714*

10.2857*

10 9.71428*9.42857*

9.14285*8.8*

8.2* 7 6 5 4 3.6*

3.2*

2.8*

2.4*

2

fium e Foglia Lunano progetto Plan: Plan 02 30/04/2013

Legend

WS PF 1

Ground

Levee

Bank Sta

Ground




L’Analisi Idraulica è stata effettuata considerando le seguenti portate:

- portata media annua Qm = 1,75 mc/s

- portata con tirante idraulico 1,8m Q(H=1.8m) = 16,5 mc/s

- portata di piena bicentenaria Q200 = 557 mc/s

Per ciascuna delle portate sopraindicate sono state considerate le condizione che seguono:

- ATTUALE : assenza della paratoia

- PROGETTO : funzionamento regolare della paratoia

- MANOMISSIONE : manomissione della paratoia

Si precisa che:

- la portata con tirante idraulica pari a 1,8 metri corrisponde alla minima

portata fluviale in cui la paratoia si trova completamente abbassata;

- la condizione di Manomissione della paratoia prevede che questa risulti

completamente aperta per portate superiori a Q(H=1.8m).

La tabella che segue sintetizza gli scenari di calcolo esaminati.

Qm = 1,75 mc/s

ATTUALE

1 A

PROGETTO

1 B

MANOMISSIONE

1 C

Q(H=1.8m) = 16,5 mc/s

ATTUALE

2 A

PROGETTO

2 B

MANOMISSIONE

2 C

Q200 = 557 mc/s

ATTUALE

3 A

PROGETTO

3 B

MANOMISSIONE

3 C

Negli allegati sono riportate anche le sezioni trasversali principali con indicati gli scenari

di calcolo esaminati.




5.2 Condizioni al contorno

L’integrazione del profilo idraulico in condizioni di moto permanente presuppone la

determinazione di condizioni al contorno.

Nel caso in cui si ipotizzi una corrente di tipo lenta occorre conoscere il tirante liquido in

corrispondenza della sezione di valle.

Nel caso in cui si ipotizza una corrente di tipo veloce occorre conoscere il tirante liquido in

corrispondenza sia della sezione di valle che della sezione di monte.

Nel caso specifico si è ipotizzato, a vantaggio di sicurezza, che la corrente sia di tipo lenta,

dunque occorre conoscere il tirante liquido in corrispondenza della sezione di valle.

Poiché in codesta sezione verrà ubicata l’opera di presa, si fissa come condizione al

contorno che si stabilisca in quel punto il tirante critico.

Per quanto riguarda la scabrezza del fondo alveo e delle aree golenali sono stati considerati

tre valori differenti come indicato di seguito:

- scabrezza fondo

alveo

nalveo=0.04 s/m(1/3) relativa ad un corso d’acqua importante

pulito e dritto senza insenature o profonde

piscine con pietre e poca vegetazione

- scabrezza aree

golenali (sponda orografica destra)

ngolena=0.035 s/m(1/3)

relativa alle aree golenale di un corso

d’acqua con larghe sezioni pulito e dritto

con pietre ed erbacce.

- scabrezza aree

golenali (sponda orografica destra)

ngolena=0.035 s/m(1/3)

relativa alle aree golenale di un corso

d’acqua con larghe sezioni pulito e dritto

con pietre ed erbacce.

Il coefficiente di deflusso dello stramazzo (weir coefficient) impiegato è pari a Wc = 1,44

essendo valida la seguente relazione gWC 2⋅= µ

, risulta m pari a 0.322 Tale indicazione,

cautelativa se confrontata con quanto definito in letteratura (i testi solitamente indicano valori

sperimentali compresi tra 0.37 e 0.39; vedasi Manuale dell’Ingegnere – ZANICHELLI),

permette di considerare la particolare condizione in cui si trova a lavorare la struttura: “alveo

in piena ricco di materiale in sospensione, che tende a mutare la vocazione a spigolo vivo

dello stramazzo in parete grossa favorendo il deflusso e, in termini analitici, innalzando il

valore del coefficiente in oggetto”.



5.3 Analisi idraulica nell’intorno della briglia

Dai calcoli svolti e attraverso il modello idrologico effettuato si può notare come l’unica

opera dell’impianto in progetto che potrebbe modificare il comportamento idraulico del corso

d’acqua è il sistema briglia/paratoia mobile, poiché essa modifica (seppur parzialmente e

temporaneamente) la sezione fluviale.

Di Seguito sono state quindi riportate le analisi svolte in corrispondenza dell’intorno della

briglia al fine di paragonare la situazione di rischio attuale con quella di progetto.

5.3.1 Portata media annua

L’effetto della traversa in condizione di portata media annua (ordinaria) è valutato nella

simulazione Qm=1,75 mc/s.

Nelle tabelle successive vengono confrontati i risultati ottenuti in corrispondenza della

sezione della briglia allo stato attuale, di progetto ed in caso di Manomissione.

Sezione Briglia –

STATO ATTUALE

Sezione Briglia –

STATO DI PROGETTO

Sezione Briglia –

MANOMISSIONE

.

Si osserva che in condizione di Manomissione della paratoia, l’incremento del tirante

idraulico è pari circa all’altezza della paratoia; tale livello dell’acqua, è contenuto

completamente al di sotto del piede interno degli argini d’alveo.

Nelle figure seguenti sono riportati i risultati grafici delle elaborazioni eseguite, che

indicano i profili ed i livelli idrici nelle sezioni trasversali, con la sottostante planimetria di

riferimento.


260

265

270

275

280

285

LUNANO unico1A. Portata di 1,75mc/s - ATTUALE

1A

Condizione

Attuale e

portata media

Assenza Paratoia


260

265

270

275

280

285

LUNANO unico1B. Portata di 1,75mc/s - PROGETTO

1B

Condizione

di Progetto e

portata media

Paratoia Alzata (1,75m)


0 50 100 150 200 250260

265

270

275

280

285

LUNANO unico1C. Portata di 1,75mc/s - MANOMISSIONE

1C

Condizione

di Manomissione e

portata media

Paratoia Alzata (1,80m)


1°_Sovrapposizione

profili attuale e

progetto con

portata media


2°_Sovrapposizione

profili attuale e

Manomissione con

portata media

Bacino di calma creato

dall’innalzamento della

paratoia di un metro




Dal primo confronto tra le sezioni longitudinali (sovrapposizione stato attuale con lo stato

di progetto) si osserva nello stato di progetto un innalzamento del tirante idraulico di circa 153

cm rispetto al tirante allo stato attuale. Tale risalto idraulico interessa un tratto di circa 75

metri a monte del sistema briglia/paratoia. Il livello del tirante idraulico determinato non

raggiunge neanche la quota del piede interno degli argini esistenti.

Dal secondo confronto tra le sezioni longitudinali (sovrapposizione stato attuale con la

condizione di Manomissione) si osserva un innalzamento del tirante idraulico di circa 151cm

rispetto allo stato attuale. Tale risalto idraulico interessa un tratto di circa 70 metri a monte del

sistema briglia/paratoia. Anche in questo caso il livello del tirante idraulico determinato non

raggiunge neanche la quota del piede interno degli argini esistenti.

Risulta evidente che, sia la condizione di progetto che la condizione di manomissione, non

determinano alcun problema al normale deflusso dell’asta fluviale e non producono alcun

aggravio di rischio idraulico.



5.3.2 Portata Q(H=1.8m)

Si esamina il sistema briglia-paratoia mobile con la portata Q(H=1.8m)=16.5 mc/s

corrispondente ad un tirante idraulico pari ad 1.8 metro sopra la briglia esistente.

Nelle tabelle successive vengono confrontati i risultati ottenuti in corrispondenza della

sezione della briglia allo stato attuale (che coincide con lo stato di progetto, in quanto la

paratoia mobile con tale portata si richiude completamente) ed in caso di Manomissione.

Sezione Briglia – STATO ATTUALE =

PROGETTO

Sezione Briglia – STATO DI

MANOMISSIONE

La condizione di progetto, con tale portata, risulta sostanzialmente identica allo stato

attuale.

Si osserva che l’incremento del tirante idraulico in condizione di Manomissione della

paratoia mobile è pari circa 81 cm; tale livello dell’acqua è contenuto, anche in questa

situazione, al di sotto del piede interno degli argini d’alveo.

Nelle figure seguenti sono riportati i risultati grafici delle elaborazioni eseguite, che

indicano i profili ed i livelli idrici nelle sezioni trasversali, con la sottostante planimetria di

riferimento.


260

265

270

275

280

285

290LUNANO unico

2A. – 2B Portata di 16.5mc/s ATTUALE E PROGETTO

2A – 2B

Condizione

Attuale che

coincide con

condizione di

progetto

portata Q(H=1.8m)


260

265

270

275

280

285

290LUNANO unico

2C. Portata di 16,5mc/s MANOMISSIONE

2C

Condizione

Manomissione

e portata

Q(H=1.8m)


Portata di 16,5mc/s SOVRAPPOSIZIONE

Sovrapposizione

profili attuale e

Manomissione

con Portata di

16,5mc/s

Q(H=1.8m)

Innalzamento del

livello idrico causato

dalla manomissione

della paratoia

81 cm




E’ stato dimostrato che con valori di portata superiori a quelli in progetto, la paratoia si richiude

completamente restituendo all’alveo del fiume l’intera sezione; pertanto è evidente che, le opere in

progetto, non determinano alcun problema al normale deflusso dell’asta fluviale e non producono

alcun aggravio di rischio idraulico.

Tuttavia, è stata esaminata la condizione di Manomissione, per cui, a seguito di atti vandalici, la

paratoia, dovrebbe bloccarsi nel suo punto di massima apertura di 1,80 m.

Questa condizione determina un risalto idraulico di 81 cm nel suo punto più alto, ed interessa un

tratto di circa 60 metri a monte del sistema briglia/paratoia; tali valori riusltano sempre ben

contenuto entro gli argini fluviali esistenti.

Risulta evidente che anche in questa condizione, le opere in progetto, non determinano alcun

problema al normale deflusso dell’asta fluviale, non creano interferenze con il normale deflusso delle

acque e non producono alcun aggravio di rischio idraulico.



5.3.3 Portata di piena Bicentenaria

L’effetto della traversa in condizione di portata di piena bi-centenaria è valutato nella simulazione

Q(200)=557 mc/s.

Nelle tabelle successive vengono confrontati i risultati ottenuti in corrispondenza della sezione

della briglia allo stato attuale (che coincide con lo stato di progetto, in quanto la paratoia mobile con

tale portata si richiude completamente) ed in caso di Manomissione.

Sezione Briglia – STATO ATTUALE =

PROGETTO

Sezione Briglia – STATO MANOMISSIONE

Nel caso di piena bicentenaria si osserva che l’incremento del tirante idraulico in condizione di

Manomissione della paratoia mobile è pari circa 23cm rispetto allo stato attuale; tale livello

dell’acqua è contenuto, anche in questa situazione, all’interno degli argini d’alveo.

Nelle figure seguenti sono riportati i risultati grafici delle elaborazioni eseguite, che indicano i

profili ed i livelli idrici nelle sezioni trasversali, con la sottostante planimetria di riferimento.


260

265

270

275

280

285

290LUNANO unico

3A- 3B Piena bicentenaria ATTUALE E PROGETTO

3A – 3B

Condizione

Attuale che

coincide con

condizione di

Progetto

portata Q200


260

265

270

275

280

285

290LUNANO unico3C Piena bicentenaria MANOMISSIONE

3C

Condizione

Manomissione

e portata

Q200


Portata di 557mc/s SOVRAPPOSIZIONE

Sovrapposizione

profili attuale e

Manomissione

con portata

Q200

Innalzamento del

livello idrico causato

dalla manomissione

della paratoia

23 cm

IMPIANTO IDROELETTRICO “BETTOLELLE” – Senigallia – Fiume Misa –



Nel caso di alveo con portata di piena bicentenaria, il confronto tra la situazione allo stato

attuale e di progetto permette di valutare l’influenza dell’opera di presa nella particolare

condizione.

Nell’elaborato CD1 “Relazione Tecnica” è stato dettagliato il reale funzionamento della

paratoia mobile; con portate elevate, essendo dotata di particolari dispositivi di sicurezza,

viene completamente chiusa, restituendo all’alveo l’intera sezione fluviale, così come essa è

allo stato attuale.

Quindi, nella condizione dello stato attuale (e di progetto), dalla simulazione effettuata si

osserva come la sezione garantisca il passaggio della portata bicentenaria senza alcuna

problematica.

Per tenere in considerazione la possibilità, teoricamente realizzabile, che la paratoia non si

richiuda completamente, è stata analizzata la condizione di Manomissione, in cui questa

rimane in posizione di massima apertura in occasione della piena bicentenaria.

In questo caso le variazioni del profilo a pelo libero sono contenute entro 30 metri a monte

della sezione della briglia, e sempre contenute ampiamente dagli argini fluviali esistenti.

Dal punto di vista idraulico, complessivamente, data l’area di localizzazione e la relativa

altezza dell’opera, è stato dimostrato che il rigurgito indotto dalla paratoia mobile in progetto,

non provoca alcun incremento del rischio idraulico, in quanto gli argini esistenti risultano

comunque in grado di contenere il pelo libero prodotto.




5.4 Considerazioni finali

Dalla valutazione delle condizioni geometriche e morfologiche del sito e dall’analisi

idraulica svolta in relazione all’impianto in progetto, si possono fare le seguenti

considerazioni.

5.4.1 Effetti indotti sull’assetto morfologico

Il sistema briglia/paratoia mobile, produrrà un effetto positivo sul deflusso fluviale in

quanto fungerà da laminazione dell’alveo, senza interruzione del deflusso fluviale e del

trasporto solido.

La progettata paratoia a ventola in condizione di esercizio, crea un innalzamento del

livello del pelo libero sopra la gaveta centrale della briglia esistente di 1,8 metri, che è il

tirante idraulico minimo necessario alla captazione dell’acqua attraverso l’opera di presa. Tale

tirante idrico si ha anche, allo stato attuale, con portate che sono uguali o superiori a 16,5

mc/s, portate che possono avere frequenza di accadimento annuale se non anche maggiore e

che quindi rientrano in situazioni di normale deflusso.

In questa situazione la paratoia a ventola si troverebbe completamente abbassata e la

geometria della sezione fluviale tornerebbe ad essere quella attuale.

E’ stato verificato che il profilo del pelo libero che si determina con la paratoia aperta,

influisce su un tratto di circa 80 metri a monte della briglia non creando problematiche per

l’assetto idrologico a monte.

In questa situazione non si raggiunge nemmeno il piede interno degli argini esistenti, non

creando problemi di stabilità o infiltrazione al sistema di difesa longitudinale.

L’intervento in progetto non produce effetti in rapporto all’assetto morfologico attuale

dell’alveo e alla sua prevedibile evoluzione, non sono previsti né restringimenti di sezione, né

estrazione di inerti né modifiche alle aree limitrofe che potrebbero influire sulla permeabilità

delle aree.

In sostanza, l’intervento in progetto non produce né effetti erosivi di fondo e/o sponda, né

modificazioni del tracciato planimetrico.




5.4.2 Condizioni di sicurezza dell’intervento rispetto alla piena

Le opere in progetto (opera di presa, canale di derivazione, centrale di produzione e canale

di restituzione) sono collocate fuori alveo e quindi non risentono delle sollecitazioni prodotte

dalle condizioni di deflusso in piena; infatti, è dimostrato analiticamente che, nel tratto

interessato dal progetto, gli argini esistenti sono in grado di sopportare la portata della piena

bicentenaria.

Con la portata bicentenaria, la paratoia mobile sarà sicuramente abbassata; il calcolo

idraulico in questa condizione mostra come la sezione attuale garantisca il passaggio della

portata senza particolari problematiche.

Come verifica aggiuntiva sono stati calcolati i profili di rigurgito sul profilo di piena con

la portata bicentenaria Q200 allo stato di progetto, anche nell’eventualità, in cui la paratoia

mobile rimanga alzata.

Si evidenzia come tale condizione sia impraticabile in quanto dovrebbe essere causata dal

malfunzionamento di tutti i dispositivi di sicurezza (i tre sistemi di sicurezza si devono

bloccare contemporaneamente) e si abbia in concomitanza la portata di piena bicentenaria.

Comunque è stato dimostrato che l’apertura della paratoia in progetto, in condizioni di

piena bicentenaria, non determina variazioni apprezzabili del pelo libero.

5.4.3 Modifiche indotte sulle caratteristiche naturali e paesaggistiche

L’intervento in progetto non produce alcuna modifica sulle caratteristiche naturali e

paesaggistiche della regione fluviale in quanto gran parte delle opere previste vengono

interrate; le restanti fuori terra saranno adeguatamente mitigate con specie di tipo autoctono.

Una volta terminati i lavori si provvederà a ripristinare, al di sopra del terreno interessato

dagli scavi, il manto vegetale esistente prima dell’intervento.




6. Conclusioni

Dall’analisi idrologica ed idraulica svolta con il presente studio si evidenzia che

l’intervento in progetto:

- non produce modifiche all’assetto morfologico dell’alveo;

- non ha interferenze con il deflusso fluviale a valle dell’impianto in progetto;

- non produce modifiche negative del profilo di inviluppo in piena;

- non produce interazioni negative con le opere di difesa idraulica;

- non determina modifiche sulle caratteristiche naturali e paesaggistiche;

- garantisce condizioni di sicurezza anche in occasione della piena;

- è staticamente compatibile con la briglia esistente;

- migliora la capacità di laminazione dell’alveo;

- elimina la problematica di erosione spondale nel punto di rilascio del canale.

Il confronto tra la condizione del corso antecedente e quella successiva alla realizzazione

dell’intervento, come dettagliatamente approfondito nei paragrafi successivi, non produce:

- variazione dei livelli idrici;

- variazione della distribuzione delle velocità di corrente;

- variazione della capacità di trasporto solido della corrente.

E’ possibile pertanto concludere che l’intervento in progetto è compatibile con il livello di

rischio idraulico dichiarato.

RELAZIONE IDROLOGICA ED IDRAULICA...CENTRALE IDROELETTRICA sul fiume Foglia - località...

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