Relazione Geotecnica 1 · 6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito ... Norme tecniche...

Relazione Geotecnica

Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE) 1

Relazione geotecnica

Località: Magliano

Comune di: Carmiano

Coordinate geografiche: N 40° 20' 15'' E 18° 3' 50'' Lavori di: Realizzazione di un Centro Polivalente per i giovani Committente: Amministrazione Comunale di Carmiano Progettista: Ing. Claudio Del Brio

2 Sismicad 12 - Licenza assegnata a DEL BRIO ING. CLAUDIO - VIA RAFFAELLO SANZIO, 81 - SQUINZANO (LE)

Sommario 1 Normativa di riferimento .......................................................................................................... 3 2 Premessa ................................................................................................................................ 4 3 Descrizione delle opere in sito ................................................................................................. 4 4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche .................................................................................. 8 Tipologia di fondazione .............................................................................................................. 8 4.1 Elementi di fondazione ......................................................................................................... 9 4.1.1 Fondazioni di travi ............................................................................................................. 9 5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche ................................................................ 9 5.1 Sondaggi del sito ............................................................................................................... 10 6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito ...................................................................... 12 6.1 Terreni ............................................................................................................................... 12 7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica ................................................... 12 Modello di fondazione .............................................................................................................. 12 8 Verifiche delle fondazioni ...................................................................................................... 15 8.1 Verifiche travate C.A. .......................................................................................................... 15 8.2 Pressioni terreno in SLU ..................................................................................................... 82 8.3 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc ....................................................................................... 86 8.4 Pressioni terreno in SLE/SLD .............................................................................................. 90 8.5 Cedimenti fondazioni .......................................................................................................... 94 9 Conclusioni e prescrizioni tecniche ....................................................................................... 97 10 Allegati................................................................................................................................ 97



1 Normativa di riferimento NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI NTC 2008 Norme tecniche per le costruzioni D.M. 14 gennaio 2008. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche per le costruzioni" di cui al D.M. 14 gennaio 2008. Circolare 2 febbraio 2009. CONSIGLIO SUPERIORE DEI LAVORI PUBBLICI Pericolosità sismica e Criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale. Allegato al voto n. 36 del 27.07.2007 NORMA TECNICA UNI EN 1997-1:2005 (EUROCODICE 7 - PROGETTAZIONE GEOTECNICA) Progettazione geotecnica - Parte 1: Regole generali. EUROCODICE 8 Indicazioni progettuali per la resistenza sismica delle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti geotecnici. D.M. 11/03/1988 Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione (norma possibile se si opera in Zona sismica 4, attuali Classi I e II).


2 Premessa Premessa: contenente la descrizione dei lavori in progetto, i riferimenti normativi adottati, la localizzazione dei terreni interessati, i nominativi dei committenti, del progettista architettonico, del progettista strutturale, del redattore della relazione geologica, le indagini eseguite e le problematiche emerse in quest’ultima. <testo utente: si consiglia l’inserimento di una premessa con la descrizione generale dell’opera (clic dx per modificare il paragrafo)>

3 Descrizione delle opere in sito Descrizione delle opere in sito: contiene la descrizione delle opere esistenti in sito e da edificare, la tipologia strutturale presente, la tipologia di intervento previsto, la localizzazione geografica e la pericolosità sismica di base. La struttura in oggetto è stata analizzata secondo la norma D.M. 14-01-08 (N.T.C.), considerandola come tipo di costruzione 2. In particolare si è prevista, in accordo con il committente, una vita nominale dell’opera di Vn=50 anni per una classe d’uso II, e quindi una vita di riferimento di 50 anni (§2.4.3). L’opera è edificata in località Lecce, Carmiano, Magliano - Latitudine (deg) 40,3375°; Longitudine (deg) 18,064° (N 40° 20' 15"; E 18° 3' 50") ED50 (coordinate esatte: 40,3375 18,064), punto che risulta corrispondere come zonazione sismica ad una Zona 4. La pericolosità sismica di base del sito di costruzione è definita in termini di accelerazione orizzontale massima attesa al suolo in condizioni ideali su sito di riferimento rigido e superficie topografica orizzontale. Le azioni di progetto si ricavano, ai sensi delle NTC, dalle accelerazioni ag e dalle relative forme spettrali, come previsto nell’allegato A della norma. I tre parametri fondamentali (accelerazione ag, fattore di amplificazione Fo e periodo T*C) si ricavano per ciascun nodo del del reticolo di riferimento in funzione del periodo di ritorno dell’azione sismica TR previsto, espresso in anni; quest’ultimo è noto una volta fissate la vita di riferimento Vr della costruzione e la probabilità di superamento attesa nell’arco della vita di riferimento. Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVr cui riferirsi per individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati sono riportate nella tabella 3.2.I del §3.2.1 della norma; i valori di PVr forniti in tabella possono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere (cfr. anche il §C3.2.1). Nella presente progettazione si sono considerati i seguenti parametri sismici: PVr SLD (%) 63 Tr SLD 50 Ag/g SLD 0.0188 Fo SLD 2.375 Tc* SLD 0.213 PVr SLV (%) 10 Tr SLV 475 Ag/g SLV 0.0493 Fo SLV 2.396 Tc* SLV 0.518

Risposta sismica locale Le condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera e le condizioni topografiche concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Gli effetti stratigrafici sono legati alla successione stratigrafica, alle proprietà meccaniche dei terreni, alla geometria del contatto tra il substrato rigido e i terreni sovrastanti ed alla geometria dei contatti tra gli strati di terreno. Gli effetti topografici sono invece legati alla configurazione topografica del piano campagna ed alla possibile focalizzazione delle onde sismiche in punti particolari (pendii, creste). Nella presente progettazione l’effetto della risposta sismica locale è stato valutato individuando la categoria di sottosuolo di riferimento corrispondente alla situazione in sito e considerando le condizioni topografiche locali (§3.2.2).Per la valutazione del coefficiente di amplificazione stratigrafica SS la caratterizzazione geotecnica condotta nel volume significativo consente di identificare il sottosuolo prevalente nella categoria A - roccia o terreni molto rigidi. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.II e Tab. 3.2.III). Categoria A: Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs, 30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m. Per la valutazione del coefficiente di amplificazione topografica ST, viste le condizioni in sito e l’orografia della zona, si è attribuita la categoria topografica T1. Si riporta per completezza la corrispondente descrizione indicata nella norma (Tab. 3.2.IV). Categoria T1: Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i <= 15° In base alle categorie scelte si sono infine adottati i seguenti coefficienti di amplificazione e spettrali: Ss orizzontale SLD 1 Tb orizzontale SLD 0.071 [s] Tc orizzontale SLD 0.213 [s] Td orizzontale SLD 1.675 [s] Ss orizzontale SLV 1 Tb orizzontale SLV 0.173 [s] Tc orizzontale SLV 0.518 [s] Td orizzontale SLV 1.797 [s]

Si riportano infine gli spettri di risposta elastici delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLC § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".



Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".

Acc

./g

Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLO § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".

Viene mostrato lo spettro di risposta elastico " Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)".


Parametri di analisi Si è condotta una analisi di tipo Lineare dinamica su una costruzione di muratura. Le parti strutturali in muratura sono inquadrabili nella tipologia Costruzioni in muratura ordinaria q0=2.0*alfaU/alfa1, con rapporto alfaU/alfa1 corrispondente a Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano alfaU/alfa1=(1.0+1.4)/2. Si è considerata una classe di duttilità CD"B", a cui corrispondono per la struttura in esame i seguenti fattori di struttura: Fattore di struttura per sisma X 1.92 Fattore di struttura per sisma Y 1.92 Fattore di struttura per sisma Z 1.5

Altri parametri che influenzano l’azione sismica di progetto sono riassunti in questo prospetto: Smorzamento viscoso (%) 5 Rotazione del sisma 0 [deg] Quota dello '0' sismico 0 [cm] Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1 Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1

Nell’analisi dinamica modale si sono analizzati 3 modi di vibrare valutati secondo il metodo di Ritz. Per tenere conto della variabilità spaziale del moto sismico, nonché di eventuali incertezze nellalocalizzazione delle masse, la normativa richiede di attribuire al centro di massa una eccentricità accidentale (§7.2.6), in aggiunta alla eccentricità naturale della costruzione, mediante l’applicazione di carichi statici costituiti da momenti torcenti di valore pari alla risultante orizzontale della forza agente al piano, moltiplicata per l’eccentricità accidentale del baricentro delle masse rispetto alla sua posizione di calcolo. Nella struttura in oggetto si è applicata una eccentricità accidentale secondo il seguente prospetto: Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm] Eccentricità X (per sisma Y) livello "Piano 1" 174.3 [cm] Eccentricità Y (per sisma X) livello "Piano 1" 272.8 [cm]

Si riportano infine gli spettri di risposta di progetto delle componenti orizzontali per gli stati limite considerati. Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4".

Acc

./g



Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLD § 3.2.3.4".

Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5".

Acc

./g

Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5".

Acc

./g

Viene mostrato lo spettro di progetto " Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente verticale SLV § 3.2.3.5".


<testo utente: si consiglia di riepilogare la pericolosità sismica di base del sito in esame (clic dx per modificare il paragrafo)>

4 Problemi geotecnici e scelte tipologiche Problemi geotecnici e scelte tipologiche: contiene la valutazione eseguita dal progettista sulle problematiche geotecniche inerenti l’opera in oggetto, sulla base di quanto emerso dalle documentazioni esistenti, in particolare dalla relazione geologica del sito; a questo proposito è possibile richiamare i termini presenti nella carta geologica. Viene indicata la tipologia di fondazioni previste, le modalità costruttive, gli accertamenti preliminari necessari, gli eventuali interventi aggiuntivi richiesti (sbancamenti, consolidamenti, sistemi di drenaggio, abbassamento di falda, ecc.).

Tipologia di fondazione Nella modellazione si è considerata la presenza di fondazioni superficiali, schematizzando il suolo con un letto di molle elastiche di assegnata rigidezza. In direzione orizzontale si è considerata una rigidezza pari a 0.5 volte quella verticale. I valori di default dei parametri di modellazione del suolo, cioè quelli adottati dove non diversamente specificato, sono i seguenti:. Coefficiente di sottofondo verticale per fondazioni superficiali (default) 70 [daN/cm3] K punta palo (default) 4 [daN/cm3] Pressione limite punta palo (default) 10 [daN/cm2]

Per elementi nei quali si sono valutati i parametri geotecnici in funzione della stratigrafia sottostante si sono adottate le seguenti formulazioni di letteratura: Metodo di calcolo della K verticale Vesic Metodo di calcolo della capacità portante Vesic Metodo di calcolo della pressione limite punta palo Vesic

La resistenza limite offerta dai pali in direzione orizzontale e verticale è funzione dell’attrito e della coesione che si può sviluppare all’interfaccia con il terreno. Oltre ai dati del suolo, descritti nelle seguenti stratigrafie, hanno influenza anche i seguenti parametri: Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3 Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale 1.15 compressione Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15 Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25 Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali 1.7 indagate



Immagine: rappresentazione in pianta di tutti gli elementi strutturali di fondazione.

4.1 Elementi di fondazione 4.1.1 Fondazioni di travi Descrizione breve: Descrizione breve usata nelle tabelle dei capitoli delle travi di fondazione. Stratigrafia: Stratigrafia del terreno nel punto medio in pianta dell'elemento.

Sondaggio: È possibile indicare esplicitamente un sondaggio definito nelle preferenze oppure richiedere di estrapolare il sondaggio dalla definizione del sito espressa nelle preferenze. Estradosso: Distanza dalla quota superiore del sondaggio misurata in verticale con verso positivo verso l'alto. [cm] Deformazione volumetrica: Valore della deformazione volumetrica impiegato nel calcolo della pressione limite a rottura con la formula di Vesic. Il valore è adimensionale. Accetta anche il valore di default espresso nelle preferenze.

K verticale: Coefficiente di sottofondo verticale del letto di molle. [daN/cm3] Limite compressione: Pressione limite di plasticizzazione a compressione del letto di molle. [daN/cm2] Limite trazione: Pressione limite di plasticizzazione a trazione del letto di molle. [daN/cm2] Sbordo magrone: Allargamento dell'impronta della trave dovuta al magrone: nel calcolare la reazione del terreno la larghezza della trave sarà incrementata del doppio dello sbordo. [cm] Terreno riporto: Caratteristiche dell'eventuale terreno di riporto presente lateralmente all'elemento di fondazione. Esso costituisce un sovraccarico agente sul piano di posa.

Descrizione breve Stratigrafia K verticale Limite compressione

Limite trazione Sbordo magrone Terreno riporto

Sondaggio Estradosso Deformazione volumetrica

FT1 Piu' vicino in sito

0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default (Terreno);

Default (40); 0 FT2 Piu' vicino in

sito 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default

(Terreno); Default (50); 0

FT3 Piu' vicino in sito

0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 0 Default (Terreno);

Default (30); 0 FT4 Piu' vicino in

sito 0 Default (70) Default (10) Default (0.001) 10 Default

(Terreno); Default (30); 0

5 Programma delle indagini e delle prove geotecniche


Programma delle indagini e delle prove geotecniche: contiene il programma delle indagini e delle prove geotecniche, definito dal progettista in base alle caratteristiche dell’opera in progetto e alle presumibili caratteristiche del sottosuolo. Le indagini geotecniche devono permettere un’adeguata caratterizzazione geotecnica del volume significativo di terreno, che è la parte di sottosuolo influenzata, direttamente o indirettamente, dalla costruzione dell’opera e che influenza l’opera stessa. La posizione dei punti di indagine e la loro quota assoluta devono essere rilevate topograficamente e riportate in planimetria. I risultati delle indagini e prove geotecniche in sito devono essere documentati con indicazioni sui tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate:

Immagine: planimetria della zona con indicate le posizioni delle verticali di indagine

<testo utente: si consiglia l’inserimento del programma delle indagini e delle prove geotecniche, i tipi di indagine condotte e le caratteristiche delle attrezzature impiegate (clic dx per modificare il paragrafo)>

5.1 Sondaggi del sito Vengono elencati in modo sintetico tutti i sondaggi risultanti dalle verticali di indagine condotte in sito, con l’indicazione dei terreni incontrati, degli spessori e dell’eventuale falda acquifera. Nome attribuito al sondaggio: sondaggio limitrofo Coordinate planimetriche del sondaggio nel sistema globale scelto: 0, 0 Quota della sommità del sondaggio (P.C.) nel sistema globale scelto: 40



Immagine: sondaggio limitrofo

Stratigrafie Terreno: Terreno mediamente uniforme presente nello strato. Sp.: Spessore dello strato. [cm] Kor,i: Coefficiente K orizzontale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [daN/cm3] Kor,s: Coefficiente K orizzontale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [daN/cm3] Kve,i: Coefficiente K verticale al livello inferiore dello strato per modellazione palo. [daN/cm3] Kve,s: Coefficiente K verticale al livello superiore dello strato per modellazione palo. [daN/cm3] Eel,s: Modulo elastico al livello superiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [daN/cm2] Eel,i: Modulo elastico al livello inferiore dello strato per calcolo cedimenti istantanei; 0 per non calcolarli. [daN/cm2] Eed,s: Modulo edometrico al livello superiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [daN/cm2] Eed,i: Modulo edometrico al livello inferiore per calcolo cedimenti complessivi; 0 per non calcolarli. [daN/cm2] CC,s: Coefficiente di compressione vergine CC al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CC,i: Coefficiente di compressione vergine CC al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,s: Coefficiente di ricompressione CR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. CR,i: Coefficiente di ricompressione CR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 0 per non calcolarli. Il valore è adimensionale. E0,s: Indice dei vuoti E0 al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. E0,i: Indice dei vuoti E0 al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione. Il valore è adimensionale. OCR,s: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello superiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale. OCR,i: Indice di sovraconsolidazione OCR al livello inferiore per calcolo cedimenti di consolidazione; 1 per terreno NC. Il valore è adimensionale.

Terreno Sp. Kor,i Kor,s Kve,i Kve,s Eel,s Eel,i Eed,s Eed,i CC,s CC,i CR,s CR,i E0,s E0,i OCR,s OCR,i Terreno 40 1.5 1 1 1 5000 5000 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1 calcare

di melissano

300 1.5 1 1 1 200000 200000 0 0 0 0 0 0 0 0 1 1

<il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l’inserimento di immagini relative ai profili stratigrafici, ottenuti dalle perforazioni di sondaggio e dagli scavi esplorativi, ovvero delle sezioni geologiche (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l’inserimento della descrizione delle prove e delle misure eseguite (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato>


<immagine utente: si consiglia l’inserimento di immagini relative ai particolari esecutivi delle prove e delle misure eseguite (clic dx per inserire un immagine)> <testo utente: si consiglia l’inserimento di eventuali eventi particolari verificatisi durante l’esecuzione dei lavori e ogni altro dato utile per la caratterizzazione del sottosuolo (clic dx per modificare il paragrafo)>

6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito: contiene i profili geotecnici, cioè la successione stratigrafica considerata per la progettazione (sezioni geotecniche), il regime delle pressioni interstiziali, le caratteristiche meccaniche dei terreni e tutti gli elementi significativi del sottosuolo. L’insieme di questi dati deve permettere la determinazione dei parametri geotecnici caratteristici. <testo utente: si consiglia l’inserimento della descrizione generale dei terreni incontrati in sito, degli elementi significativi emersi dalle prove e delle assunzioni fatte per determinare i parametri geotecnici caratteristici dei terreni presenti nelle sezioni geotecniche (clic dx per modificare il paragrafo)> <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l’inserimento di immagini relative alle sezioni geotecniche (clic dx per inserire un immagine)>

6.1 Terreni

Descrizione: Descrizione o nome assegnato all'elemento. Coesione: Coesione del terreno. [daN/cm2] Coesione non drenata: Coesione non drenata (Cu) del terreno. [daN/cm2] Attrito interno: Angolo di attrito interno del terreno. [deg] Delta: Angolo di attrito all'interfaccia terreno-cls. [deg] Adesione: Coeff. di adesione della coesione all'interfaccia terreno-cls. Il valore è adimensionale. K0: Coefficiente di spinta a riposo del terreno. Il valore è adimensionale. Gamma naturale: Peso specifico naturale del terreno in sito, assegnato alle zone non immerse. [daN/cm3] Gamma saturo: Peso specifico saturo del terreno in sito, assegnato alle zone immerse. [daN/cm3] E: Modulo elastico longitudinale del terreno. [daN/cm2] Poisson: Coefficiente di Poisson del terreno. Il valore è adimensionale.

Descrizione Coesione Coesione non drenata

Attrito interno Delta Adesione K0 Gamma naturale

Gamma saturo

E Poisson

Terreno 0 0 35 0 1 0.43 0.002 0.0022 500 0.3 calcare di melissano 4 0 35 0 1 0.43 0.0022 0.0023 200000 0.25

7 Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica

Modellazione del sottosuolo e metodi di analisi e di verifica: contiene la descrizione del modello di calcolo adottato per il suolo, con i relativi parametri di modellazione; sono indicati anche gli eventuali metodi adottati per ricavare i parametri di modellazione ed i metodi e le condizioni con cui sono condotte le verifiche geotecniche.

Modello di fondazione Le travi di fondazione sono modellate tramite uno specifico elemento finito che gestisce il suolo elastico alla Winkler. Le fondazioni a plinto superficiale sono modellate con un numero elevato di molle verticali elastiche agenti su nodi collegati rigidamente al nodo centrale. Le fondazioni a platea sono modellate con l’inserimento di molle verticali elastiche agenti nei nodi delle mesh. Verifica di scorrimento La verifica di scorrimento della fondazione superficiale viene eseguita considerando le caratteristiche del terreno immediatamente sottostante al piano di posa della fondazione, ricavato in base alla stratigrafia associata all’elemento, e trascurando, a favore di sicurezza, l’eventuale spinta passiva laterale. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. Lo scorrimento di una fondazione avviene nel momento in cui le componenti delle forze parallele al piano di contatto tra fondazione e terreno vincono l’attrito e la coesione terreno-fondazione e, qualora fosse presente, la spinta passiva laterale. Il coefficiente di sicurezza a scorrimento si ottiene dal rapporto tra le forze stabilizzanti di progetto (Rd) e quelle instabilizzanti (Ed):

dove: N = risultante delle forze normali al piano di scorrimento; Tx, Ty = componenti delle forze tangenziali al piano di scorrimento; tan(phi) = coefficiente di attrito terreno-fondazione;



ca = aderenza alla base, pari alla coesione del terreno di fondazione o ad una sua frazione; B, L = dimensioni della fondazione; alpha = fattore di riduzione della spinta passiva; Sp = spinta passiva dell’eventuale terreno laterale; gamma rs = fattore di sicurezza parziale per lo scorrimento; Le normative prevedono che il fattore di sicurezza a scorrimento FS=Rd/Ed sia non minore di un prefissato limite. Verifica di capacità portante La verifica di capacità portante della fondazione superficiale viene eseguita mediante formulazioni di letteratura geotecnica considerando le caratteristiche dei terreni sottostanti al piano di posa della fondazione, ricavati in base alla stratigrafia associata all’elemento. Qualora l’elemento in verifica sia formato da parti non omogenee tra loro, ad esempio una travata in cui le singole travi di fondazione siano associate ad un differente sondaggio, verranno condotte verifiche geotecniche distinte sui singoli tratti. La verifica viene fatta raffrontando la portanza di progetto (Rd) con la sollecitazione di progetto (Ed); la prima deriva dalla portanza calcolata con metodi della letteratura geotecnica, ridotta da opportuni fattori di sicurezza parziali; la seconda viene valutata ricavando la risultante della sollecitazione scaricata al suolo con una integrazione delle pressioni nel tratto di calcolo. Le normative prevedono che il fattore di sicurezza alla capacità portante, espresso come rapporto tra il carico ultimo di progetto della fondazione (Rd) ed il carico agente (Ed), sia non minore di un prefissato limite. La portanza di una fondazione rappresenta il carico ultimo trasmissibile al suolo prima di arrivare alla rottura del terreno. Le formule di calcolo presenti in letteratura sono nate per la fondazione nastriforme indefinita ma aggiungono una serie di termini correttivi per considerare le effettive condizioni al contorno della fondazione, esprimendo la capacità portante ultima in termini di pressione limite agente su di una fondazione equivalente soggetta a carico centrato. La determinazione della capacità portante ai fini della verifica è stata condotta secondo il metodo di Vesic, che viene descritto nei paragrafi successivi. Metodo di Vesic La capacità portante valutata attraverso la formula di Vesic risulta, nel caso generale:

Nel caso di terreno eminentemente coesivo (phi = 0) tale relazione diventa:

dove: gamma‘ = peso di volume efficace dello strato di fondazione; B = larghezza efficace della fondazione (B = Bf - 2e); L = lunghezza efficace della fondazione (L = Lf - 2e); c = coesione dello strato di fondazione; cu = coesione non drenata dello strato di fondazione; q = sovraccarico del terreno sovrastante il piano di fondazione; Nc, Nq, Ny = fattori di capacità portante; sc, sq, sy = fattori di forma della fondazione; dc, dq, dy = fattori di profondità del piano di posa della fondazione; ic, iq, iy = fattori di inclinazione del carico; bc, bq, by = fattori di inclinazione della base della fondazione; gc, gq, gy = fattori di inclinazione del piano campagna; Nel caso di piano di campagna inclinato (beta > 0) e phi = 0, Vesic propone l’aggiunta, nella formula sopra definita, del termine 0.5 * gamma * B * N_gamma con N_gamma = -2 * sen beta Per la teoria di Vesic i coefficienti sopra definiti assumono le espressioni che seguono:


nelle quali si sono considerati i seguenti dati: phi = angolo di attrito dello strato di fondazione; ca = aderenza alla base della fondazione; nu = inclinazione del piano di posa della fondazione sull’orizzontale (nu = 0 se orizzontale); beta = inclinazione del pendio; H = componente orizzontale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; V = componente verticale del carico trasmesso sul piano di posa della fondazione; D = profondità del piano di posa della fondazione dal piano campagna; Influenza degli strati sulla capacità portante Le formulazioni utilizzate per la portanza prevedono la presenza di uno stesso terreno nella zona interessata dalla potenziale rottura. In prima approssimazione lo spessore di tale zona è pari a:

In presenza di stratificazioni di terreni diversi all’interno di tale zona, il calcolo diventa più complesso; non esiste una metodologia univoca per questi casi, differenti autori hanno proposto soluzioni diverse a seconda dei casi che si possono presentare. In prima approssimazione, nel caso di stratificazioni, viene trovata una media delle caratteristiche dei terreni, pesata sullo spessore degli strati interessati. Nel caso in cui il primo strato incontrato sia coesivo viene anche verificato che la compressione media agente sulla fondazione non superi la tensione limite di espulsione, circostanza che provocherebbe il rifluimento del terreno da sotto la fondazione, rendendo impossibile la portanza. La tensione limite di espulsione qult per terreno coesivo viene calcolata come:

dove c è la coesione e q è il sovraccarico agente sul piano di posa. Influenza del sisma sulla capacità portante La capacità portante nelle combinazioni sismiche viene valutata mediante l’estensione di procedure classiche al caso di azione sismica. L’effetto inerziale prodotto dalla struttura in elevazione sulla fondazione può essere considerato tenendo conto dell’effetto dell’inclinazione (rapporto tra forze T parallele al piano di posa e carico normale N) e dell’eccentricità (rapporto tra momento M e carico normale N) delle azioni in fondazione, e produce variazioni di tutti i coefficienti di capacità portante del carico limite, oltre alla riduzione dell’area efficace. L’effetto cinematico si manifesta per effetto dell’inerzia delle masse del suolo sotto la fondazione come una riduzione della resistenza teorica calcolata in condizioni statiche; tale riduzione è in funzione del coefficiente sismico orizzontale kh, cioè dell’accelerazione normalizzata massima attesa al suolo, e delle caratteristiche del suolo. L’effetto è più marcato su terreni granulari, mentre nei suoli coesivi è poco rilevante. Per tener conto nella determinazione del carico limite di tali effetti inerziali vengono introdotti nelle combinazioni sismiche anche i fattori correttivi e (earthquake), valutati secondo Paolucci e Pecker:



8 Verifiche delle fondazioni Verifiche delle fondazioni: contiene la descrizione degli stati limite considerati, gli approcci e le combinazioni di calcolo adottate; vengono poi elencate le pressioni e gli spostamenti massimi e minimi raggiunti nei diversi SL e le verifiche condotte sulle fondazioni presenti, superficiali e profonde. Nelle verifiche nei confronti degli Stati Limite ultimi SLU strutturali (STR) e geotecnici (GEO) si possono adottare, in alternativa, due diversi approcci progettuali: DA1.1 - Approccio 1: - Combinazione 1: (A1+M1+R1) - Combinazione 2: (A2+M2+R2) DA1.2 - Approccio 2: - Combinazione 1:(A1+M1+R3) Le seguenti verifiche delle fondazioni sono state condotte secondo l’approccio [2]. <testo utente: si consiglia di integrare il paragrafo con la descrizione e la motivazione dell’approccio adottato e degli altri eventuali stati limite considerati nelle verifiche (clic dx per modificare il paragrafo)>

8.1 Verifiche travate C.A. x: distanza da asse appoggio sinistro [cm] Asup: area efficace di armatura longitudinale superiore [cm2] cs: distanza tra bordo superiore e baricentro dell'armatura superiore [cm] Ainf: area efficace di armatura longitudinale inferiore [cm2] ci: distanza tra bordo inferiore e baricentro dell'armatura inferiore [cm] Mela: momento flettente elastico [daN*cm] comb.: combinazione che produce Mela MEd: momento flettente di progetto [daN*cm] MRd: momento ultimo [daN*cm] x/d: distanza asse neutro dal bordo compresso / altezza utile Ast: area delle staffe (cmq/cm) [cm2] Afp+: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio positivo [cm2] Afp-: area di staffe equivalenti da sagomati per taglio negativo [cm2] VEd: taglio di progetto [daN] VRcd: resistenza a taglio per rottura delle bielle compresse [daN] VRd: resistenza a taglio in assenza di staffatura [daN] VRsd: resistenza a taglio per la presenza di armatura [daN] teta: angolo di inclinazione delle bielle compresse [deg] ver.: stato di verifica (vuoto = verificato) Mese.R: momento flettente in combinazione rara [daN*cm] Comb.: combinazione sigma c.: tensione nel c.a [daN/cm2] sigma f.: tensione nell'acciaio [daN/cm2] Mese.QP: momento flettente in combinazione quasi permanente [daN*cm] srmi: interasse tra le fessure al lembo inferiore [cm] wkiR: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione rara [cm] wkiF: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione frequente [cm] wkiQP: apertura caratteristica delle fessure al lembo inferiore in combinazione quasi permanente [cm] srms: interasse tra le fessure al lembo superiore [cm] wksR: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione rara [cm] wksF: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione frequente [cm] wksQP: apertura caratteristica delle fessure al lembo superiore in combinazione quasi permanente [cm] sigma t.max: massima pressione in fondazione [daN/cm2] sigma t.min: minima pressione in fondazione [daN/cm2] N: fattore di capacità portante, distinto nei 3 tipi (c, q, g) S: fattore correttivo per la forma della fondazione, distinto nei 3 tipi (c, q, g) D: fattore correttivo per la profondità del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) I: fattore correttivo per l'inclinazione del carico, distinto nei 3 tipi (c, q, g) B: fattore correttivo per l'inclinazione del piano di posa, distinto nei 3 tipi (c, q, g) G: fattore correttivo per l'inclinazione del pendio, distinto nei 3 tipi (c, q, g) E: fattore correttivo per l'inerzia sismica del suolo, distinto nei 3 tipi (c, q, g) Tipo: tipologia del fattore di portanza, per coesione (c), sovraccarico (q) o attrito (g) : [daN/cm2] Le unità di misura delle verifiche elencate nel capitolo sono in [cm, daN, deg] ove non espressamente specificato. Trave di fondazione a "Fondazione" 1-8 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE


campata n. 1 tra i fili 1 e 2, asta n. 188,189 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 2 e 3, asta n. 190 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 23940 SLV FO12 23940 1086238 0.108 0.101 0 0 1017 SLV FO5 47818 9551 32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -93894 SLV FO5 -93894 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1804 SLV FO12 47818 9551 -32217 22

27 8.04 3.6 8.04 3.6 -48553 SLV FO5 -93894 -1086238 0.108 0.101 0 0 2388 SLV FO5 47818 9551 32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -428 SLV FO12 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 33860 SLV FO5 154781 1086238 0.108 0.101 0 0 3803 SLV FO5 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 1232 SLV FO12 -77521 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 154781 SLV FO5 154781 1086238 0.108 0.101 0 0 5542 SLU 20 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 45474 SLV FO12 -15273 -1086238 0.108

Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione

x Mese.R Comb. sigma c.

sigma f. Mese.QP Comb. sigma c.

srmi wkiR wkiF wkiQP srms wksR wksF wksQP sigma t.max

sigma t.min

ver.

0 -40676 3 2 35 -36484 2 2 -1.32 -0.82 27 62740 1 4 54 57419 1 3 -1.34 -0.83 27 -40676 3 2 35 -36484 2 3 53 108481 5 6 93 100128 2 6 -1.38 -0.84 53 -39609 1 2 34 -35899 1 6 80 108481 3 6 93 100128 2 6 -1.4 -0.85 80 -11501 1 1 10 -11202 1 6

campata n. 3 tra i fili 3 e 4, asta n. 191,192 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 4 tra i fili 4 e 5, asta n. 193 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 5 tra i fili 5 e 6, asta n. 194 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 138920 SLU 20 138920 1086238 0.108 0.101 0 0 -4896 SLU 20 47818 9551 -32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 59888 SLV FO13 -2745 -1086238 0.108

27 8.04 3.6 8.04 3.6 35156 SLV FO4 138920 1086238 0.108 0.101 0 0 -2959 SLU 18 47818 9551 -32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 11225 SLV FO13 -36872 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -22110 SLV FO4 -40894 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1414 SLV FO4 47818 9551 -32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 8656 SLV FO13 8656 1086238 0.108 0.101 0 0 1099 SLV FO13 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -40894 SLV FO4 -40894 -1086238 0.108 0.101 0 0 -4 SLV FO4 47818 9551 -32217 22





sigma t.min

ver.

0 102524 3 6 88 96327 2 6 -1.35 -0.82 0 -1224 1 0 1 -1224 1 6

27 102524 3 6 88 96327 2 6 -1.32 -0.81 27 -20687 1 1 18 -19241 1 6 53 62144 1 4 53 58148 1 3 -1.27 -0.78 53 -20775 5 1 18 -19274 2 3 80 2283 1 0 2 1802 1 0 -1.23 -0.76 80 -20775 3 1 18 -19274 2 0


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 36326 SLV FO16 36326 1086238 0.108 0.101 0 0 -1973 SLU 18 47818 9551 -32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -6742 SLV FO1 -26632 -1086238 0.108

27 8.04 3.6 8.04 3.6 6077 SLV FO16 36326 1086238 0.108 0.101 0 0 -666 SLV FO16 47818 9551 -32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 -25979 SLV FO1 -26632 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 370 SLV FO16 21918 1086238 0.108 0.101 0 0 754 SLV FO1 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -18826 SLV FO1 -26632 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 21918 SLU 18 21918 1086238 0.108 0.101 0 0 1920 SLU 18 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 13272 SLV FO5 -25885 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 15546 3 1 13 14792 2 1 -0.99 -0.64 0 -13136 1 1 11 -12707 1 1

27 15546 1 1 13 14792 1 1 -0.96 -0.62 27 -13136 3 1 11 -12707 2 1 53 16508 1 1 14 16006 1 1 -0.92 -0.6 53 -13136 3 1 11 -12707 2 1 80 16508 3 1 14 16006 2 1 -0.9 -0.57 80 -13136 1 1 11 -12707 1 1



campata n. 8 tra i fili 8 e 9, asta n. 198,199 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1100 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -76917 Resistenza di progetto: 6944149 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 90.28 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 30 Forza risultante agente in direzione y: 687 Forza risultante agente in direzione z: -76917 Momento risultante agente attorno x: 9209 Momento risultante agente attorno y: -969368 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: -13 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1075 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante

N S D I B G E Tipo 46.12 1.04 1.27 1 1 1 1 Coesione 33.3 1.04 1.17 1 1 1 1 Sovraccarico

48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1100 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -60712 Resistenza di progetto: 6763876 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 111.41 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 405 Forza risultante agente in direzione y: 5164 Forza risultante agente in direzione z: -60712 Momento risultante agente attorno x: 2990 Momento risultante agente attorno y: -851767 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: -14 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1072 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante

N S D I B G E Tipo 46.12 1.04 1.27 0.98 1 1 1 Coesione 33.3 1.04 1.17 0.98 1 1 0.99 Sovraccarico

48.03 0.98 1 0.96 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 1-127 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 1 e 24, asta n. 187,186 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 24 e 33, asta n. 185 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2


sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -144217 SLV FO2 -144217 -1086238 0.108 0.106 0 0 1314 SLV FO4 47818 9551 33912 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0 -1536 SLV FO13 47818 9551 -33912 22

37 8.04 3.6 8.04 3.6 -80740 SLV FO2 -144217 -1086238 0.108 0.106 0 0 2939 SLV FO2 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 33330 SLV FO2 126077 1086238 0.108 0.106 0 0 4687 SLV FO2 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 3625 SLV FO15 -90904 -1086238 0.108 95 8.04 3.6 8.04 3.6 126077 SLV FO2 126077 1086238 0.108 0.106 0 0 6155 SLU 18 47818 9551 33912 22

110 8.04 3.6 8.04 3.6 206266 SLU 18 152599 1086238 0.108 0.092 0 0 7232 SLU 18 47818 9551 29541 22





sigma t.min

ver.

0 -77890 3 4 67 -73280 2 4 -1.38 -0.84 37 33309 1 2 29 30515 1 2 -1.43 -0.86 37 -77890 3 4 67 -73280 2 2 73 91249 3 5 78 85155 2 5 -1.53 -0.9 73 -60336 1 3 52 -57371 1 5 95 91249 3 5 78 85155 2 5 -1.58 -0.93

110 111860 3 6 96 104599 2 6 -1.6 -0.94


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 419649 SLU 18 419649 1086238 0.108 0.101 0 0 -10025 SLU 18 47818 9551 -32217 22

60 8.04 3.6 8.04 3.6 -16729 SLU 20 -146783 -1086238 0.108 0.101 0 0 -4689 SLU 18 47818 9551 -32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -168396 SLU 18 -170450 -1086238 0.108 0.101 0 0 -531 SLU 18 47818 9551 -32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 -86159 SLU 18 -167073 -1086238 0.108 0.101 0 0 3346 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 311241 3 18 268 294718 2 17 -1.71 -0.99 60 183209 1 11 158 173556 1 10 -1.45 -0.83 60 -108799 3 6 94 -102927 2 10

120 -126481 3 7 109 -119860 2 7 -1.18 -0.67 180 -124079 5 7 107 -117738 2 7 -1.3 -0.73


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -21480 SLV FO9 -25540 -1086238 0.108 0.112 0 0 -1212 SLU 18 47818 9551 -35796 22

30 8.04 3.6 8.04 3.6 -12252 SLU 18 -25540 -1086238 0.108 0.112 0 0 1607 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 81573 SLU 18 271596 1086238 0.108 0.112 0 0 4692 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 48033 SLU 1 -23991 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 271596 SLU 20 271596 1086238 0.108 0.112 0 0 8004 SLU 18 47818 9551 35796 22





sigma t.min

ver.

0 8809 3 1 8 8523 2 0 -1.63 -0.91 0 -19229 1 1 17 -18633 1 0

30 104323 1 6 90 99293 1 6 -1.77 -0.99 30 -19229 3 1 17 -18633 2 6 60 201808 3 12 174 191647 2 11 -1.92 -1.08 60 -17966 1 1 15 -17267 1 11 90 201808 3 12 174 191647 2 11 -2.01 -1.12

campata n. 7 tra i fili 56 e 61, asta n. 178 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 8 tra i fili 61 e 61, asta n. 177 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 9 tra i fili 61 e 66, asta n. 176 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


30 8.04 3.6 8.04 3.6 123415 SLU 18 345759 1086238 0.108 0.112 0 0 -5678 SLU 18 47818 9551 -35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 67397 SLU 1 -16761 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 4402 SLV FO15 193351 1086238 0.108 0.112 0 0 -2383 SLU 20 47818 9551 -35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 -912 SLV FO2 -24484 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 -24019 SLV FO9 -24484 -1086238 0.108 0.112 0 0 652 SLU 20 47818 9551 35796 22



Verifiche in esercizio e pressioni in fondazione x Mese.R Comb. sigma

c. sigma f. Mese.QP Comb. sigma

c. srmi wkiR wkiF wkiQP srms wksR wksF wksQP sigma

t.max sigma t.min

ver.

0 255786 3 15 220 241241 2 14 -2.08 -1.16 30 255786 3 15 220 241241 2 14 -2.03 -1.13 30 -12656 1 1 11 -12318 1 14 60 143025 5 8 123 134872 2 8 -1.89 -1.05 60 -18396 1 1 16 -17902 1 8 90 26603 1 2 23 24923 1 1 -1.75 -0.97 90 -18396 3 1 16 -17902 2 1


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -122815 SLU 18 -210907 -1086238 0.108 0.101 0 0 -3670 SLU 18 47818 9551 -32217 22

60 8.04 3.6 8.04 3.6 -210974 SLU 18 -214017 -1086238 0.108 0.101 0 0 687 SLU 18 47818 9551 32217 22 120 7.73 3.6 8.04 3.6 -27201 SLU 18 -184434 -1045796 0.106 0.101 0 0 5692 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 509923 SLU 18 509923 1086238 0.108 0.101 0 0 12479 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 -155851 3 9 134 -146729 2 8 -1.41 -0.78 60 -158101 3 9 136 -148776 2 9 -1.35 -0.74

120 218522 1 13 188 205616 1 12 -1.76 -0.97 120 -136099 3 8 117 -127852 2 12 180 376524 3 22 324 354061 2 20 -2.18 -1.19

campata n. 12 tra i fili 78 e 83, asta n. 172 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 13 tra i fili 83 e 90, asta n. 171,170 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 14 tra i fili 90 e 96, asta n. 169 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


60 8.04 3.6 8.04 3.6 -81079 SLU 18 -149366 -1086238 0.108 0.101 0 0 -3984 SLU 20 47818 9551 -32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -113206 SLU 20 -149366 -1086238 0.108 0.101 0 0 2938 SLV FO2 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 283931 SLV FO2 283931 1086238 0.108 0.101 0 0 9915 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 87268 SLV FO15 -75050 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 280107 3 16 241 261635 2 15 -2.32 -1.25 60 136529 1 8 117 127286 1 7 -2.11 -1.13 60 -110055 3 6 95 -103139 2 7

120 75186 1 4 65 70862 1 4 -2.02 -1.09 120 -110055 3 6 95 -103139 2 4 180 197478 3 11 170 185599 2 11 -2.14 -1.16 180 -28038 1 2 24 -26013 1 11



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -65836 SLV FO2 -139696 -1086238 0.108 0.101 0 0 -4102 SLU 18 47818 9551 -32217 22 120 8.7 3.6 8.04 3.6 -132038 SLU 18 -140522 -1170329 0.112 0.101 0 0 1834 SLV FO2 47818 9551 32217 22 120 8.7 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -170 SLV FO15 47818 9803 -32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 159046 SLV FO2 159046 1086238 0.108 0.101 0 0 6251 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 -34454 SLV FO15 -110022 -1086238 0.108






sigma t.min

ver.

0 283402 3 16 244 265490 2 15 -2.04 -1.11 60 151362 1 9 130 141754 1 8 -1.75 -0.95 60 -103006 5 6 89 -96647 2 8

120 -103621 3 6 89 -97232 2 6 -1.52 -0.83 180 66692 3 4 57 62296 2 4 -1.56 -0.86 180 -69430 1 4 60 -65235 1 4



30 8.04 3.6 8.04 3.6 66800 SLU 18 213429 1086238 0.108 0.112 0 0 -3507 SLU 18 47818 9551 -35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 37277 SLU 1 -7341 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 6008 SLV FO15 111287 1086238 0.108 0.112 0 0 -865 SLV FO10 47818 9551 -35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 -3215 SLV FO2 -7521 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 19406 SLV FO11 19406 1086238 0.108 0.112 0 0 1697 SLU 18 47818 9551 35796 22 90 8.04 3.6 8.04 3.6 892 SLV FO6 -7521 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 157920 3 9 136 148982 2 9 -1.67 -0.93 30 157920 3 9 136 148982 2 9 -1.65 -0.91 30 -1574 1 0 1 -1536 1 9 60 82409 3 5 71 77842 2 4 -1.58 -0.88 60 -1574 1 0 1 -1536 1 4 90 12372 3 1 11 11748 2 1 -1.5 -0.83 90 -1574 1 0 1 -1536 1 1



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -169513 SLU 18 -169705 -1086238 0.108 0.101 0 0 291 SLV FO6 47818 9551 32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -26891 SLU 20 -152935 -1086238 0.108 0.101 0 0 4749 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 433703 SLU 18 433703 1086238 0.108 0.101 0 0 10844 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 -119874 3 7 103 -113076 2 6 -1.25 -0.7 60 -125513 3 7 108 -118328 2 7 -1.23 -0.69

120 183630 1 11 158 173088 1 10 -1.6 -0.9 120 -113061 3 6 97 -106515 2 10 180 320706 3 18 276 302261 2 17 -1.98 -1.11

campata n. 23 tra i fili 150 e 159, asta n. 158,157 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2560 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -266692 Resistenza di progetto: 15915253 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 59.68 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -98 Forza risultante agente in direzione y: -940 Forza risultante agente in direzione z: -266692 Momento risultante agente attorno x: -11323 Momento risultante agente attorno y: 6959004 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 26 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60



Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2508 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.99 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2560 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 9 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -197801 Resistenza di progetto: 15700619 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 79.38 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2406 Forza risultante agente in direzione y: -8235 Forza risultante agente in direzione z: -197801 Momento risultante agente attorno x: -4968 Momento risultante agente attorno y: 3922698 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -2 Eccentricità del carico in direzione x: 20 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2520 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.99 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 4-26 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 4 e 28, asta n. 201,200 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -25154 Resistenza di progetto: 1912209 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 76.02 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -274 Forza risultante agente in direzione y: 93 Forza risultante agente in direzione z: -25154 Momento risultante agente attorno x: 587 Momento risultante agente attorno y: 140197 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 6 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 264 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante



48.03 0.91 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 4 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -19180 Resistenza di progetto: 1905758 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 99.36 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -2448 Forza risultante agente in direzione y: 597 Forza risultante agente in direzione z: -19180 Momento risultante agente attorno x: 260 Momento risultante agente attorno y: 78206 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 4 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 267 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.91 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 8-11 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 9 e 10, asta n. 531,530 sezione rettangolare H tot. 30 B 40 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 6.03 4.6 6.03 4.6 83153 SLU 18 65042 549070 0.189 0 0 0 -2415 SLU 18 32255 5647 0 45

15 6.03 4.6 6.03 4.6 50366 SLU 18 50366 549070 0.189 0.061 0 0 -1997 SLU 18 22245 5647 -13625 22 92 6.03 4.6 6.03 4.6 -38102 SLU 18 -47482 -549070 0.189 0.061 0 0 -500 SLU 18 22245 5647 -13625 22

183 6.03 4.6 6.03 4.6 -32035 SLU 18 -46124 -549070 0.189 0.061 0 0 757 SLU 18 22245 5647 13625 22 263 6.03 4.6 6.03 4.6 119515 SLU 18 119515 549070 0.189 0.061 0 0 3378 SLU 18 22245 5647 13625 22 275 6.03 4.6 6.03 4.6 164699 SLU 20 140201 549070 0.189 0 0 0 3920 SLU 18 32255 5647 0 45





sigma t.min

ver.

0 49238 5 7 112 48103 2 7 -0.81 -0.49 15 38211 3 6 87 37450 2 6 -0.77 -0.47 92 -34941 3 5 80 -32679 2 5 -0.41 -0.25

183 -33896 5 5 77 -31634 2 5 -0.62 -0.3 263 86412 3 13 197 78522 2 12 -1.17 -0.53 275 101399 3 15 231 92188 2 14 -1.18 -0.54

campata n. 2 tra i fili 10 e 11, asta n. 529,528,527 sezione rettangolare H tot. 30 B 40 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


13 6.03 4.6 6.03 4.6 121160 SLU 18 121160 549070 0.189 0.062 0 0 -3230 SLU 18 22245 5647 -13800 22 133 6.03 4.6 6.03 4.6 -33602 SLU 20 -35035 -549070 0.189 0.062 0 0 -124 SLU 18 22245 5647 -13800 22 266 6.03 4.6 6.03 4.6 -33761 SLU 20 -35146 -549070 0.189 0.062 0 0 122 SLU 20 22245 5647 13800 22 387 6.03 4.6 6.03 4.6 121811 SLU 18 121811 549070 0.189 0.062 0 0 3249 SLU 18 22245 5647 13800 22 400 6.03 4.6 6.03 4.6 165612 SLU 18 141892 549070 0.189 0 0 0 3795 SLU 18 32255 5647 0 45





sigma t.min

ver.

0 102091 3 16 233 92857 2 14 -1.18 -0.54 13 87654 3 13 200 79730 2 12 -1.18 -0.53

133 -25339 3 4 58 -23036 2 4 -0.27 -0.15 266 -25420 3 4 58 -23112 2 4 -0.28 -0.15 387 88131 5 13 201 80174 2 12 -1.18 -0.54 400 102656 3 16 234 93382 2 14 -1.19 -0.54



campata n. 3 tra i fili 11 e 12, asta n. 526,525 sezione rettangolare H tot. 30 B 40 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


13 6.03 4.6 6.03 4.6 120365 SLU 18 120365 549070 0.189 0.061 0 0 -3381 SLU 18 22245 5647 -13625 22 92 6.03 4.6 6.03 4.6 -30711 SLU 18 -44497 -549070 0.189 0.061 0 0 -745 SLU 18 22245 5647 -13625 22






sigma t.min

ver.

0 102037 3 16 233 92781 2 14 -1.19 -0.54 13 87036 3 13 198 79102 2 12 -1.18 -0.53 92 182 1 0 0 -30520 2 5 -0.62 -0.3 92 -32702 3 5 75 -30520 2 0

183 -33737 3 5 77 -31557 2 5 -0.38 -0.25 260 32456 3 5 74 32074 2 5 -0.7 -0.46 275 42363 3 6 97 41682 2 6 -0.74 -0.49

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 950 Larghezza impronta (direzione y locale): 40 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -23700 Resistenza di progetto: 4116071 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 173.67 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 107 Forza risultante agente in direzione y: -30 Forza risultante agente in direzione z: -23700 Momento risultante agente attorno x: 369 Momento risultante agente attorno y: -100582 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -4 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 40 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 941 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito


N S D I B G E Tipo 46.12 1.03 1.3 1 1 1 1 Coesione 33.3 1.03 1.19 1 1 1 0.99 Sovraccarico

48.03 0.98 1 1 1 1 0.99 Attrito


Trave di fondazione a "Fondazione" 8-27 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 9 e 21, asta n. 117,118 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 21 e 29, asta n. 119 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


37 8.04 3.6 8.04 3.6 -65330 SLV FO4 -99418 -1086238 0.108 0.106 0 0 1751 SLV FO4 47818 9551 33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0 -525 SLV FO13 47818 9551 -33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 31717 SLV FO4 122474 1086238 0.108 0.106 0 0 3588 SLV FO4 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 -546 SLV FO13 -72531 -1086238 0.108 95 8.04 3.6 8.04 3.6 122474 SLV FO4 122474 1086238 0.108 0.106 0 0 5012 SLU 20 47818 9551 33912 22

110 8.04 3.6 8.04 3.6 201034 SLV FO4 158424 1086238 0.108 0 0 0 6168 SLU 18 69337 9551 0 45





sigma t.min

ver.

0 -45595 3 3 39 -42483 2 2 -1.1 -0.68 37 28892 1 2 25 26495 1 2 -1.19 -0.72 37 -45595 3 3 39 -42483 2 2 73 84524 3 5 73 78797 2 5 -1.32 -0.78 73 -43116 1 2 37 -40476 1 5 95 84524 3 5 73 78797 2 5 -1.4 -0.82

110 112240 5 6 97 104884 2 6 -1.43 -0.84

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -17726 Resistenza di progetto: 1811137 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 102.17 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -93 Forza risultante agente in direzione y: 106 Forza risultante agente in direzione z: -17726 Momento risultante agente attorno x: 3020 Momento risultante agente attorno y: 226531 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 13 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 249 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.9 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 8 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -13642 Resistenza di progetto: 1785374 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 130.87 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -293 Forza risultante agente in direzione y: 831 Forza risultante agente in direzione z: -13642 Momento risultante agente attorno x: 2277 Momento risultante agente attorno y: 165987 Inclinazione del carico in direzione x: 0



Inclinazione del carico in direzione y: 3 Eccentricità del carico in direzione x: 12 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 251 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.9 1 0.98 1 1 0.99 Attrito



27 8.04 3.6 8.04 3.6 19075 SLV FO9 44611 1086238 0.108 0.101 0 0 -495 SLV FO4 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 28828 SLV FO9 63880 1086238 0.108 0.101 0 0 837 SLV FO9 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 63880 SLV FO9 63880 1086238 0.108 0.101 0 0 2055 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 32898 3 2 28 31321 2 2 -0.85 -0.56 27 32898 5 2 28 31321 2 2 -0.87 -0.58 53 46582 3 3 40 44253 2 3 -0.89 -0.58 80 46582 3 3 40 44253 2 3 -0.9 -0.59


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 52084 SLV FO12 52084 1086238 0.108 0.101 0 0 -2556 SLU 18 47818 9551 -32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 15452 SLV FO5 -22177 -1086238 0.108

27 8.04 3.6 8.04 3.6 5081 SLV FO12 52084 1086238 0.108 0.101 0 0 -1409 SLU 18 47818 9551 -32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 -14557 SLV FO5 -29813 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -28869 SLU 18 -29813 -1086238 0.108 0.101 0 0 144 SLV FO9 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -579 SLV FO8 47818 9551 -32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -26985 SLV FO8 -29813 -1086238 0.108 0.101 0 0 982 SLV FO9 47818 9551 32411 22





sigma t.min

ver.

0 34945 3 2 30 33768 2 2 -0.85 -0.55 0 -16775 1 1 14 -16369 1 2

27 34945 1 2 30 33768 1 2 -0.84 -0.55 27 -22598 3 1 19 -22118 2 2 53 13826 1 1 12 13326 1 1 -0.83 -0.54 53 -22598 3 1 19 -22118 2 1 80 -22598 3 1 19 -22118 2 1 -0.83 -0.54

campata n. 5 tra i fili 16 e ?, asta n. 81 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 6 tra i fili ? e 17, asta n. 82,83 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 7 tra i fili 17 e 18, asta n. 84 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 18706 SLV FO12 18706 1086238 0.108 0.101 0 0 -1534 SLV FO12 47818 9551 -32217 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -21027 SLV FO5 -21886 -1086238 0.108

27 8.04 3.6 8.04 3.6 -17096 SLU 11 -21886 -1086238 0.108 0.101 0 0 698 SLV FO5 47818 9551 32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -713 SLV FO12 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 16884 SLV FO9 74021 1086238 0.108 0.101 0 0 1656 SLV FO5 47818 9551 32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -19715 SLV FO8 -21412 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 74021 SLV FO9 74021 1086238 0.108 0.101 0 0 2643 SLV FO5 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -5328 SLV FO8 -19921 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 -13076 1 1 11 -13076 1 1 -0.88 -0.58 27 15447 3 1 13 14886 2 1 -0.89 -0.58 27 -13076 1 1 11 -13076 1 1 53 35437 3 2 30 34346 2 2 -0.91 -0.6 53 -13076 1 1 11 -13076 1 2 80 35437 3 2 30 34346 2 2 -0.92 -0.61 80 -10649 1 1 9 -10633 1 2

campata n. 8 tra i fili 18 e 19, asta n. 85,86 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1004 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -53352 Resistenza di progetto: 6298043 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 118.05 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 364 Forza risultante agente in direzione y: -219 Forza risultante agente in direzione z: -53352 Momento risultante agente attorno x: -19761 Momento risultante agente attorno y: 694141 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 13 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 59 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 978 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1004 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 4 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -40057 Resistenza di progetto: 6119192 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 152.76 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 873 Forza risultante agente in direzione y: 715 Forza risultante agente in direzione z: -40057 Momento risultante agente attorno x: -17379 Momento risultante agente attorno y: 904184 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 23 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 59 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 959 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.99 1 1 0.99 Attrito





48 8.04 3.6 8.04 3.6 -90214 SLU 18 -90214 -1086238 0.108 0.094 0 0 446 SLV FO1 47818 9551 30284 22 48 8.04 3.6 8.04 3.6 0.094 0 0 -419 SLV FO16 47818 9551 -30284 22 95 8.04 3.6 8.04 3.6 -31107 SLU 20 -89034 -1086238 0.108 0.094 0 0 2587 SLU 18 47818 9551 30284 22

128 8.04 3.6 8.04 3.6 87754 SLU 18 87754 1086238 0.108 0.094 0 0 4770 SLU 18 47818 9551 30284 22 143 8.04 3.6 8.04 3.6 167519 SLU 20 123345 1086238 0.108 0 0 0 5890 SLU 18 69337 9551 0 45





sigma t.min

ver.

0 -66162 5 4 57 -62768 2 4 -0.85 -0.56 48 -66968 3 4 58 -63500 2 4 -0.94 -0.6 95 66619 1 4 57 65356 1 4 -1.15 -0.72 95 -66053 3 4 57 -62574 2 4

128 66619 5 4 57 65356 2 4 -1.34 -0.82 143 93271 3 5 80 90972 2 5 -1.41 -0.85

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -15486 Resistenza di progetto: 1787467 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 115.42 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 207 Forza risultante agente in direzione y: 119 Forza risultante agente in direzione z: -15486 Momento risultante agente attorno x: -3084 Momento risultante agente attorno y: 224234 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 14 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 246 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.9 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 9 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -11840 Resistenza di progetto: 1749205 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 147.73 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 213 Forza risultante agente in direzione y: -621 Forza risultante agente in direzione z: -11840 Momento risultante agente attorno x: -2923 Momento risultante agente attorno y: 179875 Inclinazione del carico in direzione x: 0


Inclinazione del carico in direzione y: -3 Eccentricità del carico in direzione x: 15 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 245 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.9 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 15-30 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili ? e 32, asta n. 88,87 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 19104 SLU 18 -3253 1086238 0.108 0 0 0 -3173 SLU 18 69337 9551 0 45 0 8.04 3.6 8.04 3.6 11757 SLU 1 -4692 -1086238 0.108

15 8.04 3.6 8.04 3.6 -23479 SLU 18 -23479 -1086238 0.108 0.09 0 0 -2571 SLU 18 47818 9551 -28938 22 92 8.04 3.6 8.04 3.6 -133656 SLU 18 -141183 -1086238 0.108 0.09 0 0 -538 SLU 18 47818 9551 -28938 22






sigma t.min

ver.

0 -3562 1 0 3 -3494 1 0 -0.85 -0.55 15 -17666 3 1 15 -17102 2 1 -0.76 -0.5 92 -105836 5 6 91 -101883 2 6 -0.45 -0.31

183 15500 1 1 13 15500 1 1 -0.76 -0.51 183 -101410 3 6 87 -97399 2 1 260 142632 3 8 123 140300 2 8 -1.37 -0.87 275 176108 3 10 151 172776 2 10 -1.44 -0.91



48.03 0.9 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 275 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 12 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -9163 Resistenza di progetto: 1654312



Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 180.54 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 11 Forza risultante agente in direzione y: 733 Forza risultante agente in direzione z: -9163 Momento risultante agente attorno x: -143 Momento risultante agente attorno y: 217384 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 5 Eccentricità del carico in direzione x: 24 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 227 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.89 1 0.98 1 1 0.99 Attrito


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -115246 SLV FO3 -118368 -1086238 0.108 0.097 0 0 -1699 SLV FO16 47818 9551 -31051 22

48 8.04 3.6 8.04 3.6 -110971 SLU 18 -118368 -1086238 0.108 0.097 0 0 1107 SLV FO3 47818 9551 31051 22 96 8.04 3.6 8.04 3.6 -18939 SLU 18 -104426 -1086238 0.108 0.097 0 0 3284 SLU 18 47818 9551 31051 22

125 8.04 3.6 8.04 3.6 100414 SLU 11 100414 1086238 0.108 0.097 0 0 5044 SLU 20 47818 9551 31051 22 145 8.04 3.6 8.04 3.6 204256 SLU 18 141853 1086238 0.108 0 0 0 6415 SLU 18 69337 9551 0 45





sigma t.min

ver.

0 -87551 3 5 75 -84158 2 5 -0.91 -0.6 48 -87551 3 5 75 -84158 2 5 -0.95 -0.63 96 74124 1 4 64 74124 1 4 -1.14 -0.76 96 -77896 5 4 67 -74422 2 4

125 74124 1 4 64 74124 1 4 -1.28 -0.85 145 108285 3 6 93 108285 2 6 -1.35 -0.89




48.03 0.91 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.91 1 0.98 1 1 0.99 Attrito



46 8.04 3.6 8.04 3.6 -124307 SLU 18 -136132 -1400941 0.085 0.101 0 0 1659 SLV FO4 60955 10683 41412 22 93 8.04 3.6 8.04 3.6 79871 SLV FO4 550491 1400941 0.085 0.101 0 0 7156 SLU 18 60955 10683 41412 22 93 8.04 3.6 8.04 3.6 17735 SLV FO13 -131778 -1400941 0.085

139 8.04 3.6 8.04 3.6 550491 SLU 18 550491 1400941 0.085 0.101 0 0 13486 SLU 18 60955 10683 41412 22 139 8.04 3.6 8.04 3.6 265939 SLU 1 -5139 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 -99446 5 4 55 -91917 2 3 -1.8 -1.02 46 87745 1 3 49 79914 1 3 -2.01 -1.11 46 -99446 3 4 55 -91917 2 3 93 402453 5 15 224 372450 2 14 -2.31 -1.25 93 -96535 1 4 54 -89630 1 14

139 402453 3 15 224 372450 2 14 -2.54 -1.35


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 580318 SLU 18 580318 1400941 0.085 0.101 0 0 -15803 SLU 20 60955 10683 -41068 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 289190 SLU 1 -50254 -1400941 0.085




120 8.04 3.6 8.04 3.6 -157748 SLU 18 -190834 -1400941 0.085 0.101 0 0 3223 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 316282 SLU 20 316282 1400941 0.085 0.101 0 0 12637 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 137176 SLV FO13 -127851 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 425438 3 16 237 395493 2 15 -2.9 -1.52 0 -16357 1 1 9 -15846 1 15

60 340276 1 13 189 316181 1 12 -2.79 -1.46 60 -140283 3 5 78 -131018 2 12

120 164935 1 6 92 153942 1 6 -2.73 -1.43 120 -140283 5 5 78 -131018 2 6 180 232423 3 9 129 216894 2 8 -2.82 -1.47 180 -93923 1 3 52 -87603 1 8



43 8.04 3.6 8.04 3.6 -78184 SLU 20 -99661 -1400941 0.085 0.093 0 0 -2845 SLV FO15 60955 10683 -37909 22 87 8.04 3.6 8.04 3.6 -50442 SLV FO13 -99661 -1400941 0.085 0.093 0 0 4302 SLU 18 60955 10683 37909 22

130 8.04 3.6 8.04 3.6 296068 SLU 18 296068 1400941 0.085 0.093 0 0 11313 SLU 20 60955 10683 37909 22 130 8.04 3.6 8.04 3.6 135371 SLV FO13 -73997 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 136622 3 5 76 127711 2 5 -2.84 -1.49 0 -69836 1 3 39 -64996 1 5

43 136622 1 5 76 127711 1 5 -2.82 -1.48 43 -73138 3 3 41 -68104 2 5 87 217372 1 8 121 202554 1 8 -2.84 -1.49 87 -73138 3 3 41 -68104 2 8

130 217372 5 8 121 202554 2 8 -2.87 -1.5 130 -54327 1 2 30 -50621 1 8



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -135885 SLU 18 -183144 -1400941 0.085 0.101 0 0 -3719 SLU 18 60955 10683 -41068 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -97605 SLU 18 -183144 -1400941 0.085 0.101 0 0 4987 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 467796 SLU 18 467796 1400941 0.085 0.101 0 0 13905 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 234922 SLU 1 -70701 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 261756 5 10 146 243669 2 9 -2.75 -1.44 0 -75554 1 3 42 -70945 1 9

60 193292 1 7 108 179819 1 7 -2.61 -1.37 60 -134897 3 5 75 -126350 2 7

120 268309 1 10 149 249545 1 9 -2.59 -1.37 120 -134897 3 5 75 -126350 2 9 180 343187 5 13 191 319393 2 12 -2.66 -1.41 180 -40406 1 1 22 -38334 1 12

campata n. 11 tra i fili 101 e 105, asta n. 251 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 12 tra i fili 105 e 109, asta n. 252,253 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 13 tra i fili 109 e 113, asta n. 254 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2


sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


43 8.04 3.6 8.04 3.6 26715 SLV FO15 362020 1400941 0.085 0.093 0 0 -5685 SLU 18 60955 10683 -37909 22 43 8.04 3.6 8.04 3.6 -31271 SLV FO2 -138891 -1400941 0.085 87 8.04 3.6 8.04 3.6 -137111 SLU 18 -141889 -1400941 0.085 0.093 0 0 1171 SLV FO2 60955 10683 37909 22 87 8.04 3.6 8.04 3.6 0.093 0 0 -1755 SLV FO15 60955 10683 -37909 22

130 8.04 3.6 8.04 3.6 68444 SLV FO2 68444 1400941 0.085 0.096 0 0 4694 SLV FO2 60955 10683 39015 22 130 8.04 3.6 8.04 3.6 -129241 SLV FO15 -141889 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 264004 3 10 147 243328 2 9 -2.33 -1.28 0 -35005 1 1 19 -32937 1 9

43 264004 3 10 147 243328 2 9 -2.18 -1.21 43 -100072 1 4 56 -90403 1 9 87 39306 1 1 22 35271 1 1 -2.03 -1.15 87 -100072 5 4 56 -90403 2 1

130 -100072 5 4 56 -90403 2 3 -1.95 -1.12

campata n. 14 tra i fili 113 e 129, asta n. 255,256 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1785 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -271407 Resistenza di progetto: 12023335 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 44.3 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2262 Forza risultante agente in direzione y: 288 Forza risultante agente in direzione z: -271407 Momento risultante agente attorno x: -561 Momento risultante agente attorno y: -824961 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -3 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1779 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.99 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1785 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 5 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -191178 Resistenza di progetto: 11938402 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 62.45 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -23 Forza risultante agente in direzione y: -1379 Forza risultante agente in direzione z: -191178 Momento risultante agente attorno x: 64 Momento risultante agente attorno y: -490942 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -3 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1780 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante

N S D I B G E Tipo 46.12 1.02 1.33 1 1 1 1 Coesione



N S D I B G E Tipo 33.3 1.02 1.21 1 1 1 0.99 Sovraccarico

48.03 0.99 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 25-26 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 25 e 31, asta n. 236 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 31 e 35, asta n. 71 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 3 tra i fili 35 e 32, asta n. 70,69 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 4 tra i fili 32 e 36, asta n. 68 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 5 tra i fili 36 e 26, asta n. 67 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1104 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -82022 Resistenza di progetto: 7077835 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 86.29 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 693 Forza risultante agente in direzione y: -235 Forza risultante agente in direzione z: -82022 Momento risultante agente attorno x: 28210 Momento risultante agente attorno y: -2489998 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -30 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 59 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1043 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1104 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 5 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -59427 Resistenza di progetto: 6906881 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 116.22 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -3276 Forza risultante agente in direzione y: 193 Forza risultante agente in direzione z: -59427 Momento risultante agente attorno x: 19684 Momento risultante agente attorno y: -2449375 Inclinazione del carico in direzione x: 0


Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -41 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 59 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1022 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 0.99 Attrito



46 8.04 3.6 8.04 3.6 -70396 SLU 18 -70424 -1400941 0.085 0.102 0 0 707 SLV FO1 60955 10683 41810 22 46 8.04 3.6 8.04 3.6 0.102 0 0 -553 SLV FO16 60955 10683 -41810 22 92 8.04 3.6 8.04 3.6 65978 SLV FO1 430479 1400941 0.085 0.102 0 0 5367 SLU 18 60955 10683 41810 22 92 8.04 3.6 8.04 3.6 4268 SLV FO16 -70424 -1400941 0.085

138 8.04 3.6 8.04 3.6 430479 SLU 18 430479 1400941 0.085 0.102 0 0 11050 SLU 18 60955 10683 41810 22 138 8.04 3.6 8.04 3.6 216141 SLU 1 -12726 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 23223 1 1 13 23223 1 1 -1.74 -1.06 0 -52224 3 2 29 -49472 2 1

46 67398 1 2 37 60914 1 2 -1.92 -1.13 46 -52224 5 2 29 -49472 2 2 92 315805 3 12 176 293901 2 11 -2.13 -1.23 92 -52224 1 2 29 -49472 1 11

138 315805 3 12 176 293901 2 11 -2.3 -1.31


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 508039 SLU 18 508039 1400941 0.085 0.101 0 0 -13723 SLU 18 60955 10683 -41068 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 265831 SLU 1 -47520 -1400941 0.085

60 8.04 3.6 8.04 3.6 -72748 SLV FO3 -169630 -1400941 0.085 0.101 0 0 -5353 SLU 18 60955 10683 -41068 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -145217 SLU 18 -169630 -1400941 0.085 0.101 0 0 2655 SLV FO3 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 249988 SLV FO1 249988 1400941 0.085 0.101 0 0 10427 SLU 20 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 90758 SLV FO16 -121497 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 374137 5 14 208 350334 2 13 -2.53 -1.41 0 -13160 1 0 7 -13160 1 13

60 299744 1 11 167 280413 1 10 -2.41 -1.34 60 -125537 3 5 70 -118469 2 10

120 123613 1 5 69 117407 1 4 -2.33 -1.3 120 -125537 5 5 70 -118469 2 4 180 179689 5 7 100 170373 2 6 -2.39 -1.34 180 -89676 1 3 50 -84270 1 6

campata n. 6 tra i fili 68 e 72, asta n. 223 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta.





43 8.04 3.6 8.04 3.6 -69298 SLV FO1 -84621 -1400941 0.085 0.093 0 0 -2586 SLV FO16 60955 10683 -37909 22 87 8.04 3.6 8.04 3.6 -47122 SLV FO16 -84621 -1400941 0.085 0.093 0 0 3598 SLU 18 60955 10683 37909 22

130 8.04 3.6 8.04 3.6 246428 SLU 20 246428 1400941 0.085 0.093 0 0 9465 SLU 18 60955 10683 37909 22 130 8.04 3.6 8.04 3.6 104225 SLV FO16 -63147 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 114265 3 4 64 108290 2 4 -2.41 -1.36 0 -59696 1 2 33 -56087 1 4

43 114265 1 4 64 108290 1 4 -2.39 -1.35 43 -62485 3 2 35 -58759 2 4 87 182229 1 7 101 171756 1 6 -2.4 -1.35 87 -62485 3 2 35 -58759 2 6

130 182229 3 7 101 171756 2 6 -2.43 -1.37 130 -46652 1 2 26 -43907 1 6



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -116688 SLU 18 -159309 -1400941 0.085 0.101 0 0 -3246 SLU 18 60955 10683 -41068 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -91717 SLU 18 -159309 -1400941 0.085 0.101 0 0 4075 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 377429 SLU 18 377429 1400941 0.085 0.101 0 0 11612 SLU 18 60955 10683 41068 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 178939 SLV FO16 -73110 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 225018 5 8 125 211751 2 8 -2.33 -1.31 0 -65127 1 2 36 -61871 1 8

60 166385 1 6 93 156458 1 6 -2.22 -1.25 60 -118159 3 4 66 -111894 2 6

120 216025 1 8 120 203333 1 8 -2.21 -1.25 120 -118159 3 4 66 -111894 2 8 180 278961 3 10 155 262720 2 10 -2.28 -1.3 180 -41969 1 2 23 -40052 1 10




130 8.04 3.6 8.04 3.6 111911 SLV FO3 111911 1400941 0.085 0.096 0 0 5030 SLU 18 60955 10683 39015 22 130 8.04 3.6 8.04 3.6 -46306 SLV FO14 -89607 -1400941 0.085





sigma t.min

ver.

0 196757 3 7 109 183368 2 7 -2.09 -1.22 0 -33773 1 1 19 -32114 1 7

43 196757 3 7 109 183368 2 7 -2 -1.18 43 -65251 1 2 36 -60157 1 7 87 34014 1 1 19 34014 1 1 -1.9 -1.14 87 -65251 3 2 36 -60157 2 1

130 34014 1 1 19 34014 1 1 -1.86 -1.12 130 -65251 3 2 36 -60157 2 1




48.03 0.99 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1785 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 8 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -170506 Resistenza di progetto: 11861726 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 69.57 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -333 Forza risultante agente in direzione y: 1723 Forza risultante agente in direzione z: -170506 Momento risultante agente attorno x: 708 Momento risultante agente attorno y: -1259009 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: -7 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1770 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.99 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 26-27 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 28 e 29, asta n. 215 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche



Lunghezza impronta (direzione x locale): 480 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -19428 Resistenza di progetto: 3072869 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 158.17 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 225 Forza risultante agente in direzione y: 228 Forza risultante agente in direzione z: -19428 Momento risultante agente attorno x: 1321 Momento risultante agente attorno y: -283326 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: -15 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 451 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.95 1 0.97 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 27-32 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 29 e 34, asta n. 120 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 130 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -8279 Resistenza di progetto: 1065323 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3


Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 128.67 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 52 Forza risultante agente in direzione y: 21 Forza risultante agente in direzione z: -8279 Momento risultante agente attorno x: 1146 Momento risultante agente attorno y: -4077 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 0 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 129 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.81 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 130 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 8 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -6432 Resistenza di progetto: 1053775 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 163.84 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 379 Forza risultante agente in direzione y: 66 Forza risultante agente in direzione z: -6432 Momento risultante agente attorno x: 699 Momento risultante agente attorno y: -2273 Inclinazione del carico in direzione x: 3 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 0 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 129 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.82 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 27-82 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 27 e 60, asta n. 573 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 60 e 82, asta n. 567 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 940 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -55008 Resistenza di progetto: 5668586 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 103.05 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -897 Forza risultante agente in direzione y: 120



Forza risultante agente in direzione z: -55008 Momento risultante agente attorno x: 134 Momento risultante agente attorno y: 2091124 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 38 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 864 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.97 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 940 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 13 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -39254 Resistenza di progetto: 5515168 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 140.5 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 7162 Forza risultante agente in direzione y: -886 Forza risultante agente in direzione z: -39254 Momento risultante agente attorno x: 238 Momento risultante agente attorno y: 1805816 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: 46 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 848 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.97 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 31-26 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 33 e 27, asta n. 212 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 27 e 28, asta n. 211 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 650 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -25449 Resistenza di progetto: 3687353 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 144.89 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 314 Forza risultante agente in direzione y: 269 Forza risultante agente in direzione z: -25449 Momento risultante agente attorno x: 2155


Momento risultante agente attorno y: 1275261 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 50 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 550 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.96 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 650 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 4 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -18464 Resistenza di progetto: 3536405 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 191.53 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 1310 Forza risultante agente in direzione y: 2255 Forza risultante agente in direzione z: -18464 Momento risultante agente attorno x: 1161 Momento risultante agente attorno y: 1024101 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 7 Eccentricità del carico in direzione x: 55 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 539 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.96 1 0.97 1 1 0.99 Attrito








sigma t.min

ver.

0 94609 3 14 216 89452 2 14 -1.35 -0.79 15 77162 3 12 176 72936 2 11 -1.29 -0.76

125 -36493 3 6 83 -33885 2 5 -0.27 -0.18 250 -40371 3 6 92 -36746 2 6 -0.46 -0.21 362 137447 3 21 313 123619 2 19 -1.82 -0.74 375 160510 5 24 366 144348 2 22 -1.83 -0.75



13 6.03 4.6 6.03 4.6 191146 SLU 18 191146 549070 0.189 0.061 0 0 -5148 SLU 18 22245 5647 -13592 22 125 6.03 4.6 6.03 4.6 -54163 SLU 18 -58693 -549070 0.189 0.061 0 0 -325 SLU 18 22245 5647 -13592 22 250 6.03 4.6 6.03 4.6 -45415 SLU 18 -53001 -549070 0.189 0.061 0 0 379 SLU 18 22245 5647 13592 22 360 6.03 4.6 6.03 4.6 142624 SLU 20 142624 549070 0.189 0.061 0 0 3860 SLU 18 22245 5647 13592 22



x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 375 6.03 4.6 6.03 4.6 205695 SLU 18 170908 549070 0.189 0 0 0 4638 SLU 18 32255 5647 0 45





sigma t.min

ver.

0 160466 5 24 366 144307 2 22 -1.83 -0.75 13 137359 3 21 313 123536 2 19 -1.82 -0.74

125 -42553 3 6 97 -38846 2 6 -0.46 -0.2 250 -38918 3 6 89 -36273 2 6 -0.35 -0.23 360 105862 5 16 241 100364 2 15 -1.38 -0.83 375 126883 3 19 289 120333 2 18 -1.4 -0.84

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 40 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -23536 Resistenza di progetto: 3223525 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 136.96 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 248 Forza risultante agente in direzione y: -74 Forza risultante agente in direzione z: -23536 Momento risultante agente attorno x: 856 Momento risultante agente attorno y: 206208 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 9 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 40 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 732 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 40 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 9 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -15993 Resistenza di progetto: 3095955 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 193.59 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1332 Forza risultante agente in direzione y: -134 Forza risultante agente in direzione z: -15993 Momento risultante agente attorno x: 560 Momento risultante agente attorno y: 348828 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 22 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 40 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 706 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 32-121 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE




60 8.04 3.6 8.04 3.6 -23533 SLU 18 -131931 -1086238 0.108 0.101 0 0 -3953 SLU 20 47818 9551 -32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -148178 SLU 18 -149002 -1086238 0.108 0.101 0 0 -331 SLV FO12 47818 9551 -32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 -60849 SLU 18 -143625 -1086238 0.108 0.101 0 0 3322 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 255465 3 15 220 241642 2 14 -1.45 -0.84 60 147587 1 8 127 139663 1 8 -1.25 -0.72 60 -97731 5 6 84 -92368 2 8

120 -110502 5 6 95 -104623 2 6 -1.08 -0.61 180 -106610 3 6 92 -101081 2 6 -1.25 -0.7



30 8.04 3.6 8.04 3.6 506 SLV FO1 137621 1086238 0.108 0.112 0 0 1350 SLU 18 47818 9551 35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 -4814 SLV FO16 -14574 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 82406 SLU 18 262748 1086238 0.108 0.112 0 0 4392 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 48188 SLU 1 -13074 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 262748 SLU 18 262748 1086238 0.108 0.112 0 0 7658 SLU 18 47818 9551 35796 22





sigma t.min

ver.

0 13439 3 1 12 12900 2 1 -1.6 -0.9 0 -9543 1 1 8 -9337 1 1

30 102345 1 6 88 97319 1 6 -1.75 -0.98 30 -9543 3 1 8 -9337 2 6 60 195125 3 11 168 185142 2 11 -1.89 -1.06 60 -9087 1 1 8 -8819 1 11 90 195125 5 11 168 185142 2 11 -1.98 -1.11



30 8.04 3.6 8.04 3.6 119422 SLU 18 336801 1086238 0.108 0.112 0 0 -5535 SLU 18 47818 9551 -35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 64974 SLU 1 -16026 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 3393 SLV FO13 187688 1086238 0.108 0.112 0 0 -2281 SLU 20 47818 9551 -35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 -286 SLV FO4 -23127 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 -22463 SLV FO12 -23127 -1086238 0.108 0.112 0 0 725 SLU 18 47818 9551 35796 22





sigma t.min

ver.

0 249054 3 14 214 234735 2 13 -2.05 -1.14 30 249054 3 14 214 234735 2 13 -2 -1.11 30 -12084 1 1 10 -11737 1 13 60 138780 3 8 119 130787 2 7 -1.87 -1.03 60 -17010 1 1 15 -16539 1 7 90 25461 1 1 22 23849 1 1 -1.73 -0.96 90 -17010 3 1 15 -16539 2 1

campata n. 8 tra i fili 65 e 70, asta n. 130,131 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 9 tra i fili 70 e 79, asta n. 132 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0%



Verifiche in stato limite ultimo x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -119495 SLU 18 -209120 -1086238 0.108 0.101 0 0 -3705 SLU 18 47818 9551 -32217 22






sigma t.min

ver.

0 -154440 5 9 133 -145267 2 8 -1.41 -0.78 60 -156884 3 9 135 -147499 2 8 -1.35 -0.74

120 217511 1 12 187 204448 1 12 -1.77 -0.96 120 -135698 5 8 117 -127377 2 12 180 375438 3 22 323 352690 2 20 -2.19 -1.19



60 8.7 3.6 8.04 3.6 1396 SLV FO15 350788 1086181 0.108 0.101 0 0 -6487 SLU 18 47818 9551 -32217 22 60 8.7 3.6 8.04 3.6 -17771 SLV FO2 -195283 -1170330 0.112

120 8.04 3.6 8.04 3.6 -230046 SLU 18 -237136 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1061 SLU 18 47818 9551 -32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 -153348 SLU 18 -235954 -1086238 0.108 0.101 0 0 3669 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 432687 5 25 372 404950 2 23 -2.3 -1.24 60 258229 1 15 222 241646 1 14 -1.89 -1.02 60 -143796 5 8 123 -134622 2 14

120 -174635 3 10 150 -163525 2 9 -1.45 -0.78 180 -173775 3 10 149 -162734 2 9 -1.53 -0.83


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -48083 SLV FO15 -48577 -1086238 0.108 0.112 0 0 -415 SLV FO9 47818 9551 -35796 22

30 8.04 3.6 8.04 3.6 11071 SLV FO2 217035 1086238 0.108 0.112 0 0 2962 SLU 18 47818 9551 35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 -22605 SLV FO15 -48577 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 135307 SLU 18 393989 1086238 0.108 0.112 0 0 6661 SLU 18 47818 9551 35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 70315 SLV FO13 -39912 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 393989 SLU 18 393989 1086238 0.108 0.112 0 0 10611 SLU 18 47818 9551 35796 22





sigma t.min

ver.

0 23498 1 1 20 21970 1 1 -1.92 -1.03 0 -34292 3 2 29 -32248 2 1

30 159797 1 9 137 149578 1 9 -2.09 -1.12 30 -34292 5 2 29 -32248 2 9 60 290072 3 17 249 271505 2 16 -2.27 -1.21 60 -24925 1 1 21 -23417 1 16 90 290072 5 17 249 271505 2 16 -2.35 -1.25



30 8.04 3.6 8.04 3.6 118429 SLU 18 355977 1086238 0.108 0.112 0 0 -5986 SLU 18 47818 9551 -35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 58916 SLV FO2 -32427 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 11913 SLV FO13 192568 1086238 0.108 0.112 0 0 -2352 SLU 18 47818 9551 -35796 22


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 60 8.04 3.6 8.04 3.6 -19860 SLV FO4 -35971 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 -32863 SLV FO4 -35971 -1086238 0.108 0.112 0 0 963 SLU 20 47818 9551 35796 22





sigma t.min

ver.

0 261763 3 15 225 244527 2 14 -2.33 -1.24 30 261763 3 15 225 244527 2 14 -2.23 -1.19 30 -18158 1 1 16 -16889 1 14 60 141584 1 8 122 132233 1 8 -2.06 -1.1 60 -22170 3 1 19 -20589 2 8 90 20179 1 1 17 18850 1 1 -1.89 -1.01 90 -22170 5 1 19 -20589 2 1



68 8.04 3.6 8.04 3.6 -199786 SLU 18 -202606 -1086238 0.108 0.095 0 0 626 SLU 18 47818 9551 30517 22 137 8.04 3.6 8.04 3.6 -36603 SLV FO13 -165624 -1086238 0.108 0.095 0 0 5028 SLU 18 47818 9551 30517 22 190 8.04 3.6 8.04 3.6 300915 SLU 18 300915 1086238 0.108 0.095 0 0 9513 SLU 18 47818 9551 30517 22 205 8.04 3.6 8.04 3.6 435058 SLU 18 353242 1086238 0.108 0.101 0 0 10909 SLU 20 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 -144184 3 8 124 -134666 2 8 -1.36 -0.74 68 -148997 3 9 128 -139207 2 8 -1.22 -0.66

137 149839 1 9 129 139587 1 8 -1.55 -0.83 137 -121883 3 7 105 -113998 2 8 190 220996 5 13 190 206029 2 12 -1.88 -1 205 259463 5 15 223 241947 2 14 -1.91 -1.02



30 8.04 3.6 8.04 3.6 99542 SLU 18 292347 1086238 0.108 0.112 0 0 -4808 SLU 20 47818 9551 -35796 22 30 8.04 3.6 8.04 3.6 51293 SLU 1 -14035 -1086238 0.108 60 8.04 3.6 8.04 3.6 8012 SLV FO13 159387 1086238 0.108 0.112 0 0 -1719 SLU 20 47818 9551 -35796 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 -4246 SLV FO4 -16865 -1086238 0.108 90 8.04 3.6 8.04 3.6 7901 SLV FO10 27414 1086238 0.108 0.112 0 0 1153 SLU 18 47818 9551 35796 22 90 8.04 3.6 8.04 3.6 -13747 SLV FO7 -16865 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 214908 3 12 185 200660 2 12 -1.95 -1.05 30 214908 3 12 185 200660 2 12 -1.9 -1.03 30 -7640 1 0 7 -6766 1 12 60 117172 1 7 101 109410 1 6 -1.79 -0.97 60 -9183 3 1 8 -8117 2 6 90 20251 1 1 17 19055 1 1 -1.66 -0.91 90 -9183 3 1 8 -8117 2 1








sigma t.min

ver.

0 -135141 3 8 116 -126394 2 7 -1.29 -0.72 60 -138510 3 8 119 -129655 2 7 -1.22 -0.68

120 185876 1 11 160 173876 1 10 -1.59 -0.87 120 -121856 3 7 105 -114217 2 10 180 324923 3 19 279 304195 2 17 -1.97 -1.08



campata n. 24 tra i fili 151 e 153, asta n. 152,153 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 2285 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -236572 Resistenza di progetto: 14284111 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 60.38 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -129 Forza risultante agente in direzione y: -942 Forza risultante agente in direzione z: -236572 Momento risultante agente attorno x: 8240 Momento risultante agente attorno y: 4585521 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 19 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 2246 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.99 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.99 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 47-48 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 61 e 60, asta n. 210 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 60 e 62, asta n. 209 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2


sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -51947 Resistenza di progetto: 7735849 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 148.92 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 210 Forza risultante agente in direzione y: 372 Forza risultante agente in direzione z: -51947 Momento risultante agente attorno x: 2045 Momento risultante agente attorno y: -82578 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -2 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1197 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 13 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -36987 Resistenza di progetto: 7525305 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 203.46 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1619 Forza risultante agente in direzione y: -3043 Forza risultante agente in direzione z: -36987 Momento risultante agente attorno x: 1868 Momento risultante agente attorno y: -287968 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -5 Eccentricità del carico in direzione x: -8 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1185 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 62-63 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 83 e 82, asta n. 208 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 82 e 84, asta n. 207 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche



Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -58627 Resistenza di progetto: 7749232 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 132.18 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -183 Forza risultante agente in direzione y: 333 Forza risultante agente in direzione z: -58627 Momento risultante agente attorno x: 1501 Momento risultante agente attorno y: 54816 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 1 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1198 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 76-77 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 103 e 104, asta n. 206,205 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -57251 Resistenza di progetto: 7614147


Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 133 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -951 Forza risultante agente in direzione y: -79 Forza risultante agente in direzione z: -57251 Momento risultante agente attorno x: -728 Momento risultante agente attorno y: 726338 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 13 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1175 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.98 1 1 1 1 0.99 Attrito



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -79029 SLU 18 -90409 -1086238 0.108 0.101 0 0 67 SLV FO14 47818 9551 32217 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -1671 SLV FO3 47818 9551 -32217 22

120 8.04 3.6 8.04 3.6 -57462 SLV FO3 -90387 -1086238 0.108 0.101 0 0 2200 SLU 20 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 194365 SLU 18 194365 1086238 0.108 0.101 0 0 5951 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 81216 SLV FO7 -29104 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 68881 3 4 59 65831 2 4 -1.18 -0.62 0 -35098 1 2 30 -33017 1 4

60 11601 1 1 10 11389 1 1 -1.05 -0.58






sigma t.min

ver.

60 -67064 3 4 58 -63517 2 1 120 69082 1 4 59 64948 1 4 -1.1 -0.64 120 -67050 3 4 58 -63510 2 4 180 143763 3 8 124 135550 2 8 -1.23 -0.72



60 8.04 3.6 8.04 3.6 -50422 SLV FO1 -73424 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1949 SLU 18 47818 9551 -32217 22 120 8.04 3.6 8.04 3.6 -57419 SLU 18 -73424 -1086238 0.108 0.101 0 0 1709 SLV FO1 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 162459 SLV FO1 162459 1086238 0.108 0.101 0 0 4701 SLV FO1 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 9000 SLV FO16 -44932 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 137590 3 8 118 129439 2 7 -1.21 -0.71 60 66926 1 4 58 62567 1 4 -1.08 -0.64 60 -54713 3 3 47 -52187 2 4

120 31553 1 2 27 30662 1 2 -1.02 -0.59 120 -54713 3 3 47 -52187 2 2 180 89064 5 5 77 85730 2 5 -1.07 -0.58 180 -16871 1 1 15 -15726 1 5

campata n. 5 tra i fili 126 e 118, asta n. 59 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 6 tra i fili 118 e 127, asta n. 60,61 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1345 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -88467 Resistenza di progetto: 8145132 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 92.07 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2024 Forza risultante agente in direzione y: 592 Forza risultante agente in direzione z: -88467 Momento risultante agente attorno x: 6807 Momento risultante agente attorno y: -3537286 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -40 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1265 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1345 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 1 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -72418 Resistenza di progetto: 8103470 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 111.9 Parametri utilizzati nel calcolo


Forza risultante agente in direzione x: 1387 Forza risultante agente in direzione y: 4334 Forza risultante agente in direzione z: -72418 Momento risultante agente attorno x: 453 Momento risultante agente attorno y: -2315884 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 3 Eccentricità del carico in direzione x: -32 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1281 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito


N S D I B G E Tipo 46.12 1.09 1.27 0.99 1 1 1 Coesione 33.3 1.09 1.17 0.99 1 1 1 Sovraccarico

48.03 0.95 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 14 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -32556 Resistenza di progetto: 2943767 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 90.42 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2612 Forza risultante agente in direzione y: 240 Forza risultante agente in direzione z: -32556 Momento risultante agente attorno x: 2821 Momento risultante agente attorno y: 929294 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 29 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60



Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 433 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 1 1 1 0.99 Attrito



48.03 0.95 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 16 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -22223 Resistenza di progetto: 2919229 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 131.36 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2486 Forza risultante agente in direzione y: 755 Forza risultante agente in direzione z: -22223 Momento risultante agente attorno x: -119 Momento risultante agente attorno y: 662519 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 30 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 430 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01


Fattori di capacità portante N S D I B G E Tipo

46.12 1.1 1.27 0.99 1 1 1 Coesione 33.3 1.1 1.17 0.99 1 1 0.99 Sovraccarico

48.03 0.94 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 92-93 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 129 e 130, asta n. 112 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 130 e 120, asta n. 113 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 3 tra i fili 120 e 131, asta n. 114,115 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 4 tra i fili 131 e 121, asta n. 116 sezione rettangolare H tot. 50 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1104 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -102404 Resistenza di progetto: 7464676 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 72.89 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 294 Forza risultante agente in direzione y: -2210 Forza risultante agente in direzione z: -102404 Momento risultante agente attorno x: -6050 Momento risultante agente attorno y: -175533 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: -2 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1101 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1104 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -73873 Resistenza di progetto: 7357867 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 99.6 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1190 Forza risultante agente in direzione y: 2536 Forza risultante agente in direzione z: -73873 Momento risultante agente attorno x: -6316 Momento risultante agente attorno y: -401339 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: -5 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1093 Coesione di progetto: 4



Sovraccarico di progetto: 0.1 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 92-132 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 120 e 164, asta n. 111,110 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -42149 Resistenza di progetto: 3178130 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 75.4 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 1489 Forza risultante agente in direzione y: -81 Forza risultante agente in direzione z: -42149 Momento risultante agente attorno x: -344 Momento risultante agente attorno y: -508033 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -12 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 466 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 15 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -31046 Resistenza di progetto: 3215843 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 103.58 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 3698 Forza risultante agente in direzione y: 469 Forza risultante agente in direzione z: -31046 Momento risultante agente attorno x: -505 Momento risultante agente attorno y: -207977 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: -7 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 477 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante

N S D I B G E Tipo



48.03 0.95 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 93-102 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 121 e 132, asta n. 109 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 316 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -22112 Resistenza di progetto: 2153385 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 97.39 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 83 Forza risultante agente in direzione y: -209 Forza risultante agente in direzione z: -22112 Momento risultante agente attorno x: -1102 Momento risultante agente attorno y: -142306 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: -6 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 303 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.92 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 316 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -16878 Resistenza di progetto: 2162780 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 128.14 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 1191 Forza risultante agente in direzione y: -179 Forza risultante agente in direzione z: -16878 Momento risultante agente attorno x: -625 Momento risultante agente attorno y: -84251 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: -5 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 306 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.92 1 1 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 99-141



CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 127 e 135, asta n. 32,33 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 135 e 138, asta n. 34 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


27 8.04 3.6 8.04 3.6 58100 SLU 18 159713 1086238 0.108 0.101 0 0 -3111 SLU 18 47818 9551 -32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 25100 SLU 1 -34790 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 4966 SLV FO1 108357 1086238 0.108 0.101 0 0 -1751 SLU 18 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -13900 SLV FO16 -47361 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 5089 SLV FO1 23862 1086238 0.108 0.101 0 0 528 SLV FO1 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -47361 SLV FO16 -47361 -1086238 0.108 0.101 0 0 -823 SLV FO16 47818 9551 -32217 22





sigma t.min

ver.

0 116857 3 7 100 108286 2 6 -1 -0.6 27 116857 3 7 100 108286 2 6 -1 -0.61 27 -18892 1 1 16 -16615 1 6 53 78976 1 5 68 72727 1 4 -0.96 -0.61 53 -24903 3 1 21 -21136 2 4 80 17123 1 1 15 15361 1 1 -0.93 -0.61 80 -24903 3 1 21 -21136 2 1



33 8.04 3.6 8.04 3.6 -108881 SLU 18 -120193 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1288 SLV FO16 47818 9551 -32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 -118639 SLU 18 -120193 -1086238 0.108 0.101 0 0 572 SLV FO3 47818 9551 32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -113 SLV FO14 47818 9551 -32217 22

100 8.04 3.6 8.04 3.6 -82315 SLU 18 -120142 -1086238 0.108 0.101 0 0 1879 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 -84143 5 5 72 -78160 2 4 -0.74 -0.45 33 -88414 3 5 76 -82694 2 5 -0.74 -0.43 67 -88414 5 5 76 -82694 2 5 -0.81 -0.49

100 -88406 3 5 76 -82694 2 5 -0.98 -0.61

campata n. 5 tra i fili 149 e 173, asta n. 38,39 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -27082 Resistenza di progetto: 3252271 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 120.09 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 313 Forza risultante agente in direzione y: 800 Forza risultante agente in direzione z: -27082 Momento risultante agente attorno x: -147 Momento risultante agente attorno y: 114304 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 4 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 481 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35


Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 0.99 1 1 1 Attrito



48.03 0.95 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 100-128 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 128 e 160, asta n. 214,213 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 476 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -51974 Resistenza di progetto: 3143569 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 60.48 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -137 Forza risultante agente in direzione y: -515 Forza risultante agente in direzione z: -51974 Momento risultante agente attorno x: -944 Momento risultante agente attorno y: 349033 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: 7 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 462 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche



Lunghezza impronta (direzione x locale): 476 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 13 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -36880 Resistenza di progetto: 3051408 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 82.74 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 2727 Forza risultante agente in direzione y: -535 Forza risultante agente in direzione z: -36880 Momento risultante agente attorno x: -502 Momento risultante agente attorno y: 472390 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: 13 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 450 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 0.99 1 1 0.99 Attrito



27 8.04 3.6 8.04 3.6 47543 SLV FO11 142769 1086238 0.108 0.101 0 0 -2811 SLU 18 47818 9551 -32217 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 11647 SLV FO6 -13526 -1086238 0.108 53 8.04 3.6 8.04 3.6 2019 SLV FO15 90601 1086238 0.108 0.101 0 0 -934 SLV FO11 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -12357 SLV FO2 -13526 -1086238 0.108 80 8.04 3.6 8.04 3.6 703 SLV FO14 21093 1086238 0.108 0.101 0 0 1158 SLU 20 47818 9551 32335 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -5403 SLV FO3 -13526 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 107491 3 6 92 104159 2 6 -1.49 -0.91 27 107491 3 6 92 104159 2 6 -1.44 -0.88 27 -8934 1 1 8 -8424 1 6 53 66578 1 4 57 64828 1 4 -1.37 -0.83 53 -8934 3 1 8 -8424 2 4 80 8918 3 1 8 8918 2 1 -1.3 -0.78 80 -8934 1 1 8 -8424 1 1



27 8.04 3.6 8.04 3.6 -98116 SLU 18 -107967 -1086238 0.108 0.101 0 0 -1035 SLU 18 47818 9551 -32217 22 53 8.04 3.6 8.04 3.6 -106407 SLU 18 -107967 -1086238 0.108 0.101 0 0 412 SLU 18 47818 9551 32217 22 80 8.04 3.6 8.04 3.6 -75822 SLU 18 -107967 -1086238 0.108 0.101 0 0 1894 SLU 18 47818 9551 32335 22





sigma t.min

ver.

0 -79191 3 5 68 -74372 2 4 -1.09 -0.64





sigma t.min

ver.

27 -79614 5 5 68 -74703 2 4 -1.04 -0.61 53 -79614 5 5 68 -74703 2 4 -1.04 -0.59 80 -79614 5 5 68 -74703 2 4 -1.08 -0.61



23 8.04 3.6 8.04 3.6 -148267 SLU 18 -153643 -1086238 0.108 0.117 0 0 -902 SLU 18 47818 9551 -37403 22 46 8.04 3.6 8.04 3.6 -148717 SLU 18 -153643 -1086238 0.108 0.117 0 0 894 SLU 18 47818 9551 37403 22 69 8.04 3.6 8.04 3.6 -105491 SLU 20 -153643 -1086238 0.108 0.117 0 0 2913 SLU 18 47818 9551 37403 22





sigma t.min

ver.

0 -112198 3 6 96 -103644 2 6 -1.29 -0.69 23 -112198 3 6 96 -103644 2 6 -1.37 -0.72 46 -112198 5 6 96 -103644 2 6 -1.51 -0.78 69 -112198 5 6 96 -103644 2 6 -1.69 -0.87

campata n. 7 tra i fili 152 e 172, asta n. 98,99 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -39906 Resistenza di progetto: 3200934 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 80.21 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 123 Forza risultante agente in direzione y: -302 Forza risultante agente in direzione z: -39906 Momento risultante agente attorno x: -1631 Momento risultante agente attorno y: 373915 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 9 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 471 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 490 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -29453 Resistenza di progetto: 3228953 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 109.63 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 75 Forza risultante agente in direzione y: 947 Forza risultante agente in direzione z: -29453 Momento risultante agente attorno x: -1878 Momento risultante agente attorno y: 115570 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 4 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 482 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08



Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 103-104 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 133 e 128, asta n. 204 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 128 e 134, asta n. 203,202 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -65759 Resistenza di progetto: 7177336 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 109.15 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1505 Forza risultante agente in direzione y: 107 Forza risultante agente in direzione z: -65759 Momento risultante agente attorno x: 2375 Momento risultante agente attorno y: -3094022 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -47 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1106 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 2 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -48646 Resistenza di progetto: 6978130 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 143.45 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -2477 Forza risultante agente in direzione y: 3201 Forza risultante agente in direzione z: -48646 Momento risultante agente attorno x: 288 Momento risultante agente attorno y: -2554934 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 4 Eccentricità del carico in direzione x: -53 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1095 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35


Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 122-140 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 154 e 164, asta n. 108,107 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 164 e 155, asta n. 106 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 3 tra i fili 155 e 156, asta n. 105 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


43 8.04 3.6 8.04 3.6 -41636 SLU 18 -52936 -1086238 0.108 0.093 0 0 -1860 SLV FO15 47818 9551 -29739 22 87 8.04 3.6 8.04 3.6 -33254 SLV FO15 -52936 -1086238 0.108 0.093 0 0 2132 SLU 18 47818 9551 29739 22

130 8.04 3.6 8.04 3.6 145066 SLU 18 145066 1086238 0.108 0.093 0 0 5730 SLU 18 47818 9551 29739 22 130 8.04 3.6 8.04 3.6 51417 SLU 1 -31194 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 73706 1 4 63 73706 1 4 -1.47 -0.84 0 -26595 3 2 23 -22616 2 4

43 66137 1 4 57 66137 1 4 -1.46 -0.82 43 -38538 5 2 33 -35422 2 4 87 94416 3 5 81 83727 2 5 -1.49 -0.81 87 -38538 1 2 33 -35422 1 5

130 103566 3 6 89 92105 2 5 -1.53 -0.81 130 -16205 1 1 14 -16205 1 5



50 8.04 3.6 10.8 3.6 -70660 SLU 18 -93407 -1086029 0.106 0.094 0 0 -1894 SLU 18 47818 9426 -30069 22 100 7.73 3.6 8.04 3.6 -66594 SLU 18 -93407 -1045796 0.106 0.094 0 0 2081 SLU 18 47818 9551 30069 22 150 8.04 3.6 8.04 3.6 143386 SLU 20 143386 1086238 0.108 0.094 0 0 6392 SLU 18 47818 9551 30069 22 150 8.04 3.6 8.04 3.6 53081 SLV FO11 -49581 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 90034 3 5 77 82480 2 5 -1.5 -0.76 0 -37180 1 2 32 -34898 1 5

50 53934 1 3 45 49146 1 3 -1.44 -0.73 50 -68436 3 4 58 -63556 2 3

100 65931 1 4 57 61176 1 4 -1.49 -0.76 100 -68436 3 4 59 -63556 2 4 150 104959 5 6 90 97335 2 6 -1.63 -0.82 150 -32560 1 2 28 -30137 1 6

campata n. 6 tra i fili 158 e 172, asta n. 101,100 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1420 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -121283 Resistenza di progetto: 7979755 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3



Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 65.79 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -2015 Forza risultante agente in direzione y: -1478 Forza risultante agente in direzione z: -121283 Momento risultante agente attorno x: 20856 Momento risultante agente attorno y: 10506339 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: 87 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1247 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1420 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 15 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -87501 Resistenza di progetto: 8075942 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 92.3 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -113 Forza risultante agente in direzione y: -3959 Forza risultante agente in direzione z: -87501 Momento risultante agente attorno x: 15667 Momento risultante agente attorno y: 6040805 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -3 Eccentricità del carico in direzione x: 69 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1282 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 127-121 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 159 e 160, asta n. 156 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 160 e 153, asta n. 155,154 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -76285 Resistenza di progetto: 6994770 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 91.69


Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1208 Forza risultante agente in direzione y: 129 Forza risultante agente in direzione z: -76285 Momento risultante agente attorno x: 2677 Momento risultante agente attorno y: -4700916 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -62 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1077 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1200 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 13 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -57512 Resistenza di progetto: 6787175 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 118.01 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1047 Forza risultante agente in direzione y: -2936 Forza risultante agente in direzione z: -57512 Momento risultante agente attorno x: 3431 Momento risultante agente attorno y: -3894129 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -3 Eccentricità del carico in direzione x: -68 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1065 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 129-154 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 129 e 129, asta n. 560 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 129 e 136, asta n. 561 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


27 8.04 3.6 8.04 3.6 63754 SLU 18 191304 1086238 0.108 0.099 0 0 -3361 SLU 18 47818 9551 -31655 22 27 8.04 3.6 8.04 3.6 34511 SLU 1 -2244 -1086238 0.108 54 8.04 3.6 8.04 3.6 9342 SLV FO15 120082 1086238 0.108 0.099 0 0 -804 SLU 18 47818 9551 -31655 22 54 8.04 3.6 8.04 3.6 716 SLV FO2 -2244 -1086238 0.108 81 8.04 3.6 8.04 3.6 19743 SLV FO11 27772 1086238 0.108 0.099 0 0 1587 SLU 20 47818 9551 31655 22 81 8.04 3.6 8.04 3.6 5564 SLV FO6 -2244 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 141552 3 8 122 133545 2 8 -1.81 -1.03 27 141552 3 8 122 133545 2 8 -1.75 -0.99 54 88815 3 5 76 83735 2 5 -1.65 -0.94 81 20456 5 1 18 19159 2 1 -1.55 -0.88





60 8.04 3.6 8.04 3.6 -128546 SLU 18 -128546 -1086238 0.108 0.101 0 0 210 SLV FO6 47818 9551 32217 22 60 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -2 SLV FO11 47818 9551 -32217 22

120 8.04 3.6 8.04 3.6 -23147 SLU 20 -116331 -1086238 0.108 0.101 0 0 3465 SLU 18 47818 9551 32217 22 180 8.04 3.6 8.04 3.6 303834 SLU 18 303834 1086238 0.108 0.101 0 0 7550 SLU 18 47818 9551 32217 22





sigma t.min

ver.

0 -90032 3 5 77 -84830 2 5 -1.14 -0.65 60 -95008 3 5 82 -89474 2 5 -1 -0.57

120 128657 1 7 111 121342 1 7 -1.15 -0.65 120 -85949 3 5 74 -80898 2 7 180 224688 3 13 193 211787 2 12 -1.33 -0.75

campata n. 5 tra i fili 148 e 154, asta n. 565,566 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 495 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -39701 Resistenza di progetto: 3121662 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 78.63 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 529 Forza risultante agente in direzione y: -104 Forza risultante agente in direzione z: -39701 Momento risultante agente attorno x: -1055 Momento risultante agente attorno y: -747822 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -19 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 457 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 495 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 6 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -29258 Resistenza di progetto: 3060169 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 104.59 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -20 Forza risultante agente in direzione y: -1411 Forza risultante agente in direzione z: -29258 Momento risultante agente attorno x: -317 Momento risultante agente attorno y: -564243 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -3 Eccentricità del carico in direzione x: -19 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 456 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35


Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.95 1 0.98 1 1 0.99 Attrito




100 8.04 3.6 8.04 3.6 15981 SLV FO3 15981 1086238 0.108 0.104 0 0 3236 SLU 18 47818 9551 33228 22 100 8.04 3.6 8.04 3.6 -19237 SLV FO14 -62981 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 67035 3 4 58 62557 2 4 -1.61 -0.83 0 -34626 1 2 30 -32584 1 4

33 67035 1 4 58 62557 1 4 -1.54 -0.8 33 -46316 3 3 40 -43806 2 4 67 44 1 0 0 -43806 2 3 -1.5 -0.77 67 -46316 3 3 40 -43806 2 0

100 44 3 0 0 -43806 1 3 -1.49 -0.77 100 -46316 1 3 40 -43806 1 0



33 8.04 3.6 8.04 3.6 -42017 SLV FO11 -43165 -1086238 0.108 0.101 0 0 321 SLV FO10 47818 9551 32217 22 33 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -473 SLV FO7 47818 9551 -32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 28165 SLV FO10 147743 1086238 0.108 0.101 0 0 2610 SLU 20 47818 9551 32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 -24998 SLV FO7 -43165 -1086238 0.108

100 8.04 3.6 8.04 3.6 147743 SLV FO10 147743 1086238 0.108 0.101 0 0 5475 SLU 18 47818 9551 32217 22 100 8.04 3.6 8.04 3.6 42513 SLV FO7 -33751 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 8497 3 0 7 6327 2 0 -1.5 -0.78 0 -28969 1 2 25 -27495 1 0

33 18174 1 1 16 17534 1 1 -1.51 -0.79 33 -28969 3 2 25 -27495 2 1 67 100698 1 6 87 95128 1 5 -1.54 -0.81 67 -28969 3 2 25 -27495 2 5

100 100698 3 6 87 95128 2 5 -1.57 -0.84 100 -11741 1 1 10 -10760 1 5


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 144807 SLV FO16 106874 1086238 0.108 0.083 0 0 -5509 SLU 18 47818 9551 -26678 22

15 8.04 3.6 8.04 3.6 87779 SLV FO16 87779 1086238 0.108 0.106 0 0 -4515 SLU 18 47818 9551 -33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6 22946 SLV FO16 87779 1086238 0.108 0.106 0 0 -3099 SLU 18 47818 9551 -33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6 -19023 SLV FO1 -57656 -1086238 0.108 73 8.04 3.6 8.04 3.6 -55464 SLU 18 -59225 -1086238 0.108 0.106 0 0 95 SLV FO1 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0 -1169 SLV FO16 47818 9551 -33912 22



x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 110 8.04 3.6 8.04 3.6 -47881 SLV FO16 -59225 -1086238 0.108 0.106 0 0 1531 SLU 18 47818 9551 33912 22





sigma t.min

ver.

0 66784 3 4 57 63362 2 4 -1.48 -0.85 15 51847 5 3 45 49240 2 3 -1.47 -0.84 37 51847 1 3 45 49240 1 3 -1.45 -0.83 37 -42603 3 2 37 -40106 2 3 73 10526 1 1 9 10172 1 1 -1.41 -0.81 73 -43771 3 3 38 -41220 2 1

110 -43771 3 3 38 -41220 2 2 -1.4 -0.81



48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1345 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 14 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -94385 Resistenza di progetto: 8067757 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 85.48 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 1433 Forza risultante agente in direzione y: -3326 Forza risultante agente in direzione z: -94385 Momento risultante agente attorno x: 15989 Momento risultante agente attorno y: -3217943 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -2 Eccentricità del carico in direzione x: -34 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1277 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 149-150


CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 176 e 178, asta n. 19,20 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 178 e 179, asta n. 21 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


50 8.04 3.6 8.04 3.6 -104688 SLU 18 -133234 -1086238 0.108 0.094 0 0 1666 SLV FO14 47818 9551 30069 22 50 8.04 3.6 8.04 3.6 0.094 0 0 -723 SLV FO3 47818 9551 -30069 22

100 8.04 3.6 8.04 3.6 42459 SLV FO14 266559 1086238 0.108 0.094 0 0 4312 SLU 18 47818 9551 30069 22 100 8.04 3.6 8.04 3.6 -18695 SLV FO3 -95484 -1086238 0.108 150 8.04 3.6 8.04 3.6 340387 SLU 18 340387 1086238 0.108 0.094 0 0 8694 SLU 18 47818 9551 30069 22





sigma t.min

ver.

0 -80417 3 5 69 -75835 2 4 -1.11 -0.57 50 -80417 5 5 69 -75835 2 4 -1.21 -0.68

100 197689 3 11 170 187180 2 11 -1.47 -0.89 100 -70885 1 4 61 -67221 1 11 150 252567 3 14 217 239324 2 14 -1.67 -1



50 8.04 3.6 10.8 3.6 50773 SLV FO16 308270 1441354 0.124 0.094 0 0 -4842 SLU 20 47818 10539 -30069 22 50 8.04 3.6 10.8 3.6 -3927 SLV FO1 -98472 -1086029 0.106

100 8.7 3.6 10.8 3.6 -111879 SLU 18 -142955 -1170100 0.109 0.094 0 0 278 SLV FO1 47818 9551 30069 22 100 8.7 3.6 10.8 3.6 0.094 0 0 -1856 SLV FO16 47818 9225 -30069 22 150 8.04 3.6 8.04 3.6 19906 SLV FO1 19906 1086238 0.108 0.11 0 0 2931 SLV FO1 47818 9551 35208 22 150 8.04 3.6 8.04 3.6 -146946 SLV FO16 -146946 -1086238 0.108 0.11 0 0 -318 SLV FO16 47818 9551 -35208 22





sigma t.min

ver.

0 286717 3 16 247 269619 2 15 -1.74 -1.01 50 227502 3 13 192 213747 2 12 -1.51 -0.88 50 -72812 1 4 62 -68617 1 12

100 -90592 3 5 77 -84551 2 5 -1.2 -0.67 150 -90592 3 5 78 -84551 2 5 -1.07 -0.54



15 8.04 3.6 8.04 3.6 16355 SLV FO3 16355 1086238 0.108 0.106 0 0 347 SLV FO14 47818 9551 33912 22 15 8.04 3.6 8.04 3.6 -82127 SLV FO14 -82127 -1086238 0.108 0.106 0 0 -2565 SLV FO3 47818 9551 -33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6 -72370 SLV FO14 -82127 -1086238 0.108 0.106 0 0 757 SLV FO14 47818 9551 33912 22 37 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0 -1675 SLV FO3 47818 9551 -33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 -61988 SLU 18 -74921 -1086238 0.108 0.106 0 0 1498 SLV FO14 47818 9551 33912 22 73 8.04 3.6 8.04 3.6 0.106 0 0 -196 SLV FO3 47818 9551 -33912 22

110 8.04 3.6 8.04 3.6 18702 SLV FO14 18702 1086238 0.108 0.106 0 0 2609 SLU 18 47818 9551 33912 22 110 8.04 3.6 8.04 3.6 -32988 SLV FO3 -65034 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 -30386 5 2 26 -28230 2 2 -1 -0.49 15 -35205 3 2 30 -32886 2 2 -0.99 -0.48 37 -52391 3 3 45 -49668 2 3 -0.99 -0.49 73 -52391 3 3 45 -49668 2 3 -1.02 -0.54

110 -48400 1 3 42 -46078 1 3 -1.08 -0.61

campata n. 7 tra i fili 184 e 177, asta n. 28,29 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta.



Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1345 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -92653 Resistenza di progetto: 8644248 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 93.3 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1359 Forza risultante agente in direzione y: 1090 Forza risultante agente in direzione z: -92653 Momento risultante agente attorno x: -1605 Momento risultante agente attorno y: 17427 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 0 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1345 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.99 1 1 1 Attrito



48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 149-162 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 176 e 188, asta n. 18,17 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 188 e 192, asta n. 16 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa


Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 475 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -37547 Resistenza di progetto: 2924485 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 77.89 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -1015 Forza risultante agente in direzione y: -105 Forza risultante agente in direzione z: -37547 Momento risultante agente attorno x: -1037 Momento risultante agente attorno y: 923161 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 25 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 426 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 475 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 10 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -28885 Resistenza di progetto: 2807206 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 97.19 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -49 Forza risultante agente in direzione y: -1220 Forza risultante agente in direzione z: -28885 Momento risultante agente attorno x: -568 Momento risultante agente attorno y: 868050 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -2 Eccentricità del carico in direzione x: 30 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 415 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 0.98 1 1 0.99 Attrito



33 8.04 3.6 8.04 3.6 -135254 SLU 18 -138249 -1086238 0.108 0.101 0 0 27 SLV FO1 47818 9551 32217 22 33 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -679 SLV FO16 47818 9551 -32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 -130168 SLU 18 -138249 -1086238 0.108 0.101 0 0 1204 SLV FO1 47818 9551 32217 22 67 8.04 3.6 8.04 3.6 0.101 0 0 -1 SLV FO16 47818 9551 -32217 22

100 8.04 3.6 8.04 3.6 -106652 SLV FO16 -135003 -1086238 0.108 0.101 0 0 2387 SLV FO1 47818 9551 32217 22







sigma t.min

ver.

0 -101554 5 6 87 -95225 2 5 -0.94 -0.57 33 -101840 5 6 88 -95424 2 5 -0.79 -0.46 67 -101840 5 6 88 -95424 2 5 -0.74 -0.42

100 -99235 3 6 85 -92643 2 5 -0.79 -0.48


x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 8.04 3.6 8.04 3.6 -63300 SLU 18 -63300 -1086238 0.108 0.093 0 0 1235 SLV FO3 47818 9551 29713 22 0 8.04 3.6 8.04 3.6 0.093 0 0 -33 SLV FO14 47818 9551 -29713 22

22 8.04 3.6 8.04 3.6 -23102 SLU 18 -63300 -1086238 0.108 0.093 0 0 2635 SLU 18 47818 9551 29713 22 43 8.04 3.6 8.04 3.6 51661 SLU 20 162992 1086238 0.108 0.093 0 0 4276 SLU 18 47818 9551 29713 22 43 8.04 3.6 8.04 3.6 21227 SLU 1 -60595 -1086238 0.108 65 8.04 3.6 8.04 3.6 162992 SLU 18 162992 1086238 0.108 0.093 0 0 6004 SLU 20 47818 9551 29713 22 65 8.04 3.6 8.04 3.6 78565 SLU 1 -17467 -1086238 0.108





sigma t.min

ver.

0 30203 1 2 26 27189 1 2 -1.29 -0.83 0 -45693 3 3 39 -41408 2 2

22 109085 1 6 94 100792 1 6 -1.35 -0.87 22 -45693 3 3 39 -41408 2 6 43 119137 3 7 102 110220 2 6 -1.43 -0.91 43 -43839 1 3 38 -39879 1 6 65 119137 3 7 102 110220 2 6 -1.48 -0.93 65 -12633 1 1 11 -12205 1 6

campata n. 5 tra i fili 190 e 195, asta n. 11,12 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 475 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -31495 Resistenza di progetto: 2968847 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 94.26 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -883 Forza risultante agente in direzione y: -98 Forza risultante agente in direzione z: -31495 Momento risultante agente attorno x: -3024 Momento risultante agente attorno y: 644102 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 20 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 434 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 475 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 15 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -23453 Resistenza di progetto: 2788012 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 118.88 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 175


Forza risultante agente in direzione y: 574 Forza risultante agente in direzione z: -23453 Momento risultante agente attorno x: -3184 Momento risultante agente attorno y: 756279 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 32 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 410 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 0.99 1 1 0.99 Attrito








sigma t.min

ver.

0 148238 3 23 338 138982 2 21 -2.04 -1.12 15 121042 3 18 276 113460 2 17 -1.96 -1.08

125 -50826 3 8 116 -47023 2 7 -0.41 -0.25 250 -50441 3 8 115 -45830 2 7 -0.5 -0.21 362 158647 3 24 362 142218 2 22 -2.08 -0.82 375 185271 3 42 1373 166072 2 38 26.2 0.011 0.01 0.01 -2.1 -0.83








sigma t.min

ver.

0 185271 3 42 1373 166072 2 38 26.2 0.011 0.01 0.01 -2.1 -0.83 13 158651 3 24 362 142222 2 22 -2.09 -0.83

125 -44646 3 7 102 -40347 2 6 -0.54 -0.23 250 -37155 3 6 85 -34175 2 5 -0.25 -0.17 360 73528 5 11 168 68778 2 10 -1.21 -0.67 375 89880 3 14 205 84106 2 13 -1.25 -0.7

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 40 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -26723 Resistenza di progetto: 3040566 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 113.78 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -407 Forza risultante agente in direzione y: -57 Forza risultante agente in direzione z: -26723 Momento risultante agente attorno x: 7 Momento risultante agente attorno y: -830622 Inclinazione del carico in direzione x: 0



Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -31 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 40 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 688 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 40 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -18313 Resistenza di progetto: 2937136 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 160.39 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 1079 Forza risultante agente in direzione y: -67 Forza risultante agente in direzione z: -18313 Momento risultante agente attorno x: 44 Momento risultante agente attorno y: -759978 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -41 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 40 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 667 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 1 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 153-(29915; 16880) CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 153 e 196, asta n. 600 sezione rettangolare H tot. 40 B 50 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


15 6.03 3.6 6.03 3.6 320791 SLU 18 320791 818775 0.104 0.08 0 0 -8031 SLU 18 39849 7685 -25605 22 68 6.03 3.6 6.03 3.6 20665 SLV FO15 232127 818775 0.104 0.08 0 0 -3572 SLU 18 39849 7685 -25605 22 68 6.03 3.6 6.03 3.6 6495 SLV FO2 -73338 -818775 0.104

136 6.03 3.6 6.03 3.6 -85529 SLU 20 -85529 -818775 0.104 0.08 0 0 124 SLU 18 39849 7685 25605 22 191 6.03 3.6 6.03 3.6 -26742 SLU 18 -26742 -818775 0.104 0.08 0 0 1858 SLU 20 39849 7685 25605 22 204 6.03 3.6 6.03 3.6 -1746 SLU 18 -15171 -818775 0.104 0 0 0 2148 SLU 18 57780 7685 0 45





sigma t.min

ver.

0 281006 3 19 292 264166 2 18 -2.04 -1.12 15 236849 3 16 246 222687 2 15 -2.01 -1.11 68 171424 3 12 178 161231 2 11 -1.56 -0.86 68 -53989 1 4 56 -50526 1 11

136 -63008 3 4 66 -59033 2 4 -0.92 -0.52 191 -19713 5 1 21 -18486 2 1 -0.62 -0.36 204 -11185 3 1 12 -10493 2 1 -0.56 -0.33

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 204 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine)


Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -12928 Resistenza di progetto: 1041173 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 80.54 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 4 Forza risultante agente in direzione y: -109 Forza risultante agente in direzione z: -12928 Momento risultante agente attorno x: 2076 Momento risultante agente attorno y: -290512 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -22 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 50 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 159 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.87 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 204 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -9721 Resistenza di progetto: 1020866 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 105.01 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -15 Forza risultante agente in direzione y: 309 Forza risultante agente in direzione z: -9721 Momento risultante agente attorno x: 1358 Momento risultante agente attorno y: -226848 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: -23 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 50 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 157 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.87 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 154-(29915; 17630) CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 154 e 198, asta n. 595 sezione rettangolare H tot. 40 B 50 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


15 6.03 3.6 6.03 3.6 150153 SLU 18 150153 818775 0.104 0.08 0 0 -4503 SLU 20 39849 7685 -25605 22 68 6.03 3.6 6.03 3.6 -17669 SLU 18 -67386 -818775 0.104 0.08 0 0 -1964 SLU 18 39849 7685 -25605 22

136 6.03 3.6 6.03 3.6 -71394 SLU 18 -72254 -818775 0.104 0.08 0 0 216 SLU 18 39849 7685 25605 22 191 6.03 3.6 6.03 3.6 -21387 SLU 18 -21387 -818775 0.104 0.08 0 0 1570 SLU 18 39849 7685 25605 22 204 6.03 3.6 6.03 3.6 217 SLV FO3 -6141 818775 0.104 0 0 0 1870 SLU 18 57780 7685 0 45 204 6.03 3.6 6.03 3.6 -168 SLV FO14 -11649 -818775 0.104





sigma t.min

ver.

0 135179 5 9 141 126440 2 9 -1.25 -0.7 15 110477 3 8 115 103298 2 7 -1.22 -0.68 68 73927 1 5 77 69060 1 5 -0.94 -0.52 68 -49684 3 3 52 -46612 2 5

136 -53256 3 4 55 -49934 2 3 -0.65 -0.37 191 -15761 3 1 16 -14773 2 1 -0.61 -0.35






sigma t.min

ver.

204 -8585 1 1 9 -8048 1 1 -0.61 -0.35

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 204 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -8530 Resistenza di progetto: 1115638 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 130.79 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 131 Forza risultante agente in direzione y: -89 Forza risultante agente in direzione z: -8530 Momento risultante agente attorno x: -2182 Momento risultante agente attorno y: -129001 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: -15 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 49 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 173 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.89 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 204 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 14 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -6480 Resistenza di progetto: 1094130 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 168.86 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 336 Forza risultante agente in direzione y: -183 Forza risultante agente in direzione z: -6480 Momento risultante agente attorno x: -1510 Momento risultante agente attorno y: -106367 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -2 Eccentricità del carico in direzione x: -16 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 50 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 171 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.88 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 156-164 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 183 e 194, asta n. 31,30 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche


Lunghezza impronta (direzione x locale): 475 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -34114 Resistenza di progetto: 2953762 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 86.58 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -564 Forza risultante agente in direzione y: -99 Forza risultante agente in direzione z: -34114 Momento risultante agente attorno x: 1746 Momento risultante agente attorno y: 752279 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 22 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 431 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.94 1 1 1 1 1 Attrito



48.03 0.94 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 162-165 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 192 e 194, asta n. 15,14 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. campata n. 2 tra i fili 194 e 195, asta n. 13 sezione rettangolare H tot. 40 B 60 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Campata collegata a parete. La relazione di verifica non viene prodotta. Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 1345 Larghezza impronta (direzione y locale): 60 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -67732



Resistenza di progetto: 7097171 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 104.78 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 477 Forza risultante agente in direzione y: 986 Forza risultante agente in direzione z: -67732 Momento risultante agente attorno x: 5251 Momento risultante agente attorno y: 8319822 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 123 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 60 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 1099 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.98 1 0.99 1 1 1 Attrito



48.03 0.98 1 0.98 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 174-175 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 174 e 175, asta n. 574 sezione rettangolare H tot. 30 B 50 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 6.03 4.6 6.03 4.6 7229 SLU 18 -4123 561730 0.175 0 0 0 -3018 SLU 18 40319 6553 0 45 0 6.03 4.6 6.03 4.6 3440 SLV FO10 -11637 -561730 0.175

13 6.03 4.6 6.03 4.6 -24816 SLU 18 -24816 -561730 0.175 0.079 0 0 -2183 SLU 18 27806 6553 -17748 22 72 6.03 4.6 6.03 4.6 -79067 SLU 18 -79582 -561730 0.175 0.079 0 0 -117 SLU 18 27806 6553 -17748 22

143 6.03 4.6 6.03 4.6 -70379 SLU 20 -76478 -561730 0.175 0.079 0 0 289 SLU 18 27806 6553 17748 22 203 6.03 4.6 6.03 4.6 -23625 SLU 18 -23625 -561730 0.175 0.079 0 0 1630 SLU 18 27806 6553 17748 22 215 6.03 4.6 6.03 4.6 2323 SLV FO6 -5044 561730 0.175 0 0 0 2206 SLU 18 40319 6553 0 45 215 6.03 4.6 6.03 4.6 -1372 SLV FO11 -13762 -561730 0.175





sigma t.min

ver.

0 -8307 1 1 15 -7388 1 1 -1.12 -0.54 13 -17910 3 2 33 -16225 2 2 -0.94 -0.46 72 -57811 3 7 107 -52944 2 7 -0.27 -0.14

143 -55555 3 7 103 -50877 2 6 -0.18 -0.11





sigma t.min

ver.

203 -17041 5 2 32 -15424 2 2 -0.67 -0.33 215 -9847 5 1 18 -8791 2 1 -0.8 -0.39

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 215 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -6280 Resistenza di progetto: 1488631 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 237.04 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 34 Forza risultante agente in direzione y: 36 Forza risultante agente in direzione z: -6280 Momento risultante agente attorno x: -13952 Momento risultante agente attorno y: -80054 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -13 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 66 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 190 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.86 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 215 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 1 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -4375 Resistenza di progetto: 1486609 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 339.78 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 23 Forza risultante agente in direzione y: 33 Forza risultante agente in direzione z: -4375 Momento risultante agente attorno x: -9841 Momento risultante agente attorno y: -53494 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: -12 Eccentricità del carico in direzione y: -2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 66 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 191 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.86 1 1 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 174-191 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 174 e 191, asta n. 575,576,577,578 sezione rettangolare H tot. 30 B 50 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 6.03 4.6 6.03 4.6 -19521 SLU 11 -34189 -561730 0.175 0 0 0 -2422 SLU 20 40319 6553 0 45

13 6.03 4.6 6.03 4.6 -40143 SLU 18 -40143 -561730 0.175 0.076 0 0 -1652 SLU 18 27806 6553 -16950 22 225 6.03 4.6 6.03 4.6 845 SLU 11 3328 561730 0.175 0.076 0 0 145 SLU 20 27806 6553 16950 22 225 6.03 4.6 6.03 4.6 368 SLV FO14 -5355 -561730 0.175 450 6.03 4.6 6.03 4.6 -1069 SLU 20 -9221 -561730 0.175 0.076 0 0 -203 SLU 18 27806 6553 -16950 22



x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 662 6.03 4.6 6.03 4.6 -23360 SLU 18 -23360 -561730 0.175 0.076 0 0 2660 SLU 18 27806 6553 16950 22 675 6.03 4.6 6.03 4.6 10529 SLU 18 -5292 561730 0.175 0 0 0 3700 SLU 18 40319 6553 0 45 675 6.03 4.6 6.03 4.6 4399 SLU 1 -12594 -561730 0.175





sigma t.min

ver.

0 -25648 1 3 48 -24718 1 3 -1.12 -0.54 13 -29912 3 4 56 -28530 2 4 -0.93 -0.45

225 2463 1 0 5 2326 1 0 -0.04 -0.01 225 -3852 5 0 7 -3472 2 0 450 2078 1 0 4 1918 1 0 -0.03 0 450 -6672 3 1 12 -6070 2 0 662 -16878 5 2 31 -15319 2 2 -1.24 -0.54 675 -9102 1 1 17 -8264 1 1 -1.46 -0.64



48.03 0.96 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 675 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -6535 Resistenza di progetto: 4058656 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 621.03 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -94 Forza risultante agente in direzione y: 265 Forza risultante agente in direzione z: -6535 Momento risultante agente attorno x: 12348 Momento risultante agente attorno y: 266551 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 41 Eccentricità del carico in direzione y: 2 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 66 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 593 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.96 1 1 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 175-187 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI


Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 175 e 187, asta n. 581,580,579 sezione rettangolare H tot. 30 B 50 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo

x Asup cs Ainf ci Mela comb. MEd MRd x/d Ast Afp+ Afp- VEd comb. VRcd VRd VRsd teta ver. 0 6.03 4.6 6.03 4.6 18442 SLU 18 5791 561730 0.175 0 0 0 -2095 SLU 18 40319 6553 0 45 0 6.03 4.6 6.03 4.6 4229 SLU 1 -1918 -561730 0.175

13 6.03 4.6 6.03 4.6 -6598 SLU 11 -6598 -561730 0.175 0.077 0 0 -1514 SLU 18 27806 6553 -17275 22 151 6.03 4.6 6.03 4.6 -12659 SLU 18 -22646 -561730 0.175 0.077 0 0 320 SLU 18 27806 6553 17275 22 303 6.03 4.6 6.03 4.6 -31445 SLU 18 -52791 -561730 0.175 0.077 0 0 -672 SLU 18 27806 6553 -17275 22 442 6.03 4.6 6.03 4.6 -30035 SLU 18 -30035 -561730 0.175 0.077 0 0 2882 SLU 18 27806 6553 17275 22 454 6.03 4.6 6.03 4.6 11694 SLU 18 -5963 561730 0.175 0 0 0 4098 SLU 18 40319 6553 0 45 454 6.03 4.6 6.03 4.6 4993 SLU 1 -13921 -561730 0.175





sigma t.min

ver.

0 3369 3 0 6 2304 2 0 -0.8 -0.39 13 -3457 1 0 6 -3457 1 0 -0.69 -0.34

151 -16503 5 2 31 -15192 2 2 -0.05 -0.02 303 -38198 3 5 71 -34755 2 4 -0.02 0.02 442 -21736 3 3 40 -19782 2 2 -1.36 -0.61 454 -10076 1 1 19 -9172 1 1 -1.61 -0.71

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 454 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 18 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -8413 Resistenza di progetto: 2599201 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 308.94 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 66 Forza risultante agente in direzione y: -33 Forza risultante agente in direzione z: -8413 Momento risultante agente attorno x: 5932 Momento risultante agente attorno y: 462126 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 55 Eccentricità del carico in direzione y: 1 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 69 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 345 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.92 1 1 1 1 1 Attrito


N S D I B G E Tipo




48.03 0.92 1 1 1 1 0.99 Attrito



13 6.03 4.6 6.03 4.6 -36884 SLU 18 -36884 -561730 0.175 0.077 0 0 -3397 SLU 18 27806 6553 -17176 22 83 6.03 4.6 6.03 4.6 -126862 SLU 18 -126862 -561730 0.175 0.077 0 0 42 SLU 8 27806 6553 17176 22 83 6.03 4.6 6.03 4.6 0.077 0 0 -129 SLU 11 27806 6553 -17176 22






sigma t.min

ver.

0 -12192 1 2 23 -11204 1 1 -1.61 -0.71 13 -26846 3 3 50 -24665 2 3 -1.35 -0.6 83 -92942 3 12 173 -86307 2 11 -0.33 -0.17

167 128 1 0 0 128 1 0 -0.62 -0.41 167 -76498 3 9 142 -72036 2 0 235 138749 3 17 258 133252 2 16 -1.47 -0.94 250 174451 3 22 324 167540 2 21 -1.54 -0.98



48.03 0.88 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 250 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 6 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -10164 Resistenza di progetto: 1735403 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 170.74 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -625 Forza risultante agente in direzione y: 396 Forza risultante agente in direzione z: -10164 Momento risultante agente attorno x: 8139 Momento risultante agente attorno y: 162177


Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 2 Eccentricità del carico in direzione x: 16 Eccentricità del carico in direzione y: 1 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 68 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 218 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.87 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" 191-192 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 191 e 192, asta n. 584,583,582 sezione rettangolare H tot. 30 B 50 Cs 3 Ci 3 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


13 6.03 4.6 6.03 4.6 -26530 SLU 18 -26530 -561730 0.175 0.076 0 0 -2575 SLU 18 27806 6553 -16957 22 155 6.03 4.6 6.03 4.6 -25581 SLU 20 -43219 -561730 0.175 0.076 0 0 520 SLU 18 27806 6553 16957 22 310 6.03 4.6 6.03 4.6 -53888 SLU 18 -67479 -561730 0.175 0.076 0 0 -611 SLU 20 27806 6553 -16957 22 450 6.03 4.6 6.03 4.6 213853 SLU 18 213853 561730 0.175 0.076 0 0 7426 SLU 18 27806 6553 16957 22 465 6.03 4.6 6.03 4.6 338988 SLU 20 268965 561730 0.175 0 0 0 9336 SLU 18 40319 6553 0 45





sigma t.min

ver.

0 -8949 1 1 17 -8117 1 1 -1.46 -0.64 13 -19158 3 2 36 -17374 2 2 -1.23 -0.54

155 -31140 3 4 58 -28134 2 3 0 0.04 310 -50767 3 6 94 -49139 2 6 -0.14 -0.1 450 160674 3 20 298 155204 2 19 -1.84 -1.11 465 202080 3 25 375 195198 2 24 -1.92 -1.16

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 465 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -15276 Resistenza di progetto: 2527969 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 165.49 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 138 Forza risultante agente in direzione y: 314 Forza risultante agente in direzione z: -15276 Momento risultante agente attorno x: 11240 Momento risultante agente attorno y: 988237 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 1 Eccentricità del carico in direzione x: 65 Eccentricità del carico in direzione y: 1 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 69 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 336 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.92 1 0.99 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 465 Larghezza impronta (direzione y locale): 70 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 14 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -12132 Resistenza di progetto: 2268994



Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 187.03 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -455 Forza risultante agente in direzione y: -493 Forza risultante agente in direzione z: -12132 Momento risultante agente attorno x: 7819 Momento risultante agente attorno y: 1013141 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -2 Eccentricità del carico in direzione x: 84 Eccentricità del carico in direzione y: 1 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 69 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 298 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.06 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.91 1 0.99 1 1 0.99 Attrito

Trave di fondazione a "Fondazione" (29915; 16880)-(29915; 17630) CARATTERISTICHE DEI MATERIALI Acciaio B450C fyk= 4500 Calcestruzzo C25/30 fck,cub (cubica)= 300 fck (cilindrica)= 249 OUTPUT CAMPATE campata n. 1 tra i fili 196 e 197, asta n. 599,598 sezione rettangolare H tot. 40 B 50 Cs 2 Ci 2 sovraresistenza 0% Verifiche in stato limite ultimo


13 6.03 3.6 6.03 3.6 -11902 SLU 18 -11902 -818775 0.104 0.078 0 0 -976 SLU 18 39849 7685 -24864 22 125 6.03 3.6 6.03 3.6 -51251 SLU 18 -52472 -818775 0.104 0.078 0 0 -58 SLU 20 39849 7685 -24864 22 250 6.03 3.6 6.03 3.6 -35705 SLU 18 -49351 -818775 0.104 0.078 0 0 549 SLU 18 39849 7685 24864 22 362 6.03 3.6 6.03 3.6 163336 SLU 20 163336 818775 0.104 0.078 0 0 3471 SLU 18 39849 7685 24864 22 375 6.03 3.6 6.03 3.6 209593 SLU 18 185026 818775 0.104 0 0 0 3931 SLU 18 57780 7685 0 45





sigma t.min

ver.

0 -4294 1 0 4 -4011 1 0 -0.56 -0.33 13 -8749 3 1 9 -8169 2 1 -0.51 -0.3

125 -38332 3 3 40 -35430 2 2 -0.16 -0.12 250 505 1 0 1 479 1 0 -0.39 -0.21 250 -35973 5 2 37 -33131 2 0 362 118699 3 8 124 108779 2 8 -0.86 -0.43 375 134459 3 9 140 123219 2 9 -0.87 -0.43



13 6.03 3.6 6.03 3.6 163322 SLU 18 163322 818775 0.104 0.078 0 0 -3472 SLU 18 39849 7685 -24864 22 125 6.03 3.6 6.03 3.6 -36306 SLU 18 -50572 -818775 0.104 0.078 0 0 -560 SLU 18 39849 7685 -24864 22 250 6.03 3.6 6.03 3.6 -54285 SLU 18 -54771 -818775 0.104 0.078 0 0 38 SLU 18 39849 7685 24864 22 362 6.03 3.6 6.03 3.6 -13003 SLU 18 -13003 -818775 0.104 0.078 0 0 1065 SLU 18 39849 7685 24864 22 375 6.03 3.6 6.03 3.6 2030 SLU 18 -3280 818775 0.104 0 0 0 1346 SLU 20 57780 7685 0 45 375 6.03 3.6 6.03 3.6 1046 SLU 1 -6379 -818775 0.104





sigma t.min

ver.

0 134454 3 9 140 123214 2 9 -0.87 -0.43 13 118689 3 8 123 108769 2 8 -0.86 -0.43

125 330 1 0 0 316 1 0 -0.39 -0.21 125 -36869 5 3 38 -33966 2 0 250 -40043 3 3 42 -37059 2 3 -0.16 -0.12 362 -9557 5 1 10 -8922 2 1 -0.55 -0.32 375 -4690 1 0 5 -4380 1 0 -0.61 -0.35

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni non sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLU 20 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -15313


Resistenza di progetto: 4203771 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 274.53 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: -79 Forza risultante agente in direzione y: -64 Forza risultante agente in direzione z: -15313 Momento risultante agente attorno x: -1711 Momento risultante agente attorno y: 43203 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: 0 Eccentricità del carico in direzione x: 3 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 50 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 744 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Fattori di capacità portante


48.03 0.97 1 1 1 1 1 Attrito

Verifica di capacità portante sul piano di posa Combinazioni sismiche Lunghezza impronta (direzione x locale): 750 Larghezza impronta (direzione y locale): 50 Combinazione con fattore di sicurezza minore: SLV fondazioni 11 Verifica condotta in condizioni drenate (a lungo termine) Azione di progetto (risultante del carico normale al piano di posa): -10745 Resistenza di progetto: 4167020 Coefficiente parziale applicato alla resistenza: 2.3 Coefficiente di sicurezza normalizzato (Rd/Ed): 387.8 Parametri utilizzati nel calcolo Forza risultante agente in direzione x: 98 Forza risultante agente in direzione y: -126 Forza risultante agente in direzione z: -10745 Momento risultante agente attorno x: -1402 Momento risultante agente attorno y: 41210 Inclinazione del carico in direzione x: 0 Inclinazione del carico in direzione y: -1 Eccentricità del carico in direzione x: 4 Eccentricità del carico in direzione y: 0 Larghezza efficace (B'=B-2*e): 50 Lunghezza efficace (L'=L-2*e): 742 Coesione di progetto: 4 Sovraccarico di progetto: 0.08 Peso specifico di progetto del suolo: 0.0022 Angolo di attrito di progetto: 35 Accelerazione normalizzata massima al suolo: 0.01 Fattori di capacità portante


48.03 0.97 1 1 1 1 0.99 Attrito

8.2 Pressioni terreno in SLU



da -4 a -3.5 daN/cm2

da 0.5 a 1

da -3.5 a -3

da -3 a -2.5

da -2.5 a -2

da -2 a -1.5

da -1.5 a -1

da -1 a -0.5

da -0.5 a 0

da 0 a 0.5

Immagine: rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglia SLU.

Nodo: Nodo che interagisce col terreno. Ind.: Indice del nodo.

Pressione minima: Situazione in cui si verifica la pressione minima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione minima. uz: Spostamento massimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione minima sul terreno del nodo. [daN/cm2]

Pressione massima: Situazione in cui si verifica la pressione massima nel nodo. Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce la pressione massima. uz: Spostamento minimo verticale del nodo. [cm] Valore: Pressione massima sul terreno del nodo. [daN/cm2]

Compressione estrema massima -2.89793 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLU 18. Spostamento estremo minimo -0.0414 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLU 18. Spostamento estremo massimo 0.00058 al nodo di indice 248, di coordinate x = 30636, y = 19255, z = -45, nel contesto SLU 10.

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLU 18 -0.01797 -1.25781 SLU 1 -0.01167 -0.81673 4 SLU 18 -0.01885 -1.31924 SLU 1 -0.01182 -0.82714 5 SLU 18 -0.0197 -1.37905 SLU 1 -0.01195 -0.83656 6 SLU 18 -0.0229 -1.60295 SLU 1 -0.01343 -0.93994 7 SLU 18 -0.02319 -1.62313 SLU 1 -0.01356 -0.94918 8 SLU 20 -0.02365 -1.65548 SLU 1 -0.01377 -0.96378 10 SLU 18 -0.02438 -1.70683 SLU 1 -0.0141 -0.98701 11 SLU 20 -0.01852 -1.29634 SLU 1 -0.01048 -0.73332 12 SLU 18 -0.02088 -1.46171 SLU 1 -0.01177 -0.82418 14 SLU 18 -0.02323 -1.62622 SLU 1 -0.01307 -0.9146 15 SLU 20 -0.02867 -2.00711 SLU 1 -0.01607 -1.12485 16 SLU 18 -0.02922 -2.04569 SLU 1 -0.01632 -1.14256 18 SLU 18 -0.02973 -2.08141 SLU 1 -0.01655 -1.1587 19 SLU 18 -0.02494 -1.74594 SLU 1 -0.01383 -0.9683 20 SLU 20 -0.02258 -1.58041 SLU 1 -0.01252 -0.87668 22 SLU 18 -0.0202 -1.41404 SLU 1 -0.01121 -0.78462 23 SLU 20 -0.03119 -2.18349 SLU 1 -0.01703 -1.19224 24 SLU 20 -0.03207 -2.24523 SLU 1 -0.01741 -1.21897 25 SLU 20 -0.03224 -2.25661 SLU 1 -0.01748 -1.22374 26 SLU 18 -0.03309 -2.31621 SLU 1 -0.01783 -1.24812 27 SLU 20 -0.03062 -2.14327 SLU 1 -0.01661 -1.16296 28 SLU 18 -0.03008 -2.10585 SLU 1 -0.01631 -1.14195


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 30 SLU 18 -0.02918 -2.04254 SLU 1 -0.01582 -1.10715 31 SLU 18 -0.02235 -1.56455 SLU 1 -0.01228 -0.85982 32 SLU 20 -0.02316 -1.62149 SLU 1 -0.01278 -0.89467 33 SLU 20 -0.0235 -1.64498 SLU 1 -0.01299 -0.90914 34 SLU 18 -0.02393 -1.67498 SLU 1 -0.01325 -0.92769 35 SLU 20 -0.02142 -1.49922 SLU 1 -0.01193 -0.83489 36 SLU 18 -0.01964 -1.37465 SLU 1 -0.01098 -0.76867 38 SLU 20 -0.01784 -1.2487 SLU 1 -0.01002 -0.70173 39 SLU 20 -0.02825 -1.97758 SLU 1 -0.01588 -1.11141 40 SLU 20 -0.02874 -2.01212 SLU 1 -0.01618 -1.13233 42 SLU 18 -0.02923 -2.04618 SLU 1 -0.01647 -1.153 43 SLU 18 -0.01855 -1.29853 SLU 1 -0.01177 -0.82371 44 SLU 20 -0.02795 -1.95617 SLU 1 -0.01519 -1.06352 45 SLU 20 -0.03053 -2.13679 SLU 1 -0.0168 -1.17566 46 SLU 18 -0.03294 -2.30554 SLU 1 -0.01831 -1.28177 47 SLU 18 -0.01892 -1.32453 SLU 1 -0.01173 -0.82084 48 SLU 20 -0.01994 -1.39554 SLU 1 -0.01211 -0.84767 49 SLU 18 -0.0252 -1.76377 SLU 1 -0.01466 -1.02617 50 SLU 18 -0.03327 -2.32879 SLU 1 -0.01851 -1.29549 51 SLU 18 -0.03801 -2.66063 SLU 1 -0.02052 -1.43666 52 SLU 20 -0.03685 -2.57947 SLU 1 -0.01973 -1.38114 53 SLU 18 -0.02935 -2.05462 SLU 1 -0.01587 -1.11106 54 SLU 18 -0.03389 -2.37256 SLU 1 -0.01876 -1.31329 55 SLU 18 -0.01966 -1.37622 SLU 1 -0.01195 -0.83619 56 SLU 18 -0.01951 -1.36592 SLU 1 -0.01186 -0.83012 57 SLU 18 -0.02225 -1.55779 SLU 1 -0.0132 -0.92408 58 SLU 18 -0.02488 -1.74183 SLU 1 -0.01448 -1.01364 59 SLU 20 -0.01933 -1.3531 SLU 1 -0.01175 -0.82261 60 SLU 18 -0.01754 -1.22745 SLU 1 -0.01081 -0.75679 61 SLU 18 -0.01589 -1.1121 SLU 1 -0.00995 -0.69684 62 SLU 18 -0.01421 -0.99449 SLU 1 -0.00908 -0.63545 63 SLU 20 -0.01279 -0.89558 SLU 1 -0.00837 -0.5861 64 SLU 18 -0.0122 -0.85397 SLU 1 -0.00809 -0.56595 66 SLU 20 -0.0116 -0.81187 SLU 1 -0.00779 -0.54551 67 SLU 18 -0.01365 -0.9558 SLU 1 -0.00873 -0.61143 68 SLU 18 -0.01568 -1.09764 SLU 1 -0.00966 -0.67598 69 SLU 20 -0.0204 -1.42815 SLU 1 -0.01193 -0.83537 70 SLU 20 -0.01925 -1.34739 SLU 1 -0.01128 -0.78939 71 SLU 18 -0.01996 -1.39698 SLU 1 -0.01161 -0.81273 73 SLU 20 -0.02065 -1.44561 SLU 1 -0.01194 -0.83557 74 SLU 20 -0.01782 -1.24745 SLU 1 -0.01006 -0.70404 75 SLU 18 -0.02033 -1.42338 SLU 1 -0.01144 -0.80051 77 SLU 20 -0.02283 -1.59844 SLU 1 -0.01281 -0.89653 78 SLU 18 -0.02829 -1.98064 SLU 1 -0.01581 -1.1065 79 SLU 20 -0.02884 -2.01912 SLU 1 -0.01606 -1.12415 81 SLU 18 -0.02935 -2.05483 SLU 1 -0.01629 -1.14028 82 SLU 18 -0.02473 -1.73141 SLU 1 -0.01368 -0.95728 83 SLU 18 -0.02245 -1.57143 SLU 1 -0.01241 -0.86893 85 SLU 18 -0.02015 -1.41059 SLU 1 -0.01114 -0.78013 86 SLU 20 -0.03134 -2.19352 SLU 1 -0.01702 -1.19143 87 SLU 18 -0.03216 -2.25151 SLU 1 -0.01739 -1.21719 88 SLU 20 -0.03233 -2.26293 SLU 1 -0.01746 -1.22221 89 SLU 20 -0.03288 -2.30166 SLU 1 -0.0177 -1.23882 90 SLU 20 -0.02186 -1.52987 SLU 1 -0.01182 -0.82745 91 SLU 18 -0.02465 -1.72576 SLU 1 -0.01327 -0.92888 93 SLU 18 -0.02744 -1.9208 SLU 1 -0.01471 -1.02986 94 SLU 18 -0.03362 -2.35356 SLU 1 -0.01792 -1.25465 95 SLU 20 -0.03346 -2.34239 SLU 1 -0.01783 -1.24842 97 SLU 18 -0.03325 -2.32783 SLU 1 -0.01772 -1.24044 98 SLU 18 -0.02694 -1.88585 SLU 1 -0.01445 -1.01181 99 SLU 20 -0.02319 -1.62342 SLU 1 -0.01251 -0.87575 101 SLU 20 -0.01942 -1.35967 SLU 1 -0.01056 -0.739 102 SLU 20 -0.02729 -1.91 SLU 1 -0.0146 -1.02192 103 SLU 18 -0.02753 -1.92684 SLU 1 -0.01475 -1.03258 104 SLU 18 -0.02759 -1.93123 SLU 1 -0.01479 -1.03541 106 SLU 20 -0.02789 -1.952 SLU 1 -0.01498 -1.04868 107 SLU 20 -0.02379 -1.66499 SLU 1 -0.01296 -0.90743 108 SLU 18 -0.0211 -1.47691 SLU 1 -0.0116 -0.81194 110 SLU 18 -0.01839 -1.28753 SLU 1 -0.01022 -0.71574 111 SLU 20 -0.02816 -1.97141 SLU 1 -0.01542 -1.07935 112 SLU 20 -0.02866 -2.00623 SLU 1 -0.01572 -1.10027 114 SLU 18 -0.02915 -2.04029 SLU 1 -0.01601 -1.12081 115 SLU 20 -0.00807 -0.5648 SLU 1 -0.0047 -0.32931 116 SLU 18 -0.00575 -0.40215 SLU 1 -0.00329 -0.23028 117 SLU 20 -0.01691 -1.18381 SLU 1 -0.00765 -0.53544 118 SLU 18 -0.00192 -0.13459 SLU 1 -0.00135 -0.09471 119 SLU 18 -0.00198 -0.13894 SLU 1 -0.00137 -0.0961 120 SLU 18 -0.00292 -0.20472 SLU 1 -0.00193 -0.13486 121 SLU 18 -0.00393 -0.27486 SLU 1 -0.00217 -0.15195 122 SLU 20 -0.02613 -1.82878 SLU 1 -0.01066 -0.74593 123 SLU 18 -0.02996 -2.09707 SLU 1 -0.01186 -0.83017 124 SLU 18 -0.01238 -0.86657 SLU 1 -0.00618 -0.43245 125 SLU 18 -0.00395 -0.27638 SLU 1 -0.00218 -0.15271 126 SLU 20 -0.00223 -0.15602 SLU 1 -0.00152 -0.10621 127 SLU 20 -0.00201 -0.14051 SLU 1 -0.00138 -0.09683 128 SLU 18 -0.00289 -0.20249 SLU 1 -0.00191 -0.13373 129 SLU 18 -0.01701 -1.19093 SLU 1 -0.0077 -0.53898 130 SLU 20 -0.00556 -0.38929 SLU 1 -0.00319 -0.22364 131 SLU 18 -0.02002 -1.40139 SLU 1 -0.012 -0.8403 133 SLU 20 -0.02287 -1.60066 SLU 1 -0.01327 -0.92857 135 SLU 18 -0.02569 -1.79859 SLU 1 -0.01452 -1.01609 136 SLU 20 -0.03624 -2.53655 SLU 1 -0.01931 -1.35149 137 SLU 20 -0.03893 -2.72513 SLU 1 -0.02053 -1.43741 138 SLU 18 -0.03925 -2.74715 SLU 1 -0.02068 -1.44739 139 SLU 18 -0.0414 -2.89793 SLU 1 -0.02165 -1.51535 140 SLU 20 -0.04026 -2.81823 SLU 1 -0.02106 -1.47399 141 SLU 18 -0.0405 -2.83512 SLU 1 -0.0212 -1.48386 142 SLU 18 -0.04053 -2.83732 SLU 1 -0.02122 -1.48526 143 SLU 18 -0.04063 -2.8438 SLU 1 -0.02129 -1.49008 144 SLU 18 -0.04098 -2.86845 SLU 1 -0.02146 -1.50218 145 SLU 18 -0.04021 -2.81457 SLU 1 -0.02106 -1.47434 147 SLU 18 -0.03922 -2.74558 SLU 1 -0.02055 -1.4388 148 SLU 18 -0.03795 -2.6565 SLU 1 -0.02011 -1.40761



Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 149 SLU 20 -0.03631 -2.54198 SLU 1 -0.01947 -1.36263 150 SLU 18 -0.03569 -2.49802 SLU 1 -0.01922 -1.34516 151 SLU 20 -0.03325 -2.32728 SLU 1 -0.01823 -1.27645 152 SLU 20 -0.02789 -1.95204 SLU 1 -0.01595 -1.11633 153 SLU 20 -0.0269 -1.88311 SLU 1 -0.01534 -1.07399 155 SLU 18 -0.02643 -1.84994 SLU 1 -0.01505 -1.05364 156 SLU 18 -0.02587 -1.811 SLU 1 -0.01471 -1.02977 157 SLU 20 -0.02208 -1.54587 SLU 1 -0.01257 -0.88016 158 SLU 18 -0.01918 -1.34281 SLU 1 -0.01096 -0.76729 160 SLU 18 -0.01626 -1.13832 SLU 1 -0.00934 -0.65363 161 SLU 18 -0.01898 -1.32832 SLU 1 -0.01068 -0.74759 162 SLU 20 -0.01846 -1.29192 SLU 1 -0.01034 -0.72409 164 SLU 20 -0.01792 -1.25453 SLU 1 -0.01 -0.70006 165 SLU 18 -0.00873 -0.61085 SLU 1 -0.00504 -0.35267 166 SLU 20 -0.01063 -0.74389 SLU 1 -0.0073 -0.51122 167 SLU 20 -0.01141 -0.7989 SLU 1 -0.00767 -0.53672 168 SLU 18 -0.01218 -0.85257 SLU 1 -0.00802 -0.56133 169 SLU 20 -0.02009 -1.40658 SLU 1 -0.01218 -0.85233 170 SLU 20 -0.01137 -0.79559 SLU 1 -0.00767 -0.53688 172 SLU 18 -0.0121 -0.8468 SLU 1 -0.00803 -0.56225 173 SLU 18 -0.01283 -0.89802 SLU 1 -0.00837 -0.58594 174 SLU 20 -0.01997 -1.39772 SLU 1 -0.01128 -0.78988 175 SLU 18 -0.01253 -0.87689 SLU 1 -0.00816 -0.57107 176 SLU 18 -0.02051 -1.43548 SLU 1 -0.01276 -0.89315 177 SLU 20 -0.02745 -1.92133 SLU 1 -0.01597 -1.11824 178 SLU 18 -0.01219 -0.85321 SLU 1 -0.00792 -0.55459 179 SLU 20 -0.01185 -0.82929 SLU 1 -0.0077 -0.53921 180 SLU 20 -0.02781 -1.94649 SLU 1 -0.01631 -1.14192 181 SLU 20 -0.02446 -1.7123 SLU 1 -0.0142 -0.99376 182 SLU 20 -0.0209 -1.46295 SLU 1 -0.01194 -0.83608 183 SLU 18 -0.02066 -1.44607 SLU 1 -0.01305 -0.91369 184 SLU 18 -0.01211 -0.84738 SLU 1 -0.00789 -0.55265 185 SLU 18 -0.0073 -0.51081 SLU 1 -0.00504 -0.35308 186 SLU 20 -0.02064 -1.44465 SLU 1 -0.01305 -0.91371 187 SLU 18 -0.02104 -1.47289 SLU 1 -0.01205 -0.84316 188 SLU 18 -0.01222 -0.85544 SLU 1 -0.00798 -0.5586 189 SLU 18 -0.01257 -0.87967 SLU 1 -0.00824 -0.57681 190 SLU 18 -0.02188 -1.53168 SLU 1 -0.01164 -0.81475 191 SLU 18 -0.02805 -1.96328 SLU 1 -0.01658 -1.16043 192 SLU 18 -0.02028 -1.4199 SLU 1 -0.01299 -0.90914 193 SLU 18 -0.02797 -1.95773 SLU 1 -0.01654 -1.15808 194 SLU 20 -0.01318 -0.92287 SLU 1 -0.00874 -0.61214 195 SLU 20 -0.02169 -1.51806 SLU 1 -0.0113 -0.79096 196 SLU 18 -0.01411 -0.98736 SLU 1 -0.00964 -0.67506 197 SLU 18 -0.02136 -1.4952 SLU 1 -0.0109 -0.76277 198 SLU 20 -0.02335 -1.63429 SLU 1 -0.01178 -0.82457 199 SLU 20 -0.01489 -1.04247 SLU 1 -0.01046 -0.73195 200 SLU 20 -0.01397 -0.97798 SLU 1 -0.00984 -0.68896 201 SLU 20 -0.01304 -0.91276 SLU 1 -0.00922 -0.64539 202 SLU 18 -0.01929 -1.35036 SLU 1 -0.01267 -0.88664 204 SLU 18 -0.02211 -1.5477 SLU 1 -0.01391 -0.9738 205 SLU 18 -0.02491 -1.74373 SLU 1 -0.01515 -1.06022 206 SLU 20 -0.0328 -2.29566 SLU 1 -0.01869 -1.30829 207 SLU 18 -0.03455 -2.41825 SLU 1 -0.01947 -1.36305 208 SLU 20 -0.03475 -2.43236 SLU 1 -0.01956 -1.36927 209 SLU 18 -0.0361 -2.52733 SLU 1 -0.02015 -1.41051 210 SLU 18 -0.03411 -2.38739 SLU 1 -0.01917 -1.34168 211 SLU 18 -0.03429 -2.40003 SLU 1 -0.0193 -1.351 212 SLU 18 -0.03431 -2.40158 SLU 1 -0.01932 -1.35236 213 SLU 20 -0.03436 -2.40527 SLU 1 -0.01939 -1.35723 214 SLU 20 -0.03468 -2.42758 SLU 1 -0.01956 -1.36892 215 SLU 18 -0.0341 -2.38682 SLU 1 -0.01922 -1.34535 217 SLU 18 -0.03333 -2.33335 SLU 1 -0.01878 -1.31482 218 SLU 20 -0.03258 -2.28062 SLU 1 -0.01853 -1.29707 219 SLU 18 -0.03166 -2.21634 SLU 1 -0.01817 -1.27194 220 SLU 18 -0.0313 -2.19113 SLU 1 -0.01803 -1.26184 221 SLU 18 -0.02988 -2.09141 SLU 1 -0.01744 -1.22098 222 SLU 18 -0.02652 -1.85669 SLU 1 -0.01595 -1.1163 223 SLU 18 -0.02583 -1.80787 SLU 1 -0.01551 -1.08588 225 SLU 20 -0.02512 -1.75821 SLU 1 -0.01507 -1.05494 226 SLU 18 -0.02762 -1.93314 SLU 1 -0.01381 -0.96651 227 SLU 18 -0.02196 -1.53746 SLU 1 -0.01338 -0.93644 228 SLU 20 -0.02165 -1.51579 SLU 1 -0.01318 -0.92291 230 SLU 18 -0.02134 -1.49394 SLU 1 -0.01299 -0.90929 231 SLU 20 -0.01856 -1.29921 SLU 1 -0.01116 -0.78088 232 SLU 18 -0.0171 -1.19669 SLU 1 -0.01017 -0.71169 234 SLU 20 -0.01562 -1.09337 SLU 1 -0.00917 -0.64208 235 SLU 18 -0.01548 -1.08367 SLU 1 -0.00871 -0.60963 236 SLU 20 -0.01695 -1.18647 SLU 1 -0.00928 -0.64967 238 SLU 18 -0.01841 -1.2884 SLU 1 -0.00985 -0.68924 239 SLU 20 -0.0242 -1.69387 SLU 1 -0.01236 -0.86542 240 SLU 20 -0.02791 -1.9539 SLU 1 -0.01404 -0.98259 242 SLU 20 -0.03162 -2.21359 SLU 1 -0.01571 -1.09959 243 SLU 18 -0.01598 -1.1186 SLU 1 -0.00765 -0.53571 244 SLU 11 -0.00044 -0.03084 SLU 8 0.00005 0.00378 245 SLU 11 -0.00113 -0.07915 SLU 8 -0.00085 -0.05945 246 SLU 11 -0.00045 -0.0318 SLU 8 0.00022 0.01543 247 SLU 18 -0.02086 -1.46037 SLU 1 -0.00912 -0.63827 248 SLU 11 -0.00004 -0.00315 SLU 10 0.00058 0.04057 249 SLU 20 -0.01141 -0.79902 SLU 1 -0.00561 -0.39258 250 SLU 11 -0.00065 -0.04524 SLU 8 -0.00027 -0.01881 251 SLU 11 -0.00035 -0.02434 SLU 8 0.00033 0.02276 252 SLU 20 -0.02302 -1.61175 SLU 1 -0.01021 -0.71442 253 SLU 20 -0.00198 -0.13867 SLU 1 -0.00144 -0.10068 254 SLU 20 -0.00419 -0.2933 SLU 1 -0.00281 -0.19637 255 SLU 20 -0.02101 -1.47105 SLU 1 -0.01242 -0.86913 256 SLU 20 -0.02662 -1.86356 SLU 1 -0.01481 -1.03689 257 SLU 20 -0.03186 -2.22996 SLU 1 -0.017 -1.19026 258 SLU 18 -0.01548 -1.08359 SLU 1 -0.00975 -0.68269 259 SLU 20 -0.02154 -1.50769 SLU 1 -0.01369 -0.95854


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 260 SLU 20 -0.02195 -1.5364 SLU 1 -0.01396 -0.97727 261 SLU 18 -0.02738 -1.91674 SLU 1 -0.0175 -1.22532 262 SLU 18 -0.0157 -1.09866 SLU 1 -0.00988 -0.69165 264 SLU 20 -0.01591 -1.11339 SLU 1 -0.01001 -0.70039 265 SLU 18 -0.01894 -1.32598 SLU 1 -0.01122 -0.78547 266 SLU 20 -0.01682 -1.17721 SLU 1 -0.01 -0.69966 267 SLU 20 -0.02762 -1.93351 SLU 1 -0.01454 -1.0181 268 SLU 20 -0.02385 -1.66928 SLU 1 -0.01429 -1.00025 269 SLU 18 -0.0175 -1.2253 SLU 1 -0.01022 -0.71544 270 SLU 18 -0.023 -1.61021 SLU 1 -0.01189 -0.83262 271 SLU 20 -0.02132 -1.49206 SLU 1 -0.01096 -0.76747 272 SLU 18 -0.01757 -1.22994 SLU 1 -0.01029 -0.72043 273 SLU 18 -0.0214 -1.49808 SLU 1 -0.01106 -0.77426 275 SLU 20 -0.02507 -1.75491 SLU 1 -0.01475 -1.03235 276 SLU 18 -0.02147 -1.50294 SLU 1 -0.01115 -0.78052 277 SLU 20 -0.02991 -2.09367 SLU 1 -0.01898 -1.32891 278 SLU 18 -0.02245 -1.57183 SLU 1 -0.01193 -0.83501 279 SLU 20 -0.01733 -1.21309 SLU 1 -0.01019 -0.71339 280 SLU 18 -0.02481 -1.73672 SLU 1 -0.01437 -1.00601 281 SLU 18 -0.02202 -1.54105 SLU 1 -0.01211 -0.8474 282 SLU 18 -0.01528 -1.06927 SLU 1 -0.00951 -0.6657 283 SLU 18 -0.01522 -1.06506 SLU 1 -0.00926 -0.6481 284 SLU 18 -0.01478 -1.03439 SLU 1 -0.00899 -0.62896 286 SLU 18 -0.01471 -1.02949 SLU 1 -0.00956 -0.66916 287 SLU 18 -0.01815 -1.2708 SLU 1 -0.01092 -0.76458 288 SLU 18 -0.02125 -1.48745 SLU 1 -0.01208 -0.84539 289 SLU 18 -0.01457 -1.01985 SLU 1 -0.00886 -0.61992 290 SLU 20 -0.0201 -1.40668 SLU 1 -0.01256 -0.87902 291 SLU 20 -0.02533 -1.77307 SLU 1 -0.01608 -1.12588 292 SLU 20 -0.02118 -1.48253 SLU 1 -0.01208 -0.84548 293 SLU 18 -0.01433 -1.0033 SLU 1 -0.00871 -0.60958 294 SLU 18 -0.01461 -1.02301 SLU 1 -0.00956 -0.66948 295 SLU 20 -0.02006 -1.40414 SLU 1 -0.01159 -0.81157 296 SLU 20 -0.01549 -1.08441 SLU 1 -0.00926 -0.64819 297 SLU 20 -0.02035 -1.42429 SLU 1 -0.01182 -0.82764 298 SLU 20 -0.01762 -1.23349 SLU 1 -0.01043 -0.72977 299 SLU 18 -0.01369 -0.95812 SLU 1 -0.00946 -0.66209 300 SLU 18 -0.01401 -0.98097 SLU 1 -0.00958 -0.67087 302 SLU 18 -0.01434 -1.00373 SLU 1 -0.00971 -0.67959 303 SLU 18 -0.01326 -0.92793 SLU 1 -0.00912 -0.6387 304 SLU 18 -0.01193 -0.83487 SLU 1 -0.00835 -0.58484 305 SLU 18 -0.01057 -0.74003 SLU 1 -0.00756 -0.52952 306 SLU 20 -0.01402 -0.98153 SLU 1 -0.00896 -0.62707 307 SLU 20 -0.01732 -1.21234 SLU 1 -0.0105 -0.73508 309 SLU 20 -0.02061 -1.44276 SLU 1 -0.01204 -0.84283 310 SLU 18 -0.01973 -1.381 SLU 1 -0.01158 -0.81052 311 SLU 18 -0.01661 -1.16274 SLU 1 -0.0101 -0.70701 313 SLU 20 -0.01349 -0.94414 SLU 1 -0.00862 -0.60326 314 SLU 18 -0.01135 -0.79431 SLU 1 -0.00788 -0.55177 315 SLU 18 -0.01489 -1.04215 SLU 1 -0.00989 -0.69231 316 SLU 20 -0.0184 -1.28812 SLU 1 -0.01188 -0.83137 317 SLU 20 -0.02118 -1.48281 SLU 1 -0.01345 -0.94118 318 SLU 20 -0.02177 -1.52374 SLU 1 -0.01383 -0.96842 320 SLU 18 -0.02235 -1.56449 SLU 1 -0.01422 -0.99556

8.3 Pressioni terreno in SLVf/SLUEcc



da -2.25 a -2 daN/cm2

da 0 a 0.25

da -2 a -1.75

da -1.75 a -1.5

da -1.5 a -1.25

da -1.25 a -1

da -1 a -0.75

da -0.75 a -0.5

da -0.5 a -0.25

da -0.25 a 0

Immagine: rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLVf/SLUEcc.




Compressione estrema massima -2.02153 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLV fondazioni 13. Spostamento estremo minimo -0.02888 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLV fondazioni 13. Spostamento estremo massimo 0.00035 al nodo di indice 248, di coordinate x = 30636, y = 19255, z = -45, nel contesto SLV fondazioni 14.

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLV FO 1 -0.01492 -1.04419 SLV FO 16 -0.01133 -0.79323 4 SLV FO 5 -0.01511 -1.0579 SLV FO 12 -0.01215 -0.85017 5 SLV FO 5 -0.01531 -1.07196 SLV FO 12 -0.01292 -0.90443 6 SLV FO 5 -0.01757 -1.2298 SLV FO 12 -0.01495 -1.04646 7 SLV FO 5 -0.01775 -1.24251 SLV FO 12 -0.01515 -1.06073 8 SLV FO 5 -0.01804 -1.26265 SLV FO 12 -0.01548 -1.0837 10 SLV FO 5 -0.0185 -1.29466 SLV FO 12 -0.016 -1.12015 11 SLV FO 5 -0.01362 -0.95312 SLV FO 12 -0.01243 -0.87037 12 SLV FO 5 -0.01541 -1.07897 SLV FO 12 -0.01393 -0.97538 14 SLV FO 9 -0.01721 -1.20443 SLV FO 8 -0.01542 -1.07963 15 SLV FO 9 -0.02144 -1.50079 SLV FO 8 -0.0188 -1.31566 16 SLV FO 9 -0.02185 -1.52973 SLV FO 8 -0.01912 -1.33833 18 SLV FO 9 -0.02224 -1.5565 SLV FO 8 -0.01942 -1.35917 19 SLV FO 9 -0.01847 -1.29268 SLV FO 8 -0.01644 -1.1507 20 SLV FO 9 -0.01664 -1.16499 SLV FO 8 -0.01496 -1.04686 22 SLV FO 9 -0.01481 -1.03671 SLV FO 8 -0.01346 -0.94244 23 SLV FO 9 -0.02318 -1.62254 SLV FO 8 -0.0203 -1.42105 24 SLV FO 13 -0.02394 -1.67592 SLV FO 4 -0.0207 -1.4492 25 SLV FO 13 -0.02411 -1.68794 SLV FO 4 -0.02074 -1.45212 26 SLV FO 13 -0.02504 -1.75304 SLV FO 4 -0.02093 -1.46481 27 SLV FO 2 -0.02314 -1.61979 SLV FO 15 -0.01947 -1.36299 28 SLV FO 5 -0.02192 -1.53431 SLV FO 12 -0.01994 -1.39593


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 30 SLV FO 13 -0.02212 -1.54823 SLV FO 4 -0.01848 -1.29362 31 SLV FO 2 -0.01764 -1.23484 SLV FO 15 -0.01357 -0.94959 32 SLV FO 2 -0.01778 -1.24493 SLV FO 15 -0.01459 -1.0213 33 SLV FO 6 -0.01794 -1.25614 SLV FO 11 -0.01491 -1.0439 34 SLV FO 6 -0.01818 -1.27249 SLV FO 11 -0.0153 -1.07077 35 SLV FO 6 -0.01594 -1.11595 SLV FO 11 -0.01406 -0.98437 36 SLV FO 6 -0.01449 -1.01431 SLV FO 11 -0.01305 -0.91354 38 SLV FO 10 -0.01308 -0.91582 SLV FO 7 -0.01197 -0.83765 39 SLV FO 13 -0.02156 -1.50906 SLV FO 4 -0.01811 -1.26797 40 SLV FO 13 -0.02215 -1.55085 SLV FO 4 -0.01822 -1.27567 42 SLV FO 13 -0.02275 -1.59229 SLV FO 4 -0.01833 -1.28303 43 SLV FO 1 -0.01476 -1.03312 SLV FO 16 -0.01216 -0.85118 44 SLV FO 2 -0.02082 -1.45753 SLV FO 15 -0.01809 -1.26622 45 SLV FO 10 -0.02171 -1.51997 SLV FO 7 -0.02092 -1.46429 46 SLV FO 13 -0.02497 -1.74816 SLV FO 4 -0.02115 -1.48038 47 SLV FO 4 -0.01491 -1.04366 SLV FO 13 -0.01237 -0.86583 48 SLV FO 2 -0.01563 -1.0942 SLV FO 15 -0.01295 -0.90654 49 SLV FO 4 -0.0186 -1.30234 SLV FO 13 -0.0171 -1.19707 50 SLV FO 15 -0.0237 -1.65902 SLV FO 2 -0.02289 -1.60259 51 SLV FO 13 -0.02814 -1.96963 SLV FO 4 -0.02469 -1.7286 52 SLV FO 8 -0.02569 -1.79822 SLV FO 9 -0.02542 -1.77964 53 SLV FO 4 -0.02176 -1.52287 SLV FO 13 -0.01906 -1.33408 54 SLV FO 13 -0.02546 -1.78221 SLV FO 4 -0.02195 -1.53646 55 SLV FO 4 -0.01549 -1.08463 SLV FO 13 -0.01269 -0.88858 56 SLV FO 4 -0.01543 -1.08027 SLV FO 13 -0.01255 -0.87829 57 SLV FO 4 -0.01697 -1.18771 SLV FO 13 -0.01473 -1.0313 58 SLV FO 4 -0.01843 -1.28985 SLV FO 13 -0.01684 -1.17862 59 SLV FO 4 -0.01535 -1.07437 SLV FO 13 -0.01237 -0.86599 60 SLV FO 4 -0.01378 -0.96479 SLV FO 13 -0.01146 -0.80223 61 SLV FO 4 -0.01255 -0.87831 SLV FO 13 -0.01043 -0.72989 62 SLV FO 4 -0.01129 -0.79028 SLV FO 13 -0.00937 -0.65581 63 SLV FO 4 -0.01052 -0.73638 SLV FO 13 -0.00821 -0.57486 64 SLV FO 4 -0.01029 -0.72037 SLV FO 13 -0.00764 -0.53453 66 SLV FO 4 -0.01006 -0.70402 SLV FO 13 -0.00705 -0.49385 67 SLV FO 4 -0.01082 -0.75761 SLV FO 13 -0.00904 -0.63267 68 SLV FO 12 -0.01189 -0.83257 SLV FO 5 -0.01067 -0.74708 69 SLV FO 8 -0.01572 -1.1005 SLV FO 9 -0.01323 -0.92619 70 SLV FO 8 -0.01508 -1.0557 SLV FO 9 -0.01225 -0.85721 71 SLV FO 8 -0.01551 -1.08575 SLV FO 9 -0.01277 -0.89387 73 SLV FO 8 -0.01593 -1.11509 SLV FO 9 -0.01328 -0.92989 74 SLV FO 8 -0.01313 -0.91937 SLV FO 9 -0.01192 -0.83429 75 SLV FO 12 -0.01503 -1.0521 SLV FO 5 -0.01353 -0.94705 77 SLV FO 12 -0.01692 -1.18462 SLV FO 5 -0.01513 -1.05884 78 SLV FO 12 -0.02115 -1.48042 SLV FO 5 -0.01852 -1.29661 79 SLV FO 12 -0.02154 -1.50809 SLV FO 5 -0.01886 -1.32041 81 SLV FO 12 -0.02191 -1.53367 SLV FO 5 -0.01918 -1.34242 82 SLV FO 12 -0.01827 -1.27896 SLV FO 5 -0.01632 -1.14217 83 SLV FO 12 -0.01651 -1.15602 SLV FO 5 -0.01488 -1.04146 85 SLV FO 12 -0.01475 -1.0325 SLV FO 5 -0.01343 -0.94016 86 SLV FO 16 -0.02325 -1.62745 SLV FO 1 -0.02037 -1.42605 87 SLV FO 15 -0.02402 -1.68142 SLV FO 2 -0.0207 -1.44908 88 SLV FO 15 -0.02418 -1.69262 SLV FO 2 -0.02076 -1.45302 89 SLV FO 15 -0.02474 -1.73152 SLV FO 2 -0.02093 -1.46517 90 SLV FO 12 -0.01576 -1.10312 SLV FO 5 -0.01463 -1.02427 91 SLV FO 8 -0.01789 -1.25241 SLV FO 9 -0.01635 -1.14444 93 SLV FO 8 -0.02002 -1.40152 SLV FO 9 -0.01805 -1.26363 94 SLV FO 8 -0.0246 -1.72229 SLV FO 9 -0.02198 -1.53864 95 SLV FO 12 -0.02436 -1.70549 SLV FO 5 -0.022 -1.53978 97 SLV FO 11 -0.02436 -1.70512 SLV FO 6 -0.02171 -1.51984 98 SLV FO 11 -0.01973 -1.38122 SLV FO 6 -0.01766 -1.23589 99 SLV FO 11 -0.01691 -1.18366 SLV FO 6 -0.01532 -1.07233 101 SLV FO 7 -0.0141 -0.98711 SLV FO 10 -0.01294 -0.90594 102 SLV FO 8 -0.02066 -1.44624 SLV FO 9 -0.01718 -1.20254 103 SLV FO 8 -0.02077 -1.45384 SLV FO 9 -0.01742 -1.21935 104 SLV FO 7 -0.0208 -1.45598 SLV FO 10 -0.01748 -1.22362 106 SLV FO 7 -0.02095 -1.46683 SLV FO 10 -0.01776 -1.24297 107 SLV FO 7 -0.01763 -1.23419 SLV FO 10 -0.01551 -1.08556 108 SLV FO 7 -0.01556 -1.08944 SLV FO 10 -0.0139 -0.9728 110 SLV FO 7 -0.01348 -0.9438 SLV FO 10 -0.01227 -0.85913 111 SLV FO 11 -0.02127 -1.48866 SLV FO 6 -0.01802 -1.2612 112 SLV FO 11 -0.0217 -1.51879 SLV FO 6 -0.0183 -1.28083 114 SLV FO 11 -0.02212 -1.5484 SLV FO 6 -0.01857 -1.29996 115 SLV FO 6 -0.00583 -0.40825 SLV FO 11 -0.00561 -0.39258 116 SLV FO 2 -0.00437 -0.3062 SLV FO 15 -0.00373 -0.26129 117 SLV FO 1 -0.01133 -0.79342 SLV FO 16 -0.01121 -0.78484 118 SLV FO 12 -0.00145 -0.10137 SLV FO 5 -0.00143 -0.09998 119 SLV FO 7 -0.00149 -0.10427 SLV FO 10 -0.00146 -0.10251 120 SLV FO 11 -0.00215 -0.15052 SLV FO 6 -0.00214 -0.14978 121 SLV FO 1 -0.00276 -0.19313 SLV FO 16 -0.00273 -0.19121 122 SLV FO 8 -0.01705 -1.19353 SLV FO 9 -0.01703 -1.19201 123 SLV FO 15 -0.01943 -1.36042 SLV FO 2 -0.01941 -1.35878 124 SLV FO 15 -0.00844 -0.59085 SLV FO 2 -0.00844 -0.59071 125 SLV FO 8 -0.00277 -0.19381 SLV FO 9 -0.00275 -0.1926 126 SLV FO 5 -0.00168 -0.11737 SLV FO 12 -0.00162 -0.11372 127 SLV FO 6 -0.0015 -0.10527 SLV FO 11 -0.00148 -0.10361 128 SLV FO 10 -0.00213 -0.14889 SLV FO 7 -0.00212 -0.14836 129 SLV FO 8 -0.01139 -0.79734 SLV FO 9 -0.01129 -0.79063 130 SLV FO 4 -0.00414 -0.28993 SLV FO 13 -0.00371 -0.25988 131 SLV FO 5 -0.01533 -1.07301 SLV FO 12 -0.01327 -0.92904 133 SLV FO 5 -0.0173 -1.21081 SLV FO 12 -0.01508 -1.0557 135 SLV FO 5 -0.01926 -1.34807 SLV FO 12 -0.01687 -1.18103 136 SLV FO 1 -0.02646 -1.85252 SLV FO 16 -0.02374 -1.66148 137 SLV FO 1 -0.02748 -1.92391 SLV FO 16 -0.02631 -1.84193 138 SLV FO 1 -0.0276 -1.93191 SLV FO 16 -0.02662 -1.86329 139 SLV FO 13 -0.02888 -2.02153 SLV FO 4 -0.02821 -1.97453 140 SLV FO 4 -0.02854 -1.99793 SLV FO 13 -0.02698 -1.88844 141 SLV FO 4 -0.0283 -1.98098 SLV FO 13 -0.02756 -1.92936 142 SLV FO 4 -0.02824 -1.97658 SLV FO 13 -0.02767 -1.93694 143 SLV FO 15 -0.02825 -1.97759 SLV FO 2 -0.0278 -1.94579 144 SLV FO 4 -0.02841 -1.989 SLV FO 13 -0.02811 -1.96787 145 SLV FO 15 -0.02804 -1.96271 SLV FO 2 -0.02743 -1.92007 147 SLV FO 15 -0.0278 -1.94634 SLV FO 2 -0.02631 -1.84166 148 SLV FO 2 -0.02712 -1.89867 SLV FO 15 -0.02538 -1.77646



Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 149 SLV FO 2 -0.02588 -1.81138 SLV FO 15 -0.02451 -1.71549 150 SLV FO 2 -0.0254 -1.77796 SLV FO 15 -0.02417 -1.69186 151 SLV FO 6 -0.02387 -1.67082 SLV FO 11 -0.02253 -1.57689 152 SLV FO 6 -0.02099 -1.4694 SLV FO 11 -0.01835 -1.28425 153 SLV FO 6 -0.02014 -1.40986 SLV FO 11 -0.01778 -1.24466 155 SLV FO 6 -0.01973 -1.38128 SLV FO 11 -0.01751 -1.22556 156 SLV FO 6 -0.01925 -1.34771 SLV FO 11 -0.01719 -1.20316 157 SLV FO 6 -0.01626 -1.13834 SLV FO 11 -0.01485 -1.03982 158 SLV FO 6 -0.01406 -0.98448 SLV FO 11 -0.01299 -0.90935 160 SLV FO 10 -0.01187 -0.8311 SLV FO 7 -0.01109 -0.77638 161 SLV FO 10 -0.01435 -1.0044 SLV FO 7 -0.01231 -0.8616 162 SLV FO 10 -0.01399 -0.97919 SLV FO 7 -0.01191 -0.83372 164 SLV FO 14 -0.01374 -0.96182 SLV FO 3 -0.01138 -0.79663 165 SLV FO 7 -0.00625 -0.4373 SLV FO 10 -0.00609 -0.42656 166 SLV FO 1 -0.00876 -0.61296 SLV FO 16 -0.00703 -0.49198 167 SLV FO 5 -0.00871 -0.60988 SLV FO 12 -0.00813 -0.5688 168 SLV FO 13 -0.00958 -0.67077 SLV FO 4 -0.00828 -0.57968 169 SLV FO 5 -0.01524 -1.06645 SLV FO 12 -0.01355 -0.94878 170 SLV FO 1 -0.00916 -0.6414 SLV FO 16 -0.00763 -0.53394 172 SLV FO 1 -0.00956 -0.66948 SLV FO 16 -0.00822 -0.57556 173 SLV FO 5 -0.01006 -0.70427 SLV FO 12 -0.00871 -0.60939 174 SLV FO 14 -0.01545 -1.08121 SLV FO 3 -0.01263 -0.88437 175 SLV FO 5 -0.00959 -0.67147 SLV FO 12 -0.00872 -0.61059 176 SLV FO 5 -0.01512 -1.05871 SLV FO 12 -0.01447 -1.01303 177 SLV FO 2 -0.01998 -1.39862 SLV FO 15 -0.01892 -1.32432 178 SLV FO 9 -0.00911 -0.63783 SLV FO 8 -0.0087 -0.60893 179 SLV FO 9 -0.00896 -0.62688 SLV FO 8 -0.00836 -0.58503 180 SLV FO 2 -0.02014 -1.40946 SLV FO 15 -0.01936 -1.35499 181 SLV FO 15 -0.01802 -1.26114 SLV FO 2 -0.01662 -1.16373 182 SLV FO 15 -0.01652 -1.15673 SLV FO 2 -0.01295 -0.90663 183 SLV FO 4 -0.01504 -1.05297 SLV FO 13 -0.0149 -1.04308 184 SLV FO 5 -0.00921 -0.64442 SLV FO 12 -0.0085 -0.59501 185 SLV FO 13 -0.00555 -0.38857 SLV FO 4 -0.00531 -0.37148 186 SLV FO 8 -0.01506 -1.05413 SLV FO 9 -0.01486 -1.04046 187 SLV FO 15 -0.01671 -1.16973 SLV FO 2 -0.01298 -0.90856 188 SLV FO 5 -0.00932 -0.65243 SLV FO 12 -0.00856 -0.59924 189 SLV FO 5 -0.00969 -0.67828 SLV FO 12 -0.00872 -0.61039 190 SLV FO 14 -0.01591 -1.1134 SLV FO 3 -0.01439 -1.00764 191 SLV FO 3 -0.02027 -1.41871 SLV FO 14 -0.01965 -1.37519 192 SLV FO 8 -0.0152 -1.06409 SLV FO 9 -0.01431 -1.0018 193 SLV FO 3 -0.02022 -1.41509 SLV FO 14 -0.01959 -1.37153 194 SLV FO 5 -0.01033 -0.72306 SLV FO 12 -0.00905 -0.63343 195 SLV FO 14 -0.01534 -1.07368 SLV FO 3 -0.01454 -1.01778 196 SLV FO 4 -0.01115 -0.78045 SLV FO 13 -0.00977 -0.68388 197 SLV FO 11 -0.01479 -1.03557 SLV FO 6 -0.01448 -1.01386 198 SLV FO 6 -0.01666 -1.16636 SLV FO 11 -0.01525 -1.06779 199 SLV FO 8 -0.01277 -0.89369 SLV FO 9 -0.0095 -0.6648 200 SLV FO 8 -0.0117 -0.81925 SLV FO 9 -0.0092 -0.64432 201 SLV FO 12 -0.01091 -0.76392 SLV FO 5 -0.00862 -0.60359 202 SLV FO 8 -0.01529 -1.07029 SLV FO 9 -0.01298 -0.90868 204 SLV FO 8 -0.01722 -1.20521 SLV FO 9 -0.01479 -1.03551 205 SLV FO 8 -0.01913 -1.33932 SLV FO 9 -0.01659 -1.16129 206 SLV FO 4 -0.02446 -1.71187 SLV FO 13 -0.02177 -1.52357 207 SLV FO 4 -0.02486 -1.74052 SLV FO 13 -0.02368 -1.65789 208 SLV FO 4 -0.02491 -1.74341 SLV FO 13 -0.02391 -1.67372 209 SLV FO 16 -0.02564 -1.79473 SLV FO 1 -0.02497 -1.74791 210 SLV FO 1 -0.02473 -1.73093 SLV FO 16 -0.02316 -1.62155 211 SLV FO 1 -0.02445 -1.71168 SLV FO 16 -0.02371 -1.65999 212 SLV FO 1 -0.02439 -1.70697 SLV FO 16 -0.02382 -1.66719 213 SLV FO 14 -0.02437 -1.70603 SLV FO 3 -0.02393 -1.67512 214 SLV FO 1 -0.02453 -1.71687 SLV FO 16 -0.02422 -1.69505 215 SLV FO 14 -0.02426 -1.69802 SLV FO 3 -0.02366 -1.65625 217 SLV FO 14 -0.02417 -1.69161 SLV FO 3 -0.02268 -1.58726 218 SLV FO 3 -0.02371 -1.6594 SLV FO 14 -0.02219 -1.55312 219 SLV FO 3 -0.02283 -1.59833 SLV FO 14 -0.02187 -1.53105 220 SLV FO 3 -0.0225 -1.57474 SLV FO 14 -0.02174 -1.52187 221 SLV FO 11 -0.02159 -1.51101 SLV FO 6 -0.02079 -1.45541 222 SLV FO 7 -0.01982 -1.38737 SLV FO 10 -0.0181 -1.26706 223 SLV FO 7 -0.01931 -1.35165 SLV FO 10 -0.0176 -1.2323 225 SLV FO 11 -0.01881 -1.31672 SLV FO 6 -0.01708 -1.19553 226 SLV FO 7 -0.01918 -1.34242 SLV FO 10 -0.01849 -1.29455 227 SLV FO 11 -0.01713 -1.19921 SLV FO 6 -0.01438 -1.00665 228 SLV FO 11 -0.01695 -1.18668 SLV FO 6 -0.01411 -0.98788 230 SLV FO 11 -0.01677 -1.17403 SLV FO 6 -0.01384 -0.96898 231 SLV FO 11 -0.01429 -1.00014 SLV FO 6 -0.01224 -0.85713 232 SLV FO 11 -0.01286 -0.9005 SLV FO 6 -0.0115 -0.80531 234 SLV FO 11 -0.01143 -0.80032 SLV FO 6 -0.01076 -0.75294 235 SLV FO 11 -0.01094 -0.76595 SLV FO 6 -0.0108 -0.7562 236 SLV FO 11 -0.01199 -0.83899 SLV FO 6 -0.01166 -0.81603 238 SLV FO 11 -0.01302 -0.91145 SLV FO 6 -0.0125 -0.87523 239 SLV FO 11 -0.01734 -1.21409 SLV FO 6 -0.01584 -1.10849 240 SLV FO 11 -0.02014 -1.40955 SLV FO 6 -0.01799 -1.25943 242 SLV FO 11 -0.02293 -1.60476 SLV FO 6 -0.02014 -1.41013 243 SLV FO 2 -0.01095 -0.76643 SLV FO 15 -0.01063 -0.74417 244 SLV FO 16 -0.00016 -0.01141 SLV FO 1 -0.00011 -0.00742 245 SLV FO 3 -0.00086 -0.06032 SLV FO 14 -0.00086 -0.05996 246 SLV FO 3 -0.00005 -0.00378 SLV FO 14 -0.00005 -0.00365 247 SLV FO 14 -0.01382 -0.96734 SLV FO 3 -0.01379 -0.96523 248 SLV FO 3 0.00022 0.01523 SLV FO 14 0.00035 0.02465 249 SLV FO 3 -0.00793 -0.55527 SLV FO 14 -0.00757 -0.53019 250 SLV FO 14 -0.00042 -0.02932 SLV FO 3 -0.00034 -0.02365 251 SLV FO 2 0.00003 0.00241 SLV FO 15 0.00005 0.0033 252 SLV FO 15 -0.01535 -1.07439 SLV FO 2 -0.01521 -1.06497 253 SLV FO 14 -0.00163 -0.1144 SLV FO 3 -0.00136 -0.09506 254 SLV FO 6 -0.00328 -0.22945 SLV FO 11 -0.0029 -0.20284 255 SLV FO 1 -0.01779 -1.24495 SLV FO 16 -0.01212 -0.84824 256 SLV FO 6 -0.01954 -1.36804 SLV FO 11 -0.01774 -1.24213 257 SLV FO 14 -0.02511 -1.75759 SLV FO 3 -0.01904 -1.33306 258 SLV FO 1 -0.01467 -1.02723 SLV FO 16 -0.00774 -0.54215 259 SLV FO 6 -0.01673 -1.17118 SLV FO 11 -0.01454 -1.01803


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 260 SLV FO 6 -0.01701 -1.19063 SLV FO 11 -0.01487 -1.04058 261 SLV FO 14 -0.02327 -1.62882 SLV FO 3 -0.01655 -1.15869 262 SLV FO 1 -0.01479 -1.03544 SLV FO 16 -0.00793 -0.55541 264 SLV FO 1 -0.01491 -1.04336 SLV FO 16 -0.00812 -0.56848 265 SLV FO 1 -0.01639 -1.14722 SLV FO 16 -0.01058 -0.74088 266 SLV FO 3 -0.01518 -1.06274 SLV FO 14 -0.00879 -0.61501 267 SLV FO 16 -0.02113 -1.47942 SLV FO 1 -0.01702 -1.19133 268 SLV FO 6 -0.019 -1.33027 SLV FO 11 -0.01506 -1.05405 269 SLV FO 5 -0.01332 -0.93226 SLV FO 12 -0.01151 -0.80574 270 SLV FO 15 -0.01755 -1.22868 SLV FO 2 -0.01408 -0.98563 271 SLV FO 16 -0.01572 -1.10068 SLV FO 1 -0.01355 -0.94853 272 SLV FO 1 -0.01287 -0.90069 SLV FO 16 -0.01208 -0.84537 273 SLV FO 14 -0.01571 -1.09936 SLV FO 3 -0.01372 -0.96051 275 SLV FO 1 -0.01853 -1.29739 SLV FO 16 -0.0171 -1.1968 276 SLV FO 14 -0.01597 -1.11808 SLV FO 3 -0.01358 -0.95089 277 SLV FO 14 -0.02482 -1.73755 SLV FO 3 -0.01859 -1.30112 278 SLV FO 10 -0.01759 -1.23139 SLV FO 7 -0.01349 -0.94454 279 SLV FO 7 -0.01319 -0.92362 SLV FO 10 -0.01143 -0.80036 280 SLV FO 7 -0.01951 -1.36545 SLV FO 10 -0.01561 -1.09276 281 SLV FO 14 -0.01738 -1.21672 SLV FO 3 -0.01336 -0.93522 282 SLV FO 1 -0.01384 -0.96846 SLV FO 16 -0.00821 -0.57501 283 SLV FO 3 -0.01413 -0.98923 SLV FO 14 -0.00769 -0.53847 284 SLV FO 3 -0.01387 -0.97103 SLV FO 14 -0.00732 -0.51236 286 SLV FO 1 -0.01322 -0.92537 SLV FO 16 -0.00827 -0.57896 287 SLV FO 7 -0.01323 -0.92631 SLV FO 10 -0.01273 -0.89085 288 SLV FO 16 -0.01729 -1.2103 SLV FO 1 -0.01264 -0.88457 289 SLV FO 3 -0.01375 -0.96245 SLV FO 14 -0.00714 -0.49996 290 SLV FO 7 -0.01515 -1.06022 SLV FO 10 -0.01389 -0.97241 291 SLV FO 16 -0.02122 -1.48568 SLV FO 1 -0.01554 -1.08798 292 SLV FO 16 -0.01731 -1.21191 SLV FO 1 -0.01254 -0.8779 293 SLV FO 3 -0.01361 -0.95248 SLV FO 14 -0.00694 -0.48602 294 SLV FO 3 -0.01316 -0.92139 SLV FO 14 -0.00823 -0.57641 295 SLV FO 16 -0.01592 -1.11413 SLV FO 1 -0.01246 -0.87218 296 SLV FO 3 -0.01337 -0.93593 SLV FO 14 -0.00874 -0.61196 297 SLV FO 16 -0.0157 -1.09916 SLV FO 1 -0.01312 -0.91851 298 SLV FO 3 -0.01425 -0.99724 SLV FO 14 -0.01084 -0.75857 299 SLV FO 3 -0.01266 -0.88634 SLV FO 14 -0.0077 -0.53917 300 SLV FO 3 -0.01264 -0.88457 SLV FO 14 -0.00815 -0.57039 302 SLV FO 3 -0.01261 -0.88274 SLV FO 14 -0.00859 -0.60155 303 SLV FO 7 -0.01106 -0.7739 SLV FO 10 -0.00864 -0.60505 304 SLV FO 12 -0.00951 -0.66601 SLV FO 5 -0.0083 -0.58125 305 SLV FO 16 -0.00952 -0.66608 SLV FO 1 -0.00638 -0.4467 306 SLV FO 16 -0.01162 -0.81368 SLV FO 1 -0.00876 -0.6135 307 SLV FO 16 -0.01355 -0.94851 SLV FO 1 -0.01127 -0.78873 309 SLV FO 12 -0.01549 -1.08465 SLV FO 5 -0.01374 -0.96209 310 SLV FO 3 -0.01511 -1.05763 SLV FO 14 -0.01291 -0.90392 311 SLV FO 3 -0.01326 -0.92786 SLV FO 14 -0.01057 -0.73961 313 SLV FO 3 -0.0114 -0.79792 SLV FO 14 -0.00821 -0.57494 314 SLV FO 3 -0.01008 -0.70572 SLV FO 14 -0.00683 -0.47794 315 SLV FO 7 -0.01153 -0.80698 SLV FO 10 -0.01036 -0.72552 316 SLV FO 15 -0.01471 -1.02945 SLV FO 2 -0.01213 -0.84899 317 SLV FO 16 -0.01746 -1.22227 SLV FO 1 -0.01328 -0.92982 318 SLV FO 16 -0.0182 -1.27411 SLV FO 1 -0.0134 -0.93819 320 SLV FO 16 -0.01894 -1.32584 SLV FO 1 -0.01352 -0.94643

8.4 Pressioni terreno in SLE/SLD



da -2.25 a -2 daN/cm2

da 0 a 0.25

da -2 a -1.75

da -1.75 a -1.5

da -1.5 a -1.25

da -1.25 a -1

da -1 a -0.75

da -0.75 a -0.5

da -0.5 a -0.25

da -0.25 a 0

Immagine: rappresentazione in pianta delle massime compressioni sul terreno in famiglie SLE/SLD.




Compressione estrema massima -2.134 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLE rara 3. Spostamento estremo minimo -0.03049 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLE rara 3. Spostamento estremo massimo 0.00037 al nodo di indice 248, di coordinate x = 30636, y = 19255, z = -45, nel contesto SLE rara 5.

Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 3 SLD 1 -0.0144 -1.0083 SLD 16 -0.01184 -0.82912 4 SLD 5 -0.01469 -1.02837 SLD 12 -0.01257 -0.8797 5 SLD 5 -0.01497 -1.04816 SLD 12 -0.01326 -0.92823 6 SLD 5 -0.0172 -1.20374 SLD 12 -0.01532 -1.07252 7 SLD 5 -0.01738 -1.21667 SLD 12 -0.01552 -1.08657 8 SLD 5 -0.01767 -1.23722 SLD 12 -0.01584 -1.10914 10 SLD 5 -0.01814 -1.26986 SLD 12 -0.01636 -1.14495 11 SLE RA 5 -0.01374 -0.962 SLD 12 -0.0126 -0.88212 12 SLE RA 3 -0.01549 -1.08436 SLD 12 -0.01414 -0.99009 14 SLE RA 3 -0.01723 -1.20609 SLD 8 -0.01568 -1.09736 15 SLE RA 5 -0.02126 -1.48805 SLD 8 -0.01917 -1.34197 16 SLE RA 3 -0.02166 -1.51613 SLD 8 -0.01951 -1.36554 18 SLE RA 3 -0.02203 -1.5421 SLD 8 -0.01982 -1.38723 19 SLE RA 3 -0.01847 -1.29306 SLD 8 -0.01673 -1.17089 20 SLE RA 5 -0.01672 -1.1705 SLD 8 -0.0152 -1.06366 22 SLE RA 3 -0.01496 -1.04731 SLD 8 -0.01365 -0.95584 23 SLE RA 5 -0.02307 -1.61462 SLD 8 -0.02071 -1.44971 24 SLE RA 5 -0.0237 -1.65935 SLD 4 -0.02117 -1.48168 25 SLE RA 5 -0.02382 -1.66757 SLD 4 -0.02123 -1.4859 26 SLD 13 -0.02445 -1.71175 SLD 4 -0.02152 -1.5061 27 SLE RA 5 -0.02263 -1.58391 SLD 15 -0.02 -1.39975 28 SLE RA 3 -0.02223 -1.55616 SLD 12 -0.02022 -1.41554


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 30 SLD 13 -0.0216 -1.51179 SLD 4 -0.019 -1.33006 31 SLD 2 -0.01706 -1.19397 SLD 15 -0.01415 -0.99046 32 SLD 2 -0.01733 -1.21289 SLD 15 -0.01505 -1.05333 33 SLD 6 -0.01751 -1.22588 SLD 11 -0.01535 -1.07416 34 SLD 6 -0.01777 -1.24375 SLD 11 -0.01571 -1.09952 35 SLE RA 5 -0.01587 -1.1108 SLD 11 -0.01433 -1.00309 36 SLE RA 3 -0.01456 -1.01892 SLD 11 -0.01326 -0.92787 38 SLE RA 5 -0.01323 -0.92603 SLD 7 -0.01213 -0.84876 39 SLD 13 -0.02107 -1.47469 SLD 4 -0.0186 -1.30234 40 SLD 13 -0.02159 -1.51159 SLD 4 -0.01878 -1.31492 42 SLD 13 -0.02212 -1.54816 SLD 4 -0.01896 -1.32717 43 SLD 1 -0.01439 -1.00716 SLD 16 -0.01253 -0.87714 44 SLE RA 5 -0.02066 -1.44592 SLD 15 -0.01848 -1.29364 45 SLE RA 5 -0.02259 -1.58128 SLE RA 1 -0.02093 -1.46539 46 SLD 13 -0.02443 -1.70985 SLD 4 -0.0217 -1.51869 47 SLD 4 -0.01455 -1.01816 SLD 13 -0.01273 -0.89133 48 SLD 2 -0.01525 -1.06733 SLD 15 -0.01333 -0.93342 49 SLE RA 3 -0.01875 -1.31267 SLD 13 -0.01732 -1.21214 50 SLE RA 3 -0.02465 -1.72526 SLE RA 1 -0.02289 -1.60247 51 SLE RA 3 -0.02808 -1.96531 SLD 4 -0.02519 -1.76311 52 SLE RA 5 -0.0272 -1.9038 SLE RA 1 -0.02506 -1.75447 53 SLE RA 3 -0.02168 -1.51789 SLD 13 -0.01944 -1.36111 54 SLE RA 3 -0.0251 -1.75681 SLD 4 -0.02245 -1.57165 55 SLD 4 -0.01509 -1.05655 SLD 13 -0.0131 -0.91666 56 SLD 4 -0.01502 -1.05133 SLD 13 -0.01296 -0.90723 57 SLD 4 -0.01665 -1.1653 SLD 13 -0.01505 -1.05371 58 SLE RA 3 -0.01852 -1.29637 SLD 13 -0.01707 -1.19456 59 SLD 4 -0.01492 -1.04451 SLD 13 -0.0128 -0.89585 60 SLD 4 -0.01345 -0.94149 SLD 13 -0.01179 -0.82553 61 SLD 4 -0.01224 -0.85703 SLD 13 -0.01073 -0.75117 62 SLD 4 -0.01101 -0.77098 SLD 13 -0.00964 -0.67511 63 SLD 4 -0.01019 -0.71322 SLD 13 -0.00854 -0.59802 64 SLD 4 -0.00991 -0.69375 SLD 13 -0.00802 -0.56115 66 SLD 4 -0.00963 -0.67392 SLD 13 -0.00748 -0.52394 67 SLD 4 -0.01057 -0.7397 SLD 13 -0.00929 -0.65058 68 SLE RA 3 -0.01174 -0.82189 SLD 5 -0.01085 -0.75923 69 SLD 8 -0.01537 -1.07569 SLD 9 -0.01359 -0.95101 70 SLD 8 -0.01468 -1.02745 SLD 9 -0.01265 -0.88546 71 SLD 8 -0.01512 -1.05844 SLD 9 -0.01316 -0.92117 73 SLD 8 -0.01555 -1.08875 SLD 9 -0.01366 -0.95624 74 SLE RA 5 -0.01322 -0.9255 SLD 9 -0.01209 -0.84638 75 SLE RA 3 -0.01508 -1.05565 SLD 5 -0.01374 -0.96197 77 SLE RA 5 -0.01693 -1.18517 SLD 5 -0.01538 -1.0767 78 SLE RA 3 -0.02097 -1.46796 SLD 5 -0.0189 -1.32272 79 SLE RA 5 -0.02137 -1.49597 SLD 5 -0.01924 -1.34707 81 SLE RA 3 -0.02174 -1.52192 SLD 5 -0.01957 -1.36959 82 SLE RA 3 -0.01831 -1.28191 SLD 5 -0.01659 -1.1616 83 SLE RA 3 -0.01662 -1.16348 SLD 5 -0.01511 -1.05773 85 SLE RA 3 -0.01492 -1.04441 SLD 5 -0.01362 -0.95327 86 SLE RA 5 -0.02316 -1.6212 SLD 1 -0.02078 -1.45477 87 SLE RA 3 -0.02376 -1.6633 SLD 2 -0.02117 -1.48222 88 SLE RA 5 -0.02388 -1.67158 SLD 2 -0.02125 -1.48719 89 SLE RA 5 -0.02428 -1.69962 SLD 2 -0.02147 -1.50318 90 SLE RA 5 -0.01615 -1.13024 SLD 5 -0.01479 -1.03545 91 SLE RA 3 -0.01821 -1.27436 SLD 9 -0.01657 -1.15977 93 SLE RA 3 -0.02025 -1.41785 SLD 9 -0.01833 -1.28322 94 SLE RA 3 -0.0248 -1.73633 SLD 9 -0.02235 -1.5647 95 SLE RA 5 -0.02469 -1.72805 SLD 5 -0.02233 -1.56326 97 SLE RA 3 -0.02453 -1.71728 SLD 6 -0.02209 -1.54614 98 SLE RA 3 -0.01989 -1.39214 SLD 6 -0.01795 -1.25655 99 SLE RA 5 -0.01713 -1.19905 SLD 6 -0.01554 -1.08815 101 SLE RA 5 -0.01436 -1.00498 SLD 10 -0.01311 -0.91746 102 SLD 8 -0.02017 -1.41165 SLD 9 -0.01767 -1.23713 103 SLE RA 3 -0.02032 -1.42224 SLD 9 -0.01789 -1.25263 104 SLE RA 3 -0.02036 -1.42554 SLD 10 -0.01795 -1.25659 106 SLE RA 5 -0.02059 -1.44116 SLD 10 -0.01821 -1.27474 107 SLE RA 5 -0.01759 -1.23099 SLD 10 -0.01581 -1.10667 108 SLE RA 3 -0.01561 -1.09286 SLD 10 -0.01413 -0.98937 110 SLE RA 3 -0.01363 -0.95378 SLD 10 -0.01245 -0.87117 111 SLE RA 5 -0.02083 -1.45819 SLD 6 -0.01848 -1.29362 112 SLD 11 -0.02121 -1.48485 SLD 6 -0.01878 -1.31476 114 SLD 11 -0.02161 -1.51295 SLD 6 -0.01908 -1.33541 115 SLE RA 5 -0.00601 -0.42044 SLE RA 1 -0.00563 -0.3944 116 SLD 2 -0.00428 -0.29978 SLD 15 -0.00382 -0.26772 117 SLE RA 5 -0.01229 -0.8606 SLE RA 1 -0.01097 -0.76769 118 SLE RA 3 -0.00146 -0.10235 SLE RA 1 -0.00143 -0.10017 119 SLE RA 3 -0.00151 -0.10544 SLD 10 -0.00147 -0.10276 120 SLE RA 3 -0.00221 -0.15446 SLE RA 1 -0.00213 -0.14886 121 SLE RA 3 -0.00291 -0.2035 SLE RA 1 -0.0027 -0.18877 122 SLE RA 5 -0.01884 -1.31864 SLE RA 1 -0.0165 -1.15501 123 SLE RA 3 -0.02155 -1.50873 SLE RA 1 -0.01878 -1.31486 124 SLE RA 3 -0.00908 -0.63537 SLE RA 1 -0.00825 -0.5774 125 SLE RA 3 -0.00292 -0.20461 SLE RA 1 -0.00271 -0.18978 126 SLE RA 5 -0.00169 -0.11817 SLD 12 -0.00163 -0.11424 127 SLE RA 5 -0.00152 -0.10658 SLE RA 1 -0.00148 -0.1038 128 SLE RA 3 -0.00218 -0.15283 SLE RA 1 -0.00211 -0.14737 129 SLE RA 3 -0.01237 -0.86582 SLE RA 1 -0.01103 -0.77244 130 SLE RA 5 -0.00413 -0.28934 SLD 13 -0.00377 -0.26418 131 SLD 5 -0.01504 -1.05256 SLD 12 -0.01356 -0.94949 133 SLE RA 5 -0.01701 -1.19091 SLD 12 -0.0154 -1.07776 135 SLE RA 3 -0.01906 -1.33454 SLD 12 -0.01721 -1.20479 136 SLE RA 5 -0.02673 -1.87123 SLD 16 -0.02413 -1.6888 137 SLE RA 5 -0.02869 -2.00841 SLE RA 1 -0.02636 -1.84527 138 SLE RA 3 -0.02892 -2.02442 SLE RA 1 -0.02657 -1.85955 139 SLE RA 3 -0.03049 -2.134 SLE RA 1 -0.02796 -1.95724 140 SLE RA 5 -0.02965 -2.07535 SLE RA 1 -0.02719 -1.90353 141 SLE RA 3 -0.02983 -2.08793 SLE RA 1 -0.02736 -1.91534 142 SLE RA 3 -0.02985 -2.08958 SLE RA 1 -0.02738 -1.91691 143 SLE RA 3 -0.02992 -2.09454 SLE RA 1 -0.02745 -1.92184 144 SLE RA 3 -0.03018 -2.11259 SLE RA 1 -0.02769 -1.93819 145 SLE RA 3 -0.02961 -2.07296 SLE RA 1 -0.02717 -1.90192 147 SLE RA 3 -0.02889 -2.02222 SLE RA 1 -0.02651 -1.85553 148 SLE RA 3 -0.02798 -1.95868 SLD 15 -0.02563 -1.79392



Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 149 SLE RA 5 -0.0268 -1.87634 SLD 15 -0.0247 -1.72919 150 SLE RA 3 -0.02635 -1.8447 SLE RA 1 -0.02431 -1.70197 151 SLE RA 5 -0.0246 -1.72171 SLD 11 -0.02272 -1.59022 152 SLE RA 5 -0.02072 -1.4502 SLD 11 -0.01872 -1.31057 153 SLE RA 5 -0.01998 -1.3986 SLD 11 -0.01812 -1.26814 155 SLE RA 3 -0.01963 -1.37378 SLD 11 -0.01782 -1.24769 156 SLE RA 3 -0.01921 -1.34463 SLD 11 -0.01748 -1.22369 157 SLE RA 5 -0.0164 -1.14793 SLD 11 -0.01505 -1.05382 158 SLE RA 3 -0.01425 -0.99751 SLD 11 -0.01314 -0.92002 160 SLE RA 3 -0.01209 -0.84603 SLD 7 -0.0112 -0.78416 161 SLE RA 3 -0.01407 -0.98522 SLD 7 -0.0126 -0.88193 162 SLD 10 -0.01369 -0.95847 SLD 7 -0.01221 -0.85443 164 SLD 14 -0.0134 -0.9382 SLD 3 -0.01172 -0.82025 165 SLE RA 3 -0.00649 -0.45426 SLE RA 1 -0.00607 -0.42523 166 SLD 1 -0.00851 -0.59567 SLD 16 -0.00728 -0.50927 167 SLE RA 5 -0.00863 -0.60416 SLD 12 -0.00821 -0.57464 168 SLD 13 -0.0094 -0.65773 SLD 4 -0.00847 -0.59272 169 SLE RA 5 -0.01502 -1.05136 SLD 12 -0.01379 -0.9655 170 SLD 1 -0.00894 -0.62602 SLD 16 -0.00785 -0.54932 172 SLD 1 -0.00937 -0.65602 SLD 16 -0.00841 -0.58902 173 SLD 5 -0.00987 -0.69078 SLD 12 -0.0089 -0.62289 174 SLD 14 -0.01504 -1.05308 SLD 3 -0.01304 -0.9125 175 SLD 5 -0.00947 -0.66281 SLD 12 -0.00885 -0.61925 176 SLE RA 3 -0.01537 -1.07607 SLD 12 -0.01456 -1.01952 177 SLE RA 5 -0.02043 -1.42998 SLD 15 -0.01907 -1.33493 178 SLE RA 3 -0.00918 -0.64276 SLD 8 -0.00876 -0.61304 179 SLE RA 5 -0.00893 -0.62475 SLD 8 -0.00844 -0.59098 180 SLE RA 5 -0.02071 -1.44992 SLE RA 1 -0.01946 -1.36192 181 SLE RA 5 -0.0182 -1.27404 SLD 2 -0.01682 -1.17764 182 SLD 15 -0.01601 -1.12101 SLD 2 -0.01346 -0.94235 183 SLE RA 3 -0.01551 -1.08587 SLE RA 1 -0.01481 -1.03667 184 SLE RA 3 -0.00912 -0.63861 SLD 12 -0.0086 -0.60203 185 SLE RA 3 -0.00554 -0.38762 SLD 4 -0.00534 -0.37392 186 SLE RA 5 -0.0155 -1.08492 SLE RA 1 -0.0148 -1.03601 187 SLD 15 -0.01618 -1.13243 SLD 2 -0.01351 -0.94586 188 SLD 5 -0.00921 -0.64487 SLD 12 -0.00867 -0.6068 189 SLD 5 -0.00955 -0.66863 SLD 12 -0.00886 -0.62004 190 SLE RA 3 -0.01614 -1.12975 SLD 3 -0.01461 -1.02277 191 SLE RA 3 -0.02091 -1.46358 SLE RA 1 -0.01967 -1.37696 192 SLE RA 3 -0.01525 -1.06782 SLD 9 -0.01444 -1.01066 193 SLE RA 3 -0.02085 -1.45957 SLE RA 1 -0.01962 -1.37343 194 SLD 5 -0.01015 -0.71031 SLD 12 -0.00923 -0.64618 195 SLE RA 5 -0.01596 -1.1175 SLE RA 1 -0.01463 -1.0242 196 SLD 4 -0.01095 -0.76663 SLD 13 -0.00997 -0.6977 197 SLE RA 3 -0.01569 -1.0985 SLE RA 1 -0.01432 -1.00258 198 SLE RA 5 -0.01714 -1.19947 SLD 11 -0.01545 -1.08183 199 SLD 8 -0.0123 -0.86111 SLD 9 -0.00996 -0.69738 200 SLD 8 -0.01135 -0.79436 SLD 9 -0.00956 -0.6692 201 SLD 12 -0.01059 -0.7411 SLD 5 -0.00895 -0.6264 202 SLD 8 -0.01496 -1.04732 SLD 9 -0.01331 -0.93165 204 SLD 8 -0.01687 -1.18107 SLD 9 -0.01514 -1.05965 205 SLD 8 -0.01877 -1.31399 SLD 9 -0.01695 -1.18662 206 SLE RA 5 -0.02436 -1.70488 SLD 13 -0.02215 -1.55049 207 SLE RA 3 -0.02563 -1.7939 SLD 13 -0.02385 -1.66972 208 SLE RA 5 -0.02577 -1.80414 SLE RA 1 -0.024 -1.67989 209 SLE RA 3 -0.02676 -1.87295 SLE RA 1 -0.02487 -1.74083 210 SLE RA 3 -0.02529 -1.77048 SLD 16 -0.02339 -1.63718 211 SLE RA 3 -0.02543 -1.78015 SLE RA 1 -0.02368 -1.65754 212 SLE RA 3 -0.02545 -1.78137 SLE RA 1 -0.0237 -1.65879 213 SLE RA 5 -0.02549 -1.78448 SLE RA 1 -0.02375 -1.66241 214 SLE RA 5 -0.02573 -1.80091 SLE RA 1 -0.02396 -1.67748 215 SLE RA 3 -0.02529 -1.7706 SLE RA 1 -0.02356 -1.6491 217 SLE RA 3 -0.02473 -1.73088 SLD 3 -0.02289 -1.60218 218 SLE RA 5 -0.02419 -1.69335 SLD 14 -0.0224 -1.56832 219 SLE RA 3 -0.02353 -1.64715 SLE RA 1 -0.022 -1.53995 220 SLE RA 3 -0.02327 -1.629 SLE RA 1 -0.02177 -1.5241 221 SLE RA 3 -0.02224 -1.55707 SLE RA 1 -0.02087 -1.46105 222 SLE RA 3 -0.01981 -1.38663 SLD 10 -0.01835 -1.28416 223 SLE RA 3 -0.01929 -1.35003 SLD 10 -0.01785 -1.24926 225 SLE RA 5 -0.01875 -1.3128 SLD 6 -0.01732 -1.21275 226 SLE RA 3 -0.02025 -1.41763 SLE RA 1 -0.01841 -1.28874 227 SLD 11 -0.01674 -1.17185 SLD 6 -0.01477 -1.03401 228 SLD 11 -0.01655 -1.15844 SLD 6 -0.01452 -1.01612 230 SLD 11 -0.01636 -1.1449 SLD 6 -0.01426 -0.99812 231 SLD 11 -0.014 -0.97982 SLD 6 -0.01253 -0.87745 232 SLE RA 3 -0.01275 -0.89268 SLD 6 -0.0117 -0.81883 234 SLE RA 5 -0.01164 -0.81453 SLD 6 -0.01085 -0.75967 235 SLE RA 3 -0.01148 -0.80373 SLE RA 1 -0.01069 -0.74828 236 SLE RA 5 -0.01254 -0.8776 SLE RA 1 -0.01161 -0.81248 238 SLE RA 3 -0.01358 -0.95083 SLE RA 1 -0.01252 -0.87609 239 SLE RA 5 -0.01778 -1.24463 SLD 6 -0.01605 -1.12353 240 SLE RA 5 -0.02048 -1.43361 SLD 6 -0.0183 -1.2808 242 SLE RA 5 -0.02318 -1.62234 SLD 6 -0.02054 -1.43785 243 SLE RA 3 -0.01167 -0.81716 SLE RA 1 -0.01052 -0.73675 244 SLD 16 -0.00015 -0.01084 SLE RA 3 -0.00008 -0.00538 245 SLD 3 -0.00086 -0.06026 SLE RA 3 -0.00086 -0.05993 246 SLE RA 1 -0.00008 -0.00547 SLE RA 3 0.00003 0.00213 247 SLE RA 3 -0.01512 -1.05868 SLE RA 1 -0.01341 -0.93857 248 SLD 3 0.00024 0.01659 SLE RA 5 0.00037 0.02624 249 SLE RA 5 -0.00836 -0.58502 SLE RA 1 -0.00757 -0.53004 250 SLD 14 -0.00041 -0.0285 SLE RA 3 -0.00034 -0.02414 251 SLE RA 1 0.00001 0.00103 SLE RA 3 0.00013 0.00894 252 SLE RA 5 -0.01671 -1.16975 SLE RA 1 -0.01485 -1.03966 253 SLD 14 -0.00159 -0.11163 SLD 3 -0.0014 -0.09784 254 SLD 6 -0.00322 -0.22565 SLD 11 -0.00295 -0.20664 255 SLD 1 -0.01697 -1.18822 SLD 16 -0.01293 -0.90497 256 SLE RA 5 -0.01972 -1.38063 SLD 11 -0.018 -1.26004 257 SLD 14 -0.02424 -1.69675 SLD 3 -0.01991 -1.39389 258 SLD 1 -0.01368 -0.95787 SLD 16 -0.00874 -0.61151 259 SLD 6 -0.01642 -1.14931 SLD 11 -0.01486 -1.0399


Nodo Pressione minima Pressione massima Ind. Cont. uz Valore Cont. uz Valore 260 SLD 6 -0.0167 -1.16919 SLD 11 -0.01517 -1.06201 261 SLD 14 -0.0223 -1.56133 SLD 3 -0.01752 -1.22618 262 SLD 1 -0.01381 -0.9668 SLD 16 -0.00892 -0.62406 264 SLD 1 -0.01393 -0.97544 SLD 16 -0.00909 -0.63639 265 SLD 1 -0.01556 -1.08908 SLD 16 -0.01141 -0.79902 266 SLD 3 -0.01427 -0.9986 SLD 14 -0.0097 -0.67915 267 SLD 16 -0.02055 -1.43821 SLD 1 -0.01761 -1.23255 268 SLD 6 -0.01844 -1.2909 SLD 11 -0.01562 -1.09342 269 SLD 5 -0.01306 -0.91432 SLD 12 -0.01177 -0.82369 270 SLD 15 -0.01706 -1.194 SLD 2 -0.01458 -1.02031 271 SLE RA 5 -0.01567 -1.09704 SLD 1 -0.01386 -0.97025 272 SLE RA 3 -0.01309 -0.91602 SLD 16 -0.01219 -0.85329 273 SLE RA 3 -0.01574 -1.10195 SLD 3 -0.01401 -0.98039 275 SLE RA 5 -0.01868 -1.30759 SLD 16 -0.0173 -1.2112 276 SLE RA 3 -0.0158 -1.10603 SLD 3 -0.01393 -0.97487 277 SLD 14 -0.02393 -1.67501 SLD 3 -0.01948 -1.36365 278 SLD 10 -0.01701 -1.19042 SLD 7 -0.01408 -0.98551 279 SLD 7 -0.01294 -0.90607 SLD 10 -0.01168 -0.81791 280 SLD 7 -0.01895 -1.32649 SLD 10 -0.01617 -1.13172 281 SLD 14 -0.0168 -1.17633 SLD 3 -0.01394 -0.97561 282 SLD 1 -0.01303 -0.91213 SLD 16 -0.00902 -0.63134 283 SLD 3 -0.01321 -0.92458 SLD 14 -0.00862 -0.60312 284 SLD 3 -0.01293 -0.90524 SLD 14 -0.00826 -0.57815 286 SLD 1 -0.01251 -0.87574 SLD 16 -0.00898 -0.62859 287 SLE RA 3 -0.01356 -0.94914 SLD 10 -0.0128 -0.89591 288 SLD 16 -0.01662 -1.16365 SLD 1 -0.0133 -0.93122 289 SLD 3 -0.0128 -0.89611 SLD 14 -0.00809 -0.5663 290 SLE RA 5 -0.01507 -1.05499 SLD 10 -0.01407 -0.98496 291 SLD 16 -0.02041 -1.42878 SLD 1 -0.01636 -1.14487 292 SLD 16 -0.01663 -1.16408 SLD 1 -0.01322 -0.92573 293 SLD 3 -0.01265 -0.88557 SLD 14 -0.0079 -0.55293 294 SLD 3 -0.01246 -0.87193 SLD 14 -0.00894 -0.62587 295 SLD 16 -0.01542 -1.07949 SLD 1 -0.01295 -0.90681 296 SLD 3 -0.01271 -0.88945 SLD 14 -0.00941 -0.65845 297 SLD 16 -0.01533 -1.07333 SLD 1 -0.01349 -0.94434 298 SLD 3 -0.01376 -0.96298 SLD 14 -0.01133 -0.79283 299 SLD 3 -0.01195 -0.83652 SLD 14 -0.00841 -0.58899 300 SLD 3 -0.01199 -0.83949 SLD 14 -0.00879 -0.61547 302 SLD 3 -0.01203 -0.84239 SLD 14 -0.00917 -0.64189 303 SLD 7 -0.01071 -0.74978 SLD 10 -0.00899 -0.62918 304 SLD 12 -0.00934 -0.65399 SLD 5 -0.00848 -0.59327 305 SLD 16 -0.00907 -0.63465 SLD 1 -0.00683 -0.47813 306 SLD 16 -0.01121 -0.78501 SLD 1 -0.00917 -0.64217 307 SLD 16 -0.01322 -0.92566 SLD 1 -0.01159 -0.81158 309 SLE RA 5 -0.01535 -1.07422 SLD 5 -0.01399 -0.97949 310 SLD 3 -0.01479 -1.03554 SLD 14 -0.01323 -0.92601 311 SLD 3 -0.01287 -0.90082 SLD 14 -0.01095 -0.76665 313 SLD 3 -0.01094 -0.76591 SLD 14 -0.00867 -0.60695 314 SLD 3 -0.00961 -0.67302 SLD 14 -0.00729 -0.51063 315 SLD 7 -0.01136 -0.79532 SLD 10 -0.01053 -0.73718 316 SLD 15 -0.01434 -1.0037 SLD 2 -0.0125 -0.87474 317 SLD 16 -0.01686 -1.1805 SLD 1 -0.01388 -0.97158 318 SLD 16 -0.01752 -1.22612 SLD 1 -0.01409 -0.98619 320 SLD 16 -0.01817 -1.27161 SLD 1 -0.0143 -1.00066

8.5 Cedimenti fondazioni

Nodo: Nodo che interagisce col terreno.

Ind.: Indice del nodo. Spostamento nodale massimo: Situazione in cui si verifica lo spostamento massimo verticale nel nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento massimo con segno è quello con valore massimo lungo l'asse Z, dove valori positivi rappresentano spostamenti verso l'alto.

Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce lo spostamento. uz: Spostamento verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento è dotato di segno. [cm] Press.: Pressione sul terreno corrispondente allo spostamento. Valori positivi indicano trazione, valori negativi indicano compressione. [daN/cm2]

Spostamento nodale minimo: Situazione in cui si verifica lo spostamento minimo verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento minimo con segno è quello con valore minimo lungo l'asse Z, dove valori negativi rappresentano spostamenti verso il basso.

Cont.: Nome breve della condizione o combinazione di carico a cui si riferisce lo spostamento. uz: Spostamento verticale del nodo calcolato dal solutore ad elementi finiti. Lo spostamento è dotato di segno. [cm] Press.: Pressione sul terreno corrispondente allo spostamento. Valori positivi indicano trazione, valori negativi indicano compressione. [daN/cm2]

Cedimento elastico: Cedimento teorico elastico massimo. Cont.: Nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico elastico massimo. v.: Valore del cedimento teorico elastico massimo. [cm]

Cedimento edometrico: Cedimento teorico edometrico massimo. Cont.: Nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico edometrico massimo. v.: Valore del cedimento teorico edometrico massimo. [cm]

Cedimento di consolidazione: Cedimento teorico di consolidazione massimo. Cont.: Nome breve della combinazione di carico in cui è stato calcolato il cedimento teorico di consolidazione massimo. v.: Valore del cedimento teorico di consolidazione massimo. [cm]

Spostamento estremo minimo -0.03049 al nodo di indice 139, di coordinate x = 27876, y = 17630, z = -45, nel contesto SLE rara 3. Spostamento estremo massimo 0.00037 al nodo di indice 248, di coordinate x = 30636, y = 19255, z = -45, nel contesto SLE rara 5.

Nodo Spostamento nodale massimo Spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 3 SLD 16 -0.01184 -0.82912 SLD 1 -0.0144 -1.0083 4 SLD 12 -0.01257 -0.8797 SLD 5 -0.01469 -1.02837 5 SLD 12 -0.01326 -0.92823 SLD 5 -0.01497 -1.04816 6 SLD 12 -0.01532 -1.07252 SLD 5 -0.0172 -1.20374 7 SLD 12 -0.01552 -1.08657 SLD 5 -0.01738 -1.21667 8 SLD 12 -0.01584 -1.10914 SLD 5 -0.01767 -1.23722 10 SLD 12 -0.01636 -1.14495 SLD 5 -0.01814 -1.26986 11 SLD 12 -0.0126 -0.88212 SLE RA 5 -0.01374 -0.962 12 SLD 12 -0.01414 -0.99009 SLE RA 3 -0.01549 -1.08436



Nodo Spostamento nodale massimo Spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 14 SLD 8 -0.01568 -1.09736 SLE RA 3 -0.01723 -1.20609 15 SLD 8 -0.01917 -1.34197 SLE RA 5 -0.02126 -1.48805 16 SLD 8 -0.01951 -1.36554 SLE RA 3 -0.02166 -1.51613 18 SLD 8 -0.01982 -1.38723 SLE RA 3 -0.02203 -1.5421 19 SLD 8 -0.01673 -1.17089 SLE RA 3 -0.01847 -1.29306 20 SLD 8 -0.0152 -1.06366 SLE RA 5 -0.01672 -1.1705 22 SLD 8 -0.01365 -0.95584 SLE RA 3 -0.01496 -1.04731 23 SLD 8 -0.02071 -1.44971 SLE RA 5 -0.02307 -1.61462 24 SLD 4 -0.02117 -1.48168 SLE RA 5 -0.0237 -1.65935 25 SLD 4 -0.02123 -1.4859 SLE RA 5 -0.02382 -1.66757 26 SLD 4 -0.02152 -1.5061 SLD 13 -0.02445 -1.71175 27 SLD 15 -0.02 -1.39975 SLE RA 5 -0.02263 -1.58391 28 SLD 12 -0.02022 -1.41554 SLE RA 3 -0.02223 -1.55616 30 SLD 4 -0.019 -1.33006 SLD 13 -0.0216 -1.51179 31 SLD 15 -0.01415 -0.99046 SLD 2 -0.01706 -1.19397 32 SLD 15 -0.01505 -1.05333 SLD 2 -0.01733 -1.21289 33 SLD 11 -0.01535 -1.07416 SLD 6 -0.01751 -1.22588 34 SLD 11 -0.01571 -1.09952 SLD 6 -0.01777 -1.24375 35 SLD 11 -0.01433 -1.00309 SLE RA 5 -0.01587 -1.1108 36 SLD 11 -0.01326 -0.92787 SLE RA 3 -0.01456 -1.01892 38 SLD 7 -0.01213 -0.84876 SLE RA 5 -0.01323 -0.92603 39 SLD 4 -0.0186 -1.30234 SLD 13 -0.02107 -1.47469 40 SLD 4 -0.01878 -1.31492 SLD 13 -0.02159 -1.51159 42 SLD 4 -0.01896 -1.32717 SLD 13 -0.02212 -1.54816 43 SLD 16 -0.01253 -0.87714 SLD 1 -0.01439 -1.00716 44 SLD 15 -0.01848 -1.29364 SLE RA 5 -0.02066 -1.44592 45 SLE RA 1 -0.02093 -1.46539 SLE RA 5 -0.02259 -1.58128 46 SLD 4 -0.0217 -1.51869 SLD 13 -0.02443 -1.70985 47 SLD 13 -0.01273 -0.89133 SLD 4 -0.01455 -1.01816 48 SLD 15 -0.01333 -0.93342 SLD 2 -0.01525 -1.06733 49 SLD 13 -0.01732 -1.21214 SLE RA 3 -0.01875 -1.31267 50 SLE RA 1 -0.02289 -1.60247 SLE RA 3 -0.02465 -1.72526 51 SLD 4 -0.02519 -1.76311 SLE RA 3 -0.02808 -1.96531 52 SLE RA 1 -0.02506 -1.75447 SLE RA 5 -0.0272 -1.9038 53 SLD 13 -0.01944 -1.36111 SLE RA 3 -0.02168 -1.51789 54 SLD 4 -0.02245 -1.57165 SLE RA 3 -0.0251 -1.75681 55 SLD 13 -0.0131 -0.91666 SLD 4 -0.01509 -1.05655 56 SLD 13 -0.01296 -0.90723 SLD 4 -0.01502 -1.05133 57 SLD 13 -0.01505 -1.05371 SLD 4 -0.01665 -1.1653 58 SLD 13 -0.01707 -1.19456 SLE RA 3 -0.01852 -1.29637 59 SLD 13 -0.0128 -0.89585 SLD 4 -0.01492 -1.04451 60 SLD 13 -0.01179 -0.82553 SLD 4 -0.01345 -0.94149 61 SLD 13 -0.01073 -0.75117 SLD 4 -0.01224 -0.85703 62 SLD 13 -0.00964 -0.67511 SLD 4 -0.01101 -0.77098 63 SLD 13 -0.00854 -0.59802 SLD 4 -0.01019 -0.71322 64 SLD 13 -0.00802 -0.56115 SLD 4 -0.00991 -0.69375 66 SLD 13 -0.00748 -0.52394 SLD 4 -0.00963 -0.67392 67 SLD 13 -0.00929 -0.65058 SLD 4 -0.01057 -0.7397 68 SLD 5 -0.01085 -0.75923 SLE RA 3 -0.01174 -0.82189 69 SLD 9 -0.01359 -0.95101 SLD 8 -0.01537 -1.07569 70 SLD 9 -0.01265 -0.88546 SLD 8 -0.01468 -1.02745 71 SLD 9 -0.01316 -0.92117 SLD 8 -0.01512 -1.05844 73 SLD 9 -0.01366 -0.95624 SLD 8 -0.01555 -1.08875 74 SLD 9 -0.01209 -0.84638 SLE RA 5 -0.01322 -0.9255 75 SLD 5 -0.01374 -0.96197 SLE RA 3 -0.01508 -1.05565 77 SLD 5 -0.01538 -1.0767 SLE RA 5 -0.01693 -1.18517 78 SLD 5 -0.0189 -1.32272 SLE RA 3 -0.02097 -1.46796 79 SLD 5 -0.01924 -1.34707 SLE RA 5 -0.02137 -1.49597 81 SLD 5 -0.01957 -1.36959 SLE RA 3 -0.02174 -1.52192 82 SLD 5 -0.01659 -1.1616 SLE RA 3 -0.01831 -1.28191 83 SLD 5 -0.01511 -1.05773 SLE RA 3 -0.01662 -1.16348 85 SLD 5 -0.01362 -0.95327 SLE RA 3 -0.01492 -1.04441 86 SLD 1 -0.02078 -1.45477 SLE RA 5 -0.02316 -1.6212 87 SLD 2 -0.02117 -1.48222 SLE RA 3 -0.02376 -1.6633 88 SLD 2 -0.02125 -1.48719 SLE RA 5 -0.02388 -1.67158 89 SLD 2 -0.02147 -1.50318 SLE RA 5 -0.02428 -1.69962 90 SLD 5 -0.01479 -1.03545 SLE RA 5 -0.01615 -1.13024 91 SLD 9 -0.01657 -1.15977 SLE RA 3 -0.01821 -1.27436 93 SLD 9 -0.01833 -1.28322 SLE RA 3 -0.02025 -1.41785 94 SLD 9 -0.02235 -1.5647 SLE RA 3 -0.0248 -1.73633 95 SLD 5 -0.02233 -1.56326 SLE RA 5 -0.02469 -1.72805 97 SLD 6 -0.02209 -1.54614 SLE RA 3 -0.02453 -1.71728 98 SLD 6 -0.01795 -1.25655 SLE RA 3 -0.01989 -1.39214 99 SLD 6 -0.01554 -1.08815 SLE RA 5 -0.01713 -1.19905 101 SLD 10 -0.01311 -0.91746 SLE RA 5 -0.01436 -1.00498 102 SLD 9 -0.01767 -1.23713 SLD 8 -0.02017 -1.41165 103 SLD 9 -0.01789 -1.25263 SLE RA 3 -0.02032 -1.42224 104 SLD 10 -0.01795 -1.25659 SLE RA 3 -0.02036 -1.42554 106 SLD 10 -0.01821 -1.27474 SLE RA 5 -0.02059 -1.44116 107 SLD 10 -0.01581 -1.10667 SLE RA 5 -0.01759 -1.23099 108 SLD 10 -0.01413 -0.98937 SLE RA 3 -0.01561 -1.09286 110 SLD 10 -0.01245 -0.87117 SLE RA 3 -0.01363 -0.95378 111 SLD 6 -0.01848 -1.29362 SLE RA 5 -0.02083 -1.45819 112 SLD 6 -0.01878 -1.31476 SLD 11 -0.02121 -1.48485 114 SLD 6 -0.01908 -1.33541 SLD 11 -0.02161 -1.51295 115 SLE RA 1 -0.00563 -0.3944 SLE RA 5 -0.00601 -0.42044 116 SLD 15 -0.00382 -0.26772 SLD 2 -0.00428 -0.29978 117 SLE RA 1 -0.01097 -0.76769 SLE RA 5 -0.01229 -0.8606 118 SLE RA 1 -0.00143 -0.10017 SLE RA 3 -0.00146 -0.10235 119 SLD 10 -0.00147 -0.10276 SLE RA 3 -0.00151 -0.10544 120 SLE RA 1 -0.00213 -0.14886 SLE RA 3 -0.00221 -0.15446 121 SLE RA 1 -0.0027 -0.18877 SLE RA 3 -0.00291 -0.2035 122 SLE RA 1 -0.0165 -1.15501 SLE RA 5 -0.01884 -1.31864 123 SLE RA 1 -0.01878 -1.31486 SLE RA 3 -0.02155 -1.50873 124 SLE RA 1 -0.00825 -0.5774 SLE RA 3 -0.00908 -0.63537 125 SLE RA 1 -0.00271 -0.18978 SLE RA 3 -0.00292 -0.20461 126 SLD 12 -0.00163 -0.11424 SLE RA 5 -0.00169 -0.11817 127 SLE RA 1 -0.00148 -0.1038 SLE RA 5 -0.00152 -0.10658 128 SLE RA 1 -0.00211 -0.14737 SLE RA 3 -0.00218 -0.15283 129 SLE RA 1 -0.01103 -0.77244 SLE RA 3 -0.01237 -0.86582


Nodo Spostamento nodale massimo Spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 130 SLD 13 -0.00377 -0.26418 SLE RA 5 -0.00413 -0.28934 131 SLD 12 -0.01356 -0.94949 SLD 5 -0.01504 -1.05256 133 SLD 12 -0.0154 -1.07776 SLE RA 5 -0.01701 -1.19091 135 SLD 12 -0.01721 -1.20479 SLE RA 3 -0.01906 -1.33454 136 SLD 16 -0.02413 -1.6888 SLE RA 5 -0.02673 -1.87123 137 SLE RA 1 -0.02636 -1.84527 SLE RA 5 -0.02869 -2.00841 138 SLE RA 1 -0.02657 -1.85955 SLE RA 3 -0.02892 -2.02442 139 SLE RA 1 -0.02796 -1.95724 SLE RA 3 -0.03049 -2.134 140 SLE RA 1 -0.02719 -1.90353 SLE RA 5 -0.02965 -2.07535 141 SLE RA 1 -0.02736 -1.91534 SLE RA 3 -0.02983 -2.08793 142 SLE RA 1 -0.02738 -1.91691 SLE RA 3 -0.02985 -2.08958 143 SLE RA 1 -0.02745 -1.92184 SLE RA 3 -0.02992 -2.09454 144 SLE RA 1 -0.02769 -1.93819 SLE RA 3 -0.03018 -2.11259 145 SLE RA 1 -0.02717 -1.90192 SLE RA 3 -0.02961 -2.07296 147 SLE RA 1 -0.02651 -1.85553 SLE RA 3 -0.02889 -2.02222 148 SLD 15 -0.02563 -1.79392 SLE RA 3 -0.02798 -1.95868 149 SLD 15 -0.0247 -1.72919 SLE RA 5 -0.0268 -1.87634 150 SLE RA 1 -0.02431 -1.70197 SLE RA 3 -0.02635 -1.8447 151 SLD 11 -0.02272 -1.59022 SLE RA 5 -0.0246 -1.72171 152 SLD 11 -0.01872 -1.31057 SLE RA 5 -0.02072 -1.4502 153 SLD 11 -0.01812 -1.26814 SLE RA 5 -0.01998 -1.3986 155 SLD 11 -0.01782 -1.24769 SLE RA 3 -0.01963 -1.37378 156 SLD 11 -0.01748 -1.22369 SLE RA 3 -0.01921 -1.34463 157 SLD 11 -0.01505 -1.05382 SLE RA 5 -0.0164 -1.14793 158 SLD 11 -0.01314 -0.92002 SLE RA 3 -0.01425 -0.99751 160 SLD 7 -0.0112 -0.78416 SLE RA 3 -0.01209 -0.84603 161 SLD 7 -0.0126 -0.88193 SLE RA 3 -0.01407 -0.98522 162 SLD 7 -0.01221 -0.85443 SLD 10 -0.01369 -0.95847 164 SLD 3 -0.01172 -0.82025 SLD 14 -0.0134 -0.9382 165 SLE RA 1 -0.00607 -0.42523 SLE RA 3 -0.00649 -0.45426 166 SLD 16 -0.00728 -0.50927 SLD 1 -0.00851 -0.59567 167 SLD 12 -0.00821 -0.57464 SLE RA 5 -0.00863 -0.60416 168 SLD 4 -0.00847 -0.59272 SLD 13 -0.0094 -0.65773 169 SLD 12 -0.01379 -0.9655 SLE RA 5 -0.01502 -1.05136 170 SLD 16 -0.00785 -0.54932 SLD 1 -0.00894 -0.62602 172 SLD 16 -0.00841 -0.58902 SLD 1 -0.00937 -0.65602 173 SLD 12 -0.0089 -0.62289 SLD 5 -0.00987 -0.69078 174 SLD 3 -0.01304 -0.9125 SLD 14 -0.01504 -1.05308 175 SLD 12 -0.00885 -0.61925 SLD 5 -0.00947 -0.66281 176 SLD 12 -0.01456 -1.01952 SLE RA 3 -0.01537 -1.07607 177 SLD 15 -0.01907 -1.33493 SLE RA 5 -0.02043 -1.42998 178 SLD 8 -0.00876 -0.61304 SLE RA 3 -0.00918 -0.64276 179 SLD 8 -0.00844 -0.59098 SLE RA 5 -0.00893 -0.62475 180 SLE RA 1 -0.01946 -1.36192 SLE RA 5 -0.02071 -1.44992 181 SLD 2 -0.01682 -1.17764 SLE RA 5 -0.0182 -1.27404 182 SLD 2 -0.01346 -0.94235 SLD 15 -0.01601 -1.12101 183 SLE RA 1 -0.01481 -1.03667 SLE RA 3 -0.01551 -1.08587 184 SLD 12 -0.0086 -0.60203 SLE RA 3 -0.00912 -0.63861 185 SLD 4 -0.00534 -0.37392 SLE RA 3 -0.00554 -0.38762 186 SLE RA 1 -0.0148 -1.03601 SLE RA 5 -0.0155 -1.08492 187 SLD 2 -0.01351 -0.94586 SLD 15 -0.01618 -1.13243 188 SLD 12 -0.00867 -0.6068 SLD 5 -0.00921 -0.64487 189 SLD 12 -0.00886 -0.62004 SLD 5 -0.00955 -0.66863 190 SLD 3 -0.01461 -1.02277 SLE RA 3 -0.01614 -1.12975 191 SLE RA 1 -0.01967 -1.37696 SLE RA 3 -0.02091 -1.46358 192 SLD 9 -0.01444 -1.01066 SLE RA 3 -0.01525 -1.06782 193 SLE RA 1 -0.01962 -1.37343 SLE RA 3 -0.02085 -1.45957 194 SLD 12 -0.00923 -0.64618 SLD 5 -0.01015 -0.71031 195 SLE RA 1 -0.01463 -1.0242 SLE RA 5 -0.01596 -1.1175 196 SLD 13 -0.00997 -0.6977 SLD 4 -0.01095 -0.76663 197 SLE RA 1 -0.01432 -1.00258 SLE RA 3 -0.01569 -1.0985 198 SLD 11 -0.01545 -1.08183 SLE RA 5 -0.01714 -1.19947 199 SLD 9 -0.00996 -0.69738 SLD 8 -0.0123 -0.86111 200 SLD 9 -0.00956 -0.6692 SLD 8 -0.01135 -0.79436 201 SLD 5 -0.00895 -0.6264 SLD 12 -0.01059 -0.7411 202 SLD 9 -0.01331 -0.93165 SLD 8 -0.01496 -1.04732 204 SLD 9 -0.01514 -1.05965 SLD 8 -0.01687 -1.18107 205 SLD 9 -0.01695 -1.18662 SLD 8 -0.01877 -1.31399 206 SLD 13 -0.02215 -1.55049 SLE RA 5 -0.02436 -1.70488 207 SLD 13 -0.02385 -1.66972 SLE RA 3 -0.02563 -1.7939 208 SLE RA 1 -0.024 -1.67989 SLE RA 5 -0.02577 -1.80414 209 SLE RA 1 -0.02487 -1.74083 SLE RA 3 -0.02676 -1.87295 210 SLD 16 -0.02339 -1.63718 SLE RA 3 -0.02529 -1.77048 211 SLE RA 1 -0.02368 -1.65754 SLE RA 3 -0.02543 -1.78015 212 SLE RA 1 -0.0237 -1.65879 SLE RA 3 -0.02545 -1.78137 213 SLE RA 1 -0.02375 -1.66241 SLE RA 5 -0.02549 -1.78448 214 SLE RA 1 -0.02396 -1.67748 SLE RA 5 -0.02573 -1.80091 215 SLE RA 1 -0.02356 -1.6491 SLE RA 3 -0.02529 -1.7706 217 SLD 3 -0.02289 -1.60218 SLE RA 3 -0.02473 -1.73088 218 SLD 14 -0.0224 -1.56832 SLE RA 5 -0.02419 -1.69335 219 SLE RA 1 -0.022 -1.53995 SLE RA 3 -0.02353 -1.64715 220 SLE RA 1 -0.02177 -1.5241 SLE RA 3 -0.02327 -1.629 221 SLE RA 1 -0.02087 -1.46105 SLE RA 3 -0.02224 -1.55707 222 SLD 10 -0.01835 -1.28416 SLE RA 3 -0.01981 -1.38663 223 SLD 10 -0.01785 -1.24926 SLE RA 3 -0.01929 -1.35003 225 SLD 6 -0.01732 -1.21275 SLE RA 5 -0.01875 -1.3128 226 SLE RA 1 -0.01841 -1.28874 SLE RA 3 -0.02025 -1.41763 227 SLD 6 -0.01477 -1.03401 SLD 11 -0.01674 -1.17185 228 SLD 6 -0.01452 -1.01612 SLD 11 -0.01655 -1.15844 230 SLD 6 -0.01426 -0.99812 SLD 11 -0.01636 -1.1449 231 SLD 6 -0.01253 -0.87745 SLD 11 -0.014 -0.97982 232 SLD 6 -0.0117 -0.81883 SLE RA 3 -0.01275 -0.89268 234 SLD 6 -0.01085 -0.75967 SLE RA 5 -0.01164 -0.81453 235 SLE RA 1 -0.01069 -0.74828 SLE RA 3 -0.01148 -0.80373 236 SLE RA 1 -0.01161 -0.81248 SLE RA 5 -0.01254 -0.8776 238 SLE RA 1 -0.01252 -0.87609 SLE RA 3 -0.01358 -0.95083 239 SLD 6 -0.01605 -1.12353 SLE RA 5 -0.01778 -1.24463 240 SLD 6 -0.0183 -1.2808 SLE RA 5 -0.02048 -1.43361 242 SLD 6 -0.02054 -1.43785 SLE RA 5 -0.02318 -1.62234 243 SLE RA 1 -0.01052 -0.73675 SLE RA 3 -0.01167 -0.81716 244 SLE RA 3 -0.00008 -0.00538 SLD 16 -0.00015 -0.01084 245 SLE RA 3 -0.00086 -0.05993 SLD 3 -0.00086 -0.06026 246 SLE RA 3 0.00003 0.00213 SLE RA 1 -0.00008 -0.00547



Nodo Spostamento nodale massimo Spostamento nodale minimo Cedimento elastico Cedimento edometrico Cedimento di consolidazione Ind. Cont. uz Press. Cont. uz Press. Cont. v. Cont. v. Cont. v. 247 SLE RA 1 -0.01341 -0.93857 SLE RA 3 -0.01512 -1.05868 248 SLE RA 5 0.00037 0.02624 SLD 3 0.00024 0.01659 249 SLE RA 1 -0.00757 -0.53004 SLE RA 5 -0.00836 -0.58502 250 SLE RA 3 -0.00034 -0.02414 SLD 14 -0.00041 -0.0285 251 SLE RA 3 0.00013 0.00894 SLE RA 1 0.00001 0.00103 252 SLE RA 1 -0.01485 -1.03966 SLE RA 5 -0.01671 -1.16975 253 SLD 3 -0.0014 -0.09784 SLD 14 -0.00159 -0.11163 254 SLD 11 -0.00295 -0.20664 SLD 6 -0.00322 -0.22565 255 SLD 16 -0.01293 -0.90497 SLD 1 -0.01697 -1.18822 256 SLD 11 -0.018 -1.26004 SLE RA 5 -0.01972 -1.38063 257 SLD 3 -0.01991 -1.39389 SLD 14 -0.02424 -1.69675 258 SLD 16 -0.00874 -0.61151 SLD 1 -0.01368 -0.95787 259 SLD 11 -0.01486 -1.0399 SLD 6 -0.01642 -1.14931 260 SLD 11 -0.01517 -1.06201 SLD 6 -0.0167 -1.16919 261 SLD 3 -0.01752 -1.22618 SLD 14 -0.0223 -1.56133 262 SLD 16 -0.00892 -0.62406 SLD 1 -0.01381 -0.9668 264 SLD 16 -0.00909 -0.63639 SLD 1 -0.01393 -0.97544 265 SLD 16 -0.01141 -0.79902 SLD 1 -0.01556 -1.08908 266 SLD 14 -0.0097 -0.67915 SLD 3 -0.01427 -0.9986 267 SLD 1 -0.01761 -1.23255 SLD 16 -0.02055 -1.43821 268 SLD 11 -0.01562 -1.09342 SLD 6 -0.01844 -1.2909 269 SLD 12 -0.01177 -0.82369 SLD 5 -0.01306 -0.91432 270 SLD 2 -0.01458 -1.02031 SLD 15 -0.01706 -1.194 271 SLD 1 -0.01386 -0.97025 SLE RA 5 -0.01567 -1.09704 272 SLD 16 -0.01219 -0.85329 SLE RA 3 -0.01309 -0.91602 273 SLD 3 -0.01401 -0.98039 SLE RA 3 -0.01574 -1.10195 275 SLD 16 -0.0173 -1.2112 SLE RA 5 -0.01868 -1.30759 276 SLD 3 -0.01393 -0.97487 SLE RA 3 -0.0158 -1.10603 277 SLD 3 -0.01948 -1.36365 SLD 14 -0.02393 -1.67501 278 SLD 7 -0.01408 -0.98551 SLD 10 -0.01701 -1.19042 279 SLD 10 -0.01168 -0.81791 SLD 7 -0.01294 -0.90607 280 SLD 10 -0.01617 -1.13172 SLD 7 -0.01895 -1.32649 281 SLD 3 -0.01394 -0.97561 SLD 14 -0.0168 -1.17633 282 SLD 16 -0.00902 -0.63134 SLD 1 -0.01303 -0.91213 283 SLD 14 -0.00862 -0.60312 SLD 3 -0.01321 -0.92458 284 SLD 14 -0.00826 -0.57815 SLD 3 -0.01293 -0.90524 286 SLD 16 -0.00898 -0.62859 SLD 1 -0.01251 -0.87574 287 SLD 10 -0.0128 -0.89591 SLE RA 3 -0.01356 -0.94914 288 SLD 1 -0.0133 -0.93122 SLD 16 -0.01662 -1.16365 289 SLD 14 -0.00809 -0.5663 SLD 3 -0.0128 -0.89611 290 SLD 10 -0.01407 -0.98496 SLE RA 5 -0.01507 -1.05499 291 SLD 1 -0.01636 -1.14487 SLD 16 -0.02041 -1.42878 292 SLD 1 -0.01322 -0.92573 SLD 16 -0.01663 -1.16408 293 SLD 14 -0.0079 -0.55293 SLD 3 -0.01265 -0.88557 294 SLD 14 -0.00894 -0.62587 SLD 3 -0.01246 -0.87193 295 SLD 1 -0.01295 -0.90681 SLD 16 -0.01542 -1.07949 296 SLD 14 -0.00941 -0.65845 SLD 3 -0.01271 -0.88945 297 SLD 1 -0.01349 -0.94434 SLD 16 -0.01533 -1.07333 298 SLD 14 -0.01133 -0.79283 SLD 3 -0.01376 -0.96298 299 SLD 14 -0.00841 -0.58899 SLD 3 -0.01195 -0.83652 300 SLD 14 -0.00879 -0.61547 SLD 3 -0.01199 -0.83949 302 SLD 14 -0.00917 -0.64189 SLD 3 -0.01203 -0.84239 303 SLD 10 -0.00899 -0.62918 SLD 7 -0.01071 -0.74978 304 SLD 5 -0.00848 -0.59327 SLD 12 -0.00934 -0.65399 305 SLD 1 -0.00683 -0.47813 SLD 16 -0.00907 -0.63465 306 SLD 1 -0.00917 -0.64217 SLD 16 -0.01121 -0.78501 307 SLD 1 -0.01159 -0.81158 SLD 16 -0.01322 -0.92566 309 SLD 5 -0.01399 -0.97949 SLE RA 5 -0.01535 -1.07422 310 SLD 14 -0.01323 -0.92601 SLD 3 -0.01479 -1.03554 311 SLD 14 -0.01095 -0.76665 SLD 3 -0.01287 -0.90082 313 SLD 14 -0.00867 -0.60695 SLD 3 -0.01094 -0.76591 314 SLD 14 -0.00729 -0.51063 SLD 3 -0.00961 -0.67302 315 SLD 10 -0.01053 -0.73718 SLD 7 -0.01136 -0.79532 316 SLD 2 -0.0125 -0.87474 SLD 15 -0.01434 -1.0037 317 SLD 1 -0.01388 -0.97158 SLD 16 -0.01686 -1.1805 318 SLD 1 -0.01409 -0.98619 SLD 16 -0.01752 -1.22612 320 SLD 1 -0.0143 -1.00066 SLD 16 -0.01817 -1.27161

9 Conclusioni e prescrizioni tecniche Conclusioni e prescrizioni tecniche: contiene un quadro conoscitivo sintetico del sito, redatto in base a quanto emerso dalla documentazione raccolta e dalle prove eseguite. Si esprime il livello di compatibilità dell’intervento con la situazione esistente e le eventuali prescrizioni tecniche da seguire prima, durante o dopo la realizzazione dell’opera. <testo utente: si consiglia l’inserimento delle conclusioni del progettista, come la compatibilità dell’opera verso il sito e le eventuali prescrizioni tecniche al riguardo (clic dx per modificare il paragrafo)>

10 Allegati Allegati: elaborati grafici, certificati delle prove sui terreni, mappe con l’ubicazione dell’intervento e delle prove, sezioni geotecniche, fotografie, ecc. <il file immagine non è stato trovato> <immagine utente: si consiglia l’inserimento di immagini, tabelle, fotografie inerenti la relazione geotecnica, che integrano o completano i dati contenuti al suo interno (clic dx per inserire un immagine)>

Relazione Geotecnica 1 · 6 Caratterizzazione geotecnica dei terreni in sito ... Norme tecniche...

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