PROVINCIA DI RAVENNA GEOLOGICA.pdfpropri strati di torba, di ambiente lagunare-palustre, sovrastati...

Dott. Geol. Marco Roncuzzi Via Zagarelli alle Mura, 22 48121 - Ravenna Tel/Fax 0544 - 471832 Cell. 348 - 2210867 e-mail: [email protected] C.F. RNCMRC65H18H199M P.I. 01326610399

PROVINCIA DI RAVENNA

COMUNE DI RAVENNA

PROGETTO PER OPERE DI URBANIZZAZIONE RELATIVE AL “COMPARTO S8” DEL P.O.C. DI RAVENNA

IN LOCALITA’ CLASSE

RELAZIONE GEOLOGICA con orientamenti geotecnici

Località: Classe (Ravenna) Area compresa tra Via Classense e Via Montebello c/o campo sportivo Classe Committente: M.D.R. s.r.l. Via Carlo Levi 80/88 Ravenna

Ravenna , 20 giugno 2010

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INDICE

1. PREMESSA pag. 2

2. MODELLO GEOLOGICO REGIONALE pag. 3

2.1 MODELLO GEOLOGICO LOCALE pag. 4

3 LINEAMENTI GEOMORFOLOGICI pag. 6

4. MODELLO IDROGEOLOGICO pag. 7

41 RISCHIO IDRAULICO pag. 8

5. CARTA DEI SUOLI pag. 9

6. INDAGINE GEOGNOSTICA pag. 12

7. DESCRIZIONE STRATIGRAFICA pag. 12

7.1 CARATTERIZZAZIONE FISICO-MECCANICA DEI TERRENI pag. 14

8. ORIENTAMENTI GEOTECNICI pag. 26

9. VALUTAZIONE DEL RISCHIO SISMICO pag. 32

10. CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE pag. 39

ALLEGATI

- PLANIMETRIA CON UBICAZIONE INDAGINI

- PROVE PENETROMETRICHE CPT

TABULATI NUMERICI, DIAGRAMMI DI RESISTENZA, INTERPRETAZIONI LITOLOGICHE

- CARTA GEOLOGICA

- SEZIONE LITOSTRATIGRAFICA

- CARTA DELLE ISOPIEZE

- RELAZIONE GEOFISICA

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1. PREMESSA

La presente relazione geologica, in riferimento a quanto previsto in materia dall’art. 13 della Legge

n.64 del 1974, dal D.M. 11/03/1988 al punto “H” (fattibilità geotecnica di opere su grandi aree) ed

alla N.T.C. 14-01-2008, costituisce il risultato dell’indagine geognostica del substrato di fondazione

di un’area, sita a Classe di Ravenna in Via Classense - Via Montebello, facente parte del P.O.C. di

Ravenna e denominata “Comparto S8”“; vedi allegati: planimetria con ubicazione indagini.

Vengono di seguito esaminati gli aspetti: geologico-stratigrafici, idrogeologici, geomeccanici e

sismici dell’area, al fine di scongiurare possibili impedimenti di carattere geologico alla

realizzazione del progetto di urbanizzazione e di fornire parametri utili ad elaborare le più

opportune linee progettuali.

I risultati delle indagini geognostiche hanno permesso di determinare:

- la litostratigrafia dell’area,

- la profondità della falda freatica,

- le caratteristiche geomeccaniche del terreno di fondazione per una valutazione preliminare

delle resistenze di progetto e dei possibili cedimenti (N.T.C. 2008).

Sono state inoltre analizzate :

- la morfologia del sito unitamente alle problematiche relative all’esondabilità dell’area,

- l’idrogeologia dell’area e del suo intorno

- I parametri sismici dell’area ed rischio sismico relativamente alla potenziale liquefazione del

terreno.

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2. MODELLO GEOLOGICO REGIONALE

Viene qui descritta in breve la geologia del territorio ravennate, al fine di meglio comprendere la

formazione della successione litologico-stratigrafica descritta nei risultati dell’indagine geognostica

di campagna (vedi allegati: prove CPT, diagrammi di resistenza - interpretazioni litologiche).

In termini di geologia strutturale il territorio del Comune di Ravenna (fogli 89 e 100 I.G.M.)

appartiene al settore romagnolo dell'ampio "bacino sedimentario padano"; nel sottosuolo è

presente una successione di depositi marini, deltizi, lagunari, palustri ed alluvionali di età

pliocenico-quaternaria, che poggia su un substrato caratterizzato da una complessa

configurazione a pieghe e pieghe-faglie, con gli assi tettonici paralleli ai principali allineamenti

strutturali appenninici (NW-SE).

Gli elementi tettonici profondi, rilevati attraverso le prospezioni geofisiche dell'AGIP effettuate per

la ricerca di idrocarburi, procedendo da nord verso sud, sono :

- serie di pieghe del settore di Dosso degli Angeli;

- anticlinale di Porto Corsini;

- sinclinale di S. Romualdo-Piombone;

- anticlinale di Ravenna e Alfonsine;

- sinclinale romagnola;

- sinclinale di Cotignola;

- sinclinale di Forlì.

Questa geometria a pieghe condiziona la successiva sedimentazione quaternaria di copertura,

caratterizzata da spessori variabili con massimi in corrispondenza delle depressioni (sino a 3000

m) e minimi sulle strutture positive (circa 1500 m), con un assetto strutturale che ricalca

tendenzialmente l'andamento del substrato.

La potenza dei sedimenti plio-quaternari raggiunge i valori più elevati, nell'ambito del bacino

padano, proprio in corrispondenza del comprensorio di Ravenna, a dimostrazione che quest'area è

soggetta a fenomeni naturali di subsidenza, in gran parte tettonica, fin da tempi geologici remoti.

Tale successione è il risultato di alterne vicende legate soprattutto ad avanzamenti ed arretramenti

della linea di riva, determinati da diversi fattori: la subsidenza e l’innalzamento tettonici,

l'eustatismo, la mutevolezza dell'andamento del corso dei fiumi e la variabilità del loro carico

sedimentario, deposto in fasi climatiche diverse, glaciali ed interglaciali.

A causa della pluralità degli ambienti deposizionali, sia in senso spaziale che temporale, il

complesso sedimentario è caratterizzato da un'elevata variabilità litologica degli strati, costituiti da

sabbie, limi e argille e da miscele di tali litotipi.

La frequenza delle variazioni litologiche si è accentuata nella parte finale del Quaternario,

caratterizzata dai movimenti eustatici del livello marino, in particolare durante l'ultima glaciazione,

denominata Wurm, quando il livello del mare si è abbassato di un centinaio di metri rispetto a

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quello attuale (regressione Wurmiana, 60000-70000 anni fa). Nell'Adriatico la linea di costa si era

di conseguenza spostata fino a Sud di Ancona, lasciando emersa la parte settentrionale della

piattaforma continentale adriatica, con la formazione di un'ampia pianura, drenata dal

prolungamento dei fiumi che attualmente sfociano sulla costa adriatica.

Circa 17000 anni fa, con l'innalzamento della temperatura media di alcuni gradi centigradi, ebbe

inizio una trasgressione eustatica su scala mondiale, denominata trasgressione Flandriana. Essa

portò la linea di costa ad ovest dell’abitato ravennate con andamento all'incirca parallelo alla

Statale Adriatica.

Infine, nella costa occidentale dell'alto Adriatico, tra i 6000 ed i 7000 anni fa, è iniziata una nuova

regressione, non più indotta da variazioni eustatiche come quella precedente, ma di tipo

deposizionale. Essa ha riportato la linea di costa verso Est, fino alla posizione attuale, dando luogo

alla formazione dei depositi olocenici recenti.

2.1 MODELLO GEOLOGICO LOCALE

Esaminando la successione pleistocenico-quaternaria tipica del territorio costiero ravennate si

evidenzia, durante la fase regressiva Wurmiana (60000-70000 anni fa) la deposizione di sedimenti

continentali (40-50 m di potenza) costituiti da argille alluvionali, all'interno delle quali sono presenti

corpi sabbiosi irregolari costituenti depositi fluviali di alveo o di esondazione. Al di sopra di questi

depositi è presente localmente un livello di argilla molle di tipo palustre o lagunare testimoniante il

riavvicinamento della linea costiera causato dalla trasgressione Flandriana (iniziata 17000 anni fa);

detta trasgressione, dovuta all'innalzamento della temperatura su scala planetaria, ha provocato

l'arretramento della linea di costa dalla posizione di massima regressione Wurmiana (ad Est di

Ancona) a quella di 15÷17 chilometri ad Ovest della costa attuale, alla latitudine di Ravenna (Carta

Geologica d’Italia, foglio allegato al n° 223 Ravenna: “Tetto delle sabbie litorali del

“Subsintema di Ravenna”; ente realizzatore: Regione Emilia Romagna - Ufficio Geologico).

La trasgressione della linea di costa attraverso il territorio ravennate ha determinato la deposizione

di sabbie fini di ambiente litorale, con frequenti intercalazioni limoso-argillose, di spessore

relativamente modesto e sedimenti fini di bassa consistenza con lenti di sabbia fine tipici di un

ambiente marino poco profondo in cui sfociavano i fiumi Lamone, Montone, Ronco, e Savio.

Terminata la trasgressione Flandriana la linea di costa è rimasta per alcune migliaia di anni, pur

con piccole oscillazioni, nella stessa posizione e cioè alcuni km ad Ovest di Ravenna, secondo una

linea che corre, dal comune di Cervia verso Nord, parallela alla SS adriatica ed immediatamente a

ponente di questa sino a Ravenna per poi deviare più ad Ovest secondo la direzione Piangipane -

Santerno – Alfonsine.

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Durante la fase regressiva Olocenica si è depositato un corpo sabbioso complesso formato

dall'accostamento di cordoni litorali sabbiosi, via via successivi fino a quello attuale affiorante; al

suo interno sono localmente inserite intercalazioni ghiaiose, con direzione all'incirca NO-SE

(parallele all’antica linea di costa) deposte in seguito a particolari condizioni di trasporto delle

correnti di riva. L'elevato spessore, talora fino ad oltre i 15 m, della bancata formata dalla

progradazione di sedimenti sabbiosi, testimonia la lenta evoluzione della fase regressiva che ha

provocato la migrazione verso Est della linea di spiaggia. Nelle aree ad Est del limite raggiunto

dalla trasgressione Flandriana, tra quelle più depresse, al di sopra dei depositi granulari regressivi

si rinvengono terreni argillosi ricchi in sostanza organica argille torbose), talora intercalati a veri e

propri strati di torba, di ambiente lagunare-palustre, sovrastati da argille e limi inorganici; la

formazione di un ambiente prima lagunare poi alluvionale è stata favorita anche dalla subsidenza

naturale, che ha determinato un lento ma incessante abbassamento del suolo.

L’area oggetto di indagine, posta presso l’abitato di Classe (Ravenna), risulta circa 5 km ad Est del

limite raggiunto dalla trasgressione Flandriana; essa è caratterizzata in superficie (sino a 0,6 ÷

1,6m di prof. rispettivamente nelle porzioni Sud-Est e Nord-Ovest dell’area) da terreni coesivi

limoso-argillosi alluvionali e quindi, al di sotto, da deposti deltizi e litorali: sabbie di “spiaggia e

duna eolica” che passano ad “argille di retrobarriera” (Facies B) oltre i 20m di profondità, che

verranno dettagliatamente descritti più avanti.

Osservando lo stralcio della Carta Geologica della Regione Emilia Romagna (Scala 1:10000 - in

allegato) i terreni affioranti nell’area sono identificati come AES8 (subsintema di Ravenna);

L’abitato di classe risulta compreso nel Foglio 240 “Forlì” della Carta geologica d’Italia (in scala

1:5000) al suo limite estremo Nord, immediatamente al di sotto del Foglio 223 “Ravenna”. Viene di

seguito riportata la descrizione dell’AES8 delle Note Illustrative del foglio Ravenna poiché

l’evoluzione paleogeografica e l’architettura deposizionale del subsintema di Ravenna nell’ area in

oggetto (descritta in dettaglio da Amorosi et alii 1999b) appartengono all’area ravennate e sono

per quest’ultima meglio descritte.:

AES8 - SUBSINTEMA DI RAVENNA E’ l’elemento sommatale del Sistema Emiliano Romagnolo Superiore. Comprende sabbie, argille

e limi di ambiente alluvionale, deltizio e litorale, organizzati in corpi lenticolari, nastriformi, tabulari e

cuneiformi, di spessore plurimetrico. Il limite inferiore, non affiorante nell’area del Foglio Ravenna è

in conforme e marcato da una superficie di discontinuità definita su base radiometrica (metodo del

C14) che localmente comprende lo stadio isotopico 2 della curva di MARTINSON et alii (1987). Il

limite superiore corrisponde al piano topografico. Nell’area del foglio Ravenna (così come nel foglio

240 Forlì) lo spessore dell’unità è compreso ta 20 e 28,5m (nell’area in oggetto ≅ 22m) Il

Subsintema di Ravenna è datato su base radiometrica all’Olocene (8.790 + 90 anni B.P. – attuale)

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3. LINEAMENTI GEOMORFOLOGICI

Il territorio del Comune di Ravenna è assimilabile a un piano debolmente inclinato con immersione

verso N-NE, movimentato da lievi ondulazioni che si manifestano con depressioni a fondo

subpianeggiante separate da zone in rilievo di forma allungata.

Trattandosi di aree pianeggianti lievemente ondulate, le strutture geomorfologiche presenti

risultano difficilmente individuabili direttamente sul terreno in quanto determinano dislivelli di pochi

metri mentre sono evidenti osservando le quote topografiche riportate in cartografia.

In epoca recente, inoltre, il territorio è stato interessato, oltre che da un elevato tasso di

subsidenza, da un'intensa opera di rimodellamento antropico attraverso interventi di spostamento

e diversione di fiumi Lamone, Ronco e Montone ed ampi opere di bonifica che hanno

notevolmente mascherato o modificato i lineamenti originali.

Nell’area comunale è possibile distinguere due ambienti:

1. L’ambiente costiero e di transizione, la cui presenza si estende dalla costa attuale fino ad

ovest di Ravenna, rappresenta l’area di influenza dei fenomeni connessi alla dinamica

costiera ed il loro interagire con i deflussi e gli apporti fluviali e l’azione eolica. Gli elementi

morfologici caratteristici sono i sistemi dunosi disposti in direzione N-NO ÷ S-SE con

leggera convessità verso Est a raccordarsi con gli apparati fociali, e le depressioni

intradunali dell’area di transizione. Le altimetrie seguono tale ordinamento con quote

elevate o relativamente elevate in corrispondenza dei dossi dunali e zone depresse con

difficoltà di scolo nelle aree interne.

2. L’ambiente della pianura a crescita verticale; questo ambiente, prima della regimazione

antropica dei fiumi, era caratterizzato da uno sviluppo verticale, dovuto prevalentemente a

processi di tracimazione e di rotte fluviali a piccola scala e da argini naturali e piane

inondabili a grande scala, che hanno portato: i primi alla deposizione di strati di spessore

decimetrico, i secondi alla deposizione di corpi di spessore metrico, a giacitura

suborizzontale e a geometria lenticolare.

All’interno della pianura a crescita verticale si possono quindi riconoscere due sotto-ambienti

principali: gli Argini naturali ed i Bacini interfluviali. I depositi di Argine naturale costituiscono le

aree più elevate, presentano forma allungata secondo l’asse del canale fluviale; sono caratterizzati

da intercalazioni di strati decimetrici di sabbie e sabbie limose e limi sabbiosi che passano più

distalmente ad alternanze di strati limoso-argillosi solo debolmente sabbiosi e strati argilloso-

limosi. I Bacini interfluviali, o Piane inondabili, costituiscono le aree più depresse, un tempo sede

di valli e paludi; essi presentano una morfologia piatta a profilo concavo e sono caratterizzati da

sedimentazione, generalmente fine, data da argille e argille limose alternate, localmente con livelli

torbosi inclusi. Le aree poste ad ovest della linea di massima trasgressione marina (Flandriana)

hanno continuato ad evolversi in questo modo dai tempi della regressione Wurmiana sino a

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quando l’uomo ha cominciato ad arginare i fiumi ed a regolarne il deflusso, bonificando le aree

poste più a valle, quindi più depresse, tramite la realizzazione di casse di colmata:

- aree a Nord Ovest di Ravenna (Fiume Lamone).

- aree a Sud di Ravenna, ad Est della Via provinciale n° 71 “Dismano” e sino in prossimità Della

Località Fosso Ghiaia (valle Standiana), tramite la decantazione annuale delle torbide del Fiume

Ronco nella pratica di coltivazione delle risaie (dal finire del XVIII° secolo).

L’area oggetto del presente studio risulta nell’”ambiente costiero o di transizione, i terreni

superficiali presenti al massimo sino a –1,6m dal p.c. rappresentano alluvioni del fiume Ronco e

Fiumi Uniti che si sono depositate al tetto del corpo sabbioso litorale. Dall’esame della “Carta

geomorfologica della pianura Padana” (scala 1:250.000 - a cura del Ministero della Ricerca

Scientifica e tecnologica”; 1997) non si evidenziano nell’area elementi geomorfologici di rilievo ed

essa risulta compresa nell’area caratterizzata da “forme e depositi litoranei e lagunari”: depositi

sabbiosi di ambiente prevalentemente litoraneo – cordoni litorali non rilevati e parzialmente sepolti

(immediatamente ad Est dell’area in esame). Dalla Carta geologica di pianura della Regione

Emilia-Romagna risulta invece la presenza di cordoni litorali affioranti (vedi stralcio allegato) che,

come evidenziato dalle prove CPT risultano comunque sepolti da una sottile copertura alluvionale

(≤ 1,6m).

4. MODELLO IDROGEOLOGICO

Nell'ambito del territorio comunale ravennate è riconoscibile un sistema acquifero ad acque dolci,

costituito da terreni del Quaternario marino e continentale, delimitato inferiormente dall'interfaccia

acqua dolce-acqua salata posta ad una profondità variabile, di circa 300/400 m. Le attuali

conoscenze permettono di ipotizzare, relativamente all’area del “Comparto S8” e comunque per

l’intero abitato di Classe, la suddivisione del sistema nelle seguenti unità idrogeologiche, dall'alto

verso il basso:

- acquifero freatico (superficiale): l’acquifero superficiale presenta mediamente una potenza di

circa 10-15m e che è contenuto principalmente in terreni fini costituiti per lo più sabbie debolmente

limose e limose sovrastate da un sottile copertura alluvionale limoso-argillosa parzialmente satura.

L’acquifero superficiale è quindi legato ad una circolazione in terreni a tessitura tendenzialmente

granulare (sabbie limose o debolmente limose) passanti localmente a lenti coesive costituite da a

terreni impermeabili o semipermeabili (depositi di retrobarriera). E’ quindi ipotizzabile una natura

semiconfinata dell’ acquifero, con discreta circolazione idrica e di conseguenza media potenzialità

idrica dei pozzi superficiali. Nell’area in oggetto l’alimentazione avviene sia verticalmente, grazie

alle precipitazioni ed all’’irrigazione, sia orizzontalmente, per trasmissione idrica all’interno del

cordone litorale complesso o grazie alle perdite subalvee del reticolo idrografico (Fiumi uniti e

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talora dai canali di bonifica). Si ricorda che il terreno interessato dal P.U.A. presenta una quota ≅

+0,9,0m s.l.m. ed il cordone suddetto risulta affiorante o sub-affiorante a non più di 500m ad Est di

quest’area. Relativamente ai canali consorziali (in questo caso il canale Arcabologna, che l’imita

l’area ad Ovest) essi hanno principalmente una funzione drenante (fanno capo, in quest’area,

all’impianto idrovoro “Fosso Ghiaia V° bacino) e solo raramente, a seconda del regime imposto dal

consorzio di bonifica, possono alimentare la falda. Gli impianti idrovori sopra ricordati, oltre a

regolarne il regime idrodinamico svolgono contemporaneamente un'azione di protezione,

impedendo eventuali ingressioni di acqua salata dal mare.

L'andamento della quota piezometrica dell’acquifero freatico è direttamente condizionata dalla

presenza dei canali, in quanto la loro azione drenante deprime il livello della falda mantenendolo al

di sotto del piano campagna anche nelle aree maggiormente depresse. Lungo i canali principali,

nei tratti più a valle dove l’effetto drenante è maggiore, la falda raggiunge a volte anche valori

negativi rispetto al livello medio del mare, per poi alzarsi all’aumentare della distanza dal canale

artificiale.

- livello impermeabile di separazione argilloso;

- sistema di acquiferi con falde in pressione formato da una serie di orizzonti permeabili

sabbiosi riconducibili ad un unico acquifero multistrato a scala regionale, soggetto ad

emungimento intensivo per l'approvvigionamento idrico ed alimentato, per flusso sotterraneo,

dalla retrostante pianura, con alimentazione nella fascia pedecollinare (conoidi).

L'assetto strutturale del letto dell'acquifero multistrato ricalca l'andamento delle strutture

prequaternarie. I singoli acquiferi mostrano un andamento analogo e risultano articolati da blande

pieghe anticlinaliche e sinclinaliche, che si smorzano progressivamente dal basso verso l'alto, sino

a raggiungere uno stato di quasi orizzontalità negli acquiferi superiori.

4.1 RISCHIO IDRAULICO

Per quel che riguarda il rischio legato alla dinamica fluviale rappresentato dalle possibili

esondazioni come conseguenza di tracimazioni o di collassi arginali, rischio maggiorato per effetto

della pensilità dei corsi d’acqua e per la morfologia pianeggiante delle aree adiacenti, è stato

verificato quanto indicato dall’ “Autorità dei Bacini Regionali Romagnoli”.

Dall’analisi della perimetrazione delle aree a rischio idrogeologico (in scala 1:25000) del “Piano

stralcio per il rischio idrogeologico” (legge 18 maggio 1989 n. 183, legge 11 dicembre 2000 n.

365), redatto dall’ ”Autorità dei Bacini Regionali Romagnoli” (adottato dal Comitato Istituzionale con

delibera 3/2 del 03 ottobre 2002 ed approvato dalla Regione Emilia-Romagna con D.G.R. n. 350

del 17 marzo 2003), si evince che l’area oggetto del presente studio non risulta compresa

all’interno di tale perimetrazione e quindi non è vincolata da alcun articolo relativo ad aree con

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probabilità di esondazione o di potenziale allagamento.

L’area del P.U.A. in progetto risulta in destra idrografica dei Fiumi Uniti e circa 1,7km a sud

dell’asta fluviale; essa presenta attualmente una quota ≅ 0,4÷0,5m s.l.m. e risulta drenata al suo

limite Ovest dallo Scolo Arcabologna facente capo all’impianto idrovoro “Fosso Ghiaia V° bacino”.

Sulla base della profondità della falda freatica, riscontrata nei 13 punti di indagine (CPT), è stata

ricostruita (in prima approssimazione) l ’andamento delle isopieze e delle conseguenti linee di

flusso (vedi allegati).

5. CARTA DEI SUOLI

Per quanto riguarda i suoli le informazioni sono state desunte dalla “Carta dei Suoli dell’Emilia

Romagna”, redatta in scala 1:50.000. Questa carta, consultabile nel sito della Regione Emilia –

Romagna, è già la terza approssimazione di questo tematismo. Le precedenti edizioni risalgono al

1992 e 1998. E' frutto di rilevamenti eseguiti dal 1980 al 2005 e delle successive correlazioni, di cui

l'ultima eseguitasi è conclusa nel 2006.

Di seguito viene allegato uno stralcio della suddetta carta, sviluppato in scala 1:10000, relativo alla

distribuzione areale del tipo di suolo che interessa l’area oggetto di studio.

I dati interpretati sono riferibili ad uno spessore di sedimenti di circa 150-180 cm sotto al piano

campagna.

I suoli rappresentati nell’area in oggetto appartengono al “Complesso Marcabò / Savio con

tessitura franco limosa.

L’area immediatamente ad Ovest del Canale consorziale Arcabologna, ce costituisce il limite

occidentale del P.U.A., è caratterizzata invece da suoli appartenenti al Complesso Savio (franco-

limosi) / Marcabò (Franco limosi) / Cerba (sabbioso-fini). I terreni interessati da tala complesso

risultano leggermente più rilevati; le escursioni di rilievo rispetto alle adiacenti zone depresse sono

dell’ordine di: 0,5m. I depositi sabbioso-limosi sono principalmente connessi con le aree

maggiormente rilevate, dove i cordoni litorali risultano sub affioranti od affioranti; i sedimenti a

granulometria inferiore, limoso-argillosi, occupano le aree leggermente più depresse tra gli assi dei

suddetti cordoni.

E' da sottolineare come i suoli, pur conservando molte delle caratteristiche dei sedimenti fluvio-

alluvionali in cui si sono formati, hanno subito modificazioni in quanto l'intervento dell'uomo è stato

particolarmente rilevante con profonde e ripetute lavorazioni del terreno, apporti di concimi,

diserbanti e soprattutto con opere di bonifica idraulica.

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Complesso Marcabò / Savio (Franco-limosi) MARCABO' franca limosa (MCB1)

CARATTERI GENERALI

Descrizione introduttiva I suoli ''Marcabò franca limosa'' sono profondi, fortemente calcarei, moderatamente alcalini, a tessitura franca limosa; sono non salini nella parte superiore e da leggermente salini a molto salini in quella inferiore. L' Ambiente I suoli ''Marcabò franca limosa'' sono nella pianura costiera in ambiente di piana di fango a cordoni, su profondi depositi dovuti a processi fluviali successivi ai processi marini tipici di questo ambiente. In queste terre la pendenza varia dallo 0,05 allo 0,1%. Il substrato è costituito da sedimenti alluvionali con alternanza di strati centimetrici e decimetrici a tessitura media e moderatamente grossolana, da leggermente a molto salino. La densità di urbanizzazione è molto elevata. L'uso del suolo è in prevalenza a seminativo semplice.

SAVIO franca limosa (SVO1)

CARATTERI GENERALI

Descrizione introduttiva

I suoli ''Savio franca limosa'' sono molto profondi, massivi quando umidi, incoerenti da secchi o bagnati, saturi d'acqua in certi periodi dell'anno; sono molto calcarei, moderatamente alcalini, a tessitura franca limosa o franca; da non salini a leggermente salini nella parte superiore e da non salini a moderatamente salini in quella inferiore. L'Ambiente I suoli ''Savio franca limosa'' si trovano nella pianura costiera, in ambiente di piana di fango a cordoni, su depositi di modesto spessore dovuti a processi fluviali successivi ai processi marini tipici di questo ambiente. In queste terre la pendenza è inferiore allo 0.2%. Il substrato è costituito da sedimenti marini a tessitura grossolana. L’uso agricolo prevalente è a seminativo e frutteto

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CARTA DEI SUOLI

I Suoli che caratterizzano l’area tratteggiata in rosso, all’interno della quale è compresa l’area del

P.U.A. in progetto (cerchiata in blu) appartengono al complesso Marcabò / Savio e sono

caratterizzati da una tessitura franco – limosa.

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6. INDAGINE GEOGNOSTICA

Al fine di conoscere le caratteristiche litologico-stratigrafiche, geomeccaniche e sismiche dell’area,

sono state eseguite n° 13 prove penetrometriche statiche “CPT” (25/05/2010) ed un’ indagine

geofisica “MASW ” (15/06/2010) - vedi allegati.

Le prove CPT, eseguite con un penetrometro statico-dinamico da 20 tonnellate in spinta ed

estrazione (modello Pagani TG 63/200 montato su Camion Unimog - Mercedes) sono state spinte

sino alle profondità di 15,0m (CPT n° 1,3,4,6,7,8,10,12) 17,6m (CPT 9) 19m (CPT n° 2,11) e 22m

per la CPT5, dove si è raggiunta la base (relativamente a quest’area) del Subsintema di Ravenna.

Nel corso delle prove CPT sono stati determinati puntualmente, ogni venti centimetri di profondità

lungo la verticale, i valori della resistenza alla punta (qc o Rp) e dell'attrito laterale locale (Rl o fs) e

quindi dai loro rapporti è stata ricavata la stratigrafia del terreno (classificazioni di Begemann →

qc/fs e di Schmertmann → qc ÷ fs/qc).

L’indagine geofisica “MASW” (Multichannel Analysis of Surface Waves) ha invece permesso di

classificare, ai sensi delle NTC 2008, il terreno di fondazione dal punto di vista sismico (in base

alla Vs 30: velocità di trasmissione delle onde “S” 0÷30m di profondità).

La profondità della falda freatica è risultata compresa tra 0,75m (CPT5) e 1,75m (CPT9).

7. DESCRIZIONE STRATIGRAFICA

Analizzando i risultati delle prove CPT si può notare una chiara omogeneità litostratigrafica

nell’intera area di indagine, con la predominanza di terreni fondamentalmente granulare e la

presenza costante,in superficie, di terreni limoso-argillosi con potenza minima di 0,6m (CPT 1,3) e

massima di 1,6m (CPT 9,12).

Da 0,6m÷1,6m sino a 20,6m di profondità (dai risultati della CPT5, unica prova in cui si è

oltrepassato il banco sabbioso), si hanno principalmente sabbie limose o debolmente limose. Tale

bancata granulare risulta inframmezzata da sottili interstrati limoso-argillosi di potenza mai

superiore al metro (0,2÷0,8m); tali intercalazioni risultano così distribuite:

- nella porzione più meridionale dell’area (CPT 1,2,3) si riscontrano mediamente alle profondità

di 4m, 6÷8m e 10÷11m;

- nella porzione di “Nord-Est” (CPT 4÷8) risultano presenti principalmente nella CPT4, dove

assumono una potenza di poco inferiore al metro (e comunque all’incirca alle medesime

profondità dell’area meridionale), mentre nelle CPT 5,6,7,8, sono meno evidenti o solo

parzialmente presenti e di spessore poco più che decimetrico. In corrispondenza della CPT5,

spinta sino a 22m, è presente un livello argilloso-limoso debolmente sabbioso tra i 17,5 ed i

17,8m di pof.;

13

- nella porzione di “Nord Ovest” (CPT 9÷13) gli interstrati limoso-argillosi si riscontrano

principalmente nei primi 8m di profondità con la presenza di livelli significativi (0,6÷0,8m di

potenza) tra i 5,5m e gli 8 metri di profondità (nelle CPT 9, 11,12,13); In corrispondenza delle

CPT9 e CPT11, spinte rispettivamente sino a 17,6m e 20m di prof., è presente un livello di

minor consistenza: nella CPT9 risulta argilloso-limoso debolmente sabbioso (tra i 16,4 ed i

16,8m); nella CPT11 si presenta maggiormente sabbioso (SLA) (tra i 17,0 ed i 17,4m).

Da 20,6m a 22m (max prof. raggiunta : CPT5), si riscontrano argille limose di media consistenza.

I terreni coesivi superficiali, riscontrati dal p.c. sino a 0,6÷1,6m a seconda dei punti di indagine

rappresentano depositi alluvionali (depositi di piana inondabile) attribuibili ai Fiumi Uniti e

precedentemente al Fiume Ronco (nello stralcio allegato della “Carta geologica della Regione

Emilia Romagna: alluvioni superficiali del Subsintema di Ravenna.

il potente deposito granulare profondo, appartenente ai “depositi deltizi e litorali” “Carta geologica

d’Italia (Foglio n° 223 Ravenna scala 1:50.000) e riscontrato sino ai 21metri di profondità,

testimonia la presenza in corrispondenza di questa area della linea di costa, sia nel corso della

trasgressione Flandriana (depositi di barriera trasgressivi) che nella successiva regressione

olocenica (depositi di cordone litorale). Il passaggio verso Ovest della linea di costa ed il

successivo stazionamento dello stesso, nel corso della regressione, hanno contribuito alla

formazione del potente deposito di sabbie e/o sabbie limose che, alla base, è costituito dai depositi

trasgressivi (potenza non superiore ai 2,5m “facies T”: “sabbe fini e finissime fossilifere co

subordinate intercalazioni argillose”, dalle Note illustrative della Carta Geologica 1:5000 “Foglio

Ravenna”) passanti direttamente verso l’alto alle sabbie regressive (spiaggia e duna eolica “facies

S”). In quest’area sono perciò assenti le “argille ed limi di prodelda” riscontrabili alcuni km più ad

Est.

Tale bancata granulare si è formata, probabilmente, grazie a più azioni in parte cronologicamente

susseguenti:

1. azione di riempimento sottocosta, avvenuto principalmente attraverso la deposizione della

frazione granulare, nelle porzioni di mare poco profondo (quando la linea di costa era

posizionata poco più ad Ovest);

2. stasi in questa area della linea di costa nel suo arretrare verso la posizione attuale;

3. subsidenza naturale, che unitamente alle due azioni sopra descritte ha quindi contribuito

alla formazione degli strati sabbiosi incontrati nel corso delle prove penetrometriche.

Da indagini profonde nell’intorno dell’area di indagine, tali depositi granulari risultano presenti sino

a 21÷22m di profondità (Scuole Comunali di Classe). Le sottili intercalazioni limoso argillose

riscontrate specialmente nei primi 10-12m di prof., possono essere interpretate come causate da

oscillazioni Est-Ovest della linea di costa nel corso della regressione olocenica ed anche, specie

14

per quelli nei primi 6÷8m di profondità, come depositi deltizi (canale distributore) legati alla

possibile vicinanza della foce del fiume Ronco in epoca pre –Romana.

I terreni argilloso-limosi riscontrati immediatamente al di sotto delle sabbie litorali, appartengono

probabilmente ancora ai “depositi deltizi e litorali” e sono descritti nella Carte geologica D’Italia

(Foglio 1:50000) come depositi di retrobarriera o area interdistributrice (palude o laguna

salmastra); questi depositi presentano (dalle Note ill. della Carta Geologica) una potenza non

superiore a 2m ed appoggiano in discontinuità su depositi alluvionali pleistocenici.

7.1 CARATTERIZZAZIONE FISICO-MECCANICA DEI TERRENI Dai valori di resistenza alla punta qc (Rp) e dell’attrito laterale specifico fs (Rl) determinati nel

corso delle prove CPT sono state determinate le stratigrafie del terreno con i principali parametri

geomeccanici e quindi da questi sono stati calcolati i valori caratteristici dell’angolo di attrito (ϕ′k) e

della coesione non drenata (cuk, per i soli strati coesivi).

NB. : la stratigrafia geotecnica (con parametrizzazione) è stata redatta per n° 10 prove CPT, considerate maggiormente significative. Tali prove mostrano quindi, relativamente alla loro ubicazione all’interno della lottizzazione di progetto e quindi rispetto alle restanti, caratteristiche geomeccaniche inferiori.

PARAMETRI GEOTECNICI RICAVATI DALLE CPT: (simboli – correlazioni – bibliografia)

Cu (su) = Coesione non drenata (terreni coesivi) [Cestari: correlazioni cu - qc, σvo] (formula empirica: (qc - pressione geostatica) / fattore di cono.

ϕϕϕϕ′′′′ = angolo di attrito interno efficace (di picco) [correlazioni: ϕϕϕϕ′′′′ - qc - σ′vo]

(Durgunoglu & Mitchell, per sabbie n.c.- 1975, e Meyerof, per sabbie limose) con σvo e σ′vo =

rispettivamente tensione verticale geostatica totale ed efficace, valutata in base ai valori medi di γ.

Ed: = modulo Edometrico = α · qc , in cui: qc = resistenza alla punta

α = coefficiente adimensionale tabulato in funzione della litologia e della resistenza alla punta dei terreni attraversati ( Mitchell e Gardner, 1975 et Al.)

NI = coefficiente di poisson, valutato a seconda della litologia

γγγγ = peso di volume del terreno (naturale o saturo)

I valori di γ sono stati stimati, in accordo con le indicazioni fornite dalla letteratura e le conoscenze acquisite sui caratteri geomeccanici delle sequenze litostratigrafiche locali, in base allo stato di

addensamento e/o compattazione: limi ed argille γ = 1,70÷÷÷÷1,95 t/m³; sabbie γ = 1,75÷÷÷÷1,90 t/m³.

Relativamente ai parametri che seguono una distribuzione log-normale (cu, c’ ecc), i valori

caratteristici “Xk” sono stati ricavati calcolando il 5° percentile della distribuzione media della

15

serie di dati ottenuti dalle prove CPT secondo i metodi approssimati di Angus (5° percentile

distribuzione della media):

(molti dati)

o di Cox

(pochi dati)

invece, per parametri che seguono una distribuzione normale (ϕ) sono state utilizzate le seguenti

formule:

(“Student” per molti dati)

o tramite la formula

(5° percentile distribuzione del campione; per pochi dati)

I parametri ricavati rappresentano valori al di sotto del quale ci si può attendere che si collochi non

più del 5% dei risultati ottenibili da una serie illimitata di prove, ossia al di sopra del quale troviamo

il 95% dei valori della distribuzione media della serie di dati.

LEGENDA PARAMETRI GEOTECNICI:

DH: spessore dello strato; γ: Peso unità di volume; γs: peso unità di volume saturo; ϕ′: angolo di

attrito (range di variabilità medio); ϕϕϕϕ′′′′k: angolo di attrito caratteristico; cu: coesione non drenata

(valore medio) Cuk: coesione non drenata caratteristica; Ed: modulo edometrico (può essere

considerato come valore caratteristico); Ni: coefficiente di Poisson.

16

LOTTO H (parametrizzazione prove: CPT 1, CPT 3) Punto di indagine CPT 1 stratigrafia del terreno

A = argilla / argilloso; L = limo / limoso; S = sabbia / sabbioso; G = ghiaia/ghiaioso

N° Strato

DH [m]

Profondità Dal p.c. (m)

γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 0,6 Da 0,0 a 0,6 1820,0 1920,0 22÷24 21,2 0,5 0,3 45,0 0,3

2 1,6 Da 0,6 a 2,2 1810,0 1910,0 31÷33 31,6 0,0 0,0 114,0 0,3

3 1,2 Da 2,2 a 3,4 1840,0 1940,0 33÷34 32,9 0,0 0,0 146,0 0,3

4 2,7 Da 3,4 a 6,1 1810,0 1910,0 29÷33 31,1 0,0 0,0 114,0 0,3

5 0,7 Da 6,1 a 6,8 1800,0 1900,0 22÷25 22,1 0,53 0,4 51,0 0,4

6 1,4 Da 6,8 a 8,2 1820,0 1920,0 31÷33 31,7 0,0 0,0 118,0 0,3

7 0,4 Da 8,2 a 8,6 1810,0 1910,0 24÷27 23,9 0,4 0,28 56,0 0,35

8 0,9 Da 8,6 a 9,5 1820,0 1920,0 31÷34 31,4 0,0 0,0 128,0 0,3

9 0,2 Da 9,5 a 9,7 1760,0 1860,0 21÷24 20,4 0,4 0,24 38,0 0,4

10 2,1 Da 9,7 a 11,8 1830,0 1930,0 29÷33 31,0 0,0 0,0 115,0 0,3

11 0,2 Da 11,8 a 12,0 1820,0 1920,0 23÷26 23,0 0,6 0,35 59,0 0,4

12 3,0 Da 12,0 a 15,0 1830,0 1930,0 32÷34 32,9 0,0 0,0 147,0 0,3

13 3,0 Da 15,0 a 18,0 1840,0 1940,0 33÷35 33,0 0,0 0,0 160,0 0,3

Lo strato n° 13 è stato ipotizzato in base alle caratteristiche della CPT2 (spinta sino a 20m e mediana rispetto alle CPT1 e CPT3)

17

Punto di indagine CPT 4 stratigrafia del terreno


N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 0,6 Da 0,0 a 0,6 1820,0 1920,0 22÷24 21,2 0,45 0,3 45,0 0,3

2 1,4 Da 0,6 a 2,0 1810,0 1910,0 32÷33 31,8 0,0 0,0 114,0 0,3

3 1,15 Da 2,0 a 3,15 1850,0 1950,0 33÷35 33,2 0,0 0,0 169,0 0,3

4 1,05 Da 3,15 a 4,2 1800,0 1900,0 31÷32 31,0 0,0 0,0 104,0 0,3

5 0,2 Da 4,2 a 4,4 1820,0 1920,0 23÷25 22,1 0,70 0,41 61,0 0,4

6 1,8 Da 4,4 a 6,2 1830,0 1930,0 32÷36 32,5 0,0 0,0 146,0 0,3

7 0,4 Da 6,2 a 6,6 1840,0 1940,0 23÷26 22,9 0,70 0,51 65,0 0,4

8 3,2 Da 6,6 a 9,8 1830,0 1930,0 32÷34 32,6 0,0 0,0 132,0 0,3

9 0,8 Da 9,8 a 10,6 1800,0 1900,0 21÷26 22,6 0,55 0,42 63,0 0,4

10 3,0 Da 10,6 a 13,6 1830,0 1930,0 33÷34 33,0 0,0 0,0 151,0 0,3

11 1,4 Da 13,6 a 15,0 1840,0 1940,0 33÷35 33,5 0,0 0,0 174,0 0,3

12 3,0 Da 15,0 a 18,0 1840,0 1940,0 33÷35 33,0 0,0 0,0 160,0 0,3

Lo strato n° 12 è stato ipotizzato in base alle caratteristiche della CPT2 (spinta sino a 20m e

mediana rispetto alle CPT1 e CPT3)

18

LOTTO G (parametrizzazione prove: CPT 4, CPT 5)



N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 1,0 Da 0,0 a 1,0 1820,0 1920,0 22÷24 22,1 0,56 0,43 52,0 0,35

2 1,4 Da 1,0 a 2,4 1800,0 1900,0 31÷32 31,0 0,0 0,0 108,0 0,3

3 1,4 Da 2,4 a 3,8 1820,0 1920,0 32÷33 32,0 0,0 0,0 120,0 0,3

4 2,0 Da 3,8 a 5,8 1790,0 1890,0 28÷33 29,8 0,0 0,0 103,0 0,3

5 0,2 Da 5,8 a 6,0 1780,0 1880,0 21÷23 22,1 0,45 0,27 42,0 0,4

6 0,6 Da 6,0 a 6,6 1780,0 1880,0 27÷30 26,4 0,0 0,0 65,0 0,3

7 1,8 Da 6,6 a 8,4 1810,0 1910,0 29÷33 30,7 0,0 0,0 115,0 0,3

8 0,6 Da 8,4 a 9,0 1850,0 1950,0 23÷26 23,3 0,72 0,54 70,0 0,4

9 1,6 Da 9,0 a 10,6 1810,0 1910,0 30÷32 31,2 0,0 0,0 114,0 0,3

10 0,4 Da 10,6 a 11,0 1700,0 1800,0 16÷22 19,7 0,5 0,35 40,0 0,45

11 1,4 Da 11,0 a 12,4 1830,0 1930,0 31÷34 32,0 0,0 0,0 140,0 0,3

12 2,6 Da 12,4 a 15,0 1830,0 1930,0 32÷34 32,7 0,0 0,0 142,0 0,3

19



N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 0,6 Da 0,0 a 0,6 1800,0 1900,0 21÷24 20,4 0,45 0,32 42,0 0,3

2 1,4 Da 1,0 a 2,0 1810,0 1910,0 31÷33 31,3 0,0 0,0 114,0 0,3

3 1,6 Da 2,0 a 3,6 1830,0 1930,0 32÷34 32,4 0,0 0,0 137,0 0,3

4 0,6 Da 3,6 a 4,2 1790,0 1890,0 29÷31 28,6 0,0 0,0 92,0 0,3

5 1,6 Da 4,2 a 5,8 1830,0 1930,0 32÷34 32,2 0,0 0,0 136,0 0,3

6 0,6 Da 5,8 a 6,4 1800,0 1900,0 31÷32 29,8 0,0 0,0 107,0 0,3

7 1,1 Da 6,4 a 7,5 1820,0 1920,0 31÷34 31,7 0,0 0,0 125,0 0,3

8 0,3 Da 7,5 a 7,8 1810,0 1910,0 26÷27 23,9 0,6 0,35 59,0 0,35

9 3,0 Da 7,8 a 10,8 1820,0 1920,0 32÷33 32,3 0,0 0,0 124,0 0,3

10 3,0 Da 10,8 a 13,8 1820,0 1920,0 32÷34 32,5 0,0 0,0 135,0 0,3

11 3,7 Da 13,8 a 17,5 1840,0 1940,0 34÷36 34,2 0,0 0,0 185,0 0,3

12 0,3 Da 17,5 a 17,8 1820,0 1920,0 23÷25 22,1 0,55 0,33 53,0 0,4

13 2,8 Da 17,8 a 20,6 1840,0 1940,0 32÷36 33,7 0,0 0,0 189,0 0,3

14 1,4 Da 20,6 a 22,0 1830,0 1930,0 23÷26 23,4 0,62 0,5 63,0 0,4

20

LOTTO F (parametrizzazione prove: CPT 7, CPT 8)



N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 0,8 Da 0,0 a 0,8 1800,0 1900,0 22÷24 21,1 0,45 0,32 42,0 0,3

2 2,6 Da 0,8 a 3,4 1810,0 1910,0 32÷35 31,8 0,0 0,0 115,0 0,3

3 0,8 Da 3,4 a 4,2 1840,0 1940,0 24÷29 25,2 0,75 0,56 89,0 0,35

4 0,5 Da 4,2 a 4,7 1800,0 1900,0 31÷32 30,0 0,0 0,0 108,0 0,3

5 1,1 Da 4,7 a 5,8 1820,0 1920,0 31÷34 31,9 0,0 0,0 130,0 0,3

6 0,4 Da 5,8 a 6,2 1800,0 1900,0 31÷32 30,6 0,0 0,0 110,0 0,3

7 1,6 Da 6,2 a 7,8 1820,0 1920,0 32÷33 32,4 0,0 0,0 130,0 0,3

8 0,4 Da 7,8 a 8,2 1810,0 1910,0 32÷33 31,0 0,0 0,0 117,0 0,3

9 2,0 Da 8,2 a 10,2 1830,0 1930,0 32÷34 32,9 0,0 0,0 137,0 0,3

10 0,8 Da 10,2 a 11,0 1820,0 1920,0 32÷33 31,6 0,0 0,0 119,0 0,3

11 2,2 Da 11,0 a 13,2 1830,0 1930,0 33÷35 33,1 0,0 0,0 159,0 0,3

12 1,8 Da 13,2 a 15,0 1840,0 1940,0 33÷36 33,5 0,0 0,0 179,0 0,3

21



N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 0,8 Da 0,0 a 0,8 1800,0 1900,0 21÷23 20,2 0,40 0,28 38,0 0,3

2 1,2 Da 0,8 a 2,0 1790,0 1890,0 31÷32 30,2 0,0 0,0 102,0 0,3

3 1,2 Da 2,0 a 3,2 1830,0 1930,0 33÷35 33,0 0,75 0,0 155,0 0,3

4 1,2 Da 3,2 a 4,4 1790,0 1890,0 31÷32 30,9 0,0 0,0 104,0 0,3

5 1,8 Da 4,4 a 6,2 1810,0 1910,0 31÷34 31,7 0,0 0,0 119,0 0,3

6 0,2 Da 6,2 a 6,4 1800,0 1900,0 23÷25 21,7 0,5 0,35 46,0 0,4

7 1,2 Da 6,4 a 7,6 1810,0 1910,0 32÷33 32,0 0,0 0,0 117,0 0,3

8 1,4 Da 7,6 a 9,0 1820,0 1920,0 32÷33 32,6 0,6 0,0 126,0 0,3

9 1,2 Da 9,0 a 10,2 1830,0 1930,0 33÷34 33,0 0,0 0,0 150,0 0,3

10 0,8 Da 10,2 a 11,0 1810,0 1910,0 32÷33 31,8 0,0 0,0 117,0 0,3

11 1,5 Da 11,0 a 12,5 1830,0 1930,0 33÷34 33,0 0,0 0,0 146,0 0,3

12 2,5 Da 12,5 a 15,0 1840,0 1940,0 34÷35 34,0 0,0 0,0 179,0 0,3

22

LOTTO A (parametrizzazione prova CPT 9) stratigrafia del terreno


N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 1,6 Da 0,0 a 1,6 1760,0 1860,0 19÷24 19,7 0,35 0,29 34,0 0,35

2 1,6 Da 1,6 a 3,2 1790,0 1890,0 30÷32 30,4 0,0 0,0 99,0 0,3

3 1,2 Da 3,2 a 4,4 1780,0 1880,0 23÷28 23,6 0,2 0,1 66,0 0,35

4 1,8 Da 4,4 a 6,2 1810,0 1910,0 29÷33 30,1 0,0 0,0 115,0 0,3

5 0,5 Da 6,2 a 6,7 1650,0 1750,0 15÷22 17,7 0,32 0,24 31,0 0,45

6 0,7 Da 6,7 a 7,4 1820,0 1920,0 32÷34 31,8 0,0 0,0 125,0 0,3

7 0,4 Da 7,4 a 7,8 1760,0 1860,0 20÷25 21,1 0,45 0,32 41,0 0,4

8 0,4 Da 7,8 a 8,2 1800,0 1900,0 30÷31 29,0 0,6 0,0 90,0 0,3

9 3,4 Da 8,2 a 11,6 1830,0 1930,0 32÷34 32,8 0,0 0,0 140,0 0,3

10 1,8 Da 11,6 a 13,4 1830,0 1930,0 33÷34 33,1 0,0 0,0 160,0 0,3

11 1,4 Da 13,4 a 14,8 1840,0 1940,0 32÷34 33,0 0,0 0,0 150,0 0,3

12 1,6 Da 14,8 a 16,4 1860,0 1960,0 34÷36 34,1 0,0 0,0 206,0 0,3

13 0,4 Da 16,4 a 16,8 1870,0 1970,0 25÷27 24,8 1,1 0,76 82,0 0,4

14 1,2 Da 16,8 a 18,0 1920,0 2020,0 36÷38 36,2 0,0 0,0 339,0 0,3

23

LOTTO C (parametrizzazione prova CPT 10) stratigrafia del terreno


N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 1,2 Da 0,0 a 1,2 1820,0 1920,0 22÷26 22,6 0,54 0,42 49,0 0,35

2 3,6 Da 1,2 a 4,8 1800,0 1900,0 29÷32 30,9 0,0 0,0 111,0 0,3

3 0,2 Da 4,8 a 5,0 1820,0 1920,0 23÷25 22,1 0,6 0,35 53,0 0,4

4 0,4 Da 5,0 a 5,4 1840,0 1940,0 33÷34 32,1 0,0 0,0 167,0 0,3

5 0,4 Da 5,4 a 5,8 1800,0 1900,0 23÷26 21,9 0,55 0,39 52,0 0,4

6 0,8 Da 5,8 a 6,6 1840,0 1940,0 33÷35 32,9 0,0 0,0 176,0 0,3

7 1,6 Da 6,6 a 8,2 1810,0 1910,0 31÷33 31,9 0,0 0,0 116,0 0,3

8 1,8 Da 8,2 a 10,0 1820,0 1920,0 32÷33 32,5 0,0 0,0 132,0 0,3

9 2,8 Da 10,0 a 12,8 1830,0 1930,0 33÷34 33,1 0,0 0,0 154,0 0,3

10 1,2 Da 12,8 a 14,0 1820,0 1920,0 32÷33 32,3 0,0 0,0 124,0 0,3

11 1,2 Da 14,0 a 15,2 1840,0 1940,0 34÷35 34,0 0,0 0,0 175,0 0,3

24

LOTTO I (parametrizzazione prova CPT 11) stratigrafia del terreno


N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 1,4 Da 0,0 a 1,4 1800,0 1900,0 21÷24 21,2 0,45 0,37 42,0 0,35

2 0,6 Da 1,4 a 2,0 1790,0 1890,0 26÷30 26,8 0,0 0,0 78,0 0,3

3 1,8 Da 2,0 a 3,8 1810,0 1910,0 32÷34 31,5 0,0 0,0 116,0 0,3

4 0,5 Da 3,8 a 4,3 1830,0 1930,0 23÷27 23,3 0,70 0,51 60,0 0,35

5 1,1 Da 4,3 a 5,4 1820,0 1920,0 32÷34 31,9 0,0 0,0 123,0 0,3

6 0,6 Da 5,4 a 6,0 1650,0 1750,0 15÷22 17,7 0,31 0,24 31,0 0,45

7 0,4 Da 6,0 a 6,4 1800,0 1900,0 31÷32 30,8 0,0 0,0 111,0 0,3

8 0,4 Da 6,4 a 6,8 1790,0 1890,0 21÷24 20,7 0,5 0,35 44,0 0,4

9 3,6 Da 6,8 a 10,4 1820,0 1920,0 32÷33 32,3 0,0 0,0 121,0 0,3

10 1,6 Da 10,4 a 12,0 1830,0 1930,0 32÷33 32,6 0,0 0,0 141,0 0,3

11 2,8 Da 12,0 a 14,8 1840,0 1940,0 33÷34 33,3 0,0 0,0 161,0 0,3

12 2,2 Da 14,8 a 17,0 1850,0 1950,0 34÷36 34,0 0,0 0,0 195,0 0,3

13 0,4 Da 17,0 a 17,4 1810,0 1910,0 31÷32 30,1 0,0 0,0 123,0 0,3

14 2,6 Da 17,4 a 20,0 1860,0 1960,0 34÷37 34,8 0,0 0,0 232,0 0,3

N.B. La prova CPT13, relativa al lotto D, non è stata parametrizzata in quanto risulta molto

simile alla CPT11 sopra descritta, ma con terreni granulari maggiormente addensati.

25

LOTTO B (parametrizzazione prova CPT 12) stratigrafia del terreno


N° Strato

DH [m]


γ

(Kg/m³)

γs

(Kg/m³)

ϕ′ (°)

ϕϕϕϕ′′′′k (°)

cu (Kg/cm²)

Cuk (Kg/cm²)

Ed (Kg/cm²)

Ni

1 1,6 Da 0,0 a 1,6 1790,0 1890,0 21÷27 21,4 0,4 0,24 44,0 0,35

2 1,2 Da 1,6 a 2,8 1800,0 1900,0 29÷32 29,5 0,0 0,0 101,0 0,3

3 0,2 Da 2,8 a 3,0 1840,0 1940,0 24÷26 23,0 0,7 0,41 61,0 0,4

4 0,8 Da 3,0 a 3,8 1840,0 1940,0 33÷36 32,8 0,0 0,0 187,0 0,3

5 2,0 Da 3,8 a 5,8 1810,0 1910,0 31÷34 31,7 0,0 0,0 118,0 0,3

6 0,2 Da 5,8 a 6,0 1820,0 1920,0 23÷25 22,0 0,0 0,0 54,0 0,4

7 0,4 Da 6,0 a 6,4 1810,0 1910,0 30÷33 29,5 0,0 0,0 116,0 0,3

8 0,8 Da 6,4 a 7,2 1780,0 1880,0 21÷25 21,9 0,48 0,37 44,0 0,4

9 2,6 Da 7,2 a 9,8 1820,0 1920,0 32÷33 32,4 0,0 0,0 131,0 0,3

10 1,2 Da 9,8 a 11,0 1830,0 1930,0 33÷35 33,2 0,0 0,0 165,0 0,3

11 2,2 Da 11,0 a 13,2 1830,0 1930,0 32÷34 32,7 0,0 0,0 142,0 0,3

12 1,8 Da 13,2 a 15,0 1840,0 1940,0 33÷35 33,3 0,0 0,0 169,0 0,3

26

8. ORIENTAMENTI GEOTECNICI

Per un primo orientamento geotecnico, relativamente a fondazioni a platea di dimensioni pari a

9,4 m X 53,0 m - LOTTI H, G, F, 12,0 m X 23,0 m - LOTTI A, B, 12,0 m X 25,0 m - LOTTI C, D, 12,0 m x 24,0 m - LOTTO I, sono state valutate:

- le resistenze di progetto Rd, statiche e sismiche (effettuando il calcolo secondo “l’approccio

2 - N.T.C. 2008” (A1-M1-R3) in “condizioni drenate” secondo BRINC-HANSEN;

- i cedimenti edometrici ipotizzando una pressione media trasmessa dalla platea (S.L.E. in

“combinazione quasi permanente”) = 0,45 kg/cm²

Nelle “condizioni drenate” il terreno di fondazione viene considerato nella possibilità di drenare,

data la sua elevata permeabilità, anche in seguito ad un rapido incremento di carico.

Considerate le dimensioni, la profondità del piano di posa delle fondazioni e la stratigrafia del

terreno, il substrato di fondazione dei fabbricati, interessato dalla ipotetica superficie di rottura per

taglio del terreno, risulta chiaramente costituito da terreni granulari incoerenti.

I Risultati di tale analisi preliminare(effettuata ipotizzando fondazioni rigide superficiali con piano di

posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno essere certamente effettuati dei

riporti)), sono indicati per esteso per il lotto H e riassunti per i restanti lotti .

“APPROCCIO 2 “

Le condizioni di verifica GEO (Ed<=Rd) dovranno essere valutate, caso per caso, nelle

relazioni geologico-geotecniche prescritte per ogni singolo progetto esecutivo

LOTTO H (stratigrafia considerata: CPT 1)

• analisi in condizioni drenate

condizioni statiche ====================================================== Fattore [Nq] 18,53 Fattore [Nc] 30,28 Fattore [Ng] 20,29 Fattore forma [Sc] 1,09 Fattore profondità [Dc] 1,01 Fattore forma [Sq] 1,09 Fattore profondità [Dq] 1,01 Fattore forma [Sg] 0,95 Fattore profondità [Dg] 1,0 ====================================================== Carico limite 10,57 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 4,6 Kg/cm² VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ======================================================

27

condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Fattore [Nq] 18,53 Fattore [Nc] 30,28 Fattore [Ng] 20,29 Fattore forma [Sc] 1,09 Fattore profondità [Dc] 1,01 Fattore forma [Sq] 1,09 Fattore profondità [Dq] 1,01 Fattore forma [Sg] 0,95 Fattore profondità [Dg] 1,0 Fattore correzione sismico inerziale [zq] 1,0 Fattore correzione sismico inerziale [zg] 0,44 Fattore correzione sismico inerziale [zc] 1,0 ====================================================== Carico limite 5,1 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 2,22 Kg/cm² VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ======================================================

CEDIMENTI PER OGNI STRATO (stratigrafia ricavata dalla CPT1) ==================================================================== pressione omogeneamente trasmessa = utilizzata nel calcolo dei cedimenti: 0,45 Kg/cm² ==================================================================== Cedimento edometrico calcolato con: Metodo consolidazione monodimensionale di Terzaghi Z: Profondità media dello strato; Dp: Incremento di tensione; Wc: Cedimento di consolidazione.

N° Strato Z

(m) Tensione (Kg/cm²)

Dp (Kg/cm²)

Metodo Wc (cm)

1 0,4 0,073 0,408 Edometrico 0,36 2 1,4 0,209 0,377 Edometrico 0,53 3 2,8 0,338 0,337 Edometrico 0,28 4 4,75 0,517 0,286 Edometrico 0,68 5 6,45 0,672 0,28 Edometrico 0,38 6 7,5 0,768 0,228 Edometrico 0,27 7 8,4 0,85 0,227 Edometrico 0,16 8 9,05 0,91 0,202 Edometrico 0,14 9 9,6 0,96 0,23 Edometrico 0,12 10 10,75 1,066 0,178 Edometrico 0,33 11 11,9 1,173 0,201 Edometrico 0,07 12 13,5 1,322 0,148 Edometrico 0,3 13 16,5 1,602 0,123 Edometrico 0,23

Cedimento totale (teorico al centro) 3,85 cm N.B.: Cedimento massimo stimato considerando la stratigrafia ricavata dalla CPT1, che presenta i

parametri geotecnici peggiori tra le 3 prove effettuate nel lotto H (maggiormente comprimibile) . In

fase di progettazione esecutiva occorrerà tener conto di eventuali cedimenti differenziali. Vista la

dimensione della fondazione (> 50m occorrera certamente un giunto di dilatazione)

28

LOTTO G (stratigrafia considerata: CPT 4) condizioni statiche ====================================================== Carico limite 8,88 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 3,86 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 4,30 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 1,87 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno

essere certamente effettuati dei riporti) e pressione omogeneamente trasmessa = 0,45 Kg/cm²

Cedimento totale (al centro)) Sd = 3,9 cm

Anche in questo caso: Il cedimento massimo è stato stimato considerando la stratigrafia ricavata dalla CPT4, che presenta i parametri geotecnici peggiori tra le 3 prove effettuate nel lotto H (maggiormente comprimibile) . In fase di progettazione esecutiva occorrerà tener conto di eventuali cedimenti differenziali. Vista la dimensione della fondazione (> 50m occorrera certamente un giunto di dilatazione)

LOTTO F (stratigrafia considerata: CPT 7) condizioni statiche ====================================================== Carico limite 10,32 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 4,49 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 4,98 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 2,17 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ======================================================

29

CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno


Cedimento totale (al centro) Sd = 3,3 cm

Relativamente al lotto F le tre prove effettuate (n° 7,8,, vedi diagrammi di resistenza prove CPT) risultano omogenee per cui non si prevedono cedimenti differenziali. In fase di progettazione esecutiva occorrerà comunque valutare, vista la dimensione della fondazione (> 50m) l’eventuale realizzazione di un giunto)

LOTTO A (stratigrafia CPT 9) condizioni statiche ====================================================== Carico limite 6,75 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 2,94 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 3,28 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 1,43 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno



Il cedimento è per buona percentuale dovuto ai primi 1,6m di terreno argilloso limoso di mediocri caratteristiche geomeccaniche. Occorre ricordare che tale valore è quello teorico stimato al centro

della fondazione; il cedimento medio al di sotto della fondazione (rigida) risulta ≅ 0,85-0,9% del valore al cento e quindi si riduce a 4,7cm. Essendo comunque un valore importante si potrà valutare, in fase di progettazione esecutiva, se abbassare il piano di posa della fondazione così da creare un compenso.

30

LOTTI C - D (stratigrafia CPT 10)

condizioni statiche ====================================================== Carico limite 11,76 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 5,12 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 3,26 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 1,42 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno



LOTTO I (stratigrafia CPT 11)

condizioni statiche ====================================================== Carico limite 8,62 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 3,75 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 4,18 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 1,82 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ======================================================

31

CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno



Il cedimento è per buona percentuale dovuto ai primi 1,4m di terreno argilloso limoso di mediocri caratteristiche geomeccaniche. Anche qui occorre ricordare che tale valore è quello teorico stimato

al centro della fondazione; il cedimento medio al di sotto della fondazione (rigida) risulta ≅ 0,85-0,9% del valore al cento e quindi si riduce a 4,3cm. Essendo comunque un valore importante si potrà valutare, in fase di progettazione esecutiva, se abbassare il piano di posa della fondazione così da creare un compenso.

LOTTO B (stratigrafia CPT 12)

condizioni statiche ====================================================== Carico limite 9,35 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 4,07 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== condizioni sismiche (effetto sismico secondo NTC (C7.11.5.3.1)) ====================================================== Carico limite 4,53 Kg/cm² Resistenza di progetto Rd 1,97 Kg/cm² ====================================================== VERIFICA ALLO SLU (collasso per carico limite dell’insieme fondazione-terreno): Condizione di verifica GEO Ed<=Rd ? ====================================================== CEDIMENTO EDOMETRICO fondazione a platea con piano di posa a 0,2m di profondità dalla quota inizio prove (dovranno



Il cedimento è per buona percentuale dovuto ai primi 1,6m di terreno argilloso limoso di mediocri caratteristiche geomeccaniche. Anche qui occorre ricordare che tale valore è quello teorico stimato

al centro della fondazione; il cedimento medio al di sotto della fondazione (rigida) risulta ≅ 0,85-0,9% del valore al cento e quindi si riduce a 3,65 cm.

32

9. VALUTAZIONE DEL RISCHIO SISMICO

Secondo l’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274/2003 recante i “Primi

elementi in materia di criteri generali per la classificazione del territorio nazionale e di normative

per le costruzione in zona sismica”, pubblicata sul supplemento ordinario 72 della Gazzetta

Ufficiale n. 105 dell’ 8/05/2003, il territorio comunale di Ravenna risulta classificato all’interno della

zona 3. Secondo la precedente classificazione il Comune di Ravenna risultava zona non sismica.

Con Decreto del Ministero delle Infrastrutture del 14 gennaio 2008 sono state approvate le nuove

Norme Tecniche per le Costruzioni. Le predette Norme sono state pubblicate sulla Gazzetta

Ufficiale n. 29 del 4 febbraio 2008, Supplemento Ordinario n. 30, e sono andate in vigore a far data

dal 6 marzo 2008.

Sulla G.U. n. 51, del 29 febbraio 2008, S.O. n. 47, è stata pubblicata la Legge 28 febbraio 2008, n. 31, recante "Conversione in legge, con modificazioni, del decreto legge 31 dicembre 2007, n° 248, recante Proroga di termini previsti da disposizioni legislative e disposizioni urgenti in materia finanziaria"; detta legge, all'art. 20, si occupa dei tempi e delle modalità operative delle Norme Tecniche per le Costruzioni. Il nuovo testo dell'art. 20 ha prorogato il regime transitorio dal 31 dicembre 2007 al 30 giugno 2009. Pertanto, sino al 30 giugno 2009, si sono potute impiegare le nuove Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008 ovvero, in alternativa, le Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 settembre 2005, le Norme Tecniche per il cemento armato di cui al D.M. 9 gennaio 1996, le Norme Tecniche per le Costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 gennaio 1996, le Norme Tecniche per gli edifici in muratura di cui al D.M. 20 novembre 1987, le Norme Tecniche per i prefabbricati di cui al D.M. 3 dicembre 1987, le Norme Tecniche per i terreni, le rocce e la stabilità dei pendii di cui al D.M. 11 marzo 1988, le Norme Tecniche per i ponti stradali di cui al D.M. 4 maggio 1990. La prevista proroga al 30 giugno 2009 non poteva comunque essere applicata alle nuove progettazioni degli interventi riguardanti gli edifici strategici e a tutte le opere infrastrutturali, la cui funzionalità nel corso degli eventi sismici assume importanza significativa ai fini degli interventi di protezione civile, come individuate nel decreto della P.C. del 21 ottobre 2003, pubblicato sulla G.U. n. 252 del 29 ottobre 2003. In conclusione, terminato il regime transitorio, dal 01/07/2009 le N.T.C. risultano definitivamente in vigore.

Poiché i terreni sabbiosi saturi presenti nei primi 15÷20 metri di profondità possono essere

potenzialmente liquefacibili in caso di sisma, occorre valutare tale potenzialità per gli eventuali

strati granulari (di potenza superiore al metro) riscontrati nel corso delle prove CPT. Nella

seguente analisi, effettuata secondo il metodo proposto dal C.N.R. e consigliato dal Gruppo

Nazionale Difesa dai Terremoti, si fa quindi riferimento alle nuove norme tecniche per le

costruzioni (D.M. 14 gennaio 2008) che adottano i nuovi valori di accelerazione al bedrock

dell’INGV (Istituto nazionale di Geofisica e Vulcanologia). Per l’area di progetto, costituita da tre

aree edificabili di coordinate medie WGS 84:

- Lotto H: LAT. 44°,382505 N, LONG. 12°,241988 E;

- Lotto G,F: LAT. 44°,38423 N, LONG. 12°,241923 E;

- Lotto A,B,C,D,I,: LAT. 44°,384345 N, LONG. 12°,239499 E.

33

il valore massimo di accelerazione al bedrock sismico previsto, considerando fabbricati di progetto

appartenenti alla classe II (vita nominale = 50 anni ⇒ vita di riferimento = 50 anni) e per un tempo

di ritorno Tr = 475 anni (S.L.V.) risulta pari a 0,164g (1,61 m/sec²).

Ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto secondo la classificazione indicata nelle

nuove norme tecniche per le costruzioni (D.M 14/01/2008), in base ai risultati dell’indagine

geofisica “MASW” (Multichannel Analysis of Surface Waves, Park et al., 1999) eseguita nell’area di

progetto, il profilo stratigrafico di fondazione risulta appartenere alla categoria di sottosuolo di tipo

“C” (D.M. 14/01/2008, tabella 3.2 II): “Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o

terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un

graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi

tra 180 m/s e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < cu,30 < 250

kPa nei terreni a grana fina)”; (vedi relazione Geofisica allegata).

Il valore di accelerazione al suolo ( amax SLV) risulta quindi = 0,238 g (2,331 m/sec²)

Tali valore é stato ottenuto considerando il coefficiente di amplificazione stratigrafica Ss = 1,45 per

suoli di tipo “C”.

Coefficienti sismici [N.T.C.] ======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: C Categoria topografica: T1

S.L. Stato limite

TR Tempo ritorno

[anni]

ag [m/s²]

F0 [-]

TC* [sec]

S.L.O. 30,0 0,47 2,45 0,26 S.L.D. 50,0 0,59 2,49 0,28 S.L.V. 475,0 1,61 2,56 0,28 S.L.C. 975,0 2,14 2,49 0,29

Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni

S.L. Stato limite

amax [m/s²]

beta [-]

kh [-]

kv [sec]

S.L.O. 0,705 0,2 0,0144 0,0072 S.L.D. 0,885 0,2 0,0181 0,009 S.L.V. 2,331 0,24 0,0571 0,0285 S.L.C. 2,9403 0,28 0,084 0,042

34

VERIFICA A LIQUEFAZIONE - Metodo del C.N.R. - GNDT Da Seed e Idriss ==================================================================== Nspt: N° colpi prova SPT (ricavati dai valori medi di Rp per i singoli strati considerati); Nspt': valore

normalizzato in funzione della profondità dello strato; Svo: Pressione totale di confinamento; S'vo:

Pressione efficace di confinamento; T: Tensione tangenziale ciclica; R: Resistenza terreno alla

liquefazione; Fs: Coefficiente di sicurezza.

N.B. Nella verifica si è tenuto conto di un contenuto di fine (limo ed argilla) variabile l’ 8% ed il

20%, rispettivamente per sabbie maggiormente “pulite” e sabbia limoso-argillose. Tali percentuali

sono decisamente cautelative; dai risultati di numerose analisi di laboratorio su campioni prelevati

all’interno del banco sabbioso (cordone litorale complesso del ravennate) le percentuali di fine

sono sempre decisamente superiori.

N.B.: per il territorio in oggetto il valore di intensità sismica, secondo la scala MCS, risulta del VI

grado. Data la mancanza di studi di microzonazione sismica nel l’area di indagine, attraverso la

“carta di pericolosità sismica” del GNDT-1999 (caratterizzata dai valori di intensità MCS) è

possibile valutare la Magnitudo Richter del sisma, con tempo di ritorno di 475 anni, al limite tra 5.4

e 6.1. Secondo Seed-Idriss il fattore di scala della magnitudo (MSF) nel rapporto fra un sisma di

magnitudo 6.1 ed uno di Magnitudo 7.5 (considerata da Seed – Idriss) comporta un incremento del

termine R (CRR = rapporto di Resistenza alla liquefazione) mediamente del 32% (CRR M 6.1 /

CRR M 7.5 = 1,32).

Nella verifica a liquefazione con il metodo di Seed-Idriss occorre considerare tale fattore, per cui il

fattore di sicurezza alla liquefazione risulta : Fs = [R (CRR) / T(CSR)]⋅⋅⋅⋅ MSF

Utilizzando MSF = 1,32 si ottengono, per gli strati considerati, i seguenti fattori di sicurezza alla liquefazione:

LOTTO H (CPT 1, CPT 3)

CPT1

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 0,6 a

2,20 11,00 19,047 0,412 0,282 0,219 0,730 1,32 4,41

3 Da 2,2 a

3,40 17,00 26,403 0,645 0,395 0,240 3,010 1,32 16,57

4 Da 3,4 a

6,10 12,00 15,221 1,160 0,640 0,255 0,234 1,32 1,21

6 Da 6,8 a

8,20 14,00 15,535 1,562 0,832 0,255 0,242 1,32 1,25

10 Da 9,7 a

11,80 12,00 10,946 2,254 1,164 0,247 0,215 1,32 1,15

12 Da 11,8 a 15,00

17,00 13,373 2,871 1,461 0,236 0,250 1,32 1,4

13 Da 15,0 a 18,00

18,00 12,525 3,453 1,743 0,224 0,226 1,32 1,33

35

CPT3

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 0,6 a

2,00 12,00 21,370 0,375 0,255 0,221 1,188 1,32 7,1

3 Da 2,0 a

3,15 19,00 30,362 0,599 0,364 0,243 6,314 1,32 34,3

4 Da 3,15 a 4,20

10,00 14,676 0,798 0,458 0,252 0,297 1,32 1,56

6 Da 4,4 a

6,20 17,00 21,501 1,184 0,644 0,258 0,988 1,32 5,05

8 Da 6,6 a

9,80 16,00 16,197 1,879 0,979 0,253 0,366 1,32 1,90

10 Da 10,6 a 13,60

18,00 15,072 2,610 1,330 0,242 0,297 1,32 1,51

11 Da 13,6 a 15,00

19,00 14,941 2,882 1,462 0,236 0,309 1,32 1,73

12 Da 15,0 a 18,00

18,00 12,521 3,464 1,744 0,224 0,226 1,32 1,33

LOTTO G (CPT 4, CPT 5)

CPT4

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 1,0 a

2,40 10,00 17,172 0,450 0,290 0,231 0,503 1,32 2,86

3 Da 2,4 a

3,80 15,00 22,793 0,719 0,419 0,250 1,300 1,32 6,85

4 Da 3,8 a

5,80 10,00 13,109 1,097 0,597 0,260 0,242 1,32 1,25

7 Da 6,6 a

8,40 12,00 13,325 1,591 0,831 0,259 0,237 1,32 1,20

9 Da 9,0 a

10,60 12,00 11,768 2,014 1,034 0,253 0,206 1,32 1,07

11 Da 11,0 a 12,40

16,00 14,348 2,356 1,196 0,248 0,213 1,32 1,14

12 Da 12,4 a 15,00

17,00 13,520 2,858 1,438 0,238 0,248 1,32 1,37

CPT5

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 0,6 a

2,00 12,00 21,601 0,374 0,244 0,230 1,248 1,32 7,17

3 Da 2,0 a

3,60 16,00 24,881 0,683 0,393 0,254 2,022 1,32 10,49

5 Da 4,2 a

5,80 16,00 20,998 1,105 0,595 0,262 0,889 1,32 4,47

36

7 Da 6,4 a

7,50 15,00 17,579 1,431 0,751 0,262 0,321 1,32 1,61

9 Da 7,8 a

10,80 15,00 14,539 2,064 1,054 0,254 0,276 1,32 1,44

10 Da 10,8 a 13,80

16,00 13,400 2,640 1,330 0,244 0,239 1,32 1.29

11 Da 13,8 a 17,50

21,00 15,015 3,358 1,678 0,228 0,313 1,32 1,81

13 Da 17,8 a 20,60

21,00 13,379 3,958 1,968 0,215 0,238 1,32 1,46

LOTTO F (CPT 7, CPT 8)

CPT7

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 0,8 a

3,40 12,00 18,800 0,640 0,385 0,244 0,568 1,32 3,07

5 Da 4,7 a

5,80 15,00 19,518 1,101 0,606 0,257 0,445 1,32 2,28

7 Da 6,2 a

7,80 15,00 17,118 1,485 0,790 0,257 0,414 1,32 2,13

9 Da 8,2 a

10,20 16,00 15,887 1,947 1,012 0,252 0,359 1,32 1,87

11 Da 10,2 a 13,20

18,00 15,375 2,525 1,290 0,243 0,238 1,32 1,29

12 Da 13,2 a 15,00

20,00 15,745 2,874 1,459 0,236 0,351 1,32 1,97

CPT8

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 0,8 a

2,00 9,00 15,941 0,370 0,260 0,214 0,439 1,32 2,7

3 Da 2,0 a

3,20 18,00 28,561 0,601 0,371 0,238 4,637 1,32 25,66

4 Da 3,2 a

4,40 10,00 14,429 0,828 0,478 0,250 0,279 1,32 1,46

5 Da 4,4 a

6,20 14,00 17,735 1,172 0,642 0,256 0,463 1,32 2,39

7 Da 6,4 a

7,60 13,00 15,043 1,439 0,769 0,256 0,296 1,32 1,52

8 Da 7,6 a

9,00 15,00 15,958 1,708 0,898 0,255 0,351 1,32 1,82

9 Da 9,0 a

10,20 18,00 17,899 1,940 1,010 0,252 0,337 1,32 1,77

11 Da 10,2 a 12,50

17,00 15,038 2,382 1,222 0,245 0,314 1,32 1,69

12 Da 12,5 a 15,00

20,00 15,764 2,867 1,457 0,236 0,330 1,32 1,85

37

LOTTO A (CPT 9)

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 1,6 a

3,20 9,00 14,299 0,590 0,370 0,235 0,298 1,32 1,68

3 Da 3,2 a

4,40 6,00 8,677 0,816 0,476 0,248 0,193 1,32 1,03

4 Da 4,4 a

6,20 12,00 15,231 1,159 0,639 0,254 0,304 1,32 1,58

9 Da 8,2 a

11,60 16,00 14,881 2,188 1,128 0,248 0,297 1,32 1,58

10 Da 11,6 a 13,40

18,00 15,337 2,535 1,295 0,242 0,309 1,32 1,69

11 Da 13,4 a 14,80

18,00 14,388 2,807 1,427 0,237 0,302 1,32 1,69

12 Da 14,8 a 16,40

22,00 16,400 3,120 1,580 0,230 0,436 1,32 2,49

14 Da 16,8 a 18,00

33,00 22,977 3,442 1,742 0,223 1,471 1,32 8,7

LOTTO C (CPT 10)

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 1,2 a

4,80 11,00 15,273 0,904 0,524 0,248 0,347 1,32 1,85

7 Da 6,6 a

8,20 13,00 14,377 1,557 0,837 0,252 0,285 1,32 1,49

8 Da 8,2 a

10,00 15,00 14,976 1,903 1,003 0,250 0,302 1,32 1,59

9 Da 10,0 a 12,80

18,00 15,587 2,443 1,263 0,242 0,321 1,32 1,75

10 Da 12,8 a 14,00

15,00 12,298 2,674 1,374 0,238 0,221 1,32 1,23

11 Da 14,0 a 15,20

19,00 14,774 2,906 1,486 0,234 0,302 1,32 1,70

LOTTO I (CPT 11)

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

3 Da 2,0 a

3,80 12,00 18,002 0,713 0,433 0,240 0,525 1,32 2,89

5 Da 4,3 a

5,40 15,00 19,908 1,021 0,581 0,250 0,739 1,32 3,91

9 Da 6,8 a

10,40 15,00 14,751 1,969 1,029 0,250 0,222 1,32 1,17

10 Da 10,4 a 12,00

16,00 14,488 2,277 1,177 0,245 0,274 1,32 1,48

38

11 Da 12,0 a 14,80

18,00 14,295 2,821 1,441 0,236 0,282 1,32 1,57

12 Da 14,8 a 17,00

22,00 15,917 3,250 1,650 0,227 0,338 1,32 1,97

14 Da 17,4 a 20,00

24,00 15,480 3,836 1,936 0,215 0,336 1,32 2,07

LOTTO B (CPT 12)

N° Strato

Prof. Strato

(m) Nspt Nspt'

Svo (Kg/cm²)

S'vo (Kg/cm²)

T R MSF Fs

2 Da 1,6 a

2,80 9,00 14,706 0,520 0,340 0,227 0,299 1,32 1,74

5 Da 3,8 a

5,80 14,00 18,080 1,096 0,616 0,251 0,533 1,32 2,8

9 Da 7,2 a

9,80 15,00 15,172 1,861 0,981 0,250 0,233 1,32 1,23

10 Da 9,8 a

11,00 18,00 17,073 2,092 1,092 0,247 0,426 1,32 2,27

11 Da 11,0 a 13,20

17,00 14,472 2,517 1,297 0,241 0,289 1,32 1,58

12 Da 13,2 a 15,00

19,00 14,911 2,866 1,466 0,234 0,290 1,32 1,63

Dall’analisi si evince che i fattori di sicurezza risultanti rientrano tutti nel campo della “Non

liquefazione”

39

10. CONSIDERAZIONI CONCLUSIVE

Nella presente relazione sono state messe in evidenza le caratteristiche geomorfologiche,

litologiche e idrogeologiche di un adeguato intorno dell'area in oggetto (omparo S8 P.O.C. di

Ravenna). In particolare è stata svolta un'analisi geotecnica per verificare l'edificabilità di massima

e per valutare la vulnerabilità sismica, relativamente alla liquefazione, dei terreni di fondazione.

Analizzando i diversi aspetti sono emerse le seguenti caratteristiche:

- l'area in oggetto è collocata al limite Est dell’abitato di Classe (Ravenna) in destra idrografica

del Fiumi Uniti (1,7 km a Sud) e compresa tra lo scolo consorziale “Arcabologna” e le Vie

Montebello e Classense (a Nord di questa). Al confine di quest’area sono presenti costruzioni

residenziali che non presentano alcun segni di dissesto;

- la quota media del piano campagna è compresa tra +0,4m e +0,5 m s.l.m. e, dal punto di vista

geomorfologico ricade nella zona caratterizzata da “forme e depositi litoranei e lagunari” (Carta

Geomorfologica della Pianura Padana a cura del Ministero della Ricerca Scientifica e

tecnologica”; 1997); in tale area non si evidenziano comunque particolari forme ed il cordone

litorale sabbioso risulta coperto da una sottile coltre alluvionale con potenza variabile da 0,6m

(CPT 1,3) a 1,6m (CPT 9,12).

- la falda freatica è stata riscontrata ad una profondità variabile tra 0,75m e 1,75m dal p.c.

attuale e risulta condizionata dal regime di drenaggio dello scolo consorziale “Arcabologna”,

facente capo all’impianto idrovoro “Fosso Ghiaia V bacino”.;

- dall'esame della successione litologica, ricostruita con 13 prove penetrometriche statiche CPT,

si è evidenziata la presenza, al di sotto della sottile coltre alluvionale suddetta, di terreni

granulari di buone caratteristiche geomeccaniche; tale bancata granulare, costituente il

“cordone litorale complesso” descritto nei paragrafi 2 e 4, pur risultando caratterizzato da

intercalazioni limoso argillose di potenza comunque limitata e non superiore a 0,8m

(principalmente nei primi 10-12m di prof.), presenta ottime caratteristiche geomeccaniche che

portano ad elevate resistenze di progetto delle fondazioni e cedimenti contenuti a valori nella

norma (vedi paragrafo 8. “orientamenti geotecnici”

- sotto il profilo sismico, non emergono problemi di liquefazione del terreno.

Sulla base dei dati raccolti è possibile esprimere parere positivo per la fattibilità geologica per le

opere di urbanizzazione del “Comparto S8” del P.O.C. di Ravenna, in quanto non sono emersi

elementi che possano costituire ostacolo all’intervento.

Si specifica infine che tale studio non può essere in alcun modo esaustivo né considerato

sostitutivo delle relazioni geologiche-geotecniche prescritte, ai sensi delle disposizioni legislative

D.M. 14-01-2008, per le fasi di progettazione esecutiva dei singoli interventi.

Ravenna, 20/06/2010 Dr. Geologo Marco Roncuzzi

GEOLOG S.r.l.Sede Operativa: V. Cerchio 5748100 Ravenna Rifer. 128-10

PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1LETTURE DI CAMPAGNA / VALORI DI RESISTENZA 2.01PG05-049

- committente : M.D.R. s.r.l. - data : 25/05/2010- lavoro : Urbanizzazione Comparto S8 - P.O.C. Ravenna - quota inizio : Piano Campagna - località : Classe, area tra Via Montebello e Via Classense - prof. falda : 0,90 m da quota inizio- note : - pagina : 1

Prof. Letture di campagna qc fs qc/fs Prof. Letture di campagna qc fs qc/fs m punta laterale kg/cm² m punta laterale kg/cm²

0,20 ---- ---- -- 0,67 ---- 7,80 59,0 72,0 59,0 0,60 98,00,40 10,0 20,0 10,0 1,47 7,0 8,00 45,0 54,0 45,0 0,60 75,00,60 41,0 63,0 41,0 1,27 32,0 8,20 17,0 26,0 17,0 0,07 255,00,80 56,0 75,0 56,0 1,33 42,0 8,40 15,0 16,0 15,0 0,93 16,01,00 52,0 72,0 52,0 1,07 49,0 8,60 33,0 47,0 33,0 0,53 62,01,20 43,0 59,0 43,0 1,40 31,0 8,80 69,0 77,0 69,0 1,13 61,01,40 38,0 59,0 38,0 0,93 41,0 9,00 79,0 96,0 79,0 0,93 85,01,60 45,0 59,0 45,0 1,13 40,0 9,20 83,0 97,0 83,0 0,33 249,01,80 44,0 61,0 44,0 1,67 26,0 9,40 55,0 60,0 55,0 1,00 55,02,00 52,0 77,0 52,0 1,33 39,0 9,60 8,0 23,0 8,0 0,87 9,02,20 90,0 110,0 90,0 1,93 47,0 9,80 32,0 45,0 32,0 0,87 37,02,40 82,0 111,0 82,0 2,40 34,0 10,00 34,0 47,0 34,0 0,27 127,02,60 70,0 106,0 70,0 1,13 62,0 10,20 30,0 34,0 30,0 1,47 20,02,80 77,0 94,0 77,0 1,27 61,0 10,40 64,0 86,0 64,0 0,53 120,03,00 60,0 79,0 60,0 0,80 75,0 10,60 29,0 37,0 29,0 2,27 13,03,20 59,0 71,0 59,0 1,33 44,0 10,80 46,0 80,0 46,0 1,00 46,03,40 48,0 68,0 48,0 0,53 90,0 11,00 71,0 86,0 71,0 1,73 41,03,60 39,0 47,0 39,0 0,87 45,0 11,20 72,0 98,0 72,0 0,93 77,03,80 56,0 69,0 56,0 1,00 56,0 11,40 60,0 74,0 60,0 0,60 100,04,00 49,0 64,0 49,0 1,07 46,0 11,60 50,0 59,0 50,0 1,87 27,04,20 76,0 92,0 76,0 0,80 95,0 11,80 13,0 41,0 13,0 0,53 24,04,40 56,0 68,0 56,0 0,87 65,0 12,00 37,0 45,0 37,0 0,80 46,04,60 46,0 59,0 46,0 0,47 99,0 12,20 45,0 57,0 45,0 1,13 40,04,80 47,0 54,0 47,0 0,27 176,0 12,40 69,0 86,0 69,0 1,13 61,05,00 44,0 48,0 44,0 0,67 66,0 12,60 79,0 96,0 79,0 1,27 62,05,20 49,0 59,0 49,0 0,73 67,0 12,80 79,0 98,0 79,0 0,87 91,05,40 49,0 60,0 49,0 0,87 57,0 13,00 71,0 84,0 71,0 1,00 71,05,60 22,0 35,0 22,0 0,27 82,0 13,20 71,0 86,0 71,0 1,13 63,05,80 53,0 57,0 53,0 0,33 159,0 13,40 78,0 95,0 78,0 1,53 51,06,00 24,0 29,0 24,0 0,80 30,0 13,60 70,0 93,0 70,0 1,13 62,06,20 8,0 20,0 8,0 0,67 12,0 13,80 73,0 90,0 73,0 1,73 42,06,40 12,0 22,0 12,0 0,40 30,0 14,00 84,0 110,0 84,0 1,53 55,06,60 14,0 20,0 14,0 0,60 23,0 14,20 87,0 110,0 87,0 1,53 57,06,80 37,0 46,0 37,0 0,73 50,0 14,40 80,0 103,0 80,0 1,53 52,07,00 47,0 58,0 47,0 0,80 59,0 14,60 75,0 98,0 75,0 1,13 66,07,20 59,0 71,0 59,0 0,73 80,0 14,80 87,0 104,0 87,0 1,20 72,07,40 72,0 83,0 72,0 0,80 90,0 15,00 92,0 110,0 92,0 ----- ----7,60 65,0 77,0 65,0 0,87 75,0

- PENETROMETRO STATICO tipo PAGANI da 10/20t - COSTANTE DI TRASFORMAZIONE Ct = 10 - Velocità Avanzamento punta 2 cm/s- punta meccanica tipo Begemann ø = 35.7 mm (area punta 10 cm² - apertura 60°)- manicotto laterale (superficie 150 cm²)

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0,20 ---- ---- -- 0,53 ---- 10,20 70,0 96,0 70,0 1,07 66,00,40 12,0 20,0 12,0 0,80 15,0 10,40 70,0 86,0 70,0 0,93 75,00,60 15,0 27,0 15,0 0,87 17,0 10,60 18,0 32,0 18,0 0,80 22,00,80 13,0 26,0 13,0 1,40 9,0 10,80 10,0 22,0 10,0 0,73 14,01,00 55,0 76,0 55,0 0,80 69,0 11,00 75,0 86,0 75,0 1,20 62,01,20 35,0 47,0 35,0 0,60 58,0 11,20 98,0 116,0 98,0 1,00 98,01,40 27,0 36,0 27,0 0,40 67,0 11,40 72,0 87,0 72,0 1,33 54,01,60 32,0 38,0 32,0 0,67 48,0 11,60 80,0 100,0 80,0 1,20 67,01,80 39,0 49,0 39,0 1,07 37,0 11,80 67,0 85,0 67,0 1,27 53,02,00 55,0 71,0 55,0 1,40 39,0 12,00 58,0 77,0 58,0 1,40 41,02,20 77,0 98,0 77,0 1,93 40,0 12,20 56,0 77,0 56,0 0,80 70,02,40 90,0 119,0 90,0 1,27 71,0 12,40 66,0 78,0 66,0 2,27 29,02,60 112,0 131,0 112,0 0,67 168,0 12,60 87,0 121,0 87,0 1,73 50,02,80 87,0 97,0 87,0 1,00 87,0 12,80 77,0 103,0 77,0 1,13 68,03,00 44,0 59,0 44,0 0,80 55,0 13,00 78,0 95,0 78,0 1,13 69,03,20 51,0 63,0 51,0 0,93 55,0 13,20 76,0 93,0 76,0 1,40 54,03,40 41,0 55,0 41,0 1,00 41,0 13,40 80,0 101,0 80,0 1,40 57,03,60 30,0 45,0 30,0 0,60 50,0 13,60 79,0 100,0 79,0 0,87 91,03,80 31,0 40,0 31,0 0,40 77,0 13,80 80,0 93,0 80,0 1,20 67,04,00 20,0 26,0 20,0 0,47 43,0 14,00 73,0 91,0 73,0 1,33 55,04,20 34,0 41,0 34,0 0,60 57,0 14,20 63,0 83,0 63,0 0,27 236,04,40 32,0 41,0 32,0 1,40 23,0 14,40 77,0 81,0 77,0 1,67 46,04,60 33,0 54,0 33,0 0,20 165,0 14,60 75,0 100,0 75,0 1,40 54,04,80 54,0 57,0 54,0 0,60 90,0 14,80 74,0 95,0 74,0 1,67 44,05,00 70,0 79,0 70,0 1,00 70,0 15,00 95,0 120,0 95,0 1,47 65,05,20 49,0 64,0 49,0 0,80 61,0 15,20 94,0 116,0 94,0 1,93 49,05,40 43,0 55,0 43,0 1,27 34,0 15,40 99,0 128,0 99,0 0,87 114,05,60 55,0 74,0 55,0 0,27 206,0 15,60 73,0 86,0 73,0 1,27 58,05,80 79,0 83,0 79,0 1,00 79,0 15,80 96,0 115,0 96,0 1,47 65,06,00 69,0 84,0 69,0 0,87 80,0 16,00 89,0 111,0 89,0 1,20 74,06,20 74,0 87,0 74,0 1,00 74,0 16,20 89,0 107,0 89,0 1,80 49,06,40 43,0 58,0 43,0 0,87 50,0 16,40 79,0 106,0 79,0 1,67 47,06,60 68,0 81,0 68,0 0,67 102,0 16,60 83,0 108,0 83,0 1,60 52,06,80 57,0 67,0 57,0 0,93 61,0 16,80 72,0 96,0 72,0 1,93 37,07,00 35,0 49,0 35,0 0,47 75,0 17,00 73,0 102,0 73,0 1,47 50,07,20 60,0 67,0 60,0 1,13 53,0 17,20 98,0 120,0 98,0 1,20 82,07,40 49,0 66,0 49,0 0,93 52,0 17,40 118,0 136,0 118,0 2,27 52,07,60 16,0 30,0 16,0 0,87 18,0 17,60 97,0 131,0 97,0 2,00 48,07,80 61,0 74,0 61,0 1,00 61,0 17,80 135,0 165,0 135,0 2,33 58,08,00 51,0 66,0 51,0 0,53 96,0 18,00 139,0 174,0 139,0 2,07 67,08,20 77,0 85,0 77,0 0,93 82,0 18,20 116,0 147,0 116,0 1,73 67,08,40 67,0 81,0 67,0 0,80 84,0 18,40 103,0 129,0 103,0 1,93 53,08,60 71,0 83,0 71,0 1,20 59,0 18,60 99,0 128,0 99,0 2,40 41,08,80 62,0 80,0 62,0 0,80 77,0 18,80 115,0 151,0 115,0 2,47 47,09,00 74,0 86,0 74,0 1,07 69,0 19,00 125,0 162,0 125,0 2,07 60,09,20 70,0 86,0 70,0 1,60 44,0 19,20 112,0 143,0 112,0 1,60 70,09,40 57,0 81,0 57,0 1,13 50,0 19,40 79,0 103,0 79,0 1,67 47,09,60 62,0 79,0 62,0 0,93 66,0 19,60 80,0 105,0 80,0 2,13 37,09,80 56,0 70,0 56,0 0,80 70,0 19,80 91,0 123,0 91,0 1,93 47,0

10,00 26,0 38,0 26,0 1,73 15,0 20,00 145,0 174,0 145,0 ----- ----



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P.I.:02194680399





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P.I.:02194680399





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P.I.:02194680399





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P.I.:02194680399





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P.I.:02194680399





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P.I.:02194680399


PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1DIAGRAMMA DI RESISTENZA 2.01PG05-049

- committente : M.D.R. s.r.l. - data : 25/05/2010- lavoro : Urbanizzazione Comparto S8 - P.O.C. Ravenna - quota inizio : Piano Campagna - località : Classe, area tra Via Montebello e Via Classense - prof. falda : 0,90 m da quota inizio

- scala vert.: 1 : 100

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Falda :1,20m


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Falda :1,00m


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20

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40

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60

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80

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140

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160

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180

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200

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5,0 5,0

6,0 6,0

7,0 7,0

8,0 8,0

9,0 9,0

10,0 10,0

11,0 11,0

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16,0 16,0

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18,0 18,0

19,0 19,0

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Falda :1,45m


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40

60

60

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80

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100

120

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140

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160

180

180

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6,0 6,0

7,0 7,0

8,0 8,0

9,0 9,0

10,0 10,0

11,0 11,0

12,0 12,0

13,0 13,0

14,0 14,0

15,0 15,0

16,0 16,0

17,0 17,0

18,0 18,0

19,0 19,0

20,0 20,0

Falda :1,00m


0

20

20

40

40

60

60

80

80

100

100

120

120

140

140

160

160

180

180

200

200

0,0

0,0

1,0

1,0

2,0

2,0

3,0

3,0


P.I.:02194680399


PROVA PENETROMETRICA STATICA CPT 1VALUTAZIONI LITOLOGICHE 2.01PG05-049

- committente : M.D.R. s.r.l. - data : 25/05/2010- lavoro : Urbanizzazione Comparto S8 - P.O.C. Ravenna - quota inizio : Piano Campagna - località : Classe, area tra Via Montebello e Via Classense - prof. falda : 0,90 m da quota inizio- note : - scala vert.: 1 : 100

Rp/RL (Litologia Begemann 1965 A.G.I. 1977) Rp - RL/Rp (Litologia Schmertmann 1978) Torbe ed

Argille organicheLimi ed Argille

Limi sabb.Sabbie lim.

Sabbie eSabbie e Ghiaie

m 0,0 0,0 0,0

1,0 1,0 1,0

2,0 2,0 2,0

3,0 3,0 3,0

4,0 4,0 4,0

5,0 5,0 5,0

6,0 6,0 6,0

7,0 7,0 7,0

8,0 8,0 8,0

9,0 9,0 9,0

10,0 10,0 10,0

11,0 11,0 11,0

12,0 12,0 12,0

13,0 13,0 13,0

14,0 14,0 14,0

15,0 15,0 15,0

16,0 16,0 16,0

17,0 17,0 17,0

18,0 18,0 18,0

19,0 19,0 19,0

20,0 20,0 20,0

5 15 30 60 120 200

AO

Att

At

Am

Ac

Acc

ASL

SAL

Ss

Sm

Sd

SC


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m 0,0 0,0 0,0

1,0 1,0 1,0

2,0 2,0 2,0

3,0 3,0 3,0

4,0 4,0 4,0

5,0 5,0 5,0

6,0 6,0 6,0

7,0 7,0 7,0

8,0 8,0 8,0

9,0 9,0 9,0

10,0 10,0 10,0

11,0 11,0 11,0

12,0 12,0 12,0

13,0 13,0 13,0

14,0 14,0 14,0

15,0 15,0 15,0

16,0 16,0 16,0

17,0 17,0 17,0

18,0 18,0 18,0

19,0 19,0 19,0

20,0 20,0 20,0

5 15 30 60 120 200

AO

Att

At

Am

Ac

Acc

ASL

SAL

Ss

Sm

Sd

SC


P.I.:02194680399

PROVINCIA DI RAVENNA

COMUNE DI RAVENNA

PROGETTO PER OPERE DI URBANIZZAZIONE RELATIVE AL “COMPARTO S8” DEL P.O.C. DI RAVENNA

IN LOCALITA’ CLASSE

CARTA GEOLOGICA

Estratti dalla Carta geologica della Regione Emilia Romagna Scala 1:10.00

Località: Classe (Ravenna) Area compresa tra Via Classense e Via Montebello c/o campo sportivo Classe

Ravenna , 20 giugno 2010

AES8a

AES8

AES8a

AES8a

AES8a

AES8

240030240030240040240040

OBERDAN

Legenda

Province

Comuni

Griglia 10.000

Linee geomorf./antrop. (10K)

cordone litorale

traccia di alveo fluviale abbandonato

Ambienti deposiz. e litologie (10K)

Argilla Limosa - Piana alluvionale

Argilla Limosa - Piana costiera, fronte

deltizia e piana di sabbia

Sabbia - Piana costiera, fronte deltizia e

piana di sabbia

Sabbia Limoso Argillosa - Piana

alluvionale

Coperture quaternarie (10K)

AES8 - Subsintema di Ravenna

AES8a - Unità di Modena

Relazione tecnica Comm. Geolog s.r.l. Indagine MASW via Cerchio, 57 – 48100 Ravenna Classe (RA)

1/7

INDICE

1. Premessa.................................................................................................................... 2

2. Normativa di riferimento........................................................................................... 2

3. Il metodo MASW........................................................................................................ 4

4. Risultati dell’indagine MASW ...................................................................................…5

5. Bibliografia ................................................................................................................. 7

ELENCO ALLEGATI

Allegato 1- Documentazione fotografica

Allegato 2- Sismogrammi

Allegato 3- Curve di dispersione apparente

Allegato 4- Velocità onde S in funzione della profondità


2/7

1. Premessa

Su richiesta della Società Geolog s.r.l., è stata effettuata un’indagine sismica di tipo MASW

presso un’area sita in località Classe nel Comune di Ravenna, al fine di valutare il

parametro Vs30 caratteristico dell’area, ovvero la media pesata delle velocità delle onde

sismiche di taglio nei primi 30 m di profondità dal piano campagna, come prescritto

dall’art. 3.2.2 del D.M. 14 gennaio 2008.

Di seguito verrà brevemente illustrato il parametro indagato, il metodo di acquisizione dei

dati e l’elaborazione degli stessi; verranno poi discussi i risultati ottenuti, attribuendo quindi

al suolo in questione una classe di appartenenza secondo il D.M. 14/01/2008.

2. Normativa di riferimento

Il D.M. 14 gennaio 2008 “Approvazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”

prevede che, ai fini della definizione dell’azione sismica di progetto, si rende necessario

valutare l’effetto della risposta sismica locale mediante specifiche analisi. In assenza di tali

analisi, per la definizione dell’azione sismica si può far riferimento a un approccio

semplificato che si basa sull’individuazione di categorie di sottosuolo di riferimento (cfr.

tabella 1-2). Ai fini dell’identificazione della categoria di sottosuolo, la classificazione si

effettua in base ai valori della velocità equivalente Vs30 di propagazione delle onde di

taglio S entro i primi 30 metri di profondità dal piano fondale. La stima della velocità di

propagazione delle onde di taglio è fortemente raccomandata. Nei casi in cui tale

determinazione non sia disponibile, il sito può essere classificato sulla base dei valori di NSPT

o della Cu. Le tabelle sotto riportate, oltre a una breve descrizione delle classi di

sottosuolo, indicano gli intervalli dei tre parametri che individuano ciascuna di esse.

Parametri

Descrizione del profilo stratigrafico Vs30

(m/s) NSPT,30

(colpi/30 cm) Cu,30

(kPa)

A

Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi, caratterizzati da valori di Vs30 superiori a 800 m/s, eventualmente

comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3 m.

> 800 - -

B

Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di

360-800 > 50 > 250


3/7

Tabella 1 – Classificazione dei suoli secondo il D.M. 14 gennaio 2008 “Testo Unico, Norme Tecniche

per le Costruzioni” (3.2II).

Tabella 2 – Categorie aggiuntive di sottosuolo(Tabella 3.2III D.M. 14 gennaio 2008 “Testo Unico,

Norme Tecniche per le Costruzioni”.

Il valore del parametro Vs30, secondo la normativa, è calcolato mediante la seguente

espressione:

m/s

Dove hi e vi indicano lo spessore in metri e la velocità delle onde di taglio dello strato i-

esimo per un totale di n strati presenti nei 30 metri al di sotto del piano fondale.

Vs30 compresi tra 360 e 800 m/s (ovvero NSPT,30>50 nei terreni a

grana grossa e cu,30>250 kPa nei terreni a grana fina)

C

Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti con spessori

superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di

Vs30 compresi tra 180 e 360 m/s (ovvero 15<NSPT,30<50 nei terreni a grana grossa e 70<cu,30<250 kPa nei terreni a grana

fina)

180–360 15-50 70–250

D

Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o

terreni a grana fina scarsamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di

Vs30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30<15 nei terreni a grana grossa e cu,30<70 kPa nei terreni a grana fina)

< 180 < 15 < 70

E Terreni dei sottosuoli tipo C o D per spessore non superiore a

20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs> 800m/s)

Parametri

Descrizione del profilo stratigrafico Vs30

(m/s) NSPT,30

(colpi/30 cm) Cu,30

(kPa)

S1

Depositi di terreni caratterizzati da valori di Vs30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10< cu,30<20 kPa) che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille

altamente organiche.

< 100 - 10-20

S2 Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o di qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile

nei tipi precedenti.


4/7

3. Il metodo MASW

Per mezzo della tecnica MASW (Multichannel Analysis of Surface Waves, Park et al., 1999),

e quindi dello studio delle onde superficiali che comunemente dominano una porzione

considerevole dei sismogrammi nelle indagini sismiche (sia per ampiezza relativa che per

durata del segnale), è possibile ottenere delle stime del profilo di velocità delle onde S.

Le onde superficiali sono onde sismiche che si propagano parallelamente alla superficie

del terreno, la cui ampiezza diminuisce esponenzialmente con la profondità e la cui

energia si propaga in una fascia superficiale corrispondente a circa una lunghezza

d’onda λ. In un mezzo reale, caratterizzato da proprietà meccaniche variabili con la

profondità, le onde superficiali, in funzione di λ, penetrano strati con diverse

caratteristiche e quindi la loro propagazione ne risulta influenzata in termini di velocità e

tempi di arrivo: onde con λ differente si propagano a velocità di fase cf differente e

pertanto si separano lungo il loro tragitto. Tale fenomeno è noto come dispersione.

L’idea su cui si fonda il metodo MASW, come altre metodologie che analizzano le onde

superficiali, è quella di utilizzare il fenomeno della dispersione per derivare informazioni

indirette sulle proprietà fisiche e reologiche del terreno, tra cui la densità, i parametri

elastici e le velocità delle onde di taglio. A partire dall’intero campo d’onda, acquisito in

campagna utilizzando un numero variabile di geofoni (di solito 12-24) allineati a

spaziatura regolare (similmente a un classico esperimento di sismica a rifrazione),

l’obbiettivo del metodo è di derivare una curva di dispersione sperimentale velocità di

fase – frequenza (cf -f), la cui forma è associata alle proprietà meccaniche del terreno da

indagare. Tale curva si può ottenere seguendo differenti metodologie di elaborazione del

campo d’onda; nel presente studio è applicata un procedimento che prevede una

trasformata tempo di ritardo – slowness (ττττ-p) e una trasformata di Fourier dal dominio τ a

quello della frequenza. Il risultato è una nuova rappresentazione del campo d’onda dal

dominio spazio-tempo a quello frequenza-slowness o frequenza-velocità di fase (la

slowness è infatti il reciproco della velocità). Dato che le onde superficiali mostrano le

ampiezze e le durate maggiori nel dominio spazio-tempo, anche nel dominio frequenza-

velocità di fase, i massimi dello spettro saranno relativi alle differenti frequenze con cui si

propagano le onde superficiali stesse. Dall’estrazione delle coppie frequenza-velocità di

fase corrispondenti ai massimi d’intensità dello spettro si deriva la curva di dispersione

sperimentale.


5/7

In realtà, l’interpretazione degli spettri risulta spesso complicata dall’intrecciarsi dei modi

superiori rispetto a quello fondamentale e/o alla generazione e propagazione di onde

guidate. Un miglioramento nell’interpretazione degli spettri può essere ottenuto dalla

comparazione tra spettro osservato e, in sovrapposizione, le curve di dispersione teoriche

per i diversi modi di un modello ritenuto plausibile per l’area in esame (Dal Moro, 2008).

Generalmente quando la rigidezza degli strati aumenta gradualmente con la profondità il

modo fondamentale risulta predominante a tutte le frequenze. Tuttavia esistono diverse

stratigrafie, con strati rigidi compresi tra strati soffici o strati soffici compresi tra strati rigidi o

con variazioni brusche di rigidezza con la profondità, in cui i modi superiori al primo

diventano predominanti in certi intervalli di frequenza (Roma, 2006). Per la definizione del

profilo di velocità delle onde di taglio è poi necessario procedere alla fase d’inversione

della curva di dispersione per ottenere un modello delle proprietà fisiche del sottosuolo.

Nell’elaborazione dei dati acquisiti nella campagna di indagine di cui all’oggetto della

presente relazione si sono utilizzati due differenti programmi di inversione - SWAMI del

Georgia Institute of Technology e WaveEq della Geometrics - allo scopo di non fornire

una stima univoca, ma di effettuare un confronto tra diverse procedure di calcolo.

4. Risultati dell’indagine MASW

Allo scopo di ottenere i dati necessari al calcolo del parametro Vs30 è stato utilizzato un

sismografo “Echo 24/2002” a 24 canali prodotto da Ambrogeo (Piacenza) connesso a 24

geofoni verticali con frequenza propria pari a 4,5 Hz, interspaziati tra loro di 3 m per un

totale di 69 m (vedi documentazione fotografica in allegato 1). I dati sono stati acquisiti e

salvati da un PC portatile alimentato a batteria.

La sorgente sismica utilizzata è una mazza battente di 8 kg, posta ad una distanza di 7 m

dal geofono 24. I sismogrammi registrati da ognuno dei geofoni sono riportati in allegato

2. Lo spettro frequenza-velocità di fase e la curva di dispersione ottenuta dalla procedura

di elaborazione sono riportati in allegato 3; sono sovrimposti allo spettro il picking del

modo fondamentale (crocette nere), le curve di dispersione sintetiche del modo

fondamentale (linea continua in magenta) e dei modi superiori (linee tratteggiate in nero)

per il modello statisticamente migliore ottenuto dall’inversione.


6/7

Come si evince dal profilo delle velocità riportato in allegato 4, il valore del parametro

Vs30 è stato stimato pari a 201.4±6.4 m/s con il programma WaveEq e 203.0±3.3 m/s con il

programma SWAMI. Ai sensi dell’art. 3.2.2 del D.M. 14/01/2008, il sottosuolo in oggetto può

essere classificato come di categoria C, unicamente sulla base del parametro Vs30. Il

progettista, definite le condizioni specifiche del sito e delle strutture, dovrà valutare se

approfondire l’indagine per la definizione dei coefficienti di amplificazione stratigrafica

mediante studi specifici sulla risposta sismica locale, come indicato all’art. 7.11.3 del D.M.

14/01/2008.

Bologna, 15 giugno 2010

Dott. Geol. Giulio Dal Forno

Dott. Geol. Paolo Durante


7/7

5. Bibliografia

Dal Moro, G., 2008 – Tre divagazioni: il mito dell’inversione, MASW in Friuli, esempio di

studio congiunto MASW-rifrazione - Giornata di studio sul “Monitoraggio dinamico per la

valutazione della sicurezza sismica dei ponti”, Centro Internazione di Scienze Meccaniche

(CISM), Udine, 18 aprile 2008.

PARK, C.B., MILLER, R.D., and XIA J., 1999- Multichannel Analysis of surface waves -

Geophysiscs, 64, 800-808.

ROMA, V., 2006 – Caratterizzazione sismica dei suoli con Il metodo MASW (Multichannel

Analysis of surface waves)- http://www.masw.it/downloads/Opuscolo_MASW_22_Gen_2007.pdf.

Indagine MASW Comm. Geolog s.r.l. Classe (RA) Via Cerchio, 57 – 48100 Ravenna

Allegato 1 – Documentazione fotografica

Foto 1 – Profilo sismico

geofono 1

geofono 24

Indagine MASW Comm. Geolog s.r.l. Classe (RA) Via Cerchio, 57 – 48100 Ravenna

Allegato 2 - Sismogrammi

Sismogrammi acquisiti dai 24 geofoni durante l'indagine. La sorgente è posta ad una distanza di 7 m dal geofono 24. La spaziatura tra i geofoni è di 3 m.

Indagine MASW Comm. Geolog s.r.l. Classe (RA) via Cerchio, 57 – 48100 Ravenna

Allegato 3 – Curve di dispersione apparente

in alto: Spettro frequenza-velocità di fase dei dati acquisiti durante l’indagine. Sovrimposti allo

spettro sono il picking del modo fondamentale (crocette nere) e le curve di dispersione sintetiche del modo fondamentale (linea continua in magenta) e dei modi superiori (linee tratteggiate in nero). in basso: Curva di dispersione apparente delle onde superficiali: rappresenta la velocità di fase

associata ai massimi di densità spettrale per ogni frequenza delle onde superficiali.

Indagine MASW Comm. Geolog s.r.l. Classe (RA) via Cerchio, 57 – 48100 Ravenna

Prof. Tetto

(m)

Prof. Letto

(m)

Vs WaveEq

(m/s)

DvSt WaveEq

(m/s)

Vs SWAMI

(m/s)

DvSt SWAMI

(m/s)

0.0 1.1 142.0 4.5 138.2 2.9

1.1 2.0 143.8 4.5 139.6 2.4

2.0 3.7 140.0 4.4 142.2 1.7

3.7 5.3 149.8 4.7 147.2 2.3

5.3 7.0 166.3 5.3 155.5 2.5

7.0 8.9 183.9 5.8 167.7 2.5

8.9 11.0 189.5 6.0 182.8 2.9

11.0 13.2 194.4 6.1 199.5 3.4

13.2 15.6 197.9 6.3 216.8 3.8

15.6 18.1 200.4 6.3 233.7 4.0

18.1 20.9 202.7 6.4 249.7 4.2

20.9 23.7 287.5 9.1 264.2 4.4

23.7 26.8 291.0 9.2 277.9 4.9

26.8 36.4 306.3 9.7 290.5 5.6

Allegato 4 – Velocità onde S in funzione della profondità

Andamento della velocità delle onde S in funzione della profondità da Multichannel Analysis of Surface Waves (MASW). In nero sono riportati i valori ottenuti con il programma WaveEq (G e o m e t r i c s ) comprensivi della deviazione standard (tratteggio in nero). In blu sono invece rappresentati i valori derivati con il programma SWAMI (Georgia Institute of Technology) e le relative deviazione standard (tratteggio in blu).

Valori di velocità delle onde S alle diverse profondità. La prima colonna riporta la profondità del tetto dello strato considerato e la seconda quella del letto. La terza e la quarta contengono velocità e deviazione standard ottenute utilizzando WaveEq. Nella quinta e nella sesta colonna quelle stimate attraverso SWAMI.

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