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Comune di CARPINO Provincia di FOGGIA

RELAZIONE

Ai sensi del Cap. 10.2 delle N.T.C. 2008

ANALISI E VERIFICHE SVOLTE CON L' AUSILIO DI CODICI DI CALCOLO

Oggetto: LAVORI DI AMPLIAMENTO LOCULI CIMITERIALI COMUNALI

LOTTO “F”

Indice generale

TIPO ANALISI SVOLTA................................................................................................................................................ 3

ORIGINE E CARATTERISTICHE DEI CODICI DI CALCOLO ............................................................................. 5

VALIDAZIONE DEI CODICI ........................................................................................................................................ 6

PRESENTAZIONE SINTETICA DEI RISULTATI .................................................................................................... 6

INFORMAZIONI SULL' ELABORAZIONE ............................................................................................................... 9

GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA' ....................................................................................................... 10

Relazione Generale

Tipo Analisi svolta

◦ Tipo di analisi e motivazione

L'analisi per le combinazioni delle azioni permanenti e variabili è stata condotta in regime elastico

lineare.

Per quanto riguarda le azioni simiche, tenendo conto che per la tipologia strutturale in esame possono

essere significativi i modi superiori, si è optato per l'analisi modale con spettro di risposta di progetto

e fattore di struttura. La scelta e' stata anche dettata dal fatto che tale tipo di analisi e' nelle NTC2008

indicata come l' analisi di riferimento che può essere utilizzata senza limitazione di sorta.Nelle analisi

sono state considerate le eccentricità accidentali pari al 5% della dimensione della struttura nella

direzione trasversale al sisma.

◦ Metodo di risoluzione della struttura

La struttura è stata modellata con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di libreria

specializzati per schematizzare i vari elementi strutturali.

Per gli elementi strutturali bidimensionali (pareti a taglio, setti, nuclei irrigidenti, piastre o superfici

generiche) è stato utilizzato un modello finito a 3 o 4 nodi di tipo shell che modella sia il

comportamento membranale (lastra) che flessionale (piastra).Tale elemento finito di tipo

isoparametrico è stato modellato con funzioni di forma di tipo polinomiale che rappresentano una

soluzione congruente ma non esatta nello spirito del metodo FEM. Per questo tipo di elementi finiti la

precisione dei risultati ottenuti dipende dalla forma e densità della MESH. Il metodo è efficiente per il

calcolo degli spostamenti nodali ed è sempre rispettoso dell’equilibrio a livello nodale con le azioni

esterne.

Nel modello sono stati tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali schematizzandoli

come vincoli cinematici rigidi. La presenza di eventuali orizzontamenti e' stata tenuta in conto o con

vincoli cinematici rigidi o con modellazione della soletta con elementi SHELL. I vincoli tra i vari

elementi strutturali e quelli con il terreno sono stati modellati in maniera congruente al reale

comportamento strutturale.

In particolare, il modello di calcolo ha tenuto conto dell’interazione suolo-struttura schematizzando le

fondazione superficiali (con elementi plinto, trave o piastra) come elementi su suolo elastico alla

Winkler.

I legami costitutivi utilizzati nelle analisi globali finalizzate al calcolo delle sollecitazioni sono del

tipo elastico lineare.

◦ Metodo di verifica sezionale

Le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU e SLE) utilizzando i

coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008.

Le verifiche degli elementi bidimensionali sono state effettuate direttamente sullo stato tensionale

ottenuto, per le azioni di tipo statico e di esercizio. Per le azioni dovute al sisma (ed in genere per le

azioni che provocano elevata domanda di deformazione anelastica), le verifiche sono state effettuate

sulle risultanti (forze e momenti) agenti globalmente su una sezione dell’oggetto strutturale (muro a

taglio, trave accoppiamento, etc..)

Per le verifiche sezionali degli elementi in c.a. ed acciaio sono stati utilizzati i seguenti legami:

Legame parabola rettangolo per il cls

Relazione Generale

Legame elastico perfettamente plastico o incrudente a duttilita' limitata per l' acciaio

◦ Combinazioni di carico adottate

Le combinazioni di calcolo considerate sono quelle previste dal D.M. 14.01.2008 per i vari stati

limite e per le varie azioni e tipologie costruttive. In particolare, ai fini delle verifiche degli stati

limite, sono state considerate le combinazioni delle azioni di cui al § 2.5.3 delle NTC 2008, per i

seguenti casi di carico:

SLO NO

SLD SI

SLV SI

SLC NO

Combinazione Rara SI

Combinazione frequente SI

Combinazione quasi permanente SI

SLU terreno A1 – Approccio 1/ Approccio 2 SI

SLU terreno A2 – Approccio 1 SI

◦ Motivazione delle combinazioni e dei percorsi di carico

Il sottoscritto progettista ha verificato che le combinazioni prese in considerazione per il calcolo sono

sufficienti a garantire il soddisfacimento delle prestazioni sia per gli stati limite ultimi che per gli stati

limite di esercizio.

Le combinazioni considerate ai fini del progetto tengono infatti in conto le azioni derivanti dai pesi

propri, dai carichi permanenti, dalle azioni variabili, dalle azioni termiche e dalle azioni sismiche

combinate utilizzando i coefficienti parziali previsti dal DM2008 per le prestazioni di SLU ed SLE.

In particolare per le azioni sismiche si sono considerate le azioni derivanti dallo spettro di

progetto ridotto del fattore q e le eccentricità accidentali pari al 5%. Inoltre le azioni sismiche sono

state combinate spazialmente sommando al sisma della direzione analizzata il 30% delle azioni

derivanti dal sisma ortogonale.

Relazione Generale

Origine e Caratteristiche dei codici di calcolo

Produttore S.T.S. srl

Titolo CDSWin

Versione Rel. 2013

Nro Licenza 32646

Ragione sociale completa del produttore del software:

S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico S.r.l.

Via Tre Torri n°11 – Complesso Tre Torri

95030 Sant’Agata li Battiati (CT).

• Affidabilita' dei codici utilizzati L’affidabilità del codice utilizzato e la sua idoneita' al caso in esame, è stata attentamente verificata

sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i risultati esatti sia esaminando le

indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.

La S.T.S. s.r.l., a riprova dell’affidabilità dei risultati ottenuti, fornisce direttamente on-line i test sui

casi prova liberamente consultabili all' indirizzo:

http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/homepage.htm

http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/homepage.htm

Relazione Generale

Validazione dei codici

L' opera in esame non e' di importanza tale da necessitare un calcolo indipendente eseguito con altro

software da altro calcolista

Presentazione sintetica dei risultati

Una sintesi del comportamento della struttura e' consegnata nelle tabelle di sintesi dei risultati,

riportate in appresso, e nelle rappresentazioni grafiche allegate in coda alla presente relazione in cui

sono rappresentate le principali grandezze (deformate, sollecitazioni, etc..) per le parti piu' sollecitate

della struttura in esame.

Tabellina Riassuntiva delle % Massa Eccitata

Il numero dei modi di vibrare considerato (9) ha permesso di mobilitare le seguenti percentuali delle

masse della struttura, per le varie direzioni:

DIREZIONE % MASSA

X 100

Y 100

Z 0

Tabellina Riassuntiva degli Spostamenti SLO/SLD

Stato limite Status Verifica

SLO NON CALCOLATO

SLD VERIFICATO

Tabellina riassuntiva delle verifiche SLU

Tipo di Elemento Non Verif/Totale STATUS

Travi c.a. Fondazione 0 su 0 NON PRESENTI

Travi c.a. Elevazione 0 su 0 NON PRESENTI

Pilastri in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI

Shell in c.a. 0 su 16 VERIFICATO

Piastre in c.a. 0 su 5 VERIFICATO

Aste in Acciaio 0 su 0 NON PRESENTI

Aste in Legno 0 su 0 NON PRESENTI

Zattera Plinti 0 su 12 VERIFICATO

Pali 0 su 12 VERIFICATO

Tabellina riassuntiva delle verifiche SLE

Tipo di Elemento Non Verif/Totale STATUS

Travi c.a. Fondazione 0 su 0 NON PRESENTI

Travi c.a. Elevazione 0 su 0 NON PRESENTI

Pilastri in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI

Shell in c.a. 0 su 16 VERIFICATO

Piastre in c.a. 0 su 5 VERIFICATO

Aste in Acciaio 0 su 0 NON PRESENTI

Aste in Legno 0 su 0 NON PRESENTI

Zattera Plinti 0 su 12 VERIFICATO

Pali 0 su 12 VERIFICATO

Relazione Generale

Tabellina Riassuntiva delle Verifiche di Gerarchia delle Resistenze

Non Verif/Totale STATUS

Gerarchia Trave Colonna c.a. 0 su 0 NON ESEGUITA

Gerarchia Trave Colonna acc. 0 su 0 NON ESEGUITA

Tabellina Riassuntiva delle Verifiche delle Unioni Metalliche

Non Verif/Totale STATUS

Telai 0 su 0 NON PRESENTI

Reticolari 0 su 0 NON PRESENTI

Tabellina riassuntiva delle PushOver

Numero PushOver PgaSLO/Pga81% PgaSLD/Pga63% PgaSLV/Pga10% PgaSLC/Pga5%

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

NON PRESENTE

Min. PgaSL/Pga%

NOTA: (-Fragili)=Non sono stati determinati i valori per meccanismi fragili

Tabellina riassuntiva verifiche Murature

Tipo Verifica Non Verif/Totale Coeff. Sicur. Minimi STATUS

Maschi – Statiche 0 su 0 NON PRESENTE

Maschi – Sisma Ortog. 0 su 0 NON PRESENTE

Maschi – Sisma Parall. 0 su 0 NON PRESENTE

Architravi 0 su 0 NON PRESENTE

Meccanismi Locali 0 su 0 NON PRESENTE

Tabellina riassuntiva verifiche Murature Armate

Tipo Verifica Non Verif/Totale Coeff. Sicur. Minimi STATUS

Maschi – Statiche 0 su 0 NON PRESENTE

Maschi – Sisma Ortog. 0 su 0 NON PRESENTE

Maschi – Sisma Parall. 0 su 0 NON PRESENTE

Architravi 0 su 0 NON PRESENTE

Relazione Generale

Tabellina riassuntiva della portanza

VALORE STATUS

Sigma Terreno Massima (kg/cmq) .07

Coeff. di Sicurezza Portanza Globale 1 VERIFICATO

Coeff. di Sicurezza Scorrimento 221.42 VERIFICATO

Cedimento Elastico Massimo (cm) .01

Cedimento Edometrico Massimo (cm) 1.54

Cedimento Residuo Massimo (cm) NON CALCOLATO

Relazione Generale

Informazioni sull' elaborazione

Il software e' dotato di propri filtri e controlli di autodiagnostica che intervengono sia durante la fase

di definizione del modello sia durante la fase di calcolo vero e proprio.

In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:

– Filtri per la congruenza geometrica del modello generato

– Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh non congruenti o

non adeguate.

Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su labilita' o eventuali mal condizionamenti delle

matrici, con verifica dell’indice di condizionamento.

Controlli sulla verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in funzione

della normativa utilizzata.

Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.

Rappresentazioni grafiche di post-processo che consentono di evidenziare eventauli anomalie

sfuggite all' autodiagnistica automatica.

In aggiunta ai controlli presenti nel software si sono svolti appositi calcoli su schemi semplificati, che

si riportano nel seguito, che hanno consentito di riscontrare la correttezza della modellazione

effettuata per la struttura in esame.

Relazione Generale

Giudizio motivato di accettabilita'

Il software utilizzato ha permesso di modellare analiticamente il comportamento fisico della struttura

utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti.

Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello hanno consentito di controllare sia la

coerenza geometrica che la adeguatezza delle azioni applicate rispetto alla realtà fisica.

Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali: sollecitazioni,

tensioni, deformazioni, spostamenti e reazioni vincolari, hanno permesso un immediato controllo di

tali valori con i risultati ottenuti mediante schemi semplificati della struttura stessa.

Si è inoltre riscontrato che le reazioni vincolari sono in equilibrio con i carichi applicati, e che i valori

dei taglianti di base delle azioni sismiche sono confrontabili con gli omologhi valori ottenuti da

modelli SDOF semplificati.

Sono state inoltre individuate un numero di travi ritenute significative e, per tali elementi, e' stata

effettuata una apposita verifica a flessione e taglio.

Le sollecitazioni fornite dal solutore per tali travi, per le combinazioni di carico indicate nel tabulato

di verifica del CDSWin, sono state validate effettuando gli equilibri alla rotazione e traslazione delle

dette travi, secondo quanto meglio descritto nel calcolo semplificato, allegato alla presente relazione.

Si sono infine eseguite le verifiche di tali travi con metodologie semplificate e, confrontandole con le

analoghe verifiche prodotte in automatico dal programma, si e' potuto riscontrare la congruenza di tali

risultati con i valori riportati dal software.

Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano dato

tutte esito positivo.

Da quanto sopra esposto si puo' quindi affermare che il calcolo e' andato a buon fine e che il modello

di calcolo utilizzato e' risultato essere rappresentativo della realtà fisica, anche in funzione delle

modalità e sequenze costruttive.

COMUNE DI CARPINO PROVINCIA DI FOGGIA

TABULATI DI CALCOLO

OGGETTO:

LAVORI DI AMPLIAMENTO LOCULI CIMITERIALI COMUNALI

LOTTO “F”

C.D.S.

Studio Tecnico di Ingegneria Ventarola

SOFTWARE: C.D.S. - Full Light - Rel.2013 - Lic. Nro: 32646

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R E L A Z I O N E D I C A L C O L O

Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei

materiali e del terreno.

• NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di

calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel

suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per

l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.

• METODI DI CALCOLO

I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:

1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;

2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.

Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro

piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote.

• CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE

II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.).

Possono essere inseriti due tipi di elementi:

1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore precisione di

calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste, inoltre, non sono

considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di

trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale.

2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice, funziona da

lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.

Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite

il metodo di Cholesky.

Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un

impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.

• RELAZIONE SUI MATERIALI

Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di materiale utilizzato.

ANALISI SISMICA DINAMICA

C.D.S.



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L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze è stata

perseguita con il metodo di Jacobi.

I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della struttura.

Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano (forza in X, forza

in Y e momento).

Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani

sismici infinitamente rigidi assialmente.

Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli spostamenti

modali e poi viene calcolato il loro valore efficace.

I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di significato. I valori

delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le

sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo.

Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.

VERIFICHE

Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese

in considerazione.

In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono disposte in modo

asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente.

Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante, valutando per tali

conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di

carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe.

Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate le armature

massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede).

La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella

torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler.

Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano.

La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate

convergenti su ogni nodo.

Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di

quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni

ortogonali.

DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE.

Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:

TRAVI:

Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurato in mm, con passo non

maggiore di 0,8 dell’altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli appoggi o di carichi concentrati

per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà 12 volte il diametro minimo dell'armatura

longitudinale.

C.D.S.



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Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una armatura inferiore

minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al taglio.

In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di:

- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale;

- 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB;

- 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche, rispettivamente per CDA e

CDB;

- 24 volte il diametro delle armature trasversali.

Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte l'altezza della sezione

della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche della trave il rapporto fra l'armatura

compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5.

PILASTRI:

Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd;

Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;

Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non maggiore di 30 cm.

In zona sismica l’armatura longitudinale è almeno pari all’1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di contenimento è

non superiore alla più piccola delle quantità seguenti:

- 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB;

- 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB;

- 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB.

SISTEMI DI RIFERIMENTO

1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE

Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z rappresenta l’asse

verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:

2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE

Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse Z

coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come

nell’archivio delle sezioni:

C.D.S.



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3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL

Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l’asse X

coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell e l’asse Z in direzione

dello spessore:

C.D.S.



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UNITÀ DI MISURA

Si adottano le seguenti unità di misura:

[lunghezze] = m

[forze] = kgf / daN

[tempo] = sec

[temperatura] = °C

CONVENZIONI SUI SEGNI

I carichi agenti sono:

1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati;

2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.

Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate sono positive se

concordi con il sistema di riferimento globale.

I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.

C.D.S.



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SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.

Materiale N.ro : Numero identificativo del materiale in esame

Densità : Peso specifico del materiale

Ex * 1E3 : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo

Ni.x : Coefficiente di Poisson in direzione x

Alfa.x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x

Ey * 1E3 : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo

Ni.y : Coefficiente di Poisson in direzione y

Alfa.y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y

E11 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna






C.D.S.



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Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.

Sezione N.ro : Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)

Spessore : Spessore dell'elemento

Base foro : Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non

sia presente)

Altezza foro : Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro

non sia presente)

Codice : Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =

qualunque posizione)

Ascissa foro : Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro

Ordinata foro : Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro

Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell

Tipo elem. : Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:

0 = Lastra – Piastra

1 = Lastra

2 = Piastra

C.D.S.



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Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di

fondazione, per i pilastri e per i setti.

Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto

Elem. : Tipo di elemento strutturale

%Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale

Mod. E : Modulo di elasticità normale

Poisson : Coefficiente di Poisson

Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo

tauc0 : Tensione tangenziale minima

tauc1 : Tensione tangenziale massima

Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio

Om. : Coefficiente di omogeneizzazione

Gamma : Peso specifico del materiale

Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in

calcestruzzo

Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali

Fi st. : Diametro delle staffe

Lar. st. : Larghezza massima delle staffe

Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche

Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali

D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali

Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali

Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no)

%Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe

P.max staffe : Passo massimo delle staffe

P.min.staffe : Passo minimo delle staffe

tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione

Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio

Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura

Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)

Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =

si)

Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma positivo

Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la

copertura del diagramma negativo

Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma positivo

Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la

copertura del diagramma negativo

%Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di

carico

Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:

1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione

2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.

3 = comportamento lineare solo a trazione.

4 = comportamento non lineare solo a trazione.

5 = comportamento lineare solo a compressione.

6 = comportamento non lineare solo a compressione.

Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato

all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)

Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)

Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)

Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno

C.D.S.



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Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite.

Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto

Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto

elastico ("SHela")

fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo

fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo

rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma

parabola rettangolo)

fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio

fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio

Ey : Modulo elastico dell'acciaio

ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico

ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo

eyu : Deformazione ultima dell'acciaio

Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa

Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente

ultimo del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione

Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare

Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti

Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti

c Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare

c Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti

f Rara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare

SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per

combinazioni rare

SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per

combinazioni permanenti

Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità

C.D.S.



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Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:

- Filo : Numero del filo fisso in pianta.

- Ascissa : Ascissa.

- Ordinata : Ordinata.

Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano:

- Quota : Numero identificativo della quota del piano.

- Altezza : Altezza dallo spiccato di fondazione.

- Tipologia : Le tipologie previste sono due:

0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere

considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali

legati dalla relazione di impalcato rigido.

1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui

massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti

orizzontali indipendenti.

C.D.S.



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╖ SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:

Trave : Numero identificativo della trave alla quota in esame

Sez. : Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta

di setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo

spessore

Base x Alt. : Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni

rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza

Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo

alla Winkler

Ang. : Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse

Filo in. : Numero del filo fisso iniziale della trave

Filo fin. : Numero del filo fisso finale della trave

Quota in. : Quota dell’estremo iniziale della trave

Quota fin. : Quota dell’estremo finale della trave

dx in : Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di

riferimento

dx f : Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di

riferimento

dy in : Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di

riferimento

dy f : Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di

riferimento

Pann. : Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.

Tamp. : Carico sulla trave dovuto a tamponature

Ball. : Carico sulla trave dovuto a ballatoi

Espl. : Carico sulla trave imposto dal progettista

Tot. : Totale dei carichi verticali precedenti

Torc. : Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista

Orizz. : Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista

Assia. : Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista

Ali. : Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica

Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il

seguente significato:

Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:

I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.

Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:

Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per

convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la

traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che

non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione

assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore

maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni

assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di

valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore

compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in

automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento

locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.

Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per

convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la

rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che

C.D.S.



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non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione

assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore

maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni

assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita,

di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore

compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in

automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento

locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.

C.D.S.



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Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.

Piastra N.ro : Numero identificativo della piastra in esame

Filo 1 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra

Filo 2 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della

piastra

Filo 3 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra

Filo 4 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra

Tipo carico : Numero di archivio delle tipologie di carico

Quota filo 1 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo

filo fisso

Quota filo 2 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del

secondo filo fisso

Quota filo 3 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo

fisso

Quota filo 4 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto

filo fisso

Tipo sezione : Numero identificativo della sezione della piastra

Spessore : Spessore della piastra

Kwinkler : Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di

piastre in elevazione)

Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell

C.D.S.



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ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA

Materiale Densita' Ex*1E3 Ni.x Alfa.x Ey*1E3 Ni.y Alfa.y E11*1E3 E12*1E3 E13*1E3 E22*1E3 E23*1E3 E33*1E3 N.ro kg/mc kg/cmq (*1E5) kg/cmq (*1E5) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq

1 2500 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 3 1900 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 4 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 5 1700 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 6 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 7 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 8 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 9 1900 5 0,25 1,00 5 0,25 1,00 5 1 0 5 0 2 10 1900 20 0,25 1,00 20 0,25 1,00 21 5 0 21 0 8 11 1900 15 0,25 1,00 15 0,25 1,00 16 4 0 16 0 6 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12

ARCHIVIO SEZIONI SHELLS

Sezione Spessore Tipo Tipo Elemento N.ro cm Mater. (descrizione)

601 15 1 LASTRA-PIASTRA 602 32 1 LASTRA-PIASTRA

ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO

Peso Perman. Varia Anal Car. Strut NONstru bile Neve Destinaz. Psi Psi Psi Car. DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO N.ro kg/mq kg/mq kg/mq kg/mq d'Uso 0 1 2 N.ro

1 300 100 200 0 Categ. A 0,7 0,5 0,3 33 2 0 0 250 0 Categ. A 0,7 0,5 0,3 Carico solette 3 0 100 100 71 Categ. H 0,0 0,0 0,0 Carico Copertura 4 0 100 200 0 Categ. A 0,7 0,5 0,3 Fondazione

CRITERI DI PROGETTO

IDENTIF. CARATTERISTICHE DEL MATERIALE DURABILITA' CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG

Crit Elem. % Rig % Rig Classe Classe Mod. El Pois Gamma Tipo Tipo Toll. Copr Copr Fi Fi Lun Li Ap N.ro Tors. Fless CLS Acciaio kg/cmq son kg/mc Ambiente Armatura Copr. staf ferr min st. sta n. pe

1 ELEV. 10 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 60 0 0 3 PILAS 60 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 50 0

CRITERI DI PROGETTO

C R I T E R I P E R I L C A L C O L O A G L I S T A T I L I M I T E U L T I M I E D I E S E R C I Z I O

Cri Tipo fck fcd rcd fyk ftk fyd Ey ec0 ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe cRar cPer fRar Spo Spo Spo Coe euk

Nro Elem ----------- kg/cmq ---- --------- Ac Mtu mm mm mm --- kg/cmq --- Rar Fre Per Vis

1 ELEV. 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 150,0 112,0 3600 2,0 0,08 3 PILAS 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 150,0 112,0 3600 2,0 0,08

MATERIALI SHELL IN C.A.

IDENT % CARATTERISTICHE DURABILITA' COPRIFERRO

Mat. Rig Classe Classe Mod. E Pois- Gamma Tipo Tipo Toll. Setti Piastre N.ro Fls CLS Acciaio kg/cmq son kg/mc Ambiente Armatura Copr. (cm) (cm)

1 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 2,0

MATERIALI SHELL IN C.A.

C R I T E R I P E R I L C A L C O L O A G L I S T A T I L I M I T E U L T I M I E D I E S E R C I Z I O

Cri Tipo fck fcd rcd fyk ftk fyd Ey ec0 ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe cRar cPer fRar Spo Spo Spo Coe euk

Nro Elem ----------- kg/cmq ---- --------- Ac Mtu mm mm mm --- kg/cmq --- Rar Fre Per Vis

1 SETTI 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 0,4 0,3 150,0 112,0 3600

CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI

IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER

Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc

1 15,00 0,00 2 3,50 0,00

C.D.S.



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DATI GENERALI DI STRUTTURA

D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A

Massima dimens. dir. X (m) 7,35 Altezza edificio (m) 4,40 Massima dimens. dir. Y (m) 4,85 Differenza temperatura(°C) 15

P A R A M E T R I S I S M I C I

Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso SECONDA Longitudine Est (Grd) 15,86034 Latitudine Nord (Grd) 41,85200 Categoria Suolo B Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 C.A. Sistema Costruttivo Dir.2 C.A. Regolarita' in Altezza NO(KR=.8) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE Effetti P/Delta NO PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.

Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 50,00 Accelerazione Ag/g 0,07 Periodo T'c (sec.) 0,28 Fo 2,49 Fv 0,89 Fattore Stratigrafia 'S' 1,20 Periodo TB (sec.) 0,13 Periodo TC (sec.) 0,40 Periodo TD (sec.) 1,88 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.

Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 475,00 Accelerazione Ag/g 0,20 Periodo T'c (sec.) 0,32 Fo 2,44 Fv 1,48 Fattore Stratigrafia 'S' 1,20 Periodo TB (sec.) 0,15 Periodo TC (sec.) 0,44 Periodo TD (sec.) 2,40 P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 1

Classe Duttilita' BASSA Sotto-Sistema Strutturale Pareti AlfaU/Alfa1 1,10 Fattore riduttivo KW 0,67 Fattore di struttura 'q' 1,76 P A R A M E T R I S I S T E M A C O S T R U T T I V O C. A. - D I R. 2

Classe Duttilita' BASSA Sotto-Sistema Strutturale Pareti AlfaU/Alfa1 1,10 Fattore riduttivo KW 0,67 Fattore di struttura 'q' 1,76

COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI

Acciaio per CLS armato 1,15 Calcestruzzo CLS armato 1,50 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,30 Livello conoscenza LC2 FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10

DATI GENERALI DI STRUTTURA D A T I D I C A L C O L O P E R A Z I O N E V E N T O

Zona Geografica 3 Altitudine s.l.m. (m) 120,00 Distanza dalla costa (km) 40,00 Tempo di Ritorno (anni) 10,00 Classe di Rugosita' D Coefficiente Topografico 1,00 Coefficiente dinamico 1,00 Coefficiente di attrito 0,02 Velocita' di riferim. (m/s) 24,38 Pressione di riferim.(kg/mq) 37,16 Categoria di Esposizione II

La costruzione ha (o puo' anche avere in condizioni eccezionali) una parete con aperture di superficie minore di 1/3 di quella totale.

Il calcolo delle azioni del vento e' effettuato in base al punto 3.3 del D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare

C.D.S.



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del 26/12/2009

D A T I D I C A L C O L O P E R A Z I O N E N E V E

Zona Geografica II Coefficiente Termico 1,00 Altitudine sito s.l.m. (m) 120 Coefficiente di forma 0,80 Tipo di Esposizione Ventosa Coefficiente di esposizione 0,90 Carico di riferimento kg/mq 100 Carico neve di calcolo kg/mq 71,00

Il calcolo della neve e' effettuato in base al punto 3.4 del D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare del 26/02/2008

COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI

Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m

1 0,00 0,00 2 8,04 0,00 3 0,00 5,31 4 8,04 5,31 5 0,42 0,25 6 1,32 0,25 7 2,22 0,25 8 3,12 0,25 9 4,02 0,25 10 4,92 0,25 11 5,82 0,25 12 6,72 0,25 13 7,62 0,25 14 0,42 2,65 15 1,32 2,65 16 2,22 2,65 17 3,12 2,65 18 4,02 2,65 19 4,92 2,65 20 5,82 2,65 21 6,72 2,65 22 7,62 2,65 23 0,42 5,06 24 1,32 5,06 25 2,22 5,06 26 3,12 5,06 27 4,02 5,06 28 4,92 5,06 29 5,82 5,06 30 6,72 5,06 31 7,62 5,06 32 0,42 0,00 33 1,32 0,00 34 2,22 0,00 35 3,12 0,00 36 4,02 0,00 37 4,92 0,00 38 5,82 0,00 39 6,72 0,00 40 7,62 0,00 41 0,42 5,31 42 1,32 5,31 43 2,22 5,31 44 3,12 5,31 45 4,02 5,31 46 4,92 5,31 47 5,82 5,31 48 6,72 5,31 49 7,62 5,31 50 0,00 2,65 51 0,42 0,40 52 8,04 5,06 53 8,04 2,65 54 0,00 5,06 55 0,00 0,25 56 8,04 0,25 57 1,32 0,40 58 2,22 0,40 59 3,12 0,40 60 4,02 0,40 61 4,92 0,40 62 5,82 0,40 63 6,72 0,40 64 7,62 0,40 65 0,00 0,40 66 8,04 0,40 67 0,42 4,91 68 1,32 4,91 69 2,22 4,91 70 3,12 4,91 71 4,02 4,91 72 4,92 4,91 73 5,82 4,91 74 6,72 4,91 75 7,62 4,91 76 8,04 4,91 77 0,00 4,91 78 0,42 -1,22 79 1,32 -1,22 80 2,22 -1,22 81 3,12 -1,22 82 4,02 -1,22 83 4,92 -1,22 84 5,82 -1,22

C.D.S.



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85 6,72 -1,22 86 7,62 -1,22 87 0,00 -1,22 88 8,04 -1,22 89 0,42 6,53 90 1,32 6,53 91 2,22 6,53 92 3,12 6,53 93 4,02 6,53 94 4,92 6,53 95 5,82 6,53 96 6,72 6,53 97 7,62 6,53 98 8,04 6,53 99 0,00 6,53 100 -0,23 0,40 101 -0,23 5,06 102 8,27 5,06 103 8,27 0,40

QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI

Quota Altezza Tipologia IrregTamp Quota Altezza Tipologia IrregTamp N.ro m XY Alt. N.ro m XY Alt.

0 0,00 Piano Terra 1 1,10 Piano sismico NO NO 2 1,92 Piano sismico NO NO 3 2,74 Piano sismico NO NO 4 3,76 Piano sismico NO NO

SETTI ALLA QUOTA 1.1 m

GEOMETRIA QUOTE SCOSTAMENTI CARICHI VERTICALI PRESSIONI RINFORZI MUR

Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. Mat Ini Fin. N.ro N.r cm in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq Nro cm cm

1 601 15 65 100 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 15 14 15 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 601 15 15 16 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 601 15 16 17 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 601 15 17 18 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 601 15 18 19 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 601 15 19 20 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 601 15 20 21 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 601 15 21 22 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 601 15 54 101 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 601 15 5 51 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 12 601 15 51 14 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 601 15 14 67 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 601 15 67 23 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 601 15 6 57 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 16 601 15 57 15 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 17 601 15 15 68 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 18 601 15 68 24 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 19 601 15 7 58 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 601 15 58 16 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 21 601 15 16 69 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 601 15 69 25 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 601 15 8 59 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 601 15 59 17 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 601 15 17 70 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 26 601 15 70 26 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 27 601 15 9 60 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 601 15 60 18 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 601 15 18 71 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 601 15 71 27 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 601 15 10 61 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 32 601 15 61 19 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 33 601 15 19 72 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 34 601 15 72 28 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 35 601 15 11 62 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 36 601 15 62 20 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37 601 15 20 73 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 601 15 73 29 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 39 601 15 12 63 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 601 15 63 21 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 601 15 21 74 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42 601 15 74 30 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 43 601 15 13 64 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 44 601 15 64 22 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45 601 15 22 75 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 46 601 15 75 31 1,10 1,10 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 47 601 15 23 54 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 48 601 15 5 55 1,10 1,10 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 49 601 15 13 56 1,10 1,10 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 50 601 15 31 52 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

C.D.S.



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51 601 15 52 102 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 52 601 15 66 103 1,10 1,10 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0




1 601 15 65 100 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 15 14 15 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 601 15 15 16 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 601 15 16 17 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 601 15 17 18 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 601 15 18 19 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 601 15 19 20 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 601 15 20 21 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 601 15 21 22 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 601 15 54 101 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 601 15 5 51 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 12 601 15 51 14 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 601 15 14 67 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 601 15 67 23 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 601 15 6 57 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 16 601 15 57 15 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 17 601 15 15 68 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 18 601 15 68 24 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 19 601 15 7 58 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 601 15 58 16 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 21 601 15 16 69 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 601 15 69 25 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 601 15 8 59 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 601 15 59 17 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 601 15 17 70 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 26 601 15 70 26 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 27 601 15 9 60 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 601 15 60 18 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 601 15 18 71 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 601 15 71 27 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 601 15 10 61 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 32 601 15 61 19 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 33 601 15 19 72 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 34 601 15 72 28 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 35 601 15 11 62 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 36 601 15 62 20 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37 601 15 20 73 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 601 15 73 29 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 39 601 15 12 63 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 601 15 63 21 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 601 15 21 74 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42 601 15 74 30 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 43 601 15 13 64 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 44 601 15 64 22 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45 601 15 22 75 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 46 601 15 75 31 1,92 1,92 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 47 601 15 23 54 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 48 601 15 5 55 1,92 1,92 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 49 601 15 13 56 1,92 1,92 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 50 601 15 31 52 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 51 601 15 52 102 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 52 601 15 66 103 1,92 1,92 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0




1 601 15 65 100 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 15 14 15 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 601 15 15 16 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 601 15 16 17 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 601 15 17 18 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 601 15 18 19 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 601 15 19 20 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 601 15 20 21 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 601 15 21 22 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 601 15 52 102 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 601 15 5 51 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 12 601 15 51 14 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 601 15 14 67 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 601 15 67 23 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 601 15 6 57 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 16 601 15 57 15 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 17 601 15 15 68 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 18 601 15 68 24 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

C.D.S.



Pag. 20




19 601 15 7 58 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 601 15 58 16 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 21 601 15 16 69 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 601 15 69 25 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 601 15 8 59 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 601 15 59 17 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 601 15 17 70 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 26 601 15 70 26 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 27 601 15 9 60 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 601 15 60 18 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 601 15 18 71 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 601 15 71 27 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 601 15 10 61 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 32 601 15 61 19 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 33 601 15 19 72 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 34 601 15 72 28 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 35 601 15 11 62 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 36 601 15 62 20 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37 601 15 20 73 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 601 15 73 29 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 39 601 15 12 63 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 601 15 63 21 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 601 15 21 74 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42 601 15 74 30 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 43 601 15 13 64 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 44 601 15 64 22 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45 601 15 22 75 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 46 601 15 75 31 2,74 2,74 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 47 601 15 23 54 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 48 601 15 5 55 2,74 2,74 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 49 601 15 13 56 2,74 2,74 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 50 601 15 31 52 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 51 601 15 66 103 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 52 601 15 54 101 2,74 2,74 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0




1 601 15 65 100 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 15 14 15 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 601 15 15 16 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 601 15 16 17 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 601 15 17 18 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 601 15 18 19 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 601 15 19 20 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 601 15 20 21 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 601 15 21 22 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 601 15 52 102 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 601 15 5 51 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 12 601 15 51 14 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 601 15 14 67 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 601 15 67 23 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 601 15 6 57 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 16 601 15 57 15 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 17 601 15 15 68 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 18 601 15 68 24 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 19 601 15 7 58 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 20 601 15 58 16 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 21 601 15 16 69 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 601 15 69 25 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 601 15 8 59 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 24 601 15 59 17 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 601 15 17 70 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 26 601 15 70 26 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 27 601 15 9 60 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 601 15 60 18 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 601 15 18 71 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 601 15 71 27 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 601 15 10 61 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 32 601 15 61 19 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 33 601 15 19 72 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 34 601 15 72 28 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 35 601 15 11 62 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 36 601 15 62 20 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37 601 15 20 73 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 601 15 73 29 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 39 601 15 12 63 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 601 15 63 21 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 601 15 21 74 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42 601 15 74 30 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 43 601 15 13 64 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

C.D.S.



Pag. 21




44 601 15 64 22 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 45 601 15 22 75 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 46 601 15 75 31 3,76 3,76 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 47 601 15 23 54 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 48 601 15 5 55 3,76 3,76 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 49 601 15 13 56 3,76 3,76 0 8 0 0 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 50 601 15 31 52 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 51 601 15 66 103 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 52 601 15 54 101 3,76 3,76 0 -8 0 0 -8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 0 m

Piastra Filo Filo Filo Filo Tipo Quota Quota Quota Quota Tipo Spess. Kwinkl. Tipo N.ro 1 2 3 4 Car. Filo1 Filo2 Filo3 Filo4 Sez. cm kg/cmc Mat.

1 56 13 40 2 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 2 56 66 64 13 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 3 66 53 22 64 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 4 53 76 75 22 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 5 76 52 31 75 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 6 52 4 49 31 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 7 40 13 12 39 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 8 13 64 63 12 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 9 64 22 21 63 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 10 22 75 74 21 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 11 75 31 30 74 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 12 31 49 48 30 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 13 39 12 11 38 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 14 12 63 62 11 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 15 63 21 20 62 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 16 21 74 73 20 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 17 74 30 29 73 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 18 30 48 47 29 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 19 38 11 10 37 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 20 11 62 61 10 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 21 62 20 19 61 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 22 20 73 72 19 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 23 73 29 28 72 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 24 29 47 46 28 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 25 37 10 9 36 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 26 10 61 60 9 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 27 61 19 18 60 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 28 19 72 71 18 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 29 72 28 27 71 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 30 28 46 45 27 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 31 36 9 8 35 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 32 9 60 59 8 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 33 60 18 17 59 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 34 18 71 70 17 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 35 71 27 26 70 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 36 27 45 44 26 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 37 35 8 7 34 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 38 8 59 58 7 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 39 59 17 16 58 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 40 17 70 69 16 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 41 70 26 25 69 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 42 26 44 43 25 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 43 34 7 6 33 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 44 7 58 57 6 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 45 58 16 15 57 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 46 16 69 68 15 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 47 69 25 24 68 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 48 25 43 42 24 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1

C.D.S.



Pag. 22

GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 0 m


49 33 6 5 32 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 50 6 57 51 5 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 51 57 15 14 51 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 52 15 68 67 14 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 53 68 24 23 67 4 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 54 24 42 41 23 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 55 32 5 55 1 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 56 5 51 65 55 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 57 51 14 50 65 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 58 14 67 77 50 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 59 67 23 54 77 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1 60 23 41 3 54 0 0 0 0 0 1 60,0 3,5 1

GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 1.1 m


1 24 23 67 68 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 2 15 68 67 14 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 3 15 14 51 57 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 4 57 51 5 6 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 5 25 24 68 69 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 6 69 68 15 16 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 7 16 15 57 58 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 8 58 57 6 7 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 9 26 25 69 70 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 10 70 69 16 17 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 11 17 16 58 59 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 12 59 58 7 8 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 13 27 26 70 71 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 14 71 70 17 18 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 15 18 17 59 60 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 16 60 59 8 9 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 17 28 27 71 72 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 18 72 71 18 19 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 19 19 18 60 61 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 20 61 60 9 10 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 21 29 28 72 73 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 22 73 72 19 20 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 23 20 19 61 62 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 24 62 61 10 11 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 25 30 29 73 74 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 26 74 73 20 21 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 27 21 20 62 63 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 28 63 62 11 12 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 29 31 30 74 75 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 30 75 74 21 22 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 31 22 21 63 64 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1 32 64 63 12 13 2 1 1 1 1 2 12,0 3,5 1



1 24 23 67 68 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 2 15 68 67 14 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 3 15 14 51 57 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 4 57 51 5 6 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 5 25 24 68 69 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1

C.D.S.



Pag. 23



6 69 68 15 16 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 7 16 15 57 58 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 8 58 57 6 7 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 9 26 25 69 70 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 10 70 69 16 17 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 11 17 16 58 59 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 12 59 58 7 8 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 13 27 26 70 71 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 14 71 70 17 18 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 15 18 17 59 60 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 16 60 59 8 9 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 17 28 27 71 72 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 18 72 71 18 19 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 19 19 18 60 61 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 20 61 60 9 10 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 21 29 28 72 73 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 22 73 72 19 20 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 23 20 19 61 62 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 24 62 61 10 11 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 25 30 29 73 74 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 26 74 73 20 21 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 27 21 20 62 63 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 28 63 62 11 12 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 29 31 30 74 75 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 30 75 74 21 22 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 31 22 21 63 64 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1 32 64 63 12 13 2 2 2 2 2 2 12,0 3,5 1



1 24 23 67 68 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 2 15 68 67 14 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 3 15 14 51 57 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 4 57 51 5 6 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 5 25 24 68 69 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 6 69 68 15 16 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 7 16 15 57 58 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 8 58 57 6 7 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 9 26 25 69 70 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 10 70 69 16 17 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 11 17 16 58 59 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 12 59 58 7 8 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 13 27 26 70 71 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 14 71 70 17 18 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 15 18 17 59 60 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 16 60 59 8 9 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 17 28 27 71 72 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 18 72 71 18 19 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 19 19 18 60 61 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 20 61 60 9 10 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 21 29 28 72 73 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 22 73 72 19 20 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 23 20 19 61 62 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 24 62 61 10 11 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 25 30 29 73 74 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 26 74 73 20 21 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 27 21 20 62 63 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1

C.D.S.



Pag. 24



28 63 62 11 12 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 29 31 30 74 75 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 30 75 74 21 22 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 31 22 21 63 64 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1 32 64 63 12 13 2 3 3 3 3 2 12,0 3,5 1



1 24 23 67 68 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 2 15 68 67 14 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 3 15 14 51 57 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 4 57 51 5 6 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 5 25 24 68 69 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 6 69 68 15 16 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 7 16 15 57 58 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 8 58 57 6 7 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 9 26 25 69 70 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 10 70 69 16 17 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 11 17 16 58 59 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 12 59 58 7 8 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 13 27 26 70 71 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 14 71 70 17 18 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 15 18 17 59 60 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 16 60 59 8 9 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 17 28 27 71 72 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 18 72 71 18 19 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 19 19 18 60 61 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 20 61 60 9 10 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 21 29 28 72 73 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 22 73 72 19 20 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 23 20 19 61 62 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 24 62 61 10 11 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 25 30 29 73 74 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 26 74 73 20 21 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 27 21 20 62 63 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 28 63 62 11 12 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 29 31 30 74 75 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 30 75 74 21 22 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 31 22 21 63 64 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 32 64 63 12 13 3 4 4 4 4 3 32,0 3,5 1 33 33 6 5 32 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 34 33 32 78 79 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 35 7 6 33 34 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 36 34 33 79 80 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 37 8 7 34 35 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 38 35 34 80 81 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 39 9 8 35 36 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 40 36 35 81 82 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 41 10 9 36 37 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 42 37 36 82 83 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 43 11 10 37 38 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 44 38 37 83 84 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 45 12 11 38 39 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 46 39 38 84 85 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 47 13 12 39 40 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 48 40 39 85 86 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 49 31 49 48 30 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1

C.D.S.



Pag. 25



50 49 97 96 48 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 51 30 48 47 29 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 52 48 96 95 47 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 53 29 47 46 28 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 54 47 95 94 46 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 55 28 46 45 27 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 56 27 45 44 26 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 57 46 94 93 45 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 58 45 93 92 44 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 59 44 92 91 43 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 60 26 44 43 25 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 61 25 43 42 24 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 62 43 91 90 42 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 63 24 42 41 23 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1 64 42 90 89 41 3 4 4 4 4 4 20,0 3,5 1

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Peso Strutturale 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 1,50 1,05 1,05 1,50 1,05 1,05 1,50 1,05 1,05 1,50 1,05 1,05 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,75 0,75 1,50 0,75 0,75 1,50 0,75 0,75 1,50 0,75 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,90 0,90 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,90 0,90 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,90 0,90 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,90 0,90 1,50 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 -1,00 1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,30 0,30 -0,30 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 1,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,30 0,30 0,30


DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 0,30 -0,30 Corr. Tors. dir. 90 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 Sisma direz. grd 0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 Sisma direz. grd 90 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 1,00 1,00


DESCRIZIONI 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 1,00 1,00 Sisma direz. grd 0 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 Sisma direz. grd 90 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00

COMBINAZIONI RARE - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 Var.Coperture 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

C.D.S.



Pag. 26


DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,50 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1

Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Abitazioni 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 Vento dir. 0 0,00 Vento dir. 90 0,00 Vento dir. 180 0,00 Vento dir. 270 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00

C.D.S.



Pag. 1

· SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA

Filo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore

Quota inf/sup : Quota del nodo inferiore e del nodo superiore

Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la determinazione degli spostamenti sismici

relativi

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo

S.L.D.

Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.D.

Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.D.

Sisma N.ro : Numero del sisma per cui è massimo il valore dello spostamento totale calcolato per lo

S.L.O.

Spostam. Calcolo : valore dello spostamento totale calcolato per lo S.L.O.

Spostam. Limite : valore dello spostamento limite per lo S.L.O.

C.D.S.



Pag. 2


Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite

ultimo.

Quota N.ro: : Quota a cui si trova l'elemento

Perim. N.ro : Numero identificativo del macroelemento il cui perimetro è stato definito prima di

eseguire la verifica

Nodo 3d N.ro : Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi

Nx : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale

(il sistema di riferimento locale è quello delle armature)

Ny : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale

Txy : Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di

normale x del sistema locale (ovvero anche, per la simmetria delle tensioni

tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla

faccia di normale y del sistema locale)

Mx : Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le

verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per

tenere in conto il valore del momento torcente Mxy

My : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le

verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per


Mxy : Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero

anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali momento torcente con asse vettore y

e agente sulla sezione di normale y)

cx *10000 : Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x *10000 (Es. 0.35% = 35)

cy *10000 : Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y *10000 (Es. 0.35% = 35)

fx *10000 : Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x *10000 (Es. 1% = 100)

fy *10000 : Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale y *10000 (Es. 1% = 100)

Ax superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo x. Area totale è l'area della

presso-flessione più l'area per il taglio riportata dopo)

Ay superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo y

Ax inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo x

Ay inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo y

Atag : Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni

t : Tensione massima di contatto con il terreno

Eta : Abbassamento verticale del nodo in esame

Fpunz : Forza di punzonamento determinata amplificando il massimo valore della forza

punzonante (ottenuta dall’inviluppo fra le varie combinazioni di carico agenti)

per un coefficiente beta raccomandato nell'eurocodice 2 (figura 6.21). Per le piastre

di fondazione la forza di punzonamento è stata ridotta dell'effetto favorevole

della pressione del suolo

FpunzLi : Resistenza al punzonamento ottenuta dall'applicazione dalla formula (6.47)

dell'erurocodice 2, utilizzando il perimetro di base definito nelle figure 6.13 e 6.15

Apunz : Armatura di punzonamento calcolata dalla formula (6.51) dell’ eurocodice 2

Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le

colonne delle vengono sostituite con:

Molt. : Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle

direzioni X e Y

x/d : Posizione adimensionalizzata dell'asse neutro rispettivamente nelle direzioni X e Y

C.D.S.



Pag. 3


Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi

bidimensionali.

Quota : Quota a cui si trova l'elemento

Perim. : Numero identificativo del macro-elemento il cui perimetro è stato definito prima di

eseguire la verifica

Nodo : Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi

Comb Cari : Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle

combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza

quella permanenti

Fes lim : Fessura limite espressa in mm

Fess. : Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la

riga sarà nulla

Dist mm : Distanza fra le fessure

Combin : Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la

massima fessura

Mf X : Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. (Il sistema di

riferimento locale è quello delle armature)

N X : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema

locale

Mf Y : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di


N Y : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema

locale

Cos teta : Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione

principale di trazione

Sin teta : Seno dell'angolo teta

Combina Carico : Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle

combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle

combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice

delle combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls

s lim : Valore della tensione limite in Kg/cmq

s cal : Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x

Conbin : Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la

massima tensione



N X : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema

locale

s cal : Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y


massima tensione

Mf Y : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale

N Y : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema

locale

C.D.S.



Pag. 4


Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali allo stato limite

ultimo.

Gruppo Quote : Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica

Generatrice : Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica

Nodo 3d N.ro : Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi

Nx : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale.

(Il sistema di riferimento locale ha l'asse x nella direzione del setto e l'asse y

verticale)

Ny : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale

Txy : Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di

normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni

tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla

faccia di normale y del sistema locale)

Mx : Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale. Per le

verifiche è accoppiato allo sforzo normale Nx. Questo momento è incrementato per


My : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. Per le

verifiche è accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento è incrementato per


Mxy : Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x (ovvero

anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, momento torcente con asse vettore

y e agente sulla sezione di normale y)

cx* 10000 : Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale x 10000 (Es. 0.35% = 35)

cy* 10000 : Deformazione del calcestruzzo nella faccia di normale y 10000 (Es. 0.35% = 35)

fx* 10000 : Deformazione dell’acciaio nella faccia di normale x 10000 (Es. 1% = 100)

fy *10000 : Deformazione dell'acciaio nella faccia di normale x 10000 (Es. 1% = 100)

Ax superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo x. (Area totale è l'area della

presso-flessione più l’area per il taglio riportata dopo)

Ay superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo y

Ax inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo x

Ay inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo y

Atag : Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni

t : Tensione massima di contatto con il terreno

Eta : Abbassamento verticale del nodo in esame

Nel caso di stampa di riverifiche degli elementi con le armature effettivamente disposte sul disegno ferri le

colonne delle vengono sostituite con:

Molt. : Moltiplicatore delle sollecitazioni che porta a rottura la sezione, rispettivamente nelle

direzioni X e Y

C.D.S.



Pag. 5


Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa delle verifiche agli stati limite di esercizio degli elementi

bidimensionali.

Gr.Q : Numero identificativo del gruppo di quote definito prima di eseguire la verifica

Gen : Numero identificativo della generatrice definita prima di eseguire la verifica

Nodo : Numero del nodo relativo alla suddivisione del macro-elemento in microelementi

Comb. Cari : Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle

combinazioni rare, la seconda la matrice delle combinazioni frequenti, la terza quella

permanenti

Fes lim : Fessura limite espressa in mm

Fess. : Fessura di calcolo espressa in mm; se sull'elemento non si aprono fessure tutta la riga

sarà nulla

Dist mm : Distanza fra le fessure


massima fessura



N X : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale

Mf Y : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale. (Il sistema di


N Y : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale

Cos teta : Coseno dell'angolo teta tra l'armatura in direzione X e la direzione della tensione

principale di trazione

Sin teta : Seno dell'angolo teta

Combina

Carico

: Indicatore della matrice di combinazione; la prima riga individua la matrice delle

combinazioni rare per la verifica della tensione sul cls, la seconda la matrice delle

combinazioni rare per la verifica della tensione sull'acciaio, la terza la matrice delle

combinazioni permanenti per la verifica della tensione sul cls

s lim : Valore della tensione limite in Kg/cmq

s cal : Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale x

Conbin : Numero della combinazione ed in sequenza sollecitazioni per cui si è avuta la

massima tensione



N X : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale

s cal : Valore della tensione di calcolo in Kg/cmq sulla faccia di normale y


massima tensione

Mf Y : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale

N Y : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale

C.D.S.



Pag. 6

PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE

Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Piano X Y Rot N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLC X SLC Y N.ro (m) (m) (rad)

1 2601,029 0,00242 5,0 0,086 0,242 0,242 1 -,000009 1,022564 -,000002 2 -,000002 -,788366 0,000000 3 0,000004 0,034487 0,000000

2 2792,622 0,00225 5,0 0,086 0,241 0,241 1 -,000005 0,728679 -,000001 2 0,000000 1,098384 0,000000 3 -,000004 -,106116 0,000000

3 3486,377 0,00180 5,0 0,086 0,241 0,241 1 0,000000 0,041147 0,000001 2 -,000010 0,140644 -,000001 3 0,000041 1,022066 0,000003

4 3612,636 0,00174 5,0 0,086 0,241 0,241 1 0,521642 -,708371 0,176214 2 -,357112 0,464489 -,115544 3 -,432712 0,565945 -,140781

5 3677,759 0,00171 5,0 0,086 0,241 0,241 1 0,292254 -,385440 0,095881 2 -,510031 0,662436 -,164786 3 0,529140 -,654494 0,162806

6 4190,410 0,00150 5,0 0,085 0,241 0,241 1 0,465042 -,708330 0,176203 2 0,579161 -,830776 0,206661 3 0,158512 -,208280 0,051810

7 4658,127 0,00135 5,0 0,085 0,241 0,241 1 -,183324 0,004500 -,001120 2 0,003417 -,013235 0,003293 3 0,945864 0,098710 -,024563

8 6001,059 0,00105 5,0 0,085 0,241 0,241 1 0,859486 0,051426 -,012792 2 -,885304 -,081259 0,020214 3 0,092727 0,012847 -,003197

9 7055,034 0,00089 5,0 0,085 0,241 0,241 1 0,857842 0,006424 -,001597 2 0,964678 0,020823 -,005180 3 0,106156 -,000033 0,000009

SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI

I D E N T I F I C A T I V O INVILUPPO S.L.D. INVILUPPO S.L.O.

Filo Quota Quota Nodo Nodo Sis Spostam. Spostam. Sis Spostam. Spostam. Stringa di N.ro inf. sup. inf. sup. ma Calcolo Limite ma Calcolo Limite Controllo (m) (m) N.ro N.ro Nro (mm) (mm) Nro (mm) (mm) Verifica

52 0,00 1,10 11 131 2 0,000 5,500 VERIFICATO 52 1,10 1,92 131 188 2 0,000 4,100 VERIFICATO 52 1,92 2,74 188 203 2 0,000 4,100 VERIFICATO 54 0,00 1,10 76 91 2 0,000 5,500 VERIFICATO 54 1,10 1,92 91 148 2 0,000 4,100 VERIFICATO 54 1,92 2,74 148 241 2 0,000 4,100 VERIFICATO 55 0,00 1,10 72 129 2 0,000 5,500 VERIFICATO 55 1,10 1,92 129 186 2 0,000 4,100 VERIFICATO 55 1,92 2,74 186 242 2 0,000 4,100 VERIFICATO 56 0,00 1,10 1 130 2 0,000 5,500 VERIFICATO 56 1,10 1,92 130 187 2 0,000 4,100 VERIFICATO 56 1,92 2,74 187 243 2 0,000 4,100 VERIFICATO 65 0,00 1,10 73 79 2 0,000 5,500 VERIFICATO 65 1,10 1,92 79 137 2 0,000 4,100 VERIFICATO 65 1,92 2,74 137 192 2 0,000 4,100 VERIFICATO 66 0,00 1,10 5 135 2 0,000 5,500 VERIFICATO 66 1,10 1,92 135 190 2 0,000 4,100 VERIFICATO 66 1,92 2,74 190 244 2 0,000 4,100 VERIFICATO 100 0,00 1,10 78 80 2 0,000 5,500 VERIFICATO 100 1,10 1,92 80 138 2 0,000 4,100 VERIFICATO 100 1,92 2,74 138 193 2 0,000 4,100 VERIFICATO 101 0,00 1,10 90 92 2 0,000 5,500 VERIFICATO 101 1,10 1,92 92 149 2 0,000 4,100 VERIFICATO 101 1,92 2,74 149 246 2 0,000 4,100 VERIFICATO 102 0,00 1,10 132 133 2 0,000 5,500 VERIFICATO 102 1,10 1,92 133 189 2 0,000 4,100 VERIFICATO 102 1,92 2,74 189 204 2 0,000 4,100 VERIFICATO 103 0,00 1,10 134 136 2 0,000 5,500 VERIFICATO 103 1,10 1,92 136 191 2 0,000 4,100 VERIFICATO 103 1,92 2,74 191 245 2 0,000 4,100 VERIFICATO

S.L.U. - AZIONI S.L.V. -VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1

Quo P. Nod3d Nx Ny Txy Mx My Mxy c x c y f x f y Ax s Ay s Ax i Ay i Atag t eta Fpunz. FpnzLi Apunz

N.r Nr N.ro Kg/m Kg/m Kg/m kgm/m kgm/m kgm/m *10000 *10000 -------- cmq/m ------- kg/cmq mm kg kg cmq

0 1 17 -163 -814 18 -3155 -1777 221 2 1 16 15 9,0 9,0 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,1 0 1 71 0 0 0 210 206 -203 0 0 2 2 9,0 9,0 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2

C.D.S.



Pag. 7




0 1 72 0 0 0 -371 297 -249 0 0 4 3 9,0 9,0 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 74 0 0 0 -25 -371 -4 0 0 0 4 9,0 9,0 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 0 1 76 0 0 0 -302 -387 221 0 0 3 4 9,0 9,0 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 77 0 0 0 245 237 229 0 0 2 2 9,0 9,0 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 373 0 0 0 -76 844 -28 0 1 1 8 9,0 0,8 0,8 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 374 28 138 27 198 1836 -9 0 1 2 19 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 375 28 139 27 192 1834 7 0 1 2 19 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 376 0 0 0 161 888 0 0 1 2 9 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 377 0 0 0 157 887 0 0 1 2 9 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 378 28 138 27 198 1836 9 0 1 2 19 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 379 28 139 27 192 1834 -7 0 1 2 19 0,8 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 380 0 0 0 -78 836 -25 0 1 1 8 9,0 0,8 0,8 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 381 0 0 0 -76 844 28 0 1 1 8 9,0 0,8 0,8 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 382 25 124 94 -499 1795 -157 0 1 5 18 9,0 0,9 0,9 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 383 25 126 94 -455 1805 150 0 1 5 18 9,0 0,9 0,9 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 384 0 0 0 -720 653 -271 1 0 7 6 9,0 0,8 0,8 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 385 0 0 0 -621 620 208 0 0 6 6 9,0 0,8 0,8 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 386 0 0 0 238 620 -205 0 0 2 6 9,0 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2 0 1 387 0 0 0 147 599 112 0 0 1 6 9,0 0,8 9,0 9,0 0,0 0,1 -0,2




1 1 125 0 0 0 96 108 -5 1 1 6 6 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 126 0 0 0 54 -27 -2 1 0 3 2 0,8 1,8 1,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 127 0 0 0 45 -28 -2 0 0 3 2 0,8 1,8 1,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 390 0 0 0 -16 -2 -1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 391 0 0 0 -15 -2 1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 394 0 0 0 -6 1 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 395 0 0 0 -6 1 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 396 0 0 0 2 2 0 0 0 0 0 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 397 0 0 0 2 2 0 0 0 0 0 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 398 0 0 0 -6 1 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 399 0 0 0 -6 1 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 400 0 0 0 -2 2 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 401 0 0 0 -2 2 0 0 0 0 0 1,8 0,8 0,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 402 0 0 0 -16 -2 1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 403 0 0 0 -15 -2 -1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 404 0 0 0 48 14 1 0 0 3 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 1 1 405 0 0 0 48 14 -1 0 0 3 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2




2 1 152 0 0 0 36 17 0 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 183 0 0 0 36 24 -1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 184 0 0 0 36 17 0 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 185 0 0 0 35 7 1 0 0 2 0 0,8 1,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 406 0 0 0 32 10 -2 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 407 0 0 0 32 10 1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 412 0 0 0 -6 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 413 0 0 0 -6 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 414 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 415 0 0 0 1 1 0 0 0 0 0 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 416 0 0 0 -6 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 417 0 0 0 -6 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 418 0 0 0 -2 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 419 0 0 0 -2 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 420 0 0 0 -10 -2 1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 421 0 0 0 -9 -2 -1 0 0 1 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 422 0 0 0 32 10 2 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 2 1 423 0 0 0 32 10 -1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2




3 1 237 0 0 0 53 28 -5 1 0 3 2 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 238 0 0 0 37 8 -2 0 0 2 0 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 239 0 0 0 35 10 2 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 240 0 0 0 48 24 4 0 0 3 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 424 0 0 0 31 9 -1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 425 0 0 0 31 9 1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 432 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 433 0 0 0 -1 0 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 434 0 0 0 -5 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 435 0 0 0 -5 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 436 0 0 0 -3 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 437 0 0 0 -3 -1 0 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 438 0 0 0 -8 -2 1 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 439 0 0 0 -7 -2 -1 0 0 0 0 1,8 1,8 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 440 0 0 0 31 9 1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2 3 1 441 0 0 0 31 9 -1 0 0 2 1 0,8 0,8 1,8 1,8 0,0 0,1 -0,2




4 1 268 0 0 0 34 -78 20 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 269 0 0 0 39 -80 -29 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2

C.D.S.



Pag. 8




4 1 272 0 0 0 41 -90 -27 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 290 0 0 0 -28 -80 0 0 0 1 3 3,0 3,0 0,8 0,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 306 0 0 0 36 -77 -25 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 307 0 0 0 38 -79 29 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 310 0 0 0 40 -90 26 0 0 1 2 4,8 4,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 333 0 0 0 5 4 4 0 0 0 0 3,0 3,0 3,0 3,0 0,0 0,1 -0,2 4 1 442 0 0 0 59 64 -15 0 0 1 1 0,8 0,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 443 0 0 0 59 62 13 0 0 1 1 0,8 0,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 444 0 0 0 -53 14 -15 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 445 0 0 0 -52 -14 16 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 446 0 0 0 -28 4 -2 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 447 0 0 0 -28 4 1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 448 0 0 0 -37 -2 1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 449 0 0 0 -37 -2 -1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 450 0 0 0 -4 9 0 0 0 0 0 4,8 0,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 451 0 0 0 -4 9 0 0 0 0 0 4,8 0,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 452 0 0 0 -37 -2 -1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 453 0 0 0 -37 -2 1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 454 0 0 0 -28 4 2 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 455 0 0 0 -28 4 -1 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 456 0 0 0 -53 14 15 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 457 0 0 0 -53 -14 -16 0 0 1 0 4,8 4,8 0,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 458 0 0 0 59 63 15 0 0 1 1 0,8 0,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2 4 1 459 0 0 0 60 62 -13 0 0 1 1 0,8 0,8 4,8 4,8 0,0 0,1 -0,2

S.L.E. - VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1

FESSURAZIONI TENSIONI DIREZIONE X DIREZIONE Y

Quo Per Nodo Comb. Fes Fess dis Co MfX NX MfY NY cos sin Combina lim. cal. Co Mf N cal. Co Mf N

N.r N.r N.ro Cari lim mm mm mb (t*m) (t) (t*m) (t) teta teta Carico Kg/cmq Kg/cmq mb (t*m) (t) Kg/cmq mb (t*m) (t)

0 1 17 Rara RaraCls 150,0 8,8 10 -2,4 -0,1 5,1 10 -1,3 -0,6 Freq 0,4 0,00 0 1 -2,2 -0,1 -1,2 -0,5 0,000 0,000 RaraFer 3600 419 10 -2,4 -0,1 210 10 -1,3 -0,6

Perm 0,3 0,00 0 1 -2,1 -0,1 -1,2 -0,5 0,000 0,000 PermCls 112,0 7,9 1 -2,1 -0,1 4,6 1 -1,2 -0,5 0 1 71 Rara RaraCls 150,0 0,6 10 0,2 0,0 0,6 10 0,2 0,0

Freq 0,4 0,00 0 1 0,1 0,0 0,1 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 28 10 0,2 0,0 28 10 0,2 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,1 0,0 0,1 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,5 1 0,1 0,0 0,5 1 0,1 0,0

0 1 72 Rara RaraCls 150,0 1,0 10 -0,3 0,0 0,8 10 0,2 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 -0,3 0,0 -0,2 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 50 10 -0,3 0,0 39 10 0,2 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 -0,2 0,0 -0,2 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,9 1 -0,2 0,0 0,6 1 -0,2 0,0 0 1 74 Rara RaraCls 150,0 0,1 10 0,0 0,0 1,0 1 -0,3 0,0

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 -0,3 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 3 10 0,0 0,0 51 1 -0,3 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 -0,3 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 0,0 1,0 1 -0,3 0,0

0 1 76 Rara RaraCls 150,0 0,8 4 -0,2 0,0 1,1 6 -0,3 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 -0,2 0,0 -0,3 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 41 4 -0,2 0,0 53 6 -0,3 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 -0,2 0,0 -0,3 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,7 1 -0,2 0,0 1,1 1 -0,3 0,0 0 1 77 Rara RaraCls 150,0 0,7 4 0,2 0,0 0,7 4 0,2 0,0


0 1 373 Rara RaraCls 150,0 0,2 6 -0,1 0,0 2,3 10 0,6 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,6 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 11 6 -0,1 0,0 112 10 0,6 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,5 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,3 1 -0,1 0,0 2,0 1 0,5 0,0 0 1 374 Rara RaraCls 150,0 0,5 10 0,1 0,0 5,0 10 1,4 0,1


0 1 375 Rara RaraCls 150,0 0,5 4 0,1 0,0 5,0 4 1,4 0,1 Freq 0,4 0,00 0 1 0,1 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 RaraFer 3600 26 4 0,1 0,0 250 10 1,4 0,1

Perm 0,3 0,00 0 1 0,1 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,4 1 0,1 0,0 4,4 1 1,2 0,1 0 1 376 Rara RaraCls 150,0 0,4 10 0,1 0,0 2,5 7 0,7 0,0






Perm 0,3 0,00 0 1 0,1 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,4 1 0,1 0,0 4,4 1 1,2 0,1 0 1 380 Rara RaraCls 150,0 0,2 3 -0,1 0,0 2,3 4 0,6 0,0

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,6 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 11 3 -0,1 0,0 111 4 0,6 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,5 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,3 1 -0,1 0,0 2,0 1 0,5 0,0


Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,5 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,3 1 -0,1 0,0 2,0 1 0,5 0,0 0 1 382 Rara RaraCls 150,0 1,4 10 -0,4 0,0 4,9 4 1,3 0,1

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 RaraFer 3600 69 10 -0,4 0,0 245 4 1,3 0,1 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 1,4 1 -0,4 0,0 4,3 1 1,2 0,1


Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 1,2 0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 1,2 1 -0,3 0,0 4,4 1 1,2 0,1 0 1 384 Rara RaraCls 150,0 2,0 4 -0,5 0,0 1,8 1 0,5 0,0

Freq 0,4 0,00 0 1 -0,5 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 97 4 -0,5 0,0 88 1 0,5 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 -0,5 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 1,8 1 -0,5 0,0 1,6 1 0,4 0,0

0 1 385 Rara RaraCls 150,0 1,7 10 -0,5 0,0 1,7 1 0,5 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 -0,4 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 83 10 -0,5 0,0 83 1 0,5 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 -0,4 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 1,5 1 -0,4 0,0 1,5 1 0,4 0,0 0 1 386 Rara RaraCls 150,0 0,7 4 0,2 0,0 1,7 10 0,5 0,0


0 1 387 Rara RaraCls 150,0 0,4 10 0,1 0,0 1,7 4 0,4 0,0

C.D.S.



Pag. 9



































Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 2,8 1 0,0 0,0 0,9 1 0,0 0,0

















2 1 414 Rara RaraCls 150,0 0,0 10 0,0 0,0 0,0 10 0,0 0,0

C.D.S.



Pag. 10



















Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 1,9 1 0,0 0,0 0,6 1 0,0 0,0

































4 1 268 Rara RaraCls 150,0 0,3 6 0,0 0,0 0,5 4 -0,1 0,0

C.D.S.



Pag. 11





Freq 0,4 0,00 0 2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 10 6 0,0 0,0 19 4 -0,1 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,3 1 0,0 0,0 0,3 1 0,0 0,0

4 1 269 Rara RaraCls 150,0 0,3 12 0,0 0,0 0,6 10 -0,1 0,0 Freq 0,4 0,00 0 2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 11 12 0,0 0,0 20 10 -0,1 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,3 1 0,0 0,0 0,4 1 0,0 0,0 4 1 272 Rara RaraCls 150,0 0,3 12 0,0 0,0 0,6 7 -0,1 0,0




































Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,5 1 0,0 0,0 0,5 1 0,0 0,0

S.L.U. - AZIONI S.L.V. - VERIFICA SHELL C.A. - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1

Gr.Q Gen Nodo 3d Nx Ny Txy Mx My Mxy c x c y f x f y Ax s. Ay s. Ax i. Ay i. Atag. t eta N.ro N.r N.ro Kg/m Kg/m Kg/m kgm/m kgm/m kgm/m *10000 *10000 ---------- cmq/m ---------- kg/cmq mm

1 1 73 -115 -1172 113 0 13 -2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 1 193 -1 -34 64 -7 -29 -2 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 1 247 -63 -151 0 -5 -23 0 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 1 248 19 -200 19 5 0 -3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 1 249 32 -132 0 3 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 1 250 19 -200 19 5 0 3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2


C.D.S.



Pag. 12


1 2 8 830 485 3084 0 -1 0 2 1 2 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,4 0,06 -0,2 1 2 200 -164 -728 1006 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 201 -147 -675 1378 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,06 -0,2 1 2 202 -83 -355 1416 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,06 -0,2 1 2 251 -88 -343 1047 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 252 -114 -466 1048 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 253 -132 -499 792 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 254 -140 -516 360 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 2 255 -127 -481 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 2 256 -140 -516 360 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 2 257 -132 -499 792 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 258 -114 -465 1047 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 2 259 -89 -343 1048 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2



1 3 90 403 1841 1430 -6 -26 5 1 3 1 7 1,5 1,5 1,5 1,5 0,3 -0,2 1 3 208 18 -383 97 -12 2 0 0 0 1 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,06 -0,2 1 3 314 16 -220 10 8 0 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 3 327 62 -38 201 -2 -3 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 3 328 3 -99 39 5 0 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 3 329 6 -13 25 3 3 2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2



1 4 67 149 733 29 15 76 0 0 1 1 6 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 266 -94 -298 616 -12 -22 8 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 4 388 -65 11 40 -4 -17 -1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 389 -79 -42 68 -3 -16 1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 406 -62 -369 194 -1 3 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 407 -72 -422 167 0 2 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 424 -72 -230 262 2 6 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 425 -75 -271 256 2 5 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 442 -36 -156 214 -8 -34 1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 4 443 -41 -169 207 -7 -33 -1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 5 58 -1044 -7988 1259 16 63 2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 5 277 -698 -2270 725 -8 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 5 390 -385 -1046 981 -2 0 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 5 391 -384 -1041 974 -2 0 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 5 408 -312 -1618 471 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 5 409 -312 -1616 466 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 5 426 -254 -1093 236 1 3 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 5 427 -255 -1090 228 1 3 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 5 444 -191 -732 146 -7 -32 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 5 445 -191 -726 137 -7 -32 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 6 51 -954 -7884 1818 5 22 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 6 281 -726 -2075 752 -5 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 6 392 -452 -1274 1035 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 6 393 -449 -1262 1022 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 6 410 -305 -1564 552 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 6 411 -304 -1555 542 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 6 428 -245 -1044 339 1 3 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 6 429 -245 -1039 332 1 3 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 6 446 -218 -705 254 -4 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 6 447 -217 -703 248 -4 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 7 44 -1206 -8837 1574 2 6 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 7 285 -774 -2261 760 -2 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 7 394 -416 -1082 1185 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,2 1 7 395 -414 -1077 1179 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,2 1 7 412 -328 -1695 619 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 7 413 -327 -1692 614 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 7 430 -265 -1146 377 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 7 431 -265 -1144 374 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 7 448 -237 -790 276 -2 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 7 449 -237 -789 273 -2 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 8 37 -972 -7901 1856 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 8 289 -721 -2039 761 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 8 396 -432 -1154 1023 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,05 -0,2 1 8 397 -432 -1152 1020 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,05 -0,2

C.D.S.



Pag. 13



1 8 414 -288 -1480 530 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 8 415 -288 -1479 528 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 8 432 -233 -976 317 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 8 433 -233 -975 315 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 8 450 -207 -643 242 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 8 451 -207 -643 240 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 9 30 -1206 -8837 1575 -2 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 9 293 -774 -2261 760 2 8 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 9 398 -416 -1082 1185 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,2 1 9 399 -414 -1077 1179 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,2 1 9 416 -328 -1695 619 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 9 417 -327 -1691 614 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 9 434 -265 -1146 377 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 9 435 -265 -1144 374 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 9 452 -237 -790 276 2 8 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 9 453 -237 -789 273 2 8 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 10 23 -954 -7886 1819 -5 0 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 10 297 -726 -2075 751 4 21 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 10 400 -452 -1274 1035 0 2 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 10 401 -449 -1262 1022 0 2 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 10 418 -305 -1564 552 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 10 419 -304 -1555 542 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 10 436 -246 -1044 339 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 10 437 -245 -1039 332 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 10 454 -218 -705 254 4 20 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 10 455 -217 -703 248 4 20 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 11 16 -1045 -7990 1261 -16 0 -2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,05 -0,1 1 11 301 -698 -2266 724 8 39 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 11 402 -385 -1046 981 2 6 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 11 403 -384 -1042 974 2 6 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 11 420 -312 -1617 471 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 11 421 -312 -1617 466 0 1 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 11 438 -254 -1093 236 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 11 439 -255 -1091 227 -1 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 11 456 -191 -732 146 7 32 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 11 457 -191 -727 135 7 32 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 12 8 149 733 29 -15 -76 0 0 1 1 6 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 304 -93 -292 606 12 22 -8 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 12 404 -65 11 40 4 17 1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 405 -79 -42 68 3 16 -1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 422 -62 -369 194 1 0 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 423 -72 -422 167 -1 0 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 440 -72 -230 262 -2 0 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 441 -76 -270 255 -2 0 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 458 -36 -156 215 8 34 -1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2 1 12 459 -41 -168 204 7 33 1 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,0 0,06 -0,2



1 13 72 339 1722 924 9 16 0 0 4 1 6 1,5 1,5 1,5 1,5 0,4 0,06 -0,2 1 13 265 -51 -604 121 -8 5 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 13 315 258 -83 386 17 5 -2 0 0 2 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 13 316 -85 -217 241 -14 0 -3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 13 317 -23 -346 155 -4 0 -3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2



1 14 1 337 1722 922 8 15 0 0 4 1 6 1,5 1,5 1,5 1,5 0,4 0,06 -0,2 1 14 303 -51 -156 120 -8 -10 1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 14 318 258 -83 386 17 5 2 0 0 2 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 14 319 -84 -217 241 -14 0 3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 14 320 -23 -346 155 -4 0 3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2



1 15 132 403 1841 1430 -6 -26 -5 1 3 1 7 1,5 1,5 1,5 1,5 0,3 -0,2

C.D.S.



Pag. 14



1 15 240 18 -384 97 -12 0 0 0 0 1 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 0,06 -0,2 1 15 263 6 -12 25 3 3 -2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 15 309 20 -134 100 9 -10 -1 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 15 321 237 -85 402 -17 -5 -2 0 0 2 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2 1 15 322 50 -206 127 16 0 -3 0 0 1 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,2 -0,2



1 16 5 -115 -1172 113 0 13 2 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 0,06 -0,2 1 16 245 -1 -34 64 -7 -29 2 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 16 323 -63 -151 0 -5 -23 0 0 0 0 1 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 16 324 19 -200 19 5 0 3 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 16 325 32 -132 0 3 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2 1 16 326 19 -200 19 5 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0,1 -0,2

S.L.E. - VERIFICA SHELL C.A. - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1


GrQ Gen Nodo Comb. Fes Fess dis Co MfX NX MfY NY cos sin Combina lim. cal. Co Mf N cal. Co Mf N


1 1 73 Rara RaraCls 150,0 0,1 6 0,0 -0,1 0,7 10 0,0 -0,9 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,9 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 6 0,0 -0,1 6 10 0,0 -0,9

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,9 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,7 1 0,0 -0,9 1 1 193 Rara RaraCls 150,0 0,2 6 0,0 0,0 0,6 6 0,0 0,0


1 1 247 Rara RaraCls 150,0 0,1 6 0,0 0,0 0,5 6 0,0 -0,1 Freq 0,4 0,00 0 4 0,0 0,0 0,0 -0,1 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 6 0,0 0,0 4 6 0,0 -0,1

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 1 0,0 0,0 0,1 1 0,0 -0,1 1 1 248 Rara RaraCls 150,0 0,2 6 0,0 0,0 0,2 6 0,0 -0,2

Freq 0,4 0,00 0 4 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 RaraFer 3600 7 6 0,0 0,0 1 6 0,0 -0,2 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 0 0,0 0,0 0,1 1 0,0 -0,2









Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,6 0,0 0,4 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 0 0,0 0,0 0,0 0 0,0 0,0 1 2 200 Rara RaraCls 150,0 0,1 4 0,0 -0,1 0,3 10 0,0 -0,5

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,5 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 10 0,0 -0,1 3 10 0,0 -0,5 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,5 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,3 1 0,0 -0,5


Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,4 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,3 1 0,0 -0,4 1 2 202 Rara RaraCls 150,0 0,0 10 0,0 -0,1 0,2 10 0,0 -0,3















Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,2 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 1 0,0 -0,1 0,1 1 0,0 -0,2





C.D.S.



Pag. 15






Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,3 0,0 1,4 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 0 0,0 0,0 0,0 0 0,0 0,0 1 3 208 Rara RaraCls 150,0 0,5 6 0,0 0,0 0,2 10 0,0 -0,3

Freq 0,4 0,00 0 4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 11 6 0,0 0,0 2 10 0,0 -0,3 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,4 1 0,0 0,0 0,2 1 0,0 -0,2


Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,1 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,2 1 0,0 0,0 0,1 1 0,0 -0,1 1 3 327 Rara RaraCls 150,0 0,0 0 0,0 0,0 0,1 6 0,0 0,0


1 3 328 Rara RaraCls 150,0 0,2 6 0,0 0,0 0,1 4 0,0 -0,1 Freq 0,4 0,00 0 4 0,0 0,0 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 7 6 0,0 0,0 1 4 0,0 -0,1









Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 RaraFer 3600 9 12 0,0 -0,1 6 10 0,0 -0,7 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,3 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,4 1 0,0 -0,1 0,8 1 0,0 -0,3

1 4 388 Rara RaraCls 150,0 0,2 4 0,0 -0,1 0,6 1 0,0 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 4 0,0 -0,1 16 6 0,0 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,2 1 0,0 -0,1 0,5 1 0,0 0,0 1 4 389 Rara RaraCls 150,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,6 7 0,0 -0,1

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 1 0,0 -0,1 12 12 0,0 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,5 1 0,0 0,0


Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 1 0,0 0,0 0,2 1 0,0 -0,2 1 4 407 Rara RaraCls 150,0 0,1 10 0,0 -0,1 0,2 10 0,0 -0,3

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 RaraFer 3600 0 1 0,0 -0,1 2 10 0,0 -0,3 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,0 1 0,0 0,0 0,2 1 0,0 -0,2

1 4 424 Rara RaraCls 150,0 0,1 4 0,0 -0,1 0,2 10 0,0 -0,2 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,1 0,000 0,000 RaraFer 3600 0 4 0,0 -0,1 1 10 0,0 -0,2

























C.D.S.



Pag. 16



















































Freq 0,4 0,00 0 3 0,0 -0,2 0,0 -0,9 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 4 0,0 -0,2 6 4 0,0 -1,1

C.D.S.



Pag. 17











Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,5 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,3 1 0,0 -0,5










































C.D.S.



Pag. 18





















1 12 8 Rara RaraCls 150,0 0,9 7 0,0 0,1 4,7 7 -0,1 0,5 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,1 -0,1 0,6 0,000 0,000 RaraFer 3600 78 9 0,0 0,1 385 9 -0,1 0,6

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,1 -0,1 0,6 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,9 1 0,0 0,1 4,4 1 -0,1 0,6 1 12 304 Rara RaraCls 150,0 0,7 12 0,0 -0,1 0,9 12 0,0 -0,3

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 RaraFer 3600 21 12 0,0 -0,1 7 12 0,0 -0,3 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,3 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,6 1 0,0 -0,1 0,9 1 0,0 -0,3

1 12 404 Rara RaraCls 150,0 0,2 4 0,0 -0,1 1,1 7 0,0 0,0 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 4 0,0 -0,1 56 6 0,0 0,0

Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,2 1 0,0 -0,1 1,0 1 0,0 0,0 1 12 405 Rara RaraCls 150,0 0,2 7 0,0 -0,1 1,0 5 0,0 0,0

Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 7 0,0 -0,1 41 12 0,0 0,0 Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 0,0 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 1,0 1 0,0 0,0




1 12 440 Rara RaraCls 150,0 0,1 4 0,0 -0,1 0,2 10 0,0 -0,2 Freq 0,4 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,1 0,000 0,000 RaraFer 3600 1 4 0,0 -0,1 2 10 0,0 -0,2

















Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 0,0 0,0 -0,2 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 0,0 0,1 1 0,0 -0,2





C.D.S.



Pag. 19



















Perm 0,3 0,00 0 1 0,0 -0,1 0,0 -0,9 0,000 0,000 PermCls 112,0 0,1 1 0,0 -0,1 0,7 1 0,0 -0,9 1 16 245 Rara RaraCls 150,0 0,2 6 0,0 0,0 0,6 6 0,0 0,0








COMUNE DI CARPINO PROVINCIA DI FOGGIA

TABULATI DI CALCOLO

OGGETTO:

LAVORI DI AMPLIAMENTO LOCULI CIMITERIALI COMUNALI

LOTTO “F”


SOFTWARE: C.D.P. - Computer Design of Plinths - Rel.2013 - Lic. Nro: 32646

Pag. 2

R E L A Z I O N E D I C A L C O L O

Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, le verifiche di resistenza degli elementi e le

verifiche di portanza relativi ad una fondazione realizzata su plinti.

· NORMATIVA DI RIFERIMENTO

I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di

calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M. 14/01/2008 pubblicato nel

suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per

l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.

Gli scarichi utilizzati per la verifica delle fondazioni sono calcolati tenendo conto del principio di gerarchia delle resistenze, secondo

quanto prevede la norma al punto 7.2.5.

· CODIFICA TIPOLOGIE

CODICE

TIPOLOGIA

1 monopalo

2 bipalo

3 triangolare a tre pali

4 triangolare a quattro pali di cui uno centrale

5 rettangolare a quattro pali

6 rettangolare a cinque pali di cui uno centrale

7 pentagonale a cinque pali

8 pentagonale a sei pali di cui uno centrale

9 rettangolare a sei pali

10 esagonale a sei pali

11 esagonale a sei pali di cui uno centrale

12 rettangolare a nove pali

13 rettangolare diretto

PALI DI FONDAZIONE

I pali di fondazione collegati alla zattera di fondazione risultano sollecitati, oltre che a sforzo normale e a taglio, anche a momento

flettente indotto dal taglio. Tali sollecitazioni sono diverse per i pali nelle varie posizioni, per cui la verifica viene ripetuta tutte le volte

che è necessario.

Il taglio agente sul palo si ottiene ripartendo l'azione tagliante e torcente complessiva trasmessa al plinto, che si suppone a comportamento

rigido. Circa il momento flettente, il calcolo viene effettuato con il metodo degli elementi finiti, utilizzando il modello di trave su suolo

alla Winkler sottoposta ad una forza tagliante ad un estremo. Nel caso di tratto svettante viene aggiunto un tratto di palo non contrastato

dall'azione del terreno. Ai fini del calcolo il palo è suddiviso in tronchi per i quali la costante di Winkler varia con la profondità. In

mancanza di dati espliciti forniti in input, la costante di Winkler viene ricavata con la seguente espressione (cfr. Bowles Fondazioni,

pag.649):

zNqgNglgNccKw 5,040

essendo:

c = coesione



Pag. 3

g = peso specifico efficace

Nc, Nq, Ng = coefficienti di portanza

z = ascissa della profondità

La verifica dell'armatura del palo viene effettuata con un calcolo a presso-flessione, per tutte le combinazioni di carico previste e per tutti i

pali.

CAPACITA' PORTANTE DEI PALI DI FONDAZIONE

La portanza limite per ciascun palo è calcolata in base alle caratteristiche del terreno dei vari strati attraversati dal palo. E' data dalla

somma della portata alla punta e la portata per attrito laterale. I calcoli sono eseguiti secondo le norme A.G.I. La formula di seguito

riportata è un'estensione di quella classica in quanto tiene conto del fatto che il terreno può presentare strati con caratteristiche differenti.

Gli angoli vanno espressi in radianti.

Nel caso di terreni coesivi (cm>0):

)9(4

2

lmcbD

Rb

cmlDRa

essendo (esprimendo cm in Kg/cmq):

= 0,9 per cm 0,25

= 0,8 per 0,25 < cm 0,50

= 0,6 per 0,50 < cm 0,75

= 0,4 per 0,75 < cm

Nel caso di terreni incoerenti (cm=0):

hhhKl

DRa tan2tan2

2

essendo:

)sen1()8,0tan(1

sen1

sen1

7

1

K

con la prima sommatoria estesa a tutti gli strati e la seconda a tutti quelli soprastanti lo strato i-esimo.

NqlmD

Rb 4

2

il termine Nq è funzione di b e del rapporto h / D, ricavato per interpolazione lineare in base alla seguente tabella (valida nel caso di D

minore o uguale al diametro limite impostato nei dati generali, pari a 60 o 80 cm):

b 0 28 30 32 34 36 38 40

Nq 0 12 17 25 40 58 89 137 per h / D = 25

Nq 0 9 14 22 37 56 88 136 per h / D = 50

o in base a quest'altra (per D maggiore del diametro limite):

b 0 25 30 35 40

Nq 0 4,0 10,0 18,8 32,8 per h / D = 4

Nq 0 5,2 8,8 15,2 28,5 per h / DS = 32

In presenza di fenomeni di attrito negativo, alla portata laterale va sottratto il seguente termine:

Rneg = • D • m • l • Lambe

La simbologia usata nella formula precedente è la seguente:

D = diametro del palo

L = lunghezza del palo

H = spessore dello strato di terreno attraversato

Ra = portanza per attrito laterale



Pag. 4

Rb = portanza alla base

= peso specifico del terreno del singolo strato

m = peso specifico in media pesata sugli strati

= angolo di attrito interno del terreno del singolo strato

cb = coesione del terreno dello strato di base

cm = coesione in media pesata sugli strati

Lambe = coefficiente di Lambe per il calcolo dell'attrito negativo

Tale formula si riferisce alla portata del singolo palo isolato; nel caso di pali ravvicinati, si considera un coefficiente riduttivo di gruppo,

funzione dell'interasse tra i pali rapportato al diametro. Ai fini del calcolo del coefficiente di sicurezza alla portanza, al carico di esercizio

agente sul palo si somma il peso proprio del palo stesso.

CARICO LIMITE ORIZZONTALE DEI PALI DI FONDAZIONE

La resistenza limite per ciascun palo è calcolata in base alle caratteristiche del terreno dei vari strati attraversati dal palo. I calcoli sono

eseguiti secondo la teoria di Broms. Gli angoli vanno espressi in radianti. In generale la pressione resistente lungo il fusto del palo viene

calcolata in base alle due seguenti espressioni, valide per condizioni non drenate e drenate. La resistenza complessiva si ricava integrando

tale pressione per la lunghezza del palo, tenendo così conto della presenza di diversi strati. Nei tabulati verrà riportato il valore minimo del

carico limite tra condizioni drenata e non drenata. In condizioni non drenate si ha:

Pu = 9 * Cu * D

Il carico limite si ricava da tale valore della pressione limite, estesa per tutto lo sviluppo del palo con eccezione del tratto iniziale per una

lunghezza di 1,5 diametri. In condizioni drenate invece si ha:

P = (3 * Kp * g * z + 9 * C) * D

Il carico limite si ricava da tale valore della pressione limite, estesa per tutto lo sviluppo del palo. La simbologia usata è la seguente:

D = diametro del palo Cu = coesione non drenata C = coesione drenata

Kp = costante di spinta passiva g = peso specifico del terreno z = profondità

Tali formule si riferiscono alla portata del singolo palo isolato; nel caso di pali ravvicinati, si considera un coefficiente riduttivo

di gruppo, funzione dell'interasse tra i pali rapportato al diametro.

L E G E N D A D E L L E A B B R E V I A Z I O N I

TIPOLOGIE PLINTI POLIGONALI SU PALI



Pag. 5

Tipologia : Numero che identifica le caratteristiche generali del plinto: forma e

numero di eventuali pali

Tipo : Numero di archivio di un particolare plinto appartenente ad una certa

tipologia

D pali : Diametro dei pali

L pali : Lunghezza dei pali

Inter. : Interasse tra i pali disposti nei vertici del poligono di base

H zatt. : Altezza della zattera di collegamento dei pali

d zatt. : Sporgenza della zattera di collegamento dei pali oltre il bordo esterno

dei pali

Bicc. : Numero di archivio dell'eventuale innesto a bicchiere

STRATIGRAFIA TERRENO

Zona : Numero della zona di terreno

Tr.sv. : Lunghezza del tratto svettante (fuori terra) di palo

Kwl0 : Paste costante della costante di Winkler orizzontale per il calcolo delle

sollecitazioni del palo. Se il dato è pari a 0 il valore viene calcolato

automaticamente in funzione delle caratteristiche geotecniche del

terreno

Kwl : Costante di variabilità della costante di Winkler orizzontale con la

profondità. Viene calcolato automaticamente se il dato precedente è

pari a 0

Strato : Numero dello strato

Ang.attr. : Angolo di attrito interno del terreno

Gamma : Peso specifico del terreno

Coes. : Coesione

Spess. : Spessore dello strato con caratteristiche omogenee

Profond. : Profondità assoluta del livello di separazione dello strato da quello

inferiore

Fi' : Angolo di attrito tra terreno e palo

L’interazione cinematica, dove valutata, palo-terreno è calcolata secondo le Norme NEHRP:

- Per lo strato omogeneo:

2

)()(

SV

zaIEzM pp

in cui:

- Ep = modulo elastico longitudinale del palo

- Ip = momento di inerzia del palo

- a(z) = accelerazione sismica alla quota z

- Vs = velocità efficace delle onde di taglio dello strato

- Per il cambio strato: 5.065.03.0

3

1

2

111042,0)(

Vs

Vs

E

Ep

d

Ldhg

g

aSzM

in cui:

- Ep = modulo elastico longitudinale del palo

- E1 = modulo elastico dello strato superiore



Pag. 6

- g

aS = accelerazione (in frazioni di g) sismica alla superficie

- g1 = peso specifico strato superiore

- h1 = altezza dello strato superiore

- d = diametro del palo

- L = lunghezza del palo

- Vs1;Vs2 = velocità efficaci delle onde di taglio negli strati superiore ed inferiore

I dati relativi all’interazione cinematica palo-terreno, hanno il significato seguente:

Crit. N.ro : Numero del criterio di progetto

Profond (m) : Profondità (media) che individua lo strato superiore in cui calcolare il

momento per il cambio strato

Vs1 ; Vs2 : Velocità delle onde di taglio negli strati superiore ed inferiore

Vs1/Vs1eff : Rapporto di decadimento della velocità efficace delle onde Vs2/Vs2eff

di taglio del terreno soprastante (1) o sottostante (2) la quota di

verifica in condizioni sismiche

Vs : Velocità delle onde di taglio nello strato omogeneo

Vs/Vseff : Rapporto di decadimento della velocità efficace delle onde di taglio del

terreno nello strato omogeneo

COORDINATE FILI FISSI

Filo : Numero del filo fisso

Ascissa : Ascissa

Ordinata : Ordinata

QUOTE DI PIANO E DI FONDAZIONE

Quota : Numero della quota

Altezza : Altezza misurata dallo spiccato della fondazione più bassa

Tipologia : Le possibilità sono due:

"Piano sismico", ovvero rigido, nel senso che tutti i nodi a questa quota

hanno gli spostamenti orizzontali legati dalla relazione di connessione

rigida.

"Interpiano", ovvero deformabile, in quanto i nodi a questa quota

hanno spostamenti orizzontali indipendenti

GEOMETRIA PLINTI

Filo : Filo fisso di riferimento

Quota : Altezza del piano di posa del plinto

Tipolog : Tipologia del plinto (vedi relazione generale).



Pag. 7

Tipo : Numero di archivio del tipo relativo alla tipologia assegnata

Ecc.X : Eccentricità misurata lungo la direzione X del sistema di riferimento

locale del plinto, del centro del rettangolo massimo di ingombro della

sezione del pilastro, rispetto al baricentro della sezione di impronta del

plinto

Ecc.Y : Eccentricità misurata lungo la direzione Y del sistema di riferimento

locale del plinto, del centro del rettangolo massimo di ingombro della

sezione del pilastro, rispetto al baricentro della sezione di impronta del

plinto

Rotaz. : Rotazione degli assi di riferimento locali del plinto rispetto a quelli

della sezione del pilastro, positiva se in senso orario

Zona : Numero della zona di terreno con particolare stratigrafia su cui è

posizionato il plinto

.

SCARICHI IN FONDAZIONE

Filo : Numero del filo fisso

Quota : Quota alla quale si trova il plinto

Condizione di

Carico

: Descrizione della condizione di carico alla quale si riferiscono gli

scarichi

N : Carico verticale, positivo se rivolto verso il basso

Mx : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse X del sistema di

riferimento globale

My : Momento flettente con asse vettore parallelo all'asse Y del sistema di

riferimento globale

Tx : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale

Ty : Componente lungo la direzione dell'asse X del sistema di riferimento

globale del carico orizzontale

Mt : Momento con asse vettore parallelo all'asse Z del sistema di riferimento

globale

· VERIFICHE DI RESISTENZA PALI DI FONDAZIONE

Filo N. : Filo fisso di riferimento

Sez. N. : Numero della sezione del palo in corrispondenza della quale viene effettuata la verifica

Dist : Distanza della sezione di calcolo misurata a partire dalla testa del palo

Cmb fle : Combinazione di carico più gravosa per la verifica a presso-flessione

Fil fle : Fila nella quale la verifica a presso-flessione è più gravosa

Nsdu : Sforzo normale di calcolo (sforzo parallelo all'asse) agente sul singolo palo utilizzato per



Pag. 8

la verifica a presso-flessione, positivo se di compressione

Msdu : Momento flettente di calcolo agente sul singolo palo utilizzato per la verifica a

presso-flessione

Atot : Area complessiva delle armature della sezione uniformemente distribuite sul perimetro

Nrdu : Sforzo normale associato al momento resistente ultimo agente sul singolo palo utilizzato

per la verifica a presso-flessione, positivo se di compressione

Mrdu : Momento flettente resistente ultimo sul singolo palo

Cmb tag : Combinazione di carico più gravosa per la verifica a taglio

Fil tag : Fila nella quale la verifica a taglio è più gravosa

Vsdu : Taglio massimo di calcolo (sforzo ortogonale all'asse del palo)

Vrdu c : Taglio resistente ultimo di calcolo per il meccanismo resistente affidato al calcestruzzo

Vrdu s : Taglio resistente ultimo di calcolo per il meccanismo resistente affidato alle staffe

A sta : Area di staffe necessaria nel concio precedente la sezione

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di resistenza

VERIFICHE FESSURAZIONE PALI


Tipo Comb : Tipo di combinazione di carico

Cmb fes : Combinazione di carico più gravosa a fessurazione, tra quelle del tipo

considerato

Fil fes : Fila nella quale la verifica a fessurazione è più gravosa

Sez. fes : Sezione del palo in cui risulta più gravosa la verifica a fessurazione

N fes : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M fes : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione

considerata

Dist. : Distanza media tra le fessure in condizioni di esercizio

W ese : Ampiezza media delle fessure in condizioni di esercizio

W max : Ampiezza massima limite tra le fessure

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche

VERIFICHE TENSIONI DI ESERCIZIO PALI


Tipo Comb : Tipo di combinazione di carico

Cmb c : Combinazione di carico più gravosa per le tensioni nel calcestruzzo, tra

quelle del tipo considerato

Fil c : Fila nella quale la verifica della tensione nel calcestruzzo è più gravosa

Sez. c : Sezione del palo nella quale la verifica della tensione nel calcestruzzo è

più gravosa

N c : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M c : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione

considerata

c : Tensione massima nel calcestruzzo in condizioni di esercizio

c max : Tensione massima limite nel calcestruzzo



Pag. 9

Cmb f : Combinazione di carico più gravosa per le tensioni nell'acciaio, tra

quelle del tipo considerato

Fil f : Fila nella quale la verifica della tensione nell'acciaio è più gravosa

Sez. f : Sezione del palo nella quale la verifica della tensione nell'acciaio è più

gravosa

N f : Sforzo normale di calcolo in corrispondenza della sezione considerata

M f : Momento flettente di calcolo in corrispondenza della sezione

considerata

f : Tensione massima nell'acciaio in condizioni di esercizio

f max : Tensione massima limite nell'acciaio

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche

VERIFICHE PUNZONAMENTO PALI DI FONDAZIONE


Diam : Diametro dei pali

Spess : Spessore della zattera di fondazione

S pun : Superficie resistente interessata da una eventuale rottura per

punzonamento

Cmb pun : Combinazione di carico più gravosa a punzonamento

N punz : Sforzo di punzonamento ortogonale alla zattera di fondazione, valore

massimo tra tutti i pali

Nrdu : Sforzo resistente ultimo di punzonamento

Asos : Area delle staffe di sospensione necessarie per il punzonamento dei pali

(dato esistente solo per i plinti rettangolari su pali)

Verifica : Indicazione soddisfacimento della verifica a punzonamento

N.B.: la verifica a punzonamento dei pali non viene eseguita per i plinti tozzi.

VERIFICHE PORTANZA PALI


Diam : Diametro delpalo

Int. : Interasse minimo tra i pali (per alcune tipologie può risultare inferiore al valore assegnato

come input)

Cmb ass : Combinazione di carico più gravosa per la verifica alla portanza per carico assiale. Un

valore maggiore di 100 indica una combinazione del tipo A2

Qpun : Carico limite di punta

Qlat : Carico limite per attrito laterale , comprensivo dell'eventuale effetto dell'attrito negativo



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C.gr. ass. : Coefficiente di riduzione della portata assiale per pali disposti in gruppo

Qlim : Carico assiale limite, pari alla somma del carico limite di punta e laterale moltiplicati per

il coefficiente di gruppo

QEul : Carico assiale limite di instabilità secondo Eulero. L'assenza del dato indica che non si è

eseguito questo tipo di verifica

Qes : Carico assiale di esercizio agente in testa al palo più sollecitato del plinto, comprensivo di

peso proprio del palo

Coef. ass. : Coefficiente di sicurezza per la portanza assiale del palo, pari al rapporto tra il carico

limite e la somma tra il carico assiale di esercizio e il peso proprio del palo

Cmb ort : Combinazione di carico più gravosa per la verifica alla portanza per carico ortogonale.

Un valore maggiore di 100 indica una combinazione del tipo A2. La mancanza di questo

dato e di quelli seguenti indica che non si è eseguito questo tipo di verifica

Qort : Carico ortogonale massimo

C.gr. ort. : Coefficiente di riduzione della portata ortogonale per pali disposti in gruppo

Qlimo : Carico ortogonale limite, pari al carico ortogonale massimo moltiplicato per il coefficiente

di gruppo

Qeso : Carico ortogonale di esercizio agente in testa al palo più sollecitato del plinto

Coef. ort. : Coefficiente di sicurezza per la portanza ortogonale del palo, pari al rapporto tra il carico

limite e il carico ortogonale di esercizio

Verifica : Indicazione soddisfacimento delle verifiche di portanza



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DATI GENERALI DI CALCOLO

C R I T E R I D I C A L C O L O P L I N T I Copriferro minimo netto delle armature 2,5 cm Percentuale minima di armatura in zona tesa 0,15 % Tipo di superficie interna del bicchiere RUVIDA

C R I T E R I D I C A L C O L O P A L I Portanza dei pali calcolata con la teoria di Norme A.G.I. Percentuale minima di armatura totale 0,30 % Fattore di vincolo in testa al palo (0=incastro; 1=cerniera) 0,00 Copriferro minimo netto delle staffe 2,50 cm

VERIFICHE EFFETTUATE CON IL METODO DEGLI EUROCODICI

C O E F F I C I E N T I P A R Z I A L I G E O T E C N I C A T A B E L L A M1 T A B E L L A M2 Tangente Resist. Taglio 1,00 1,25 Peso Specifico 1,00 1,00 Coesione Efficace (c'k) 1,00 1,25 Resist. a taglio NON drenata (cuk) 1,00 1,40 Tipo Approccio Doppia Combinaz.:(A1+M1+R1) e (A2+M1/M2+R2/R3) Tipo di fondazione Su Pali Infissi COEFFICIENTE R1 COEFFICIENTE R2 COEFFICIENTE R3 Capacita' Portante 1,00 1,80 2,30 Scorrimento 1,00 1,10 1,10 Resist. alla Base 1,00 1,45 1,15 Resist. Lat. a Compr. 1,00 1,45 1,15 Resist. Lat. a Traz. 1,00 1,60 1,25 Carichi Trasversali 1,00 1,60 1,30 Fattore di correlazione CSI per il calcolo di Rk pali 1,70

CARATTERISTICHE MATERIALI

C A R A T T E R I S T I C H E D E L C E M E N T O A R M A T O Classe Calcestruzzo C25/30 Classe Acciaio B450C Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq Coeff. di Poisson 0,2 Tipo Armatura POCO SENSIBILI Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq Tipo Ambiente ORDINARIA XC1 Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % Fessura Max.Comb.Rare mm Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc Peso Spec.CLS Magro 2200 kg/mc

C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L E D E I P A L I Classe Calcestruzzo C25/30 Classe Acciaio B450C Modulo Elastico CLS 314758 kg/cmq Modulo Elastico Acc 2100000 kg/cmq Coeff. di Poisson 0,2 Tipo Armatura POCO SENSIBILI Resist.Car. CLS 'fck' 250,0 kg/cmq Tipo Ambiente ORDINARIA XC1 Resist. Calcolo 'fcd' 141,0 kg/cmq Resist.Car.Acc 'fyk' 4500,0 kg/cmq Tens. Max. CLS 'rcd' 141,0 kg/cmq Tens. Rott.Acc 'ftk' 4500,0 kg/cmq Def.Lim.El. CLS 'eco' 0,20 % Resist. Calcolo'fyd' 3913,0 kg/cmq Def.Lim.Ult CLS 'ecu' 0,35 % Def.Lim.Ult.Acc'eyu' 1,00 % Fessura Max.Comb.Rare mm Sigma CLS Comb.Rare 150,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Perm 0,3 mm Sigma CLS Comb.Perm 112,0 kg/cmq Fessura Max.Comb.Freq 0,4 mm Sigma Acc Comb.Rare 3600,0 kg/cmq



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CARATTERISTICHE MATERIALI

C A R A T T E R I S T I C H E D E L C E M E N T O A R M A T O Peso Spec.CLS Armato 2500 kg/mc

ARCHIVIO PLINTI POLIG. SU PALI

P L I N T I P O L I G O N A L I S U P A L I

Tipologia Tipo D pali L pali Inter. H zatt. d zatt. Bicc. N.ro N.ro (cm) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro

1 1 60 8,0 0 60 10 0

CARATTERISTICHE STRATIGRAFICHE

S T R A T O S U P E R F I C I A L E C O L O N N A S T R A T I G R A F I C A

Crit. Affond. Ricopr. Falda Fi Ades. Strato Descrizione Spess. Fi Fi' C' Cu Peso N.ro (m) (m) m Grd Kg/cmq N.ro m Grd Grd Kg/cmq kg/cmq kg/mc

2 1,00 0,50 0,00 15,0 0,24 1 Riporto 2,5 15,0 10,0 0,05 0,50 1900 Limo 2,5 14,0 9,0 0,33 2,50 1691 Calcare 20,0 32,0 21,0 0,00 0,00 2000



1 0,00 0,00 2 8,04 0,00 3 0,00 5,31 4 8,04 5,31 5 0,42 0,25 6 1,32 0,25 7 2,22 0,25 8 3,12 0,25 9 4,02 0,25 10 4,92 0,25 11 5,82 0,25 12 6,72 0,25 13 7,62 0,25 14 0,42 2,65 15 1,32 2,65 16 2,22 2,65 17 3,12 2,65 18 4,02 2,65 19 4,92 2,65 20 5,82 2,65 21 6,72 2,65 22 7,62 2,65 23 0,42 5,06 24 1,32 5,06 25 2,22 5,06 26 3,12 5,06 27 4,02 5,06 28 4,92 5,06 29 5,82 5,06 30 6,72 5,06 31 7,62 5,06 32 0,42 0,00 33 1,32 0,00 34 2,22 0,00 35 3,12 0,00 36 4,02 0,00 37 4,92 0,00 38 5,82 0,00 39 6,72 0,00 40 7,62 0,00 41 0,42 5,31 42 1,32 5,31 43 2,22 5,31 44 3,12 5,31 45 4,02 5,31 46 4,92 5,31 47 5,82 5,31 48 6,72 5,31 49 7,62 5,31 50 0,00 2,65 51 0,42 0,40 52 8,04 5,06 53 8,04 2,65 54 0,00 5,06 55 0,00 0,25 56 8,04 0,25 57 1,32 0,40 58 2,22 0,40 59 3,12 0,40 60 4,02 0,40 61 4,92 0,40 62 5,82 0,40 63 6,72 0,40 64 7,62 0,40 65 0,00 0,40 66 8,04 0,40 67 0,42 4,91 68 1,32 4,91 69 2,22 4,91 70 3,12 4,91 71 4,02 4,91 72 4,92 4,91



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73 5,82 4,91 74 6,72 4,91 75 7,62 4,91 76 8,04 4,91 77 0,00 4,91 78 0,42 -1,22 79 1,32 -1,22 80 2,22 -1,22 81 3,12 -1,22 82 4,02 -1,22 83 4,92 -1,22 84 5,82 -1,22 85 6,72 -1,22 86 7,62 -1,22 87 0,00 -1,22 88 8,04 -1,22 89 0,42 6,53 90 1,32 6,53 91 2,22 6,53 92 3,12 6,53 93 4,02 6,53 94 4,92 6,53 95 5,82 6,53 96 6,72 6,53 97 7,62 6,53 98 8,04 6,53 99 0,00 6,53 100 -0,23 0,40 101 -0,23 5,06 102 8,27 5,06 103 8,27 0,40

QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI

Quota Altezza Tipologia IrregTamp Quota Altezza Tipologia IrregTamp N.ro m XY Alt. N.ro m XY Alt.

0 0,00 Piano Terra 1 1,10 Piano sismico NO NO 2 1,92 Piano sismico NO NO 3 2,74 Piano sismico NO NO 4 3,76 Piano sismico NO NO

DATI DI INPUT PLINTI

G E O M E T R I A P L I N T I

Filo Quota Tipolog Tipo Rotaz. Zona Tr.sv. N.ro (m) N.ro N.ro (grd) N.ro (cm)

15 0,00 1 1 0 2 0 17 0,00 1 1 0 2 0 19 0,00 1 1 0 2 0 21 0,00 1 1 0 2 0 57 0,00 1 1 0 2 0 59 0,00 1 1 0 2 0 61 0,00 1 1 0 2 0 63 0,00 1 1 0 2 0 68 0,00 1 1 0 2 0 70 0,00 1 1 0 2 0 72 0,00 1 1 0 2 0 74 0,00 1 1 0 2 0

COMBINAZIONI CARICHI - S.L.U. - A1

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15



DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00



Pag. 14


DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

Var.Abitazioni 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 0,30 -0,30 Corr. Tors. dir. 90 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 Sisma direz. grd 0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 Sisma direz. grd 90 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 1,00 1,00


DESCRIZIONI 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44


COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A2

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15



DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 0,30 -0,30 Corr. Tors. dir. 90 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 Sisma direz. grd 0 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 Sisma direz. grd 90 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 1,00 1,00


DESCRIZIONI 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44



DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 1,00 0,70 0,70 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 0,50 1,00 0,50 Var.Coperture 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,60 0,60 1,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00



Pag. 15


DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6

Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Abitazioni 0,50 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 0 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 0,00 Vento dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 0,00 Vento dir. 180 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 0,00 Vento dir. 270 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.

DESCRIZIONI 1

Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Abitazioni 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 Vento dir. 0 0,00 Vento dir. 90 0,00 Vento dir. 180 0,00 Vento dir. 270 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00

SCARICHI SUI PLINTI

S C A R I C H I I N F O N D A Z I O N E

Filo Quota Condizione di N Mx My Tx Ty Mt N.ro (m) Carico (Kg) Kgm) (Kgm) (Kg) (Kg) (Kgm)

15 0,00 PESO PROPRIO 10439 0 -89 1 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 416 0 -1 0 0 0 Var.Abitazioni 1644 0 -2 0 0 0 Var.Neve h<=1000 171 0 0 0 0 0 Var.Coperture 241 0 -1 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

17 0,00 PESO PROPRIO 9928 0 -19 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 417 0 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1645 0 1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 171 0 0 0 0 0 Var.Coperture 241 0 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

19 0,00 PESO PROPRIO 9928 0 19 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 417 0 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1645 0 -1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 171 0 0 0 0 0 Var.Coperture 241 0 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0



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Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

21 0,00 PESO PROPRIO 10439 0 89 -1 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 416 0 1 0 0 0 Var.Abitazioni 1644 0 2 0 0 0 Var.Neve h<=1000 171 0 0 0 0 0 Var.Coperture 241 0 1 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

57 0,00 PESO PROPRIO 9707 -127 -145 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 385 -6 -2 0 0 0 Var.Abitazioni 1506 -25 -8 0 0 0 Var.Neve h<=1000 157 -3 -1 0 0 0 Var.Coperture 221 -4 -2 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

59 0,00 PESO PROPRIO 9021 -148 -17 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 382 -6 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1488 -28 1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 154 -3 0 0 0 0 Var.Coperture 217 -4 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

61 0,00 PESO PROPRIO 9021 -148 17 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 382 -6 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1488 -28 -1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 154 -3 0 0 0 0 Var.Coperture 217 -4 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0



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Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

63 0,00 PESO PROPRIO 9707 -127 145 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 385 -6 2 0 0 0 Var.Abitazioni 1506 -25 8 0 0 0 Var.Neve h<=1000 157 -3 1 0 0 0 Var.Coperture 221 -4 2 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

68 0,00 PESO PROPRIO 9711 127 -140 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 386 6 -2 0 0 0 Var.Abitazioni 1508 24 -8 0 0 0 Var.Neve h<=1000 157 3 -1 0 0 0 Var.Coperture 221 4 -2 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

70 0,00 PESO PROPRIO 9027 147 -18 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 382 6 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1488 28 1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 154 3 0 0 0 0 Var.Coperture 217 4 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

72 0,00 PESO PROPRIO 9027 147 18 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 382 6 0 0 0 0 Var.Abitazioni 1488 28 -1 0 0 0 Var.Neve h<=1000 154 3 0 0 0 0 Var.Coperture 217 4 0 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

74 0,00 PESO PROPRIO 9711 127 140 0 0 0 SOVRACCARICO PERMAN. 386 6 2 0 0 0 Var.Abitazioni 1508 24 8 0 0 0



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Var.Neve h<=1000 157 3 1 0 0 0 Var.Coperture 221 4 2 0 0 0 Vento dir. 0 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 90 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 180 0 0 0 0 0 0 Vento dir. 270 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 0 0 0 0 0 0 0 Corr. Tors. dir. 90 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 0 0 0 0 0 0 0 Sisma direz. grd 90 0 0 0 0 0 0

VERIFICHE PALI

V E R I F I C H E D I R E S I S T E N Z A P A L I

Filo Sez. Dist Comb Fil Nsdu Msdu Atot Nrdu Mrdu Comb Fil Vsdu Vrdu c Vrdu s A sta Verifica N. N. cm fles fle Kg Kgm cmq Kg Kgm tagl tag Kg Kg Kg cmq/m

15 1 60 113 1 12308 90 28,3 12308 27616 1 1 1 58824 12958 3,0 OK 15 2 160 113 1 12029 86 28,3 12029 27573 1 1 9 58784 12958 3,0 OK 15 3 210 114 1 11785 82 28,3 11785 27537 1 1 13 58749 12958 3,0 OK 15 4 310 113 1 6416 67 28,3 6416 26731 1 1 24 57980 12958 3,0 OK 15 5 410 113 1 827 47 28,3 827 25815 1 1 28 57180 12958 3,0 OK 15 6 460 102 1 0 37 28,3 0 25663 1 1 28 57062 12958 3,0 OK 15 7 560 1 1 0 24 28,3 0 25663 1 1 21 57062 12958 3,0 OK 15 8 660 1 1 0 8 28,3 0 25663 1 1 11 57062 12958 3,0 OK 15 9 760 1 1 0 1 8,5 0 8399 1 1 3 57062 12958 3,0 OK 15 10 860 119 1 0 0 8,5 0 8399 3 1 0 57062 12958 3,0 OK

VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI






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VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI



70 1 60 122 1 10815 163 28,3 10815 27392 10 1 1 58610 12958 3,0 OK



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VERIFICHE PALI



70 2 160 121 1 10535 156 28,3 10535 27350 10 1 18 58570 12958 3,0 OK 70 3 210 121 1 10292 149 28,3 10292 27313 1 1 26 58535 12958 3,0 OK 70 4 310 124 1 4922 123 28,3 4922 26506 10 1 51 57766 12958 3,0 OK 70 5 410 122 1 0 87 28,3 0 25663 7 1 60 57062 12958 3,0 OK 70 6 460 101 1 0 83 28,3 0 25663 10 1 60 57062 12958 3,0 OK 70 7 560 10 1 0 51 28,3 0 25663 10 1 46 57062 12958 3,0 OK 70 8 660 10 1 0 16 28,3 0 25663 7 1 24 57062 12958 3,0 OK 70 9 760 10 1 0 2 8,5 0 8399 10 1 6 57062 12958 3,0 OK 70 10 860 1 1 0 0 8,5 0 8399 1 1 0 57062 12958 3,0 OK

VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI




VERIFICHE PALI

F E S S U R A Z I O N E P A L I Filo Tipo Cmb Fil Sez N fes M fes Dist. W ese W max Verifica N. Comb fes fes fes Kg Kgm cm mm mm 15 freq 1 1 6 0 37 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 6 0 37 9 0,00 0,30 OK 17 freq 5 1 6 0 7 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 6 0 7 9 0,00 0,30 OK 19 freq 3 1 6 0 7 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 6 0 7 9 0,00 0,30 OK 21 freq 1 1 6 0 37 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 6 0 37 9 0,00 0,30 OK 57 freq 4 1 5 23 110 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 23 110 9 0,00 0,30 OK 59 freq 1 1 5 0 90 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 0 87 9 0,00 0,30 OK 61 freq 1 1 5 0 90 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 0 87 9 0,00 0,30 OK



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VERIFICHE PALI

F E S S U R A Z I O N E P A L I Filo Tipo Cmb Fil Sez N fes M fes Dist. W ese W max Verifica N. Comb fes fes fes Kg Kgm cm mm mm 63 freq 4 1 5 22 110 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 22 110 9 0,00 0,30 OK 68 freq 6 1 5 27 108 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 27 108 9 0,00 0,30 OK 70 freq 1 1 5 0 90 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 0 87 9 0,00 0,30 OK 72 freq 1 1 5 0 90 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 0 87 9 0,00 0,30 OK 74 freq 6 1 5 27 108 9 0,00 0,40 OK 0 perm 1 1 5 27 108 9 0,00 0,30 OK

VERIFICHE PALI

T E N S I O N I D I E S E R C I Z I O P A L I Filo Tipo Cmb Fil Sez N c M c c c max Cmb Fil Sez. N f M f f f max Verifica N. Comb c c c Kg Kgm Kg/cmq Kg/cmq f f f Kg Kgm Kg/cmq Kg/cmq

15 rara 1 1 1 13786 92 4,9 150,0 10 1 1 13786 92 -35 3600 OK perm 1 1 1 12308 90 4,4 112,0 OK 17 rara 10 1 1 13276 18 4,4 150,0 10 1 1 13276 18 -36 3600 OK perm 1 1 1 11799 18 3,9 112,0 OK 19 rara 10 1 1 13276 18 4,4 150,0 10 1 1 13276 18 -36 3600 OK perm 1 1 1 11799 18 3,9 112,0 OK 21 rara 7 1 1 13786 92 4,9 150,0 10 1 1 13786 92 -35 3600 OK perm 1 1 1 12308 90 4,4 112,0 OK 57 rara 1 1 1 12858 226 5,1 150,0 10 1 1 12858 226 -28 3600 OK perm 1 1 1 11504 205 4,6 112,0 OK 59 rara 7 1 1 12144 188 4,7 150,0 10 1 1 12144 188 -28 3600 OK perm 1 1 1 10809 163 4,2 112,0 OK 61 rara 1 1 1 12144 188 4,7 150,0 4 1 1 12144 188 -28 3600 OK perm 1 1 1 10809 163 4,2 112,0 OK 63 rara 7 1 1 12858 226 5,1 150,0 10 1 1 12858 226 -28 3600 OK perm 1 1 1 11504 205 4,6 112,0 OK 68 rara 4 1 1 12864 223 5,1 150,0 10 1 1 12864 223 -28 3600 OK perm 1 1 1 11509 201 4,6 112,0 OK 70 rara 10 1 1 12150 188 4,7 150,0 10 1 1 12150 188 -28 3600 OK perm 1 1 1 10815 163 4,2 112,0 OK 72 rara 1 1 1 12150 188 4,7 150,0 10 1 1 12150 188 -28 3600 OK perm 1 1 1 10815 163 4,2 112,0 OK 74 rara 4 1 1 12864 223 5,1 150,0 10 1 1 12864 223 -28 3600 OK perm 1 1 1 11509 201 4,6 112,0 OK

VERIFICA PORTANZA PALI

V E R I F I C A P O R T A N Z A P A L I IDENTIFICATIVO CARICO LUNGO L'ASSE DEL PALO CARICO ORTOGONALE ALL'ASSE DEL PALO Filo Diam Int. Cmb Qpun Qlat Coeff Qlim QEuler Qes Coeff Cmb Qag Coeff Qlim Qeso Coeff STATUS N. cm cm ass t t Grupp t t t Sicur ort t Grupp t t Sicur VERIFICA 15 60 0 101 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 20,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 17 60 0 110 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,6 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK



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VERIFICA PORTANZA PALI

V E R I F I C A P O R T A N Z A P A L I IDENTIFICATIVO CARICO LUNGO L'ASSE DEL PALO CARICO ORTOGONALE ALL'ASSE DEL PALO Filo Diam Int. Cmb Qpun Qlat Coeff Qlim QEuler Qes Coeff Cmb Qag Coeff Qlim Qeso Coeff STATUS N. cm cm ass t t Grupp t t t Sicur ort t Grupp t t Sicur VERIFICA 19 60 0 110 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,6 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 21 60 0 107 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 20,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 57 60 0 101 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 59 60 0 104 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 18,4 1,2 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 61 60 0 104 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 18,4 1,2 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 63 60 0 107 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 68 60 0 104 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 70 60 0 110 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 18,5 1,2 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 72 60 0 110 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 18,5 1,2 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK 74 60 0 104 0,0 31,0 1,00 21,4 999,9 19,2 1,1 101 208,1 1,00 130,0 0,0 999,9 OK

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