PROGETTO ESECUTIVO PER LA REALIZZAZIONE DI UN … · orizzontali e nella verifica dei montanti e...

COMUNE DI SIROLO Piazza Giovanni da Sirolo n. 1 - 60020 Sirolo (AN)

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PROGETTO ESECUTIVO PER LA REALIZZAZIONE DI UN

NUOVO EDIFICIO SCOLASTICO CON ANNESSO CENTRO

SOCIALE - PIAZZA DEL MUNICIPIO

COMMITTENTE

Comune Sirolo Piazza Giovanni da Sirolo n.1 – 60020 Sirolo (AN)

PROGETTISTA ARCHITETTONICO

Dott. Arch. Mario Maraschioni

PROGETTISTA STRUTTURALE – EDILE - IMPIANTISTA

Dott. Ing. Michele Baleani

PROGETTO ESECUTIVO

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI (RF) NUOVA COSTRUZIONE

Sirolo, Novembre 2017

Sommario

1. CEMENTO ARMATO PER USO STRUTTURALE ................................................................................................ 1

1.1 Copriferro e interferro .......................................................................................................................................... 2

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO ........................................................................................................................ 3

3. ANALISI DEI CARICHI ...................................................................................................................................... 4

4. MODELLO STRUTTURALE ................................................................................................................................. 4

5. AFFIDABILITA’ DEI CODICI UTILIZZATIE GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI .......... 4

6. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI ................................................................................... 7

6.1 Fondazioni su pali .............................................................................................................................. 7

6.1.1 Resistenza di pali soggetti a carichi assiali (SLU GEO) ....................................................................... 7

6.1.2 Resistenza di pali soggetti a carichi laterali (SLU GEO) ..................................................................... 9

6.1.3 Verifiche agli stati limite di esercizio (SLE GEO) ................................................................................ 10

6.1.4 Resistenza a taglio e momento flettente di pali e cordoli di fondazione (SLU STR) ..................... 11

7. VERIFICHE GEOTECNICHE DEI PALI ............................................................................................................ 11

7.1 Verifiche SLU .................................................................................................................................... 11

7.2 Verifiche SLE-SLD ............................................................................................................................. 26

8. VERIFICHE STRUTTURALI DEI PALI ................................................................................................................. 31

9. VERIFICHE STRUTTURALI DEI CORDOLI ....................................................................................................... 33

10. VERIFICHE STRUTTURALI DEL SOLAIO PREDALLES E MARCIAPIEDI ESTERNI ....................................... 37

10.1 Introduzione ................................................................................................................................. 37

10.2 Analisi dei carichi e valutazione delle sollecitazioni di progetto .......................................... 37

10.3 Verifiche SLU................................................................................................................................. 41

Relazione sulle fondazioni 1 di 45

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI (RF)

1. CEMENTO ARMATO PER USO STRUTTURALE

Per la scelta del calcestruzzo si è tenuto conto, secondo quanto riportato da §4.1.2.2.4.3 di [1],

delle condizioni ambientali del sito e delle norme UNI 11104:2004 e UNI EN 206-1:2006. La classe di

esposizione rappresenta la categoria ambientale dove l’opera è destinata a sorgere. Per garantire

la durabilità della struttura nella classe di esposizione vengono stabiliti dei valori massimi nel

rapporto a/c e dei valori minimi nella resistenza caratteristica (Rck). Nel caso in esame è stata

considerata come classe di esposizione la XC2 (corrosione indotta da carbonatazione) in quanto

la struttura sarà interamente circondata dal terreno che realizza una condizione di ambiente

bagnata o raramente asciutta; pertanto si ha una condizione ambientale ordinaria che richiede

l’adozione di un cls di classe minima C25/30 con rapporto a/c massimo consigliato pari a 0,60.

Nella tabella che segue si riportano le caratteristiche e la composizione tipo per le classi di cls

adottate nel progetto strutturale.

Caratteristiche materiali strutturali

Le classi di cls scelte sono maggiori della classe minima C20/25 come richiesto per le strutture

semplicemente armate per strutture in zona sismica e rispetta i requisiti imposti dal punto 11.1 di [1].

La scelta del diametro massimo dMAX dell’inerte da impiegare è pari a 20mm.

Relativamente alla prescrizione sulla classe di consistenza, si prescrive l’utilizzo di un cls con classe di

consistenza S4 (fluida), con SLUMP compreso tra 160 e 210 mm.

Si riportano, di seguito, i parametri meccanici di resistenza e rigidezza delle due classi di cls da

adottare, così come dedotti da §11.2.10 di [1]. In particolare per i pali di fondazione si adotta la

classe di resistenza Rck 28/35 mentre per i cordoli di fondazione, solai e marciapiedi calcestruzzo

classe di resistenza Rck 25/30.


C28/35 Rck35

Resistenza caratteristica a compressione cubica Rck 35 MPa

Resistenza caratteristica a compressione cilindrica fck 28 MPa

Resistenza media a compressione cilindrica fcm 36 MPa

Resistenza media a trazione semplice fctm 2,77 MPa

Resistenza caratteristica a trazione semplice fctk 1,94 MPa

Resistenza di progetto a compressione fcd 15,87 MPa

Modulo elastico normale E 33000 MPa

C25/30 Rck30

Resistenza caratteristica a compressione cubica Rck 30 MPa

Resistenza caratteristica a compressione cilindrica fck 25 MPa

Resistenza media a compressione cilindrica fcm 33 MPa

Resistenza media a trazione semplice fctm 2,56 MPa

Resistenza caratteristica a trazione semplice fctk 1,79 MPa

Resistenza di progetto a compressione fcd 14,17 MPa

Modulo elastico normale E 31475 MPa

In accordo a §7.2.6 di [1] per tener conto della fessurazione dei materiali fragili, in quanto si

eseguono delle analisi lineari, si riduce del 50% sia la rigidezza flessionale che tagliante di tutti gli

elementi in c.a.

La classe di acciaio è B450 C come richiesto per l’utilizzo di barre di diametro > Ø10 e rispetta i

requisiti imposti dai §§11.3.1 e 11.3.2 di [1]. In particolare viene utilizzato acciaio ad aderenza

migliorata, ossia con una superficie dotata di nervature o indentature trasversali, uniformemente

distribuite sull’intera lunghezza, atte ad aumentare l’aderenza al conglomerato cementizio.

Si riportano i parametri meccanici di resistenza e rigidezza dell’acciaio B450 C.

B450 C

Resistenza caratteristica a snervamento fyk 450 MPa

Resistenza caratteristica a rottura ftk 540 MPa

Allungamento a rottura Agt > 7.5 %

Resistenza di progetto a snervamento fyd 391 MPa

L’armatura utilizzata rientra nel gruppo delle armature poco sensibili alla corrosione.

1.1 COPRIFERRO E INTERFERRO

L’armatura resistente deve essere protetta da un adeguato ricoprimento di cls definito copriferro.

Questo rappresenta la distanza tra la superficie esterna dell’armatura (incluso staffe, collegamenti

e rinforzi superficiali, se presenti) e la superficie esterna di cls più vicina all’armatura.


Il copriferro minimo cmin per garantire la protezione delle armature contro la corrosione, e quindi la

durabilità delle strutture in c.a., dipende dalla classe di resistenza del cls, dalla sensibilità delle

armature alla corrosione e dalle condizioni ambientali a cui il cls è sottoposto.

La classe di esposizione ambientale “peggiore” considerata per il progetto rientra tra le condizioni

ambientali definite come “Ordinarie” secondo la tabella Tab.4.1.III riportata al §4.1.2.2.4.3 di [1].

Condizioni ambientali

Tenendo conto della tabella Tab.C4.1.IV riportata al punto C4.1.6.1.3 di [2], si adotta un copriferro

minimo pari a 35 mm, valore che si ottiene aggiungendo ai 25 mm di copriferro minimo prescritto

per condizioni ambientali ordinarie e vita nominale della struttura pari a 50 anni ulteriori 10 mm per

tener conto della tolleranza di posa delle armature. Solo per pali e cordoli tale valore è portato a

40mm.

2. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

Le analisi delle azioni e le verifiche di sicurezza sono state condotte facendo riferimento alle

seguenti Norme tecniche italiane:

[1] “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 (G.U. 4 febbraio 2008

n.29, Suppl. Ordinario n.30);

[2] Istruzioni per l’applicazione per le “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14

gennaio 2008, Circolare 2 febbraio 2009 n.617.


In mancanza di specifiche indicazioni, a integrazione delle precedenti norme e per quanto con

esse non in contrasto, si utilizzeranno i documenti di seguito indicati che costituiscono riferimenti di

comprovata validità:

[3] Eurocodice 0 – ENV-1990 “Criteri generali di progettazione strutturale”;

[4] Eurocodice 1 – ENV-1991 “Azioni sulle strutture – Parte 1-1: Azioni in generale”;

[5] Eurocodice 1 – ENV-1991 “Basi di calcolo ed azioni sulle strutture”;

[6] Eurocodice 2 – ENV-1992 “Progettazione delle strutture in calcestruzzo”;

[7] Eurocodice 3 – ENV-1993 - “Progettazione delle strutture in acciaio”;

[8] Eurocodice 5 – ENV-1995 - “Progettazione delle strutture in legno”;

[9] Eurocodice 7 – ENV-1997-1 “Progettazione geotecnica - Parte 1: regole generali”.

[10] Eurocodice 8 – ENV-1998 “Progettazione delle strutture per la resistenza sismica”.

3. ANALISI DEI CARICHI

I carichi utilizzati nel progetto delle fondazioni derivano da quelli valutatidallo studio della struttura

in elevazione e dall’azione sismica.

4. MODELLO STRUTTURALE

Il calcolo prevede due fasi distinte. La prima consiste nella determinazione delle azioni verticali e

orizzontali e nella verifica dei montanti e delle strutture portanti orizzontali con software agli

elementi finiti identico a quello utilizzato per la sovrastruttura, ma assumendo un fattore di struttura

unitario allo SLV. La seconda fase utilizzerà i risultati ottenuti nella prima fase per la verifica delle

fondazioni. Queste verifiche sono state con appositi fogli Excel.

5. AFFIDABILITA’ DEI CODICI UTILIZZATIE GIUDIZIO MOTIVATO DI ACCETTABILITA’ DEI

RISULTATI

In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le Costruzioni) il

produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. espone la seguente relazione riguardante il

solutore numerico e, più in generale, la procedura di analisi e dimensionamento MasterSap.

Si fa presente che sul proprio sito (www.amv.it) è disponibile sia il manuale teorico del solutore sia il

documento comprendente i numerosi esempi di validazione. Essendo tali documenti (formati da

centinaia di pagine) di pubblico dominio, si ritiene sufficiente proporre una sintesi, sia pure

adeguatamente esauriente, dell’argomento.

Il motore di calcolo adottato da MasterSap, denominato LiFE-Pack, è un programma ad elementi

finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non lineare, con estensioni per il

calcolo degli effetti del secondo ordine.


Il solutore lineare usato in analisi statica ed in analisi modale è basato su un classico algoritmo di

fattorizzazione multifrontale per matrici sparse che utilizza la tecnica di condensazione supernodale

ai fini di velocizzare le operazioni. Prima della fattorizzazione viene eseguito un riordino simmetrico

delle righe e delle colonne del sistema lineare al fine di calcolare un percorso di eliminazione

ottimale che massimizza la sparsità del fattore.

Il solutore modale è basato sulla formulazione inversa dell’algoritmo di Lanczos noto come Thick

Restarted Lanczos ed è particolarmente adatto alla soluzione di problemi di grande e grandissima

dimensione ovvero con molti gradi di libertà. L'algoritmo di Lanczos oltre ad essere supportato da

una rigorosa teoria matematica, è estremamente efficiente e competitivo e non ha limiti superiori

nella dimensione dei problemi, se non quelli delle risorse hardware della macchina utilizzata per il

calcolo. Per la soluzione modale di piccoli progetti, caratterizzati da un numero di gradi di libertà

inferiore a 500, l’algoritmo di Lanczos non è ottimale e pertanto viene utilizzato il classico solutore

modale per matrici dense simmetriche contenuto nella ben nota libreria LAPACK.

L'analisi con i contributi del secondo ordine viene realizzata aggiornando la matrice di rigidezza

elastica del sistema con i contributi della matrice di rigidezza geometrica.

Un’estensione non lineare, che introduce elementi a comportamento multilineare, si avvale di un

solutore incrementale che utilizza nella fase iterativa della soluzione il metodo del gradiente

coniugato precondizionato.

Grande attenzione è stata riservata agli esempi di validazione del solutore. Gli esempi sono stati

tratti dalla letteratura tecnica consolidata e i confronti sono stati realizzati con i risultati teorici e, in

molti casi, con quelli prodotti, sugli esempi stessi, da prodotti internazionali di comparabile e

riconosciuta validità. Il manuale di validazione è disponibile sul sito www.amv.it.

E’ importante segnalare, forse ancora con maggior rilievo, che l’affidabilità del programma trova

riscontro anche nei risultati delle prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con MasterSap. I

verbali di collaudo (per alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono disponibili anche

nella letteratura tecnica) documentano che i risultati delle prove, sia in campo statico che

dinamico, sono corrispondenti con quelli dedotti dalle analisi numeriche, anche per merito della

possibilità di dar luogo, con MasterSap, a raffinate modellazioni delle strutture.

In MasterSap sono presenti moltissime procedure di controllo e filtri di autodiagnostica. In fase di

input, su ogni dato, viene eseguito un controllo di compatibilità. Un ulteriore procedura di controllo

può essere lanciata dall’utente in modo da individuare tutti gli errori gravi o gli eventuali difetti

della modellazione. Analoghi controlli vengono eseguiti da MasterSap in fase di calcolo prima

della preparazione dei dati per il solutore. I dati trasferiti al solutore sono facilmente consultabili

attraverso la lettura del file di input in formato XML, leggibili in modo immediato dall’utente.

Apposite procedure di controllo sono predisposte per i programmi di dimensionamento per il c.a.,

acciaio, legno, alluminio, muratura etc.

Tali controlli riguardano l’esito della verifica: vengono segnalati, per via numerica e grafica, i casi in

contrasto con le comuni tecniche costruttive e gli errori di dimensionamento (che bloccano lo


sviluppo delle fasi successive della progettazione, ad esempio il disegno esecutivo). Nei casi previsti

dalla norma, ad esempio qualora contemplato dalle disposizioni sismiche in applicazione,

vengono eseguiti i controlli sulla geometria strutturale, che vengono segnalati con la stessa

modalità dei difetti di progettazione. Ulteriori funzioni, a disposizione dell’utente, agevolano il

controllo dei dati e dei risultati. E’ possibile eseguire una funzione di ricerca su tutte le proprietà

(geometriche, fisiche, di carico, etc.) del modello individuando gli elementi interessati. Si possono

rappresentare e interrogare graficamente, in ogni sezione desiderata, tutti i risultati dell’analisi e del

dimensionamento strutturale. Nel caso sismico viene evidenziata la posizione del centro di massa e

di rigidezza del sistema.

Il programma di calcolo utilizzato MasterSap è idoneo a riprodurre nel modello matematico il

comportamento della struttura e gli elementi finiti disponibili e utilizzati sono rappresentativi della

realtà costruttiva.

Le funzioni di controllo disponibili, innanzitutto quelle grafiche, consentono di verificare la

riproduzione della realtà costruttiva ed accertare la corrispondenza del modello con la geometria

strutturale e con le condizioni di carico ipotizzate.

Tutte le proprietà di rilevanza strutturale (materiali, sezioni, carichi, sconnessioni, etc.) sono state

controllate attraverso le funzioni di indagine specificatamente previste.

Sono state sfruttate le funzioni di autodiagnostica presenti nel software che hanno accertato che

non sussistono difetti formali di impostazione.

E’ stato accertato che le risultanti delle azioni verticali sono in equilibrio con i carichi applicati.

Sono state controllate le azioni taglianti di piano ed accertata la loro congruenza con quella

ricavabile da semplici ed agevoli elaborazioni. Le sollecitazioni prodotte da alcune combinazioni

di carico di prova hanno prodotto valori prossimi a quelli ricavabili adottando consolidate

formulazioni ricavate della Scienza delle Costruzioni. Anche le deformazioni risultano prossime ai

valori attesi.

Il dimensionamento e le verifiche di sicurezza hanno determinato risultati che sono in linea con casi

di comprovata validità, confortati anche dalla propria esperienza.

Di seguito si riportano gli estremi della licenza del programma di calcolo.

Titolo del codice di calcolo: MasterSap

Autore, produttore e

distributore: AMV s.r.l., via San Lorenzo 106, 34077 Ronchi dei Legionari (Go)

Versione: MasterSap2016 SP1

Licenza: Licenza permanente rilasciata all’ Ing. Massimo Traversari di Ancona


6. VERIFICHE DELLA SICUREZZA E DELLE PRESTAZIONI

In accordo con [1] le verifiche di sicurezza relative al sistema fondale vengono eseguite con

riferimento agli stati limite ultimi (SLU e SLV) e relativamente alle condizioni di esercizio (SLE e SLD)

verificando il rispetto dei principi e delle procedure seguenti.

6.1 Fondazioni su pali

Nelle verifiche di sicurezza sono stati presi in considerazione tutti i meccanismi di stato limite ultimo,

sia a breve sia a lungo termine. Gli stati limite ultimi delle fondazioni su pali si riferiscono allo sviluppo

di meccanismi di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno e al

raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa. Le

verifiche delle fondazioni su pali sono state effettuate con riferimento ai seguenti stati limite:

SLU di tipo geotecnico (GEO)

− collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali;

− collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali;

SLU di tipo strutturale (STR)

− raggiungimento della resistenza dei pali;

− raggiungimento della resistenza della struttura di collegamento dei pali (cordoli di fondazione);

accertando che la condizione 6.2.1 di [1] sia soddisfatta per ogni stato limite considerato.

Tutte le verifiche sono state eseguite considerando l'unica combinazione dell'approccio 2.

Sono stati presi in considerazione anche i seguenti stati limite di servizio:

− eccessivi cedimenti o sollevamenti;

− eccessivi spostamenti trasversali.

Specificamente, sono stati calcolati i valori degli spostamenti e delle distorsioni per verificarne la

compatibilità con i requisiti prestazionali della struttura in elevazione (§§ 2.2.2 e 2.6.2 di [1]), nel

rispetto della condizione 6.2.7 di [1].

La geometria della fondazione (numero, lunghezza, diametro e interasse dei pali) discende dal

rispetto dei summenzionati requisiti prestazionali, tenendo opportunamente conto degli effetti di

interazione tra i pali e considerando i diversi meccanismi di mobilitazione della resistenza laterale

rispetto alla resistenza alla base, soprattutto in presenza di pali di grande diametro.

6.1.1 Resistenza di pali soggetti a carichi assiali (SLU GEO)

Il valore di progetto Rd della resistenza si ottiene a partire dal valore caratteristico Rk applicando i

coefficienti parziali γR della Tab. 6.4.II caratteristici per l'Approccio 2.


Fattori parziali di sicurezza per portanza verticale

La resistenza caratteristica Rk del palo singolo è stata dedotta da metodi di calcolo analitici,

calcolata a partire direttamente dai parametri geotecnici del terreno come ricavati dalle prove in

situ e precedentemente riportati.

In particolare per la portanza verticale del palo si considerano i contributi dati dalla portanza alla

punta e dalla portata per aderenza laterale, calcolati con le teorie di seguito riportate.

In particolare per pali trivellati la portanza alla punta è stata ricavata utilizzando la seguente

formulazione

dove σp è da intendersi come tensione litostatica totale nelle verifiche a breve termine e come

tensione litostatica efficace in quelle a lungo termine. Nel primo caso Nc assume un valore pari a 9

e Nq pari a 1, mentre nel secondo Nc assume un valore pari a 0 e Nq è ricavato come media

ottenuta utilizzando la formulazione di vari autori, data l’elevata variabilità del parametro in

funzione dell’angolo di attrito, considerando un valore ridotto di quest’ultimo ϕ', pari a ϕ-3°.

Per i pali trivellati la portanza laterale è stata ricavata utilizzando il metodo alfa e il metodo beta; in

particolare per le verifiche a breve termine si utilizza il valore di portanza inferiore ottenuto dalle

due metodologie, valutando il valore di alfa con la formulazione di Viggiani e adottando per il

parametro beta il valore suggerito da letteratura per pali trivellati in terreni normalmente

consolidati pari a 0.25, mentre per le verifiche a lungo termine si adotta solo il valore di portanza

ottenuto dal metodo beta adottando come valore di beta quello suggerito da letteratura pari a

pari a 0.8 fino alla profondità di 10 volte il diametro e 0.6 per profondità maggiori.

Per tener conto della possibile riduzione di resistenza del singolo palo a causa dell’effetto di

interazione con i pali limitrofi, si considera un ulteriore meccanismo di rottura della palificata, che

considera una rottura globale a blocco; non si utilizza in quanto sconsigliato da letteratura (Azizi,

2000; Fleming et al., 1992) l’uso dell’efficienza della palificata.

Dai valori di resistenza così ottenuti si ottengono i valori delle resistenze caratteristiche

semplicemente dividendo suddetti valori per i fattori di correlazione ξ funzione del numero di

verticali indagate che, nel caso in esame, risultano essere pari a 1.


Fattori di correlazione

Il valore ξ3 riduce la portanza verticale ricavata come media delle portanze calcolate utilizzando

le verticali di indagine indagate, mentre ξ4 riduce la portanza verticale minima delle portanze

calcolate utilizzando le verticali di indagine indagate.

Nelle verifiche sismiche del palo si è tenuto conto dell’interazione inerziale con la struttura in

elevazione, mentre si è trascurata l’interazione cinematica lungo il fusto del palo. Per il calcolo

della portanza si sono utilizzate le classiche formule utilizzate in ambito statico, trascurando

eventuali riduzioni di resistenza del terreno in quanto non ritenute significative; inoltre, come

descritto nella relazione geotecnica, si trascura eventuali presenze di strati di terreno liquefacibile.

6.1.2 Resistenza di pali soggetti a carichi laterali (SLU GEO)

Per la determinazione del valore di progetto Rtr,d della resistenza di pali soggetti a carichi

trasversali valgono le indicazioni del paragrafo precedente, applicando i coefficienti parziali γ

della Tab. 6.4.VI.

Fattori parziali di sicurezza per portanza orizzontale

Anche in questo caso la resistenza caratteristica è stata valutata con metodi di calcolo analitici,

utilizzando in particolare la formulazione di Broms. Per adattare la teoria di Broms valida per

stratigrafia omogenea, si è deciso di considerare un terreno omogeneo equivalente con

caratteristiche fisiche-meccaniche date dalla media pesate delle caratteristiche dei singoli strati di

terreno.

Per tener conto della possibile riduzione di resistenza del singolo palo a causa dell’effetto di

interazione con i pali limitrofi, si utilizza in questo caso il concetto di efficienza introdotto da Fleming

et al. (2009) non esistendo in questo caso suggerimenti contrari dalla letteratura tecnica. Poiché

quasi tutti i pali sono ad interasse maggiore di 8d, con d diametro del palo, si trascura l’effetto di

gruppo, considerando una efficienza unitaria.

Anche in questo caso si sono scelti in maniera adeguata i coefficienti riportati nella Tab. 6.4.IV

assumendo come verticali indagate solo quelle che consentano una completa identificazione del


modello geotecnico di sottosuolo nell’ambito delle profondità interessate dal meccanismo di

rottura. La resistenza sotto carichi trasversali dell’intera fondazione su pali deve essere valutata

tenendo conto delle condizioni di vincolo alla testa dei pali determinate dalla struttura di

collegamento. Anche in questo caso il numero di verticali indagate risultano essere pari a 1.

Per le verifiche sismiche valgono le stesse indicazioni riportate nel caso di calcolo della portanza

verticale.

6.1.3 Verifiche agli stati limite di esercizio (SLE GEO)

Per una stima dello spostamento laterale e verticale del palo si è fatto riferimento a schemi e

formulazioni empiriche necessarie per avere un ordine di grandezza di tali grandezza; poiché i

risultati ottenuti hanno messo in luce valori di spostamento compatibili con la sovrastruttura non si è

ritenuto necessario approfondire e raffinare il livello di studio di tali grandezza.

Sia per i cedimenti che per gli spostamenti laterali si è tenuto conto della possibile interferenza dei

pali, come di seguito meglio indicato.

In particolare per il calcolo dei cedimenti si è adottata la seguente formulazione empirica per il

calcolo del cedimento del singolo palo:

mentre per la valutazione del cedimento della palificata si è utilizzato il metodo del coefficiente di

riduzione del gruppo R, secondo Poulos & Davis (1980).

Per lo spostamento laterale si è ricavato, invece, il valore relativo al singolo palo con un modello

analitico di trave su suolo alla Winkler, con costante delle molle proporzionale alla rigidezza del

terreno, mentre per lo spostamento laterale della palificata si è seguito il metodo di Randolph,

ricavando il parametro di incremento del cedimento Ru dal grafico seguente


6.1.4 Resistenza a taglio e momento flettente di pali e cordoli di fondazione (SLU STR)

Le verifiche strutturali sono eseguite con i classici metodi della scienza delle costruzioni, adottando

le formulazioni riportate in [1].

In particolare per le verifiche a taglio si adottano le stesse indicazioni riportate dalle travi al

§4.1.2.1.3.2 per elementi con armature resistenti al taglio, mentre per le verifiche a presso-flessione

si utilizzano le indicazioni riportate al §4.1.2.1.2.

7. VERIFICHE GEOTECNICHE DEI PALI

7.1 Verifiche SLU

Si riportano di seguito le verifiche GEO sui pali di fondazioni, eseguite come descritto nei paragrafi

precedenti.

Le sollecitazioni di calcolo derivano dal modello di calcolo della sovrastruttura in cui i cordoli sono

stati modellati come elementi beam mentre i pali sono stati considerati come cerniere sferiche.

Le sollecitazioni derivano dall'inviluppo di carichi statici e sismici, adottando per quest'ultimi un

fattore di struttura unitario, nel rispetto del §7.2.5 di [1]; i carichi sono inseriti in coerenza con i

coefficienti parziali di sicurezza previsti dall’Approccio 2.

Di seguito si riportano i valori delle sollecitazioni agenti su ciascun vincolo, coincidenti con le

sollecitazioni sui pali stessi.

INVILUPPI

Nodo c.c. FX FY FZ MX MY MZ

[kg] [kg] [kg] [kgcm] [kgcm] [kgcm]

1

1 (SISMA PREV X) 1.51E+03 2.90E+03 1.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

1 (SISMA PREV Y) 1.26E+03 2.55E+03 9.97E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

1 (SISMA PREV Z) 8.03E+02 1.42E+03 8.64E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

2 5.83E+02 4.86E+02 1.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 4.23E+02 3.52E+02 8.71E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 3.17E+02 2.79E+02 7.47E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 2.83E+02 2.51E+02 7.00E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 2.58E+02 5.15E+02 1.14E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 1.92E+02 -6.97E+02 1.07E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.07E+02 3.71E+02 8.47E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.63E+02 -4.37E+02 7.99E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3




2 2.23E+02 -3.75E+01 3.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 1.59E+02 -1.23E+01 2.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 1.11E+02 3.95E+01 2.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


5 9.51E+01 6.09E+01 2.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -5.04E+02 -9.56E+01 3.52E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 5.85E+02 -1.86E+03 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.26E+02 -5.11E+01 2.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.00E+02 -1.22E+03 2.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

13




2 -1.34E+02 4.82E+02 3.00E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -9.91E+01 3.54E+02 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -8.92E+01 2.87E+02 1.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -8.40E+01 2.65E+02 1.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -7.31E+02 5.27E+02 3.02E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 4.12E+02 -5.03E+02 2.89E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.97E+02 3.84E+02 2.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.65E+02 -3.03E+02 2.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

21




2 -2.60E+02 9.46E+02 4.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -2.05E+02 6.75E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -2.35E+02 5.17E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.41E+02 4.48E+02 2.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -7.08E+02 9.90E+02 4.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -4.37E+02 -9.76E+02 4.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -5.03E+02 7.04E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -3.23E+02 -6.06E+02 3.34E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

25




2 1.06E+02 2.50E+02 3.04E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 7.84E+01 1.83E+02 2.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 6.78E+01 1.48E+02 1.89E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 6.32E+01 1.35E+02 1.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -5.29E+01 1.40E+02 3.04E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.12E+02 -8.27E+02 2.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.78E+01 1.09E+02 2.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.34E+02 -5.36E+02 1.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

31




2 -6.45E+02 4.80E+02 5.00E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -4.71E+02 3.34E+02 3.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.56E+02 2.09E+02 2.93E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -3.23E+02 1.63E+02 2.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -9.83E+02 3.97E+02 5.03E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -6.32E+02 -2.17E+03 5.03E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.96E+02 2.79E+02 3.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


10 -4.62E+02 -1.43E+03 3.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

37




2 -6.83E+01 -1.13E+02 1.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -4.84E+01 -8.06E+01 1.09E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.12E+01 -5.45E+01 9.11E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.58E+01 -4.62E+01 8.44E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.44E+02 -2.14E+02 1.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -5.89E+02 -9.57E+02 1.75E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.91E+01 -1.48E+02 1.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -3.95E+02 -6.43E+02 1.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

41




2 6.51E+02 5.88E+02 4.34E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 4.71E+02 4.21E+02 3.16E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 3.51E+02 2.99E+02 2.50E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 3.13E+02 2.58E+02 2.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 5.71E+02 5.86E+02 4.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 6.87E+02 -2.32E+02 4.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 4.18E+02 4.19E+02 3.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.95E+02 -1.26E+02 3.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

49




2 8.22E+02 -3.21E+02 2.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 6.03E+02 -2.32E+02 1.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 4.63E+02 -1.87E+02 1.30E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 4.25E+02 -1.68E+02 1.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 2.70E+02 -3.05E+02 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 6.89E+00 -2.31E+03 2.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.35E+02 -2.21E+02 1.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 5.91E+01 -1.56E+03 1.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

57




2 3.87E+03 5.67E+02 5.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 2.82E+03 4.06E+02 4.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.24E+03 3.05E+02 3.34E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 2.04E+03 2.67E+02 3.05E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 3.64E+03 6.12E+02 5.73E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 4.00E+03 -1.55E+02 5.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.67E+03 4.36E+02 4.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.91E+03 -7.50E+01 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

59





2 -4.20E+01 2.93E+02 2.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.19E+01 2.13E+02 2.09E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.49E+01 1.65E+02 1.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -3.43E+01 1.48E+02 1.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -8.75E+01 3.26E+02 2.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 5.15E+00 -2.63E+02 2.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.22E+01 2.35E+02 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.22E-01 -1.59E+02 1.94E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

71




2 9.83E+01 -1.44E+02 1.14E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 7.14E+01 -1.05E+02 8.38E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 5.45E+01 -7.98E+01 7.07E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 4.91E+01 -7.17E+01 6.60E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 7.45E+01 -1.12E+02 1.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 3.89E+02 -5.62E+02 1.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 5.55E+01 -8.33E+01 8.31E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.65E+02 -3.84E+02 9.31E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

75




2 -1.62E+02 -8.32E+02 3.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -1.23E+02 -5.97E+02 2.63E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.24E+02 -4.71E+02 2.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.21E+02 -4.15E+02 1.96E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -4.83E+02 -9.00E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.92E+02 -2.20E+03 3.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.37E+02 -6.42E+02 2.66E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.09E+02 -1.51E+03 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

77




2 5.02E+02 -1.29E+02 4.29E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 3.57E+02 -8.91E+01 3.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.38E+02 -4.07E+01 2.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 2.00E+02 -2.75E+01 2.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 1.01E+02 -1.17E+02 4.21E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 3.49E+02 -1.64E+03 4.26E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 8.99E+01 -8.11E+01 3.08E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.55E+02 -1.10E+03 3.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

79




2 2.29E+03 4.15E+02 4.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 1.67E+03 3.04E+02 3.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 1.36E+03 2.39E+02 2.78E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.25E+03 2.20E+02 2.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


7 2.22E+03 4.39E+02 4.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.06E+03 -1.66E+03 4.36E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.63E+03 3.20E+02 3.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.52E+03 -1.08E+03 3.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

85




2 -3.28E+03 5.45E+02 5.63E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -2.39E+03 3.86E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.94E+03 2.94E+02 3.29E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.77E+03 2.51E+02 3.00E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -3.60E+03 5.51E+02 5.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -3.30E+03 7.46E+01 5.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.61E+03 3.90E+02 4.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.41E+03 7.25E+01 4.07E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

89




2 -5.16E+02 -3.49E+02 4.91E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.70E+02 -2.52E+02 3.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -2.61E+02 -1.98E+02 2.94E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.27E+02 -1.76E+02 2.70E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -9.19E+02 -2.88E+02 4.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -6.48E+02 -1.54E+03 4.69E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.39E+02 -2.11E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.58E+02 -1.05E+03 3.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

105




2 -5.68E+01 7.53E+02 3.88E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.29E+01 5.43E+02 2.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 3.35E+01 4.18E+02 2.25E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 4.74E+01 3.71E+02 2.05E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -2.18E+02 7.15E+02 3.89E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -1.19E+01 -5.33E+01 3.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.40E+02 5.18E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.97E+00 5.62E+00 2.75E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

107




2 -5.32E+02 1.06E+03 5.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.88E+02 7.72E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.11E+02 6.09E+02 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.83E+02 5.51E+02 3.14E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -6.42E+02 1.04E+03 5.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -7.48E+02 -1.10E+03 5.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.61E+02 7.58E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.32E+02 -6.67E+02 3.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


115




2 2.89E+03 8.53E+02 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 2.11E+03 6.23E+02 2.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 1.64E+03 4.84E+02 1.94E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.49E+03 4.41E+02 1.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 2.65E+03 8.67E+02 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 3.29E+03 -3.69E+02 3.51E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.95E+03 6.32E+02 2.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.38E+03 -1.92E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

125




2 3.67E+03 3.31E+02 6.25E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 2.66E+03 2.35E+02 4.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.02E+03 1.70E+02 3.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.81E+03 1.45E+02 3.26E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 3.42E+03 3.56E+02 6.23E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 3.81E+03 -8.40E+02 6.43E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.49E+03 2.52E+02 4.54E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.76E+03 -5.46E+02 4.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

127




2 -6.27E+02 -1.25E+03 2.88E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -4.68E+02 -9.06E+02 2.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -4.20E+02 -7.12E+02 1.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -4.02E+02 -6.43E+02 1.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -8.95E+02 -1.23E+03 2.80E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -4.38E+02 -2.35E+03 3.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.47E+02 -8.94E+02 2.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -3.42E+02 -1.64E+03 2.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

137




2 -1.90E+03 1.59E+02 3.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -1.38E+03 1.10E+02 2.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.10E+03 5.45E+01 2.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -9.99E+02 3.88E+01 2.14E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -2.06E+03 1.65E+02 3.61E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -1.91E+03 -1.21E+03 3.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.49E+03 1.15E+02 2.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.39E+03 -8.00E+02 2.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

139




2 -1.52E+02 -3.15E+02 3.19E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


3 -1.07E+02 -2.28E+02 2.35E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -5.53E+01 -1.71E+02 1.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -4.24E+01 -1.52E+02 1.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -3.95E+02 -2.39E+02 3.25E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 3.82E+02 -1.28E+03 3.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.69E+02 -1.77E+02 2.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.49E+02 -8.68E+02 2.36E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

141




2 4.77E+02 1.72E+02 3.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 3.40E+02 1.27E+02 2.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.32E+02 1.03E+02 2.29E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.97E+02 9.66E+01 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 8.93E+01 1.15E+02 3.79E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 4.57E+02 -1.55E+03 3.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 8.15E+01 8.93E+01 2.78E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 3.27E+02 -1.02E+03 2.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

145




2 -3.61E+03 -1.39E+02 6.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -2.61E+03 -1.18E+02 4.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.95E+03 -1.15E+02 3.88E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.74E+03 -1.29E+02 3.50E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -3.96E+03 -1.52E+02 6.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -3.63E+03 -2.37E+03 7.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.85E+03 -1.26E+02 4.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.62E+03 -1.60E+03 5.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

155




2 -6.50E+02 -3.49E+02 4.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -4.69E+02 -2.52E+02 3.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.42E+02 -1.98E+02 2.81E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -3.01E+02 -1.77E+02 2.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.04E+03 -3.30E+02 4.79E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -7.06E+02 -1.26E+03 4.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -7.26E+02 -2.40E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.06E+02 -8.61E+02 3.40E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

161




2 -1.22E+03 1.04E+03 3.33E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -8.69E+02 7.52E+02 2.42E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -5.81E+02 5.76E+02 1.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -4.95E+02 5.10E+02 1.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.36E+03 1.04E+03 3.36E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


8 -1.30E+03 -3.11E+00 3.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.63E+02 7.52E+02 2.44E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -9.25E+02 5.41E+01 2.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

163




2 -2.44E+03 -1.58E+03 5.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -1.79E+03 -1.14E+03 4.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.42E+03 -8.94E+02 3.46E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.30E+03 -7.96E+02 3.19E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -2.73E+03 -1.62E+03 5.80E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.41E+03 -2.79E+03 6.07E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.98E+03 -1.17E+03 4.26E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.76E+03 -1.95E+03 4.43E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

167




2 -4.42E+02 1.89E+03 3.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.28E+02 1.37E+03 2.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -2.73E+02 1.06E+03 2.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.57E+02 9.55E+02 2.04E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.30E+03 1.86E+03 3.52E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.21E+02 1.16E+03 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.00E+02 1.35E+03 2.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.80E+02 8.85E+02 2.46E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

169




2 -4.39E+00 -3.49E+02 3.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.02E+00 -2.66E+02 2.81E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.49E+00 -2.64E+02 2.30E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.04E+00 -2.61E+02 2.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.43E+02 -2.89E+02 3.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -1.73E+01 -1.95E+03 4.01E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.54E+01 -2.26E+02 2.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.16E+01 -1.33E+03 2.93E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

173




2 2.66E+03 7.44E+02 3.51E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 1.95E+03 5.44E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 1.52E+03 4.23E+02 2.00E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.39E+03 3.86E+02 1.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 2.42E+03 7.27E+02 3.52E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.92E+03 -3.25E+02 3.41E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.79E+03 5.32E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.12E+03 -1.69E+02 2.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

179 1 (SISMA PREV X) 6.12E+03 2.40E+03 2.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00




2 -7.13E+02 -1.08E+03 2.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -5.23E+02 -7.83E+02 1.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -4.14E+02 -6.04E+02 1.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -3.81E+02 -5.41E+02 1.35E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.08E+03 -1.09E+03 2.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -5.87E+02 -2.51E+03 2.91E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -7.67E+02 -7.88E+02 1.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.39E+02 -1.73E+03 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

189




2 -2.72E+02 -3.65E+02 3.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -1.94E+02 -2.65E+02 2.40E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.27E+02 -2.01E+02 2.03E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.08E+02 -1.79E+02 1.90E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -5.11E+02 -3.11E+02 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 1.42E+02 -1.21E+03 3.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.54E+02 -2.28E+02 2.44E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 8.10E+01 -8.27E+02 2.42E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

197



1 (SISMA PREV Z) 5.10E+02 -5.59E+01 3.41E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

2 -2.64E+03 -1.82E+03 5.69E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -1.94E+03 -1.31E+03 4.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.55E+03 -1.03E+03 3.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.42E+03 -9.15E+02 3.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -2.95E+03 -1.89E+03 5.66E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.57E+03 -2.75E+03 5.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.14E+03 -1.36E+03 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.89E+03 -1.93E+03 4.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

203




2 2.05E+03 -1.44E+03 4.61E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 1.52E+03 -1.04E+03 3.38E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 1.31E+03 -7.80E+02 2.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 1.24E+03 -6.88E+02 2.50E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 1.73E+03 -1.41E+03 4.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.06E+03 -3.14E+03 4.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.30E+03 -1.01E+03 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.53E+03 -2.17E+03 3.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

209



1 (SISMA PREV Z) -2.15E+01 4.38E+01 1.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

2 -1.36E+03 -1.71E+03 2.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -9.97E+02 -1.24E+03 2.08E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


4 -7.90E+02 -9.68E+02 1.71E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -7.22E+02 -8.73E+02 1.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.75E+03 -1.73E+03 2.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -1.35E+03 -2.84E+03 3.00E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.26E+03 -1.26E+03 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -9.88E+02 -2.00E+03 2.19E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

230




2 -8.13E+01 -1.34E+01 3.54E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -5.87E+01 -9.72E+00 2.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -4.54E+01 -7.62E+00 2.09E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -4.03E+01 -6.82E+00 1.92E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -1.57E+02 -2.01E+01 3.54E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -6.21E+01 -2.47E+02 3.51E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.09E+02 -1.42E+01 2.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.58E+01 -1.65E+02 2.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

332




2 4.02E+00 4.02E+02 4.97E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 2.96E+00 3.04E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.52E+00 3.01E+02 2.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 2.35E+00 2.95E+02 2.75E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 8.81E+00 3.77E+02 4.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -4.35E+00 -1.92E+03 4.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 6.15E+00 2.88E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.62E+00 -1.24E+03 3.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

350




2 -4.44E+00 7.29E+01 4.52E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.25E+00 5.50E+01 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -2.61E+00 5.35E+01 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.40E+00 5.22E+01 2.51E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -6.71E+00 6.67E+01 4.52E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.25E+00 -5.20E+02 4.50E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.77E+00 5.09E+01 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.21E+00 -3.40E+02 3.29E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

371




2 9.10E+02 -5.99E+00 3.70E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 6.60E+02 -4.56E+00 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 4.76E+02 -4.46E+00 2.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 4.24E+02 -4.40E+00 2.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 4.48E+02 5.54E+01 3.71E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 1.06E+03 -9.38E+02 3.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


9 3.53E+02 3.63E+01 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 7.63E+02 -6.26E+02 2.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

504




2 -4.22E+00 2.03E+02 4.88E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.11E+00 1.47E+02 3.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -2.60E+00 1.14E+02 2.96E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -2.43E+00 1.02E+02 2.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -6.44E+00 2.11E+02 4.88E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.80E+00 -6.61E+02 4.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.59E+00 1.51E+02 3.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.57E+00 -4.30E+02 3.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

577




2 -5.63E-01 1.14E+01 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -5.43E-01 8.30E+00 3.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.49E+00 6.54E+00 2.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -1.63E+00 5.98E+00 2.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 8.51E-01 1.45E+01 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -6.30E+01 -3.37E+01 4.14E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 4.00E-01 1.04E+01 3.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.21E+01 -2.17E+01 3.05E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

579




2 -1.03E+01 3.56E+00 4.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -7.49E+00 8.76E+00 3.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -6.12E+00 3.96E+01 2.69E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -5.58E+00 4.74E+01 2.51E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -4.57E+02 -6.69E+00 4.32E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.83E+01 -1.40E+03 4.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.06E+02 1.92E+00 3.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.82E+01 -9.28E+02 3.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

593




2 -5.27E+00 3.55E+00 2.66E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.91E+00 2.57E+00 2.05E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -3.31E+00 2.00E+00 2.13E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -3.11E+00 1.80E+00 2.13E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -2.01E+00 3.92E+00 2.69E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 7.34E+00 2.18E+01 2.80E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.73E+00 2.82E+00 2.07E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.50E+00 1.48E+01 2.14E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

594 1 (SISMA PREV X) 7.67E+01 1.17E+03 2.21E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00




2 5.03E+00 -2.67E+02 3.01E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 3.61E+00 -1.95E+02 2.21E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 2.62E+00 -1.48E+02 1.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 2.29E+00 -1.34E+02 1.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 1.44E+01 -3.10E+02 3.03E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -1.92E+01 -1.10E+03 3.34E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 9.84E+00 -2.24E+02 2.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.25E+01 -7.53E+02 2.43E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

595




2 -9.50E-01 -1.72E+02 3.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -6.91E-01 -1.22E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -5.58E-01 -8.48E+01 2.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -5.06E-01 -7.09E+01 2.19E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 8.41E-01 -1.69E+02 3.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 4.14E+01 -1.78E+03 3.91E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 5.03E-01 -1.19E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.76E+01 -1.19E+03 2.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

596




2 1.05E+01 2.81E+00 2.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 8.05E+00 2.79E+00 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 5.09E+00 -9.23E-01 1.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 5.02E+00 -1.04E-01 1.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -5.12E+02 1.45E+02 2.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -7.82E+02 -1.62E+03 2.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.40E+02 9.77E+01 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.20E+02 -1.08E+03 1.93E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

597




2 5.90E+00 8.42E+00 2.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 4.43E+00 6.37E+00 2.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 4.14E+00 6.00E+00 1.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 4.00E+00 5.86E+00 1.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -4.26E+00 -3.20E+01 2.86E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 2.13E+01 -6.09E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.34E+00 -2.06E+01 2.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.47E+01 -4.05E+02 2.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

598




2 -5.92E-01 8.21E+00 9.40E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3 -3.94E-01 6.17E+00 7.00E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

4 -1.71E-01 5.71E+00 6.26E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

5 -9.10E-02 5.52E+00 5.96E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

7 -6.96E+00 1.42E+01 9.41E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -3.55E+00 -1.88E+02 9.06E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.64E+00 1.01E+01 7.01E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.37E+00 -1.24E+02 6.77E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

Per le verifiche SLU e SLV si adottano i seguenti valori per le sollecitazioni, ottenute dalle tabelle

precedenti; in particolare a vantaggio di sicurezza si considera lo sforzo assiale massimo derivante

dalle precedenti tabelle, mentre per il taglio si è scelto di considerare, sempre a favore di


sicurezza, il massimo taglio agente lungo una direzione con il massimo taglio agente nella direzione

perpendicolare, in accordo con le analisi dinamiche lineari eseguite; così facendo si sovrastima

l’effetto del taglio, in quanto si attribuisce a ogni palo i valori più gravosi derivanti dall’analisi e non

quelli effettivamente agenti. Il valore massimo del taglio

In particolare si ottengono i seguenti valori del taglio da considerare nel modello:

Fx,max = 112,97 kN

Fy,max = 80,84 kN

SISMA DOMINANTE IN X = radice((Fx,max)^2+(0,30Fy,max)^2) = 115,54 kN

SISMA DOMINANTE IN Y = radice((0,30Fx,max)^2+(Fy,max)^2) = 87,66 kN

N,Ed,tot V,Ed, tot M,Ed,tot

[kN] [kN] [kNm]

VALORI DI PROGETTO PALI GEO 713.00 115,54 0.00

n° strato tipo tipologia h ϒ zw σv

[m] [kN/m3] [kN/m2]

1 Riporto coesivo 2.40E+00 1.80E+01 - 4.32E+01

2 Colluvio/Eluvioni coesivo 4.60E+00 2.00E+01 - 1.35E+02

3 Substrato incoerente 4.50E+00 2.10E+01 - 2.30E+02

u σ'v ϕ' cu k0 ka kp kh,pali kh,pali

[kN/m2] [kN/m2] [°] [kN/m2] [-] [-] [-] [kN/m3] [kN/m]

0.00E+00 4.32E+01 22.00 30.00 0.63 0.45 2.20 5025.00 1005.00

0.00E+00 1.35E+02 27.00 125.00 0.55 0.38 2.66 20937.50 4187.50

0.00E+00 2.30E+02 31.50 0.00 0.48 0.31 3.19 200000.00 40000.00

tipologia palo diametro copriferro lunghezza area volume P.P.

[-] [cm] [cm] [m] [m2] [m3] [kN]

I 40.00 4.00 11.50 0.13 1.45 36.13

portanza verticale

portanza orizzontale

combo scelta R3 base R3 lat in

compressione R3 lat ξ3 ξ4 ϒcls ϒacc

[-] [-] [-] [-] [-] [-] [-] [-]

A1+M1+R3 1.35 1.15 1.3 1.7 1.7 1.5 1.15


PORTANZA VERTICALE DEL PALO SINGOLO

resistenza CND CD FS

Rc,k,base 320.74 320.74

Rc,k,lat 592.53 795.59

Rc,d 752.83 890.90 1.005

Ned 749.13 749.13

PORTATA ALLA BASE - Teorie varie

n° strato σv σ'v ϕ' ϕ'rid Area

blocco Perimetro

blocco

[kN/m2] [kN/m2] [°] [°] [m2] [m]

3 230 230 31.50 29 570 120

Tabella per il calcolo di Nq

teoria Nq H/D 28.75 [-]

Berezantzev 19.22 Ab 0.13 [m2]

Vesic 16.11 Nq 18.89 [-]

Meyerhof 16.44 Nc 9.00 [-]

Hansen 23.80

Palo singolo

Rc,base Portata limite di base CD

545.26

[kN]

Rk,base Portata di progetto di base CD 320.74 [kN]

Pali in gruppo

Rc,base Portata limite di base CD

2618.58

[kN]

Rk,base Portata di progetto di base CD 1540.34 [kN]

PORTATA LATERALE - Viggiani

Strato H D s'vi cu ϕ' alfa τs Stot,alfa beta τs Stot,beta Stot

[m] [m] [kN/m2] [kN/m2] [°] [-] [kN/m2] [kN] [-] [kN/m2] [kN] [kN]

CONDIZIONI NON DRENATE

1.00 2.40 0.40 43.20 43.20 - 0.66 28.51 85.99 0.25 10.80 32.57 32.57

2.00 4.60 0.40 135.20 135.20 - 0.35 47.32 273.53 0.25 33.80 195.38 195.38

3.00 4.50 0.40 229.70 - - -

0.60 137.82 779.35 779.35 CONDIZIONI DRENATE

1.00 2.40 0.40 43.20 0.00 22.00 - - - 0.80 34.56 104.23 104.23

2.00 4.60 0.40 135.20 0.00 27.00 - - - 0.60 81.12 468.92 468.92

3.00 4.50 0.40 229.70 - 31.50 - - - 0.60 137.82 779.35 779.35


Palo singolo

Rc,lat

Portata limite laterale CND

1007.31

[kN]

Rk,lat Portata di progetto laterale CND

592.53

[kN]

Rc,lat Portata limite laterale CD

1352.50

[kN]

Rk,lat Portata di progetto laterale CD

795.59

[kN]

Pali in gruppo

Rc,lat

Portata limite laterale CND

3229.90

[kN]

Rk,lat Portata di progetto laterale CND

1899.94

[kN]

Rc,lat Portata limite laterale CD

2583.09

[kN]

Rk,lat Portata di progetto laterale CD

1519.46

[kN]

PORTANZA LATERALE DEL PALO SINGOLO

resistenza CND CD FS

Rc,k,tr 233.45 150.85 1.004

Rc,d 179.58 116.04

Ved 115.54 115.54 Utilizzando la teoria di

Broms per il calcolo della portanza laterale vado a

definire uno strato "fittizio" che ha proprietà

meccaniche medie dei terreni in sito

L D MRd (VcaSLU) ϒ ϕ' cu kp

[m] [m] [kNm] [kN/m3] [°] [kN/m2] [-]

11.50 0.40 237.40 19.97 27.72 92.43 2.77

Resistenza non drenata HU = 396.87 kN

Palo corto HU = 3626.90 kN

Palo intermedio HU = 1421.80 kN

Palo lungo HU = 396.87 kN

Resistenza drenata HU = 256.44 kN

Palo corto HU = 4392.71 kN


Palo intermedio HU = 1484.88 kN

Palo lungo HU = 256.44 kN

R,tr Portata limite CND

396.87

[kN]

Rk,tr Portata di progetto CND 233.45 [kN]

R,tr Portata limite CD 256.44 [kN]

Rk,tr Portata di progetto CD 150.85 [kN]

Come possibile vedere dalle verifiche il valore di portanza verticale e orizzontale della palificata è

sufficiente per i carichi agenti sulla stessa.

7.2 Verifiche SLE-SLD

Si riportano di seguito le verifiche GEO SLE sui pali di fondazioni, eseguite come descritto nei

paragrafi precedenti.

Gli effetti delle azioni di progetto (cedimenti), derivano dal modello di calcolo di un palo singolo

soggetto a sforzo di taglio e sforzo assiale, in combinazione RARA, in testa e in cui la presenza del

terreno viene modellato attraverso molle di rigidezza proporzionale alle caratteristiche

meccaniche del terreno, come riportate nei paragrafi precedenti.

INVILUPPI

Nodo c.c.

FX FY FZ MX MY MZ

[kg] [kg] [kg] [kgcm] [kgcm] [kgcm]

1

3 4.23E+02 3.52E+02 8.71E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.07E+02 3.71E+02 8.47E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.63E+02 -

4.37E+02 7.99E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

3

3 1.59E+02 -

1.23E+01 2.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.26E+02 -

5.11E+01 2.62E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.00E+02 -

1.22E+03 2.53E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

13

3 -9.91E+01 3.54E+02 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.97E+02 3.84E+02 2.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.65E+02 -

3.03E+02 2.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

21

3 -2.05E+02 6.75E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -5.03E+02 7.04E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -3.23E+02 -

6.06E+02 3.34E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

25

3 7.84E+01 1.83E+02 2.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

8 -2.12E+02 -

8.27E+02 2.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.78E+01 1.09E+02 2.24E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.34E+02 -

5.36E+02 1.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

31

3 -4.71E+02 3.34E+02 3.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.96E+02 2.79E+02 3.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.62E+02 -

1.43E+03 3.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

37

3 -4.84E+01 -

8.06E+01 1.09E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.91E+01 -

1.48E+02 1.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


10 -3.95E+02 -

6.43E+02 1.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

41

3 4.71E+02 4.21E+02 3.16E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 4.18E+02 4.19E+02 3.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.95E+02 -

1.26E+02 3.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

49

3 6.03E+02 -

2.32E+02 1.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.35E+02 -

2.21E+02 1.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 5.91E+01 -

1.56E+03 1.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

57

3 2.82E+03 4.06E+02 4.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.67E+03 4.36E+02 4.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.91E+03 -

7.50E+01 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

59

3 -3.19E+01 2.13E+02 2.09E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.22E+01 2.35E+02 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.22E-01 -

1.59E+02 1.94E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

71

3 7.14E+01 -

1.05E+02 8.38E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 5.55E+01 -

8.33E+01 8.31E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.65E+02 -

3.84E+02 9.31E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

75

3 -1.23E+02 -

5.97E+02 2.63E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.37E+02 -

6.42E+02 2.66E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.09E+02 -

1.51E+03 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

77

3 3.57E+02 -

8.91E+01 3.13E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 8.99E+01 -

8.11E+01 3.08E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.55E+02 -

1.10E+03 3.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

79

3 1.67E+03 3.04E+02 3.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.63E+03 3.20E+02 3.37E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.52E+03 -

1.08E+03 3.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

85

3 -2.39E+03 3.86E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.61E+03 3.90E+02 4.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.41E+03 7.25E+01 4.07E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

89

3 -3.70E+02 -

2.52E+02 3.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.39E+02 -

2.11E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.58E+02 -

1.05E+03 3.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

105

3 -3.29E+01 5.43E+02 2.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.40E+02 5.18E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.97E+00 5.62E+00 2.75E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

107

3 -3.88E+02 7.72E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.61E+02 7.58E+02 4.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.32E+02 -

6.67E+02 3.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

115

3 2.11E+03 6.23E+02 2.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.95E+03 6.32E+02 2.48E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.38E+03 -

1.92E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

125

3 2.66E+03 2.35E+02 4.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 2.49E+03 2.52E+02 4.54E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.76E+03 -

5.46E+02 4.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

127

3 -4.68E+02 -

9.06E+02 2.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -6.47E+02 -

8.94E+02 2.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -3.42E+02 -

1.64E+03 2.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

137

3 -1.38E+03 1.10E+02 2.68E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.49E+03 1.15E+02 2.67E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


10 -1.39E+03 -

8.00E+02 2.58E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

139

3 -1.07E+02 -

2.28E+02 2.35E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.69E+02 -

1.77E+02 2.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.49E+02 -

8.68E+02 2.36E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

141

3 3.40E+02 1.27E+02 2.82E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 8.15E+01 8.93E+01 2.78E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 3.27E+02 -

1.02E+03 2.76E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

145

3 -2.61E+03 -

1.18E+02 4.99E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.85E+03 -

1.26E+02 4.98E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.62E+03 -

1.60E+03 5.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

155

3 -4.69E+02 -

2.52E+02 3.45E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -7.26E+02 -

2.40E+02 3.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.06E+02 -

8.61E+02 3.40E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

161

3 -8.69E+02 7.52E+02 2.42E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.63E+02 7.52E+02 2.44E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -9.25E+02 5.41E+01 2.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

163

3 -1.79E+03 -

1.14E+03 4.27E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.98E+03 -

1.17E+03 4.26E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.76E+03 -

1.95E+03 4.43E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

167

3 -3.28E+02 1.37E+03 2.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.00E+02 1.35E+03 2.60E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.80E+02 8.85E+02 2.46E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

169

3 -3.02E+00 -

2.66E+02 2.81E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -9.54E+01 -

2.26E+02 2.77E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.16E+01 -

1.33E+03 2.93E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

173

3 1.95E+03 5.44E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.79E+03 5.32E+02 2.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.12E+03 -

1.69E+02 2.49E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

179

3 -5.23E+02 -

7.83E+02 1.85E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -7.67E+02 -

7.88E+02 1.83E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.39E+02 -

1.73E+03 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

189

3 -1.94E+02 -

2.65E+02 2.40E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.54E+02 -

2.28E+02 2.44E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 8.10E+01 -

8.27E+02 2.42E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

197

3 -1.94E+03 -

1.31E+03 4.17E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.14E+03 -

1.36E+03 4.15E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.89E+03 -

1.93E+03 4.28E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

203

3 1.52E+03 -

1.04E+03 3.38E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 1.30E+03 -

1.01E+03 3.39E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.53E+03 -

2.17E+03 3.55E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

209

3 -9.97E+02 -

1.24E+03 2.08E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.26E+03 -

1.26E+03 2.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -9.88E+02 -

2.00E+03 2.19E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

230

3 -5.87E+01 -

9.72E+00 2.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.09E+02 -

1.42E+01 2.59E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.58E+01 -

1.65E+02 2.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

332

3 2.96E+00 3.04E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 6.15E+00 2.88E+02 3.64E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00


10 -2.62E+00 -

1.24E+03 3.65E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

350

3 -3.25E+00 5.50E+01 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.77E+00 5.09E+01 3.31E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.21E+00 -

3.40E+02 3.29E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

371

3 6.60E+02 -

4.56E+00 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 3.53E+02 3.63E+01 2.74E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 7.63E+02 -

6.26E+02 2.72E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

504

3 -3.11E+00 1.47E+02 3.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.59E+00 1.51E+02 3.57E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.57E+00 -

4.30E+02 3.56E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

577

3 -5.43E-01 8.30E+00 3.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 4.00E-01 1.04E+01 3.06E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -4.21E+01 -

2.17E+01 3.05E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

579

3 -7.49E+00 8.76E+00 3.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.06E+02 1.92E+00 3.18E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.82E+01 -

9.28E+02 3.10E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

593

3 -3.91E+00 2.57E+00 2.05E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -1.73E+00 2.82E+00 2.07E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 4.50E+00 1.48E+01 2.14E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

594

3 3.61E+00 -

1.95E+02 2.21E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 9.84E+00 -

2.24E+02 2.22E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -1.25E+01 -

7.53E+02 2.43E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

595

3 -6.91E-01 -

1.22E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 5.03E-01 -

1.19E+02 2.84E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 2.76E+01 -

1.19E+03 2.87E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

596

3 8.05E+00 2.79E+00 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -3.40E+02 9.77E+01 2.20E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -5.20E+02 -

1.08E+03 1.93E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

597

3 4.43E+00 6.37E+00 2.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -2.34E+00 -

2.06E+01 2.12E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 1.47E+01 -

4.05E+02 2.11E+04 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

598

3 -3.94E-01 6.17E+00 7.00E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

9 -4.64E+00 1.01E+01 7.01E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

10 -2.37E+00 -

1.24E+02 6.77E+03 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00

In particolare per il taglio si è scelto di considerare, a favore di sicurezza, il massimo taglio agente

lungo una direzione con il massimo taglio agente nella direzione perpendicolare, in accordo con

le analisi dinamiche lineari eseguite; così facendo si sovrastima l’effetto del taglio, in quanto si

attribuisce a ogni palo i valori più gravosi derivanti dall’analisi e non quelli effettivamente agenti.

Per lo sforzo assiale si è scelto il massimo agente su tutti i pali, sempre a favore di sicurezza; in

questo caso andando i pali ad intestarsi nel substrato roccioso non si avranno cedimenti

significativi, ma si è comunque deciso di dare un ordine di grandezza a tale cedimento utilizzando

le formulazioni empiriche classiche valide per terreni sciolti, ottenendo risultati a vantaggio di

sicurezza.



Fz,max = 517,00 + 37,70 kN = 608,70 kN

Fx,max = 28,50 kN

Fy,max = 21,70 kN



Relativamente alle caratteristiche di rigidezza orizzontale del terreno, si considerano valori di

letteratura per il substrato mentre per i terreni coesivi si adottano valori analitici derivanti dalla

formulazione di Davisson (1970) I parametri di rigidezza così ricavati sono riportati in tabella

seguente.

n° strato tipo tipologia kh,pali kh,pali

[kN/m3] [kN/m]

1 Riporto coesivo 5025.00 1005.00

2 Colluvio/Eluvioni coesivo 20937.50 4187.50

3 Substrato incoerente 200000.00 40000.00

Di seguito si riportano i risultati principali del modello, in termini di sollecitazione spostamento

trasversale del palo.

Spostamenti SLE laterali del palo


Come possibile vedere dalle verifiche il valore di spostamento laterale massimo, pari a 4 mm, è

pienamente accettabile.

Per tener conto dell’effetto di gruppo della palificata che porta ad incrementare il valore del

cedimento, si utilizza il grafico seguente; anche se valida a rigore per spaziatura costante tra i pali

pari a 3d, tale soluzione è utile per avere un ordine di grandezza del cedimento della palificata.

Considerando i valori delle tre curve, si ottiene un coefficiente di incremento del cedimento del

palo singolo variabile tra 5 e 7 circa. In entrambi i casi i valori di spostamento massimo sarebbero

pari a circa 2/3 cm, valori del tutto accettabili per la struttura in esame e comunque tali cedimenti

rappresentano un estremo superiore della soluzione in quanto in media la spaziatura tra i pali è

maggiore di 3d e con essa minore è l’interferenza tra pali e, quindi, minore il cedimento atteso.

Per quanto riguarda i cedimenti verticali (trascurando il cedimento elastico del palo), si ottengono

i seguenti risultati (considerando un valore medio della spaziatura tra i pali pari a 5 m)

Qrara Qlim λ wsingolo N s L R Rg wguppo

[kN] [kN] [-] [mm] [-] [m] [m] [-] [-] [mm]

608.70 913.27 100.00 2.67 50.00 4.00 11.50 4.17 0.04 5.62

608.70 1116.33 40.00 5.45 50.00 4.00 11.50 4.17 0.04 11.50

Anche in questo caso, considerando un valore medio dell’interasse tra pali pari a circa 5 m, si

ottiene una distorsione pari a circa 0,002, perfettamente accettabile in funzione della

sovrastruttura, così come accettabile risulta il cedimento differenziale che, nell’ipotesi più

cautelativa, risulta essere pari proprio a circa 10 mm.

8. VERIFICHE STRUTTURALI DEI PALI

Si riportano di seguito le verifiche GEO sui pali di fondazioni, eseguite come descritto nei paragrafi

precedenti.

Le sollecitazioni di calcolo, taglio e momento, derivano dal modello di calcolo di un palo singolo

soggetto a sforzo di taglio, in combinazione SLU, in testa e in cui la presenza del terreno viene

modellato attraverso molle di rigidezza proporzionale alle caratteristiche meccaniche del terreno,

come riportate nei paragrafi precedenti.

In particolare per il taglio si è scelto di considerare, a favore di sicurezza, il massimo taglio agente

lungo una direzione con il massimo taglio agente nella direzione perpendicolare, in accordo con

le analisi dinamiche lineari eseguite; così facendo si sovrastima l’effetto del taglio, in quanto si

attribuisce a ogni palo i valori più gravosi derivanti dall’analisi e non quelli effettivamente agenti.


Fx,max = 112,97 kN

Fy,max = 80,84 kN




I parametri di rigidezza utilizzati e ricavati come sopra sono riportati in tabella seguente.

n° strato tipo tipologia kh,pali kh,pali

[kN/m3] [kN/m]

1 Riporto coesivo 5025.00 1005.00

2 Colluvio/Eluvioni coesivo 20937.50 4187.50

3 Substrato incoerente 200000.00 40000.00

Di seguito si riportano i risultati principali del modello, in termini di sollecitazione tagliante e

flessionale.

Sollecitazioni agenti lungo il palo (taglio e momento)

Infine le verifiche strutturali del palo.

D Armatura longitudinale Armatura spirale Long Trasv CHECK LIMITI ARMATURA

[cm] [-] [cm2] [-] [cmq/m] [cm2] [-] Long Trasv

40 14fi20 43.96 fi8/20" 5.00 3.77 [-] OK OK

Nmedio MRd

(VcaSLU) Med fs(M)

CHECK M

fck fcd σcp αc d α

[kN] [kNm] [kNm] [-] [MPa] [MPa] [MPa] [-] [cm] [°]

289.24 237.40 186.00 1.28 OK 28.00 15.87 2.30 1.15 36.00 72.00


Teta variabile

cotalfa ϴ cotteta fyk fyd VRcd VRsd VRd Ved fs(V) CHECK V

[-] [°] [-] [MPa] [MPa] [kN] [kN] [kN] [kN] [-]

0.32 22.00 2.48 450.00 391.30 925.19 168.81 168.81 115.00 1.47 OK

Verifiche strutturali palo

Come possibile vedere dalle verifiche riportate il palo soddisfa a tutte le verifiche strutturali SLU e

SLV.

9. VERIFICHE STRUTTURALI DEI CORDOLI

Si riportano di seguito le verifiche GEO sui cordoli di fondazioni, eseguite come descritto nei

paragrafi precedenti.

Le sollecitazioni di calcolo derivano dal modello di calcolo della sovrastruttura in cui i cordoli sono

stati modellati come elementi beam mentre i pali sono stati considerati come cerniere sferiche.

Le sollecitazioni derivano dall'inviluppo di carichi statici e sismici, adottando per quest'ultimi un

fattore si struttura unitario, nel rispetto del §7.2.5 di [1].

Di seguito si riportano i risultati principali del modello, in termini di sollecitazione assiale, tagliante e

flessionale in kg e kgcm; la verifica si concentrerà poi nel cordolo maggiormente sollecitato,

trascurando il dimensionamento a torsione (in quanto secondaria).


Sforzo assiale travi di fondazione

Sforzo taglio travi di fondazione

Momento flettente travi di fondazione


Relativamente al momento, per tener conto della presenza del nodo, il momento viene

opportunamente ridotto considerando una zona rigida alle estremità delle travi pari a 25 cm,

ottenendo valori “spuntati” del momento flettente.

Riassumendo, il calcolo sul cordolo maggiormente sollecitato viene eseguita considerando i

seguenti valori delle sollecitazioni.

N,max = 90,47 kN (tazione)

V,max = 240,70 kN

M,appoggio,max = 184,39 kN

M,mezzeria,max = 139,58 kN

Limiti NTC armature

b h Armatura

longitudinale Armatura

trasversale Long Trasv CHECK LIMITI ARMATURA

[cm] [cm] [-] [cm2] [-] [cm2/m] [cm2] [cm2/m] Long Trasv

app 50.00 60.00 4fi18 7.63 fi10/30" 9.46 6.00 [-] OK OK

mez 50.00 60.00 4fi18 10.18 fi10/30" 9.46 6.00 [-] OK OK

CHECK LIMITI ARMATURA

NRd Ned fs(N) CHECK

N MRd

(VcaSLU) Med fs(M)

CHECK M

fck fctm fcd

Long Trasv [kN] [kN] [-] [kNm] [kNm] [-] [MPa] [MPa]

OK OK 398.35 90.5 4.40 OK 193.9 184.39 1.05 OK 25 2.56 14.17

OK OK 398.35 90.5 4.40 OK 140 139.58 1.00 OK 26 2.56 14.17

Teta variabile

σcp αc d α cotalfa ϴ cotteta fyk fyd VRcd VRsd VRd Ved fs(V) CHECK

V

[MPa] [-] [cm] [°] [-] [°] [-] [MPa] [MPa] [kN] [kN] [kN] [kN] [-]

0.30 1.02 56 90 0 22 2.5 450 391.30 1257.2483 466.42 466.42 240.70 1.94 OK

0.30 1.02 0 90 0 22 2.5 450 391.30 1257.2483 466.42 466.42 [-] [-] OK


Verifiche trave fondazione sezione appoggio

Verifiche trave fondazione sezione mezzeria

Come possibile vedere dalle verifiche riportate il palo soddisfa a tutte le verifiche strutturali SLU e

SLV.


10. VERIFICHE STRUTTURALI DEL SOLAIO PREDALLES E MARCIAPIEDI ESTERNI

10.1 Introduzione

Si riportano nel seguito le verifiche strutturali allo SLU del solaio predalles utilizzato come solaio di

calpestio del piano terra. Per tutto quello che concerne le metodologie di calcolo per la resistenza

a flessione del solaio si rimanda a quanto detto per le verifiche strutturali dei pali e dei cordoli in

c.a., mentre per il calcolo della resistenza a taglio si seguono le indicazioni riportate al §4.1.2.1.3.1

di [1] per elementi senza armatura al taglio.

Il solaio in questione è del tipo predalles (come quello riportato in Fig…) di altezza totale pari a 25

cm (4+16+5 cm di soletta di completamento in opera). Di seguito si riportano le armature minime

inferiori e superiori necessarie al soddisfacimento di tutte le verifiche SLU.

Esempio solaio predalles

10.2 Analisi dei carichi e valutazione delle sollecitazioni di progetto

Come prima cosa si esegue l’analisi dei carichi per il solaio in esame, riportando per ciascun solaio

la stratigrafia di progetto.

SOLAIO PREDALLES 4+16+5

Elemento Spessore/Altezza Peso specifico Peso mq

[m] [kg/mc] [kg/mq]

Peso proprio caratteristico degli elementi strutturali

Peso proprio solaio da scheda tecnica tipo (esclusa soletta superiore) - - = 290.00

Soletta armata di completamento 0.050 2500.00 = 125.00

Arrotondamento - - = 5.00

TOT G1k = 420.00

Peso proprio caratteristico degli elementi non strutturali

Impermeabilizzazione - - = 0.00

Massetto impianti 0.100 2000.00 = 200.00

Pannello isolante in polistirene - - = 2.50

Massetto sabbia e cemento 0.060 2000.00 = 20.00

Pavimentazione in gres porcellanato 0.060 2000.00 = 40.00


TOT G2k = 265.00

Carico accidentale caratteristico di esercizio

Cat. C (Ambienti suscettibili di affollamento) TOT Qes,K = 300.00


Sezione tipo solaio

MARCIAPIEDE ESTERNO

Elemento Spessore/Altezza Peso specifico Peso mq [m] [kg/mc] [kg/mq]

Peso proprio caratteristico degli elementi strutturali

Peso proprio marciapiede 0.15 2500.00 = 375.00


TOT G1k = 375.00

Peso proprio caratteristico degli elementi non strutturali

Impermeabilizzazione - - = 0.00

Massicciata 0.150 2000.00 = 300.00 Pavimentazione in ciottoli di fiume - - = 80.00


TOT G2k = 385.00

Carico accidentale caratteristico di esercizio Cat. C (Ambienti suscettibili di affollamento) TOT Qes,K = 300.00

Sezione tipo marciapiede

I carichi come nel seguito ricavati vengono combinati tra loro seguendo la combinazione SLU

descritta al §2.5.3 di [1]. I risultati ottenuti sono dati dall’inviluppo delle combinazioni di carico che

massimizzano i carichi in campata e agli appoggi. In particolare i carichi sono moltiplicati per i

coefficienti parziali di sicurezza massimi e minimi secondo i seguenti schemi di carico:


Schema Marciapiede

sx Prima

campata Seconda campata

Terza campata

Marciapiede dx

I MAX MIN MAX MIN MAX II MIN MAX MIN MAX MIN III MAX MAX MIN MAX MIN IV MIN MAX MAX MIN MAX V MAX MIN MAX MAX MIN

VI MIN MAX MIN MAX MAX

Per la valutazione di tagli e momenti ci si riferisce allo schema di trave a più campate su appoggi

rappresentati dai cordoli di fondazione, ricavando i valori direttamente da un modello di calcolo a

elementi finiti, la cui geometria è di seguito riportata. Tutti i calcoli si riferiscono all’area di influenza

del singolo travetto del solaio predalles, pari a 55 cm.

Modello solaio tipo

Si riportano infine i valori delle sollecitazioni ricavate per i precedenti schemi di calcolo.

SCHEMA I

Sforzo taglio solaio

Momento flettente solaio


SCHEMA II



SCHEMA III



SCHEMA IV



SCHEMA V



SCHEMA VI



10.3 Verifiche SLU

Si riportano infine le verifiche allo SLU taglio e flessione del solaio e del marciapiede. Per le

campate del solaio si faranno riferimento a due sezioni tipo della verifica identificate con

appoggio e campata, mentre per il marciapiede le verifiche saranno limitate alla sola sezione di

attacco con il cordolo.


VERIFICA MARCIAPIEDE

Verifiche strutturali marciapiedi (STR)

Limiti NTC armature

b H d Armatura longitudinale Armatura trasversale Long min Long max Trasv

[cm] [cm] [cm] [-] [cm2] [-] [cmq/m] [cm2] [cm2] [-]

55 15 12 fi12/20 3.11 fi12/20 3.11 0.99 33.00 0.62

CHECK LIMITI ARMATURA

MRd (VcaSLU)

Med fs(M) CHECK M k fck ρl ϒcls V

Long Trasv [kNm] [kNm] [-] [-] [MPa] [-] [-] [kN]

OK OK 14.07 13.80 1.02 OK 2.00 25.00 0.0038 1.50 41.82

νmin Vrdmin Vrd Ved fs(V) CHECK M

[kN] [kN] [kN] [kN] [-]

0.49 40.84 41.82 16.80 2.49 OK

Verifiche sezione marciapiede

VERIFICA SOLAIO

In questo caso si riportano l’area MINIMA di armature necessarie al soddisfacimento delle verifiche

SLU, sia in mezzeria che in campata, comprendenti sia armatura di ripartizione che armatura

aggiuntiva.


b H d Armatura

longitudinale MRd

(VcaSLU) Med fs(M)

CHECK M

[cm] [cm] [cm] [-] [cm2] [kNm] [kNm] [-]

CAMPATA I

Appoggio 55 25 22 [-] 1.60 14.07 13.80 1.02 OK

Campata 55 25 22 [-] 1.00 9.80 8.10 1.21 OK

CAMPATA II

Appoggio 55 25 22 [-] 1.50 13.09 12.30 1.06 OK

Campata 55 25 22 [-] 0.50 5.66 5.00 1.13 OK

CAMPATA III

Appoggio 55 25 22 [-] 1.50 13.09 12.30 1.06 OK

Campata 55 25 22 [-] 1.10 10.54 10.40 1.01 OK

k fck ρl ϒcls V νmin Vrdmin Vrd Ved fs(V) CHECK

M

[-] [MPa] [-] [-] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [-]

1.83 25.00 0.0012 1.50 43.02 0.43 59.40 59.40 16.80 3.54 OK

1.83 26.00 0.0007 2.50 22.36 0.44 60.57 60.57 16.80 3.61 OK

1.83 27.00 0.0011 3.50 18.51 0.45 61.73 61.73 15.00 4.12 OK

1.83 28.00 0.0004 4.50 10.11 0.46 62.86 62.86 15.00 4.19 OK

1.83 29.00 0.0011 5.50 12.07 0.47 63.97 63.97 17.50 3.66 OK

1.83 30.00 0.0008 6.50 9.31 0.47 65.06 65.06 17.50 3.72 OK

Verifiche campata 1 solaio

PROGETTO ESECUTIVO PER LA REALIZZAZIONE DI UN … · orizzontali e nella verifica dei montanti e...

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