Progetto definitivo “Ampliamento ed adeguamento del centro ......Tipologia strutturale: strutture...

CONSORZIO INDUSTRIALE PROV.LE DELL'OGLIASTRA Tortolì (OG)

Progetto definitivo “Ampliamento ed adeguamento del centro consortile per la valorizzazione e lo stoccaggio dei materiali dei rifiuti differenziati” Elaborato A.03.1 RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE ‐ CAPANNONE

SGI INGEGNERIA SRL

Dicembre 2019 n. arch. 56‐2019

Progetto Definitivo Ampliamento ed adeguamento del centro consortile per la valorizzazione e lo stoccaggio dei materiali dei rifiuti differenziati Elab. A.03.1 – Relazione di calcolo delle strutture – Capannone

Committente: CONSORZIO INDUSTRIALE PROV.LE DELL'OGLIASTRA Località: Tortolì (OG) – Dicembre 2019

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SOMMARIO

1. CONTENUTI DELLA RELAZIONE ............................................................................................................ 4

2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE ........................................................................................... 5

2.1 Premessa ................................................................................................................................................... 5

2.2 Descrizione generale dell’opera ............................................................................................................. 5

2.3 Quadro normativo di riferimento adottato ............................................................................................. 6

2.4 Azioni di progetto sulla costruzione ....................................................................................................... 6

2.5 Modello numerico ...................................................................................................................................... 7

2.6 Modellazione delle azioni ........................................................................................................................ 9

2.7 Combinazioni e/o percorsi di carico ....................................................................................................... 9

2.8 Verifiche agli stati limite ultimi ............................................................................................................... 11

2.9 Verifiche agli stati limite di esercizio .................................................................................................... 11

2.10 Relazione sui materiali ........................................................................................................................... 11

3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO .............................................................................................................. 12

4. CARATTERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI ...................................................................................... 14

4.1 Legenda tabella dati materiali ............................................................................................................... 14

5. MODELLAZIONE DELLE SEZIONI ......................................................................................................... 18

5.1 Legenda tabella dati sezioni .................................................................................................................. 18

6. MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI .................................................................................................. 20

6.1 Legenda tabella dati nodi ...................................................................................................................... 20

6.1.1 Tabella dati nodi .................................................................................................................................. 21

7. MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE .......................................................................... 23

7.1 Tabella dati travi ...................................................................................................................................... 23

8. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA: ELEMENTI SOLAIO-PANNELLO .................................... 28

8.1 Legenda tabella dati solai-pannelli ....................................................................................................... 28

9. SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO ....................................................................................... 32

9.1 Legenda tabella casi di carico............................................................................................................... 32

10. DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI .............................................................................................. 38

10.1 Legenda tabella combinazioni di carico .............................................................................................. 38

11. AZIONE SISMICA ................................................................................................................................... 48

11.1 Valutazione dell’azione sismica ............................................................................................................ 48

12. RISULTATI ANALISI SISMICHE .......................................................................................................... 50



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12.1 Legenda tabella analisi sismiche .......................................................................................................... 50

13. RISULTATI NODALI ............................................................................................................................... 63

13.1 Legenda risultati nodali .......................................................................................................................... 63

14. RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE ............................................................................................... 74

14.1 Legenda risultati opere di fondazione .................................................................................................. 74

14.1.1 Plinti 8, 10, 11, 12, 7, 9 (plinto a bicchiere) ..................................................................................... 75

14.1.2 Plinti 16, 1, 15, 2, 22, 25, 3, 4, 5, 6 (plinto a bicchiere) ................................................................. 77

14.1.3 Plinti 21, 13, 14, 17, 18, 19, 20, 23, 24 (plinto a bicchiere) .......................................................... 80

14.1.4 Plinti di ripartizione per travi di collegamento (plinti 100x100) ..................................................... 82

15. RISULTATI ELEMENTI TIPO TRAVE - PILASTRO .......................................................................... 89

15.1 Inviluppo delle azioni – TRAVI .............................................................................................................. 89

15.2 Inviluppo delle azioni – PILASTRI ........................................................................................................ 91

16. VERIFICHE ELEMENTI TRAVE E/O PILASTRO IN C.A. ................................................................ 94

16.1 LEGENDA TABELLA VERIFICHE ELEMENTI TRAVE E/O PILASTRO IN C.A. ......................... 94

17. STATI LIMITE D' ESERCIZIO ............................................................................................................ 100

17.1 LEGENDA TABELLA STATI LIMITE D' ESERCIZIO ...................................................................... 100



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1. CONTENUTI DELLA RELAZIONE

Contenuti della relazione: RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE - Origine e Caratteristiche dei Codici di Calcolo - Affidabilità dei codici utilizzati - Validazione dei codici - Tipo di analisi svolta - Modalità di presentazione dei risultati - Informazioni generali sull’elaborazione - Giudizio motivato di accettabilità dei risultati STAMPA DEI DATI DI INGRESSO - Normative prese a riferimento - Criteri adottati per le misure di sicurezza - Criteri seguiti nella schematizzazione della struttura, dei vincoli e delle sconnessioni - Interazione tra terreno e struttura - Legami costitutivi adottati per la modellazione dei materiali e dei terreni - Schematizzazione delle azioni, condizioni e combinazioni di carico - Metodologie numeriche utilizzate per l’analisi strutturale -Metodologie numeriche utilizzate per la progettazione e la verifica degli elementi strutturali STAMPA DEI RISULTATI



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2. RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

2.1 Premessa

La presente relazione di calcolo strutturale, in conformità al §10.1 del DM 17/01/18, è comprensiva di una descrizione generale dell’opera e dei criteri generali di analisi e verifica. Segue inoltre le indicazioni fornite al §10.2 del DM stesso per quanto concerne analisi e verifiche svolte con l’ausilio di codici di calcolo.

Nella presente parte sono riportati i principali elementi di inquadramento del progetto esecutivo riguardante le strutture, in relazione agli strumenti urbanistici, al progetto architettonico, al progetto delle componenti tecnologiche in generale ed alle prestazioni attese dalla struttura.

2.2 Descrizione generale dell’opera

Descrizione generale dell’opera

Fabbricato ad uso Industriale

Ubicazione

Comune di TORTOLI' (OG) (Regione SARDEGNA)

Località TORTOLI' (OG)

Longitudine 9.665, Latitudine 39.927

Numero di piani Struttura prefabbricata monopiano

Tipo di fondazione Plinti superficiali

Principali caratteristiche della struttura

Struttura regolare in pianta Si

Struttura regolare in altezza Si

Classe di duttilità Bassa

Travi: ricalate o in spessore Travi prefabbricate di banchina a doppio T

Pilastri Pilastri prefabbricati 50x50

Pilastri in falso Non presenti

Tipo di fondazione Plinti superficiali

Condizioni per cui è necessario considerare

la componente verticale del sisma E’ stata considerata la componente verticale del sisma

Parametri della struttura

Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni]

II 50.0 1.0 50.0



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Fattore di struttura/comportamento

Calcolo dei fattori di comportamento secondo il D.M. 17/01/2018 La costruzione, nuova, è caratterizzata da regolarità sia in pianta sia in altezza ed è progettata in classe di duttilità media (CD"B"). Parametri fattore in direzione x e y Sistema costruttivo: prefabbricato Tipologia strutturale: strutture con pilastri incastrati e orizzontamenti incernierati Valore base fattore q0 = 2.500 Fattore di regolarità KR = 1.0 Fattore dissipativo qD = q0 • KR = 2.500 Fattori di comportamento utilizzati Dissipativi q SLU x 2.500 q SLU y 2.500 q SLU z 1.500

2.3 Quadro normativo di riferimento adottato

Le norme ed i documenti assunti quale riferimento per la progettazione strutturale vengono indicati di seguito. Nel capitolo “normativa di riferimento” è comunque presente l’elenco completo delle normative disponibili.

Progetto-verifica degli elementi

Progetto cemento armato D.M. 17-01-2018

Progetto acciaio D.M. 17-01-2018

Progetto legno D.M. 17-01-2018

Progetto muratura D.M. 17-01-2018

Azione sismica

Norma applicata per l’azione sismica D.M. 17-01-2018

2.4 Azioni di progetto sulla costruzione

Nei capitoli “modellazione delle azioni” e “schematizzazione dei casi di carico” sono indicate le azioni sulla costruzioni.

Nel prosieguo si indicano tipo di analisi strutturale condotta (statico, dinamico, lineare o non lineare) e il metodo adottato per la risoluzione del problema strutturale nonché le metodologie seguite per la verifica o per il progetto-verifica delle sezioni. Si riportano le combinazioni di carico adottate e, nel caso di calcoli non lineari, i percorsi di carico seguiti; le configurazioni studiate per la struttura in esame sono risultate effettivamente esaustive per la progettazione-verifica.



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La verifica della sicurezza degli elementi strutturali avviene con i metodi della scienza delle costruzioni. L’analisi strutturale è condotta con il metodo degli spostamenti per la valutazione dello stato tensodeformativo indotto da carichi statici. L’analisi strutturale è condotta con il metodo dell’analisi modale e dello spettro di risposta in termini di accelerazione per la valutazione dello stato tensodeformativo indotto da carichi dinamici (tra cui quelli di tipo sismico).

L’analisi strutturale viene effettuata con il metodo degli elementi finiti. Il metodo sopraindicato si basa sulla schematizzazione della struttura in elementi connessi solo in corrispondenza di un numero prefissato di punti denominati nodi. I nodi sono definiti dalle tre coordinate cartesiane in un sistema di riferimento globale. Le incognite del problema (nell’ambito del metodo degli spostamenti) sono le componenti di spostamento dei nodi riferite al sistema di riferimento globale (traslazioni secondo X, Y, Z, rotazioni attorno X, Y, Z). La soluzione del problema si ottiene con un sistema di equazioni algebriche lineari i cui termini noti sono costituiti dai carichi agenti sulla struttura opportunamente concentrati ai nodi:

K * u = F dove K = matrice di rigidezza

u = vettore spostamenti nodali

F = vettore forze nodali

Dagli spostamenti ottenuti con la risoluzione del sistema vengono quindi dedotte le sollecitazioni e/o le tensioni di ogni elemento, riferite generalmente ad una terna locale all’elemento stesso. Il sistema di riferimento utilizzato è costituito da una terna cartesiana destrorsa XYZ. Si assume l’asse Z verticale ed orientato verso l'alto. Gli elementi utilizzati per la modellazione dello schema statico della struttura sono i seguenti:

Elemento tipo TRUSS (biella-D2)

Elemento tipo BEAM (trave-D2)

Elemento tipo MEMBRANE (membrana-D3)

Elemento tipo PLATE (piastra-guscio-D3)

Elemento tipo BOUNDARY (molla)

Elemento tipo STIFFNESS (matrice di rigidezza)

Elemento tipo BRICK (elemento solido)

Elemento tipo SOLAIO (macro elemento composto da più membrane)

2.5 Modello numerico

In questa parte viene descritto il modello numerico utilizzato (o i modelli numerici utilizzati) per l’analisi della struttura. La presentazione delle informazioni deve essere, coerentemente con le prescrizioni del paragrafo 10.2 e relativi sottoparagrafi delle NTC-18, tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità



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Tipo di analisi strutturale

Carichi verticali SI

Statica non lineare NO

Sismica statica lineare NO

Sismica dinamica lineare SI

Sismica statica non lineare (prop. masse) NO

Sismica statica non lineare (prop. modo) NO

Sismica statica non lineare (triangolare) NO

Non linearità geometriche (fattore P delta) SI

Di seguito si indicano l’origine e le caratteristiche dei codici di calcolo utilizzati riportando titolo, produttore e distributore, versione, estremi della licenza d’uso:

Informazioni sul codice di calcolo

Titolo: PRO_SAP PROfessional Structural Analysis Program

Produttore-Distributore:

2S.I. Software e Servizi per l’Ingegneria s.r.l., Ferrara

Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l’affidabilità e soprattutto l’idoneità al caso specifico. La documentazione, fornita dal produttore e distributore del software, contiene una esauriente descrizione delle basi teoriche e degli algoritmi impiegati, l’individuazione dei campi d’impiego, nonché casi prova interamente risolti e commentati, corredati dei file di input necessari a riprodurre l’elaborazione:

Affidabilità dei codici utilizzati

2S.I. ha verificato l’affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi prova in cui i risultati dell’analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.

E’ possibile reperire la documentazione contenente alcuni dei più significativi casi trattati al seguente link: https://www.2si.it/it/prodotti/affidabilita/

Modellazione della geometria e proprietà meccaniche: nodi 53 elementi D2 (per aste, travi, pilastri…) 73 elementi D3 (per pareti, platee, gusci…) 0 elementi solaio 22 elementi solidi 0 Dimensione del modello strutturale [cm]: X min = 0.00



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Xmax = 5400.00 Ymin = 0.00 Ymax = 4200.00 Zmin = 0.00 Zmax = 800.00 Strutture verticali: Elementi di tipo asta NO Pilastri SI Pareti NO Setti (a comportamento membranale) NO Strutture non verticali: Elementi di tipo asta NO Travi SI Gusci NO Membrane NO Orizzontamenti: Solai con la proprietà piano rigido NO Solai senza la proprietà piano rigido SI Tipo di vincoli: Nodi vincolati rigidamente NO Nodi vincolati elasticamente NO Nodi con isolatori sismici NO Fondazioni puntuali (plinti/plinti su palo) SI Fondazioni di tipo trave NO Fondazioni di tipo platea NO Fondazioni con elementi solidi NO

2.6 Modellazione delle azioni

Si veda il capitolo “Schematizzazione dei casi di carico” per le informazioni necessarie alla comprensione ed alla ricostruzione delle azioni applicate al modello numerico

2.7 Combinazioni e/o percorsi di carico

Si veda il capitolo “Definizione delle combinazioni” in cui sono indicate le combinazioni di carico adottate e, nel caso di calcoli non lineari, i percorsi di carico seguiti.

Combinazioni dei casi di carico

APPROCCIO PROGETTUALE Approccio 2

Tensioni ammissibili NO

SLU SI

SLV (SLU con sisma) SI

SLC NO

SLD SI

SLO NO

SLU GEO A2 (per approccio 1) NO



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Combinazioni dei casi di carico

SLU EQU NO

Combinazione caratteristica (rara) SI

Combinazione frequente SI

Combinazione quasi permanente (SLE) SI

SLA (accidentale quale incendio) NO

Principali risultati

I risultati devono costituire una sintesi completa ed efficace, presentata in modo da riassumere il comportamento della struttura, per ogni tipo di analisi svolta. Nella presente relazione di calcolo sono riportati i seguenti risultati che il progettista ritiene di interesse per la descrizione e la comprensione del/i modello/i e del comportamento della struttura: per l’analisi modale:

periodi dei modi di vibrare della struttura masse eccitate dai singoli modi massa eccitata totale

deformate e sollecitazioni: spostamenti e rotazioni dei singoli nodi della struttura reazioni vincolari (nel caso siano presenti nodi vincolati rigidamente) pressioni sul terreno (nel caso siano presenti elementi di fondazione) sollecitazioni sugli elementi d2 nelle combinazioni di calcolo più significative tensioni sugli elementi d3 nelle combinazioni di calcolo più significative sollecitazioni sui macroelementi da elementi d3 nelle combinazioni di calcolo più significative

La presente relazione, oltre ad illustrare in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare, riporta una serie di immagini: per i dati in ingresso:

modello solido della struttura numerazione di nodi e ed elementi configurazioni di carico statiche configurazioni di carico sismiche con baricentri delle masse e eccentricità

per le combinazioni più significative (statisticamente più gravose per la struttura):

configurazioni deformate diagrammi e inviluppi delle azioni interne mappe delle tensioni reazioni vincolari mappe delle pressioni sul terreno

per il progetto-verifica degli elementi:

diagrammi di armatura percentuali di sfruttamento mappe delle verifiche più significative per i vari stati limite



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Informazioni generali sull’elaborazione e giudizio motivato di accettabilità dei risultati.

Il programma prevede una serie di controlli automatici (check) che consentono l’individuazione di errori di modellazione. Al termine dell’analisi un controllo automatico identifica la presenza di spostamenti o rotazioni abnormi. Si può pertanto asserire che l’elaborazione sia corretta e completa. I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli che ne comprovano l’attendibilità. Tale valutazione ha compreso il confronto con i risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali e adottati, anche in fase di primo proporzionamento della struttura. Inoltre, sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. Si allega al termine della presente relazione elenco sintetico dei controlli svolti (verifiche di equilibrio tra reazioni vincolari e carichi applicati, comparazioni tra i risultati delle analisi e quelli di valutazioni semplificate, etc.).

2.8 Verifiche agli stati limite ultimi

Nel capitolo relativo alla progettazione degli elementi strutturali agli SLU vengono indicate, con riferimento alla normativa adottata, le modalità ed i criteri seguiti per valutare la sicurezza della struttura nei confronti delle possibili situazioni di crisi ed i risultati delle valutazioni svolte. In via generale, oltre alle verifiche di resistenza e di spostamento, devono essere prese in considerazione verifiche nei confronti dei fenomeni di instabilità, locale e globale, di fatica, di duttilità, di degrado.

2.9 Verifiche agli stati limite di esercizio

Nel capitolo relativo alla progettazione degli elementi strutturali agli SLU vengono indicate, con riferimento alla normativa adottata, le modalità seguite per valutare l’affidabilità della struttura nei confronti delle possibili situazioni di perdita di funzionalità (per eccessive deformazioni, fessurazioni, vibrazioni, etc.) ed i risultati delle valutazioni svolte.

2.10 Relazione sui materiali

Il capitolo Materiali riportata informazioni esaustive relative all’elenco dei materiali impiegati e loro modalità di posa in opera e ai valori di calcolo.



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3. NORMATIVA DI RIFERIMENTO

1. D.Min. Infrastrutture Min. Interni e Prot. Civile 17 Gennaio 2018 e allegate "Norme tecniche per

le costruzioni". 2. Circolare 21/01/19, n. 7 C.S.LL.PP “Istruzioni per l’applicazione dell’aggiornamento delle Norme

Tecniche delle Costruzioni di cui al decreto ministeriale 17 gennaio 2018”

01_INT_SPETTRI_ELASTICI_O

01_INT_SPETTRI_ELASTICI_V



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01_INT_VISTA_SOLIDA_001



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4. CARATTERISTICHE MATERIALI UTILIZZATI

4.1 Legenda tabella dati materiali

Il programma consente l’uso di materiali diversi. Sono previsti i seguenti tipi di materiale:

1 materiale tipo cemento armato 2 materiale tipo acciaio 3 materiale tipo muratura 4 materiale tipo legno 5 materiale tipo generico

I materiali utilizzati nella modellazione sono individuati da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni materiale vengono riportati in tabella i seguenti dati:

Young modulo di elasticità normale E Poisson coefficiente di contrazione trasversale ni G modulo di elasticità tangenziale Gamma peso specifico Alfa coefficiente di dilatazione termica Fattore di confidenza FC m

Fattore di confidenza specifico per materiale; (è riportato solo se diverso da quello globale della struttura)

Fattore di confidenza FC a

Fattore di confidenza specifico per l’armatura (è riportato solo se diverso da quello globale della struttura)

Elasto-plastico Materiale elastico perfettamente plastico per aste non lineari

Massima compressione Massima tensione di compressione per aste non lineari

Massima trazione Massima tensione di trazione per aste non lineari Fattore attrito Coefficinete di attrito per aste non lineari Rapporto HRDb Rapporto di hardening a flessione Rapporto HRDv Rapporto di hardening a taglio

I dati soprariportati vengono utilizzati per la modellazione dello schema statico e per la determinazione dei carichi inerziali e termici. In relazione al tipo di materiale vengono riportati inoltre:



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1 cemento armato

Resistenza Rc resistenza a compressione cubica Resistenza fctm resistenza media a trazione semplice Coefficiente ksb Coefficiente di riduzione della resistenza a compressione da utilizzare

nello stress block 2 acciaio Tensione ft Valore della tensione di rottura

Tensione fy Valore della tensione di snervamento

Resistenza fd Resistenza di calcolo per SL CNR-UNI 10011

Resistenza fd (>40) Resistenza di calcolo per SL CNR-UNI 10011 per spessori > 40mm

Tensione ammissibile Tensione ammissibile CNR-UNI 10011

Tensione ammissibile (>40)

Tensione ammissibile CNR-UNI 10011 per spessori > 40mm

3 muratura

Muratura consolidata Muratura per la quale si prevedono interventi di rinforzo"

Incremento resistenza Incremento conseguito in termini di resistenza

Incremento rigidezza Incremento conseguito in termini di rigidezza

Resistenza f Valore della resistenza a compressione

Resistenza fv0 Valore della resistenza a taglio in assenza di tensioni normali

Resistenza fh Valore della resistenza a compressione orizzontale

Resistenza fb Valore della resistenza a compressione dei blocchi

Resistenza fbh Valore della resistenza a compressione dei blocchi in direzione orizzontale

Resistenza fv0h Valore della resistenza a taglio in assenza di tensioni normali per le travi

Resistenza ft Valore della resistenza a trazione per fessurazione diagonale

Resistenza fvlim Valore della massima resistenza a taglio

Resistenza fbt Valore della resistenza a trazione dei blocchi

Coefficiente mu Coefficiente d'attrito utilizzato per la resistenza a taglio (tipicamente 0.4)

Coefficiente fi Coefficiente d'ingranamento utilizzato per la resistenza a taglio

Coefficiente ksb Coefficiente di riduzione della resistenza a compressione da utilizzare nello stress block

4 legno



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E0,05 Modulo di elasticità corrispondente ad un frattile del 5%

Resistenza fc0 Valore della resistenza a compressione parallela

Resistenza ft0 Valore della resistenza a trazione parallela

Resistenza fm Valore della resistenza a flessione

Resistenza fv Valore della resistenza a taglio

Resist. ft0k Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per trazione Resist. fmk Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per flessione Resist. fvk Resistenza caratteristica (tensione amm. per REGLES) per taglio Modulo E0,05 Modulo elastico parallelo caratteristico Lamellare lamellare o massiccio

Vengono inoltre riportate le tabelle contenenti il riassunto delle informazioni assegnate nei criteri di progetto in uso.



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Id Tipo / Note V. caratt. V. medio Young Poisson G Gamma Alfa Altri daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm3 1 Calcestruzzo Classe C25/30 -

FONDAZIONE 3.145e+05 0.20 1.310e+05 2.50e-03 1.00e-05

Resistenza Rc 300.0 Resistenza fctm 25.6 Rapporto Rfessurata 1.00 Coefficiente ksb 0.85 Rapporto HRDb 1.00e-05 Rapporto HRDv 1.00e-05 7 Calcestruzzo Classe C40/50 -

ELEVAZIONE 3.550e+05 0.20 1.479e+05 2.50e-03 1.00e-05

Resistenza Rc 500.0 Resistenza fctm 36.0 Rapporto Rfessurata 1.00 Coefficiente ksb 0.85 Rapporto HRDb 1.00e-05 Rapporto HRDv 1.00e-05

11_MOD_MATERIALI_D2



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5. MODELLAZIONE DELLE SEZIONI

5.1 Legenda tabella dati sezioni

Il programma consente l’uso di sezioni diverse. Sono previsti i seguenti tipi di sezione:

1. sezione di tipo generico 2. profilati semplici 3. profilati accoppiati e speciali

Le sezioni utilizzate nella modellazione sono individuate da una sigla identificativa ed un codice numerico (gli elementi strutturali richiamano quest’ultimo nella propria descrizione). Per ogni sezione vengono riportati in tabella i seguenti dati: Area area della sezione A V2 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 2) A V3 area della sezione/fattore di taglio (per il taglio in direzione 3) Jt fattore torsionale di rigidezza J2-2 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 2 J3-3 momento d'inerzia della sezione riferito all’asse 3 W2-2 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 2 W3-3 modulo di resistenza della sezione riferito all’asse 3 Wp2-2 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 2 Wp3-3 modulo di resistenza plastico della sezione riferito all’asse 3

I dati sopra riportati vengono utilizzati per la determinazione dei carichi inerziali e per la definizione delle rigidezze degli elementi strutturali; qualora il valore di Area V2 (e/o Area V3) sia nullo la deformabilità per taglio V2 (e/o V3) è trascurata. La valutazione delle caratteristiche inerziali delle sezioni è condotta nel riferimento 2-3 dell’elemento. Per quanto concerne i profilati semplici ed accoppiati l’asse 2 del riferimento coincide con l’asse x riportato nei più diffusi profilatari. Per quanto concerne le sezioni di tipo generico (tipo 1.): i valori dimensionali con prefisso B sono riferiti all’asse 2 i valori dimensionali con prefisso H sono riferiti all’asse 3 Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3 cm2 cm2 cm2 cm4 cm4 cm4 cm3 cm3 cm3 cm3 1 Rettangolare: b=50 h=50

2500.00 2083.33 2083.33 8.785e+05 5.208e+05 5.208e+05 2.083e+04 2.083e+04 3.125e+04 3.125e+04

2 Doppio T: bi=50 ba=15 bs=50 ht=100 hi=15 hs=15

2550.00 0.0 0.0 1.931e+05 3.322e+05 3.166e+06 1.329e+04 6.333e+04 2.269e+04 8.212e+04



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Id Tipo Area A V2 A V3 Jt J 2-2 J 3-3 W 2-2 W 3-3 Wp 2-2 Wp 3-3

3 Tr collegamento

1600.00 1333.33 1333.33 3.599e+05 2.133e+05 2.133e+05 1.067e+04 1.067e+04 1.600e+04 1.600e+04

13_MOD_SEZIONI



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6. MODELLAZIONE STRUTTURA: NODI

6.1 Legenda tabella dati nodi

Il programma utilizza per la modellazione nodi strutturali. Ogni nodo è individuato dalle coordinate cartesiane nel sistema di riferimento globale (X Y Z). Ad ogni nodo è eventualmente associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale, ed un set di sei molle (tre per le traslazioni, tre per le rotazioni). Le tabelle sotto riportate riflettono le succitate possibilità. In particolare per ogni nodo viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z

Per i nodi ai quali sia associato un codice di vincolamento rigido, un codice di fondazione speciale o un set di molle viene indicato in tabella: Nodo numero del nodo. X valore della coordinata X Y valore della coordinata Y Z valore della coordinata Z Note eventuale codice di vincolo (es. v=110010 sei valori relativi ai sei gradi di libertà previsti per il

nodo TxTyTzRxRyRz, il valore 1 indica che lo spostamento o rotazione relativo è impedito, il valore 0 indica che lo spostamento o rotazione relativo è libero).

Note (FS = 1, 2,…) eventuale codice del tipo di fondazione speciale (1, 2,… fanno riferimento alle tipologie: plinto, palo, plinto su pali,…) che è collegato al nodo. (ISO = “id SIGLA”) indice e sigla identificativa dell’eventuale isolatore sismico assegnato al nodo

Rig. TX valore della rigidezza dei vincoli elastici eventualmente applicati al nodo, nello specifico TX (idem per TY, TZ, RX, RY, RZ).

Per strutture sismicamente isolate viene inoltre inserita la tabella delle caratteristiche per gli isolatori utilizzati; le caratteristiche sono indicate in conformità al cap. 7.10 del D.M. 17/01/18.



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6.1.1 Tabella dati nodi

Nodo X Y Z Nodo X Y Z Nodo X Y Z cm cm cm cm cm cm cm cm cm 18 0.0 0.0 800.0 19 1350.0 0.0 800.0 20 2700.0 0.0 800.021 4050.0 0.0 800.0 22 5400.0 0.0 800.0 23 5400.0 1500.0 800.024 4050.0 1500.0 800.0 25 2700.0 1500.0 800.0 26 1350.0 1500.0 800.027 0.0 1500.0 800.0 28 0.0 3900.0 800.0 29 1350.0 3900.0 800.030 2700.0 3900.0 800.0 31 3450.0 3900.0 800.0 32 3450.0 4200.0 800.033 4050.0 4200.0 800.0 34 5400.0 4200.0 800.0

Nodo X Y Z Note Rig. TX Rig. TY Rig. TZ Rig. RX Rig. RY Rig. RZ cm cm cm daN/cm daN/cm daN/cm daN cm/rad daN cm/rad daN cm/rad1 0.0 0.0 0.0 FS=1 2 1350.0 0.0 0.0 FS=1 3 2700.0 0.0 0.0 FS=1 4 4050.0 0.0 0.0 FS=1 5 5400.0 0.0 0.0 FS=1 6 0.0 1500.0 0.0 FS=2 7 1350.0 1500.0 0.0 FS=2 8 2700.0 1500.0 0.0 FS=2 9 4050.0 1500.0 0.0 FS=2 10 5400.0 1500.0 0.0 FS=2 11 0.0 3900.0 0.0 FS=1 12 1350.0 3900.0 0.0 FS=2 13 2700.0 3900.0 0.0 FS=1 14 3450.0 3900.0 0.0 FS=3 15 3450.0 4200.0 0.0 FS=3 16 4050.0 4200.0 0.0 FS=2 17 5400.0 4200.0 0.0 FS=1 35 2700.0 2300.0 0.0 FS=4 36 2700.0 3100.0 0.0 FS=4 37 1350.0 2300.0 0.0 FS=4 38 1350.0 3100.0 0.0 FS=4 39 4050.0 2400.0 0.0 FS=4 40 4050.0 3300.0 0.0 FS=4 41 2700.0 750.0 0.0 FS=4 42 4050.0 750.0 0.0 FS=4 43 1350.0 750.0 0.0 FS=4 44 675.0 1500.0 0.0 FS=4 45 2025.0 1500.0 0.0 FS=4 46 3375.0 1500.0 0.0 FS=4 47 4725.0 1500.0 0.0 FS=4 48 5400.0 2400.0 0.0 FS=4 49 5400.0 3300.0 0.0 FS=4 50 0.0 2300.0 0.0 FS=4 51 0.0 3100.0 0.0 FS=4 52 0.0 750.0 0.0 FS=4 53 5400.0 750.0 0.0 FS=4



22

14_MOD_NUMERAZIONE_NODI



23

7. MODELLAZIONE STRUTTURA: ELEMENTI TRAVE

7.1 Tabella dati travi

Il programma utilizza per la modellazione elementi a due nodi denominati in generale travi. Ogni elemento trave è individuato dal nodo iniziale e dal nodo finale. Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione.

1

2

3X

Y

Z

orientamento elementi 2D non verticali

X

Y

Z

1

2

3orientamento elementi 2D verticali

In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella:

Elem. numero dell’elemento Note codice di comportamento: trave, trave di fondazione, pilastro, asta, asta tesa,

asta compressa, Nodo I (J) numero del nodo iniziale (finale) Mat. codice del materiale assegnato all’elemento Sez. codice della sezione assegnata all’elemento Rotaz. valore della rotazione dell’elemento, attorno al proprio asse, nel caso in cui

l’orientamento di default non sia adottabile; l’orientamento di default prevede per gli elementi non verticali l’asse 2 contenuto nel piano verticale e l’asse 3 orizzontale, per gli elementi verticali l’asse 2 diretto secondo X negativo e l’asse 3 diretto secondo Y negativo

Svincolo I (J) codici di svincolo per le azioni interne; i primi sei codici si riferiscono al nodo iniziale, i restanti sei al nodo finale (il valore 1 indica che la relativa azione interna non è attiva)

Wink V costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione della trave su suolo elastico

Wink O costante di sottofondo (coefficiente di Winkler) per la modellazione del suolo elastico orizzontale



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Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O gradi daN/cm3 daN/cm31 Pilas. 1 18 7 1 000100 2 Pilas. 2 19 7 1 000100 3 Pilas. 3 20 7 1 000100 4 Pilas. 4 21 7 1 000100 5 Pilas. 5 22 7 1 000100 6 Pilas. 10 23 7 1 000100 7 Pilas. 9 24 7 1 000100 8 Pilas. 8 25 7 1 000100 9 Pilas. 7 26 7 1 000100 10 Pilas. 6 27 7 1 000100 11 Pilas. 11 28 7 1 000100 12 Pilas. 12 29 7 1 000100 13 Pilas. 13 30 7 1 000100 14 Pilas. 14 31 7 1 000100 15 Pilas. 15 32 7 1 000100 16 Pilas. 16 33 7 1 000100 17 Pilas. 17 34 7 1 000100 18 Trave 18 19 7 2 000001 000001 19 Trave 19 20 7 2 000001 000001 20 Trave 20 21 7 2 000001 000001 21 Trave 21 22 7 2 000001 000001 22 Trave 27 26 7 2 000001 000001 23 Trave 26 25 7 2 000001 000001 24 Trave 25 24 7 2 000001 000001 25 Trave 24 23 7 2 000001 000001 26 Trave 28 29 7 2 000001 000001 27 Trave 29 30 7 2 000001 000001 28 Trave 30 31 7 2 000001 000001 29 Trave 32 33 7 2 000001 000001 30 Trave 33 34 7 2 000001 000001 31 Trave 1 2 1 3 32 Trave 1 52 1 3 33 Trave 11 12 1 3 34 Trave 14 15 1 3 35 Trave 15 16 1 3 36 Trave 5 53 1 3 37 Trave 6 44 1 3 38 Trave 8 35 1 3 39 Trave 3 41 1 3 40 Trave 9 39 1 3 41 Trave 4 42 1 3 42 Trave 7 37 1 3 43 Trave 2 43 1 3 44 Trave 2 3 1 3 45 Trave 6 50 1 3 46 Trave 12 13 1 3 47 Trave 16 17 1 3 48 Trave 10 48 1 3 49 Trave 7 45 1 3 50 Trave 3 4 1 3 51 Trave 13 14 1 3 52 Trave 8 46 1 3 53 Trave 4 5 1 3 54 Trave 9 47 1 3 55 Trave 35 36 1 3 56 Trave 36 13 1 3 57 Trave 37 38 1 3 58 Trave 38 12 1 3 59 Trave 39 40 1 3 60 Trave 40 16 1 3 61 Trave 41 8 1 3 62 Trave 42 9 1 3 63 Trave 43 7 1 3 64 Trave 44 7 1 3 65 Trave 45 8 1 3 66 Trave 46 9 1 3 67 Trave 47 10 1 3 68 Trave 48 49 1 3



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Elem. Note Nodo I Nodo J Mat. Sez. Rotaz. Svincolo I Svincolo J Wink V Wink O 69 Trave 49 17 1 3 70 Trave 50 51 1 3 71 Trave 51 11 1 3 72 Trave 52 6 1 3 73 Trave 53 10 1 3

15_MOD_NUMERAZIONE_D2



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15_MOD_NUMERAZIONE_D2_PILASTRATE



27

15_MOD_NUMERAZIONE_D2_TRAVATE



28

8. MODELLAZIONE DELLA STRUTTURA: ELEMENTI SOLAIO-PANNELLO

8.1 Legenda tabella dati solai-pannelli

Il programma utilizza per la modellazione elementi a tre o più nodi denominati in generale solaio o pannello. Ogni elemento solaio-pannello è individuato da una poligonale di nodi 1,2, ..., N. L’elemento solaio è utilizzato in primo luogo per la modellazione dei carichi agenti sugli elementi strutturali. In secondo luogo può essere utilizzato per la corretta ripartizione delle forze orizzontali agenti nel proprio piano. L’elemento balcone è derivato dall’elemento solaio. I carichi agenti sugli elementi solaio, raccolti in un archivio, sono direttamente assegnati agli elementi utilizzando le informazioni raccolte nell’ archivio (es. i coefficienti combinatori). La tabella seguente riporta i dati utilizzati per la definizione dei carichi e delle masse. L’elemento pannello è utilizzato solo per l’applicazione dei carichi, quali pesi delle tamponature o spinte dovute al vento o terre. In questo caso i carichi sono applicati in analogia agli altri elementi strutturali (si veda il cap. SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO). Id.Arch. Identificativo dell’archivio Tipo Tipo di carico Variab. Carico variabile generico Var. rid. Carico variabile generico con riduzione in funzione dell’area (c.5.5. …) Neve Carico di neve G1k carico permanente (comprensivo del peso proprio) G2k carico permanente non strutturale e non compiutamente definito Qk carico variabile Fatt. A fattore di riduzione del carico variabile (0.5 o 0.75) per tipo “Var.rid.” S sis. fattore di riduzione del carico variabile per la definizione delle masse sismiche per D.M.

96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") Psi 0 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per valore raro Psi 1 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per valore

frequente Psi 2 Coefficiente combinatorio dei valori caratteristici delle azioni variabili: per valore quasi

permanente Psi S 2 Coefficiente di combinazione che fornisce il valore quasi-permanente dell’azione

variabile: per la definizione delle masse sismiche Fatt. Fi Coefficiente di correlazione dei carichi per edifici

Ogni elemento è caratterizzato da un insieme di proprietà riportate in tabella che ne completano la modellazione. In particolare per ogni elemento viene indicato in tabella: Elem numero dell’elemento Tipo codice di comportamento S elemento utilizzato solo per scarico C elemento utilizzato per scarico e per modellazione piano rigido P elemento utilizzato come pannello M scarico monodirezionale B scarico bidirezionale



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Id.Arch. Identificativo dell’archivio Mat codice del materiale assegnato all'elemento Spessore spessore dell’elemento (costante) Orditura angolo (rispetto all’asse X) della direzione dei travetti principali Gk carico permanente solaio (comprensivo del peso proprio) Qk carico variabile solaio Nodi numero dei nodi che definiscono l'elemento (5 per riga)

Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione dei solai con le tensioni ammissibili vengono riportate le massime tensioni nell'elemento (massima compressione nel calcestruzzo, massima tensione nell'acciaio, massima tensione tangenziale); nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con il metodo degli stati limite vengono riportati il rapporto x/d e le verifiche per sollecitazioni proporzionali nonché le verifiche in esercizio. In particolare i simboli utilizzati in tabella assumono il seguente significato: Elem. numero identificativo dell’elemento Stato Codici di verifica relativi alle tensioni normali e alle tensioni tangenziali Note Viene riportato il codice relativo alla sezione(s) e relativo al materiale(m); Pos. Ascissa del punto di verifica F ist, F infi Frecce instantanee e a tempo infinito Momento Momento flettente Taglio Sollecitazione di taglio Af inf. Area di armatura longitudinale posta all’intradosso della trave Af sup. Area di armatura longitudinale posta all’estradosso della trave AfV Area dell’armatura atta ad assorbire le azioni di taglio Beff Base della sezione di cls per l’assorbimento del taglio simboli utilizzati con il metodo delle tensioni ammissibili: sc max Massima tensione di compressione del calcestruzzo sf max Massima tensione nell’acciaio tau max Massima tensione tangenziale nel cls simboli utilizzati con il metodo degli stati limite: x/d rapporto tra posizione dell’asse neutro e altezza utile alla rottura della sezione

(per sola flessione) verif. rapporto Sd/Su con sollecitazioni ultime proporzionali:

valore minore o uguale a 1 per verifica positiva Verif.V rapporto Sd/Su con sollecitazioni taglianti proporzionali

valore minore o uguale a 1 per verifica positiva rRfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni

rare [normalizzato a 1] rFfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni

frequenti [normalizzato a 1] rPfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni

quasi permanenti [normalizzato a 1] rRfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni frequenti

[normalizzato a 1] rFyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni rare

[normalizzato a 1]



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rPfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

wR apertura caratteristica delle fessure in combinazioni rare [mm] wF apertura caratteristica delle fessure in combinazioni frequenti [mm] wP apertura caratteristica delle fessure in combinazioni quasi permanenti [mm]

I carichi applicati ai solai tengono conto delle seguenti ipotesi:

Peso dei tegoli 780 daN/ml

L tot tegoli 367.5 m

Peso totale permanente tegoli 286650 daN

Peso totale permanente/mq 286650/2212.4mq = 129.5 ~ 130 daN/mq

Carichi permanenti non compiutamente definiti 95 daN/mq

Carico variabile (neve) 48 daN/mq

ID Arch. Tipo G1k G2k Qk Psi 0 Psi 1 Psi 2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 Neve 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 0.50 0.20 0.0

Elem. Tipo ID Arch. Mat. Spessore Orditura G1k G2k Qk Nodo 1/6.. Nodo 2/7.. Nodo 3/8.. Nodo.. Nodo.. daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 32 33 41 40 2 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 33 34 42 41 3 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 34 35 43 42 4 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 43 35 36 48 5 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 36 37 47 48 6 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 32 26 27 33 7 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 33 27 28 34 8 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 34 28 29 35 9 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 35 29 30 36 10 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 36 30 31 37 11 SM 1 m=1 4.0 90.0 1.30e-02 9.50e-03 4.80e-03 48 47 46 45 44 43 12 PM m=1 4.0 90.0 41 39 14 53 20 13 PM m=1 4.0 90.0 39 33 8 52 14 14 PM m=1 4.0 90.0 33 34 9 59 8 15 PM m=1 4.0 90.0 34 35 10 61 9 16 PM m=1 4.0 90.0 35 36 11 62 10 17 PM m=1 4.0 90.0 49 36 11 54 17 18 PM m=1 4.0 90.0 49 50 18 17 19 PM m=1 4.0 90.0 18 24 47 50 20 PM m=1 4.0 90.0 48 47 24 23 21 PM m=1 4.0 90.0 43 48 23 51 22 22 PM m=1 4.0 90.0 44 45 15 25 23 PM m=1 4.0 90.0 45 46 16 15 24 PM m=1 4.0 90.0 24 16 46 47 25 PM m=1 4.0 90.0 41 42 21 20 26 PM m=1 4.0 90.0 42 43 22 21



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17_MOD_NUMERAZIONE_SOLAI



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9. SCHEMATIZZAZIONE DEI CASI DI CARICO

9.1 Legenda tabella casi di carico

Il programma consente l’applicazione di diverse tipologie di casi di carico. Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico:

Sigla Tipo Descrizione 1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle coperture5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Etk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti dall’ incremento di spinta delle

terre in condizione sismica 12 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e

precompressioni Sono di tipo automatico A (ossia non prevedono introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 1-Ggk; 4-Gsk; 5-Qsk; 6-Qnk. Sono di tipo semi-automatico SA (ossia prevedono una minima introduzione dati da parte dell’utente) i seguenti casi di carico: 7-Qtk, in quanto richiede solo il valore della variazione termica; 9-Esk e 10-Edk, in quanto richiedono il valore dell’angolo di ingresso del sisma e l’individuazione dei casi di carico partecipanti alla definizione delle masse. Sono di tipo non automatico NA ossia prevedono la diretta applicazione di carichi generici agli elementi strutturali (si veda il precedente punto Modellazione delle Azioni) i restanti casi di carico. Nella tabella successiva vengono riportati i casi di carico agenti sulla struttura, con l’indicazione dei dati relativi al caso di carico stesso: Numero Tipo e Sigla identificativa, Valore di riferimento del caso di carico (se previsto). In successione, per i casi di carico non automatici, viene riportato l’elenco di nodi ed elementi direttamente caricati con la sigla identificativa del carico. Per i casi di carico di tipo sismico (9-Esk e 10-Edk), viene riportata la tabella di definizione delle masse: per ogni caso di carico partecipante alla definizione delle masse viene indicata la relativa aliquota (partecipazione) considerata. Si precisa che per i caso di carico 5-Qsk e 6-Qnk la partecipazione è prevista localmente per ogni elemento solaio o copertura presente nel modello (si confronti il valore Sksol nel capitolo relativo agli elementi solaio) e pertanto la loro partecipazione è di norma pari a uno.



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CDC Tipo Sigla Id Note 1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Gsk CDC=G1sk (permanente solai-coperture) 3 Gsk CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) 4 Qnk CDC=Qnk (carico da neve) 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qnk (carico da neve) partecipazione:1.00 per 15 CDC=G2pk (permanente pannelli n.c.d.) 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) verticale come precedente CDC sismico 14 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) verticale come precedente CDC sismico 15 Gsk CDC=G2pk (permanente pannelli n.c.d.)

22_CDC_001_CDC=Ggk (peso proprio della struttura)



34

22_CDC_002_CDC=G1sk (permanente solai-coperture)

22_CDC_003_CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.)



35

22_CDC_004_CDC=Qnk (carico da neve)

22_CDC_005_CDC=Ed (dinamico)



36

22_CDC_013_CDC=Ed (dinamico SLU/SLD) verticale



37

22_CDC_015_CDC=G2pk (permanente pannelli n.c.d.)



38

10. DEFINIZIONE DELLE COMBINAZIONI

10.1 Legenda tabella combinazioni di carico

Il programma combina i diversi tipi di casi di carico (CDC) secondo le regole previste dalla normativa vigente. Le combinazioni previste sono destinate al controllo di sicurezza della struttura ed alla verifica degli spostamenti e delle sollecitazioni. La prima tabella delle combinazioni riportata di seguito comprende le seguenti informazioni: Numero, Tipo, Sigla identificativa. Una seconda tabella riporta il peso nella combinazione assunto per ogni caso di carico. Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni: Combinazione fondamentale SLU G1G1 + G2G2 + PP + Q1Qk1 + Q202Qk2 + Q303Qk3 + …

Combinazione caratteristica (rara) SLE G1 + G2 + P + Qk1 + 02Qk2 + 03Qk3+ …

Combinazione frequente SLE G1 + G2 + P + 11Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + …

Combinazione quasi permanente SLE G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + …

Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione sismica E E + G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + …

Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite connessi alle azioni eccezionali G1 + G2+ Ad + P + 21Qk1 + 22Qk2 + …

Dove: NTC 2018 Tabella 2.5.I

Destinazione d’uso/azione 0 1 2

Categoria A residenziali 0,70 0,50 0,30

Categoria B uffici 0,70 0,50 0,30

Categoria C ambienti suscettibili di affollamento 0,70 0,70 0,60

Categoria D ambienti ad uso commerciale 0,70 0,70 0,60

Categoria E biblioteche, archivi, magazzini, … 1,00 0,90 0,80

Categoria F Rimesse e parcheggi (autoveicoli <= 30kN) 0,70 0,70 0,60

Categoria G Rimesse e parcheggi (autoveicoli > 30kN) 0,70 0,50 0,30

Categoria H Coperture 0,00 0,00 0,00

Vento 0,60 0,20 0,00 Neve a quota <= 1000 m 0,50 0,20 0,00

Neve a quota > 1000 m 0,70 0,50 0,20

Variazioni Termiche 0,60 0,50 0,00

Nelle verifiche possono essere adottati in alternativa due diversi approcci progettuali: - per l’approccio 1 si considerano due diverse combinazioni di gruppi di coefficienti di sicurezza parziali



39

per le azioni, per i materiali e per la resistenza globale (combinazione 1 con coefficienti A1 e combinazione 2 con coefficienti A2), - per l’approccio 2 si definisce un’unica combinazione per le azioni, per la resistenza dei materiali e per la resistenza globale (con coefficienti A1).

NTC 2018 Tabella 2.6.I Coefficiente

f EQU A1 A2

Carichi permanenti Favorevoli Sfavorevoli

G1 0,9 1,1

1,0 1,3

1,0 1,0

Carichi permanenti non strutturali (Non compiutamente definiti)

Favorevoli Sfavorevoli

G2 0,8 1,5

0,8 1,5

0,8 1,3

Carichi variabili Favorevoli Sfavorevoli

Qi 0,0 1,5

0,0 1,5

0,0 1,3



40

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU Comb. SLU A1 3 4 SLU Comb. SLU A1 4 5 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 5 Si 6 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 6 Si 7 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 7 Si 8 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 8 Si 9 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 9 Si 10 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 10 Si 11 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 11 Si 12 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 12 Si 13 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 13 Si 14 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 14 Si 15 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 15 Si 16 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 16 Si 17 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 17 Si 18 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 18 Si 19 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 19 Si 20 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 20 Si 21 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 21 Si 22 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 22 Si 23 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 23 Si 24 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 24 Si 25 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 25 Si 26 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 26 Si 27 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 27 Si 28 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 28 Si 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 Si 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 Si 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 Si 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 Si 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 Si 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 Si 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 Si 36 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 36 Si 37 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 37 Si 38 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 38 Si 39 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 39 Si 40 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 40 Si 41 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 41 Si 42 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 42 Si 43 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 43 Si 44 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 44 Si 45 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 45 Si 46 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 46 Si 47 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 47 Si 48 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 48 Si 49 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 49 Si 50 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 50 Si 51 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 51 Si 52 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 52 Si 53 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 53 Si 54 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 54 Si 55 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 55 Si 56 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 56 Si 57 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 57 Si 58 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 58 Si 59 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 59 Si 60 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 60 Si 61 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 61 Si 62 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 62 Si 63 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 63 Si 64 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 64 Si 65 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 65 Si 66 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 66 Si 67 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 67 Si

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta68 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 68 Si 69 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 69 Si 70 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 70 Si 71 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 71 Si 72 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 72 Si 73 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 73 Si 74 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 74 Si 75 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 75 Si 76 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 76 Si 77 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 77 Si 78 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 78 Si 79 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 79 Si 80 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 80 Si 81 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 81 Si 82 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 82 Si 83 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 83 Si 84 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 84 Si 85 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 85 Si 86 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 86 Si 87 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 87 Si 88 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 88 Si 89 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 89 Si 90 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 90 Si 91 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 91 Si 92 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 92 Si 93 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 93 Si 94 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 94 Si 95 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 95 Si 96 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 96 Si 97 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 97 Si 98 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 98 Si 99 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 99 Si 100 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 100 Si 101 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 101 Si 102 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 102 Si 103 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 103 Si 104 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 104 Si 105 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 105 Si 106 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 106 Si 107 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 107 Si 108 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 108 Si 109 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 109 Si 110 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 110 Si 111 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 111 Si 112 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 112 Si 113 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 113 Si 114 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 114 Si 115 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 115 Si 116 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 116 Si 117 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 117 Si 118 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 118 Si 119 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 119 Si 120 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 120 Si 121 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 121 Si 122 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 122 Si 123 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 123 Si 124 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 124 Si 125 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 125 Si 126 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 126 Si 127 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 127 Si 128 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 128 Si 129 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 129 Si 130 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 130 Si 131 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 131 Si 132 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 132 Si 133 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 133 Si 134 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 134 Si



41

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta135 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 135 Si 136 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 136 Si 137 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 137 Si 138 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 138 Si 139 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 139 Si 140 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 140 Si 141 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 141 Si 142 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 142 Si 143 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 143 Si 144 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 144 Si 145 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 145 Si 146 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 146 Si 147 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 147 Si 148 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 148 Si 149 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 149 Si 150 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 150 Si 151 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 151 Si 152 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 152 Si 153 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 153 Si 154 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 154 Si 155 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 155 Si 156 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 156 Si 157 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 157 Si 158 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 158 Si 159 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 159 Si 160 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 160 Si 161 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 161 Si 162 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 162 Si 163 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 163 Si 164 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 164 Si 165 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 165 Si 166 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 166 Si 167 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 167 Si 168 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 168 Si

Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta169 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 169 Si 170 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 170 Si 171 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 171 Si 172 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 172 Si 173 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 173 Si 174 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 174 Si 175 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 175 Si 176 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 176 Si 177 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 177 Si 178 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 178 Si 179 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 179 Si 180 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 180 Si 181 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 181 Si 182 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 182 Si 183 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 183 Si 184 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 184 Si 185 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 185 Si 186 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 186 Si 187 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 187 Si 188 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 188 Si 189 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 189 Si 190 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 190 Si 191 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 191 Si 192 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 192 Si 193 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 193 Si 194 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 194 Si 195 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 195 Si 196 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 196 Si 197 SLE(r) Comb. SLE(rara) 197 198 SLE(r) Comb. SLE(rara) 198 199 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 199 200 SLE(f) Comb. SLE(freq.) 200 201 SLE(p) Comb. SLE(perm.) 201

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 2 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 3 1.00 1.00 0.80 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.80 4 1.00 1.00 0.80 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.80 5 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 6 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 7 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 8 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 9 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 10 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 11 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 12 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 13 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 14 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 15 1.00 1.00 1.00 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0



42

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

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CDC 13/27...

CDC 14/28...

1.00 118 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 1.00 119 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 1.00 120 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 121 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 1.00 122 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 1.00 123 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 1.00 124 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 125 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 -0.30 1.00 126 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.30 1.00 127 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 -0.30 1.00 128 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 129 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 -0.30 1.00 130 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.30 1.00 131 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 -0.30 1.00 132 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 133 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 134 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 135 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 136 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 137 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 138 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 139 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 140 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 141 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 142 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 143 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 144 1.00 1.00 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 145 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 146 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 147 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 148 1.00 1.00 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 149 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 150 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 151 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0



46

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1.00 152 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 153 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 154 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 155 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 156 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 157 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 158 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 159 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 160 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 161 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 162 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 163 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 164 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 165 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 166 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 167 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 168 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 169 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 170 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 171 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 172 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 173 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 174 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 175 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 176 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 177 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 178 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 179 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 180 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 181 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 182 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 183 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 184 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 185 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -0.30 0.0 0.0 -1.00



47

Cmb CDC 1/15...

CDC 2/16...

CDC 3/17...

CDC 4/18...

CDC 5/19...

CDC 6/20...

CDC 7/21...

CDC 8/22...

CDC 9/23...

CDC 10/24...

CDC 11/25...

CDC 12/26...

CDC 13/27...

CDC 14/28...

1.00 186 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 187 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 188 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 189 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 190 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 191 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 192 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 193 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 194 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 195 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 196 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 197 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 198 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 199 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 200 1.00 1.00 1.00 0.20 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 201 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00



48

11. AZIONE SISMICA

11.1 Valutazione dell’azione sismica

L’azione sismica sulle costruzioni è valutata a partire dalla “pericolosità sismica di base”, in condizioni ideali di sito di riferimento rigido con superficie topografica orizzontale. Allo stato attuale, la pericolosità sismica su reticolo di riferimento nell’intervallo di riferimento è fornita dai dati pubblicati sul sito http://esse1.mi.ingv.it/. Per punti non coincidenti con il reticolo di riferimento e periodi di ritorno non contemplati direttamente si opera come indicato nell’ allegato alle NTC (rispettivamente media pesata e interpolazione). L’ azione sismica viene definita in relazione ad un periodo di riferimento Vr che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale per il coefficiente d’uso (vedi tabella Parametri della struttura). Fissato il periodo di riferimento Vr e la probabilità di superamento Pver associata a ciascuno degli stati limite considerati, si ottiene il periodo di ritorno Tr e i relativi parametri di pericolosità sismica (vedi tabella successiva): ag: accelerazione orizzontale massima del terreno; Fo: valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale; T*c: periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale;

Parametri della struttura

Classe d'uso Vita Vn [anni] Coeff. Uso Periodo Vr [anni] Tipo di suolo Categoria topograficaII 50.0 1.0 50.0 C T1

Individuati su reticolo di riferimento i parametri di pericolosità sismica si valutano i parametri spettrali riportati in tabella: S è il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche mediante la relazione seguente S = Ss*St (3.2.3) Fo è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima, su sito di riferimento rigido orizzontale Fv è il fattore che quantifica l’amplificazione spettrale massima verticale, in termini di accelerazione orizzontale massima del terreno ag su sito di riferimento rigido orizzontale Tb è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante. Tc è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a velocità costante. Td è il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro a spostamento costante.

Id nodo Longitudine Latitudine Distanza Km Loc. 9.665 39.927

SL Pver Tr ag Fo T*c Anni g sec SLO 81.0 30.0 0.019 2.610 0.270 SLD 63.0 50.0 0.024 2.670 0.300 SLV 10.0 475.0 0.050 2.880 0.340 SLC 5.0 975.0 0.060 2.980 0.370

SL ag S Fo Fv Tb Tc Td g sec sec sec



49

SL ag S Fo Fv Tb Tc Td SLO 0.019 1.500 2.610 0.481 0.146 0.437 1.674 SLD 0.024 1.500 2.670 0.553 0.156 0.469 1.694 SLV 0.050 1.500 2.880 0.869 0.170 0.510 1.800 SLC 0.060 1.500 2.980 0.988 0.180 0.539 1.841



50

12. RISULTATI ANALISI SISMICHE

12.1 Legenda tabella analisi sismiche

Il programma consente l’analisi di diverse configurazioni sismiche. Sono previsti, infatti, i seguenti casi di carico: 9. Esk caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10. Edk caso di carico sismico con analisi dinamica Ciascun caso di carico è caratterizzato da un angolo di ingresso e da una configurazione di masse determinante la forza sismica complessiva (si rimanda al capitolo relativo ai casi di carico per chiarimenti inerenti questo aspetto). Nella colonna Note, in funzione della norma in uso sono riportati i parametri fondamentali che caratterizzano l’azione sismica: in particolare possono essere presenti i seguenti valori:

Angolo di ingresso

Angolo di ingresso dell’azione sismica orizzontale

Fattore di importanza

Fattore di importanza dell’edificio, in base alla categoria di appartenenza

Zona sismica Zona sismica Accelerazione ag Accelerazione orizzontale massima sul suolo Categoria suolo Categoria di profilo stratigrafico del suolo di fondazione Fattore q Fattore di struttura/di comportamento. Dipendente dalla tipologia strutturale Fattore di sito S Fattore dipendente dalla stratigrafia e dal profilo topografico Classe di duttilità CD

Classe di duttilità della struttura – “A” duttilità alta, “B” duttilità bassa

Fattore riduz. SLD

Fattore di riduzione dello spettro elastico per lo stato limite di danno

Periodo proprio T1

Periodo proprio di vibrazione della struttura

Coefficiente Lambda

Coefficiente dipendente dal periodo proprio T1 e dal numero di piani della struttura

Ordinata spettro Sd(T1)

Valore delle ordinate dello spettro di progetto per lo stato limite ultimo, componente orizzontale (verticale Svd)

Ordinata spettro Se(T1)

Valore delle ordinate dello spettro elastico ridotta del fattore SLD per lo stato limite di danno, componente orizzontale (verticale Sve)

Ordinata spettro S (Tb-Tc)

Valore dell’ordinata dello spettro in uso nel tratto costante

numero di modi considerati

Numero di modi di vibrare della struttura considerati nell’analisi dinamica

Per ciascun caso di carico sismico viene riportato l’insieme di dati sotto riportati (le masse sono espresse in unità di forza):

a) analisi sismica statica equivalente: quota, posizione del centro di applicazione e azione orizzontale risultante, posizione del

baricentro delle rigidezze, rapporto r/Ls (per strutture a nucleo), indici di regolarità e/r



51

secondo EC8 4.2.3.2 azione sismica complessiva

b) analisi sismica dinamica con spettro di risposta: quota, posizione del centro di massa e massa risultante, posizione del baricentro delle

rigidezze, rapporto r/Ls (per strutture a nucleo) , indici di regolarità e/r secondo EC8 4.2.3.2 frequenza, periodo, accelerazione spettrale, massa eccitata nelle tre direzioni globali per

tutti i modi massa complessiva ed aliquota di massa complessiva eccitata.

Per ciascuna combinazione sismica definita SLD o SLO viene riportato il livello di deformazione etaT (dr) degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso anche in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con i valori forniti nella norma (es. 5 per edifici con tamponamenti collegati rigidamente alla struttura, 10.0 per edifici con tamponamenti collegati elasticamente, 3 per edifici in muratura ordinaria, 4 per edifici in muratura armata). Qualora si applichi il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") l’analisi sismica dinamica può essere comprensiva di sollecitazione verticale contemporanea a quella orizzontale, nel qual caso è effettuata una sovrapposizione degli effetti in ragione della radice dei quadrati degli effetti stessi. Per ciascuna combinazione sismica - analisi effettuate con il D.M. 96 (vedi NOTA sul capitolo "normativa di riferimento") - viene riportato il livello di deformazione etaT, etaP e etaD degli elementi strutturali verticali. Per semplicità di consultazione il livello è espresso in unità 1000*etaT/h da confrontare direttamente con il valore 2 o 4 per la verifica. Per gli edifici sismicamente isolati si riportano di seguito le verifiche condotte sui dispositivi di isolamento. Le verifiche sono effettuate secondo la circolare n.7/2019 del C.S.LL.PP nelle combinazioni in SLC come previsto dal DM 17-01-2018. Per ogni combinazione è riportato il codice di verifica ed i valori utilizzati per la verifica: spostamento dE, area ridotta e dimensione A2, azione verticale, deformazioni di taglio dell’elastomero e tensioni nell’acciaio. Qualora si applichi l’Ordinanza 3274 e s.m.i. le verifiche sono eseguite in accordo con l’allegato 10.A. In particolare la tabella, per ogni combinazione di calcolo, riporta:

Nodo Nodo di appoggio dell’isolatore Cmb Combinazione oggetto della verifica Verif. Codice di verifica ok – verifica positiva, NV – verifica negativa, ND – verifica non completata dE Spostamento relativo tra le due facce (amplificato del 20% per Ordinanza 3274 e smi) combinato

con la regola del 30% Ang fi Angolo utilizzato per il calcolo dell’area ridotta Ar (per dispositivi circolari) V Azione verticale agente Ar Area ridotta efficace Dim A2 Dimensione utile per il calcolo della deformazione per rotazione Sig s Tensione nell’ inserto in acciaio Gam c(a,s,t) Deformazioni di taglio dell’elestomero Vcr Carico critico per instabilità

Affinché la verifica sia positiva deve essere:



52

1) V > 0 2) Sig s < fyk 3) Gam t < 5 4) Gam s < Gam * (caratteristica dell’elastomero) 5) Gam s < 2 6) V < 0.5 Vcr

CDC Tipo Sigla Id Note 5 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.086 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 1.279 sec. fattore q: 2.500 fattore per spost. mu d: 2.500 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY (r/Ls)^2 rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 800.00 7.056e+05 2820.46 2101.20 0.0 -210.70 2908.48 2236.24 1.564 0.036 0.055 Risulta 7.056e+05

Modo Frequenza Periodo Acc. Spettrale

M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g

% Energia Energia x v

Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 0.026 0.07 9.48e-06 2.812e+05 39.9 2.72e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.635 1.574 0.028 3.199e+05 45.3 1.60 2.27e-04 1.44e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.683 1.465 0.030 193.43 2.74e-02 1.669e+05 23.7 0.10 1.39e-05 0.0 0.0 4 0.782 1.279 0.034 3.511e+05 49.8 1962.35 0.3 2.64e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.794 1.260 0.035 2540.67 0.4 1.550e+05 22.0 1.22e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.118 0.895 0.049 0.44 6.23e-05 9.366e+04 13.3 0.24 3.37e-05 0.0 0.0 7 1.240 0.806 0.055 40.59 5.75e-03 779.91 0.1 0.79 1.12e-04 0.0 0.0 8 1.501 0.666 0.066 2.791e+04 4.0 0.57 8.07e-05 1.50e-05 0.0 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.081 1.30e-04 0.0 0.64 9.00e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 7.017e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.45 99.13 89.98

CDC Tipo Sigla Id Note 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.086 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 1.496 sec. fattore q: 2.500 fattore per spost. mu d: 2.500 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



53

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY (r/Ls)^2 rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 800.00 7.056e+05 2820.46 2101.20 0.0 210.70 2908.48 2236.24 1.564 0.036 0.055 Risulta 7.056e+05


M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 0.026 3.46 4.91e-04 2.818e+05 39.9 2.70e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.668 1.496 0.029 5.335e+05 75.6 3989.27 0.6 3.42e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.683 1.464 0.030 1.401e+04 2.0 1.593e+05 22.6 0.10 1.43e-05 0.0 0.0 4 0.789 1.267 0.035 179.98 2.55e-02 1.566e+05 22.2 7.71e-04 0.0 0.0 0.0 5 0.948 1.055 0.042 1.264e+05 17.9 1807.69 0.3 8.81e-04 0.0 0.0 0.0 6 1.109 0.902 0.049 2180.72 0.3 9.270e+04 13.1 0.17 2.46e-05 0.0 0.0 7 1.236 0.809 0.054 1.71 2.42e-04 2345.07 0.3 0.86 1.21e-04 0.0 0.0 8 1.371 0.730 0.060 2.492e+04 3.5 976.07 0.1 3.89e-03 0.0 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.081 5.23e-03 0.0 0.54 7.64e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 7.013e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.38 99.13 89.98

CDC Tipo Sigla Id Note 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.086 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 1.697 sec. fattore q: 2.500 fattore per spost. mu d: 2.500 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.589 1.697 0.026 0.57 8.13e-05 2.738e+05 38.8 4.29e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.525 0.029 3.426e+05 48.6 9435.71 1.3 6.22e-03 0.0 0.0 0.0 3 0.666 1.501 0.029 2.368e+04 3.4 1.543e+05 21.9 0.10 1.41e-05 0.0 0.0 4 0.771 1.297 0.034 2.704e+05 38.3 6070.56 0.9 1.60e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.797 1.255 0.035 9987.11 1.4 1.644e+05 23.3 1.49e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.136 0.880 0.050 9427.26 1.3 7.561e+04 10.7 0.07 1.03e-05 0.0 0.0 7 1.172 0.853 0.052 3.894e+04 5.5 6518.71 0.9 0.04 5.24e-06 0.0 0.0 8 1.222 0.818 0.054 4732.60 0.7 1.024e+04 1.5 0.96 1.36e-04 0.0 0.0 9 11.701 0.085 0.081 0.02 3.05e-06 0.05 6.43e-06 6.351e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 7.004e+05 6.351e+05



54


M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


In percentuale

99.17 99.25 90.01

CDC Tipo Sigla Id Note 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.086 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 1.714 sec. fattore q: 2.500 fattore per spost. mu d: 2.500 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY (r/Ls)^2 rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 800.00 7.056e+05 2820.46 2101.20 -270.50 0.0 2908.48 2236.24 1.564 0.036 0.055 Risulta 7.056e+05


M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.584 1.714 0.026 0.02 2.42e-06 2.935e+05 41.6 1.52e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.524 0.029 3.628e+05 51.4 736.83 0.1 4.94e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.693 1.443 0.031 3443.50 0.5 1.933e+05 27.4 0.08 1.12e-05 0.0 0.0 4 0.767 1.303 0.034 1.966e+05 27.9 3.551e+04 5.0 9.28e-03 1.31e-06 0.0 0.0 5 0.782 1.279 0.034 8.394e+04 11.9 7.089e+04 10.0 6.09e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.104 0.906 0.049 1863.38 0.3 1.017e+05 14.4 0.37 5.21e-05 0.0 0.0 7 1.172 0.853 0.052 5.100e+04 7.2 2200.21 0.3 0.03 3.76e-06 0.0 0.0 8 1.365 0.732 0.060 93.27 1.32e-02 238.51 3.38e-02 0.75 1.07e-04 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.081 3.22e-04 0.0 2.36 3.34e-04 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 6.980e+05 6.349e+05 In percentuale

99.17 98.93 89.97

CDC Tipo Sigla Id Note 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.094 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 1.279 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



55

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY (r/Ls)^2 rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 800.00 7.056e+05 2820.46 2101.20 0.0 -210.70 2908.48 2236.24 1.564 0.036 0.055 Risulta 7.056e+05


M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 0.026 0.07 9.48e-06 2.812e+05 39.9 2.72e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.635 1.574 0.028 3.199e+05 45.3 1.60 2.27e-04 1.44e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.683 1.465 0.030 193.43 2.74e-02 1.669e+05 23.7 0.10 1.39e-05 0.0 0.0 4 0.782 1.279 0.035 3.511e+05 49.8 1962.35 0.3 2.64e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.794 1.260 0.035 2540.67 0.4 1.550e+05 22.0 1.22e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.118 0.895 0.049 0.44 6.23e-05 9.366e+04 13.3 0.24 3.37e-05 0.0 0.0 7 1.240 0.806 0.055 40.59 5.75e-03 779.91 0.1 0.79 1.12e-04 0.0 0.0 8 1.501 0.666 0.066 2.791e+04 4.0 0.57 8.07e-05 1.50e-05 0.0 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.068 1.30e-04 0.0 0.64 9.00e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 7.017e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.45 99.13 89.98

CDC Tipo Sigla Id Note 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.094 g angolo di ingresso:0.0 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 1.496 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 0.026 3.46 4.91e-04 2.818e+05 39.9 2.70e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.668 1.496 0.030 5.335e+05 75.6 3989.27 0.6 3.42e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.683 1.464 0.030 1.401e+04 2.0 1.593e+05 22.6 0.10 1.43e-05 0.0 0.0 4 0.789 1.267 0.035 179.98 2.55e-02 1.566e+05 22.2 7.71e-04 0.0 0.0 0.0 5 0.948 1.055 0.042 1.264e+05 17.9 1807.69 0.3 8.81e-04 0.0 0.0 0.0 6 1.109 0.902 0.049 2180.72 0.3 9.270e+04 13.1 0.17 2.46e-05 0.0 0.0 7 1.236 0.809 0.055 1.71 2.42e-04 2345.07 0.3 0.86 1.21e-04 0.0 0.0 8 1.371 0.730 0.061 2.492e+04 3.5 976.07 0.1 3.89e-03 0.0 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.068 5.23e-03 0.0 0.54 7.64e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 7.013e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.38 99.13 89.98



56

CDC Tipo Sigla Id Note 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.094 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: positiva periodo proprio T1: 1.697 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.589 1.697 0.026 0.57 8.13e-05 2.738e+05 38.8 4.29e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.525 0.029 3.426e+05 48.6 9435.71 1.3 6.22e-03 0.0 0.0 0.0 3 0.666 1.501 0.029 2.368e+04 3.4 1.543e+05 21.9 0.10 1.41e-05 0.0 0.0 4 0.771 1.297 0.034 2.704e+05 38.3 6070.56 0.9 1.60e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.797 1.255 0.035 9987.11 1.4 1.644e+05 23.3 1.49e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.136 0.880 0.050 9427.26 1.3 7.561e+04 10.7 0.07 1.03e-05 0.0 0.0 7 1.172 0.853 0.052 3.894e+04 5.5 6518.71 0.9 0.04 5.24e-06 0.0 0.0 8 1.222 0.818 0.054 4732.60 0.7 1.024e+04 1.5 0.96 1.36e-04 0.0 0.0 9 11.701 0.085 0.067 0.02 3.05e-06 0.05 6.43e-06 6.351e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 7.004e+05 6.351e+05 In percentuale

99.17 99.25 90.01

CDC Tipo Sigla Id Note 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) categoria suolo: C fattore di sito S = 1.500 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.094 g angolo di ingresso:90.00 eccentricità aggiuntiva: negativa periodo proprio T1: 1.714 sec. numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC

Quota M Sismica x g Pos. GX Pos. GY E agg. X-X E agg. Y-Y Pos. KX Pos. KY (r/Ls)^2 rapp. ex/rx rapp. ey/ry cm daN cm cm cm cm cm cm 800.00 7.056e+05 2820.46 2101.20 -270.50 0.0 2908.48 2236.24 1.564 0.036 0.055 Risulta 7.056e+05



57


M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.584 1.714 0.025 0.02 2.42e-06 2.935e+05 41.6 1.52e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.524 0.029 3.628e+05 51.4 736.83 0.1 4.94e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.693 1.443 0.031 3443.50 0.5 1.933e+05 27.4 0.08 1.12e-05 0.0 0.0 4 0.767 1.303 0.034 1.966e+05 27.9 3.551e+04 5.0 9.28e-03 1.31e-06 0.0 0.0 5 0.782 1.279 0.035 8.394e+04 11.9 7.089e+04 10.0 6.09e-03 0.0 0.0 0.0 6 1.104 0.906 0.049 1863.38 0.3 1.017e+05 14.4 0.37 5.21e-05 0.0 0.0 7 1.172 0.853 0.052 5.100e+04 7.2 2200.21 0.3 0.03 3.76e-06 0.0 0.0 8 1.365 0.732 0.060 93.27 1.32e-02 238.51 3.38e-02 0.75 1.07e-04 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.068 3.22e-04 0.0 2.36 3.34e-04 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 6.980e+05 6.349e+05 In percentuale

99.17 98.93 89.97

CDC Tipo Sigla Id Note 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) verticale categoria suolo: C fattore di sito S = 1.000 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.029 g fattore q: 1.500 classe di duttilità CD: B numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 0.010 0.44 6.21e-05 2.817e+05 39.9 2.72e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.524 0.010 3.613e+05 51.2 1481.37 0.2 9.92e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.684 1.463 0.010 5216.02 0.7 1.660e+05 23.5 0.10 1.40e-05 0.0 0.0 4 0.770 1.298 0.010 2.647e+05 37.5 9471.39 1.3 2.21e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.795 1.257 0.010 1.549e+04 2.2 1.460e+05 20.7 4.79e-04 0.0 0.0 0.0 6 1.113 0.899 0.010 4654.03 0.7 8.858e+04 12.6 0.21 3.02e-05 0.0 0.0 7 1.175 0.851 0.010 4.834e+04 6.9 5354.11 0.8 0.02 2.28e-06 0.0 0.0 8 1.244 0.804 0.010 49.03 6.95e-03 933.49 0.1 0.81 1.15e-04 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.029 4.45e-03 0.0 0.62 8.74e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.17 99.13 89.98

CDC Tipo Sigla Id Note 14 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) verticale categoria suolo: C fattore di sito S = 1.000 ordinata spettro (tratto Tb-Tc) = 0.013 g numero di modi considerati: 9 combinaz. modale: CQC



58



M efficace X x g

% M efficace Y x g

% M efficace Z x g


Hz sec g daN daN daN 1 0.592 1.688 6.8371e-04 0.44 6.21e-05 2.817e+05 39.9 2.72e-03 0.0 0.0 0.0 2 0.656 1.524 8.3889e-04 3.613e+05 51.2 1481.37 0.2 9.92e-04 0.0 0.0 0.0 3 0.684 1.463 9.1000e-04 5216.02 0.7 1.660e+05 23.5 0.10 1.40e-05 0.0 0.0 4 0.770 1.298 0.001 2.647e+05 37.5 9471.39 1.3 2.21e-03 0.0 0.0 0.0 5 0.795 1.257 0.001 1.549e+04 2.2 1.460e+05 20.7 4.79e-04 0.0 0.0 0.0 6 1.113 0.899 0.002 4654.03 0.7 8.858e+04 12.6 0.21 3.02e-05 0.0 0.0 7 1.175 0.851 0.002 4.834e+04 6.9 5354.11 0.8 0.02 2.28e-06 0.0 0.0 8 1.244 0.804 0.002 49.03 6.95e-03 933.49 0.1 0.81 1.15e-04 0.0 0.0 9 11.699 0.085 0.013 4.45e-03 0.0 0.62 8.74e-05 6.349e+05 90.0 0.0 0.0 Risulta 6.997e+05 6.995e+05 6.349e+05 In percentuale

99.17 99.13 89.98

Cmb Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h Pilas. 1000 etaT/h etaT inter. h cm cm cm cm cm cm 69 1 1.66 1.33 800.0 2 1.64 1.31 800.0 3 1.69 1.35 800.0 4 1.69 1.35 800.0 5 1.67 1.33 800.0 6 1.69 1.35 800.0 7 2.15 1.72 800.0 8 2.18 1.74 800.0 9 2.24 1.79 800.0 ... 196 25 0.19 0.15 800.0 23 0.84 0.67 800.0 24 0.17 0.14 800.0 Cmb 1000 etaT/h 3.22



59

31_RIS_MODOX_006_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +)

31_RIS_MODOY_004_CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +)



60

31_RIS_PDELTAX_034_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 55

31_RIS_PDELTAY_058_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 50



61

31_RIS_SLE_106_Comb. SLE (SLD Danno sism.) 106

31_RIS_SPETTRI_PROGETTO_SLV_O



62

31_RIS_SPETTRI_PROGETTO_SLV_V



63

13. RISULTATI NODALI

13.1 Legenda risultati nodali

Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne i nodi strutturali, è possibile in relazione alle tabelle sotto riportate. Una prima tabella riporta infatti per ogni nodo e per ogni combinazione (o caso di carico) gli spostamenti nodali. Una seconda tabella riporta per ogni nodo a cui sia associato un vincolo rigido e/o elastico o una fondazione speciale e per ogni combinazione (o caso di carico) i valori delle azioni esercitate dalla struttura sui vincoli (reazioni vincolari cambiate di segno). Una terza tabella, infine riassume per ogni nodo le sei combinazioni in cui si attingono i valori minimi e massimi della reazione Fz, della reazione Mx e della reazione My. Nodo Cmb Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z cm cm cm 1 1 8.86e-03 0.02 -0.17 -2.63e-04 1.23e-04 -1.64e-06 1 2 8.96e-03 0.02 -0.19 -2.63e-04 1.24e-04 -1.66e-06 1 6 0.09 0.02 -0.13 -2.86e-04 6.54e-04 8.03e-06 ... 62 201 -7.35e-04 4.60e-05 -0.16 -4.78e-06 1.03e-05 -2.29e-06 Nodo Traslazione X Traslazione Y Traslazione Z Rotazione X Rotazione Y Rotazione Z -1.76 -2.29 -0.65 -4.29e-03 -3.02e-03 -1.56e-03 1.46 2.67 -0.06 3.42e-03 2.29e-03 1.59e-03



64

41_RIS_SPOSTAMENTI_002_Comb. SLU A1 2

41_RIS_SPOSTAMENTI_042_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 54



65

41_RIS_SPOSTAMENTI_106_Comb. SLE (SLD Danno sism.) 106

41_RIS_SPOSTAMENTI_198_Comb. SLE(rara) 198



66

41_RIS_SPOSTAMENTI_200_Comb. SLE(freq.) 200

41_RIS_SPOSTAMENTI_201_Comb. SLE(perm.) 201



67

Nodo Cmb Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ kN kN kN kN m kN m kN m 1 2 -20.35 -47.66 -451.24 -92.40 40.60 -0.23 1 3 -15.50 -36.58 -310.67 -70.93 30.89 -0.18 1 37 30.90 -45.63 -306.36 -112.83 -23.56 0.92 ... 62 201 -0.57 -0.07 -80.35 -0.05 0.27 -0.01 Nodo Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ -62.04 -75.22 -1248.08 -162.10 -176.91 -32.16 77.17 88.25 -37.23 177.64 126.69 18.18

Nodo Cmb Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ kN kN kN kN m kN m kN m 1 2 -20.35 -47.66 -451.24 -92.40 40.60 -0.23 37 30.90 -45.63 -306.36 -112.83 -23.56 0.92 113 29.16 -46.27 -309.20 -115.21 -52.22 0.89 112 -60.23 -26.93 -327.69 -26.74 114.14 -1.24 105 29.00 -45.65 -309.54 -113.26 -54.89 0.29 104 -60.07 -27.56 -327.36 -28.69 116.81 -0.64 2 2 3.31 -6.17 -657.79 -13.55 -2.21 -0.22 3 2.72 -6.06 -434.05 -12.50 -2.07 -0.17 117 7.97 -22.04 -444.87 -65.28 12.22 2.34 124 -2.60 10.75 -453.92 41.34 -16.18 -2.67 75 -10.71 2.39 -449.82 7.69 -38.09 -3.20 70 16.08 -13.68 -448.96 -31.64 34.13 2.86 3 2 1.42 -0.04 -642.01 0.08 -1.35 -0.12 3 1.07 -0.03 -421.19 4.56e-03 -1.02 -0.08 109 5.26 8.25 -428.92 -64.90 12.45 2.33 116 -3.12 -8.30 -444.49 64.90 -14.49 -2.51 124 38.46 -7.99 -441.03 63.12 -75.03 -1.80 117 -36.32 7.94 -432.37 -63.12 72.98 1.61 4 2 -1.43 -0.11 -642.01 0.43 1.35 -6.71e-03 3 -1.07 -0.06 -421.19 0.19 1.02 0.02 113 -5.27 9.14 -428.92 -72.69 -12.44 -2.23 112 3.11 -9.27 -444.49 73.12 14.48 2.25 73 -13.02 2.82 -434.11 -22.75 -37.24 -0.51 72 10.87 -2.95 -439.30 23.17 39.29 0.54 5 2 -3.39 -9.14 -657.93 -15.40 2.34 0.28 3 -2.78 -7.62 -434.12 -13.49 2.16 0.21 113 -7.43 -26.25 -441.78 -69.25 -10.64 -2.47 112 1.95 11.41 -457.17 43.02 14.79 2.90 74 -16.12 -13.33 -449.10 -30.59 -34.07 -2.72 71 10.64 -1.51 -449.85 4.37 38.21 3.15 6 2 20.45 -45.59 -451.18 -91.37 -40.79 0.48 49 14.41 -42.00 -305.84 -105.99 -50.01 0.09 126 16.07 -45.12 -315.19 -115.48 -23.73 -0.51 131 15.14 -24.79 -321.61 -24.94 -38.47 1.22 74 12.21 -37.24 -312.22 -81.24 -85.00 1.28 71 19.00 -32.68 -324.58 -59.18 22.80 -0.58 7 2 4.72 24.28 -741.52 39.96 -4.46 -0.06 3 1.65 18.51 -478.07 30.41 -0.25 -0.06 53 -0.57 17.98 -487.54 -28.03 31.68 -1.95 60 5.22 19.05 -507.97 88.87 -33.86 1.84 76 11.06 22.03 -507.19 51.81 -100.90 -0.81 69 -6.40 15.00 -488.33 9.02 98.72 0.71 8 2 -14.71 -13.83 -1226.01 -29.66 32.55 0.08 3 -7.61 -6.12 -743.21 -13.66 17.21 0.05 65 2.79 -38.91 -782.49 -130.36 -20.70 -0.60 64 -22.27 21.36 -801.84 92.15 64.18 0.72 82 -3.07 -17.69 -793.69 -53.01 -69.30 -0.83 79 -16.40 0.14 -790.64 14.79 112.78 0.94 9 2 1.73 0.06 -1196.51 -0.86 -1.00 -0.03 3 1.03 0.03 -719.40 -0.44 -0.60 -0.01 65 2.29 15.17 -770.37 -162.10 -22.14 -0.40 64 0.08 -15.09 -766.53 160.95 20.76 0.37 76 5.73 -3.12 -767.83 35.30 -89.26 0.13 69 -3.36 3.19 -769.07 -36.45 87.88 -0.16 10 2 -0.12 0.06 -1196.54 -0.25 -0.09 0.07 3 0.01 0.03 -719.42 -0.12 -0.13 0.03



68

Nodo Cmb Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ 49 0.55 14.72 -777.36 -156.63 -20.97 0.43 48 -0.79 -14.65 -759.57 156.21 20.86 -0.34 76 2.69 -4.27 -767.85 45.77 -87.52 -0.08 69 -2.93 4.34 -769.09 -46.19 87.40 0.17 11 2 -11.71 -20.66 -1248.08 -32.88 18.57 -0.03 3 -10.84 -9.67 -758.51 -15.33 18.33 0.03 49 -9.49 -44.58 -791.82 -131.15 -5.65 1.59 48 -8.83 18.98 -823.85 89.09 34.97 -1.54 75 -10.75 -3.04 -807.06 11.40 -69.93 -1.35 70 -7.58 -22.56 -808.60 -53.46 99.26 1.40 12 2 20.52 29.53 -762.53 42.95 -47.24 0.13 3 15.80 21.94 -492.77 32.22 -35.70 0.06 109 14.60 23.96 -499.33 -18.46 -5.24 -0.25 116 16.48 21.31 -526.16 83.65 -66.22 0.39 76 18.52 22.60 -514.84 48.65 -134.54 -1.18 69 12.56 22.68 -510.66 16.54 63.08 1.33 13 2 0.08 -2.56 -264.57 -1.48 0.54 -0.29 47 1.63 -22.78 -200.32 -2.25 13.23 -0.55 63 -21.66 -27.10 -201.85 -8.01 43.93 -0.60 66 21.78 22.99 -204.86 5.43 -43.11 0.18 130 21.81 23.01 -204.74 5.42 -43.19 0.18 127 -21.70 -27.11 -201.98 -8.00 44.01 -0.60 14 1 -0.07 -1.24 -308.71 -0.77 0.79 -0.03 4 -0.04 -0.78 -218.43 -0.61 0.44 -0.01 68 -0.41 -27.39 -231.05 -13.70 -3.59 -0.10 61 0.31 25.64 -227.91 12.61 4.66 0.06 90 -2.57 4.71 -229.13 -0.16 -26.72 -0.18 87 2.48 -6.46 -229.84 -0.93 27.80 0.14 15 2 -26.59 16.81 -516.77 40.04 47.61 -1.52 3 -16.01 9.16 -351.11 21.90 28.75 -0.91 65 -18.82 4.09 -382.39 -6.62 31.11 -6.24 64 -18.13 15.76 -358.82 54.38 35.20 4.10 75 -26.08 8.88 -364.72 28.12 15.66 -8.65 70 -10.87 10.97 -376.49 19.64 50.65 6.50 16 2 77.17 3.30 -381.72 18.45 -138.97 -2.57 67 52.73 0.97 -260.36 34.20 -108.80 -3.33 109 54.33 -0.14 -291.34 -14.33 -82.00 -0.65 116 53.41 2.74 -263.71 35.47 -111.88 -2.92 2 77.17 3.30 -381.72 18.45 -138.97 -2.57 69 54.96 1.26 -282.85 3.73 -68.05 7.14 17 1 -26.02 16.66 -317.79 40.11 49.58 0.54 4 -15.35 6.76 -226.43 20.26 29.29 0.42 4 -15.35 6.76 -226.43 20.26 29.29 0.42 1 -26.02 16.66 -317.79 40.11 49.58 0.54 90 -16.67 17.11 -239.08 25.82 11.31 -0.28 87 -19.30 4.45 -234.77 27.34 57.25 1.05 18 2 26.41 -75.22 -386.47 -137.19 -49.91 0.47 3 15.58 -40.11 -271.54 -73.37 -29.42 0.28 2 26.41 -75.22 -386.47 -137.19 -49.91 0.47 3 15.58 -40.11 -271.54 -73.37 -29.42 0.28 89 19.58 -46.79 -285.38 -90.81 -57.56 1.68 88 16.93 -52.76 -286.63 -92.02 -11.41 -0.98 19 2 -10.42 25.81 -552.02 55.90 36.61 -0.22 47 -6.61 23.90 -364.57 88.91 58.06 -1.47 126 -6.98 13.15 -385.70 -13.42 46.54 0.06 131 -10.44 26.93 -373.11 100.16 10.41 -0.36 97 -15.20 18.37 -384.72 32.66 -54.11 1.71 96 -2.23 21.71 -374.09 54.08 111.06 -2.00 20 2 -43.38 21.01 -957.77 43.45 92.81 -0.47 3 -22.10 12.66 -598.10 26.29 48.73 -0.25 130 -33.65 -8.31 -641.37 -51.12 37.27 3.13 127 -23.03 38.37 -631.23 113.54 85.48 -3.76 97 -43.68 7.38 -635.37 4.16 -3.95 4.16 96 -13.00 22.69 -637.23 58.25 126.69 -4.79 21 2 2.88 -0.61 -974.36 6.17 -1.64 -0.35 3 1.75 -0.35 -603.50 3.63 -0.92 -0.19 129 -2.47 13.05 -644.62 -98.01 -26.20 4.16 128 6.81 -13.87 -646.40 106.31 23.63 -4.59 97 -11.53 4.61 -644.28 -33.62 -68.77 0.67



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Nodo Cmb Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ 96 15.86 -5.42 -646.75 41.92 66.20 -1.10 22 2 18.66 -8.31 -961.22 18.64 -36.43 -10.85 3 10.34 -5.06 -591.86 10.81 -20.30 -6.58 129 13.57 -15.27 -624.89 -88.01 -45.87 -32.80 128 10.68 4.09 -641.21 112.49 -1.59 18.18 90 15.28 -6.53 -634.94 -24.49 -83.58 -11.91 87 8.97 -4.65 -631.17 48.97 36.12 -2.70 23 2 -22.47 6.43 -1033.59 29.50 24.25 0.11 3 -13.29 4.09 -641.34 17.25 14.30 0.07 113 -19.79 -24.02 -668.87 -69.46 -6.42 -0.09 112 -11.11 32.27 -700.83 106.25 39.91 0.15 97 -29.04 -2.53 -677.76 -6.72 -47.17 -7.78 96 -1.86 10.79 -691.94 43.51 80.65 7.84 24 2 61.46 88.25 -746.34 177.64 -138.58 -2.43 3 37.19 52.53 -474.07 105.49 -83.70 -1.47 109 44.21 63.95 -488.87 90.05 -77.89 -0.76 2 61.46 88.25 -746.34 177.64 -138.58 -2.43 98 38.58 61.00 -500.47 116.33 -176.91 -13.75 95 47.19 60.95 -516.81 127.54 -16.04 10.37 25 2 -57.17 12.09 -364.18 77.83 105.73 0.07 3 -34.67 7.36 -255.55 46.81 64.20 0.07 65 -39.72 18.70 -273.13 33.62 71.36 1.32 2 -57.17 12.09 -364.18 77.83 105.73 0.07 76 -43.49 1.41 -260.92 47.22 49.43 -10.22 1 -57.25 11.44 -357.07 73.24 105.95 -0.06 52 2 0.07 5.62 -115.36 3.37 0.08 0.02 3 0.04 3.12 -71.93 1.88 0.04 0.01 63 0.32 -13.15 -79.15 -4.75 0.10 0.10 66 -0.23 20.01 -82.59 8.86 -3.70e-03 -0.07 76 -1.27 -0.22 -80.49 0.57 -0.21 -0.35 69 1.36 7.08 -81.25 3.54 0.31 0.38 53 2 0.23 -6.30 -114.67 -3.53 0.26 -0.09 3 0.15 -3.75 -71.74 -2.09 0.14 -0.05 64 0.90 -20.56 -82.43 -9.01 0.29 -0.27 65 -0.58 12.27 -78.87 4.42 0.06 0.14 89 -1.80 0.32 -80.25 -0.47 -0.18 0.48 88 2.13 -8.61 -81.05 -4.13 0.52 -0.60 54 2 -0.03 1.70 -116.39 1.76 0.16 -0.04 3 -0.02 1.07 -72.54 1.03 0.11 -0.02 47 0.49 -14.18 -79.82 -5.19 0.19 0.06 50 -0.54 16.37 -83.32 7.37 0.04 -0.11 73 -1.40 5.79 -82.04 3.01 -0.13 -0.39 72 1.35 -3.60 -81.09 -0.83 0.36 0.34 55 1 -0.45 -0.31 -99.57 -0.26 0.29 0.10 4 -0.28 -0.28 -62.93 -0.15 0.19 0.06 2 -0.45 -0.38 -99.56 -0.27 0.30 0.10 3 -0.28 -0.20 -62.93 -0.14 0.19 0.06 87 8.83 -0.47 -70.61 -0.18 -3.55 0.13 90 -9.46 0.03 -70.69 -0.18 3.97 1.38e-04 56 2 -0.38 -11.77 -52.52 -5.87 0.18 0.11 49 -0.12 8.13 -37.23 2.71 -0.32 0.29 48 -0.39 -22.68 -41.04 -9.99 0.57 -0.14 49 -0.12 8.13 -37.23 2.71 -0.32 0.29 114 -0.12 8.08 -37.29 2.68 -0.32 0.29 111 -0.39 -22.64 -40.98 -9.97 0.57 -0.14 57 2 0.11 0.91 -59.17 0.19 0.09 8.92e-03 67 -0.15 -16.86 -42.96 -6.98 -0.06 0.18 64 0.51 -17.25 -43.09 -7.14 0.31 -0.06 65 -0.34 19.17 -45.80 7.76 -0.18 0.08 73 -1.23 5.85 -44.62 2.31 -0.70 -0.45 72 1.40 -3.92 -44.27 -1.68 0.82 0.47 58 2 -0.12 -1.68 -59.30 -0.87 0.01 -0.02 51 -0.62 -16.70 -42.93 -6.93 -0.22 0.04 112 0.06 -17.44 -43.02 -7.24 0.16 -0.20 113 -0.24 16.30 -46.05 6.61 -0.13 0.17 83 -1.47 -4.40 -44.29 -1.88 -0.75 -0.49 78 1.29 3.26 -44.79 1.25 0.77 0.46 59 2 1.56 0.07 -116.61 -0.06 -0.70 -0.02 3 0.95 0.04 -72.23 -0.03 -0.43 -9.57e-03



70

Nodo Cmb Azione X Azione Y Azione Z Azione RX Azione RY Azione RZ 61 8.97 4.44 -80.38 -0.48 -3.72 0.72 68 -6.78 -4.34 -80.90 0.40 2.73 -0.75 69 27.22 1.05 -80.47 -0.13 -11.24 0.16 76 -25.02 -0.95 -80.81 0.05 10.25 -0.18 60 2 -1.52 0.19 -56.28 0.03 1.25 -1.41e-03 3 -0.72 0.14 -40.11 0.04 0.64 -5.31e-03 61 7.47 2.06 -40.78 -0.23 -2.71 0.19 68 -8.93 -1.77 -40.85 0.29 4.07 -0.20 69 26.05 0.68 -41.01 -0.02 -10.36 0.06 76 -27.51 -0.39 -40.62 0.08 11.71 -0.06 61 2 0.29 0.02 -115.82 -2.47e-03 -0.12 -3.20e-03 3 0.18 0.01 -71.72 -1.20e-03 -0.07 -1.70e-03 65 -6.22 6.34 -79.82 -0.38 2.56 -0.28 64 6.59 -6.31 -80.32 0.37 -2.71 0.28 70 26.65 1.82 -79.95 -0.11 -10.97 0.10 75 -26.27 -1.79 -80.18 0.11 10.82 -0.11 62 2 -0.76 -0.14 -116.21 -0.08 0.36 -0.03 3 -0.44 -0.07 -71.95 -0.04 0.21 -0.01 50 -7.16 4.13 -80.23 -0.49 2.98 -0.73 47 6.01 -4.28 -80.47 0.40 -2.43 0.70 70 27.00 1.15 -80.17 -0.19 -11.07 -0.24 75 -28.15 -1.30 -80.53 0.09 11.61 0.21

42_RIS_REAZIONI_002_Comb. SLU A1 2



71

42_RIS_REAZIONI_118_Comb. SLE (SLD Danno sism.) 118

42_RIS_REAZIONI_142_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 152



72

42_RIS_REAZIONI_198_Comb. SLE(rara) 198

42_RIS_REAZIONI_200_Comb. SLE(freq.) 200



73

42_RIS_REAZIONI_201_Comb. SLE(perm.) 201



74

14. RISULTATI OPERE DI FONDAZIONE

14.1 Legenda risultati opere di fondazione

Il controllo dei risultati delle analisi condotte, per quanto concerne le opere di fondazione, è possibile in relazione alle tabelle sotto riportate. La prima tabella è riferita alle fondazioni tipo palo e plinto su pali. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le sei componenti di sollecitazione (espresse nel riferimento globale della struttura) per ogni palo componente l’opera. In particolare viene riportato:

Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo codice corrispondente al nome assegnato al tipo di plinto di fondazione:

3) palo singolo (PALO) 4) plinto su palo 5) plinto su due pali (PL.2P) 6) plinto su tre pali (PL.3P) 7) plinto su quattro pali (PL.4P) 8) plinto rettangolare su cinque pali (PL.5P.R) 9) plinto pentagonale su cinque pali (PL.5P) 10) plinto su sei pali (PL.6P)

Palo numero del palo Comb. combinazione di carico in cui si verificano le sei componenti di sollecitazione. Quota quota assoluta della sezione del palo per cui si riportano le sei componenti di

sollecitazione.

L’azione Fz (corrispondente allo sforzo normale nel palo) è costante poiché il peso del palo stesso non è considerato nella modellazione. La seconda tabella è riferita alle fondazioni tipo plinto su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni nei quattro vertici dell’impronta sul terreno. In particolare viene riportato:

Nodo numero del nodo a cui è applicato il plinto Tipo Codice identificativo del nome assegnato al plinto area area dell’impronta del plinto Wink O Wink V coefficienti di Winkler (orizzontale e verticale) adottati Comb Combinazione di carico in cui si verificano i valori riportati Pt (P1 P2 P3 P4) valori di pressione nei vertici

La terza tabella è riferita alle fondazioni tipo platea su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni in ogni vertice (nodo) degli elementi costituenti la platea. La quarta tabella è riferita alle fondazioni tipo trave su suolo elastico. Per questo tipo di fondazione vengono riportate le pressioni alle estremità dell’elemento e la massima (in valore assoluto) pressione lungo lo sviluppo dell’elemento.



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Vengono inoltre riportati, con funzione statistica, i valori massimo e minimo delle pressioni che compaiono nella tabella.

Nodo Tipo Area Wink V Wink O Cmb Pt Pt Pt Pt m2 daN/cm3 daN/cm3 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 1 PL.PREF. 220.00 x220.00 4.84 5.00 5.00 2 -0.72 -0.86 -1.15 -1.01 14 -0.13 -0.85 -1.17 -0.45 78 -0.13 -0.85 -1.17 -0.44 ... 62 PLINTO 100.00 x100.00 1.00 5.00 5.00 201 -0.80 -0.80 -0.81 -0.80 Nodo Pt Pt Pt Pt -2.21 0.0

14.1.1 Plinti 8, 10, 11, 12, 7, 9 (plinto a bicchiere)

VERIFICHE DEL PLINTO Nota: Le verifiche SLU per le cmb. di tipo sism. sono ottenute con sollecitazioni flettenti e taglianti amplificate per GammaRd = 1.10 per le verifiche sul plinto (7.2.5 NTC) e per GammaRd = 1.20 per le verifiche sul collegamento a bicchiere (7.4.5.2.1 NTC). Verifica della base di fondazione. Copriferro = 5.0 cm Sezioni maggiormente sollecitate: tangenti alla sagoma del bicchiere. Direzione X. Tipo sezione: rettangolare ( B = 270.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.1-1 (x = 65.0), Sez.2-2 (x = -65.0) Armatura inferiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Armatura superiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Sez. 1-1 (x = 65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 11 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 999972.9 daN cm, Mu = 2390435.0 daN cm, Med/Mu = 0.418 < 1 Ok Sez. 2-2 (x = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 11 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 992693.5 daN cm, Mu = 2390435.0 daN cm, Med/Mu = 0.415 < 1 Ok Direzione Y. Tipo sezione: rettangolare ( B = 270.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.3-3 (y = 65.0), Sez.4-4 (y = -65.0) Armatura inferiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Armatura superiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Sez. 3-3 (y = 65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 9 in Cmb. 66 (SLU A1 sism.) Med = 940340.6 daN cm, Mu = 2232753.0 daN cm, Med/Mu = 0.421 < 1 Ok Sez. 4-4 (y = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 9 in Cmb. 64 (SLU A1 sism.) Med = 925234.4 daN cm, Mu = 2232753.0 daN cm, Med/Mu = 0.414 < 1 Ok Punzonamento: Verifiche ai sensi EC2 UNI EN 1992-1-1-2005 par. 6.4.4 e DM 17/01/2018 NTC par. 4.1.2.3.5.4 Carico massimo trasmesso dal pilastro: = 109800.00 daN (Cmb. n. 2 Plinto n. 11) Sollecitazione di calcolo: VEd = Beta N = 126270.00 daN (Beta = 1.15) Spessore utile = d = 350.0 mm U0 = perimetro pilastro = 2000.0 mm



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U1 = perimetro critico (circonda l'area caricata a distanza 2d) = 6398.2 mm Apc = area perimetro critico = 31893.8 cmq VEdred = VEd - VEd Apc / Abase = 71026.8 daN Valori di resistenza: vRd,max = 3.5275 N/mmq vRd,c = 0.4064 N/mmq vEd (perimetro U0) = VEdred / ( U0 d ) = 1.0147 N/mmq vEd (perimetro U0) < vRd,max => Spessore utile OK vEd (perimetro critico U1) = VEdred / ( U1 d ) = 0.3172 N/mmq vEd (perimetro critico U1) < vRd,c => Armatura non richiesta. VERIFICHE DEL BICCHIERE D'ALLOGGIAMENTO DEL PILASTRO (Verifiche ai sensi della normativa tecnica CNR 10025/98) Dimensioni: H = altezza bicchiere = 100.0 cm LX x LY = dimensioni esterne del bicchiere = 130.0 x 130.0 cm t = spessore del collo del bicchiere = 30.0 cm Dimensioni pilastro = 50.0 x 50.0 cm tf = Spessore soletta = 40.0 cm Rapporto tra altezza bicchiere e lato pilastro corretto ARMATURE: Armatura orizzontale (per lato): Af = Area ferri della zona superiore = 4.0 cmq ( 2 St. Ø 16) Afi = Area ferri della zona inferiore = 6.0 cmq ( 3 St. Ø 16) Armatura verticale: Av = Area ferri delle zone d'angolo = 4.5 cmq ( 4 Ø 12) Avi = Area ferri delle zone interne = 3.4 cmq ( 3 St. Ø 12) Cf = Copriferro bicchiere = 3.0 cm = Af' / Af = 1 e = Ef / Ec = 6.551 Sollecitazione in dir. X massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb.n.12 Plinto n.12) Momento My = 1557221.00 daN cm Forza Vx = -2223.18 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1x = 3My / 2h + Vx = 25581.49 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2x = 3My / 2h = 23358.31 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - Cf = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.8 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1x Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29887.8 daN > F2x Ok Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1x / 2 Ok Verifica pareti laterali:



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o = ho / do = 0.826 do = LX - t / 2 = 115.0 ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 42857.9 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1x Ok Sollecitazione in dir. Y massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb. n.65 Plinto n.9) Momento Mx = 1990705.00 daN cm Forza Vy = 1820.20 daN N.B. Le sollecitazioni M e V applicate al bicchiere tengono conto del fattore di sovraresistenza GammaRd = 1.20 (indicazioni progettuali per i collegamenti cap. 7.4.5.2.1 NTC) Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1y = 3Mx / 2h + Vy = 31680.77 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2y = 3Mx / 2h = 29860.57 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - copriferro = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.8 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1y Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29887.8 daN > F2y Ok Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1y / 2 Ok Verifica pareti laterali: o = ho / do = 0.826 do = LY - t / 2 = 115.0 ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 42857.9 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1y Ok

14.1.2 Plinti 16, 1, 15, 2, 22, 25, 3, 4, 5, 6 (plinto a bicchiere)

VERIFICHE DEL PLINTO Nota: Le verifiche SLU per le cmb. di tipo sism. sono ottenute con sollecitazioni flettenti e taglianti amplificate per GammaRd = 1.10 per le verifiche sul plinto (7.2.5 NTC) e per GammaRd = 1.20 per le verifiche sul collegamento a bicchiere (7.4.5.2.1 NTC). Verifica della base di fondazione. Copriferro = 5.0 cm Sezioni maggiormente sollecitate: tangenti alla sagoma del bicchiere. Direzione X. Tipo sezione: rettangolare ( B = 220.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.1-1 (x = 65.0), Sez.2-2 (x = -65.0) Armatura inferiore = 16.08 cmq ( 8 Ø 16) Armatura superiore = 16.08 cmq ( 8 Ø 16) Sez. 1-1 (x = 65.0)



78

Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 22 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 376983.2 daN cm, Mu = 2112722.0 daN cm, Med/Mu = 0.178 < 1 Ok Sez. 2-2 (x = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 22 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 399328.0 daN cm, Mu = 2112722.0 daN cm, Med/Mu = 0.189 < 1 Ok Direzione Y. Tipo sezione: rettangolare ( B = 220.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.3-3 (y = 65.0), Sez.4-4 (y = -65.0) Armatura inferiore = 16.08 cmq ( 8 Ø 16) Armatura superiore = 16.08 cmq ( 8 Ø 16) Sez. 3-3 (y = 65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 22 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 355335.7 daN cm, Mu = 2112722.0 daN cm, Med/Mu = 0.168 < 1 Ok Sez. 4-4 (y = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 22 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 420975.6 daN cm, Mu = 2112722.0 daN cm, Med/Mu = 0.199 < 1 Ok Punzonamento: Verifiche ai sensi EC2 UNI EN 1992-1-1-2005 par. 6.4.4 e DM 17/01/2018 NTC par. 4.1.2.3.5.4 Carico massimo trasmesso dal pilastro: = 84340.00 daN (Cmb. n. 2 Plinto n. 22) Sollecitazione di calcolo: VEd = Beta N = 96991.00 daN (Beta = 1.15) Spessore utile = d = 350.0 mm U0 = perimetro pilastro = 2000.0 mm U1 = perimetro critico (circonda l'area caricata a distanza 2d) = 6398.2 mm Apc = area perimetro critico = 31893.8 cmq VEdred = VEd - VEd Apc / Abase = 33077.5 daN Valori di resistenza: vRd,max = 3.5275 N/mmq vRd,c = 0.4064 N/mmq vEd (perimetro U0) = VEdred / ( U0 d ) = 0.4725 N/mmq vEd (perimetro U0) < vRd,max => Spessore utile OK vEd (perimetro critico U1) = VEdred / ( U1 d ) = 0.1477 N/mmq vEd (perimetro critico U1) < vRd,c => Armatura non richiesta. VERIFICHE DEL BICCHIERE D'ALLOGGIAMENTO DEL PILASTRO (Verifiche ai sensi della normativa tecnica CNR 10025/98) Dimensioni: H = altezza bicchiere = 100.0 cm LX x LY = dimensioni esterne del bicchiere = 130.0 x 130.0 cm t = spessore del collo del bicchiere = 30.0 cm Dimensioni pilastro = 50.0 x 50.0 cm tf = Spessore soletta = 40.0 cm Rapporto tra altezza bicchiere e lato pilastro corretto ARMATURE: Armatura orizzontale (per lato): Af = Area ferri della zona superiore = 4.0 cmq ( 2 St. Ø 16) Afi = Area ferri della zona inferiore = 6.0 cmq ( 3 St. Ø 16) Armatura verticale: Av = Area ferri delle zone d'angolo = 3.1 cmq ( 4 Ø 10) Avi = Area ferri delle zone interne = 4.5 cmq ( 4 St. Ø 12) Cf = Copriferro bicchiere = 3.0 cm = Af' / Af = 1



79

e = Ef / Ec = 6.551 Sollecitazione in dir. X massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb.n.11 Plinto n.16) Momento My = 1351272.00 daN cm Forza Vx = -6333.11 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1x = 3My / 2h + Vx = 26602.19 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2x = 3My / 2h = 20269.09 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - Cf = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.3 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1x Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29848.5 daN > F2x Ok Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1x / 2 Ok Verifica pareti laterali: o = ho / do = 0.826 do = LX - t / 2 = 115.0 ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 29762.5 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1x Ok Sollecitazione in dir. Y massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb.. n.49 Plinto n.1) Momento Mx = -1242423.00 daN cm Forza Vy = 5551.08 daN N.B. Le sollecitazioni M e V applicate al bicchiere tengono conto del fattore di sovraresistenza GammaRd = 1.20 (indicazioni progettuali per i collegamenti cap. 7.4.5.2.1 NTC) Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1y = 3Mx / 2h + Vy = 24187.43 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2y = 3Mx / 2h = 18636.35 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - copriferro = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.3 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1y Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29848.5 daN > F2y Ok



80

Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1y / 2 Ok Verifica pareti laterali: o = ho / do = 0.826 do = LY - t / 2 = 115.0 ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 29762.5 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1y Ok 14.1.3 Plinti 21, 13, 14, 17, 18, 19, 20, 23, 24 (plinto a bicchiere)

VERIFICHE DEL PLINTO Nota: Le verifiche SLU per le cmb. di tipo sism. sono ottenute con sollecitazioni flettenti e taglianti amplificate per GammaRd = 1.10 per le verifiche sul plinto (7.2.5 NTC) e per GammaRd = 1.20 per le verifiche sul collegamento a bicchiere (7.4.5.2.1 NTC). Verifica della base di fondazione. Copriferro = 5.0 cm Sezioni maggiormente sollecitate: tangenti alla sagoma del bicchiere. Direzione X. Tipo sezione: rettangolare ( B = 250.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.1-1 (x = 65.0), Sez.2-2 (x = -65.0) Armatura inferiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Armatura superiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Sez. 1-1 (x = 65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 20 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 638119.4 daN cm, Mu = 2378400.0 daN cm, Med/Mu = 0.268 < 1 Ok Sez. 2-2 (x = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 23 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 656590.1 daN cm, Mu = 2378400.0 daN cm, Med/Mu = 0.276 < 1 Ok Direzione Y. Tipo sezione: rettangolare ( B = 250.0 H = 40.0 ) Sezioni verifiche: Sez.3-3 (y = 65.0), Sez.4-4 (y = -65.0) Armatura inferiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Armatura superiore = 18.10 cmq ( 9 Ø 16) Sez. 3-3 (y = 65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 21 in Cmb. 66 (SLU A1 sism.) Med = 578213.6 daN cm, Mu = 2225194.0 daN cm, Med/Mu = 0.260 < 1 Ok Sez. 4-4 (y = -65.0) Risultato Med/Mu più gravoso nel plinto n. 23 in Cmb. 2 (SLU STR.) Med = 675891.2 daN cm, Mu = 2378400.0 daN cm, Med/Mu = 0.284 < 1 Ok Punzonamento: Verifiche ai sensi EC2 UNI EN 1992-1-1-2005 par. 6.4.4 e DM 17/01/2018 NTC par. 4.1.2.3.5.4 Carico massimo trasmesso dal pilastro: = 89740.00 daN (Cmb. n. 2 Plinto n. 23) Sollecitazione di calcolo: VEd = Beta N = 103201.00 daN (Beta = 1.15) Spessore utile = d = 350.0 mm U0 = perimetro pilastro = 2000.0 mm U1 = perimetro critico (circonda l'area caricata a distanza 2d) = 6398.2 mm Apc = area perimetro critico = 31893.8 cmq VEdred = VEd - VEd Apc / Abase = 50537.4 daN



81

Valori di resistenza: vRd,max = 3.5275 N/mmq vRd,c = 0.4064 N/mmq vEd (perimetro U0) = VEdred / ( U0 d ) = 0.7220 N/mmq vEd (perimetro U0) < vRd,max => Spessore utile OK vEd (perimetro critico U1) = VEdred / ( U1 d ) = 0.2257 N/mmq vEd (perimetro critico U1) < vRd,c => Armatura non richiesta. VERIFICHE DEL BICCHIERE D'ALLOGGIAMENTO DEL PILASTRO (Verifiche ai sensi della normativa tecnica CNR 10025/98) Dimensioni: H = altezza bicchiere = 100.0 cm LX x LY = dimensioni esterne del bicchiere = 130.0 x 130.0 cm t = spessore del collo del bicchiere = 30.0 cm Dimensioni pilastro = 50.0 x 50.0 cm tf = Spessore soletta = 40.0 cm Rapporto tra altezza bicchiere e lato pilastro corretto ARMATURE: Armatura orizzontale (per lato): Af = Area ferri della zona superiore = 4.0 cmq ( 2 St. Ø 16) Afi = Area ferri della zona inferiore = 6.0 cmq ( 3 St. Ø 16) Armatura verticale: Av = Area ferri delle zone d'angolo = 4.5 cmq ( 4 Ø 12) Avi = Area ferri delle zone interne = 3.4 cmq ( 3 St. Ø 12) Cf = Copriferro bicchiere = 3.0 cm = Af' / Af = 1 e = Ef / Ec = 6.551 Sollecitazione in dir. X massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb.n.33 Plinto n.24) Momento My = 2005843.00 daN cm Forza Vx = -4630.30 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1x = 3My / 2h + Vx = 34717.94 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2x = 3My / 2h = 30087.64 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - Cf = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.8 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1x Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29887.8 daN > F2x Ok Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1x / 2 Ok Verifica pareti laterali: o = ho / do = 0.826 do = LX - t / 2 = 115.0



82

ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 42857.9 daN > F1x Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1x Ok Sollecitazione in dir. Y massima ad H/4 del bicchiere: (Cmb.. n.2 Plinto n.24) Momento Mx = 1555369.00 daN cm Forza Vy = 8825.25 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona superiore del bicchiere F1y = 3Mx / 2h + Vy = 32155.78 daN Forza orizzontale massima applicata alla zona inferiore del bicchiere F2y = 3Mx / 2h = 23330.53 daN Verifica bordi frontali: d = Sp. utile del bordo = t - copriferro = 27.0 cm z = 0.9 d = 24.3 cm c = dist. applicazione F / 2 dall'appoggio = 37.5 cm = c / z = 1.54 b = lato pilastro = 50.0 cm t = spessore collo = 30.0 cm Aw = Area ferri verticali della parete = 15.8 cmq Verifica armatura: 2 Af (1 + ) fsd / = 40785.9 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 d (H / 2) fcd / ( 1 + 2) = 45065.3 daN > F1y Ok Verifica alla base: [ t ( b + t )+ e Aw ] fctd = 29887.8 daN > F2y Ok Verifica bordi laterali: Verifica armatura: 2 Af fsd = 31470.6 daN > F1y / 2 Ok Verifica pareti laterali: o = ho / do = 0.826 do = LY - t / 2 = 115.0 ho = 3 / 4 H + co = 95.0 con co = min.[ 0,2 do, tf / 2 ] Verifica armatura: 2 Av fsd / o = 42857.9 daN > F1y Ok Verifica cls: 0.8 do t fcd / ( 1+ o

2) = 231473.8 daN > F1y Ok

14.1.4 Plinti di ripartizione per travi di collegamento (plinti 100x100)

VERIFICHE DEL PLINTO Nota: Le verifiche SLU per le cmb. di tipo sism. sono ottenute con sollecitazioni flettenti e taglianti amplificate per GammaRd = 1.10 (7.2.5 NTC) Verifica armatura dir. X Il plinto risulta tozzo. perciò l'armatura inferiore sarà verificata con il metodo delle bielle. Angolo di diffusione dello sforzo compressione nel plinto = arctan(A) = arctan((B/4-b/4)/H) = 23.6° Lo sforzo di trazione verrà calcolato secondo la seguente relazione:

Rd = (N tan() + My / H) / 2 Armatura = 8.04 cmq ( 4 Ø 16) Sollecitazioni più gravose in cmb. n. 12, plinto n. 62 N = -7070.0 daN, My GammaRD = 127490.0 daN cm Ra (sforzo di trazione) = 3140.2 daN , Ru (sforzo di trazione ultimo) = 31470.56 daN, Rd/Ru = 0.100 < 1 Ok Verifica armatura dir. Y Il plinto risulta tozzo. perciò l'armatura inferiore sarà verificata con il metodo delle bielle. Angolo di diffusione dello sforzo compressione nel plinto = arctan(A) = arctan((B/4-b/4)/H) = 23.6° Lo sforzo di trazione verrà calcolato secondo la seguente relazione:



83

Rd = (N tan() + Mx / H) / 2 Armatura = 8.04 cmq ( 4 Ø 16) Sollecitazioni più gravose in cmb. n. 64, plinto n. 53 N = -7243.5 daN, Mx GammaRD = 99154.0 daN cm Ra (sforzo di trazione) = 2823.9 daN , Ru (sforzo di trazione ultimo) = 31470.56 daN, Rd/Ru = 0.090 < 1 Ok Punzonamento: Verifica a punzonamento non necessaria, in quanto il perimetro critico risulta maggiore delle dimensioni della base del plinto.

46_RIS_PRESSIONI_002_Comb. SLU A1 2



84

46_RIS_PRESSIONI_004_Comb. SLU A1 4

46_RIS_PRESSIONI_017_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 17



85

46_RIS_PRESSIONI_028_Comb. SLU A1 (SLV sism.) 52

46_RIS_PRESSIONI_081_Comb. SLE (SLD Danno sism.) 79



86

46_RIS_PRESSIONI_092_Comb. SLE (SLD Danno sism.) 116

46_RIS_PRESSIONI_198_Comb. SLE(rara) 198



87

46_RIS_PRESSIONI_199_Comb. SLE(freq.) 199

46_RIS_PRESSIONI_200_Comb. SLE(freq.) 200



88

46_RIS_PRESSIONI_201_Comb. SLE(perm.) 201



89

15. RISULTATI ELEMENTI TIPO TRAVE - PILASTRO

15.1 Inviluppo delle azioni – TRAVI



90



91

15.2 Inviluppo delle azioni – PILASTRI



92



93



94

16. VERIFICHE ELEMENTI TRAVE E/O PILASTRO IN C.A.

16.1 LEGENDA TABELLA VERIFICHE ELEMENTI TRAVE E/O PILASTRO IN C.A.

In tabella vengono riportati per ogni elemento il numero identificativo ed il codice di verifica con le sigle Ok o NV. Nel caso in cui si sia proceduto alla progettazione con il metodo degli stati limite (S.L.) vengono riportati: il rapporto x/d, le verifiche per sollecitazioni proporzionali e la verifica per compressione media con l’indicazione delle combinazioni in cui si sono attinti i rispettivi valori. Nel caso in cui la struttura abbia comportamento dissipativo e sia prevista la progettazione con il criterio della gerarchia delle resistenze (G.R.) vengono riportate le verifiche di sovraresistenza e del nodo. Per gli elementi tipo pilastro sono riportati numero e diametro dei ferri di vertice, numero e diametro di ferri disposti lungo i lati L1 (paralleli alla base della sezione) e lungo i lati L2 (paralleli all’altezza della sezione). Per gli elementi tipo trave sono riportati infine le quantità di armatura inferiore e superiore. Schema della distribuzione delle armature longitudinali

1

2

3X

Y

Z

Orientamento elementi 2D non verticali

X

Y

Z

1

2

3

Orientamento elementi 2D verticali

Per le verifiche agli S.L. dei pilastri è presente una tabella con i simboli di seguito descritti:



95

M_P X Y Numero della pilastrata (P) e posizione in pianta (X,Y) Pilas. numero identificativo dell’elemento D2 Note Codici identificativi delle sezione (s) e materiale (m) pilastro Stato Codici relativi all’esito delle verifiche effettuate appresso descritte Quota Quota sezione di verifica %Af Percentuale di area di armatura rispetto a quella di calcestruzzo r. snell. Rapporto di snellezza su *: valore superiore a 1 per elementi snelli nel caso in cui viene

effettuata la verifica con il metodo diretto dello stato di equilibrio Armat. long. Numero e diametro (d) dei ferri di armatura longitudinale distinti in ferri di vertice + ferri di lato

nelle posizioni nL1 e nL2, come da schemi in figura precedente V N/M Verifica a pressoflessione con rapporto Ed/Rd: valore minore o uguale a 1 per verifica positiva V N sis Verifica a compressione solo calcestruzzo con rapporto Nsd/Nrd ed Nrd calcolato come al punto

7.4.4.2.1: valore minore o uguale a 1 per verifica positiva Staffe Dati tratto di staffatura oggetto di verifica, nello specifico: numero delle braccia, diametro, passo,

lunghezza L tratto V V/T cls Verifica a taglio/torsione con rapporto Ved/Vrd: valore minore o uguale a 1 per verifica positivaRif. cmb. Riferimento combinazioni da cui si generano le verifiche più gravose per il pilastro

M_P= 1 X=0.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb cm L=cm 1 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.27 0.05 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 10,46,59,5 400.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.14 0.04 2+2d8/20 L=528 0.12 0.48 10,46,59,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.03 0.04 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 2,46,59,5 M_P= 2 X=1082.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 2 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.25 0.08 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 18,150,41,5 400.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.13 0.08 2+2d8/20 L=528 0.12 0.51 10,150,41,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.06 0.07 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 2,150,41,5 M_P= 3 X=2164.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 3 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.25 0.08 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 9,150,39,37 400.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.13 0.08 2+2d8/20 L=528 0.12 0.51 10,150,39,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.06 0.07 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 2,150,39,37 M_P= 4 X=3246.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 4 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.25 0.08 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 5,150,43,37 400.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.13 0.08 2+2d8/20 L=528 0.12 0.51 5,150,43,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.06 0.07 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 2,150,43,37 M_P= 5 X=4328.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 5 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.25 0.08 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 6,150,37,5 400.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.13 0.08 2+2d8/20 L=528 0.12 0.51 6,150,37,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.63 4d20 4+4 d20 0.06 0.07 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 2,150,37,5 M_P= 6 X=5410.0 Y=0.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 6 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.26 0.05 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 14,46,53,5 400.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.14 0.04 2+2d8/20 L=528 0.12 0.48 14,46,53,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.47 4d20 4+4 d20 0.03 0.04 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 2,46,53,5 M_P= 7 X=0.0 Y=1509.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 7 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.36 0.09 2+2d8/8 L=136 0.12 0.21 17,46,43,5 400.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.19 0.08 2+2d8/20 L=528 0.13 0.52 17,46,43,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.07 0.08 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 2,46,43,5 M_P= 8 X=1082.0 Y=1509.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 8 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.40 0.16 2+2d8/8 L=136 0.13 0.23 59,150,35,5 400.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.20 0.15 2+2d8/20 L=528 0.13 0.58 67,150,35,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.12 0.15 2+2d8/8 L=136 0.14 0.23 2,150,35,5 M_P= 9 X=2164.0 Y=1509.0



96

Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 9 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.44 0.16 2+2d8/8 L=136 0.13 0.23 53,150,161,5 400.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.22 0.15 2+2d8/20 L=528 0.14 0.58 65,150,161,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.12 0.15 2+2d8/8 L=136 0.14 0.23 2,150,161,5 M_P= 10 X=3246.0 Y=1509.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 10 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.44 0.16 2+2d8/8 L=136 0.13 0.23 39,150,151,5 400.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.22 0.15 2+2d8/20 L=528 0.14 0.58 39,150,151,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.12 0.15 2+2d8/8 L=136 0.14 0.23 2,150,151,5 M_P= 11 X=4328.0 Y=1509.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 11 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.38 0.16 2+2d8/8 L=136 0.13 0.23 51,150,27,37 400.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.19 0.15 2+2d8/20 L=528 0.13 0.58 51,150,27,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.90 4d20 4+4 d20 0.12 0.15 2+2d8/8 L=136 0.13 0.23 2,150,27,37 M_P= 12 X=5410.0 Y=1509.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 12 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.36 0.09 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 7,46,39,5 400.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.19 0.08 2+2d8/20 L=528 0.13 0.52 7,46,39,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.66 4d20 4+4 d20 0.07 0.08 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 2,46,39,5 M_P= 13 X=0.0 Y=2704.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 13 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.09 0.01 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 22,46,51,5 400.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.05 7.30e-03 2+2d8/20 L=528 0.10 0.41 22,46,51,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 1.97e-03 7.59e-04 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 51,46,51,5 M_P= 14 X=1082.0 Y=2704.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 14 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.10 0.01 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 22,46,51,5 400.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.05 7.31e-03 2+2d8/20 L=528 0.10 0.41 22,46,51,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 1.98e-03 7.64e-04 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 51,46,51,5 M_P= 15 X=4328.0 Y=2704.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 24 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.10 0.01 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 22,46,47,5 400.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.05 7.31e-03 2+2d8/20 L=528 0.10 0.41 22,46,47,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 1.98e-03 7.64e-04 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 51,46,47,5 M_P= 16 X=5410.0 Y=2704.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 25 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.10 0.01 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 22,46,47,5 400.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 0.05 7.30e-03 2+2d8/20 L=528 0.10 0.41 22,46,47,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.23 4d20 4+4 d20 1.97e-03 7.59e-04 2+2d8/8 L=136 0.10 0.17 51,46,47,5 M_P= 17 X=0.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 15 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.55 4d20 4+4 d20 0.35 0.06 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 34,46,65,37 400.0 1.51 0.55 4d20 4+4 d20 0.18 0.06 2+2d8/20 L=528 0.12 0.49 34,46,65,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.55 4d20 4+4 d20 0.04 0.05 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 2,46,65,37 M_P= 18 X=1082.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 16 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.35 0.11 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 33,150,65,37 400.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.18 0.10 2+2d8/20 L=528 0.13 0.54 33,150,65,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.08 0.10 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 2,150,65,37 M_P= 19 X=2164.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 17 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.32 0.11 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 33,156,31,5 400.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.17 0.10 2+2d8/20 L=528 0.13 0.54 33,156,31,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.74 4d20 4+4 d20 0.08 0.10 2+2d8/8 L=136 0.13 0.21 2,156,31,5 M_P= 20 X=3246.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 18 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.76 4d20 4+4 d20 0.36 0.12 2+2d8/8 L=136 0.13 0.22 61,150,29,37 400.0 1.51 0.76 4d20 4+4 d20 0.18 0.11 2+2d8/20 L=528 0.13 0.54 61,150,29,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.76 4d20 4+4 d20 0.09 0.10 2+2d8/8 L=136 0.13 0.22 2,150,29,37 M_P= 21 X=4328.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 23 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.77 4d20 4+4 d20 0.41 0.12 2+2d8/8 L=136 0.13 0.22 47,156,23,5 400.0 1.51 0.77 4d20 4+4 d20 0.20 0.11 2+2d8/20 L=528 0.13 0.55 47,156,23,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.77 4d20 4+4 d20 0.09 0.11 2+2d8/8 L=136 0.13 0.22 2,156,23,5 M_P= 22 X=5410.0 Y=3899.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 22 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.57 4d20 4+4 d20 0.37 0.07 2+2d8/8 L=136 0.12 0.20 32,46,47,5 400.0 1.51 0.57 4d20 4+4 d20 0.20 0.06 2+2d8/20 L=528 0.12 0.50 32,46,47,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.57 4d20 4+4 d20 0.05 0.06 2+2d8/8 L=136 0.13 0.20 2,46,47,5 M_P= 23 X=3464.0 Y=4214.0



97

Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 19 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.33 4d20 4+4 d20 0.19 0.03 2+2d8/8 L=136 0.11 0.18 58,46,41,37 400.0 1.51 0.33 4d20 4+4 d20 0.10 0.02 2+2d8/20 L=528 0.11 0.46 58,46,41,37 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.33 4d20 4+4 d20 0.02 0.01 2+2d8/8 L=136 0.11 0.18 62,46,41,37 M_P= 24 X=4328.0 Y=4214.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 20 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.41 4d20 4+4 d20 0.23 0.04 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 63,46,31,5 400.0 1.51 0.41 4d20 4+4 d20 0.12 0.03 2+2d8/20 L=528 0.12 0.47 63,46,31,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.41 4d20 4+4 d20 0.02 0.03 2+2d8/8 L=136 0.12 0.19 2,46,31,5 M_P= 25 X=5410.0 Y=4214.0 Pilas. Note Stato Quota %Af r. snell. Armat. long. V N/M V N sis Staffe V V/T cls V V/T acc Rif. cmb 21 s=1,m=7 ok,ok 0.0 1.51 0.35 4d20 4+4 d20 0.22 0.03 2+2d8/8 L=136 0.12 0.18 46,46,37,5 400.0 1.51 0.35 4d20 4+4 d20 0.11 0.02 2+2d8/20 L=528 0.12 0.46 46,46,37,5 [b=1.0;1.0] 800.0 1.51 0.35 4d20 4+4 d20 0.02 0.02 2+2d8/8 L=136 0.12 0.18 52,46,37,5 Pilas. %Af r. snell. V N/M V N sis V V/T cls V V/T acc 1.51 0.90 0.44 0.16 0.14 0.58



98



99



100

17. STATI LIMITE D' ESERCIZIO

17.1 LEGENDA TABELLA STATI LIMITE D' ESERCIZIO

In tabella vengono riportati i valori di interesse per il controllo degli stati limite d'esercizio. In particolare vengono riportati, in relazione al tipo di elemento strutturale, i risultati relativi alle tre categorie di combinazione considerate:

Combinazioni rare Combinazioni frequenti Combinazioni quasi permanenti.

I valori di interesse sono i seguenti: rRfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in

combinazioni rare [normalizzato a 1] rRfyk rapporto tra la massima tensione nell’acciaio e la tensione fyk in combinazioni rare

[normalizzato a 1]

rPfck rapporto tra la massima compressione nel calcestruzzo e la tensione fck in combinazioni quasi permanenti [normalizzato a 1]

wR apertura caratteristica delle fessure in combinazioni rare [mm] wF apertura caratteristica delle fessure in combinazioni frequenti [mm] wP apertura caratteristica delle fessure in combinazioni quasi permanenti [mm] dR massima deformazione in combinazioni rare dF massima deformazione in combinazioni frequenti dP massima deformazione in combinazioni quasi permanenti

Per ognuno dei nove valori soprariportati viene indicata (Rif.cmb) la combinazione in cui si è verificato. In relazione al tipo di elemento strutturale i valori sono selezionati nel modo seguente: pilastri rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative travi rRfck rRfyk rPfck per sezioni significative wR wF wP per sezioni significative dR dF dP massimi in campata setti e gusci rRfck rRfyk rPfck massimi nei nodi dell’elemento wR wF wP massimi nei nodi dell’elemento

Si precisa che i valori di massima deformazione per travi sono riferiti al piano verticale (piano locale 1-2 con momenti flettenti 3-3). Pilas. Pos. rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb Pos. rRfck rRfyk rPfck Rif. cmb cm cm 1 0.0 0.04 0.04 0.05 198,198,201 400.0 0.03 0.03 0.03 198,198,201 800.0 0.02 0.02 0.02 198,198,201 2 0.0 0.05 0.05 0.06 198,198,201 400.0 0.04 0.04 0.05 198,198,201... 25 800.0 0.0 0.0 0.0 0,0,0 400.0 3.28e-03 3.40e-03 4.37e-03 197,197,201Pilas. rRfck rRfyk rPfck rRfck rRfyk rPfck 0.10 0.10 0.11

Progetto definitivo “Ampliamento ed adeguamento del centro ......Tipologia strutturale: strutture...

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