300:00:00 SETTORIALI

R 322 02

ES

EC

UTIV

O: S

TR

UT

TU

RE

322:00:00 STRUTTURE-OPERE D'ARTE IN C.A.

Fax: 0464 671413

Tel: 0464 671137

Diritti di pro

prietà diffusio

ne e ripro

duzio

ne riserv

ati in c

onformità alle leggi vigenti

DATA:EMISSIONE

REVISIONI

arch. Brunella Avi

COMMITTENTE:

Krej engineering S.r.l.

Via Carrera,11 38061 - Ala (TN)

C.F - .P.IVA: 00876410226

C.C.I.A. n. 103889

www.krej.it - info@krej.it

RESPONSABILE DEL PROCEDIMENTO:

TECNICI INCARICATI

PROGETTO ESECUTIVO

PROGETTISTI

CONSULENTI:

DELLA PROV. DI TRENTO

BRUNELLA AVIdott. arch.

ISCRIZIONE ALBO N° 560

ORDINE DEGLI ARCHITETTI

Dott. Ingegnere civile e ambientale

INGENIEURKAMMER

ORDINE DEGLIINGEGNERI

DELLA PROV.DIBOLZANO

Nr.1892

Dr.IngenieurfürZivilund Umweltwesen

BOZENPROVINZDER

FABIO PASINI

DATA: SCALA: TAVOLA:

NUOVA SCUOLA MEDIA

ing. Fabio Pasini

ED ELETTRICI

IMPIANTI MECCANICI

ing. Michele Groff

ARCA Engineering - TRENTO

E 112/07/2017

Emissione 27/02/20170

REGIONE AUTONOMA FRIULI VENEZIA GIULIA PROVINCIA DI UDINE

Avi arch. Brunella

Direttore Tecnico:

I

AM

ST

EM

Y

D

RTIFIEEC

MEG

N

A

Siste

ENTS

ertificato

a

dimanagementc

m

ISO 9001

redatto da

COMUNE di BUTTRIOEzio Antonel

1 12/07/2017DATA:

STRUTTURALE (DEPOSITO 1566/2017 del 04/07/2017)INTEGRAZIONE VOLONTARIA ALLA RELAZIONE DI CALCOLO

Integrazione volontaria al deposito n.1566 del 04/07/2017 redatto da DR

 

 

 

 

 

TITOLO DELL’ELABORATO: 

 

INTEGRAZIONE VOLONTARIA ALLA RELAZIONE DI CALCOLO 

STRUTTURALE (DEPOSITO 1566/2017 del 04/07/2017) 

1

SOMMARIO

1  PREMESSE ............................................................................................................................ 2 

2  SOLLECITAZIONI NEL SOLAIO DI PIANO .................................................................. 3 

3  SOLLECITAZIONI NEL SOLAIO DI COPERTURA ................................................... 18 

4  VERIFICA DEL PARAPETTO ......................................................................................... 35 

2

1 PREMESSE

Si depositano le seguenti verifiche strutturali quali “integrazione volontaria” al deposito n. 1566 del 04/07/2017, che aggiornano/integrano la relazione di calcolo strutturale depositata.

In particolare vengono riviste le verifiche del solaio di piano e di quello di copertura apportando le seguenti modifiche:

- aumento dei copriferri delle armature al fine di tener conto delle sovrapposizioni delle barre nei nodi del solaio a nervature incrociate bidirezionale;

- riverifica puntuale dei solai tenendo conto che l’armatura diffusa costituita da rete elettrosaldata da 12 mm passo 20 cm equivale a 3,4 barre sull’interasse di calcolo pari a 68 cm.

Le tavole grafiche di armatura dei solai di piano e di copertura vengono pertanto aggiornate di conseguenza.

Si allega anche la verifica e il disegno del parapetto che verrà posizionato lungo le scale e nella parte centrale del solaio del primo piano.

Sono state inoltre effettuate alcune integrazioni/correzioni ai disegni:

- Inserite nelle tavole grafiche l’indicazione di resistenza al fuoco delle strutture (R60);

- Inserita la posizione dei pali trivellati nel disegno delle strutture in elevazione dalla platea;

- Aggiunte alcune quotature relative al posizionamento delle armature nei disegni di platea e solai di piano e di copertura;

- Modificata la posizione geometrica degli ancoranti delle travi in acciaio del lucernario;

- Corrette le lunghezze di alcune armature (ganci con funzione di armatura a taglio dei solai);

- Aggiunte alcune barre di armatura per l’ancoraggio alle pareti in c.a. della rete elettrosaldata posta nella cappa del solaio “predalle” del vano tecnico;

- Aggiunte alcune barre di armatura all’intradosso della platea di fondazione, in corrispondenza dei pali

Con riferimento al punto 7.2.1 del D.M. 14/01/2008, la scelta di utilizzare due sistemi fondazionali diversi, è stata fatta tenendo in considerazione che la fondazione diretta, oltre a non essere superficiale (- 4,0 m di profondità) viene realizzata sul medesimo terreno (conglomerato), su cui si intestano gli adiacenti pali da 5 metri, e pertanto si ritiene che i due sistemi utilizzati siano assolutamente compatibili.

3

2 SOLLECITAZIONI NEL SOLAIO DI PIANO

MOMENTI DI PROGETTO SECONDO WOOD & ARMER – [kN m/m]

Faccia Inferiore – Direzione X

Faccia Inferiore – Direzione Y

4

Faccia Superiore – Direzione X

Faccia Superiore – Direzione Y

5

Determinazione del Momento resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori (armatura diffusa su tutto il solaio):

Sulla sezione larga 68 cm (interasse travetti) sono presenti 68/20 = 3,4 barre Ø12 sia

superiormente che inferiormente, corrispondenti ad una sezione di acciaio paria a 3,4 x 1,13

= 3,842 cm2.

Distribuendo tale armatura su 4 barre si ottiene una sezione equivalente per ogni barre di

3,842/4 = 0,9605 cm2

1

2 3

45

6 7

89

10 11

12

A1 0,96 cm² A2 0,96 cm² A3 0,96 cm² A4 0,96 cm²

A5 0,96 cm² A6 0,96 cm² A7 0,96 cm² A8 0,96 cm²

68,00

16,00

30,0

0

6,00

8,00

0 10 20 30 40 50

0

10

20

30

40

PRELIM ed. 8.31- 12/2012 procedura FindLim 1.1 - SIGMAc Soft Unità di misura utilizzate: Lunghezze: cm Forze: KN Angoli: rad Dati geometrici Sezione vertice Coordinata X Coordinata Y 1 -34,00 0,00 2 -34,00 8,00 3 -8,00 8,00 4 -8,00 24,00 5 -34,00 24,00 6 -34,00 30,00 7 34,00 30,00 8 34,00 24,00 9 8,00 24,00 10 8,00 8,00 11 34,00 8,00 12 34,00 0,00 Armature longitudinali armatura Coordinata X Coordinata Y Area 1 -30,00 4,20 0,96 0 2 -10,00 4,20 0,96 0 3 10,00 4,20 0,96 0 4 30,00 4,20 0,96 0 5 -30,00 25,80 0,96 0 6 -10,00 25,80 0,96 0 7 10,00 25,80 0,96 0 8 30,00 25,80 0,96 0 Dati dei materiali Sezione: C32/40 Caratteristiche meccaniche Resistenza caratteristica cubica Rck 4,00

6

Resistenza caratteristica cilindrica fck,cil 3,32 Coeff. carichi lunga durata CC 0,85 Fattore di sicurezza parziale 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd 1,88 Resistenza media a trazione assiale fctm 0,31 Resist. a trazione per fessurazione fct,eff 0,31 Tensione di formazione delle fessure t 0,26 Modulo elastico secante (fessur.) Ecm 3364,28 Sezione reagente a trazione NO Valori limite di deformazione Compressione inf -0,0035 Trazione sup - Armature: B450 Caratteristiche meccaniche Valore caratt. tensione snervamento fyk 45,00 Fattore di sicurezza parziale 1,15 Valore di calcolo tens. snervamento fyd 39,13 Modulo elastico (fessurazione) Es 20000,00 Valori limite di deformazione Compressione s,inf -0,01 Trazione s,sup 0,01 Risultati Momenti di rottura in flessione retta (N=0) angolo asse neutro M sup y inf y (+) 27,03 -3856 -0,00130 30,00 0,01000 4,20 (-) 2,97 3856 0,01000 25,80 -0,00130 0,00 Considerando la sezione da 1 m (e invertendo il segno, in quanto il programma utilizzato considera positivo il momento che tende le fibre superiori e negativo quello che tende le fibra inferiori): MR+ = 38,56 / 0,68 = 56,71 kNm/m MR- = -38,56 / 0,68 = -56,71 kNm/m

Si riportano di seguito i momenti flettenti (Wood Armer) nei solai, con le zone di colore

bianco dove il momento resistente è inferiore a quello agente (e dove verrà posizionata

l’armatura integrativa):

7

Faccia Inferiore – Direzione X (max 56,71 kNm/m)

Faccia Inferiore – Direzione Y (max 56,71 kNm/m)

8

Faccia superiore – Direzione X (max -56,71 kNm/m)

Faccia superiore – Direzione Y (max -69 kNm/m)

9

Determinazione del Momento resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori (armatura diffusa su tutto il solaio) + 4Ø16 (2

inferiori e 2 superiori) in corrispondenza delle nervature :

Sulla sezione larga 68 cm (interasse travetti) sono presenti 68/20 = 3,4 barre Ø12 sia

superiormente che inferiormente, corrispondenti ad una sezione di acciaio paria a 3,4 x 1,13

= 3,842 cm2.

Distribuendo tale armatura su 4 barre si ottiene una sezione equivalente per ogni barre di

3,842/4 = 0,9605 cm2

A queste si aggiungono le 4 barre Ø 16 nella nervatura

1

2 3

45

6 7

89

10 11

12

A1 0,96 cm² A2 0,96 cm² A3 0,96 cm² A4 0,96 cm²

A5 0,96 cm² A6 0,96 cm² A7 0,96 cm² A8 0,96 cm²

A9 16 A10 16

A11 16 A12 16

68,00

16,00

30,0

0

6,00

8,00

0 10 20 30 40 50

0

10

20

30

40

PRELIM ed. 8.31- 12/2012 procedura FindLim 1.1 - SIGMAc Soft Unità di misura utilizzate: Lunghezze: cm Forze: KN Angoli: rad Dati geometrici Sezione vertice Coordinata X Coordinata Y 1 -34,00 0,00 2 -34,00 8,00 3 -8,00 8,00 4 -8,00 24,00 5 -34,00 24,00 6 -34,00 30,00 7 34,00 30,00 8 34,00 24,00 9 8,00 24,00 10 8,00 8,00 11 34,00 8,00 12 34,00 0,00 Armature longitudinali

armatura Coordinata X Coordinata Y Area 1 -30,00 4,20 0,96 0 2 -10,00 4,20 0,96 0 3 10,00 4,20 0,96 0 4 30,00 4,20 0,96 0 5 -30,00 25,80 0,96 0 6 -10,00 25,80 0,96 0 7 10,00 25,80 0,96 0 8 30,00 25,80 0,96 0 9 -5,00 23,00 2,01 16 10 5,00 23,00 2,01 16 11 -5,00 7,00 2,01 16 12 5,00 7,00 2,01 16

10

Dati dei materiali Sezione: C32/40 Caratteristiche meccaniche Resistenza caratteristica cubica Rck 4,00 Resistenza caratteristica cilindrica fck,cil 3,32

Coeff. carichi lunga durata CC 0,85

Fattore di sicurezza parziale 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd 1,88 Resistenza media a trazione assiale fctm 0,31 Resist. a trazione per fessurazione fct,eff 0,31

Tensione di formazione delle fessure t 0,26 Modulo elastico secante (fessur.) Ecm 3364,28 Sezione reagente a trazione NO Valori limite di deformazione

Compressione inf -0,0035 Trazione sup - Armature: B450 Caratteristiche meccaniche Valore caratt. tensione snervamento fyk 45,00

Fattore di sicurezza parziale 1,15 Valore di calcolo tens. snervamento fyd 39,13 Modulo elastico (fessurazione) Es 20000,00 Valori limite di deformazione

Compressione s,inf -0,01 Trazione s,sup 0,01 Risultati Momenti di rottura in flessione retta (N=0)

angolo asse neutro M sup y inf y (+) 25,49 -7468 -0,00212 30,00 0,01000 4,20 (-) 4,51 7467 0,01000 25,80 -0,00212 0,00

Considerando la sezione da 1 m (e invertendo il segno, in quanto il programma utilizzato considera positivo il momento che tende le fibre superiori e negativo quello che tende le fibra inferiori): MR+ = 74,68 / 0,68 = 109,8 kNm/m MR- = -74,67 / 0,68 = -109,8 kNm/m

11

Faccia Inferiore – Direzione X (max 114,7 kNm/m)

Faccia Inferiore – Direzione Y (max 114,7 kNm/m)

12

Faccia superiore – Direzione X (max -125 kNm/m)

Faccia superiore – Direzione Y (max -125 kNm/m)

13

SOLLECITAZIONI DI TAGLIO

Si riportano le mappe dei valori di taglio nella combinazione inviluppo:

Taglio Vxx (kN/m)

Taglio Vyy (kN/m)

14

Determinazione del Taglio resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori senza armatura specifica a taglio:

VERIFICA A TAGLIO secondo N.T.C. 2008 ( paragrafo 4.1.2.1.3 ) ver. CAT 20112013

travetti solaio

Calcestruzzo:

Classe di resistenza C 32/40

Resistenza cubica caratteristica Rck 40 N/mm2

Resistenza cilindrica caratteristica fck = 0,83 Rck 33,2 N/mm2

Coefficiente riduttivo per le resistenze di lunga durata cc 0,85

Coefficiente parziale di sicurezza c c 1,5

Resistenza di calcolo a compressione fcd = cc fck / c = 18,8 N/mm2

Resistenza media a trazione fctm = 0,3 fck2/3 = 3,1 N/mm2

Resistenza caratteristica a trazione fctk = 0,7 fctm = 2,2 N/mm2

Resistenza di calcolo a trazione fctd = fctk / c = 1,4 N/mm2

Acciaio:

Snervamento caratteristico delle armature a taglio fy k 450 N/mm2

Coefficiente parziale di sicurezza s s 1,15

Snervamento di calcolo delle armature a taglio fy d = fyk / s = 391 N/mm2

Caratteristiche geometriche

Altezza trave h 300 mm

Larghezza minima della sezione bw 160 mm

Copriferro (fino all'asse delle barre longitudinali) c 42 mm

Altezza utile d = h -c = 258 mm

Braccio di leva z = 0,9 d = 232 mm

Area dell'armatura longitudinale 3 12 Asl 339 mm2

Rapporto di armatura l = Asl / (bw d) < 0,02 = 0,0082

Valore di calcolo della componente assiale

(sforzo normale) dell'azione NEd 0 N

Tensione media di compressione nella sezione cp = NEd / Ac < 0,2 fcd = 0,0 N/mm2

k = 1+(200 / d)1/2 ≤ 2 = 1,88

vmin = 0,035 k3/2 fck1/2 = 0,5

Elementi senza armature trasversali resistenti a taglio:

Resistenza e taglio di calcolo

Resistenza di calcolo dell'elemento privo di armatura a taglio VRd = ( 0,18 k (100 l fck )1/3 / c + 0,15 cp) bw d = 28.044 N

≥ ( vmin + 0,15 cp ) bw d 21.467 N

Considerando la sezione da 1 m: VRd = 28 / 0,68 = 41,2 kN/m

Si riporta di seguito il taglio nei solai, con le zone di colore bianco dove il taglio resistente

senza armatura a taglio è inferiore a quello agente (e dove verrà posizionata l’armatura a

taglio):

15

Taglio Vxx (max 41,2 kN/m , min - 41,2 kN/m):

Taglio Vyy (max 41,2 kN/m , min – 41,2 kN/m):

16

Determinazione del Taglio resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø 12/20 sia inferiori che superiori con armatura specifica a taglio costituita da

ganci (2 Ø10/20 cm nelle nervature del solaio) :

Elementi con armature trasversali resistenti a taglio:

Determinazione dell'inclinazione

sen2= ( Asw · fywd ) / [ bw · s · (cw · f'cd ) ] 0,091

Inclinazione dei puntoni di cls rispetto all'asse della trave 17,53 gradi

Valore di cot calcolato cot 2,50

Valore di cot assunto ( compreso tra 1 e 2,5 ) 2,00

corrispondente a una inclinazione dei puntoni di cls: 26,57

Con riferimento all'armatura trasversale:

Per elementi con armature a taglio verticali (staffe):

Diametro staffe 10 mm

Numero bracci 2

Area della sezione trasversale dell'armatura a taglio (staffe) Asw 157 mm2

Interasse delle staffe s 200 mm

Angolo di inclinazione rispetto all'asse della trave 90 gradi

Resistenza di calcolo a "taglio trazione" delle staffe VRsd = 0,9 d (Asw / s) fyd (ctg + ctg) sin = 142.724 N Resistenza di calcolo a "taglio trazione" dell'armatura trasversale 142.724 N

Con riferimento al calcestruzzo d'anima:

Resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d'anima f'cd = 0,5 fcd = 9,41 N/mm2

Coefficiente maggiorativo c pari a: 1 per membrature non compresse 1,00

1 + cp / fcd per 0 ≤ cp < 0,25 fcd

1,25 per 0,25 fcd < cp ≤ 0,5 fcd

2,5 (1 - cp / fcd) per 0,5 fcd < cp < fcd

Angolo di inclinaz. dell'arm. trasversale rispetto all'asse della trave 90 gradi

Resistenza di calcolo a "taglio compressione" VRcd = 0,9 d bw c f 'cd (ctg + ctg) / ( 1 + ctg2 ) = 139.791 N

Resistenza al taglio della trave; VRd = min ( VRsd , VRcd ) = 139.791 N

Considerando la sezione da 1 m: VRd = 139,8 / 0,68 = 205,6 kN/m

17

Taglio Vxx (max 205,6 kN/m , min - 205,6 kN/m):

Taglio Vyy (max 205,6 kN/m , min - 205,6 kN/m):

18

3 SOLLECITAZIONI NEL SOLAIO DI COPERTURA

MOMENTI DI PROGETTO SECONDO WOOD & ARMER – [kN m/m]

Faccia Inferiore – Direzione X

Faccia Inferiore – Direzione Y

19

Faccia Superiore – Direzione X

Faccia Superiore – Direzione Y

20

Determinazione del Momento resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori (armatura diffusa su tutto il solaio):

Sulla sezione larga 68 cm (interasse travetti) sono presenti 68/20 = 3,4 barre Ø12 sia

superiormente che inferiormente, corrispondenti ad una sezione di acciaio paria a 3,4 x 1,13

= 3,842 cm2.

Distribuendo tale armatura su 4 barre si ottiene una sezione equivalente per ogni barre di

3,842/4 = 0,9605 cm2

1

2 3

45

6 7

89

10 11

12

A1 0,96 cm² A2 0,96 cm² A3 0,96 cm² A4 0,96 cm²

A5 0,96 cm² A6 0,96 cm² A7 0,96 cm² A8 0,96 cm²

68,00

16,00

30,0

0

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0 10 20 30 40 50

0

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30

40

PRELIM ed. 8.31- 12/2012 procedura FindLim 1.1 - SIGMAc Soft Unità di misura utilizzate: Lunghezze: cm Forze: KN Angoli: rad Dati sezione Dati geometrici Sezione vertice Coordinata X Coordinata Y 1 -34,00 0,00 2 -34,00 8,00 3 -8,00 8,00 4 -8,00 24,00 5 -34,00 24,00 6 -34,00 30,00 7 34,00 30,00 8 34,00 24,00 9 8,00 24,00 10 8,00 8,00 11 34,00 8,00 12 34,00 0,00 Armature longitudinali armatura Coordinata X Coordinata Y Area 1 -30,00 4,20 0,96 0 2 -10,00 4,20 0,96 0 3 10,00 4,20 0,96 0 4 30,00 4,20 0,96 0 5 -30,00 25,80 0,96 0 6 -10,00 25,80 0,96 0 7 10,00 25,80 0,96 0 8 30,00 25,80 0,96 0 Dati dei materiali Sezione: C32/40 Caratteristiche meccaniche Resistenza caratteristica cubica Rck 4,00 Resistenza caratteristica cilindrica fck,cil 3,32 Coeff. carichi lunga durata CC 0,85 Fattore di sicurezza parziale 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd 1,88 Resistenza media a trazione assiale fctm 0,31

21

Resist. a trazione per fessurazione fct,eff 0,31 Tensione di formazione delle fessure t 0,26 Modulo elastico secante (fessur.) Ecm 3364,28 Sezione reagente a trazione NO Valori limite di deformazione Compressione inf -0,0035 Trazione sup - Armature: B450 Caratteristiche meccaniche Valore caratt. tensione snervamento fyk 45,00 Fattore di sicurezza parziale 1,15 Valore di calcolo tens. snervamento fyd 39,13 Modulo elastico (fessurazione) Es 20000,00 Valori limite di deformazione Compressione s,inf -0,01 Trazione s,sup 0,01 Risultati Momenti di rottura in flessione retta (N=0) angolo asse neutro M sup y inf y (+) 27,03 -3856 -0,00130 30,00 0,01000 4,20 (-) 2,97 3856 0,01000 25,80 -0,00130 0,00 Considerando la sezione da 1 m (e invertendo il segno, in quanto il programma utilizzato considera positivo il momento che tende le fibre superiori e negativo quello che tende le fibra inferiori): MR+ = 38,56 / 0,68 = 56,71 kNm/m MR- = -38,56 / 0,68 = -56,71 kNm/m

Si riportano di seguito i momenti flettenti (Wood Armer) nei solai, con le zone di colore

bianco dove il momento resistente è inferiore a quello agente (e dove verrà posizionata

l’armatura integrativa):

22

Faccia Inferiore – Direzione X (max 56,71 kNm/m)

Faccia Inferiore – Direzione Y (max 56,71 kNm/m)

23

Faccia superiore – Direzione X (max – 56,71 kNm/m)

Faccia superiore – Direzione Y (max – 56,71 kNm/m)

24

Determinazione del Momento resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori (armatura diffusa su tutto il solaio) + 3Ø16

inferiori in corrispondenza delle nervature :

Sulla sezione larga 68 cm (interasse travetti) sono presenti 68/20 = 3,4 barre Ø12 sia

superiormente che inferiormente, corrispondenti ad una sezione di acciaio paria a 3,4 x 1,13

= 3,842 cm2.

Distribuendo tale armatura su 4 barre si ottiene una sezione equivalente per ogni barre di

3,842/4 = 0,9605 cm2

A queste si aggiungono le 3 barre Ø 16 inferiori nella nervatura

1

2 3

45

6 7

89

10 11

12

A1 0,96 cm² A2 0,96 cm² A3 0,96 cm² A4 0,96 cm²

A5 0,96 cm² A6 0,96 cm² A7 0,96 cm² A8 0,96 cm²

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0 10 20 30 40 50

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30

40

PRELIM ed. 8.31- 12/2012 procedura FindLim 1.1 - SIGMAc Soft Unità di misura utilizzate: Lunghezze: cm Forze: KN Angoli: rad Dati sezione Dati geometrici Sezione vertice Coordinata X Coordinata Y 1 -34,00 0,00 2 -34,00 8,00 3 -8,00 8,00 4 -8,00 24,00 5 -34,00 24,00 6 -34,00 30,00 7 34,00 30,00 8 34,00 24,00 9 8,00 24,00 10 8,00 8,00 11 34,00 8,00 12 34,00 0,00 Armature longitudinali armatura Coordinata X Coordinata Y Area 1 -30,00 4,20 0,96 0 2 -10,00 4,20 0,96 0 3 10,00 4,20 0,96 0 4 30,00 4,20 0,96 0 5 -30,00 25,80 0,96 0 6 -10,00 25,80 0,96 0 7 10,00 25,80 0,96 0 8 30,00 25,80 0,96 0

25

9 -5,00 7,00 2,01 16 10 5,00 7,00 2,01 16 11 0,00 7,00 2,01 16 Dati dei materiali Sezione: C32/40 Caratteristiche meccaniche Resistenza caratteristica cubica Rck 4,00 Resistenza caratteristica cilindrica fck,cil 3,32 Coeff. carichi lunga durata CC 0,85 Fattore di sicurezza parziale 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd 1,88 Resistenza media a trazione assiale fctm 0,31 Resist. a trazione per fessurazione fct,eff 0,31 Tensione di formazione delle fessure t 0,26 Modulo elastico secante (fessur.) Ecm 3364,28 Sezione reagente a trazione NO Valori limite di deformazione Compressione inf -0,0035 Trazione sup - Armature: B450 Caratteristiche meccaniche Valore caratt. tensione snervamento fyk 45,00 Fattore di sicurezza parziale 1,15 Valore di calcolo tens. snervamento fyd 39,13 Modulo elastico (fessurazione) Es 20000,00 Valori limite di deformazione Compressione s,inf -0,01 Trazione s,sup 0,01 Risultati Momenti di rottura in flessione retta (N=0) angolo asse neutro M sup y inf y (+) 25,61 -8651 -0,00205 30,00 0,01000 4,20 (-) 4,03 4624 0,01000 25,80 -0,00185 0,00

Considerando la sezione da 1 m (e invertendo il segno, in quanto il programma utilizzato considera positivo il momento che tende le fibre superiori e negativo quello che tende le fibra inferiori): MR+ = 86,51 / 0,68 = 127,2 kNm/m

26

Faccia Inferiore – Direzione X (max 127,2 kNm/m)

Faccia Inferiore – Direzione Y (max 127,2 kNm/m)

27

Determinazione del Momento resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori (armatura diffusa su tutto il solaio) + 3Ø16

superiori in corrispondenza delle nervature :

Sulla sezione larga 68 cm (interasse travetti) sono presenti 68/20 = 3,4 barre Ø12 sia

superiormente che inferiormente, corrispondenti ad una sezione di acciaio paria a 3,4 x 1,13

= 3,842 cm2.

Distribuendo tale armatura su 4 barre si ottiene una sezione equivalente per ogni barre di

3,842/4 = 0,9605 cm2

A queste si aggiungono le 3 barre Ø 16 superiori nella nervatura

1

2 3

45

6 7

89

10 11

12

A1 0,96 cm² A2 0,96 cm² A3 0,96 cm² A4 0,96 cm²

A5 0,96 cm² A6 0,96 cm² A7 0,96 cm² A8 0,96 cm²

A9 16 A10 16 A11 16

68,00

16,00

30,0

0

6,00

8,00

0 10 20 30 40 50

0

10

20

30

40

PRELIM ed. 8.31- 12/2012 procedura FindLim 1.1 - SIGMAc Soft Unità di misura utilizzate: Lunghezze: cm Forze: KN Angoli: rad Dati sezione Dati geometrici Sezione vertice Coordinata X Coordinata Y 1 -34,00 0,00 2 -34,00 8,00 3 -8,00 8,00 4 -8,00 24,00 5 -34,00 24,00 6 -34,00 30,00 7 34,00 30,00 8 34,00 24,00 9 8,00 24,00 10 8,00 8,00 11 34,00 8,00 12 34,00 0,00 Armature longitudinali armatura Coordinata X Coordinata Y Area 1 -30,00 4,20 0,96 0 2 -10,00 4,20 0,96 0 3 10,00 4,20 0,96 0 4 30,00 4,20 0,96 0 5 -30,00 25,80 0,96 0 6 -10,00 25,80 0,96 0 7 10,00 25,80 0,96 0 8 30,00 25,80 0,96 0 9 -5,00 23,00 2,01 16

28

10 5,00 23,00 2,01 16 11 0,00 23,00 2,01 16 Dati dei materiali Sezione: C32/40 Caratteristiche meccaniche Resistenza caratteristica cubica Rck 4,00 Resistenza caratteristica cilindrica fck,cil 3,32 Coeff. carichi lunga durata CC 0,85 Fattore di sicurezza parziale 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd 1,88 Resistenza media a trazione assiale fctm 0,31 Resist. a trazione per fessurazione fct,eff 0,31 Tensione di formazione delle fessure t 0,26 Modulo elastico secante (fessur.) Ecm 3364,28 Sezione reagente a trazione NO Valori limite di deformazione Compressione inf -0,0035 Trazione sup - Armature: B450 Caratteristiche meccaniche Valore caratt. tensione snervamento fyk 45,00 Fattore di sicurezza parziale 1,15 Valore di calcolo tens. snervamento fyd 39,13 Modulo elastico (fessurazione) Es 20000,00 Valori limite di deformazione Compressione s,inf -0,01 Trazione s,sup 0,01 Risultati Momenti di rottura in flessione retta (N=0) angolo asse neutro M sup y inf y (+) 25,97 -4624 -0,00185 30,00 0,01000 4,20 (-) 4,39 8651 0,01000 25,80 -0,00205 0,00

Considerando la sezione da 1 m (e invertendo il segno, in quanto il programma utilizzato considera positivo il momento che tende le fibre superiori e negativo quello che tende le fibra inferiori): MR- = -86,5 / 0,68 = -127,2 kNm/m

29

Faccia superiore – Direzione X (max -127,2 kNm/m)

Faccia superiore – Direzione Y (max -127,2 kNm/m)

30

Come si può osservare nelle mappe precedenti, alcune piccole “chiazze bianche” sono

ancora presenti, ma esse rappresentano alcuni valori di picco che interessano porzioni

estremamente limitate della struttura. Analizzando i valori delle sollecitazioni in prossimità

di questi valori di picco si osserva infatti come questi calino bruscamente in un intervallo di

pochi centimetri. Questo è imputabile alla schematizzazione del calcolo, che per quanto

localmente raffinata, non può impedire la formazione di queste zone; nella realtà, i valori di

picco si ridistribuiscono su superfici molto più ampie.

SOLLECITAZIONI DI TAGLIO

Si riportano le mappe dei valori di taglio nella combinazione inviluppo:

Taglio Vxx (kN/m)

31

Taglio Vyy (kN/m)

Determinazione del Taglio resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø12/20 sia inferiori che superiori senza armatura specifica a taglio:

32

Considerando la sezione da 1 m: VRd = 28 / 0,68 = 41,2 kN/m

Si riporta di seguito il taglio nei solai, con le zone di colore bianco dove il taglio resistente

senza armatura a taglio è inferiore a quello agente (e dove verrà posizionata l’armatura a

taglio):

33

Taglio Vxx (max 41,2 kN/m , min -41,2 kN/m):

Taglio Vyy (max 41,2 kN/m , min -41,2 kN/m):

34

Determinazione del Taglio resistente della sezione di solaio (interasse nervature 68 cm )

armata con Ø 12/20 sia inferiori che superiori con armatura specifica a taglio costituita da

ganci (2 Ø10/20 cm nelle nervature del solaio) :

Considerando la sezione da 1 m: VRd = 139,8 / 0,68 = 205,6 kN/m

Il taglio agente nel solaio di copertura, come riportato nelle pagine precedenti, è in ogni

punto inferiore al valore sopra determinato (205,6 kN/m).

35

4 VERIFICA DEL PARAPETTO

Il parapetto è costituito da elementi in legno (montanti) di sezione 6 x 9 cm posti ad

interasse di 15 cm, fissati con due ancoranti tipo HUS3-H 10 al solaio in c.a.

L’altezza al di sopra del piano di calpestio della sommità dei montanti è di 100 cm, l’altezza

del corrimano è di 90 cm dal piano di calpestio

Il corrimano è costituito da un tubo pieno Ø40 mm fissato ai montanti in legno tramite

angolari in acciaio 60x50x5.

Si considera una spinta alla sommità dei montanti di 200 daN/m; il braccio della forza

rispetto al fissaggio alla struttura in c.a. vale 1,35 m.

Il momento flettente allo Stato Limite Ultimo del montante, in corrispondenza del fissaggio

alla struttura in c.a. vale:

M E,d = 1,5 x 200 x 0,15 x 1,35 = 61 daNm

Il taglio vale:

V E,d = 1,5 x 200 x 0,15 = 45 daN

VERIFICA SEZIONE IN LEGNO RETTANGOLARE 

Caratteristiche geometriche:

base della sezione B = 6 cm

altezza della sezione H = 9 cm

Caratteristiche del materiale:

tipo di legno C, D, GLh, GLc

massa volumica ρk = 420 daN/m³

modulo elastico medio E0,mean = 11,0 GPa

modulo elastico caratteristico E0,05 = 7,4 GPa

modulo di taglio medio Gmean = 0,69 GPa

resistenza a flessione fm,k = 24 MPa

resistenza a taglio fv,k = 2,5 MPa

coefficiente di sicurezza del materiale γm = 1,50

classe di esposizione

coefficiente di deformazione kdef = 0,6

Carichi:

classe di durata del carico permanente

coefficiente di durata kmod,p = 0,6

classe di durata del sovraccarico variabile

coefficiente di durata kmod,v = 1

36

Verifiche agli stati limite ultimi:

combinazione di carico I (γg1 G1 + γg2 G2 + γq Qk)

momento massimo Md,I = 61 daN m

taglio agli appoggi Td,I = 45 daN

combinazione di carico II (γg1 G1 + γg2 G2)

momento massimo Md,II = 0 daN m

taglio agli appoggi Td,II = 0 daN

Flessione:

l'equazione per la verifica a flessione è

la condizione di carico più severa a flessione si ha per

Md,I/kmod,v = 61

Md,II/kmod,p = 0

quindi la verifica a flessione è svolta per la combinazione di carico I

σd = 75,3 daN/cm²

fm,d = 160,0 daN/cm²Verifica soddisfatta

m

kmdm

ddm

fkf

W

M

,

mod,,

maxmod

k

M d

Taglio:

l'equazione per la verifica a taglio è

la condizione di carico più severa a taglio si ha per

Td,I/kmod,a = 45,0

Td,II/kmod,p = 0,0

quindi la verifica a taglio è svolta per la combinazione di carico I

τd = 1,3 daN/cm²

fv,d = 16,7 daN/cm²Verifica soddisfatta

m

kvdv

dd

fkf

A

T

,

mod,5.1

maxmod

k

T d

L’ancoraggio del singolo montante alla struttura in c.a viene realizzato tramite due ancoranti

tipo Hilti HUS-H 10 posti ad interasse di 15 cm tra di loro e a distanza di 7,5 cm dal bordo

del solaio in c.a.. La massima trazione sull’ancoraggio vale:

N E,d = 61 / 0,15 + 45 / 2 = 429 daN

Per il legno C24 il valore della resistenza di calcolo della compressione perpendicolare alla

fibratura vale:

f c,90,k = 2,5 N/mm2

f c,90,d = 1,67 N/mm2

Utilizzando una rondella di diametro 30 mm (foro 13 mm) la superficie di contatto con il

legno è di: π x 15,02 – (π x 6,52) = 574 mm2

La tensione di calcolo a compressione ortogonale alla fibratura vale:

σ c,90,d = 429 / 574 = 0,75 N/mm2 ( < f c,90,d = 1,67 N/mm2 )

37

Verifica dell’ancoraggio:

38