Microsoft Word - 05_053_1_RCA-01.doc(PROVINCIA DI FORLI'-CESENA)
necessari accertamenti, dichiarano che lo stato di
fatto presentato legittimo in termini edilizi ed
urbanistici rispetto ai regolamenti, alle normative
comunali ed alle disposizioni di legge vigenti in
materia.
REV. DATA DESCRIZIONE REDATTO CONTROLLATO APPROVATO
DOCUMENTO RIESAMINATO
SOCIETA' D'INGEGNERIA
via C. Battisti, 91/e - 47021 S. Piero in Bagno (FC) - Tel. 0543-917525
COD.FISC. e P.IVA 03834660403 - Iscr. C.C.I.A.A. REA FO - 318489 -
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in Variante a POC e RUE vigente e in
Variante a PUA-C5 con valore di PdiC
per le Opere di Urbanizzazione
OGGETTO: RELAZIONE DI CALCOLO
Patrizio
Bernabini
Patrizio
Patrizio
Bernabini
Patrizio
Bernabini
Tombinatura
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2 RELAZIONE DI CALCOLO........................................................................................................................4
2.1 Premessa .................................................................................................................................................4
2.2 Descrizione generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica................4
2.3 Quadro normativo di riferimento adottato .........................................................................................4
2.3.1 Norme di riferimento cogenti ............................................................................................................4
2.4 programmi per l’analisi automatica....................................................................................................6
2.5 ANALISI DEI CARICHI..............................................................................................................................6
2.5.3 CARICHI VARIABILI ..............................................................................................................................6
2.6.1 SOLAI ....................................................................................................................................................7
2.7.3 Modellazione delle azioni................................................................................................................10
2.9.1.1 Verifica elemento 1 ........................................................................................................................18
2.9.1.2 Verifica elemento 2 ........................................................................................................................19
2.9.1.3 Verifica elemento 3 ........................................................................................................................20
2.9.1.4 Verifica elemento 3 ........................................................................................................................21
2.9.1 Verifica Portanza Terreni ..................................................................................................................22
2.9.1.1 Pressioni sul terreno ........................................................................................................................22
2.10.2 - Elementi a 4 nodi ............................................................................................................................39
2.10.3 - Condizioni e combinazioni di carico...........................................................................................47
2.10.4 - Carichi applicati agli elementi .....................................................................................................47
2.10.5 - Spostamenti nodali.........................................................................................................................63
Tombinatura
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1 PREMESSA
1.1 SINTESI DEL PERCORSO PROGETTUALE
Trattasi di progetto relativo alla realizzazione di Tombinatura nell’ambito dell’intervento di
urbanizzazione in oggetto, da eseguirsi in località S. Piero in Bagno nel Comune di Bagno
di Romagna.
E’ previsto in progetto il rifacimento del secondo tratto di tombinatura, con uno
scatolare rettangolare di lunghezza pari a 50.00 m, sezione pari a 3.00x2.00m e
pendenza media del 6,0% che segue quella del terreno rilevato.
L’opera di presa è costituita da costruzione in c.a. interrata
La struttura portante è in c.a.
Gli elementi costitutivi fondamentali sono:
- fondazioni superficiali di tipo platea in c.a. ;
- muri controterra in c.a. ;
Gli elementi costitutivi sopra riportati formano lo scatolare in oggetto.
L’edificio si trova in zona sismica ma le particolari condizioni consentono di trascurare
completamente l’azione del sisma, poiché il fabbricato si sviluppa su di un unico livello
completamente interrato.
dettagliate al riguardo sono riportate nella relazione geotecnica.
Nella schematizzazione eseguita con ausilio di programma di calcolo è stata
implementata, per ragioni di semplificazione, una porzione dell’opera di lunghezza di 10
mt. sufficiente da poter considerare una parte centrale che non risente delle condizioni
di bordo.
SCATOLARE DIM. m 3.00X2.00 PENDENZA MEDIA 6%
Tombinatura
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La struttura in oggetto ha dimensioni riferite al progetto architettonico allegato. I calcoli
riguardano la struttura in c.a.
I calcoli sviluppati nel seguito sono stati svolti nello spirito del metodo “alle tensioni
ammissibili”
2.2 Descrizione generale dell’opera e criteri generali di progettazione, analisi e verifica
DIMENSIONI CALCOLO STRUTTURA
Larghezza 3.30 mt
Altezza 2.30 mt
SCHEMA STATICO
La struttura è interamente in c.a. normale in opera in c.a. per cui volendo individuare degli
elementi strutturali questi possono essere descritti come:
- Fondazioni costituite da platea in c.a.
- Elementi resistenti verticali realizzati muri contro terra in c.a.
- Elementi tipo solai in soletta in c.a.
2.3 Quadro normativo di riferimento adottato
Nel calcolo di tutti gli elementi resistenti si e' tenuto conto di quanto precisato nei seguenti
Riferimenti Normativi:
L. 05.11.1971, n. 1086
Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, normale e
precompresso ed a struttura metallica
D.M. LL.PP. del 14.02.1992
Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e
precompresso e per le strutture metalliche.
D.M. del 09.01.1996
Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento
armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche.
Tombinatura
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D.M. del 16.01.1996
Norme Tecniche relative ai "Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e
dei carichi e sovraccarichi".
Circolare Ministeriale del 04.07.1996 n. 156AA.GG./STC.
Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica
di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi" di cui al Decreto Ministeriale
16.01.1996.
D.M. LL. PP. E INT. 19.06.1984
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche.
D.M. LL. PP. 11.03.1988
Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii
naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione,
l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di
fondazione.
Circolare Ministeriale del 24.07.1988, n. 30483/STC.
Legge 2Febbraio 1974 n. 64, art. 1 - D.M. 11 Marzo 1988.
Norme Tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilita' dei pendii
naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione,
l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di
fondazione.
Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il
collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture
metalliche" di cui al D.M.09.01.1996
Circolare Ministeriale del 10.04.1997 N°65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle "Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche"
di cui al D.M.16.01.1996
Ordinanze della Presidenza del Consiglio dei ministri n.3274, n.3316 ed allegati
Tombinatura
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Poiché l’intervento è ubicato in zona sismica di seconda categoria e il relativo titolo
abitativo edilizio è stato richiesto in data antecedente il 30/06/2009, in particolare il Piano
Particolareggiato di Iniziativa Privata con valore di Permesso a Costruire per le OO.UU. e
l’intervento edilizio sono stati approvati con atto deliberativo di Consiglio Comunale n°56
del 27/11/2008, ai sensi dell dell’art.64 comma 7 della Legge regionale 06/07/2009 n°6, il
progetto è stato redatto con le norme tecniche sismiche individuate dal DPR380/2001
parte II, capo IV e DM 16/01/1996 “Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche”.
2.4 programmi per l’analisi automatica
EnexSys rel. 029.10 – Structural Analysis program Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e tridimensionali e di
calcolo per le verifiche alle t.a. di sezioni in acciaio e in c.a.
2.5 ANALISI DEI CARICHI
2.5.1 PESO PROPRIO STRUTTURA PORTANTE
Il peso della struttura portante è calcolato in automatico dal programma di analisi agli
elementi finiti, utilizzato per l’analisi strutturali.
Per il c.a. è assunto un peso specifico pari a:
γ = 2500 kg/m³
2.5.2 PESO PERMANENTE NON STRUTTURALE
Sui solaio di copertura è prevista la presenza di terreno vegetale. il peso proprio del
terreno pari a γt = 1800 kg/m³.
2.5.3 CARICHI VARIABILI
Con riferimento al prospetto 5.1 del DM 16/01/96 si sono considerati i seguenti carichi varibili:
Copertura praticabile : non suscettibile di affollamento : Cat. 1 →q = 2,00KN/mq.
Sulla platea di fondazione è prevista la presenza di acqua. il peso proprio dell’acqua è
assunto pari a γt = 1000 kg/m³.
Tombinatura
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2.5.4 AZIONE DELLA NEVE
Il carico utile dovuto alla neve in zona I e per un’altitudine sul livello del mare as ≈ 475 m vale
qsk = 1.60 + 3(as – 200)/1000 = 1.60+3(475–200)/1000 = 2.43 kN/m² = 243 kg/m² il carico da applicare vale:
qes = qsk x µ1 = 243 x 0.8 ≈ 195 kg/m²
NOTA: Essendo il carico neve minore del carico di folla assunto pari a 200 kg/mq e non
essendo possibile la compresenza di carico neve e di folla compatta si assumerà nei
calcoli il carico più gravoso cioè quello della folla.
2.6 AZIONI DI PROGETTO SULLA COSTRUZIONE
Si determinano le azioni sugli elementi costituenti lo scatolare che saranno applicati nel
modello di calcolo e agiranno secondo le combinazioni di seguito definite.
2.6.1 SOLAI
a) solaio copertura in c.a. (spessore 30 cm)
peso proprio 750 daN/mq terreno 1000 daN/mq 1750 daN/mq utile 200 daN/mq 1950 daN/mq
b) soletta di fondazione in c.a. (spessore 30 cm)
peso proprio 750 daN/mq utile acqua 2000 daN/mq 2750 daN/mq
2.6.2 Setti verticali
Il momento flettente massimo agente sul setto verticale in c.a. nella sezione di mezzeria e di
incastro, è dovuto principalmente alla spinta del terreno retrostante.
Vi è la possibilità che la tombinatura sia piena di acqua che esercita una spinta idrostatica
sulle pareti di verso opposto alla spinta del terreno e che quindi non verrà combinata per la
determinazione della massima sollecitazione sui setti.
Tombinatura
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S = 0,50 x γ x H² x Ka
Dove:
H è la profondità a cui si riferisce la spinta
Ka è il coefficiente di spinta attivo in cui φ’ è l’angolo d’attrito interno del terreno.
Dalla relazione geologica allegata si ricavano i valori del peso del terreno al metro cubo e
dell’angolo di attrito in modo da poter quantificare il valore di spisnta attiva esercitato dal
terreno sul muro.
γ = 1900 kg/m³
Ka , il coefficiente di spinta attiva, è calcolato come segue:
Ka = tg²( 45 – φ’/2) = tg2(45° - 12.5°) = 0.40
quindi
Sa = 0,50 x γ x H² x Ka = 0,50 x 1900 x 3.15² x 0,40 = 3770 kg/m
La spinta del terreno agisce ad 1/3 di h partendo dalla quota di fondazione avendo
considerato che H è l’altezza che va dal piano di campagna all’attestazione della
fondazione che vale 3.15 mt
Sa è applicata ad H/3 = 105 cm dalla base.
2.6.2.2 spinta sovraccarico
Si considera l’azione derivante da sovraccarico accidentale sul terreno pari a 200 kg/mq. Il
valore della spinta sarà:
Dove:
q è il carico d’esercizio
Ka è il coefficiente di spinta attivo in cui φ’ è l’angolo d’attrito interno del terreno.
q = 200 kg/m²
Ka , il coefficiente di spinta attiva, è calcolato come segue:
Ka = tg²( 45 – φ’/2) = 0.40
quindi
Sq = q x H x Ka = 200 x 3.15 x 0,40 = 252 kg/m
applicata a metà altezza del setto.
Tombinatura
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Sw = 0,50 x γa x h²
Dove:
γa è il peso specifico dell’acqua = 1000 kg/m³
h è la profondità a cui si riferisce la spinta (altezza interna scatolare = 2 mt)
Sw = 0,50 x γ x h² = 0,50 x 1000 x 2.0² = 2000 kg/m
La spinta idrostatica agisce a metà di h. Sw è applicata ad h/2 = 100 cm dalla base interna.
2.7 Modello numerico
2.7.1 Metodologia di modellazione ed analisi
L’analisi e la verifica della struttura in oggetto è condotta con ausilio di codici di calcolo
automatico di cui è stata controllata l’affidabilità ed è stata verificata l’attendibilità dei
risultati ottenuti. I risultati ottenuti sono riportati in maniera da garantirne la leggibilità, la
corretta interpretazione e la riproducibilità.
2.7.2 Informazione sul codice di calcolo
Codice di calcolo: EnexSys rel. 029.10 – Structural Analysis program Programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali, bidimensionali e
tridimensionali e di calcolo per le verifiche alle t.a. di sezioni in acciaioe in c.a.
En.Ex.Sys. WinStrand - Structural Analisys & Design
Ditta produttrice: En.Ex.Sys. s.r.l. - Via Tizzano 46/2 - Casalecchio di Reno (Bologna)
Sigla: WinStrand
Piattaforma software: Microsoft Windows XP Home, Microsoft Windows XP Home Professional
Documentazione in uso: Manuale teorico - Manuale d'uso
Campo di applicazione: Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.
Programma licenziato a:
Versione: 2010 – release 029
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2.7.3 Modellazione delle azioni
Le azioni vengono applicate al modello di calcolo con le modalità di seguito descritte:
PESO PROPRIO STRUTTURA PORTANTE
Il peso della struttura portante è calcolato in automatico dal programma di analisi agli
elementi finiti, utilizzato per l’analisi strutturali ed e applicato alla stregua di un carico
superficialesugli elementi strutturali
PESO PERMANENTE
Il peso del terreno è dell’acqua è modellato come carico di superficie sulle solette.
La spinta del terreno e quella idrostatica sulle pareti è modellato come carico lineare.
AZIONE DEI CARICHI VARIABILI
I carichi variabili sono modellati come carico di superficie sulle solette.
2.8 COMBINAZIONI DI CARICO
CONDIZIONI DI CARICO Le condizioni di carico sono i carichi che si considerano nell’analisi strutturale ed a
ciascuna di esse è associato un indice numerico identificativo.
I carichi sono quindi indicati nella tabella seguente:
Condizione di carico
1 Peso Proprio Struttura Portante G1 -Permanente strutturale
2 Peso terreno e spinta attiva terreno G2 -Permanente non strutturale
3 Variabile folla e spinta sovraccarico Q1 - variabile
4 Carico acqua sul fondo e spinta idrostatica su pareti
Q2 -variabile
L’entità di tali azioni è calcolata di seguito, in relazione a quanto indicato dal D.M.
16/01/96 e dalle specifiche di Capitolato.
CONBINAZIONI DI CARICO Combinazioni di carico definite:
Combinazione di carico numero
2 propri + permanenti + accidentali folla + accidentali idrostatici
Comb.\Cond 1 2 3 4
1 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000
2 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000
La prima combinazione serve a massimizzare le sollecitazioni sui setti verticali
La seconda combinazione massimizza le pressioni sul terreno
Tombinatura
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2.9 VERIFICHE
Si procede alle verifiche degli elementi che costituiscono la tombinatura scatolare e della
portanza dei terreni in relazione ai risultati dell’analisi del modello riportatI nell’ ALLEGATO A.
Le verifiche degli elementi sono eseguite con programma di calcolo.
2.9.1 Verifiche elementi in c.a.
Si riportano a capo delle verifiche schemi di visualizzazione delle sollecitazioni massime.
Combinazione 1
- Momenti mxx
-1477.29 [kgm/m]
-1418.42 [kgm/m]
-1297.47 [kgm/m]
-1082.79 [kgm/m]
-784.92 [kgm/m]
-487.04 [kgm/m]
-272.36 [kgm/m]
-151.42 [kgm/m]
132.29 [kgm/m]
275.87 [kgm/m]
530.75 [kgm/m]
884.39 [kgm/m]
1238.02 [kgm/m]
1492.90 [kgm/m]
1636.48 [kgm/m]
1706.38 [kgm/m]
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Combinazione 2
- Momenti mxx
-1699.33 [kgm/m]
-1634.37 [kgm/m]
-1500.92 [kgm/m]
-1264.05 [kgm/m]
-935.39 [kgm/m]
-606.74 [kgm/m]
-369.87 [kgm/m]
-236.42 [kgm/m]
560.97 [kgm/m]
685.27 [kgm/m]
905.90 [kgm/m]
1212.02 [kgm/m]
1518.15 [kgm/m]
1738.78 [kgm/m]
1863.07 [kgm/m]
1923.58 [kgm/m]
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Gli elementi in verifica sono individuati con la numerazione di seguito riportata.
1
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- Verifiche lastre/piastre
- Modalità di verifica
Gli elementi lastra/piastra possono essere distinti in due categorie in funzione dello stato di sollecitazione:
• elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione semplice (flessione o tensionale a membrana);
• elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione misto (flessionale e tensionale a membrana).
Le verifiche per stato di sollecitazione semplice sono svolte proiettando le armature lungo le direzioni principali e effettuando la verifica a flessione retta/membrana lungo tali direzioni.
Per gli elementi soggetti ad uno stato di sollecitazione misto, le direzioni principali variano, lungo lo sviluppo z dell'elemento, in modo continuo. Il codice di verifica procede a:
• suddivisione dell'elemento in strati di 1 cm di spessore;
• valutazione, per ogni strato, del corrispondente stato di deformazione e tensione membranale;
• ricostruzione, per sovrapposizione dei vari strati membranali, del comportamento globale dell'elemento soggetto allo stato misto di presso-flessione.
L'Utente può definire delle sezioni trasversali, per le quali le sollecitazioni sono valutate mediando integrazione sulla lunghezza della sezione
Nella determinazione della matrice di rigidezza degli strati di cls, si assume:
• Metodo T.A.: il calcestruzzo in compressione è assunto indefinitamente elastico lineare mentre, in trazione, si può assumere (opzionalmente) che sia in grado di assumere una trazione compresa fra 0 e fct, essendo fct la resstenza a trazione del calcestruzzo definita dall'EC2;
• Metodo S.L.U.: il metodo impiegato è quello noto come MCFT acronimo di "Modified Compression Field Method", sviluppato presso l'Università di Toronto da Collins e Del Vecchio a partire dagli anni '80. Il metodo, nella forma implementata, assume per la curva monoassiale tensione-deformazioni del cls quanto previsto dall'EC2;
La verifica a punzonamento può essere condotta considerando o non considerando autoequilibrate le tensioni nel terreno sotto il cono di punzonamento. L'angolo di diffusione è fissato dall'utente.
I copriferri indicati sono da intendersi riferiti al centro delle barre resistenti.
Simbologia utilizzata T.A.:
σamm Tensione ammissibile
σcls,1 Tensione cls direzione 1
σcls,2 Tensione cls direzione 2
σacciaio,1 Tensione acciaio direzione 1
σacciaio,2 Tensione acciaio direzione 2
cfx,Eq Copriferro in direzione x
Tombinatura
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Nx, Ny, Nxy, Mxx, Myy, Mxy Componenti di sollecitazione esterna
N11, N22, M11, M22, M12 Componenti di sollecitazione principali
α Angolo direzioni principali
d Distanza a cui è calcolato il perimetro critico
τb,0 Tensione ammissibile a taglio elementi privi di armatura a taglio
τb,1 Tensione ammissibile a taglio elementi con armatura a taglio
N, Mx, My Sollecitazione esterna verifica a punzonamento
τ Tensione tangenziale massima
εud Deformazione uniforme ultima
fck Resistenza cilindrica caratteristica
εc2 Deformazione limite elastico
εy Deformazione limite ultimo
εctd
Tombinatura
16 / 127
Ecm Modulo elastico
Nx, Ny, Nxy, Mxx, Myy, Mxy Componenti di sollecitazione esterna
N11, N22, M11, M22, M12 Componenti di sollecitazione principali
α Angolo direzioni principali
Cr Coefficiente rottura SD/SR
εmin Deformazione minima cls
εmax Deformazione massima cls
θmax Angolo direzioni principali di deformazione
σamm Tensione ammissibile S.L.E. di riferimento
σx Tensione nelle barre nello S.L.E. di riferimento in direzione x
σy Tensione nelle barre nello S.L.E. di riferimento in direzione y
σc,Max Tensione massima nel cls nello S.L.E. di riferimento
d Distanza a cui è calcolato il perimetro critico
CRd,c
Tombinatura
17 / 127
VEd, MxEd, MyEd Sollecitazione esterna verifica a punzonamento
Bx,By Dimensioni perimetro critico
β Angolo diffusione tensioni
VRd,c Taglio resistente elementi privi di armatura
Tombinatura
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- Materiali
- Acciaio
Estradosso Intradosso
Mxx 42.22 [kgm/m] M11 -1278.41 [kgm/m]
My 1278.17 [kgm/m] M22 -41.98 [kgm/m]
Mxy -17.14 [kgm/m] α -0.79 [°]
- Tensioni Massime
Estradosso Intradosso M [kg/m] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²]
-1278.41 -19.8 -84.1 0.0 1315.2
Tombinatura
19 / 127
2.9.1.2 Verifica elemento 2
- Materiali
- Acciaio
Estradosso Intradosso
Mxx 147.85 [kgm/m] M11 -1700.94 [kgm/m]
My 1699.33 [kgm/m] M22 -146.24 [kgm/m]
Mxy 50.04 [kgm/m] α 1.85 [°]
- Tensioni Massime
20 / 127
Estradosso Intradosso M [kg/m] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²]
-1700.94 -26.3 -111.9 0.0 1749.9
-146.24 -2.3 -9.6 0.0 150.4
2.9.1.3 Verifica elemento 3
- Materiali
- Acciaio
Estradosso Intradosso
Mxx -147.11 [kgm/m] M11 -1693.28 [kgm/m]
Tombinatura
21 / 127
Mxy -50.62 [kgm/m] α -1.88 [°]
- Tensioni Massime
Estradosso Intradosso M [kg/m] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²]
-1693.28 -26.2 -111.4 0.0 1742.0
-145.46 -2.3 -9.6 0.0 149.6
2.9.1.4 Verifica elemento 3
- Materiali
- Acciaio
Estradosso Intradosso
Tombinatura
22 / 127
Mxx -64.58 [kgm/m] M11 1923.96 [kgm/m]
My -1923.58 [kgm/m] M22 64.20 [kgm/m]
Mxy -26.53 [kgm/m] α 0.82 [°]
- Tensioni Massime
Estradosso Intradosso M [kg/m] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²] σcls[kg/cm²] σacciaio[kg/cm²]
1923.96 0.0 1979.3 -29.8 -126.6
64.20 0.0 66.0 -1.0 -4.2
2.9.1 Verifica Portanza Terreni
La verifica della portanza dei terreni viene eseguita con l’ausilio di programma di calcolo.
Si confrontano le tensioni massime sul terreno desunte dai risultati dell’analisi del modello e si
confrontano con le tensioni ammissibili risultanti dalla relazione geologica. In particolare si
assumerà il minimo tra i valori proposti che risulta quello relativo all’area della palazzina uffici
che risulta adiacente all’intervento in oggetto.
2.9.1.1 Pressioni sul terreno
- Convenzioni adottate
Nel seguito vengono riportate le pressioni trasmesse al terreno dalla struttura in corrispondenza dei nodi di fondazione.
Nodo
Comb.
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
23 / 127
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
2 0.6
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2 0.6
2 0.6
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2 0.6
2 0.6
2 0.6
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2 0.6
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2.9.1.2 Verifica
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IL PROGETTISTA
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Sigla
Documentazione in uso
Analisi statica e dinamica di strutture in campo elastico lineare.
Modellazione Strutturale con Elementi Finiti Tipo
Truss. Beam (Modellazione di Travi e Pilastri). Travi su suolo elastico alla Winckler. Plinti su suolo elastico alla Winckler. Elementi Shear Wall per la modellazione di pareti di taglio. Elementi shell (lastra/piastra) equivalenti. Elementi Isoparametrici a 8 Nodi Shell (lastra/piastra).
Schemi di Carico
Tipo di Risoluzione
Analisi statica e/o dinamica in campo lineare con il metodo dell'equilibrio.
Fattorizazione LDLT. Analisi Statica:
modellazione generale 6 gradi di libertà per nodo. ipotesi di solai infinitamente rigidi nel proprio piano (3 gradi di libertà per nodo + 3 per impalcato).
Analisi dinamica. Nel caso di analisi modale gli autovettori ed autovalori vengono trovati utilizzando il SubSpace
Iteration:
Via statica equivalente. Modale con il metodo dello spettro di risposta.
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
La normativa italiana cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione è la seguente: Legge n. 1086 del 5 Novembre 1971. "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale
e precompresso, ed a struttura metallica". Legge n. 64 del 2 Febbraio 1974. "Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche". D.M. del 3 Marzo 1975. "Approvazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche". D.M. del 3 Marzo 1975. "Disposizioni concernenti l'applicazione delle norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche". D.M. del 3 Ottobre 1978. "Criteri generali per la verifica della sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi". D.M. del 14 Febbraio 1992. "Norme Tecniche per l'esecuzione delle opere in C.A. normale e precompresso e per le
strutture metalliche". Istruzioni per la valutazione delle: Azioni sulle Costruzioni. (C.N.R. 10012/85) D.M. del 9 Gennaio 1996. "Norme Tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato,
normale e precompresso e per le strutture metalliche". D.M. del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche relative ai «Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei
carichi e sovraccarichi»". D.M del 16 Gennaio 1996. "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" Ordinanza n. 3274 del 20 Marzo 2003. “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del
territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica” Ordinanza n. 3316. “Modifiche ed integrazioni all’ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274 del 20 Marzo
2003”
Tombinatura
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2.10.1 Dati relativi ai nodi della struttura
La terna di riferimento generale è destrorsa. I nodi vengono numerati, con riferimento a una sezione orizzontale, da sinistra a destra, dal basso verso l'alto e per
quote crescenti. Lrsquoimpalcato di appartenenza di un nodo è definito, in generale, dalla prima delle tre cifre che ne definiscono il
numero, possono tuttavia presentarsi casi in cui si hanno più di 100 nodi per solaio nel qual caso il solaio di appartenenza è specificato dall'ultimo valore stampato nella riga dei dati relativi al nodo.
La maschera dei vincoli è costituita dai valori 0 e 1. Il valore 1 indica che per il nodo in riferimento il grado di libertà correlativo è soppresso mentre il valore 0 indica che è libero.
Nel caso di edifici civili multipiano l'asse z generale coincide con l'asse verticale rivolto verso l'alto.
Tombinatura
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[m] Ux Uy Uz Rx Ry Rz Solaio
1 0.00 0.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
2 3.30 0.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
5 3.30 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
6 0.00 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
7 0.00 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
8 3.30 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
9 3.30 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
10 0.00 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
11 0.55 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
12 1.10 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
13 1.65 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
14 2.20 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
15 2.75 0.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
16 0.00 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
17 0.55 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
18 1.10 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
19 1.65 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
20 2.20 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
21 2.75 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
22 3.30 0.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
23 0.00 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
24 0.55 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
25 1.10 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
26 1.65 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
27 2.20 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
28 2.75 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
29 3.30 1.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
30 0.00 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
31 0.55 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
32 1.10 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
33 1.65 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
34 2.20 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
35 2.75 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
36 3.30 1.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
37 0.00 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
38 0.55 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
39 1.10 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
40 1.65 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
41 2.20 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
42 2.75 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
43 3.30 2.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
44 0.00 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
45 0.55 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
46 1.10 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
47 1.65 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
48 2.20 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
49 2.75 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
50 3.30 2.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
51 0.00 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
52 0.55 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
53 1.10 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
54 1.65 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
55 2.20 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
56 2.75 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
Tombinatura
33 / 127
57 3.30 3.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
58 0.00 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
59 0.55 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
60 1.10 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
61 1.65 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
62 2.20 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
63 2.75 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
64 3.30 3.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
65 0.00 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
66 0.55 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
67 1.10 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
68 1.65 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
69 2.20 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
70 2.75 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
71 3.30 4.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
72 0.00 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
73 0.55 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
74 1.10 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
75 1.65 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
76 2.20 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
77 2.75 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
78 3.30 4.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
79 0.00 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
80 0.55 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
81 1.10 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
82 1.65 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
83 2.20 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
84 2.75 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
85 3.30 5.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
86 0.00 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
87 0.55 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
88 1.10 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
89 1.65 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
90 2.20 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
91 2.75 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
92 3.30 5.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
93 0.00 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
94 0.55 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
95 1.10 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
96 1.65 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
97 2.20 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
98 2.75 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
99 3.30 6.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
100 0.00 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
101 0.55 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
102 1.10 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
103 1.65 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
104 2.20 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
105 2.75 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
106 3.30 6.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
107 0.00 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
108 0.55 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
109 1.10 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
110 1.65 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
111 2.20 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
112 2.75 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
113 3.30 7.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
114 0.00 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
Tombinatura
34 / 127
115 0.55 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
116 1.10 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
117 1.65 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
118 2.20 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
119 2.75 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
120 3.30 7.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
121 0.00 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
122 0.55 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
123 1.10 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
124 1.65 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
125 2.20 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
126 2.75 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
127 3.30 8.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
128 0.00 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
129 0.55 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
130 1.10 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
131 1.65 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
132 2.20 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
133 2.75 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
134 3.30 8.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
135 0.00 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
136 0.55 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
137 1.10 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
138 1.65 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
139 2.20 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
140 2.75 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
141 3.30 9.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
142 0.00 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
143 0.55 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
144 1.10 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
145 1.65 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
146 2.20 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
147 2.75 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
148 3.30 9.50 2.30 0 0 0 0 0 0 0
149 0.55 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
150 1.10 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
151 1.65 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
152 2.20 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
153 2.75 10.00 2.30 0 0 0 0 0 0 0
154 0.00 0.00 1.72 0 0 0 0 0 0 0
155 0.00 0.00 1.15 0 0 0 0 0 0 0
156 0.00 0.00 0.57 0 0 0 0 0 0 0
157 0.00 0.50 1.72 0 0 0 0 0 0 0
158 0.00 0.50 1.15 0 0 0 0 0 0 0
159 0.00 0.50 0.57 0 0 0 0 0 0 0
160 0.00 0.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
161 0.00 1.00 1.72 0 0 0 0 0 0 0
162 0.00 1.00 1.15 0 0 0 0 0 0 0
163 0.00 1.00 0.57 0 0 0 0 0 0 0
164 0.00 1.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
165 0.00 1.50 1.72 0 0 0 0 0 0 0
166 0.00 1.50 1.15 0 0 0 0 0 0 0
167 0.00 1.50 0.57 0 0 0 0 0 0 0
168 0.00 1.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
169 0.00 2.00 1.72 0 0 0 0 0 0 0
170 0.00 2.00 1.15 0 0 0 0 0 0 0
171 0.00 2.00 0.57 0 0 0 0 0 0 0
172 0.00 2.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
Tombinatura
35 / 127
173 0.00 2.50 1.72 0 0 0 0 0 0 0
174 0.00 2.50 1.15 0 0 0 0 0 0 0
175 0.00 2.50 0.57 0 0 0 0 0 0 0
176 0.00 2.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
177 0.00 3.00 1.72 0 0 0 0 0 0 0
178 0.00 3.00 1.15 0 0 0 0 0 0 0
179 0.00 3.00 0.57 0 0 0 0 0 0 0
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181 0.00 3.50 1.72 0 0 0 0 0 0 0
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Tombinatura
36 / 127
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Tombinatura
37 / 127
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Tombinatura
38 / 127
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Tombinatura
39 / 127
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410 1.65 9.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
411 2.20 9.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
412 2.75 9.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
413 0.55 9.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
414 1.10 9.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
415 1.65 9.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
416 2.20 9.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
417 2.75 9.50 0.00 1 1 0 0 0 1 0
418 0.55 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
419 1.10 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
420 1.65 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
421 2.20 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
422 2.75 10.00 0.00 1 1 0 0 0 1 0
2.10.2 - Elementi a 4 nodi
- Convenzioni adottate
L'elemento a 4 nodi è individuato tramite il numero dei quattro nodi di vertice dello stesso.
Gli assi del sistema di riferimento locale risultano così disposti:
• L'asse xlocale ha direzione parallela alla retta congiungente i nodi i e j, è passante per i medesimi nodi ed ha verso positivo da i a j.
• L'asse ylocale è ortogonale all'asse xlocale, passa per il nodo i ed ha verso positivo dalla parte del nodo l.
• L'asse zlocale è ottenuto per prodotto vettoriale fra xlocale e ylocale.
- Caratteristiche dei Materiali:
Tipo Modulo Elastico
[kg/cm²] ν
alfa [1/°C]
- Caratteristiche dei Terreni di Fondazione:
Tipo Costante di Sottofondo
40 / 127
- Sezioni Impiegate:
Commenti
1 1 Mesh isotropa s= 30 [cm]
2 1 Mesh platea s= 30 [cm] Terreno numero 1 Default
Nodo i
Nodo j
Nodo k
Nodo l
Materiale Sezione
Tombinatura
41 / 127
Tombinatura
42 / 127
Tombinatura
43 / 127
Tombinatura
44 / 127
Tombinatura
45 / 127
Tombinatura
46 / 127
Tombinatura
47 / 127
- Convenzioni adottate
Nel seguito vengono riportate il numero di condizioni di carico statiche e dinamiche che sollecitano la struttura. Si noti che:
• Per quanto riguarda le condizioni di carico dinamiche, il programma assimila ogni direzione di ingresso del sisma, definita dal progettista, ad una condizione di carico. Pertanto qualora agiscano sulla struttura n condizioni di carico statiche e il progettista abbia supposto che la struttura venga sollecitata da un sisma entrante in m direzioni, la struttura stessa viene considerata del programma come soggetta ad n + m condizioni di carico.
• Le combinazioni di carico, definite dal progettista, combinano fra loro le n + m condizioni di carico ognuna partecipante alla combinazione i-esima secondo i fattori di partecipazione nel seguito riportati. N.B.: se la condizione j-esima ha fattore di partecipazione unitario, allora partecipa per intero alla combinazione i-esima.
• Le prime n condizioni sono sempre statiche mentre sono di origine dinamica le (eventuali) condizioni da n+1 a n+m.
- Condizioni di carico definite:
• Cond. 1 pesi propri
1 1.0000 1.0000 1.0000 0.0000
2 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000
2.10.4 - Carichi applicati agli elementi
- Convenzioni adottate
I carichi applicati vengono raccolti nella tabella riportata alla fine del paragrafo e si intendono applicati nel sistema di riferimento locale dell'elemento.
Per la lettura della tabella si definiscono:
NodoI, NodoJ I nodi iniziale/finale dell'asta o lato dell'elemento cui afferisce il carico
L La distanza fra i suddetti nodi.
qxi, ..., qzj Le componenti di un carico distribuito costante o variabile lineramente iniziali (indice i) e finale (indice j).
xi, xj Le distanze, misurate a partire dal NodoI, dei punti di applicazione dei carichi qxi..qzj relativi a carichi distribuiti applicati su porzioni di un'asta.
Px, ..., Pz xApp Le componenti di un Carico Concentrato applicato a distanza xApp dal NodoI.
Mx, ..., Mz xApp Le componenti di una Coppia Concentrata applicata a distanza xApp dal NodoI.
Var Termica Assiale, ..., Var Termica Farfalla 13
Tombinatura
48 / 127
Le variazioni termiche (Assiali ed a Farfalla) misurate in gradi Celsius.
mxi, ..., mzj Le componenti di coppie distribuite costanti o variabili lineramente iniziali (indice i) e finale (indice j).
qSx, qSy, qSz carichi, per unità di superficie, applicati su elementi superficiali o facce di elementi solidi
Peso Proprio Il valore del carico derivante dal peso proprio dell'elemento
- Carichi distribuiti
Elemento Condizione
qSx [kg/m²]
qSy [kg/m²]
qSz [kg/m²]
231 10 4 235 231 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
49 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
50 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
51 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
52 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
53 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
54 / 127
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
3 0.0 0.0 200.0
1 0.0 0.0 750.0
154 158 1 -750.0 0.0 0.0
157 162 1 -750.0 0.0 0.0
155 159 2 158 155 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 158 155 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
156 160 4 159 156 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
161 166 1 -750.0 0.0 0.0
158 163 2 162 158 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 162 158 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
162 167 2 166 162 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 166 162 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
159 164 4 163 159 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
163 168 4 167 163 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
167 172 4 171 167 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
Tombinatura
55 / 127
86 201 1 -750.0 0.0 0.0
79 197 1 -750.0 0.0 0.0
72 193 1 -750.0 0.0 0.0
65 189 1 -750.0 0.0 0.0
58 185 1 -750.0 0.0 0.0
51 181 1 -750.0 0.0 0.0
44 177 1 -750.0 0.0 0.0
37 173 1 -750.0 0.0 0.0
30 169 1 -750.0 0.0 0.0
165 170 1 -750.0 0.0 0.0
169 174 1 -750.0 0.0 0.0
166 171 2 170 166 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 170 166 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
173 178 1 -750.0 0.0 0.0
170 175 2 174 170 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 174 170 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
171 176 4 175 171 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
177 182 1 -750.0 0.0 0.0
174 179 2 178 174 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 178 174 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
175 180 4 179 175 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
181 186 1 -750.0 0.0 0.0
178 183 2 182 178 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 182 178 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
179 184 4 183 179 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 -750.0 0.0 0.0
185 190 1 -750.0 0.0 0.0
182 187 2 186 182 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 186 182 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 -750.0 0.0 0.0
183 188 4 187 183 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
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Tombinatura
56 / 127
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Tombinatura
57 / 127
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Tombinatura
58 / 127
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1 750.0 0.0 0.0
Tombinatura
59 / 127
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1 750.0 0.0 0.0
308 313 4 312 308 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 750.0 0.0 0.0
305 310 2 309 305 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 309 305 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 750.0 0.0 0.0
306 141 1 750.0 0.0 0.0
312 316 1 750.0 0.0 0.0
309 314 2 313 309 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 313 309 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 750.0 0.0 0.0
313 317 2 316 313 0.50 0.00 0.0 0.0 -3770.0 0.50 0.0 0.0 -3770.0
3 316 313 0.50 0.00 0.0 0.0 -252.0 0.50 0.0 0.0 -252.0
1 750.0 0.0 0.0
310 148 1 750.0 0.0 0.0
314 8 1 750.0 0.0 0.0
311 315 4 312 315 0.50 0.00 0.0 0.0 2000.0 0.50 0.0 0.0 2000.0
1 750.0 0.0 0.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
60 / 127
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
61 / 127
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
62 / 127
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
Tombinatura
63 / 127
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
1 0.0 0.0 750.0
- Convenzioni adottate
La terna di riferimento generale è destrorsa per cui si hanno i seguenti segni positivi per le componenti di spostamento nodale:
e per quanto riguarda le rotazioni:
Tombinatura
64 / 127
Nel seguito vengono riportate, per ogni nodo (con esclusione dei nodi K che definiscono l'orientamento delle aste e quindi, essendo bloccati, hanno componenti di spostamento nulle), le componenti di spostamento in tutte le combinazioni di carico definite.
Nodo
Comb.
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 0.00
2 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 0.00
5 1 0.00 0.00 -0.39 0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 0.00 -0.01 -0.00
6 1 0.00 0.00 -0.38 0.00 0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.59 0.00 0.01 0.00
7 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
8 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 0.00
9 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 0.00
10 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 0.00
11 1 0.00 0.00 -0.39 0.00 0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 0.01 0.00
12 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 0.01 -0.00
13 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 0.00 0.00 -0.00
14 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 -0.01 -0.00
15 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 -0.01 -0.00
16 1 0.00 0.00 -0.38 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
17 1 0.00 0.00 -0.39 0.00 0.01 0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 0.01 0.00
18 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 0.01 -0.00
19 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 0.00 0.00 -0.00
20 1 0.00 0.00 -0.40 0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 0.00 -0.01 -0.00
21 1 0.00 0.00 -0.39 0.00 -0.01 -0.00
Tombinatura
65 / 127
22 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
23 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
24 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
25 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
26 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
27 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
28 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
29 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
30 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
31 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
32 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
33 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
34 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
35 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
36 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
37 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
38 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
39 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
40 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
41 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
42 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
43 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
44 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
45 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
46 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
47 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
48 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 -0.01 -0.00
49 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
50 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
Tombinatura
66 / 127
51 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
52 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
53 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
54 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
55 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 -0.01 -0.00
56 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
57 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
58 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
59 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
60 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
61 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
62 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 -0.01 -0.00
63 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
64 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
65 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
66 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
67 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
68 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
69 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 -0.01 -0.00
70 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
71 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
72 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 0.01 -0.00
73 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
74 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.01 -0.00
75 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.00 -0.00
76 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 -0.01 -0.00
77 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 -0.01 -0.00
78 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 -0.00 -0.00
2 0.00 0.00 -0.59 -0.00 -0.01 -0.00
79 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
Tombinatura
67 / 127
80 1 0.00 0.00 -0.39 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.60 -0.00 0.01 -0.00
81 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.01 -0.00
2 0.00 0.00 -0.61 -0.00 0.01 -0.00
82 1 0.00 0.00 -0.40 -0.00 0.00 -0.00
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