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Ponte ad arco ribassato - Relazione Geotecnica e sulle Fondazioni

I. Indice

I. Indice .............................................................................................................................. 1

II. Norme e specifiche......................................................................................................... 2

1. PREMESSE.................................................................................................................... 3

1.1. Descrizione delle opere.......................................................................................... 4

1.2. Esecuzione del manufatto...................................................................................... 5

1.3. Considerazioni di progetto ..................................................................................... 5

2. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI ........................................................................... 7

3. AZIONI DI PROGETTO E ANALISI DELLE STRUTTURE........................................... 10

VERIFICHE DELLE STRUTTURE DI FONDAZIONE ......................................................... 11

3.1. Premessa ............................................................................................................. 11

3.2. Criteri di analisi agli Stati Limite Ultimi (SLU) delle fondazioni dirette .................. 11

3.3. Caratterizzazione geotecnica............................................................................... 14

3.4. Verifica a carico limite delle fondazioni dirette (GEO) .......................................... 17

3.5. Verifica di stabilità del complesso Fondazione – Terreno (GEO)......................... 20

3.6. Verifiche strutturali (STR)..................................................................................... 21

3.6.1. Verifiche allo stato limite ultimo (SLU) Fondazione spalla S1 ........................ 21

3.6.2. Verifiche stato limite di esercizio (SLE) Fondazione spalla S1 ...................... 39

3.6.3. Verifiche allo stato limite ultimo (SLU) Baggioli .............................................. 42

4. Conclusioni ................................................................................................................... 46

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II. Norme e specifiche

Il dimensionamento del viadotto oggetto della presente relazione è stato

eseguito facendo riferimento alla normativa tecnica di seguito elencata.

• D.M. 14/01/2008 - ”Norme tecniche sulle costruzioni – Parte generale.”;

• Circolare del M.M. LL.PP. n°617 del 02.02.09 - ”Istruzioni per l’applicazione delle

Norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008.”;

• CNR-UNI 10011/1992 -”Costruzioni in acciaio. Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione,

il collaudo e la manutenzione.”;

• CNR-UNI 10018/1987: -“Apparecchi di appoggio per le costruzioni. Istruzioni per

l’impiego.”;

• UNI ENV 1992:2006 – “Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture in calcestruzzo.”

• UNI ENV 1993:2007 - “Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture in acciaio.”

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1. PREMESSE

Il progetto “Salerno Porta Ovest” prevede la realizzazione di diverse strutture e

infrastrutture nell’ambito del riassetto viario ed urbanistico della città di Salerno. Il primo

stralcio - primo lotto, del suddetto progetto, riguarda alcune delle opere infrastrutturali da

realizzarsi in localià Cernicchiara.

La presente relazione riguarda il calcolo strutturale del ponte ad arco ribassato da

realizzare nei pressi del vallone Cernicchiara, per l’attraversamento del torrente Rafastia ed

in particolare, ivi, si riportano le verifiche geotecniche e strutturali delle opere in fondazione.

La caratterizzazione geotecnica dei terreni, di seguito riportata, si basa sia sulle

informazioni fornite dal prof. Ing. Carlo Viggiani nella “Relazione Geotecnica e

Geomeccanica”, R.GT (Salerno Porta Ovest, Progetto definitivo del 1° Stralcio – 1° Lotto), e

nella “Relazione Geotecnica”, GT R2 (Salerno Porta Ovest, Progetto definitivo del 1°

Stralcio – 2° Lotto), che sui risultati dei sondaggi direttamente eseguiti nella zona di

interesse, per conto dell’Amministrazione Comunale di Salerno, dalla INGE srl.

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1.1. Descrizione delle opere L’opera in oggetto è stata concepita ponendo grande attenzione agli aspetti

paesaggistici, storici e ambientali del contesto in cui va ad inserirsi. La presenza degli

imponenti ponti ad arco esistenti,dell’ autostrada A3, ha indotto i progettisti a studiare una

forma che non fosse in contrasto con questi, ma che allo stesso tempo non riprenda a scala

ridotta quanto già presente. Da qui l’interesse a riproporre una forma ad arco, ma con una

geometria estremamente più snella. Si è quindi scelto di realizzare un ponte ad arco

ribassato ad unica campata in calcestruzzo.

Il ponte si sviluppa per una lunghezza complessiva di 73.40 m ed è costituita da un

arco centrale, con luce netta di 51.50 m, e dalle due spalle quasi totalmente incassate nel

terreno. La sezione trasversale è larga 13.2 m e comprende le due corsie di transito, le due

banchine ed i due marciapiedi esterni. L’andamento planimetrico è rettilineo e la pendenza

longitudinale è del 6.48%.

La struttura dell’opera si compone delle due spalle monolitiche in calcestruzzo e dall’

impalcato, anch’esso in c.a., con sezione a cassone triconnesso, di altezza variabile tra

3.50 e 0.80 m, solidale alle spalle. La particolarità dell’impalcato sta nell’inclinazione dei

paramenti esterni del cassone, che varia dalle estremità verso in centro.

Per garantire migliori requisiti di resistenza e ridurre al minimo il peso dell’impalcato,

si prevede, per la sua realizzazione, l’utilizzo di calcestruzzi di elevata resistenza da gettare

in opera previa realizzazione di opportune opere provvisionali. Si prevede, sempre per

l’impalcato, l’utilizzo di calcestruzzi grigio chiari con superficie esterna con effetto

bocciardatura realizzata mediante opportune matrici inserite nei casseri prefabbricati.

Completano l’opera i due marciapiedi laterali, le barriere tipo H2 su entrambi i lati, le

velette in acciaio inox ed i parapetti costituiti da tubi in acciaio del diametro di 800mm.

Inoltre su uno dei due parapetti è previsto il posizionamento di 4 mini generatori di energia

eolica ad asse verticale.

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1.2. Esecuzione del manufatto Tutte le strutture in c.a. sono previste gettatte in opera. Pertanto si dovrà procedere

prima agli scavi per la realizzazione delle spalle, sostenuti da opere di contenimento

laddove previsto. Dopo la realizzazione dei due monoliti si procederà alla realizzazione

delle opere provvisionali per la casseratura ed il getto dell’impalcato, che prevede prima la

contro-soletta ad arco, poi le due anime verticali, i 4 traversi ed i due paramenti laterali ed

infine la soletta, gettata su lastre autoportanti tipo predalles. Le anime verticali ed inclinate

avranno dei ferri di ripresa verticali tali da trasferire le forze di scorrimento e garantire la

connessione a taglio della soletta .

1.3. Considerazioni di progetto La geometria del ponte, con impalcato molto snello e imponenti spalle monolitiche è

frutto di una serie di considerazioni progettuali.

La spalla di monte, S1, presenta un sistema di sette appoggi scorrevoli

longitudinalmente, così da consentire le dilatazioni dovute alle azioni termiche ed alle

deformazioni a lungo termine del calcestruzzo. In fase di scelta progettuale, è stata anche

valutata l’ipotesi di avere entrambe le spalle solidali all’impalcato, utilizzando un modello di

calcolo con le spalle vincolate al terreno con delle molle traslazionali e rotazionali tarate in

base alle caratteristiche geotecniche dei terreni in sito ed alle dimensioni delle opere di

fondazione. Dai calcoli eseguiti è emerso che, con tale schema statico, gli effetti distorsivi si

sarebbero risentiti pesantemente nell’impalcato, inducendo stati tensionali non accettabili

nei confronti della sicurezza statica dell’opera. Da ciò è sorta la necessità di introdurre, in

una estremità, un vincolo di incastro scorrevole. Tale scelta, però, induce l’annullarsi delle

spinte dell’arco, con un notevole aggravio delle azioni ribaltanti sulle spalle. Pertanto, lo

schema statico del ponte è quello di una trave incastrata da un lato e con un incastro

scorrevole longitudinalmente dall’altro. Il vincolo rotazionale è garantito dal peso delle due

spalle.

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Per una più dettagliata definizione della geometria dell’opera, si riportano di seguito

alcune figure. Per ulteriori dettagli si rimandi agli elaborati grafici di progetto allegati.

5.20 3.00 1.003.001.00

.25

0.30

0.40

0.20

13.20

VAR

. 0.5

5-3.

25

VAR

. 0.8

0-3.

50

2.5%1.0% 2.5% 1.0%

1.50MARCIAPIEDE

4.00 1.50MARCIAPIEDE

0.600.60

0.50BANCHINA

3.50CORSIA

13.20

0.500.50 4.00

3.50CORSIA

0.50BANCHINA

GETTO N.1

GETTO N.2

GETTO N.3GETTO N.4

BARRIERA H2 TIPO BORDOPONTE

IMBOTTITURAVELETTA INACCIAIO INOX

CORDOLO IN C.A.CORDOLO IN C.A.

BARRIERA H2 TIPO BORDOPONTE

ZANELLA IN C.A.V.ZANELLA IN C.A.V. VELETTA INACCIAIO INOX

4

4

4

4

4

4

44

.15

0.600.551.40

PAVIMENTAZIONE

TUBO IN PVCDN 40

CANALETTAIMPIANTI

TUBI IN ACCIAIO

PER DETTAGLI VEDITAV.S.1.1.10

SEZIONE TRASVERSALE TIPO

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2. CARATTERISTICHE DEI MATERIALI

Conglomerato di classe di resistenza C28/35 - RCK 35 MPa

(per strutture di fondazione, predalles autoportanti e spalle primo getto)

- Modulo elastico (convenzionale) 3.0

1022000 ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛⋅= cm

cmf

E = 32500MPa

- Coefficiente di Poisson (cls non fessurato) = 0.20

- Resistenza cilindrica media fcm = fck + 8 = 37.05 MPa

- Resistenza di calcolo a compressione agli S.L.U. c

ckcd

Rxxfγ

83.085.0= = 16.46 MPa

- Resistenza media a trazione semplice fctm = 0.30x (fck)2/3 = 2.83 MPa

- Resistenza caratteristica a trazione semplice fctkm = 0.7x fctm = 1.98 MPa

- Resistenza media a trazione per flessione fctm,f = 1.2x fctm = 3.40 MPa

- Tensione massima di compressione in condizioni di esercizio

per combinazione caratteristica (rara) ckc xf60.0=σ = 16.8 MPa

- per combinazione quasi permanente ckc xf45.0=σ = 12.6MPa

Diagramma di calcolo sforzi–deformazioni ottenuto con diagramma parabola-rettangolo:

a (alfa) = 0,85 ec (epsilon limite) ec1 = 2,00 %. ec2 = 3,50 %.

gc = 1,50 (S.L.U.) gc = 1,00 (S.L.E.)

Conglomerato di classe di resistenza C45/55 - RCK 55 MPa (per impalcato, cordoli, baggioli e spalle secondo getto)

- Modulo elastico (convenzionale) 3.0

1022000 ⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛⋅= cm

cmf

E = 36400 MPa

- Coefficiente di Poisson (cls non fessurato) = 0.20

- Resistenza cilindrica media fcm = fck + 8 = 53.65 MPa

- Resistenza di calcolo a compressione agli S.L.U. c

ckcd

Rxxfγ

83.085.0= = 25.86 MPa

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- Resistenza media a trazione semplice fctm = 0.30x (fck)2/3 = 3.83 MPa

- Resistenza caratteristica a trazione semplice fctkm = 0.7x fctm = 2.68 MPa

- Resistenza media a trazione per flessione fctm,f = 1.2x fctm = 4.60 MPa

- Tensione massima di compressione in condizioni di esercizio

per combinazione caratteristica (rara) ckc xf60.0=σ = 27.0 MPa

- per combinazione quasi permanente ckc xf45.0=σ = 20.25 MPa

Diagramma di calcolo sforzi–deformazioni ottenuto con diagramma parabola-rettangolo:

a (alfa) = 0,85 ec (epsilon limite) ec1 = 2,00 %. ec2 = 3,50 %.

gc = 1,50 (S.L.U.) gc = 1,00 (S.L.E.)

Acciaio per c.a. tipo B 450 C (per barre e reti di diametro 5.0mm ≤ Ø ≤ 10.0 mm)

- Modulo elastico (convenzionale) Es = 206000 MPa

- Tensione di snervamento fyk = 450.00 MPa

- Resistenza di calcolo agli S.L.U. fyd = 391.30 MPa

- Allungamento Agt,k ≥ 7.5%

- Tensione massima di trazione in condizioni di esercizio

per combinazione caratteristica (rara) yks xf80.0=σ = 360 MPa

-

diagramma elastico-perfettamente plastico indefinito:

γs = 1,15 (S.L.U.) γs = 1,00 (S.L.E.)

Tensioni tangenziali di aderenza (barre ad aderenza migliorata)

- Per cls C28/35 cctkmbd ff γ/25.2 ⋅= = 2.97 MPa

- Per cls C45/55 cctkmbd ff γ/25.2 ⋅= = 4.02 MPa

Acciaio per carpenteria metallica S355

- Modulo elastico (convenzionale) Es = 210000 MPa

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- Modulo di Poisson ν = 0.3

- Tensione di snervamento fyk = 355.00 MPa

- Resistenza di calcolo agli S.L.U. 0M

ykyd

ff

γ= = 338.1 MPa

diagramma elastico-perfettamente plastico indefinito:

gM0 = 1,05 (S.L.U.); gM1 = 1,10 (S.L.U.) (ponti stradali e ferroviari) gM0 = 1,00

(S.L.E.).

Acciaio per bulloni classe 8.8

- Tensione di snervamento fyb = 649.00 MPa

- Tensione di rottura ftb = 800.00 MPa

gM2 = 1,25 (S.L.U.)

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3. AZIONI DI PROGETTO E ANALISI DELLE STRUTTURE Per le azioni di progetto, le modellazioni effettuate e le analisi strutturali si rimanda

all’elaborato S.1.1.1-“Relazione generale e di calcolo”.

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VERIFICHE DELLE STRUTTURE DI FONDAZIONE

3.1. Premessa

Nel seguito si riportano i criteri di analisi agli SLU utilizzati, la caratterizzazione

geotecnica dei terreni e le verifiche geotecniche e strutturali effettuate sulle fondazioni delle

spalle “S1” e “S2”.

3.2. Criteri di analisi agli Stati Limite Ultimi (SLU) delle fondazioni dirette

Gli stati limiti ultimi delle fondazioni dirette si riferiscono allo sviluppo di

meccanismi di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno, e al

raggiungimento della resistenza degli elementi strutturali che compongono le opere stesse.

Per ogni stato limite ultimo deve essere verificata la condizione:

dd RE ≤

dove

Ed è il valore di progetto dell’azione o dell’effetto dell’azione;

Rd è il valore di progetto della resistenza del sistema geotecnico;

Per le opere di fondazione diretta devono essere effettuate verifiche con

riferimento ai seguenti stati limite:

• SLU di tipo geotecnico (GEO)

- stabilità globale del complesso opera di fondazione – terreno;

- collasso per scorrimento sul piano di posa;

- collasso per carico limite dell’insieme fondazione – terreno;

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• SLU di tipo strutturale (STR)

- raggiungimento della resistenza negli elementi strutturali;

La verifica di stabilità globale deve essere effettuata secondo la combinazione 2

dell’Approccio 1:

• A2+M2+R2

Le rimanenti verifiche sono effettuate secondo l’approccio progettuale di tipo “2”

che prevede per le azioni (A), i parametri geotecnici (M) e per le resistenze (R), un’unica

combinazione di gruppi di coefficienti:

• A1+M1+R3

In particolare, per le azioni derivanti da carichi gravitazionali, i seguenti coefficienti

parziali:

Carichi Coefficiente parziale

gF (o gE) A1

Favorevoli 0.0 Permanenti

Sfavorevoli gG1 1.3

Favorevoli gG2 0.0 Permamenti Non strutturali Sfavorevoli 1.5

Favorevoli gQ,i 0.0 Variabili

Sfavorevoli 1.5

Tabella: Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni

Ai fini delle resistenze, in funzione del tipo di verifica da eseguire, il valore di

progetto può ricavarsi in base alle indicazioni innanzi riportate.

Parametro Parametro di riferimento

Coefficiente parziale gM

M1

Tangente dell’angolo di resistenza al taglio tan f’K gf’ 1.0

Coesione efficace c’K gc’ 1.0

Resistenza non drenata Cuk gcu 1.0

Peso dell’unità di volume g gg 1.0

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Tabella: Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

I coefficienti di sicurezza nei confronti dei diversi stati limite sono invece riportati

nella tabella seguente:

Verifica Coefficiente parziale R3 Capacità portante gR = 2.3

Scorrimento gR = 1.1

Tabella: Coefficienti parziali per le verifiche SLU di fondazioni superficiali

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3.3. Caratterizzazione geotecnica

La caratterizzazione geotecnica dei terreni si basa sia sulle informazioni fornite

dal prof. Ing. Carlo Viggiani nella “Relazione Geotecnica e Geomeccanica”, R.GT (Salerno

Porta Ovest, Progetto del 1° Stralcio – 1° Lotto), e nella “Relazione Geotecnica”,

GT R2 (Salerno Porta Ovest, Progetto definitivo del 1° Stralcio – 2° Lotto), che sui risultati

dei sondaggi direttamente eseguiti nella zona di interesse, per conto dell’Amministrazione

Comunale di Salerno, dalla INGE srl. I sondaggi di riferimento per la zona nei pressi del

vallone del torrente Rafastia sono l’SDLC1, l’SDLC2 e l’SDLC3. La loro ubicazione è

riportata nella seguente Figura.

Ubicazione delle indagini effettuate in sito

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Dalla caratterizzazione fisica e meccanica dei litotipi sono stati desunti i parametri

caratteristici qui di seguito riportati.

1) Litotipo “1” – Terreno di riporto (z = 0.0÷2.0 m):

• peso per unità di volume: 320

mKN

k =γ

• coesione: Kpac k 0' =

• angolo di attrito: °= 33kϕ • modulo di Young: GpaE k 3.1=

2) Litotipo “2” - Formazione rocciosa di natura dolomitica (z = 2.0÷12.0 m):


mKN

k =γ



3) Litotipo “3” - Formazione rocciosa di natura dolomitica (z ≥ 12.0 m):


mKN

k =γ



I parametri di progetto associati ai vari litotipi sono riportati nella seguente tabella.

Si noti che, essendo unitari i coefficienti M1 da applicare alle caratteristiche del terreno, i

valori di calcolo coincidono con quelli caratteristici.

Parametro di progetto Litotipo 1 Litotipo 2 Litotipo 3 tan f’d= tan f’K / gf’(M1) 0.649 0.649 0.649

f’d 33.0° 33.0° 33.0°

c’d= c’K / gc’(M1) [Kpa] 0.0 25.0 40.0

g [KN/m3] 20 20 20

Parametri per le verifiche che prevedono i coefficienti M1

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Poiché entrambe le spalle hanno il piano di fondazione posizionato ad una

profondità compresa tra i 2.0m ed i 12.0m dal piano campagna presistente (cfr. Tavola

S.1.1.2), il litotipo di riferimento per le verifiche delle fondazioni è quello di tipo “2”.

Sezione longitudinale dell’impalcato e delle spalle

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3.4. Verifica a carico limite delle fondazioni dirette (GEO)

La verifica a carico limite della fondazione è stata eseguita in condizioni drenate

ed in termini di tensioni effettive, facendo riferimento alla nota formula trinomia di Terzaghi:

in cui i parametri indicati rappresentano:

- γ1 è il peso dell’unità di volume del terreno presente al di sopra del piano di

posa della fondazione;

- γ2 è il peso dell’unità di volume del terreno presente al di sotto del piano di

posa della fondazione;

- D è la profondità del piano di posa della fondazione;

- B è la larghezza della fondazione;

- dipendono dall’angolo di attrito

- ζq, ζc, ζg sono i coefficienti correttivi di forma; essi dipendono dalla lunghezza

L’ e dalla larghezza B’ della fondazione (B’<L’);

- ξq, ξc, ξg sono i coefficienti correttivi di inclinazione del carico; essi dipendono

dalla lunghezza L e dalla larghezza B della fondazione, dall’entità dei

carichi verticale ed orizzontale agenti, dalla coesione e dall’angolo di

attrito del terreno presente al di sotto del piano di posa;

Per tener conto dell’eccentricità del carico viene considerata, ai fini del calcolo, una

fondazione di dimensioni ridotte pari a:

' 2 LL L e= −

' 2 BB B e= − con eL ed eB eccentricità del carico nelle due direzioni.

Di seguito si riportano le espressioni con le quali questi coefficienti sono stati

calcolati:

-

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-

-

-

-

-

-

-

-

-qh e qv rappresentano rispettivamente il carico orizzontale e quello verticale di

esercizio agente in fondazione sull’area di carico B’ x L’ e l’esponente m vale

quando la forza orizzontale agisce lungo L e quando la forza orizzontale

agisce lungo B.

La resistenza allo scorrimento della fondazione può essere calcolata come:

La determinazione del carico limite è stata effettuata considerando le possibili

condizioni di carico in cui può trovarsi la struttura, al fine di massimizzare parametri quali il

carico di esercizio e l’eccentricità dei carichi.

Si riporta di seguito una tabella riassuntiva delle verifiche più significative svolte

per la determinazione del carico limite delle fondazioni delle spalle, di larghezza B e

profondità L.

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FONDAZIONE B L qv,es qv,lim

SPALLA COMBINAZIONE

[m] [m] [kN/m2] [kN/m2]FS

S1 SLU8 14.30 15.45 743.39 3223.23 4.34 S1 SLVEy1 15.45 14.30 684.26 2344.42 3.43 S2 SLVEx4 13.00 12.80 1110.92 3701.27 3.33 S2 SLVEy1 13.00 12.80 566.39 3488.58 6.16 S2 SLU7 13.00 12.80 1082.19 4361.22 4.03

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3.5. Verifica di stabilità del complesso Fondazione – Terreno (GEO)

Per i risultati delle verifiche si rimanda al Capitolo 6 della “Relazione Geotecnica e

Geomeccanica”, R.GT (Salerno Porta Ovest, Progetto definitivo del 1° Stralcio – 1° Lotto),

redatta dal prof. Ing. Carlo Viggiani.

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3.6. Verifiche strutturali (STR)

In questo paragrafo si riportano le verifiche strutturali (STR) delle strutture di

fondazione allo stato limite ultimo e di esercizio.

3.6.1. Verifiche allo stato limite ultimo (SLU) Fondazione spalla S1

La platea di fondazione della spalla “S1” ha forma rettangolare di lati 15.45m x

14.30m ed altezza 1.30m, la stessa è armata con una rete di base ø 26/20x20

superiormente ed inferiormente, ed è integrata in corrispondenza del paramento con

26/20x20. Sulla platea sono poi presenti le strutture di appoggio delle apparecchiature,

costituite da una nervatura alta 2.20m.

Di seguito si riportano le sollecitazioni e le armature degli elementi strutturali.

Sollecitazioni platea (H= 1.30 m)

Si riportano i diagrammi di inviluppo SLU e SLV delle sollecitazioni per unità di

lunghezza che si riscontrano negli elementi shell utilizzati per la modellazione della platea.

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Diagramma Mxx-trazione intradosso platea (direzione X)

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Diagramma Myy-trazione intradosso platea (direzione Y)

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Diagramma Mxx-trazione estradosso platea (direzione X)

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Diagramma Myy-trazione estradosso platea (direzione Y)

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Diagramma del taglio Vxx

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Diagramma del taglio Vyy

Armature platea

Di seguito sono riportati i grafici rappresentativi della aree d’armatura richiesta in

corrispondenza delle differenti aree della platea. Sulla base dei valori d’armatura

rappresentati sono stati redatti gli elaborati grafici.

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Armatura intradosso platea (direzione X)

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Armatura intradosso platea (direzione Y)

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Armatura estradosso platea (direzione X)

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Armatura estradosso platea (direzione Y)

Si riportano le verifiche di resistenza valutate come rapporto tra:

Momento sollecitante / Momento resistente (MED /MR)

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Coefficienti di sicurezza (MED /MR)

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Verifica a taglio-punzonamento della platea (h=1.30m)

Per la platea di fondazione si verifica il taglio-punzonamento per piastre di

fondazioni non armate a taglio. Per tale verifica, il par. 4.1.2.1.3.4 del D.M. 14/01/2008

consente di avvalersi di formule di comprovata affidabilità contenute in altre normative. Si è

fatto pertanto riferimento alla metodologia di verifica descritta al punto 6.4 dell’Eurocodice 2

(UNI-EN 2 1992:2005).

Si riportano, pertanto, le verifiche condotte per la platea di fondazione, nella zona

maggiormente sollecitata, allo SLU e SLV.

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Verifica a taglio-punzonamento allo SLU per piastra di fondazione non armata a taglio

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Verifica a taglio-punzonamento allo SLV per piastra di fondazione non armata a taglio

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Verifica nervatura (1.30 m x 2.20 m)

Si riporta di seguito la verifica allo SLU della sezione retta.

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Verifica paramento

La parete è armata con una maglia a rete ø 26/20 su entrambe le facce.

Combinazione di Carico: 8

• N ..................... : -50438 [kN] • Mx .................... : -9408 [kNm] • My .................... : 2099 [kNm]

Azioni Resistenti:

• N ..................... : -302630 [kN] • Mx .................... : -56450 [kNm] • My .................... : 125995 [kNm] • Moltiplicatore dei carichi 0.166666

Tensioni massime riscontrate

Tensioni massime riscontrate Rbk 350 EC2 c.a.

Sezioni Tensione minima vertice 5 Condizione 34 x = 2350.00 y = -940.00 -16.46 [MPa]

Tensione massima vertice 2 Condizione 30 x = 13350.00 y = 1250.00 0.00 [MPa]

Tensioni massime riscontrate B 450 C

Armature Tensione minima ferro 68 Condizione 33 x = 50.00 y = 33.85 -391.30 [MPa]

Tensione massima ferro 67 Condizione 30 x = 13300.00 y = 1200.00 168.50 [MPa]

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Verifica a taglio

Verifica nella direzione parallela alla sezione.

Verifica nella direzione ortogonale alla sezione.

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3.6.2. Verifiche stato limite di esercizio (SLE) Fondazione spalla S1

Per le verifiche allo stato limite di fessurazione si sono considerate le combinazioni

di carico previste dalla normativa in condizioni ambientali aggressive ed armatura poco

sensibile; come indicato al paragrafo 4.1.2.4.5. i limiti di fessurazione sono i seguenti:

Le verifiche sono state condotte dal programma di calcolo MIDAS GEN 2010.

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Verifiche a fessurazione della platea (h=1.30m)

Si riporta nella seguente immagine l’andamento dell’apertura delle fessure.

Si precisa che la verifica è ampiamente soddisfatta essendo la massima apertura

delle fessure (0.002mm) molto più piccola del limite normativo (0.3mm).

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Verifiche a fessurazione della nervatura (1.20 m x1.30 m) Si riporta nella seguente immagine le verifiche allo stato limite di fessurazione.

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3.6.3. Verifiche allo stato limite ultimo (SLU) Baggioli

Si riporta la verifica allo SLU per i baggioli della spalla S1, relativamente

all’elemento più sollecitato.

Baggioli (1.3 m x 1.3 m)

I baggioli presentano forma rettangolare di lato 1.30 m e sono armati in entrambe le

direzioni con 7 ø 20.


• N ..................... : -2305 [kN] • Mx .................... : -69 [kNm] • My .................... : 1764 [kNm]

Azioni Resistenti:


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Tensioni massime riscontrate C45/55

Sezioni Tensione minima vertice 0 Condizione 1 x = 0.00 y = 0.00 -25.87 [MPa]

Tensione massima vertice 2 Condizione 1 x = 1300.00 y = 1300.00 0.00 [MPa]



Tensione massima ferro 7 Condizione 1 x = 1260.00 y = 1260.00 391.30 [MPa]

Verifica a taglio

Si inseriscono staffe n° 4 ø 20 a 4 braccia, nella direzione del paramento.

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Baggioli (1.0 m x 1.0 m)

I baggioli presentano forma rettangolare di lato 1.00 m e sono armati in entrambe le

direzioni con 7 ø 20.


• N ..................... : -10975 [kN] • Mx .................... : -329 [kNm] • My .................... : 0 [kNm]

Azioni Resistenti:


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Tensioni massime riscontrate C45/55

Sezioni Tensione minima vertice 0 Condizione 1 x = 0.00 y = 0.00 -25.87 [MPa]

Tensione massima vertice 2 Condizione 1 x = 1000.00 y = 1000.00 -17.46 [MPa]



Verifica a taglio

Si inseriscono staffe 5 ø 16 a 2 braccia.

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4. Conclusioni

Il progetto è stato redatto in conformità dell’art.17 della Legge 2.2.74 n°64 e dei

decreti ministeriali emanati ai sensi degli artt.1 e 3 della medesima legge ed in particolare:

- Norme Tecniche per le Costruzioni - D.M. 14.01.2008;

- Istruzioni per l’applicazione delle NTC di cui al D.M. 14.01.2008.

Dai risultati ottenuti si evince che la struttura è verificata in ognuna delle sue parti,

secondo la normativa vigente.

In fede

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