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CUP E3 1 B05000390007

COLLEGAMENTO AUTOSTRADALE

DI CONNESSIONE TRA LE CITTA’ DI BRESCIA E MILANO

PROCEDURA AUTORIZZAT IVA D. LGS 163/2006 DELIBERA C.I.P.E. DI APPROVAZIONE DEL PROGETTO DEFINIT IVO N ° 42/2009

PROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVOPROGETTO ESECUTIVO

OPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVEOPERE CONNESSE E COMPENSATIVE

LOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0BLOTTO 0B----RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA RIQUALIFICAZIONE TANGENZIALE SUD BRESCIA

PROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALEPROGETTO STRADALE

ASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALEASSE PRINCIPALE----MURIMURIMURIMURI

RELAZIONE DI CALCOLO OPERRELAZIONE DI CALCOLO OPERRELAZIONE DI CALCOLO OPERRELAZIONE DI CALCOLO OPERE PROVVISIONALIE PROVVISIONALIE PROVVISIONALIE PROVVISIONALI

PROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONEPROGETTAZIONE: VERIFICAVERIFICAVERIFICAVERIFICA::::

CONSORZIO B.B.M.

PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO PER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIOPER IL CONSORZIO

IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE IL PROGETTISTA RESPONSABILE INTEGRAZIONE

PRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHEPRESTAZIONI SPECIALISTICHE

ILILILIL DIRETTORE TECNICO DIRETTORE TECNICO DIRETTORE TECNICO DIRETTORE TECNICO

IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A.IMPRESA PIZZAROTTI e C. S.p.A. Dott. Ing. Pietro Mazzoli Dott. Ing. Sabino Del Balzo

Ordine degli Ingegneri di Parma N. 821 Ordine degli Ingegneri di Potenza N. 631 I.D.I.D.I.D.I.D. IDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATOIDENTIFICAZIONE ELABORATO PROGR.PROGR.PROGR.PROGR. DATA:DATA:DATA:DATA:

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BIEMMI

DOTT. ING. G.VINCI DOTT. ING. M.BOTTONI DOTT. GEOL. S.DAL FORNO

DIRETTORE TECNICO: DOTT. ING G. BIEMMI

IL DIRETTORE DEI LAVORI IL CONCEDENTE IL CONCESSIONARIO

IL PRESENTE DOCUMENTO NON POTRA’ ESSERE COPIATO, RIPRODOTTO O ALTRIMENTI PUBBLICATO, IN TUTTO O IN PARTE, SENZA IL CONSENSO SCRITTO DELLA SdP BREBEMI S.P.A. OGNI UTILIZZO NON

AUTORIZZATO SARA’ PERSEGUITO A NORMA DI LEGGE

THIS DOCUMENT MAY NOT BE COPIED, REPRODUCED OR PUBLISHED, ETHER IN PART OR IN ITS ENTIRETY, WITHOUT THE WRITTEN PERMISSION OF SdP BREBEMI S.P.A. UNAUTHORIZED USE WILL BE PROSECUTE

BY LAW

INDICE

1. INTRODUZIONE............................................................................................................. 3

2. NORMATIVA E BIBLIOGRAFIA DI RIFERIMENTO............ ................................. 4

2.1 Normativa.............................................................................................................................................4

2.2 Bibliografia principale utilizzata........................................................................................................4

3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA....................... ............................................ 5

3.1 Palancolato per altezze fino a 2.00 m tipo A .....................................................................................5

3.2 Palancolato per altezze fino a 3.00 m tipo B......................................................................................5

4. MATERIALI ..................................................................................................................... 6 4.1 Acciaio...................................................................................................................................................6

5. GEOMETRIA DEL PALANCOLATO.......................................................................... 7

6. ANALISI DEI CARICHI ................................................................................................. 8 6.1 Spinta delle terre e azione indotta dai carichi mobili.......................................................................8

6.2 Azioni sismiche.....................................................................................................................................9

7. MODALITÀ E SEZIONI DI CALCOLO...................... .............................................. 10

7.1 Sezione di calcolo: paratia L = 6.0 m – scavo H < 2.00 m – tipo A................................................11

7.2 Sezione di calcolo: paratia L = 9.0 m – scavo H < 3.00 m – tipo B................................................14

8. CRITERI DI CALCOLO............................................................................................... 17 8.1 Verifiche di deformabilità.................................................................................................................17

8.2 Verifiche di resistenza .......................................................................................................................17

9. RISULTATI..................................................................................................................... 18 9.1 Tipo A .................................................................................................................................................19

9.2 Tipo B..................................................................................................................................................23

10. VERIFICHE.................................................................................................................... 27 10.1 Verifiche di deformabilità .............................................................................................................27

10.2 Verifiche di resistenza....................................................................................................................27

10.2.1 Palancole............................................................................................................................................ 27

11. OUTPUT DEL PROGRAMMA DI CALCOLO.................... ..................................... 28

11.1 Tipo A..............................................................................................................................................28

11.2 Tipo B..............................................................................................................................................49

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CODIFICA DOCUMENTO 20196-04-RC-E-C-0B-RIB01-00-OS-001-01

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File mod.:Normal.dot File doc.: 20196-RIB01-A01.doc

1. INTRODUZIONE La presente relazione tratta delle opere provvisionali necessarie durante le fasi di costruzione della riqualificazione della tangenziale sud di Brescia per mantenere in esercizio la viabilità esistente. Il tratto oggetto della relazione è: RIB01 - Rilevato tratto 1 - da sv. Roncadelle a Ikea. In particolare la presente relazione tratta le palancole che vanno dalla progressiva 0+260.00 a 0+382.00 dell’asse Est ed Ovest. Le palancole si rendono necessarie poiché la costruzione del nuovo rilevato (a quota maggiore rispetto a quello esistente) invaderebbe la viabilità con le scarpate. Le palancole quindi vengono infisse per una lunghezza minima di infissione e lasciate fuori terra per l’altezza rimanente fino a giungere alla quota di progetto riportata negli elaborati. Le palancole sono opere provvisionali con una durata di progetto inferiore ai 2 anni.

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2. NORMATIVA E BIBLIOGRAFIA DI RIFERIMENTO

2.1 Normativa Per la redazione del progetto in oggetto si è fatto riferimento alle seguenti Leggi e Normative Tecniche:

• Legge 5/11/1971 n°1086: “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio armato, precompresso e per le strutture metalliche”.

• D.M. LL. PP. 14/02/1992 “Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche”

• C.N.R. 10011/97 “Costruzioni di acciaio - Istruzione per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione”

• D.M. 14/01/2008: “ Norme tecniche per le costruzioni”.

• Circolare Ministeriale 02/02/2009 n.617: “ Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008”.

• UNI EN 1993-1-1:2005: “Progettazione delle strutture in acciaio. Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici “.

• UNI EN 1993-5:2007: “Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio – parte 5: pali e palancole”.

2.2 Bibliografia principale utilizzata

• J.E.Bowles : “Fondazioni”. • Carlo Viggiani: “Fondazioni”. • Raccomandazioni A.I.C.A.P: “Ancoraggi nei terreni e nelle rocce”, maggio 1991.

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3. CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA In base a quanto descritto nella relazione geotecnica, a cui si fa rimando, i terreni interessati dall’opera in oggetto della presente relazioni sono i seguenti:

� Tipo Rilevato: terreno che rappresenta le caratteristiche del rilevato stradale di vecchia e nuova costruzione. Nell’esistente rappresenta dunque il terreno superiore al piano campagna medio.

� Tipo VI: terreno costituito prevalentemente da argilla. Le caratteristiche utilizzate per le singole tipologie di terreno vengono riportate nella tabella successiva. Da notare che nel programma di calcolo l’angolo di attrito caratteristico viene ridotto, per i terreni ti tipo incoerente. Invece per i terreni di tipo coerente, viene, a favore di sicurezza, trascurata la coesione. L’angolo di attrito terra-paratia viene valutato pari a 0.3φcalc.

Tipologia φk φcalc. c’ E γ Rilevato (incoerente) 38° 36.5° - 40000 MPa 20 kN/m³

VI (coerente) 26° 26° - 7000 MPa 19 kN/m³ * A favore di sicurezza si pone la coesione drenata nulla

3.1 Palancolato per altezze fino a 2.00 m tipo A La stratigrafia che conduce alle peggiori sollecitazioni sul palancolato tipo A è quella in corrispondenza della progressiva 0+320.00 dell’asse est e ovest. Lo zero è posto alla quota di piano campagna. L’altezza massima del rilevato di progetto da sostenere è di 2.00 m avente la seguente stratigrafia

TERRENO Quota (m) Rilevato da +2.00 a -0.00 Tipo VI da -0.00a -4.00

La falda non risulta interessare il palancolato in questione essendo ad una profondità maggiore rispetto alla quota della punta della palancola

3.2 Palancolato per altezze fino a 3.00 m tipo B La stratigrafia che conduce alle peggiori sollecitazioni sul palancolato tipo B è quella in corrispondenza della progressiva 0+260.00 dell’asse est e ovest. Lo zero è posto alla quota di piano campagna. L’altezza massima del rilevato di progetto da sostenere è di 2.50 m avente la seguente stratigrafia

TERRENO Quota (m) Rilevato da +2.50 a -0.00 Tipo VI da -0.00a -6.50

La falda non risulta interessare il palancolato in questione essendo ad una profondità maggiore rispetto alla quota della punta della palancola

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4. MATERIALI

4.1 Acciaio Per palancolato - Rif. NTC 11.3.4.1 modulo elastico Es = 210 000 N/mm2 modulo di elasticità trasversale G= 80 769 N/mm2 coefficiente di Poisson ν= 0.3

coefficiente di espansione termica lineare α= 0.000012 °C-1

densità ρ= 78.50 kN/m3

profilo laminato a caldo tipologia palancola tipo PU28

qualità dell' acciaio S 355 GP

normativa di riferimento UNI EN 10248-1

resistenza caratteristica a snervamento fyk = 355 N/mm2

resistenza caratteristica di rottura ftk = 480 N/mm2

tensione ammissibile σadm = 190 N/mm²

massa Gk = 169.6 kg/m

modulo di resistenza elastico Wel = 2840 cm³/m

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5. GEOMETRIA DEL PALANCOLATO Le palancole sono poste a protezione dei rilevati stradali per mantenere in servizio la viabilità esistente durante le fasi di lavorazione. La palancola adottata è la PU28 avente un peso di 169.6 kg/m² ed un modulo di resistenza elastico pari a 2840 cm³/m lunga 6m per il tipo A e 9m per il tipo B. Le palancole saranno provvisorie e quindi verranno rimosse al completamento dei lavori. Nello specifico le palancole qui riportate dovranno sostenere del terreno di rilevato di nuova costruzione, la parte che inizialmente sarà fuori terra è avrà un’altezza massima H < 2.50 m. Nella figura seguente si mostra il profilo di un tratto del palancolato in progetto.

Nella tabella seguente si mostrano tutte le tipologie di palancole progettate.

TIRANTI TIPO SCAVO PALANCOLA

Primo ordine Secondo ordine

A H < 2.00 m PU28 – Wel = 2840 cm³/m

Gk = 169.6 kg/m² – L=6.00m - -

B H < 2.50 m PU28 – Wel = 2840 cm³/m

Gk = 169.6 kg/m² – L=9.00m - -

In cui: - scavo: rappresenta l’altezza massima di scavo in configurazione finale; - tipo palancola: rappresenta la denominazione commerciale della palancola adottata; - Wel: rappresenta il modulo elastico della palancola adottata; - Gk: rappresenta il peso della palancola adottata - L: rappresenta la lunghezza della palancola adottata;

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6. ANALISI DEI CARICHI

6.1 Spinta delle terre e azione indotta dai carichi mobili Le spinte delle terre vengono determinate direttamente dal programma di calcolo (Paratie vers.7.0) introducendo i parametri di riferimento dei terreni riportati nei paragrafi precedenti. Nei casi in cui le palancole si possano ritenere “di sottoscarpa” il volume di terreno eccedente la quota di testa dell’elemento provvisionale viene trasformato in un carico uniforme equivalente. Nelle figure successive si mostrano i due casi possibili di “palancola sottoscarpa”: il primo in cui la scarpata insiste sopra il cuneo di spinta ed il secondo in cui la scarpata insiste dietro il cuneo di spinta.

Nel primo caso, come mostra la figura precedente, il peso dato dal volume di terreno che insiste sopra il cuneo di spinta attiva (che per semplicità e a favore della sicurezza parte dall’estremità infissa della palancola) viene ripartito sul lato superiore del cuneo. A favore della sicurezza si pone che l’intensità di questo carico divenga indefinita. Nel secondo caso, come mostra la figura successiva, la scarpata non insiste sopra il cuneo di spinta attiva e quindi non influisce sul modello di calcolo della palancola. In ogni caso viene inserito a tergo della paratia un sovraccarico indotto dai carichi mobili (possibili mezzi di cantiere e/o traffico sulla viabilità in adiacenza alla paratia) valutato come un carico uniformemente ripartito e pari a 20kPa.

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6.2 Azioni sismiche Poiché l’opera ricade tra le tipologie di costruzione 1 ( opere provvisionali) con vita nominale di progetto inferiore ai 2 anni è possibile omettere le verifiche in condizioni sismiche.

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7. MODALITÀ E SEZIONI DI CALCOLO L'analisi statica della paratia è effettuata con un programma di calcolo ad elementi finiti monodimensionali (PARATIE - rel. 7.0) che simula:

� la paratia come struttura elastica con rigidezza equivalente; � il terreno come una successione di elementi elasto-plastici.

Possono essere considerati vari strati a cui vengono attribuiti i seguenti parametri:

� pesi di volume (secco e immerso); � coesione; � angolo di attrito; � coefficiente di spinta a riposo; � coefficiente di spinta attiva; � coefficiente di spinta passiva; � costante elastica in scarico-ricarico; � costante elastica in carico vergine;

E’ inoltre possibile simulare la presenza di carichi superficiali con i conseguenti effetti di alterazione dello stato tensionale presente nel terreno. Il programma calcola e aggiorna automaticamente per ogni fase di scavo e di messa in opera dei tiranti:

� le spinte orizzontali; � la deformazione della paratia; � le azioni nei tiranti; � lo stato tensionale nel terreno (condizioni di scarico, ricarico, carico vergine, plastiche attive, plastiche

passive). Della paratia vengono forniti le azioni interne conseguenti. Nella seguente tabella è riportata la procedura che simula la successione delle fasi di scavo.

FASE DESCRIZIONE

1 Geostatica con realizzazione della paratia

2 1a fase di scavo

3 Applicazione del 1° ordine di tiranti

- ...…

n-1 Applicazione dell’ultimo ordine di tiranti

n Ultima fase di scavo

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7.1 Sezione di calcolo: paratia L = 6.0 m – scavo H < 2.00 m – tipo A Si analizza una sezione di calcolo, indicata nel seguito come tipo A, nelle condizioni più gravose, ritenute rappresentative dell’intero tratto di opera similare in altezza di sostegno. La sezione in esame sostiene un rilevato con un’altezza H < 2.00m. I carichi a tergo della berlinese sono dati dalle azioni dovute al traffico. La figura seguente mostra la situazione corrispondente all’ultima fase di lavoro della palancola. Successivamente si mostreranno le fasi di lavoro cui è chiamata a resistere la palancola.

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7.2 Sezione di calcolo: paratia L = 9.0 m – scavo H < 3.00 m – tipo B Si analizza una sezione di calcolo, indicata nel seguito come tipo B, nelle condizioni più gravose ritenute rappresentative dell’intero tratto di opera similare in altezza di sostegno. La sezione in esame sostiene un rilevato con un’altezza H < 3.00 m. I carichi a tergo della berlinese sono dati dalle azioni dovute al traffico. La figura seguente mostra la situazione corrispondente all’ultima fase di lavoro della palancola. Successivamente si mostreranno le fasi di lavoro cui è chiamata a resistere la palancola.

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-6.5

00

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8. CRITERI DI CALCOLO Poiché le palancole sono opere provvisionali vengono analizzati solamente gli stati limite di esercizio. Le palancole provvisionali vengono infatti dimensionate sulla loro deformabilità e controllando che i materiali strutturali rimangano in campo elastico. Questa’assunzione risulta lecita essendo supportata da due considerazioni:

• Il D.M. 14/01/08 al punto 2.7 rende possibile l’uso delle tensioni ammissibili su un opera di tipo 1 e 2 e classe d’uso I e II come quella in oggetto della relazione di calcolo. La combinazione rara degli stati limite di esercizio risulta essere la combinazione da adottare alle tensioni ammissibili;

• La condizione dimensionante il palancolato risulta essere quella di esercizio (controllo deformata max) infatti le tensioni sulle palancole in questa condizione risultano di gran lunga inferiori ai limiti elastici del materiale non superando mai i 100MPa.

La combinazione adottata, in accordo con quanto esposto al punto 2.5.3. delle NTC è quella rara: G1+G2+P+Qk1+ψ02Qk2+ψ03Qk3+… Nel caso in esame la combinazione diviene: G1+G2+ Qk1 dove: G1 rappresenta le azione derivanti dai carichi permanenti strutturali; G2 rappresenta le azione derivanti dai carichi permanenti non strutturali; Qk1 rappresenta le azioni derivanti dai carichi variabili (traffico stradale). Come già accennato nel capitolo relativo all’analisi dei carichi, poiché l’opera in questione è di tipo provvisionale e con durata di progetto inferiore ai 2 anni, si può omettere l’analisi sismica in quanto non significativa.

8.1 Verifiche di deformabilità Lo spostamento orizzontale massimo ammesso per mantenere in esercizio il traffico stradale sul rilevato da sostenere risulta essere di 40mm. Si verifica che le travi di ripartizione subiscano spostamenti contenuti in modo tale da fornire sufficiente contrasto al palancolato.

8.2 Verifiche di resistenza Le verifiche di resistenza vengono effettuate sulla sezione di palancola. Occorrerà controllare, in accordo con quanto esposto nel D.M. LL. PP. 14.02.92 la seguente relazione: σx,Ed

2 + σz,Ed2 - σz,Edσx,Ed + 3τEd

2 ≤ σadm

² dove: σx,Ed : è il valore di calcolo della tensione normale nel punto in esame, agente in direzione parallela all’asse della membratura; σx,Ed : è il valore di calcolo della tensione normale nel punto in esame, agente in direzione ortogonale all’asse della membratura; τEd : è il valore di calcolo della tensione tangenziale nel punto in esame, agente nel piano della sezione della membratura. σadm : è il valore di tensione ammissibile per il materiale utilizzato, pari a 190 N/mm². Nel caso in esame le tensioni si possono ricavare dalle seguenti relazioni: σx,Ed = (Msd palancola / Wel,palancola)

τEd = Vsd palancola/AV,palancola (si affida il taglio alle anime della palancola)

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9. RISULTATI Di seguito sono riassunti i risultati dell’analisi numerica, condotta secondo le modalità descritte nei capitoli precedenti, relativamente alle sezioni esaminate. Si riportano i diagrammi del momento flettente, della deformata elastica e del taglio.

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9.1 Tipo A

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0000

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9.2 Tipo B

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6000

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10. VERIFICHE

10.1 Verifiche di deformabilità Si eseguono le verifiche di deformabilità della paratia controllando che la deformata maggiore (positiva verso valle) sia minore del limite fissato.

Tratto deformata

[mm] Posizione

[m] limite [mm]

verifica

A 39.5 0.00 40 Ok B 33.0 0.00 40 Ok

10.2 Verifiche di resistenza Si eseguono le verifiche di resistenza come riportato nel capitolo relativo ai criteri di calcolo. Per brevità di esposizione si riportano i risultati ottenuti in forma tabellare. 10.2.1 PALANCOLE Ai fini della verifica si sono considerati i seguenti parametri strutturali: SEZ PU28

A taglio (S) = 44.3 cm² → 73.9 cm²/m

Wel (D) = 3405 cm³ → 2840 cm³/m (S) vuole indicare la palancola singola mentre (D) la palancola doppia. Nella tabella successiva sono riassunte le tensioni massime per le sezioni esaminate, calcolate secondo quanto dichiarato al capitolo 8, per le sollecitazioni riportate al capitolo 9.

Posizione Msd σ Vsd τ σid σadm Tipo [m] kNm/m MPa kN/m MPa MPa MPa

verifica

A -1.5 40.5 14.3 - - 14.3 190 Ok

A -0.5 - - 23.7 3.2 5.6 190 Ok

B -2.2 71.4 25.1 - - 25.1 190 Ok

B -0.5 - - 32.6 4.4 7.6 190 Ok

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11. OUTPUT DEL PROGRAMMA DI CALCOLO

11.1 Tipo A ************************************ ************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 7.00 VERSIONE W IN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustinia no, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************ ************* ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARA GEN) Per il significato dei vari c omandi si faccia riferimento al manu ale di input PARAGEN, versione 7.00. N. comando 1: * Paratie for Windows version 7.0 2: * Filename= <c:\documents and settings\ospit e\desktop\rib01 - a01\tipo a\palanco 3: * project with "run time" parameters 4: * Force=kN Lenght=m 5: * 6: units m kN 7: title History 0 - -- 8: delta 0.1 9: option param itemax 20 10: option noprint echo 11: option noprint displ 12: option noprint react 13: option noprint stresses 14: wall LeftWall 0 -4 2.1 15: * 16: soil UHLeft LeftWall -4 2 1 0 17: soil DHLeft LeftWall -4 2 2 180 18: * 19: material acciaio 2.1E+008 20: * 21: beam sx LeftWall -4 2.1 acciaio 0.1977 11 11 22: * 23: * Soil Profile 24: * 25: ldata strato_1 2 26: weight 20 10 10 27: atrest 0.384339 0.5 1 28: resistance 0 36.5 0.232 5.658 29: young 40000 120000 30: endlayer 31: ldata strato_2 0 32: weight 18 10 10 33: atrest 0.561629 0.5 1 34: resistance 0 26 0.361 3.157 35: young 7000 7000 36: endlayer 37: * 38: step 1 : Fase geostatica 39: setwall LeftWall

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40: geom 0 0 41: surcharge 0 0 0 0 42: endstep 43: * 44: step 2 : scavo finale 45: setwall LeftWall 46: geom 2 0 47: surcharge 20 2 0 0 48: endstep 49: * 50: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER L A FASE 1 LAYER strato_1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 quota superiore = 2.000 0 m quota inferiore = 0.000 0 m peso fuori falda = 20.00 0 kN/m³ peso efficace in falda = 10.00 0 kN/m³ peso dell'acqua = 10.00 0 kN/m³ angolo di attrito = 36.50 0 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.2320 0 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.658 0 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.3843 4 esponente di OCR = 0.5000 0 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.000 0 modello di rigidezza = 1.000 0 modulo el. compr. vergine = 40000 . kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.1200 0E+06 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 (A VALLE) angolo di attrito = 36.50 0 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.2320 0 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.658 0 (A VALLE) LAYER strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 quota superiore = 0.000 0 m quota inferiore =-0.1000 0E+31 m peso fuori falda = 18.00 0 kN/m³ peso efficace in falda = 10.00 0 kN/m³ peso dell'acqua = 10.00 0 kN/m³ angolo di attrito = 26.00 0 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.3610 0 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.157 0 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.5616 3 esponente di OCR = 0.5000 0 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.000 0 modello di rigidezza = 1.000 0 modulo el. compr. vergine = 7000. 0 kPa modulo el. scarico/ricarico = 7000. 0 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 (A VALLE) angolo di attrito = 26.00 0 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.3610 0 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.157 0 (A VALLE)

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RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER L A FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO V ARIARE) NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASS O PRECEDENTE RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda =-0.99900E+30 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -4.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 2.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda =-0.99900E+30 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 2.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -4.0000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD)

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RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | UHLeft | LeftWall | 2.000 | -4.000 | UPHILL | 0. | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | DHLeft | LeftWall | 2.000 | -4.000 | D OWNHILL | 180.0 | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | | | m | m | | m | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | sx | LeftWall | 2.100 | -4.000 | _ | 0.1977 | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | acci | 2.1E+008 | +------+---------------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENT ALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 7 SI

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STEP DI CARICO NO. 1 NOD Y-DISPL [m] X-ROT [rad] 1 0.00000000E+00 0.00000000E+00 2 0.00000000E+00 0.00000000E+00 3 0.00000000E+00 0.00000000E+00 4 0.00000000E+00 0.00000000E+00 5 0.00000000E+00 0.00000000E+00 6 0.00000000E+00 0.00000000E+00 7 0.00000000E+00 0.00000000E+00 8 0.00000000E+00 0.00000000E+00 9 0.00000000E+00 0.00000000E+00 10 0.00000000E+00 0.00000000E+00 11 0.00000000E+00 0.00000000E+00 12 0.00000000E+00 0.00000000E+00 13 0.00000000E+00 0.00000000E+00 14 0.00000000E+00 0.00000000E+00 15 0.00000000E+00 0.00000000E+00 16 0.00000000E+00 0.00000000E+00 17 0.00000000E+00 0.00000000E+00 18 0.00000000E+00 0.00000000E+00 19 0.00000000E+00 0.00000000E+00 20 0.00000000E+00 0.00000000E+00 21 0.00000000E+00 0.00000000E+00 22 0.00000000E+00 0.00000000E+00 23 0.00000000E+00 0.00000000E+00 24 0.00000000E+00 0.00000000E+00 25 0.00000000E+00 0.00000000E+00 26 0.00000000E+00 0.00000000E+00 27 0.00000000E+00 0.00000000E+00 28 0.00000000E+00 0.00000000E+00 29 0.00000000E+00 0.00000000E+00 30 0.00000000E+00 0.00000000E+00 31 0.00000000E+00 0.00000000E+00 32 0.00000000E+00 0.00000000E+00 33 0.00000000E+00 0.00000000E+00 34 0.00000000E+00 0.00000000E+00 35 0.00000000E+00 0.00000000E+00 36 0.00000000E+00 0.00000000E+00 37 0.00000000E+00 0.00000000E+00 38 0.00000000E+00 0.00000000E+00 39 0.00000000E+00 0.00000000E+00 40 0.00000000E+00 0.00000000E+00 41 0.00000000E+00 0.00000000E+00 42 0.00000000E+00 0.00000000E+00 43 0.00000000E+00 0.00000000E+00 44 0.00000000E+00 0.00000000E+00 45 0.00000000E+00 0.00000000E+00 46 0.00000000E+00 0.00000000E+00 47 0.00000000E+00 0.00000000E+00 48 0.00000000E+00 0.00000000E+00 49 0.00000000E+00 0.00000000E+00 50 0.00000000E+00 0.00000000E+00 51 0.00000000E+00 0.00000000E+00 52 0.00000000E+00 0.00000000E+00 53 0.00000000E+00 0.00000000E+00 54 0.00000000E+00 0.00000000E+00 55 0.00000000E+00 0.00000000E+00 56 0.00000000E+00 0.00000000E+00 57 0.00000000E+00 0.00000000E+00 58 0.00000000E+00 0.00000000E+00 59 0.00000000E+00 0.00000000E+00 60 0.00000000E+00 0.00000000E+00

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61 0.00000000E+00 0.00000000E+00 62 0.00000000E+00 0.00000000E+00 STEP DI CARICO NO. 2 NOD Y-DISPL [m] X-ROT [rad] 1 0.00000000E+00 0.00000000E+00 2 0.39450690E-01 -0.73240525E-02 3 0.38718287E-01 -0.73240441E-02 4 0.37985884E-01 -0.73239994E-02 5 0.37253488E-01 -0.73238793E-02 6 0.36521111E-01 -0.73236409E-02 7 0.35788767E-01 -0.73232376E-02 8 0.35056472E-01 -0.73226201E-02 9 0.34324251E-01 -0.73217349E-02 10 0.33592135E-01 -0.73205251E-02 11 0.32860160E-01 -0.73189312E-02 12 0.32128364E-01 -0.73168897E-02 13 0.31396799E-01 -0.73143332E-02 14 0.30665517E-01 -0.73111919E-02 15 0.29934581E-01 -0.73073921E-02 16 0.29204063E-01 -0.73028556E-02 17 0.28474037E-01 -0.72975028E-02 18 0.27744591E-01 -0.72912495E-02 19 0.27015820E-01 -0.72840075E-02 20 0.26287826E-01 -0.72756866E-02 21 0.25560722E-01 -0.72661922E-02 22 0.24834631E-01 -0.72554266E-02 23 0.24109684E-01 -0.72432593E-02 24 0.23386030E-01 -0.72295498E-02 25 0.22663828E-01 -0.72141932E-02 26 0.21943249E-01 -0.71971226E-02 27 0.21224461E-01 -0.71783075E-02 28 0.20507645E-01 -0.71577555E-02 29 0.19792967E-01 -0.71355118E-02 30 0.19080596E-01 -0.71116569E-02 31 0.18370686E-01 -0.70863110E-02 32 0.17663378E-01 -0.70596295E-02 33 0.16958797E-01 -0.70318058E-02 34 0.16257048E-01 -0.70030708E-02 35 0.15558206E-01 -0.69736820E-02 36 0.14862324E-01 -0.69438987E-02 37 0.14169430E-01 -0.69139660E-02 38 0.13479528E-01 -0.68841139E-02 39 0.12792598E-01 -0.68545598E-02 40 0.12108600E-01 -0.68255058E-02 41 0.11427474E-01 -0.67971405E-02 42 0.10749143E-01 -0.67696390E-02 43 0.10073512E-01 -0.67431619E-02 44 0.94004711E-02 -0.67178560E-02 45 0.87298974E-02 -0.66938554E-02 46 0.80616530E-02 -0.66712797E-02 47 0.73955902E-02 -0.66502355E-02 48 0.67315516E-02 -0.66308146E-02 49 0.60693705E-02 -0.66130972E-02 50 0.54088733E-02 -0.65971487E-02 51 0.47498802E-02 -0.65830220E-02 52 0.40922072E-02 -0.65707462E-02 53 0.34356692E-02 -0.65603172E-02 54 0.27800836E-02 -0.65516937E-02 55 0.21252730E-02 -0.65447991E-02 56 0.14710699E-02 -0.65395189E-02 57 0.81732025E-03 -0.65357042E-02 58 0.16388641E-03 -0.65331687E-02

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59 -0.48934878E-03 -0.65316907E-02 60 -0.11424784E-02 -0.65310118E-02 61 -0.17955679E-02 -0.65308376E-02 62 0.45041852E-02 0.00000000E+00 MASSIMI SPOSTAMENTI LATERA LI *TUTTI I PASSI* * PARETE LeftWall* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * * NOTA: LE QUOTE ESPRESSE I N m E GLI SPOSTAMENTI I N m NODO QUOTA ZETA SPOSTAMENTO MASSIMO FAS E PARETE LeftWall 1 2.1000 0.0000 2 2 2.0000 0.39451E-01 2 3 1.9000 0.38718E-01 2 4 1.8000 0.37986E-01 2 5 1.7000 0.37253E-01 2 6 1.6000 0.36521E-01 2 7 1.5000 0.35789E-01 2 8 1.4000 0.35056E-01 2 9 1.3000 0.34324E-01 2 10 1.2000 0.33592E-01 2 11 1.1000 0.32860E-01 2 12 1.0000 0.32128E-01 2 13 0.90000 0.31397E-01 2 14 0.80000 0.30666E-01 2 15 0.70000 0.29935E-01 2 16 0.60000 0.29204E-01 2 17 0.50000 0.28474E-01 2 18 0.40000 0.27745E-01 2 19 0.30000 0.27016E-01 2 20 0.20000 0.26288E-01 2 21 0.10000 0.25561E-01 2 22 0.0000 0.24835E-01 2 23 -0.10000 0.24110E-01 2 24 -0.20000 0.23386E-01 2 25 -0.30000 0.22664E-01 2 26 -0.40000 0.21943E-01 2 27 -0.50000 0.21224E-01 2 28 -0.60000 0.20508E-01 2 29 -0.70000 0.19793E-01 2 30 -0.80000 0.19081E-01 2 31 -0.90000 0.18371E-01 2 32 -1.0000 0.17663E-01 2 33 -1.1000 0.16959E-01 2 34 -1.2000 0.16257E-01 2 35 -1.3000 0.15558E-01 2 36 -1.4000 0.14862E-01 2 37 -1.5000 0.14169E-01 2 38 -1.6000 0.13480E-01 2 39 -1.7000 0.12793E-01 2 40 -1.8000 0.12109E-01 2 41 -1.9000 0.11427E-01 2 42 -2.0000 0.10749E-01 2 43 -2.1000 0.10074E-01 2 44 -2.2000 0.94005E-02 2 45 -2.3000 0.87299E-02 2 46 -2.4000 0.80617E-02 2 47 -2.5000 0.73956E-02 2 48 -2.6000 0.67316E-02 2 49 -2.7000 0.60694E-02 2 50 -2.8000 0.54089E-02 2 51 -2.9000 0.47499E-02 2

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52 -3.0000 0.40922E-02 2 53 -3.1000 0.34357E-02 2 54 -3.2000 0.27801E-02 2 55 -3.3000 0.21253E-02 2 56 -3.4000 0.14711E-02 2 57 -3.5000 0.81732E-03 2 58 -3.6000 0.16389E-03 2 59 -3.7000 -0.48935E-03 2 60 -3.8000 -0.11425E-02 2 61 -3.9000 -0.17956E-02 2 62 -4.0000 0.45042E-02 2 INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEME NTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA ') * PARETE LeftWall GRUPPO s x* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 2.100 0. 0. 0. B 2.000 0.1364E-10 0. 0. 2 A 2.000 0. 0.3092E-0 9 0.2320 B 1.900 0.2320E-01 0. 0.2320 3 A 1.900 0.2320E-01 0. 0.7424 B 1.800 0.9744E-01 0. 0.7424 4 A 1.800 0.9744E-01 0. 1.299 B 1.700 0.2274 0. 1.299 5 A 1.700 0.2274 0. 1.902 B 1.600 0.4176 0. 1.902 6 A 1.600 0.4176 0. 2.552 B 1.500 0.6728 0. 2.552 7 A 1.500 0.6728 0. 3.248 B 1.400 0.9976 0. 3.248 8 A 1.400 0.9976 0. 3.990 B 1.300 1.397 0. 3.990 9 A 1.300 1.397 0. 4.779 B 1.200 1.875 0. 4.779 10 A 1.200 1.875 0. 5.614 B 1.100 2.436 0. 5.614 11 A 1.100 2.436 0. 6.496 B 1.000 3.086 0. 6.496 12 A 1.000 3.086 0. 7.424 B 0.9000 3.828 0. 7.424 13 A 0.9000 3.828 0. 8.398 B 0.8000 4.668 0. 8.398 14 A 0.8000 4.668 0. 9.419 B 0.7000 5.610 0. 9.419 15 A 0.7000 5.610 0. 10.49 B 0.6000 6.658 0. 10.49 16 A 0.6000 6.658 0. 11.60 B 0.5000 7.818 0. 11.60 17 A 0.5000 7.818 0. 12.76 B 0.4000 9.094 0. 12.76 18 A 0.4000 9.094 0. 13.97 B 0.3000 10.49 0. 13.97 19 A 0.3000 10.49 0. 15.22 B 0.2000 12.01 0. 15.22

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20 A 0.2000 12.01 0. 16.52 B 0.1000 13.66 0. 16.52 21 A 0.1000 13.66 0. 17.86 B 0. 15.45 0. 17.86 22 A 0. 15.45 0. 20.03 B -0.1000 17.45 0. 20.03 23 A -0.1000 17.45 0. 21.69 B -0.2000 19.62 0. 21.69 24 A -0.2000 19.62 0. 22.85 B -0.3000 21.91 0. 22.85 25 A -0.3000 21.91 0. 23.51 B -0.4000 24.26 0. 23.51 26 A -0.4000 24.26 0. 23.66 B -0.5000 26.63 0. 23.66 27 A -0.5000 26.63 0. 23.31 B -0.6000 28.96 0. 23.31 28 A -0.6000 28.96 0. 22.46 B -0.7000 31.20 0. 22.46 29 A -0.7000 31.20 0. 21.10 B -0.8000 33.31 0. 21.10 30 A -0.8000 33.31 0. 19.24 B -0.9000 35.24 0. 19.24 31 A -0.9000 35.24 0. 16.88 B -1.000 36.92 0. 16.88 32 A -1.000 36.92 0. 14.01 B -1.100 38.33 0. 14.01 33 A -1.100 38.33 0. 10.64 B -1.200 39.39 0. 10.64 34 A -1.200 39.39 0. 7.039 B -1.300 40.09 0. 7.039 35 A -1.300 40.09 0. 3.631 B -1.400 40.46 0. 3.631 36 A -1.400 40.46 0. 0.4162 B -1.500 40.50 0. 0.4162 37 A -1.500 40.50 0. 2.608 B -1.600 40.24 0. 2.608 38 A -1.600 40.24 0. 5.442 B -1.700 39.69 0. 5.442 39 A -1.700 39.69 0. 8.086 B -1.800 38.88 0. 8.086 40 A -1.800 38.88 0. 10.54 B -1.900 37.83 0. 10.54 41 A -1.900 37.83 0. 12.81 B -2.000 36.55 0. 12.81 42 A -2.000 36.55 0. 14.89 B -2.100 35.06 0. 14.89 43 A -2.100 35.06 0. 16.79 B -2.200 33.38 0. 16.79 44 A -2.200 33.38 0. 18.50 B -2.300 31.53 0. 18.50 45 A -2.300 31.53 0. 20.03 B -2.400 29.53 0. 20.03 46 A -2.400 29.53 0. 21.38 B -2.500 27.39 0. 21.38 47 A -2.500 27.39 0. 22.54 B -2.600 25.13 0. 22.54 48 A -2.600 25.13 0. 23.52 B -2.700 22.78 0. 23.52 49 A -2.700 22.78 0. 24.32 B -2.800 20.35 0. 24.32 50 A -2.800 20.35 0. 24.94 B -2.900 17.86 0. 24.94 51 A -2.900 17.86 0. 25.13 B -3.000 15.34 0. 25.13 52 A -3.000 15.34 0. 24.82

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B -3.100 12.86 0. 24.82 53 A -3.100 12.86 0. 24.02 B -3.200 10.46 0. 24.02 54 A -3.200 10.46 0. 22.73 B -3.300 8.187 0. 22.73 55 A -3.300 8.187 0. 20.95 B -3.400 6.092 0. 20.95 56 A -3.400 6.092 0. 18.68 B -3.500 4.224 0. 18.68 57 A -3.500 4.224 0. 15.92 B -3.600 2.632 0. 15.92 58 A -3.600 2.632 0. 12.67 B -3.700 1.365 0. 12.67 59 A -3.700 1.365 0. 8.938 B -3.800 0.4713 0. 8.938 60 A -3.800 0.4713 0. 4.713 B -3.900 0. 0.1455E-1 0 4.713 61 A -3.900 0. 0.1216E-1 0 0. B -4.000 0. 0. 0. INVILUPPO RISULTATI NEGLI ELEMENT I TERRENO * PARETE LeftWall GRUPPO UHL eft* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti ri sultati: SIGMA-H = massimo sforzo orizzontale e fficace [kPa ] TAGLIO = massimo sforzo di taglio [kPa ] PR. ACQUA =massima pressione interstizi ale [kPa ] GRAD. MAX =massimo gradiente idraulico SOIL EL. QUOTA SIGMA-H TAGLIO PR. ACQU A GRAD. MAX 1 2.000 4.640 7.680 0. 0. 2 1.900 5.104 8.448 0. 0. 3 1.800 5.568 9.216 0. 0. 4 1.700 6.032 9.984 0. 0. 5 1.600 6.496 10.75 0. 0. 6 1.500 6.960 11.52 0. 0. 7 1.400 7.424 12.29 0. 0. 8 1.300 7.888 13.06 0. 0. 9 1.200 8.352 13.82 0. 0. 10 1.100 8.816 14.59 0. 0. 11 1.000 9.280 15.36 0. 0. 12 0.9000 9.744 16.13 0. 0. 13 0.8000 10.21 16.90 0. 0. 14 0.7000 10.67 17.66 0. 0. 15 0.6000 11.14 18.43 0. 0. 16 0.5000 11.60 19.20 0. 0. 17 0.4000 12.06 19.97 0. 0. 18 0.3000 12.53 20.74 0. 0. 19 0.2000 12.99 21.50 0. 0. 20 0.1000 13.46 22.27 0. 0. 21 0. 21.66 19.17 0. 0. 22 -0.1000 22.31 19.75 0. 0. 23 -0.2000 22.96 20.32 0. 0. 24 -0.3000 23.61 20.90 0. 0. 25 -0.4000 24.26 21.47 0. 0. 26 -0.5000 24.91 22.05 0. 0. 27 -0.6000 25.56 22.62 0. 0. 28 -0.7000 26.21 23.20 0. 0. 29 -0.8000 26.86 23.77 0. 0. 30 -0.9000 27.51 24.35 0. 0. 31 -1.000 28.16 24.92 0. 0. 32 -1.100 28.81 25.50 0. 0.

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33 -1.200 29.46 26.07 0. 0. 34 -1.300 30.11 26.65 0. 0. 35 -1.400 30.76 27.22 0. 0. 36 -1.500 31.41 27.80 0. 0. 37 -1.600 32.06 28.37 0. 0. 38 -1.700 32.71 28.95 0. 0. 39 -1.800 33.36 29.52 0. 0. 40 -1.900 34.01 30.10 0. 0. 41 -2.000 34.66 30.67 0. 0. 42 -2.100 35.31 31.25 0. 0. 43 -2.200 35.96 31.82 0. 0. 44 -2.300 36.61 32.40 0. 0. 45 -2.400 37.26 32.97 0. 0. 46 -2.500 37.90 33.55 0. 0. 47 -2.600 38.55 34.12 0. 0. 48 -2.700 39.20 34.70 0. 0. 49 -2.800 39.85 35.27 0. 0. 50 -2.900 43.06 34.57 0. 0. 51 -3.000 46.83 33.58 0. 0. 52 -3.100 50.60 32.60 0. 0. 53 -3.200 54.37 31.62 0. 0. 54 -3.300 58.13 30.63 0. 0. 55 -3.400 61.89 29.66 0. 0. 56 -3.500 65.65 28.68 0. 0. 57 -3.600 69.40 27.70 0. 0. 58 -3.700 73.16 26.72 0. 0. 59 -3.800 76.91 25.74 0. 0. 60 -3.900 80.67 24.77 0. 0. 61 -4.000 55.21 38.39 0. 0. INVILUPPO RISULTATI NEGLI ELEMENT I TERRENO * PARETE LeftWall GRUPPO DHL eft* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti ri sultati: SIGMA-H = massimo sforzo orizzontale e fficace [kPa ] TAGLIO = massimo sforzo di taglio [kPa ] PR. ACQUA =massima pressione interstizi ale [kPa ] GRAD. MAX =massimo gradiente idraulico SOIL EL. QUOTA SIGMA-H TAGLIO PR. ACQU A GRAD. MAX 1 2.000 0. 0. 0. 0. 2 1.900 0. 0. 0. 0. 3 1.800 0. 0. 0. 0. 4 1.700 0. 0. 0. 0. 5 1.600 0. 0. 0. 0. 6 1.500 0. 0. 0. 0. 7 1.400 0. 0. 0. 0. 8 1.300 0. 0. 0. 0. 9 1.200 0. 0. 0. 0. 10 1.100 0. 0. 0. 0. 11 1.000 0. 0. 0. 0. 12 0.9000 0. 0. 0. 0. 13 0.8000 0. 0. 0. 0. 14 0.7000 0. 0. 0. 0. 15 0.6000 0. 0. 0. 0. 16 0.5000 0. 0. 0. 0. 17 0.4000 0. 0. 0. 0. 18 0.3000 0. 0. 0. 0. 19 0.2000 0. 0. 0. 0. 20 0.1000 0. 0. 0. 0. 21 0. 0. 0. 0. 0. 22 -0.1000 5.683 1.941 0. 0.

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23 -0.2000 11.37 3.883 0. 0. 24 -0.3000 17.05 5.824 0. 0. 25 -0.4000 22.73 7.765 0. 0. 26 -0.5000 28.41 9.707 0. 0. 27 -0.6000 34.10 11.65 0. 0. 28 -0.7000 39.78 13.59 0. 0. 29 -0.8000 45.46 15.53 0. 0. 30 -0.9000 51.14 17.47 0. 0. 31 -1.000 56.83 19.41 0. 0. 32 -1.100 62.51 21.35 0. 0. 33 -1.200 65.46 21.93 0. 0. 34 -1.300 64.18 20.39 0. 0. 35 -1.400 62.91 18.85 0. 0. 36 -1.500 61.65 17.32 0. 0. 37 -1.600 60.40 15.80 0. 0. 38 -1.700 59.15 14.28 0. 0. 39 -1.800 57.92 12.76 0. 0. 40 -1.900 56.70 11.25 0. 0. 41 -2.000 55.48 9.741 0. 0. 42 -2.100 54.28 8.285 0. 0. 43 -2.200 53.08 8.680 0. 0. 44 -2.300 51.89 9.074 0. 0. 45 -2.400 50.71 9.469 0. 0. 46 -2.500 49.54 9.863 0. 0. 47 -2.600 48.37 10.26 0. 0. 48 -2.700 47.21 10.65 0. 0. 49 -2.800 46.05 11.05 0. 0. 50 -2.900 44.90 11.44 0. 0. 51 -3.000 43.75 11.84 0. 0. 52 -3.100 42.61 12.23 0. 0. 53 -3.200 41.47 12.63 0. 0. 54 -3.300 40.33 13.02 0. 0. 55 -3.400 39.20 13.41 0. 0. 56 -3.500 38.06 13.81 0. 0. 57 -3.600 36.93 14.20 0. 0. 58 -3.700 37.40 15.40 0. 0. 59 -3.800 38.42 16.87 0. 0. 60 -3.900 39.43 18.33 0. 0. 61 -4.000 55.21 15.78 0. 0.

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RIASSUNTO SPINTE NEGLI ELEMENTI TERRENO (LE SPINTE SONO CALCOLATE INTEGRANDO GLI SFORZI N EI SINGOLI ELEMENTI MOLLA) SPINTA EFFICACE VERA = Integrale delle pressi oni orizzontali efficaci in tutti gli elementi nel gruppo: unita' di misura kN/m SPINTA ACQUA = Integrale delle pressi oni interstiziali in tutti gli elementi nel grupp o: unita' di misura kN/m SPINTA TOTALE VERA = Somma della SPINTA EFF ICACE e della SPINTA DELL'ACQUA: e' l' azio ne totale sulla parete: unita' di misura kN/m SPINTA ATTIVA POSSIBILE = La minima spinta che p uo' essere esercitata da questo gruppo di eleme nti terreno, in questa fase: unita' di misura kN/m SPINTA PASSIVA POSSIBILE = La massima spinta che puo' essere esercitata da questo gruppo di eleme nti terreno, in questa fase: unita' di misura kN/m RAPPORTO PASSIVA/VERA = e' il rapporto tra la massima spinta possibile e la spinta efficace ver a: fornisce un'indicazione su quanta spinta passi va venga mobilitata; SPINTA PASSIVA MOBILITATA = e' l'inverso del rappo rto precedente, espresso in unita' percentuale: indica quanta parte della massima spinta possibi le e' stata mobilitata; RAPPORTO VERA/ATTIVA = e' il rapporto tra la spinta efficace vera e la minima spinta possibil e: fornisce un'indicazione di quanto questa porzi one di terreno sia prossima alla condizio ne di massimo rilascio. FASE 1 GRUPPO --> UHLe DHLe SPINTA EFFICACE VERA 80.875 80.875 SPINTA ACQUA 0. 0. SPINTA TOTALE VERA 80.875 80.875 SPINTA ATTIVA (POSSIBILE) 51.984 51.984 SPINTA PASSIVA (POSSIBILE) 454.61 454.61 RAPPORTO PASSIVA/VERA 5.6211 5.6211 SPINTA PASSIVA MOBILITATA 18.% 18.% RAPPORTO VERA/ATTIVA 1.5558 1.5558 FASE 2 GRUPPO --> UHLe DHLe SPINTA EFFICACE VERA 177.89 177.89 SPINTA ACQUA 0. 0. SPINTA TOTALE VERA 177.89 177.89 SPINTA ATTIVA (POSSIBILE) 157.57 51.984 SPINTA PASSIVA (POSSIBILE) 1657.4 454.61 RAPPORTO PASSIVA/VERA 9.3172 2.5556 SPINTA PASSIVA MOBILITATA 11.% 39.% RAPPORTO VERA/ATTIVA 1.1289 3.4220

OUTPUT PLOTS:

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11.2 Tipo B

************************************************* ** ** ** P A R A T I E ** ** ** ** RELEASE 7.00 VERSIONE W IN ** ** ** ** Ce.A.S. s.r.l. - Viale Giustinia no, 10 ** ** 20129 MILANO ** ** ** ************************************ ************* ELENCO DEI DATI DI INPUT(PARA GEN) Per il significato dei vari c omandi si faccia riferimento al manu ale di input PARAGEN, versione 7.00. N. comando 1: * Paratie for Windows version 7.0 2: * Filename= <c:\documents and settings\ospit e\desktop\rib01 - a01\tipo b\palanco 3: * project with "run time" parameters 4: * Force=kN Lenght=m 5: * 6: units m kN 7: title History 0 - -- 8: delta 0.1 9: option param itemax 20 10: option noprint echo 11: option noprint displ 12: option noprint react 13: option noprint stresses 14: wall LeftWall 0 -6.5 2.6 15: * 16: soil UHLeft LeftWall -6.5 2.5 1 0 17: soil DHLeft LeftWall -6.5 2.5 2 180 18: * 19: material acciaio 2.1E+008 20: * 21: beam sx LeftWall -6.5 2.6 acciaio 0.1977 11 11 22: * 23: * Soil Profile 24: * 25: ldata strato1 2.5 26: weight 20 10 10 27: atrest 0.384339 0.5 1 28: resistance 0 36.5 0.232 5.658 29: young 40000 120000 30: endlayer 31: ldata strato_2 0 32: weight 19 10 10 33: atrest 0.561629 0.5 1 34: resistance 0 26 0.361 3.157 35: young 7000 7000 36: endlayer 37: * 38: step 1 : Fase geostatica

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39: setwall LeftWall 40: geom 0 0 41: surcharge 0 0 0 0 42: endstep 43: * 44: step 2 : scavo finale 45: setwall LeftWall 46: geom 2.5 0 47: surcharge 20 2.5 0 0 48: endstep 49: * 50: * RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER L A FASE 1 LAYER strato1 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 quota superiore = 2.500 0 m quota inferiore = 0.000 0 m peso fuori falda = 20.00 0 kN/m³ peso efficace in falda = 10.00 0 kN/m³ peso dell'acqua = 10.00 0 kN/m³ angolo di attrito = 36.50 0 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.2320 0 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 5.658 0 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.3843 4 esponente di OCR = 0.5000 0 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.000 0 modello di rigidezza = 1.000 0 modulo el. compr. vergine = 40000 . kPa modulo el. scarico/ricarico = 0.1200 0E+06 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 (A VALLE) angolo di attrito = 36.50 0 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.2320 0 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 5.658 0 (A VALLE) LAYER strato_2 natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 quota superiore = 0.000 0 m quota inferiore =-0.1000 0E+31 m peso fuori falda = 19.00 0 kN/m³ peso efficace in falda = 10.00 0 kN/m³ peso dell'acqua = 10.00 0 kN/m³ angolo di attrito = 26.00 0 DEG (A MONTE) coeff. spinta attiva ka = 0.3610 0 (A MONTE) coeff. spinta passiva kp = 3.157 0 (A MONTE) Konc normal consolidato = 0.5616 3 esponente di OCR = 0.5000 0 OCR: grado di sovraconsolidazione = 1.000 0 modello di rigidezza = 1.000 0 modulo el. compr. vergine = 7000. 0 kPa modulo el. scarico/ricarico = 7000. 0 kPa natura 1=granulare, 2=argilla = 1.000 0 (A VALLE) angolo di attrito = 26.00 0 DEG (A VALLE) coeff. spinta attiva ka = 0.3610 0 (A VALLE) coeff. spinta passiva kp = 3.157 0 (A VALLE) RIASSUNTO PARAMETRI GEOTECNICI PER L A FASE 2 (SOLO I PARAMETRI CHE POSSONO V ARIARE)

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NESSUN CAMBIAMENTO RISPETTO AL PASS O PRECEDENTE RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 1 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 0.0000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda =-0.99900E+30 m sovraccarico a monte = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a monte = 0.0000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -6.5000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) RIASSUNTO DATI RELATIVI ALLA FASE 2 WALL LeftWall coordinata y = 0.0000 m quota piano campagna = 2.5000 m quota del fondo scavo = 0.0000 m quota della falda =-0.99900E+30 m sovraccarico a monte = 20.000 kPa quota del sovraccarico a monte = 2.5000 m depressione falda a valle = 0.0000 m sovraccarico a valle = 0.0000 kPa quota del sovraccarico a valle = 0.0000 m quota di taglio = 0.0000 m quota di equil. pressioni dell'acqua = -6.5000 m indicatore comportamento acqua = 0.0000 (1=REMOVE) opzione aggiornamento pressioni acqua = 0.0000 (1=NO UPD) RIASSUNTO ELEMENTI ================== +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | RIASSUNTO ELEMENTI SOIL | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Flag | Angle | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | | | m | m | | deg | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | UHLeft | LeftWall | 2.500 | -6.500 | UPHILL | 0. | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+ | DHLeft | LeftWall | 2.500 | -6.500 | D OWNHILL | 180.0 | +--------+----------+-------+--------+-- --------+-------+

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+------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | RIASSUNTO ELEMENTI BEAM | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | Name | Wall | Z1 | Z2 | Mat | thick | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | | | m | m | | m | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ | sx | LeftWall | 2.600 | -6.500 | _ | 0.1977 | +------+----------+-------+--------+- ----+--------+ RIASSUNTO DATI VARI =================== +------+---------------+ | MATERIALI | +------+---------------+ | Name | YOUNG MODULUS | +------+---------------+ | | kPa | +------+---------------+ | acci | 2.1E+008 | +------+---------------+ RIASSUNTO ANALISI INCREMENT ALE FASE N. DI ITERAZIONI CONVERGENZA 1 2 SI 2 6 SI STEP DI CARICO NO. 1 NOD Y-DISPL [m] X-ROT [rad] 1 0.00000000E+00 0.00000000E+00 2 0.00000000E+00 0.00000000E+00 3 0.00000000E+00 0.00000000E+00 4 0.00000000E+00 0.00000000E+00 5 0.00000000E+00 0.00000000E+00 6 0.00000000E+00 0.00000000E+00 7 0.00000000E+00 0.00000000E+00 8 0.00000000E+00 0.00000000E+00 9 0.00000000E+00 0.00000000E+00 10 0.00000000E+00 0.00000000E+00 11 0.00000000E+00 0.00000000E+00 12 0.00000000E+00 0.00000000E+00 13 0.00000000E+00 0.00000000E+00 14 0.00000000E+00 0.00000000E+00 15 0.00000000E+00 0.00000000E+00 16 0.00000000E+00 0.00000000E+00 17 0.00000000E+00 0.00000000E+00 18 0.00000000E+00 0.00000000E+00 19 0.00000000E+00 0.00000000E+00 20 0.00000000E+00 0.00000000E+00 21 0.00000000E+00 0.00000000E+00 22 0.00000000E+00 0.00000000E+00 23 0.00000000E+00 0.00000000E+00 24 0.00000000E+00 0.00000000E+00 25 0.00000000E+00 0.00000000E+00 26 0.00000000E+00 0.00000000E+00 27 0.00000000E+00 0.00000000E+00 28 0.00000000E+00 0.00000000E+00 29 0.00000000E+00 0.00000000E+00 30 0.00000000E+00 0.00000000E+00

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31 0.00000000E+00 0.00000000E+00 32 0.00000000E+00 0.00000000E+00 33 0.00000000E+00 0.00000000E+00 34 0.00000000E+00 0.00000000E+00 35 0.00000000E+00 0.00000000E+00 36 0.00000000E+00 0.00000000E+00 37 0.00000000E+00 0.00000000E+00 38 0.00000000E+00 0.00000000E+00 39 0.00000000E+00 0.00000000E+00 40 0.00000000E+00 0.00000000E+00 41 0.00000000E+00 0.00000000E+00 42 0.00000000E+00 0.00000000E+00 43 0.00000000E+00 0.00000000E+00 44 0.00000000E+00 0.00000000E+00 45 0.00000000E+00 0.00000000E+00 46 0.00000000E+00 0.00000000E+00 47 0.00000000E+00 0.00000000E+00 48 0.00000000E+00 0.00000000E+00 49 0.00000000E+00 0.00000000E+00 50 0.00000000E+00 0.00000000E+00 51 0.00000000E+00 0.00000000E+00 52 0.00000000E+00 0.00000000E+00 53 0.00000000E+00 0.00000000E+00 54 0.00000000E+00 0.00000000E+00 55 0.00000000E+00 0.00000000E+00 56 0.00000000E+00 0.00000000E+00 57 0.00000000E+00 0.00000000E+00 58 0.00000000E+00 0.00000000E+00 59 0.00000000E+00 0.00000000E+00 60 0.00000000E+00 0.00000000E+00 61 0.00000000E+00 0.00000000E+00 62 0.00000000E+00 0.00000000E+00 63 0.00000000E+00 0.00000000E+00 64 0.00000000E+00 0.00000000E+00 65 0.00000000E+00 0.00000000E+00 66 0.00000000E+00 0.00000000E+00 67 0.00000000E+00 0.00000000E+00 68 0.00000000E+00 0.00000000E+00 69 0.00000000E+00 0.00000000E+00 70 0.00000000E+00 0.00000000E+00 71 0.00000000E+00 0.00000000E+00 72 0.00000000E+00 0.00000000E+00 73 0.00000000E+00 0.00000000E+00 74 0.00000000E+00 0.00000000E+00 75 0.00000000E+00 0.00000000E+00 76 0.00000000E+00 0.00000000E+00 77 0.00000000E+00 0.00000000E+00 78 0.00000000E+00 0.00000000E+00 79 0.00000000E+00 0.00000000E+00 80 0.00000000E+00 0.00000000E+00 81 0.00000000E+00 0.00000000E+00 82 0.00000000E+00 0.00000000E+00 83 0.00000000E+00 0.00000000E+00 84 0.00000000E+00 0.00000000E+00 85 0.00000000E+00 0.00000000E+00 86 0.00000000E+00 0.00000000E+00 87 0.00000000E+00 0.00000000E+00 88 0.00000000E+00 0.00000000E+00 89 0.00000000E+00 0.00000000E+00 90 0.00000000E+00 0.00000000E+00 91 0.00000000E+00 0.00000000E+00 92 0.00000000E+00 0.00000000E+00 STEP DI CARICO NO. 2

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54 di 72


NOD Y-DISPL [m] X-ROT [rad] 1 0.00000000E+00 0.00000000E+00 2 0.32952007E-01 -0.44706585E-02 3 0.32504942E-01 -0.44706501E-02 4 0.32057878E-01 -0.44706054E-02 5 0.31610824E-01 -0.44704853E-02 6 0.31163786E-01 -0.44702468E-02 7 0.30716779E-01 -0.44698436E-02 8 0.30269824E-01 -0.44692261E-02 9 0.29822942E-01 -0.44683409E-02 10 0.29376166E-01 -0.44671311E-02 11 0.28929530E-01 -0.44655376E-02 12 0.28483072E-01 -0.44634957E-02 13 0.28036848E-01 -0.44609397E-02 14 0.27590904E-01 -0.44577983E-02 15 0.27145309E-01 -0.44539981E-02 16 0.26700130E-01 -0.44494616E-02 17 0.26255444E-01 -0.44441088E-02 18 0.25811339E-01 -0.44378554E-02 19 0.25367906E-01 -0.44306135E-02 20 0.24925251E-01 -0.44222926E-02 21 0.24483487E-01 -0.44127982E-02 22 0.24042733E-01 -0.44020326E-02 23 0.23603126E-01 -0.43898942E-02 24 0.23164805E-01 -0.43762787E-02 25 0.22727923E-01 -0.43610781E-02 26 0.22292646E-01 -0.43441807E-02 27 0.21859147E-01 -0.43254714E-02 28 0.21427616E-01 -0.43047988E-02 29 0.20998258E-01 -0.42819954E-02 30 0.20571293E-01 -0.42569330E-02 31 0.20146949E-01 -0.42295237E-02 32 0.19725468E-01 -0.41997177E-02 33 0.19307086E-01 -0.41675046E-02 34 0.18892046E-01 -0.41329139E-02 35 0.18480580E-01 -0.40960144E-02 36 0.18072916E-01 -0.40569133E-02 37 0.17669266E-01 -0.40157577E-02 38 0.17269827E-01 -0.39727236E-02 39 0.16874779E-01 -0.39279927E-02 40 0.16484279E-01 -0.38817411E-02 41 0.16098475E-01 -0.38341417E-02 42 0.15717492E-01 -0.37853615E-02 43 0.15341436E-01 -0.37355635E-02 44 0.14970407E-01 -0.36849054E-02 45 0.14604479E-01 -0.36335415E-02 46 0.14243717E-01 -0.35816212E-02 47 0.13888169E-01 -0.35292895E-02 48 0.13537868E-01 -0.34766875E-02 49 0.13192835E-01 -0.34239523E-02 50 0.12853078E-01 -0.33712173E-02 51 0.12518588E-01 -0.33186113E-02 52 0.12189347E-01 -0.32662605E-02 53 0.11865323E-01 -0.32142862E-02 54 0.11546473E-01 -0.31628073E-02 55 0.11232741E-01 -0.31119387E-02 56 0.10924062E-01 -0.30617919E-02 57 0.10620356E-01 -0.30124756E-02 58 0.10321535E-01 -0.29640952E-02 59 0.10027502E-01 -0.29167528E-02 60 0.97381463E-02 -0.28705481E-02 61 0.94533507E-02 -0.28255773E-02 62 0.91729872E-02 -0.27819343E-02 63 0.88969171E-02 -0.27397105E-02 64 0.86249942E-02 -0.26989940E-02

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65 0.83570648E-02 -0.26598712E-02 66 0.80929641E-02 -0.26224242E-02 67 0.78325216E-02 -0.25867256E-02 68 0.75755590E-02 -0.25528381E-02 69 0.73218923E-02 -0.25208113E-02 70 0.70713335E-02 -0.24906842E-02 71 0.68236911E-02 -0.24624846E-02 72 0.65787719E-02 -0.24362297E-02 73 0.63363803E-02 -0.24119248E-02 74 0.60963216E-02 -0.23895653E-02 75 0.58584027E-02 -0.23691356E-02 76 0.56224312E-02 -0.23506095E-02 77 0.53882184E-02 -0.23339503E-02 78 0.51555806E-02 -0.23191108E-02 79 0.49243378E-02 -0.23060339E-02 80 0.46943175E-02 -0.22946517E-02 81 0.44653537E-02 -0.22848865E-02 82 0.42372891E-02 -0.22766504E-02 83 0.40099756E-02 -0.22698450E-02 84 0.37832758E-02 -0.22643621E-02 85 0.35570632E-02 -0.22600833E-02 86 0.33312233E-02 -0.22568807E-02 87 0.31056558E-02 -0.22546158E-02 88 0.28802739E-02 -0.22531403E-02 89 0.26550067E-02 -0.22522961E-02 90 0.24297992E-02 -0.22519147E-02 91 0.22046142E-02 -0.22518183E-02 92 0.65686032E-02 0.00000000E+00 MASSIMI SPOSTAMENTI LATERA LI *TUTTI I PASSI* * PARETE LeftWall* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * * NOTA: LE QUOTE ESPRESSE I N m E GLI SPOSTAMENTI I N m NODO QUOTA ZETA SPOSTAMENTO MASSIMO FAS E PARETE LeftWall 1 2.6000 0.0000 2 2 2.5000 0.32952E-01 2 3 2.4000 0.32505E-01 2 4 2.3000 0.32058E-01 2 5 2.2000 0.31611E-01 2 6 2.1000 0.31164E-01 2 7 2.0000 0.30717E-01 2 8 1.9000 0.30270E-01 2 9 1.8000 0.29823E-01 2 10 1.7000 0.29376E-01 2 11 1.6000 0.28930E-01 2 12 1.5000 0.28483E-01 2 13 1.4000 0.28037E-01 2 14 1.3000 0.27591E-01 2 15 1.2000 0.27145E-01 2 16 1.1000 0.26700E-01 2 17 1.0000 0.26255E-01 2 18 0.90000 0.25811E-01 2 19 0.80000 0.25368E-01 2 20 0.70000 0.24925E-01 2 21 0.60000 0.24483E-01 2 22 0.50000 0.24043E-01 2 23 0.40000 0.23603E-01 2 24 0.30000 0.23165E-01 2 25 0.20000 0.22728E-01 2 26 0.10000 0.22293E-01 2 27 0.0000 0.21859E-01 2

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28 -0.10000 0.21428E-01 2 29 -0.20000 0.20998E-01 2 30 -0.30000 0.20571E-01 2 31 -0.40000 0.20147E-01 2 32 -0.50000 0.19725E-01 2 33 -0.60000 0.19307E-01 2 34 -0.70000 0.18892E-01 2 35 -0.80000 0.18481E-01 2 36 -0.90000 0.18073E-01 2 37 -1.0000 0.17669E-01 2 38 -1.1000 0.17270E-01 2 39 -1.2000 0.16875E-01 2 40 -1.3000 0.16484E-01 2 41 -1.4000 0.16098E-01 2 42 -1.5000 0.15717E-01 2 43 -1.6000 0.15341E-01 2 44 -1.7000 0.14970E-01 2 45 -1.8000 0.14604E-01 2 46 -1.9000 0.14244E-01 2 47 -2.0000 0.13888E-01 2 48 -2.1000 0.13538E-01 2 49 -2.2000 0.13193E-01 2 50 -2.3000 0.12853E-01 2 51 -2.4000 0.12519E-01 2 52 -2.5000 0.12189E-01 2 53 -2.6000 0.11865E-01 2 54 -2.7000 0.11546E-01 2 55 -2.8000 0.11233E-01 2 56 -2.9000 0.10924E-01 2 57 -3.0000 0.10620E-01 2 58 -3.1000 0.10322E-01 2 59 -3.2000 0.10028E-01 2 60 -3.3000 0.97381E-02 2 61 -3.4000 0.94534E-02 2 62 -3.5000 0.91730E-02 2 63 -3.6000 0.88969E-02 2 64 -3.7000 0.86250E-02 2 65 -3.8000 0.83571E-02 2 66 -3.9000 0.80930E-02 2 67 -4.0000 0.78325E-02 2 68 -4.1000 0.75756E-02 2 69 -4.2000 0.73219E-02 2 70 -4.3000 0.70713E-02 2 71 -4.4000 0.68237E-02 2 72 -4.5000 0.65788E-02 2 73 -4.6000 0.63364E-02 2 74 -4.7000 0.60963E-02 2 75 -4.8000 0.58584E-02 2 76 -4.9000 0.56224E-02 2 77 -5.0000 0.53882E-02 2 78 -5.1000 0.51556E-02 2 79 -5.2000 0.49243E-02 2 80 -5.3000 0.46943E-02 2 81 -5.4000 0.44654E-02 2 82 -5.5000 0.42373E-02 2 83 -5.6000 0.40100E-02 2 84 -5.7000 0.37833E-02 2 85 -5.8000 0.35571E-02 2 86 -5.9000 0.33312E-02 2 87 -6.0000 0.31057E-02 2 88 -6.1000 0.28803E-02 2 89 -6.2000 0.26550E-02 2 90 -6.3000 0.24298E-02 2 91 -6.4000 0.22046E-02 2 92 -6.5000 0.65686E-02 2

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INVILUPPO AZIONI INTERNE NEGLI ELEME NTI DI PARETE (PER UNITA' DI PROFONDITA ') * PARETE LeftWall GRUPPO s x* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti risultati: MOMENTO SX = Momento che tende le fibre sulla faccia sinistra [kN*m/m] MOMENTO DX = Momento che tende le fibre sulla faccia destra [kN*m/m] TAGLIO = forza tagliante (valore assoluto, priva di segno)[kN/m ] BEAM EL. ESTREMO QUOTA MOMENTO SX MOMENTO DX TAGLIO 1 A 2.600 0. 0. 0. B 2.500 0.8327E-11 0. 0. 2 A 2.500 0.1601E-09 0. 0.2320 B 2.400 0.2320E-01 0. 0.2320 3 A 2.400 0.2320E-01 0. 0.7424 B 2.300 0.9744E-01 0. 0.7424 4 A 2.300 0.9744E-01 0. 1.299 B 2.200 0.2274 0. 1.299 5 A 2.200 0.2274 0. 1.902 B 2.100 0.4176 0. 1.902 6 A 2.100 0.4176 0. 2.552 B 2.000 0.6728 0. 2.552 7 A 2.000 0.6728 0. 3.248 B 1.900 0.9976 0. 3.248 8 A 1.900 0.9976 0. 3.990 B 1.800 1.397 0. 3.990 9 A 1.800 1.397 0. 4.779 B 1.700 1.875 0. 4.779 10 A 1.700 1.875 0. 5.614 B 1.600 2.436 0. 5.614 11 A 1.600 2.436 0. 6.496 B 1.500 3.086 0. 6.496 12 A 1.500 3.086 0. 7.424 B 1.400 3.828 0. 7.424 13 A 1.400 3.828 0. 8.398 B 1.300 4.668 0. 8.398 14 A 1.300 4.668 0. 9.419 B 1.200 5.610 0. 9.419 15 A 1.200 5.610 0. 10.49 B 1.100 6.658 0. 10.49 16 A 1.100 6.658 0. 11.60 B 1.000 7.818 0. 11.60 17 A 1.000 7.818 0. 12.76 B 0.9000 9.094 0. 12.76 18 A 0.9000 9.094 0. 13.97 B 0.8000 10.49 0. 13.97 19 A 0.8000 10.49 0. 15.22 B 0.7000 12.01 0. 15.22 20 A 0.7000 12.01 0. 16.52 B 0.6000 13.66 0. 16.52 21 A 0.6000 13.66 0. 17.86 B 0.5000 15.45 0. 17.86 22 A 0.5000 15.45 0. 19.26 B 0.4000 17.38 0. 19.26 23 A 0.4000 17.38 0. 20.69 B 0.3000 19.45 0. 20.69 24 A 0.3000 19.45 0. 22.18 B 0.2000 21.66 0. 22.18 25 A 0.2000 21.66 0. 23.71 B 0.1000 24.04 0. 23.71 26 A 0.1000 24.04 0. 25.29 B 0. 26.56 0. 25.29 27 A 0. 26.56 0. 27.82

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B -0.1000 29.35 0. 27.82 28 A -0.1000 29.35 0. 29.81 B -0.2000 32.33 0. 29.81 29 A -0.2000 32.33 0. 31.28 B -0.3000 35.45 0. 31.28 30 A -0.3000 35.45 0. 32.21 B -0.4000 38.67 0. 32.21 31 A -0.4000 38.67 0. 32.61 B -0.5000 41.94 0. 32.61 32 A -0.5000 41.94 0. 32.48 B -0.6000 45.18 0. 32.48 33 A -0.6000 45.18 0. 31.82 B -0.7000 48.37 0. 31.82 34 A -0.7000 48.37 0. 30.63 B -0.8000 51.43 0. 30.63 35 A -0.8000 51.43 0. 28.91 B -0.9000 54.32 0. 28.91 36 A -0.9000 54.32 0. 26.65 B -1.000 56.99 0. 26.65 37 A -1.000 56.99 0. 24.16 B -1.100 59.40 0. 24.16 38 A -1.100 59.40 0. 21.74 B -1.200 61.57 0. 21.74 39 A -1.200 61.57 0. 19.38 B -1.300 63.51 0. 19.38 40 A -1.300 63.51 0. 17.08 B -1.400 65.22 0. 17.08 41 A -1.400 65.22 0. 14.85 B -1.500 66.71 0. 14.85 42 A -1.500 66.71 0. 12.68 B -1.600 67.97 0. 12.68 43 A -1.600 67.97 0. 10.57 B -1.700 69.03 0. 10.57 44 A -1.700 69.03 0. 8.522 B -1.800 69.88 0. 8.522 45 A -1.800 69.88 0. 6.530 B -1.900 70.54 0. 6.530 46 A -1.900 70.54 0. 4.594 B -2.000 71.00 0. 4.594 47 A -2.000 71.00 0. 2.714 B -2.100 71.27 0. 2.714 48 A -2.100 71.27 0. 0.8874 B -2.200 71.36 0. 0.8874 49 A -2.200 71.36 0. 0.8866 B -2.300 71.27 0. 0.8866 50 A -2.300 71.27 0. 2.610 B -2.400 71.01 0. 2.610 51 A -2.400 71.01 0. 4.283 B -2.500 70.58 0. 4.283 52 A -2.500 70.58 0. 5.908 B -2.600 69.99 0. 5.908 53 A -2.600 69.99 0. 7.486 B -2.700 69.24 0. 7.486 54 A -2.700 69.24 0. 9.019 B -2.800 68.34 0. 9.019 55 A -2.800 68.34 0. 10.51 B -2.900 67.29 0. 10.51 56 A -2.900 67.29 0. 11.95 B -3.000 66.09 0. 11.95 57 A -3.000 66.09 0. 13.36 B -3.100 64.75 0. 13.36 58 A -3.100 64.75 0. 14.72 B -3.200 63.28 0. 14.72 59 A -3.200 63.28 0. 16.04 B -3.300 61.68 0. 16.04

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60 A -3.300 61.68 0. 17.33 B -3.400 59.95 0. 17.33 61 A -3.400 59.95 0. 18.58 B -3.500 58.09 0. 18.58 62 A -3.500 58.09 0. 19.80 B -3.600 56.11 0. 19.80 63 A -3.600 56.11 0. 20.98 B -3.700 54.01 0. 20.98 64 A -3.700 54.01 0. 22.12 B -3.800 51.80 0. 22.12 65 A -3.800 51.80 0. 23.19 B -3.900 49.48 0. 23.19 66 A -3.900 49.48 0. 24.11 B -4.000 47.07 0. 24.11 67 A -4.000 47.07 0. 24.86 B -4.100 44.58 0. 24.86 68 A -4.100 44.58 0. 25.46 B -4.200 42.04 0. 25.46 69 A -4.200 42.04 0. 25.92 B -4.300 39.44 0. 25.92 70 A -4.300 39.44 0. 26.22 B -4.400 36.82 0. 26.22 71 A -4.400 36.82 0. 26.37 B -4.500 34.19 0. 26.37 72 A -4.500 34.19 0. 26.38 B -4.600 31.55 0. 26.38 73 A -4.600 31.55 0. 26.24 B -4.700 28.92 0. 26.24 74 A -4.700 28.92 0. 25.95 B -4.800 26.33 0. 25.95 75 A -4.800 26.33 0. 25.53 B -4.900 23.78 0. 25.53 76 A -4.900 23.78 0. 24.96 B -5.000 21.28 0. 24.96 77 A -5.000 21.28 0. 24.26 B -5.100 18.85 0. 24.26 78 A -5.100 18.85 0. 23.41 B -5.200 16.51 0. 23.41 79 A -5.200 16.51 0. 22.43 B -5.300 14.27 0. 22.43 80 A -5.300 14.27 0. 21.30 B -5.400 12.14 0. 21.30 81 A -5.400 12.14 0. 20.05 B -5.500 10.14 0. 20.05 82 A -5.500 10.14 0. 18.65 B -5.600 8.270 0. 18.65 83 A -5.600 8.270 0. 17.12 B -5.700 6.558 0. 17.12 84 A -5.700 6.558 0. 15.45 B -5.800 5.013 0. 15.45 85 A -5.800 5.013 0. 13.65 B -5.900 3.648 0. 13.65 86 A -5.900 3.648 0. 11.71 B -6.000 2.477 0. 11.71 87 A -6.000 2.477 0. 9.639 B -6.100 1.513 0. 9.639 88 A -6.100 1.513 0. 7.431 B -6.200 0.7701 0. 7.431 89 A -6.200 0.7701 0. 5.089 B -6.300 0.2612 0. 5.089 90 A -6.300 0.2612 0. 2.612 B -6.400 0.1728E-09 0. 2.612 91 A -6.400 0. 0. 0.1108E-08 B -6.500 0. 0. 0.1108E-08

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INVILUPPO RISULTATI NEGLI ELEMENT I TERRENO * PARETE LeftWall GRUPPO UHL eft* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti ri sultati: SIGMA-H = massimo sforzo orizzontale e fficace [kPa ] TAGLIO = massimo sforzo di taglio [kPa ] PR. ACQUA =massima pressione interstizi ale [kPa ] GRAD. MAX =massimo gradiente idraulico SOIL EL. QUOTA SIGMA-H TAGLIO PR. ACQU A GRAD. MAX 1 2.500 4.640 7.680 0. 0. 2 2.400 5.104 8.448 0. 0. 3 2.300 5.568 9.216 0. 0. 4 2.200 6.032 9.984 0. 0. 5 2.100 6.496 10.75 0. 0. 6 2.000 6.960 11.52 0. 0. 7 1.900 7.424 12.29 0. 0. 8 1.800 7.888 13.06 0. 0. 9 1.700 8.352 13.82 0. 0. 10 1.600 8.816 14.59 0. 0. 11 1.500 9.280 15.36 0. 0. 12 1.400 9.744 16.13 0. 0. 13 1.300 10.21 16.90 0. 0. 14 1.200 10.67 17.66 0. 0. 15 1.100 11.14 18.43 0. 0. 16 1.000 11.60 19.20 0. 0. 17 0.9000 12.06 19.97 0. 0. 18 0.8000 12.53 20.74 0. 0. 19 0.7000 12.99 21.50 0. 0. 20 0.6000 13.46 22.27 0. 0. 21 0.5000 13.92 23.04 0. 0. 22 0.4000 14.38 23.81 0. 0. 23 0.3000 14.85 24.58 0. 0. 24 0.2000 15.31 25.34 0. 0. 25 0.1000 15.78 26.11 0. 0. 26 0. 25.27 22.36 0. 0. 27 -0.1000 25.96 22.97 0. 0. 28 -0.2000 26.64 23.58 0. 0. 29 -0.3000 27.33 24.19 0. 0. 30 -0.4000 28.01 24.79 0. 0. 31 -0.5000 28.70 25.40 0. 0. 32 -0.6000 29.39 26.01 0. 0. 33 -0.7000 30.07 26.61 0. 0. 34 -0.8000 30.76 27.22 0. 0. 35 -0.9000 31.44 27.83 0. 0. 36 -1.000 32.13 28.44 0. 0. 37 -1.100 32.81 29.04 0. 0. 38 -1.200 33.50 29.65 0. 0. 39 -1.300 34.19 30.26 0. 0. 40 -1.400 34.87 30.86 0. 0. 41 -1.500 35.56 31.47 0. 0. 42 -1.600 36.24 32.08 0. 0. 43 -1.700 36.93 32.68 0. 0. 44 -1.800 37.62 33.29 0. 0. 45 -1.900 38.30 33.90 0. 0. 46 -2.000 38.99 34.51 0. 0. 47 -2.100 39.67 35.11 0. 0. 48 -2.200 40.36 35.72 0. 0. 49 -2.300 41.05 36.33 0. 0. 50 -2.400 41.73 36.93 0. 0. 51 -2.500 42.42 37.54 0. 0. 52 -2.600 43.10 38.15 0. 0.

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53 -2.700 43.79 38.76 0. 0. 54 -2.800 44.48 39.36 0. 0. 55 -2.900 45.16 39.97 0. 0. 56 -3.000 45.85 40.58 0. 0. 57 -3.100 46.53 41.18 0. 0. 58 -3.200 47.22 41.79 0. 0. 59 -3.300 47.90 42.40 0. 0. 60 -3.400 48.59 43.00 0. 0. 61 -3.500 49.28 43.61 0. 0. 62 -3.600 49.96 44.22 0. 0. 63 -3.700 50.65 44.83 0. 0. 64 -3.800 51.78 45.21 0. 0. 65 -3.900 53.73 45.18 0. 0. 66 -4.000 55.68 45.16 0. 0. 67 -4.100 57.61 45.15 0. 0. 68 -4.200 59.53 45.14 0. 0. 69 -4.300 61.43 45.13 0. 0. 70 -4.400 63.33 45.13 0. 0. 71 -4.500 65.22 45.14 0. 0. 72 -4.600 67.11 45.15 0. 0. 73 -4.700 68.98 45.16 0. 0. 74 -4.800 70.85 45.18 0. 0. 75 -4.900 72.71 45.20 0. 0. 76 -5.000 74.56 45.22 0. 0. 77 -5.100 76.41 45.25 0. 0. 78 -5.200 78.25 45.27 0. 0. 79 -5.300 80.09 45.30 0. 0. 80 -5.400 81.93 45.33 0. 0. 81 -5.500 83.76 45.37 0. 0. 82 -5.600 85.60 45.40 0. 0. 83 -5.700 87.42 45.44 0. 0. 84 -5.800 89.25 45.47 0. 0. 85 -5.900 91.08 45.51 0. 0. 86 -6.000 92.90 45.55 0. 0. 87 -6.100 94.73 45.59 0. 0. 88 -6.200 96.55 45.62 0. 0. 89 -6.300 98.38 45.66 0. 0. 90 -6.400 100.2 45.70 0. 0. 91 -6.500 86.60 53.45 0. 0.

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INVILUPPO RISULTATI NEGLI ELEMENTI TERRENO * PARETE LeftWall GRUPPO DHL eft* *STEP 1 - 2* * I PASSI NON EQUILIBRATI SONO E SCLUSI * Nella tabella si stampano i seguenti ri sultati: SIGMA-H = massimo sforzo orizzontale e fficace [kPa ] TAGLIO = massimo sforzo di taglio [kPa ] PR. ACQUA =massima pressione interstizi ale [kPa ] GRAD. MAX =massimo gradiente idraulico SOIL EL. QUOTA SIGMA-H TAGLIO PR. ACQU A GRAD. MAX 1 2.500 0. 0. 0. 0. 2 2.400 0. 0. 0. 0. 3 2.300 0. 0. 0. 0. 4 2.200 0. 0. 0. 0. 5 2.100 0. 0. 0. 0. 6 2.000 0. 0. 0. 0. 7 1.900 0. 0. 0. 0. 8 1.800 0. 0. 0. 0. 9 1.700 0. 0. 0. 0. 10 1.600 0. 0. 0. 0. 11 1.500 0. 0. 0. 0. 12 1.400 0. 0. 0. 0. 13 1.300 0. 0. 0. 0. 14 1.200 0. 0. 0. 0. 15 1.100 0. 0. 0. 0. 16 1.000 0. 0. 0. 0. 17 0.9000 0. 0. 0. 0. 18 0.8000 0. 0. 0. 0. 19 0.7000 0. 0. 0. 0. 20 0.6000 0. 0. 0. 0. 21 0.5000 0. 0. 0. 0. 22 0.4000 0. 0. 0. 0. 23 0.3000 0. 0. 0. 0. 24 0.2000 0. 0. 0. 0. 25 0.1000 0. 0. 0. 0. 26 0. 0. 0. 0. 0. 27 -0.1000 5.998 2.049 0. 0. 28 -0.2000 12.00 4.098 0. 0. 29 -0.3000 17.99 6.147 0. 0. 30 -0.4000 23.99 8.197 0. 0. 31 -0.5000 29.99 10.25 0. 0. 32 -0.6000 35.99 12.29 0. 0. 33 -0.7000 41.99 14.34 0. 0. 34 -0.8000 47.99 16.39 0. 0. 35 -0.9000 53.98 18.44 0. 0. 36 -1.000 57.04 19.02 0. 0. 37 -1.100 57.06 18.08 0. 0. 38 -1.200 57.09 17.15 0. 0. 39 -1.300 57.13 16.22 0. 0. 40 -1.400 57.19 15.29 0. 0. 41 -1.500 57.26 14.38 0. 0. 42 -1.600 57.34 13.47 0. 0. 43 -1.700 57.43 12.56 0. 0. 44 -1.800 57.54 11.67 0. 0. 45 -1.900 57.66 10.78 0. 0. 46 -2.000 57.79 9.895 0. 0. 47 -2.100 57.94 9.019 0. 0. 48 -2.200 58.10 9.162 0. 0. 49 -2.300 58.28 9.578 0. 0. 50 -2.400 58.46 9.995 0. 0. 51 -2.500 58.67 10.41 0. 0. 52 -2.600 58.88 10.83 0. 0. 53 -2.700 59.11 11.24 0. 0. 54 -2.800 59.36 11.66 0. 0.

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55 -2.900 59.62 12.08 0. 0. 56 -3.000 59.89 12.49 0. 0. 57 -3.100 60.17 12.91 0. 0. 58 -3.200 60.46 13.33 0. 0. 59 -3.300 60.77 13.74 0. 0. 60 -3.400 61.09 14.16 0. 0. 61 -3.500 61.42 14.58 0. 0. 62 -3.600 61.77 14.99 0. 0. 63 -3.700 62.12 15.41 0. 0. 64 -3.800 62.48 15.83 0. 0. 65 -3.900 62.86 16.24 0. 0. 66 -4.000 63.24 16.66 0. 0. 67 -4.100 63.63 17.07 0. 0. 68 -4.200 64.03 17.49 0. 0. 69 -4.300 64.44 17.91 0. 0. 70 -4.400 64.86 18.32 0. 0. 71 -4.500 65.29 18.74 0. 0. 72 -4.600 65.72 19.16 0. 0. 73 -4.700 66.15 19.57 0. 0. 74 -4.800 66.60 19.99 0. 0. 75 -4.900 67.04 20.41 0. 0. 76 -5.000 67.50 20.82 0. 0. 77 -5.100 67.95 21.24 0. 0. 78 -5.200 68.41 21.66 0. 0. 79 -5.300 68.88 22.07 0. 0. 80 -5.400 69.34 22.49 0. 0. 81 -5.500 69.81 22.90 0. 0. 82 -5.600 70.28 23.32 0. 0. 83 -5.700 70.75 23.74 0. 0. 84 -5.800 71.23 24.15 0. 0. 85 -5.900 71.70 24.57 0. 0. 86 -6.000 72.18 24.99 0. 0. 87 -6.100 72.65 25.40 0. 0. 88 -6.200 73.13 25.82 0. 0. 89 -6.300 73.60 26.24 0. 0. 90 -6.400 74.08 26.65 0. 0. 91 -6.500 86.60 27.07 0. 0.

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RIASSUNTO SPINTE NEGLI ELEMENTI TERRENO (LE SPINTE SONO CALCOLATE INTEGRANDO GLI SFORZI N EI SINGOLI ELEMENTI MOLLA) SPINTA EFFICACE VERA = Integrale delle pressi oni orizzontali efficaci in tutti gli elementi nel gruppo: unita' di misura kN/m SPINTA ACQUA = Integrale delle pressi oni interstiziali in tutti gli elementi nel grupp o: unita' di misura kN/m SPINTA TOTALE VERA = Somma della SPINTA EFF ICACE e della SPINTA DELL'ACQUA: e' l' azio ne totale sulla parete: unita' di misura kN/m SPINTA ATTIVA POSSIBILE = La minima spinta che p uo' essere esercitata da questo gruppo di eleme nti terreno, in questa fase: unita' di misura kN/m SPINTA PASSIVA POSSIBILE = La massima spinta che puo' essere esercitata da questo gruppo di eleme nti terreno, in questa fase: unita' di misura kN/m RAPPORTO PASSIVA/VERA = e' il rapporto tra la massima spinta possibile e la spinta efficace ver a: fornisce un'indicazione su quanta spinta passi va venga mobilitata; SPINTA PASSIVA MOBILITATA = e' l'inverso del rappo rto precedente, espresso in unita' percentuale: indica quanta parte della massima spinta possibi le e' stata mobilitata; RAPPORTO VERA/ATTIVA = e' il rapporto tra la spinta efficace vera e la minima spinta possibil e: fornisce un'indicazione di quanto questa porzi one di terreno sia prossima alla condizio ne di massimo rilascio. FASE 1 GRUPPO --> UHLe DHLe SPINTA EFFICACE VERA 225.42 225.42 SPINTA ACQUA 0. 0. SPINTA TOTALE VERA 225.42 225.42 SPINTA ATTIVA (POSSIBILE) 144.90 144.90 SPINTA PASSIVA (POSSIBILE) 1267.1 1267.1 RAPPORTO PASSIVA/VERA 5.6211 5.6211 SPINTA PASSIVA MOBILITATA 18.% 18.% RAPPORTO VERA/ATTIVA 1.5558 1.5558 FASE 2 GRUPPO --> UHLe DHLe SPINTA EFFICACE VERA 379.77 379.77 SPINTA ACQUA 0. 0. SPINTA TOTALE VERA 379.77 379.77 SPINTA ATTIVA (POSSIBILE) 335.70 144.90 SPINTA PASSIVA (POSSIBILE) 3331.3 1267.1 RAPPORTO PASSIVA/VERA 8.7720 3.3366 SPINTA PASSIVA MOBILITATA 11.% 30.% RAPPORTO VERA/ATTIVA 1.1313 2.6210

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-73.00

-44.00

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